JP3300639B2 - 加工性に優れる冷延鋼板およびその製造方法 - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】この発明は、種々の形状にプ
レス加工して使用される冷延鋼板（亜鉛めっき鋼板や電
気めっき鋼板を含む）に関し、とくに加工性に優れる冷
延鋼板およびその製造方法に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】一般に、プレス加工用の冷延鋼板は、連
続鋳造スラブを熱間圧延し、酸洗、冷間圧延、焼鈍の工
程を経て製造される。このように、連続鋳造スラブを熱
間圧延の素材とする場合、従来から一般的に採用されて
いた方法は、連続鋳造されたスラブを一旦室温まで冷却
した後、これを加熱炉に装入して1000℃〜1250℃の温度
に再加熱してから熱間圧延するものであった。これに対
し、最近では、省エネルギーおよび生産性向上を目的と
して、連続鋳造されたスラブを室温まで冷却せずに加熱
炉に装入して、比較的短時間加熱処理を施したのち熱間
圧延する、「ホットチャージ（熱片装入）」と呼ばれる
技術が主流を占めるようになってきた。

【０００３】しかし、このような最近のプロセスでは、
従来見られなかった析出物の形態の相違に起因すると思
われる材料特性の劣化が見られる。ホットチャージプロ
セスでは、凝固組織のまま圧延されるため、成分元素の
偏析や析出物サイズのコントロールが困難なため、安定
した材質確保が困難であった。すなわち、凝固状態では
結晶粒径が大きく、その後、熱間圧延、冷延のあとの再
結晶焼鈍に際して、著しい混粒やプレス加工時の肌荒れ
の原因となる粗大結晶組織となりやすい。このため、例
えばｒ値、伸びが再加熱工程によって製造された鋼板よ
り劣る結果となっていた。また、このプロセスでは、粗
大析出物に起因する熱間割れが生じ易いという問題もあ
った。

【０００４】このような最近のプロセスによる特性劣化
を防止するために、これまでにも幾つかの提案がなされ
てきた。例えば、特開昭59−89723 号公報には、保定処
理を含めた直接圧延において、希土類元素(REM) 、Ca、
Ti及びMgのうちの１種または２種以上を添加した素材を
用いることにより、鋼板材質の面内異方性を小さくし、
加工性を改善する技術が開示されている。しかしなが
ら、この技術によっても、伸び、ｒ値をそれほど向上さ
せることができないほか、REM やCaを添加することによ
るコスト増を招くという問題があった。また、特開平７
−242996号公報には、直接圧延による製造において、
Ｐ、Ti、Ｓ量を相関的に規定する方法が提案されてい
る。しかし、この方法では、Ｓ量を0.005 wt％以下に制
限する方法であるため、成分調整、特にＳ量を0.005 wt
％以下に低減するために、トーピードカー中での溶銑予
備処理や、二次精錬による粉体吹き込み等の脱硫処理が
必要となり、コストアップの要因となる。それだけでな
く、このような処理を施しても、Ｓ量を安定的に一定レ
ベル以下に低減することは設備上困難な場合が多い。な
お、極低炭素鋼板あるいは極低炭素鋼にTiやNbを添加し
て固溶Ｃ，Ｎを炭窒化物の形で固定した極低炭素ＩＦ鋼
板は優れた深絞り性を有し、自動車等の用途に広く用い
られてきた。しかしながら、これらの鋼板のほとんどは
従来プロセスである再加熱法により製造されたものであ
り、ホットチャージを適用した製造技術についての検討
は少ない。

【０００５】一方、加工用冷延鋼板の耐食性を向上させ
るためには、一般に種々のめっきを施す方法があるが、
コストアップを招き、価格が高いことが欠点である。ま
た、溶接部や加工による摺動などでめっきが剥離する場
合があり、廉価で耐食性を有する冷延鋼板が望まれてい
た。このような観点から開発された鋼板には、例えば、
特開平５−140654号公報に開示されるように、Ｐ, Cu,
Cr, Mo, Niなどを含有させて耐食性を向上させる技術が
開示されている。しかしながら、この方法では、Ｐ, C
u, Cr, Mo, Niを添加することによるコスト増を招いた
り、さらにはｒ値や伸びの低下が起こり、良好な加工性
が得られにくいという問題があった。

【０００６】

【発明が解決しようとする課題】以上述べたように、ホ
ットチャージを採用した従来技術により製造された冷延
鋼板は、これまでに提案された特性改善技術によって
も、得られる鋼板の伸びやｒ値は、依然として、従来の
スラブ再加熱工程によるものより劣っており、製鋼段階
での装置改造を必要としたり、コストアップを招く等の
問題が未解決であった。そこで、本発明の目的は、スラ
ブを一旦室温まで冷却することなく、連続鋳造後、熱片
のまま加熱処理を施し熱間圧延を施す工程において、従
来の再加熱プロセス材と同等の安定した加工性（伸び、
ｒ値）を有し、深絞り加工が可能な冷延鋼板を提供する
ことにある。また、本発明の他の目的は、上記工程にお
いて、加工性（伸び、ｒ値）のほかに耐食性にも優れる
冷延鋼板を提供することにある。

【０００７】

【課題を解決するための手段】発明者らは、上記目的を
達成すべく詳細な検討を行い、鋼板の成分を適正化する
とともに、鋼中析出物の量と組成を制御することによ
り、伸びやｒ値に代表される加工性を再加熱プロセス材
と同等以上にまで高め、同時に耐食性も良好な冷延鋼板
を製造することができるとの知見を得た。本発明は、こ
のような知見に基づいて完成したものであり、その要旨
構成は以下のとおりである。

【０００８】(1)Ｃ：0.0005〜0.003 wt％、Si：0.1 wt
％以下、Mn：0.01〜0.5 wt％、Ｓ：0.001 〜0.03wt％、
Al：0.01〜0.1 wt％、Ｎ：0.001 〜0.005 wt％、Ti：0.
001 〜0.1 wt％を含み、残部がFe及び不可避的不純物か
らなり、さらに、析出Mnと有効Tiの量が下記 (1)式の関
係を満たすとともに、エネルギー分散型Ｘ線分析法によ
る析出物中のMnとTiの定量値の比が (2)式を満たすこと
を特徴とする、加工性に優れる冷延鋼板。 記 −0.04×Ti^* ＋0.002 ≦析出Mn≦−0.13×Ti^* ＋0.0077 ……(1) 0.2 ≦[Mn]_x ／[Ti]_x ≦1.0 ……(2) ただし、Ti^* (有効Ti）＝Ti−3.43×Ｎ−1.5 ×Ｓ [Mn]_x ：Ｘ線分析による析出物中のMnの定量値 [Ti]_x ：Ｘ線分析による析出物中のTiの定量値

【０００９】(2)Ｃ：0.0005〜0.003 wt％、Si：0.1 wt
％以下、Mn：0.01〜0.5 wt％、Ｓ：0.001 〜0.03wt％、
Al：0.01〜0.1 wt％、Ｎ：0.001 〜0.005 wt％、Ti：0.
001 〜0.1 wt％を含み、かつNb：0.001 〜0.01wt％、
Ｂ：0.0001〜0.0025wt％の１種または２種を含有し、残
部がFe及び不可避的不純物からなり、さらに、析出Mnと
有効Tiの量が下記 (1)式の関係を満たすとともに、エネ
ルギー分散型Ｘ線分析法による析出物中のMnとTiの定量
値の比が (2)式を満たすことを特徴とする、加工性に優
れる冷延鋼板。 記 −0.04×Ti^* ＋0.002 ≦析出Mn≦−0.13×Ti^* ＋0.0077 ……(1) 0.2 ≦[Mn]_x ／[Ti]_x ≦1.0 ……(2) ただし、Ti^* (有効Ti）＝Ti−3.43×Ｎ−1.5 ×Ｓ [Mn]_x ：Ｘ線分析による析出物中のMnの定量値 [Ti]_x ：Ｘ線分析による析出物中のTiの定量値

【００１０】(3)Ｃ：0.0005〜0.003 wt％、Si：0.1 wt
％以下、Mn：0.01〜0.5 wt％、Ｓ：0.001 〜0.03wt％、
Al：0.01〜0.1 wt％、Ｎ：0.001 〜0.005 wt％、Ti：0.
001 〜0.1 wt％を含有し、残部がFe及び不可避的不純物
からなる鋼スラブを連続鋳造したのち、表面温度が600
℃を下回らないように加熱炉に装入して加熱速度10℃／
min 以上で 900〜1100℃に加熱し、その温度で60分以内
保持後、圧延終了温度を（Ａr₃変態点−30℃）〜（Ａr₃
変態点＋30℃）とする熱間圧延を行い、巻き取り後、圧
下率60〜95％で冷間圧延し、ついで再結晶温度〜Ａc₃変
態点の温度域で焼鈍することを特徴とする、加工性に優
れる冷延鋼板の製造方法。

【００１１】(4)Ｃ：0.0005〜0.003 wt％、Si：0.1 wt
％以下、Mn：0.01〜0.5 wt％、Ｓ：0.001 〜0.03wt％、
Al：0.01〜0.1 wt％、Ｎ：0.001 〜0.005 wt％、Ti：0.
001 〜0.1 wt％を含み、かつNb：0.001 〜0.01wt％、
Ｂ：0.0001〜0.0025wt％の１種または２種を含有し、残
部がFe及び不可避的不純物からなる鋼スラブを連続鋳造
したのち、表面温度が600 ℃を下回らないように加熱炉
に装入して加熱速度10℃／min 以上で 900〜1100℃に加
熱し、その温度で60分以内保持後、圧延終了温度を（Ａ
r₃変態点−30℃）〜（Ａr₃変態点＋30℃）とする熱間圧
延を行い、巻き取り後、圧下率60〜95％で冷間圧延し、
ついで再結晶温度〜Ａc₃変態点の温度域で焼鈍すること
を特徴とする、加工性に優れる冷延鋼板の製造方法。

【００１２】

【発明の実施の形態】本発明の成分組成を上記のとおり
に限定した理由を以下に説明する。 Ｃ：0.0005〜0.003 wt％ Ｃは、鋼中に固溶状態で存在すると鋼板の加工性に悪影
響を及ぼす。そこでＣ固定のために、Ti、Nbを添加する
が、Ｃ量が増加するとそれを固定するに必要なTi，Nb等
の炭化物形成元素量を増やさなければならず、製造コス
トを上昇させたり、硬質化を招く。このため、Ｃ量の上
限は0.003 wt％以下とする。一方、下限は真空脱ガス処
理コストの観点から0.0005wt％とする。

【００１３】Si：0.1 wt％以下 Siは、鋼の高強度化を図るために有用な元素であり、必
要な強度レベルに応じて添加する。しかし、過度に多量
のSi添加を行うことは、酸洗不良をもたらしたり、めっ
き性を損なうため、上限を0.1wt ％とする。

【００１４】Mn：0.01〜0.5 wt％ Mnは、本発明において特に重要な元素の１つである。Mn
量が0.01wt％未満の添加では熱延時に熱間脆性割れを招
くため、0.01wt％以上とする。また、0.5 wt％を超える
と変態点の低下が著しくなり、析出物として微細なMnS
が多数析出し、加工性の劣化や耐食性の劣化を招くの
で、0.01〜0.5 wt％の範囲とする。

【００１５】Ｓ：0.001 〜0.03wt％ Ｓは、本発明における重要な元素の１つであり、0.001
〜0.03wt％の範囲で添加する。Ｓ量が0.001 wt％未満で
はＳの析出が困難となり、固溶状態で鋼中に残存し、加
工性を劣化させ、脱硫コスト、生産性の面で不利であ
る。一方0.03wt％を超えると、熱間割れが起こりやす
く、またTiＳ、MnＳ等の析出物が高温から析出し始めて
析出物量が多くなり、耐食性や表面性状に悪影響を与え
る。よって、Ｓ量は0.001 〜0.03wt％とする。

【００１６】Al：0.01〜0.1 wt％ Alは、鋼の脱酸のために0.01wt％以上を添加する必要が
あるが、その含有量が0.1 wt％を超えて添加しても脱酸
の効果は上がらず、むしろ鋼の硬質化、加工性の低下を
招くので、上限を0.1 wt％とする。

【００１７】Ｎ：0.001 〜0.005 wt％ Ｎは、鋼中に不可避的に含有される不純物であり、表面
性状や加工性の点で含有量は少ない方がよい。しかしな
がら、含有量を0.001 wt％未満に低減することは、生産
性の低下、コストアップを招くことになるので0.001 wt
％以上とする。また多量のＮを固定するためには、Tiの
必要添加量が多くなり、コストアップにつながるだけで
なく、Ｓを析出固定するTi量が減少し、析出物の析出挙
動に大きな影響を与える。よって、Ｎの上限は0.005 wt
％とする。

【００１８】Ti：0.001 〜0.1 wt％ Tiは、本発明において重要な元素の１つであり、鋼中の
不純物であるＮ、Ｃ、Ｓを析出固定するために添加され
る。本発明にしたがい、固溶Ti量を適正化すれば、析出
物の量および組成を制御し、耐食性、表面性状を向上さ
せることができる。通常の熱延工程では、Tiを添加した
場合に、熱延開始温度で、Tiの析出物としてはTiＮ、Ti
Ｓ、Ti₄ Ｃ₂ Ｓ₂ が生成する。これに対し、本発明によ
れば、Ti−Mn−Ｓの複合析出物が析出していることがわ
かった。このことにより、固溶Mn、固溶Ｓ量がなくな
り、しかも析出物の組成を制御できて、耐食性や表面性
状を向上させることが可能になる。Ti量が0.001 wt％未
満では上記効果が得られなく、一方0.1 wt％を超えると
Ti−Mn−Ｓの複合析出物形成に必要以上の過剰のTiのた
めに、再結晶温度の上昇や、固溶Tiによる材質の劣化を
招くことになるので、Ti量は0.001 〜0.1 wt％の範囲で
添加する。

【００１９】Nb：0.001 〜0.01wt％ Nbは、熱延板の結晶粒径を微細化する効果があるため、
必要に応じて添加する。0.001 wt％未満ではその効果が
なく、また、0.01wt％を超えて添加しても結晶粒径微細
化の効果は飽和し、むしろ再結晶温度が上昇するなど、
生産性の点で不利な面が大きくなるので、0.001 〜0.01
wt％の範囲とする。

【００２０】Ｂ：0.0001〜0.0025wt％ Ｂは、粒界に偏析して耐２次加工脆性を向上させるの
で、必要に応じて添加する。Ｂ量が0.0001wt％未満では
その効果は小さく、また0.0025wt％を超えて添加しても
その効果は飽和し、加工性を低下させるので、0.0001〜
0.0025wt％の範囲で添加する。

【００２１】以上の成分組成のほか、 −0.04×Ti^* ＋0.002 ≦析出Mn≦−0.13×Ti^* ＋0.0077 ……(1) 0.2 ≦[Mn]_x ／[Ti]_x ≦1.0 ……(2) ただし、Ti^* (有効Ti）＝Ti−3.43×Ｎ−1.5 ×Ｓ [Mn]_x ：Ｘ線分析による析出物中のMnの定量値 [Ti]_x ：Ｘ線分析による析出物中のTiの定量値 を満足していなければならない。まず、全Mn量のうち、
析出物として存在する析出MnはTi^* （いずれも、wt％）
と(1) 式を満たすことにより、表面性状や耐食性の向上
に有利に作用する。ここに、析出Mnは非水溶液 (例えば
アセチルアセトン−メタノール液) によって析出物を電
解抽出し、得られた抽出残渣を化学分析してMn量を測定
する。

【００２２】図１は両者の関係が耐肌荒れ性に及ぼす影
響について示すもので、 (1)式の範囲が特に良好となり
肌あれを皆無にすることができることがわかる。このよ
うな効果がもたらされる詳細な理由は必ずしも明らかで
はないが、 (1)式の範囲外の析出Mn量では、固溶Mnや他
の析出物に悪影響を与え、耐食性や表面性状が劣るもの
と思われる。また、Mnを含有する析出物の組成も、特に
耐食性向上の上で重要であり、Ｘ線分析（Ｘ線回折）に
よる析出物中のMnの定量値とTiの定量値との比[Mn]_x ／
[Ti]_x が(2) 式を満たす必要がある。

【００２３】図２は、最大孔食深さとＸ線回折による析
出物中の[Mn]_x ／[Ti]_x との関係を示したものであり、
(2) 式の範囲を満たすことにより、最大孔食深さが0.2m
m 以下という極めて優れた耐食性が得られることがわか
る。耐食性に及ぼす析出物の影響としては、詳細は分か
っていないが、析出物の組成により孔食の起点となる度
合いが変化するためと推測される。

【００２４】次に製造条件について説明する。上述した
成分組成に溶製した連続鋳造スラブは、そのまま粗圧延
機によって熱間圧延するのがコスト上は有利であるが、
多品種連続生産のラインでは生産性が低下するため、温
片または熱片での加熱炉装入が現実的である。そのよう
な場合には、600 ℃まではスラブの表面温度が低下して
も−旦加熱炉に装入（ホットチャージ）してから熱間圧
延すればよい。スラブの表面温度が600 ℃より低下する
と、微細な析出物が多量に析出し、表面性状や耐食性を
劣化させるため、スラブ表面温度の下限は600 ℃とす
る。また析出物を適正な大きさに成長させるため、加熱
炉での保持は60分以内とする。

【００２５】熱間圧延はγ域で行うことが望ましく、加
熱炉等で一旦加熱速度10℃／min 以上で 900℃以上1100
℃以下に加熱後に熱間圧延する。加熱速度が10℃／min
以下ではMnの析出が過剰となり、また、加熱温度が 900
℃未満ではMnの析出が過剰となり、加熱温度が1100℃よ
り高いとMnの析出量が不足する。仕上げ圧延温度は（Ａ
r₃変態点−30℃）を下廻ると異常組織が生成し、表面性
状が劣化する。また、（Ａr₃変態点＋30℃）を超えて圧
延を終了すると、結晶粒径が粗大化し表面性状を悪くす
る。よって、仕上げ圧延温度域は（Ａr₃変態点−30℃）
〜（Ａr₃変態点＋30℃）とする。なお、仕上げ圧延は粗
圧延終了後のシートバーを接合して連続的に仕上げ熱延
を行ってもよい。

【００２６】本発明では巻取り温度による影響は小さ
く、400 ℃〜800 ℃の広い温度範囲を適用できる。巻取
り温度があまりに高いと、巻姿が崩れたり、スケールロ
スが増加したりするため、700 ℃以下とするのが好まし
い。また、巻取り温度が低過ぎるとダウンコイラーの負
荷が増大するため、巻取り温度は400 ℃以上とするのが
望ましく、さらに、析出物サイズを均一にして、高加工
性を求める場合には500℃以上とするのが望ましい。

【００２７】コイル巻取り後、酸洗等によりスケールを
除去し、冷間圧延を行う。冷間圧延の圧下率は、60％未
満では得られる冷間圧延のｒ値が低くなり、一方、95％
を超えると熱延板の板厚を厚くしなければならず、析出
物の分布や組成が板厚方向でばらつき、析出物制御が困
難になりやすい。このため、冷間圧延の圧下率は60〜95
％とする。なお、耐食性、表面性状をより高めるために
は冷間圧延の圧下率は70％〜90％の範囲が好ましい。

【００２８】冷間圧延後にさらに焼鈍を行う。焼鈍温度
が再結晶温度を下回ると未再結晶部分による耐食性や表
面性状の低下を招くので、再結晶温度以上の温度で行う
必要がある。一方、Ａc₃変態点以上の温度で焼鈍すると
ｒ値が低下するので、上限をＡc₃変態点とする。なお、
本発明における焼鈍においては、昇温速度や冷却速度に
よる影響は小さいので、焼鈍方法は連続焼鈍、箱焼鈍の
いずれであっても構わない。また、溶融亜鉛めっきライ
ンを用いて焼鈍し、その後溶融亜鉛めっき、さらには合
金化処理などを行っても本発明の効果は同様に発揮され
る。上記の工程を経ることによって、析出物において前
記(1),(2) の関係を満たすことができる。

【００２９】

【実施例】続いて、本発明を実施例により説明する。表
１に示した組成の鋼を実験炉で溶製し、連続鋳造を摸し
て鋳型に鋳込んでスラブとし、鋳型を外して、表面温度
が 500〜1050℃の種々の温度まで冷却した後、加熱炉に
装入して 850〜1150℃の種々の温度に加熱し、熱間圧延
を開始した。熱間圧延を 900℃で終了して板厚４mmの熱
延板とし、650 ℃で巻取った。得られた熱延板のスケー
ルを除去した後、圧下率85％の冷間圧延により板厚0.7
mmの鋼板とした。そして、アルミナ粉流動式槽中で昇温
速度、冷却速度ともに20℃／sec.、均熱温度830 ℃の連
続焼鈍に相当する熱処理を行い、伸び率0.7 ％の調質圧
延を行った。

【００３０】このようにして得られた冷延鋼板につい
て、非水溶媒 (例えば、アセチルアセトン−メタノール
溶液) によって析出物を電解抽出し、得られた抽出残渣
を化学分析により析出Mnを求め、また抽出レプリカ法に
より作製した試料をエネルギー分散型Ｘ線分析法によ
り、MnとTiの定量値を評価し、各々の定量値の比から[M
n]_x ／[Ti]_x を求めた。またこれら鋼板について、下記
条件により加工性と耐食性の試験を行った。 ・加工性 引張特性をＪＩＳ５号引張試験片を使用して測定した。
ｒ値は、15％引張予ひずみを与えた後、３点法にて測定
し、Ｌ方向（圧延方向）、Ｄ方向（圧延方向に45°方
向）およびＣ方向（圧延方向に90°方向）の平均値を ｒ＝（ｒ_L ＋２ｒ_D ＋ｒ_C ）／４ により求めた。 ・耐食性 得られた冷延鋼板を＃600 まで乾式研摩を行い、表面性
状を均一にした後、工場地帯の雰囲気の外気中に放置し
た。傾斜45°の架台に試料を吊り下げ、４週間の大気暴
露試験を行った。試験後、生成した錆を落としたのち、
試験後の最大孔食深さを測定した。これらの試験結果を
表２に併せて示す。

【００３１】

【表１】

【００３２】

【表２】

【００３３】表１、表２より、析出Mn量と析出物組成[M
n]_x ／[Ti]_x が適正な発明例では、表面性状、耐食性と
も優れた特性が得られるが、発明範囲からはずれた比較
例では、表面性状あるいはさらに耐食性が劣っている。

【００３４】

【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば、
連続鋳造により製造されたスラブを冷片とすることな
く、そのまま、もしくは保熱処理にて熱延を開始するこ
とができ、その材料特性（加工性、耐食性）も一旦冷片
に冷却後再加熱する再加熱工程によるものと同等以上の
値が得られる。したがって、本発明は、加工性と耐食性
に優れる冷延鋼板の製造の、省エネルギーと生産性の向
上に寄与するところ大である。

【図面の簡単な説明】

【図１】有効Tiと析出Mn量の肌荒れ性に及ぼす影響を示
すグラフである。

【図２】析出物の[Mn]_x ／[Ti]_x が耐食性に及ぼす影響
を示すグラフである。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 昭62−185834（ＪＰ，Ａ) 特開 平５−209228（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.⁷，ＤＢ名) C22C 38/00 - 38/60

Claims (4)

(57)【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】Ｃ：0.0005〜0.003 wt％、Si：0.1 wt％以
   下、Mn：0.01〜0.5wt％、Ｓ：0.001 〜0.03wt％、Al：
   0.01〜0.1 wt％、Ｎ：0.001 〜0.005 wt％、Ti：0.001
   〜0.1 wt％を含有し、残部がFe及び不可避的不純物から
   なり、さらに、析出Mnと有効Tiの量が下記 (1)式の関係
   を満たすとともに、エネルギー分散型Ｘ線分析法による
   析出物中のMnとTiの定量値の比が (2)式を満たすことを
   特徴とする、加工性に優れる冷延鋼板。 記 −0.04×Ti^* ＋0.002 ≦析出Mn≦−0.13×Ti^* ＋0.0077 ……(1) 0.2 ≦[Mn]_x ／[Ti]_x ≦1.0 ……(2) ただし、Ti^* (有効Ti）＝Ti−3.43×Ｎ−1.5 ×Ｓ [Mn]_x ：Ｘ線分析による析出物中のMnの定量値 [Ti]_x ：Ｘ線分析による析出物中のTiの定量値
2. 【請求項２】Ｃ：0.0005〜0.003 wt％、Si：0.1 wt％以
   下、Mn：0.01〜0.5 wt％、Ｓ：0.001 〜0.03wt％、Al：
   0.01〜0.1 wt％、Ｎ：0.001 〜0.005 wt％、Ti：0.001
   〜0.1 wt％を含み、かつNb：0.001 〜0.01wt％、Ｂ：0.
   0001〜0.0025wt％の１種または２種を含有し、残部がFe
   及び不可避的不純物からなり、さらに、析出Mnと有効Ti
   の量が下記 (1)式の関係を満たすとともに、エネルギー
   分散型Ｘ線分析法による析出物中のMnとTiの定量値の比
   が (2)式を満たすことを特徴とする、加工性に優れる冷
   延鋼板。 記 −0.04×Ti^* ＋0.002 ≦析出Mn≦−0.13×Ti^* ＋0.0077 ……(1) 0.2 ≦[Mn]_x ／[Ti]_x ≦1.0 ……(2) ただし、Ti^* (有効Ti）＝Ti−3.43×Ｎ−1.5 ×Ｓ [Mn]_x ：Ｘ線分析による析出物中のMnの定量値 [Ti]_x ：Ｘ線分析による析出物中のTiの定量値
3. 【請求項３】Ｃ：0.0005〜0.003 wt％、Si：0.1 wt％以
   下、Mn：0.01〜0.5wt％、Ｓ：0.001 〜0.03wt％、Al：
   0.01〜0.1 wt％、Ｎ：0.001 〜0.005 wt％、Ti：0.001
   〜0.1 wt％を含有し、残部がFe及び不可避的不純物から
   なる鋼スラブを連続鋳造したのち、表面温度が600 ℃を
   下回らないように加熱炉に装入して、加熱速度10℃／mi
   n 以上で 900℃〜1100℃に加熱し、その温度で60分以内
   保持後、圧延終了温度を（Ａr₃変態点−30℃）〜（Ａr₃
   変態点＋30℃）とする熱間圧延を行い、巻き取り後、圧
   下率60〜95％で冷間圧延し、ついで再結晶温度〜Ａc₃変
   態点の温度域で焼鈍することを特徴とする、加工性に優
   れる冷延鋼板の製造方法。
4. 【請求項４】Ｃ：0.0005〜0.003 wt％、Si：0.1 wt％以
   下、Mn：0.01〜0.5 wt％、Ｓ：0.001 〜0.03wt％、Al：
   0.01〜0.1 wt％、Ｎ：0.001 〜0.005 wt％、Ti：0.001
   〜0.1 wt％を含み、かつNb：0.001 〜0.01wt％、Ｂ：0.
   0001〜0.0025wt％の１種または２種を含有し、残部がFe
   及び不可避的不純物からなる鋼スラブを連続鋳造したの
   ち、表面温度が600 ℃を下回らないように加熱炉に装入
   して加熱速度10℃／min 以上で 900℃〜1100℃に加熱
   し、その温度で60分以内保持後、圧延終了温度を（Ａr₃
   変態点−30℃）〜（Ａr₃変態点＋30℃）とする熱間圧延
   を行い、巻き取り後、圧下率60〜95％で冷間圧延し、つ
   いで再結晶温度〜Ａc₃変態点の温度域で焼鈍することを
   特徴とする、加工性に優れる冷延鋼板の製造方法。