BR112012006158A2 - máquina térmica e calor para sistemas de eletricidade e métodos. - Google Patents

máquina térmica e calor para sistemas de eletricidade e métodos. Download PDF

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Abstract

SISTEMA DE MOTOR DE CALOR OPERATIVO PARA EXECUTAR UM CICLO TERMODINÂMICO E MÉTODO PARA CONVERTER ENERGIA TÉRMICA EM ENERGIA MECÂNICA PELO USO DE UM FLUIDO DE TRABALHO. Um sistema de recuperação de calor residual, método e dispositivo executa um ciclo termodinâmico utilizando um fluido de trabalho e um circuito de fluido de trabalho que tem um lado de pressão elevada e um lado de pressão baixa. Os componentes do sistema no circuito de fluido de trabalho incluem um permutador de calor residual em comunicação térmica com uma fonte de calor residual também conectada ao circuito de fluido de trabalho, pelo que energia térmica é transferida no expansor de circuito de fluido de trabalho localizado entre o lado de pressão elevada e o lado de pressão baixa do circuito de fluido de trabalho, o expansor operativo para converter uma queda de entalpia/pressão no fluido de trabalho em energia mecânica, e um gerenciamento de massa tendo um recipiente de fluido de trabalho conectado ao lado de pressão baixa do circuito de fluido de trabalho para controlar uma quantidade de massa de fluido de trabalho no circuito de fluido de trabalho.

Description

+. rss : a . 1 SISTEMA DE MOTOR DE CALOR OPERATIVO, PARA EXECUTAR UM CICLO ? TERMODINÂMICO E MÉTODO PARA CONVERTER ENERGIA TÉRMICA EM ENERGIA MECÂNICA PELO USO DE UM FLUIDO DE TRABALHO . . Pedidos relacionados : Esse pedido é uma conversão do pedido de patente provisional -US ho. 61/243.200,, depositado. em 17 de setembro de .2009,.e reivindica prioridade aos pedidos US nos. De série 12/631.412, cada depositado, em 4 de. dezembro de 2009.
Campo da invenção .
A presente invenção está no campo de termodinâmica e é mais especificamente dirigida a um motor.de calor e um calor relacionado para sistema de eletricidade que utiliza O ciclo termodinâmico Rankine em. combinação com fluidos de trabalho selecionados para produzir energia. a partir de uma ampla faixa de fontes térmicas.
Antecedentes da invenção Calor é frequentemente criado como um subproduto de processos industriais onde correntes de líquidos «em fluxo, sólidos .ou gases que contêm calor devem. ser descarregados no meio ambiente ou removidos de algum modo em um esforço para manter as temperaturas .operacionais do equipamento de processo industrial.. Às vezes o processo industrial pode utilizar dispositivos de permutador de calor para capturar o calor e reciclar o mesmo de volta para o processo através de outros fluxos de processo. Outras vezes não é exegqúível capturar e reciclar esse calor porque é de temperatura demasiadamente elevada ou, pode conter fluxo de massa insuficiente. Esse calor.é mencionado como calor “residual”. Calor .residual é tipicamente descarregado diretamente no meio ambiente ou indiretamente
] através de um meio de resfriamento, como água.
"e. Calor residual pode ser utilizado por sistemas geradores de turbina que empregam um método termodinâmico bem conhecido como o ciclo Rankine para converter calor em trabalho. Tipicamente, esse método é baseado em vapor, em que o calor residual é utilizado para gerar vapor em uma caldeira para acionar uma turbina. O ciclo Rankine baseado em vapor não é sempre prático porque requer fluxos de fonte de calor que são de temperatura relativamente elevada (600ºF ou mais elevada) ou são grandes em teor geral de calor. A complexidade de água em ebulição em múltiplas pressões/temperaturas para capturar teor de calor. A complexidade de água em ebulição em múltiplas pressões/temperaturas para capturar calor em múltiplos níveis de temperatura à medida que o fluxo de fonte de calor é resfriado, é cara tanto em custo de equipamento como em mão-de-obra operacional. O ciclo Rankine baseado em vapor não é uma opção realista para correntes de taxa de fluxo pequena e/ou baixa temperatura.
Existe necessidade na técnica por um sistema que possa eficientemente e eficazmente produzir energia não somente de calor residual como também de uma ampla gama de fontes térmicas.
Sumário da invenção Um sistema de recuperação de calor residual executa um ciclo termodinâmico utilizando um fluido de trabalho em um circuito de fluido de trabalho que tem um lado de pressão elevada e um lado de pressão baixa. Os componentes do sistema no circuito de fluido de trabalho 030 incluem um permutador de calor residual em comunicação |||
' térmica com uma fonte de calor residual também conectado ao Os circuito de fluido de trabalho, pelo que energia térmica é transferida da fonte de calor residual para o fluido de trabalho no circuito de fluido de trabalho, um expansor localizado entre o lado de pressão elevada e o lado de pressão baixa do circuito de fluido de trabalho, O expansor operativo para converter uma queda de entalpia/pressão no fluido de trabalho em energia mecânica, um recuperador no circuito de fluido de trabalho operativo para transferir energia térmica entre o lado de pressão elevada e o lado de pressão baixa do circuito de fluido de trabalho, um esfriador em comunicação térmica com o lado de pressão baixa do circuito de fluido de trabalho para controlar temperatura do fluido de trabalho no lado baixo do circuito de fluido de trabalho, uma bomba no circuito de fluido de trabalho e conectado ao lado de pressão baixa e ao lado de pressão elevada do circuito de fluido de trabalho e operativo para mover o fluido de trabalho através do circuito de fluido de trabalho, e um sistema de gerenciamento de massa conectado ao circuito de fluido de trabalho, o sistema de gerenciamento de massa tendo um recipiente de fluido de trabalho conectado ao lado de pressão baixa do circuito de fluido de trabalho.
Em uma modalidade, um dispositivo de conversão e recuperação de energia de calor residual inclui um circuito de fluido de trabalho tendo conduto e componentes para conter e orientar fluxo de um fluido de trabalho entre componentes do dispositivo operativo para converter energia térmica em energia mecânica, O circuito de fluido de
“30 trabalho tendo um lado de pressão elevada e um lado de pressão baixa; uma estrutura de suporte para sustentar o . conduto do circuito de fluido de trabalho e os componentes, os componentes compreendendo: um expansor operativo para converter uma queda de pressão no fluido de trabalho em energia mecânica, um gerador de força (como, por exemplo, um alternador) que é acoplado ao expansor, um recuperador, um esfriador, uma bomba e um motor de bomba operativo para acionar a bomba; e um sistema de gerenciamento de massa tendo um tanque de controle de massa para receber e reter o fluido de trabalho, o tanque de controle de massa conectado por conduto ao lado de pressão elevada do circuito de fluido de trabalho e ao lado de pressão baixa do circuito de fluido de trabalho. Um invólucro também pode ser fornecido para encerrar substancialmente parte ou todos os componentes do dispositivo. Um ou mais permutadores de calor podem ser localizados na ou fora da estrutura de suporte. O(s) permutador(es) de calor, recuperador e esfriador/condensador podem incluir painéis de permuta de calor de circuito impresso. Um sistema de controle para controlar a operação do dispositivo pode ser remoto ou fisicamente embalado com o dispositivo.
A revelação e invenções relacionadas incluem ainda um método de converter energia térmica em energia mecânica por uso de um fluido de trabalho em um ciclo termodinâmico de loop fechado contido em um circuito de fluido de trabalho tendo componentes interconectados por conduto, os componentes incluindo pelo menos um permutador de calor operativo para transferir energia térmica para o fluido de trabalho, pelo menos um dispositivo de expansão
] trabalho em energia mecânica, pelo menos uma bomba "- operativa para transferir fluido de trabalho através do circuito de fluido de trabalho, o circuito de fluido de trabalho tendo um lado de pressão elevada e um lado de 5 pressão baixa, e um sistema de gerenciamento de massa compreendendo um recipiente de gerenciamento de massa conectado pelo conduto ao lado de pressão baixa do circuito de fluido de trabalho, o método incluindo as etapas de: colocar uma fonte de energia térmica em comunicação térmica com um componente de permutador de calor; bombear o fluido de trabalho através do circuito de fluido de trabalho por operação da bomba para fornecer fluido de trabalho em um estado supercrítico ou subcrítico para o expansor; orientar o fluido de trabalho para longe do expansor em um estado subcrítico através do circuito de fluido de trabalho e para a bomba; controlar fluxo do fluido de trabalho em um estado supercrítico a partir do lado de pressão elevada do circuito de fluido de trabalho para o recipiente de gerenciamento de massa, e controlar uma quantidade de fluido de trabalho em um estado subcrítico ou supercrítico do recipiente de gerenciamento de massa para o lado de pressão baixa do circuito de fluido de trabalho e para a bomba.
A revelação e invenções relacionadas incluem ainda um sistema de gerenciamento de massa para controlar uma quantidade de massa de fluido de trabalho em um ciclo termodinâmico em um circuito de fluido de trabalho tendo uma bomba ou um compressor, o sistema de gerenciamento de massa tendo um tanque de controle de fluido de trabalho
030 para conter uma quantidade de fluido de trabalho em uma =|| primeira pressão P, o tanque de controle de fluido de f. trabalho localizado fora do circuito de fluido de trabalho; e uma conexão de fluido entre o tanque de controle de fluido de trabalho e um lado de pressão baixa do ciclo termodinânico no circuito de fluido de trabalho para permitir passagem do fluido de trabalho entre o circuito de fluido de trabalho e o tanque de controle de fluido de trabalho.
Esses e outros aspectos da revelação e invenções relacionadas são adicionalmente descritos abaixo em formas representativas com referência aos desenhos em anexo.
Descrição dos desenhos A figura 1 é um diagrama esquemático do calor para sistema de eletricidade da presente invenção; A figura 2 é um diagrama de entalpia-pressão para dióxido de carbono; As figuras 3A-3M são desenhos esquemáticos de uma modalidade representativa de um dispositivo de motor de calor e estrado de motor de calor da presente revelação e invenções relacionadas; A figura 4A é um fluxograma de estados operacionais de um motor de calor da revelação; A figura 4B é um fluxograma que representa uma sequência de partida e operação representativa para um motor de calor da revelação; e A figura 4C é um fluxograma que representa uma sequência de paralisação para um motor de calor da revelação.
Descrição detalhada de modalidades preferidas e altermatáivas
O motor de calor inventivo 100 (também mencionado o. aqui na alternativa como “motor térmico”, “dispositivo de geração de energia”, “sistema de recuperação de calor residual” e “sistema de recuperação de calor”, “sistema de calor para eletricidade”) da presente revelação utiliza um ciclo termodinâmico que tem elementos do ciclo termodinâmico Rankine em combinação com fluido(s) de trabalho selecionado(s), como dióxido de carbono, para produzir energia a partir de uma ampla gama de fontes térmicas. Por “motor térmico” ou “motor de calor" que é genericamente mencionado é o conjunto de equipamento que executa o ciclo termodinâmico descrito aqui; por “sistema de recuperação de calor” que é genericamente mencionado é o motor térmico em cooperação com outros equipamentos para distribuir calor (de qualquer fonte) para e remover calor do motor térmico inventivo.
O ciclo termodinâmico executado pelo motor de calor 100 é descrito com referência a um diagrama de entalpia-pressão para um fluido de trabalho selecionado, figura 2. O ciclo termodinâmico é projetado para operar como um ciclo termodinâmico de loop fechado em um circuito de fluido de trabalho tendo uma trajetória de fluxo definida pelo conduto que interconecta componentes do circuito de fluido de trabalho. O motor térmico que opera o ciclo pode ou não ser hermeticamente ou de outro modo totalmente vedado (de tal modo que nenhuma quantidade de fluido de trabalho vaze do sistema para o meio ambiente em volta).
O ciclo termodinâmico que é executado pelo motor “30 térmico é mostrado em sua forma mais rudimentar na figura 2º que é um diagrama de entalpia-pressão para dióxido de os carbono.
O ciclo termodinâmico pode ser descrito para facilidade de compreensão por referenciar um fluido de trabalho no ponto A nesse diagrama.
Nesse ponto, o fluido de trabalho tem sua pressão mais baixa e entalpia mais baixa em relação ao seu estado em qualquer outro ponto durante o ciclo e como mostrado no diagrama.
Desse ponto, o fluido de trabalho é comprimido e/ou bombeado para uma pressão mais elevada (ponto B no diagrama). Desse ponto, energia térmica é introduzida no fluido de trabalho que tanto aumenta a temperatura do fluido de trabalho como aumenta a entalpia do fluido de trabalho (ponto C no diagrama). O fluido de trabalho é então expandido através de um processo mecânico até o ponto (D). Desse ponto, o fluido de trabalho descarrega calor, caindo tanto em temperatura como em entalpia, até retornar ao ponto (A). Cada processo (isto é, A-B, B-C, C-D, D-A) não necessita ocorrer como mostrado no diagrama exemplar e uma pessoa com conhecimentos comuns na técnica reconheceria que cada etapa do ciclo poderia ser obtida em uma variedade de modos e/ou que é possível obter uma variedade de coordenadas diferentes no diagrama.
Similarmente, cada ponto no diagrama pode variar dinamicamente através do tempo como variáveis em e externas à alteração do sistema, isto é, temperatura ambiente, temperatura de calor residual,
quantidade de massa no sistema.
Na modalidade preferida do motor térmico, o ciclo é executado durante operação de estado constante normal de tal modo que o lado de pressão baixa do sistema (pontos A e pressão elevada do sistema está entre 2500 psia e 4500 psia Ts (pontos B e C figura 2). Uma pessoa com conhecimentos comuns na técnica reconheceria que qualquer uma ou ambas as pressões mais elevada ou mais baixa poderiam ser 5 selecionadas para cada ou para todos os pontos. Na modalidade preferida do ciclo, será observado que entre os pontos C e D, o fluido de trabalho faz transição de um estado supercrítico para um estado subcrítico (isto é, um ciclo transcrítico); uma pessoa com conhecimentos comuns na técnica reconheceria que as pressões nos pontos C e D poderiam ser selecionadas de tal modo que o fluido de trabalho permaneceu em um estado supercrítico durante o ciclo inteiro.
Em uma modalidade preferida do motor térmico, o fluido de trabalho é dióxido de carbono. O uso do termo dióxido de carbono não pretende ser limitado a dióxido de carbono de qualquer tipo específico, pureza ou grau de dióxido de carbono embora dióxido de carbono do tipo industrial seja o fluido de trabalho preferido. Dióxido de carbono é um fluido de trabalho neutro e frinedly estufa que oferece benefícios como não toxicidade, não inflamabilidade, fácil disponibilidade, baixo preço e não necessita reciclagem. Na modalidade preferida, o fluido de trabalho está em um estado supercrítico em certas porções do sistema (o “lado de pressão elevada”), e em um estado subcrítico em outras porções do sistema (o “lado de pressão baixa”). Em outras modalidades, oO ciclo inteiro pode ser operado de tal modo que oO fluido de trabalho está em um estado supercrítico ou subcrítico durante a execução total do eiclo,
7. Em várias modalidades, o fluido de trabalho pode ser binário, ternário ou outra mistura de fluido de trabalho. A combinação de fluido de trabalho seria selecionada pelos atributos exclusivos possuídos pela combinação de fluido em um sistema de recuperação de calor como descrito aqui. Por exemplo, tal combinação de fluido compreende um absorvente de líquido e dióxido de carbono que permite que fluido combinado seja bombeado em um estado líquido para pressão elevada com menos entrada de energia do que exigido para comprimir CO,. Em outra modalidade, o fluido de trabalho pode ser uma combinação de dióxido de carbono e um ou mais outros fluidos miscíveis. Em outras modalidades, o fluido de trabalho pode ser uma combinação de dióxido de carbono e propano, ou dióxido de carbono e amônia.
Uma pessoa com conhecimentos comuns na técnica reconheceria que utilizando o termo “fluido de trabalho” não pretende limitar o estado ou fase de matéria na qual o fluido de trabalho está. Em outras palavras, o fluido de trabalho pode estar em uma fase fluida, uma fase gasosa, uma fase supercrítica, um estado subcrítico ou qualquer outra fase ou estado em qualquer um ou mais pontos no ciclo.
O sistema de calor para eletricidade inventivo pode utilizar outros fluidos em outras partes do sistema, como água, óleos térmicos ou refrigerantes apropriados; esses outros fluidos podem ser utilizados nos permutadores de calor e equipamentos externos ao motor de calor 100 “30 (como no Esfriador 12 e/ou Permutador de calor residual 5) |U e no esfriamento ou outros ciclos e subsistemas que operam ". no sistema de calor para eletricidade (por exemplo, no loop de resfriamento de Radiador 4 fornecido no alternador 2 do motor térmico).
Como descrito adicionalmente, em uma modalidade representativa, um sistema baseado em estrado de 250 kW (líquido) ou mais elevado, como ilustrado de forma conceptual nas figuras 3A - 3B, é fornecido para uso em qualquer fonte ou local de calor subproduto ou residual. A saída nominal (elétrica ou trabalho) não pretende ser uma característica de limitação da revelação ou invenções relacionadas.
O motor de calor 100 da revelação tem três classes primárias de equipamento através das quais o fluido de trabalho pode ser circulado à medida que o ciclo termodinâmico é executado, (i) um ou mais permutadores de calor (ii) uma ou mais bombas e/ou compressores e (iii) um ou mais dispositivos de expansão (trabalho) (como turbina, um estatojato, ou um expansor de deslocamento positivo 3 como um geroler ou gerotor). Cada dessas peças de equipamento é operativamente acoplada no ciclo como mostrado na figura 1 através do uso de condutos apropriados, acoplamentos e conexões, por exemplo, em um circuito de fluido de trabalho, como adicionalmente descrito.
O motor de calor 100 também pode incluir um meio para converter energia mecânica de um ou mais dispositivos de expansão em eletricidade; tal meio pode incluir, porém não é limitado a um gerador, alternador 2 ou outro(s)
ou condicionamento de energia relacionados.
7. Em uma modalidade, certos componentes do motor de calor 100 podem compartilhar elementos comuns como no caso de um turboalternador (mostrado na figura 1) (onde um dispositivo de expansão compartilha um eixo comum com um alternador 2) ou no caso de uma turbobomba, onde um dispositivo de expansão compartilha um eixo comum com uma bomba. Alternativamente, o dispositivo de expansão pode ser mecanicamente acoplado ao meio de geração elétrico (i) por acoplar magneticamente o eixo de turbina ao rotor do meio de geração elétrica e/ou (ii) por uma caixa de engrenagens operativamente acoplando o eixo de turbina e o rotor do meio de geração elétrica.
O motor de calor 100 também pode incluir outros equipamentos e instrumentos como sensores, válvulas (que podem ser de ligar/desligar ou variáveis), conexões, filtros, motores, suspiros, equipamento de alívio de pressão, filtros, conduto adequado, e outros equipamentos e sensores. O motor de calor preferido 100 inclui o equipamento adicional mostrado na figura 1.
O motor de calor preferido 100 também inclui um sistema para gerenciar a quantidade de fluido de trabalho no sistema como O sistema de gerenciamento de massa revelado na figura 1, como adicionalmente descrito.
O motor de calor preferido 100 também inclui um sistema de controle e equipamento relacionado que permite a operação automatizada e/ou semi-automatizada do motor, o controle remoto do sistema e/ou a monitoração de desempenho do sistema.
ou mais sistemas de ciclo de resfriamento para remover ss. calor de e/ou fornecer gerenciamento térmico para um ou mais do dispositivo de expansão, meio de produção elétrica e/ou meios eletrônicos de energia 1. Na modalidade preferida, é fornecido um ciclo de resfriamento mostrado na figura 1 que remove calor de e provê gerenciamento térmico ao acoplamento mecânico entre o expansor 3 e Oo alternador 2, Oo alternador 2, e os meios eletrônicos de energia 1. O sistema da presente invenção é flexível e pode utilizar muitos tipos diferentes de permutadores de calor convencionais. A modalidade preferida do sistema de motor de calor inventivo 100 utiliza um ou mais permutadores de calor de circuito impresso (PCHE) ou outra construção dos componentes de permutador de calor, recuperador ou esfriador, cada um dos quais pode conter um ou mais núcleos onde cada núcleo utiliza tecnologia de microcanal. Como utilizado aqui e sabido na técnica, “tecnologia de microcanal” inclui, porém não é limitada a, permutadores de calor que contêm um ou mais microcanais, mesocanais, e/ou minicanais. Como utilizado aqui, os termos “microcanais”, “mesocanais” e/ou “minicanais” são utilizados de forma intercambiável. Adicionalmente, Os microcanais, mesocanais, e/ou minicanais da presente invenção não são limitados a nenhum tamanho, largura e/ou comprimento específico. Qualquer tamanho, largura Ou comprimento apropriado pode ser utilizado dependendo de uma variedade de fatores. Além disso, qualquer orientação dos microcanais, mesocanais, e/ou minicanais pode ser utilizada em combinação com as várias modalidades da presente
SD A invenção.
O dispositivo de expansão (também mencionado aqui ". como um “expansor”) pode ser uma válvula ou pode ser um dispositivo capaz de transformar fluido de pressão e temperatura elevada em energia mecânica. O dispositivo de expansão pode ter uma construção axial ou radial, pode ser de estágio único ou multi-estágios. Os exemplos incluem um geroler, um gerotor, outros tipos de dispositivos de deslocamento positivo como oscilação de pressão, turbina, ou qualquer outro dispositivo capaz de transformar uma queda de entalpia/pressão ou pressão em um fluido de trabalho em energia mecânica. Em uma modalidade preferida, Oo dispositivo é um turboalternador em que a turbina é operativamente acoplada ao alternador 2 por (i) compartilhar um único eixo (o “desenho de eixo único”) ou por operativamente acoplar o eixo de turbina ao rotor do alternador 2 (ou outro eixo) utilizando ímãs de energia elevada para fazer com que dois eixos operem como um eixo único. Na modalidade preferida, a turbina é fisicamente isolada do alternador 2 para minimizar perdas de energia no alternador 2. Desse modo, na modalidade preferida, embora a turbina seja operativamente acoplada ao alternador 2, a turbina e alternador 2 não compartilham um alojamento comum (ou invólucro). No desenho de eixo único, o invólucro de turbina é vedado no eixo comum e desse modo isolado do alternador 2 através do uso de vedações de eixo apropriadas. No desenho de eixo único, vedações de eixo apropriadas podem ser quaisquer das seguintes, vedação de labirinto, vedação dupla, uma vedação equilibrada em pressão dinâmica (às vezes chamada um anel O 30 flutuante ou vedação cheia-de-fividoyuma vedação de gás
TS seco ou qualquer outro mecanismo de vedação. No desenho de T. acoplamento magnético, nenhuma vedação de eixo é necessária porque é possível encerrar totalmente a turbina em seu alojamento desse modo obtendo o isolamento desejado do alternador 2.
Entre outros atributos de diferenciação do turboalternador preferido estão seu desenho de eixo geométrico único, sua capacidade de distribuição eficiência isentrópica elevada (>70%) que opera em velocidades rotacionais elevadas (>20K RPM), que seus mancais são não lubrificados durante operação ou lubrificados durante operação somente pelo fluido de trabalho, e sua capacidade de acoplar diretamente uma turbina em alta velocidade e alternador 2 para eficiência otimizada do sistema (turboalternador). Na modalidade preferida, o turboalternador utiliza mancais de folha-ar; mancais de folha-ar são selecionados como o desenho preferido porque reduzem ou eliminam sistemas secundários e eliminam a exigência de lubrificação (que é particularmente importante ao trabalhar com o fluido de trabalho preferido, dióxido de carbono). entretanto, mancais hidrostáticos, mancais aerostáticos, mancais magnéticos e outros tipos de mancal podem ser utilizados.
O motor de calor 100 também provê a distribuição de uma porção do fluido de trabalho na câmara expansora (ou alojamento) para fins de esfriar uma ou mais partes do expansor 3. Em uma modalidade preferida, devido à necessidade potencial de equilíbrio de pressão dinâmica no turboalternador do motor de calor preferido, a seleção do de trabalho é crítica porque a introdução da porção do . fluido de trabalho no turboalternador não deve perturbar o equilíbrio de pressão (e desse modo estabilidade) do turboalternador durante operação. Isto é obtido por casar a pressão do fluido de trabalho distribuído no turboalternador para fins de esfriamento com a pressão do fluido de trabalho na entrada da turbina; no motor de calor preferido 100, essa porção do fluido de trabalho é obtida após o fluido de trabalho passar SOVEXP 25 e F4 (um filtro). O fluido de trabalho é então condicionado para estar na temperatura e pressão desejadas antes de ser introduzido no alojamento de turboalternador. Essa porção do fluido de trabalho sai do turboalternador na saída de turboalternador. Uma variedade de desenhos de turboalternador é capaz de trabalhar no sistema inventivo e obter diferentes características de desempenho.
O dispositivo para aumentar a pressão do fluido de trabalho a partir do ponto A-B na figura 2 pode ser um compressor, bomba, ou dispositivo do tipo estatojato ou outro equipamento capaz de aumentar a pressão do fluido de trabalho selecionado. Em uma modalidade preferida, oO dispositivo é uma bomba. A bomba pode ser uma bomba de deslocamento positivo, uma bomba centrífuga ou qualquer outro tipo ou construção de bomba.
A bomba pode ser acoplada a um VFD (acionamento de frequência variável) 11 para controlar a velocidade que, por sua vez, pode ser utilizada para controlar a taxa de fluxo de massa do fluido de trabalho no sistema, e como consequência desse controle a pressão do sistema no lado i controle, como adicionalmente descrito.
. Em outra modalidade do motor térmico inventivo, a bomba pode ser construída de tal modo que haja um eixo comum conectando a mesma a um dispositivo de expansão que permite que a bomba seja acionada pela energia mecânica gerada por expansão do fluido de trabalho (por exemplo, uma turbobomba). Uma turbobomba pode ser empregada no lugar de ou suplementar a bomba da modalidade preferida. Como observado na seção acima detalhando o turboalternador, o “eixo comum” pode ser obtido utilizando um acoplamento magnético entre o eixo do dispositivo de expansão e o eixo de bomba. Em uma modalidade do motor de calor 100 com uma turbobomba, é fornecido um dispositivo de expansão secundária que é acoplado à bomba por um eixo comum. O dispositivo de expansão secundário é localizado em um fluxo de fluido que estende paralelo ao fluxo até o expansor de sistema primário 3 e há duas válvulas em cada lado do expansor secundário 3 para regular fluxo para o segundo expansor 3. Deve ser observado que não necessita haver um segundo expansor 3 para formar uma turbobomba. O eixo comum da turbobomba pode ser compartilhado com o eixo comum do expansor de sistema primário 3 e/ou, em uma modalidade preferida, o eixo comum do turboalternador. Similarmente, se o sistema utilizar um dispositivo de expansão secundário para compartilhar um eixo comum com a turbobomba, O dispositivo de expansão secundário não necessita ser localizado como descrito acima.
O meio de produção elétrica de uma modalidade do motor térmico é um alternador de velocidade elevada 2 que é Mo operativamente acoplado à turbina para formar um ||| turboalternador (como descrito acima). O meio de produção elétrica pode ser alternativamente qualquer meio conhecido de converter energia mecânica em eletricidade incluindo um gerador ou alternador 2. Pode ser operativamente acoplado ao expansor de sistema primário 3 por uma caixa de engrenagem, por compartilhar um eixo comum, ou por qualquer outra conexão mecânica.
O meio de produção elétrica é operativamente conectado ao conjunto de equipamentos de meios eletrônicos de energia 1. Na modalidade preferida, a saída elétrica do alternador 2 é casada com um conjunto de equipamentos de meios eletrônicos de energia de eficiência elevada, 1, que tem equipamento para fornecer capacidade de ajuste de carga ativa (0 - 100%). Na modalidade preferida, o sistema de meios eletrônicos de energia 1 tem equipamentos para fornecer a capacidade de converter energia de voltagem elevada, frequência elevada em energia de qualidade de grid-tie em condições apropriadas com baixa distorção harmônica total (THD), suporte de SAG, corrente e voltagem seguintes, compensação VAR, para fornecer torque para iniciar o turboalternador, e capacidade de frenagem dinâmica para controle seguro e versátil do turboalternador no evento de perda de carga; tem também a capacidade de sincronizar e exportar energia para a rede para uma faixa de velocidade e voltagem ampla do alternador 2.
Na modalidade preferida, a pressão de entrada de bomba tem uma influência direta sobre a eficiência geral do sistema e a quantidade de energia que pode ser gerada. Devido às propriedades termo-físicas do fluido de trabalho de entrada de bomba aumenta e cai o sistema deve controlar VV a pressão de entrada em faixas amplas de pressão e temperatura de entrada (por exemplo, de -4 graus F a 104 graus F; e 479 psia a 1334 psia). Além disso, se a pressão de entrada não for cuidadosamente controlada, a cavitação de bomba é possível.
Um sistema de gerenciamento de massa é fornecido para controlar a pressão de entrada na bomba por adicionar e remover massa do sistema, e isso por sua vez torna O sistema mais eficiente.
Na modalidade preferida, o sistema de gerenciamento de massa opera com O sistema semi- passivamente.
O sistema utiliza sensores para monitorar pressões e temperaturas no lado de pressão elevada (da saída de bomba até a entrada de expansor 3) e lado de pressão baixa (da saída do expansor 3 até a entrada de bomba) do sistema.
O sistema de gerenciamento de massa também pode incluir válvulas, aquecedores de tanque Ou outro equipamento para facilitar o movimento do fluido de trabalho para dentro e para fora do sistema e um tanque de controle de massa 7 para armazenagem de fluido de trabalho.
Como mostrado na figura 1, no caso da modalidade preferida, o sistema de gerenciamento de massa inclui o equipamento operativamente conectado pelas linhas amarelas ou condutos do diagrama e no (e incluindo) equipamento nos pontos de terminação do sistema de controle de massa (por exemplo, SOVMC1 14, SOVMC2 15, SOVMC3 16, SOVMC4 17, MOO4 18, MO14 21, MO16 22 e MO17 23). O sistema de gerenciamento de massa preferido remove fluido de trabalho mais denso, de pressão mais elevada (em relação à pressão, temperatura e densidade no lado de baixa pressão do sistema) a partir do ciclo termodinâmico sendo executado pelo motor térmico via . válvula SOVMC3 16. O sistema de gerenciamento de massa dispensa fluido de trabalho no sistema de motor de calor principal 100 através das válvulas SOVMC1 14 e SOVMC2 15. Por controlar a operação das válvulas SOVMC1 14, SOVMC2 15 e SOVMC3 16, O sistema de gerenciamento de massa adiciona ou remove massa do sistema sem uma bomba, reduzindo o custo do sistema, complexidade e manutenção. Na modalidade preferida do sistema, o Tanque de controle de massa 7 é cheio de fluido de trabalho. Está em comunicação de fluido com SOVMC1 14 e SOVMC3 16 de tal modo que abertura de qualquer uma ou ambas as válvulas fornecerá fluido de trabalho ao topo do Tanque de controle de massa
7. O Tanque de controle de massa 7 está em comunicação de fluido com SOVMC2 15 de tal modo que a abertura de SOVMC2 15 removerá fluido de trabalho do fundo do Tanque de controle de massa 7. O fluido de trabalho contido no Tanque de controle de massa 7 estratificará com o fluido de trabalho de densidade mais elevada no fundo do tanque e o fluido de trabalho de densidade inferior no top do tanque. O fluido de trabalho pode estar em fase líquida, fase de vapor ou ambas; se o fluido de trabalho estiver tanto em fase de vapor como em fase líquida, haverá um limite de fase que separa uma fase de fluido de trabalho da outra com o fluido de trabalho mais denso no fundo do Tanque de controle de massa 7. Desse modo, SOVMC2 também distribuirá para o sistema o fluido de trabalho mais denso no Tanque de controle de massa 7.
No caso da modalidade preferida, esse conjunto de equipamentos é combinado com um conjunto de sensores no i sistema de motor de calor principal 100 e um sistema de VV controle como descrito.
No caso da modalidade preferida, esse sistema de gerenciamento de massa também inclui equipamento utilizado em uma variedade de condições operacionais como partida, carga, paralisação e sangria do sistema de motor de calor 100 como mostrado na figura 1. A operação exemplar da modalidade preferida do sistema de controle de massa segue.
Quando o CO2 no recipiente de armazenagem de massa está em pressão de vapor para uma temperatura ambiente dada, e a pressão do lado baixo no sistema estiver acima da pressão de vapor, a pressão no recipiente de controle de massa deve ser aumentada, para permitir a adição de massa no sistema.
Isso pode ser controlado por abrir a válvula SOVMC1 14 e desse modo permitir que CO2 supercrítico de densidade mais baixa, temperatura mais elevada, pressão mais elevada flua para dentro do tanque de controle de massa 7. A válvula SOVMC2 15 é aberta para permitir que CO2 líquido de densidade mais elevada no fundo do recipiente de controle de massa flua para dentro do sistema e aumente a pressão de sucção de bomba.
O fluido de trabalho pode estar em fase líquida, fase de vapor ou ambas.
Se o fluido de trabalho estiver tanto em fase de vapor como em fase líquida, haverá um limite de fase no tanque de controle de massa.
Em geral, o tanque de controle de massa conterá uma mistura de fluido de trabalho de fase de vapor e líquida, ou uma massa de fluido supercrítico.
No caso anterior, haverá um limite de fase.
No caso mencionado por último não haverá um limite de fase (porque não existe para fluidos supercríticos). O "* fluido ainda tenderá a estratificar, entretanto, e a válvula SOVMC2 15 pode ser aberta para permitir que CO2 líquido de densidade mais elevada no fundo do recipiente de controle de massa flua para dentro do sistema e aumente a pressão de sucção de bomba. A massa de fluido de trabalho pode ser adicionada ou removida do circuito de fluido de trabalho via tanque de controle de massa.
O sistema de gerenciamento de massa da revelação pode ser acoplado a um sistema de controle de tal modo que o controle das várias válvulas e outro equipamento seja automatizado ou semi-automatizado e reaja aos dados de desempenho do sistema obtidos via sensores localizados em todo o sistema, e a condições ambientais.
Outras configurações para controlar pressão e/ou temperatura (ou ambos) no tanque de controle de massa 7 para mover a massa para dentro e para fora do sistema (isto é, o circuito de fluido de trabalho), incluem o uso de um aquecedor e/ou uma bobina no recipiente/tanque ou qualquer outro meio para adicionar ou remover calor do fluido/vapor no tanque de gerenciamento de massa. Alternativamente, meios mecanismos, como fornecer bomba podem ser utilizados para obter fluido de trabalho do tanque de controle de massa 7 no sistema.
Um método de controlar a pressão do fluido de trabalho no lado baixo do circuito de fluido de trabalho é pelo controle da temperatura do recipiente de fluido de trabalho ou tanque de controle de massa 7. Uma exigência pressão de ebulição na entrada de bomba. Isso é realizado por manter a temperatura do tanque de controle de massa 7 VD em um nível mais elevado do que a temperatura de entrada de bomba. Métodos exemplares de controle de temperatura do tanque de controle de massa 7 são: calor elétrico direto; uma bobina de permutador de calor com fluido de descarga de bomba (que está em uma temperatura mais elevada do que na entrada da bomba), ou uma bobina de permutador de calor com água de resfriamento usada a partir do esfriador/condensador (tamnbén em uma temperatura mais elevada do que na entrada da bomba).
Como mostrado nas figuras 3A-3M, O sistema de recuperação de calor residual da revelação pode ser construído em uma forma com os componentes primários descritos e alguns ou todos os quais podem ser dispostos em um único estrado ou plataforma ou em um invólucro de proteção ou contenção, coletivamente mencionado aqui como um “estrado” ou “estrutura de suporte.” As figuras 3A-3M ilustram uma modalidade representativa do motor de calor inventivo 100 com dimensões exemplares, locais de orifício e painéis de acesso. Algumas das vantagens da embalagem do tipo estrado do motor de calor inventivo 100 incluem portabilidade geral e acesso de instalação em fontes de calor residual, proteção de componentes pelo alojamento externo, acesso para reparo e manutenção, e facilidade de conexão à saída de energia do motor de calor inventivo 100, a uma rede, ou a qualquer outro dissipador ou consumidor de energia produzido pelo motor de calor inventivo, 100. Como mostrado nas figuras 3A-3M, Oo motor de calor 100 é construído sobre uma armação tendo as dimensões representativas e exemplares e em um alojamento na armação.
Pontos de conexão e acesso são fornecidos externos ao ” alojamento como indicado, para facilitar instalação, operação e manutenção. As figuras 3B - 3E indicam as várias conexões operativas para o motor de calor inventivo 100 incluindo o fornecimento de fonte de calor residual 19, fornecimento de água de esfriamento, e fonte de calor de água e linhas de retorno de água de resfriamento (figura 3B); fornecimento de ar de instrumento 29 e um ponto de enchimento de gerenciamento de massa (fluido de trabalho) 21 (figura 3C); descarga, 22, de válvulas de alívio de pressão e saída de ar de expansor 3 (figura 3D); e suspiro de bomba de CO2 30, suspiro do lado de pressão elevada 23, e descarga de válvula de alívio de pressão adicional (figura 3E). ventilação adequada, resfriamento "via radiadores 4 como exigido e à prova de som são também acomodados pelo desenho do alojamento. Os principais componentes do sistema são indicados na figura 3M e conexões de tubo ilustradas. O acionamento de frequência variável (VFD) 11, controlador de lógica programável (PLC) e painel de energia elétrica (saída de energia) são esquematicamente ilustrados como instalados no alojamento.
Também é incluído no ou fora do estrado, ou de outro modo em comunicação térmica ou de fluido com o circuito de fluido de trabalho do sistema, pelo menos um permutador de calor residual (WHE) 5. O WHE utiliza um fluido de transferência de calor (como pode ser fornecido por qualquer gás ou fluido de trabalho apropriado, como por exemplo, Therminol XP), que é levado ao WHE a partir de uma fonte térmica fora de estrado, através do exterior do “o invólucro de estrado através de um orifício MOOS de fornecimento de fonte de calor residual, 19, através do VV circuito WHE até um retorno de fonte de calor residual MOO6 20 que sai do alojamento. Na modalidade preferida, calor é transferido para o fluido de trabalho do sistema no permutador de calor residual 5. O fluxo de fluido de trabalho e pressão que entra no expansor EXP 3 pode ser controlado pelas válvulas de partida, paralisação e desvio e pelo sistema de controle fornecido aqui. Também é fornecido um esfriador 12, onde calor residual adicional no fluido de trabalho é extraído do sistema, aumentando a densidade do fluido de trabalho, e sai do esfriador 12 em LST3 e para dentro da bomba do sistema. O esfriador 12 pode ser localizado em ou fora do estrado. Fluido de trabalho supercrítico sai da bomba e flui para o recuperador (REC) 6, onde é pré-aquecido por calor residual do fluido de trabalho de pressão baixa. O fluido de trabalho então desloca para o permutador de calor residual (WHE) 5. Do WHE 5, o fluido de trabalho desloca para o expansor (EXP) 5. No lado à jusante do EXP, o fluido de trabalho está contido em um lado de baixa pressão do ciclo. Do EXP 3 o fluido de trabalho desloca através de REC 6, a seguir para oO esfriador 12 e então de volta para a Bomba. Monitoração apropriada de pressão e temperatura nos pontos ao longo das linhas e nos componentes é fornecida e pode ser integrada a um sistema de controle automatizado.
Um sistema de controle pode ser fornecido em conexão operativa com o sistema de motor de calor inventivo 100 para monitorar e controlar os parâmetros operacionais descritos, incluindo, porém não limitados a: temperaturas,
CU pressões (incluindo pressões internas de dispositivo, linha VV e orifício), taxas e medição de fluxo, controle de orifício, operação de bomba via VFD, níveis de fluido, detecção de vazamento de densidade de fluido, estado de válvula, estado de filtro, estado de suspiro, eficiência de conversão de energia, saída de energia, instrumentação, monitoração e ajuste de parâmetros operacionais, alarmes e paralisações. Como descrito adicionalmente, um sistema de controle representativo pode incluir um controlador de lógica programável adequadamente configurado (PLC) com entradas a partir dos dispositivos descritos, componentes e sensores e saída para controle dos parâmetros operacionais. O sistema de controle pode ser integral com e montado diretamente no motor de calor inventivo 100 ou remoto, ou como parte do sistema de controle distribuído e integrado com outros sistemas de controle como para uma rede de fornecimento elétrico. O sistema de controle é programável para ajustar, controlar ou alterar quaisquer dos vários parâmetros operacionais dependendo do desempenho desejado do sistema. O display de instrumentação operacional pode ser fornecido como um display de tela de painel de instrumentos compósito do sistema de controle, apresentando dados gráficos e textuais, e um display virtual do motor de calor inventivo 100 e estado específico e geral. O sistema de controle pode incluir ainda captura e armazenagem de histórico operacional do motor de calor 100 e faixas de todos os parâmetros, com função de consulta e geração de relatório.
Um sistema de controle e lógica de controle para
" um Motor de calor termoeficiente nominal de energia líquida CV nominalmente de 250 kW 100 da revelação podem incluir as seguintes características, funções e operação: operação não tripulada automatizada sob um sistema de controle dedicado; capacidade de interface de máquina humana remota e local para acesso de dados, aquisição de dados, monitoração e operação de saúde da unidade; partida, operação e paralisação controlada no caso de uma perda de energia de fornecimento de entrada elétrica ou conexão de exportação de energia; partida/parada totalmente automatizada, alarme, paralisação, ajuste de processo, ajuste de temperatura ambiente, aquisição e sincronização de dados; um sistema de gerenciamento de energia/controles projetado para fazer interface com um sistema de controle de planta distribuída externa.
Um sistema de controle exemplar para o motor de calor termaeficiente 100 pode ter múltiplos estados de controle como representado na figura 4A, incluindo as seguintes etapas e funções. O enchimento inicial de um fluido de trabalho em 41 para purgar e encher um sistema vazio que permite ao sistema aquecer para partida. O enchimento de completar em 47 para adicionar massa ao(s) tanque(s) de gerenciamento de massa enquanto o sistema está em operação. Reserva em 40 para ligação de sensores e controlador; sem circulação de fluido; e sistemas de aquecimento ativos se necessário. Partida em 42. Recirculação inativa em 43 com circulação de fluido com turbina em modo de desvio; aquecer gradualmente O recuperador, resfriar o permutador de calor residual; BPVWHX inicialmente aberto, porém fecha à medida que bala
U quente é expelida de permutador de calor residual. Mínimo Vs inativo em 44, com turbina em velocidade mínima (-20k RPM) pra obter desprendimento de mancal; velocidade de turbina mantida (loop fechado) através de uma combinação de velocidade de bomba e posição de BPVEXP 24. Velocidade total inativa em 45, com turbina em velocidade de projeto (40k RPM) sem carga; a velocidade de bomba ajusta a velocidade de turbina (loop fechado). Operação em 46, com turbina operando em velocidade de desenho e energia de desenho nominal produzida; comutar para controle de carga do controle de velocidade de bomba por elevar a velocidade de bomba enquanto utiliza carga de meios eletrônicos de energia 1 para manter a velocidade da turbina a 40k RPM. Paralisação em 48, com parada controlada do turboexpansor 3 e resfriamento gradual do sistema. Uma paralisação de emergência em 49, para paralisação inesperada do sistema; a bomba e turboexpansor 3 abaixados rapidamente e permutadores de calor deixados resfriar passivamente, e sangria em 50 para drenar o sistema e remover pressão para atividades de manutenção.
Como representado na figura 4C, outras funções do sistema de controle podem incluir um disparo e alarmes de checagem 51, com links de controle para paralisação 48 e paralisação de emergência 49, partida 42, e operação continuada com um estado de alarme recuperável.
A invenção desse modo revelada em particularidade suficiente de modo a permitir compreensão por aqueles versados na técnica, as seguintes reivindicações abrangendo todos os conceitos, princípios e modalidades desse modo descritos e todos os equivalentes.

Claims (28)

  1. % a 1/8 .
    REIVINDICAÇÕES ? 1. Sistema de motor de calor operativo para executar um ciclo termodinâmico, caracterizado por compreender: um fluido de trabalho compreendendo dióxido de carbono e contido em um circuito de fluido de trabalho que tem um lado de pressão elevada e um lado de pressão baixa, em que uma parte do lado de pressão elevada do circuito de fluido de trabalho contém o fluido de trabalho em um estado supercrítico; um permutador de calor no circuito de fluido de trabalho e configurado para estar em comunicação térmica com uma fonte de calor, pelo que energia térmica é transferida da fonte de calor para o fluido de trabalho no circuito de fluido de trabalho; um expansor no circuito de fluido de trabalho e localizado entre o lado de pressão elevada e o lado de pressão baixa do circuito de fluido de trabalho e operativo para converter uma queda de pressão no fluido de trabalho em energia mecânica; um recuperador no circuito de fluido de trabalho operativo para transferir energia térmica entre o lado de pressão elevada e o lado de pressão baixa do circuito de fluido de trabalho; um esfriador em comunicação térmica com um meio de resfriamento e em comunicação térmica com o fluido de trabalho no lado de pressão baixa do circuito de fluido de trabalho e operativo para controlar temperatura do fluido de trabalho no lado de pressão baixa do circuito de fluido de trabalho;
    uma bomba no circuito de fluido de trabalho e * conectada ao lado de pressão baixa e ao lado de pressão elevada do circuito de fluido de trabalho e operativa para mover o fluido de trabalho através do circuito de fluido de trabalho; e um sistema de gerenciamento de massa conectado ao circuito de fluido de trabalho, o sistema de gerenciamento de massa tendo um recipiente de fluido de trabalho conectado ao lado de pressão baixa do circuito de fluido de trabalho.
  2. 2. Sistema de motor de calor, de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que uma porção do fluido de trabalho a partir do lado de pressão elevada do circuito de fluido de trabalho é direcionado através do circuito de fluido de trabalho para O expansor como refrigerante para o expansor.
  3. 3. Sistema de motor de calor, de acordo com a reivindicação l, caracterizado pelo fato de que a bomba é operativa para controlar uma taxa de fluxo de massa Ou aumentar a pressão do fluido de trabalho no lado de pressão elevada do circuito de fluido de trabalho.
  4. 4. Sistema de motor de calor, de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que compreende ainda um acionamento de frequência variável operativo para controlar uma velocidade de operação da bomba.
  5. 5. Sistema de motor de calor, de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que compreende ainda um dispositivo de expansão no circuito de fluido de trabalho e acoplado à bomba, o dispositivo de expansão operado por expansão do fluido de trabalho.
    3/8 |
  6. 6. Sistema de motor de calor, de acordo com a : reivindicação 5, caracterizado pelo fato de que o dispositivo de expansão é magneticamente acoplado à bomba ou o dispositivo de expansão é acoplado a um eixo comum com a bomba.
  7. 7. Sistema de motor de calor, de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que o expansor é acoplado à bomba.
  8. 8. Sistema de motor de calor, de acordo com a reivindicação 1, carácterizado por compreender ainda um gerador de energia ou um alternador acoplado ao expansor e operativamente conectado a meios eletrônicos de energia elétrica.
  9. 9. Sistema de motor de calor, de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que o recipiente de fluido de trabalho do sistema de gerenciamento de massa compreende ainda pelo menos uma conexão entre o lado de pressão elevada do circuito de fluido de trabalho e o recipiente de fluido de trabalho.
  10. 10. Sistema de motor de calor, de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que o fluxo do fluido de trabalho para dentro e para fora do recipiente de fluido de trabalho é controlado por válvula através de um sistema de controle.
  11. 11. Sistema de motor de calor, de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que o fluido de trabalho está em um estado subcrítico e em um estado supercrítico em porções diferentes do circuito de fluido de trabalho.
  12. 12. Sistema de motor de calor, de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que compreende , ainda um estrado que contém o circuito de fluido de trabalho, o permutador de calor, o expansor, o recuperador, o esfriador, a bomba e o sistema de gerenciamento de massa.
  13. 13. Sistema de motor de calor, de acordo com à reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que o recipiente de fluido de trabalho é adicionalmente conectado ao lado de pressão elevada do circuito de fluido de trabalho.
  14. 14. Sistema de motor de calor, de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que compreende ainda um sistema de controle operativo para controlar parâmetros do ciclo termodinâmico no circuito de fluido de trabalho e taxa de operação do expansor e controlar uma quantidade de energia mecânica produzida pelo expansor.
  15. 15. Sistema de motor de calor, de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que o fluido de trabalho está em um estado supercrítico durante pelo menos uma porção do lado de pressão elevada do sistema e em um estado subcrítico durante pelo menos uma porção do lado de pressão baixa do sistema.
  16. 16. Sistema de motor de calor, de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que a turbina é acoplada a um gerador de energia ou a um alternador.
  17. 17. Sistema de motor de calor, de acordo com a reivindicação 1, caracterizado por compreender ainda um sistema de controle operativo para controlar parâmetros do ciclo termodinâmico no circuito de fluido de trabalho e taxa de operação do expansor e controlar uma quantidade de energia mecânica produzida pelo expansor.
  18. 18. Método para converter energia térmica em * energia mecânica pelo uso de um fluido de trabalho compreendendo dióxido de carbono em um ciclo termodinâmico de loop fechado contido em um circuito de fluido de trabalho tendo componentes interconectados por conduto, os componentes compreendendo pelo menos um permutador de calor operativo para transferir energia térmica para o fluido de trabalho, pelo menos um dispositivo de expansão operativo para converter energia térmica do fluido de trabalho em energia mecânica, pelo menos uma bomba operativa para transferir fluido de trabalho através do circuito de fluido de trabalho, o circuito de fluido de trabalho tendo um lado de pressão elevada e um lado de pressão baixa, e um sistema de gerenciamento de massa compreendendo um recipiente de gerenciamento de massa conectado por conduto ao lado de pressão baixa do circuito de fluido de trabalho, o método caracterizado pelo fato de que compreende as etapas de:
    colocar uma fonte de energia térmica em comunicação térmica com um componente de permutador de calor;
    bombear o fluido de trabalho através do circuito de fluido de trabalho por operação da bomba para fornecer fluido de trabalho, em um estado supercrítico ou subcrítico para o expansor;
    orientar o fluido de trabalho para longe do expansor em um estado subcrítico através do circuito de fluido de trabalho e para a bomba;
    controlar fluxo do fluido de trabalho em um estado supercrítico a partir do lado de pressão elevada do circuito de fluido de trabalho para o recipiente de gerenciamento de massa; e * controlar uma quantidade de fluido de trabalho em um estado subcrítico ou supercrítico a partir do recipiente de gerenciamento de massa para o lado de baixa pressão do circuito de fluido de trabalho e para a bomba.
  19. 19. Método, de acordo com a reivindicação 18, caracterizado pelo fato de que o fluido de trabalho está em um estado supercrítico no lado de pressão elevada do circuito de fluido de trabalho.
  20. 20. Método, de acordo com a reivindicação 18, caracterizado pelo fato de que o recipiente de gerenciamento de massa do sistema de gerenciamento de massa é adicionalmente conectado por conduto ao lado de pressão elevada do circuito de fluido de trabalho.
  21. 21. Método, de acordo com a reivindicação 20, caracterizado pelo fato de que compreende ainda fornecer uma quantidade de massa de fluido de trabalho no circuito de fluido de trabalho por controlar uma quantidade de fluido de trabalho em um estado supercrítico a partir do lado de pressão elevada do circuito de fluido de trabalho para o recipiente de gerenciamento de massa, e fornecer uma quantidade de fluido de trabalho em um estado subcrítico ou supercrítico a partir do recipiente de gerenciamento de massa para o lado de pressão baixa do circuito de fluido de trabalho e para a bomba.
  22. 22. Método, de acordo com a reivindicação 21, caracterizado pelo fato de que compreende ainda detectar a temperatura ou pressão do fluido de trabalho no circuito de fluido de trabalho, e controlar a temperatura ou pressão do fluido de trabalho entre o circuito de fluido de trabalho e í . o recipiente de fluido de trabalho de acordo com ? quantidades detectadas de massa de fluido de trabalho no circuito de fluido de trabalho. |
  23. 23. Método, de acordo com a reivindicação 18, caracterizado ainda pelo fato de que compreende utilizar uma porção do fluido de trabalho a partir do lado de pressão elevada do circuito de fluido de trabalho como refrigerante para o expansor.
  24. 24. Método, de acordo com a reivindicação 18, caracterizado pelo fato de que compreende ainda controlar uma taxa de operação da bomba para controlar uma taxa de fluxo de massa de fluido de trabalho no lado de pressão elevada do circuito de, fluido de trabalho.
  25. 25. Método, de acordo com à reivindicação 18, caracterizado pelo fato de que compreende ainda utilizar um acionamento de frequência variável operativo para controlar uma velocidade de operação da bomba.
  26. 26. Método, de acordo com a reivindicação 18, caracterizado pelo fato de que compreende ainda fornecer um Segundo dispositivo de expansão no circuito de fluido de trabalho e acoplado à bomba, o segundo dispositivo de expansão operado por expansão do fluido de trabalho no segundo dispositivo de expansão. Ú
  27. 27. Método, de acordo com a reivindicação 18, caracterizado pelo fato de que compreende ainda acoplar um alternador ao expansor, o alternador operativamente conectado a meios eletrônicos de energia elétrica, e fornecer um sistema de resfriamento operativo para controlar uma temperatura do alternador, e controlar o sistema de resfriamento para controlar uma temperatura
    "a + 8/8 : . operacional dos meios eletrônicos de energia elétrica.
    : 28. Método, de acordo com a reivindicação 18, caracterizado pelo fato de que compreende ainda controlar fluxo do fluido de trabalho para dentro e para fora do recipiente de fluido de trabalho por operação das válvulas em conduto entre o recipiente de fluido de trabalho e o circuito de fluido de trabalho.
    29. Método, de acordo com a reivindicação 18, caracterizado pelo fato de que compreende ainda controlar o ciclo termodinâmico no circuito de fluido de trabalho por controlar uma taxa de operação da bomba.
    30. Método, de acordo com a reivindicação 18, caracterizado pelo fato de que compreende ainda controlar uma saída de um alternador acoplado ao expansor por controle de meios eletrônicos de energia operativamente conectados ao alternador.
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    Edo e Velocidade total inativa o arô para inativo » 6 MONS do encher até completar o 48 | sistema desligado $o Paralisação Paralisação -—-— fsuspiro ) de emergência) Fig. 4A rtvaaoa Reserva |- 40 recuperação sistema ligado D: ei i erro o ebug | gefeito| do sistema verificação OK Fonte de BombaN,--| | MC P1A--] | PE habilitado calor ligada 1 kgs P1, alvo a 40 k RPM Recirculação | T41a - a 2Cimin. 5 kg/s
    BPVEXP 60% Aberto Partida da turbina br baita TrAtFAA="fválvulas de comutação Mínimo em 5 segundos . inativo Alternador BPVEXP STVEXP O) do motor 40% Aberto 100% Aberto
    BPVEXP 0% Aberto velocidade total ” inativa Resfriamento SOVEXP aux. Ligado Aberto
    STVEXP 0% Aberto 46 Ny -- P42=
    20.68 MPa ou Fi g. 4B Max alternador
    42. | Partida prstentsttsiartsaa treat pettmmetTtm—jo | MCPIA- PE habilitado 208 oo | P1;alvo a 40 k RPM Max alternador | Lo | ] | S1— . sem disparo Paralisação Verificar disparos, de emergência | — disparo não alarmes p— recuperável disparo para inativo sistema desligado 49 4 Fig. 4C go - : é 1/1 2 f RESUMO ? SISTEMA DE MOTOR DE CALOR OPERATIVO PARA EXECUTAR UM CICLO
    TERMODINÂMICO E MÉTODO PARA CONVERTER ENERGIA TÉRMICA EM
    ENERGIA MECÂNICA PELO USO DE UM FLUIDO DE TRABALHO Um sistema de recuperação de calor residual, método e dispositivo executa um ciclo termodinâmico utilizando um fluido de trabalho em um circuito de fluido de trabalho que tem um lado de pressão elevada e um lado de pressão baixa. Os componentes do sistema no circuito de fluido de trabalho incluem um permutador de calor residual em comunicação térmica com uma fonte de calor residual também conectada ao circuito de fluido de trabalho, pelo que energia térmica é transferida da fonte de calor residual para o fluido de trabalho no expansor de circuito de fluido de trabalho localizado entre o lado de pressão elevada e o lado de pressão baixa do circuito de fluido de trabalho, o expansor operativo para converter uma queda de entalpia/pressão no fluido de trabalho em energia mecânica, e um gerenciamento de massa tendo um recipiente de fluido de trabalho conectado ao lado de pressão baixa do circuito de fluido de trabalho para controlar uma quantidade de massa de fluido de trabalho no circuito de fluido de trabalho.
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Families Citing this family (115)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US8151579B2 (en) * 2007-09-07 2012-04-10 Duncan Scot M Cooling recovery system and method
US8616323B1 (en) 2009-03-11 2013-12-31 Echogen Power Systems Hybrid power systems
EP2419621A4 (en) 2009-04-17 2015-03-04 Echogen Power Systems SYSTEM AND METHOD FOR MANAGING HEAT PROBLEMS IN GAS TURBINE ENGINES
MX2012000059A (es) 2009-06-22 2012-06-01 Echogen Power Systems Inc Sistema y metodo para manejar problemas termicos en uno o mas procesos industriales.
WO2011017476A1 (en) 2009-08-04 2011-02-10 Echogen Power Systems Inc. Heat pump with integral solar collector
US8627663B2 (en) 2009-09-02 2014-01-14 Cummins Intellectual Properties, Inc. Energy recovery system and method using an organic rankine cycle with condenser pressure regulation
US8869531B2 (en) 2009-09-17 2014-10-28 Echogen Power Systems, Llc Heat engines with cascade cycles
US8613195B2 (en) 2009-09-17 2013-12-24 Echogen Power Systems, Llc Heat engine and heat to electricity systems and methods with working fluid mass management control
US8096128B2 (en) 2009-09-17 2012-01-17 Echogen Power Systems Heat engine and heat to electricity systems and methods
US8813497B2 (en) 2009-09-17 2014-08-26 Echogen Power Systems, Llc Automated mass management control
US8459029B2 (en) 2009-09-28 2013-06-11 General Electric Company Dual reheat rankine cycle system and method thereof
FR2956153B1 (fr) * 2010-02-11 2015-07-17 Inst Francais Du Petrole Dispositif de controle d'un fluide de travail a bas point de congelation circulant dans un circuit ferme fonctionnant selon un cycle de rankine et procede utilisant un tel dispositif
US10094219B2 (en) 2010-03-04 2018-10-09 X Development Llc Adiabatic salt energy storage
US9046006B2 (en) * 2010-06-21 2015-06-02 Paccar Inc Dual cycle rankine waste heat recovery cycle
US9423803B2 (en) * 2010-07-15 2016-08-23 Siemens Healthcare Diagnostics Inc. Methods, systems, and apparatus providing temperature-controlled process fluid
EP2603673B1 (en) * 2010-08-13 2019-12-25 Cummins Intellectual Properties, Inc. Rankine cycle condenser pressure control using an energy conversion device bypass valve
US8616001B2 (en) 2010-11-29 2013-12-31 Echogen Power Systems, Llc Driven starter pump and start sequence
US8783034B2 (en) 2011-11-07 2014-07-22 Echogen Power Systems, Llc Hot day cycle
US8857186B2 (en) 2010-11-29 2014-10-14 Echogen Power Systems, L.L.C. Heat engine cycles for high ambient conditions
WO2012100241A2 (en) * 2011-01-23 2012-07-26 Michael Gurin Hybrid supercritical power cycle with decoupled high-side and low-side pressures
US8812264B2 (en) 2011-03-23 2014-08-19 General Electric Company Use of wattmeter to determine hydraulic fluid parameters
US9388817B1 (en) 2011-03-24 2016-07-12 Sandia Corporation Preheating of fluid in a supercritical Brayton cycle power generation system at cold startup
WO2012162438A2 (en) * 2011-05-24 2012-11-29 Navitasmax, Inc. Supercritical fluids, systems and methods for use
US9091262B2 (en) * 2011-05-27 2015-07-28 General Electric Company Use of wattmeter to obtain diagnostics of hydraulic system during transient-state start-up operation
US8813500B2 (en) * 2011-08-03 2014-08-26 Dresser-Rand Company Combined heat exchanger expander mounting system
US9604892B2 (en) * 2011-08-04 2017-03-28 Stephen L. Cunningham Plasma ARC furnace with supercritical CO2 heat recovery
US9745899B2 (en) * 2011-08-05 2017-08-29 National Technology & Engineering Solutions Of Sandia, Llc Enhancing power cycle efficiency for a supercritical Brayton cycle power system using tunable supercritical gas mixtures
DE102011109777A1 (de) * 2011-08-09 2013-02-14 Linde Aktiengesellschaft Energiegewinnung aus Niedertemperaturwärme
WO2013055391A1 (en) 2011-10-03 2013-04-18 Echogen Power Systems, Llc Carbon dioxide refrigeration cycle
US8783035B2 (en) * 2011-11-15 2014-07-22 Shell Oil Company System and process for generation of electrical power
DE102011119977A1 (de) * 2011-12-02 2013-06-06 Alena von Lavante Vorrichtung und Verfahren zur Nutzung der Abwärme einer Brennkraftmaschine, insbesondere zur Nutzung der Abwärme eines Fahrzeugmotors
JP2013194715A (ja) * 2012-03-22 2013-09-30 Mitsubishi Heavy Ind Ltd 太陽熱発電設備、及びその起動方法
US10475980B2 (en) * 2012-03-29 2019-11-12 Lenr Cars Sa Thermoelectric vehicle system
US9540960B2 (en) * 2012-03-29 2017-01-10 Lenr Cars Sarl Low energy nuclear thermoelectric system
US8742604B2 (en) * 2012-06-06 2014-06-03 Energy Recovery, Inc. Systems and methods for combined flow control and electricity generation
WO2014031526A1 (en) 2012-08-20 2014-02-27 Echogen Power Systems, L.L.C. Supercritical working fluid circuit with a turbo pump and a start pump in series configuration
US9316121B2 (en) 2012-09-26 2016-04-19 Supercritical Technologies, Inc. Systems and methods for part load control of electrical power generating systems
WO2014052927A1 (en) 2012-09-27 2014-04-03 Gigawatt Day Storage Systems, Inc. Systems and methods for energy storage and retrieval
US9341084B2 (en) 2012-10-12 2016-05-17 Echogen Power Systems, Llc Supercritical carbon dioxide power cycle for waste heat recovery
US9118226B2 (en) * 2012-10-12 2015-08-25 Echogen Power Systems, Llc Heat engine system with a supercritical working fluid and processes thereof
US9410451B2 (en) 2012-12-04 2016-08-09 General Electric Company Gas turbine engine with integrated bottoming cycle system
CA2899163C (en) 2013-01-28 2021-08-10 Echogen Power Systems, L.L.C. Process for controlling a power turbine throttle valve during a supercritical carbon dioxide rankine cycle
WO2014117068A1 (en) * 2013-01-28 2014-07-31 Echogen Power Systems, L.L.C. Methods for reducing wear on components of a heat engine system at startup
WO2014138035A1 (en) 2013-03-04 2014-09-12 Echogen Power Systems, L.L.C. Heat engine systems with high net power supercritical carbon dioxide circuits
US20160017758A1 (en) * 2013-03-12 2016-01-21 Echogen Power Systems, L.L.C. Management of working fluid during heat engine system shutdown
WO2014165053A1 (en) * 2013-03-13 2014-10-09 Echogen Power Systems, L.L.C. Turbine dry gas seal system and shutdown process
KR20150139859A (ko) * 2013-03-13 2015-12-14 에코진 파워 시스템스, 엘엘씨 초임계 작동 유체 회로 내의 베어링에 작동 유체를 공급하기 위한 충전 펌프 시스템
WO2014165144A1 (en) * 2013-03-13 2014-10-09 Echogen Power Systems, L.L.C. Control system for a heat engine system utilizing supercritical working fluid
AU2014232329A1 (en) * 2013-03-15 2015-10-29 Electratherm, Inc. Apparatus, systems, and methods for low grade waste heat management
KR20150017610A (ko) * 2013-08-07 2015-02-17 삼성테크윈 주식회사 압축기 시스템
GB2521430A (en) 2013-12-19 2015-06-24 Ibm Device and method for converting heat into mechanical energy
KR20150073705A (ko) * 2013-12-23 2015-07-01 현대자동차주식회사 내연기관의 배기열 재활용 시스템
CN106574552B (zh) 2014-02-26 2018-08-14 派瑞格恩涡轮技术有限公司 具有部分回收流动路径的动力生成系统和方法
US10066275B2 (en) 2014-05-09 2018-09-04 Stephen L. Cunningham Arc furnace smeltering system and method
US10570777B2 (en) 2014-11-03 2020-02-25 Echogen Power Systems, Llc Active thrust management of a turbopump within a supercritical working fluid circuit in a heat engine system
WO2016073245A1 (en) * 2014-11-03 2016-05-12 Echogen Power Systems, L.L.C. Valve network and method for controlling pressure within a supercritical working fluid circuit in a heat engine system with a turbopump
US9359919B1 (en) * 2015-03-23 2016-06-07 James E. Berry Recuperated Rankine boost cycle
ES2541581B1 (es) * 2015-05-07 2016-04-26 Máximo PUJOL LATRE Sistema de producción de energía eléctrica
US10443544B2 (en) 2015-06-15 2019-10-15 Rolls-Royce Corporation Gas turbine engine driven by sCO2 cycle with advanced heat rejection
EP3109433B1 (en) 2015-06-19 2018-08-15 Rolls-Royce Corporation Engine driven by sc02 cycle with independent shafts for combustion cycle elements and propulsion elements
EP3121409B1 (en) 2015-07-20 2020-03-18 Rolls-Royce Corporation Sectioned gas turbine engine driven by sco2 cycle
WO2017027480A1 (en) * 2015-08-13 2017-02-16 Echogen Power Systems, L.L.C. Heat engine system including an integrated cooling circuit
EP3147219B1 (en) 2015-09-23 2021-03-17 Rolls-Royce Corporation Propulsion system using supercritical co2 power transfer
EP3153690A1 (en) 2015-10-08 2017-04-12 Rolls-Royce Corporation All co2 aircraft
US9742196B1 (en) * 2016-02-24 2017-08-22 Doosan Fuel Cell America, Inc. Fuel cell power plant cooling network integrated with a thermal hydraulic engine
KR101664895B1 (ko) * 2016-03-23 2016-10-11 고등기술연구원연구조합 브레이튼 사이클 기반의 발전 시스템
FR3055923B1 (fr) 2016-09-09 2022-05-20 Eric Bernard Dupont Systeme mecanique de production d'energie mecanique a partir d'azote liquide et procede correspondant
CA3045185A1 (en) * 2016-12-13 2018-06-21 Blue Box Technology Inc. Apparatus for extracting energy from waste heat
WO2018114113A1 (de) * 2016-12-22 2018-06-28 Siemens Aktiengesellschaft Kraftwerksanlage mit gasturbinenansaugluftsystem
US11053847B2 (en) 2016-12-28 2021-07-06 Malta Inc. Baffled thermoclines in thermodynamic cycle systems
US10233833B2 (en) 2016-12-28 2019-03-19 Malta Inc. Pump control of closed cycle power generation system
US10221775B2 (en) 2016-12-29 2019-03-05 Malta Inc. Use of external air for closed cycle inventory control
US10436109B2 (en) 2016-12-31 2019-10-08 Malta Inc. Modular thermal storage
KR101868271B1 (ko) 2017-03-20 2018-06-15 두산중공업 주식회사 작동 유체 공급 장치
KR101882137B1 (ko) 2017-03-20 2018-07-25 두산중공업 주식회사 실링 가스 공급 장치
KR101868273B1 (ko) * 2017-03-28 2018-06-15 두산중공업 주식회사 작동 유체 공급 제어 장치
GB2563818A (en) 2017-05-05 2019-01-02 Ceox Ltd Mechanical/electrical power generation system
CN111051654A (zh) * 2017-05-17 2020-04-21 康明斯公司 带热交换器的废热回收系统
CN110959066B (zh) * 2017-05-26 2023-01-10 艾克竣电力系统股份有限责任公司 用于控制热力发动机系统的加压装置的入口处的工作流体的压力的系统和方法
KR102021900B1 (ko) 2017-12-13 2019-09-17 두산중공업 주식회사 초임계 이산화탄소 발전 시스템 및 그것의 운전 방법
KR102012480B1 (ko) * 2017-12-19 2019-08-20 한국에너지기술연구원 밀폐형 초임계 이산화탄소 발전시스템 및 이의 제어방법
GB2571263B (en) * 2018-02-16 2020-05-27 Jaguar Land Rover Ltd Apparatus and method for low grade heat recovery in an electric vehicle
US11662106B2 (en) 2018-02-23 2023-05-30 Scot M. Duncan High efficiency dehumidification system and method
US11187112B2 (en) 2018-06-27 2021-11-30 Echogen Power Systems Llc Systems and methods for generating electricity via a pumped thermal energy storage system
CN112385125A (zh) * 2018-07-09 2021-02-19 西门子能源美国公司 超临界co2冷却的电机
AU2019229385A1 (en) 2018-09-26 2020-04-09 Sudarshan K.C. Production of Mechanical and/or Electrical Energy from Heat Energy By and With The Use of Buoyancy Factor on Evaporation or Sublimation and Condensation
EP3894671A1 (en) 2018-12-10 2021-10-20 King Abdullah University of Science and Technology Engine and power cycles fueled by performic acid or formic acid
US11598284B2 (en) * 2018-12-20 2023-03-07 Swedish Stirling Ab Recovery of energy in residue gases
CN109667633B (zh) * 2019-01-07 2024-03-19 苏州欧拉透平机械有限公司 应用于尿素装置的能量输出系统及方法
KR102172229B1 (ko) * 2019-01-17 2020-10-30 한국전력공사 초임계 이산화탄소 발전시스템 및 그 시동 방법
US11708766B2 (en) 2019-03-06 2023-07-25 Industrom Power LLC Intercooled cascade cycle waste heat recovery system
EP3935277A4 (en) 2019-03-06 2023-04-05 Industrom Power, LLC COMPACT AXIAL TURBINE FOR HIGH-DENSITY WORKING FLUID
US11814961B2 (en) * 2019-05-17 2023-11-14 ThermalTech Holdings, LLC Shifting head assisted rotary positive displacement device
CN110273723A (zh) * 2019-06-13 2019-09-24 天津大学 一种用于内燃机余热回收的分流式二氧化碳动力循环系统
US11598327B2 (en) * 2019-11-05 2023-03-07 General Electric Company Compressor system with heat recovery
AU2020384893A1 (en) 2019-11-16 2022-06-09 Malta Inc. Pumped heat electric storage system
US11035260B1 (en) 2020-03-31 2021-06-15 Veritask Energy Systems, Inc. System, apparatus, and method for energy conversion
US11435120B2 (en) 2020-05-05 2022-09-06 Echogen Power Systems (Delaware), Inc. Split expansion heat pump cycle
US11286804B2 (en) 2020-08-12 2022-03-29 Malta Inc. Pumped heat energy storage system with charge cycle thermal integration
US11454167B1 (en) 2020-08-12 2022-09-27 Malta Inc. Pumped heat energy storage system with hot-side thermal integration
US11480067B2 (en) 2020-08-12 2022-10-25 Malta Inc. Pumped heat energy storage system with generation cycle thermal integration
CA3188991A1 (en) 2020-08-12 2022-02-17 Benjamin R. Bollinger Pumped heat energy storage system with thermal plant integration
US11396826B2 (en) 2020-08-12 2022-07-26 Malta Inc. Pumped heat energy storage system with electric heating integration
EP4259907A1 (en) 2020-12-09 2023-10-18 Supercritical Storage Company, Inc. Three reservoir electric thermal energy storage system
US11486370B2 (en) 2021-04-02 2022-11-01 Ice Thermal Harvesting, Llc Modular mobile heat generation unit for generation of geothermal power in organic Rankine cycle operations
US11644015B2 (en) 2021-04-02 2023-05-09 Ice Thermal Harvesting, Llc Systems and methods for generation of electrical power at a drilling rig
US11421663B1 (en) 2021-04-02 2022-08-23 Ice Thermal Harvesting, Llc Systems and methods for generation of electrical power in an organic Rankine cycle operation
US11592009B2 (en) 2021-04-02 2023-02-28 Ice Thermal Harvesting, Llc Systems and methods for generation of electrical power at a drilling rig
US11359576B1 (en) 2021-04-02 2022-06-14 Ice Thermal Harvesting, Llc Systems and methods utilizing gas temperature as a power source
US11493029B2 (en) 2021-04-02 2022-11-08 Ice Thermal Harvesting, Llc Systems and methods for generation of electrical power at a drilling rig
US11480074B1 (en) 2021-04-02 2022-10-25 Ice Thermal Harvesting, Llc Systems and methods utilizing gas temperature as a power source
US11293414B1 (en) 2021-04-02 2022-04-05 Ice Thermal Harvesting, Llc Systems and methods for generation of electrical power in an organic rankine cycle operation
US11280322B1 (en) 2021-04-02 2022-03-22 Ice Thermal Harvesting, Llc Systems for generating geothermal power in an organic Rankine cycle operation during hydrocarbon production based on wellhead fluid temperature
CN113280672B (zh) * 2021-06-18 2022-03-04 电子科技大学 一种基于超临界二氧化碳的多级低低温余热回收系统
DE102021003419B3 (de) * 2021-07-02 2022-08-11 Egon Streit CO2 - Gasmotor mit System

Family Cites Families (428)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2575478A (en) 1948-06-26 1951-11-20 Leon T Wilson Method and system for utilizing solar energy
US2634375A (en) * 1949-11-07 1953-04-07 Guimbal Jean Claude Combined turbine and generator unit
US2691280A (en) 1952-08-04 1954-10-12 James A Albert Refrigeration system and drying means therefor
US3105748A (en) 1957-12-09 1963-10-01 Parkersburg Rig & Reel Co Method and system for drying gas and reconcentrating the drying absorbent
GB856985A (en) 1957-12-16 1960-12-21 Licencia Talalmanyokat Process and device for controlling an equipment for cooling electrical generators
US3095274A (en) 1958-07-01 1963-06-25 Air Prod & Chem Hydrogen liquefaction and conversion systems
US3277955A (en) 1961-11-01 1966-10-11 Heller Laszlo Control apparatus for air-cooled steam condensation systems
US3401277A (en) 1962-12-31 1968-09-10 United Aircraft Corp Two-phase fluid power generator with no moving parts
US3237403A (en) * 1963-03-19 1966-03-01 Douglas Aircraft Co Inc Supercritical cycle heat engine
US3622767A (en) 1967-01-16 1971-11-23 Ibm Adaptive control system and method
GB1275753A (en) 1968-09-14 1972-05-24 Rolls Royce Improvements in or relating to gas turbine engine power plants
US3736745A (en) 1971-06-09 1973-06-05 H Karig Supercritical thermal power system using combustion gases for working fluid
US3772879A (en) 1971-08-04 1973-11-20 Energy Res Corp Heat engine
US3998058A (en) * 1974-09-16 1976-12-21 Fast Load Control Inc. Method of effecting fast turbine valving for improvement of power system stability
US4029255A (en) 1972-04-26 1977-06-14 Westinghouse Electric Corporation System for operating a steam turbine with bumpless digital megawatt and impulse pressure control loop switching
US3791137A (en) * 1972-05-15 1974-02-12 Secr Defence Fluidized bed powerplant with helium circuit, indirect heat exchange and compressed air bypass control
US3830062A (en) 1973-10-09 1974-08-20 Thermo Electron Corp Rankine cycle bottoming plant
US3939328A (en) * 1973-11-06 1976-02-17 Westinghouse Electric Corporation Control system with adaptive process controllers especially adapted for electric power plant operation
US3971211A (en) 1974-04-02 1976-07-27 Mcdonnell Douglas Corporation Thermodynamic cycles with supercritical CO2 cycle topping
AT369864B (de) 1974-08-14 1982-06-15 Waagner Biro Ag Dampfspeicheranlage
US3995689A (en) 1975-01-27 1976-12-07 The Marley Cooling Tower Company Air cooled atmospheric heat exchanger
US4009575A (en) 1975-05-12 1977-03-01 said Thomas L. Hartman, Jr. Multi-use absorption/regeneration power cycle
DE2632777C2 (de) 1975-07-24 1986-02-20 Gilli, Paul Viktor, Prof. Dipl.-Ing. Dr.techn., Graz Dampfkraftanlage mit Einrichtung zur Spitzenlastdeckung
SE409054B (sv) 1975-12-30 1979-07-23 Munters Ab Carl Anordning vid vermepump i vilken ett arbetsmedium vid en sluten process cirkulerar i en krets under olika tryck och temperatur
US4198827A (en) * 1976-03-15 1980-04-22 Schoeppel Roger J Power cycles based upon cyclical hydriding and dehydriding of a material
US4030312A (en) 1976-04-07 1977-06-21 Shantzer-Wallin Corporation Heat pumps with solar heat source
US4049407A (en) 1976-08-18 1977-09-20 Bottum Edward W Solar assisted heat pump system
US4164849A (en) 1976-09-30 1979-08-21 The United States Of America As Represented By The United States Department Of Energy Method and apparatus for thermal power generation
US4070870A (en) 1976-10-04 1978-01-31 Borg-Warner Corporation Heat pump assisted solar powered absorption system
GB1583648A (en) 1976-10-04 1981-01-28 Acres Consulting Services Compressed air power storage systems
US4183220A (en) * 1976-10-08 1980-01-15 Shaw John B Positive displacement gas expansion engine with low temperature differential
US4257232A (en) * 1976-11-26 1981-03-24 Bell Ealious D Calcium carbide power system
US4164848A (en) 1976-12-21 1979-08-21 Paul Viktor Gilli Method and apparatus for peak-load coverage and stop-gap reserve in steam power plants
US4099381A (en) 1977-07-07 1978-07-11 Rappoport Marc D Geothermal and solar integrated energy transport and conversion system
US4170435A (en) 1977-10-14 1979-10-09 Swearingen Judson S Thrust controlled rotary apparatus
DE2852076A1 (de) 1977-12-05 1979-06-07 Fiat Spa Anlage zur erzeugung mechanischer energie aus waermequellen unterschiedlicher temperatur
US4208882A (en) 1977-12-15 1980-06-24 General Electric Company Start-up attemperator
US4236869A (en) 1977-12-27 1980-12-02 United Technologies Corporation Gas turbine engine having bleed apparatus with dynamic pressure recovery
US4182960A (en) * 1978-05-30 1980-01-08 Reuyl John S Integrated residential and automotive energy system
US4221185A (en) 1979-01-22 1980-09-09 Ball Corporation Apparatus for applying lubricating materials to metallic substrates
US4233085A (en) 1979-03-21 1980-11-11 Photon Power, Inc. Solar panel module
US4248049A (en) 1979-07-09 1981-02-03 Hybrid Energy Systems, Inc. Temperature conditioning system suitable for use with a solar energy collection and storage apparatus or a low temperature energy source
US4287430A (en) 1980-01-18 1981-09-01 Foster Wheeler Energy Corporation Coordinated control system for an electric power plant
US4798056A (en) 1980-02-11 1989-01-17 Sigma Research, Inc. Direct expansion solar collector-heat pump system
JPS5825876B2 (ja) 1980-02-18 1983-05-30 株式会社日立製作所 軸推力平衡装置
US4336692A (en) 1980-04-16 1982-06-29 Atlantic Richfield Company Dual source heat pump
CA1152563A (en) 1980-04-28 1983-08-23 Max F. Anderson Closed loop power generating method and apparatus
US4347714A (en) 1980-07-25 1982-09-07 The Garrett Corporation Heat pump systems for residential use
US4347711A (en) * 1980-07-25 1982-09-07 The Garrett Corporation Heat-actuated space conditioning unit with bottoming cycle
US4384568A (en) 1980-11-12 1983-05-24 Palmatier Everett P Solar heating system
US4372125A (en) * 1980-12-22 1983-02-08 General Electric Company Turbine bypass desuperheater control system
US4773212A (en) 1981-04-01 1988-09-27 United Technologies Corporation Balancing the heat flow between components associated with a gas turbine engine
US4391101A (en) 1981-04-01 1983-07-05 General Electric Company Attemperator-deaerator condenser
JPS588956A (ja) 1981-07-10 1983-01-19 株式会社システム・ホ−ムズ ヒ−トポンプ式冷暖房装置
US4428190A (en) * 1981-08-07 1984-01-31 Ormat Turbines, Ltd. Power plant utilizing multi-stage turbines
DE3137371C2 (de) 1981-09-19 1984-06-20 Saarbergwerke AG, 6600 Saarbrücken Anlage zur Verringerung der An- und Abfahrverluste, zur Erhöhung der nutzbaren Leistung und zur Verbesserung der Regelfähigkeit eines Wärmekraftwerkes
US4455836A (en) 1981-09-25 1984-06-26 Westinghouse Electric Corp. Turbine high pressure bypass temperature control system and method
FI66234C (fi) 1981-10-13 1984-09-10 Jaakko Larjola Energiomvandlare
US4448033A (en) 1982-03-29 1984-05-15 Carrier Corporation Thermostat self-test apparatus and method
JPS58193051A (ja) 1982-05-04 1983-11-10 Mitsubishi Electric Corp 太陽熱集熱装置
US4450363A (en) 1982-05-07 1984-05-22 The Babcock & Wilcox Company Coordinated control technique and arrangement for steam power generating system
US4475353A (en) 1982-06-16 1984-10-09 The Puraq Company Serial absorption refrigeration process
US4439994A (en) * 1982-07-06 1984-04-03 Hybrid Energy Systems, Inc. Three phase absorption systems and methods for refrigeration and heat pump cycles
US4439687A (en) * 1982-07-09 1984-03-27 Uop Inc. Generator synchronization in power recovery units
US4433554A (en) * 1982-07-16 1984-02-28 Institut Francais Du Petrole Process for producing cold and/or heat by use of an absorption cycle with carbon dioxide as working fluid
US4489563A (en) 1982-08-06 1984-12-25 Kalina Alexander Ifaevich Generation of energy
US4467609A (en) 1982-08-27 1984-08-28 Loomis Robert G Working fluids for electrical generating plants
US4467621A (en) 1982-09-22 1984-08-28 Brien Paul R O Fluid/vacuum chamber to remove heat and heat vapor from a refrigerant fluid
US4489562A (en) 1982-11-08 1984-12-25 Combustion Engineering, Inc. Method and apparatus for controlling a gasifier
US4498289A (en) 1982-12-27 1985-02-12 Ian Osgerby Carbon dioxide power cycle
US4555905A (en) 1983-01-26 1985-12-03 Mitsui Engineering & Shipbuilding Co., Ltd. Method of and system for utilizing thermal energy accumulator
JPS6040707A (ja) 1983-08-12 1985-03-04 Toshiba Corp 低沸点媒体サイクル発電装置
US4674297A (en) 1983-09-29 1987-06-23 Vobach Arnold R Chemically assisted mechanical refrigeration process
JPS6088806A (ja) 1983-10-21 1985-05-18 Mitsui Eng & Shipbuild Co Ltd 内燃機関の廃熱回収装置
US5228310A (en) 1984-05-17 1993-07-20 Vandenberg Leonard B Solar heat pump
US4578953A (en) 1984-07-16 1986-04-01 Ormat Systems Inc. Cascaded power plant using low and medium temperature source fluid
US4700543A (en) 1984-07-16 1987-10-20 Ormat Turbines (1965) Ltd. Cascaded power plant using low and medium temperature source fluid
US4589255A (en) 1984-10-25 1986-05-20 Westinghouse Electric Corp. Adaptive temperature control system for the supply of steam to a steam turbine
US4573321A (en) * 1984-11-06 1986-03-04 Ecoenergy I, Ltd. Power generating cycle
US4697981A (en) 1984-12-13 1987-10-06 United Technologies Corporation Rotor thrust balancing
JPS61152914A (ja) 1984-12-27 1986-07-11 Toshiba Corp 火力発電プラントの起動方法
JPS61152914U (pt) 1985-03-14 1986-09-22
US4636578A (en) 1985-04-11 1987-01-13 Atlantic Richfield Company Photocell assembly
DE3677887D1 (de) 1985-09-25 1991-04-11 Hitachi Ltd Regelsystem fuer einen hydraulischen turbinengenerator mit variabler geschwindigkeit.
CH669241A5 (de) 1985-11-27 1989-02-28 Sulzer Ag Axialschub-ausgleichsvorrichtung fuer fluessigkeitspumpe.
US5050375A (en) 1985-12-26 1991-09-24 Dipac Associates Pressurized wet combustion at increased temperature
US4730977A (en) 1986-12-31 1988-03-15 General Electric Company Thrust bearing loading arrangement for gas turbine engines
US4765143A (en) * 1987-02-04 1988-08-23 Cbi Research Corporation Power plant using CO2 as a working fluid
US4756162A (en) 1987-04-09 1988-07-12 Abraham Dayan Method of utilizing thermal energy
US4821514A (en) * 1987-06-09 1989-04-18 Deere & Company Pressure flow compensating control circuit
US4813242A (en) * 1987-11-17 1989-03-21 Wicks Frank E Efficient heater and air conditioner
US4867633A (en) 1988-02-18 1989-09-19 Sundstrand Corporation Centrifugal pump with hydraulic thrust balance and tandem axial seals
JPH01240705A (ja) 1988-03-18 1989-09-26 Toshiba Corp 給水ポンプタービン装置
US5903060A (en) 1988-07-14 1999-05-11 Norton; Peter Small heat and electricity generating plant
US5483797A (en) * 1988-12-02 1996-01-16 Ormat Industries Ltd. Method of and apparatus for controlling the operation of a valve that regulates the flow of geothermal fluid
NL8901348A (nl) 1989-05-29 1990-12-17 Turboconsult Bv Werkwijze en inrichting voor het opwekken van electrische energie.
US4986071A (en) 1989-06-05 1991-01-22 Komatsu Dresser Company Fast response load sense control system
US5531073A (en) 1989-07-01 1996-07-02 Ormat Turbines (1965) Ltd Rankine cycle power plant utilizing organic working fluid
US5503222A (en) 1989-07-28 1996-04-02 Uop Carousel heat exchanger for sorption cooling process
US5000003A (en) * 1989-08-28 1991-03-19 Wicks Frank E Combined cycle engine
US4995234A (en) 1989-10-02 1991-02-26 Chicago Bridge & Iron Technical Services Company Power generation from LNG
US5335510A (en) 1989-11-14 1994-08-09 Rocky Research Continuous constant pressure process for staging solid-vapor compounds
JP2641581B2 (ja) 1990-01-19 1997-08-13 東洋エンジニアリング株式会社 発電方法
US4993483A (en) 1990-01-22 1991-02-19 Charles Harris Geothermal heat transfer system
JP3222127B2 (ja) 1990-03-12 2001-10-22 株式会社日立製作所 一軸型加圧流動床コンバインドプラント及びその運転方法
US5102295A (en) 1990-04-03 1992-04-07 General Electric Company Thrust force-compensating apparatus with improved hydraulic pressure-responsive balance mechanism
US5098194A (en) * 1990-06-27 1992-03-24 Union Carbide Chemicals & Plastics Technology Corporation Semi-continuous method and apparatus for forming a heated and pressurized mixture of fluids in a predetermined proportion
US5104284A (en) 1990-12-17 1992-04-14 Dresser-Rand Company Thrust compensating apparatus
US5121607A (en) * 1991-04-09 1992-06-16 George Jr Leslie C Energy recovery system for large motor vehicles
US5164020A (en) 1991-05-24 1992-11-17 Solarex Corporation Solar panel
DE4129518A1 (de) 1991-09-06 1993-03-11 Siemens Ag Kuehlung einer niederbruck-dampfturbine im ventilationsbetrieb
US5360057A (en) 1991-09-09 1994-11-01 Rocky Research Dual-temperature heat pump apparatus and system
US5176321A (en) 1991-11-12 1993-01-05 Illinois Tool Works Inc. Device for applying electrostatically charged lubricant
JP3119718B2 (ja) 1992-05-18 2000-12-25 月島機械株式会社 低圧発電方法とその装置
CA2137252A1 (en) 1992-06-03 1993-12-09 Nicholas E. Schnur Polyol ester lubricants for refrigerant heat transfer fluids
US5320482A (en) 1992-09-21 1994-06-14 The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Navy Method and apparatus for reducing axial thrust in centrifugal pumps
US5358378A (en) 1992-11-17 1994-10-25 Holscher Donald J Multistage centrifugal compressor without seals and with axial thrust balance
US5291960A (en) * 1992-11-30 1994-03-08 Ford Motor Company Hybrid electric vehicle regenerative braking energy recovery system
FR2698659B1 (fr) 1992-12-02 1995-01-13 Stein Industrie Procédé de récupération de chaleur en particulier pour cycles combinés appareillage pour la mise en Óoeuvre du procédé et installation de récupération de chaleur pour cycle combiné.
US6753948B2 (en) 1993-04-27 2004-06-22 Nikon Corporation Scanning exposure method and apparatus
US5488828A (en) 1993-05-14 1996-02-06 Brossard; Pierre Energy generating apparatus
JPH06331225A (ja) 1993-05-19 1994-11-29 Nippondenso Co Ltd 蒸気噴射式冷凍装置
US5440882A (en) 1993-11-03 1995-08-15 Exergy, Inc. Method and apparatus for converting heat from geothermal liquid and geothermal steam to electric power
US5392606A (en) * 1994-02-22 1995-02-28 Martin Marietta Energy Systems, Inc. Self-contained small utility system
US5538564A (en) 1994-03-18 1996-07-23 Regents Of The University Of California Three dimensional amorphous silicon/microcrystalline silicon solar cells
US5444972A (en) 1994-04-12 1995-08-29 Rockwell International Corporation Solar-gas combined cycle electrical generating system
JPH0828805A (ja) 1994-07-19 1996-02-02 Toshiba Corp ボイラ給水装置及びその制御方法
US5542203A (en) 1994-08-05 1996-08-06 Addco Manufacturing, Inc. Mobile sign with solar panel
DE4429539C2 (de) 1994-08-19 2002-10-24 Alstom Verfahren zur Drehzahlregelung einer Gasturbine bei Lastabwurf
AUPM835894A0 (en) 1994-09-22 1994-10-13 Thermal Energy Accumulator Products Pty Ltd A temperature control system for liquids
US5634340A (en) 1994-10-14 1997-06-03 Dresser Rand Company Compressed gas energy storage system with cooling capability
US5813215A (en) 1995-02-21 1998-09-29 Weisser; Arthur M. Combined cycle waste heat recovery system
US5904697A (en) 1995-02-24 1999-05-18 Heartport, Inc. Devices and methods for performing a vascular anastomosis
US5600967A (en) * 1995-04-24 1997-02-11 Meckler; Milton Refrigerant enhancer-absorbent concentrator and turbo-charged absorption chiller
US5649426A (en) 1995-04-27 1997-07-22 Exergy, Inc. Method and apparatus for implementing a thermodynamic cycle
US5676382A (en) 1995-06-06 1997-10-14 Freudenberg Nok General Partnership Mechanical face seal assembly including a gasket
US6170264B1 (en) 1997-09-22 2001-01-09 Clean Energy Systems, Inc. Hydrocarbon combustion power generation system with CO2 sequestration
US5953902A (en) 1995-08-03 1999-09-21 Siemens Aktiengesellschaft Control system for controlling the rotational speed of a turbine, and method for controlling the rotational speed of a turbine during load shedding
JPH09100702A (ja) 1995-10-06 1997-04-15 Sadajiro Sano 高圧排気による二酸化炭素発電方式
US5647221A (en) 1995-10-10 1997-07-15 The George Washington University Pressure exchanging ejector and refrigeration apparatus and method
US5588298A (en) 1995-10-20 1996-12-31 Exergy, Inc. Supplying heat to an externally fired power system
US6027960A (en) * 1995-10-25 2000-02-22 Semiconductor Energy Laboratory Co., Ltd. Laser annealing method and laser annealing device
US5771700A (en) 1995-11-06 1998-06-30 Ecr Technologies, Inc. Heat pump apparatus and related methods providing enhanced refrigerant flow control
AU7324496A (en) 1995-11-10 1997-05-29 University Of Nottingham, The Rotatable heat transfer apparatus
JPH09209716A (ja) 1996-02-07 1997-08-12 Toshiba Corp 発電プラント
DE19615911A1 (de) 1996-04-22 1997-10-23 Asea Brown Boveri Verfahren zum Betrieb einer Kombianlage
US5973050A (en) 1996-07-01 1999-10-26 Integrated Cryoelectronic Inc. Composite thermoelectric material
US5789822A (en) 1996-08-12 1998-08-04 Revak Turbomachinery Services, Inc. Speed control system for a prime mover
US5899067A (en) 1996-08-21 1999-05-04 Hageman; Brian C. Hydraulic engine powered by introduction and removal of heat from a working fluid
US5874039A (en) 1997-09-22 1999-02-23 Borealis Technical Limited Low work function electrode
US5738164A (en) 1996-11-15 1998-04-14 Geohil Ag Arrangement for effecting an energy exchange between earth soil and an energy exchanger
US5862666A (en) 1996-12-23 1999-01-26 Pratt & Whitney Canada Inc. Turbine engine having improved thrust bearing load control
US5763544A (en) 1997-01-16 1998-06-09 Praxair Technology, Inc. Cryogenic cooling of exothermic reactor
US5941238A (en) 1997-02-25 1999-08-24 Ada Tracy Heat storage vessels for use with heat pumps and solar panels
JPH10270734A (ja) 1997-03-27 1998-10-09 Canon Inc 太陽電池モジュール
US6694740B2 (en) 1997-04-02 2004-02-24 Electric Power Research Institute, Inc. Method and system for a thermodynamic process for producing usable energy
US5873260A (en) 1997-04-02 1999-02-23 Linhardt; Hans D. Refrigeration apparatus and method
TW347861U (en) * 1997-04-26 1998-12-11 Ind Tech Res Inst Compound-type solar energy water-heating/dehumidifying apparatus
US5918460A (en) 1997-05-05 1999-07-06 United Technologies Corporation Liquid oxygen gasifying system for rocket engines
US7147071B2 (en) 2004-02-04 2006-12-12 Battelle Energy Alliance, Llc Thermal management systems and methods
DE19751055A1 (de) * 1997-11-18 1999-05-20 Abb Patent Gmbh Gasgekühlter Turbogenerator
US6446465B1 (en) 1997-12-11 2002-09-10 Bhp Petroleum Pty, Ltd. Liquefaction process and apparatus
DE59709283D1 (de) 1997-12-23 2003-03-13 Abb Turbo Systems Ag Baden Verfahren und Vorrichtung zum berührungsfreien Abdichten eines zwischen einem Rotor und einem Stator ausgebildeten Trennspalts
US5946931A (en) 1998-02-25 1999-09-07 The United States Of America As Represented By The Administrator Of The National Aeronautics And Space Administration Evaporative cooling membrane device
JPH11270352A (ja) 1998-03-24 1999-10-05 Mitsubishi Heavy Ind Ltd 吸気冷却型ガスタービン発電設備及び同発電設備を用いた複合発電プラント
US20020166324A1 (en) 1998-04-02 2002-11-14 Capstone Turbine Corporation Integrated turbine power generation system having low pressure supplemental catalytic reactor
US6065280A (en) 1998-04-08 2000-05-23 General Electric Co. Method of heating gas turbine fuel in a combined cycle power plant using multi-component flow mixtures
DE29806768U1 (de) 1998-04-15 1998-06-25 Burgmann Dichtungswerk Feodor Dynamisches Dichtungselement für eine Gleitringdichtungsanordnung
US6062815A (en) 1998-06-05 2000-05-16 Freudenberg-Nok General Partnership Unitized seal impeller thrust system
US6223846B1 (en) 1998-06-15 2001-05-01 Michael M. Schechter Vehicle operating method and system
ZA993917B (en) 1998-06-17 2000-01-10 Ramgen Power Systems Inc Ramjet engine for power generation.
WO2000000774A1 (fr) 1998-06-30 2000-01-06 Ebara Corporation Echangeur de chaleur, pompe a chaleur, deshumidificateur et procede de deshumidification
US6112547A (en) 1998-07-10 2000-09-05 Spauschus Associates, Inc. Reduced pressure carbon dioxide-based refrigeration system
US6173563B1 (en) 1998-07-13 2001-01-16 General Electric Company Modified bottoming cycle for cooling inlet air to a gas turbine combined cycle plant
US6233938B1 (en) 1998-07-14 2001-05-22 Helios Energy Technologies, Inc. Rankine cycle and working fluid therefor
US6041604A (en) 1998-07-14 2000-03-28 Helios Research Corporation Rankine cycle and working fluid therefor
US6282917B1 (en) 1998-07-16 2001-09-04 Stephen Mongan Heat exchange method and apparatus
US6808179B1 (en) 1998-07-31 2004-10-26 Concepts Eti, Inc. Turbomachinery seal
US6748733B2 (en) * 1998-09-15 2004-06-15 Robert F. Tamaro System for waste heat augmentation in combined cycle plant through combustor gas diversion
US6432320B1 (en) 1998-11-02 2002-08-13 Patrick Bonsignore Refrigerant and heat transfer fluid additive
US6571548B1 (en) 1998-12-31 2003-06-03 Ormat Industries Ltd. Waste heat recovery in an organic energy converter using an intermediate liquid cycle
US6105368A (en) 1999-01-13 2000-08-22 Abb Alstom Power Inc. Blowdown recovery system in a Kalina cycle power generation system
US6058930A (en) 1999-04-21 2000-05-09 Shingleton; Jefferson Solar collector and tracker arrangement
US6129507A (en) 1999-04-30 2000-10-10 Technology Commercialization Corporation Method and device for reducing axial thrust in rotary machines and a centrifugal pump using same
US6202782B1 (en) 1999-05-03 2001-03-20 Takefumi Hatanaka Vehicle driving method and hybrid vehicle propulsion system
AUPQ047599A0 (en) 1999-05-20 1999-06-10 Thermal Energy Accumulator Products Pty Ltd A semi self sustaining thermo-volumetric motor
US6082110A (en) 1999-06-29 2000-07-04 Rosenblatt; Joel H. Auto-reheat turbine system
US6295818B1 (en) 1999-06-29 2001-10-02 Powerlight Corporation PV-thermal solar power assembly
US6668554B1 (en) 1999-09-10 2003-12-30 The Regents Of The University Of California Geothermal energy production with supercritical fluids
US7249588B2 (en) 1999-10-18 2007-07-31 Ford Global Technologies, Llc Speed control method
US6299690B1 (en) 1999-11-18 2001-10-09 National Research Council Of Canada Die wall lubrication method and apparatus
CA2394202A1 (en) 1999-12-17 2001-06-21 The Ohio State University Heat engine
JP2001193419A (ja) 2000-01-11 2001-07-17 Yutaka Maeda 複合発電システム及びその装置
US6921518B2 (en) 2000-01-25 2005-07-26 Meggitt (Uk) Limited Chemical reactor
US7022294B2 (en) * 2000-01-25 2006-04-04 Meggitt (Uk) Limited Compact reactor
US7033553B2 (en) 2000-01-25 2006-04-25 Meggitt (Uk) Limited Chemical reactor
US6947432B2 (en) 2000-03-15 2005-09-20 At&T Corp. H.323 back-end services for intra-zone and inter-zone mobility management
GB0007917D0 (en) 2000-03-31 2000-05-17 Npower An engine
GB2361662B (en) * 2000-04-26 2004-08-04 Matthew James Lewis-Aburn A method of manufacturing a moulded article and a product of the method
US6484490B1 (en) 2000-05-09 2002-11-26 Ingersoll-Rand Energy Systems Corp. Gas turbine system and method
US6282900B1 (en) * 2000-06-27 2001-09-04 Ealious D. Bell Calcium carbide power system with waste energy recovery
SE518504C2 (sv) * 2000-07-10 2002-10-15 Evol Ingenjoers Ab Fa Förfarande och system för kraftproduktion, samt anordnigar för eftermontering i system för kraftproduktion
US6463730B1 (en) 2000-07-12 2002-10-15 Honeywell Power Systems Inc. Valve control logic for gas turbine recuperator
US6960839B2 (en) 2000-07-17 2005-11-01 Ormat Technologies, Inc. Method of and apparatus for producing power from a heat source
US6757591B2 (en) 2000-08-11 2004-06-29 Robert A. Kramer Energy management system and methods for the optimization of distributed generation
US6657849B1 (en) 2000-08-24 2003-12-02 Oak-Mitsui, Inc. Formation of an embedded capacitor plane using a thin dielectric
US6393851B1 (en) * 2000-09-14 2002-05-28 Xdx, Llc Vapor compression system
JP2002097965A (ja) 2000-09-21 2002-04-05 Mitsui Eng & Shipbuild Co Ltd 冷熱利用発電システム
DE10052993A1 (de) 2000-10-18 2002-05-02 Doekowa Ges Zur Entwicklung De Verfahren und Vorrichtung zur Umwandlung von thermischer Energie in mechanische Energie
JP2004512650A (ja) 2000-10-27 2004-04-22 クエストエアー　テクノロジーズ　インコーポレイテッド 燃料電池に水素を供給するシステムおよび方法
US6539720B2 (en) * 2000-11-06 2003-04-01 Capstone Turbine Corporation Generated system bottoming cycle
US6539728B2 (en) 2000-12-04 2003-04-01 Amos Korin Hybrid heat pump
US6739142B2 (en) 2000-12-04 2004-05-25 Amos Korin Membrane desiccation heat pump
US6526765B2 (en) 2000-12-22 2003-03-04 Carrier Corporation Pre-start bearing lubrication system employing an accumulator
US6715294B2 (en) * 2001-01-24 2004-04-06 Drs Power Technology, Inc. Combined open cycle system for thermal energy conversion
CA2436218A1 (en) 2001-01-30 2003-01-16 Materials And Electrochemical Research (Mer) Corporation Nano carbon materials for enhancing thermal transfer in fluids
US6810335B2 (en) 2001-03-12 2004-10-26 C.E. Electronics, Inc. Qualifier
WO2002090747A2 (en) * 2001-05-07 2002-11-14 Battelle Memorial Institute Heat energy utilization system
US6374630B1 (en) 2001-05-09 2002-04-23 The United States Of America As Represented By The Administrator Of The National Aeronautics And Space Administration Carbon dioxide absorption heat pump
US6434955B1 (en) 2001-08-07 2002-08-20 The National University Of Singapore Electro-adsorption chiller: a miniaturized cooling cycle with applications from microelectronics to conventional air-conditioning
US6598397B2 (en) 2001-08-10 2003-07-29 Energetix Micropower Limited Integrated micro combined heat and power system
US20030213246A1 (en) 2002-05-15 2003-11-20 Coll John Gordon Process and device for controlling the thermal and electrical output of integrated micro combined heat and power generation systems
US20030061823A1 (en) * 2001-09-25 2003-04-03 Alden Ray M. Deep cycle heating and cooling apparatus and process
US6734585B2 (en) 2001-11-16 2004-05-11 Honeywell International, Inc. Rotor end caps and a method of cooling a high speed generator
US7441589B2 (en) 2001-11-30 2008-10-28 Cooling Technologies, Inc. Absorption heat-transfer system
US6581384B1 (en) 2001-12-10 2003-06-24 Dwayne M. Benson Cooling and heating apparatus and process utilizing waste heat and method of control
US6684625B2 (en) 2002-01-22 2004-02-03 Hy Pat Corporation Hybrid rocket motor using a turbopump to pressurize a liquid propellant constituent
US6799892B2 (en) 2002-01-23 2004-10-05 Seagate Technology Llc Hybrid spindle bearing
US20030221438A1 (en) 2002-02-19 2003-12-04 Rane Milind V. Energy efficient sorption processes and systems
US6981377B2 (en) 2002-02-25 2006-01-03 Outfitter Energy Inc System and method for generation of electricity and power from waste heat and solar sources
US20050227187A1 (en) 2002-03-04 2005-10-13 Supercritical Systems Inc. Ionic fluid in supercritical fluid for semiconductor processing
EP1483490A1 (de) * 2002-03-14 2004-12-08 Alstom Technology Ltd Krafterzeugungsanlage
US6662569B2 (en) 2002-03-27 2003-12-16 Samuel M. Sami Method and apparatus for using magnetic fields for enhancing heat pump and refrigeration equipment performance
US7735325B2 (en) * 2002-04-16 2010-06-15 Research Sciences, Llc Power generation methods and systems
CA2382382A1 (fr) * 2002-04-16 2003-10-16 Universite De Sherbrooke Moteur rotatif continu a combustion induite par onde de choc
AU2003243627A1 (en) 2002-06-18 2003-12-31 Ingersoll-Rand Energy Systems Corporation Microturbine engine system
US7464551B2 (en) 2002-07-04 2008-12-16 Alstom Technology Ltd. Method for operation of a power generation plant
US6857268B2 (en) * 2002-07-22 2005-02-22 Wow Energy, Inc. Cascading closed loop cycle (CCLC)
CA2493155A1 (en) 2002-07-22 2004-01-29 Daniel H. Stinger Cascading closed loop cycle power generation
CA2393386A1 (en) * 2002-07-22 2004-01-22 Douglas Wilbert Paul Smith Method of converting energy
GB0217332D0 (en) 2002-07-25 2002-09-04 Univ Warwick Thermal compressive device
US7253486B2 (en) 2002-07-31 2007-08-07 Freescale Semiconductor, Inc. Field plate transistor with reduced field plate resistance
US6644062B1 (en) 2002-10-15 2003-11-11 Energent Corporation Transcritical turbine and method of operation
US6796123B2 (en) 2002-11-01 2004-09-28 George Lasker Uncoupled, thermal-compressor, gas-turbine engine
US20060060333A1 (en) * 2002-11-05 2006-03-23 Lalit Chordia Methods and apparatuses for electronics cooling
US6892522B2 (en) 2002-11-13 2005-05-17 Carrier Corporation Combined rankine and vapor compression cycles
US8366883B2 (en) 2002-11-13 2013-02-05 Deka Products Limited Partnership Pressurized vapor cycle liquid distillation
US6624127B1 (en) 2002-11-15 2003-09-23 Intel Corporation Highly polar cleans for removal of residues from semiconductor structures
US7560160B2 (en) 2002-11-25 2009-07-14 Materials Modification, Inc. Multifunctional particulate material, fluid, and composition
US20040108096A1 (en) 2002-11-27 2004-06-10 Janssen Terrance Ernest Geothermal loopless exchanger
US6751959B1 (en) 2002-12-09 2004-06-22 Tennessee Valley Authority Simple and compact low-temperature power cycle
US6735948B1 (en) 2002-12-16 2004-05-18 Icalox, Inc. Dual pressure geothermal system
US7234314B1 (en) 2003-01-14 2007-06-26 Earth To Air Systems, Llc Geothermal heating and cooling system with solar heating
WO2004064990A2 (en) 2003-01-22 2004-08-05 Vast Power Systems Inc. Reactor
US6769256B1 (en) 2003-02-03 2004-08-03 Kalex, Inc. Power cycle and system for utilizing moderate and low temperature heat sources
WO2004070173A1 (en) 2003-02-03 2004-08-19 Kalex Llc, Power cycle and system for utilizing moderate and low temperature heat sources
JP2004239250A (ja) 2003-02-05 2004-08-26 Yoshisuke Takiguchi 二酸化炭素の閉鎖循環式発電機構
US7124587B1 (en) 2003-04-15 2006-10-24 Johnathan W. Linney Heat exchange system
US6962054B1 (en) 2003-04-15 2005-11-08 Johnathan W. Linney Method for operating a heat exchanger in a power plant
US20040211182A1 (en) 2003-04-24 2004-10-28 Gould Len Charles Low cost heat engine which may be powered by heat from a phase change thermal storage material
JP2004332626A (ja) 2003-05-08 2004-11-25 Jio Service:Kk 発電装置及び発電方法
US7305829B2 (en) 2003-05-09 2007-12-11 Recurrent Engineering, Llc Method and apparatus for acquiring heat from multiple heat sources
US6986251B2 (en) 2003-06-17 2006-01-17 Utc Power, Llc Organic rankine cycle system for use with a reciprocating engine
JP4169214B2 (ja) 2003-06-26 2008-10-22 ボッシュ株式会社 ユニット化したばね装置およびそれを含むマスタシリンダ
US6964168B1 (en) 2003-07-09 2005-11-15 Tas Ltd. Advanced heat recovery and energy conversion systems for power generation and pollution emissions reduction, and methods of using same
JP4277608B2 (ja) 2003-07-10 2009-06-10 株式会社日本自動車部品総合研究所 ランキンサイクル
US7730713B2 (en) 2003-07-24 2010-06-08 Hitachi, Ltd. Gas turbine power plant
CA2474959C (en) 2003-08-07 2009-11-10 Infineum International Limited A lubricating oil composition
JP4044012B2 (ja) 2003-08-29 2008-02-06 シャープ株式会社 静電吸引型流体吐出装置
JP4152291B2 (ja) * 2003-09-30 2008-09-17 三洋電機株式会社 電気掃除機
US6918254B2 (en) 2003-10-01 2005-07-19 The Aerospace Corporation Superheater capillary two-phase thermodynamic power conversion cycle system
JP4982083B2 (ja) 2003-10-10 2012-07-25 出光興産株式会社 潤滑油
US7300468B2 (en) 2003-10-31 2007-11-27 Whirlpool Patents Company Multifunctioning method utilizing a two phase non-aqueous extraction process
US7767903B2 (en) 2003-11-10 2010-08-03 Marshall Robert A System and method for thermal to electric conversion
US7279800B2 (en) 2003-11-10 2007-10-09 Bassett Terry E Waste oil electrical generation systems
US7048782B1 (en) 2003-11-21 2006-05-23 Uop Llc Apparatus and process for power recovery
US6904353B1 (en) 2003-12-18 2005-06-07 Honeywell International, Inc. Method and system for sliding mode control of a turbocharger
US7036315B2 (en) 2003-12-19 2006-05-02 United Technologies Corporation Apparatus and method for detecting low charge of working fluid in a waste heat recovery system
US7096679B2 (en) 2003-12-23 2006-08-29 Tecumseh Products Company Transcritical vapor compression system and method of operating including refrigerant storage tank and non-variable expansion device
US7423164B2 (en) 2003-12-31 2008-09-09 Ut-Battelle, Llc Synthesis of ionic liquids
US7227278B2 (en) 2004-01-21 2007-06-05 Nextek Power Systems Inc. Multiple bi-directional input/output power control system
JP4521202B2 (ja) 2004-02-24 2010-08-11 株式会社東芝 蒸気タービン発電プラント
JP4343738B2 (ja) 2004-03-05 2009-10-14 株式会社Ｉｈｉ バイナリーサイクル発電方法及び装置
US7955738B2 (en) 2004-03-05 2011-06-07 Honeywell International, Inc. Polymer ionic electrolytes
US7171812B2 (en) 2004-03-15 2007-02-06 Powerstreams, Inc. Electric generation facility and method employing solar technology
US20050241311A1 (en) 2004-04-16 2005-11-03 Pronske Keith L Zero emissions closed rankine cycle power system
US6968690B2 (en) 2004-04-23 2005-11-29 Kalex, Llc Power system and apparatus for utilizing waste heat
US7200996B2 (en) 2004-05-06 2007-04-10 United Technologies Corporation Startup and control methods for an ORC bottoming plant
JP2005321612A (ja) 2004-05-10 2005-11-17 Nikon Corp カメラ
CN101018930B (zh) 2004-07-19 2014-08-13 再生工程有限责任公司 热量向有用能量的有效转化
JP4495536B2 (ja) 2004-07-23 2010-07-07 サンデン株式会社 ランキンサイクル発電装置
DE102004039164A1 (de) 2004-08-11 2006-03-02 Alstom Technology Ltd Verfahren zur Erzeugung von Energie in einer eine Gasturbine umfassenden Energieerzeugungsanlage sowie Energieerzeugungsanlage zur Durchführung des Verfahrens
WO2007008225A2 (en) * 2004-08-14 2007-01-18 The State Of Oregon Acting By And Through The State Board Of Higher Education On Behalf Of Oregon State University Heat-activated heat-pump systems including integrated expander/compressor and regenerator
CN101027524B (zh) 2004-08-31 2010-06-09 国立大学法人东京工业大学 阳光聚集反射器和太阳能利用系统
US7194863B2 (en) 2004-09-01 2007-03-27 Honeywell International, Inc. Turbine speed control system and method
US7047744B1 (en) 2004-09-16 2006-05-23 Robertson Stuart J Dynamic heat sink engine
US7347049B2 (en) * 2004-10-19 2008-03-25 General Electric Company Method and system for thermochemical heat energy storage and recovery
US7458218B2 (en) 2004-11-08 2008-12-02 Kalex, Llc Cascade power system
US7469542B2 (en) 2004-11-08 2008-12-30 Kalex, Llc Cascade power system
US7013205B1 (en) * 2004-11-22 2006-03-14 International Business Machines Corporation System and method for minimizing energy consumption in hybrid vehicles
US7665304B2 (en) 2004-11-30 2010-02-23 Carrier Corporation Rankine cycle device having multiple turbo-generators
US20060112693A1 (en) * 2004-11-30 2006-06-01 Sundel Timothy N Method and apparatus for power generation using waste heat
FR2879720B1 (fr) 2004-12-17 2007-04-06 Snecma Moteurs Sa Systeme de compression-evaporation pour gaz liquefie
JP4543920B2 (ja) 2004-12-22 2010-09-15 株式会社デンソー 熱機関の廃熱利用装置
US7313926B2 (en) * 2005-01-18 2008-01-01 Rexorce Thermionics, Inc. High efficiency absorption heat pump and methods of use
US20070161095A1 (en) 2005-01-18 2007-07-12 Gurin Michael H Biomass Fuel Synthesis Methods for Increased Energy Efficiency
US7174715B2 (en) 2005-02-02 2007-02-13 Siemens Power Generation, Inc. Hot to cold steam transformer for turbine systems
US7021060B1 (en) * 2005-03-01 2006-04-04 Kaley, Llc Power cycle and system for utilizing moderate temperature heat sources
US7507274B2 (en) 2005-03-02 2009-03-24 Velocys, Inc. Separation process using microchannel technology
JP4493531B2 (ja) 2005-03-25 2010-06-30 株式会社デンソー 膨張機付き流体ポンプおよびそれを用いたランキンサイクル
US20060225459A1 (en) 2005-04-08 2006-10-12 Visteon Global Technologies, Inc. Accumulator for an air conditioning system
US8027571B2 (en) * 2005-04-22 2011-09-27 Shell Oil Company In situ conversion process systems utilizing wellbores in at least two regions of a formation
US7690202B2 (en) 2005-05-16 2010-04-06 General Electric Company Mobile gas turbine engine and generator assembly
WO2006124776A2 (en) 2005-05-18 2006-11-23 E.I. Du Pont De Nemours And Company Hybrid vapor compression-absorption cycle
EP1893713A1 (en) * 2005-06-13 2008-03-05 Michael H. Gurin Nano-ionic liquids and methods of use
EP1902198A2 (en) 2005-06-16 2008-03-26 UTC Power Corporation Organic rankine cycle mechanically and thermally coupled to an engine driving a common load
US7276973B2 (en) 2005-06-29 2007-10-02 Skyworks Solutions, Inc. Automatic bias control circuit for linear power amplifiers
BRPI0502759B1 (pt) 2005-06-30 2014-02-25 óleo lubrificante e composição lubrificante para uma máquina de refrigeração
US8099198B2 (en) 2005-07-25 2012-01-17 Echogen Power Systems, Inc. Hybrid power generation and energy storage system
JP4561518B2 (ja) 2005-07-27 2010-10-13 株式会社日立製作所 交流励磁同期発電機を用いた発電装置とその制御方法。
US7685824B2 (en) 2005-09-09 2010-03-30 The Regents Of The University Of Michigan Rotary ramjet turbo-generator
US7654354B1 (en) * 2005-09-10 2010-02-02 Gemini Energy Technologies, Inc. System and method for providing a launch assist system
US7458217B2 (en) 2005-09-15 2008-12-02 Kalex, Llc System and method for utilization of waste heat from internal combustion engines
US7197876B1 (en) 2005-09-28 2007-04-03 Kalex, Llc System and apparatus for power system utilizing wide temperature range heat sources
US7287381B1 (en) 2005-10-05 2007-10-30 Modular Energy Solutions, Ltd. Power recovery and energy conversion systems and methods of using same
US7827791B2 (en) 2005-10-05 2010-11-09 Tas, Ltd. Advanced power recovery and energy conversion systems and methods of using same
US20070163261A1 (en) * 2005-11-08 2007-07-19 Mev Technology, Inc. Dual thermodynamic cycle cryogenically fueled systems
US7621133B2 (en) 2005-11-18 2009-11-24 General Electric Company Methods and apparatus for starting up combined cycle power systems
US20070130952A1 (en) * 2005-12-08 2007-06-14 Siemens Power Generation, Inc. Exhaust heat augmentation in a combined cycle power plant
JP4857766B2 (ja) 2005-12-28 2012-01-18 株式会社日立プラントテクノロジー 遠心圧縮機およびそれに用いるドライガスシールシステム
US7900450B2 (en) * 2005-12-29 2011-03-08 Echogen Power Systems, Inc. Thermodynamic power conversion cycle and methods of use
US7950243B2 (en) 2006-01-16 2011-05-31 Gurin Michael H Carbon dioxide as fuel for power generation and sequestration system
US7770376B1 (en) 2006-01-21 2010-08-10 Florida Turbine Technologies, Inc. Dual heat exchanger power cycle
JP2007198200A (ja) 2006-01-25 2007-08-09 Hitachi Ltd ガスタービンを用いたエネルギー供給システム、エネルギー供給方法、エネルギー供給システムの改造方法
US20070227472A1 (en) 2006-03-23 2007-10-04 Denso Corporation Waste heat collecting system having expansion device
BRPI0709137A2 (pt) 2006-03-25 2011-06-28 Altervia Energy Llc métodos de sìnteses de combustìvel de biomassa para eficiência de energia aumentada
US7665291B2 (en) * 2006-04-04 2010-02-23 General Electric Company Method and system for heat recovery from dirty gaseous fuel in gasification power plants
US7600394B2 (en) 2006-04-05 2009-10-13 Kalex, Llc System and apparatus for complete condensation of multi-component working fluids
US7685821B2 (en) 2006-04-05 2010-03-30 Kalina Alexander I System and process for base load power generation
US7597147B2 (en) * 2006-04-21 2009-10-06 Shell Oil Company Temperature limited heaters using phase transformation of ferromagnetic material
US7549465B2 (en) 2006-04-25 2009-06-23 Lennox International Inc. Heat exchangers based on non-circular tubes with tube-endplate interface for joining tubes of disparate cross-sections
KR101403798B1 (ko) * 2006-05-15 2014-06-03 뉴캐슬 이노베이션 리미티드 열원으로부터 전력을 생산하는 방법 및 시스템
DE102006035272B4 (de) * 2006-07-31 2008-04-10 Technikum Corporation, EVH GmbH Verfahren und Vorrichtung zur Nutzung von Niedertemperaturwärme zur Stromerzeugung
US7503184B2 (en) 2006-08-11 2009-03-17 Southwest Gas Corporation Gas engine driven heat pump system with integrated heat recovery and energy saving subsystems
US20100287934A1 (en) 2006-08-25 2010-11-18 Patrick Joseph Glynn Heat Engine System
US7841179B2 (en) 2006-08-31 2010-11-30 Kalex, Llc Power system and apparatus utilizing intermediate temperature waste heat
US7870717B2 (en) 2006-09-14 2011-01-18 Honeywell International Inc. Advanced hydrogen auxiliary power unit
GB0618867D0 (en) 2006-09-25 2006-11-01 Univ Sussex The Vehicle power supply system
JP2010504733A (ja) 2006-09-25 2010-02-12 レクソース サーミオニクス，インコーポレイテッド ハイブリッド発電及びエネルギ蓄積システム
EP2076678B1 (en) 2006-10-04 2018-07-18 Energy Recovery, Inc. Rotary pressure transfer device
WO2008051833A2 (en) 2006-10-20 2008-05-02 Shell Oil Company Heating hydrocarbon containing formations in a checkerboard pattern staged process
KR100766101B1 (ko) 2006-10-23 2007-10-12 경상대학교산학협력단 저온 폐열의 활용을 위한 냉매 사용 터빈발전장치
US7685820B2 (en) * 2006-12-08 2010-03-30 United Technologies Corporation Supercritical CO2 turbine for use in solar power plants
US20080163625A1 (en) 2007-01-10 2008-07-10 O'brien Kevin M Apparatus and method for producing sustainable power and heat
US7775758B2 (en) 2007-02-14 2010-08-17 Pratt & Whitney Canada Corp. Impeller rear cavity thrust adjustor
DE102007009503B4 (de) 2007-02-25 2009-08-27 Deutsche Energie Holding Gmbh Mehrstufiger ORC-Kreislauf mit Zwischenenthitzung
US7841306B2 (en) * 2007-04-16 2010-11-30 Calnetix Power Solutions, Inc. Recovering heat energy
US8839622B2 (en) * 2007-04-16 2014-09-23 General Electric Company Fluid flow in a fluid expansion system
EP1998013A3 (en) 2007-04-16 2009-05-06 Turboden S.r.l. Apparatus for generating electric energy using high temperature fumes
US8049460B2 (en) 2007-07-18 2011-11-01 Tesla Motors, Inc. Voltage dividing vehicle heater system and method
US7893690B2 (en) * 2007-07-19 2011-02-22 Carnes Company, Inc. Balancing circuit for a metal detector
US8297065B2 (en) 2007-08-28 2012-10-30 Carrier Corporation Thermally activated high efficiency heat pump
US7950230B2 (en) 2007-09-14 2011-05-31 Denso Corporation Waste heat recovery apparatus
US7880578B2 (en) 2007-10-02 2011-02-01 Advanced Magnet Lab, Inc. Conductor assembly including a flared aperture region
US20100263380A1 (en) 2007-10-04 2010-10-21 United Technologies Corporation Cascaded organic rankine cycle (orc) system using waste heat from a reciprocating engine
CA2698334A1 (en) 2007-10-12 2009-04-16 Doty Scientific, Inc. High-temperature dual-source organic rankine cycle with gas separations
EP2235331A4 (en) * 2007-12-28 2014-01-08 United Technologies Corp DYNAMIC LEAK CONTROL FOR SYSTEM WITH MOTOR FLUID
DE102008005978B4 (de) 2008-01-24 2010-06-02 E-Power Gmbh Niedertemperaturkraftwerk und Verfahren zum Betreiben eines thermodynamischen Zyklus
US20090205892A1 (en) 2008-02-19 2009-08-20 Caterpillar Inc. Hydraulic hybrid powertrain with exhaust-heated accumulator
US7997076B2 (en) 2008-03-31 2011-08-16 Cummins, Inc. Rankine cycle load limiting through use of a recuperator bypass
US7866157B2 (en) * 2008-05-12 2011-01-11 Cummins Inc. Waste heat recovery system with constant power output
US7821158B2 (en) 2008-05-27 2010-10-26 Expansion Energy, Llc System and method for liquid air production, power storage and power release
US20100077792A1 (en) 2008-09-28 2010-04-01 Rexorce Thermionics, Inc. Electrostatic lubricant and methods of use
US8087248B2 (en) 2008-10-06 2012-01-03 Kalex, Llc Method and apparatus for the utilization of waste heat from gaseous heat sources carrying substantial quantities of dust
JP5001928B2 (ja) 2008-10-20 2012-08-15 サンデン株式会社 内燃機関の廃熱回収システム
US8464532B2 (en) 2008-10-27 2013-06-18 Kalex, Llc Power systems and methods for high or medium initial temperature heat sources in medium and small scale power plants
US8695344B2 (en) 2008-10-27 2014-04-15 Kalex, Llc Systems, methods and apparatuses for converting thermal energy into mechanical and electrical power
US20100102008A1 (en) 2008-10-27 2010-04-29 Hedberg Herbert J Backpressure regulator for supercritical fluid chromatography
US8176738B2 (en) 2008-11-20 2012-05-15 Kalex Llc Method and system for converting waste heat from cement plant into a usable form of energy
KR101069914B1 (ko) 2008-12-12 2011-10-05 삼성중공업 주식회사 탱커선의 폐열 회수 장치
WO2010074173A1 (ja) 2008-12-26 2010-07-01 三菱重工業株式会社 排熱回収システムの制御装置
US8176723B2 (en) 2008-12-31 2012-05-15 General Electric Company Apparatus for starting a steam turbine against rated pressure
WO2010083198A1 (en) 2009-01-13 2010-07-22 Avl North America Inc. Hybrid power plant with waste heat recovery system
US8596075B2 (en) 2009-02-26 2013-12-03 Palmer Labs, Llc System and method for high efficiency power generation using a carbon dioxide circulating working fluid
US20100218930A1 (en) 2009-03-02 2010-09-02 Richard Alan Proeschel System and method for constructing heat exchanger
EP2419621A4 (en) 2009-04-17 2015-03-04 Echogen Power Systems SYSTEM AND METHOD FOR MANAGING HEAT PROBLEMS IN GAS TURBINE ENGINES
EP2425189A2 (en) 2009-04-29 2012-03-07 Carrier Corporation Transcritical thermally activated cooling, heating and refrigerating system
MX2012000059A (es) 2009-06-22 2012-06-01 Echogen Power Systems Inc Sistema y metodo para manejar problemas termicos en uno o mas procesos industriales.
US20100326076A1 (en) 2009-06-30 2010-12-30 General Electric Company Optimized system for recovering waste heat
JP2011017268A (ja) 2009-07-08 2011-01-27 Toosetsu:Kk 冷媒循環動力変換方法及びシステム
WO2011008755A2 (en) * 2009-07-15 2011-01-20 Recurrent Engineering Llc Systems and methods for increasing the efficiency of a kalina cycle
CN101614139A (zh) 2009-07-31 2009-12-30 王世英 多循环发电热力系统
US8434994B2 (en) 2009-08-03 2013-05-07 General Electric Company System and method for modifying rotor thrust
US20110030404A1 (en) 2009-08-04 2011-02-10 Sol Xorce Llc Heat pump with intgeral solar collector
WO2011017476A1 (en) 2009-08-04 2011-02-10 Echogen Power Systems Inc. Heat pump with integral solar collector
US20120247455A1 (en) 2009-08-06 2012-10-04 Echogen Power Systems, Llc Solar collector with expandable fluid mass management system
KR101103549B1 (ko) 2009-08-18 2012-01-09 삼성에버랜드 주식회사 증기 터빈 시스템 및 증기 터빈 시스템의 에너지 효율 증가 방법
US8627663B2 (en) * 2009-09-02 2014-01-14 Cummins Intellectual Properties, Inc. Energy recovery system and method using an organic rankine cycle with condenser pressure regulation
US8869531B2 (en) 2009-09-17 2014-10-28 Echogen Power Systems, Llc Heat engines with cascade cycles
US8813497B2 (en) * 2009-09-17 2014-08-26 Echogen Power Systems, Llc Automated mass management control
US8096128B2 (en) 2009-09-17 2012-01-17 Echogen Power Systems Heat engine and heat to electricity systems and methods
US8613195B2 (en) 2009-09-17 2013-12-24 Echogen Power Systems, Llc Heat engine and heat to electricity systems and methods with working fluid mass management control
US8286431B2 (en) 2009-10-15 2012-10-16 Siemens Energy, Inc. Combined cycle power plant including a refrigeration cycle
JP2011106302A (ja) 2009-11-13 2011-06-02 Mitsubishi Heavy Ind Ltd エンジン廃熱回収発電ターボシステムおよびこれを備えた往復動エンジンシステム
DE112010004461T5 (de) 2009-11-18 2012-09-13 Honda Motor Co., Ltd. Fahrzeugsteuersystem
CN102859148B (zh) 2010-01-26 2016-08-03 东芝三菱电机工业系统有限公司 能量回收系统及方法
US8590307B2 (en) 2010-02-25 2013-11-26 General Electric Company Auto optimizing control system for organic rankine cycle plants
CA2794150C (en) 2010-03-23 2018-03-20 Echogen Power Systems, Llc Heat engines with cascade cycles
US8419936B2 (en) 2010-03-23 2013-04-16 Agilent Technologies, Inc. Low noise back pressure regulator for supercritical fluid chromatography
US8752381B2 (en) 2010-04-22 2014-06-17 Ormat Technologies Inc. Organic motive fluid based waste heat recovery system
US8801364B2 (en) 2010-06-04 2014-08-12 Honeywell International Inc. Impeller backface shroud for use with a gas turbine engine
US9046006B2 (en) 2010-06-21 2015-06-02 Paccar Inc Dual cycle rankine waste heat recovery cycle
US8783034B2 (en) 2011-11-07 2014-07-22 Echogen Power Systems, Llc Hot day cycle
US8616001B2 (en) 2010-11-29 2013-12-31 Echogen Power Systems, Llc Driven starter pump and start sequence
US8857186B2 (en) 2010-11-29 2014-10-14 Echogen Power Systems, L.L.C. Heat engine cycles for high ambient conditions
WO2012074940A2 (en) 2010-11-29 2012-06-07 Echogen Power Systems, Inc. Heat engines with cascade cycles
KR101291170B1 (ko) 2010-12-17 2013-07-31 삼성중공업 주식회사 선박용 폐열회수장치
WO2012088516A2 (en) 2010-12-23 2012-06-28 Michael Gurin Top cycle power generation with high radiant and emissivity exhaust
WO2012100241A2 (en) 2011-01-23 2012-07-26 Michael Gurin Hybrid supercritical power cycle with decoupled high-side and low-side pressures
CN202055876U (zh) 2011-04-28 2011-11-30 罗良宜 超临界低温空气能发电装置
KR101280520B1 (ko) 2011-05-18 2013-07-01 삼성중공업 주식회사 폐열원 전력생산 시스템
KR101280519B1 (ko) 2011-05-18 2013-07-01 삼성중공업 주식회사 랭킨 사이클 시스템
US8561406B2 (en) 2011-07-21 2013-10-22 Kalex, Llc Process and power system utilizing potential of ocean thermal energy conversion
WO2013055391A1 (en) 2011-10-03 2013-04-18 Echogen Power Systems, Llc Carbon dioxide refrigeration cycle
WO2013059695A1 (en) 2011-10-21 2013-04-25 Echogen Power Systems, Llc Turbine drive absorption system
JP6130390B2 (ja) 2011-11-17 2017-05-17 エア プロダクツ アンド ケミカルズ インコーポレイテッドＡｉｒ Ｐｒｏｄｕｃｔｓ Ａｎｄ Ｃｈｅｍｉｃａｌｓ Ｉｎｃｏｒｐｏｒａｔｅｄ 芳香族カルボン酸のテトラアルキルグアニジン塩を有する組成物、製品及び方法
CN202544943U (zh) 2012-05-07 2012-11-21 任放 一种低温位工业流体余热回收系统
CN202718721U (zh) 2012-08-29 2013-02-06 中材节能股份有限公司 一种高效有机工质朗肯循环系统

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US8966901B2 (en) 2015-03-03
US20130033037A1 (en) 2013-02-07
WO2011034984A1 (en) 2011-03-24
US9816403B2 (en) 2017-11-14
CN102741536B (zh) 2016-01-06
US8096128B2 (en) 2012-01-17
US20140345279A1 (en) 2014-11-27
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Free format text: PERDA DA PRIORIDADE US61/243,200 DE 17/09/2009 REIVINDICADA POR NAO ENVIO DE DOCUMENTO COMPROBATORIO CORRETO DE CESSAO DA PRIORIDADE (MESMO APOS EXIGENCIA FORMULADA) CONFORME AS DISPOSICOES LEGAIS PREVISTAS NO ART. 16, 6O DA LEI 9.279 DE 4/05/1996 (LPI), ITEM 27 DO ATO NORMATIVO 128/1997, ART. 28 DA RESOLUCAO INPI-PR 77/2013 E ART. 3O DA IN 179/2017, UMA VEZ QUE O DEPOSITANTE CONSTANTE DA PETICAO DE REQUERIMENTO DO PEDIDO PCT E DISTINTO DAQUELE QUE DEPOSITOU A PRIORIDADE.

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