WO2022034865A1

WO2022034865A1 - 包装成形体、架橋用ゴム組成物、包装成形体の製造方法、架橋用ゴム組成物の製造方法、及びタイヤ用トレッド

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Publication number: WO2022034865A1
Application number: PCT/JP2021/029399
Authority: WO
Inventors: 敦安本; 恒成此元; 英樹山崎; 祥文荒木
Original assignee: 旭化成株式会社
Priority date: 2020-08-11
Filing date: 2021-08-06
Publication date: 2022-02-17
Also published as: EP4197936A1; CN116056985A; JPWO2022034865A1; EP4197936A4; KR20230021703A; BR112022026866A2; US20230257560A1

Abstract

重量平均分子量が１０万以上のゴム状重合体の成形体と、　前記成形体を包装する、包装フィルムと、を、有する包装成形体であって、　前記成形体に面する部分の前記包装フィルムが、　下記条件（１）及び（２）を満たす包装成形体。＜条件（１）＞５０個以上の開口部を有する。＜条件（２）＞前記開口部の総面積率が、前記成形体に面する部分の総面積の０．１％以上１５％以下である。

Description

包装成形体、架橋用ゴム組成物、包装成形体の製造方法、架橋用ゴム組成物の製造方法、及びタイヤ用トレッド

　本発明は、包装成形体、架橋用ゴム組成物、包装成形体の製造方法、架橋用ゴム組成物の製造方法、及びタイヤ用トレッドに関する。

　従来から、ゴム状重合体は可塑性や粘着性等があるため、ペレット化が困難であることが知られている。このため、保管や輸送を容易にすることを目的として、前記ゴム状重合体を直方体形状等の成形体として、さらに当該成形体を包装フィルムで包んだ包装成形体として取り扱われることが多い。
　特許文献１には、包装成形体同士の融着を抑制するため、エンボス加工された包装フィルムを用いた包装成形体が提案されている。
　特許文献２には、包装された合成ゴムベールを真空カップで吸着し、移送して輸送用の容器に所定数収納する収納方法に関する記載がなされており、包装された合成ゴムベール上面のプラスチックフィルムに規則的に配列された多数の通気孔が設けられた合成ゴムベール包装体が提案されている。
　特許文献３には、ベール包装体の包装フィルムの前方シール部と後方シール部との接触部分での破損を防止する技術として、シール部の位置が制御された直方体状被包装物包装体が提案されている。

特開２００３－２３５６号公報特開２００４－９９０６４号公報特許第５６９０９１８号公報

　しかしながら、上述した従来技術においては、ゴム状重合体がコールドフローし難い構造である場合、包装フィルム内で発生した結露が消失し難く、そのまま残留する傾向にある。
　上記のような包装フィルムで被覆されたゴム状重合体は、包装されたままタイヤ等の加工に利用される場合には、結露があると、ゴム組成物やその成形体中の水分が意図せず増加してしまうという問題点を有している。

　そこで、本発明においては、ゴム状重合体がコールドフローし難い場合でも、包装フィルム内で結露が消失し易い、包装成形体を提供することを目的とする。

　本発明者らは、上述した従来技術の課題を解決するために、鋭意研究検討を行った結果、特定のゴム状重合体の成形体と、特定の包装フィルムからなる包装成形体とすることで、コールドフローし難いゴム状重合体でも、包装フィルム内で結露が消失し易くなることを見出し、本発明を完成させるに至った。
　すなわち本発明は以下の通りである。

〔１〕
　重量平均分子量が１０万以上のゴム状重合体の成形体と、
　前記成形体を包装する、包装フィルムと、
を、有する包装成形体であって、
　前記成形体に面する部分の前記包装フィルムが、
　下記条件（１）及び（２）を満たす包装成形体。
＜条件（１）＞５０個以上の開口部を有する。
＜条件（２）＞前記開口部の総面積率が、前記成形体に面する部分の総面積の０．１％以上１５％以下である。
〔２〕
　重量平均分子量が１０万以上のゴム状重合体の成形体と、
　前記成形体を包装する、包装フィルムと、
を、有する包装成形体であって、
　前記成形体に面する部分の前記包装フィルムが、開口部を有しており、前記開口部の総面積率が、前記成形体に面する部分の総面積の０．１％以上１５％以下であり、
　前記包装フィルムが、１００００ｍｍ^２当たりに１ｍｍ^２以上の開口部のない部分の面積比率が、前記成形体に面する部分の総面積の７０％以下である、包装成形体。
〔３〕
　前記ゴム状重合体が、
　（Ｒ－Ｂ）、（Ｒ－Ｂ－Ｒ）、又は（Ｒ－Ｂ）_ｎ－Ｘで表される構造を有し、
　前記ゴム状重合体におけるＲ／Ｂ（質量比）が３０／７０～９７／３であり、
　前記ゴム状重合体のムーニー粘度（ＭＬ_１＋４（１００℃））が４０以上である、
前記〔１〕又は〔２〕に記載の包装成形体。
（前記式中、Ｒは、共役ジエン重合体ブロック、ビニル芳香族炭化水素と共役ジエンとのランダム共重合体ブロック、又は、前記共役ジエン重合体ブロック若しくはランダム共重合体ブロックの水添物ブロックを表し、Ｂはビニル芳香族炭化水素重合体ブロックを表し、ｎは１以上の整数であり、Ｘはカップリング剤又は変性剤の残基を表す。）
〔４〕
　前記ゴム状重合体のムーニー緩和率（ＭＳＲ）が０．８以下である、前記〔１〕乃至〔３〕のいずれか一に記載の包装成形体。
〔５〕
　前記開口部の形状が、円状又は楕円状である、前記〔１〕乃至〔４〕のいずれか一に記載の包装成形体。
〔６〕
　前記包装フィルムが、下記条件（３）及び（４）を満たす、前記〔１〕乃至〔５〕のいずれか一に記載の包装成形体。
＜条件（３）＞前記成形体と面する部分に、１００個以上の開口部を有している。
＜条件（４）＞前記開口部の総面積が５００ｍｍ^２以上５００００ｍｍ^２以下である。
〔７〕
　前記ゴム状重合体が、窒素原子を含有する、前記〔１〕乃至〔６〕のいずれか一に記載の包装成形体。
〔８〕
　前記ゴム状重合体のカラム吸着ＧＰＣ法で測定される変性率が、４０質量％以上である、前記〔１〕乃至〔７〕のいずれか一に記載の包装成形体。
〔９〕
　前記ゴム状重合体が、ヨウ素価が１０～２５０であって、エチレン構造≧３質量％である、前記〔１〕乃至〔８〕のいずれか一に記載の包装成形体。
〔１０〕
　前記ゴム状重合体の成形体が直方体であり、
　前記直方体の少なくとも３面に面する包装フィルムに開口部を有する、前記〔１〕乃至〔９〕のいずれか一に記載の包装成形体。
〔１１〕
　前記包装フィルムが、
　ポリエチレン樹脂、ポリスチレン樹脂、ナイロン樹脂、ポリエチレンテレフタレート樹脂、及びエチレンビニルアルコール共重合体からなる群より選択される１種よりなる単層フィルム、又は、前記群より選択される２種以上よりなる多層フィルムである、前記〔１〕乃至〔１０〕のいずれか一に記載の包装成形体。
〔１２〕
　前記包装フィルムが、
　４０℃、９０％ＲＨにおける水蒸気透過度が５ｇ／ｍ^２・ｄ以上である、前記〔１〕乃至〔１１〕のいずれか一に記載の包装成形体。
〔１３〕
　前記〔１〕乃至〔１２〕のいずれか一に記載の包装成形体と、
　前記包装成形体中のゴム成分の総量１００質量部に対して、０．１質量部以上２０質量部以下の架橋剤と、
の、混合物である、架橋用ゴム組成物。
〔１４〕
　モノマーを溶液中で重合し、重量平均分子量が１０万以上であるゴム状重合体を含む溶液を得る工程と、
　前記ゴム状重合体を含む溶液から溶媒を除去する工程と、
　前記ゴム状重合体を成形し、成形体を得る工程と、
　前記成形体を、包装フィルムで被覆する工程と、
を、有し、
　前記成形体に面する部分の前記包装フィルムが、下記条件（１）及び（２）を満たす、包装成形体の製造方法。
＜条件（１）＞５０個以上の開口部を有する。
＜条件（２）＞前記開口部の総面積率が、前記成形体に面する部分の総面積の０．１％以上１５％以下である。
〔１５〕
　前記〔１〕乃至〔１２〕のいずれか一に記載の包装成形体を、当該包装成形体を構成する包装フィルムを剥がさずに、加工する工程を含む、架橋用ゴム組成物の製造方法。
〔１６〕
　前記〔１〕乃至〔１２〕のいずれか一に記載の包装成形体、又は前記〔１３〕に記載の架橋用ゴム組成物を含有する、タイヤ用トレッド。

　本発明によれば、コールドフローし難いゴム状重合体においても、包装フィルム内で結露が消失し易い、包装成形体が得られる。

開口部のあるフィルムを成形体の上面に、開口部の無いフィルムを成形体の下面に使用し、２枚のフィルムで包装し、４側面をヒートシールした場合の概略図を示す。開口部のあるフィルムを成形体の上下２枚で包装し、４側面のヒートシール部のうち、１箇所を上面又は下面側に移動させ、３側面をヒートシールした場合の概略図を示す。開口部のあるフィルム１枚で成形体を包装し、３側面をヒートシールした場合の概略図を示す。フィルムの短辺の両端から２０％は開口部がなく、短辺の中央部分の６０％に開口部を有するフィルム１枚で成形体を包装し、３側面をヒートシールした場合の概略図を示す。

　以下、本発明を実施するための形態（以下、「本実施形態」という。）について詳細に説明する。
　なお、以下の本実施形態は、本発明を説明するための例示であり、本発明を以下の内容に限定する趣旨ではなく、本発明は、その要旨の範囲内で種々変形して実施することができる。

〔包装成形体〕
　本実施形態の包装成形体は、
　重量平均分子量が１０万以上のゴム状重合体の成形体と、
　前記成形体を包装する、包装フィルムと、
を、有する。
　前記成形体に面する部分の前記包装フィルムが、下記条件（１）及び（２）を満たす。
＜条件（１）＞５０個以上の開口部を有する。
＜条件（２）＞前記開口部の総面積率が、前記成形体に面する部分の総面積の０．１％以上１５％以下である。
　上記構成を有することにより、包装フィルム内で結露が消失し易い、包装成形体が得られる。
　なお、本明細書において、「成形体に面する部分」とは、成形体を包装フィルムによって包装したときに、包装フィルムが、被包装体である成形体に対向している部分をいい、成形体と接触している状態及び接触していない状態のいずれも含まれる。なお、「成形体に面する部分」に、包装の際にシールした部分の包装フィルムの面積は含まれないものとする。

（ゴム状重合体）
　本実施形態の包装成形体は、重量平均分子量が１０万以上のゴム状重合体の成形体（以下、単に「成形体」と記載する場合がある。）を有する。
　ゴム状重合体の重量平均分子量が１０万以上であることにより、成形体のコールドフローが起こりにくい傾向にある。ゴム状重合体がいわゆるブロック共重合体の場合は、重量平均分子量が１０万以上で成形体のコールドフローの抑制効果があるが、ゴム状重合体がランダム共重合体の場合は、コールドフロー抑制の観点から、重量平均分子量が２０万以上であることが好ましい。

＜ゴム状重合体の重量平均分子量＞
　ゴム状重合体は、エチレン構造を有しても有していなくてもよいが、エチレン構造を有するゴム状重合体は、重量平均分子量が低くても、後述するムーニー粘度が高くなるため、エチレン構造を有するゴム状重合体と、エチレン構造を有さないゴム状重合体とは、本実施形態の包装成形体において、好ましい重量平均分子量の範囲が異なる。
　なお、本明細書中、「エチレン構造」とは、エチレンが重合することにより形成される構造を意味する。かかる「エチレン構造」自体は単結合で形成され、エチレンのような二重結合を含まない。よって、本明細書中の「エチレン構造」は、直接エチレンに由来して形成される構造に限定されない。例えば、ブタジエンが１，４－結合により重合した後で水素添加された構造も「エチレン構造」に該当する。
　ゴム状重合体がエチレン構造を有さない場合は、重量平均分子量が３０万以上である場合にコールドフローが起こりにくくなる傾向にあり、好ましい。かかる場合、ゴム状重合体の重量平均分子量は４０万以上がより好ましく、６０万以上がさらに好ましく、８０万以上がさらにより好ましい。一方、ゴム状重合体の成形性や、包装フィルムと成形体との密着性の観点から、重量平均分子量は１３０万以下が好ましく、１００万以下がより好ましい。
　エチレン構造を有するゴム状重合体は、重量平均分子量が１０万以上であるとコールドフローが起こりにくい傾向にあり、３０万以上が好ましく、３５万以上がより好ましい。一方、ゴム状重合体の成形性や、包装フィルムと成形体との密着性の観点から、重量平均分子量は８０万以下が好ましく、６０万以下がより好ましい。

　本実施形態の包装成形体を構成するゴム状重合体に関し、エチレン構造を有さないゴム状重合体と、エチレン構造を有するゴム状重合体とでは、上述したように、好ましい重量平均分子量が異なるが、分子量分布、ビニル芳香族単量体単位の含有量、ビニル芳香族単量体ブロックの含有量、ビニル結合量、ガラス転移温度、ムーニー緩和率、ムーニー粘度、変性剤、変性率、カップリング剤、分岐構造、及び、重合工程後の添加剤の添加、重合体溶液からの溶媒除去方法、ゴム状重合体の成形方法の好ましい条件は同じである。

　本実施形態の包装成形体において、成形体を構成するゴム状重合体は、Ｒ、（Ｒ）_ｎ－Ｘ、Ｒ－Ｂ、Ｒ－Ｂ－Ｒ、又は（Ｒ－Ｂ）_ｎ－Ｘで表される構造のいずれかを有していてもよい。
　なお、各式中、Ｒは、共役ジエン重合体ブロック、ビニル芳香族炭化水素と共役ジエンとのランダム共重合体ブロック、又は、前記共役ジエン重合体ブロック若しくはランダム共重合体ブロックの水添物ブロックを表し、Ｂはビニル芳香族炭化水素重合体ブロックを表し、ｎは１以上の整数であり、Ｘはカップリング剤又は変性剤の残基を表す。
　これらのいずれの構造のゴム状重合体の場合も、Ｂで表されるビニル芳香族炭化水素重合体ブロックを有しないランダムポリマーや共役ジエン重合体に比べると、コールドフローが起こりにくいので、前記いずれかの構造を有するゴム状重合体の成形体を包装した包装成形体は結露を含みやすい傾向にある。なお、Ｂで表されるビニル芳香族炭化水素重合体ブロックの大きさや割合は、ゴム状重合体のコールドフローし易さに影響する傾向にある。
　なお、Ｂで表されるビニル芳香族炭化水素重合体ブロックを有しないランダムポリマーとは、Ｂが２質量％未満であり、この場合、構造の表記としてはＢ＝０とみなし、Ｒもしくは（Ｒ）_ｎ－Ｘ、と表記する。
　また、本実施形態に用いるゴム状重合体の構造において、Ｒは、共役ジエン重合体ブロック、ビニル芳香族炭化水素と共役ジエンとのランダム共重合体ブロック、又は前記共役ジエン重合体ブロック若しくはランダム共重合体ブロックの水素添加物（水添物）ブロックのいずれであってもよい。ミクロ構造に関しては、特に限定されるものではなく、各単量体由来の構造が、均一に分布していてもテーパー状、階段状、凸状、凹状に分布していてもよい。また、分布形式が、それぞれ複数個共存していてもよい。
　本実施形態において、ゴム状重合体中のＲ及びＢは完全ブロック分布でもよく、ＲからＢに連続的にビニル芳香族炭化水素結合量が増加するような、いわゆるテーパーブロック分布していてもよい。その場合、テーパー部分はＲに含まれる。

　また、本実施形態の包装成形体に用いるゴム状重合体において、Ｒ／Ｂ（質量比）は、成形体の常温での保存安定性の観点から、９７／３以下が好ましく、９５／５以下であることがより好ましく、９０／１０以下であることがさらに好ましい。一方で、Ｒ／Ｂ（質量比）は、成形性の観点から、３０／７０以上が好ましく、３５／６５以上であることがより好ましく、４０／６０以上であることがさらに好ましい。

　（Ｒ－Ｂ）_ｎ－Ｘにおいて、ｎが１の場合は、Ｘは変性剤残基を表し、ｎが２以上の場合、Ｘはカップリング剤残基を表す。式中、ｎは、１～８の整数であることが好ましく、１～６の整数であることがより好ましく、１～４の整数であることがさらに好ましい。
　「残基」とは、変性剤及び／又はカップリング剤中の脱離基が、重合活性末端と置換して脱離し、重合体と結合してできる構造部分を示す。カップリング剤が脱離基以外に窒素等の官能基を含む場合、カップリング剤はカップリング機能と変性機能とを兼ね備え、Ｘも変性剤残基として機能する。
　Ｂで表されるビニル芳香族炭化水素重合体ブロックのカップリング剤又は変性剤Ｘと結合するビニル芳香族炭化水素重合体ブロック末端に、低分子量の共役ジエン重合体又は低分子量の共役ジエンとビニル芳香族炭化水素とからなるランダム共重合体が結合している構造にすることにより、変性反応やカップリング反応を行いやすくなる傾向にある。

　ビニル芳香族炭化水素重合体ブロックとは、ビニル芳香族炭化水素単量体単位が８個以上連鎖しているブロックをいう。
　ビニル芳香族炭化水素重合体ブロックの形態は、具体的には、特に限定されないが、例えば、ゴム状重合体がブタジエン－スチレン共重合体の場合、Ｋｏｌｔｈｏｆｆの方法（Ｉ．Ｍ．ＫＯＬＴＨＯＦＦ，ｅｔ　ａｌ．，Ｊ．Ｐｏｌｙｍ．Ｓｃｉ．１，４２９（１９４６）に記載の方法）により重合体を分解し、メタノールに不溶なポリスチレン量を分析することができる。その他の方法として、国際公開第２０１４／１３３０９７号公報に記載されているように、ＮＭＲを用いてスチレン単位の連鎖を測定すること等の公知の方法で測定できる。

　なお、本実施形態において、Ｂで表されるビニル芳香族炭化水素重合体ブロックの割合及びＲで表される共役ジエン重合体ブロック、ビニル芳香族炭化水素と共役ジエンとのランダム共重合体ブロック、又は、前記共役ジエン重合体ブロック若しくはランダム共重合体ブロックの水添物ブロックの割合は、後述の実施例に記載の方法により測定することができる。
　ゴム状重合体のビニル芳香族炭化水素重合体ブロック含有量は、単量体の添加方法や重合助剤の添加や重合温度等により、上記数値範囲に制御することができる

＜分子量分布＞
　ゴム状重合体の分子量分布（＝重量平均分子量／数平均分子量）は、本実施形態の包装成形体をタイヤの材料に使用した際の省燃費性の観点から、２．０以下が好ましく、１．８以下がより好ましく、１．６以下がさらに好ましい。一方、ゴム状重合体を用いたゴム組成物の加工性の観点から、１．０５以上が好ましく、１．２以上がより好ましく、１．４以上がさらに好ましい。
　ゴム状重合体の重量平均分子量や分子量分布は、ＧＰＣ(ゲルパーミエーションクロマトグラフィー）によって測定されたポリスチレン換算の分子量から計算できる。
　重量平均分子量、及び分子量分布は、重合工程における重合温度や重合時に添加する極性化合物やカップリング剤等を調整することにより上記数値範囲に制御できる。

＜ビニル芳香族単量体単位の含有量＞
　ゴム状重合体中のビニル芳香族単量体単位の含有量は、成形体の運搬時の耐変形性や、タイヤトレッドに用いた際の破壊強度やウェットスキッド抵抗性の観点から、５質量％以上が好ましく、１０質量％以上がより好ましく、１５質量％以上がさらに好ましく、２０質量％以上がさらにより好ましい。
　一方、シート状あるいはブロック状の成形体の計量の際の切断性や包装フィルムの密着性や包装フィルムの破れ難さの観点、及びタイヤトレッドに用いた際の省燃費性や耐摩耗性の観点から、４５質量％以下が好ましく、３０質量％以下がより好ましく、２５質量％以下がさらに好ましい。
　また、ランフラットタイヤ部材等の高モジュラスが要求される場合は、３０質量％以上が好ましい。

＜ビニル芳香族単量体ブロック＞
　ゴム状重合体において、ビニル芳香族単量体ブロックの含有量は、１０質量％未満であることが好ましい。
　ビニル芳香族単量体ブロックとは、ビニル芳香族単量体単位が８個以上連鎖しているブロックをいう。
　ビニル芳香族単量体ブロック含有量が１０質量％未満であると、ゴム状重合体やこれを用いたゴム組成物のシート状又はブロック状成形体への成形性や、包装フィルムの密着性や、シート状又はブロック状成形体の計量の際の切断性に優れたものとなる傾向にある。
　ビニル芳香族単量体ブロック含有量は、７質量％以下がより好ましく、５質量％以下がさらに好ましく、３質量％以下がさらにより好ましい。
　ビニル芳香族単量体ブロックは、ゴム状重合体やこれを用いたゴム組成物の柔軟性の観点から、ビニル芳香族単量体単位が３０以上連鎖しているブロックの数が、少ないか又は無いものであることが好ましい。ビニル芳香族単量体ブロックの含有量は、具体的には、ゴム状重合体がブタジエン－スチレン共重合体の場合、Ｋｏｌｔｈｏｆｆの方法（Ｉ．Ｍ．ＫＯＬＴＨＯＦＦ，ｅｔ　ａｌ．，Ｊ．Ｐｏｌｙｍ．Ｓｃｉ．１，４２９（１９４６）に記載の方法）により重合体を分解し、メタノールに不溶なポリスチレン量を分析することにより測定することができる。
　その他の方法としては、例えば、国際公開第２０１４／１３３０９７号公報に記載されているように、ＮＭＲを用いてスチレン単位の連鎖を測定すること等の公知の方法が挙げられる。
　ゴム状重合体のビニル芳香族単量体ブロック含有量は、ビニル芳香族単量体の添加方法や重合助剤の添加量や重合温度等を調整することにより、上記数値範囲に制御することができる。

＜ビニル結合量＞
　ゴム状重合体中の共役ジエン単量体単位中のビニル結合量（ゴム状重合体が水素添加され製造される場合は、水素添加前の共役ジエン単量体単位のビニル結合量）は、ゴム状重合体の製造性や、タイヤの材料に用いた際の高いウェットスキッド抵抗性の観点から、１０ｍｏｌ％以上が好ましく、２０ｍｏｌ％以上がより好ましい。
　また、タイヤの材料に用いた際の機械強度の観点から、７５ｍｏｌ％以下が好ましく、６０ｍｏｌ％以下がより好ましく、４５ｍｏｌ％以下がさらに好ましく、３０ｍｏｌ％以下がさらにより好ましい。
　ゴム状重合体のビニル結合量は、重合温度や重合時に添加する極性化合物の種類又は配合量等を調整することにより上記数値範囲に制御することができる。
　ビニル結合量は、ＮＭＲ測定法により測定することができる。

＜ガラス転移温度＞
　ゴム状重合体のガラス転移温度は、包装成形体の運搬の際の振動時の耐変形性や、ゴム状重合体を含有する架橋用ゴム組成物の引張強度の観点から、－９０℃以上が好ましく、－８０℃以上がより好ましく、－７５℃以上がさらに好ましい。
　一方、ゴム状重合体を含有する架橋用ゴム組成物の柔軟性や、包装フィルムの耐切れ性の観点から、０℃以下が好ましく、－１５℃以下がより好ましく、－３０℃以下がさらに好ましく、－４０℃以下がさらにより好ましい。
　ゴム状重合体のガラス転移温度については、ＩＳＯ　２２７６８：２００６に従い、所定の温度範囲で昇温しながらＤＳＣ曲線を記録し、ＤＳＣ微分曲線のピークトップ（Ｉｎｆｌｅｃｔｉｏｎ　ｐｏｉｎｔ）を当該ゴム状重合体のガラス転移温度とする。

＜ムーニー緩和率＞
　本実施形態の包装成形体において、成形体の材料であるゴム状重合体あるいは当該ゴム状重合体を用いたゴム組成物の１００℃で測定されるムーニー緩和率（ＭＳＲ）は、包装成形体同士の耐ブロッキング性の観点から、０．８以下が好ましく、０．７以下がより好ましく、０．６以下がさらに好ましい。
　ムーニー緩和率は、ゴム状重合体を構成する分子の絡みあいの指標となり、低いほど分子の絡み合いが多いことを意味する。ゴム状重合体の分子量を大きくしたり、カップリング剤や分岐化剤等で分岐度を高くしたり、ゴム用軟化剤の添加量を低くしてムーニー粘度を高くさせることにより、ムーニー緩和率を低くすることができ、これらの条件を調整することにより上記数値範囲に制御することができる。

　ムーニー緩和率は、本実施形態の包装成形体から包装フィルムを除去した成形体からサンプル採取し、これを１００℃で１分間予熱した後、２ｒｐｍでローターを回転させ、その４分後のトルクからムーニー粘度（ＭＬ_{（１＋４）}）を測定した後に、即座にローターの回転を停止させ、停止後１．６秒間～５秒間の０．１秒ごとのトルクをムーニー単位で記録し、トルクと時間（秒）とを両対数プロットした際の直線の傾きを求め、その絶対値をムーニー緩和率とすることにより求めることができる。
　より具体的には、後述する実施例に記載の方法により測定することができる。

＜ムーニー粘度＞
　本実施形態の包装成形体を構成するゴム状重合体あるいはこれを用いたゴム組成物の１００℃で測定されるムーニー粘度は、本実施形態の包装成形体の運搬の際の振動時の耐変形性や、ゴム状重合体を含有する架橋用ゴム組成物をタイヤに用いた際の耐摩耗性、操縦安定性、破壊強度の観点から、４０以上が好ましく、５０以上がより好ましく、５５以上がさらに好ましい。
　一方、ゴム状重合体やゴム組成物の製造性、充填剤等を配合したゴム組成物としたときの加工性の観点から、１７０以下が好ましく、１５０以下がより好ましく、１３０以下がさらに好ましく、１１０以下がさらにより好ましい。
　ムーニー粘度は、ＩＳＯ２８９に規定されている方法で測定することができる。
　ゴム状重合体やゴム組成物のムーニー粘度は、ゴム状重合体の分子量、カップリング剤や分岐化剤等による分岐度、分子量分布、軟化剤の含有量等を調整することにより、上記数値範囲に制御できる。

＜変性、及び変性率＞
　ゴム状重合体は、ゴム状重合体の成形体からのゴム状重合体の耐剥離性や、包装成形体の運搬の際の振動時の耐変形性や、タイヤの材料に用いた場合の省燃費性の観点から、窒素原子やスズ原子を含有することが好ましく、窒素原子を含有することがより好ましい。
　ゴム状重合体は、上記の性能に加えて、シリカを含有させたタイヤの材料として用いた際のシリカの分散性の観点から、カラム吸着ＧＰＣ法で測定される変性率が、４０質量％以上であることが好ましく、６０質量％以上がより好ましく、７０質量％以上がさらに好ましい。
　なお、本明細書中、「変性率」とは、ゴム状重合体の総量に対する窒素原子含有官能基を有する重合体の質量比率を表す。
　ゴム状重合体中への窒素原子の導入位置は、ゴム状重合体の重合開始末端、分子鎖中（グラフト生成物を含む）、及び重合末端のいずれであってもよい。
　変性率は、重合温度や、重合時の変性工程における変性剤の添加量の調整により、上記数値範囲に制御することができる。

　ゴム状重合体を変性重合体とする場合は、重合生産性や高い変性率やタイヤの材料に用いた場合の耐摩耗性及び省燃費性の観点から、スズ原子又は窒素原子を含有するカップリング剤を用いて変性基を導入することが好ましい。特に窒素原子を含有するカップリング剤を用いて、窒素原子を導入することがより好ましい。

　窒素原子を含有するカップリング剤としては、重合生産性や高い変性率の観点から、イソシアナート化合物、イソチオシアナート化合物、イソシアヌル酸誘導体、窒素基含有カルボニル化合物、窒素基含有ビニル化合物、窒素基含有エポキシ化合物、及び窒素基含有アルコキシシラン化合物等が好ましい。
　これらの窒素原子を含有するカップリング剤としては、ゴム状重合体の重合生産性や高い変性率や、タイヤの材料に用いた場合の引張強度の観点から、窒素基含有アルコキシシラン化合物がより好ましい。
　窒素原子含有基アルコキシシラン化合物としては、以下に限定されるものではないが、例えば、２，２－ジメトキシ－１－（３－トリメトキシシリルプロピル）－１－アザ－２－シラシクロペンタン、２，２－ジエトキシ－１－（３－トリエトキシシリルプロピル）－１－アザ－２－シラシクロペンタン、２，２－ジメトキシ－１－（４－トリメトキシシリルブチル）－１－アザ－２－シラシクロヘキサン、２，２－ジメトキシ－１－（５－トリメトキシシリルペンチル）－１－アザ－２－シラシクロヘプタン、２，２－ジメトキシ－１－（３－ジメトキシメチルシリルプロピル）－１－アザ－２－シラシクロペンタン、２，２－ジエトキシ－１－（３－ジエトキシエチルシリルプロピル）－１－アザ－２－シラシクロペンタン、２－メトキシ，２－メチル－１－（３－トリメトキシシリルプロピル）－１－アザ－２－シラシクロペンタン、２－エトキシ，２－エチル－１－（３－トリエトキシシリルプロピル）－１－アザ－２－シラシクロペンタン、２－メトキシ，２－メチル－１－（３－ジメトキシメチルシリルプロピル）－１－アザ－２－シラシクロペンタン、及び２－エトキシ，２－エチル－１－（３－ジエトキシエチルシリルプロピル）－１－アザ－２－シラシクロペンタン、トリス（３－トリメトキシシリルプロピル）アミン、トリス（３－メチルジメトキシシリルプロピル）アミン、トリス（３－トリエトキシシリルプロピル）アミン、トリス（３－メチルジエトキシシリルプロピル）アミン、トリス（トリメトキシシリルメチル）アミン、トリス（２－トリメトキシシリルエチル）アミン、及びトリス（４－トリメトキシシリルブチル）アミン、テトラキス［３－（２，２－ジメトキシ－１－アザ－２－シラシクロペンタン）プロピル］－１，３－プロパンジアミン、テトラキス（３－トリメトキシシリルプロピル）－１，３－プロパンジアミン、テトラキス（３－トリメトキシシリルプロピル）－１，３－ビスアミノメチルシクロヘキサン、及びＮ^１－（３－（ビス（３－（トリメトキシシリル）プロピル）アミノ）プロピル）－Ｎ^１－メチル－Ｎ^３－（３－（メチル（３－（トリメトキシシリル）プロピル）アミノ）プロピル）－Ｎ^３－（３－（トリメトキシシリル）プロピル）－１，３－プロパンジアミンが挙げられる。

＜エチレン構造を有するゴム状重合体＞
　本実施形態の包装成形体を構成する成形体に用いるゴム状重合体は、ゴム状重合体の低い残存水分量の観点から、ヨウ素価が１０～２５０であって、エチレン構造≧３質量％であることが好ましい（以下、当該構造を、エチレン構造を有するゴム状重合体と記載する場合がある）。

　エチレン構造を有するゴム状重合体のヨウ素価は、成形体への包装シートの密着性や、架橋のし易さの観点から、１０以上が好ましく、１５以上がより好ましく、３０以上がさらに好ましく、５０以上がさらにより好ましく、７０以上がよりさらに好ましい。
　一方、本実施形態の包装成形体の運搬の際の振動時の耐変形性や、ゴム状重合体の耐候性や耐経年劣化性や、タイヤにした時の機械強度や耐摩耗性の観点から、ゴム状重合体のヨウ素価は、２５０以下が好ましく、２００以下がより好ましく、１７０以下がさらに好ましく、１４０以下がさらにより好ましく、１１０以下がよりさらに好ましく、８０以下が特に好ましい。
　ヨウ素価は、「ＪＩＳ　Ｋ　００７０：１９９２」に記載の方法に準じて測定することができる。
　ヨウ素価は、対象となる物質１００ｇと反応するハロゲンの量をヨウ素のグラム数に換算して表す値であるため、ヨウ素価の単位は「ｇ／１００ｇ」である。
　共役ジエン単量体は重合後も二重結合を有しているため、後述するゴム状重合体の製造方法において、例えば、共役ジエン単量体とビニル芳香族単量体との共重合体をゴム状重合体とする場合は、ゴム状重合体のヨウ素価は、共役ジエン単量体の含有量が低い方が低くなり、また、共役ジエン単量体を重合したものを水素添加する場合は、水素添加率が高い方が、ヨウ素価は低くなる。
　ゴム状重合体のヨウ素価は、不飽和結合を有する共役ジエン単量体等の添加量、重合時間、重合温度等の重合条件、水素添加工程における水素添加量、水素添加時間等の条件を調整することにより、上記数値範囲に制御することができる。

　エチレン構造を有するゴム状重合体は、機械強度の観点から、エチレン構造は３質量％以上が好ましく、より好ましくはエチレン構造が５質量％以上であり、さらに好ましくは３０質量％以上、さらにより好ましくは４０質量％以上である。
　また、エチレン構造は、好ましくは９０質量％以下であり、８０質量％以下がより好ましく、７０質量％以下がさらに好ましい。
　エチレン構造が９０質量％以下であることにより、ゴム状重合体を用いたゴム組成物のシート状又はブロック状成形体への成形性や、包装フィルムの密着性や、ゴム状重合体を用いたゴム組成物のゴム弾性に優れたものとなる傾向にある。
　エチレン構造を有するゴム状重合体中のエチレン構造は、エチレン単量体を共重合体して得られるエチレン構造や、共役ジエン単量体を重合後に水素添加して得られるエチレン構造等、様々な態様を含む。例えば、１，４－ブタジエン単位が水素添加した場合は、二つのエチレン構造が得られ、１，４－イソプレン単位が水素添加された場合は、一つのプロピレン構造と一つのエチレン構造が得られる。
　エチレン構造を有するゴム状重合体のエチレン構造は、後述する実施例に記載する方法により測定することができ、エチレンの添加量、共役ジエン単量体の添加量と水素添加率等を調整することにより、上記数値範囲に制御することができる。

　エチレン構造を有するゴム状重合体は、共役ジエン単量体単位やミルセン等の不飽和基を有する単量体単位を２質量％以上含有することが好ましい。経済性や製造性の観点で、共役ジエン単量体単位を含有することがより好ましい。
　エチレン構造を有するゴム状重合体の、構成成分として含有する共役ジエン単量体単位やミルセンは二重結合を有しているため、架橋可能な不飽和基となる。

　エチレン構造を有するゴム状重合体中の、共役ジエン単量体単位やミルセン等の不飽和基を有する単量体単位の含有量は、上述したヨウ素価と密接に関係している。
　共役ジエン単量体単位やミルセン等の不飽和基を有する単量体単位の含有量が２質量％以上であると、架橋のしやすさの観点で優れる傾向にある。共役ジエン単量体単位やミルセン等の不飽和基を有する単量体単位の含有量はより好ましくは３質量％以上、さらに好ましくは６質量％以上である。
　また、共役ジエン単量体単位やミルセン等の不飽和基を有する単量体単位の含有量は、好ましくは５０質量％以下、より好ましく３０質量％以下、さらに好ましくは２０質量％以下である。この場合、耐候性や耐経年劣化性が優れる傾向にある。
　共役ジエン単量体単位やミルセン等の不飽和基を有する単量体単位の中では、経済性や製造性の観点で、共役ジエン単量体単位が好ましい。
　エチレン構造を有するゴム状重合体中の、共役ジエン単量体単位やミルセン等の不飽和基を有する単量体単位の含有量は、後述する実施例に記載する方法により測定することができ、後述する共役ジエン単量体やミルセン等の不飽和基を有する単量体の添加量や、共役ジエン単量体の水素添加率を調整することにより、上記数値範囲に制御することができる。

（ゴム状重合体の製造方法）
　本実施形態の包装成形体を構成する成形体に用いるゴム状重合体は、少なくとも共役ジエン単量体を重合又は共重合するか、少なくとも共役ジエン単量体を重合又は共重合後に重合体中の二重結合の一部又は大部分を水素化（水素添加）するか、少なくともエチレンと他の単量体を共重合して製造することにより得られる。

＜重合工程＞
　少なくとも共役ジエン単量体を重合又は共重合する方法としては、以下に限定されるものではないが、例えば、特開２００５－２９０３５５号公報、特開平１１－１８９６１６号公報、特開２００３－１７１４１８号公報、国際公開第０７／１１４２０３号に記載されているように、種々の添加剤や条件のもとに、アニオン重合で共役ジエン単量体を重合する方法が好ましい方法として挙げられる。

　少なくとも共役ジエン単量体を重合又は共重合した後に水素添加する方法としては、以下に限定されるものではないが、例えば、国際公開第９６／０５２５０号公報、特開２０００－０５３７０６号公報、国際公開第２００３／０８５０１０号公報、国際公開第２０１９／１５１１２６号公報、国際公開第２０１９／１５１１２７号公報、国際公開第２００２／００２６６３号公報、国際公開第２０１５／００６１７９号公報に記載されているように、種々の添加剤や条件のもとに、アニオン重合で共役ジエン単量体を重合し、必要に応じてその他の単量体と共重合した後に水素添加する方法が好ましい。

　少なくともエチレンと共役ジエン単量体を共重合体する方法としては、以下に限定されるものではないが、例えば、国際公開第２０１９／０７８０８３号公報、国際公開第２０１９／１７１６７９号公報、国際公開第２０１９／１４２５０１号公報に記載されているように、種々の添加剤や条件のもとに、配位重合で、エチレン、共役ジエン単量体、必要に応じて、他の単量体を添加して共重合する方法が好ましい。

　上記の重合工程に用いることができる共役ジエン単量体としては、以下に限定されるものではないが、例えば、１，３－ブタジエン、イソプレン、２，３－ジメチル－１，３－ブタジエン、１，３－ペンタジエン、３－メチル－１，３－ペンタジエン、１，３－ヘキサジエン、及び１，３－ヘプタジエンが好ましい。これらの中でも、工業的入手の容易さの観点から、１，３－ブタジエンやイソプレンが好ましく、１，３－ブタジエンがより好ましい。
　これらは１種を単独で用いてもよいし、２種以上を併用してもよい。

　上記の重合工程においては、重合単量体として、ビニル芳香族単量体を用いることができる。ビニル芳香族単量体としては、以下に限定されるものではないが、例えば、スチレン、ｐ－メチルスチレン、α－メチルスチレン、ビニルエチルベンゼン、ビニルキシレン、ビニルナフタレン、ジフェニルエチレン、ビニルベンジルジメチルアミン、(４－ビニルベンジル）ジメチルアミノエチルエーテル、Ｎ，Ｎ－ジメチルアミノエチルスチレン、Ｎ，Ｎ－ジメチルアミノメチルスチレン、３級アミノ基含有ジフェニルエチレン（例えば、1－(４－Ｎ，Ｎ－ジメチルアミノフェニル）－１－フェニルエチレン）が好ましい。これらの中でも、工業的入手の容易さの観点から、スチレンが好ましい。
　これらは１種単独で用いてもよいし、２種以上を併用してもよい。

　上記の重合工程に用いることができるその他の単量体としては、以下に限定されるものではないが、例えば、不飽和カルボン酸エステル、不飽和カルボン酸、α，β－不飽和ニトリル化合物、α－オレフィン（ブチレン、プロピレン、ブチレン、ペンテン、ヘキセン等）、エチレン、ミルセン、エチリデンノルボルネン、イソプロピリデンノルボルネン、シクロペンタジエン、ジビニルベンゼンが好ましい。

　上記の重合工程や水添工程は、各々、バッチ式あるいは連続式のどちらで行ってもよい。
　ゴム状重合体中の、水素添加率、エチレン、共役ジエン単量体、及びビニル芳香族単量体等の各種単量体の、重合体中における分布は、特に限定されず、均一でも、不均一でも、分布があってもよい。

＜重合工程後の添加剤の添加＞
　ゴム状重合体の重合工程の後において、ゴム状重合体を用いたゴム組成物中の金属量を所望の量に調整し易い観点から、失活剤、中和剤等の各種添加剤を添加することが好ましい。
　失活剤としては、以下に限定されないが、例えば、水；メタノール、エタノール、イソプロパノール等のアルコールが挙げられる。
　中和剤としては、以下に限定されないが、例えば、ステアリン酸、オレイン酸、バーサチック酸（炭素数９～１１個で、１０個を中心とする、分岐の多いカルボン酸混合物）等のカルボン酸；無機酸の水溶液、炭酸ガスが挙げられる。
　ゴム状重合体の重合工程の後において、ゲル生成の防止や加工安定性の観点から、ゴム用安定剤を添加することが好ましい。
　ゴム用安定剤としては、以下に限定されず、公知のものを用いることができるが、例えば、２，６－ジ－ｔｅｒｔ－ブチル－４－ヒドロキシトルエン、ｎ－オクタデシル－３－（４’－ヒドロキシ－３’，５’－ジ－ｔｅｒｔ－ブチルフェノール）プロピネート、２－メチル－４，６－ビス［（オクチルチオ）メチル］フェノール等の酸化防止剤が好ましい。

　また、ゴム状重合体の重合工程の後において、ゴム状重合体の成形性や、タイヤ製造時の無機充填剤等を配合したときの加工性を改善するために、必要に応じてゴム用軟化剤を添加してもよい。
　ゴム状重合体の分子量が高い場合、例えば重量平均分子量が１００万を超える場合等は、ゴム用軟化剤を好ましくは１５～３０質量％用い、一方充填剤を配合したゴム組成物とする場合の配合の自由度を広げるためには好ましくは１～１５質量％用いる。
　ゴム用軟化剤の含有量は、ゴム状重合体を含有するタイヤの経年劣化を抑制する観点から、ゴム状重合体中、２０質量％以下がより好ましく、１０質量％以下がさらに好ましく、５質量％以下がさらにより好ましい。
　ゴム用軟化剤としては、特に限定されないが、例えば、伸展油、液状ゴム、樹脂等が挙げられる。
　ゴム用軟化剤としては、加工性や生産性や経済性の観点から、伸展油が好ましい。
　ゴム用軟化剤をゴム状重合体に添加する方法としては、以下に限定されないが、ゴム用軟化剤をゴム状重合体溶液に加え、混合して、ゴム用軟化剤含有のゴム状重合体溶液としたものを脱溶媒する方法が好ましいものとして挙げられる。

　好ましい伸展油としては、例えば、アロマ油、ナフテン油、パラフィン油等が挙げられる。
　これらの中でも、環境安全上の観点、並びにオイルブリード防止及びウェットグリップ特性の観点から、ＩＰ３４６法による多環芳香族（ＰＣＡ）成分が３質量％以下であるアロマ代替油が好ましい。
　アロマ代替油としては、Ｋａｕｔｓｃｈｕｋ　Ｇｕｍｍｉ　Ｋｕｎｓｔｓｔｏｆｆｅ５２（１２）７９９（１９９９）に示されるＴＤＡＥ（Ｔｒｅａｔｅｄ　Ｄｉｓｔｉｌｌａｔｅ　Ａｒｏｍａｔｉｃ　Ｅｘｔｒａｃｔｓ）、ＭＥＳ（Ｍｉｌｄ　Ｅｘｔｒａｃｔｉｏｎ　Ｓｏｌｖａｔｅ）等の他、ＲＡＥ（Ｒｅｓｉｄｕａｌ　Ａｒｏｍａｔｉｃ　Ｅｘｔｒａｃｔｓ）が挙げられる。

　ゴム状重合体には、上述したものの他、必要に応じてその他の添加剤をさらに加えることができる。
　添加剤としては、下記に示す充填剤、粘着付与樹脂（タッキファイヤー）等を、成形前の工程で加えることができる。その場合、添加剤は１５質量％以下であることが好ましい。

＜重合体溶液からの溶媒除去方法＞
　ゴム状重合体の製造方法において、重合体溶液から溶媒を除去する方法としては、例えば、フラッシング、スチームストリッピング、脱水後の乾燥コンベア、脱揮押出機、ドラムドライヤー、及び脱揮ニーダー等を利用する方法が挙げられる。
　熱履歴が小さく、ゴム状重合体を用いたゴム組成物中の金属量を所望の量に調整し易い観点から、少なくとも、スチームストリッピングを用いる方法が好ましい。
　スチームストリッピングやその前後の処理方法としては、例えば、特開平１０－１６８１０１号公報、特開平１０－２０４１３６公報、国際公開第２０１３／１４６５３０号公報、特開２０１９－１３１８１０号公報等に記載されている方法が挙げられる。
　ゴム状重合体の製造方法においては、押出乾燥工程の前に、重合体溶液から溶剤をスチームストリッピングにより除去する脱溶媒工程、ゴム状重合体のスラリーからストリッピング水を分離して、含水クラムを取り出すスクリーニング工程を実施することが好ましい。
　また、スチームストリッピングの前に、溶液濃度を上げるために、フラッシング工程を設けてもよい。
　押出乾燥工程の前に、ゴム状重合体溶液から溶剤をスチームストリッピングにより除去する脱溶媒工程を実施することにより、溶剤を含まず、水分を含んだ多孔質の粒状のクラムが熱水中に分散したスラリーが得られる。
　ゴム状重合体のスラリーからストリッピング水を分離して含水クラムを取り出すスクリーニング工程を実施することにより、水分を含んだ多孔質の粒状のクラムを得ることができる。
　また、必要により、ロール、スクリュー圧縮絞り機等で脱水する絞り脱水工程を実施することが好ましい。これらの脱水工程により、押出乾燥工程の前段階で、含水率をより少なくした含水クラムを得ることができる。

　スチームストリッピング後は、国際公開第２０１３／１４６５３０号公報に記載されているように、押出乾燥し、熱風乾燥する方法を実施することが好ましい。これらにより、多孔質の粒状のクラムを得ることができる。

　ゴム状重合体のクラムの粒径は、成形体からのゴム組成物の耐脱離性や乾燥時の耐飛散性を確保する観点から、０．１ｍｍ以上が好ましく、０．５ｍｍ以上がより好ましい。一方、クラム中の残存溶媒や水分の乾燥性や、ゴム状重合体を用いたゴム組成物の成形後の成形体の耐膨張性の観点から、３０ｍｍ以下が好ましく、２０ｍｍ以下がより好ましい。
　クラムの粒径を上記数値範囲に制御する方法としては、例えば、溶剤を除去しクラムを製造する過程で制御する場合と、製造されたクラムを加工して制御する方法がある。
　溶剤を除去してクラムを製造する過程で制御する場合には、特に限定されないが、例えば、ポリマーの分子量や組成や構造を調整する方法、ポリマー溶液に添加するゴム用軟化剤量を調整する方法、押出乾燥機のダイスの穴径を調整する方法、ポリマー溶液を熱水に投入して脱溶剤する際の条件を調整する方法等が挙げられる。
　後者の製造されたクラムを加工して調整する場合では、特に限定されないが、例えば、クラムをふるい分けする方法、クラムをミキサーやグラニュレータで解砕、粉砕する方法が挙げられる。

　クラムの比表面積は、取り扱い性の観点から０．７～３．２ｍ^２／ｇが好ましく、より好ましくは１．０～３．０ｍ^２／ｇである。
　クラムの比表面積が０．７ｍ^２／ｇ以上であると、成形される際に1個のクラムが成形体周囲のクラムと密着する面積が増えるため、クラムが成形体から剥がれにくくなる。
　クラムの比表面積が３．２ｍ^２／ｇ以下であると、成形された際に、クラム粒子はより高密度に圧縮されクラム間の空隙も抑えられるため成形体の膨張を抑えることができる。
　クラムの比表面積を前記範囲に制御する方法としては、特に限定されないが、例えば、ゴム状重合体のクラムをふるい分けして、各ふるい分けしたクラムの組成を調整する方法が挙げられる。

　本実施形態の包装成形体中のゴム状重合体、又はゴム状重合体単独での残存溶媒量は、臭気やＶＯＣ削減の観点から、低い方が好ましい。残存溶媒量は、５０００ｐｐｍ以下が好ましく、３０００ｐｐｍ以下がより好ましく、１５００ｐｐｍ以下がさらに好ましい。また、経済性のバランスの観点から、５０ｐｐｍｍ以上が好ましく、１５０ｐｐｍ以上がより好ましく、３００ｐｐｍ以上がさらに好ましい。

　本実施形態の包装成形体中のゴム状重合体、又はゴム状重合体単独での水分含有量は、０．０５質量％以上１．５質量％以下が好ましい。本実施形態の包装成形体において、ゴム状重合体の成形体の結露を低減する観点からは、水分含有量はゴム状重合体に対して１．５質量％以下であることが好ましく、１質量％以下がより好ましく、０．９質量％以下がさらに好ましい。一方で、ゴム状重合体中の水分は、溶媒除去後の乾燥時のゲル抑制、ゴムの劣化抑制の観点から、０．０５質量％以上が好ましく、０．０８質量％以上がより好ましく、０．１質量％以上がさらに好ましく、０．２質量％以上がさらにより好ましい。
　すなわち、包装成形体中のゴム状重合体の成形体の結露は、より単純にはゴム状重合体中の水分量を低減することによって抑制できるが、その場合、ゴム状重合体の脱溶剤工程における条件を厳しくする必要が生じ、ゴム状重合体中にゲルが増加し易い傾向にある。かかる観点から、ゴム状重合体の成形体中に水分が残るような脱水工程を採用しつつも、ゴム状重合体の成形体の保管時に生じた水蒸気や結露が通気によって消失するような包装形態とすることが、ゴム状重合体の品質を維持しつつ、結露の問題を解消するために好ましい。
　一方、ゴム状重合体の結露抑制及び耐変色性の観点からは、水分含有量は、１．５質量％以下が好ましく、１．０質量％以下がより好ましく、０．８質量％以下がさらに好ましい。

（包装成形体に用いるゴム状重合体の成形方法）
　本実施形態の包装成形体に用いるゴム状重合体は、取扱い性の観点から、シート状あるいはブロック状に成形することが好ましい。
　ゴム状重合体の成形体は、ブロック状の方がより好ましく、１，０００ｃｍ^３以上のブロック状がさらに好ましく、１５ｋｇ～４０ｋｇの直方体型がより好ましい。
　成形体の大きさは、特に限定されないが、例えば、幅３００～４００ｍｍ×長さ６００～８００ｍｍ×高さ１００～３００ｍｍ程度が好適である。

　ゴム状重合体の成形体の成形方法は、比表面積が０．７ｍ^２／ｇ～３．２ｍ^２／ｇであるクラムを作製し、クラムを圧縮成形する方法が好ましい。
　成形性の観点から、成形前に、クラムをふるい分ける工程を実施することが好ましい。
　クラムを圧縮成形する際に、クラム同士が密着する場合があるため、成形体の比表面積はクラムの比表面積に比べて低くなる。圧縮成形時のクラムの密着性は、ゴム状重合体の分子量や組成や構造、ゴム用軟化剤組成、圧縮時の温度、圧力等を調整することによって制御できる。例えば、クラムの密着性を上げて成形体の比表面積を下げたい場合には、ゴム状重合体の分子量を下げる、ゴム用軟化剤量を増やす、圧縮時の温度及び圧力を上げる条件を適用することが好ましい。

　本実施形態の包装成形体を構成するゴム状重合体の成形体の比表面積は、０．００５～０．０５ｍ^２／ｇが好ましく、より好ましくは、包装フィルムの包装性の観点から、０．０１～０．０４ｍ^２／ｇである。
　成形体の比表面積が０．００５ｍ^２／ｇ以上であると成形体の膨張が抑えられ、成形体の比表面積が０．０５ｍ^２／ｇ以下であると成形体からのクラムの剥離の低減を図ることができ、好ましい。
　成形体の比表面積はＢＥＴ法により求めることができる。
　通常、大きなサイズの成形体の比表面積は、成形体の位置によって異なることがあるため、比表面積測定用のサンプルは、成形体の中央部付近から採取することが好ましい。

　ゴム状重合体の成形体の製造工程において、クラムは成形する前に、粒径別にふるい分けし、その後に、適切な量比で混合することが好ましい。
　脱溶剤後のクラムをそのまま用いて成形された成形体の比表面積が上記範囲の上限を超える場合は、ふるい分けされたクラムのうち、大粒径のクラム組成を増やして小粒径のクラム組成を減らすことが好ましく、下限に満たない場合は大粒径のクラム組成を減らして、小粒径のクラム組成を増やすことが好ましい。

　ゴム状重合体の成形体を作製する際の成形圧縮圧力は、好ましくは３～３０ＭＰａであり、より好ましくは１０～２０ＭＰａである。
　成形時の圧縮圧力が３０ＭＰａ以下であると、装置をコンパクトに設計することができ、設置効率が向上する。
　成形時の圧縮圧力が３ＭＰａ以上であると成形性が良好なものとなる。
　成形性が良好であると、成形体の表面が滑らかで、成形工程以降におけるゴム状重合体の剥離が無く、成形後の膨張が抑えられる傾向にある。

　成形時のゴム状重合体の温度は３０～１５０℃が好ましく、より好ましくは残溶剤低減と熱劣化抑制の観点から５０～１００℃である。
　成形時のゴム状重合体の温度が３０℃以上であると、成形性が良好なものとなり、一方で、温度が１５０℃以下であると、ゴム状重合体の熱劣化によるゲル生成が抑えられるため好ましい。
　成形時の温度及び圧力は高い程、成形体の比表面積は小さくなる。
　成形時の保圧時間は、好ましくは３～３０秒で、より好ましくは５～２０秒である。圧縮時の保圧時間が３０秒以下であると生産効率が高く、５秒以上では成形性が良好なものとなる。

（包装成形体の製造方法）
　本実施形態の包装成形体の製造方法は、
　モノマーを溶液中で重合し、重量平均分子量が１０万以上であるゴム状重合体を含む溶液を得る工程と、
　前記ゴム状重合体を含む溶液から溶媒を除去する工程と、
　前記ゴム状重合体を成形し、成形体を得る工程と、
　前記成形体を、包装フィルムで被覆する工程と、
を、有し、
　前記成形体に面する部分の前記包装フィルムが、下記条件（１）及び（２）を満たす。
＜条件（１）＞５０個以上の開口部を有する。
＜条件（２）＞前記開口部の総面積率が、前記成形体に面する部分の総面積の０．１％以上１５％以下である。

（包装フィルム）
　本実施形態の包装成形体は、上述したゴム状重合体の成形体と、当該成形体を包装する包装フィルムとを有している。
　包装フィルムは、包装フィルム内での結露の消失し易さや、包装成形体同士のブロッキングし難さや、取扱い時における包装フィルムが破れ難さのバランスの観点から、ゴム状重合体の成形体に面する部分の包装フィルムが、上記条件（１）及び（２）を満たす。

　なお、本明細書中、「成形体に面する部分」とは、包装成形体において、ゴム状重合体の成形体の表面と、包装するフィルムの内面とが直接対面している部分を意味し、包装を閉じるために、フィルム同士が重なりあったり接着されていたりする、成形体に面していない部分は含まない。
　本実施形態の包装成形体において、包装フィルムに開口部を設ける趣旨は、ゴム状重合体の成形体表面と包装フィルムの内面との間に存在し得る液体の水を低減し、及び／又は消失させることにあり、このため、ゴム状重合体の成形体と包装フィルムとは接触していてもよいし接触していなくてもよい。

　包装フィルム内での結露は、包装成形体の周囲の湿度が低いほど消失しやすく、包装フィルムに開口部を設けることによって、湿度の低い空気が包装フィルム内を循環し、包装フィルム内の結露の消失を促進する効果があると考えられる。

　包装フィルムの「開口部」としては、ゴム状重合体の成形体を被覆する包装フィルムの内部と外部との通気性を確保するために設けられた穴やスリット目等が挙げられる。
　個々の開口部の形状は、穴やスリット等、包装成形体の包装フィルムの内部と外部の気体の循環を行うことができるものであれば、どのような形状でもよいが、耐やぶれ性の観点から、開口部の形状は、最も長い径と短い径の比が小さいものが好ましく、経済性の観点から、円形又は楕円形の穴が好ましい。
　なお、円形や角状に開口させず、ナイフで切りつけた場合にもスリットが形成するが、この場合の開口部は視認しにくいため、開口部の面積は、スリットの長さ×ナイフ厚さによって算出する。

　本実施形態の包装成形体一つ当たりに、包装フィルムは、複数の形状の開口部を有していてもよい。
　各開口部の形状や大きさは特に限定されず、均一であっても面や位置等によって異なっていてもよいが、包装フィルムの強度と通気性を兼ね備える観点からは、同程度の大きさの開口部が均一に設けられていることが好ましい。

　本実施形態の包装成形体の包装フィルム内での結露の消失し易さの観点から、＜条件（１）＞として、本実施形態の包装成形体一つあたりの包装フィルムは、成形体と面する部分に、開口部を５０個以上有しているものとし、１００個以上が好ましく、５００個以上がより好ましい。
　また、包装フィルムの耐やぶれ性や経済性の観点から、３００００個以下が好ましく、１００００個以下がより好ましく、５０００個以下がさらに好ましい。
　前記＜条件（２）＞として、前記開口部の総面積率は、前記成形体に面する部分の総面積の０．１％以上１５％以下である。「開口部の総面積率」とは、ゴム状重合体の成形体と面する包装フィルムの総面積のうち、ゴム状重合体の成形体と面する包装フィルムの開口部の総面積の割合を意味する。

　包装成形体一つあたり、開口部の総面積は、５００ｍｍ^２以上が好ましく、１５００ｍｍ^２以上がより好ましく、２５００ｍｍ^２以上がさらに好ましく、３５００ｍｍ^２以上がさらにより好ましく、４５００ｍｍ^２以上がよりさらに好ましい。
　一方、包装成形体同士のブロッキングし難さや、包装成形体の取扱い時の包装フィルムの耐やぶれ性の観点から、包装成形体一つあたりの包装フィルムの開口部の総面積は、５００００ｍｍ^２以下が好ましく、３００００ｍｍ^２以下がより好ましく、１００００ｍｍ^２以下がより好ましく、８０００ｍｍ^２以下がさらに好ましい。
　すなわち、本実施形態の包装成形体は、包装フィルムが、下記条件（３）及び（４）を満たしていることが好ましい。
＜条件（３）＞前記成形体と面する部分に、１００個以上の開口部を有している。
＜条件（４）＞前記開口部の総面積が１０００ｍｍ^２以上５００００ｍｍ^２以下である。

　また、包装成形体を重ねて保管した場合にも結露を消失させるために、ゴム状重合体の成形体の複数の面に面する包装フィルムに開口部を有することが好ましい。具体的には成形体が直方体である場合、３面以上に開口部を有する包装フィルムが面していることが好ましく、４面以上に開口部を有する包装フィルムが面していることがより好ましい。
　包装成形体は、複数個を積み上げて保管することが一般的であるために、開口部を有する包装フィルムの、前記３面又は４面は、積み上げられた状態で通気しない上下面でなく、側面に位置することが好ましい。また、５面以上に開口部を有する包装フィルムが面していることがより好ましい。

　ゴム状重合体の成形体を包装した後、積み上げ、そのまま保管することになるため、積み上げた状態で成形体と包装フィルムとの間に空間に水蒸気がたまり、結露になる。より具体的には、最上段に積み上げられた包装成形体は、上面と側面、それ以外の包装成形体は側面が水蒸気の通り道になり、結露が発生するため、これらの面に結露を消失させる開口部を設けることが好ましい。すなわち、積み上げた最上部の包装成形体は、上面も通気可能であるため、上面と側面の５面の包装フィルムに開口部を設けることが好ましい。最上部以外の包装成形体は側面に当たる４面の包装フィルムに開口部を設けることが好ましい。ただし、包装時には積み上げ位置は決まっておらず、最上段かそれ以外かで包装形態を分けるのは、全く効率的でないため、実用的には、どの段に積み上げられた場合にも十分な通気が可能になるように、開口部の位置、開口面積を設定することが好ましい。

　また、経済性の観点からで、包装フィルムの開口部の平均面積は、０．１ｍｍ^２以上が好ましく、１ｍｍ^２以上が好ましく、４ｍｍ^２以上がさらに好ましい。
　一方で、包装フィルムの耐やぶれ性や、包装成形体同士のブロッキングし難さや、包装シートの取扱い性で、５０ｍｍ^２以下が好ましく、３０ｍｍ^２以下がより好ましく、１０ｍｍ^２以下がさらに好ましく、７ｍｍ^２以下がさらにより好ましい。

　また、本実施形態の包装成形体一つあたりの開口部の総面積の比率（総面積率）は、包装フィルムの耐やぶれ性や、包装成形体同士のブロッキングし難さや、包装シートの取扱い性の観点から、上述したように、前記成形体に面する部分の総面積の１５％以下であり、１０％以下が好ましく、５％以下がより好ましく、１％以下がさらに好ましく、０．６％以下がさらにより好ましい。
　開口部の総面積率は、包装成形体の包装フィルム内での結露の消失し易さの観点から、前記成形体に面する部分の総面積の０．１％以上であるものとし、０．２％以上が好ましく、０．３％以上がより好ましく、０．４％以上がさらに好ましい。また、ゴム状重合体の成形体間の付着を防止する観点や、包装フィルムの耐やぶれ性の観点からは１５％以下であり、１２％以下が好ましく、１０％以下がより好ましく、８％以下がさらに好ましい。

　また、さらに結露の消失を加速するために、包装フィルムが、１００００ｍｍ^２当たりに１ｍｍ^２以上の開口部のない部分の面積比率が、前記成形体に面する部分の総面積の７０％以下であることが好ましく、６５％以下であることがより好ましく、６０％以下であることがさらに好ましい。

　「１００００ｍｍ^２当たりに１ｍｍ^２以上の開口部のない部分の面積比率」の計算方法を説明する。
　成形体を包装している包装フィルムを展開した状態で、１００ｍｍ×１００ｍｍの正方形（面積１００００ｍｍ^２）に区分する。成形体から包装フィルムを剥がし取って切り分けることは必須ではないが、区分を行うに当たっては、剥がして展開した場合と同様に、折れ曲がった辺の部分は無視して１００ｍｍ×１００ｍｍの正方形が連続するように線引きしていく。展開した包装フィルムの形によって、切り取られる正方形の数が異なるので、最も多くの正方形に区分けできるように、包装フィルムを展開する。
　ある正方形の包装フィルム中において１ｍｍ^２以上の開口部が１つ以上ある場合、当該正方形の全面積を、「１ｍｍ^２以上の開口部のある部分」とする。一方、１ｍｍ^２以上の開口部がない場合、当該正方形の全面積、すなわち１００００ｍｍ^２を、「１ｍｍ^２以上の開口部のない部分」とする。なお、包装フィルムの端から１００ｍｍずつ線引きした結果、逆側は１００ｍｍに満たない長さで残る場合があるが、面積が１００００ｍｍ^２の長方形になるように他の辺の長さを調整して区分けし、正方形と同じように開口部の有無を調べる。最終的に１００００ｍｍ^２未満で残る部分は、その端数の面積を考慮して算出する。　例えば、長さ８５ｃｍ、幅３６ｃｍ、高さ２０ｃｍの包装成形体から包装フィルムを剥ぎ取り、切り分けた場合、１００個の１００ｍｍ×１００ｍｍの正方形と、面積１００００ｍｍ^２の長方形８個を切り取ることができる。
　１００ｍｍ×１００ｍｍに区分けする理由としては、包装成形体を一定期間保管し、結露の状況を観察した結果として、０．１ｍｍ^２以上５０ｍｍ^２以下の開口部１つ当たりに結露の消失を加速する効果が見込まれる面積が１００００ｍｍ^２程度であるためである。つまり、保管中の包装成形体に、開口部を設けていない部分が１００ｍｍ程度の幅で存在していると、そこには結露している場合が多いので、この程度の面積ごとに開口部を設けることが結露を抑制する観点から有効であると考えられる。
　ゴム状重合体の成形体の形状、サイズは特に限定されないが、輸送時コストを低減する観点から直方体であることが好ましく、一般的に流通しているサイズは、長さが５０～８０ｃｍであり、幅が２０～４０ｃｍであり、高さが１０～３０ｃｍである。ゴム状重合体の成形体のサイズについては、一例として長さ６８ｃｍ、幅３４ｃｍ、高さ１８ｃｍの成形体が挙げられ、この成形体を包装する場合に、包装した後の包装フィルムのサイズは、例えば、長さ８５ｃｍ、幅３６ｃｍ、高さ２０ｃｍである。ゴム状重合体の成形体の下面にのみ包装フィルムの開口部がある場合、上面と側面併せて７２％の部分に開口部が無く、結露の消失が不十分となる可能性が高い。そのため、下面に加え、上面や側面にも開口部を有していることが好ましく、開口部のない部分の面積比率が７０％以下であることが好ましい。
　また、包装フィルムの開口部は、包装成形体の上面と側面に存在することが好ましい。さらに、包装成形体を重ねて保管する場合には、包装成形体同士が密着し、最上段の包装成形体以外は上下面の開口部がふさがれ、結露の消失が妨げられることから、包装成形体の側面に開口部を有していることが好ましい。これにより,包装フィルム内の空気と外気の循環によって結露を低減させることができる。

　使用する包装フィルムの開口部は、あらかじめ開口部のある包装フィルムを用いてもよいし、包装成形体を製造した後に、針や刃物等で開口部をあけたものでもよい。生産性の観点から、あらかじめ開口部のある包装フィルムを用いることがより好ましい。
　また、開口部の位置は、包装フィルムの成形体を覆っている部分である必要があり、結露の消失しにくい包装成形体の側面部にあることが好ましい。また、耐やぶれ性の観点から、開口部は、一定の間隔で並んでいることが好ましい。

　包装フィルムの材料は、ゴム状重合体への密着性や、機械強度の観点から、ポリエチレン樹脂、ポリスチレン樹脂、ポリプロピレン樹脂、ナイロン樹脂、ポリエチレンテレフタレート樹脂、及びエチレンビニルアルコール共重合体が好ましい。
　包装フィルムは、上記材料を１種類で用いてもよく、２種類以上を用いてよく、また、形態としては、単層フィルムでも多層フィルムでもよい。

　包装フィルムの厚みは、耐やぶれ性の観点から、１０μｍ以上が好ましく、２０μｍ以上がより好ましく、３０μｍ以上がさらに好ましい。また、経済性の観点から、２５０μｍ以下が好ましく、２００μｍ以下がより好ましく、１５０μｍ以下がさらに好ましい。
　包装フィルムは、包装成形体の生産性の観点から、ゴム状重合体の成形体を包装フィルム越しに確認できる程度の透明性があることが好ましい。

　ゴム状重合体との相容性や経済性の観点から、包装フィルムの材料は、ポリエチレン樹脂又はポリスチレン樹脂が好ましく、ポリエチレン樹脂がより好ましい。
　ポリエチレン樹脂やポリスチレン樹脂は、エチレン構造あるいはスチレン構造を７０質量％以上含有するものを指し、少量の他の単量体単位構造を含有してもよい。
　包装フィルムに対するゴム状重合体の成形体の密着し易さ、包装成形体の運搬時の取扱い性、包装フィルムとゴム状重合体の成形体の間隙に結露が発生し難くする観点から、包装フィルムの材料は重要である。

　包装フィルムは、保管期間中の結露低減を促進する観点から、４０℃、９０％ＲＨにおける水蒸気透過度が５ｇ／ｍ^２・ｄ以上であることが好ましく、１０ｇ／ｍ^２・ｄ以上であることがより好ましく、１３ｇ／ｍ^２・ｄ以上であることがさらに好ましい。
　結露低減を促進するためには、開口部を有する包装フィルムを使用する効果が大きく、水蒸気透過度の高い包装フィルムを採用したとしても、有効な面積及び／又は数を満たす開口部を設けなければ、結露の発生量を少なくしたり、発生した結露を消失させることが困難である。なお、開口部の比較的少ない包装フィルムを使用した場合に、水蒸気透過度の高い材質の包装フィルムを使用することにより、結露の消失までの時間を短縮したり、結露の発生量を少なくしたりすることができる傾向にある。
　また、発生する結露の量を低減する観点から、包装フィルムの厚さは３００μｍ以下であることが好ましく、２００μｍ以下であることが好ましく、１００μｍ以下であることが好ましい。一方では破れ防止の観点から、上述したように、１０μｍ以上であることが好ましく、２０μｍ以上であることがより好ましく、３０μｍ以上であることがさらに好ましい。

　ゴム状重合体の成形体を包装フィルムで被覆する方法としては、成形体を包装フィルムで包んでもよく、包装フィルムを袋状に成形したもので成形体を包装してもよい。
　包装フィルムの口の閉じ方は、以下に限定されるものではないが、例えば、ポリエチレン樹脂製の紐等で縛る方法、ヒートシールする方法、アルミニウム箔粘着テープで閉じる方法等が挙げられる。
　生産性と経済性の観点から、ヒートシールする方法が好ましい。

　ゴム状重合体の成形体を包装フィルムにより被覆する工程においては、成形体一つ当たりに一枚の包装フィルムを用いてもよいし、二枚以上の包装フィルムを用いてもよい。
　例えば、一枚の包装フィルムを用いる際には、４つの側面部のうちの３つの側面部をヒートシールすることによって包装成形体を製造できる。
　二枚の包装フィルムを用いる際には、それぞれ同種のフィルムを用いてもよく、異なるフィルムを用いてもよい。二枚の包装フィルムにより成形体を被覆する際には、４つの側面部をヒートシールするなどして包装成形体を製造できる。
　ヒートシールを行う際には隙間なくヒートシールを行ってもよく、通気性の観点から部分的にヒートシールされていない箇所を設けて開口部を形成してもよい。

　図１～図４に、ゴム状重合体の成形体を包装フィルムで包装した状態の、好適な具体例を示す。
　図１は、開口部のあるフィルムを成形体の上面に、開口部の無いフィルムを成形体の下面に使用し、２枚のフィルムで包装し、４側面をヒートシールした場合の概略図を示す。
　図２は、開口部のあるフィルムを成形体の上下２枚で包装し、４側面のヒートシール部のうち、１箇所を上面又は下面側に移動させ、３側面をヒートシールした場合の概略図を示す。
　図３は、開口部のあるフィルム１枚で成形体を包装し、３側面をヒートシールした場合の概略図を示す。
　図４は、フィルムの短辺の両端から２０％は開口部がなく、短辺の中央部分の６０％に開口部を有するフィルム１枚で成形体を包装し、３側面をヒートシールした場合の概略図を示す。

　本実施形態の包装成形体は、任意に、金属製のコンテナ中や、フレキシブルコンテナ中や、補強層を積層した梱包袋体中に収容することができる。
　コンテナ中や、梱包袋体中において、包装成形体が濡れないように、また、動かないように、全ての包装成形体を、一つの大きなプラスチック製フィルム袋に入れてもよい。
　コンテナ中や、梱包袋体中において、包装成形体の振動を抑制するため、段ボールシートを入れてもよい。

〔架橋用ゴム組成物〕
　本実施形態の架橋用ゴム組成物は、上述した本実施形態の包装成形体と、架橋剤との混合物である。

（架橋用ゴム組成物の製造方法）
　本実施形態の包装成形体は、高い機械強度等の観点で、架橋剤を混合して架橋用ゴム組成物とし、架橋後に架橋体とし、種々の用途に用いられることが好ましい。
　架橋用ゴム組成物の生産性の観点から、架橋用ゴム組成物を製造する際には、包装成形体を、包装フィルムで被覆されたまま、すなわち包装フィルムを剥がさずに加工する工程を含むことが好ましい。

　本実施形態の架橋用ゴム組成物は、上述したゴム状重合体、架橋剤を少なくとも含み、さらに必要に応じて、その他のゴム成分、充填剤等を含むことができる。
　その他のゴム成分としては、特に制限はなく、目的に応じて適宜選択することができ、例えば、スチレン－ブタジエンゴム（乳化重合タイヤや溶液重合タイプ）、天然ゴム、ポリイソプレン、ブタジエンゴム、アクリロニトリル－ブタジエンゴム（ＮＢＲ）、クロロプレンゴム、エチレン－プロピレンゴム（ＥＰＭ）、エチレン－プロピレン－非共役ジエンゴム（ＥＰＤＭ）、ブチルゴム、多硫化ゴム、シリコーンゴム、フッ素ゴム、ウレタンゴム等が挙げられる。
　これらは、１種単独で使用してもよく、２種以上を混合して用いてもよい。

　架橋用ゴム組成物中のゴム成分総量に対する、本実施形態の包装成形体で用いたゴム状重合体の含有量は、２０質量％以上であることが好ましく、４０質量％以上であることがより好ましく、６０質量％以上であることがさらに好ましく、８０質量％以上であることがさらにより好ましい。

　また、本実施形態の架橋用ゴム組成物には、補強性を向上させること等を目的として、必要に応じて、充填剤を用いることができる。
　充填剤の配合量としては、特に制限はなく、目的に応じて適宜選択することができるが、ゴム成分１００質量部に対し、１０～１００質量部が好ましく、２０～８０質量部がより好ましい。
　ここで、「ゴム成分」とは、上述したゴム状重合体及びその他のゴム成分を含むものとする。
　充填剤の配合量が１０質量部以上であると、充填剤を配合したことによる補強性向上の効果が得られ、また、１００質量部以下であると、本実施形態の架橋用ゴム組成物をタイヤに用いた時の省燃費性の大幅な低下を回避しつつ、良好な作業性を保持することができる。
　充填剤としては、以下に限定されるものではないが、例えば、カーボンブラック、シリカ、水酸化アルミニウム、クレー、アルミナ、タルク、マイカ、カオリン、ガラスバルーン、ガラスビーズ、炭酸カルシウム、炭酸マグネシウム、水酸化マグネシウム、酸化マグネシウム、酸化チタン、チタン酸カリウム、硫酸バリウム等が挙げられる。これらの中でも、カーボンブラックを用いることが好ましい。
　これらは、１種単独で使用してもよく、２種以上を併用してもよい。
　カーボンブラックとしては、特に制限はなく、目的に応じて適宜選択することができ、例えば、ＦＥＦ、ＧＰＦ、ＳＲＦ、ＨＡＦ、Ｎ３３９、ＩＩＳＡＦ、ＩＳＡＦ、ＳＡＦなどが挙げられる。これらは、１単独で使用してもよく、２種以上を併用してもよい。
　また、前記カーボンブラックの窒素吸着比表面積（Ｎ_２ＳＡ、ＪＩＳ　Ｋ６２１７－２：２００１に準拠して測定する）としては、特に制限はなく、目的に応じて適宜選択することができる。

　架橋性ゴム組成物を省燃費タイヤトレッドの材料に用いる場合には、充填剤として、沈降性シリカを含有させることが好適である。

　本実施形態の架橋性ゴム組成物は、充填剤の分散性の改善や、架橋体の引張物性強度の観点から、シランカップリング剤を含んでもよい。
　シランカップリング剤は、ゴム成分と無機充填剤との相互作用を緊密にする機能を有しており、ゴム成分及びシリカ系無機充填剤のそれぞれに対する親和性又は結合性の基を有しており、硫黄結合部分とアルコキシシリル基又はシラノール基部分とを一分子中に有する化合物が好ましい。
　このような化合物としては、以下に限定されないが、例えば、ビス－［３－（トリエトキシシリル）－プロピル］－テトラスルフィド、ビス－［３－（トリエトキシシリル）－プロピル］－ジスルフィド、ビス－［２－（トリエトキシシリル）－エチル］－テトラスルフィド、Ｓ－[３－（トリエトキシシリル）－プロピル]オクタンチオエート及びＳ－[３－（トリエトキシシリル）－プロピル]オクタンチオエートと［（トリエトキシシリル）－プロピル]チオールの縮合物、少なくとも１個のチオール(－ＳＨ)官能基(メルカプトシランと称する)及び／又は、少なくとも１個のマスクトチオール基を担持するシラン類が挙げられる。

　架橋用ゴム組成物中のシランカップリング剤の含有量は、上述した充填剤１００質量部に対して、０．１質量部以上３０質量部以下が好ましく、０．５質量部以上２０質量部以下がより好ましく、１．０質量部以上１５質量部以下がさらに好ましい。
　シランカップリング剤の含有量が上記範囲であると、シランカップリング剤による上記添加効果を一層顕著なものにできる傾向にある。

　架橋用ゴム組成物に用いる架橋剤としては、特に制限はなく、目的に応じて適宜選択することができる。
　架橋剤としては、以下に限定されるものではないが、例えば、硫黄系架橋剤、有機過酸化物系架橋剤、無機架橋剤、ポリアミン架橋剤、樹脂架橋剤、硫黄化合物系架橋剤、オキシム－ニトロソアミン系架橋剤等が挙げられ、これらは１種単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。
　なお、本実施形態の架橋用ゴム組成物をタイヤ用とする場合は、これらの中でも硫黄系架橋剤（加硫剤）がより好ましく、硫黄がさらに好ましい。

　本実施形態の架橋用ゴム組成物中の架橋剤の含有量は、架橋用ゴム組成物に用いたゴム成分１００質量部に対して、０．１質量部以上２０質量部以下が好ましい。
　架橋剤の含有量は、ゴム成分１００質量部に対して、高い引張強度や架橋速度の観点から、０．１質量部以上が好ましく、０．５質量部以上がより好ましく、１．５質量部以上がさらに好ましい。
　一方、架橋ムラの抑制や高い引張強度の観点から、２０質量部以下が好ましく、５質量部以下がより好ましく、３質量部以下がさらに好ましい。

　本実施形態の架橋用ゴム組成物においては、加硫剤に更に、加硫促進剤を併用することもできる。
　前記加硫促進剤としては、例えば、グアニジン系、アルデヒドーアミン系、アルデヒドーアンモニア系、チアゾール系、スルフェンアミド系、チオ尿素系、チウラム系、ジチオカルバメート系、ザンテート系等の化合物が挙げられる。

　また、架橋用ゴム組成物を含み、本実施形態のゴム組成物には、上述した以外のその他の軟化剤及び充填剤、耐熱安定剤、帯電防止剤、耐候安定剤、老化防止剤、着色剤、滑剤等の各種添加剤を用いてもよい。
　その他の軟化剤としては、公知の軟化剤を用いることができる。
　その他の充填剤としては、例えば、炭酸カルシウム、炭酸マグネシウム、硫酸アルミニウム、硫酸バリウムが挙げられる。
　上記の耐熱安定剤、帯電防止剤、耐候安定剤、老化防止剤、着色剤、潤滑剤としては、それぞれ公知の材料を用いることができる。

（架橋用ゴム組成物の混練り方法）
　本実施形態の架橋用ゴム組成物は、上述した包装成形体（必要に応じて包装成形体の包装フィルムを剥がして、包装フィルムを除去して用いてもよい）、架橋剤、必要に応じてシリカ系無機充填剤、カーボンブラックやその他の充填剤、シランカップリング剤、ゴム用軟化剤等の添加剤を混合することにより製造することができる。
　複数のゴム成分や充填剤、軟化剤等を混練する工程においては、生産効率向上の観点から、上述した包装成形体を、包装フィルムを剥がさずに使用する場合があるが、ゴム状重合体の成形体と包装フィルムの間に、結露による水滴が存在することで、混錬時に滑ってしまい、応力がかかりにくく混錬不良が発生する問題が生じ得る。これに対し、本実施形態の包装成形体は、開口部を有する包装フィルムを用いているため、保管後の結露を実質的に低減でき、包装フィルムごと混練する態様で混錬不良を防ぐことができる。混錬不良が起こると、充填剤の分散不良が起こり、全般的な物性の低下が起こるため、混練不良の予防は、ゴム状重合体に本来期待されている性能を損なわないという観点からも好ましい。さらに、包装フィルム内に生じる結露を消失させておくことで、混練後の架橋用ゴム組成物中の水分量を低減する効果も得られる。通常、混練工程に用いるゴム状重合体は、それぞれ含水率のスペックが設定されており、厳密に制御されていることが多く、包装成形体の含水率にも一定の要件がある。この要件は、通常、成形直後の状態で測定されているため、保管中に包装成形体の表面に析出し、結露を生じている場合でも、かかる結露量も含んだ状態で含水量のスペックは満たしており、むしろ、成形体中の水分量は前記設定されたスペックより少なくなっている状態であるため、結露の混入が混練物の水分量の増加につながるとは考えにくい。しかしながら、包装フィルム内に結露を生じていると、包装フィルムごと混練すると、上述のように、包装フィルムと成形体の間で滑ってしまい、上手く剪断がかからないという問題を生じやすい。本実施形態の包装成形体は、包装フィルム内に結露が残りにくいように設計されているため、包装フィルムごと混練するときの剪断のかかり易さの観点からメリットがある。
　なお、包装フィルムを剥がさずに使用する場合、包装フィルムの融点は、混練する温度よりも低いことが好ましい。例えば、包装フィルムをジエン系ゴムよりなるゴム状重合体と併用する場合は、混錬する際の温度が１８０℃以下である場合が多く、包装フィルムの融点が５０℃以上１８０℃以下であることが好ましく、６０℃以上１７０℃以下であることが好ましく、７０℃以上１６０℃以下であることがさらに好ましい。
　混合方法については、以下に限定されないが、例えば、オープンロール、バンバリーミキサー、ニーダー、単軸スクリュー押出機、２軸スクリュー押出機、多軸スクリュー押出機等の一般的な混和機を用いた溶融混練方法、各成分を溶解混合後、溶剤を加熱除去する方法が挙げられる。
　これらのうち、ロール、バンバリーミキサー、ニーダー、押出機による溶融混練法が生産性、良混練性の観点から好ましい。
　また、上述した包装成形体、架橋剤、充填剤、シランカップリング剤、ゴム用軟化剤等の添加剤を一度に混練する方法、複数の回数に分けて混合する方法のいずれも適用可能である。

〔用途〕
　本実施形態の包装成形体は、好ましくは架橋用ゴム組成物として、タイヤ部材、自動車の内装及び外装品、防振ゴム、ベルト、履物（好適にはミッドソールやアウトソール）、発泡体、各種工業用品用途等の材料に利用できる。
　これらの中でも、タイヤ部品に好適に用いられる。
　タイヤ部材としては、例えば、省燃費タイヤ、オールシーズンタイヤ、高性能タイヤ、スノー用タイヤ、スタッドレスタイヤ等の各種タイヤ：トレッド、カーカス、サイドウォール、ビード部等のタイヤ各部位への利用が可能である。
　特に、タイヤ部材としては、加硫物としたときに、耐摩耗性能、省燃費性、ウェットスキッド抵抗性、及びスノー性能とのバランスに優れているため、省燃費タイヤや高性能タイヤ用、スノー用タイヤのタイヤ用トレッドの材料として、好適に用いられる。
　すなわち、本実施形態のタイヤ用トレッドは、上述した本実施形態の架橋用ゴム組成物を含有する。

　タイヤを製造する方法としては、慣用の方法を用いることができる。
　例えば、タイヤ成形用ドラム上に、未加硫の架橋用ゴム組成物及びコードよりなる群から選択される少なくとも1つのカーカス層、ベルト層、トレッド層等の通常タイヤ製造に用いられる部材を順次貼り重ね、ドラムを抜き去ってグリーンタイヤとする。次いで、このグリーンタイヤを常法に従って加熱加硫することにより、所望のタイヤ、例えば、空気入りタイヤを製造することができる。

　以下、具体的な実施例及び比較例を挙げて、本実施形態を更に詳しく説明するが、本実施形態は以下の実施例及び比較例により何ら限定されるものではない。
　実施例及び比較例における各種の物性は下記に示す方法により測定した。

〔ゴム状重合体の物性〕
（ゴム状重合体のムーニー粘度及びムーニー緩和率）
　ゴム状重合体を試料として、ムーニー粘度計（上島製作所社製の商品名「ＶＲ１１３２」）を用い、ＩＳＯ　２８９に準拠し、Ｌ形ローターを用いてムーニー粘度を測定した。
　測定温度は１００℃とした。
　試料を１分間試験温度で予熱した後、ローターを２ｒｐｍで回転させ、４分後の試料のトルクを測定して測定値をムーニー粘度（ＭＬ_{（１＋４）}）とした。
　その後、即座にローターの回転を停止させ、停止後１．６秒間～５秒間の０．１秒ごとのトルクをムーニー単位で記録し、トルクと時間（秒）とを両対数プロットした際の直線の傾きを求め、その絶対値をムーニー緩和率（ＭＳＲ）とした。

（ゴム状重合体の重量平均分子量（Ｍｗ））
　ポリスチレン系ゲルを充填剤としたカラムを３本連結したＧＰＣ測定装置を使用して、クロマトグラムを測定し、標準ポリスチレンを使用した検量線に基づいて、水素添加前のゴム状重合体の重量平均分子量（Ｍｗ）を求めた。
　溶離液は５ｍｍｏｌ／Ｌのトリエチルアミン入りＴＨＦ（テトラフルオロエチレン）を使用した。
　カラムは、ガードカラム：東ソー社製の商品名「ＴＳＫｇｕａｒｄｃｏｌｕｍｎ　ＳｕｐｅｒＨ－Ｈ」、カラム：東ソー社製の商品名「ＴＳＫｇｅｌ　ＳｕｐｅｒＨ５０００」、「ＴＳＫｇｅｌ　ＳｕｐｅｒＨ６０００」、「ＴＳＫｇｅｌ　ＳｕｐｅｒＨ７０００」を使用した。
　オーブン温度４０℃、ＴＨＦ流量０．６ｍＬ／分の条件で、ＲＩ検出器（東ソー社製の商品名「ＨＬＣ８０２０」）を用いた。
　測定用の試料１０ｍｇを、２０ｍＬのＴＨＦに溶解して測定溶液とし、測定溶液２０μＬをＧＰＣ測定装置に注入して測定した。

（ゴム状重合体の変性率）
　ゴム状重合体の変性率を、カラム吸着ＧＰＣ法で以下のようにして測定した。
　窒素原子含有官能基で変性したゴム状重合体がカラムに吸着する特性を利用し、測定した。
　ゴム状重合体及び低分子量内部標準ポリスチレンを含む試料溶液を、ポリスチレン系カラムで測定したクロマトグラムと、シリカ系カラムで測定したクロマトグラムと、の差分よりシリカ系カラムへの吸着量を測定し、変性率を求めた。
　具体的には、以下に示すとおりである。
　試料溶液の調製　：
　ゴム状重合体１０ｍｇ及び標準ポリスチレン５ｍｇを２０ｍＬのＴＨＦに溶解させて、試料溶液とした。
　ポリスチレン系カラムを用いたＧＰＣ測定条件：
　５ｍｍｏｌ／Ｌのトリエチルアミン入りＴＨＦを溶離液として用い、試料溶液２０μＬを装置に注入して測定した。カラムは、ガードカラム：東ソー社製の商品名「ＴＳＫｇｕａｒｄｃｏｌｕｍｎ　ＳｕｐｅｒＨ－Ｈ」、カラム：東ソー社製の商品名「ＴＳＫｇｅｌ　ＳｕｐｅｒＨ５０００」、「ＴＳＫｇｅｌ　ＳｕｐｅｒＨ６０００」、「ＴＳＫｇｅｌ　ＳｕｐｅｒＨ７０００」を使用した。カラムオーブン温度４０℃、ＴＨＦ流量０．６ｍＬ／分の条件で、ＲＩ検出器（東ソー社製　ＨＬＣ８０２０）を用いて測定しクロマトグラムを得た。
　シリカ系カラムを用いたＧＰＣ測定条件：
　東ソー社製の商品名「ＨＬＣ－８３２０ＧＰＣ」を使用して、ＴＨＦを溶離液として用い、試料溶液５０μＬを装置に注入し、カラムオーブン温度４０℃、ＴＨＦ流量０．５ｍｌ／分の条件で、ＲＩ検出器を用いてクロマトグラムを得た。カラムは、商品名「Ｚｏｒｂａｘ　ＰＳＭ－１０００Ｓ」、「ＰＳＭ－３００Ｓ」、「ＰＳＭ－６０Ｓ」を接続して使用し、その前段にガードカラムとして商品名「ＤＩＯＬ　４．６×１２．５ｍｍ　５ｍｉｃｒｏｎ」を接続して使用した。
　変性率の計算方法　：
　ポリスチレン系カラムを用いたクロマトグラムのピーク面積の全体を１００として、試料のピーク面積をＰ１、標準ポリスチレンのピーク面積をＰ２、シリカ系カラムを用いたクロマトグラムのピーク面積の全体を１００として、試料のピーク面積をＰ３、標準ポリスチレンのピーク面積をＰ４として、下記式より変性率（％）を求めた。
　変性率（％）＝［１－（Ｐ２×Ｐ３）／（Ｐ１×Ｐ４）］×１００
　ただし、Ｐ１＋Ｐ２＝Ｐ３＋Ｐ４＝１００とする。

（ゴム状重合体のヨウ素価）
　「ＪＩＳ　Ｋ　００７０：１９９２」に記載の方法に準じてゴム状重合体のヨウ素価を算出した。

（ゴム状重合体の結合スチレン量、エチレン構造の量、共役ジエン単量体単位量）
　試料として、ゴム状重合体を用いて、^１Ｈ－ＮＭＲ測定によって、結合スチレン量、エチレン構造の量、共役ジエン単量体単位量を測定した。
　^１Ｈ－ＮＭＲ測定の条件を以下に記す。
＜測定条件＞
　測定機器　　　：ＪＮＭ－ＬＡ４００（ＪＥＯＬ製）
　溶媒　　　　　：重水素化クロロホルム
　測定サンプル　：ゴム状重合体
　サンプル濃度　：５０ｍｇ／ｍＬ
　観測周波数　　：４００ＭＨｚ
　化学シフト基準：ＴＭＳ（テトラメチルシラン）
　パルスディレイ：２．９０４秒
　スキャン回数　：６４回
　パルス幅　　　：４５°
　測定温度　　　：２６℃

（ゴム状重合体のスチレンブロック量（ビニル芳香族炭化水素重合体ブロック量））
　スチレン構造単位が８個以上連なった連鎖をスチレンブロックとし、次のように求めた。
　重クロロホルムを溶媒として測定した４００ＭＨｚの^１Ｈ－ＮＭＲスペクトルから、以下の（Ｘ）の各化学シフト範囲の積分値割合を求め、ゴム状重合体中に含まれるスチレンブロック量（質量％）を求めた。
　　　（Ｘ）芳香族ビニル化合物連鎖８以上：　６．００≦Ｓ＜６．６８

（ゴム状重合体の共役ジエン重合体ブロック、ビニル芳香族炭化水素と共役ジエンとのランダム共重合体ブロック、又は、前記共役ジエン重合体ブロック若しくはランダム共重合体ブロックの水添物ブロックの量）
　ゴム状重合体中の共役ジエン重合体ブロック、ビニル芳香族炭化水素と共役ジエンとのランダム共重合体ブロック、又は、前記共役ジエン重合体ブロック若しくはランダム共重合体ブロックの水添物ブロックの量は、次のように求めた。
　ゴム状重合体を用いて、^１Ｈ－ＮＭＲ測定によって、結合スチレン（ビニル芳香族炭化水素）量、エチレン構造の割合、共役ジエン単量体単位量を測定して、各積分値割合を足し合わせたものから、前述の（ゴム状重合体のスチレンブロック量）の積分値割合を除いたものを算出し求めた。

（ゴム状重合体の水分含有量）
　ゴム状重合体５０ｇを、１５０℃に加熱した熱風乾燥機に入れ、３時間乾燥し、乾燥前後のゴム状重合体の質量の差を測定することで、ゴム状重合体の水分量を求めた。

（コールドフローテストによる厚みの変化率）
　ゴム状重合体を測定用試料とし、コールドフローテストによる厚みの変化率を測定した。
　コールドフローテストは２５℃で４０ｍｍ×４０ｍｍ×厚み（Ｈ０）５０ｍｍの試料に、２５℃で１ｋｇの荷重を掛けて６０分間放置後の厚み（Ｈ６０）を測定し、前記厚みの変化率（％）を下式で計算した。
　厚みの変化率（％）＝（Ｈ０－Ｈ６０）×１００／Ｈ０

〔包装成形体の評価〕
（ベール間の接着評価）
　後述する実施例及び比較例において作製した直方体状の包装成形体を、内寸が１０８ｃｍ×１４１ｃｍ×高さ９５ｃｍの大型容器に、同じ方向で密に１段あたり６個×５段に積層し、２３℃の温度環境下、４か月放置した。
　その後、ロボットにて大型容器より包装成形体を搬出し、ベール間の接着の有無を観察し、評価した。
　ここで「ベール間の接着」とは、包装成形体同士の接着、一の包装成形体の包装フィルムと隣り合う他の包装成形体内部の成形体との接着のいずれも含むものとする。
　この評価により、４か月後にロボットで大型容器から包装成形体を取り出すときに、接着なく包装成形体を搬出できたものを〇、接着があったが包装成形体を搬出できたものを△、ベール間の接着が起こり包装成形体の搬出が困難であったものを×とした。

（フィルムの耐やぶれ性評価）
　前記（ベール間の接着評価）と同様に、直方体状の包装成形体を大型容器に積層し、２３℃の温度環境下、４か月放置した。
　その後、ロボットにて大型容器より搬出した包装成形体のフィルムの破断の有無を観察し、評価した。
　（ベール間の接着評価）と同様の操作において、包装成形体を大型容器から搬出できなかったものは最上段の上部包装フィルムのみ観察し、評価した。
　この評価により、４か月後にロボットで大型容器から搬出した包装成形体の包装フィルムに損傷が見られなかったものを〇、損傷が見られたものを×とした。

（結露の消失促進評価）
　前記（ベール間の接着評価）と同様に、直方体状の包装成形体を大型容器に積層し、２３℃の温度環境下、１日放置した時点での最上段の包装成形体中の成形体側面側の包装フィルムに付着した結露と、１か月放置した後の成形体側面側の包装フィルムに付着した結露を目視で観察し、評価した。
　この評価により、１か月後の包装フィルムの結露観察で結露が消失したものを◎、１か月後の包装フィルムの結露観察で結露が消失しなかったものの、１日後の包装フィルムの結露観察時よりも結露の量が減少したものを〇、１か月後の包装フィルムの結露観察で結露が消失せず、１日後の包装フィルムの結露観察時と同等の結露が観察されたものを×とした。

（フィルム密着性評価）
　前記（ベール間の接着評価）と同様に、直方体状の包装成形体を大型容器に積層し、２３℃の温度環境下、１か月放置した後の最上段の包装成形体中の成形体と包装フィルムとの密着性を観察し、評価した。
　この評価により、１か月後の包装成形体で、成形体と包装フィルムとの密着が成形体上下面だけでなく成形体側面でも観察されたものを◎、成形体と包装フィルムとの密着が成形体上下面で観察されたものを〇、成形体と包装フィルムとの密着が成形体下面でしか観察されなかったものを△とした。

〔包装成形体の作製〕
（水素添加触媒の調製）
＜製造例１＞
　窒素置換した反応容器に、乾燥及び精製したシクロヘキサンを仕込み、ビス（η５－シクロペンタジエニル）チタニウムジクロリドを添加し、十分に攪拌しながらトリメチルアルミニウムを含むｎ－ヘキサン溶液を添加して、室温にて約３日間反応させ、水素添加触媒を得た。

（ゴム状重合体の成形）
　脱溶剤を行った後のゴム状重合体を、寸法が幅３４０ｍｍ、長さ６８０ｍｍ、深さ２５０ｍｍの直方型容器に充填し、シリンダーで３．５ＭＰａの圧力を１０秒間かけて圧縮し、ゴム状重合体の成形体を得た。

（ゴム状重合体の成形体の包装）
　前記（ゴム状重合体の成形）で得たゴム状重合体の成形体の上面と下面に、それぞれ包装フィルムを設置し、側面四方向をヒートシールで接着することによって包装を行い、包装成形体を得た。

（ゴム状重合体の製造）
＜重合例１：ゴム状重合体１＞
　ステンレス製重合反応器に、溶媒としてシクロヘキサン、モノマーとして１，３－ブタジエン、スチレン、極性物質としてテトラヒドロフラン（ＴＨＦ）と２，２－ビス（２－オキソラニル）プロパンを投入した。
　次に、重合開始剤としてシクロヘキサンで希釈したｎ－ブチルリチウムを投入し、１，３－ブタジエンとスチレンの共重合を行い、反応温度が最大点に達した２分後に、反応器に２，２－ジメトキシ－１－（３－卜リメトキシシリルプロピル）－１－アザ－２－シラシクロペンタンを添加し、カップリング反応を実施した。
　この重合体溶液に反応停止剤としてメタノールを添加した。
　この溶液に、酸化防止剤としてｎ－オクタデシル－３－（３，５－ジ－ｔ－ブチル－４－ヒドロオキシフェニル）－プロピオネートと、４，６－ビス（オクチルチオメチル）－о－クレゾールを添加し、スチームストリッピングにより脱溶剤を行い、ゴム状重合体１（結合スチレン量＝１５質量％、ヨウ素価＝４００、ムーニー粘度（ＭＬ_{（１＋４）}（１００℃））＝８０、ムーニー緩和率＝０．５０、変性率＝７５質量％、重量平均分子量＝４３万ｇ／ｍｏｌ、水分含有量＝０．３質量％）を得た。
　得られたゴム状重合体１は、（Ｒ）_ｎ－Ｘで表されるランダム構造（式中、Ｒは、ビニル芳香族炭化水素と共役ジエンとのランダム共重合体ブロックを表し、ｎは４であり、Ｘはカップリング剤又は変性剤の残基を表す。）を有していた。

＜重合例２：ゴム状重合体２＞
　ステンレス製重合反応器に、溶媒としてシクロヘキサン、モノマーとして１，３－ブタジエン、スチレン、極性物質としてテトラヒドロフラン（ＴＨＦ）と２，２－ビス（２－オキソラニル）プロパンを投入した。
　次に、重合開始剤としてシクロヘキサンで希釈したｎ－ブチルリチウムを投入し、１，３－ブタジエンとスチレンの共重合を行い、反応温度が最大点に達した２分後に、反応器に２，２－ジメトキシ－１－（３－卜リメトキシシリルプロピル）－１－アザ－２－シラシクロペンタンを添加し、カップリング反応を実施した。
　この重合体溶液に反応停止剤としてメタノールを添加した。
　この溶液に前記＜製造例１＞で調製した水素添加触媒を添加し、水素を加えながら水素添加反応を行った。
　この溶液に、酸化防止剤としてｎ－オクタデシル－３－（３，５－ジ－ｔ－ブチル－４－ヒドロオキシフェニル）－プロピオネートと、４，６－ビス（オクチルチオメチル）－о－クレゾールを添加し、スチームストリッピングにより脱溶剤を行い、ゴム状重合体２（結合スチレン量＝１０質量％、ヨウ素価＝８５、ムーニー粘度（ＭＬ_{（１＋４）}（１００℃））＝８０、ムーニー緩和率＝０．４５、変性率＝５０質量％、重量平均分子量＝２９万ｇ／ｍｏｌ、水分含有量＝０．５質量％）を得た。
　得られたゴム状重合体２は、（Ｒ）_ｎ－Ｘで表されるランダム構造（式中、Ｒは、ビニル芳香族炭化水素と共役ジエンとのランダム共重合体ブロックを表し、ｎは４であり、Ｘはカップリング剤又は変性剤の残基を表す。）を有していた。

＜重合例３：ゴム状重合体３＞
　モノマーの１，３－ブタジエン、スチレン、極性物質のテトラヒドロフラン（ＴＨＦ）と２，２－ビス（２－オキソラニル）プロパンの添加量を変えた以外は、前記＜重合例２＞と同様にして、ゴム状重合体３（結合スチレン量＝２６質量％、ヨウ素価＝７０、ムーニー粘度（ＭＬ_{（１＋４）}（１００℃））＝７０、ムーニー緩和率＝０．５２、変性率＝５０質量％、重量平均分子量＝３０万ｇ／ｍｏｌ、水分含有量＝０．８質量％）を得た。
　得られたゴム状重合体３は、（Ｒ）_ｎ－Ｘで表されるランダム構造（式中、Ｒは、ビニル芳香族炭化水素と共役ジエンとのランダム共重合体ブロックを表し、ｎは４であり、Ｘはカップリング剤又は変性剤の残基を表す。）を有していた。

＜重合例４：ゴム状重合体４＞
　カップリング剤として２，２－ジメトキシ－１－（３－卜リメトキシシリルプロピル）－１－アザ－２－シラシクロペンタンの代わりに３－（４－メチルピぺラジン－１－イル）プロピルトリエトキシシランを用いた以外は、前記＜重合例１＞と同様にして、ゴム状重合体４（結合スチレン量＝１５質量％、ヨウ素価＝４００、ムーニー粘度（ＭＬ_{（１＋４）}（１００℃））＝５５、ムーニー緩和率＝０．９６、変性率＝７０質量％、重量平均分子量＝３５万ｇ／ｍｏｌ、水分含有量＝０．８質量％）を得た。
　得られたゴム状重合体４は、（Ｒ）_ｎ－Ｘで表されるランダム構造（式中、Ｒは、ビニル芳香族炭化水素と共役ジエンとのランダム共重合体ブロックを表し、ｎは２であり、Ｘはカップリング剤又は変性剤の残基を表す。）を有していた。

＜重合例５：ゴム状重合体５＞
　カップリング剤として２，２－ジメトキシ－１－（３－卜リメトキシシリルプロピル）－１－アザ－２－シラシクロペンタンの代わりに四塩化ケイ素を用いた以外は、前記＜重合例１＞と同様にして、ゴム状重合体５（結合スチレン量＝１５質量％、ヨウ素価＝４００、ムーニー粘度（ＭＬ_{（１＋４）}（１００℃））＝６０、ムーニー緩和率＝０．６７、変性率＝０質量％、重量平均分子量＝３５万ｇ／ｍｏｌ、水分含有量＝０．６質量％）を得た。
　得られたゴム状重合体５は、（Ｒ）_ｎ－Ｘで表されるランダム構造（式中、Ｒは、ビニル芳香族炭化水素と共役ジエンとのランダム共重合体ブロックを表し、ｎは４であり、Ｘはカップリング剤又は変性剤の残基を表す。）を有していた。

＜重合例６：ゴム状重合体６＞
　ステンレス製重合反応器に、溶媒としてシクロヘキサン、モノマーとして１，３－ブタジエン及びスチレン、極性物質としてテトラヒドロフラン（ＴＨＦ）及び２，２－ビス（２－オキソラニル）プロパンを投入した。
　次に、前記重合反応器に、重合開始剤としてシクロヘキサンで希釈したｎ－ブチルリチウムを投入し、１，３－ブタジエンとスチレンとの共重合を行い、一定温度上昇後にモノマーとして１，３－ブタジエンを追添し、さらに反応温度が最大点に達した２分後に、モノマーとしてスチレンを添加してさらに共重合を行い、重合体溶液を得た。
　この重合体溶液に反応停止剤としてメタノールを添加して溶液を得た。
　この溶液に、酸化防止剤としてｎ－オクタデシル－３－（３，５－ジ－ｔ－ブチル－４－ヒドロオキシフェニル）－プロピオネート及び４，６－ビス（オクチルチオメチル）－о－クレゾールを添加し、ゴム状重合体を含む溶液を得た。スチームストリッピングによりゴム状重合体を含む溶液から溶媒を除去し、ゴム状重合体６（結合スチレン量＝４５質量％、ヨウ素価＝２６０、ムーニー粘度（ＭＬ_１＋４（１００℃））＝４５、重量平均分子量＝１６万ｇ／ｍｏｌ、スチレンブロック量＝１５質量％、水分含有量＝０．６質量％、コールドフローテストによる厚みの変化率＝６％）を得た。
　得られたゴム状重合体６は、（Ｒ－Ｂ）で表されるテーパーブロック構造（式中、Ｒは、共役ジエン重合体ブロック、又は、ビニル芳香族炭化水素と共役ジエンとのランダム共重合体ブロックを表し、Ｂはビニル芳香族炭化水素重合体ブロックを表す。）を有していた。
　また、得られたゴム状重合体６におけるＲ／Ｂ（質量比）は、８５／１５であった。

＜重合例７：ゴム状重合体７＞
　ステンレス製重合反応器に、溶媒としてシクロヘキサン、モノマーとして１，３－ブタジエン、極性物質としてテトラヒドロフラン（ＴＨＦ）及び２，２－ビス（２－オキソラニル）プロパンを投入した。
　次に、前記重合反応器に、重合開始剤としてシクロヘキサンで希釈したｎ－ブチルリチウムを投入し、１，３－ブタジエンの重合を行い、反応温度が最大点に達した２分後に、モノマーとしてスチレンを添加してさらに重合を行い、重合体溶液を得た。
　この重合体溶液に反応停止剤としてメタノールを添加して溶液を得た。
　この溶液に、酸化防止剤としてｎ－オクタデシル－３－（３，５－ジ－ｔ－ブチル－４－ヒドロオキシフェニル）－プロピオネート及び４，６－ビス（オクチルチオメチル）－о－クレゾールを添加し、ゴム状重合体を含む溶液を得た。スチームストリッピングによりゴム状重合体を含む溶液から溶媒を除去し、ゴム状重合体７（結合スチレン量＝２５質量％、ヨウ素価＝３５０、ムーニー粘度（ＭＬ_１＋４（１００℃））＝６５、重量平均分子量＝１３万ｇ／ｍｏｌ、スチレンブロック量＝２５質量％、水分含有量＝０．７質量％、コールドフローテストによる厚みの変化率＝７％）を得た。
　得られたゴム状重合体７は、（Ｒ－Ｂ）で表される完全ブロック構造（式中、Ｒは、共役ジエン重合体ブロックを表し、Ｂはビニル芳香族炭化水素重合体ブロックを表す。）を有していた。
　また、得られたゴム状重合体７におけるＲ／Ｂ（質量比）は、７５／２５であった。

＜重合例８：ゴム状重合体８＞
　ステンレス製重合反応器に、溶媒としてシクロヘキサン、モノマーとして１，３－ブタジエン及びスチレン、極性物質としてテトラヒドロフラン（ＴＨＦ）及び２，２－ビス（２－オキソラニル）プロパンを投入した。
　次に、前記重合反応器に、重合開始剤としてシクロヘキサンで希釈したｎ－ブチルリチウムを投入し、１，３－ブタジエンとスチレンとの共重合を行い、反応温度が最大点に達した２分後に、モノマーとしてスチレンを添加してさらに共重合を行い、重合体溶液を得た。
　この重合体溶液に反応停止剤としてメタノールを添加して溶液を得た。
　この溶液に、酸化防止剤としてｎ－オクタデシル－３－（３，５－ジ－ｔ－ブチル－４－ヒドロオキシフェニル）－プロピオネート及び４，６－ビス（オクチルチオメチル）－о－クレゾールを添加し、ゴム状重合体を含む溶液を得た。スチームストリッピングによりゴム状重合体を含む溶液から溶媒を除去し、ゴム状重合体８（結合スチレン量＝４５質量％、ヨウ素価＝２６０、ムーニー粘度（ＭＬ_１＋４（１００℃））＝１５０、重量平均分子量＝３３万ｇ／ｍｏｌ、スチレンブロック量＝３０質量％、水分含有量＝０．７質量％、コールドフローテストによる厚みの変化率＝１％）を得た。
　得られたゴム状重合体８は、（Ｒ－Ｂ）で表されるテーパーブロック構造（式中、Ｒは、共役ジエン重合体ブロック、又は、ビニル芳香族炭化水素と共役ジエンとのランダム共重合体ブロックを表し、Ｂはビニル芳香族炭化水素重合体ブロックを表す。）を有していた。
　また、得られたゴム状重合体８におけるＲ／Ｂ（質量比）は、７０／３０であった。

＜重合例９：ゴム状重合体９＞
　ステンレス製重合反応器に、溶媒としてシクロヘキサン、モノマーとして１，３－ブタジエン及びスチレン、極性物質としてテトラヒドロフラン（ＴＨＦ）及び２，２－ビス（２－オキソラニル）プロパンを投入した。
　次に、前記重合反応器に、重合開始剤としてシクロヘキサンで希釈したｎ－ブチルリチウムを投入し、１，３－ブタジエンとスチレンとの共重合を行い、一定温度上昇後にモノマーとして１，３－ブタジエンを追添し、さらに反応温度が最大点に達した２分後に、モノマーとして１，３－ブタジエンを添加してさらに共重合を行い、重合体溶液を得た。
　この重合体溶液に反応停止剤としてメタノールを添加して溶液を得た。
　この溶液に、酸化防止剤としてｎ－オクタデシル－３－（３，５－ジ－ｔ－ブチル－４－ヒドロオキシフェニル）－プロピオネート及び４，６－ビス（オクチルチオメチル）－о－クレゾールを添加し、ゴム状重合体を含む溶液を得た。スチームストリッピングによりゴム状重合体を含む溶液から溶媒を除去し、ゴム状重合体９（結合スチレン量＝４５質量％、ヨウ素価＝２６０、ムーニー粘度（ＭＬ_１＋４（１００℃））＝５５、重量平均分子量＝２８万ｇ／ｍｏｌ、スチレンブロック量＝１５質量％、水分含有量＝０．６質量％、コールドフローテストによる厚みの変化率＝４％）を得た。
　得られたゴム状重合体９は、（Ｒ－Ｂ－Ｒ）で表されるテーパーブロック構造（式中、Ｒは、共役ジエン重合体ブロック、又は、ビニル芳香族炭化水素と共役ジエンとのランダム共重合体ブロックを表し、Ｂはビニル芳香族炭化水素重合体ブロックを表す。）を有していた。
　また、得られたゴム状重合体９におけるＲ／Ｂ（質量比）は、８５／１５であった。

＜重合例１０：ゴム状重合体１０＞
　ステンレス製重合反応器に、溶媒としてシクロヘキサン、モノマーとして１，３－ブタジエン及びスチレン、極性物質としてテトラヒドロフラン（ＴＨＦ）及び２，２－ビス（２－オキソラニル）プロパンを投入した。
　次に、前記重合反応器に、重合開始剤としてシクロヘキサンで希釈したｎ－ブチルリチウムを投入し、１，３－ブタジエンとスチレンとの共重合を行い、一定温度上昇後にモノマーとして１，３－ブタジエンを追添し、さらに反応温度が最大点に達した２分後に、モノマーとしてスチレンを添加し、さらに反応温度が最大点に達した２分後に、カップリング剤として、１，３－ビス（Ｎ，Ｎ’－ジグリシジルアミノメチル）シクロヘキサンを添加してさらに共重合を行い、重合体溶液を得た。
　この重合体溶液に反応停止剤としてメタノールを添加して溶液を得た。
　この溶液に、酸化防止剤としてｎ－オクタデシル－３－（３，５－ジ－ｔ－ブチル－４－ヒドロオキシフェニル）－プロピオネート及び４，６－ビス（オクチルチオメチル）－о－クレゾールを添加し、ゴム状重合体を含む溶液を得た。スチームストリッピングによりゴム状重合体を含む溶液から溶媒を除去し、ゴム状重合体１０（結合スチレン量＝４５質量％、ヨウ素価＝２６０、ムーニー粘度（ＭＬ_１＋４（１００℃））＝７０、重量平均分子量＝３２万ｇ／ｍｏｌ、スチレンブロック量＝１０質量％、水分含有量＝０．７質量％、コールドフローテストによる厚みの変化率＝２％）を得た。
　得られたゴム状重合体１０は、（Ｒ－Ｂ）_ｎ－Ｘで表されるテーパーブロック構造（式中、Ｒは、共役ジエン重合体ブロック、又は、ビニル芳香族炭化水素と共役ジエンとのランダム共重合体ブロックを表し、Ｂはビニル芳香族炭化水素重合体ブロックを表し、ｎは４であり、Ｘはカップリング剤又は変性剤の残基を表す。）を有していた。
　また、得られたゴム状重合体１０におけるＲ／Ｂ（質量比）は、９０／１０であった。

＜重合例１１：ゴム状重合体１１＞
　ステンレス製重合反応器に、溶媒としてシクロヘキサン、モノマーとして１，３－ブタジエン及びスチレン、極性物質としてテトラヒドロフラン（ＴＨＦ）及び２，２－ビス（２－オキソラニル）プロパンを投入した。
　次に、前記重合反応器に、重合開始剤としてシクロヘキサンで希釈したｎ－ブチルリチウムを投入し、１，３－ブタジエンとスチレンとの共重合を行い、一定温度上昇後にモノマーとして１，３－ブタジエンを添加してさらに共重合を行い、重合体溶液を得た。
　この重合体溶液に反応停止剤としてメタノールを添加して溶液を得た。
　この溶液に、酸化防止剤としてｎ－オクタデシル－３－（３，５－ジ－ｔ－ブチル－４－ヒドロオキシフェニル）－プロピオネート及び４，６－ビス（オクチルチオメチル）－о－クレゾールを添加し、ゴム状重合体を含む溶液を得た。スチームストリッピングによりゴム状重合体を含む溶液から溶媒を除去し、ゴム状重合体１１（結合スチレン量＝４５質量％、ヨウ素価＝２６０、ムーニー粘度（ＭＬ_１＋４（１００℃））＝６０、重量平均分子量＝２５万ｇ／ｍｏｌ、スチレンブロック量＝５質量％、水分含有量＝０．６質量％、コールドフローテストによる厚みの変化率＝１３％）を得た。
　得られたゴム状重合体１１は、（Ｒ－Ｂ）で表されるテーパーブロック構造（式中、Ｒは、共役ジエン重合体ブロック、又は、ビニル芳香族炭化水素と共役ジエンとのランダム共重合体ブロックを表し、Ｂはビニル芳香族炭化水素重合体ブロックを表す。）を有していた。
　また、得られたゴム状重合体１１におけるＲ／Ｂ（質量比）は、９５／５であった。

＜重合例１２：ゴム状重合体１２＞
　ステンレス製重合反応器に、溶媒としてシクロヘキサン、モノマーとして１，３－ブタジエン及びスチレン、極性物質としてテトラヒドロフラン（ＴＨＦ）及び２，２－ビス（２－オキソラニル）プロパンを投入した。
　次に、前記重合反応器に、重合開始剤としてシクロヘキサンで希釈したｎ－ブチルリチウムを投入し、１，３－ブタジエンとスチレンとの共重合を行い、一定温度上昇後にモノマーとして１，３－ブタジエンを追添し、さらに反応温度が最大点に達した２分後に、モノマーとしてスチレンを添加してさらに共重合を行い、重合体溶液を得た。
　この重合体溶液に反応停止剤としてメタノールを添加して溶液を得た。
　この溶液に前記＜製造例１＞で調製した水素添加触媒を添加し、水素を加えながら水素添加反応を行って溶液を得た。
　この溶液に、酸化防止剤としてｎ－オクタデシル－３－（３，５－ジ－ｔ－ブチル－４－ヒドロオキシフェニル）－プロピオネート及び４，６－ビス（オクチルチオメチル）－о－クレゾールを添加し、ゴム状重合体を含む溶液を得た。スチームストリッピングによりゴム状重合体を含む溶液から溶媒を除去し、ゴム状重合体１２（結合スチレン量＝４５質量％、ヨウ素価＝６５、ムーニー粘度（ＭＬ_１＋４（１００℃））＝８５、重量平均分子量＝１６万ｇ／ｍｏｌ、スチレンブロック量＝１５質量％、水分含有量＝０．５質量％、コールドフローテストによる厚みの変化率＝５％）を得た。
　得られたゴム状重合体１２は、（Ｒ－Ｂ）で表されるテーパーブロック構造（各式中、Ｒは、共役ジエン重合体ブロック、ビニル芳香族炭化水素と共役ジエンとのランダム共重合体ブロック、又は、前記共役ジエン重合体若しくはランダム共重合体の水添物を表し、Ｂはビニル芳香族炭化水素重合体ブロックを表す。）を有していた。
　また、得られたゴム状重合体１２におけるＲ／Ｂ（質量比）は、８５／１５であった。

＜重合例１３：ゴム状重合体１３＞
　ステンレス製重合反応器に、溶媒としてシクロヘキサン、モノマーとして１，３－ブタジエン及びスチレン、極性物質としてテトラヒドロフラン（ＴＨＦ）及び２，２－ビス（２－オキソラニル）プロパンを投入した。
　次に、前記重合反応器に、重合開始剤としてシクロヘキサンで希釈したｎ－ブチルリチウムを投入し、１，３－ブタジエンとスチレンとの共重合を行い、一定温度上昇後にモノマーとして１，３－ブタジエンを追添し、さらに反応温度が最大点に達した２分後に、モノマーとしてスチレンを添加してさらに共重合を行い、重合体溶液を得た。
　この重合体溶液に反応停止剤としてメタノールを添加して溶液を得た。
　この溶液に前記＜製造例１＞で調製した水素添加触媒を添加し、水素を加えながら水素添加反応を行って溶液を得た。
　この溶液に、酸化防止剤としてｎ－オクタデシル－３－（３，５－ジ－ｔ－ブチル－４－ヒドロオキシフェニル）－プロピオネート及び４，６－ビス（オクチルチオメチル）－о－クレゾールを添加し、ゴム状重合体を含む溶液を得た。スチームストリッピングによりゴム状重合体を含む溶液から溶媒を除去し、ゴム状重合体１３（結合スチレン量＝４５質量％、ヨウ素価＝１３、ムーニー粘度（ＭＬ_１＋４（１００℃））＝１１０、重量平均分子量＝１６万ｇ／ｍｏｌ、スチレンブロック量＝１５質量％、水分含有量＝０．４質量％、コールドフローテストによる厚みの変化率＝２％）を得た。
　得られたゴム状重合体１３は、（Ｒ－Ｂ）で表されるテーパーブロック構造（式中、Ｒは、共役ジエン重合体ブロック、ビニル芳香族炭化水素と共役ジエンとのランダム共重合体ブロック、又は、前記共役ジエン重合体若しくはランダム共重合体の水添物を表し、Ｂはビニル芳香族炭化水素重合体ブロックを表す。）を有していた。
　また、得られたゴム状重合体１３におけるＲ／Ｂ（質量比）は、８５／１５であった。

＜重合例１４：ゴム状重合体１４＞
　ステンレス製重合反応器に、溶媒としてシクロヘキサン、モノマーとして１，３－ブタジエン、極性物質としてテトラヒドロフラン（ＴＨＦ）及び２，２－ビス（２－オキソラニル）プロパンを投入した。
　次に、前記重合反応器に、重合開始剤としてシクロヘキサンで希釈したｎ－ブチルリチウムを投入し、１，３－ブタジエンの重合を行い、反応温度が最大点に達した２分後に、モノマーとしてスチレンを添加してさらに重合を行い、重合体溶液を得た。
　この重合体溶液に反応停止剤としてメタノールを添加して溶液を得た。
　この溶液に前記＜製造例１＞で調製した水素添加触媒を添加し、水素を加えながら水素添加反応を行って溶液を得た。
　この溶液に、酸化防止剤としてｎ－オクタデシル－３－（３，５－ジ－ｔ－ブチル－４－ヒドロオキシフェニル）－プロピオネート及び４，６－ビス（オクチルチオメチル）－о－クレゾールを添加し、ゴム状重合体を含む溶液を得た。スチームストリッピングによりゴム状重合体を含む溶液から溶媒を除去し、ゴム状重合体１４（結合スチレン量＝２５質量％、ヨウ素価＝２４７、ムーニー粘度（ＭＬ_１＋４（１００℃））＝５５、重量平均分子量＝１３万ｇ／ｍｏｌ、スチレンブロック量＝２５質量％、水分含有量＝０．６質量％、コールドフローテストによる厚みの変化率＝６％）を得た。
　得られたゴム状重合体１４は、（Ｒ－Ｂ）で表される完全ブロック構造（式中、Ｒは、共役ジエン重合体ブロック、ビニル芳香族炭化水素と共役ジエンとのランダム共重合体ブロック、又は、前記共役ジエン重合体若しくはランダム共重合体の水添物を表し、Ｂはビニル芳香族炭化水素重合体ブロックを表す。）を有していた。
　また、得られたゴム状重合体１４におけるＲ／Ｂ（質量比）は、７５／２５であった。

（包装成形体の製造）
＜実施例１＞
　前記＜重合例１＞で作製したゴム状重合体１を、直方体の成形体（サイズ：幅Ｗ３４０ｍｍ×長さＬ６８０ｍｍ×高さＨ１８０ｍｍ）に成形し、包装フィルム１で被覆して包装成形体１を得た。
　なお、包装フィルム１は、長径１．５ｍｍ×短径１ｍｍの楕円形の穴（開口部）が最低２０ｍｍ以上の間隔で並んでいるポリエチレンフィルム（低密度ポリエチレン製、水蒸気透過率１８ｇ／ｍ^２・ｄ、厚さ５０μｍ、融点１１０℃）であり、これを上下両面に用いた。
　包装成形体一つ当たりに１０００個の開口部を有しており、開口部の総面積は５０００ｍｍ^２で、開口部の総面積率は０．４２％であった。
　得られた包装成形体は、前記（ベール間の接着評価）により、ベール間の接着はなかった。
　前記（フィルム耐やぶれ性評価）により、フィルムの破断はなかった。
　前記（結露消失促進評価）により、１日後には包装フィルムに結露が観察されたが、１か月後には包装フィルムの結露が完全に消失していた。
　前記（フィルム密着性評価）により、成形体の上下面で包装フィルムの密着が見られた。

＜実施例２＞
　前記＜重合例２＞で作製したゴム状重合体２を、ゴム状重合体１の代わりに用いた以外は、前記＜実施例１＞と同様にして包装成形体２を作製した。
　得られた包装成形体は、前記（ベール間の接着評価）により、ベール間の接着はなかった。
　前記（フィルム耐やぶれ性評価）により、フィルムの破断はなかった。
　前記（結露消失促進評価）により、１日後には包装フィルムに結露が観察されたが、１か月後には包装フィルムの結露が完全に消失していた。
　前記（フィルム密着性評価）により、成形体の上下面と側面の一部で包装フィルムの密着が見られた。

＜実施例３＞
　前記＜重合例３＞で作製したゴム状重合体３を、ゴム状重合体１の代わりに用いた以外は、前記＜実施例１＞と同様にして包装成形体３を作製した。
　得られた包装成形体は、前記（ベール間の接着評価）により、ベール間の接着はなかった。
　前記（フィルム耐やぶれ性評価）により、フィルムの破断はなかった。
　前記（結露消失促進評価）により、１日後には包装フィルムに結露が観察されたが、１か月後には包装フィルムの結露が完全に消失していた。
　前記（フィルム密着性評価）により、成形体の上下面と側面の一部で包装フィルムの密着が見られた。

＜実施例４＞
　前記＜重合例４＞で作製したゴム状重合体４を、ゴム状重合体１の代わりに用いた以外は、前記＜実施例１＞と同様にして包装成形体４を作製した。
　得られた包装成形体は、前記（ベール間の接着評価）により、ベール間の接着が一部で見られたが大型容器からの搬出を行うことができた。
　前記（フィルム耐やぶれ性評価）により、フィルムの破断はなかった。
　前記（結露消失促進評価）により、１日後には包装フィルムに結露が観察されたが、１か月後には包装フィルムの結露が完全に消失していた。
　前記（フィルム密着性評価）により、成形体の上下面と側面の大部分で包装フィルムの密着が見られた。

＜実施例５＞
　前記＜重合例５＞で作製したゴム状重合体５を、ゴム状重合体１の代わりに用いた以外は、前記＜実施例１＞と同様にして包装成形体５を作製した。
　得られた包装成形体は、前記（ベール間の接着評価）により、ベール間の接着はなかった。
　前記（フィルム耐やぶれ性評価）により、フィルムの破断はなかった。
　前記（結露消失促進評価）により、１日後には包装フィルムに結露が観察されたが、１か月後には包装フィルムの結露が完全に消失していた。
　前記（フィルム密着性評価）により、成形体の下面でのみ包装フィルムの密着が見られた。

＜実施例６＞
　包装フィルム２として、半径２．５ｍｍの円形の穴（開口部）が最低３０ｍｍ以上の間隔で並んでいるポリエチレンフィルムを適用し、これを上面に用いた。一方、開口部のないポリエチレンフィルムを適用し、これを下面に用いた。これらのフィルムを片面ずつ包装フィルム１の代わりに用いた以外は、前記＜実施例１＞と同様にして包装成形体６を作製した。
　包装成形体一つ当たりに６０個の開口部を有しており、開口部の総面積は１２００ｍｍ^２で、開口部の総面積率は０．１％であった。
　得られた包装成形体は、前記（ベール間の接着評価）により、ベール間の接着はなかった。
　前記（フィルム耐やぶれ性評価）により、フィルムの破断はなかった。
　前記（結露消失促進評価）により、１日後に包装フィルムに結露が観察され、１か月後にも結露が観察されたが、１日後の観察時よりは結露が減少していた。
　前記（フィルム密着性評価）により、成形体の上下面で包装フィルムの密着が見られた。

＜実施例７＞
　包装フィルム３として、長径１．５ｍｍ×短径１ｍｍの楕円形の穴（開口部）が最低１０ｍｍ以上の間隔で並んでいるポリエチレンフィルム（低密度ポリエチレン製、水蒸気透過率１８ｇ／ｍ^２・ｄ、厚さ５０μｍ、融点１１０℃）を適用し、これを包装フィルム１の代わりに用いた以外は、前記＜実施例１＞と同様にして包装成形体７を作製した。
　包装成形体一つ当たりに２０００個の開口部を有しており、開口部の総面積は１００００ｍｍ^２で、開口部の総面積率は０．８３％であった。
　得られた包装成形体は、前記（ベール間の接着評価）により、ベール間の接着はなかった。
　前記（フィルム耐やぶれ性評価）により、フィルムの破断はなかった。
　前記（結露消失促進評価）により、１日後には包装フィルムに結露が観察されたが、１か月後には包装フィルムの結露が完全に消失していた。
　前記（フィルム密着性評価）により、成形体の上下面で包装フィルムの密着が見られた。

＜実施例８＞
　下側の片面に開口部のないポリエチレンフィルム（低密度ポリエチレン製、水蒸気透過率１８ｇ／ｍ^２・ｄ、厚さ５０μｍ、融点１１０℃）を包装フィルム１の代わりに用いた以外は、前記＜実施例１＞と同様にして包装成形体８を作製した。
　包装成形体一つ当たりに５００個の開口部を有しており、開口部の総面積は２５００ｍｍ^２で、開口部の総面積率は０．２１％であった。
　得られた包装成形体は、前記（ベール間の接着評価）により、ベール間の接着はなかった。
　前記（フィルム耐やぶれ性評価）により、フィルムの破断はなかった。
　前記（結露消失促進評価）により、１日後に包装フィルムに結露が観察され、１か月後にも結露が観察されたが、１日後の観察時よりは結露が減少していた。
　前記（フィルム密着性評価）により、成形体の上下面で包装フィルムの密着が見られた。

＜実施例９＞
　包装フィルム４として半径２．５ｍｍの円形の穴（開口部）が最低２０ｍｍ以上の間隔で並んでいるポリエチレンフィルム（低密度ポリエチレン製、水蒸気透過率１８ｇ／ｍ^２・ｄ、厚さ５０μｍ、融点１１０℃）適用し、これを包装フィルム１の代わりに用いた以外は、前記＜実施例１＞と同様にして包装成形体９を作製した。
　包装成形体一つ当たりに１０００個の開口部を有しており、開口部の総面積は２００００ｍｍ^２で、開口部の総面積率は１．６７％であった。
　得られた包装成形体は、前記（ベール間の接着評価）により、ベール間の接着はなかった。
　前記（フィルム耐やぶれ性評価）により、フィルムの破断はなかった。
　前記（結露消失促進評価）により、１日後には包装フィルムに結露が観察されたが、１か月後には包装フィルムの結露が完全に消失していた。
　前記（フィルム密着性評価）により、成形体の上下面で包装フィルムの密着が見られた。

＜実施例１０＞
　包装フィルム５として半径２．５ｍｍの円形の穴（開口部）が最低１０ｍｍ以上の間隔で並んでいるポリエチレンフィルム（低密度ポリエチレン製、水蒸気透過率１８ｇ／ｍ^２・ｄ、厚さ５０μｍ、融点１１０℃）を適用し、これを包装フィルム１の代わりに用いた以外は、前記＜実施例１＞と同様にして包装成形体１０を作製した。
　包装成形体一つ当たりに２０００個の開口部を有しており、開口部の総面積は４００００ｍｍ^２で、開口部の総面積率は３．３３％であった。
　得られた包装成形体は、前記（ベール間の接着評価）により、ベール間の接着はなかった。
　前記（フィルム耐やぶれ性評価）により、フィルムの破断はなかった。
　前記（結露消失促進評価）により、１日後には包装フィルムに結露が観察されたが、１か月後には包装フィルムの結露が完全に消失していた。
　前記（フィルム密着性評価）により、成形体の上下面で包装フィルムの密着が見られた。

＜実施例１１＞
　包装フィルム６として長径１．５ｍｍ×短径１ｍｍの楕円形の穴（開口部）が最低４ｍｍ以上の間隔で並んでいるポリエチレンフィルム（低密度ポリエチレン製、水蒸気透過率１８ｇ／ｍ^２・ｄ、厚さ５０μｍ、融点１１０℃）を適用し、これを包装フィルム１の代わりに用いた以外は、前記＜実施例１＞と同様にして包装成形体１１を作製した。
　包装成形体一つ当たりに１００００個の開口部を有しており、開口部の総面積は５００００ｍｍ^２で、開口部の総面積率は４．１７％であった。
　得られた包装成形体は、前記（ベール間の接着評価）により、ベール間の接着はなかった。
　前記（フィルム耐やぶれ性評価）により、フィルムの破断はなかった。
　前記（結露消失促進評価）により、１日後には包装フィルムに結露が観察されたが、１か月後には包装フィルムの結露が完全に消失していた。
　前記［フィルム密着性評価］により、成形体の上下面で包装フィルムの密着が見られた。

＜比較例１＞
　包装フィルム７として、半径２．５ｍｍの円形の穴（開口部）が最低３０ｍｍ以上の間隔で並んでいるポリエチレンフィルム（低密度ポリエチレン製、水蒸気透過率１８ｇ／ｍ^２・ｄ、厚さ５０μｍ、融点１１０℃）を適用し、これを上面に用いた。一方、開口部のないポリエチレンフィルムを適用し、これを下面に用いた。これらのフィルムを片面ずつ包装フィルム１の代わりに用いた以外は、前記＜実施例１＞と同様にして包装成形体１２を作製した。
　包装成形体一つ当たりに６個の開口部を有しており、開口部の総面積は１２０ｍｍ^２で、開口部の総面積率は０．０１％であった。
　得られた包装成形体は、前記（ベール間の接着評価）により、ベール間の接着はなかった。
　前記（フィルム耐やぶれ性評価）により、フィルムの破断はなかった。
　前記（結露消失促進評価）により、１日後に包装フィルムに結露が観察され、１か月後にも包装フィルムの１日後時点と同等の結露が観察された。
　前記（フィルム密着性評価）により、成形体の上下面で包装フィルムの密着が見られた。

＜比較例２＞
　包装フィルム８として、半径２．５ｍｍの円形の穴（開口部）が最低５０ｍｍ以上の間隔で並んでいるポリエチレンフィルム（低密度ポリエチレン製、水蒸気透過率１８ｇ／ｍ^２・ｄ、厚さ５０μｍ、融点１１０℃）を適用し、これを上面に用いた。一方、開口部の開いていないポリエチレンフィルム（低密度ポリエチレン製、水蒸気透過率１８ｇ／ｍ^２・ｄ、厚さ５０μｍ、融点１１０℃）を適用し、これを下面に用いた。これらのフィルムを片面ずつ包装フィルム１の代わりに用いた以外は、前記＜実施例１＞と同様にして包装成形体１３を作製した。
　包装成形体一つ当たりに３０個の開口部を有しており、開口部の総面積は６００ｍｍ^２で、開口部の総面積率は０．０５％であった。
　得られた包装成形体は、前記（ベール間の接着評価）により、ベール間の接着はなかった。
　前記（フィルム耐やぶれ性評価）により、フィルムの破断はなかった。
　前記（結露消失促進評価）により、１日後に包装フィルムに結露が観察され、１か月後にも包装フィルムの１日後時点と同等の結露が観察された。
　前記（フィルム密着性評価）により、成形体の上下面で包装フィルムの密着が見られた。

＜比較例３＞
　包装フィルム９として、半径２５ｍｍの円形の穴（開口部）が最低１０ｍｍ以上の間隔で並んでいるポリエチレンフィルム（低密度ポリエチレン製、水蒸気透過率１８ｇ／ｍ^２・ｄ、厚さ５０μｍ、融点１１０℃）を、包装フィルム１の代わりに用いた以外は、前記＜実施例１＞と同様にして包装成形体１４を作製した。
　包装成形体一つ当たりに１００個の開口部を有しており、開口部の総面積は２０００００ｍｍ^２で、開口部の総面積率は１６．３５％であった。
　得られた包装成形体は、前記（ベール間の接着評価）により、ベール間が接着しており大型容器からの搬出を行うことができなかった。
　前記（フィルム耐やぶれ性評価）においては、包装成形体が搬出できなかったため上部のみを観察し、包装フィルムの破断が見られた。
　前記（結露消失促進評価）により、１日後には包装フィルムに結露が観察されたが、１か月後には包装フィルムの結露が完全に消失していた。
　前記（フィルム密着性評価）により、成形体の上下面で包装フィルムの密着が見られた。

＜比較例４＞
　包装フィルム１０として、幅８ｍｍ×長さ２４ｍｍの長方形の穴（開口部）が最低２２ｍｍ以上の間隔で並んでいるポリエチレンフィルム（低密度ポリエチレン製、水蒸気透過率１８ｇ／ｍ^２・ｄ厚さ５０μｍ、融点１１０℃）を適用し、これを上面に用いた。一方、開口部のないポリエチレンフィルム（低密度ポリエチレン製、水蒸気透過率１８ｇ／ｍ^２・ｄ、厚さ５０μｍ、融点１１０℃）を適用し、これを下面に用いた。これらのフィルムを片面ずつ包装フィルム１の代わりに用いた以外は、前記＜実施例１＞と同様にして包装成形体１５を作製した。
　包装成形体一つ当たりに３９個の開口部を有しており、開口部の総面積は７５００ｍｍ^２で、開口部の総面積率は０．６３％であった。
　得られた包装成形体は、前記（ベール間の接着評価）により、ベール間の接着はなかった。
　前記（フィルム耐やぶれ性評価）により、搬出後の包装成形体には包装フィルムの破断が見られた。
　前記（結露消失促進評価）により、１日後に包装フィルムに結露が観察され、１か月後にも結露が観察されたが、１日後の観察時よりは結露が減少していた。
　前記（フィルム密着性評価）により、成形体の上下面で包装フィルムの密着が見られた。

＜実施例１７＞
　包装フィルム１１として、長辺５ｍｍ×短辺３ｍｍの長方形の穴（開口部）が最低１０ｍｍ以上の間隔で並んでいるポリエチレンフィルム（低密度ポリエチレン製、水蒸気透過率１８ｇ／ｍ^２・ｄ、厚さ５０μｍ、融点１１０℃）を適用し、これを包装フィルム１の代わりに用いた以外は、前記＜実施例１＞と同様にして包装成形体１６を作製した。
　包装成形体一つ当たりに１００００個の開口部を有しており、開口部の総面積は１５００００ｍｍ^２で、開口部の総面積率は１２．５０％であった。
　得られた包装成形体は、前記（ベール間の接着評価）により、ベール間の接着はなかった。
　前記（フィルム耐やぶれ性評価）により、フィルムの破断はなかった。
　前記（結露消失促進評価）により、１日後には包装フィルムに結露が観察されたが、１か月後には包装フィルムの結露が完全に消失していた。
　前記（フィルム密着性評価）により、成形体の上下面で包装フィルムの密着が見られた。

＜実施例１８＞
　包装フィルム１２として、長辺８ｍｍ×短辺４ｍｍの長方形の穴（開口部）が最低６０ｍｍ以上の間隔で並んでいるポリエチレンフィルム（低密度ポリエチレン製、水蒸気透過率１８ｇ／ｍ^２・ｄ、厚さ５０μｍ、融点１１０℃）を適用し、これを包装フィルム１の代わりに用いた以外は、前記＜実施例１＞と同様にして包装成形体１７を作製した。
　包装成形体一つ当たりに３０００個の開口部を有しており、開口部の総面積は１２００００ｍｍ^２で、開口部の総面積率は１０．００％であった。
　得られた包装成形体は、前記（ベール間の接着評価）により、ベール間の接着はなかった。
　前記（フィルム耐やぶれ性評価）により、フィルムの破断はなかった。
　前記（結露消失促進評価）により、１日後には包装フィルムに結露が観察されたが、１か月後には包装フィルムの結露が完全に消失していた。
　前記（フィルム密着性評価）により、成形体の上下面で包装フィルムの密着が見られた。

＜実施例１９＞
　包装フィルム１３として、長径１．５ｍｍ×短径１ｍｍの楕円形の穴（開口部）が最低２０ｍｍ以上の間隔で並んでいるポリスチレンフィルム（水蒸気透過率１６０ｇ／ｍ^２・ｄ、厚さ５０μｍ、融点２４０℃）を適用し、これを包装フィルム１の代わりに用いた以外は、前記＜実施例１＞と同様にして包装成形体１８を作製した。
　包装成形体一つ当たりに１０００個の開口部を有しており、開口部の総面積は５０００ｍｍ^２で、開口部の総面積率は０．４２％であった。
　得られた包装成形体は、前記（ベール間の接着評価）により、ベール間の接着はなかった。
　前記（フィルム耐やぶれ性評価）により、フィルムの破断はなかった。
　前記（結露消失促進評価）により、１日後には包装フィルムに結露が観察されたが、１か月後には包装フィルムの結露が完全に消失していた。
　前記（フィルム密着性評価）により、成形体の上下面で包装フィルムの密着が見られた。

＜実施例２０＞
（ゴム状重合体の成形）
　前記＜重合例６＞で作製したゴム状重合体６を、上述した方法により、直方体のベール（サイズ：幅Ｗ３４０ｍｍ×長さＬ６８０ｍｍ×高さＨ１８０ｍｍ）に成形し、得られた成形体（ベール）を包装フィルム１で上下面被覆して包装成形体１９を得た。
　得られた包装成形体１９の包装フィルムは、成形体に面する部分において、１０００個の開口部を有しており、開口部の総面積が５０００ｍｍ^２で、開口部の総面積率が０．４２％であった。
　得られた包装成形体１９について、前記（ベール間の接着評価）により評価したところ、ベール間の接着はなかった。
　前記（フィルム耐やぶれ性評価）により評価したところ、フィルムの破断はなかった。
　前記（結露消失促進評価）により評価したところ、１日後には包装フィルムに結露が観察されたが、１か月後には包装フィルムの結露が完全に消失していた。
　前記（フィルム密着性評価）により評価したところ、成形体の上下面で包装フィルムの密着が見られた。

＜実施例２１＞
　前記＜重合例７＞で作製したゴム状重合体７を、ゴム状重合体６の代わりに用い、包装フィルム１の代わりに包装フィルム１３を用いた以外は、前記＜実施例２０＞と同様にして包装成形体２０を作製した。
　得られた包装成形体２０について、前記（ベール間の接着評価）により評価したところ、ベール間の接着はなかった。
　前記（フィルム耐やぶれ性評価）により評価したところ、フィルムの破断はなかった。
　前記（結露消失促進評価）により評価したところ、１日後には包装フィルムに結露が観察されたが、１か月後には包装フィルムの結露が完全に消失していた。
　前記（フィルム密着性評価）により評価したところ、成形体の下面でのみ包装フィルムの密着が見られた。

＜実施例２２＞
　前記＜重合例８＞で作製したゴム状重合体８を、ゴム状重合体６の代わりに用いた以外は、前記＜実施例２０＞と同様にして包装成形体２１を作製した。
　得られた包装成形体２１について、前記（ベール間の接着評価）により評価したところ、ベール間の接着はなかった。
　前記（フィルム耐やぶれ性評価）により評価したところ、フィルムの破断はなかった。
　前記（結露消失促進評価）により評価したところ、１日後には包装フィルムに結露が観察されたが、１か月後には包装フィルムの結露が完全に消失していた。
　前記（フィルム密着性評価）により評価したところ、成形体の上下面で包装フィルムの密着が見られた。

＜実施例２３＞
　前記＜重合例９＞で作製したゴム状重合体９を、ゴム状重合体７の代わりに用いた以外は、前記＜実施例２１＞と同様にして包装成形体２２を作製した。
　得られた包装成形体２２について、前記（ベール間の接着評価）により評価したところ、ベール間の接着が一部で見られたが大型容器からの搬出を行うことができた。
　前記（フィルム耐やぶれ性評価）により評価したところ、フィルムの破断はなかった。
　前記（結露消失促進評価）により評価したところ、１日後には包装フィルムに結露が観察されたが、１か月後には包装フィルムの結露が完全に消失していた。
　前記（フィルム密着性評価）により評価したところ、成形体の下面でのみ包装フィルムの密着が見られた。

＜実施例２４＞
　前記＜重合例１０＞で作製したゴム状重合体１０を、ゴム状重合体６の代わりに用いた以外は、前記＜実施例２０＞と同様にして包装成形体２３を作製した。
　得られた包装成形体２３について、前記（ベール間の接着評価）により評価したところ、ベール間の接着はなかった。
　前記（フィルム耐やぶれ性評価）により評価したところ、フィルムの破断はなかった。
　前記（結露消失促進評価）により評価したところ、１日後には包装フィルムに結露が観察されたが、１か月後には包装フィルムの結露が完全に消失していた。
　前記（フィルム密着性評価）により評価したところ、成形体の上下面で包装フィルムの密着が見られた。

＜実施例２５＞
　前記＜重合例１１＞で作製したゴム状重合体１１を、ゴム状重合体６の代わりに用いた以外は、前記＜実施例２０＞と同様にして包装成形体２４を作製した。
　得られた包装成形体２４について、前記（ベール間の接着評価）により評価したところ、ベール間の接着が一部で見られたが大型容器からの搬出を行うことができた。
　前記（フィルム耐やぶれ性評価）により評価したところ、フィルムの破断はなかった。
　前記（結露消失促進評価）により評価したところ、１日後には包装フィルムに結露が観察されたが、１か月後には包装フィルムの結露が完全に消失していた。
　前記（フィルム密着性評価）により評価したところ、成形体の上下面で包装フィルムの密着が見られた。

＜実施例２６＞
　前記＜重合例１２＞で作製したゴム状重合体１２を、ゴム状重合体６の代わりに用いた以外は、前記＜実施例２０＞と同様にして包装成形体２５を作製した。
　得られた包装成形体２５について、前記（ベール間の接着評価）により評価したところ、ベール間の接着はなかった。
　前記（フィルム耐やぶれ性評価）により評価したところ、フィルムの破断はなかった。
　前記（結露消失促進評価）により評価したところ、１日後には包装フィルムに結露が観察されたが、１か月後には包装フィルムの結露が完全に消失していた。
　前記（フィルム密着性評価）により評価したところ、成形体の上下面だけでなく、ベール側面でも包装フィルムの密着が見られた。

＜実施例２７＞
　前記＜重合例１３＞で作製したゴム状重合体１３を、ゴム状重合体６の代わりに用いた以外は、前記＜実施例２０＞と同様にして包装成形体２６を作製した。
　得られた包装成形体２６について、前記（ベール間の接着評価）により評価したところ、ベール間の接着はなかった。
　前記（フィルム耐やぶれ性評価）により評価したところ、フィルムの破断はなかった。
　前記（結露消失促進評価）により評価したところ、１日後には包装フィルムに結露が観察されたが、１か月後には包装フィルムの結露が完全に消失していた。
　前記（フィルム密着性評価）により評価したところ、成形体の上下面だけでなく、成形体の側面でも包装フィルムの密着が見られた。

＜実施例２８＞
　前記＜重合例１４＞で作製したゴム状重合体１４を、ゴム状重合体７の代わりに用いた以外は、前記＜実施例２１＞と同様にして包装成形体２７を作製した。
　得られた包装成形体２７について、前記（ベール間の接着評価）により評価したところ、ベール間の接着はなかった。
　前記（フィルム耐やぶれ性評価）により評価したところ、フィルムの破断はなかった。
　前記（結露消失促進評価）により評価したところ、１日後には包装フィルムに結露が観察されたが、１か月後には包装フィルムの結露が完全に消失していた。
　前記（フィルム密着性評価）により評価したところ、成形体の下面でのみ包装フィルムの密着が見られた。

＜実施例２９＞
　包装フィルム３を包装フィルム１の代わりに用いた以外は、前記＜実施例２０＞と同様にして包装成形体２８を作製した。
　得られた包装成形体２８の包装フィルムは、成形体（ベール）に面する部分において、２０００個の開口部を有しており、開口部の総面積が１００００ｍｍ^２で、開口部の総面積率が０．８３％であった。
　得られた包装成形体２８について、前記（ベール間の接着評価）により評価したところ、ベール間の接着はなかった。
　前記（フィルム耐やぶれ性評価）により評価したところ、フィルムの破断はなかった。
　前記（結露消失促進評価）により評価したところ、１日後には包装フィルムに結露が観察されたが、１か月後には包装フィルムの結露が完全に消失していた。
　前記（フィルム密着性評価）により評価したところ、成形体の上下面で包装フィルムの密着が見られた。

＜実施例３０＞
　下側の片面に開口部のないポリエチレンフィルムを包装フィルム１の代わりに用いた以外は、前記＜実施例２０＞と同様にして包装成形体２９を作製した。
　得られた包装成形体２９の包装フィルムは、成形体に面する部分において、５００個の開口部を有しており、開口部の総面積が２５００ｍｍ^２で、開口部の総面積率が０．２１％であった。
　得られた包装成形体２９について、前記（ベール間の接着評価）により評価したところ、ベール間の接着はなかった。
　前記（フィルム耐やぶれ性評価）により評価したところ、フィルムの破断はなかった。
　前記（結露消失促進評価）により評価したところ、１日後に包装フィルムに結露が観察され、１か月後にも結露が観察されたが、１日後の観察時よりは結露が減少していた。
　前記（フィルム密着性評価）により評価したところ、成形体の上下面で包装フィルムの密着が見られた。

＜実施例３１＞
　包装フィルム４を包装フィルム１の代わりに用いた以外は、前記＜実施例２０＞と同様にして包装成形体３０を作製した。
　得られた包装成形体３０の包装フィルムは、成形体に面する部分において、１０００個の開口部を有しており、開口部の総面積は２００００ｍｍ^２で、開口部の総面積率は１．６７％であった。
　得られた包装成形体３０について、前記（ベール間の接着評価）により評価したところ、ベール間の接着はなかった。
　前記（フィルム耐やぶれ性評価）により評価したところ、フィルムの破断はなかった。
　前記（結露消失促進評価）により評価したところ、１日後には包装フィルムに結露が観察されたが、１か月後には包装フィルムの結露が完全に消失していた。
　前記（フィルム密着性評価）により評価したところ、成形体の上下面で包装フィルムの密着が見られた。

＜実施例３２＞
　包装フィルム５を包装フィルム１の代わりに用いた以外は、前記＜実施例２０＞と同様にして包装成形体３１を作製した。
　得られた包装成形体３１の包装フィルムは、成形体に面する部分において、２０００個の開口部を有しており、開口部の総面積は４００００ｍｍ^２で、開口部の総面積率は３．３３％であった。
　得られた包装成形体３１について、前記（ベール間の接着評価）により評価したところ、ベール間の接着はなかった。
　前記（フィルム耐やぶれ性評価）により評価したところ、フィルムの破断はなかった。
　前記（結露消失促進評価）により評価したところ、１日後には包装フィルムに結露が観察されたが、１か月後には包装フィルムの結露が完全に消失していた。
　前記（フィルム密着性評価）により評価したところ、成形体の上下面で包装フィルムの密着が見られた。

＜実施例３３＞
　包装フィルム６を包装フィルム１の代わりに用いた以外は、前記＜実施例２０＞と同様にして包装成形体３２を作製した。
　得られた包装成形体１５の包装フィルムは、成形体に面する部分において、１００００個の開口部を有しており、開口部の総面積が５００００ｍｍ^２で、開口部の総面積率が４．１７％であった。
　得られた包装成形体３２について、前記（ベール間の接着評価）により評価したところ、ベール間の接着はなかった。
　前記（フィルム耐やぶれ性評価）により評価したところ、フィルムの破断はなかった。
　前記（結露消失促進評価）により評価したところ、１日後には包装フィルムに結露が観察されたが、１か月後には包装フィルムの結露が完全に消失していた。
　前記（フィルム密着性評価）により評価したところ、成形体の上下面で包装フィルムの密着が見られた。

〔架橋用ゴム組成物の作製、特性評価〕
（ゴム成分）
・包装成形体１～５、１２中に含有するゴム状重合体：１００質量部
　前記ゴム成分は、包装成形体中の包装フィルムを除くゴム状重合体換算であり、架橋用ゴム組成物を得る際は、包装フィルムも同時に添加した。
（配合剤）
　下記の各配合剤の添加量は、包装成形体中の包装フィルムを除くゴム成分１００質量部に対する質量部数で示した。
　・シリカ１（エボニック　デグサ社製の商品名「Ｕｌｔｒａｓｉｌ　７０００ＧＲ」
窒素吸着比表面積１７０ｍ²／ｇ）：５０．０質量部
　・シリカ２（ローディア社製の商品名「Ｚｅｏｓｉｌ　Ｐｒｅｍｉｕｍ　２００ＭＰ」
窒素吸着比表面積２２０ｍ²／ｇ）：２５．０質量部
　・カーボンブラック（東海カーボン社製の商品名「シーストＫＨ（Ｎ３３９）」）
：５．０質量部
　・シランカップリング剤（エボニック　デグサ社製の商品名「Ｓｉ７５」、ビス（トリエトキシシリルプロピル）ジスルフィド）：６．０質量部
　・ＳＲＡＥオイル（ＪＸ日鉱日石エネルギー社製の商品名「プロセスＮＣ１４０」）：３７．５質量部
　・亜鉛華：２．５質量部
　・ステアリン酸：１．０質量部
　・老化防止剤（Ｎ－（１，３－ジメチルブチル）－Ｎ‘－フェニル－ｐ－フェニレンジアミン）：２．０質量部
　・硫黄：２．２質量部
　・加硫促進剤１（Ｎ－シクロヘキシル－２－ベンゾチアジルスルフィンアミド）：１．７質量部
　・加硫促進剤２（ジフェニルグアニジン）：２．０質量部
・合計：２３４．９質量部

〔実施例１２～１６〕、〔比較例５〕
（混練り方法）
　上記した材料を次の方法により混練して、ゴム組成物を得た。
　温度制御装置を備える密閉混練機（内容量０．３Ｌ）を使用し、第一段の混練として、充填率６５％、ローター回転数３０～５０ｒｐｍの条件で、原料ゴム成分（ゴム状重合体１～５）、充填剤（シリカ１、シリカ２、カーボンブラック）、シランカップリング剤、ＳＲＡＥオイル、亜鉛華及びステアリン酸を混練した。
　このとき、密閉混合機の温度を制御し、排出温度は１５５～１６０℃で配合物を得た。
　次に、第二段の混練として、上記で得た配合物を室温まで冷却後、老化防止剤を加え、シリカの分散を向上させるため再度混練した。この場合も、混合機の温度制御により、配合物の排出温度を１５５～１６０℃に調整した。
　冷却後、第三段の混練として、７０℃に設定したオープンロールにて、硫黄、加硫促進剤１、２を加えて混練して、ゴム組成物を得た。
　その後、得られたゴム組成物を成型し、１６０℃で２０分間、加硫プレスにて加硫した。
　加硫前のゴム組成物、及び加硫後のゴム組成物を評価した。
　具体的には、下記の方法により評価した。

（評価１）省燃費性
　レオメトリックス・サイエンティフィック社製の粘弾性試験機「ＡＲＥＳ」を使用し、ねじりモードで粘弾性パラメータを測定した。
　５０℃において周波数１０Ｈｚ、ひずみ３％で測定したｔａｎδを省燃費性の指標とした。指数が小さいほど省燃費性が良好であることを示す。
　下記表７には、包装成形体５の配合物の物性を基準として、各性能が下記の範囲で変化する場合の記号を記載した。
△：５％未満悪化から５％未満良化、〇：５％以上良化から１５％未満良化、◎：１５％以上良化、×：５％以上悪化

（評価２）破壊特性
　ＪＩＳ　Ｋ６２５１の引張試験法に準拠し、破断強度及び破断伸びを測定した。
　また、破断強度と破断伸びとの測定値の積を破壊特性とした。
　下記表７には、包装成形体５の配合物の物性を基準として、各性能が下記の範囲で変化する場合の記号を記載した。
　△：５％未満悪化から５％未満良化、〇：５％以上良化から１５％未満良化、◎：１５％以上良化、×：５％以上悪化

　表１～表６に示す通り、実施例１～１１、実施例１７～３３の、ゴム状重合体、包装フィルムの組み合わせからなる包装成形体は、包装フィルムの結露消失促進効果が確認され、保管時のベール間の接着を抑制できることが確認された。
　また、表７に示す通り、変性率の高いゴム状重合体を用いた実施例１２～１６のゴム組成物は、省燃費性に優れ、ヨウ素価が低いゴム状重合体を用いた配合物は破壊特性に優れることが確認された。一方で比較例５のゴム組成物は、フィラーの分散がやや悪くなったことで省燃費性能と破壊特性のバランスが悪化した。これは、結露が発生していた包装成形体をフィルムごと混練したために混錬が充分でなく、対応する実施例で見られるような所期の性能を発揮できなかった結果であると考えられる。

　本出願は、２０２０年８月１１日に日本国特許庁に出願された日本特許出願（特願２０２０－１３５８０８）、２０２０年９月２８日に日本国特許庁に出願された日本特許出願（特願２０２０－１６１６３０）に基づくものであり、その内容はここに参照として取り込まれる。

　本発明の包装成形体は、タイヤトレッド、自動車の内装及び外装品、防振ゴム、ベルト、履物、発泡体、各種工業用品用途の材料等として、産業上の利用可能性がある。

Claims

　重量平均分子量が１０万以上のゴム状重合体の成形体と、
　前記成形体を包装する、包装フィルムと、
を、有する包装成形体であって、
　前記成形体に面する部分の前記包装フィルムが、
　下記条件（１）及び（２）を満たす包装成形体。
＜条件（１）＞５０個以上の開口部を有する。
＜条件（２）＞前記開口部の総面積率が、前記成形体に面する部分の総面積の０．１％以上１５％以下である。
　重量平均分子量が１０万以上のゴム状重合体の成形体と、
　前記成形体を包装する、包装フィルムと、
を、有する包装成形体であって、
　前記成形体に面する部分の前記包装フィルムが、開口部を有しており、前記開口部の総面積率が、前記成形体に面する部分の総面積の０．１％以上１５％以下であり、
　前記包装フィルムが、１００００ｍｍ^２当たりに１ｍｍ^２以上の開口部のない部分の面積比率が、前記成形体に面する部分の総面積の７０％以下である、包装成形体。
　前記ゴム状重合体が、
　（Ｒ－Ｂ）、（Ｒ－Ｂ－Ｒ）、又は（Ｒ－Ｂ）_ｎ－Ｘで表される構造を有し、
　前記ゴム状重合体におけるＲ／Ｂ（質量比）が３０／７０～９７／３であり、
　前記ゴム状重合体のムーニー粘度（ＭＬ_１＋４（１００℃））が４０以上である、
請求項１又は２に記載の包装成形体。
（前記式中、Ｒは、共役ジエン重合体ブロック、ビニル芳香族炭化水素と共役ジエンとのランダム共重合体ブロック、又は、前記共役ジエン重合体ブロック若しくはランダム共重合体ブロックの水添物ブロックを表し、Ｂはビニル芳香族炭化水素重合体ブロックを表し、ｎは１以上の整数であり、Ｘはカップリング剤又は変性剤の残基を表す。）
　前記ゴム状重合体のムーニー緩和率（ＭＳＲ）が０．８以下である、
　請求項１乃至３のいずれか一項に記載の包装成形体。
　前記開口部の形状が、円状又は楕円状である、
　請求項１乃至４のいずれか一項に記載の包装成形体。
　前記包装フィルムが、下記条件（３）及び（４）を満たす、
　請求項１乃至５のいずれか一項に記載の包装成形体。
＜条件（３）＞前記成形体と面する部分に、１００個以上の開口部を有している。
＜条件（４）＞前記開口部の総面積が５００ｍｍ^２以上５００００ｍｍ^２以下である。
　前記ゴム状重合体が、窒素原子を含有する、
　請求項１乃至６のいずれか一項に記載の包装成形体。
　前記ゴム状重合体のカラム吸着ＧＰＣ法で測定される変性率が、４０質量％以上である、
　請求項１乃至７のいずれか一項に記載の包装成形体。
　前記ゴム状重合体が、ヨウ素価が１０～２５０であって、エチレン構造≧３質量％である、請求項１乃至８のいずれか一項に記載の包装成形体。
　前記ゴム状重合体の成形体が直方体であり、
　前記直方体の少なくとも３面に面する包装フィルムに開口部を有する、
　請求項１乃至９のいずれか一項に記載の包装成形体。
　前記包装フィルムが、
　ポリエチレン樹脂、ポリスチレン樹脂、ナイロン樹脂、ポリエチレンテレフタレート樹脂、及びエチレンビニルアルコール共重合体からなる群より選択される１種よりなる単層フィルム、又は、前記群より選択される２種以上よりなる多層フィルムである、
　請求項１乃至１０のいずれか一項に記載の包装成形体。
　前記包装フィルムが、
　４０℃、９０％ＲＨにおける水蒸気透過度が５ｇ／ｍ^２・ｄ以上である、
　請求項１乃至１１のいずれか一項に記載の包装成形体。
　請求項１乃至１２のいずれか一項に記載の包装成形体と、
　前記包装成形体中のゴム成分の総量１００質量部に対して、０．１質量部以上２０質量部以下の架橋剤と、
の、混合物である、架橋用ゴム組成物。
　モノマーを溶液中で重合し、重量平均分子量が１０万以上であるゴム状重合体を含む溶液を得る工程と、
　前記ゴム状重合体を含む溶液から溶媒を除去する工程と、
　前記ゴム状重合体を成形し、成形体を得る工程と、
　前記成形体を、包装フィルムで被覆する工程と、
を、有し、
　前記成形体に面する部分の前記包装フィルムが、下記条件（１）及び（２）を満たす、包装成形体の製造方法。
＜条件（１）＞５０個以上の開口部を有する。
＜条件（２）＞前記開口部の総面積率が、前記成形体に面する部分の総面積の０．１％以上１５％以下である。
　請求項１乃至１２のいずれか一項に記載の包装成形体を、当該包装成形体を構成する包装フィルムを剥がさずに、加工する工程を含む、
　架橋用ゴム組成物の製造方法。
　請求項１乃至１２のいずれか一項に記載の包装成形体、又は請求項１３に記載の架橋用ゴム組成物を含有する、タイヤ用トレッド。