JP2022008066A - ゴム組成物のベール成形体、ベール成形体の製造方法、架橋用ゴム組成物、及びタイヤ用トレッド - Google Patents

Abstract

【課題】成形体がコールドフローし難く、製造中に熱劣化し難く、架橋用ゴム組成物の５０℃の剛性が低くなり難く、架橋用ゴム組成物の熱履歴後の引張強度変化が小さい、ゴム組成物のベール成形体を得る。【解決手段】ヨウ素価が１０～２５０であり、エチレン構造≧３質量％であり、かつ、ビニル芳香族単量体ブロック＜１０質量％であるゴム状重合体（Ａ）と、アルミニウム（Ｂ）と、ニッケル及び／又はコバルト（Ｃ）と、を、含有し、２ｐｐｍ≦アルミニウム（Ｂ）の含有量≦２００ｐｐｍであり、３ｐｐｍ≦ニッケル及び／又はコバルト（Ｃ）の含有量≦１００ｐｐｍである、ゴム組成物。【選択図】なし

Description

本発明は、ゴム組成物のベール成形体、ベール成形体の製造方法、架橋用ゴム組成物、及びタイヤ用トレッドに関する。

近年、タイヤトレッド、シート、フィルム、及びアスファルト改質用のゴム材料分野において、機械強度や圧縮永久歪みを高める目的で、エチレン構造を有し、架橋可能な不飽和基を導入したゴム状重合体を含有するゴム組成物が提案されている（例えば、特許文献１～３参照）。

国際公開第２０１９／１５１１２６号公報 国際公開第２０１９／１５１１２７号公報 国際公開第２０１９／０７８０８３号公報

しかしながら、従来提案されているエチレン構造を有し、架橋可能な不飽和基を導入したゴム状重合体を含有するゴム組成物は、ゴム組成物の成形体がコールドフローし易かったり、形状が変化し易かったり、ゴム組成物が製造中に熱劣化したり、架橋用ゴム組成物の５０℃の剛性が低かったり、架橋用ゴム組成物の熱履歴後の引張強度変化が大きかったりする傾向にある、という問題点を有している。

そこで、本発明においては、ゴム組成物のベール成形体がコールドフローし難く、製造中に熱劣化し難く、架橋用ゴム組成物の５０℃の剛性が低くなり難く、架橋用ゴム組成物の熱履歴後の引張強度変化が小さい、ゴム組成物のベール成形体を提供することを目的とする。

本発明者らは、上述した従来技術の課題を解決するために、鋭意研究検討した結果、特定構造のゴム状重合体を含有するゴム組成物において、アルミニウム含有量、ニッケル及び／又はコバルト含有量を所定の範囲に特定することにより、ゴム組成物の成形体がコールドフローし難く、製造中に熱劣化し難く、架橋用ゴム組成物の５０℃の剛性が低くなり難く、架橋用ゴム組成物の熱履歴後の引張強度変化が小さくなることを見出し、本発明を完成させるに至った。
すなわち本発明は以下の通りである。

〔１〕
ヨウ素価が１０～２５０であり、エチレン構造≧３質量％であり、かつ、ビニル芳香族単量体ブロック＜１０質量％であるゴム状重合体（Ａ）と、
アルミニウム（Ｂ）と、
ニッケル及び／又はコバルト（Ｃ）と、
を、含有し、
２ｐｐｍ≦アルミニウム（Ｂ）の含有量≦２００ｐｐｍであり、
３ｐｐｍ≦ニッケル及び／又はコバルト（Ｃ）の含有量≦１００ｐｐｍである、
ゴム組成物のベール成形体。
〔２〕
前記ゴム状重合体（Ａ）が、共役ジエン系重合体の水素添加物である、前記〔１〕に記載のベール成形体。
〔３〕
ゴム状重合体（Ａ）は、ビニル芳香族単量体単位を、５質量％以上含有する、前記〔１〕又は〔２〕に記載のベール成形体。
〔４〕
ゴム状重合体（Ａ）が、窒素原子を含有する、前記〔１〕乃至〔３〕のいずれか一に記載のベール成形体。
〔５〕
ゴム状重合体（Ａ）のカラム吸着ＧＰＣ法で測定される変性率が、４０質量％以上である、前記〔１〕乃至〔４〕のいずれか一に記載のベール成形体。
〔６〕
ゴム用軟化剤（Ｄ）を３０質量％以下、さらに含有する、前記〔１〕乃至〔５〕のいずれか一に記載のベール成形体。
〔７〕
水分を０．０５質量％以上１．５質量％以下含有する、前記〔１〕乃至〔６〕のいずれか一に記載のベール成形体。
〔８〕
前記〔１〕乃至〔７〕のいずれか一に記載のベール成形体の製造方法であって、
前記ゴム状重合体（Ａ）を溶液中で重合する工程と、
前記ゴム状重合体（Ａ）を含む溶液に、アルミニウム（Ｂ）、及びニッケル及び／又はコバルト（Ｃ）を添加し、ゴム組成物を得る工程と、
前記ゴム状重合体（Ａ）、アルミニウム（Ｂ）、及びニッケル及び／又はコバルト（Ｃ）を含むゴム組成物を成形する工程と、
を、有するベール成形体の製造方法。
〔９〕
前記ゴム状重合体（Ａ）を含む溶液から、スチームストリッピングによって溶媒を除去する工程を有する、前記〔８〕に記載のベール成形体の製造方法。
〔１０〕
前記ゴム組成物のニッケル及び／又はコバルト含有量が、前記ゴム状重合体（Ａ）を含む溶液に添加したニッケル及び／又はコバルト量に対し１０質量％以上になるように、ゴム組成物に残存させる、前記〔８〕又は〔９〕に記載のベール成形体の製造方法。
〔１１〕
前記〔１〕乃至〔７〕のいずれか一に記載のベール成形体のゴム組成物と、
架橋剤と、
を、含有し、
前記架橋剤を、ゴム成分１００質量部に対して、０．１質量部以上２０質量部以下含有する、
架橋用ゴム組成物。
〔１２〕
前記〔１〕乃至〔７〕のいずれか一に記載のベール成形体のゴム組成物を含有する、タイヤ用トレッド。

本発明によれば、成形体がコールドフローし難く、製造中に熱劣化し難く、架橋用ゴム組成物の５０℃の剛性が低くなり難く、架橋用ゴム組成物の熱履歴後の引張強度変化が小さい、ゴム組成物のベール成形体が得られる。

以下、本発明を実施するための形態（以下、「本実施形態」という。）について詳細に説明する。
なお、以下の本実施形態は、本発明を説明するための例示であり、本発明は以下の実施形態に限定されるものではない。本発明は、その要旨の範囲内で適宜に変形して実施することができる。

〔ゴム組成物のベール成形体〕
本実施形態のゴム組成物の成形体は、ヨウ素価が１０～２５０であり、エチレン構造≧３質量％であり、かつ、ビニル芳香族単量体ブロック＜１０質量％であるゴム状重合体（Ａ）と、アルミニウム（Ｂ）と、ニッケル及び／又はコバルト（Ｃ）とを含有し、
２ｐｐｍ≦アルミニウム（Ｂ）の含有量≦２００ｐｐｍであり、
３ｐｐｍ≦ニッケル及び／又はコバルト（Ｃ）の含有量≦１００ｐｐｍである、ゴム組成物のベール成形体である。
上記構成を有することにより、コールドフローし難いベール成形体が得られ、製造中に熱劣化し難く、架橋用ゴム組成物の５０℃の剛性が低くなり難く、架橋用ゴム組成物の熱履歴後の引張強度変化が小さい、という効果が得られる。

（ゴム状重合体（Ａ））
本実施形態のベール成形体を構成するゴム組成物（以下、本実施形態のゴム組成物と記載する。）に含まれるゴム状重合体（Ａ）は、ヨウ素価が１０～２５０であり、エチレン構造≧３質量％であり、かつ、ビニル芳香族単量体ブロック＜１０質量％を含有するゴム状重合体である。
本実施形態のゴム組成物のベール成形体に含まれるゴム状重合体（Ａ）は、ベール成形体の取り扱い性や架橋物とした際の引張特性や耐熱性、耐候性の観点から、ランダム共重合体の水添物であることが好ましい形態である。具体的に、ランダム共重合体の水添物をベール成形体とした場合には、ブロック共重合体の場合よりも、ベールの解砕性の観点から優れている。

＜ヨウ素価＞
本実施形態のゴム組成物を構成するゴム状重合体（Ａ）のヨウ素価は１０～２５０である。
ヨウ素価は、架橋のしやすさの観点、本実施形態のゴム組成物のベール成形体の包装シートの密着性の観点、及びタイヤにした時の省燃費性や機械強度や柔軟性の観点から、１０以上であり、１５以上が好ましく、３０以上がより好ましく、５０以上がさらに好ましく、７０以上がさらにより好ましい。
一方、ゴム状重合体（Ａ）の耐候性の観点で、２５０以下であり、２００以下が好ましく、１５０以下がより好ましく、１１０以下がさらに好ましく、８０以下がさらにより好ましい。
ヨウ素価は、「ＪＩＳ Ｋ ００７０：１９９２」に記載の方法に準じて測定することができる。
ヨウ素価は、対象となる物質１００ｇと反応するハロゲンの量をヨウ素のグラム数に換算して表す値であるため、ヨウ素価の単位は「ｇ／１００ｇ」である。
共役ジエン単量体単位は二重結合を有しているため、後述するゴム状重合体（Ａ）の製造方法において、例えば、共役ジエン単量体とビニル芳香族単量体とを共重合した場合は、共役ジエン単量体単位の含有量が低い方がゴム状重合体（Ａ）のヨウ素価は低くなり、また、共役ジエン単量体単位を水素添加する場合は、水素添加率が高い方が、ヨウ素価は低くなる。
ゴム状重合体（Ａ）のヨウ素価は、不飽和結合を有する共役ジエン単量体等の添加量、重合時間、重合温度等の重合条件、水素添加工程における水素添加量、水素添加時間等の条件を調整することにより、上記数値範囲に制御することができる。

＜エチレン構造の含有量＞
本実施形態のゴム組成物を構成するゴム状重合体（Ａ）はエチレン構造が３質量％以上である。
エチレン構造が３質量％以上であることにより、機械的強度が優れたものとなる。エチレン構造は好ましくは５質量％以上であり、より好ましくは３０質量％以上、さらに好ましくは４０質量％以上である。
また、エチレン構造は好ましくは９０質量％以下であり、８０質量％以下が好ましく、７０質量％以下がさらに好ましい。
エチレン構造が９０質量％以下であることにより本実施形態のゴム組成物が十分なゴム弾性を示しやすい傾向にある。
ゴム状重合体（Ａ）中のエチレン構造は、エチレン単量体を共重合体して得られるエチレン構造や、共役ジエン単量体を重合後に水素添加して得られるエチレン構造等の全てを含む。例えば、１，４－ブタジエン単位が水素添加した場合は、二つのエチレン構造が得られ、１，４－イソプレン単位が水素添加された場合は、一つのプロピレン構造と一つのエチレン構造が得られる。
ゴム状重合体（Ａ）のエチレン構造の含有量は、後述する実施例に記載する方法により測定することができ、エチレンの添加量、共役ジエン単量体の添加量と水素添加率等により、上記数値範囲に制御することができる。

＜ビニル芳香族単量体ブロック含有量＞
ゴム状重合体（Ａ）は、ビニル芳香族単量体ブロック含有量が１０質量％未満（ビニル芳香族単量体ブロック＜１０質量％）である。
ビニル芳香族単量体ブロックとは、ビニル芳香族単量体単位が８個以上連鎖しているブロックをいう。
ビニル芳香族単量体ブロック含有量が１０質量％未満であると、本実施形態のゴム組成物のベール成形体への成形性や、ベール成形体の計量時の切断性が優れたものとなる傾向にある。また、タイヤの材料として利用する場合、省燃費性に優れたタイヤを製造し易い傾向にある。
ゴム状重合体（Ａ）の芳香族ビニル単量体ブロック含有量は、７質量％以下が好ましく、５質量％以下がより好ましく、３質量％以下がさらに好ましい。
ビニル芳香族単量体ブロックは、ゴム状重合体やゴム組成物の柔軟性の観点から、ビニル芳香族単量体単位が３０以上連鎖しているブロックの数が、少ないか又はないものであることが好ましい。
ビニル芳香族単量体ブロックの含有量は、具体的には、ゴム状重合体（Ａ）を構成する重合体がブタジエン－スチレン共重合体の場合、Ｋｏｌｔｈｏｆｆの方法（Ｉ．Ｍ．ＫＯＬＴＨＯＦＦ，ｅｔ ａｌ．，Ｊ．Ｐｏｌｙｍ．Ｓｃｉ．１，４２９（１９４６）に記載の方法）により重合体を分解し、メタノールに不溶なポリスチレン量を分析することにより測定することができる。その他の方法として、国際公開第２０１４－１３３０９７号公報に記載されているように、ＮＭＲを用いてスチレン単位の連鎖を測定すること等の公知の方法で測定することができる。
ゴム状重合体（Ａ）のビニル芳香族単量体ブロック含有量は、ビニル芳香族単量体の添加方法や重合助剤の添加や重合温度等を調整することにより、上記数値範囲に制御することができる。

＜ゴム状重合体（Ａ）に不飽和基を含有させる単量体単位＞
ゴム状重合体（Ａ）は、共役ジエン単量体単位やミルセン等の不飽和基を有する単量体単位を２質量％以上含有することが好ましい。経済性や製造性の観点で、共役ジエン単量体単位を含有することがより好ましい。
ゴム状重合体（Ａ）の成分として含有する共役ジエン単量体単位やミルセンは二重結合を有しているため、架橋可能な不飽和基となる。
ゴム状重合体（Ａ）中の共役ジエン単量体単位やミルセン等の不飽和基を有する単量体単位の含有量は、上述したヨウ素価と密接に関係している。
共役ジエン単量体単位やミルセン等の不飽和基を有する単量体単位の含有量は、好ましくは３質量％以上、より好ましくは６質量％以上である。また、共役ジエン単量体単位の含有量は、好ましくは５０質量％以下、より好ましく３０質量％以下、さらに好ましくは２０質量以下％である。
共役ジエン単量体単位の含有量が、２質量％以上であると、タイヤにした時の機械強度や耐摩耗性が優れる。また、５０質量％以下であると、耐候性やゴム組成物の引張エネルギーに優れたものとなる。
ゴム状重合体（Ａ）の共役ジエン単量体単位やミルセン等の不飽和基を有する単量体単位の含有量は、後述する実施例に記載する方法により測定することができ、後述する共役ジエン単量体単位やミルセン等の不飽和基を有する単量体の添加量や、共役ジエン単量体の水素添加率を調整することにより、上記数値範囲に制御することができる。

（アルミニウム（Ｂ））
本実施形態のゴム組成物は、アルミニウム（Ｂ）を含有し、本実施形態のゴム組成物中の含有量は、２ｐｐｍ≦アルミニウム（Ｂ）の含有量≦２００ｐｐｍである。
本実施形態のゴム組成物中のアルミニウムの含有量（Ｂ）は、ゴム組成物の成形体のコールドフロー性の観点で、２ｐｐｍ以上である。４ｐｐｍ以上が好ましく、６ｐｐｍ以上がより好ましく、１０ｐｐｍがさらに好ましい。
一方、本実施形態のゴム組成物の耐熱劣化性の観点で、２００ｐｐｍ以下である。８０ｐｐｍ以下が好ましく、４０ｐｐｍ以下がより好ましく、２５ｐｐｍ以下がさらに好ましい。
アルミニウム（Ｂ）の存在によって、コールドフローが抑制できる理由は、アルミニウムを含有する化合物が微粒子状に分散し、かつ微粒子化する過程で、ゴム状重合体（Ａ）の分子と絡み合うことにより、ゴム組成物中で物理架橋点として働き、コールドフローが抑制されるためであると考えられる。
ゴム組成物中のアルミニウムの含有量は、後述する実施例に記載する方法により測定することができ、重合触媒や水素添加触媒の種類や添加量、脱灰、あるいは後述する溶剤の除去工程の条件を調整することにより、上記数値範囲に制御することができる。

本実施形態のゴム組成物中のアルミニウム（Ｂ）は、好ましくはゴム状重合体（Ａ）の製造時の水素添加触媒残渣である。
ゴム状重合体（Ａ）の製造時に用いる水素添加触媒としては、本実施形態のゴム組成物中の金属量を所定の量に調整し易い観点から、国際公開第２００２／２６６３号公報、国際公開第２０１４－０４６０１６号公報、国際公開第２０１４－０４６０１７号公報、国際公開第２０１４－０６５２８３号公報、国際公開第２０１５／６１７９号公報、国際公開第２０１７－０９０７１４号公報、国際公開第２０１７－０９０７１４号公報、国際公開第２０１７／１９９９８３号公報、国際公開第２０１９／１０３０４７号公報に記載されているＮｉ化合物とアルミニウム化合物とを混合調製したものや、Ｃｏ化合物とアルミニウム化合物を混合調製したものが好ましいものとして挙げられる。

前記アルミニウム化合物としては、以下に限定されるものではないが、例えば、トリメチルアルミニウム、トリエチルアルミニウム、トリイソブチルアルミニウム、トリペンチルアルミニウム、トリヘキシルアルミニウム、トリフェニルアルミニウム、ジエチルアルミニウムクロリド、ジメチルアルミニウムクロリド、エチルアルミニウムジクロライド、メチルアルミニウムセスキクロリド、エチルアルミニウムセスキクロリド、ジエチルアルミニウムヒドリド、ジイソブチルアルミニウムヒドリド、トリフェニルアルミニウム、トリ（２－エチルヘキシル）アルミニウム、（２－エチルヘキシル）アルミニウムジクロリド、メチルアルミノキサン、水素化ジイソブチルアルミニウム、及びエチルアルミノキサンが好ましい。

（ニッケル及び／又はコバルト（Ｃ））
本実施形態のゴム組成物中のニッケル及び／又はコバルト（Ｃ）の含有量は、３ｐｐｍ以上１００ｐｐｍ以下（３ｐｐｍ≦ニッケル及び／又はコバルト（Ｃ）の含有量≦１００ｐｐｍ）である。
本実施形態のゴム組成物を架橋用ゴム組成物としたときの、５０℃の剛性を高くする観点で、３ｐｐｍ以上とし、１０ｐｐｍ以上が好ましく、１５ｐｐｍ以上がより好ましい。一方、本実施形態のゴム組成物を架橋用ゴム組成物としたときの、熱履歴後の引張強度変化を小さくする観点で、１００ｐｐｍ以下とし、５０ｐｐｍ以下が好ましく、３０ｐｐｍ以下がより好ましい。
なお、ニッケル及び／又はコバルト（Ｃ）の含有量とは、ニッケル及びコバルトを含有する場合はその合計量を、ニッケル又はコバルトを含有する場合はその含有するどちらかの含有量である。
また、ニッケル及び／又はコバルト（Ｃ）の存在によって、架橋用ゴム組成物において、高い５０℃の剛性が得られる理由は、ニッケルやコバルトが架橋反応を促進し、剛性が高くなるためであると考えられる。
ゴム状重合体（Ａ）の、ニッケル及び／又はコバルト（Ｃ）の含有量は、後述する実施例に記載する方法により測定することができ、水素添加触媒の種類や添加量、脱灰、あるいは後述する溶剤の除去工程の条件を調整することにより、上記数値範囲に制御することができる。

本実施形態のゴム組成物中のニッケル及び／又はコバルト（Ｃ）は、好ましくはゴム状重合体（Ａ）の製造時に用いる水素添加触媒の残渣であり、（Ｃ）成分の含有量は、前記水素添加触媒の残渣の量に相当する。
水素添加触媒は、水素添加速度や経済性の観点で、Ｎｉ化合物はオクチル酸ニッケルが好ましく、Ｃｏ化合物はオクチル酸Ｃｏが好ましい。またオクチル酸ニッケルとアルミニウム化合物の混合物あるいは反応物がより好ましい。

本実施形態のゴム組成物中の、アルミニウム（Ｂ）、ニッケル及び／又はコバルト（Ｃ）の、それぞれの含有量は、各々が化合物として含有していても、それぞれの元素の量であるものとする。
上述したように、水素添加触媒成分の残渣としてのアルミニウム（Ｂ）や、ニッケル及び／又はコバルト（Ｃ）は、ゴム組成物中で微分散し、また、特定が難しい化合物や複合体になり、ゴム組成物の物性に与える影響が大きい可能性がある。よって、本実施形態のゴム組成物においては、アルミニウム（Ｂ）の含有量、及び、ニッケル及び／又はコバルト（Ｃ）の含有量の数値範囲を上述のように特定し、ゴム組成物の特性の向上を図るものとする。
ゴム状重合体（Ａ）の製造工程における水素添加反応の反応効率の観点からは、一定量のニッケル及び／又はコバルトを添加することが好ましいが、かかる水素添加反応効率の観点から好ましい水素添加触媒量を添加した後、得られるゴム組成物中の残存金属によるコールドフロー抑制や、成形金型の耐汚染性を実用上十分に良好なレベルに確保するためには、水素添加触媒の残渣量を抑制する必要がある。これら反応効率と触媒残渣量抑制のバランスの観点から、ゴム状重合体（Ａ）を含む溶液に添加したニッケル及び／又はコバルトに対して、ゴム組成物に残存しているニッケル及び／又はコバルトの比率は、１０質量％以上であることが好ましく、１２質量％以上であることがより好ましく、１５質量％以上であることがさらに好ましい。
水素添加触媒の除去効率は、水素添加触媒の残存量が少なくなるにしたがって低下するので、水素添加触媒を一定程度除去しつつも、ゴム組成物中の（Ｃ）成分の含有量を適切に保つ観点から、１０質量％以上は残るように制御することは、水素添加触媒の除去にかかる負荷を上げ過ぎず、良好な水素添加触媒の除去効率を維持する観点からも好ましい。

（他の金属）
本実施形態のゴム組成物中に含有される他の金属としては、リチウムが挙げられる。
リチウムの含有量は、ゴム組成物の耐色変化性の観点で、６０ｐｐｍ以下が好ましく、５０ｐｐｍ以上がより好ましく、４０ｐｐｍ以下がさらに好ましく、３０ｐｐｍ以下がさらにより好ましい。一方、架橋した時の引張伸びの観点で、２ｐｐｍ以上が好ましく、５ｐｐｍ以上がより好ましく、１０ｐｐｍ以上がさらに好ましい。

（ゴム組成物中の金属又は金属化合物の粒子径）
本実施形態のゴム組成物中の金属や金属化合物の粒子径は、ベール成形体からのゴム組成物の剥離耐性や、シート状に加工した時の平滑性のバランスの観点で、金属や金属化合物の粒子の体積総量１００ｖｏｌ％のうち、６０ｖｏｌ％以上が０．１～８０μｍであることが好ましく、８０ｖｏｌ％以上が前記数値範囲であることがより好ましい。
粒子径は、金属又は金属化合物を含有するゴム組成物を不活性溶媒に溶解して得られる重合体溶液をレーザー回折式の粒度分布計で分析することにより測定できる。

（ゴム状重合体（Ａ）の好適な構造）
＜水素添加重合体＞
ゴム状重合体（Ａ）は、少なくとも共役ジエン単量体を重合又は共重合した共役ジエン系重合体中の共役ジエン単量体単位の二重結合の一部又は大部分を水素化（水素添加）した水素添加重合体であることが好ましい。
ゴム状重合体（Ａ）中の不飽和基は、共役ジエン単量体単位を含む。すなわち、ゴム状重合体（Ａ）の製造工程において、少なくとも共役ジエン単量体を重合又は共重合した後に、重合体中の二重結合の一部又は大部分を水素化（水素添加）する際、共役ジエン単量体単位のうち、所定のヨウ素価となるように水素添加せずに残した共役ジエン単量体単位が含まれるようにすることが好ましい。

少なくとも共役ジエン単量体を重合又は共重合した後に水素添加する方法としては、例えば、国際公開第９６／０５２５０号公報、特開２０００－０５３７０６号公報、国際公開第２００３／０８５０１０号公報、国際公開第２０１９／１５１１２６号公報、国際公開第２０１９／１５１１２７号公報、国際公開第２００２／００２６６３号公報、国際公開第２０１５／００６１７９号公報、国際公開第２０１９／１０３０４７号公報、国際公開第２０１９／１９９９８３号公報に記載されているように、種々の添加剤や条件のもとに、アニオン重合で共役ジエン単量体を重合、必要に応じてその他の単量体と共重合した後に水素添加する方法が好ましい。

＜ゴム状重合体（Ａ）を構成する単量体＞
ゴム状重合体（Ａ）は、共役ジエン単量体、及び必要に応じてその他の単量体により形成できる。
共役ジエン単量体としては、以下に限定されるものではないが、例えば、１，３－ブタジエン、イソプレン、２，３－ジメチル－１，３－ブタジエン、１，３－ペンタジエン、３－メチル－１，３－ペンタジエン、１，３－ヘキサジエン、及び１，３－ヘプタジエンが挙げられる。
これらの中でも、工業的入手の容易さの観点から、１，３－ブタジエンやイソプレンが好ましく、１，３－ブタジエンがより好ましい。これらは１種単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。
必要に応じて用いるその他の単量体としては、特に限定されないが、タイヤにした時の機械強度の観点で、ビニル芳香族単量体を用いることが好ましい。ビニル芳香族単量体としては、以下に限定されるものではないが、例えば、スチレン、ｐ－メチルスチレン、α－メチルスチレン、ビニルエチルベンゼン、ビニルキシレン、ビニルナフタレン、ジフェニルエチレン、ビニルベンジルジメチルアミン、(４－ビニルベンジル）ジメチルアミノエチルエーテル、Ｎ，Ｎ－ジメチルアミノエチルスチレン、Ｎ，Ｎ－ジメチルアミノメチルスチレン、３級アミノ基含有ジフェニルエチレン（例えば、1－(４－Ｎ，Ｎ－ジメチルアミノフェニル）－１－フェニルエチレン）等が挙げられる。これらの中でも、工業的入手の容易さの観点から、スチレンが好ましい。これらは１種単独で用いてもよいし、２種以上を併用してもよい。
必要に応じて用いるその他の単量体としては、以下の単量体も用いることができる。例えば、不飽和カルボン酸エステル、不飽和カルボン酸、α，β―不飽和ニトリル化合物、α－オレフィン（ブチレン、プロピレン、ブチレン、ペンテン、ヘキセン等）、エチレン、ミルセン、エチリデンノルボルネン、イソプロピリデンノルボルネン、シクロペンタジエン、ジビニルベンゼン等が挙げられる。

＜ゴム状重合体（Ａ）のビニル結合量＞
ゴム状重合体（Ａ）の、水素添加前の共役ジエン系重合体の共役ジエン単量体単位のビニル結合量は、ゴム状重合体（Ａ）の生産性やタイヤにした時の高いウェットスキッド抵抗性の観点で、１０ｍｏｌ％以上が好ましく、２０ｍｏｌ％以上がより好ましい。また、タイヤに用いた時の耐熱劣化や耐候性の観点で、７５ｍｏｌ％以下が好ましく、６０ｍｏｌ％以下がより好ましく、４５ｍｏｌ％以下がさらに好ましく、３０ｍｏｌ％以下がさらにより好ましい。
ビニル結合量は、後述する実施例に記載の方法により測定することができる。
ビニル結合量は、重合温度や重合に添加する極性化合物の添加量を調整することにより上記数値範囲に制御できる。

＜ゴム状重合体（Ａ）の重合及び水素添加工程＞
ゴム状重合体（Ａ）を製造する重合工程や水素添加工程は、各々、バッチ式あるいは連続式のいずれで行ってもよい。
ゴム状重合体（Ａ）中の、水素添加率、エチレン、共役ジエン単量体、及びビニル芳香族単量体等の単量体単位の分子間や分子内の分布は、特に限定されず、均一でも、不均一でも、分布があってもよい。

＜ビニル芳香族単量体単位の含有量＞
ゴム状重合体（Ａ）中のビニル芳香族単量体単位の含有量は、成形体の運搬時の耐変形性や、タイヤトレッドに用いた時の破壊強度やウェットスキッド抵抗性の観点で、５質量％以上が好ましく、１０質量％以上がより好ましく、１５質量％以上がさらに好ましく、２０質量％以上がさらにより好ましい。
一方、ベール成形体の計量時の切断性や、溶媒除去工程でゴム成分が凝集し難くする観点や、ゴム組成物中の金属量を所望の量に調整し易くする観点や、タイヤトレッドに用いた時の省燃費性や耐摩耗性の観点で、４５質量％以下が好ましく、３０質量％以下がより好ましく、２５質量％以下がさらに好ましい。
また、ランフラットタイヤ部材等の高モジュラスが要求される場合は３０質量％以上が好ましい。
ゴム状重合体（Ａ）のビニル芳香族単量体単位の含有量は、後述する実施例に記載する方法により測定でき、重合工程におけるビニル芳香族単量体の添加量を調整することにより、上記数値範囲に制御することができる。

＜窒素原子＞
ゴム状重合体（Ａ）は、本実施形態のゴム組成物のベール成形体からのゴム組成物の耐剥離性や、タイヤにした時の省燃費性の観点で、窒素原子を含有することが好ましい。
窒素原子は、ゴム状重合体（Ａ）の製造工程において、例えば、窒素原子を含有するカップリング剤を用いることにより、ゴム状重合体（Ａ）に含有させることができる。

＜変性率＞
ゴム状重合体（Ａ）は、シリカを用いたタイヤに製造する時のシリカの分散性の観点で、ゴム状重合体（Ａ）のカラム吸着ＧＰＣ法で測定される変性率が、４０質量％以上であることが好ましく、６０質量％以上がより好ましく、７０質量％以上がさらに好ましい。
本明細書中、「変性率」は、ゴム状重合体（Ａ）の総量に対する窒素原子含有官能基を有する重合体の質量比率を表す。
ゴム状重合体（Ａ）中への窒素原子の導入位置は、ゴム状重合体（Ａ）の重合開始末端、分子鎖中（グラフト生成物を含む）、及び重合末端のいずれであってもよい。

ゴム状重合体（Ａ）は、重合生産性や高い変性率やタイヤにした時の耐摩耗性及び省燃費性の観点で、スズ原子又は窒素原子を含有するカップリング剤を用いてカップリング反応をさせてゴム状重合体（Ａ）にスズ原子又は窒素原子を導入することが好ましい。窒素原子を含有するカップリング剤を用いて窒素原子をゴム状重合体（Ａ）に導入することがより好ましい。

窒素原子を含有するカップリング剤としては、重合生産性や高い変性率の観点で、イソシアナート化合物、イソチオシアナート化合物、イソシアヌル酸誘導体、窒素基含有カルボニル化合物、窒素基含有ビニル化合物、窒素基含有エポキシ化合物、窒素基含有アルコキシシラン化合物等が好ましい。
これらの窒素原子を含有するカップリング剤としては、ゴム状重合体（Ａ）の重合生産性や高い変性率やタイヤにした時の引張強度の観点で、窒素基含有アルコキシシラン化合物がより好ましい。

窒素基含有アルコキシシラン化合物としては、以下に限定されるものではないが、例えば、２，２－ジメトキシ－１－（３－トリメトキシシリルプロピル）－１－アザ－２－シラシクロペンタン、２，２－ジエトキシ－１－（３－トリエトキシシリルプロピル）－１－アザ－２－シラシクロペンタン、２，２－ジメトキシ－１－（４－トリメトキシシリルブチル）－１－アザ－２－シラシクロヘキサン、２，２－ジメトキシ－１－（５－トリメトキシシリルペンチル）－１－アザ－２－シラシクロヘプタン、２，２－ジメトキシ－１－（３－ジメトキシメチルシリルプロピル）－１－アザ－２－シラシクロペンタン、２，２－ジエトキシ－１－（３－ジエトキシエチルシリルプロピル）－１－アザ－２－シラシクロペンタン、２－メトキシ，２－メチル－１－（３－トリメトキシシリルプロピル）－１－アザ－２－シラシクロペンタン、２－エトキシ，２－エチル－１－（３－トリエトキシシリルプロピル）－１－アザ－２－シラシクロペンタン、２－メトキシ，２－メチル－１－（３－ジメトキシメチルシリルプロピル）－１－アザ－２－シラシクロペンタン、及び２－エトキシ，２－エチル－１－（３－ジエトキシエチルシリルプロピル）－１－アザ－２－シラシクロペンタン、トリス（３－トリメトキシシリルプロピル）アミン、トリス（３－メチルジメトキシシリルプロピル）アミン、トリス（３－トリエトキシシリルプロピル）アミン、トリス（３－メチルジエトキシシリルプロピル）アミン、トリス（トリメトキシシリルメチル）アミン、トリス（２－トリメトキシシリルエチル）アミン、及びトリス（４－トリメトキシシリルブチル）アミン、テトラキス［３－（２，２－ジメトキシ－１－アザ－２－シラシクロペンタン）プロピル］－１，３－プロパンジアミン、テトラキス（３－トリメトキシシリルプロピル）－１，３－プロパンジアミン、テトラキス（３－トリメトキシシリルプロピル）－１，３－ビスアミノメチルシクロヘキサン、及びＮ¹－（３－（ビス（３－（トリメトキシシリル）プロピル）アミノ）プロピル）－Ｎ¹－メチル－Ｎ³－（３－（メチル（３－（トリメトキシシリル）プロピル）アミノ）プロピル）－Ｎ³－（３－（トリメトキシシリル）プロピル）－１，３－プロパンジアミンが挙げられる。

（ゴム状重合体（Ａ）、ゴム組成物の物性）
＜ガラス転移温度＞
ゴム状重合体（Ａ）のガラス転移温度は、タイヤにした時の引張強度の観点から、－９０℃以上が好ましく、－８０℃以上がより好ましく、－７５℃以上がさらに好ましい。
一方、タイヤ製造時のシートの耐切れ性やタイヤにした時の柔軟性の観点から、－１５℃以下が好ましく、－３０℃以下がより好ましく、－４０℃以下がさらに好ましい。
ガラス転移温度については、ＩＳＯ ２２７６８：２００６に従い、所定の温度範囲で昇温しながらＤＳＣ曲線を記録し、ＤＳＣ微分曲線のピークトップ（Ｉｎｆｌｅｃｔｉｏｎ ｐｏｉｎｔ）をガラス転移温度とする。

＜重量平均分子量＞
ゴム状重合体（Ａ)の重量平均分子量は、本実施形態のゴム組成物を用いた成形体の形状安定性や、ゴム組成物を用いた架橋体の耐亀裂性の観点で、１５万以上が好ましい。２０万以上がより好ましく、３１万以上がさらに好ましく、３５万以上がさらにより好ましい。
一方、本実施形態のゴム組成物を架橋用ゴム組成物にした時の加工性の観点で、１００万以下が好ましい。５０万以下がより好ましく、４０万以下がさらに好ましい。
ゴム状重合体（Ａ）の分子量分布（＝重量平均分子量／数平均分子量）は、ゴム組成物をタイヤに使用した時の省燃費性の観点で、２．０以下が好ましい。１．８以下がより好ましく、１．６以下がさらに好ましい。一方、ゴム組成物を架橋用ゴム組成物にした時の加工性の観点で、１．０５以上が好ましい。１．２以上がより好ましく、１．４以上がさらに好ましい。
重量平均分子量や分子量分布は、ＧＣ(ゲルパーミエーションクロマトグラフィー）によって測定されたポリスチレン換算の分子量から計算でき、後述する実施例に記載する方法により測定することができる。

＜ムーニー粘度＞
ゴム状重合体（Ａ）、本実施形態のゴム組成物のムーニー粘度は、ゴム状重合体（Ａ）の分子量、分子量分布、分岐度、軟化剤の含有量等の情報を含んだ指標となる。
本実施形態のゴム組成物の１００℃で測定されるムーニー粘度は、架橋用ゴム組成物をタイヤに用いた時の耐摩耗性、操縦安定性、破壊強度の観点で、４０以上が好ましく、５０以上がより好ましく、５５以上がさらに好ましい。
一方、ゴム状重合体（Ａ）や本実施形態のゴム組成物の生産性、充填剤等を配合した組成物としたときの加工性の観点で、１７０以下が好ましく、１５０以下がより好ましく、１３０以下がさらに好ましく、１１０以下がさらにより好ましい。
ムーニー粘度の測定方法は、ＩＳＯ２８９に規定されている方法を適用できる。

（ゴム用軟化剤（Ｄ））
本実施形態のゴム組成物は、必要に応じてゴム用軟化剤（Ｄ）を含有してもよい。
ゴム用軟化剤（Ｄ）の含有量は、３０質量％以下であることが好ましい。
本実施形態のゴム組成物において、ゴム状重合体（Ａ）の生産性、タイヤ製造時の無機充填剤等を配合したときの加工性を改善するために、ゴム用軟化剤（Ｄ）の添加量は、１～３０質量％であることが好ましい。
ゴム状重合体（Ａ）の分子量が高い場合、例えば重量平均分子量が１００万を超える場合は、ゴム用軟化剤（Ｄ）の添加量を１５～３０質量％とすることが好ましく、一方充填剤を配合したゴム組成物とする場合は、配合の自由度を広げる観点から、ゴム用軟化剤（Ｄ）の添加量は、１～１５質量％であることが好ましい。
本実施形態のゴム組成物中のゴム用軟化剤（Ｄ）の含有量は、タイヤにした時の経年劣化を抑制する観点で、２０質量％以下がより好ましく、１０質量％以下がさらに好ましく、５質量％以下がさらにより好ましい。

ゴム用軟化剤（Ｄ）としては、特に限定されないが、例えば、伸展油、液状ゴム、樹脂等が挙げられる。
ゴム用軟化剤（Ｄ）としては、加工性や生産性や経済性の観点から、伸展油が好ましい。
ゴム用軟化剤（Ｄ）を本実施形態のゴム組成物に添加する方法としては、以下の方法に限定されないが、ゴム用軟化剤（Ｄ）を重合体溶液に加え、混合して、ゴム用軟化剤含有の重合体溶液としたものを脱溶媒する方法が好ましい。

伸展油としては、以下に限定されないが、例えば、アロマ油、ナフテン油、パラフィン油等が挙げられる。
これらの中でも、環境安全上の観点、並びにオイルブリード防止及びウェットグリップ特性の観点から、ＩＰ３４６法による多環芳香族（ＰＣＡ）成分が３質量％以下であるアロマ代替油が好ましい。アロマ代替油としては、Ｋａｕｔｓｃｈｕｋ Ｇｕｍｍｉ Ｋｕｎｓｔｓｔｏｆｆｅ ５２（１２）７９９（１９９９）に示されるＴＤＡＥ（Ｔｒｅａｔｅｄ Ｄｉｓｔｉｌｌａｔｅ Ａｒｏｍａｔｉｃ Ｅｘｔｒａｃｔｓ）、ＭＥＳ（Ｍｉｌｄ Ｅｘｔｒａｃｔｉｏｎ Ｓｏｌｖａｔｅ）等の他、ＲＡＥ（Ｒｅｓｉｄｕａｌ Ａｒｏｍａｔｉｃ Ｅｘｔｒａｃｔｓ）が挙げられる。

〔ゴム組成物のベール成形体の製造方法〕
本実施形態のゴム組成物のベール成形体の製造方法は、少なくとも共役ジエン系単量体を溶液中で重合し、ゴム状重合体（Ａ）を得る工程と、得られたゴム状重合体（Ａ）を含む溶液に、アルミニウム（Ｂ）、ニッケル及び／又はコバルト（Ｃ）を添加し、ゴム組成物を得る工程と、前記ゴム組成物を成形する工程を有する。
ニッケル及び／又はコバルト（Ｃ）は、好ましくは溶液中で触媒として作用し、共役ジエンが重合した後に残る二重結合部分に水素添加反応が起こるため、一部の二重結合が単結合になる反応が起こる。

本実施形態のゴム状重合体（Ａ）の重合工程において、水素添加工程前にアルミニウム化合物を添加する場合は、アルミニウム金属換算量で、重合後の工程で必要な金属量に調整し易い観点や、経済性の観点で、３００ｐｐｍ以下が好ましい。２００ｐｐｍ以下がより好ましく、１００ｐｐｍ以下がさらに好ましく、８０ｐｐｍ以下がさらにより好ましい。
ゴム状重合体（Ａ）の重合工程において、水素添加工程前にニッケル及び／又はコバルト化合物を添加する場合は、ニッケル及び／又はコバルト金属換算量で、重合後の工程で必要な金属量に調整し易い観点や、経済性の観点で、３００ｐｐｍ以下が好ましい。２００ｐｐｍ以下がより好ましく、１００ｐｐｍ以下がさらに好ましく、８０ｐｐｍ以下がさらにより好ましい。

（添加剤の添加）
ゴム状重合体（Ａ）の重合工程、及び水素添加工程の後に、本実施形態のゴム組成物中の金属量を所定の範囲に調整し易い観点から、失活剤、中和剤等を添加することが好ましい。
失活剤としては、以下のものに限定されないが、例えば、水；メタノール、エタノール、イソプロパノール等のアルコールが挙げられる。
中和剤としては、以下のものに限定されないが、例えば、ステアリン酸、オレイン酸、バーサチック酸（炭素数９～１１個で、１０個を中心とする、分岐の多いカルボン酸混合物）等のカルボン酸；無機酸の水溶液、炭酸ガスが挙げられる。
ゴム状重合体（Ａ）の重合工程の後に、ゲル生成の防止や加工安定性の観点から、ゴム用安定剤を添加することが好ましい。
ゴム用安定剤としては、以下のものに限定されず、公知のものを用いることができるが、例えば、２，６－ジ－ｔｅｒｔ－ブチル－４－ヒドロキシトルエン（以下「ＢＨＴ」とも記す。）、ｎ－オクタデシル－３－（４’－ヒドロキシ－３’，５’－ジ－ｔｅｒｔ－ブチルフェノール）プロピネート、２－メチル－４，６－ビス［（オクチルチオ）メチル］フェノール等の酸化防止剤が好ましいものとして挙げられる。

本実施形態のゴム組成物には、必要に応じてさらに、その他の各種添加剤を加えることができる。
かかる添加剤としては、下記に示す充填剤、又はタッキファイヤーとしての樹脂成分等をマスターバッチとして成形前の工程で加えることができる。その場合、添加剤は１５質量％以下であることが好ましい。
本実施形態のゴム組成物は、コールドフローし難く、ベール成形体からゴム組成物が剥離し難くする観点、ベール成形体への包装シートの密着し易さを確保する観点、及びこれらのバランスの向上を図る観点で、ゴム状重合体（Ａ）＋アルミニウム（Ｂ）＋ニッケル及び／又はコバルト（Ｃ）＋ゴム用軟化剤（Ｄ）の含有量が、８５質量％以上であることが好ましく、９５質量％以上であることがより好ましく、９７質量％以上であることがさらに好ましい。

本実施形態のゴム組成物を製造する際には、ゴム状重合体（Ａ）を溶液中で重合する工程を行った後、重合体溶液から溶媒を除去する。
重合体溶液から溶媒を除去する方法としては、例えば、フラッシング、スチームストリッピング、脱水後の乾燥コンベア、脱揮押出機、ドラムドライヤー、及び脱揮ニーダー等を利用する方法が挙げられる。
熱履歴が小さく、ゴム組成物中の金属量を、所望の量に調整し易い観点から、少なくとも、スチームストリッピングを用いる方法が好ましい。特に、窒素原子を含有するカップリング剤を用いたゴム状重合体（Ａ）は、金属量の調整が難しいため、スチームストリッピングを用いる方法は、金属量の調整の観点から有用である。
スチームストリッピングやその前後の処理方法としては、以下に限定されるものではないが、例えば、特開平１０－１６８１０１号公報、特開平１０－２０４１３６公報、国際公開第２０１３－１４６５３０号公報、特開２０１９－１３１８１０号公報等に記載されている方法が挙げられる。

本実施形態のゴム組成物の製造方法においては、押出乾燥工程を実施する前段階として、重合体溶液から溶剤をスチームストリッピングにより除去する脱溶媒工程、重合体のスラリーからストリッピング水と分離して、含水クラムを取り出すスクリーニング工程を実施することが好ましい。
また、スチームストリッピングの前段階として、溶液濃度を上げるために、フラッシング工程を設けてもよい。
押出乾燥工程を実施する前段階として、重合体溶液から溶剤をスチームストリッピングにより除去する脱溶媒工程を実施することにより、溶剤を含まず、水分を含んだ多孔質の粒状のクラムが熱水中に分散したスラリーが得られる。
重合体のスラリーからストリッピング水と分離して含水クラムを取り出すスクリーニング工程を実施することにより、水分を含んだ多孔質の粒状のクラムを得ることができる。
また、必要により、ロール、スクリュー圧縮絞り機等で脱水する絞り脱水工程を実施することが好ましい。これらの脱水工程により、押出乾燥工程の前段階で、含水率をより少なくした含水クラムを得ることができる。

スチームストリッピングによって、本実施形態のゴム組成物中のアルミニウム（Ｂ）の含有量や、ニッケル及び／又はコバルト（Ｃ）の含有量を適切に調整する方法としては、重合後のゴム状重合体（Ａ）の溶液と、熱水又はスチームとを接触させる条件として、溶液投入圧力を調整する方法、スチームの圧力や温度や量を調整する方法、スチームにポリオキシアルキレンアルキルエーテルフォスフェート等のリン酸エステル又はその塩等の分散剤や、ノニルフェノキシポリエチレングリコールリン酸エステル又はその塩等の界面活性剤を加える方法、混合する際に用いる回転翼の形状や回転速度を調整する方法等が有用な方法として挙げられる。

本実施形態のゴム組成物の製造の際には、経済性や金属の除去性のため、重合体溶液に、失活剤としてアルコール化合物を含有させることが好ましく、さらに、スチームストリッピングに際して加えられる分散剤や界面活性剤を予め添加しておくことがより好ましい。

本実施形態のゴム組成物中のアルミニウム（Ｂ）の含有量、さらには、ニッケル及び／又はコバルト（Ｃ）の含有量を低減する場合の方法としては、例えば、重合体溶液に失活剤としてアルコール化合物を含ませておく方法、処理レートを下げ、スチームの量を増やし、重合体溶液やスチームに界面活性剤を添加する方法が挙げられる。

スチームストリッピング工程における圧力や回転翼の線速は、公知の方法により適切に調整することができる。

スチームストリッピング後は、国際公開第２０１３－１４６５３０号公報に記載のように、ゴム組成物を押出乾燥し、熱風乾燥する方法を実施することが好ましい。
これらにより、多孔質の粒状のクラムを得ることができる。
クラムの粒径は、ベール成形体からのゴム組成物の耐脱離性を得る観点や、乾燥時の耐飛散性の観点から、０．１ｍｍ以上が好ましく、０．５ｍｍ以上がより好ましい。
一方、クラム中の残存溶媒や水分の乾燥性や、ゴム組成物の成形後の成形体の耐膨張性の観点から、前記クラムの粒径は、３０ｍｍ以下が好ましく、２０ｍｍ以下がより好ましい。
クラムの粒径を調整する方法としては、溶剤を除去し乾燥する過程で調整する場合と、製造されたクラムを加工して調整する場合とがある。
溶剤を除去してクラムを乾燥する過程で調整する場合には、特に限定されないが、例えば、ゴム状重合体（Ａ）の分子量や組成や構造を調整する方法、ゴム状重合体（Ａ）の溶液に添加するゴム用軟化剤（Ｄ）の量を調整する方法、押出乾燥機のダイスの穴径を調整する方法、ゴム状重合体（Ａ）の溶液を熱水に投入して脱溶剤する際の条件を調整する方法等が挙げられる。
製造されたクラムを加工して調整する場合は、特に限定されないが、例えば、クラムをふるい分けする方法、クラムをミキサーやグラニュレータで解砕、粉砕する方法を挙げられる。

ゴム状重合体（Ａ）、又は本実施形態のゴム組成物のクラムの比表面積は、取り扱い性の観点から、好ましくは０．７～３．２ｍ²／ｇであり、より好ましくは１．０～３．０ｍ²／ｇである。
クラムの比表面積が０．７ｍ²／ｇ以上であると、成形される際に1個のクラムが成形体周囲のクラムと密着する面積も増えるため、クラムは成形体から剥がれにくくなる。クラムの比表面積が３．２ｍ²／ｇ以下であると成形された際に、クラム粒子はより高密度に圧縮されクラム間の空隙も抑えられるため成形体の膨張を抑えることができる。
クラムの比表面積を前記範囲に調整する方法としては、特に限定されないが、例えば、クラムをふるい分けして、各ふるい分けしたクラムの組成を調整する方法が挙げられる。

本実施形態のゴム組成物中の残存溶媒は、臭気やＶＯＣ削減の観点から、低い方が好ましい。５０００ｐｐｍ以下が好ましく、３０００ｐｐｍ以下がより好ましく、１５００ｐｐｍ以下がさらに好ましい。また、経済性のバランスの観点から、５０ｐｐｍｍ以上が好ましく、１５０ｐｐｍ以上がより好ましく、３００ｐｐｍ以上がさらに好ましい。

（ベール成形体を構成するゴム組成物中の水分）
本実施形態のベール成形体を構成するゴム組成物中の水分は、０．０５質量％以上１．５質量％以下が好ましい。
ゴム組成物中の水分は、溶媒除去後の乾燥時のゲル抑制の観点で、０．０５質量％以上が好ましい。０．１質量％以上がより好ましく、０．２質量％以上がさらに好ましい。一方、ゴム組成物の結露抑制や耐変色性の観点で、１．５質量％以下が好ましい。１．０質量％以下がより好ましく、０．８質量％以下がさらに好ましい。
本実施形態のベール成形体を構成するゴム組成物中の水分の含有量は、上述したクラム形状や乾燥工程の条件を調整することにより、上記数値範囲に制御することができる。

〔ベール成形体〕
本実施形態のベール成形体は、上述した本実施形態のゴム組成物の成形体であり、取扱い性の観点から、ブロック状の成形体である。
本実施形態のベール成形体は、１，０００ｃｍ³以上のブロック状（ベール）成形体であることが好ましい。また、１０ｋｇから３５ｋｇの直方体型のベールであることがより好ましい。

ベール成形体の成形方法としては、クラムを圧縮する方法や、シートを作製し、シートを重ねて圧縮する方法があるが、成形方法としては、比表面積が０．７ｍ²／ｇ～３．２ｍ²／ｇであるクラムを作製し、クラムを圧縮成形する方法が好ましい。成形性の観点から、成形前に、クラムをふるい分ける工程をさらに実施することが好ましい。
クラムを圧縮成形する際にクラム同士が密着するため、成形体の比表面積は、クラムの比表面積に比べて低くなる。圧縮成形時のクラムの密着性は、ゴム状重合体（Ａ）の分子量や組成や構造、ゴム用軟化剤組成、圧縮時の温度、圧力によって調整することができる。例えば、クラムの密着性を上げてベールの比表面積を下げたい場合には、ゴム状重合体（Ａ）の分子量を下げる、ゴム用軟化剤量を増やす、圧縮時の温度及び圧力を上げる条件が好ましい。

本実施形態のベール成形体の比表面積は、好ましくは０．００５～０．０５ｍ²／ｇであり、より好ましくは、フィルム包装性の観点から０．０１～０．０４ｍ²／ｇである。ベール成形体の比表面積が０．００５ｍ²／ｇ以上であることによりベールの膨張が抑えられ、ベール成形体の比表面積が０．０５ｍ²／ｇ以下であることによりベール成形体からのクラムの剥離が低減するため好ましい。
ベール成形体の比表面積はＢＥＴ法により求めることができる。
通常、大きなサイズのベール成形体の比表面積は、位置によって異なる傾向にあるため、ベール成形体の中央部付近から採取することが好ましい。

本実施形態のゴム組成物のクラムは、ベール成形体に成形する前に、粒径別にふるい分けした後に、適切な量比で混合することが好ましい。
脱溶剤後のクラムをそのまま用いて成形されたベール成形体の比表面積が上記範囲の上限を超える場合は、ふるい分けされたクラムのうち、大粒径のクラム組成を増やして小粒径のクラム組成を減らすことが好ましく、下限に満たない場合は大粒径のクラム組成を減らして、小粒径のクラムを増やすことが好ましい。

本実施形態のベール成形体の成形圧縮圧力は、好ましくは３～３０ＭＰａであり、より好ましくは１０～２０ＭＰａである。成形時の圧縮圧力が３０ＭＰａ以下であると装置をコンパクトに設計することができ、設置効率がよい。成形時の圧縮圧力が３ＭＰａ以上であると、成形性が良好である。
成形性がよい場合は、ベール成形体の表面が滑らかで、成形工程以降での重合体の剥離が無く、成形後の膨張が抑えられる傾向にある。

成形時のゴム組成物の温度は３０～１２０℃が好ましく、より好ましくは残溶剤低減と熱劣化抑制の観点から５０～１００℃である。
成形時のゴム組成物の温度が３０℃以上では、成形性が良好であり、一方で、温度が１２０℃以下では、ゴム組成物の熱劣化によるゲル生成が抑えられるため好ましい。
成形時の温度及び圧力は高い程、ベール成形体の比表面積は小さくなる傾向にある。
成形時の保圧時間は、好ましくは３～３０秒で、より好ましくは５～２０秒である。圧縮時の保圧時間が３０秒以下では生産効率が良好であり、５秒以上では成形性が良好である。

ベール成形体同士の密着を避けるために、本実施形態のベール成形体は、樹脂フィルム（包装シート）で包装することが好ましい。
フィルムの樹脂の種類は、例えば、ポリエチレン、エチレン共重合体樹脂、ポリスチレン、ハイインパクトポリスチレン、ＰＥＴを用いることができる。
成形体の運搬時の取扱い性や、包装シートとベール成形体の間隙に結露が発生し難い観点から、ベール成形体に対する包装シートの密着性が良いことが好ましい。
本実施形態のベール成形体は、例えば、運送用の容器に収納される用途に用いる。成形後1日経過後のベール成形体の膨張率が５％未満であると、容器への収納性が良好であり、好ましい。

〔架橋用ゴム組成物〕
本実施形態のベール成形体のゴム組成物は、高い機械強度等を有するため、架橋剤を添加して架橋用ゴム組成物を作製し、架橋後に架橋体とすることにより、種々の用途に用いることができる。
本実施形態の架橋用ゴム組成物は、上述した本実施形態のゴム組成物と、架橋剤を少なくとも含み、更に必要に応じて、その他のゴム成分、充填剤等を含むことができる。
その他のゴム成分としては、特に限定されるものではなく、目的に応じて適宜選択することができる。例えば、スチレン－ブタジエンゴム（乳化重合タイヤや溶液重合タイプ）、天然ゴム、ポリイソプレン、ブタジエンゴム、アクリロニトリル－ブタジエンゴム（ＮＢＲ）、クロロプレンゴム、エチレン－プロピレンゴム（ＥＰＭ）、エチレン－プロピレン－非共役ジエンゴム（ＥＰＤＭ）、ブチルゴム、多硫化ゴム、シリコーンゴム、フッ素ゴム、ウレタンゴム等が挙げられる。これらは、１種単独で使用してもよく、２種以上を混合して用いてもよい。

本実施形態の架橋用ゴム組成物中の、前記ゴム状重合体（Ａ）とその他のゴム成分の合計量であるゴム成分総量に対するゴム状重合体（Ａ）の含有量は、本発明の効果を発揮させる観点から、２０質量％以上であることが好ましく、４０質量％以上であることがより好ましく、６０質量％以上であることがさらに好ましく、８０質量％以上であることがさらにより好ましい。

また、本実施形態の架橋用ゴム組成物においては、補強性を向上させること等を目的として、必要に応じて、充填剤を添加することができる。
充填剤の配合量としては、特に制限はなく、目的に応じて適宜選択することができるが、ゴム状重合体（Ａ）とその他のゴムの合計であるゴム成分１００質量部に対し、１０～１００質量部が好ましく、２０～８０質量部がより好ましい。
充填剤の配合量が１０質量部以上であることにより、充填剤を配合したことによる補強性向上の効果が得られ、また、１００質量部以下であることにより、タイヤにした時の省燃費性の大幅な低下を回避しつつ、良好な作業性を保持することができる。

充填剤としては、特に制限はなく、カーボンブラック、シリカ、水酸化アルミニウム、クレー、アルミナ、タルク、マイカ、カオリン、ガラスバルーン、ガラスビーズ、炭酸カルシウム、炭酸マグネシウム、水酸化マグネシウム、酸化マグネシウム、酸化チタン、チタン酸カリウム、硫酸バリウム等が挙げられるが、これらの中でも、カーボンブラックを用いることが好ましい。これらは、１種単独で使用してもよく、２種以上を併用してもよい。
カーボンブラックとしては、特に制限はなく、目的に応じて適宜選択することができ、例えば、ＦＥＦ、ＧＰＦ、ＳＲＦ、ＨＡＦ、Ｎ３３９、ＩＩＳＡＦ、ＩＳＡＦ、ＳＡＦ等が挙げられる。これらは、１種のみを単独で使用してもよく、２種以上を併用してもよい。
また、前記カーボンブラックの窒素吸着比表面積（Ｎ２ＳＡ、ＪＩＳ Ｋ６２１７－２：２００１に準拠して測定する）としては、特に制限はなく、目的に応じて適宜選択することができる。
本実施形態の架橋用ゴム組成物を省燃費タイヤトレッド用組成物として用いる場合には、充填剤として、沈降性シリカが好適に用いられる。

本実施形態の架橋用ゴム組成物は、充填剤の分散性の改善や架橋体の引張物性強度の観点から、シランカップリング剤を含んでもよい。
シランカップリング剤は、ゴム成分と無機充填剤との相互作用を緊密にする機能を有しており、ゴム成分及びシリカ系無機充填剤のそれぞれに対する親和性又は結合性の基を有しており、硫黄結合部分とアルコキシシリル基又はシラノール基部分とを一分子中に有する化合物が好ましい。
このような化合物としては、以下に限定されないが、例えば、ビス－［３－（トリエトキシシリル）－プロピル］－テトラスルフィド、ビス－［３－（トリエトキシシリル）－プロピル］－ジスルフィド、ビス－［２－（トリエトキシシリル）－エチル］－テトラスルフィド、Ｓ－[３－（トリエトキシシリル）－プロピル]オクタンチオエート及びＳ－[３－（トリエトキシシリル）－プロピル]オクタンチオエートと［（トリエトキシシリル）－プロピル]チオールの縮合物、少なくとも１個のチオール(－ＳＨ)官能基(メルカプトシランと称する)及び／又は、少なくとも１個のマスクトチオール基を担持するシラン類が挙げられる。
本実施形態の架橋用ゴム組成物中のシランカップリング剤の含有量は、上述した充填剤１００質量部に対して、０．１質量部以上３０質量部以下が好ましく、０．５質量部以上２０質量部以下がより好ましく、１．０質量部以上１５質量部以下がさらに好ましい。シランカップリング剤の含有量が上記範囲であると、シランカップリング剤による上記添加効果を一層顕著なものにできる傾向にある。

本実施形態の架橋用ゴム組成物は、架橋剤を含有する。
前記架橋剤としては、特に制限はなく、目的に応じて適宜選択することができ、例えば、硫黄系架橋剤、有機過酸化物系架橋剤、無機架橋剤、ポリアミン架橋剤、樹脂架橋剤、硫黄化合物系架橋剤、オキシムーニトロソアミン系架橋剤等が挙げられ、これらを併用してもよい。
なお、タイヤ用ゴム組成物としては、これらの中でも硫黄系架橋剤（加硫剤）がより好ましい。特に硫黄がさらに好ましい。

本実施形態の架橋用ゴム組成物中の架橋剤の含有量は、ゴム成分１００質量部に対して、０．１質量部以上２０質量部以下である。架橋剤の含有量は、ゴム成分１００質量部に対して、高い引張強度や高い架橋速度の観点で、０．１質量部以上が好ましく、０．５質量部以上がより好ましく、１．５質量部以上がさらに好ましい。一方、架橋ムラの抑制や高い引張強度の観点で、２０質量部以下が好ましい。５質量部以下がより好ましく、３質量部以下がさらに好ましい。
なお、ゴム成分とは、上述したゴム状重合体（Ａ）、及びその他のゴム成分も含む。

本実施形態の架橋用ゴム組成物には、加硫剤に加えて、加硫促進剤を併用することもできる。
前記加硫促進剤としては、例えば、グアニジン系、アルデヒドーアミン系、アルデヒドーアンモニア系、チアゾール系、スルフェンアミド系、チオ尿素系、チウラム系、ジチオカルバメート系、ザンテート系等の化合物が挙げられる。

また、本実施形態の架橋用ゴム組成物には、上述した成分以外の、その他の軟化剤、充填剤、耐熱安定剤、帯電防止剤、耐候安定剤、老化防止剤、着色剤、滑剤等の各種添加剤を用いてもよい。
その他の軟化剤としては、公知の軟化剤を用いることができる。
その他の充填剤としては、例えば、炭酸カルシウム、炭酸マグネシウム、硫酸アルミニウム、硫酸バリウムが挙げられる。
耐熱安定剤、帯電防止剤、耐候安定剤、老化防止剤、着色剤、潤滑剤としては、それぞれ公知の材料を用いることができる。

（架橋用ゴム組成物の混練り方法）
本実施形態の架橋用ゴム組成物は、上述した本実施形態のゴム組成物、架橋剤、さらに必要に応じてシリカ系無機充填剤、カーボンブラックやその他の充填剤、シランカップリング剤、ゴム用軟化剤等の各種添加剤を混合することにより製造することができる。
混合する方法は、以下のものに限定されないが、例えば、オープンロール、バンバリーミキサー、ニーダー、単軸スクリュー押出機、２軸スクリュー押出機、多軸スクリュー押出機等の一般的な混和機を用いた溶融混練方法、各成分を溶解混合後、溶剤を加熱除去する方法が挙げられる。
これらのうち、ロール、バンバリーミキサー、ニーダー、押出機を用いた溶融混練法が、生産性、良混練性の観点から好ましい。
また、ゴム成分とその他の充填剤、シランカップリング剤、及び添加剤とを一度に混練する方法、複数の回数に分けて混合する方法のいずれも適用可能である。

〔ゴム組成物、及び架橋用ゴム組成物の用途〕
本実施形態のゴム組成物及び架橋用ゴム組成物は、例えば、タイヤ部材、自動車の内装及び外装品、防振ゴム、ベルト、履物、発泡体、各種工業用品用途等に利用できる。
これらの中でも、タイヤ部品に好適に用いられる。
タイヤ部材としては、例えば、省燃費タイヤ、オールシーズンタイヤ、高性能タイヤ、スノー用タイヤ、スタッドレスタイヤ等の各種タイヤ：トレッド、カーカス、サイドウォール、ビード部等のタイヤ各部位への利用が可能である。特に、タイヤ部材としては、加硫物としたときに耐摩耗性能、省燃費性、ウェットスキッド抵抗性及びスノー性能とのバランスに優れているため、省燃費タイヤや高性能タイヤ用、スノー用タイヤのタイヤトレッド用として好適に用いられる。
タイヤを製造する方法としては、慣用の方法を用いることができる。例えば、タイヤ成形用ドラム上に未加硫の架橋用ゴム組成物及びタイヤコードよりなる群から選択される少なくとも1つからなるカーカス層、ベルト層、トレッド層等の通常タイヤ製造に用いられる部材を順次貼り重ね、ドラムを抜き去ってグリーンタイヤとする。次いで、このグリーンタイヤを常法に従って加熱加硫することにより、所望のタイヤ（例えば、空気入りタイヤ）を製造することができる。

以下、具体的な実施例及び比較例を挙げて、本実施形態を更に詳しく説明するが、本実施形態は以下の実施例及び比較例により何ら限定されるものではない。
実施例及び比較例における各種の物性は下記に示す方法により測定した。

〔ゴム状重合体（Ａ）の物性〕
（水素添加前のゴム状重合体（Ａ）の重量平均分子量（Ｍｗ））
ポリスチレン系ゲルを充填剤としたカラムを３本連結したＧＰＣ測定装置を使用して、クロマトグラムを測定し、標準ポリスチレンを使用した検量線に基づいて、水素添加前のゴム状重合体の重量平均分子量（Ｍｗ）を求めた。
溶離液は５ｍｍｏｌ／Ｌのトリエチルアミン入りＴＨＦを使用した。
カラムは、ガードカラム：東ソー社製の商品名「ＴＳＫｇｕａｒｄｃｏｌｕｍｎ ＳｕｐｅｒＨ－Ｈ」、カラム：東ソー社製の商品名「ＴＳＫｇｅｌ ＳｕｐｅｒＨ５０００」、「ＴＳＫｇｅｌ ＳｕｐｅｒＨ６０００」、「ＴＳＫｇｅｌ ＳｕｐｅｒＨ７０００」を使用した。
オーブン温度４０℃、ＴＨＦ流量０．６ｍＬ／分の条件で、ＲＩ検出器（東ソー社製の商品名「ＨＬＣ８０２０」）を用いた。測定用の試料１０ｍｇを２０ｍＬのＴＨＦに溶解して測定溶液とし、測定溶液２０μＬをＧＰＣ測定装置に注入して測定した。

（水素添加前のゴム状重合体（Ａ）の重合体ムーニー粘度）
水素添加前のゴム状重合体を試料として、ムーニー粘度計（上島製作所社製の商品名「ＶＲ１１３２」）を用い、ＩＳＯ ２８９に準拠し、Ｌ形ローターを用いてムーニー粘度を測定した。
測定温度は１００℃とした。
まず、試料を１分間試験温度で予熱した後、ローターを２ｒｐｍで回転させ、４分後のトルクを測定してムーニー粘度（ＭＬ₍₁₊₄₎）とした。

（ゴム状重合体（Ａ）の変性率）
カラム吸着ＧＰＣ法で以下のとおり測定した。窒素原子含有官能基で変性したゴム状重合体がカラムに吸着する特性を利用し、測定した。
ゴム状重合体及び低分子量内部標準ポリスチレンを含む試料溶液を、ポリスチレン系カラムで測定したクロマトグラムと、シリカ系カラムで測定したクロマトグラムと、の差分よりシリカ系カラムへの吸着量を測定し、変性率を求めた。
具体的には、以下に示すとおりである。
試料溶液の調製 ：
ゴム状重合体１０ｍｇ及び標準ポリスチレン５ｍｇを２０ｍＬのＴＨＦに溶解させて、試料溶液とした。
ポリスチレン系カラムを用いたＧＰＣ測定条件：
５ｍｍｏｌ／Ｌのトリエチルアミン入りＴＨＦを溶離液として用い、試料溶液２０μＬを装置に注入して測定した。カラムは、ガードカラム：東ソー社製の商品名「ＴＳＫｇｕａｒｄｃｏｌｕｍｎ ＳｕｐｅｒＨ－Ｈ」、カラム：東ソー社製の商品名「ＴＳＫｇｅｌ ＳｕｐｅｒＨ５０００」、「ＴＳＫｇｅｌ ＳｕｐｅｒＨ６０００」、「ＴＳＫｇｅｌ ＳｕｐｅｒＨ７０００」を使用した。カラムオーブン温度４０℃、ＴＨＦ流量０．６ｍＬ／分の条件で、ＲＩ検出器（東ソー社製 ＨＬＣ８０２０）を用いて測定しクロマトグラムを得た。
シリカ系カラムを用いたＧＰＣ測定条件：
東ソー社製の商品名「ＨＬＣ－８３２０ＧＰＣ」を使用して、ＴＨＦを溶離液として用い、試料溶液５０μＬを装置に注入し、カラムオーブン温度４０℃、ＴＨＦ流量０．５ｍｌ／分の条件で、ＲＩ検出器を用いてクロマトグラムを得た。カラムは、商品名「Ｚｏｒｂａｘ ＰＳＭ－１０００Ｓ」、「ＰＳＭ－３００Ｓ」、「ＰＳＭ－６０Ｓ」を接続して使用し、その前段にガードカラムとして商品名「ＤＩＯＬ ４．６×１２．５ｍｍ ５ｍｉｃｒｏｎ」を接続して使用した。
変性率の計算方法 ：
ポリスチレン系カラムを用いたクロマトグラムのピーク面積の全体を１００として、試料のピーク面積をＰ１、標準ポリスチレンのピーク面積をＰ２、シリカ系カラムを用いたクロマトグラムのピーク面積の全体を１００として、試料のピーク面積をＰ３、標準ポリスチレンのピーク面積をＰ４として、下記式より変性率（％）を求めた。
変性率（％）＝［１－（Ｐ２×Ｐ３）／（Ｐ１×Ｐ４）］×１００
（ただし、Ｐ１＋Ｐ２＝Ｐ３＋Ｐ４＝１００）

（水素添加前のゴム状重合体（Ａ）の結合スチレン量）
試料として、水素添加前のゴム状重合体（Ａ）１００ｍｇを、クロロホルムで１００ｍＬにメスアップし、溶解して測定サンプルとした。スチレンのフェニル基による紫外線吸収波長（２５４ｎｍ付近）の吸収量により、試料である水素添加前のゴム状重合体１００質量％に対する結合スチレン量（質量％）を測定した。
測定装置：島津製作所社製の分光光度計「ＵＶ－２４５０」を使用した。

（水素添加前のゴム状重合体（Ａ）のブタジエン部分のミクロ構造（１，２－ビニル結合量））
試料として、水素添加前のゴム状重合体（Ａ）５０ｍｇを、１０ｍＬの二硫化炭素に溶解して測定サンプルとした。
溶液セルを用いて、赤外線スペクトルを６００～１０００ｃｍ^-1の範囲で測定して、所定の波数における吸光度によりハンプトンの方法（Ｒ．Ｒ．Ｈａｍｐｔｏｎ，Ａｎａｌｙｔｉｃａｌ Ｃｈｅｍｉｓｔｒｙ ２１，９２３（１９４９）に記載の方法）の計算式に従い、ブタジエン部分のミクロ構造、すなわち、１，２－ビニル結合量（ｍｏｌ％）を求めた。
測定装置：日本分光社製のフーリエ変換赤外分光光度計「ＦＴ－ＩＲ２３０」を使用した。

（ゴム状重合体（Ａ）のスチレンブロック量）
スチレン構造単位が８個以上連なった連鎖をスチレンブロックとし、次のように求めた。
重クロロホルムを溶媒として測定した４００ＭＨｚの¹Ｈ－ＮＭＲスペクトルから、以下の（ａ）の各化学シフト範囲の積分値割合を求め、ゴム状重合体中に含まれるスチレンブロックの含量を求めた。
（ａ）芳香族ビニル化合物連鎖８以上： ６．００≦Ｓ＜６．６８

（ゴム状重合体（Ａ）のヨウ素価）
「ＪＩＳ Ｋ ００７０：１９９２」に記載の方法に準じてゴム状重合体（Ａ）のヨウ素価を算出した。

（ゴム状重合体（Ａ）の結合スチレン量（水添後）、エチレン構造、共役ジエン単量体単位）
試料として、ゴム状重合体（Ａ）を用いて、¹Ｈ－ＮＭＲ測定によって、結合スチレン量、エチレン構造、共役ジエン単量体単位量を測定した。¹Ｈ－ＮＭＲ測定の条件を以下に記す。
＜測定条件＞
測定機器 ：ＪＮＭ－ＬＡ４００（ＪＥＯＬ製）
溶媒 ：重水素化クロロホルム
測定サンプル ：ゴム状重合体
サンプル濃度 ：５０ｍｇ／ｍＬ
観測周波数 ：４００ＭＨｚ
化学シフト基準：ＴＭＳ（テトラメチルシラン）
パルスディレイ：２．９０４秒
スキャン回数 ：６４回
パルス幅 ：４５°
測定温度 ：２６℃

〔ゴム組成物の物性〕
（ゴム組成物の金属含有量（Ａｌ量、Ｎｉ量、Ｃｏ量、Ｔｉ量）
後述する実施例及び比較例で得られたゴム組成物を、誘導結合プラズマ（ＩＣＰ，Ｉｎｄｕｃｔｉｖｕｔｙ Ｃｏｕｐｌｅｄ Ｐｌａｓａ，株式会社島津製作所製、装置名：ＩＣＰＳ－７５１０）を用いた元素分析を通じて、ゴム状重合体中のアルミニウム含有量（Ａｌ量、単位ｐｐｍ）、ニッケル含有量（Ｎｉ量、単位ｐｐｍ）、コバルト含有量（Ｃｏ量、単位ｐｐｍ）、チタン含有量（Ｔｉ量、単位ｐｐｍ）を測定した。

（ゴム組成物の水分量）
ゴム組成物５０ｇを、１５０℃に加熱した熱風乾燥機に入れ、３時間乾燥し、乾燥前後のゴム組成物の質量の差を測定することで、ゴム組成物の水分量を求めた。

〔ゴム組成物の成形体の評価〕
（ゴム組成物溶液の脱溶剤方法）
＜脱溶剤条件１＞
スチームストリッピングを想定し、５０Ｌの容器に９０℃の温水２０Ｌを入れ、ホモジナイザー（ホモミクサーＭＡＲＫＩＩ（ＰＲＩＭＩＸ株式会社、商品名、０．２ｋＷ）を用いて回転数１０００ｒｐｍで攪拌しながら重合体溶液を毎分２００ｇの速さで３０分間滴下し、滴下終了後も３０分間、攪拌を継続することで脱溶剤を行った。温水中に生成したゴム組成物のクラムを乾燥させ、ゴム組成物のクラムを得た。

＜脱溶剤条件２＞
スチームストリッピングを想定し、５０Ｌの容器に９０℃の温水２０Ｌを入れ、ホモジナイザー（ホモミクサーＭＡＲＫＩＩ（ＰＲＩＭＩＸ株式会社、商品名、０．２ｋＷ）を
用いて回転数６０００ｒｐｍで攪拌しながら重合体溶液を毎分２００ｇの速さで３０分間滴下し、滴下終了後も３０分間、攪拌を継続することで脱溶剤を行った。温水中に生成したゴム組成物のクラムを乾燥させ、ゴム組成物のクラムを得た。

＜脱溶剤条件３＞
スチームストリッピングを想定し、５０Ｌの容器に９０℃の温水２０Ｌを入れ、ホモジナイザー（ホモミクサーＭＡＲＫＩＩ（ＰＲＩＭＩＸ株式会社、商品名、０．２ｋＷ）を
用いて回転数１２０００ｒｐｍで攪拌しながら重合体溶液を毎分２００ｇの速さで３０分間滴下し、滴下終了後も３０分間、攪拌を継続することで脱溶剤を行った。温水中に生成したゴム組成物のクラムを乾燥させ、ゴム組成物のクラムを得た。

（ゴム組成物のベールの成形方法）
寸法が長辺２１０ｍｍ、短辺１０５ｍｍ、深さ２００ｍｍの直方型容器に、上記方法で調製されたクラムを６０℃に加温した後に充填し、シリンダーで３．５ＭＰａの圧力を１０秒間かけて圧縮し、ゴム組成物のベールを得た。

（評価：ゴム組成物の成形体のコールドフロー性）
前記条件によって成形したベールを用いて、外気温２５℃、湿度５０％で５ｋｇの荷重を掛けて７２時間放置後の厚み（Ｈ６０）から、前記厚みの変化率（％）を下式で計算した。
厚みの変化率（％）＝（Ｈ０－Ｈ６０）×１００／Ｈ０
Ｈ０は、成形直後のベールの厚みを示す。
厚みの変化率（指数）が小さいほど保管中のゴムベールのコールドフローが小さくハンドリング性に優れることを示す。
指数が１０未満であれば◎であり、１０以上２０未満であれば〇であり、２０以上４０未満であれば△、４０以上であれば×とした。
実用上４０未満である必要があり、２０未満であることが好ましい。

（評価：耐熱劣化性）
耐熱劣化性を、熱負荷を与えた前後の酸化開始温度の変化を測定することで評価した。
ラボプラストミル３０Ｃ１５０（東洋精機製作所）の本体温度を５０℃とし、ゴム組成物を５０ｇ投入し、１２０ｒｐｍで５分間混練し、５分停止を１サイクルとして、合計３サイクル混練を行った。
混練前後のゴム組成物の酸化開始温度を、熱重量示差熱分析装置（ＳＴＡ ７２００ＲＶ、ＨＩＴＡＣＨＩ）で測定した。
大気雰囲気下にて、１０℃／ｍｉｎの条件で３０℃から５００℃まで昇温した際、吸熱ピークが確認された温度を酸化開始温度と定義し、熱負荷を与えた前後でのゴム組成物の酸化開始温度の差を、ΔＴとして耐熱劣化性の指標とした。
ΔＴが小さいほど、耐熱劣化性に優れ、熱による物性の低下を抑制できるため好ましい。
ΔＴが０℃以上５℃未満であれば◎、５℃以上８℃未満であれば〇、８℃以上１２℃未満であれば△、１２℃以上であれば×とした。実用上１２℃未満である必要があり、８℃未満であることが好ましい。

〔水素添加触媒、ゴム状重合体（Ａ）、ゴム組成物の調製〕
（水素添加触媒の調製）
後述する実施例及び比較例において、ゴム状重合体を調製する際に用いる水素添加触媒を、下記の方法により調製した。
＜製造例１＞
窒素置換した反応容器に乾燥及び精製したシクロヘキサン１リットルを仕込み、オクチル酸ニッケル１００ミリモルと、トリメチルアルミニウム２００ミリモルを添加し、水素添加触媒であるチーグラー系触媒（ＮＡ－１）を得た。

＜製造例２＞
窒素置換した反応容器に乾燥及び精製したシクロヘキサン１リットルを仕込み、ビス（η５－シクロペンタジエニル）チタニウムジクロリド１００ミリモルを添加し、十分に攪拌しながらトリメチルアルミニウム２００ミリモルを含むｎ－ヘキサン溶液を添加して、室温にて約３日間反応させ水素添加触媒（ＴＣ－１）を得た。

（水素添加前のゴム状重合体（Ａ）の重合）
＜（重合例１）水素添加前のゴム状重合体（Ｓ）＞
内容積４０Ｌで、撹持機及びジャケットを具備する温度制御が可能なオートクレーブを反応器として使用し、予め不純物を除去した、１，３－ブタジエンを２，１６０ｇ、スチレンを３００ｇ、シクロヘキサンを２１，０００ｇ、極性物質として、テトラヒドロフラン（ＴＨＦ）を３０ｍｍｏｌと２，２－ビス（２－オキソラニル）プロパンを４．９ｍｍｏｌ、反応器へ入れ、反応器内温を４２℃に保持した。
重合開始剤として、ｎ－ブチルリチウムを３３．２ｍｍｏｌを前記反応器に供給した。
重合反応開始後、重合による発熱で反応器内の温度は上昇を始め、反応器中のモノマーコンバージョンが９８％に達した後に、１，３－ブタジエンを５４０ｇ添加し、反応させた。
最終的な反応器内の温度は、７６℃に達した。この反応温度ピーク到達後から２分後に、反応器に２，２－ジメトキシ－１－（３－卜リメトキシシリルプロピル）－１－アザ－２－シラシクロペンタン（化合物１）を４．１ｍｍｏｌ添加し、２０分間、カップリング反応を実施した。この重合体溶液に、反応停止剤としてメタノールを１５．０ｍｍｏｌを添加し、水素添加前のゴム状重合体溶液（ＳＳ）を得た。
水素添加前のゴム状重合体溶液（ＳＳ）を一部抜き出し、乾燥機で脱溶剤し、水素添加前のゴム状重合体（Ｓ）を得た。
分析した結果を表１に示す。

＜（重合例２）水素添加前のゴム状重合体（Ｔ）＞
内容積４０Ｌで、撹持機及びジャケットを具備する温度制御が可能なオートクレーブを反応器として使用し、予め不純物を除去した、１，３－ブタジエンを２，１００ｇ、スチレンを７８０ｇ、シクロヘキサンを２１，０００ｇ、極性物質として、テトラヒドロフラン（ＴＨＦ）を３０ｍｍｏｌと２，２－ビス（２－オキソラニル）プロパンを１８．３ｍｍｏｌ、反応器へ入れ、反応器内温を４２℃に保持した。
重合開始剤として、ｎ－ブチルリチウムを２６．２ｍｍｏｌを前記反応器に供給した。
重合反応開始後、重合による発熱で反応器内の温度は上昇を始め、反応器中のモノマーコンバージョンが９８％に達した後に、１，３－ブタジエンを１２０ｇ添加し、反応させた。
最終的な反応器内の温度は、７８℃に達した。この反応温度ピーク到達後から２分後に、反応器にＮ，Ｎ’－（１，４－フェニレン）ビス（４－（トリエトキシシリル）ブタン－１－イミン）（化合物２）を３．３ｍｍｏｌ添加し、２０分間、カップリング反応を実施した。この重合体溶液に、反応停止剤としてメタノールを１２．６ｍｍｏｌを添加し、水素添加前のゴム状重合体溶液（ＴＳ）を得た。
水素添加前のゴム状重合体溶液（ＴＳ）を一部抜き出し、乾燥機で脱溶剤し、水素添加前のゴム状重合体（Ｔ）を得た。
分析した結果を表１に示す。

＜（重合例３）水素添加前のゴム状重合体（Ｕ）＞
内容積４０Ｌで、撹持機及びジャケットを具備する温度制御が可能なオートクレーブを反応器として使用し、予め不純物を除去した、スチレンを４５０ｇ、シクロヘキサンを２１，０００ｇ、極性物質として、テトラヒドロフラン（ＴＨＦ）を３０ｍｍｏｌと２，２－ビス（２－オキソラニル）プロパンを１３．１ｍｍｏｌ、反応器へ入れ、反応器内温を４５℃に保持した。
重合開始剤として、ｎ－ブチルリチウムを２６．２ｍｍｏｌを前記反応器に供給した。
重合反応開始後、重合による発熱で反応器内の温度は上昇を始め、反応器中のモノマーコンバージョンが９８％に達した後に、１，３－ブタジエンを２，２２０ｇ添加し、添加完了から１分後にスチレンを１２０ｇ添加し、反応させた。
最終的な反応器内の温度は、７８℃に達した。この反応温度ピーク到達後から２分後に、反応器に２，２－ジメトキシ－１－（３－卜リメトキシシリルプロピル）－１－アザ－２－シラシクロペンタン（化合物１）を３．３ｍｍｏｌ添加し、２０分間、カップリング反応を実施した。この重合体溶液に、反応停止剤としてメタノールを１２．６ｍｍｏｌを添加し、水素添加前のゴム状重合体溶液（ＵＳ）を得た。
水素添加前のゴム状重合体溶液（ＵＳ）を一部抜き出し、乾燥機で脱溶剤し、水素添加前のゴム状重合体（Ｕ）を得た。
分析した結果を表１に示す。

＜（重合例４）水素添加前のゴム状重合体（Ｖ）＞
内容積４０Ｌで、撹持機及びジャケットを具備する温度制御が可能なオートクレーブを反応器として使用し、予め不純物を除去した、１，３－ブタジエンを３，０００ｇ、シクロヘキサンを２１，０００ｇ、極性物質として、テトラヒドロフラン（ＴＨＦ）を３０ｍｍｏｌと２，２－ビス（２－オキソラニル）プロパンを４．７ｍｍｏｌ、反応器へ入れ、反応器内温を４１℃に保持した。
重合開始剤として、ｎ－ブチルリチウムを３６．１ｍｍｏｌを前記反応器に供給した。
重合反応開始後、重合による発熱で反応器内の温度は上昇を始め、最終的な反応器内の温度は、８０℃に達した。この反応温度ピーク到達後から２分後に、反応器に２，２－ジメトキシ－１－（３－卜リメトキシシリルプロピル）－１－アザ－２－シラシクロペンタン（化合物１）を４．５ｍｍｏｌ添加し、２０分間、カップリング反応を実施した。この重合体溶液に、反応停止剤としてメタノールを１７．３ｍｍｏｌを添加し、水素添加前のゴム状重合体溶液（ＶＳ）を得た。
水素添加前のゴム状重合体溶液（ＶＳ）を一部抜き出し、乾燥機で脱溶剤し、水素添加前のゴム状重合体（Ｖ）を得た。
分析した結果を表１に示す。

＜（重合例５）水素添加前のゴム状重合体（Ｗ）＞
内容積４０Ｌで、撹持機及びジャケットを具備する温度制御が可能なオートクレーブを反応器として使用し、予め不純物を除去した、１，３－ブタジエンを２，１６０ｇ、スチレンを３００ｇ、シクロヘキサンを２１，０００ｇ、極性物質として、テトラヒドロフラン（ＴＨＦ）を３０ｍｍｏｌと２，２－ビス（２－オキソラニル）プロパンを２．９ｍｍｏｌ、反応器へ入れ、反応器内温を４５℃に保持した。
重合開始剤として、ｎ－ブチルリチウムを２０．６ｍｍｏｌを前記反応器に供給した。
重合反応開始後、重合による発熱で反応器内の温度は上昇を始め、反応器中のモノマーコンバージョンが９８％に達した後に、１，３－ブタジエンを５４０ｇ添加し、反応させた。
最終的な反応器内の温度は、７６℃に達した。この反応温度ピーク到達後から２分後に、反応器に２，２－ジメトキシ－１－（３－卜リメトキシシリルプロピル）－１－アザ－２－シラシクロペンタン（化合物１）を４．０ｍｍｏｌ添加し、２０分間、カップリング反応を実施した。この重合体溶液に、反応停止剤としてメタノールを４．１ｍｍｏｌを添加し、水素添加前のゴム状重合体溶液（ＷＳ）を得た。
水素添加前のゴム状重合体溶液（ＷＳ）を一部抜き出し、乾燥機で脱溶剤し、水素添加前のゴム状重合体（Ｗ）を得た。
分析した結果を表１に示す。

＜（重合例６）水素添加前のゴム状重合体（Ｘ）＞
内容積４０Ｌで、撹持機及びジャケットを具備する温度制御が可能なオートクレーブを反応器として使用し、予め不純物を除去した、１，３－ブタジエンを２，１６０ｇ、スチレンを３００ｇ、シクロヘキサンを２１，０００ｇ、極性物質として、テトラヒドロフラン（ＴＨＦ）を３０ｍｍｏｌと２，２－ビス（２－オキソラニル）プロパンを２．５ｍｍｏｌ、反応器へ入れ、反応器内温を４７℃に保持した。
重合開始剤として、ｎ－ブチルリチウムを１８．２ｍｍｏｌを前記反応器に供給した。
重合反応開始後、重合による発熱で反応器内の温度は上昇を始め、反応器中のモノマーコンバージョンが９８％に達した後に、１，３－ブタジエンを５４０ｇ添加し、反応させた。
最終的な反応器内の温度は、７５℃に達した。この反応温度ピーク到達後から２分後に、反応器に２，２－ジメトキシ－１－（３－卜リメトキシシリルプロピル）－１－アザ－２－シラシクロペンタン（化合物１）を１．６ｍｍｏｌ添加し、２０分間、カップリング反応を実施した。この重合体溶液に、反応停止剤としてメタノールを１１．９ｍｍｏｌを添加し、水素添加前のゴム状重合体溶液（ＸＳ）を得た。
水素添加前のゴム状重合体溶液（ＸＳ）を一部抜き出し、乾燥機で脱溶剤し、水素添加前のゴム状重合体（Ｘ）を得た。
分析した結果を表１に示す。

（ゴム組成物の調製）
＜（実施例１）ゴム組成物（ＳＨ－１）＞
前記（重合例１）で得た水素添加前のゴム状重合体溶液（ＳＳ）に、前記（製造例１）で調製した水素添加触媒（ＮＡ－１）を、水素添加前のゴム状重合体１００質量部当たり、Ｎｉ基準で７０ｐｐｍ添加し、水素圧０．８ＭＰａ、平均温度８５℃で水素添加反応を５０分間行い、ゴム状重合体（Ｓ－１）を得た。得られたゴム状重合体のヨウ素価は８５であった。
得られたゴム状重合体の溶液に酸化防止剤としてｎ－オクタデシル－３－（３，５－ジ－ｔ－ブチル－４－ヒドロオキシフェニル）－プロピオネートを１２．６ｇと、４，６－ビス（オクチルチオメチル）－о－クレゾールを３．０ｇ添加した後、ゴム組成物溶液６０００ｇ分を、前記＜脱溶剤条件１＞の方法で溶媒を除去し、乾燥機により乾燥処理を施し、ゴム組成物（ＳＨ－１）を得た。
ゴム組成物の分析結果、評価、及びベール成形体の評価を表２に示す。

＜（実施例２）ゴム組成物（ＳＨ－２）＞
前記（重合例１）で得た水素添加前のゴム状重合体溶液（ＳＳ）に、前記（製造例１）で調製した水素添加触媒（ＮＡ－１）を、水素添加前のゴム状重合体１００質量部当たり、Ｎｉ基準で７０ｐｐｍ添加し、水素圧０．８ＭＰａ、平均温度８５℃で水素添加反応を１００分間行い、ゴム状重合体（Ｓ－２）を得た。得られたゴム状重合体のヨウ素価は３８であった。
得られたゴム状重合体の溶液に酸化防止剤としてｎ－オクタデシル－３－（３，５－ジ－ｔ－ブチル－４－ヒドロオキシフェニル）－プロピオネートを１２．６ｇと、４，６－ビス（オクチルチオメチル）－о－クレゾールを３．０ｇ添加した後、ゴム組成物溶液６０００ｇ分を前記＜脱溶剤条件１＞の方法で溶媒を除去し、乾燥機により乾燥処理を施し、ゴム組成物（ＳＨ－２）を得た。
ゴム組成物の分析結果、評価、及びベール成形体の評価を表２に示す。

＜（実施例３）ゴム組成物（ＳＨ－３）＞
前記（重合例１）で得た水素添加前のゴム状重合体溶液（ＳＳ）に、前記（製造例１）で調製した水素添加触媒（ＮＡ－１）を、水素添加前のゴム状重合体１００質量部当たり、Ｎｉ基準で７０ｐｐｍ添加し、水素圧０．８ＭＰａ、平均温度９０℃で水素添加反応を５０分間行い、ゴム状重合体（Ｓ－３）を得た。得られたゴム状重合体のヨウ素価は８５であった。
得られたゴム状重合体の溶液に酸化防止剤としてｎ－オクタデシル－３－（３，５－ジ－ｔ－ブチル－４－ヒドロオキシフェニル）－プロピオネートを１２．６ｇと、４，６－ビス（オクチルチオメチル）－о－クレゾールを３．０ｇ添加した後、ゴム組成物溶液６０００ｇ分を、前記＜脱溶剤条件２＞の方法で溶媒を除去し、乾燥機により乾燥処理を施し、ゴム組成物（ＳＨ－３）を得た。
ゴム組成物の分析結果、評価、及びベール成形体の評価を表２に示す。

＜（実施例４）ゴム組成物（ＳＨ－４）＞
前記（重合例１）で得た水素添加前のゴム状重合体溶液（ＳＳ）に、前記（製造例１）で調製した水素添加触媒（ＮＡ－１）を、水素添加前のゴム状重合体１００質量部当たり、Ｎｉ基準で１００ｐｐｍ添加し、水素圧０．８ＭＰａ、平均温度８５℃で水素添加反応を４０分間行い、ゴム状重合体（Ｓ－４）を得た。得られたゴム状重合体のヨウ素価は８５であった。
得られたゴム状重合体の溶液に酸化防止剤としてｎ－オクタデシル－３－（３，５－ジ－ｔ－ブチル－４－ヒドロオキシフェニル）－プロピオネートを１２．６ｇと、４，６－ビス（オクチルチオメチル）－о－クレゾールを３．０ｇ添加した後、ゴム組成物溶液６０００ｇ分を、前記＜脱溶剤条件１＞の方法で溶媒を除去し、乾燥機により乾燥処理を施し、ゴム組成物（ＳＨ－４）を得た。
ゴム組成物の分析結果、評価、及びベール成形体の評価を表２に示す。

＜（実施例５）ゴム組成物（ＳＨ－５）＞
前記（重合例１）で得た水素添加前のゴム状重合体溶液（ＳＳ）に、前記（製造例１）で調製した水素添加触媒（ＮＡ－１）を、水素添加前のゴム状重合体１００質量部当たり、Ｎｉ基準で７０ｐｐｍ添加し、水素圧０．８ＭＰａ、平均温度８５℃で水素添加反応を６０分間行い、ゴム状重合体（Ｓ－５）を得た。得られたゴム状重合体のヨウ素価は８５であった。
得られたゴム状重合体の溶液に酸化防止剤としてｎ－オクタデシル－３－（３，５－ジ－ｔ－ブチル－４－ヒドロオキシフェニル）－プロピオネートを１２．６ｇと、４，６－ビス（オクチルチオメチル）－о－クレゾールを３．０ｇ添加した後、ゴム組成物溶液６０００ｇ分を、前記＜脱溶剤条件３＞の方法で溶媒を除去し、乾燥機により乾燥処理を施し、ゴム組成物（ＳＨ－５）を得た。
ゴム組成物の分析結果、評価、及びベール成形体の評価を表２に示す。

＜（実施例６）ゴム組成物（ＴＨ－１）＞
前記（重合例２）で得た水素添加前のゴム状重合体溶液（ＴＳ）に、前記（製造例１）で調製した水素添加触媒（ＮＡ－１）を、水素添加前のゴム状重合体１００質量部当たり、Ｎｉ基準で７０ｐｐｍ添加し、水素圧０．８ＭＰａ、平均温度８５℃で水素添加反応を５０分間行い、ゴム状重合体（Ｔ－１）を得た。得られたゴム状重合体のヨウ素価は７０であった。
得られたゴム状重合体の溶液に酸化防止剤としてｎ－オクタデシル－３－（３，５－ジ－ｔ－ブチル－４－ヒドロオキシフェニル）－プロピオネートを１２．６ｇと、４，６－ビス（オクチルチオメチル）－о－クレゾールを３．０ｇ添加した後、ゴム組成物溶液６０００ｇ分を、前記＜脱溶剤条件１＞の方法で溶媒を除去し、乾燥機により乾燥処理を施し、ゴム組成物（ＴＨ－１）を得た。
ゴム組成物の分析結果、評価、及びベール成形体の評価を表２に示す。

＜（実施例７）ゴム組成物（ＳＨ－６）＞
前記（重合例１）で得た水素添加前のゴム状重合体溶液（ＳＳ）に、前記（製造例１）で調製した水素添加触媒（ＮＡ－１）を、水素添加前のゴム状重合体１００質量部当たり、Ｎｉ基準で７０ｐｐｍ添加し、水素圧０．８ＭＰａ、平均温度８５℃で水素添加反応を１００分間行い、ゴム状重合体（Ｓ－６）を得た。得られたゴム状重合体のヨウ素価は３８であった。
得られたゴム状重合体の溶液に酸化防止剤としてｎ－オクタデシル－３－（３，５－ジ－ｔ－ブチル－４－ヒドロオキシフェニル）－プロピオネートを１２．６ｇと、４，６－ビス（オクチルチオメチル）－о－クレゾールを３．０ｇ添加し、同時にＳＲＡＥオイル（ＪＸ日鉱日石エネルギー社製 ＪＯＭＯプロセスＮＣ１４０）を１５０ｇ添加し混合した後、ゴム組成物溶液６０００ｇ分を、前記＜脱溶剤条件１＞の方法で溶媒を除去し、乾燥機により乾燥処理を施し、ゴム組成物（ＳＨ－６）を得た。
ゴム組成物の分析結果、評価、及びベール成形体の評価を表３に示す。

＜（実施例８）ゴム組成物（ＳＨ－７）＞
前記（重合例１）で得た水素添加前のゴム状重合体溶液（ＳＳ）に、前記（製造例１）で調製した水素添加触媒（ＮＡ－１）を、水素添加前のゴム状重合体１００質量部当たり、Ｎｉ基準で７０ｐｐｍ添加し、水素圧０．８ＭＰａ、平均温度８５℃で水素添加反応を５０分間行い、ゴム状重合体（Ｓ－７）を得た。得られたゴム状重合体のヨウ素価は８５であった。
得られたゴム状重合体の溶液に酸化防止剤としてｎ－オクタデシル－３－（３，５－ジ－ｔ－ブチル－４－ヒドロオキシフェニル）－プロピオネートを１２．６ｇと、４，６－ビス（オクチルチオメチル）－о－クレゾールを３．０ｇ添加し、同時にステアリン酸を６ｇ添加した後、ゴム組成物溶液６０００ｇ分を、前記＜脱溶剤条件１＞の方法で溶媒を除去し、乾燥機により乾燥処理を施し、ゴム組成物（ＳＨ－７）を得た。
ゴム組成物の分析結果、評価、及びベール成形体の評価を表３に示す。

＜（実施例９）ゴム組成物（ＳＨ－８）＞
前記（重合例１）で得た水素添加前のゴム状重合体溶液（ＳＳ）に、前記（製造例１）で調製した水素添加触媒（ＮＡ－１）を、水素添加前のゴム状重合体１００質量部当たり、Ｎｉ基準で７０ｐｐｍ添加し、水素圧０．８ＭＰａ、平均温度８５℃で水素添加反応を５０分間行い、ゴム状重合体（Ｓ－８）を得た。得られたゴム状重合体のヨウ素価は８５であった。
得られたゴム状重合体の溶液に酸化防止剤としてｎ－オクタデシル－３－（３，５－ジ－ｔ－ブチル－４－ヒドロオキシフェニル）－プロピオネートを１２．６ｇと、４，６－ビス（オクチルチオメチル）－о－クレゾールを３．０ｇ添加した後、ゴム組成物溶液６０００ｇ分を、前記＜脱溶剤条件１＞の方法で溶媒を除去し、乾燥機により乾燥処理を施したが、実施例１に比べ半分の時間で取り出し、ゴム組成物（ＳＨ－８）を得た。
ゴム組成物の分析結果、評価、及びベール成形体の評価を表３に示す。

＜（実施例１０）ゴム組成物（ＴＨ－２）＞
前記（重合例２）で得た水素添加前のゴム状重合体溶液（ＴＳ）に、前記（製造例１）で調製した水素添加触媒（ＮＡ－１）を、水素添加前のゴム状重合体１００質量部当たり、Ｎｉ基準で７０ｐｐｍ添加し、水素圧０．８ＭＰａ、平均温度８５℃で水素添加反応を４０分間行い、ゴム状重合体（Ｔ－２）を得た。得られたゴム状重合体のヨウ素価は１２９であった。
得られたゴム状重合体の溶液に酸化防止剤としてｎ－オクタデシル－３－（３，５－ジ－ｔ－ブチル－４－ヒドロオキシフェニル）－プロピオネートを１２．６ｇと、４，６－ビス（オクチルチオメチル）－o－クレゾールを３．０ｇ添加した後、ゴム組成物溶液６０００ｇ分を、前記＜脱溶剤条件１＞の方法で溶媒を除去し、乾燥機により乾燥処理を施し、ゴム組成物（ＴＨ－２）を得た。
ゴム組成物の分析結果、評価、及びベール成形体の評価を表３に示す。

＜（実施例１１）ゴム組成物（ＷＨ－１）＞
前記（重合例５）で得た水素添加前のゴム状重合体溶液（ＷＳ）に、前記（製造例１）で調製した水素添加触媒（ＮＡ－１）を、水素添加前のゴム状重合体１００質量部当たり、Ｎｉ基準で７０ｐｐｍ添加し、水素圧０．８ＭＰａ、平均温度８５℃で水素添加反応を５０分間行い、ゴム状重合体（ＷＨ－１）を得た。得られたゴム状重合体のヨウ素価は８５であった。
得られたゴム状重合体の溶液に酸化防止剤としてｎ－オクタデシル－３－（３，５－ジ－ｔ－ブチル－４－ヒドロオキシフェニル）－プロピオネートを１２．６ｇと、４，６－ビス（オクチルチオメチル）－о－クレゾールを３．０ｇ添加した後、ゴム組成物溶液６０００ｇ分を、前記＜脱溶剤条件１＞の方法で溶媒を除去し、乾燥機により乾燥処理を施し、ゴム組成物（ＷＨ－１）を得た。
ゴム組成物の分析結果、評価、及びベール成形体の評価を表３に示す。

＜（実施例１２）ゴム組成物（ＸＨ－１）＞
前記（重合例６）で得た水素添加前のゴム状重合体溶液（ＸＳ）に、前記（製造例１）で調製した水素添加触媒（ＮＡ－１）を、水素添加前のゴム状重合体１００質量部当たり、Ｎｉ基準で７０ｐｐｍ添加し、水素圧０．８ＭＰａ、平均温度８５℃で水素添加反応を５０分間行い、ゴム状重合体（ＸＨ－１）を得た。得られたゴム状重合体のヨウ素価は８５であった。
得られたゴム状重合体の溶液に酸化防止剤としてｎ－オクタデシル－３－（３，５－ジ－ｔ－ブチル－４－ヒドロオキシフェニル）－プロピオネートを１２．６ｇと、４，６－ビス（オクチルチオメチル）－о－クレゾールを３．０ｇ添加した後、ゴム組成物溶液６０００ｇ分を、前記＜脱溶剤条件１＞の方法で溶媒を除去し、乾燥機により乾燥処理を施し、ゴム組成物（ＸＨ－１）を得た。
ゴム組成物の分析結果、評価、及びベール成形体の評価を表３に示す。

＜（比較例１）ゴム組成物（ＳＨ－９）＞
前記（重合例１）で得た水素添加前のゴム状重合体溶液（ＳＳ）に、前記（製造例２）で調製した水素添加触媒（ＴＣ－１）を、水素添加前のゴム状重合体１００質量部当たり、Ｔｉ基準で７０ｐｐｍ添加し、水素圧０．８ＭＰａ、平均温度８５℃で水素添加反応を５０分間行い、ゴム状重合体（Ｓ－９）を得た。得られたゴム状重合体のヨウ素価は８５であった。
得られたゴム状重合体の溶液に酸化防止剤としてｎ－オクタデシル－３－（３，５－ジ－ｔ－ブチル－４－ヒドロオキシフェニル）－プロピオネートを１２．６ｇと、４，６－ビス（オクチルチオメチル）－о－クレゾールを３．０ｇ添加した後、ゴム組成物溶液６０００ｇ分を、前記＜脱溶剤条件１＞の方法で溶媒を除去し、乾燥機により乾燥処理を施し、ゴム組成物（ＳＨ－９）を得た。
ゴム組成物の分析結果、評価、及びベール成形体の評価を表４に示す。

＜（比較例２）ゴム組成物（ＳＨ－１０）＞
前記（重合例１）で得た水素添加前のゴム状重合体溶液（ＳＳ）に、前記（製造例１）で調製した水素添加触媒（ＮＡ－１）を、水素添加前のゴム状重合体１００質量部当たり、Ｎｉ基準で１８０ｐｐｍ添加し、水素圧０．８ＭＰａ、平均温度９０℃で水素添加反応を４０分間行い、ゴム状重合体（Ｓ－１０）を得た。得られたゴム状重合体のヨウ素価は８５であった。
得られたゴム状重合体の溶液に酸化防止剤としてｎ－オクタデシル－３－（３，５－ジ－ｔ－ブチル－４－ヒドロオキシフェニル）－プロピオネートを１２．６ｇと、４，６－ビス（オクチルチオメチル）－o－クレゾールを３．０ｇ添加した後、ゴム組成物溶液６０００ｇ分を、前記＜脱溶剤条件１＞の方法で溶媒を除去し、乾燥機により乾燥処理を施し、ゴム組成物（ＳＨ－１０）を得た。
ゴム組成物の分析結果、評価、及びベール成形体の評価を表４に示す。

＜（比較例３）ゴム組成物（ＳＨ－１１）＞
前記（重合例１）で得た水素添加前のゴム状重合体溶液（ＳＳ）に、前記（製造例１）で調製した水素添加触媒（ＮＡ－１）を、水素添加前のゴム状重合体１００質量部当たり、Ｎｉ基準で５ｐｐｍ添加し、前記（製造例２）で調製した水素添加触媒（ＴＣ－１）を、水素添加前のゴム状重合体１００質量部当たり、Ｔｉ基準で３０ｐｐｍ添加し、水素圧０．９ＭＰａ、平均温度９０℃で水素添加反応を３５分間行い、ゴム状重合体（Ｓ－１１）を得た。得られたゴム状重合体のヨウ素価は８５であった。
得られたゴム状重合体の溶液に酸化防止剤としてｎ－オクタデシル－３－（３，５－ジ－ｔ－ブチル－４－ヒドロオキシフェニル）－プロピオネートを１２．６ｇと、４，６－ビス（オクチルチオメチル）－о－クレゾールを３．０ｇ添加した後、ゴム組成物溶液６０００ｇ分を、前記＜脱溶剤条件３＞の方法で溶媒を除去し、乾燥機により乾燥処理を施し、ゴム組成物（ＳＨ－１１）を得た。
ゴム組成物の分析結果、評価、及びベール成形体の評価を表４に示す。

＜（比較例４）ゴム組成物（ＴＨ－３）＞
前記（重合例２）で得た水素添加前のゴム状重合体溶液（ＴＳ）に、前記（製造例１）で調製した水素添加触媒（ＮＡ－１）を、水素添加前のゴム状重合体１００質量部当たり、Ｎｉ基準で７０ｐｐｍ添加し、水素圧０．８ＭＰａ、平均温度８５℃で水素添加反応を４０分間行い、ゴム状重合体（Ｔ－３）を得た。得られたゴム状重合体のヨウ素価は２０９であった。
得られたゴム状重合体の溶液に酸化防止剤としてｎ－オクタデシル－３－（３，５－ジ－ｔ－ブチル－４－ヒドロオキシフェニル）－プロピオネートを１２．６ｇと、４，６－ビス（オクチルチオメチル）－o－クレゾールを３．０ｇ添加した後、ゴム組成物溶液６０００ｇ分を、前記＜脱溶剤条件１＞の方法で溶媒を除去し、乾燥機により乾燥処理を施し、ゴム組成物（ＴＨ－３）を得た。
ゴム組成物の分析結果、評価、及びベール成形体の評価を表４に示す。

＜（比較例５）ゴム組成物（ＵＨ－１）＞
前記（重合例３）で得た水素添加前のゴム状重合体溶液（ＵＳ）に、前記（製造例１）で調製した水素添加触媒（ＮＡ－１）を、水素添加前のゴム状重合体１００質量部当たり、Ｎｉ基準で７０ｐｐｍ添加し、水素圧０．８ＭＰａ、平均温度８５℃で水素添加反応を６０分間行い、ゴム状重合体（Ｕ－１）を得た。得られたゴム状重合体のヨウ素価は７０であった。
得られたゴム状重合体の溶液に酸化防止剤としてｎ－オクタデシル－３－（３，５－ジ－ｔ－ブチル－４－ヒドロオキシフェニル）－プロピオネートを１２．６ｇと、４，６－ビス（オクチルチオメチル）－о－クレゾールを３．０ｇ添加した後、ゴム組成物溶液６０００ｇ分を、前記＜脱溶剤条件１＞の方法で溶媒を除去し、乾燥機により乾燥処理を施し、ゴム組成物（ＵＨ－１）を得た。
ゴム組成物の分析結果、評価、及び成形体の評価を表４に示す。

＜（比較例６）ゴム組成物（ＶＨ－１）＞
前記（重合例４）で得た水素添加前のゴム状重合体溶液（ＶＳ）に、前記（製造例１）で調製した水素添加触媒（ＮＡ－１）を、水素添加前のゴム状重合体１００質量部当たり、Ｎｉ基準で７０ｐｐｍ添加し、水素圧０．９ＭＰａ、平均温度８５℃で水素添加反応を１２０分間行い、ゴム状重合体（Ｖ－１）を得た。得られたゴム状重合体のヨウ素価は９であった。
得られたゴム状重合体の溶液に酸化防止剤としてｎ－オクタデシル－３－（３，５－ジ－ｔ－ブチル－４－ヒドロオキシフェニル）－プロピオネートを１２．６ｇと、４，６－ビス（オクチルチオメチル）－о－クレゾールを３．０ｇ添加した後、ゴム組成物溶液６０００ｇ分を、前記＜脱溶剤条件１＞の方法で溶媒を除去し、乾燥機により乾燥処理を施し、ゴム組成物（ＶＨ－１）を得た。
ゴム組成物の分析結果、評価、及び成形体の評価を表４に示す。

表１中、変性剤の化合物１、２を下記に示す。
化合物１：２，２－ジメトキシ－１－（３－卜リメトキシシリルプロピル）－１－アザ－２－シラシクロペンタン
化合物２：Ｎ，Ｎ’－（１，４－フェニレン）ビス（４－（トリエトキシシリル）ブタン－１－イミン）

〔実施例１３～２４〕、〔比較例７～１２〕
〔架橋用ゴム組成物の調製、物性評価〕
表２～表４に示す、実施例１～１２及び比較例１～６（ゴム組成物：ＳＨ－１～ＳＨ－１１、ＴＨ－１～ＴＨ－３、ＵＨ－１、ＶＨ－１、ＷＨ－１、ＸＨ－１）を原料ゴム成分として、以下に示す配合に従い、それぞれの原料ゴムを含有する架橋用ゴム組成物を得た。

（ゴム成分）
・ゴム組成物（試料ＳＨ－１～ＳＨ－１１、ＴＨ－１～ＴＨ－３、ＵＨ－１、ＶＨ－１、ＷＨ－１、ＸＨ－１）
：８０質量部（ゴム用軟化剤抜きの質量部）
・ハイシスポリブタジエン（宇部興産社製の商品名「ＵＢＥＰＯＬ ＢＲ１５０」）
：２０質量部

（配合条件）
各配合剤の添加量は、ゴム用軟化剤を含まないゴム成分１００質量部に対する質量部数で示した。
・シリカ１（エボニック デグサ社製の商品名「Ｕｌｔｒａｓｉｌ ７０００ＧＲ」窒素吸着比表面積１７０ｍ2／ｇ）：５０．０質量部
・シリカ２（ローディア社製の商品名「Ｚｅｏｓｉｌ Ｐｒｅｍｉｕｍ ２００ＭＰ」窒素吸着比表面積２２０ｍ2／ｇ）：２５．０質量部
・カーボンブラック（東海カーボン社製の商品名「シーストＫＨ（Ｎ３３９）」）：５．０質量部
・シランカップリング剤（エボニック デグサ社製の商品名「Ｓｉ７５」、ビス（トリエトキシシリルプロピル）ジスルフィド）：６．０質量部
・ＳＲＡＥオイル（ＪＸ日鉱日石エネルギー社製の商品名「プロセスＮＣ１４０」）：２５．０質量部
・亜鉛華：２．５質量部
・ステアリン酸：１．０質量部
・老化防止剤（Ｎ－（１，３－ジメチルブチル）－Ｎ‘－フェニル－ｐ－フェニレンジアミン）：２．０質量部
・硫黄：２．２質量部
・加硫促進剤１（Ｎ－シクロヘキシル－２－ベンゾチアジルスルフィンアミド）：１．７質量部
・加硫促進剤２（ジフェニルグアニジン）：２．０質量部
・合計：２２２．４質量部

（混練り方法）
上記した材料を次の方法により混練してゴム組成物を得た。
温度制御装置を備える密閉混練機（内容量０．３Ｌ）を使用し、第一段の混練として、充填率６５％、ローター回転数３０～５０ｒｐｍの条件で、原料ゴム（試料ＳＨ－１～ＳＨ－１１、ＴＨ－１～ＴＨ－３、ＵＨ－１、ＶＨ－１、ＷＨ－１、ＸＨ－１）、充填剤（シリカ１、シリカ２、カーボンブラック）、シランカップリング剤、ＳＲＡＥオイル、亜鉛華及びステアリン酸を混練した。このとき、密閉混合機の温度を制御し、排出温度は１５５～１６０℃で各ゴム組成物（配合物）を得た。
次に、第二段の混練として、上記で得た配合物を室温まで冷却後、老化防止剤を加え、シリカの分散を向上させるため再度混練した。この場合も、混合機の温度制御により、配合物の排出温度を１５５～１６０℃に調整した。
冷却後、第三段の混練として、７０℃に設定したオープンロールにて、硫黄、加硫促進剤１、２を加えて混練した。その後、成形し、１６０℃で２０分間、加硫プレスにて加硫した。加硫前のゴム組成物、及び加硫後のゴム組成物を評価した。具体的には、下記の方法により評価した。
その結果を表５～表７に示す。

（評価１、２）５０℃の剛性（粘弾性パラメータ）
レオメトリックス・サイエンティフィック社製の粘弾性試験機「ＡＲＥＳ」を使用し、ねじりモードで粘弾性パラメータを測定した。
５０℃において周波数１０Ｈｚ、ひずみ３％で測定した貯蔵弾性率（Ｇ’）を操縦安定性の指標とした。指数が大きいほど操縦安定性が良好であることを示す。
表５～表７には、比較例７の配合物の物性を基準として、貯蔵弾性率が下記の範囲で変化する場合の記号を記載した。
△：５％未満悪化から５％未満良化、〇：５％以上良化から１５％未満良化、◎：１５％以上良化から２０％未満良化、×：５％以上悪化
５０℃において周波数１０Ｈｚ、ひずみ３％で測定したｔａｎδを省燃費性の指標とした。指数が小さいほど省燃費性が良好であることを示す。
表５～表７には、比較例７の配合物の物性を基準として、省燃費性が下記の範囲で変化する場合の記号を記載した。
△：５％未満悪化から５％未満良化、〇：５％以上良化から１５％未満良化、◎：１５％以上良化から２０％未満良化、×：５％以上悪化

（評価３、４）破壊特性、熱履歴後の耐引張強度変化
ＪＩＳ Ｋ６２５１の引張試験法に準拠し、破断強度及び破断伸びを測定した。また、破断強度と破断伸びとの測定値の積を破壊特性とした。
表５～表７には、比較例７の配合物の物性を基準として、破壊特性が下記の範囲で変化する場合の記号を記載した。
△：５％未満悪化から５％未満良化、〇：５％以上良化から１５％未満良化、◎：１５％以上良化から２０％未満良化、×：５％以上悪化
また、配合物を１２０℃で５時間加熱した後に、前記と同様の方法で、破断強度を測定し、加熱前後での破断強度の変化量を算出した。この変化量が小さいほど、耐熱性に優れ、製造が持続することを示すものとし、熱履歴後の耐引張強度変化が良好であるものと評価した。
表５～表７には、加熱前後での破断強度の変化量が０ＭＰa以上１．０ＭＰa未満であれば◎、１．０ＭＰa以上２．５ＭＰa未満であれば〇、２．５ＭＰa以上４．０ＭＰa未満であれば△、４．０ＭＰa以上であれば×として、熱履歴後の耐引張強度変化を評価した。

表２～表４に示す通り、実施例１～１２は、比較例１～６に比べ、ゴム組成物の成形体がコールドフロー性、耐熱劣化性に優れることを確認した。
さらには、表５～表７に示す通り、実施例１～１２のゴム組成物を用いた配合物は比較例１～６のゴム組成物を用いた配合物に比べ、物性バランスが同等以上であることを確認した。

本発明のゴム組成物は、架橋用ゴム組成物の構成材料として好適であり、具体的には、タイヤ部材、自動車の内装及び外装品、防振ゴム、ベルト、履物、発泡体、各種工業用品用途等の分野において産業上の利用可能性がある。

Claims (12)

1. ヨウ素価が１０～２５０であり、エチレン構造≧３質量％であり、かつ、ビニル芳香族単量体ブロック＜１０質量％であるゴム状重合体（Ａ）と、
   アルミニウム（Ｂ）と、
   ニッケル及び／又はコバルト（Ｃ）と、
   を、含有し、
   ２ｐｐｍ≦アルミニウム（Ｂ）の含有量≦２００ｐｐｍであり、
   ３ｐｐｍ≦ニッケル及び／又はコバルト（Ｃ）の含有量≦１００ｐｐｍである、
   ゴム組成物のベール成形体。
2. 前記ゴム状重合体（Ａ）が、共役ジエン系重合体の水素添加物である、
   請求項１に記載のベール成形体。
3. ゴム状重合体（Ａ）は、ビニル芳香族単量体単位を、５質量％以上含有する、
   請求項１又は２に記載のベール成形体。
4. ゴム状重合体（Ａ）が、窒素原子を含有する、
   請求項１乃至３のいずれか一項に記載のベール成形体。
5. ゴム状重合体（Ａ）のカラム吸着ＧＰＣ法で測定される変性率が、４０質量％以上である、請求項１乃至４のいずれか一項に記載のベール成形体。
6. ゴム用軟化剤（Ｄ）を３０質量％以下、さらに含有する、
   請求項１乃至５のいずれか一項に記載のベール成形体。
7. 水分を０．０５質量％以上１．５質量％以下含有する、
   請求項１乃至６のいずれか一項に記載のベール成形体。
8. 請求項１乃至７のいずれか一項に記載のベール成形体の製造方法であって、
   前記ゴム状重合体（Ａ）を溶液中で重合する工程と、
   前記ゴム状重合体（Ａ）を含む溶液に、アルミニウム（Ｂ）、及びニッケル及び／又はコバルト（Ｃ）を添加し、ゴム組成物を得る工程と、
   前記ゴム状重合体（Ａ）、アルミニウム（Ｂ）、及びニッケル及び／又はコバルト（Ｃ）を含むゴム組成物を成形する工程と、
   を、有するベール成形体の製造方法。
9. 前記ゴム状重合体（Ａ）を含む溶液から、スチームストリッピングによって溶媒を除去する工程を有する、
   請求項８に記載のベール成形体の製造方法。
10. 前記ゴム組成物のニッケル及び／又はコバルト含有量が、前記ゴム状重合体（Ａ）を含む溶液に添加したニッケル及び／又はコバルト量に対し１０質量％以上になるように、ゴム組成物に残存させる、請求項８又は９に記載のベール成形体の製造方法。
11. 請求項１乃至７のいずれか一項に記載のベール成形体のゴム組成物と、
    架橋剤と、
    を、含有し、
    前記架橋剤を、ゴム成分１００質量部に対して、０．１質量部以上２０質量部以下含有する、
    架橋用ゴム組成物。
12. 請求項１乃至７のいずれか一項に記載のベール成形体のゴム組成物を含有する、タイヤ用トレッド。