WO2017195556A1 - ガスセンサ - Google Patents

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WO2017195556A1
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sensor
solid electrolyte
pump
electrolyte body
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圭祐 水谷
水谷　圭吾
充伸 中藤
貴司 荒木
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株式会社デンソー
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    • G01N27/409—Oxygen concentration cells

Definitions

  • the present disclosure relates to a gas sensor that measures the concentration of a specific gas component in a measurement gas.
  • a gas sensor that detects a specific gas such as oxygen or nitrogen oxide in exhaust gas as a measurement gas is used.
  • a sensor element of a gas sensor described in Patent Document 1 is formed between a first solid electrolyte body and a second solid electrolyte body having oxygen ion conductivity, and a first solid electrolyte body and a second solid electrolyte body.
  • a measurement gas chamber into which the measurement gas is introduced, and a heater disposed to face the second solid electrolyte body.
  • Each of the first solid electrolyte body and the second solid electrolyte body is provided with a pump cell for adjusting the oxygen concentration in the measurement gas chamber.
  • the first solid electrolyte body detects a specific gas component in the measurement gas.
  • the sensor cell for this is provided in the position of the downstream of the flow direction of measurement gas rather than the position where each pump cell is arrange
  • the sensor cell is activated by being heated by a heater, and is used to detect a specific gas component in the measurement gas after the oxygen concentration is adjusted by each pump cell.
  • the sensor cell in order to improve the detection accuracy of the specific gas component by the sensor cell, it is necessary to keep the temperature of the sensor cell within the target temperature range.
  • the temperature of the sensor cell also changes due to this influence.
  • the sensor element of the gas sensor of Patent Document 1 the sensor cell is provided not in the second solid electrolyte body adjacent to the heater but in the first solid electrolyte body separated from the heater. Therefore, it is insufficient to quickly transfer the heat generated when the heater is operated to the sensor cell, and a further device for keeping the temperature of the sensor cell within the target temperature range more stable by the operation of the heater. Is needed. Therefore, even when the ambient temperature of the sensor element fluctuates transiently, there is room for further improvement in order to improve the detection accuracy of the specific gas component in the measurement gas by the sensor cell.
  • the present disclosure is intended to provide a gas sensor capable of improving the detection accuracy of a specific gas component while maintaining high response of detection of the specific gas component in the measurement gas.
  • One aspect of the present disclosure is a gas sensor including a sensor element for measuring a concentration of a specific gas component in a measurement gas containing oxygen,
  • the sensor element is A measurement gas chamber into which the measurement gas is introduced;
  • a second solid electrolyte body having a second main surface;
  • the first reference electrode formed on the first main surface of the first solid electrolyte body, the first pump electrode formed on the second main surface of the first solid electrolyte body, and the first solid electrolyte body A first pump cell that is configured in part and adjusts the oxygen concentration in the measurement gas chamber by energization between the first reference electrode and the first pump electrode;
  • a second pump electrode formed on the first main surface of the second solid electrolyte body, a second reference electrode formed on the second main surface of the second solid electrolyte body, and a second solid electrolyte body A second pump cell that is configured by a part and adjusts the oxygen concentration in the measurement gas chamber by energization between the second reference electrode and the second pump electrode;
  • the oxygen concentration is adjusted by each of the pump cells based on the current flowing between the third reference electrode and the sensor electrode, and the third reference electrode and a part of the second solid electrolyte body.
  • the heater in the sensor element of the gas sensor is disposed to face the second main surface of the second solid electrolyte body in which the sensor cell is formed. Therefore, compared with the case where the heater is arranged opposite to the first solid electrolyte body where the sensor cell is not formed, the arrangement position of the sensor cell can be brought closer to the arrangement position of the heater, and at the time of starting and using the gas sensor The heat generated when the heater is operated can be quickly transmitted to the sensor cell. This makes it easy to keep the temperature of the sensor cell within the target temperature range even when the ambient temperature of the sensor element changes transiently. As a result, the temperature fluctuation of the sensor cell is suppressed, and the detection accuracy of the specific gas component in the measurement gas by the sensor cell can be improved.
  • the pump cell is divided into the first pump cell and the second pump cell, the formation length of the pump cell in the flow direction is shortened. Thereby, the time until the measurement gas whose oxygen concentration is adjusted by each pump cell reaches the sensor electrode of the sensor cell is shortened, and the responsiveness of detection of the specific gas component in the measurement gas can be maintained high.
  • the gas sensor it is possible to improve the detection accuracy of the specific gas component while maintaining the high response of detection of the specific gas component in the measurement gas.
  • FIG. 1 is an explanatory view showing a cross section of a sensor element in Embodiment 1.
  • FIG. 2 is a cross-sectional view taken along line II-II in FIG.
  • FIG. 3 is an explanatory diagram showing a cross section of the sensor element in the first embodiment.
  • FIG. 4 is an exploded perspective view of the sensor element in the first embodiment.
  • FIG. 5 is a cross-sectional view of a gas sensor including a sensor element in Embodiment 1.
  • FIG. 6 is an explanatory diagram showing a cross section of another sensor element in the first embodiment.
  • FIG. 7 is an explanatory diagram showing a cross section of another sensor element in the first embodiment.
  • FIG. 8 is an explanatory diagram showing a cross section of another sensor element in the first embodiment.
  • FIG. 9 is an explanatory view showing a cross section of another sensor element in the first embodiment.
  • FIG. 10 is an explanatory view showing a cross section of the sensor element in the second embodiment.
  • FIG. 11 is a cross-sectional view taken along line XI-XI in FIG.
  • FIG. 12 is a graph showing the relationship between the test time for the test product 1 and the sensor output in the confirmation test 1
  • FIG. 13 is a graph showing the relationship between the test time for the test product 2 and the sensor output in the confirmation test 1;
  • FIG. 12 is a graph showing the relationship between the test time for the test product 1 and the sensor output in the confirmation test 1;
  • FIG. 14 is a graph showing the relationship between the test time for the comparative product 1 and the sensor output in the confirmation test 1;
  • FIG. 15 is a graph showing the relationship between the input power ratios for the test product 1, the test product 3, the comparative product 1 and the comparative product 2 in the confirmation test 2.
  • FIG. 16 is a graph showing the relationship between the pump electrode total area and the sensor output in confirmation test 3
  • FIG. 17 is a graph showing the relationship between the length of the second pump electrode and the response time in confirmation test 4
  • FIG. 18 is a graph showing the relationship between the height of the measurement gas chamber and the response time in confirmation test 5;
  • FIG. 19 is an explanatory diagram showing a cross section of the sensor element in the comparative product 1.
  • FIG. 20 is an explanatory view showing a cross section of the sensor element in the comparative product 2.
  • the gas sensor 10 of this embodiment includes a sensor element 1 for measuring the concentration of a specific gas component in the measurement gas G containing oxygen.
  • the sensor element 1 includes a first solid electrolyte body 2A and a second solid electrolyte body 2B having oxygen ion conductivity, a measurement gas chamber 3 into which a measurement gas G is introduced, and a reference A first reference gas chamber 31 and a second reference gas chamber 32 into which the gas A is introduced, a first pump cell 4A, a second pump cell 4B, a sensor cell 5, and a heater 6 are provided.
  • the first solid electrolyte body 2 ⁇ / b> A is disposed between the first reference gas chamber 31 and the measurement gas chamber 3.
  • the first solid electrolyte body 2 ⁇ / b> A has a first main surface 21 facing the first reference gas chamber 31 and a second main surface 22 facing the measurement gas chamber 3.
  • the second solid electrolyte body 2B is arranged to face the first solid electrolyte body 2A with the measurement gas chamber 3 interposed therebetween.
  • the second solid electrolyte body 2 ⁇ / b> B has a first main surface 23 facing the measurement gas chamber 3 and a second main surface 24 facing the second reference gas chamber 32.
  • the first pump cell 4A is formed on the first reference electrode 42A formed on the first main surface 21 of the first solid electrolyte body 2A and on the second main surface 22 of the first solid electrolyte body 2A.
  • the first pump cell 4A is used to adjust the oxygen concentration in the measurement gas chamber 3 by energization between the first reference electrode 42A and the first pump electrode 41A.
  • the second pump cell 4B includes a second pump electrode 41B formed at a position facing the first pump electrode 41A on the first main surface 23 of the second solid electrolyte body 2B, and a second main electrode of the second solid electrolyte body 2B.
  • the second reference electrode 42B formed on the surface 24 and a part 201B of the second solid electrolyte body 2B sandwiched between the second pump electrode 41B and the second reference electrode 42B.
  • the second pump cell 4B is used to adjust the oxygen concentration in the measurement gas chamber 3 by energization between the second reference electrode 42B and the second pump electrode 41B.
  • the sensor cell 5 includes a sensor electrode formed on the first main surface 23 of the second solid electrolyte body 2B on the downstream side in the flow direction F of the measurement gas G from the second pump cell 4B. 51, a third reference electrode 52 formed on the second main surface 24 of the second solid electrolyte body 2B, and a second solid electrolyte body 2B sandwiched between the sensor electrode 51 and the third reference electrode 52 Part 202B.
  • the sensor cell 5 is used to detect a specific gas component in the measurement gas G after the oxygen concentration is adjusted by the pump cells 4A and 4B based on the current flowing between the third reference electrode 52 and the sensor electrode 51. It is done.
  • the heater 6 is disposed to face the second main surface 24 of the second solid electrolyte body 2B.
  • the gas sensor 10 is arranged and used in an exhaust passage of an internal combustion engine in a vehicle.
  • the exhaust gas flowing through the exhaust passage is used as a measurement gas G, and the atmosphere is used as a reference gas A, and NOx (nitrogen as a specific gas contained in the exhaust gas is used.
  • the concentration of the oxide) is detected.
  • the gas sensor 10 includes a sensor element 1, a housing 11, insulators 12, 13, contact terminals 14, lead wires 15, a cover 16, a bush 17, double covers 18A, 18B, and the like.
  • the sensor element 1 is held by an insulator 12, and the insulator 12 is held by a housing 11.
  • the gas sensor 10 is attached to the exhaust passage by the housing 11, and the sensor element 1 is disposed in the exhaust passage.
  • double covers 18 ⁇ / b> A and 18 ⁇ / b> B that cover the tip of the sensor element 1 are attached to the housing 11.
  • each electrode 41A, 41B, 42A, 42B, 51, 52 and a lead portion of the heating element 61, which will be described later, are drawn out to the base end portion of the sensor element 1 and connected to the contact terminal 14.
  • the lead wire 15 connected to the contact terminal 14 is held by a bush 17 in a cover 16 attached to the base end side of the housing 11.
  • the solid electrolyte bodies 2 ⁇ / b> A and 2 ⁇ / b> B are formed of plate-shaped yttria-stabilized zirconia.
  • the measurement gas chamber 3 is formed by being sandwiched between the second main surface 22 of the first solid electrolyte body 2A and the first main surface 23 of the second solid electrolyte body 2B, and includes the pump electrodes 41A and 41B and the sensor.
  • the electrode 51 is disposed in the measurement gas chamber 3.
  • the measurement gas chamber 3 is surrounded and formed by a diffusion resistance layer 33 that allows the measurement gas G to pass at a predetermined diffusion rate and an insulator 34 made of ceramics such as alumina.
  • the diffusion resistance layer 33 is made of porous ceramics.
  • the measurement gas G passes through the diffusion resistance layer 33 and is introduced into the measurement gas chamber 3.
  • a cutout for forming the measurement gas chamber 3 is formed in the insulator 34.
  • a first reference gas chamber 31 into which the reference gas A is introduced is formed adjacent to the first main surface 21 of the first solid electrolyte body 2A, and the first reference electrode 42A in the first solid electrolyte body 2A is The first reference gas chamber 31 is disposed.
  • the first reference gas chamber 31 is formed surrounded by insulators 351 and 352 made of ceramics such as alumina.
  • the insulator 351 has a notch for forming the first reference gas chamber 31.
  • a second reference gas chamber 32 into which the reference gas A is introduced is formed adjacent to the second main surface 24 of the second solid electrolyte body 2B, and the second reference electrode 42B in the second solid electrolyte body 2B and The third reference electrode 52 is disposed in the second reference gas chamber 32.
  • the second reference gas chamber 32 is formed to be surrounded by the heater 6 and an insulator 36 made of ceramics such as alumina. A cutout for forming the second reference gas chamber 32 is formed in the insulator 36.
  • the first pump cell 4A and the second pump cell 4B have a voltage between the first pump electrode 41A and the first reference electrode 42A and between the second pump electrode 41B and the second reference electrode 42B.
  • a voltage application circuit 43 for applying is connected.
  • the voltage application circuit 43 is provided in the control unit (SCU) of the gas sensor 10.
  • the SCU operates in response to a command from an internal combustion engine control unit (ECU).
  • ECU internal combustion engine control unit
  • the first pump electrode 41A and the second pump electrode 41B are formed to have the same size and are arranged at the same position in the flow direction F.
  • the position of the first pump electrode 41A in the flow direction F and the position of the second pump electrode 41B in the flow direction F may be different from each other.
  • the size of the first pump electrode 41A and the size of the second pump electrode 41B may be different from each other.
  • a measurement circuit 44 for measuring the impedance of the second pump cell 4B is connected between the second pump electrode 41B and the second reference electrode 42B.
  • the measurement circuit 44 is provided in the control unit (SCU) of the gas sensor 10.
  • the temperature control of the sensor element 1 of the present embodiment is performed by controlling the temperature of the second pump cell 4B.
  • the relationship between the temperature of the second pump cell 4B and the impedance of the second pump cell 4B is stored as a relation map.
  • the relationship map is constructed as a relational expression between the two by measuring the change in impedance of the second pump cell 4B when the temperature of the second pump cell 4B is changed.
  • the sensor cell 5 detects a current flowing between the electrodes 51 and 52 in a state where a predetermined voltage is applied between the sensor electrode 51 and the third reference electrode 52.
  • a first current detection circuit 53 is connected.
  • oxygen ions permeate from the sensor electrode 51 to the third reference electrode 52 via the second solid electrolyte body 2B.
  • the current is detected by the first current detection circuit 53.
  • the third reference electrode 52 of this embodiment is formed integrally with the second reference electrode 42B of the second pump cell 4B. As shown in FIG. 8, the third reference electrode 52 may be formed separately from the first reference electrode 42A at a position facing the sensor electrode 51 via the first solid electrolyte body 2A.
  • the heater 6 includes a heating element 61 that generates heat when energized, and a ceramic substrate 62 in which the heating element 61 is embedded.
  • the heating element 61 When a voltage is applied to the heating element 61 of the heater 6, the heating element 61 generates heat and the sensor element 1 is heated.
  • the gas sensor 10 is started, the solid electrolyte bodies 2A and 2B, the pump cells 4A and 4B, and the sensor cell 5 are activated by the heating of the heater 6.
  • the temperature of the sensor element 1 is controlled by the heater 6.
  • the voltage applied to the heating element 61 of the heater 6 is such that the impedance of the second pump cell 4B measured by the measurement circuit 44 becomes a target value so as to keep the temperature of the second pump cell 4B at a predetermined target temperature. Adjusted.
  • the temperature of the second pump cell 4B is controlled by receiving feedback of the impedance of the second pump cell 4B from the measurement circuit 44 and controlling the impedance to a target value. In addition, by controlling the temperature of the second pump cell 4B, the temperature control of the sensor cell 5 adjacent to the second pump cell 4B on the second solid electrolyte body 2B is also performed.
  • the measurement circuit 44 may be connected between the first pump electrode 41A and the first reference electrode 42A in order to measure the impedance of the first pump cell 4A.
  • the voltage applied to the heating element 61 of the heater 6 is the target value of the impedance of the first pump cell 4A measured by the measurement circuit 44 so as to keep the temperature of the first pump cell 4A at a predetermined target temperature. Adjusted to be
  • the total of the surface area S1 of the first pump electrode 41A and the surface area S2 of the second pump electrode 41B is 10 mm 2 or more.
  • the surface areas S1 and S2 refer to the areas of the main surfaces of the pump electrodes 41A and 41B that are substantially parallel to the solid electrolyte bodies 2A and 2B.
  • the surface areas S1 and S2 do not include the area of the side surface due to the thickness of the pump electrodes 41A and 41B.
  • the pump cells 4A and 4B cannot completely remove oxygen in the measurement gas G introduced into the measurement gas chamber 3, and the measurement gas from the sensor cell 5 is measured. There is a possibility that the detection accuracy of the specific gas component in G may be lowered.
  • the sum of the surface area S1 and the surface area S2 can be set to 25 mm 2 or less due to the size restriction of the sensor element 1.
  • the length L in the flow direction F of the second pump electrode 41B is in the range of 2 to 5 mm.
  • the pump cells 4A and 4B cannot completely remove oxygen in the measurement gas G introduced into the measurement gas chamber 3, and the sensor cell 5 detects the specific gas component in the measurement gas G. The accuracy may be reduced.
  • the length L exceeds 5 mm, the time until the measurement gas G whose oxygen concentration is adjusted by the second pump cell 4B reaches the sensor electrode 51 of the sensor cell 5 becomes longer, and the specific gas component by the sensor cell 5 becomes longer. There is a risk that the responsiveness of detection will be reduced.
  • the length L in the flow direction F of the first pump electrode 41A is also in the range of 2 to 5 mm. In the sensor element 1 of the present embodiment, the length L of the first pump electrode 41A and the length L of the second pump electrode 41B are the same.
  • the height H of the measurement gas chamber 3 is in the range of 65 to 150 ⁇ m.
  • the height H refers to the height from the second main surface 22 of the first solid electrolyte body 2A to the first main surface 23 of the second solid electrolyte body 2B.
  • the height H does not include the thicknesses of the pump electrodes 41A and 41B and the sensor electrode 51.
  • the height H is less than 65 ⁇ m, the flowability of the measurement gas G in the measurement gas chamber 3 is deteriorated, and the responsiveness of detection of the specific gas component by the sensor cell 5 may be reduced.
  • the height H exceeds 150 ⁇ m, it takes a long time for the measurement gas G introduced into the measurement gas chamber 3 to be replaced, and the responsiveness of detection of the specific gas component by the sensor cell 5 may be reduced.
  • the heater 6 is disposed so as to face the second main surface 24 of the second solid electrolyte body 2B on which the sensor cell 5 is formed. Therefore, the arrangement position of the sensor cell 5 can be made closer to the arrangement position of the heater 6 as compared with the case where the heater 6 is arranged facing the first solid electrolyte body 2A where the sensor cell 5 is not formed.
  • the heat generated when the heater 6 is operated at the time of start-up and use can be quickly transmitted to the sensor cell 5.
  • the ambient temperature of the gas sensor 10 changes transiently, it becomes easy to keep the temperature of the sensor cell 5 within the target temperature range. As a result, the temperature fluctuation of the sensor cell 5 is suppressed, and the detection accuracy of the specific gas component in the measurement gas G by the sensor cell 5 can be improved.
  • the pump cells 4A and 4B are divided into the first pump cell 4A and the second pump cell 4B, the formation length of the pump cells 4A and 4B in the flow direction F is shortened. As a result, the time until the measurement gas G whose oxygen concentration has been adjusted by the pump cells 4A and 4B reaches the sensor electrode 51 of the sensor cell 5 is shortened, and the responsiveness of detecting the specific gas concentration in the measurement gas G is maintained high. can do.
  • the applied voltage of the heater 6 is controlled using the impedance of the second pump cell 4B provided in the second solid electrolyte body 2B located on the side close to the heater 6.
  • the applied voltage of the heater 6 is controlled using the impedance of the second pump cell 4B provided in the same second solid electrolyte body 2B as the second solid electrolyte body 2B provided with the sensor cell 5. Further, since the distance between the heater 6 and the second solid electrolyte body 2B is smaller than the distance between the heater 6 and the first solid electrolyte body 2A, the heater is compared with the heat transfer from the heater 6 to the first pump cell 4A. Heat transfer from 6 to the second pump cell 4B is effectively performed.
  • the heat generated by the heat generated by the heater 6 is easily transmitted to the second pump cell 4B, the impedance of the second pump cell 4B is rapidly changed by receiving the heat generated by the heater 6, and the temperature control response of the second pump cell 4B is improved. .
  • the input power to the heater 6 necessary for maintaining the temperature of the second pump cell 4B and the sensor cell 5 within the target temperature range is reduced. Can be made. As a result, the power consumption of the gas sensor 10 can be reduced.
  • the detection accuracy of the specific gas component can be improved while maintaining the high responsiveness of detecting the specific gas component in the measurement gas, and the power consumption of the gas sensor 10 can be improved. Can be reduced.
  • the sensor element 1 of the gas sensor 10 of this embodiment further includes a monitor cell 7 adjacent to the sensor cell 5 as shown in FIGS.
  • the monitor cell 7 is formed on the first main surface 23 of the second solid electrolyte body 2B and exposed to the measurement gas G in the measurement gas chamber 3, and on the second main surface 24 of the second solid electrolyte body 2B.
  • a fourth reference electrode 72 formed and exposed to the reference gas A, and a part 203B of the second solid electrolyte body 2B sandwiched between the monitor electrode 71 and the fourth reference electrode 72 are configured.
  • the monitor electrode 71 is provided side by side with the sensor electrode 51 in a direction orthogonal to the flow direction F on the first main surface 23 of the second solid electrolyte body 2B.
  • the monitor cell 7 is used to detect residual oxygen in the measurement gas G after the oxygen concentration is adjusted by the pump cells 4A and 4B based on the current flowing between the fourth reference electrode 72 and the monitor electrode 71. .
  • the sensor cell 5 of this embodiment is used for detecting a specific gas and residual oxygen in the measurement gas G after the oxygen concentration is adjusted by the pump cells 4A and 4B.
  • the monitor electrode 71 is disposed in the measurement gas chamber 3, and the fourth reference electrode 72 is disposed in the second reference gas chamber 32.
  • the pump electrodes 41A and 41B and the monitor electrode 71 are made of a cermet material containing a noble metal component such as Pt or Pt—Au alloy that can decompose oxygen in the measurement gas G and does not decompose a specific gas component, and a zirconia component. It is configured.
  • the sensor electrode 51 is configured using a cermet material containing a noble metal component such as a Pt—Rh alloy that can decompose oxygen and a specific gas and a zirconia component.
  • the reference electrodes 42A, 42B, 52, 72 are made of a cermet material containing a noble metal component such as Pt that can decompose oxygen and a zirconia component.
  • the noble metal component of the monitor electrode 71 is the same as the noble metal component of the first pump electrode 41A and the second pump electrode 41B. Thereby, the catalytic activity of the monitor electrode 71 with respect to oxygen can be made equal to the catalytic activity of the pump electrodes 41A and 41B with respect to oxygen.
  • the monitor cell 7 detects a current flowing between the electrodes 71 and 72 in a state where a predetermined voltage is applied between the monitor electrode 71 and the fourth reference electrode 72.
  • a current detection circuit 73 is connected. When residual oxygen in contact with the monitor electrode 71 is decomposed, oxygen ions permeate from the monitor electrode 71 to the fourth reference electrode 72 via the second solid electrolyte body 2B, and the current due to the oxygen ions is detected by the second current detection. Detected by circuit 73.
  • the fourth reference electrode 72 of this embodiment is formed integrally with the second reference electrode 42B of the second pump cell 4B and the third reference electrode 52 of the sensor cell 5.
  • the fourth reference electrode 72 may be formed separately from the second reference electrode 42B and the third reference electrode 52 at a position facing the monitor electrode 71 with the second solid electrolyte body 2B interposed therebetween.
  • Other configurations are the same as those of the first embodiment.
  • the same reference numerals as those used in the above-described embodiments represent the same components as those in the above-described embodiments unless otherwise indicated.
  • the output of the monitor cell 7 is subtracted from the output of the sensor cell 5, and this subtracted output becomes the sensor output of the gas sensor 10. Therefore, it is possible to reduce the influence of the residual oxygen in the measurement gas G and the electron conduction due to the heat generation of the heater 6 on the sensor output of the gas sensor 10. Therefore, according to the gas sensor 10 of this embodiment, the detection accuracy of the specific gas in the measurement gas G can be further improved. In addition, the same effects as those of the first embodiment can be obtained.
  • FIG. 19 shows the sensor element 9 of the comparative product 1.
  • the sensor cell 95 is provided on the first solid electrolyte body 2A separated from the heater 6, as shown in FIG.
  • the measurement circuit 44 is connected between the second pump electrode 41B and the second reference electrode 42B. The lengths of the pump electrodes 41A and 41B in each sample were all fixed at 3.0 mm.
  • the fluctuation range in the sensor output of the sample of the test product 1 was about 0.1 ⁇ A
  • the fluctuation in the sensor output of the sample of the comparative product 1 was shown in FIG.
  • the width was about 0.2 ⁇ A.
  • the variation time of the sensor output of the sample of the test product 1 was shorter than the variation time of the sensor output of the sample of the comparative product 1. From this, it was found that the sensor output of the test product 1 is less affected by the temperature change of the measurement gas G than the sensor output of the comparative product 1.
  • the sensor cell 5 is provided in the second solid electrolyte body 2B on the side closer to the arrangement position of the heater 6 than in the first solid electrolyte body 2A on the side far from the arrangement position of the heater 6. It turns out that. Thereby, in order to improve the detection accuracy of the gas sensor 10, it turned out that it is preferable to make the arrangement position of the sensor cell 5 close to the arrangement position of the heater 6.
  • the fluctuation range in the sensor output of the sample of the test product 2 was about 0.05 ⁇ A.
  • the variation time of the sensor output of the sample of the test product 2 was shorter than the variation time of the sensor output of the sample of the test product 1.
  • the sensor output of the test product 2 is less affected by the temperature change of the measurement gas G than the sensor output of the test product 1.
  • the reason for this is considered that the influence of electron conduction due to residual oxygen in the measurement gas G and heat generation of the heater 6 is reduced in the sensor output by subtracting the output of the monitor cell 7 from the sensor output. From this, it was found that the monitor cell 7 is preferably provided adjacent to the sensor cell 5 in order to further improve the detection accuracy of the gas sensor 10.
  • the input power ratio is that the input power of the test product 1, the comparative product 1 and the comparative product 2 is the reference value, with the input power of the test product 1 being 1.00 (100% when expressed as a percentage). It is expressed by the magnification with respect to.
  • FIG. 20 shows the sensor element 9 of the comparative product 2.
  • the sensor cell 95 is provided on the first solid electrolyte body 2A separated from the heater 6, as shown in FIG.
  • the measurement circuit 44 is connected between the first pump electrode 41A and the first reference electrode 42A.
  • the lengths of the pump electrodes 41A and 41B in each sample were all fixed at 3.0 mm.
  • FIG. 15 shows the input power ratio of the test product 1, the test product 3, the comparative product 1 and the comparative product 2 at this time.
  • the input power of the test product 1 was smaller than the input power of the comparative product 1. Further, the input power of the test product 3 was smaller than the input power of the comparative product 2.
  • the reason for this is considered that the sensor cell 5 was provided on the second solid electrolyte body 2B located on the side close to the heater 6 and thus was able to quickly heat the sensor cell 5 to the target 750 ° C. As a result, the sensor cell 5 is provided on the second solid electrolyte body 2B closer to the position where the heater 6 is disposed than on the first solid electrolyte body 2A located on the side farther from the position where the heater 6 is disposed. It has been found that there is an advantage in the input power to.
  • the input power of the test product 1 was smaller than the input power of the test product 3.
  • the input power of the comparative product 1 was smaller than the input power of the comparative product 2.
  • the sensor cell 5 was rapidly heated to 750 ° C. as a target by controlling the heating of the heater 6 using the impedance of the second pump cell 4B close to the heater 6. From this result, the measurement circuit 44 is advantageous in measuring the impedance of the second pump cell 4B close to the heater 6 in measuring the input power to the heater 6, rather than measuring the impedance of the first pump cell 4A far from the heater 6. I found out.
  • the sensor output of each sample was stable between 1.6 and 1.8 ⁇ A when the pump electrode total area was 10 mm 2 or more.
  • the sensor output of each sample fluctuated so as to increase by about 1 ⁇ A when the total area of the pump electrodes was less than 10 mm 2 .
  • the reason is that the surface areas S1 and S2 of the pump electrodes 41A and 41B are not sufficiently large, so that the oxygen in the measurement gas G introduced into the measurement gas chamber 3 cannot be removed, and residual oxygen is detected in the sensor cell 5. It is thought that it was because it was done. From this, in order to improve the detection accuracy of the gas sensor 10, it was found that the total area of the pump electrodes is preferably 10 mm 2 or more.
  • the response time of each sample was 1000 msec or less, which is the reference value, when the length L of the second pump electrode 41B was 5 mm or less.
  • the response time of each sample exceeded the reference value of 1000 msec when the length L of the second pump electrode 41B exceeded 5 mm. This is probably because the length L of the second pump electrode 41 ⁇ / b> B becomes longer, and the time until the measurement gas G reaches the sensor electrode 51 of the sensor cell 5 becomes longer.
  • the length L of the second pump electrode 41B is less than 2 mm, it becomes difficult to remove oxygen from the measurement gas G introduced into the measurement gas chamber 3, and measurement of the specific gas by the gas sensor 10 becomes difficult. May be difficult. From this, it was found that the length L of the second pump electrode 41B is preferably 2 mm or more and 5 mm or less in order to maintain the responsiveness of the gas sensor 10.
  • the response time of each sample was a standard value of 1000 msec or less when the height H of the measurement gas chamber 3 was 65 ⁇ m or more and 150 ⁇ m or less.
  • the response time of each sample exceeded the reference value of 1000 msec when the height H of the measurement gas chamber 3 was less than 65 ⁇ m. The reason for this is considered that the flowability of the measurement gas G in the measurement gas chamber 3 is deteriorated when the height H of the measurement gas chamber 3 is less than 65 ⁇ m.
  • the response time of each sample exceeded the standard value of 1000 msec even when the height H of the measurement gas chamber 3 exceeded 150 ⁇ m.
  • the reason for this is considered to be that when the height H of the measurement gas chamber 3 exceeds 150 ⁇ m, it takes a long time to replace the measurement gas G introduced into the measurement gas chamber 3. From this, it was found that the height H of the measurement gas chamber 3 is preferably set to 65 ⁇ m or more and 150 ⁇ m or less in order to maintain the responsiveness of the gas sensor 10.

Abstract

測定ガス中の特定ガスの検出の応答性を高く維持したまま、特定ガスの検出精度を向上させることができるガスセンサを提供する。ガスセンサ（１０）のセンサ素子（１）は、酸素イオン伝導性を有する第１固体電解質体（２Ａ）及び第２固体電解質体（２Ｂ）と、測定ガス（Ｇ）が導入される測定ガス室（３）と、基準ガス（Ａ）が導入される第１基準ガス室（３１）及び第２基準ガス室（３２）と、第１ポンプセル（４Ａ）と、第２ポンプセル（４Ｂ）と、センサセル（５）と、ヒータ（６）とを備える。センサセル（５）においては、各ポンプセル（４Ａ）、（４Ｂ）によって酸素濃度が調整された後の測定ガス（Ｇ）における特定ガス成分が検出される。ヒータ（６）は、センサセル（５）が形成された第２固体電解質体（２Ｂ）の第２主面（２４）に対向して配置されている。

Description

ガスセンサ 関連出願の相互参照
　本出願は、２０１６年５月１１日に出願された日本出願番号２０１６－０９５５５７号に基づくもので、ここにその記載内容を援用する。
　本開示は、測定ガス中の特定ガス成分の濃度を測定するガスセンサに関する。
　内燃機関の排気系においては、測定ガスとしての排ガス中における、酸素や窒素酸化物等の特定ガスを検出するガスセンサが用いられている。
　例えば、特許文献１に記載されたガスセンサのセンサ素子は、酸素イオン伝導性を有する第１固体電解質体及び第２固体電解質体と、第１固体電解質体と第２固体電解質体との間に形成され、測定ガスが導入される測定ガス室と、第２固体電解質体に対向して配置されたヒータとを備えている。第１固体電解質体及び第２固体電解質体には、測定ガス室内の酸素濃度を調整するためのポンプセルがそれぞれ設けられており、第１固体電解質体には、測定ガス中の特定ガス成分を検出するためのセンサセルが、各ポンプセルが配置された位置よりも測定ガスの流れ方向の下流側の位置に設けられている。センサセルは、ヒータにより加熱されることにより活性化し、各ポンプセルによって酸素濃度が調整された後の測定ガスにおける特定ガス成分を検出するために用いられる。
特開２０１３－８８１１９号公報
　ところで、センサセルによる特定ガス成分の検出精度を向上させるためには、センサセルの温度を目標とする温度範囲内に保つことが必要になる。特に、センサ素子の周辺温度が過渡的に変動した場合には、この影響を受けてセンサセルの温度も変動する。特許文献１のガスセンサのセンサ素子においては、センサセルは、ヒータに隣接する第２固体電解質体ではなく、ヒータから離れた第１固体電解質体に設けられている。そのため、ヒータが動作した際に発生する熱をセンサセルに素早く伝達するためには不十分であり、ヒータの動作によってセンサセルの温度を目標とする温度範囲内に更に安定して保つための更なる工夫が必要とされる。従って、センサ素子の周辺温度が過渡的に変動した場合においても、センサセルによる測定ガスにおける特定ガス成分の検出精度を向上させるためには、更に改良の余地がある。
　本開示は、測定ガスにおける特定ガス成分の検出の応答性を高く維持したまま、特定ガス成分の検出精度を向上させることができるガスセンサを提供しようとするものである。
　本開示の一態様は、酸素を含む測定ガス中の特定ガス成分の濃度を測定するためのセンサ素子を備えるガスセンサであって、
　上記センサ素子は、
　上記測定ガスが導入される測定ガス室と、
　基準ガスが導入される第１基準ガス室及び第２基準ガス室と、
　酸素イオン伝導性を有し、上記第１基準ガス室と上記測定ガス室の間に配置され、上記第１基準ガス室に面する第１主面、及び上記測定ガス室に面する第２主面を有する板状の第１固体電解質体と、
　酸素イオン伝導性を有し、上記測定ガス室を介して上記第１固体電解質体と対向して配置され、上記測定ガス室に面する第１主面、及び上記第２基準ガス室に面する第２主面を有する第２固体電解質体と、
　上記第１固体電解質体の上記第１主面に形成された第１基準電極、上記第１固体電解質体の上記第２主面に形成された第１ポンプ電極、及び上記第１固体電解質体の一部によって構成され、上記第１基準電極と上記第１ポンプ電極との間への通電によって上記測定ガス室内の酸素濃度を調整する第１ポンプセルと、
　上記第２固体電解質体の上記第１主面に形成された第２ポンプ電極、上記第２固体電解質体の上記第２主面に形成された第２基準電極、及び上記第２固体電解質体の一部によって構成され、上記第２基準電極と上記第２ポンプ電極との間への通電によって上記測定ガス室内の酸素濃度を調整する第２ポンプセルと、
　上記第２固体電解質体の上記第１主面における、上記第２ポンプセルよりも上記測定ガスの流れ方向の下流側に形成されたセンサ電極、上記第２固体電解質体の上記第２主面に形成された第３基準電極、及び上記第２固体電解質体の一部によって構成され、上記第３基準電極と上記センサ電極との間に流れる電流に基づいて、上記各ポンプセルによって酸素濃度が調整された後の測定ガスにおける特定ガス成分を検出するためのセンサセルと、
　上記第２固体電解質体の上記第２主面に対向して配置されたヒータと、を備える、ガスセンサにある。
　上記ガスセンサのセンサ素子におけるヒータは、センサセルが形成された第２固体電解質体の第２主面に対向して配置されている。そのため、センサセルが形成されていない第１固体電解質体に対向してヒータが配置される場合に比べて、センサセルの配置位置をヒータの配置位置に近づけることができ、ガスセンサの始動時及び使用時において、ヒータが動作した際に発生する熱をセンサセルに素早く伝達することができる。これにより、センサ素子の周辺温度が過渡的に変動した場合においても、センサセルの温度を目標とする温度範囲内に保つことが容易になる。この結果、センサセルの温度変動が抑制され、センサセルによる、測定ガスにおける特定ガス成分の検出精度を向上させることができる。
　また、ポンプセルが第１ポンプセルと第２ポンプセルとに分かれて構成されていることにより、流れ方向におけるポンプセルの形成長さが短くなる。これにより、各ポンプセルによって酸素濃度が調整された測定ガスがセンサセルのセンサ電極に到達するまでの時間が短くなり、測定ガスにおける特定ガス成分の検出の応答性を高く維持することができる。
　以上のように、上記ガスセンサによれば、測定ガスにおける特定ガス成分の検出の応答性を高く維持したまま、特定ガス成分の検出精度を向上させることができる。
　本開示についての上記目的及びその他の目的、特徴や利点は、添付の図面を参照しながら下記の詳細な記述により、より明確になる。その図面は、
図１は、実施形態１における、センサ素子の断面を示す説明図であり、 図２は、図１における、II－II線断面矢指図であり、 図３は、実施形態１における、センサ素子の断面を示す説明図であり、 図４は、実施形態１における、センサ素子の分解斜視図であり、 図５は、実施形態１における、センサ素子を備えるガスセンサの断面図であり、 図６は、実施形態１における、他のセンサ素子の断面を示す説明図であり、 図７は、実施形態１における、他のセンサ素子の断面を示す説明図であり、 図８は、実施形態１における、他のセンサ素子の断面を示す説明図であり、 図９は、実施形態１における、他のセンサ素子の断面を示す説明図であり、 図１０は、実施形態２における、センサ素子の断面を示す説明図であり、 図１１は、図１０における、XI－XI線断面矢指図であり、 図１２は、確認試験１における、試験品１についての試験時間と、センサ出力との関係を示すグラフであり、 図１３は、確認試験１における、試験品２についての試験時間と、センサ出力との関係を示すグラフであり、 図１４は、確認試験１における、比較品１についての試験時間と、センサ出力との関係を示すグラフであり、 図１５は、確認試験２における、試験品１、試験品３、比較品１及び比較品２についての投入電力比の関係を示すグラフであり、 図１６は、確認試験３における、ポンプ電極総面積と、センサ出力との関係を示すグラフであり、 図１７は、確認試験４における、第２ポンプ電極の長さと、応答時間との関係を示すグラフであり、 図１８は、確認試験５における、測定ガス室の高さと、応答時間との関係を示すグラフであり、 図１９は、比較品１における、センサ素子の断面を示す説明図であり、 図２０は、比較品２における、センサ素子の断面を示す説明図である。
（実施形態１）
　以下に、上述したガスセンサの実施形態につき、図１～図９を参照して説明する。
　本形態のガスセンサ１０は、酸素を含む測定ガスＧ中の特定ガス成分の濃度を測定するためのセンサ素子１を備える。センサ素子１は、図１、図２に示すように、酸素イオン伝導性を有する第１固体電解質体２Ａ及び第２固体電解質体２Ｂと、測定ガスＧが導入される測定ガス室３と、基準ガスＡが導入される第１基準ガス室３１及び第２基準ガス室３２と、第１ポンプセル４Ａと、第２ポンプセル４Ｂと、センサセル５と、ヒータ６とを備える。第１固体電解質体２Ａは、第１基準ガス室３１と測定ガス室３との間に配置されている。第１固体電解質体２Ａは、第１基準ガス室３１に面する第１主面２１と、測定ガス室３に面する第２主面２２とを有する。第２固体電解質体２Ｂは、測定ガス室３を介して第１固体電解質体２Ａと対向して配置されている。第２固体電解質体２Ｂは、測定ガス室３に面する第１主面２３と、第２基準ガス室３２に面する第２主面２４とを有する。
　図１に示すように、第１ポンプセル４Ａは、第１固体電解質体２Ａの第１主面２１に形成された第１基準電極４２Ａと、第１固体電解質体２Ａの第２主面２２に形成された第１ポンプ電極４１Ａと、第１基準電極４２Ａと第１ポンプ電極４１Ａとの間に挟まれた第１固体電解質体２Ａの一部２０１Ａとによって構成されている。第１ポンプセル４Ａは、第１基準電極４２Ａと第１ポンプ電極４１Ａとの間への通電によって、測定ガス室３内の酸素濃度を調整するために用いられる。
　第２ポンプセル４Ｂは、第２固体電解質体２Ｂの第１主面２３における、第１ポンプ電極４１Ａと対向する位置に形成された第２ポンプ電極４１Ｂと、第２固体電解質体２Ｂの第２主面２４に形成された第２基準電極４２Ｂと、第２ポンプ電極４１Ｂと第２基準電極４２Ｂとの間に挟まれた第２固体電解質体２Ｂの一部２０１Ｂとによって構成されている。第２ポンプセル４Ｂは、第２基準電極４２Ｂと第２ポンプ電極４１Ｂとの間への通電によって、測定ガス室３内の酸素濃度を調整するために用いられる。
　図１、図２に示すように、センサセル５は、第２固体電解質体２Ｂの第１主面２３における、第２ポンプセル４Ｂよりも測定ガスＧの流れ方向Ｆの下流側に形成されたセンサ電極５１と、第２固体電解質体２Ｂの第２主面２４に形成された第３基準電極５２と、センサ電極５１と第３基準電極５２との間に挟まれた第２固体電解質体２Ｂの一部２０２Ｂとによって構成されている。センサセル５は、第３基準電極５２とセンサ電極５１との間に流れる電流に基づいて、各ポンプセル４Ａ、４Ｂによって酸素濃度が調整された後の測定ガスＧにおける特定ガス成分を検出するために用いられる。ヒータ６は、第２固体電解質体２Ｂの第２主面２４に対向して配置されている。
　次に、本形態のガスセンサ１０につき、さらに詳説する。
　ガスセンサ１０は、車両における内燃機関の排気通路に配置されて用いられ、排気通路を流れる排ガスを測定ガスＧとするとともに、大気を基準ガスＡとして、排ガス中に含まれる特定ガスとしてのＮＯｘ（窒素酸化物）の濃度を検出するものである。
　図５に示すように、ガスセンサ１０は、センサ素子１、ハウジング１１、絶縁碍子１２、１３、接点端子１４、リード線１５、カバー１６、ブッシュ１７、二重のカバー１８Ａ、１８Ｂ等を備える。
　センサ素子１は絶縁碍子１２に保持されており、絶縁碍子１２はハウジング１１に保持されている。ガスセンサ１０は、ハウジング１１によって排気通路に取り付けられ、センサ素子１は、排気通路内に配置される。また、ハウジング１１には、センサ素子１の先端部を覆う二重のカバー１８Ａ、１８Ｂが取り付けられている。
　絶縁碍子１２の基端側には、接点端子１４を保持する別の絶縁碍子１３が配置されている。後述する、各電極４１Ａ、４１Ｂ、４２Ａ、４２Ｂ、５１、５２のリード部及び発熱体６１のリード部は、センサ素子１の基端部に引き出され、接点端子１４に接続されている。接点端子１４に接続されたリード線１５は、ハウジング１１の基端側に取り付けられたカバー１６内において、ブッシュ１７によって保持されている。
　図１、図４に示すように、固体電解質体２Ａ、２Ｂは、板形状のイットリア安定化ジルコニアによって形成されている。測定ガス室３は、第１固体電解質体２Ａの第２主面２２と第２固体電解質体２Ｂの第１主面２３との間に挟まれて形成されており、ポンプ電極４１Ａ、４１Ｂ及びセンサ電極５１は測定ガス室３に配置されている。測定ガス室３は、測定ガスＧを所定の拡散速度で通過させる拡散抵抗層３３及びアルミナ等のセラミックスからなる絶縁体３４によって囲まれて形成されている。拡散抵抗層３３は、多孔質のセラミックスによって形成されている。測定ガスＧは、拡散抵抗層３３を通過して測定ガス室３に導入される。絶縁体３４には、測定ガス室３を形成するための切欠きが形成されている。
　第１固体電解質体２Ａの第１主面２１には、基準ガスＡが導入される第１基準ガス室３１が隣接して形成されており、第１固体電解質体２Ａにおける第１基準電極４２Ａは、第１基準ガス室３１に配置されている。第１基準ガス室３１は、アルミナ等のセラミックスからなる絶縁体３５１、３５２によって囲まれて形成されている。絶縁体３５１には、第１基準ガス室３１を形成するための切欠きが形成されている。
　第２固体電解質体２Ｂの第２主面２４には、基準ガスＡが導入される第２基準ガス室３２が隣接して形成されており、第２固体電解質体２Ｂにおける第２基準電極４２Ｂ及び第３基準電極５２は、第２基準ガス室３２に配置されている。第２基準ガス室３２は、ヒータ６及びアルミナ等のセラミックスからなる絶縁体３６によって囲まれて形成されている。絶縁体３６には、第２基準ガス室３２を形成するための切欠きが形成されている。
　図１に示すように、第１ポンプセル４Ａ及び第２ポンプセル４Ｂには、第１ポンプ電極４１Ａと第１基準電極４２Ａとの間及び第２ポンプ電極４１Ｂと第２基準電極４２Ｂとの間に電圧を印加する電圧印加回路４３が接続されている。電圧印加回路４３は、ガスセンサ１０の制御装置（ＳＣＵ）に設けられている。ＳＣＵは、内燃機関の制御装置（ＥＣＵ）からの指令を受けて動作する。電圧印加回路４３によって、ポンプ電極４１Ａ、４１Ｂと基準電極４２Ａ、４２Ｂとの間に電圧が印加されるときに、ポンプ電極４１Ａ、４１Ｂに接触する測定ガスＧ中の酸素が分解されて、固体電解質体２Ａ、２Ｂを介して基準電極４２Ａ、４２Ｂへ酸素イオンが透過し、測定ガス室３における測定ガスＧ中の酸素が除去される。
　本形態において、第１ポンプ電極４１Ａと第２ポンプ電極４１Ｂとは、同じ大きさに形成されて流れ方向Ｆの同じ位置に配置されている。これ以外にも、例えば、図６に示すように、第１ポンプ電極４１Ａの流れ方向Ｆの位置と第２ポンプ電極４１Ｂの流れ方向Ｆの位置とは互いに異なっていてもよい。また、例えば、図７に示すように、第１ポンプ電極４１Ａの大きさと第２ポンプ電極４１Ｂの大きさとは互いに異なっていてもよい。
　図１に示すように、第２ポンプ電極４１Ｂと第２基準電極４２Ｂとの間には、第２ポンプセル４Ｂのインピーダンスを測定する測定回路４４が接続されている。測定回路４４は、ガスセンサ１０の制御装置（ＳＣＵ）に設けられている。本形態のセンサ素子１の温度制御は、第２ポンプセル４Ｂの温度を制御することによって行う。ＳＣＵにおいては、第２ポンプセル４Ｂの温度と第２ポンプセル４Ｂのインピーダンスとの関係が関係マップとして記憶されている。測定回路４４によって、第２ポンプセル４Ｂのインピーダンスが測定されたときには、このインピーダンスが関係マップに照合され、この関係マップに基づいて第２ポンプセル４Ｂの温度が算出される。関係マップは、第２ポンプセル４Ｂの温度を変化させたときの第２ポンプセル４Ｂのインピーダンスの変化を測定して両者の関係式等として構築されたものである。
　図１、図２に示すように、センサセル５には、センサ電極５１と第３基準電極５２との間に所定の電圧を印加した状態で、これらの電極５１、５２の間に流れる電流を検出する第１電流検出回路５３が接続されている。センサ電極５１に接触する、測定ガスＧ中の特定ガス成分が分解されるときには、センサ電極５１から第２固体電解質体２Ｂを介して第３基準電極５２へ酸素イオンが透過し、この酸素イオンによる電流が、第１電流検出回路５３によって検出される。
　本形態の第３基準電極５２は、第２ポンプセル４Ｂの第２基準電極４２Ｂと一体的に形成されている。なお、第３基準電極５２は、図８に示すように、第１固体電解質体２Ａを介してセンサ電極５１と対向する位置に、第１基準電極４２Ａとは別体として形成してもよい。
　ヒータ６は、図１、図４に示すように、通電によって発熱する発熱体６１と、発熱体６１を埋設するセラミック基板６２とによって構成されている。ヒータ６の発熱体６１に電圧が印加されると、発熱体６１が発熱し、センサ素子１が加熱される。ガスセンサ１０の始動時には、ヒータ６の加熱によって固体電解質体２Ａ、２Ｂ、ポンプセル４Ａ、４Ｂ及びセンサセル５が活性化される。ガスセンサ１０の使用時には、ヒータ６によって、センサ素子１の温度制御が行われる。そして、ヒータ６の発熱体６１への印加電圧は、第２ポンプセル４Ｂの温度を所定の目標温度に保つよう、測定回路４４によって測定される第２ポンプセル４Ｂのインピーダンスが目標とする値になるよう調整される。
　ＳＣＵにおいては、測定回路４４による第２ポンプセル４Ｂのインピーダンスのフィードバックを受けて、このインピーダンスが目標とする値になるよう制御されることにより、第２ポンプセル４Ｂの温度制御が行われる。また、第２ポンプセル４Ｂの温度制御が行われることにより、第２固体電解質体２Ｂ上において第２ポンプセル４Ｂに隣接するセンサセル５の温度制御も行われる。
　なお、測定回路４４は、図９に示すように、第１ポンプセル４Ａのインピーダンスを測定するために、第１ポンプ電極４１Ａと第１基準電極４２Ａとの間に接続してもよい。この場合には、ヒータ６の発熱体６１への印加電圧は、第１ポンプセル４Ａの温度を所定の目標温度に保つよう、測定回路４４によって測定される第１ポンプセル４Ａのインピーダンスが目標とする値になるよう調整される。
　図３に示すように、本形態のセンサ素子１において、第１ポンプ電極４１Ａの表面面積Ｓ１と第２ポンプ電極４１Ｂの表面面積Ｓ２との合計は、１０ｍｍ2以上である。表面面積Ｓ１、Ｓ２とは、各ポンプ電極４１Ａ、４１Ｂにおける、固体電解質体２Ａ、２Ｂに略平行な主面の面積のことをいう。表面面積Ｓ１、Ｓ２には、各ポンプ電極４１Ａ、４１Ｂの厚みによる側面の面積は含まないこととする。表面面積Ｓ１と表面面積Ｓ２との合計が１０ｍｍ2未満の場合には、各ポンプセル４Ａ、４Ｂが、測定ガス室３に導入された測定ガスＧ中の酸素を除去しきれず、センサセル５による測定ガスＧ中の特定ガス成分の検出精度が低下するおそれがある。表面面積Ｓ１と表面面積Ｓ２との合計は、センサ素子１のサイズの制約上、２５ｍｍ2以下とすることができる。
　また、第２ポンプ電極４１Ｂにおける、流れ方向Ｆの長さＬは、２～５ｍｍの範囲内にある。長さＬが２ｍｍ未満の場合には、各ポンプセル４Ａ、４Ｂが、測定ガス室３に導入された測定ガスＧ中の酸素を除去しきれず、センサセル５による測定ガスＧ中の特定ガス成分の検出精度が低下するおそれがある。一方、長さＬが５ｍｍ超過の場合には、第２ポンプセル４Ｂによって酸素濃度が調整された測定ガスＧがセンサセル５のセンサ電極５１に到達するまでの時間が長くなり、センサセル５による特定ガス成分の検出の応答性が低下するおそれがある。また、第１ポンプ電極４１Ａにおける、流れ方向Ｆの長さＬも、２～５ｍｍの範囲内にある。本形態のセンサ素子１においては、第１ポンプ電極４１Ａの長さＬと第２ポンプ電極４１Ｂの長さＬとは同じである。
　また、図３に示すように、測定ガス室３の高さＨは、６５～１５０μｍの範囲内にある。高さＨとは、第１固体電解質体２Ａの第２主面２２から第２固体電解質体２Ｂの第１主面２３までの高さのことをいう。高さＨには、ポンプ電極４１Ａ、４１Ｂ及びセンサ電極５１の厚みは含まないこととする。高さＨが６５μｍ未満の場合、測定ガス室３内における測定ガスＧの流通性が悪くなり、センサセル５による特定ガス成分の検出の応答性が低下するおそれがある。一方、高さＨが１５０μｍ超過の場合には、測定ガス室３に導入される測定ガスＧが入れ替わる時間が長くなり、センサセル５による特定ガス成分の検出の応答性が低下するおそれがある。
　次に、本形態のガスセンサ１０の作用効果につき説明する。
　本形態のガスセンサ１０のセンサ素子１においては、ヒータ６は、センサセル５が形成された第２固体電解質体２Ｂの第２主面２４に対向して配置されている。そのため、センサセル５が形成されていない第１固体電解質体２Ａに対向してヒータ６が配置される場合に比べて、センサセル５の配置位置をヒータ６の配置位置に近づけることができ、ガスセンサ１０の始動時及び使用時において、ヒータ６が動作した際に発生する熱をセンサセル５に素早く伝達することができる。これにより、ガスセンサ１０の周辺温度が過渡的に変動した場合においても、センサセル５の温度を目標とする温度範囲内に保つことが容易になる。この結果、センサセル５の温度変動が抑制され、センサセル５による、測定ガスＧにおける特定ガス成分の検出精度を向上させることができる。
　また、ポンプセル４Ａ、４Ｂが第１ポンプセル４Ａと第２ポンプセル４Ｂとに分かれて構成されていることにより、流れ方向Ｆにおけるポンプセル４Ａ、４Ｂの形成長さが短くなる。これにより、各ポンプセル４Ａ、４Ｂによって酸素濃度が調整された測定ガスＧがセンサセル５のセンサ電極５１に到達するまでの時間が短くなり、測定ガスＧにおける特定ガス濃度の検出の応答性を高く維持することができる。
　ヒータ６の印加電圧は、ヒータ６に近い側に位置する第２固体電解質体２Ｂに設けられた第２ポンプセル４Ｂのインピーダンスを用いて制御される。また、ヒータ６の印加電圧は、センサセル５が設けられた第２固体電解質体２Ｂと同じ第２固体電解質体２Ｂに設けられた第２ポンプセル４Ｂのインピーダンスを用いて制御される。そして、ヒータ６と第１固体電解質体２Ａとの距離に比べてヒータ６と第２固体電解質体２Ｂとの距離が小さいことにより、ヒータ６から第１ポンプセル４Ａへの熱の伝達に比べてヒータ６から第２ポンプセル４Ｂへの熱の伝達は効果的に行われる。そのため、ヒータ６の発熱による熱が第２ポンプセル４Ｂに伝わりやすくなり、ヒータ６の発熱を受けて第２ポンプセル４Ｂのインピーダンスが迅速に変化し、第２ポンプセル４Ｂの温度制御の応答性が良くなる。
　これにより、センサ素子１の周辺温度が過渡的に変動した場合においても、第２ポンプセル４Ｂ及びセンサセル５の温度を目標とする温度範囲内に維持するために必要なヒータ６への投入電力を低減させることができる。その結果、ガスセンサ１０の電力消費量を低減させることができる。
　以上のように、上記ガスセンサ１０によれば、測定ガスにおける特定ガス成分の検出の応答性を高く維持したまま、特定ガス成分の検出精度を向上させることができ、かつ、ガスセンサ１０の電力消費量を低減することができる。
（実施形態２）
　本形態のガスセンサ１０のセンサ素子１は、図１０、図１１に示すように、センサセル５に隣接するモニタセル７を更に備えている。モニタセル７は、第２固体電解質体２Ｂの第１主面２３に形成されて測定ガス室３内の測定ガスＧに晒されるモニタ電極７１と、第２固体電解質体２Ｂの第２主面２４に形成されて基準ガスＡに晒される第４基準電極７２と、モニタ電極７１と第４基準電極７２との間に挟まれた第２固体電解質体２Ｂの一部２０３Ｂとによって構成されている。モニタ電極７１は、第２固体電解質体２Ｂの第１主面２３における、流れ方向Ｆに直交する方向に、センサ電極５１と並んで設けられている。
　モニタセル７は、第４基準電極７２とモニタ電極７１との間に流れる電流に基づいて、各ポンプセル４Ａ、４Ｂによって酸素濃度が調整された後の測定ガスＧにおける残留酸素を検出するために用いられる。また、本形態のセンサセル５は、各ポンプセル４Ａ、４Ｂによって酸素濃度が調整された後の測定ガスＧにおける特定ガス及び残留酸素を検出するために用いられる。
　図１０、図１１に示すように、モニタ電極７１は測定ガス室３に配置されており、第４基準電極７２は、第２基準ガス室３２に配置されている。ポンプ電極４１Ａ、４１Ｂ及びモニタ電極７１は、測定ガスＧ中の酸素を分解可能で特定ガス成分を分解しない、Ｐｔ、Ｐｔ－Ａｕ合金等の貴金属成分と、ジルコニア成分とを含むサーメット材料を用いて構成されている。一方、センサ電極５１は、酸素及び特定ガスを分解可能な、Ｐｔ－Ｒｈ合金等の貴金属成分と、ジルコニア成分とを含むサーメット材料を用いて構成されている。
　基準電極４２Ａ、４２Ｂ、５２、７２は、酸素を分解可能な、Ｐｔ等の貴金属成分と、ジルコニア成分とを含むサーメット材料を用いて構成されている。モニタ電極７１の貴金属成分は、第１ポンプ電極４１Ａ及び第２ポンプ電極４１Ｂの貴金属成分と同じである。これにより、酸素に対するモニタ電極７１の触媒活性を、酸素に対するポンプ電極４１Ａ、４１Ｂの触媒活性と同等にすることができる。
　図１１に示すように、モニタセル７には、モニタ電極７１と第４基準電極７２との間に所定の電圧を印加した状態で、これらの電極７１、７２の間に流れる電流を検出する第２電流検出回路７３が接続されている。モニタ電極７１に接触する残留酸素が分解されるときには、モニタ電極７１から第２固体電解質体２Ｂを介して第４基準電極７２へ酸素イオンが透過し、この酸素イオンによる電流が、第２電流検出回路７３によって検出される。
　本形態の第４基準電極７２は、第２ポンプセル４Ｂの第２基準電極４２Ｂ及びセンサセル５の第３基準電極５２と一体的に形成されている。なお、第４基準電極７２は、第２固体電解質体２Ｂを介してモニタ電極７１と対向する位置に、第２基準電極４２Ｂ及び第３基準電極５２とは別体として形成してもよい。
　その他の構成は、実施形態１と同様である。なお、実施形態２以降において用いた符号のうち、既出の実施形態において用いた符号と同一のものは、特に示さない限り、既出の実施形態におけるものと同様の構成要素等を表す。
　本形態のガスセンサ１０においては、センサセル５の出力からモニタセル７の出力が減算され、この減算された出力がガスセンサ１０のセンサ出力となる。これにより、ガスセンサ１０のセンサ出力に、測定ガスＧ中の残留酸素及びヒータ６の発熱による電子伝導が及ぼす影響を小さくすることができる。そのため、本形態のガスセンサ１０によれば、測定ガスＧ中の特定ガスの検出精度をより向上させることができる。
　その他、実施形態１と同様の効果を得ることができる。
（確認試験１）
　本確認試験においては、実施形態１のセンサ素子１（試験品１）、実施形態２のセンサ素子１（試験品２）及び従来のセンサ素子９（比較品１）の各サンプルを準備し、各サンプルを用いたガスセンサについて、測定ガスＧの組成を変化させたときのセンサ出力の変化を測定した。
　図１９には、比較品１のセンサ素子９を示す。比較品１のセンサ素子９においては、同図に示すように、センサセル９５がヒータ６から離れた第１固体電解質体２Ａに設けられている。また、センサ素子９においては、測定回路４４が第２ポンプ電極４１Ｂと第２基準電極４２Ｂとの間に接続されている。なお、各サンプルにおけるポンプ電極４１Ａ、４１Ｂの長さは、全て３．０ｍｍに固定した。
　本確認試験においては、まず、試験品１、試験品２及び比較品１の各サンプルのヒータ６により、各サンプルのセンサセル５、９５の温度が７５０℃になるまで加熱した。各サンプルのセンサセル５、９５の温度が安定した後、各サンプルの測定ガス室３へ、酸素の濃度が２１％、一酸化窒素の濃度が４００ｐｐｍ、残部が窒素である測定ガスＧを供給した。そして、測定ガスＧを供給してから１５００ｍｓｅｃが経過するまでは、測定ガスＧの温度を５００℃に設定し、１５００ｍｓｅｃが経過した後には、測定ガスＧの温度を０℃に変化させた。このときの試験品１のセンサ出力の変動を図１２に示し、試験品２のセンサ出力の変動を図１３に示し、比較品１のセンサ出力の変動を図１４に示す。
　図１２に示されるように、試験品１のサンプルのセンサ出力における変動幅は、約０．１μＡとなったのに対し、図１４に示されるように、比較品１のサンプルのセンサ出力における変動幅は、約０．２μＡとなった。また、試験品１のサンプルのセンサ出力の変動時間は、比較品１のサンプルのセンサ出力の変動時間よりも短くなった。このことより、試験品１のセンサ出力は、比較品１のセンサ出力に比べて測定ガスＧの温度変化による影響を受けにくいことが分かった。そして、センサセル５は、ヒータ６の配置位置から遠い側の第１固体電解質体２Ａに設けるよりも、ヒータ６の配置位置に近い側の第２固体電解質体２Ｂに設けることが、検出精度において有利であることが分かった。これにより、ガスセンサ１０の検出精度を向上させるためには、センサセル５の配置位置をヒータ６の配置位置に近づけることが好ましいことが分かった。
　一方、図１３に示されるように、試験品２のサンプルのセンサ出力における変動幅は、約０．０５μＡとなった。また、試験品２のサンプルのセンサ出力の変動時間は、試験品１のサンプルのセンサ出力の変動時間よりも短くなった。これにより、試験品２のセンサ出力は、試験品１のセンサ出力に比べて測定ガスＧの温度変化による影響をより受けにくいことが分かった。この理由としては、センサ出力からモニタセル７の出力を減算することにより、センサ出力において測定ガスＧ中の残留酸素及びヒータ６の発熱による電子伝導の影響が小さくなったためと考えられる。このことより、ガスセンサ１０の検出精度をより向上させるためには、モニタセル７をセンサセル５に隣接して設けることが好ましいことが分かった。
（確認試験２）
　本確認試験においては、測定回路４４によって第２ポンプセル４Ｂのインピーダンスを測定する実施形態１の図１のセンサ素子１（試験品１）、及び測定回路４４によって第１ポンプセル４Ａのインピーダンスを測定する実施形態１の図９の他のセンサ素子１（試験品３）の各サンプルを準備した。また、測定回路４４によって第２ポンプセル４Ｂのインピーダンスを測定する従来の図１９のセンサ素子９（比較品１）、及び測定回路４４によって第１ポンプセル４Ａのインピーダンスを測定する従来の図２０のセンサ素子９（比較品２）の各サンプルを準備した。
　そして、各サンプルについて、ヒータ６への投入電力を測定し、投入電力比を算出した。この投入電力比は、試験品１の投入電力を基準値である１．００（百分率で示すと１００％となる。）として、試験品３、比較品１及び比較品２の投入電力を基準値に対する倍率によって表すものである。
　図２０には、比較品２のセンサ素子９を示す。比較品２のセンサ素子９においては、同図に示すように、センサセル９５がヒータ６から離れた第１固体電解質体２Ａに設けられている。また、センサ素子９においては、測定回路４４が第１ポンプ電極４１Ａと第１基準電極４２Ａとの間に接続されている。なお、各サンプルにおけるポンプ電極４１Ａ、４１Ｂの長さは、全て３．０ｍｍに固定した。
　本確認試験においては、試験品１、試験品３、比較品１及び比較品２の各サンプルのヒータ６により、各サンプルのセンサセル５、９５の温度が７５０℃になるまで加熱した。このときの試験品１、試験品３、比較品１及び比較品２の投入電力比を図１５に示す。
　同図に示されるように、試験品１の投入電力は、比較品１の投入電力よりも小さくなった。また、試験品３の投入電力は、比較品２の投入電力よりも小さくなった。この理由は、センサセル５がヒータ６に近い側に位置する第２固体電解質体２Ｂに設けられていることにより、センサセル５を目標とする７５０℃に迅速に加熱できたためであると考えられる。この結果より、センサセル５は、ヒータ６の配置位置から遠い側の第１固体電解質体２Ａに設けるよりも、ヒータ６の配置位置に近い側の第２固体電解質体２Ｂに設けることが、ヒータ６への投入電力において有利であることが分かった。
　また、試験品１の投入電力は、試験品３の投入電力よりも小さくなった。さらに、比較品１の投入電力は、比較品２の投入電力よりも小さくなった。この理由は、ヒータ６に近い第２ポンプセル４Ｂのインピーダンスを用いてヒータ６の加熱制御を行うことにより、センサセル５を目標とする７５０℃に迅速に加熱できたためであると考えられる。この結果より、測定回路４４は、ヒータ６から遠い第１ポンプセル４Ａのインピーダンスを測定するよりも、ヒータ６に近い第２ポンプセル４Ｂのインピーダンスを測定することが、ヒータ６への投入電力において有利であることが分かった。
（確認試験３）
　本確認試験においては、実施形態１の図１のセンサ素子１について、センサ素子１のポンプ電極総面積を変化させた各サンプルについてのセンサ出力の変化を測定した。ここで、ポンプ電極総面積とは、ポンプ電極４１Ａ、４１Ｂの表面面積Ｓ１、Ｓ２を合計したものである。
　本確認試験においては、まず、各サンプルのヒータ６により、各サンプルのセンサセル５の温度が７５０℃になるまで加熱した。各サンプルのセンサセル５の温度が安定した後、各サンプルの測定ガス室３へ、酸素の濃度が２１％、一酸化窒素の濃度が４００ｐｐｍ、残部が窒素である測定ガスＧを供給した。このときの各サンプルのセンサ出力を図１６に示す。
　同図に示されるように、各サンプルのセンサ出力は、ポンプ電極総面積が１０ｍｍ2以上になる場合には、１．６～１．８μＡの間となり安定した。一方、各サンプルのセンサ出力は、ポンプ電極総面積が１０ｍｍ2未満になる場合には、約１μＡ程度高くなるよう変動した。この理由としては、ポンプ電極４１Ａ、４１Ｂの表面面積Ｓ１、Ｓ２が十分に大きくないことにより、測定ガス室３に導入された測定ガスＧ中の酸素を除去しきれず、センサセル５において残留酸素が検出されたためと考えられる。このことより、ガスセンサ１０の検出精度を向上させるためには、ポンプ電極総面積は１０ｍｍ2以上とすることが好ましいことが分かった。
（確認試験４）
　本確認試験においては、実施形態１の図１のセンサ素子１について、センサ素子１の第２ポンプ電極４１Ｂの長さＬを変化させた各サンプルについての応答時間を測定した。この応答時間は、センサ出力が最終出力の１０％から６３％に変化するまでの６３％応答時間とした。応答時間は、１０００ｍｓｅｃ以内に収めることにより、ガスセンサ１０の応答性を確保することができる。なお、各サンプルにおける測定ガス室３の高さＨは、１００μｍに固定した。
　本確認試験においては、まず、各サンプルのヒータ６により、各サンプルのセンサセル５の温度が７５０℃になるまで加熱した。各サンプルのセンサセル５の温度が安定した後、各サンプルの測定ガス室３へ、一酸化窒素の濃度が５０ｐｐｍ、残部が窒素である測定ガスＧを流速２０ｍ／ｓｅｃで供給した。そして、各サンプルのセンサ出力が安定した後には、一酸化窒素の濃度を３００ｐｐｍに変化させた。このときの各サンプルの応答時間を図１７に示す。
　同図に示されるように、各サンプルの応答時間は、第２ポンプ電極４１Ｂの長さＬが５ｍｍ以下になる場合には、基準値である１０００ｍｓｅｃ以下となった。一方、各サンプルの応答時間は、第２ポンプ電極４１Ｂの長さＬが５ｍｍ超過になる場合には、基準値である１０００ｍｓｅｃを超えた。この理由としては、第２ポンプ電極４１Ｂの長さＬが長くなることにより、測定ガスＧがセンサセル５のセンサ電極５１に到達するまでの時間が長くなるためと考えられる。
　また、第２ポンプ電極４１Ｂの長さＬが２ｍｍ未満になる場合には、測定ガス室３に導入された測定ガスＧの酸素を除去することが困難になり、ガスセンサ１０による特定ガスの測定が困難になるおそれがある。このことより、ガスセンサ１０の応答性を維持させるためには、第２ポンプ電極４１Ｂの長さＬは２ｍｍ以上５ｍｍ以下とすることが好ましいことが分かった。
（確認試験５）
　本確認試験においては、実施形態１の図１のセンサ素子１について、センサ素子１の測定ガス室３の高さＨを変化させた各サンプルについての応答時間を測定した。応答時間は、確認試験４の場合と同じく、１０００ｍｓｅｃ以内に収めることにより、ガスセンサ１０の応答性を確保することができる。なお、各サンプルにおける第２ポンプ電極４１Ｂの長さＬは、３．５ｍｍに固定した。本試験においても、測定ガス室３への測定ガスＧの供給の仕方は確認試験４の場合と同様であり、一酸化窒素の濃度を変化させたときの各サンプルの応答時間を図１８に示す。
　同図に示されるように、各サンプルの応答時間は、測定ガス室３の高さＨが６５μｍ以上１５０μｍ以下になる場合には、基準値である１０００ｍｓｅｃ以下となった。一方、各サンプルの応答時間は、測定ガス室３の高さＨが６５μｍ未満になる場合には、基準値である１０００ｍｓｅｃを超えた。この理由としては、測定ガス室３の高さＨが６５μｍ未満になることにより、測定ガス室３内における測定ガスＧの流通性が悪くなるためと考えられる。
　一方、各サンプルの応答時間は、測定ガス室３の高さＨが１５０μｍ超過になる場合にも、基準値である１０００ｍｓｅｃを超えた。この理由としては、測定ガス室３の高さＨが１５０μｍ超過になることにより、測定ガス室３に導入される測定ガスＧが入れ替わる時間が長くなるためと考えられる。このことより、ガスセンサ１０の応答性を維持させるためには、測定ガス室３の高さＨは６５μｍ以上１５０μｍ以下とすることが好ましいことが分かった。
　本開示は、実施形態に準拠して記述されたが、本開示は当該実施形態や構造に限定されるものではないと理解される。本開示は、様々な変形例や均等範囲内の変形をも包含する。加えて、様々な組み合わせや形態、さらには、それらに一要素のみ、それ以上、或いはそれ以下を含む他の組み合わせや形態をも、本開示の範疇や思想範囲に含めるものである。

Claims (7)

  1. 　酸素を含む測定ガス（Ｇ）中の特定ガス成分の濃度を測定するためのセンサ素子（１）を備えるガスセンサ（１０）であって、
    　上記センサ素子は、
    　上記測定ガスが導入される測定ガス室（３）と、
    　基準ガス（Ａ）が導入される第１基準ガス室（３１）及び第２基準ガス室（３２）と、
    　酸素イオン伝導性を有し、上記第１基準ガス室と上記測定ガス室の間に配置され、上記第１基準ガス室に面する第１主面（２１）、及び上記測定ガス室に面する第２主面（２２）を有する板状の第１固体電解質体（２Ａ）と、
    　酸素イオン伝導性を有し、上記測定ガス室を介して上記第１固体電解質体と対向して配置され、上記測定ガス室に面する第１主面（２３）、及び上記第２基準ガス室に面する第２主面（２４）を有する第２固体電解質体（２Ｂ）と、
    　上記第１固体電解質体の上記第１主面に形成された第１基準電極（４２Ａ）、上記第１固体電解質体の上記第２主面に形成された第１ポンプ電極（４１Ａ）、及び上記第１基準電極と上記第１ポンプ電極との間に挟まれた上記第１固体電解質体の一部（２０１Ａ）によって構成され、上記第１基準電極と上記第１ポンプ電極との間への通電によって上記測定ガス室内の酸素濃度を調整する第１ポンプセル（４Ａ）と、
    　上記第２固体電解質体の上記第１主面に形成された第２ポンプ電極（４１Ｂ）、上記第２固体電解質体の上記第２主面に形成された第２基準電極（４２Ｂ）、及び上記第２ポンプ電極と上記第２基準電極との間に挟まれた上記第２固体電解質体の一部（２０１Ｂ）によって構成され、上記第２基準電極と上記第２ポンプ電極との間への通電によって上記測定ガス室内の酸素濃度を調整する第２ポンプセル（４Ｂ）と、
    　上記第２固体電解質体の上記第１主面における、上記第２ポンプセルよりも上記測定ガスの流れ方向（Ｆ）の下流側に形成されたセンサ電極（５１）、上記第２固体電解質体の上記第２主面に形成された第３基準電極（５２）、及び上記センサ電極と上記第３基準電極との間に挟まれた上記第２固体電解質体の一部（２０２Ｂ）によって構成され、上記第３基準電極と上記センサ電極との間に流れる電流に基づいて、上記各ポンプセルによって酸素濃度が調整された後の測定ガスにおける特定ガス成分を検出するためのセンサセル（５）と、
    　上記第２固体電解質体の上記第２主面に対向して配置されたヒータ（６）と、を備える、ガスセンサ（１）。
  2. 　上記センサ素子は、
    　上記第２固体電解質体の上記第１主面における、上記流れ方向に直交する方向に上記センサ電極と並んで形成されたモニタ電極（７１）、上記第２固体電解質体の上記第２主面に形成された第４基準電極（７２）、及び上記モニタ電極と上記第４基準電極との間に挟まれた上記第２固体電解質体の一部（２０３Ｂ）によって構成され、上記第４基準電極と上記モニタ電極との間に流れる電流に基づいて、上記各ポンプセルによって酸素濃度が調整された後の測定ガスにおける残留酸素を検出するモニタセル（７）をさらに備える、請求項１に記載のガスセンサ。
  3. 　上記モニタ電極の貴金属成分は、上記第１ポンプ電極及び上記第２ポンプ電極の貴金属成分と同じである、請求項２に記載のガスセンサ。
  4. 　上記第１ポンプ電極の表面面積（Ｓ１）と、上記第２ポンプ電極の表面面積（Ｓ２）との合計は、１０ｍｍ2以上である、請求項１～３のいずれか一項に記載のガスセンサ。
  5. 　上記第２ポンプ電極における、上記流れ方向の長さ（Ｌ）は、２～５ｍｍの範囲内にある、請求項１～４のいずれか一項に記載のガスセンサ。
  6. 　上記測定ガス室の高さ（Ｈ）は、６５～１５０μｍの範囲内にある、請求項１～５のいずれか一項に記載のガスセンサ。
  7. 　上記ヒータの印加電圧は、上記第２ポンプセルのインピーダンスが目標とする値になるよう調整される、請求項１～６のいずれか一項に記載のガスセンサ。
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