WO2017122228A1 - セルロースアセテートおよびセルロースアセテートの製造方法 - Google Patents

セルロースアセテートおよびセルロースアセテートの製造方法 Download PDF

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WO2017122228A1
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acetic acid
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pulp
less
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直広 小山田
暁浩 樋口
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Daicel Corp
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    • C08L1/10—Esters of organic acids, i.e. acylates
    • C08L1/12—Cellulose acetate

Definitions

  • the present invention relates to cellulose acetate and a method for producing cellulose acetate.
  • cellulose acetate is generally produced by first pulverizing pulp, which is a cellulose material, through a pretreatment step of adding acetic acid containing or not containing a sulfuric acid catalyst, and then adding cooled acetic acid, acetic anhydride, and sulfuric acid catalyst. Addition and acetylation while controlling the temperature with an external jacket with a kneader. After obtaining completely trisubstituted cellulose acetate (primary cellulose acetate) by acetylation, neutralizing agent such as magnesium acetate aqueous solution is added, and sulfuric acid is neutralized (completely neutralized or partially neutralized) with magnesium acetate.
  • neutralizing agent such as magnesium acetate aqueous solution is added, and sulfuric acid is neutralized (completely neutralized or partially neutralized) with magnesium acetate.
  • Acetic anhydride is deactivated by moisture contained in the magnesium aqueous solution. Then, the viscous primary cellulose acetate dope is dropped into an aging tank and hydrolyzed to obtain cellulose acetate having a desired substitution degree. A large amount of non-solvent (water, dilute acetic acid aqueous solution, etc.) is added to the cellulose acetate (secondary cellulose acetate) to precipitate the cellulose acetate. The precipitated cellulose acetate is separated into solid and liquid, washed and dried to obtain flaky cellulose acetate.
  • non-solvent water, dilute acetic acid aqueous solution, etc.
  • cellulose acetate As one of the uses of the cellulose acetate (cellulose acetate) thus obtained, cellulose acetate is used as a hollow fiber membrane, and it is modularized for reverse osmosis membrane (RO membrane) and forward osmosis membrane (FO) for seawater desalination. Film).
  • RO membrane reverse osmosis membrane
  • FO forward osmosis membrane
  • Patent Document 1 Conventional hollow fiber membranes have improved water permeability by making the dense layer thin and the support layer an asymmetric structure (Patent Document 1). Moreover, a flat membrane type composite reverse osmosis membrane having an active layer (a thin film, a skin layer) mainly composed of polyamide and having a high salt rejection and high permeability is described (Patent Document 2).
  • JP 2012-115835 A Japanese Patent Laid-Open No. 9-019630
  • An object of the present invention is to provide a cellulose acetate capable of producing a hollow fiber membrane having an excellent salt removal rate and water permeability.
  • the total content of calcium and magnesium is 2.8 to 3.5 ⁇ mol / g
  • the 6% viscosity is 40 to 80 mPa ⁇ s
  • the filtration degree Kw is 35 g ⁇ 1 or less
  • the molecular weight distribution Mw / Mn Relates to cellulose acetate having a acetylation degree of 61.3 to 62.3%.
  • the degree of filtration Kw is preferably 30 g ⁇ 1 or less.
  • the calcium content is preferably 80 to 200 ppm.
  • the half width of composition distribution is 1.0% or less.
  • the 6-position substitution degree is preferably 0.92 or more.
  • the total sulfuric acid concentration is preferably 40 to 150 ppm.
  • the second of the present invention is a step of pulverizing a pulp having a carboxyl group amount of 1.0 meq / 100 g or more, a step of pretreating the pulverized pulp acetic acid or sulfur-containing acetic acid in contact with the pulp, and the pretreatment.
  • the mixed solution is between 10 ° C. and 3 ° C. below freezing point.
  • the esterification step the pretreated pulp was contacted with a mixed solution of acetic acid and acetic anhydride.
  • the temperature of the reaction system reaches a peak temperature between 48 and 55 ° C. by less than 50 minutes from the point, and the temperature of the reaction system decreases by 5 ° C. from the peak temperature by less than 70 minutes from the time point. It relates to a manufacturing method.
  • a hollow fiber membrane having an excellent salt removal rate and water permeability can be produced.
  • RO membranes and FO membranes made of cellulose acetate are highly resistant to chlorine, and can be easily sterilized by chlorine. Therefore, desalination of seawater in the Red Sea, etc. in the Middle East where high temperatures and high concentrations are easy for microorganisms to grow. Sometimes useful. However, it is difficult to maintain both water permeability and salt removal performance at a high level with cellulose acetate. If the water permeation performance is not at a high level, water permeability can be increased by increasing the pressure during filtration, but water production costs increase by increasing the pressure.
  • the high pressure is, for example, a separation operation pressure of 5 MPa or more.
  • RO membranes and FO membranes having an active layer (thin film, skin layer) mainly composed of polyamide have a problem in chlorine resistance.
  • a cellulose acetate capable of producing a hollow fiber membrane having both excellent chlorine resistance and water permeability.
  • the cellulose acetate of the present disclosure has a total content of calcium and magnesium of 2.8 to 3.5 ⁇ mol / g, a 6% viscosity of 40 to 80 mPa ⁇ s, a filtration degree Kw of 35 g ⁇ 1 or less, and a molecular weight distribution Mw / Mn of 3.00 or less and the acetylation degree is 61.3% to 62.3%.
  • Calcium and magnesium contained in the cellulose acetate of the present disclosure have many parts derived from the neutralizing agent, stabilizer, or washing water used in the production of cellulose acetate, for example, adhesion to the surface of cellulose acetate flakes, contained in cellulose fibers It exists by the electrostatic interaction with the carboxyl group to be produced and the sulfate ester site formed during the production.
  • the cellulose acetate according to the present disclosure has a total content of calcium and magnesium of 2.8 to 3.5 ⁇ mol / g, preferably 2.9 to 3.4 ⁇ mol / g, and preferably 3.0 to 3.2 ⁇ mol. / G is more preferable.
  • the total content of calcium and magnesium is less than 2.8 ⁇ mol / g, particularly when used for a hollow fiber membrane, the salt removal rate becomes insufficient, and when it exceeds 3.5 ⁇ mol / g, a hollow fiber membrane is produced. In such a case, the yarn breakage tends to increase during the hollow fiber film formation, and the film formation tends to be difficult.
  • the cellulose acetate according to the present disclosure preferably has a calcium content of 80 to 200 ppm, more preferably 90 to 170 ppm, and even more preferably 100 to 140 ppm.
  • a high-performance hollow fiber membrane having excellent salt removal rate and water permeability can be obtained while maintaining solubility.
  • the calcium content and magnesium content of cellulose acetate can be measured by the following methods, respectively.
  • moisture content in a sample can be measured, for example using a ket moisture meter (METTLER TOLEDO HB43).
  • Moisture (wt%) in the sample can be calculated from the weight change before and after heating by placing about 2.0 g of the water-containing sample on the aluminum tray of the ket moisture meter and heating at 120 ° C. until the weight does not change.
  • the total content of calcium and magnesium can be calculated using the respective atomic weights Ca: 40.1 g / mol and Mg: 24.3 g / mol.
  • the cellulose acetate according to the present disclosure has a 6% viscosity of 40 to 80 mPa ⁇ s, preferably 45 to 70 mPa ⁇ s, and more preferably 50 to 60 mPa ⁇ s.
  • the 6% viscosity is less than 40 mPa ⁇ s, particularly when used in a hollow fiber membrane, the hollow fiber may not have sufficient pressure resistance when passing water.
  • the 6% viscosity exceeds 80 mPa ⁇ s, sufficient water permeability may not be obtained particularly when used for a hollow fiber membrane.
  • viscometer coefficient ⁇ Absolute viscosity of standard solution (mPa ⁇ s) ⁇ Density of solution (0.827 g / cm 3 ) ⁇ / ⁇ Density of standard solution (g / cm 3 ) ⁇ Number of seconds of flow of standard solution (s) ⁇
  • the degree of filtration is the degree of clogging on a given filter cloth.
  • the filtration degree Kw of the cellulose acetate of the present disclosure is 35 g ⁇ 1 or less, preferably 30 g ⁇ 1 or less, and more preferably 20 g ⁇ 1 or less.
  • the degree of filtration Kw exceeds 35 g ⁇ 1 , particularly when used in a hollow fiber membrane, yarn breakage during hollow fiber membrane formation increases, and membrane formation becomes difficult.
  • the degree of filtration Kw can be measured by the following method. After preparing and drying a sample of particles that pass through a 2 mm mesh and not pass through a 1 mm mesh, put 56.8 g of the sample in a 500 mL dissolution vessel, add 30 g of methanol, and then add 268 g of methylene chloride. And dissolution is started by rotating the container at a speed of 2 rpm. Six hours after the start of dissolution, the temperature is adjusted to 25 ° C., and the solution is filtered using a sintered filter (filtration particle size: 15 ⁇ m, diameter: 10 mm, filtration area: 0.79 cm 2 ) under a pressure of 3 kg / cm 2 .
  • a sintered filter filtration particle size: 15 ⁇ m, diameter: 10 mm, filtration area: 0.79 cm 2
  • the filtration amount up to 20 minutes after the start of filtration was measured as P 1 (g)
  • the filtration amount from 20 minutes to 60 minutes was measured as P 2 (g)
  • the degree of filtration Kw (g ⁇ 1 ) was calculated by the following formula. calculate.
  • the molecular weight distribution (molecular weight distribution Mw / Mn obtained by dividing the weight average molecular weight Mw by the number average molecular weight Mn) of the cellulose acetate of the present disclosure is 3.00 or less, and preferably 2.90 or less. Although a lower limit is not specifically limited, 1.0 or more are preferable. If the molecular weight distribution Mw / Mn exceeds 3.00, sufficient water permeability may not be obtained.
  • the molecular weight distribution Mw / Mn can be measured by the following method.
  • a high performance liquid chromatography system in which a detector for detecting refractive index and light scattering is connected to a gel filtration column can be used.
  • Shodex GPC SYSTEM-21H can be used as the high performance liquid chromatography system.
  • a differential refractive index detector (RI) can be used as the detector.
  • the measurement conditions for such gel permeation chromatography are as follows.
  • the average degree of acetylation of the cellulose acetate of the present disclosure is 61.3% to 62.3%, preferably 61.4% to 62.0%, and more preferably 61.6% to 61.8%. preferable.
  • the content is less than 61.3%, particularly when used in a hollow fiber membrane, degradation by microorganisms is accelerated and the life of the hollow fiber is easily shortened.
  • the content exceeds 62.3%, the product is produced particularly when used in a hollow fiber membrane. The solubility in the dissolution step before the film tends to deteriorate.
  • the degree of acetylation follows the measurement and calculation method of the degree of acetylation in ASTM: D-817-91 (testing method for cellulose acetate, etc.).
  • composition distribution half-width is the peak height of the chart when the acetylation degree is on the horizontal axis (x axis) and the abundance in this acetylation degree is on the vertical axis (y axis). It is the width of the chart at half the height, and is an index that represents the standard of variation in the distribution.
  • the composition distribution half-width of the cellulose acetate according to the present disclosure is not particularly limited, but is preferably 1.0% or less, more preferably 0.98% or less, and further preferably 0.95%. preferable. Although a lower limit is not specifically limited, 0.80% or more is preferable.
  • the half width of the composition distribution is 1.0% or less, when the cellulose acetate dope is solidified in the process of forming the hollow fiber, the phase separation can be uniformly performed, and the hollow fiber is partially fragile. Is less likely to occur and the salt removability can be kept high.
  • the composition distribution half width can be measured by the following method.
  • High performance liquid chromatography (HPLC) analysis is used. That is, using a plurality of cellulose esters having different degrees of acetylation as standard samples, HPLC analysis is performed with a predetermined measuring apparatus and measurement conditions, and a calibration curve [the presence of cellulose esters is created using the analytical values of these standard samples.
  • the half value width of the composition distribution can be determined from a curve indicating the relationship between the amount and the degree of acetylation, usually a quadratic curve (particularly a parabola).
  • Agilent 1100 Series can be used as the high performance liquid chromatography system.
  • As the detector for example, Varian 380-LC can be used.
  • the half width of the composition distribution can be obtained by converting the horizontal axis (elution time) of the elution curve of cellulose acetate in HPLC (reverse phase HPLC) measured under predetermined processing conditions into the degree of acetylation. it can.
  • the elution time is measured under the same measurement conditions, and the acetylation is performed from the elution time (T).
  • Degree of acetylation aT 2 + bT + c (Where T is the elution time, and a, b and c are coefficients of the conversion equation)
  • the half width of the composition distribution is obtained as follows. That is, the base (A) on the low substitution degree side of the peak (E) and the base line (AB) in contact with the base (B) on the high substitution degree side are drawn, and the maximum peak (E ) To the horizontal axis. An intersection (C) between the perpendicular and the base line (AB) is determined, and an intermediate point (D) between the maximum peak (E) and the intersection (C) is obtained.
  • a straight line parallel to the baseline (AB) is drawn through the intermediate point (D), and two intersection points (A ′, B ′) with the acetylation degree distribution curve are obtained.
  • a perpendicular line is drawn from the two intersections (A ′, B ′) to the horizontal axis, and the width between the two intersections on the horizontal axis is the half-value width of the maximum peak.
  • Such a half width of the composition distribution depends on the retention time (retention time) depending on how much the hydroxyl chain of each glucose chain constituting the molecular chain of cellulose acetate in the sample is esterified. It is reflected in the difference. Therefore, ideally, the width of the holding time indicates the width of the composition distribution (in units of acetylation).
  • a high-performance liquid chromatograph has a pipe portion (such as a guide column for protecting the column) that does not contribute to distribution. Therefore, depending on the configuration of the measurement apparatus, the width of the holding time that is not caused by the width of the composition distribution is often included as an error. This error is affected by the length and inner diameter of the column, the length from the column to the detector, the handling, and the like, and varies depending on the apparatus configuration.
  • composition distribution half-value width of the cellulose acetate can be usually obtained as a correction value Z based on the correction formula represented by the following formula.
  • a more accurate composition distribution half-value width can be obtained as the same (substantially the same) value even if the measurement apparatus (and measurement conditions) are different.
  • X is the composition distribution half-value width (uncorrected value) obtained with a predetermined measuring device and measuring conditions
  • Y is all acetylated cellulose hydroxyl groups obtained with the same measuring device and measuring conditions as X.
  • the composition distribution half-width of cellulose acetate is shown.
  • Cellulose acetate in which all of the hydroxyl groups of cellulose are acetylated is a non-deacylated complete product obtained after acylation of cellulose and before aging. It is a cellulose acetate which corresponds to a substitute and does not actually (or ideally) have a composition distribution half width (ie, composition distribution half width zero).
  • the 6-position substitution degree of the cellulose acetate according to the present disclosure is preferably 0.92 or more, more preferably 0.93 or more, and further preferably 0.94 or more. Although an upper limit is not specifically limited, 0.98 or less is preferable.
  • the degree of substitution at the 6-position is 0.92 or more, the solubility in a spinning solvent such as N-methylpyrrolidone (NMP) can be kept high, and yarn breakage during hollow fiber film formation is reduced.
  • NMP N-methylpyrrolidone
  • the 6-position substitution degree can be measured by the following method.
  • the degree of acetyl substitution at the 2-position, 3-position, and 6-position of the glucose ring of cellulose acetate can be measured by NMR according to the method of Tezuka (Carbondr. Res. 273, 83 (1995)). That is, the free hydroxyl group of cellulose acetate is propionylated with propionic anhydride in pyridine. The obtained sample is dissolved in deuterated chloroform and the 13 C-NMR spectrum is measured.
  • the carbon signal of the acetyl group appears in the order of 2, 3, 6 from the high magnetic field in the region of 169 ppm to 171 ppm, and the signal of the carbonyl carbon of the propionyl group appears in the same order in the region of 172 ppm to 174 ppm. From the abundance ratio of the acetyl group and propionyl group at the corresponding positions, the degree of acetyl substitution at the 2nd, 3rd and 6th positions of the glucose ring in the original cellulose diacetate can be determined. In addition to 13 C-NMR, the degree of acetyl substitution can be analyzed by 1 H-NMR.
  • Total sulfuric acid concentration The total sulfuric acid concentration of the cellulose acetate according to the present disclosure is preferably 40 to 150 ppm, more preferably 50 to 140 ppm, and further preferably 60 to 130 ppm. When the total sulfuric acid concentration is in the above range, a sufficient salt removal rate can be obtained without impairing heat stability during dissolution.
  • the total sulfuric acid concentration can be determined by the following method.
  • the dried cellulose ester was baked in an electric furnace at 1300 ° C., and the sublimated sulfurous acid gas was trapped in 10% hydrogen peroxide solution and titrated with a normal aqueous sodium hydroxide solution.
  • the total amount of SO 4 2 ⁇ taking measurement.
  • the total sulfuric acid concentration is expressed in ppm as the total amount of sulfuric acid in 1 g of the completely dry cellulose ester.
  • the method for producing cellulose acetate will be described in detail.
  • the cellulose acetate according to the present disclosure undergoes a series of steps including a step of crushing a pulp, a step of pretreatment, a step of esterification, a step of hydrolysis, a step of precipitation, and a step of adding a stabilizer.
  • a general method for producing cellulose acetate reference can be made to “Wood Chemistry” (above) (Umeda et al., Kyoritsu Publishing Co., Ltd., 1968, pages 180-190).
  • the ⁇ -cellulose content of the pulp is preferably 98.0% by weight or more, more preferably 98.2% by weight or more, and 98.4% by weight or more. More preferably it is.
  • the upper limit value is not particularly limited. If it is less than 98.0% by weight, the amount of impurities of cellulose acetate increases, the degree of filtration Kw increases, yarn breakage during hollow fiber film formation increases, and film formation may be difficult.
  • the amount of carboxyl groups in the pulp is preferably 1.0 meq / 100 g or more, more preferably 1.1 to 2.5 meq / 100 g, and still more preferably 1.2 to 1.6 meq / 100 g.
  • carboxyl group amount is less than 1.0 meq / 100 g, the salt removal rate and water permeability may be inferior particularly when the cellulose acetate obtained is used for a hollow fiber membrane. If it exceeds 2.5 meq / 100 g, the salt removal rate and water permeability may also be inferior, particularly when the cellulose acetate obtained is used in the hollow fiber membrane.
  • the amount of carboxyl group of the pulp can be measured by various methods such as TAPPI Standard T237 om-83.
  • the moisture content of the pulp is preferably 5.0 to 9.0% by weight, more preferably 6.0 to 8.0% by weight, and 6.5 to 7.5% by weight. Further preferred. If the moisture content of the pulp is too low, the reactivity of the pulp is significantly deteriorated. On the other hand, if the water content is too high, the acetic anhydride used for the reaction must be used excessively, which is disadvantageous in terms of cost. .
  • the moisture content can be measured by the following method.
  • the moisture of the pulp can be measured using, for example, a ket moisture meter (METTLER TOLEDO HB43).
  • Moisture (wt%) in the sample can be calculated from the weight change before and after heating by placing about 2.0 g of the water-containing sample on the aluminum tray of the ket moisture meter and heating at 120 ° C. until the weight does not change.
  • wood pulp conifer pulp, hardwood pulp
  • cotton linter or the like
  • wood pulp conifer pulp, hardwood pulp
  • cotton linter or the like
  • These celluloses may be used alone or in combination of two or more.
  • softwood pulp and cotton linter or hardwood pulp may be used in combination.
  • Wood pulp is preferable because it often has a preferable amount of carboxyl groups described later and is advantageous in terms of cost compared to stable supply of raw materials and linter.
  • Examples of wood pulp include hardwood pre-hydrolyzed kraft pulp.
  • the pulp crushing step for example, it can be crushed by a dry method using a disc refiner.
  • the pulverized pulp is brought into contact with acetic acid or sulfur-containing acetic acid.
  • acetic acid 96 to 100% by weight acetic acid can be used
  • sulfur-containing acetic acid is acetic acid containing sulfuric acid, and preferably contains 1 to 10% by weight sulfuric acid.
  • Acetic acid or sulfur-containing acetic acid can be contacted preferably at a ratio of 10 to 500 parts by weight with respect to 100 parts by weight of the pulp.
  • acetic acid and / or sulfur-containing acetic acid is added in one step, or after adding a certain time and acetic acid is added
  • a method of adding acetic acid such as a method of adding acetic acid after a certain time has elapsed after adding a sulfur-containing acetic acid, or a method of adding sulfur-containing acetic acid in two or more steps.
  • Specific examples of the contact include a method in which acetic acid and / or sulfur-containing acetic acid is sprayed on the pulp and stirred.
  • Acetic acid or sulfur-containing acetic acid is preferably adjusted in advance to 17 to 40 ° C., more preferably 20 to 40 ° C.
  • acetic acid and / or sulfur-containing acetic acid to the pulp, for example, it is allowed to stand at 17 to 40 ° C. for 0.2 to 48 hours, or at 17 to 40 ° C. for 0.1 to 24 hours. It can be performed by time sealing and stirring.
  • the pretreated pulp is brought into contact with a mixed solution of acetic acid and acetic anhydride, and the pulp is esterified with acetic anhydride.
  • the mixed solution preferably contains sulfuric acid.
  • the esterification can be started by adding the pretreated pulp to the mixed solution or by adding the mixed solution and sulfuric acid to the pretreated pulp.
  • 96 to 100% by weight acetic acid can be used as acetic acid, and sulfuric acid is preferably concentrated sulfuric acid.
  • acetic acid when preparing a mixed solution of acetic acid and acetic anhydride, it is not particularly limited as long as it contains acetic acid and acetic anhydride, but the ratio of acetic acid and acetic anhydride is anhydrous with respect to 300 to 600 parts by weight of acetic acid.
  • Acetic acid is preferably 200 to 400 parts by weight, more preferably acetic anhydride 240 to 280 parts by weight with respect to acetic acid 350 to 530 parts by weight.
  • the mixed solution of pulp, acetic acid and acetic anhydride, and the ratio of sulfuric acid are preferably 500 to 1000 parts by weight of the mixed solution of acetic acid and acetic anhydride with respect to 100 parts by weight of pulp. Is preferably 5 to 15 parts by weight, more preferably 7 to 13 parts by weight, and still more preferably 8 to 11 parts by weight.
  • the temperature of the reaction system of the esterification reaction is mainly controlled by the temperature of acetic anhydride and acetic acid to be added. Since the esterification reaction is an exothermic reaction, the temperature of the reaction system is determined by the balance between the heat of fusion that absorbs heat when the added acetic anhydride melts and the reaction heat of esterification. A jacket that cools or warms the reactor from the outside can also be used, but the pulp is solid and primary cellulose is also a viscous fluid, has a high heat capacity, and has high heat insulation, so the temperature can be evenly distributed. It is difficult to control. For this reason, it is preferable to control the reaction temperature of the esterification reaction by controlling the temperature of acetic anhydride and acetic acid to be added.
  • the mixed solution of acetic acid and acetic anhydride to be brought into contact with the pulp is preferably cooled beforehand to 10 ° C. to 3 ° C. below freezing before contacting with the pulp, more preferably from 10 ° C. to 5 ° C. below freezing. It is more preferable that the temperature is 9 ° C. below freezing point to 7 ° C. below freezing point. As will be described later, it becomes easy to reach the temperature of the reaction system to a peak temperature of 48 to 55 ° C. within less than 50 minutes from the time when the pretreated pulp is brought into contact with the mixed solution of acetic acid and acetic anhydride. Because.
  • the temperature of the reaction system reaches a peak temperature between 48 ° C. and 55 ° C. within less than 50 minutes from when the pretreated pulp is brought into contact with the mixed solution of acetic acid and acetic anhydride.
  • the peak temperature refers to the temperature at the time when the temperature rises most in the esterification step
  • the peak time refers to the peak temperature from the time when the pretreated pulp is brought into contact with the mixed solution of acetic acid and acetic anhydride. Time to reach.
  • the temperature of the reaction system can be measured with a thermometer in the process.
  • the temperature of the reaction system is lowered by 5 ° C. from the peak temperature within 70 minutes from when the pretreated pulp is brought into contact with the mixed solution of acetic acid and acetic anhydride. According to the cellulose acetate thus obtained, when used for a hollow fiber membrane, a hollow fiber membrane having an excellent salt removal rate and water permeability can be produced.
  • the esterification step it is preferable to provide means for adjusting the temperature of the reaction system in the esterification step, such as cooling the brine in the jacket portion of the machine body.
  • means for adjusting the temperature of the reaction system in the esterification step such as cooling the brine in the jacket portion of the machine body.
  • the esterification time is desirably 90 to 280 minutes.
  • the esterification time refers to the time from when the pretreated pulp is brought into contact with the mixed solution of acetic acid and acetic anhydride to the addition of the neutralizing agent.
  • a neutralizing agent is added to hydrolyze the cellulose acetate obtained by the esterification.
  • a neutralizing agent such as water, dilute acetic acid or an aqueous magnesium acetate solution is added to stop the esterification reaction and start hydrolysis.
  • sulfuric acid When sulfuric acid is used in the esterification reaction, sulfuric acid bonded to cellulose as a sulfate ester by the esterification reaction is saponified and removed for improving thermal stability.
  • water When water is used as a neutralizing agent, it reacts with acetic anhydride present in the reaction mixture containing cellulose acetate to produce acetic acid, and the water content of the reaction mixture containing cellulose acetate after the hydrolysis step is 5 with respect to acetic acid. It can be added so as to be ⁇ 70 mol%. If it is less than 5 mol%, the hydrolysis reaction does not proceed and depolymerization proceeds, resulting in a low-viscosity cellulose acetate. If it exceeds 70 mol%, the cellulose acetate after the esterification reaction is precipitated and exits the hydrolysis reaction system. The hydrolysis reaction of the precipitated cellulose ester does not proceed.
  • dilute acetic acid refers to a 1 to 50% by weight aqueous acetic acid solution.
  • the magnesium acetate aqueous solution is preferably 5 to 30% by weight.
  • the sulfate ion concentration in the reaction mixture containing cellulose acetate is high, the sulfate ester cannot be removed efficiently, so an aqueous solution of an alkaline earth metal salt of acetic acid such as magnesium acetate or an acetic acid-water mixed solution is added. It is preferable to reduce the sulfate ion concentration by forming an insoluble sulfate. It is preferable to adjust the sulfate ion of the reaction mixture containing cellulose acetate to 1 to 6 parts by weight with respect to 100 parts by weight of cellulose acetate (in terms of cellulose).
  • the hydrolysis time is not particularly limited, but when adjusting the average degree of acetylation to 61.4 to 62.0%, for example, it is performed for 40 to 70 minutes.
  • the hydrolysis time refers to the time from the start of charging the neutralizer to the stop of the hydrolysis reaction.
  • the hydrolysis is preferably carried out by holding at a reaction system temperature of 45 to 65 ° C., particularly preferably 50 to 60 ° C. for 40 to 70 minutes.
  • the entire reaction system can be maintained at a uniform and appropriate temperature, so that the average degree of acetylation is too high or too low. Is prevented from being generated.
  • Precipitation A precipitation process precipitates the cellulose acetate by which the acetyl substitution degree was adjusted by the said hydrolysis.
  • a mixture containing cellulose acetate and a precipitation agent such as water, dilute acetic acid, or an aqueous magnesium acetate solution are mixed, and the produced cellulose acetate (precipitate) is separated to obtain a precipitate.
  • a precipitation agent such as water, dilute acetic acid, or an aqueous magnesium acetate solution
  • water or dilute acetic acid is preferable as the precipitant used for obtaining the cellulose acetate precipitate. This is because the sulfate in the cellulose acetate powder obtained as a precipitate can be easily removed by dissolving the sulfate in the reaction mixture containing cellulose acetate.
  • the reaction mixture containing cellulose acetate is extruded into a thread shape having a diameter of about 1 to 5 mm and solidified by contacting with the precipitating agent.
  • examples thereof include a method of stirring after chopping, or a method of adding a precipitant to a reaction mixture containing cellulose acetate and kneading using a biaxial kneader.
  • a stabilizer is added to the precipitated cellulose acetate. This is to increase the thermal stability of the cellulose acetate after the hydrolysis reaction (after complete neutralization).
  • alkali metal compounds and / or alkaline earth metal compounds particularly calcium compounds such as calcium hydroxide are preferred.
  • the amount of the stabilizer added varies depending on the operating conditions. For example, a reaction mixture containing cellulose acetate and a calcium hydroxide aqueous solution adjusted to 0.2 to 1.0% are added at a volume ratio of 100: 1 to 10. It is preferable.
  • the stabilizer may be added when the precipitate is washed with water to remove free metal components or sulfuric acid components.
  • the method is not particularly limited, and a known method can be used.
  • drying can be performed under conditions such as air blowing or reduced pressure.
  • Examples of the drying method include hot air drying.
  • the cellulose acetate may be pulverized.
  • a conventional pulverizer such as a sample mill, a hammer mill, a turbo mill, an atomizer, a cutter mill, a bead mill, a ball mill, a roll mill, a jet mill, or a pin mill can be used. Further, it may be freeze pulverization, dry pulverization at normal temperature, or wet pulverization.
  • the cellulose acetate of the present disclosure can be formed into a hollow fiber membrane or the like by spinning, and the hollow fiber membrane is used for the production of ultrapure water, RO membranes and FO membranes used for seawater desalination, removal of microorganisms, It can be used for a UF membrane used for pretreatment of seawater desalination.
  • Average degree of acetylation (%) [6.5 ⁇ (BA) ⁇ F] / W (Where A is the titration of 1N-sulfuric acid in the sample (mL), B is the titration of 1N-sulfuric acid in the blank test (mL), F is the concentration factor of 1N-sulfuric acid, and W is the weight of the sample. Show).
  • ⁇ Inner diameter, outer diameter and hollow ratio of hollow membrane As for the inner diameter, outer diameter, and film thickness of the hollow fiber membrane, pass a suitable number of hollow fiber membranes so that the hollow fiber membrane does not fall out into a hole of 3 mm in the center of the slide glass, and razor along the upper and lower surfaces of the slide glass.
  • the hollow fiber membrane is cut by the above, a hollow fiber membrane cross-section sample is obtained, and then the short diameter and long diameter of the cross section of the hollow fiber membrane are measured using a projector Nikon PROFILE PROJECT ORV-12. Measure the minor axis and major axis in two directions for each cross section of the hollow fiber membrane, and calculate the arithmetic mean values of the inner diameter and the outer diameter of one hollow fiber membrane cross section.
  • the film thickness is calculated as (outer diameter-inner diameter) / 2. did. The same measurement was performed for the five cross sections, and the average values were taken as the inner diameter, outer diameter, and film thickness.
  • ⁇ Dense layer thickness> After the hollow fiber membrane was washed with water, the solvent was replaced by immersing in an order of 2-propanol (Wako Pure Chemical Industries, Ltd.) and cyclohexane (Wako Pure Chemical Industries, Ltd.) at 25 ° C. for 1 hour each.
  • the hollow fiber membrane after solvent replacement was drained, and dried for 24 hours in a vacuum dryer (Yamato Vacuum Drying Oven DP33) with an internal temperature of 50 ° C. and an internal pressure of ⁇ 40 Pa.
  • the hollow fiber membrane obtained by drying was embedded in a resin, and a section was cut out using a microtome (REICHERT-NISSEI ULTRACUT) so that the cross section of the hollow fiber membrane could be observed.
  • the cut sections were observed with a differential interference microscope (Nikon's OPTIPHOT mirror base, reflective differential interference device NR). Ten dense layer thicknesses were measured from the obtained microscope images, and the average value thereof was defined as the dense layer
  • the hollow fiber membranes were bundled and inserted into a plastic sleeve, and then a thermosetting resin was injected into the sleeve, cured and sealed. An end face of the hollow fiber membrane cured with the thermosetting resin was cut to obtain an opening surface of the hollow fiber membrane, and an evaluation module having an outer diameter standard membrane area of about 0.1 m 2 was produced. This evaluation module was connected to a membrane performance testing device consisting of a feed water tank and a pump, and water permeability was evaluated. A supply aqueous solution having a sodium chloride concentration of 1500 mg / L was filtered for 1 hour from the outside to the inside of the hollow fiber membrane at 25 ° C. and a pressure of 1.5 MPa.
  • Permeable water volume (L / m 2 / day) Permeated water volume (L) / Outer diameter reference membrane area (m 2 ) / Time when membrane permeated water was collected (collecting time) (min) ⁇ (60 (min) ⁇ 24 ( time))
  • Salt removal rate (1-membrane permeated water salt concentration (mg / L) / feed aqueous solution salt concentration (mg / L)) ⁇ 100
  • Example 1 ⁇ -cellulose content 98.4% by weight, carboxyl group content 1,1-2.5 meq / 100 g Hardwood pre-hydrolyzed kraft pulp was pulverized into cotton with a disc refiner. As a pretreatment step, 100 parts by weight of pulverized pulp (water content: 7.0%) was sprayed with 33 parts by weight of acetic acid maintained at 25 ° C., stirred well, and then allowed to stand for 2 hours for activation.
  • the pulp activated by the pretreatment was added to a mixed solution consisting of 364 parts by weight of acetic acid, 244 parts by weight of acetic anhydride, and 6.6 parts by weight of concentrated sulfuric acid.
  • the mixed solution was previously cooled to 8.9 ° C. below the freezing point. Based on the time when the pulp was added to the mixed solution, 48 minutes were required to adjust the peak temperature from 8.9 ° C. to 50.9 ° C. below freezing point, and after 65 minutes, the temperature was lowered by 5 ° C. from the peak temperature.
  • the neutralizing agent (24% by weight magnesium acetate) starts to be added, and the sulfuric acid amount (aged sulfuric acid amount) is adjusted to 3.7 parts by weight.
  • the chemical conversion process was completed. Further, as a hydrolysis step, the reaction bath was heated to 50.9 ° C. and hydrolyzed for 50 minutes. The hydrolysis reaction was stopped by neutralizing sulfuric acid with magnesium acetate to obtain a reaction mixture containing cellulose acetate. The time from when the pulp is added to the mixed solution until the neutralizer is added is defined as the esterification time.
  • Precipitation was performed with about 300 parts by weight of a 10% dilute aqueous acetic acid solution per 100 parts by weight of the reaction mixture containing cellulose acetate. After washing with water, calcium hydroxide was added as a stabilizer, filtered and dried to obtain cellulose acetate. Table 1 shows the results of measuring the physical properties of the obtained cellulose acetate.
  • the hollow fiber membrane was washed, immersed in water at 60 ° C. in a wet state, and annealed.
  • the obtained hollow fiber membrane had an inner diameter of 90 ⁇ m, an outer diameter of 150 ⁇ m, and a hollow ratio of 36.0%.
  • a module for evaluation having a length of 1000 mm was produced using the obtained hollow fiber membrane, and the water permeability (L / m 2 / day) and the salt removal rate (%) were measured. The results are shown in Table 1.
  • Example 1 (Examples 2 to 4, Comparative Examples 1 to 9) Cellulose acetate was obtained in the same manner as in Example 1 except that the conditions were changed as shown in Table 1. Table 1 shows the results of measuring the physical properties of the obtained cellulose acetate.
  • Example 2 a hollow fiber membrane was obtained in the same manner as in Example 1, a module for evaluation was produced, and the water permeability (L / m 2 / day) and salt removal rate (%) was measured. The results are shown in Table 1. However, Comparative Example 7 was not measured because a hollow fiber membrane could not be produced.
  • Example 10 The cellulose acetate obtained in Example 3 was mixed at a weight ratio of 2 and the cellulose acetate obtained in Comparative Example 1 at a ratio of 1 to obtain cellulose acetate.
  • Table 1 shows the results of measuring the physical properties of the obtained cellulose acetate.

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Abstract

本発明は、優れた塩除去率と透水性を有する中空糸膜を製造することができるセルロースアセテートを提供することを目的とする。　カルシウムとマグネシウムとの合計含量が２．８～３．５μｍｏｌ／ｇ、６％粘度が４０～８０ｍＰａ・ｓ、ろ過度Ｋｗが３５ｇ－１以下、分子量分布Ｍｗ／Ｍｎが３．００以下、かつ酢化度が６１．３～６２．３％である、セルロースアセテート。

Description

セルロースアセテートおよびセルロースアセテートの製造方法
　本発明は、セルロースアセテートおよびセルロースアセテートの製造方法に関する。
　セルロースアセテートの製造方法は、一般的に、まずセルロース材料であるパルプなどを解砕し、硫酸触媒を含むか含まない酢酸を添加する前処理工程を経て、冷却した酢酸、無水酢酸、硫酸触媒を添加してニーダーで外部ジャケットにより温度制御をしながら、アセチル化を行う。アセチル化により完全三置換セルロースアセテート（一次セルロースアセテート）を得たのち、酢酸マグネシウム水溶液などの中和剤を添加し、酢酸マグネシウムにより硫酸を中和（完全中和または部分中和）するとともに、酢酸マグネシウム水溶液に含まれる水分により無水酢酸を失活させる。そして、粘調な一次セルロースアセテートドープを熟成槽に投下して、加水分解させて所望する置換度のセルロースアセテートを得る。このセルロースアセテート（二次セルロースアセテート）に多量の非溶媒（水、希酢酸水溶液など）を添加してセルロースアセテートを沈殿させる。沈殿したセルロースアセテートを固液分離して洗浄、乾燥させてフレーク状のセルロースアセテートを得る。
　このようにして得られたセルロースアセテート（酢酸セルロース）の用途の一つとして、セルロースアセテートを中空糸膜とし、モジュール化して海水淡水化のための逆浸透膜（ＲＯ膜）や正浸透膜（ＦＯ膜）として用いられている。このように海水淡水化モジュールの中空糸膜により海水を淡水化する際は、ろ過時に海水に圧力をかける必要があり、透水性が要求される。
　従来の中空糸膜では緻密層を薄くし、支持層を非対称構造とすることで透水性を向上させていた（特許文献１）。また、ポリアミドを主成分とする活性層（薄膜、スキン層）を備えた高塩阻止率と高透過性を併せ持つ平膜タイプの複合逆浸透膜が記載されている（特許文献２）。
特開２０１２－１１５８３５号公報 特開平９－０１９６３０号公報
　本発明は、優れた塩除去率と透水性を有する中空糸膜を製造することができるセルロースアセテートを提供することを目的とする。
　本発明の第一は、カルシウムとマグネシウムとの合計含量が２．８～３．５μｍｏｌ／ｇ、６％粘度が４０～８０ｍＰａ・ｓ、ろ過度Ｋｗが３５ｇ－１以下、かつ分子量分布Ｍｗ／Ｍｎが３．００以下、かつ酢化度が６１．３～６２．３％である、セルロースアセテートに関する。
　ろ過度Ｋｗが３０ｇ－１以下であることが好ましい。
　カルシウム含量が８０～２００ｐｐｍであることが好ましい。
　組成分布半値幅が１．０％以下であることが好ましい。
　６位置換度０．９２以上であることが好ましい。
　総硫酸濃度が４０～１５０ｐｐｍであることが好ましい。
　　本発明の第二は、カルボキシル基量が１．０ｍｅｑ／１００ｇ以上のパルプを解砕する工程、前記解砕したパルプ酢酸、または含硫酢酸とを接触させて前処理する工程、前記前処理したパルプを酢酸および無水酢酸の混合溶液と接触させて無水酢酸でエステル化する工程、中和剤を添加して、前記エステル化により得られたセルロースアセテートを加水分解する工程、前記加水分解によりアセチル置換度が調整されたセルロースアセテートを沈殿する工程、および、前記沈澱したセルロースアセテートに安定剤を添加する工程を有するセルロースアセテートの製造方法において、前記混合溶液が、氷点下１０℃～氷点下３℃の間であり、前記エステル化工程において、前記前処理したパルプを酢酸および無水酢酸の混合溶液と接触させた時点から５０分未満までに反応系の温度が４８～５５℃の間のピーク温度に到達し、前記時点から７０分未満までに反応系の温度が前記ピーク温度より５℃低下する、セルロースアセテートの製造方法に関する。
　本発明のセルロースアセテートまたはセルロースアセテートの製造方法により得られるセルロースアセテートによれば、優れた塩除去率と透水性を有する中空糸膜を製造することができる。
　セルロースアセテートを材質とするＲＯ膜やＦＯ膜はセルロースアセテート自身が塩素に強く、塩素殺菌を容易にできるため、高温・高濃度、且つ微生物が繁殖しやすい中東地域の紅海等の海水の淡水化処理時に有用である。しかしながら、セルロースアセテートでは透水性能と塩除去性能の両方を高いレベルで維持するのは困難である。透水性能が高いレベルでない場合、ろ過時の圧力を高くすることで透水性を高めることができるが、圧力を高くすることにより造水コストが上がる。なお、高い圧力とは例えば、５ＭＰａ以上の分離操作圧力である。また、ポリアミドを主成分とする活性層（薄膜、スキン層）を備えるＲＯ膜やＦＯ膜は、耐塩素性に問題がある。
　本開示によれば、優れた耐塩素性と透水性を両立する中空糸膜を製造することができるセルロースアセテートを提供することができる。
　以下、好ましい実施の形態の一例を具体的に説明する。
　本開示のセルロースアセテートは、カルシウムとマグネシウムとの合計含量が２．８～３．５μｍｏｌ／ｇ、６％粘度が４０～８０ｍＰａ・ｓ、ろ過度Ｋｗが３５ｇ－１以下、分子量分布Ｍｗ／Ｍｎが３．００以下、かつ酢化度が６１．３～６２．３％である。
　［カルシウム含量およびマグネシウム含量］
　本開示のセルロースアセテートに含まれるカルシウムおよびマグネシウムは、セルロースアセテート製造時に使用される中和剤、安定剤、または洗浄水に由来する部分が多く、例えばセルロースアセテートフレーク表面への付着、セルロース繊維に含まれるカルボキシル基や製造時に形成された硫酸エステル部位との静電相互作用により存在している。
　本開示に係るセルロースアセテートは、カルシウムとマグネシウムとの合計含量が２．８～３．５μｍｏｌ／ｇであり、２．９～３．４μｍｏｌ／ｇであることが好ましく、３．０～３．２μｍｏｌ／ｇであることがより好ましい。カルシウムとマグネシウムとの合計含量が２．８μｍｏｌ／ｇ未満であると、特に中空糸膜に用いる場合に、塩除去率が十分でなくなり、３．５μｍｏｌ／ｇを超えると、中空糸膜を製造する場合に、中空糸製膜時に糸切れが多くなり製膜が困難となる傾向がある。
　本開示に係るセルロースアセテートは、カルシウム含量が８０～２００ｐｐｍであることが好ましく、９０～１７０ｐｐｍであることがより好ましく、１００～１４０ｐｐｍであることがさらに好ましい。カルシウム含量が上記範囲であることにより、溶解性を保ちつつ、優れた塩除去率と透水性を有する高性能の中空糸膜を得ることができる。
　セルロースアセテートのカルシウム含量およびマグネシウム含量は、それぞれ以下の方法により測定することができる。
　未乾燥試料３．０ｇをルツボに計量し、電熱器上で炭化させた後、７５０～８５０℃の電気炉で２時間程度灰化させる。約３０分放冷した後、０．０７％の塩酸溶液２５ｍＬを加え、２２０～２３０℃で加熱溶解させる。放冷後、溶解液を２００ｍＬまで蒸留水でメスアップし、これを検液として標準液と共に原子吸光光度計を用いて吸光度を測定して、検液のカルシウム（Ｃａ）含量またはマグネシウム（Ｍｇ）含量を求め、以下の式で換算して、試料のカルシウム（Ｃａ）、マグネシウム（Ｍｇ）含量を求めることができる。なお、試料中の水分は、例えばケット水分計（ＭＥＴＴＬＥＲ　ＴＯＬＥＤＯ　ＨＢ４３）を用いて測定することができる。ケット水分計のアルミ受け皿に含水状態の試料約２．０ｇを乗せ、重量が変化しなくなるまで１２０℃で加熱することで加熱前後の重量変化から試料中の水分（重量％）が算出できる。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000001
　カルシウムとマグネシウムとの合計含量は、各々の原子量Ｃａ：４０．１ｇ／ｍｏｌ、Ｍｇ：２４．３ｇ／ｍｏｌを用いて算出することができる。
　［６％粘度］
　６％粘度は、乾燥試料３．００ｇを、ジクロロメタン／メタノール＝９１／９混合溶液６１．６７ｇで溶解させた６ｗｔ／ｖｏｌ％の溶液をオストワルド粘度計を使用して測定した粘度である。
　本開示に係るセルロースアセテートは、６％粘度が４０～８０ｍＰａ・ｓであり、４５～７０ｍＰａ・ｓであることが好ましく、５０～６０ｍＰａ・ｓであることがより好ましい。６％粘度が４０ｍＰａ・ｓ未満であると、特に中空糸膜に用いる場合に、中空糸が水を通す際に十分な耐圧性を有さなくなる場合がある。また、６％粘度が８０ｍＰａ・ｓを超えると、特に中空糸膜に用いる場合に、十分な透水性が得られない場合がある。
　ここで、６％粘度の測定方法の詳細は、以下のとおりである。三角フラスコに乾燥試料３．００ｇ、ジクロロメタン／メタノール＝９１／９混合溶液を６１．６７ｇ入れ、密栓して約１時間攪拌する。その後、回転振盪機で約１．５時間振盪して完溶させる。得られた６ｗｔ／ｖｏｌ％の溶液を所定のオストワルド粘度計の標線まで移し、２５±１℃で約３０分間整温する。計時標線間の流下時間を測定し、次式により６％粘度を算出することができる。
６％粘度（ｍＰａ・ｓ）＝流下時間（ｓ）×粘度計係数
　ここで、粘度計係数は、粘度計校正用標準液［昭和石油社製、商品名「ＪＳ－２００」（ＪＩＳ　Ｚ　８８０９に準拠）］を用いて上記と同様の操作で流下時間を測定し、次式より求める。
粘度計係数＝｛標準液絶対粘度（ｍＰａ・ｓ）×溶液の密度（０．８２７ｇ／ｃｍ３）｝／｛標準液の密度（ｇ／ｃｍ３）×標準液の流下秒数（ｓ）｝
　［ろ過度Ｋｗ］
　ろ過度は、所定の濾布上での目詰まりの度合いである。本開示のセルロースアセテートのろ過度Ｋｗは、３５ｇ－１以下であり、３０ｇ－１以下であることが好ましく、２０ｇ－１以下であることがより好ましい。ろ過度Ｋｗが３５ｇ－１を超えると、特に中空糸膜に用いる場合に、中空糸製膜時の糸切れが増加し、製膜が困難となる。
　ろ過度Ｋｗは、以下の方法により測定することができる。２ｍｍのメッシュを通過し、なおかつ１ｍｍのメッシュを通過しない粒子の試料を調製して乾燥した後、試料５６．８ｇを５００ｍＬの溶解用容器に入れ、メタノール３０ｇを添加した後、塩化メチレンを２６８ｇ添加し、２ｒｐｍの速度で容器を回転することにより溶解を開始する。溶解開始６時間後に、２５℃に調温し、３ｋｇ／ｃｍ２の圧力下、焼結フィルター（ろ過粒度１５μｍ）、直径１０ｍｍ、ろ過面積０．７９ｃｍ２）を用いて溶液をろ過する。この時、ろ過開始後２０分までのろ過量をＰ１（ｇ）、２０分より６０分までのろ過量をＰ２（ｇ）として測定し、下記式によりろ過度Ｋｗ（ｇ－１）を計算する。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000002
　［分子量分布Ｍｗ／Ｍｎ］
　本開示のセルロースアセテートの分子量分布（重量平均分子量Ｍｗを数平均分子量Ｍｎで除した分子量分布Ｍｗ／Ｍｎ）は３．００以下であり、２．９０以下であることが好ましい。下限値は、特に限定されないが、１．０以上が好ましい。分子量分布Ｍｗ／Ｍｎが３．００を超えると十分な透水性が得られない場合がある。
　分子量分布Ｍｗ／Ｍｎは、以下の方法により測定することができる。ゲルろ過カラムに屈折率および光散乱を検出する検出器を接続した高速液体クロマトグラフィーシステムを用いることができる。高速液体クロマトグラフィーシステムとしては、例えば、Ｓｈｏｄｅｘ　ＧＰＣ　ＳＹＳＴＥＭ－２１Ｈを用いることができる。検出器としては、例えば、示差屈折率検出器（ＲＩ）を用いることができる。このようなゲル浸透クロマトグラフィーの測定条件は以下の通りである。
溶媒：ジクロロメタン
カラム：ＴＳＫｇｅｌ　ＧＭＨＸＬ（７．８×３００ｍｍ）二本
ガードカラム：ＴＳＫｇｅｌ　ｇｕａｒｄｃｏｌｕｍｎ　ＨＸＬ－Ｈ 
試料濃度：２０００ｐｐｍ
流量：０．８ｍＬ／ｍｉｎ
試料注入量：１００μＬ
標準試料：ＰＭＭＡ（分子量１８５０、７３６０、２９９６０、７９５００、２０１８００、５０９０００、６２５５００）
カラム温度：２８℃
　重量平均分子量（Ｍｗ）および数平均分子量（Ｍｎ）のいずれも上記と同じ測定条件で測定する。測定結果により得られた重量平均分子量と数平均分子量より下式に従い、分子量分布を算出することができる。
分子量分布＝Ｍｗ／Ｍｎ
Ｍｗ：重量平均分子量、Ｍｎ：数平均分子量
　［酢化度］
　本開示のセルロースアセテートの平均酢化度は、６１．３～６２．３％であり、６１．４～６２．０％であることが好ましく、６１．６～６１．８％であることがより好ましい。６１．３％未満であると、特に中空糸膜に用いる場合に、微生物による分解が早くなり中空糸寿命が短縮されやすくなり、６２．３％を超えると、特に中空糸膜に用いる場合に製膜前の溶解工程における溶解性が悪化しやすくなる。
　酢化度は、ＡＳＴＭ：Ｄ－８１７－９１（セルロースアセテート等の試験法）における酢化度の測定および計算方法に従う。
　［組成分布半値幅］
　本開示のセルロースアセテートにおける、組成分布半値幅とは、酢化度を横軸（ｘ軸）に、この酢化度における存在量を縦軸（ｙ軸）としたとき、チャートのピークの高さの半分の高さにおけるチャートの幅であり、分布のバラツキの目安を表す指標である。
　本開示に係るセルロースアセテートの組成分布半値幅は、特に限定されないが、１．０％以下であることが好ましく、０．９８％以下であることがより好ましく、０．９５％であることがさらに好ましい。下限値は、特に限定されないが、０．８０％以上が好ましい。組成分布半値幅が１．０％以下であることにより、中空糸を製膜する過程においてセルロースアセテートドープを凝固させる時、均一に相分離をさせることができ、中空糸に部分的に脆弱な箇所が発生しにくくなり、塩除去性を高く保つことができる。
　組成分布半値幅は、以下の方法により測定することができる。
　高速液体クロマトグラフィー（ＨＰＬＣ）分析を用いる。すなわち、異なる酢化度を有する複数のセルロースエステルを標準試料として用いて所定の測定装置および測定条件でＨＰＬＣ分析を行い、これらの標準試料の分析値を用いて作成した較正曲線［セルロースエステルの存在量と、酢化度との関係を示す曲線、通常、二次曲線（特に放物線）］から、組成分布半値幅を求めることができる。高速液体クロマトグラフィーシステムとしては、例えば、Ａｇｉｌｅｎｔ　１１００　Ｓｅｒｉｅｓを用いることができる。検出器としては、例えば、Ｖａｒｉａｎ　３８０－ＬＣを用いることができる。このような高速液体クロマトグラフィーの測定条件は以下の通りである。
溶媒１：メタノール／水＝８／１（ｖｏｌ／ｖｏｌ）
溶媒２：クロロホルム／メタノール＝９／１（ｖｏｌ／ｖｏｌ）
　溶媒１／溶媒２＝８／２の条件から開始し、２８分間かけて溶媒１／溶媒２＝０／１０の組成に徐々に変化させる。その後、８分間同条件にて溶離を行う。
カラム：Ｗａｔｅｒｓ　Ｎｏｖａ－Ｐａｋ　Ｐｈｅｎｙｌ　６０Å　４μｍ（１５０ｍｍ×３．９ｍｍφ）
ガードカラム：Ｗａｔｅｒｓ　Ｎｏｖａ－Ｐａｋ　Ｐｈｅｎｙｌ　４μｍ
試料濃度：１０００ｐｐｍ
流量：０．７ｍＬ／ｍｉｎ
試料注入量：１５μＬ
標準試料：異なる酢化度を有する複数のセルロースエステル
カラム温度：３０℃
　より具体的には、組成分布半値幅は、所定の処理条件で測定したＨＰＬＣ（逆相ＨＰＬＣ）におけるセルロースアセテートの溶出曲線の横軸（溶出時間）を酢化度に換算することにより得ることができる。
　溶出時間を置換度に換算する方法としては、例えば、複数（例えば、４種以上）の置換度の異なる試料を用いて、同じ測定条件で溶出時間を測定し、溶出時間（Ｔ）から酢化度を求める換算式（変換式）を得てもよい。すなわち、溶出時間（Ｔ）と酢化度との関係から、最小二乗法によりキャリブレーションカーブの関数（通常は、下記の２次式）を求める。
酢化度＝ａＴ２＋ｂＴ＋ｃ
（式中、Ｔは溶出時間であり、ａ、ｂおよびｃは変換式の係数である）
　そして、上記のような換算式により求めた酢化度分布曲線（セルロースアセテートの存在量を縦軸とし、酢化度を横軸とするセルロースアセテートの置換度分布曲線）において、認められた平均置換度に対応する最大ピーク（Ｅ）に関し、以下のようにして組成分布半値幅を求める。すなわち、ピーク（Ｅ）の低置換度側の基部（Ａ）と、高置換度側の基部（Ｂ）に接するベースライン（Ａ－Ｂ）を引き、このベースラインに対して、最大ピーク（Ｅ）から横軸に垂線をおろす。垂線とベースライン（Ａ－Ｂ）との交点（Ｃ）を決定し、最大ピーク（Ｅ）と交点（Ｃ）との中間点（Ｄ）を求める。中間点（Ｄ）を通って、ベースライン（Ａ－Ｂ）と平行な直線を引き、酢化度分布曲線との二つの交点（Ａ’、Ｂ’）を求める。二つの交点（Ａ’、Ｂ’）から横軸まで垂線をおろして、横軸上の二つの交点間の幅を、最大ピークの半値幅とする。
　このような組成分布半値幅は、試料中のセルロースアセテートの分子鎖について、その構成する高分子鎖一本一本のグルコース環の水酸基がどの程度エステル化されているかにより、保持時間（リテンションタイムとも称される）が異なることを反映している。したがって、理想的には、保持時間の幅が、（酢化度単位の）組成分布の幅を示すことになる。しかしながら、高速液体クロマトグラフには分配に寄与しない管部（カラムを保護するためのガイドカラムなど）が存在する。それゆえ、測定装置の構成により、組成分布の幅に起因しない保持時間の幅が誤差として内包されることが多い。この誤差は、カラムの長さ、内径、カラムから検出器までの長さや取り回しなどに影響され、装置構成により異なる。
　このため、前記セルロースアセテートの組成分布半値幅は、通常、下記式で表される補正式に基づいて、補正値Ｚとして求めることができる。このような補正式を用いると、測定装置（および測定条件）が異なっても、同じ（ほぼ同じ）値として、より正確な組成分布半値幅を求めることができる。
　　Ｚ＝（Ｘ２－Ｙ２）１／２
（式中、Ｘは所定の測定装置および測定条件で求めた組成分布半値幅（未補正値）、Ｙは前記Ｘと同じ測定装置および測定条件で求めたセルロースのヒドロキシル基の全てがアセチル化されたセルロースアセテートの組成分布半値幅を示す。）
　セルロースのヒドロキシル基の全てがアセチル化されたセルロースアセテート（例えば、酢化度６２．５％のセルローストリアセテート）は、セルロースのアシル化後であって、熟成前において得られる脱アシル化されていない完全置換物に相当し、実際には（又は理想的には）組成分布半値幅を有しない（すなわち、組成分布半値幅０の）セルロースアセテートである。
　［６位置換度］
　本開示に係るセルロースアセテートの６位置換度は、０．９２以上であることが好ましく、０．９３以上であることがより好ましく、０．９４以上であることがさらに好ましい。上限値は、特に限定されないが、０．９８以下が好ましい。６位置換度が０．９２以上であることにより、Ｎ－メチルピロリドン（ＮＭＰ）等の紡糸溶媒に対する溶解性を高く保つことができ、中空糸製膜時の糸切れが減少する。
　６位置換度は、以下の方法により測定することができる。セルロースアセテートのグルコース環の２位、３位、６位の各アセチル置換度は、手塚（Ｔｅｚｕｋａ,　Ｃａｒｂｏｎｙｄｒ.　Ｒｅｓ.　２７３,　８３（１９９５））の方法に従いＮＭＲ法で測定できる。すなわち、セルロースアセテートの遊離水酸基をピリジン中で無水プロピオン酸によりプロピオニル化する。得られた試料を重クロロホルムに溶解し、13Ｃ－ＮＭＲスペクトルを測定する。アセチル基の炭素シグナルは１６９ｐｐｍから１７１ｐｐｍの領域に高磁場から２位、３位、６位の順序で、そして、プロピオニル基のカルボニル炭素のシグナルは、１７２ｐｐｍから１７４ｐｐｍの領域に同じ順序で現れる。それぞれ対応する位置でのアセチル基とプロピオニル基の存在比から、元のセルロースジアセテートにおけるグルコース環の２位、３位、６位の各アセチル置換度を求めることができる。また、アセチル置換度は、13Ｃ－ＮＭＲのほか、1Ｈ－ＮＭＲで分析することもできる。
　［総硫酸濃度］
　本開示に係るセルロースアセテートの総硫酸濃度は、４０～１５０ｐｐｍであることが好ましく、５０～１４０ｐｐｍであることがより好ましく、６０～１３０ｐｐｍであることがさらに好ましい。総硫酸濃度が上記範囲にあることにより、溶解時の熱への安定性を損なうことなく、十分な塩除去率が得られる。
　総硫酸濃度は、以下の方法により求めることができる。乾燥したセルロースエステルを１３００℃の電気炉で焼き、昇華した亜硫酸ガスを１０％過酸化水素水にトラップし、規定水酸化ナトリウム水溶液にて滴定し、ＳＯ４ ２－ 換算の量を総硫酸量として測定する。総硫酸濃度は、絶乾状態のセルロースエステル１ｇ中の総硫酸量としてｐｐｍ単位で表される。
　［セルロースアセテートの製造］
　セルロースアセテート製造方法について詳述する。本開示に係るセルロースアセテートは、パルプを解砕する工程、前処理する工程、エステル化する工程、加水分解する工程、沈殿する工程、および安定剤を添加する工程、とを有する一連の工程を経ることにより製造することができる。なお、一般的なセルロースアセテートの製造方法については、「木材化学」（上）（右田ら、共立出版（株）１９６８年発行、第１８０頁～第１９０頁）を参照できる。
　（パルプ）
　本開示のセルロースアセテートの製造方法においてパルプのα－セルロース含有率は、９８．０重量％以上であることが好ましく、９８．２重量％以上であることがより好ましく、９８．４重量％以上であることがさらに好ましい。上限値は、特に限定されない。９８．０重量％未満であると、セルロースアセテートの不純物量が増え、ろ過度Ｋｗが大きくなり、中空糸製膜時の糸切れが増加し、製膜が困難となる場合がある。
　パルプのカルボキシル基量が１．０ｍｅｑ／１００ｇ以上であることが好ましく、１．１～２．５ｍｅｑ／１００ｇであることがより好ましく、１．２～１．６ｍｅｑ／１００ｇであることがさらに好ましい。カルボキシル基量が１．０ｍｅｑ／１００ｇ未満であると、特に得られるセルロースアセテートを中空糸膜に用いる場合に、塩除去率および透水性に劣る場合がある。２．５ｍｅｑ／１００ｇを超えると、特に得られるセルロースアセテートを中空糸膜に用いる場合に、同じく塩除去率および透水性に劣る場合がある。
　パルプのカルボキシル基量は、ＴＡＰＰＩ Ｓｔａｎｄａｒｄ Ｔ２３７ ｏｍ－８３などの種々の方法により測定することができる。
　パルプの含水率は、５．０～９．０重量％であることが好ましく、６．０～８．０重量％であることがより好ましく、６．５～７．５重量％であることがさらに好ましい。パルプの含水率が低すぎるとパルプの反応性が著しく悪化する。また、含水率が高すぎると反応に使用する無水酢酸を過剰に使用する必要がありコスト面で不利となる。。
　含水率は、以下の方法により測定することができる。パルプの水分は、例えばケット水分計（ＭＥＴＴＬＥＲ　ＴＯＬＥＤＯ　ＨＢ４３）を用いて測定することができる。ケット水分計のアルミ受け皿に含水状態の試料約２．０ｇを乗せ、重量が変化しなくなるまで１２０℃で加熱することで加熱前後の重量変化から試料中の水分（重量％）が算出できる。
　本開示のセルロースアセテートの製造方法に用いるパルプとしては、木材パルプ（針葉樹パルプ、広葉樹パルプ）や綿花リンターなどが使用できる。これらのセルロースは単独で又は二種以上組み合わせてもよく、例えば、針葉樹パルプと、綿花リンター又は広葉樹パルプとを併用してもよい。
　木材パルプは、後述の好ましいカルボキシル基量を有する場合が多く、原料の安定供給及びリンターに比べコスト的に有利であるため、好ましい。木材パルプとしては、例えば、広葉樹前加水分解クラフトパルプ等が挙げられる。
　（解砕）
　パルプの解砕工程においては、例えば、ディスクリファイナーを用いて乾式で解砕することができる。特に、パルプがシート状の形態で供給されるなど、以降の工程で取扱いにくい場合は、パルプを乾式で解砕する工程を経ることが好ましい。
　（前処理）
　前処理工程においては、解砕したパルプと酢酸、または含硫酢酸とを接触させる。酢酸は、９６～１００重量％酢酸を用いることができ、、含硫酢酸は、硫酸を含む酢酸であり、１～１０重量％の硫酸を含むことが好ましい。
　酢酸、または含硫酢酸は、パルプ１００重量部に対して、好ましくは１０～５００重量部の割合で接触させることができる。
　また、パルプに酢酸及び／または含硫酢酸を接触させる方法としては、例えば、酢酸及び／または含硫酢酸を一段階で添加する方法、または、酢酸を添加して一定時間経過後、含硫酢酸を添加する方法、含硫酢酸を添加して一定時間経過後、酢酸を添加する方法等の酢酸、または含硫酢酸を２段階以上に分割して添加する方法等が挙げられる。接触の具体的手段としては、酢酸及び／または含硫酢酸をパルプに噴霧してかき混ぜる方法が挙げられる。
　酢酸、または含硫酢酸は、あらかじめ１７～４０℃に調整しておくことが好ましく、２０～４０℃がより好ましい。
　そして、前処理は、パルプに酢酸及び／または含硫酢酸を添加した後、例えば、１７～４０℃下で０．２～４８時間静置する、または１７～４０℃下で０．１～２４時間密閉及び攪拌すること等により行うことができる。
　（エステル化）
　エステル化工程においては、前処理したパルプを酢酸および無水酢酸の混合溶液と接触させてパルプを無水酢酸でエステル化する。混合溶液には、硫酸を含むことが好ましい。当該混合溶液に、前処理したパルプを添加すること、または前処理したパルプに、当該混合溶液および硫酸を添加すること等によりエステル化を開始することができる。エステル化工程において、酢酸は、９６～１００重量％酢酸を用いることができ、硫酸は、濃硫酸であることが好ましい。
　また、酢酸および無水酢酸の混合溶液を調整する場合、酢酸および無水酢酸とが含まれていれば、特に限定されないが、酢酸および無水酢酸の割合としては、酢酸３００～６００重量部に対し、無水酢酸２００～４００重量部であることが好ましく、酢酸３５０～５３０重量部に対し、無水酢酸２４０～２８０重量部であることがより好ましい。
　エステル化反応における、パルプ、酢酸および無水酢酸の混合溶液、および硫酸の割合としては、パルプ１００重量部に対して、酢酸および無水酢酸の混合溶液は５００～１０００重量部であることが好ましく、硫酸は５～１５重量部であることが好ましく、７～１３重量部であることがより好ましく、８～１１重量部であることがさらに好ましい。
　パルプについて、エステル化反応の反応系の温度の制御は、主には添加する無水酢酸及び酢酸の温度により制御される。エステル化反応は発熱反応であるので、添加された無水酢酸が融解するときに吸熱する融解熱とエステル化の反応熱のバランスにより、反応系の温度は決定される。反応機を外部から冷却したりあるいは加温したりするジャケットを用いることもできるが、パルプは固体であり一次セルロースも粘調な流体であり熱容量が高く、断熱性が高いために均一に温度を制御することが困難である。このため、エステル化反応の反応温度の制御は、添加する無水酢酸および酢酸の温度を制御することにより行うことが好ましい。
　パルプと接触させる酢酸および無水酢酸の混合溶液は、パルプと接触させる前にあらかじめ氷点下１０℃～氷点下３℃に冷却しておくことが好ましく、氷点下１０℃～氷点下５℃であることがより好ましく、氷点下９℃～氷点下７℃であることがさらに好ましい。後述するように、前処理したパルプを酢酸および無水酢酸の混合溶液と接触させた時点から５０分未満までに反応系の温度を４８～５５℃の間のピーク温度に到達することが容易となるためである。
　エステル化工程においては、前記前処理したパルプを酢酸および無水酢酸の混合溶液と接触させた時点から５０分未満までに反応系の温度が４８～５５℃の間のピーク温度に到達させる。ここで、ピーク温度とは、エステル化工程で最も温度が上がった時点の温度をいい、ピーク時間とは、前記前処理したパルプを酢酸および無水酢酸の混合溶液と接触させた時点からピーク温度に達する時間をいう。また、反応系の温度は、工程中の温度計により測定することができる。
　さらに、エステル化工程においては、前記前処理したパルプを酢酸および無水酢酸の混合溶液と接触させた時点から７０分未満までに反応系の温度が前記ピーク温度より５℃低下する。このようにして得られたセルロースアセテートによれば、中空糸膜に用いる場合に、優れた塩除去率と透水性を有する中空糸膜を製造することができる。
　エステル化工程においては、機体のジャケット部にブライン等を冷通するなど、エステル化工程の反応系の温度を調整する手段を設けることが好ましい。これにより、前記前処理したパルプを酢酸および無水酢酸の混合溶液と接触させた時点から７０分未満までに反応系の温度が前記ピーク温度より５℃低下させることが容易となる。
　エステル化時間は、９０～２８０分であることが望ましい。ここで、エステル化時間とは、前処理したパルプと酢酸および無水酢酸の混合溶液とを接触させた時点から中和剤添加までの時間をいう。
　（加水分解）
　加水分解工程は、中和剤を添加して、前記エステル化により得られたセルロースアセテートを加水分解するものである。エステル化反応停止して加水分解を開始するために水、希酢酸、又は酢酸マグネシウム水溶液などの中和剤を添加する。
　前記エステル化反応において硫酸を用いる場合、前記エステル化反応により硫酸エステルとしてセルロースに結合した硫酸を、熱安定性向上のためケン化して除去する。
　中和剤として水を用いる場合は、セルロースアセテートを含む反応混合物中に存在する無水酢酸と反応して酢酸を生成させ、加水分解工程後のセルロースアセテートを含む反応混合物の水分量が酢酸に対し５～７０ｍｏｌ％になるように添加することができる。５ｍｏｌ％未満であると、加水分解反応が進まず解重合が進み、低粘度のセルロースアセテートとなり、７０ｍｏｌ％を超えると、エステル化反応終了後のセルロースアセテートが析出し加水分解反応系から出るため、析出したセルロースエステルの加水分解反応が進まなくなる。
　ここで、希酢酸とは、１～５０重量％の酢酸水溶液をいう。また、酢酸マグネシウム水溶液は、５～３０重量％であることが好ましい。
　また、セルロースアセテートを含む反応混合物における硫酸イオン濃度が高いと効率よく硫酸エステルを除去することができないため、酢酸マグネシウム等の酢酸のアルカリ土類金属塩の水溶液又は酢酸－水混合溶液を添加して不溶性の硫酸塩を形成させることにより、硫酸イオン濃度を低下させることが好ましい。セルロースアセテート１００重量部（セルロース換算）に対し、セルロースアセテートを含む反応混合物の硫酸イオンを１～６重量部に調整することが好ましい。なお、例えば、セルロースアセテートを含む反応混合物に酢酸マグネシウムの酢酸－水混合溶液を添加することにより、エステル化反応の停止とセルロースアセテート１００重量部（セルロース換算）に対する硫酸イオンの重量比の低下とを同時に行うこともできる。
　加水分解時間は、特に限定されないが、平均酢化度を６１．４～６２．０％に調整する場合、例えば、４０～７０分間行う。ここで、加水分解時間は、中和剤の投入開始から加水分解反応停止までの時間をいう。
　また、加水分解は、好ましくは４５～６５℃、特に好ましくは５０～６０℃の反応系の温度で４０～７０分間保持することにより行う。
　加水分解工程においては、水と無水酢酸との反応熱を利用することによって、反応系全体を均一でかつ適正な温度に保持することができるため、平均酢化度が高すぎるものや低すぎるものが生成することが防止される。
　（沈殿）
　沈殿工程は、前記加水分解によりアセチル置換度が調整されたセルロースアセテートを沈殿するものである。
　例えば、セルロースアセテートを含む混合物と水、希酢酸、又は酢酸マグネシウム水溶液等の沈澱剤とを混合し、生成したセルロースアセテート（沈澱物）を分離して沈殿物を得ることができる。ここで、セルロースアセテートの沈殿物を得る際に用いる沈澱剤としては、水または希酢酸が好ましい。セルロースアセテートを含む反応混合物中の硫酸塩を溶解し、沈澱物として得られるセルロースアセテート粉体中の硫酸塩を除去しやすいためである。
　セルロースアセテートを含む反応混合物と沈澱剤を混合する具体的な手段としては、セルロースアセテートを含む反応混合物を直径１～５ｍｍ程度の糸状に押し出し、沈澱剤と接触させることで凝固させ、回転式カッターを使用して細断した後に撹拌する方法、またはセルロースアセテートを含む反応混合物に沈澱剤を添加し、二軸ニーダーを用いて練り込む方法などが挙げられる。
　（安定剤添加）
　セルロースアセテートを沈殿させた後、沈澱したセルロースアセテートに安定剤を添加する。加水分解反応の後（完全中和の後）、セルロースアセテートの熱安定性を高めるためである。安定剤として、アルカリ金属化合物及び／又はアルカリ土類金属化合物、特に水酸化カルシウムなどのカルシウム化合物が好ましい。
　安定剤の添加量は、時々の運転状況によって変わるが、例えばセルロースアセテートを含む反応混合物と０．２～１．０％に調整した水酸化カルシウム水溶液を１００：１～１０の体積比で添加することが好ましい。
　当該安定剤の添加は、前記沈澱物を水洗により遊離の金属成分や硫酸成分などを除去する際に併せて行ってもよい。
　前記安定剤を添加する工程の後、セルロースアセテートを、乾燥させることが好ましい。その方法としては特に限定されず、公知のものを用いることができ、例えば、送風や減圧などの条件下乾燥を行うことができる。乾燥方法としては、例えば、熱風乾燥が挙げられる。
　また、セルロースアセテートを乾燥させた後、セルロースアセテートを、粉砕してもよい。粉砕は、慣用の粉砕機、例えば、サンプルミル、ハンマーミル、ターボミル、アトマイザー、カッターミル、ビーズミル、ボールミル、ロールミル、ジェットミル、ピンミルなどを用いることができる。また、凍結粉砕、常温での乾式粉砕、または湿式粉砕でもよい。
　本開示のセルロースアセテートは、紡糸することにより中空糸膜等に成形することができ、当該中空糸膜は、超純水の製造や海水の淡水化に用いるＲＯ膜及びＦＯ膜、微生物の除去や海水淡水化の前処理に用いるＵＦ膜等に使用することができる。
　以下、実施例により本発明を具体的に説明するが、本発明は、これらの実施例によりその技術的範囲が限定されるものではない。
　後述する実施例に記載の各物性は、以下のとおり評価した。
　カルシウム含量およびマグネシウム含量、カルシウムとマグネシウムとの合計含量、６％粘度、ろ過度Ｋｗ、分子量分布Ｍｗ／Ｍｎ、６位置換度、総硫酸濃度、および組成分布半値幅は、前記の方法により測定した。
　＜酢化度＞
　ＡＳＴＭ－Ｄ－８１７－９１（セルロースアセテートなどの試験方法）における酢化度の測定および計算方法により求めた。
　乾燥したセルロースアセテート１．９ｇを精秤し、アセトンとジメチルスルホキシドとの混合溶媒（容量比４：１）１５０ｍＬに溶解した後、１Ｎ－水酸化ナトリウム水溶液３０ｍＬを添加し、２５℃で２時間ケン化する。フェノールフタレインを指示薬として添加し、１Ｎ－硫酸（濃度ファクター：Ｆ）で過剰の水酸化ナトリウムを滴定する。また、上記と同様の方法でブランク試験を行い、下記式に従って平均酢化度を算出する。
平均酢化度（％）＝［６．５×（Ｂ－Ａ）×Ｆ］／Ｗ
（式中、Ａは試料での１Ｎ－硫酸の滴定量（ｍＬ）、Ｂはブランク試験での１Ｎ－硫酸の滴定量（ｍＬ）、Ｆは１Ｎ－硫酸の濃度ファクター、Ｗは試料の重量を示す）。
　＜中空膜の内径、外径および中空率＞
　中空糸膜の内径、外径および膜厚は、中空糸膜をスライドグラスの中央に開けられたφ３ｍｍの孔に中空糸膜が抜け落ちない程度に適当本数通し、スライドグラスの上下面に沿ってカミソリにより中空糸膜をカットし、中空糸膜断面サンプルを得た後、投影機Ｎｉｋｏｎ　ＰＲＯＦＩＬＥ　ＰＲＯＪＥＣＴ　ＯＲＶ－１２を用いて中空糸膜断面の短径、長径を測定することにより得られる。中空糸膜断面１個につき２方向の短径、長径を測定し、それぞれの算術平均値を中空糸膜断面１個の内径および外径とし、膜厚は（外径－内径）／２で算出した。５つの断面について同様に測定を行い、平均値を内径、外径、膜厚とした。中空率（％）は下記式より算出した。
中空率（％）＝（内径／外径）２×１００（％）
　＜緻密層厚み＞
　中空糸膜を水洗した後、２５℃の２－プロパノール（和光純薬社）、シクロヘキサン（和光純薬社）の順に１時間ずつ浸漬して溶媒置換を行った。溶媒置換後の中空糸膜を液切りし、庫内温度５０℃、庫内圧力－４０Ｐａの真空乾燥機（Ｙａｍａｔｏ Ｖａｃｕｕｍ Ｄｒｙｉｎｇ Ｏｖｅｎ ＤＰ３３）で２４時間乾燥した。乾燥して得られた中空糸膜を樹脂包埋して中空糸膜断面が観察できるようにミクロトーム（ＲＥＩＣＨＥＲＴ－ＮＩＳＳＥＩ ＵＬＴＲＡＣＵＴ）を用い切片を切り出した。切り出した切片を微分干渉顕微鏡（Ｎｉｋｏｎ社製 ＯＰＴＩＰＨＯＴ鏡基、反射型微分干渉装置ＮＲ）で観察した。得られた顕微鏡画像より、１０箇所の緻密層厚みを測定し、それらの平均値を緻密層厚みとした。
　＜透水性＞
　中空糸膜を束ねて、プラスチック製スリーブに挿入した後、熱硬化性樹脂をスリーブに注入し、硬化させ封止した。熱硬化性樹脂で硬化させた中空糸膜の端部を切断することで中空糸膜の開口面を得て、外径基準の膜面積がおよそ０．１ｍ２の評価用モジュールを作製した。この評価用モジュールを供給水タンク、ポンプからなる膜性能試験装置に接続し、透水性を評価した。
　塩化ナトリウム濃度１５００ｍｇ／Ｌの供給水溶液を、２５℃、圧力１．５ＭＰａで中空糸膜の外側から内側へ向かって１時間ろ過した。その後、中空糸膜の開口面より膜透過水を採取して、電子天秤（ＭＥＴＴＬＥＲ　ＴＯＬＥＤＯ社　ＰＧ５００２－Ｓ　ＤｅｌｔａＲａｎｇｅ）で透過水量を測定した。透水量を下記式より算出した。
透水量（Ｌ／ｍ２／日）＝透過水量（Ｌ）／外径基準膜面積（ｍ２）／膜透過水を採取した時間（採取時間）（分）×（６０（分）×２４（時間））
　＜塩除去率＞
　透水性の評価にて採取した膜透過水、および透水量の評価で使用した塩化ナトリウム濃度１５００ｍｇ／Ｌの供給水溶液から、電気伝導率計（東亜ディーケーケー社　ＣＭ－２５Ｒ）で塩化ナトリウム濃度を測定した。塩除去率は下記式より算出した。
塩除去率（％）＝（１－膜透過水塩濃度（ｍｇ／Ｌ）／供給水溶液塩濃度（ｍｇ／Ｌ））×１００
　（実施例１）
　αセルロース含量９８．４重量％、カルボキシル基量１，１～２．５ｍｅｑ／１００ｇ広葉樹前加水分解クラフトパルプをディスクリファイナーで綿状に解砕した。前処理工程として１００重量部の解砕パルプ（含水率７．０％）に２５℃に保った３３重量部の酢酸を噴霧し、良くかき混ぜた後、２時間静置し活性化した。
　エステル化工程として、前処理により活性化したパルプを、３６４重量部の酢酸、２４４重量部の無水酢酸、６．６重量部の濃硫酸からなる混合溶液に加えた。当該混合溶液はあらかじめ氷点下８．９℃に冷却しておいた。パルプを混合溶液に加えた時点を基準に、４８分を要して氷点下８．９℃から５０．９℃のピーク温度に調整し、６５分後にピーク温度より５℃低下させた。パルプを混合溶液に加えた時点から１５２分後に中和剤（２４重量％酢酸マグネシウム）を添加し始め、硫酸量（熟成硫酸量）が３．７重量部に調整されるように添加し、エステル化工程を終了した。さらに、加水分解工程として、反応浴を５０．９℃に昇温して、５０分間加水分解を行った。酢酸マグネシウムで硫酸を中和することで加水分解反応を停止し、セルロースアセテートを含む反応混合物を得た。なお、パルプを混合溶液に加えた時点から中和剤を添加するまでの時間をエステル化時間とする。
　セルロースアセテートを含む反応混合物１００重量部に対し、１０％希酢酸水溶液約３００重量部にて沈澱させた。水洗した後、安定剤として水酸化カルシウムを添加し、濾別し乾燥することにより、セルロースアセテートを得た。得られたセルロースアセテートについて、各物性を測定した結果は、表１に示す。
　得られたセルロースアセテート４４重量部、１－メチル－２－ピロリドン（ＮＭＰ、和光純薬社）４７．３重量部、エチレングリコール（ＥＧ、和光純薬社）８．４重量部、安息香酸（ナカライテスク社）０．３重量部を１８０℃の加熱条件下で溶解させ、製膜原液を得た。得られた製膜原液を減圧脱泡させた後、アーク型ノズルより１６３℃で外気と遮断された空間中に吐出し、約０．０３秒を経て、ＮＭＰ／ＥＧ／水＝４．２５／０．７５／９５．０（重量部比）からなる７℃の凝固溶液に浸漬して中空糸膜とした。続いて中空糸膜の洗浄を実施し、湿潤状態のまま６０℃の水に浸漬し、アニーリングを実施した。得られた中空糸膜は内径が９０μｍ、外径が１５０μｍ、中空率は３６．０％であった。
　得られた中空糸膜を用いて長さ１０００ｍｍの評価用モジュールを作製し、透水量（Ｌ／ｍ２／日）および塩除去率（％）を測定した。結果は表１に示す。
　（実施例２～４、比較例１～９）
　表１に示すとおりに条件を変更した以外は、実施例１と同様にして、セルロースアセテートを得た。得られたセルロースアセテートについて、各物性を測定した結果は、表１に示す。
　次に、得られたセルロースアセテートを用いて、実施例１と同様にして、中空糸膜を得、評価用モジュールを作製し、透水量（Ｌ／ｍ２／日）および塩除去率（％）を測定した。結果は表１に示す。ただし、比較例７については、中空糸膜が製造できなかったため、測定しなかった。
　（比較例１０）
　重量比で、実施例３で得られたセルロースアセテートを２、および比較例１で得られたセルロースアセテートを１の割合で混合してセルロースアセテートを得た。得られたセルロースアセテートについて、各物性を測定した結果は、表１に示す。
　次に、得られたセルロースアセテートを用いて、実施例１と同様にして、中空糸膜を得、評価用モジュールを作製し、透水量（Ｌ／ｍ２／日）および塩除去率（％）を測定した。結果は表１に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
  

Claims (7)

  1. 　カルシウムとマグネシウムとの合計含量が２．８～３．５μｍｏｌ／ｇ、
    ６％粘度が４０～８０ｍＰａ・ｓ、
    ろ過度Ｋｗが３５ｇ－１以下、
    分子量分布Ｍｗ／Ｍｎが３．００以下、
    かつ酢化度が６１．３～６２．３％である、セルロースアセテート。
  2. 　ろ過度Ｋｗが３０ｇ－１以下である、請求項１に記載のセルロースアセテート。
  3. 　カルシウム含量が８０～２００ｐｐｍである、請求項１または２に記載のセルロースアセテート。
  4. 　組成分布半値幅が１．０％以下である、請求項１～３のいずれか一項に記載のセルロースアセテート。
  5. 　６位置換度が０．９２以上である、請求項１～４のいずれか一項に記載のセルロースアセテート。
  6. 　総硫酸濃度が４０～１５０ｐｐｍである、請求項１～５のいずれか一項に記載のセルロースアセテート。
  7. 　　カルボキシル基量が１．０ｍｅｑ／１００ｇ以上のパルプを解砕する工程、
    前記解砕したパルプと酢酸、または含硫酢酸とを接触させて前処理する工程、
    前記前処理したパルプを酢酸および無水酢酸の混合溶液と接触させて無水酢酸でエステル化する工程、
    中和剤を添加して、前記エステル化により得られたセルロースアセテートを加水分解する工程、
    前記加水分解によりアセチル置換度が調整されたセルロースアセテートを沈殿する工程、
    および、前記沈澱したセルロースアセテートに安定剤を添加する工程を有するセルロースアセテートの製造方法において、
    　前記混合溶液が、氷点下１０℃～氷点下３℃の間であり、
    　前記エステル化工程において、前記前処理したパルプを酢酸および無水酢酸の混合溶液と接触させた時点から５０分未満までに反応系の温度が４８～５５℃の間のピーク温度に到達し、前記時点から７０分未満までに反応系の温度が前記ピーク温度より５℃低下する、セルロースアセテートの製造方法。
    　
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