WO2016117650A1 - 板ガラスの製造方法、板ガラス、合わせガラスの製造方法 - Google Patents

板ガラスの製造方法、板ガラス、合わせガラスの製造方法 Download PDF

Info

Publication number
WO2016117650A1
WO2016117650A1 PCT/JP2016/051720 JP2016051720W WO2016117650A1 WO 2016117650 A1 WO2016117650 A1 WO 2016117650A1 JP 2016051720 W JP2016051720 W JP 2016051720W WO 2016117650 A1 WO2016117650 A1 WO 2016117650A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
glass
plate glass
glass ribbon
width direction
roll
Prior art date
Application number
PCT/JP2016/051720
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
貴充 大和
康平 須永
彰 長谷川
彰 菅原
Original Assignee
旭硝子株式会社
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by 旭硝子株式会社 filed Critical 旭硝子株式会社
Priority to CN201680006874.5A priority Critical patent/CN107207312B/zh
Priority to EP16740257.7A priority patent/EP3248949B1/en
Priority to ES16740257T priority patent/ES2786678T3/es
Priority to JP2016570702A priority patent/JP6658550B2/ja
Priority to EP20158014.9A priority patent/EP3708546A1/en
Publication of WO2016117650A1 publication Critical patent/WO2016117650A1/ja
Priority to US15/651,572 priority patent/US10633277B2/en
Priority to US16/814,735 priority patent/US11180405B2/en

Links

Images

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
    • C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
    • C03B18/00—Shaping glass in contact with the surface of a liquid
    • C03B18/02—Forming sheets
    • C03B18/18—Controlling or regulating the temperature of the float bath; Composition or purification of the float bath
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B32—LAYERED PRODUCTS
    • B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
    • B32B17/00—Layered products essentially comprising sheet glass, or glass, slag, or like fibres
    • B32B17/06—Layered products essentially comprising sheet glass, or glass, slag, or like fibres comprising glass as the main or only constituent of a layer, next to another layer of a specific material
    • B32B17/10—Layered products essentially comprising sheet glass, or glass, slag, or like fibres comprising glass as the main or only constituent of a layer, next to another layer of a specific material of synthetic resin
    • B32B17/10005—Layered products essentially comprising sheet glass, or glass, slag, or like fibres comprising glass as the main or only constituent of a layer, next to another layer of a specific material of synthetic resin laminated safety glass or glazing
    • B32B17/10009—Layered products essentially comprising sheet glass, or glass, slag, or like fibres comprising glass as the main or only constituent of a layer, next to another layer of a specific material of synthetic resin laminated safety glass or glazing characterized by the number, the constitution or treatment of glass sheets
    • B32B17/10036—Layered products essentially comprising sheet glass, or glass, slag, or like fibres comprising glass as the main or only constituent of a layer, next to another layer of a specific material of synthetic resin laminated safety glass or glazing characterized by the number, the constitution or treatment of glass sheets comprising two outer glass sheets
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B32—LAYERED PRODUCTS
    • B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
    • B32B17/00—Layered products essentially comprising sheet glass, or glass, slag, or like fibres
    • B32B17/06—Layered products essentially comprising sheet glass, or glass, slag, or like fibres comprising glass as the main or only constituent of a layer, next to another layer of a specific material
    • B32B17/10—Layered products essentially comprising sheet glass, or glass, slag, or like fibres comprising glass as the main or only constituent of a layer, next to another layer of a specific material of synthetic resin
    • B32B17/10005—Layered products essentially comprising sheet glass, or glass, slag, or like fibres comprising glass as the main or only constituent of a layer, next to another layer of a specific material of synthetic resin laminated safety glass or glazing
    • B32B17/10807—Making laminated safety glass or glazing; Apparatus therefor
    • B32B17/10816—Making laminated safety glass or glazing; Apparatus therefor by pressing
    • B32B17/10871—Making laminated safety glass or glazing; Apparatus therefor by pressing in combination with particular heat treatment
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B32—LAYERED PRODUCTS
    • B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
    • B32B17/00—Layered products essentially comprising sheet glass, or glass, slag, or like fibres
    • B32B17/06—Layered products essentially comprising sheet glass, or glass, slag, or like fibres comprising glass as the main or only constituent of a layer, next to another layer of a specific material
    • B32B17/10—Layered products essentially comprising sheet glass, or glass, slag, or like fibres comprising glass as the main or only constituent of a layer, next to another layer of a specific material of synthetic resin
    • B32B17/10005—Layered products essentially comprising sheet glass, or glass, slag, or like fibres comprising glass as the main or only constituent of a layer, next to another layer of a specific material of synthetic resin laminated safety glass or glazing
    • B32B17/10807—Making laminated safety glass or glazing; Apparatus therefor
    • B32B17/10972—Degassing during the lamination
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B60—VEHICLES IN GENERAL
    • B60J—WINDOWS, WINDSCREENS, NON-FIXED ROOFS, DOORS, OR SIMILAR DEVICES FOR VEHICLES; REMOVABLE EXTERNAL PROTECTIVE COVERINGS SPECIALLY ADAPTED FOR VEHICLES
    • B60J1/00—Windows; Windscreens; Accessories therefor
    • B60J1/001—Double glazing for vehicles
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B60—VEHICLES IN GENERAL
    • B60J—WINDOWS, WINDSCREENS, NON-FIXED ROOFS, DOORS, OR SIMILAR DEVICES FOR VEHICLES; REMOVABLE EXTERNAL PROTECTIVE COVERINGS SPECIALLY ADAPTED FOR VEHICLES
    • B60J1/00—Windows; Windscreens; Accessories therefor
    • B60J1/02—Windows; Windscreens; Accessories therefor arranged at the vehicle front, e.g. structure of the glazing, mounting of the glazing
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
    • C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
    • C03B18/00—Shaping glass in contact with the surface of a liquid
    • C03B18/02—Forming sheets
    • C03B18/04—Changing or regulating the dimensions of the molten glass ribbon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
    • C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
    • C03B18/00—Shaping glass in contact with the surface of a liquid
    • C03B18/02—Forming sheets
    • C03B18/04—Changing or regulating the dimensions of the molten glass ribbon
    • C03B18/06—Changing or regulating the dimensions of the molten glass ribbon using mechanical means, e.g. restrictor bars, edge rollers
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B32—LAYERED PRODUCTS
    • B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
    • B32B2605/00—Vehicles
    • B32B2605/08—Cars
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
    • Y10T428/24—Structurally defined web or sheet [e.g., overall dimension, etc.]
    • Y10T428/24479—Structurally defined web or sheet [e.g., overall dimension, etc.] including variation in thickness

Definitions

  • the present invention relates to a method for producing plate glass, a plate glass, and a method for producing laminated glass.
  • the present invention relates to a method for producing a plate glass having a convex cross section in the width direction perpendicular to the traveling direction of the glass ribbon.
  • the thickness of the plate glass produced by the float process is usually constant.
  • a head-up display hereinafter also referred to as HUD
  • the thickness is not constant in order to prevent a double image when viewed from the driver.
  • a method for producing a plate glass in which the cross section in the width direction orthogonal to the traveling direction of the glass ribbon (hereinafter sometimes simply referred to as the width direction) is concave, convex, or tapered has been studied (for example, patents). References 1 and 2).
  • Patent Document 1 does not disclose specific data for manufacturing a plate glass having a convex cross section in the width direction
  • Patent Document 2 is substantially only a method for manufacturing a tapered glass. It is not disclosed, and there is a possibility that a plate glass having a convex cross section in the width direction cannot be produced appropriately.
  • the manufacturing method described in Patent Document 2 has insufficient disclosure of information regarding the arrangement and peripheral speed of the edge rolls, and its feasibility is poor.
  • the objective of this invention provides the manufacturing method of the plate glass which can manufacture appropriately the plate glass (henceforth this plate glass is only called glass) in which the cross section of the width direction orthogonal to the advancing direction of a glass ribbon is convex shape.
  • convex glass means the glass ribbon from which the width direction center part of a glass ribbon is thicker than both ends, or the plate glass obtained from a glass ribbon.
  • the manufacturing method of the plate glass of this invention floats a glass ribbon on a molten metal surface in a molten metal bath, advances a glass ribbon, abuts a plurality of rolls on both ends of the glass ribbon, and forms the glass ribbon into a plate shape.
  • a method for producing a sheet glass wherein both ends in the width direction of the glass ribbon are heated more strongly than the center portion in the width direction in the upstream region of the molten metal bath, and the peripheral speed of the roll upstream in the traveling direction is set downstream. By rotating the plurality of rolls so as to be slower than the peripheral speed of the rolls, a sheet glass in which the central portion in the width direction is thicker than both end portions is manufactured.
  • the both ends in the width direction of the glass ribbon are heated more strongly than the center portion in the width direction, so that the viscosity at both ends is less likely to increase.
  • Both end portions in the direction are thin and the central portion tends to be thick.
  • the width of the glass ribbon spreading on both sides of the rotation axis of the upstream roll is increased by rotating the plurality of rolls so that the circumferential speed of the upstream roll is slower than the downstream roll. Can do.
  • the both ends of the glass ribbon are thin and the center is thick, so that the cross section in the width direction can be formed into a convex shape.
  • the said glass ribbon is heated only by the heater arrange
  • the glass ribbon is heated only by the heaters disposed at both ends in the width direction without substantially using the heater disposed at the center in the width direction in the upstream region. The viscosity at both ends is difficult to increase, the both ends of the glass ribbon are thin, and the center is likely to be thick.
  • the glass ribbon on the molten metal bath surface is heated so that the cooling rate at both end portions in the width direction is 6.1 ° C./m or less, that is, the temperature is controlled. It is preferable.
  • the edge part shows the position of 500 mm from the edge of a glass ribbon to the center of the width direction. According to the present invention, if the glass ribbon on the molten metal bath surface is heated so that the cooling rate at the end in the width direction is 6.1 ° C./m or less, the viscosity at both ends is unlikely to increase. Therefore, both ends of the glass ribbon are thin and the center is likely to be thick.
  • the position where the viscosity of the said width direction both ends of the said glass ribbon on the said molten metal bath surface is 104.9 (dPa * sec), and 106.1 (dPa * sec) It is preferable to heat the glass ribbon so that the distance from the position is 15 m or more.
  • the position at which the viscosity at both ends in the width direction of the glass ribbon on the molten metal bath surface is 104.9 (dPa ⁇ sec) and the position at 106.1 (dPa ⁇ sec).
  • the edge part of the width direction of a glass ribbon shows the position of 500 mm from the edge of a glass ribbon to the center of the width direction.
  • the glass ribbon in the roll disposed in a region where the viscosity of both end portions in the width direction of the glass ribbon on the molten metal bath surface is 10 5.3 (dPa ⁇ sec) or less, the glass ribbon It is preferable that the difference in peripheral speed between at least one pair of rolls adjacent to each other in the traveling direction is 35 (m / hour) or more.
  • the traveling direction of the glass ribbon Since the difference in peripheral speed between at least one pair of rolls adjacent to each other is 35 (m / hour) or more, the glass ribbon is pulled downstream in the traveling direction in the region of 10 5.3 (dPa ⁇ sec) or less.
  • the both ends of the glass ribbon can be made thin. As a result, both ends of the glass ribbon are thin and the center is thick, so that a plate glass having a convex cross section in the width direction can be obtained.
  • the circumferential speed of the roll of the said upstream flow direction of a glass ribbon is 100 (m / hour) or less.
  • the peripheral speed of the most upstream roll in the traveling direction is 100 (m / hr) or less, the width of the glass ribbon that spreads on both sides of the rotation shaft of the pair of most upstream rolls can be increased. .
  • both ends of the glass ribbon are thin and the center is likely to be thick.
  • the ratio R / S of the circumferential speed R of the most upstream roll in the traveling direction of the glass ribbon and the circumferential speed S of the most downstream roll in the traveling direction is 0.01 to 0.32. It is preferable. According to the present invention, if the ratio R / S of the circumferential speed R of the upstreammost roll in the traveling direction and the circumferential speed S of the downstreammost roll in the traveling direction is 0.01 to 0.32, a pair of upstreammost rolls The width of the glass ribbon spreading on both sides of the rotation axis of the roll can be increased. As a result, both ends of the glass ribbon are thin and the center is likely to be thick.
  • the circumferential speed of the most upstream roll in the traveling direction, and the traveling speed of the glass ribbon in the slow cooling part Peripheral speed of the most upstream roll (m / hour) / Progression speed of the glass ribbon in the slow cooling part (m / hour) ⁇ 0.07 ⁇ Thickness in the center in the width direction in the slow cooling part of the desired glass ribbon (Mm) It is preferable to adjust so as to satisfy.
  • the circumferential speed of the most upstream roll in the traveling direction, and the traveling speed of the glass ribbon in the slow cooling part Peripheral speed of the most upstream roll (m / hour) / Progression speed of the glass ribbon in the slow cooling part (m / hour) ⁇ 0.07 ⁇ Thickness in the center in the width direction in the slow cooling part of the desired glass ribbon (Mm) If it adjusts so that it may satisfy
  • the difference between the maximum value and the minimum value of the thickness of the plate glass obtained from the glass ribbon by the plate glass manufacturing method of the present invention is preferably 0.1 mm or more. According to the present invention, since the difference between the maximum value and the minimum value of the thickness of the plate glass is 0.1 mm or more, when the plate glass obtained from the glass ribbon by the manufacturing method of the present invention is used as the information display glass. Furthermore, the generation of a double image can be suppressed.
  • the plate glass obtained from the glass ribbon by the plate glass manufacturing method of the present invention has a maximum height Rz of a roughness curve at a reference length of 25 mm as defined in JIS B 0601: 2001 on the main surface of the plate glass of 0.3 ⁇ m or less. Is preferred. According to the present invention, when Rz is 0.3 ⁇ m or less, the scenery seen through the plate glass looks undistorted. In addition, the reflection image when information is displayed on the plate glass is not easily distorted.
  • the plate glass of the present invention is a rectangular plate glass having at least one main surface that is a convex surface, and passes through the center of gravity of the convex surface, and on the line segment that connects the two long sides of the convex surface with the shortest distance, the two long sides
  • the plate glass is placed in a horizontal place among the intersections of the line segment and the line segment, the first point with the smaller thickness of the plate glass in the vertical direction and the line segment from the first point
  • An angle between a straight line connecting a point on the convex surface having a minimum thickness and a horizontal line is 0.005 ° to 0.1 °.
  • the maximum height Rz of the roughness curve at a reference length of 25 mm defined in JIS B 0601: 2001 on the main surface of the plate glass is preferably 0.3 ⁇ m or less. According to the present invention, since the maximum height Rz of the roughness curve at the standard length 25 mm defined in JIS B 0601: 2001 on the main surface of the plate glass is 0.3 ⁇ m or less, the scenery seen through the plate glass is not distorted. Looks like. In addition, the reflection image when information is displayed on the plate glass is not easily distorted.
  • the difference between the maximum value and the minimum value of the thickness of the plate glass is preferably 0.1 mm or more. According to the present invention, since the difference between the maximum value and the minimum value of the thickness of the plate glass is 0.1 mm or more, the occurrence of double images is suppressed when the laminated glass is used as the information display glass. Can do.
  • the laminated glass manufacturing method of the present invention includes a step of cutting a plate glass obtained by the above plate glass manufacturing method to obtain a wedge-shaped glass, and a step of laminating and pressing the wedge-shaped glass and another plate glass through an intermediate film. And have.
  • the method for producing a laminated glass of the present invention includes a step of cutting the plate glass to obtain a wedge-shaped glass, A step of laminating the wedge-shaped glass and another plate glass through an intermediate film and press-bonding them.
  • the other plate glass may be the wedge-shaped glass.
  • FIG. 1 (A) is a longitudinal cross-sectional view
  • FIG.1 (B) is a cross-sectional view.
  • FIG. 3A is a plan view
  • FIG. 3B is a cross-sectional view
  • FIG. 3C is a cross-sectional view of a windshield using glass manufactured by the manufacturing method of one embodiment of the present invention.
  • 3 is a graph showing the peripheral speed of a roll in Examples 1 and 2 of the present invention.
  • 10 is a graph showing the thickness of the glass manufactured according to Examples 1 to 9 of the present invention.
  • FIG. 6A illustrates a plate glass according to an embodiment of the present invention
  • FIG. 6A is a plan view
  • FIG. 6B is a cross-sectional view.
  • the glass manufacturing apparatus 1 includes a melting part 10, a forming part 20, and a slow cooling part 30.
  • the melting part 10 includes a melting furnace 11, a twill 12, and a lip 13.
  • the glass raw material is melted in the molten glass G1 in the melting furnace 11, and the molten glass G1 supplied to the forming part 20 is moved up and down with respect to the lip 13 that is the flow path of the molten glass G1. Adjust the amount.
  • the forming unit 20 includes a molten metal bath (that is, a float bath) 21, a plurality of rolls 23, and a heater 24.
  • the molten glass G1 continuously supplied from the melting unit 10 is gradually cooled while flowing in a predetermined direction, and formed into a glass ribbon G2. That is, the molten glass G1 is poured out in the form of a glass ribbon on the molten metal surface of the molten metal bath 21, and is advanced into the F1 direction while being floated on the molten metal surface to be formed into the glass ribbon G2.
  • a molten metal 22 such as tin is stored in the molten metal bath 21, and the molten glass G ⁇ b> 1 is continuously supplied onto the molten metal 22 via the twill 12 and the lip 13.
  • the roll 23 is placed on the upper surface of both ends G2B of the glass ribbon G2 of the glass ribbon G2. That is, a plurality of rollers are in contact with both ends of the glass ribbon G2.
  • the peripheral speed of the roll 23 is adjusted.
  • the advancing direction F1 means the direction from the melting furnace 11 to the slow cooling chamber 31 described later.
  • the heater 24 is disposed above the molten metal bath 21, and a central heater 24A for heating the central portion G2A in the width direction of the glass ribbon G2, and a glass ribbon It is divided into end heaters 24B that heat both ends G2B in the width direction of G2.
  • the central heater 24A and the end heater 24B may be further divided with respect to the traveling direction F1 and the width direction. If further divided, the temperature of the glass ribbon G2 is easily adjusted.
  • the width direction means a direction orthogonal to the traveling direction F1.
  • the slow cooling unit 30 includes a slow cooling chamber 31 and a transport roll 32.
  • molding part 20 is gradually cooled, conveying continuously by the conveyance roll 32 arrange
  • FIG. Further, by adjusting the peripheral speed of the transport roll 32, the traveling speed of the glass ribbon G2 in the forming unit 20 and the slow cooling unit 30 can be adjusted.
  • the roll 23 is placed on the upper surface of the glass ribbon both ends G2B in the forming unit 20, distortion due to the roll 23 is generated in the vicinity of the portion where the roll 23 of the glass ribbon both ends G2B is placed.
  • the glass ribbon G2 is pulled out from the slow cooling unit 30, and the end of the glass ribbon G2 that has been distorted by the roll 23 is removed by cutting with a cutting machine. Further, the glass ribbon G2 is cut into a predetermined size with the cutting machine. As a result, a glass as a product is obtained.
  • FIG. 2 is a cross-sectional view in the width direction of glass produced by the production method of the present invention.
  • FIG. 3A is a plan view of a windshield using the glass manufactured according to the present invention
  • FIGS. 3B and 3C are cross-sectional views of the windshield.
  • the glass manufactured by the manufacturing method according to the embodiment of the present invention is a convex glass 100 that becomes thicker toward the center in the width direction. By cutting the convex glass 100 at a predetermined position, the wedge-shaped glass 200 having the other end thicker than the one end in the width direction can be obtained. For example, as shown in FIG.
  • the wedge-shaped glass 200 is preferably used for a windshield of an automobile having a HUD.
  • the wedge-shaped glass 200 for the windshield the generation of a double image when viewed from the driver is suppressed without using a special intermediate film (for example, an intermediate film having a wedge-shaped cross section).
  • a special intermediate film for example, an intermediate film having a wedge-shaped cross section.
  • the use is not limited to the windshield of a car, it may be a window glass of a train, a windshield for a guard in front of a motorcycle driver, and any glass as long as it can display information Good.
  • the glass for vehicle information display It can be used for other various information display glasses.
  • the present invention can be used for various apparatuses using continuous transmission characteristic changes in applications other than information display.
  • a windshield 300 shown in FIG. 3B is a laminated glass manufactured by laminating an intermediate film 303 between a wedge-shaped glass 301 and a wedge-shaped glass 302.
  • one of the two glasses to be combined may be a glass having a constant thickness.
  • the front glass 400 is a laminated glass manufactured by sandwiching an intermediate film 403 between a wedge-shaped glass 401 and a glass 402 having a constant thickness.
  • the manufacturing method of the plate glass which concerns on one Embodiment of this invention is demonstrated.
  • the molten glass is melted in the melting portion 10.
  • the glass ribbon G2 formed by continuously supplying G1 onto the molten metal 22 is heated at both ends G2B in the width direction more strongly than the center portion G2A in the width direction.
  • the viscosity of both ends G2B of the glass ribbon is less likely to rise than the center G2A, and the thickness of the glass ribbon both ends G2B Is thin and the thickness of the central portion G2A tends to be thick.
  • the central heater 24A disposed at the central portion in the width direction in the upstream region of the molten metal bath 21 is substantially used. Instead, it is preferable to heat only by the end heaters 24B disposed at both ends in the width direction.
  • the “upstream region” means a range of 70% upstream of the molten metal bath 21 close to the melting furnace 11.
  • substantially not using the central heater 24A means that the central heater 24A may be heated to an output of 1 kw / m 2 .
  • Heating only by the end heater 24B without substantially using the center heater 24A makes it difficult for the viscosity of both ends G2B of the glass ribbon to rise higher than the center G2A, and the thickness of the both ends G2B of the glass ribbon. Is thin and the thickness of the central portion G2A tends to be thick.
  • the output of the central heater 24A may be 0 kW / m 2 .
  • the glass ribbon central part G ⁇ b> 2 ⁇ / b> A may be heated by the central heater 24 ⁇ / b> A.
  • the cooling rate of both ends G2B of the glass ribbon is 6.1 ° C./m or less.
  • the “cooling rate” represents the amount of decrease in temperature when the glass ribbon in the molten metal bath advances 1 m in the traveling direction F1. If the cooling rate of the glass ribbon end G2B is 6.1 ° C./m or less, the viscosity at both ends is difficult to increase, the glass ribbon end G2B is thin, and the center G2A is likely to be thick.
  • the cooling rate of the glass ribbon end G2B is more preferably 6.0 ° C./m or less, and further preferably 5.9 ° C./m or less.
  • the cooling rate of the both ends G2B of a glass ribbon may be 3.0 degrees C / m or more. If it is 3.1 degrees C / m or less, a glass ribbon will be fully cooled easily.
  • the cooling rate of the glass ribbon end G2B may be 4.0 ° C./m or more, or 5.0 ° C./m or more.
  • the cooling rate of both ends G2B of the glass ribbon is slower than the cooling rate of the central portion G2A of the glass ribbon. If the cooling rate of both ends G2B is slower than the cooling rate of the central portion G2A, the viscosity at both ends is difficult to increase, and the end portion G2B of the glass ribbon is thin and the central portion G2A is likely to be thick.
  • the cooling rate of both end portions G2B of the glass ribbon is preferably 0.3 ° C./m or more slower than the cooling rate of the central portion G2A of the glass ribbon.
  • the cooling rate of both ends G2B of the glass ribbon may be 0.4 ° C./m or more slower than the cooling rate of the center portion G2A of the glass ribbon, and may be 0.5 ° C./m or more slower.
  • the distance between the position where the viscosity of both ends G2B of the glass ribbon on the surface of the molten metal bath 21 is 10 4.9 (dPa ⁇ sec) and the position where the viscosity is 10 6.1 (dPa ⁇ sec) is 15 m or more. It is preferable to control the heating temperature of both ends G2B of the glass ribbon so that If it is 15 m or more, the viscosity of the both ends G2B of the glass ribbon is difficult to increase, the end G2B of the glass ribbon is thin, and the center G2A is likely to be thick.
  • the distance is more preferably 16 m or more, and further preferably 16.5 m or more.
  • the distance between the position where the viscosity of both ends G2B of the glass ribbon on the surface of the molten metal bath 21 is 10 4.9 (dPa ⁇ sec) and the position where the viscosity is 10 6.1 (dPa ⁇ sec) is 30 m or less. It is preferable to control the heating temperature of both ends G2B of the glass ribbon so that If it is 30 m or less, the glass ribbon is sufficiently cooled.
  • the distance may be 25 m or less, or 20 m or less.
  • a roll 23 is placed on the upper surface of both end portions G2B of the glass ribbon G2 heated by the heater, and the glass ribbon is formed to have a desired width, thickness and shape by the action of the roll 23.
  • the peripheral speed of each roll 23 is adjusted so as to increase as it is located on the downstream side.
  • the peripheral speed when the convex glass 100 is manufactured rotates the plurality of rolls 23 so that the peripheral speed of the roll 23A upstream of the glass ribbon G2 in the traveling direction F1 is slower than the peripheral speed of the downstream roll 23B.
  • the upstream roll 23A refers to a roll close to the melting kiln 11 among a plurality of rolls 23 arranged along the both ends of the glass ribbon that proceeds in the molten metal bath. There may be only one each disposed at both end portions 21 ⁇ / b> B closest to the kiln 11, or two may be disposed at both end portions 21 ⁇ / b> B near the melting furnace 11, or three. Two are preferable. In particular, each roll disposed at both end portions 21B closest to the melting furnace 11 is referred to as the most upstream roll.
  • the downstream roll 23 ⁇ / b> B refers to a roll close to the slow cooling chamber 31 among the rolls 23, and each of the rolls 23 ⁇ / b> B arranged at both end portions 21 ⁇ / b> B closest to the slow cooling chamber 31 may be used.
  • the number may be two or three, respectively, arranged at the close end portions 21B.
  • each roll disposed at both end portions 21B closest to the slow cooling chamber 31 is referred to as the most downstream roll.
  • the number of rolls 23 is preferably 7 to 15 at both ends 21B. If the number is 7 to 15, the glass ribbon G2 can be easily adjusted to a predetermined thickness.
  • the number of rolls 23 is more preferably 8 to 13.
  • the glass ribbon is disposed at both end portions 21B of the glass ribbon.
  • Each of the rolls may be 10 or less, 8 or less, 6 or less, 4 or less, 2 or less, or 1 It may be less than this.
  • the upstream roll 23A may be in a low viscosity region, and the downstream roll 23B may be in a high viscosity region.
  • a roll disposed in a region (low viscosity region) where the viscosity at both ends in the width direction of the glass ribbon on the molten metal bath surface is 10 5.3 (dPa ⁇ sec) or less, adjacent to the traveling direction of the glass ribbon.
  • the difference in peripheral speed between at least one pair of rolls that match is preferably 35 (m / hr) or more. If it is 35 (m / hr) or more, in the region where the glass ribbon is 10 5.3 (dPa ⁇ sec) or less, the glass ribbon is pulled downstream in the traveling direction, and both ends of the glass ribbon can be made thin. .
  • both ends of the glass ribbon are thin and the center is thick, so that a plate glass having a convex cross section in the width direction can be obtained.
  • the peripheral speed of at least one pair of rolls adjacent in the traveling direction of the glass ribbon The difference may be 40 (m / hour) or more, 45 (m / hour) or more, or 50 (m / hour) or more.
  • the traveling direction of the glass ribbon is preferably 100 (m / hour) or less. If it is 100 (m / hr) or less, it is easy to adjust the thickness of the glass ribbon. It may be 80 (m / hour) or less, or 60 (m / hour) or more.
  • the peripheral speed of the most upstream roll is preferably 100 (m / hour) or less. If it is 100 (m / hr) or less, the width of the glass ribbon that spreads on both sides of the rotating shaft of the pair of most upstream rolls can be increased. As a result, both end portions G2B of the glass ribbon are thin and the central portion G2A tends to be thick.
  • the peripheral speed of the most upstream roll may be 90 m / hour or less, 80 (m / hour) or less, 70 (m / hour) or less, and 60 (m / hour). Or less).
  • the peripheral speed of the most upstream roll is preferably 30 (m / hour) or more. If it is 30 (m / hr) or more, it is easy to adjust the thickness of the glass ribbon.
  • the peripheral speed of the most upstream roll may be 40 (m / hour) or less, or 50 (m / hour) or less.
  • the ratio R / S of the peripheral speed R of the most upstream roll and the peripheral speed S of the most downstream roll is preferably 0.01 to 0.32. If the R / S is 0.01 to 0.32, the width of the glass ribbon that spreads on both sides of the rotation axis of the pair of most upstream rolls can be increased. As a result, both end portions G2B of the glass ribbon are thin and the central portion G2A tends to be thick.
  • R / S is more preferably 0.1 or more, further preferably 0.14 or more, and particularly preferably 0.16 or more. On the other hand, R / S is more preferably 0.3 or less, further preferably 0.25 or less, and particularly preferably 0.23 or less.
  • the peripheral speed (m / hour) of the most upstream roll and the traveling speed (m / hour) of the glass ribbon G2 in the slow cooling part satisfy the following formula: It is preferable to adjust to. Peripheral speed of the most upstream roll (m / hour) / Progression speed of the glass ribbon in the slow cooling part (m / hour) ⁇ 0.07 ⁇ t Formula (1)
  • t is the thickness (unit: mm) at the center in the width direction at the slow cooling portion of the desired glass ribbon.
  • the angle D formed by the traveling direction F1 of the glass ribbon G2 and the rotation axis direction H of the roll (see the angle D indicated by the arrow in FIG. 1B) May be adjusted.
  • the angle D of the most upstream roll is more preferably 81 ° to 84 °, and further preferably 82 ° to 83 °.
  • the angle D of the most downstream roll is preferably 95 ° to 103 °, and more preferably 98 to 101 °.
  • the traveling speed of the glass ribbon in the forming unit 20 and the slow cooling unit 30 may be 200 to 1500 (m / hour).
  • the traveling speed of G2 of the glass ribbon may be 500 (m / hour) or more, 600 (m / hour) or more, or 700 (m / hour) or more.
  • the traveling speed of G2 of the glass ribbon may be 1300 (m / hour) or less, 1100 (m / hour) or less, or 900 (m / hour) or less.
  • the difference between the maximum value and the minimum value of the thickness of the plate glass manufactured by the manufacturing method according to an embodiment of the present invention is preferably 0.1 mm or more. If it is 0.1 mm or more, even if it is attached to a vehicle having a large angle with respect to the horizontal of the windshield, it is possible to suppress the generation of a double image when used as an information display glass.
  • the difference between the maximum value and the minimum value of the thickness of the plate glass is that the convex glass 100 obtained by cutting and removing the end of the glass ribbon G2 in which the distortion caused by the roll 23 is generated by a cutting machine. It is the difference between the maximum value and the minimum value of the thickness.
  • the difference between the maximum value and the minimum value of the thickness of the plate glass may be 0.2 mm or more, 0.3 mm or more, 0.4 mm or more, or 0.5 mm or more. May be.
  • the difference between the maximum value and the minimum value of the thickness of the plate glass may be 1.5 mm or less. If it is 1.5 mm or less, even if it is attached to a vehicle having a small angle with respect to the horizontal of the windshield, the generation of double images can be suppressed when used as an information display glass.
  • the difference between the maximum value and the minimum value of the thickness of the plate glass may be 1.3 mm or less, may be 1,2 mm or less, may be 1.1 mm or less, and may be 1.0 mm or less. May be.
  • the maximum and minimum values of the optimum thickness of the plate glass are determined according to the angle at which the windshield is attached and the attachment angle and position of the irradiator for displaying information. The difference is selected.
  • the plate glass manufactured by the manufacturing method according to an embodiment of the present invention has a roughness curve maximum height Rz of 0.3 ⁇ m or less at a reference length of 25 mm specified in JIS B 0601: 2001 on the main surface of the plate glass. preferable. If Rz of the plate glass main surface is 0.3 ⁇ m or less, for example, when the plate glass is used as an information display glass, the scenery seen through the glass looks undistorted. In addition, the reflection image when information is displayed on the plate glass is not easily distorted.
  • the roughness curve is represented by a shape waveform.
  • Rz is more preferably 0.25 ⁇ m or less, further preferably 0.2 ⁇ m or less, particularly preferably 0.18 ⁇ m or less, and most preferably 0.16 ⁇ m or less.
  • the plate glass manufactured by the manufacturing method according to an embodiment of the present invention is a plate glass whose thickness is constant at the maximum height Rz of the roughness curve at the reference length of 25 mm specified in JIS B 0601: 2001 on the main surface of the plate glass.
  • Rz on the main surface of the plate glass is 80% or less of the plate glass having a constant thickness, the scenery seen through the plate glass looks undistorted. In addition, the reflection image when information is displayed on the plate glass is not easily distorted.
  • Rz is preferably 70% or less, and more preferably 60% or less of a plate glass having a constant thickness.
  • a laminated glass is manufactured by the plate glass manufactured by the manufacturing method of the above plate glass.
  • the manufacturing method of the laminated glass which concerns on one Embodiment of this invention is demonstrated with reference to FIG. 2 and FIG.
  • a method for producing a laminated glass used for a windshield of a vehicle will be described as an example.
  • a method for producing a laminated glass according to an embodiment of the present invention is as follows. A step of obtaining the wedge-shaped glass 200 by cutting the convex plate glass 100 obtained by the method for producing the plate glass; A step of laminating the wedge-shaped glass 200 and another plate glass through an intermediate film and press-bonding them.
  • the convex glass 100 which becomes thick as it goes to the center part of the width direction is obtained by the manufacturing method of the said plate glass.
  • a wedge-shaped glass 200 having a thicker other end than the one end in the width direction is obtained.
  • the cutting method is not limited, but, for example, a scribe line is formed in the shape of a window glass with a cutter on the convex glass 100, and the convex glass 100 is cut out by breaking, whereby the wedge-shaped glass 200 is obtained.
  • the wedge-shaped glass 200 is chamfered at the periphery.
  • a pair of plate glasses of the wedge-shaped glass 200 and another plate glass is bent by a method such as gravity bending in a state of being overlapped with a release agent therebetween.
  • a pair of plate glasses are bent in a heated and softened state in a furnace and gradually cooled.
  • the bending method is not limited to gravity bending, and a pair of plate glasses may be formed by press bending, or may be bent one by one without being overlapped.
  • the laminated glass is obtained by laminating the wedge-shaped glass 200 and another plate glass through an intermediate film and press-bonding them.
  • the other plate glass may be wedge-shaped glass 200 or a plate glass having a constant thickness.
  • the plate glass having a constant thickness is obtained by a known method and cut out by the cutting method described above.
  • the laminated glass 300 whose other plate glass is the wedge-shaped glass 200 is attached to a vehicle having a large angle with respect to the horizontal of the windshield, the reflected image when displaying information is hardly distorted.
  • the laminated glass 400 in which the other plate glass is a plate glass having a constant thickness, the scenery seen through the windshield appears undistorted.
  • the intermediate film include polyvinyl butyral.
  • a pair of plate glass and the intermediate film are heated and bonded together by performing a deaeration process for extracting air between the pair of plate glass and the intermediate film.
  • air can be extracted by putting an overlapped body of a pair of plate glasses and an intermediate film in a rubber bag and heating under reduced pressure.
  • the laminated body of the pair of plate glasses and the intermediate film is subjected to pressure treatment with an autoclave, whereby the pair of plate glasses and the intermediate film are heated and bonded.
  • FIG. 6 is a glass sheet according to an embodiment of the present invention
  • FIG. 6 (A) is a plan view
  • FIG. 6 (B) is a cross-sectional view.
  • the plate glass of the present invention is a rectangular plate glass 500 in which at least one main surface is a convex surface 507, and passes through the center of gravity G of the convex surface 507, on a line segment 503 connecting the two long sides 501 and 502 of the convex surface 507 with the shortest distance.
  • the first point with the smaller thickness of the plate glass 500 in the vertical direction The thickness of the glass sheet 500 in the vertical direction between the first point 504 and the second point 506 on the convex surface 507 located at a position 2/5 the length of the line segment 503 from the first point 504
  • the angle ⁇ between the straight line H connecting the point on the convex surface 507 where the thickness is the maximum and the point on the convex surface 507 where the thickness of the plate glass is the minimum is 0.005 ° to 0.1 °. It is characterized by.
  • the plate glass 500 which concerns on one Embodiment of this invention is obtained by cut
  • the cutting method is not limited, for example, a plate glass 500 according to an embodiment of the present invention can be obtained by forming a scribe line in the shape of a window glass with a cutter and breaking the plate glass.
  • the glass sheet 500 according to an embodiment of the present invention is used as a windshield of a vehicle, the glass sheet 500 is attached to the vehicle such that the long side 502 where the thickness is minimum is positioned below, and the thickness of the windshield is reduced. The information is displayed below where is small.
  • the plate glass 500 is characterized in that at least one main surface is a convex surface 507. Since the main surface is the convex surface 507, the reflected image is less likely to be distorted when information is displayed on the plate glass. Moreover, compared with the case where the main surface is a concave surface, the thickness above the windshield where information is not displayed is reduced, the weight of the windshield can be reduced, and the fuel consumption of the vehicle is good.
  • the position where information is displayed on the windshield is not limited to the lower side, and may be the upper side, the left side or the right side, or the center.
  • the plate glass is attached so that the thickness at which information is displayed is reduced. Regardless of the position at which information is displayed, if the main surface is convex, the thickness of the part where information is not displayed should be reduced in weight compared to the case where the main surface is concave. Can do.
  • a plate glass 500 according to an embodiment of the present invention is rectangular. If the plate glass 500 is rectangular, handling such as conveyance is easy. Here, the rectangle is not limited to an exact rectangle, and the sides may be curved. Further, the angle of the corner is not limited to 90 °, and may be 80 to 100 °.
  • the plate glass 500 according to the embodiment of the present invention may have a notch or may have a circular arc.
  • a plate glass 500 according to an embodiment of the present invention passes through the center of gravity G of the convex surface 507 and the two long sides 501 and 502 on the line segment 503 connecting the two long sides 501 and 502 of the convex surface 507 with the shortest distance.
  • the straight line H connecting the points on the convex surface 507 having the minimum thickness and the angle ⁇ are 0.005 ° to 0.1 °.
  • the thickness of the plate glass is obtained by, for example, a laser displacement meter, a micro gauge, an ultrasonic thickness meter, etc., and the angle ⁇ is calculated from the measured thickness.
  • the angle ⁇ of the glass sheet 500 is smaller because the reflected image is less distorted when information is displayed on the glass sheet.
  • the angle ⁇ of the glass sheet 500 is larger because the reflected image is less distorted when information is displayed on the glass sheet.
  • the glass sheet according to an embodiment of the present invention is attached to a vehicle having a large angle with respect to the horizontal of the windshield when the angle ⁇ is 0.005 ° or more, and the reflected image when information is displayed on the glass sheet is hardly distorted. .
  • the angle ⁇ may be 0.01 ° or more, 0.02 ° or more, 0.03 ° or more, 0.035 ° or more, and 0. It may be 04 ° or more.
  • the angle ⁇ since the angle ⁇ is 0.1 ° or less, even when the windshield is attached to a vehicle having a small angle with respect to the horizontal, the reflected image when information is displayed on the plate glass is hardly distorted.
  • the angle ⁇ may be 0.08 ° or less, 0.07 ° or less, or 0.06 ° or less.
  • the optimum angle ⁇ is selected according to the angle at which the windshield is attached and the attachment angle and position of the irradiator for displaying information.
  • the plate glass 500 preferably has a maximum height Rz of a roughness curve at a reference length of 25 mm as defined in JIS B 0601: 2001 on the main surface of the plate glass 500 of 0.3 ⁇ m or less. Since Rz is 0.3 ⁇ m or less, the scenery seen through the plate glass 500 looks undistorted. In addition, the reflection image when information is displayed on the plate glass is not easily distorted.
  • the difference between the maximum value and the minimum value of the thickness of the glass sheet 500 is preferably 0.1 mm or more. Since the difference between the maximum and minimum thickness of the glass sheet is 0.1 mm or more, it suppresses the generation of double images when mounted on a vehicle with a large angle with respect to the horizontal of the windshield and used as information display glass. can do.
  • the difference between the maximum value and the minimum value of the thickness of the plate glass may be 1.5 mm or less. If it is 1.5 mm or less, it is possible to suppress the generation of a double image when mounted on a vehicle having a small angle with respect to the horizontal of the windshield and used as an information display glass.
  • the difference between the maximum value and the minimum value of the thickness of the plate glass may be 1.3 mm or less, 1.2 mm or less, 1.1 mm or less, or 1.0 mm or less. May be.
  • the short sides 508 and 509 of the glass sheet 500 are preferably 600 mm or more. If it is 600 mm or more, it can be used for a large vehicle. Moreover, it attaches to a vehicle with a small angle with respect to the horizontal of a windshield.
  • the plate glass may be 800 mm or more, 1000 mm or more, 1200 mm or more, or 1400 mm or more.
  • a laminated glass can be manufactured using the plate glass 500.
  • a method for producing a laminated glass according to an embodiment of the present invention includes a step of cutting a plate glass 500 to obtain a wedge-shaped glass, A step of laminating a wedge-shaped glass and another plate glass through an intermediate film and press-bonding them. First, by cutting the glass plate 500 at a predetermined position, the wedge-shaped glass 200 having the other end thicker than the one end in the width direction is obtained. Then, a laminated glass is manufactured by passing through the process similar to the manufacturing method of the laminated glass using the plate glass manufactured by the manufacturing method of the plate glass mentioned above.
  • the width direction both ends G2B are heated more strongly than the width direction center portion G2A of the glass ribbon, and the peripheral speed of the roll 23A upstream in the traveling direction F1
  • the plurality of rolls 23 are rotated so that is slower than the peripheral speed of the downstream roll 23B.
  • the viscosity of both end portions G2B is less likely to rise than the central portion G2A, and the width of the glass ribbon extending to both sides of the upstream rotating shaft can be increased. It becomes easy to widen G2 in the width direction, and the thickness of both ends G2B in the width direction of the glass ribbon G2 can be reduced, and the center portion G2A can be increased.
  • Example 1 is a comparative example, and Examples 2 to 9 are examples.
  • FIG. 4 is a graph showing the position of each roll and the peripheral speed of each roll in Examples 1 and 2 of the present invention.
  • the horizontal axis represents the roll number, and roll number 1 is the most upstream roll, and the larger the number, the more the roll is disposed downstream of the glass ribbon in the traveling direction F1.
  • Roll numbers 1 to 7 are rolls arranged in the low viscosity region, and roll numbers 8 to 15 are rolls arranged in the high viscosity region.
  • the thickness of glass has shown the thickness of each part of glass after cut
  • Example 1 A glass ribbon G2 was heated by the center heater 24A and the end heater 24B in order to manufacture a plate glass having a constant thickness using an apparatus similar to the glass manufacturing apparatus shown in FIG.
  • the distance in the traveling direction F1 starting from the upstream end 21U of the molten metal bath 21 in the traveling direction F1 is 8.6 m
  • the temperature in the center in the width direction of the glass ribbon is 955 ° C.
  • the end temperature is 934 ° C.
  • the outputs of the center heater 24A and the end heater 24B were adjusted so that the temperature at the center in the width direction of the glass ribbon at a distance of 25.4 m was 811 ° C. and the temperature at the end was 830 ° C.
  • An edge part here is a position of 500 mm from the edge of a glass ribbon to the center of the width direction.
  • the cooling rate at the center in the width direction of the glass ribbon was 8.59 ° C./m
  • the cooling rate at the end was 6.20 ° C./m.
  • the distance between the position where the viscosity of the glass ribbon end portion G2B is 10 4.9 (dPa ⁇ sec) and the position where the viscosity is 10 6.1 (dPa ⁇ sec) was 16.8 m.
  • the viscosity of the glass ribbon end G2B was calculated from the temperature of the glass ribbon end G2B.
  • roll number 1 is the most upstream roll, and a larger roll number means a roll closer to the slow cooling chamber 31.
  • a blank value means that no roll is arranged.
  • the peripheral speed of the most upstream roll is 116 (m / hour)
  • the peripheral speed of the most downstream roll is 531 (m / hour)
  • the peripheral speed R of the most upstream roll and the most downstream roll was 0.218
  • the traveling speed of the glass ribbon G2 in the slow cooling part was 719 m / hour.
  • the difference in peripheral speed between a pair of adjacent rolls was 32 (m / hour) at the maximum.
  • the thickness in the width direction of the plate glass produced under such conditions was constant as shown in FIG.
  • the maximum height Rz of the roughness curve of the flat glass at the reference length of 25 mm specified in JIS B 0601: 2001 on the molten metal contact surface and the molten metal non-contact surface was obtained, the values shown in Table 2 were obtained.
  • the above-mentioned angle ⁇ of the plate glass obtained by cutting this plate glass at a position 1 m from the end in the width direction was 0.0011 °.
  • An attempt was made to obtain a convex glass ribbon having a thickness of 2.5 mm in the center in the widthwise direction at the slow cooling portion.
  • the convex glass ribbon was not obtained because the formula (1) was not satisfied.
  • Example 2 On the other hand, in order to produce convex glass, the same apparatus as in Example 1 was used, but the central heater 24A was not used in the upstream region, and both ends of the glass ribbon were heated with the end heater 24B.
  • the distance in the traveling direction F1 starting from the upstream end 21U of the molten metal bath 21 in the traveling direction F1 is 8.6 m
  • the temperature in the center in the width direction of the glass ribbon is 929 ° C.
  • the end temperature is 929 ° C.
  • the output of the center heater 24A and the end heater 24B was adjusted so that the temperature in the center in the width direction of the glass ribbon at 85.4 ° C. was 819 ° C. and the temperature of the end was 829 ° C.
  • An edge part here is a position of 500 mm from the edge of a glass ribbon to the center of the width direction.
  • the cooling rate at the center in the width direction of the glass ribbon with the distance from 8.6 m to 25.4 m was 6.56 ° C./m, and the cooling rate at the end was 5.97 ° C./m.
  • the distance between the position where the viscosity of the glass ribbon end portion G2B is 10 4.9 (dPa ⁇ sec) and the position where the viscosity is 10 6.1 (dPa ⁇ sec) was 16.8 m.
  • the traveling speed of the glass ribbon G2 in the slow cooling part is 580 m / hour
  • the circumferential speed of the most upstream roll is 56 (m / hour)
  • the circumferential speed of the most downstream roll is 348 (m
  • the ratio R / S of the peripheral speed R of the most upstream roll and the peripheral speed S of the most downstream roll is 0.161
  • the traveling speed of the glass ribbon G2 in the slow cooling part is 580 m / hour.
  • the difference between the peripheral speeds of the rolls of roll numbers 2 and 3 was 53 (m / hour).
  • the thickness in the width direction of the plate glass produced under such conditions is smaller than that of the plate glass having a constant thickness (Example 1), and the thickness is reduced at the center portion.
  • the thickness of was thick.
  • the cross section in the width direction was convex.
  • the maximum value of the thickness of the plate glass was 2.55 (mm), and the minimum value was 1.85 (mm).
  • the angle ⁇ of the plate glass obtained by cutting this plate glass at a position 1 m from the end in the width direction was 0.0336 °.
  • the thickness at the center in the width direction of the slow cooling portion of the glass ribbon was 2.55 mm, which satisfied the formula (1).
  • Example 3 As in Example 2, in order to produce convex glass, the central heater 24A was not used in the upstream region, and both ends of the glass ribbon were heated with the end heater 24B. In addition, 8 to 11 rolls 23 were arranged at both ends in the width direction of the molten metal bath 21, and the peripheral speed of each roll 23 was adjusted as shown in Table 1. The unit of numerical values in Table 1 is (m / hour).
  • the thickness in the width direction of the plate glass manufactured under such conditions is smaller than that of the plate glass having a constant thickness (Example 1).
  • the central part was thick.
  • the cross section in the width direction was convex.
  • Maximum thickness T (mm), minimum value M (mm), difference between maximum value and minimum value (TM), and JIS B 0601 of molten metal contact surface and molten metal non-contact surface When the maximum height Rz of the roughness curve at the 2001 standard length of 25 mm was determined, the values shown in Table 2 were obtained.
  • the angle ⁇ of the plate glass obtained by cutting this plate glass at a position 1 m from the end in the width direction was a value shown in Table 2.
  • the thickness at the center in the width direction of the slow cooling portion of the glass ribbon is the value shown in Table 2, and all satisfied the formula (1).
  • the end portion of the glass ribbon traveling in the molten metal bath by controlling the viscosity of the center portion in the width direction of the glass ribbon traveling in the molten metal bath to be higher than the viscosity at both ends in the width direction, the end portion of the glass ribbon is thin and the center portion is thick.
  • a glass ribbon having a convex cross section in the width direction can be preferably produced, and a convex glass that can be used for various purposes can be obtained.
  • 21 Molten metal bath
  • 22 Molten metal
  • 23A Upstream roll
  • 23B Downstream roll
  • G2 Glass ribbon
  • G2A Glass ribbon center
  • G2B Glass ribbon end.

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Joining Of Glass To Other Materials (AREA)
  • Re-Forming, After-Treatment, Cutting And Transporting Of Glass Products (AREA)

Abstract

　ガラスリボンの進行方向に直交する幅方向の断面が凸形の板ガラスを適切に製造できる板ガラスの製造方法を提供する。　溶融金属浴２１の上流域において溶融金属２２上を進行するガラスリボンＧ２の幅方向中央部Ｇ２Ａよりも幅方向両端部Ｇ２Ｂを強く加熱し、進行方向Ｆ１上流のロール２３Ａの周速度が下流のロール２３Ｂの周速度よりも遅くなるように、ガラスリボンＧ２の両端部２１Ｂに複数のロール２３を当接させて回転させる。

Description

板ガラスの製造方法、板ガラス、合わせガラスの製造方法
　本発明は、板ガラスの製造方法、板ガラス、および合わせガラスの製造方法に関する。特に、ガラスリボンの進行方向に直交する幅方向の断面が凸形状の板ガラスの製造方法に関する。
　フロート法により製造される板ガラスの厚さは、通常、一定である。しかし、例えば、自動車のフロントガラスに情報を表示するヘッドアップディスプレイ（Ｈｅａｄｕｐ ｄｉｓｐｌａｙ、以下、ＨＵＤとも称する。）では、運転者から見たときの２重像を防止するために、厚さが一定ではないガラスが求められている。そこで、ガラスリボンの進行方向に直交する幅方向（以下、単に幅方向という場合がある）の断面が凹形、凸形、テーパ形である板ガラスの製造方法の検討がなされている（例えば、特許文献１、２参照）。
米国特許第７１２２２４２号明細書 米国特許第３５７５６９４号明細書
　ところが、特許文献１には、幅方向の断面が凸形の板ガラスを製造するための具体的なデータが開示されておらず、また、特許文献２には、実質的にテーパガラスの製造方法しか開示されておらず、幅方向の断面が凸形の板ガラスを適切に製造できないおそれがある。特に、特許文献２に記載されている製造方法では、エッジロールの配置や周速度に関する情報開示が不十分であり、実現性が乏しい。
　本発明の目的は、ガラスリボンの進行方向に直交する幅方向の断面が凸形状の板ガラス（以下、本明細書において板ガラスを単にガラスとも称する。）を適切に製造できる板ガラスの製造方法を提供することにある。なお、本発明において、凸形状のガラスとは、ガラスリボンの幅方向中央部が両端部よりも厚いガラスリボン、またはガラスリボンから得られる板ガラスを意味する。
　本発明の板ガラスの製造方法は、溶融金属浴において溶融金属面上にガラスリボンを浮かせて進行させ、前記ガラスリボンの両端部に複数のロールを当接させて前記ガラスリボンを板状に成形する板ガラスの製造方法であって、前記溶融金属浴の上流域において前記ガラスリボンの前記幅方向中央部よりも前記幅方向両端部を強く加熱するとともに、前記進行方向上流のロールの周速度を下流のロールの周速度よりも遅くなるように、前記複数のロールを回転させることで、前記幅方向中央部が両端部よりも厚い板ガラスを製造することを特徴とする。
　本発明によれば、前記溶融金属浴の上流域において前記ガラスリボンの前記幅方向中央部よりも前記幅方向両端部を強く加熱していることで、両端部の粘性が上昇しにくくなり、幅方向の両端部が薄く、中央部が厚くなりやすい。さらに、進行方向上流のロールの周速度を下流のロールの周速度よりも遅くなるように前記複数のロールを回転させることで、上流のロールの回転軸の両側へ広がるガラスリボンの幅を広げることができる。その結果、ガラスリボンの両端部は薄く、中央部は厚くなることにより、幅方向の断面が凸形状に成形できる。
　本発明の板ガラスの製造方法では、前記ガラスリボンを、前記上流域において幅方向中央部に配置されたヒータを実質的に使用せず、前記幅方向両端部に配置されたヒータのみにより加熱することが好ましい。
　本発明によれば、前記ガラスリボンを、前記上流域において幅方向中央部に配置されたヒータを実質的に使用せず、前記幅方向両端部に配置されたヒータのみにより加熱していることで、両端部の粘性が上昇しにくくなり、ガラスリボンの両端部は薄く、中央部は厚くなりやすい。
　本発明の板ガラスの製造方法では、前記溶融金属浴面上の前記ガラスリボンを、前記幅方向の両端部の冷却速度が６．１℃／ｍ以下となるように加熱すること、すなわち温度制御することが好ましい。なお、本明細書において、ガラスリボンの幅方向の端部の冷却速度を表記する場合、その端部とは、ガラスリボンの端から幅方向中央へ５００ｍｍの位置を示す。
　本発明によれば、溶融金属浴面上の前記ガラスリボンを、前記幅方向の端部の冷却速度が６．１℃／ｍ以下となるように加熱すれば、両端部の粘性が上昇しにくくなり、ガラスリボンの両端部は薄く、中央部は厚くなりやすい。
　本発明の板ガラスの製造方法では、前記溶融金属浴面上の前記ガラスリボンの前記幅方向両端部の粘性が１０４．９（ｄＰａ・ｓｅｃ）である位置と１０６．１（ｄＰａ・ｓｅｃ）である位置との距離が、１５ｍ以上となるように前記ガラスリボンを加熱することが好ましい。
　本発明によれば、前記溶融金属浴面上の前記ガラスリボンの前記幅方向両端部の粘性が１０４．９（ｄＰａ・ｓｅｃ）である位置と１０６．１（ｄＰａ・ｓｅｃ）である位置との距離が、１５ｍ以上となるように前記ガラスリボンを加熱すれば、両端部の粘性が上昇しにくくなり、ガラスリボンの両端部は薄く、中央部は厚くなりやすい。なお、本明細書において、ガラスリボンの幅方向の端部の粘性を表記する場合、上述したように、その端部とは、ガラスリボンの端から幅方向中央へ５００ｍｍの位置を示す。
　本発明の板ガラスの製造方法では、前記溶融金属浴面上のガラスリボンの前記幅方向両端部の粘性が１０５．３（ｄＰａ・ｓｅｃ）以下である領域に配置されるロールにおいて、前記ガラスリボンの進行方向に隣り合う少なくとも１組のロールの周速度の差が、３５（ｍ／時）以上であることが好ましい。
　本発明によれば、前記溶融金属浴面上のガラスリボンの前記幅方向両端部の粘性が１０５．３（ｄＰａ・ｓｅｃ）以下である領域に配置されるロールにおいて、前記ガラスリボンの進行方向に隣り合う少なくとも１組のロールの周速度の差が、３５（ｍ／時）以上であるため、１０５．３（ｄＰａ・ｓｅｃ）以下である領域において、ガラスリボンが進行方向下流へ引っ張られ、ガラスリボンの両端部を薄くすることができる。その結果、ガラスリボンの両端部は薄く、中央部は厚くなることにより、幅方向の断面が凸形状の板ガラスができる。
　本発明の板ガラスの製造方法では、ガラスリボンの前記進行方向最上流のロールの周速度が１００（ｍ／時）以下であることが好ましい。
　本発明によれば、前記進行方向最上流のロールの周速度が１００（ｍ／時）以下であれば、最上流の一対のロールの回転軸の両側へ広がるガラスリボンの幅を広げることができる。その結果、ガラスリボンの両端部は薄く、中央部は厚くなりやすい。
　本発明の板ガラスの製造方法では、ガラスリボンの前記進行方向最上流のロールの周速度Ｒと前記進行方向最下流のロールの周速度Ｓの比Ｒ／Ｓが０．０１～０．３２であることが好ましい。
　本発明によれば、前記進行方向最上流のロールの周速度Ｒと前記進行方向最下流のロールの周速度Ｓの比Ｒ／Ｓが０．０１～０．３２であれば、最上流の一対のロールの回転軸の両側へ広がるガラスリボンの幅を広げることができる。その結果、ガラスリボンの両端部は薄く、中央部は厚くなりやすい。
　本発明の板ガラスの製造方法では、前記進行方向最上流のロールの周速度、および徐冷部でのガラスリボンの進行速度を、
　最上流のロールの周速度（ｍ／時）／徐冷部でのガラスリボンの進行速度（ｍ／時）≦０．０７×所望とするガラスリボンの徐冷部での幅方向中央の厚さ（ｍｍ）
を満たすように調整することが好ましい。
　本発明によれば、前記進行方向最上流のロールの周速度、および徐冷部でのガラスリボンの進行速度を、
　最上流のロールの周速度（ｍ／時）／徐冷部でのガラスリボンの進行速度（ｍ／時）≦０．０７×所望とするガラスリボンの徐冷部での幅方向中央の厚さ（ｍｍ）
を満たすように調整すれば、ガラスリボンの徐冷部での幅方向中央の厚さが所望の厚さである、幅方向の断面が凸形状の板ガラスができる。
　本発明の板ガラスの製造方法によって前記ガラスリボンから得られる板ガラスの厚さの最大値と最小値との差は、０．１ｍｍ以上であることが好ましい。
　本発明によれば、板ガラスの厚さの最大値と最小値との差が０．１ｍｍ以上であるため、本発明の製造方法によって前記ガラスリボンから得られる板ガラスを情報表示用ガラスとして用いたときに、２重像の発生を抑制することができる。
　本発明の板ガラスの製造方法によって前記ガラスリボンから得られる板ガラスは、前記板ガラス主表面のＪＩＳ Ｂ ０６０１:２００１規定の基準長さ２５ｍｍにおける粗さ曲線の最大高さＲｚが０．３μｍ以下であることが好ましい。
　本発明によれば、Ｒｚが０．３μｍ以下であれば、板ガラスを通して見た景色が、歪まずに見える。また、板ガラスに情報を表示させたときの反射像が歪みにくい。
　本発明の板ガラスは、少なくとも一つの主表面が凸面である矩形の板ガラスであって、前記凸面の重心を通り前記凸面の２つの長辺を最短距離で結ぶ線分上で、前記２つの長辺と前記線分との交点のうち、板ガラス前記板ガラスを水平な場所に置いたときに、鉛直方向の前記板ガラスの厚さが小さい方の第１の点と、前記第１の点から前記線分の長さに対して２／５の長さの位置にある前記凸面上の第２の点との間において、鉛直方向の前記板ガラスの厚さが最大となる前記凸面上の点と前記板ガラスの厚さが最小となる前記凸面上の点とを結んだ直線と、水平とのなす角度が０．００５°～０．１°であることを特徴とする。
　本発明の板ガラスは、前記板ガラスの主表面のＪＩＳ Ｂ ０６０１:２００１規定の基準長さ２５ｍｍにおける粗さ曲線の最大高さＲｚが０．３μｍ以下であることが好ましい。
　本発明によれば、前記板ガラスの主表面のＪＩＳ Ｂ ０６０１:２００１規定の基準長さ２５ｍｍにおける粗さ曲線の最大高さＲｚが０．３μｍ以下であるため、板ガラスを通して見た景色が、歪まずに見える。また、板ガラスに情報を表示させたときの反射像が歪みにくい。
　本発明の板ガラスは、前記板ガラスの厚さの最大値と最小値との差が０．１ｍｍ以上であることが好ましい。
　本発明によれば、前記板ガラスの厚さの最大値と最小値との差が０．１ｍｍ以上であるため、合わせガラスを情報表示用ガラスとして用いたときに２重像の発生を抑制することができる。
　本発明の合わせガラスの製造方法は、上記板ガラスの製造方法により得られた板ガラスを切断して楔形ガラスを得る工程と、前記楔形ガラスと他の板ガラスとを中間膜を介して積層し圧着する工程とを有する。
　本発明の合わせガラスの製造方法は、上記板ガラスを切断して楔形ガラスを得る工程と、
　前記楔形ガラスと他の板ガラスとを中間膜を介して積層し圧着する工程とを有する。
　本発明の合わせガラスの製造方法は、前記他の板ガラスが前記楔形ガラスであってもよい。
本発明の一実施形態に係るガラス製造装置を表し、図１（Ａ）は縦断面図、図１（Ｂ）は横断面図。 本発明の一実施形態の製造方法により製造されるガラスの幅方向の断面図。 本発明の一実施形態の製造方法により製造されるガラスを用いたフロントガラスを表し、図３（Ａ）は平面図、図３（Ｂ）、図３（Ｃ）は断面図。 本発明の例１～２におけるロールの周速度を示すグラフ。 本発明の例１～９により製造されたガラスの厚さを示すグラフ。 本発明の一実施形態に係る板ガラスを表し、図６（Ａ）は平面図、図６（Ｂ）は断面図。
　以下、本発明の一実施形態について説明する。
　まず、ガラス製造装置（すなわち、フロート板ガラス製造装置）の構成について説明する。
　図１に示すように、ガラス製造装置１は、溶解部１０と、成形部２０と、徐冷部３０とを備える。
　溶解部１０は、溶解窯１１と、ツイール１２と、リップ１３とを備える。
　溶解部１０では、溶解窯１１でガラス原料を溶融ガラスＧ１に溶解し、溶融ガラスＧ１の流路であるリップ１３に対してツイール１２を上下に動かすことにより、成形部２０へ供給する溶融ガラスＧ１の量を調節する。
　成形部２０は、溶融金属浴（すなわちフロートバス）２１と、複数のロール２３と、ヒータ２４とを備える。
　成形部２０では、溶解部１０から連続供給される溶融ガラスＧ１を所定方向に流動させながら徐々に冷却し、ガラスリボンＧ２に成形する。すなわち、溶融ガラスＧ１は、溶融金属浴２１の溶融金属面上にガラスリボン状に流し出され、溶融金属面上を浮かばせながらＦ１方向に前進させてガラスリボンＧ２に成形される。
　溶融金属浴２１には、例えばスズなどの溶融金属２２が溜められており、溶融ガラスＧ１は、ツイール１２およびリップ１３を経由して溶融金属２２の上に溶融ガラスＧ１が連続供給される。
　ロール２３は、ガラスリボンＧ２のガラスリボンＧ２の両端部Ｇ２Ｂの上面に載っている。すなわち、ガラスリボンＧ２の両端部に複数のローラーが当接されている。ガラスリボンＧ２の厚さを調節するために、ロール２３の周速度が調節される。ここで、進行方向Ｆ１は、溶解窯１１から後述する徐冷室３１への方向を意味する。通常のフロート板ガラス製造装置の溶融金属浴においては、ヒータ２４は、溶融金属浴２１の上方に配置されており、ガラスリボンＧ２の幅方向の中央部Ｇ２Ａを加熱する中央部ヒータ２４Ａと、ガラスリボンＧ２の幅方向の両端部Ｇ２Ｂを加熱する端部ヒータ２４Ｂとに分かれている。中央部ヒータ２４Ａと端部ヒータ２４Ｂは、進行方向Ｆ１や幅方向に対してさらに分かれていてもよい。さらに分かれていれば、ガラスリボンＧ２の温度が調節されやすい。ここで、幅方向は、進行方向Ｆ１に直交する方向を意味する。
　徐冷部３０は、徐冷室３１と、搬送ロール３２とを備える。
　徐冷部３０では、成形部２０で成形されたガラスリボンＧ２を徐冷室３１に配置された搬送ロール３２によって連続的に搬送しながら徐冷する。また、搬送ロール３２の周速度を調節することで、成形部２０と徐冷部３０でのガラスリボンＧ２の進行速度を調節することができる。ここで、成形部２０でガラスリボン両端部Ｇ２Ｂ上面にロール２３が載っていたことにより、ガラスリボン両端部Ｇ２Ｂのロール２３が載っていた部分近傍には、ロール２３による歪が生じている。ガラスリボンＧ２は、徐冷部３０から引き出され、ロール２３による歪が生じているガラスリボンＧ２の端が切断機により切断して取り除かれ、さらに、切断機でガラスリボンＧ２が所定のサイズに切断されることによって、製品であるガラスが得られる。
　次に、本発明の一実施形態に係る製造方法（すなわち、フロート板ガラス製造方法）により製造されるガラスについて説明する。
　図２は、本発明の製造方法により製造されるガラスの幅方向の断面図である。図３（Ａ）は、本発明により製造されたガラスを用いたフロントガラスの平面図で、図３（Ｂ）、図３（Ｃ）は、そのフロントガラスの断面図である。
　本発明の一実施形態に係る製造方法により製造されるガラスは、図２に示すように、幅方向の中央部に向かうに従って厚くなる凸形ガラス１００である。この凸形ガラス１００を所定の位置で切断することにより、幅方向一端より他端が厚い楔形ガラス２００を得ることができる。楔形ガラス２００は、例えば、図３に示すように、ＨＵＤを有する自動車のフロントガラスに用いることが好適である。このように、楔形ガラス２００をフロントガラスに用いることで、特別な中間膜（例えば、断面が楔形状の中間膜）を用いることなく、運転者から見たときの２重像の発生を抑制することができる。用途は自動車のフロントガラスに限定されず、電車の窓ガラスであってもよく、オートバイの運転者前方のガード用の風防ガラスであってもよく、情報を表示できれば、いずれのガラスであってもよい。また、乗り物の情報表示用のガラスに限定されず、その他各種の情報表示用ガラスに使用できる。さらに、情報表示以外の用途でも連続的な透過特性変化を利用した様々な装置に使用できる。また、図３（Ｂ）に示したフロントガラス３００は、楔形ガラス３０１と楔形ガラス３０２の間に中間膜３０３を挟んで合わせることで製造された合わせガラスである。
　フロントガラスの別の形態として、合わせる２枚のガラスのうちの１枚は、厚さが一定のガラスであってもよい。フロントガラス４００は、図３（Ｃ）に示すように、楔形ガラス４０１と厚さが一定のガラス４０２との間に中間膜４０３を挟んで合わせることで製造された合わせガラスである。
　次に、本発明の一実施形態に係る板ガラスの製造方法について説明する。
　本発明の一実施形態に係る板ガラスの製造方法により、ガラスリボンの進行方向に直交する幅方向の断面が凸状をなす凸形ガラス１００を製造するに当たっては、溶解部１０で溶解される溶融ガラスＧ１を溶融金属２２の上に連続供給して成形されるガラスリボンＧ２を、溶融金属浴２１の上流域において幅方向中央部Ｇ２Ａよりも幅方向両端部Ｇ２Ｂを強く加熱する。ガラスリボンＧ２の幅方向中央部Ｇ２Ａよりも幅方向両端部Ｇ２Ｂを強く加熱することで、ガラスリボンの両端部Ｇ２Ｂの粘性が中央部Ｇ２Ａよりも上昇しにくくなり、ガラスリボン両端部Ｇ２Ｂの厚さが薄く、中央部Ｇ２Ａの厚さが厚くなりやすい。
　また、前述した通常のフロートガラス製造装置において本発明の凸形状のガラスを製造するに当たっては、溶融金属浴２１の上流域において幅方向中央部に配置された中央部ヒータ２４Ａを実質的に使用せず、幅方向両端部に配置された端部ヒータ２４Ｂのみにより加熱することが好ましい。ここで、「上流域」とは、溶融金属浴２１の溶解窯１１に近い上流側７割の範囲を意味する。また、「中央部ヒータ２４Ａを実質的に使用しない」とは、中央部ヒータ２４Ａを出力１ｋｗ／ｍ２までは加熱してもよいことを意味する。中央部ヒータ２４Ａを実質的に使用せず、端部ヒータ２４Ｂのみにより加熱することで、ガラスリボンの両端部Ｇ２Ｂの粘性が中央部Ｇ２Ａよりも上昇しにくくなり、ガラスリボン両端部Ｇ２Ｂの厚さが薄く、中央部Ｇ２Ａの厚さが厚くなりやすい。中央部ヒータ２４Ａの出力は、０ｋｗ／ｍ２であってもよい。
　溶融金属浴２１の徐冷室３１に近い下流側３割の範囲である「下流域」では中央部ヒータ２４Ａによりガラスリボン中央部Ｇ２Ａを加熱してもよい。
　また、溶融金属浴２１面上のガラスリボンＧ２を、ガラスリボンの両端部Ｇ２Ｂの冷却速度が６．１℃／ｍ以下となるように加熱することが好ましい。ここで、「冷却速度」とは、溶融金属浴でのガラスリボンが進行方向Ｆ１に１ｍ進んだ時の温度の低下量を表す。ガラスリボン端部Ｇ２Ｂの冷却速度が６．１℃／ｍ以下であれば、両端部の粘性が上昇しにくくなり、ガラスリボンの端部Ｇ２Ｂは薄く、中央部Ｇ２Ａは厚くなりやすい。ガラスリボン端部Ｇ２Ｂの冷却速度は、６．０℃／ｍ以下であることがより好ましく、５．９℃／ｍ以下であることがさらに好ましい。
　一方、ガラスリボンの両端部Ｇ２Ｂの冷却速度は３．０℃／ｍ以上となるように加熱することが好ましい。３．１℃／ｍ以下であれば、ガラスリボンが十分に冷却されやすい。ガラスリボン端部Ｇ２Ｂの冷却速度は、４．０℃／ｍ以上であってもよく、５．０℃／ｍ以上であってもよい。
　ガラスリボンの両端部Ｇ２Ｂの冷却速度は、ガラスリボンの中央部Ｇ２Ａの冷却速度よりも遅いことが好ましい。両端部Ｇ２Ｂの冷却速度が、中央部Ｇ２Ａの冷却速度よりも遅ければ、両端部の粘性が上昇しにくくなり、ガラスリボンの端部Ｇ２Ｂは薄く、中央部Ｇ２Ａは厚くなりやすい。
　ガラスリボンの両端部Ｇ２Ｂの冷却速度は、ガラスリボンの中央部Ｇ２Ａの冷却速度よりも０．３℃／ｍ以上遅いことが好ましい。０．３℃／ｍ以上であれば、両端部の粘性が上昇しにくくなり、ガラスリボンの端部Ｇ２Ｂは薄く、中央部Ｇ２Ａは厚くなりやすい。ガラスリボンの両端部Ｇ２Ｂの冷却速度は、ガラスリボンの中央部Ｇ２Ａの冷却速度よりも０．４℃／ｍ以上遅くてもよく、０．５℃／ｍ以上遅くてもよい。
　また、溶融金属浴２１面上のガラスリボンの両端部Ｇ２Ｂの粘性が１０４．９（ｄＰａ・ｓｅｃ）である位置と１０６．１（ｄＰａ・ｓｅｃ）である位置との距離が、１５ｍ以上となるようにガラスリボンの両端部Ｇ２Ｂの加熱温度を制御することが好ましい。１５ｍ以上であれば、ガラスリボン両端部Ｇ２Ｂの粘性が上昇しにくくなり、ガラスリボンの端部Ｇ２Ｂは薄く、中央部Ｇ２Ａは厚くなりやすい。前記距離は、１６ｍ以上がより好ましく、１６．５ｍ以上がさらに好ましい。
　一方、溶融金属浴２１面上のガラスリボンの両端部Ｇ２Ｂの粘性が１０４．９（ｄＰａ・ｓｅｃ）である位置と１０６．１（ｄＰａ・ｓｅｃ）である位置との距離が、３０ｍ以下となるようにガラスリボンの両端部Ｇ２Ｂの加熱温度を制御することが好ましい。３０ｍ以下であれば、ガラスリボンが十分に冷却されやすい。前記距離は、２５ｍ以下であってもよく、２０ｍ以下であってもよい。
　また、ヒータにより加熱されたガラスリボンＧ２の両端部Ｇ２Ｂの上面にロール２３を載せ、このロール２３の働きによって所望の幅、厚さ、形状となるようにガラスリボンを成形する。このとき、各ロール２３の周速度は、下流側に位置するものほど速くなるように調整される。また、凸形ガラス１００を製造するときの周速度は、ガラスリボンＧ２の進行方向Ｆ１上流のロール２３Ａの周速度を下流のロール２３Ｂの周速度よりも遅くなるように、複数のロール２３を回転させる。これにより、上流のロールの回転軸の両側へ広がるガラスリボンの幅を広げることができる。その結果、ガラスリボンＧ２の両端部Ｇ２Ｂは薄く、中央部Ｇ２Ａは厚くなりやすい。
　上流のロール２３Ａとは、溶融金属浴内において進行するガラスリボンの両端部に、該両端部に沿って配される複数本のロール２３のうち、溶解窯１１に近いロールのことを指し、溶解窯１１に最も近い両端部２１Ｂに配置されたそれぞれ１本のみでもよく、溶解窯１１に近い両端部２１Ｂに配置されたそれぞれ２本でもよく、３本でもよい。好ましくは、２本である。特に、溶解窯１１に最も近い両端部２１Ｂに配置されたそれぞれ１本のロールを最上流のロールという。下流のロール２３Ｂとは、ロール２３のうち、徐冷室３１に近いロールのことを指し、徐冷室３１に最も近い両端部２１Ｂに配置されたそれぞれ１本のみでもよく、徐冷室３１に近い両端部２１Ｂに配置されたそれぞれ２本でもよく、３本でもよい。特に、徐冷室３１に最も近い両端部２１Ｂに配置されたそれぞれ１本のロールを最下流のロールという。
　ロール２３の本数は、両端部２１Ｂにそれぞれ７～１５本であることが好ましい。７～１５本であれば、ガラスリボンＧ２を所定の厚さに調節することが容易になる。ロール２３の本数は、８～１３本であることがより好ましい。
　また、溶融金属浴面上のガラスリボンの両端部２１Ｂの粘性が１０５．３（ｄＰａ・ｓｅｃ）以下である領域（以下、低粘度領域という）において、ガラスリボンの両端部２１Ｂに配置されるロールは、それぞれ８本以下であってもよく、7本以下であってもよく、６本以下であってもよく、５本以下であってもよく、３本以下であってもよい。
　一方、溶融金属浴面上のガラスリボンの両端部２１Ｂの粘性が１０５．３（ｄＰａ・ｓｅｃ）超である領域（以下、高粘度領域という）において、ガラスリボンの両端部２１Ｂに配置されるロールは、それぞれ１０本以下であってもよく、８本以下であってもよく、６本以下であってもよく、４本以下であってもよく、２本以下であってもよく、１本以下であってもよい。
　上流のロール２３Ａは低粘度領域にあってもよく、下流のロール２３Ｂは高粘度領域にあってもよい。
　溶融金属浴面上のガラスリボンの前記幅方向両端部の粘性が１０５．３（ｄＰａ・ｓｅｃ）以下である領域（低粘度領域）に配置されるロールおいて、ガラスリボンの進行方向に隣り合う少なくとも１組のロールの周速度の差は、３５（ｍ／時）以上であることが好ましい。３５（ｍ／時）以上であれば、ガラスリボンが１０５．３（ｄＰａ・ｓｅｃ）以下である領域において、ガラスリボンは進行方向下流へ引っ張られ、ガラスリボンの両端部を薄くすることができる。その結果、ガラスリボンの両端部は薄く、中央部は厚くなることにより、幅方向の断面が凸形状の板ガラスができる。溶融金属浴でのガラスリボンの前記幅方向両端部の粘性が、１０５．３（ｄＰａ・ｓｅｃ）以下である領域において、前記ガラスリボンの進行方向に隣り合う少なくとも１組のロールの周速度の差は、４０（ｍ／時）以上であってもよく、４５（ｍ／時）以上であってもよく、５０（ｍ／時）以上であってもよい。
　一方、溶融金属浴面上のガラスリボンの前記幅方向両端部の粘性が１０５．３（ｄＰａ・ｓｅｃ）以下である領域（低粘度領域）に配置されるロールおいて、ガラスリボンの進行方向に隣り合う少なくとも１組のロールの周速度の差は、１００（ｍ／時）以下であることが好ましい。１００（ｍ／時）以下であれば、ガラスリボンの厚さを調整しやすい。８０（ｍ／時）以下であってもよく、６０（ｍ／時）以上であってもよい。
　最上流のロールの周速度は、１００（ｍ／時）以下であることが好ましい。１００（ｍ／時）以下であれば、最上流の一対のロールの回転軸の両側へ広がるガラスリボンの幅を広げることができる。その結果、ガラスリボンの両端部Ｇ２Ｂは、薄く、中央部Ｇ２Ａは、厚くなりやすい。最上流のロールの周速度は、９０ｍ／時）以下であってもよく、８０（ｍ／時）以下であってもよく、７０（ｍ／時）以下であってもよく、６０（ｍ／時）以下であってもよい。
　一方、最上流のロールの周速度は、３０（ｍ／時）以上であることが好ましい。３０（ｍ／時）以上であれば、ガラスリボンの厚さを調整しやすい。最上流のロールの周速度は、４０（ｍ／時）以下であってもよく、５０（ｍ／時）以下であってもよい。
　最上流のロールの周速度Ｒと最下流のロールの周速度Ｓの比Ｒ／Ｓは、０．０１～０．３２であることが好ましい。Ｒ／Ｓが０．０１～０．３２であれば、最上流の一対のロールの回転軸の両側へ広がるガラスリボンの幅を広げることができる。その結果、ガラスリボンの両端部Ｇ２Ｂは、薄く、中央部Ｇ２Ａは、厚くなりやすい。Ｒ／Ｓは、０．１以上がより好ましく、０．１４以上がさらに好ましく、０．１６以上が特に好ましい。一方、Ｒ／Ｓは、０．３以下がより好ましく、０．２５以下がさらに好ましく、０．２３以下が特に好ましい。
　また、ガラスリボンを所望の厚さとするために、最上流のロールの周速度（ｍ／時）および徐冷部でのガラスリボンＧ２の進行速度（ｍ／時）を、次の式を満たすように調整することが好ましい。
　最上流のロールの周速度（ｍ／時）／徐冷部でのガラスリボンの進行速度（ｍ／時）≦０．０７×ｔ　…式（１）
　ここで、ｔは所望とするガラスリボンの徐冷部での幅方向中央の厚さ（単位：ｍｍ）である。式（１）を満足させることにより、ガラスリボンの徐冷部での幅方向中央の厚さが所望の厚さである、幅方向の断面が凸形状の板ガラスができる。
　また、ガラスリボンＧ２の厚さを調節するために、ガラスリボンＧ２の進行方向Ｆ１とロールの回転軸方向Ｈとのなす角度Ｄ（図１（Ｂ）の矢印にて表示した角度Ｄを参照）を調節してもよい。最上流のロールの角度Ｄを、７５°～８５°となるように調節し、最下流のロールの角度Ｄを９０°～１０５°となるように調節することで、ガラスリボンＧ２の幅方向両端部Ｇ２Ｂの厚さを薄くしやすい。最上流のロールの角度Ｄは、８１°～８４°とすることがより好ましく、８２°～８３°とすることがさらに好ましい。最下流のロールの角度Ｄは、９５°～１０３°とすることが好ましく、９８～１０１°とすることがさらに好ましい。
　また、成形部２０や徐冷部３０でのガラスリボンＧ２の進行速度を調節することで溶融金属浴２１上流でのガラスリボンＧ２を幅方向に広げることが容易になり、ガラスリボンＧ２の幅方向両端部Ｇ２Ｂの厚さを薄くすることができる。
　成形部２０や徐冷部３０でのガラスリボンの進行速度は、２００～１５００（ｍ／時）であってもよい。成形部２０や徐冷部３０でのガラスリボンＧ２の進行速度を２００～１５００（ｍ／時）とすることで溶融金属浴２１上流でのガラスリボンＧ２を幅方向に広げることが容易になり、ガラスリボンＧ２の幅方向両端部Ｇ２Ｂの厚さを薄くしやすい。ガラスリボンのＧ２の進行速度は、５００（ｍ／時）以上であってもよく、６００（ｍ／時）以上であってもよく、７００（ｍ／時）以上であってもよい。一方、ガラスリボンのＧ２の進行速度は、１３００（ｍ／時）以下であってもよく、１１００（ｍ／時）以下であってもよく、９００（ｍ／時）以下であってもよい。
　本発明の一実施形態に係る製造方法により製造される板ガラスの厚さの最大値と最小値との差は、０．１ｍｍ以上であることが好ましい。０．１ｍｍ以上であれば、フロントガラスの水平に対する角度が大きい車両に取り付けられても、情報表示用ガラスとして用いたときに２重像の発生を抑制することができる。ここで、板ガラスの厚さの最大値と最小値との差とは、ロール２３による歪が生じているガラスリボンＧ２の端を切断機により切断して取り除いたことにより得られた凸形ガラス１００の厚さの最大値と最小値との差のことである。板ガラスの厚さの最大値と最小値との差は０．２ｍｍ以上であってもよく、０．３ｍｍ以上であってもよく、０．４ｍｍ以上であってもよく、０．５ｍｍ以上であってもよい。一方、板ガラスの厚さの最大値と最小値との差は、１．５ｍｍ以下であってもよい。１．５ｍｍ以下であれば、フロントガラスの水平に対する角度が小さい車両に取り付けられても、情報表示用ガラスとして用いたときに２重像の発生を抑制することができる。板ガラスの厚さの最大値と最小値との差は１．３ｍｍ以下であってもよく、１，２ｍｍ以下であってもよく、１．１ｍｍ以下であってもよく、１．０ｍｍ以下であってもよい。この板ガラスを、例えば、自動車のフロントガラスとして用いた場合、フロントガラスを取り付ける角度、および情報を表示させるための照射機の取り付け角度と位置によって、最適な板ガラスの厚さの最大値と最小値との差が選択される。
　本発明の一実施形態に係る製造方法により製造される板ガラスは、板ガラス主表面のＪＩＳ Ｂ ０６０１:２００１規定の基準長さ２５ｍｍにおける粗さ曲線の最大高さＲｚが０．３μｍ以下であることが好ましい。板ガラス主表面のＲｚが０．３μｍ以下であれば、例えば、板ガラスを情報表示用ガラスとして用いた場合に、ガラスを通して見た景色が、歪まずに見える。また、板ガラスに情報を表示させたときの反射像が歪みにくい。ここで、粗さ曲線は形状波形により表される。Ｒｚは、０．２５μｍ以下がより好ましく、０．２μｍ以下がさらに好ましく、０．１８μｍ以下が特に好ましく、０．１６μｍ以下が最も好ましい。板ガラス主表面のＲｚは、徐冷部でのガラスリボンＧ２の進行速度を遅くすることにより、小さくすることができる。ここで、板ガラス主表面とは、溶融金属浴２１においてガラスリボンＧ２が溶融金属に接触していた面（以下、溶融金属接触面という）、および溶融金属接触面に対向する溶融金属２２に接触していなかった面（以下、溶融金属非接触面という）のことである。
　本発明の一実施形態に係る製造方法により製造される板ガラスは、板ガラス主表面のＪＩＳ Ｂ ０６０１:２００１規定の基準長さ２５ｍｍにおける粗さ曲線の最大高さＲｚが、厚さが一定の板ガラスの８０％以下であることが好ましい。板ガラス主表面のＲｚが、厚さが一定の板ガラスの８０％以下であれば、板ガラスを通して見た景色が、歪まずに見える。また、板ガラスに情報を表示させたときの反射像が歪みにくい。Ｒｚは、厚さが一定の板ガラスの７０％以下であることが好ましく、６０％以下であることがより好ましい。
　以上の板ガラスの製造方法により製造された板ガラスにより、合わせガラスが製造される。
　本発明の一実施形態に係る合わせガラスの製造方法について図２および図３を参照して説明する。ここでは、車両のフロントガラスに使用される合わせガラスの製造方法を例に挙げて説明する。
　本発明の一実施形態に係る合わせガラスの製造方法は、
　上記板ガラスの製造方法により得られた凸形状の板ガラス１００を切断して楔形ガラス２００を得る工程と、
　楔形ガラス２００と他の板ガラスとを中間膜を介して積層し圧着する工程とを有する。
　まず、上記板ガラスの製造方法により、幅方向の中央部に向かうに従って厚くなる凸形ガラス１００が得られる。この凸形ガラス１００を所定の位置で切断することにより、幅方向一端より他端が厚い楔形ガラス２００が得られる。切断方法は限定されないが、例えば、凸形ガラス１００にカッターで窓ガラスの形状にスクライブ線を形成し、ブレイクすることで凸形ガラス１００が切り出され、楔形ガラス２００が得られる。楔形ガラス２００は、周縁を面取り加工される。
　次に、楔形ガラス２００と他の板ガラスとの一対の板ガラスは、間に離型剤を介して重ね合わせた状態で重力曲げ等の方法により曲げられる。一対の板ガラスが、炉で加熱され軟化した状態で曲げ加工され、徐冷される。なお、曲げる方法は、重力曲げに限定されず、一対の板ガラスをプレス曲げで成形してもよいし、重ね合わせずに１枚ずつを曲げ加工してもよい。
　次に、楔形ガラス２００と他の板ガラスを中間膜を介して積層し、圧着することにより、合わせガラスが得られる。他の板ガラスは、楔形ガラス２００であってもよいし、厚さが一定の板ガラスであってもよい。厚さが一定の板ガラスは、公知の方法により得られ、上述した切断方法により切り出される。他の板ガラスが楔形ガラス２００である合わせガラス３００は、フロントガラスの水平に対する角度が大きい車両に取り付けられた場合に、情報を表示させたときの反射像が歪みにくい。他の板ガラスが、厚さが一定の板ガラスである合わせガラス４００は、フロントガラスを通して見た景色が、歪まずに見える。中間膜は、例えばポリビニルブチラールが挙げられる。
　圧着するときは、まず、一対の板ガラスと中間膜との間の空気を抜く脱気処理を行うことによって、一対の板ガラスと中間膜とを加熱して接着する。例えば、一対の板ガラスと中間膜との重ね合わせ体をゴム袋の中に入れて減圧加熱することで、空気を抜くことができる。また、ニッパーロール法又はラバーチャンネル法を用いて行われてもよい。次に、一対の板ガラスと中間膜との重ね合わせ体をオートクレーブで加圧処理することで、一対の板ガラスと中間膜とを加熱して接着する。
　次に、本発明の一実施形態に係る板ガラスについて説明する。
　図６は、本発明の一実施形態に係る板ガラスで、図６（Ａ）は平面図、図６（Ｂ）は断面図である。
　本発明の板ガラスは、少なくとも一つの主表面が凸面５０７である矩形の板ガラス５００であって、凸面５０７の重心Ｇを通り凸面５０７の２つの長辺５０１、５０２を最短距離で結ぶ線分５０３上で、２つの長辺５０１、５０２と線分５０３との交点５０４、５０５のうち、板ガラス５００を水平な場所に置いたときに、鉛直方向の板ガラス５００の厚さが小さい方の第１の点５０４と、第１の点５０４から線分５０３の長さに対して２／５の長さの位置にある凸面５０７上の第２の点５０６との間において、鉛直方向の板ガラス５００の厚さが最大となる凸面５０７上の点と板ガラスの厚さが最小となる凸面５０７上の点とを結んだ直線Ｈと、水平とのなす角度αが０．００５°～０．１°であることを特徴とする。
　本発明の一実施形態に係る板ガラス５００は、例えば、上記した板ガラスの製造方法により得られた板ガラスを切断することによって得られる。切断方法は限定されないが、例えば、上記板ガラスにカッターで窓ガラスの形状にスクライブ線を形成し、ブレイクすることで本発明の一実施形態に係る板ガラス５００が得られる。
　本発明の一実施形態に係る板ガラス５００を車両のフロントガラスとして用いる場合、板ガラス５００は、例えば厚さが最小となる長辺５０２が下に位置するように車両に取り付けられ、フロントガラスの厚さが小さい下方に情報が表示される。
　本発明の一実施形態に係る板ガラス５００は、少なくとも一つの主表面が凸面５０７であることを特徴とする。主表面が凸面５０７であることによって、板ガラスに情報を表示させたときの反射像が歪みにくい。また、主表面が凹面である場合と比べて、情報を表示させないフロントガラス上方の厚さが薄くなり、フロントガラスの重量を小さくでき、車両の燃費がよい。フロントガラスに情報を表示させる位置は下方に限定されず、上方であってもよく、左方または右方であってもよく、中央であってもよい。情報を表示させる位置の厚さが薄くなるように板ガラスは取り付けられる。情報を表示させる位置がいずれの場合であっても、主表面が凸面であれば、情報を表示させない部分の厚さを、主表面が凹面である場合と比べ、フロントガラスの重量を小さくすることができる。
　本発明の一実施形態に係る板ガラス５００は、矩形であることを特徴とする。板ガラス５００が矩形であれば、搬送等の取り扱いが容易である。ここで、矩形とは、正確な矩形に限らず、辺が湾曲していてもよい。また、角の角度は９０°に限らず、８０～１００°であればよい。
　本発明の一実施形態に係る板ガラス５００は、切欠きがあってもよく、角が円弧になっていてもよい。
　本発明の一実施形態に係る板ガラス５００は、凸面５０７の重心Ｇを通り凸面５０７の２つの長辺５０１、５０２を最短距離で結ぶ線分５０３上で、２つの長辺５０１、５０２と線分５０３との交点５０４、５０５のうち、板ガラス５００を水平な場所に置いたときに、鉛直方向の板ガラス５００の厚さが小さい方の第１の点５０４と、第１の点５０４から線分５０３の長さに対して２／５の長さの位置にある凸面５０７上の第２の点５０６との間において、鉛直方向の板ガラス５００の厚さが最大となる凸面５０７上の点と板ガラスの厚さが最小となる凸面５０７上の点とを結んだ直線Ｈと、角度αが０．００５°～０．１°であることを特徴とする。板ガラスの厚さは、例えば、レーザ変位計、マイクロゲージ、超音波厚さ計等によって求められ、角度αは測定された厚さから算出される。
　フロントガラスが、フロントガラスの水平に対する角度が小さい車両に取り付けられるとき、板ガラス５００の角度αは小さい方が、板ガラスに情報を表示させたときの反射像が歪みにくいため好ましい。一方、フロントガラスが、フロントガラスの水平に対する角度が大きい車両に取り付けられるとき、板ガラス５００の角度αは大きい方が、板ガラスに情報を表示させたときの反射像が歪みにくいため好ましい。
　本発明の一実施形態に係る板ガラスは、角度αが０．００５°以上であることによって、フロントガラスの水平に対する角度が大きい車両に取り付け、板ガラスに情報を表示させたときの反射像が歪みにくい。角度αは、０．０１°以上であってもよく、０．０２°以上であってもよく、０．０３°以上であってもよく、０．０３５°以上であってもよく、０．０４°以上であってもよい。また、角度αが０．１°以下であることによって、フロントガラスの水平に対する角度が小さい車両に取り付けられても、板ガラスに情報を表示させたときの反射像が歪みにくい。角度αは、０．０８°以下であってもよく、０．０７°以下であってもよく、０．０６°以下であってもよい。フロントガラスを取り付ける角度、および情報を表示させるための照射機の取り付け角度と位置によって、最適な角度αが選択される。
　本発明の一実施形態に係る板ガラス５００は、板ガラス５００の主表面のＪＩＳ Ｂ ０６０１:２００１規定の基準長さ２５ｍｍにおける粗さ曲線の最大高さＲｚが０．３μｍ以下であることが好ましい。Ｒｚが０．３μｍ以下であるため、板ガラス５００を通して見た景色が、歪まずに見える。また、板ガラスに情報を表示させたときの反射像が歪みにくい。
　本発明の一実施形態に係る板ガラス５００は、板ガラス５００の厚さの最大値と最小値との差が０．１ｍｍ以上であることが好ましい。板ガラスの厚さの最大値と最小値との差が０．１ｍｍ以上であるため、フロントガラスの水平に対する角度が大きい車両に取り付け、情報表示用ガラスとして用いたときに２重像の発生を抑制することができる。一方、板ガラスの厚さの最大値と最小値との差は、１．５ｍｍ以下であってもよい。１．５ｍｍ以下であれば、フロントガラスの水平に対する角度が小さい車両に取り付け、情報表示用ガラスとして用いたときに２重像の発生を抑制することができる。板ガラスの厚さの最大値と最小値との差は１．３ｍｍ以下であってもよく、１．２ｍｍ以下であってもよく、１．１ｍｍ以下であってもよく、１．０ｍｍ以下であってもよい。
　本発明の一実施形態に係る板ガラス５００は、板ガラス５００の短辺５０８、５０９が６００ｍｍ以上であることが好ましい。６００ｍｍ以上であれば、大型の車両に使用することができる。また、フロントガラスの水平に対する角度が小さい車両に取り付けられる。板ガラスは、８００ｍｍ以上であってもよく、１０００ｍｍ以上であってもよく、１２００ｍｍ以上であってもよく、１４００ｍｍ以上であってもよい。
　板ガラス５００を用いて、合わせガラスを製造することができる。
　本発明の一実施形態に係る合わせガラスの製造方法は、板ガラス５００を切断して楔形ガラスを得る工程と、
　楔形ガラスと他の板ガラスとを中間膜を介して積層し圧着する工程とを有する。
　まず、板ガラス５００を、所定の位置で切断することにより、幅方向一端より他端が厚い楔形ガラス２００が得られる。その後、上述した板ガラスの製造方法により製造された板ガラスを用いた合わせガラスの製造方法と同様の工程を経ることにより、合わせガラスが製造される。
　上述したように、上記実施形態では、溶融金属浴２１の上流域においてガラスリボンの幅方向中央部Ｇ２Ａよりも幅方向両端部Ｇ２Ｂを強く加熱し、かつ、進行方向Ｆ１上流のロール２３Ａの周速度を下流のロール２３Ｂの周速度よりも遅くなるように、複数のロール２３を回転させる。これにより、両端部Ｇ２Ｂの粘性が中央部Ｇ２Ａよりも上昇しにくくなり、かつ、上流のロールの回転軸の両側へ広がるガラスリボンの幅を広げることができ、溶融金属浴２１の上流でガラスリボンＧ２を幅方向に広げることが容易になり、ガラスリボンＧ２の幅方向両端部Ｇ２Ｂの厚さを薄く、中央部Ｇ２Ａを厚くすることができる。
　次に、本発明の実施例について説明する。
　例１は比較例、例２～９は実施例である。
　図４は、本発明の例１と例２における各ロールの位置と、各ロールの周速度を示すグラフである。横軸はロール番号を表し、ロール番号１は最上流のロールであり、番号が大きいほどガラスリボンの進行方向Ｆ１下流に配置されたロールであることを意味する。ロール番号１～７は低粘度領域に配置されたロールであり、ロール番号８～１５は高粘度領域に配置されたロールである。図５は、本発明の例１～例９により製造された板ガラスの厚さ（単位：ｍｍ）を、溶融金属浴の幅方向の中央からの距離(単位：ｍｍ)に対して示したものである。なお、図５において、ガラスの厚さとはガラスリボンの耳部を切断した後におけるガラスの各部の厚さのことを指している。
　［例１］
　図１に示したガラス製造装置と同様な装置を用い、厚さが一定の板ガラスを製造するために、ガラスリボンＧ２を中央部ヒータ２４Ａと端部ヒータ２４Ｂとで加熱した。溶融金属浴２１の進行方向Ｆ１の上流端２１Ｕを起点とした進行方向Ｆ１の距離が８．６ｍでのガラスリボンの幅方向中央の温度は９５５℃、端部の温度は９３４℃、また、前記距離が２５．４ｍでのガラスリボンの幅方向中央の温度は８１１℃、端部の温度は８３０℃となるように中央部ヒータ２４Ａと端部ヒータ２４Ｂの出力を調整した。ここでの端部は、ガラスリボンの端から幅方向中央へ５００ｍｍの位置である。前記距離が８．６ｍから２５．４ｍまでの、ガラスリボンの幅方向の中央部の冷却速度を８．５９℃／ｍ、端部の冷却速度を６．２０℃／ｍとした。ガラスリボン端部Ｇ２Ｂの粘性が、１０４．９（ｄＰａ・ｓｅｃ）である位置と１０６．１（ｄＰａ・ｓｅｃ）である位置との距離は１６．８ｍであった。ここで、ガラスリボン端部Ｇ２Ｂの粘性は、ガラスリボン端部Ｇ２Ｂの温度から算出した。
　また、溶融金属浴２１の幅方向の両端部にそれぞれ１３本のロール２３を配置し、各ロール２３の周速度を図４および表１に示すように調整した。表１において、ロール番号１が最上流のロールであり、ロール番号が大きいほど徐冷室３１に近いロールであることを意味する。また、表１において、値の空欄は、ロールが配置されていないことを意味する。このときの、最上流のロールの周速度は１１６（ｍ／時）であり、最下流のロールの周速度は５３１（ｍ／時）であり、最上流のロールの周速度Ｒと最下流のロールの周速度Ｓの比Ｒ／Ｓは０．２１８であり、徐冷部でのガラスリボンＧ２の進行速度は７１９ｍ／時であった。低粘度領域において、隣り合う１組のロールの周速度の差は最大でも３２（ｍ／時）であった。
　このような条件で製造された板ガラスの幅方向の厚さは、図５に示すように一定であった。この板ガラスの、溶融金属接触面および溶融金属非接触面のＪＩＳ Ｂ ０６０１:２００１規定の基準長さ２５ｍｍにおける粗さ曲線の最大高さＲｚを求めたところ、表２に示す値であった。また、この板ガラスを、幅方向の端から１ｍの位置で切断して得られる板ガラスの上述した角度αは、０．００１１°であった。徐冷部での幅方向中央の厚さが２．５ｍｍである凸形のガラスリボンを得ようとしたが、式（１）を満たしていなかったため、凸形のガラスリボンは得られなかった。
　［例２］
　それに対し、凸形ガラスを製造するために、例１と同じ装置を用いたが、上流域では中央部ヒータ２４Ａは使用せず、端部ヒータ２４Ｂでガラスリボンの両端部を加熱した。溶融金属浴２１進行方向Ｆ１の上流端２１Ｕを起点とした進行方向Ｆ１の距離が８．６ｍでのガラスリボンの幅方向中央の温度は９２９℃、端部の温度は９２９℃、また、前記距離が２５．４ｍでのガラスリボンの幅方向中央の温度は８１９℃、端部の温度は８２９℃となるように中央部ヒータ２４Ａと端部ヒータ２４Ｂの出力を調整した。ここでの端部は、ガラスリボンの端から幅方向中央へ５００ｍｍの位置である。前記距離が８．６ｍから２５．４ｍまでの、ガラスリボンの幅方向の中央部の冷却速度を６．５６℃／ｍ、端部の冷却速度を５．９７℃／ｍとした。ガラスリボン端部Ｇ２Ｂの粘性が、１０４．９（ｄＰａ・ｓｅｃ）である位置と１０６．１（ｄＰａ・ｓｅｃ）である位置との距離は１６．８ｍであった。
　また、溶融金属浴２１の幅方向の両端部にそれぞれ１２本のロール２３を配置し、各ロール２３の周速度を図４および表１に示すように調整した。このときの、徐冷部でのガラスリボンＧ２の進行速度は５８０ｍ／時であり、最上流のロールの周速度は５６（ｍ／時）であり、最下流のロールの周速度は３４８（ｍ／時）であり、最上流のロールの周速度Ｒと最下流のロールの周速度Ｓの比Ｒ／Ｓは０．１６１であり、徐冷部でのガラスリボンＧ２の進行速度は５８０ｍ／時であり、低粘度領域において、ロール番号２と３のロールの周速度の差が５３（ｍ／時）であった。
　このような条件で製造された板ガラスの幅方向の厚さは、図５に示すように、厚さが一定の板ガラス（例１）と比べて、幅方向両端部の厚さは薄く、中央部の厚さは厚かった。その結果、幅方向の断面は凸形であった。この板ガラスの厚さの最大値は２．５５（ｍｍ）、最小値は１．８５（ｍｍ）であった。この板ガラスの溶融金属接触面および溶融金属非接触面のＪＩＳ Ｂ ０６０１:２００１規定の基準長さ２５ｍｍにおける粗さ曲線の最大高さＲｚを求めたところ、表２に示す値であった。また、この板ガラスを、幅方向の端から１ｍの位置で切断して得られる板ガラスの角度αは、０．０３３６°であった。ガラスリボンの徐冷部での幅方向中央の厚さは２．５５ｍｍであり、式（１）を満たしていた。
　［例３～９］
　例２と同様に、凸形ガラスを製造するために、上流域では中央部ヒータ２４Ａは使用せず、端部ヒータ２４Ｂでガラスリボンの両端部を加熱した。
　また、溶融金属浴２１の幅方向の両端部にそれぞれ８～１１本のロール２３を配置し、各ロール２３の周速度を表１に示すように調整した。なお、表1における数値の単位は、（ｍ／時）である。このときの、徐冷部でのガラスリボンＧ２の進行速度Ｖ（ｍ／時）、最上流のロールの周速度Ｒ（ｍ／時）、最下流のロールの周速度Ｓ（ｍ／時）、最上流のロールの周速度Ｒと最下流のロールの周速度Ｓの比Ｒ／Ｓ、低粘度領域における隣り合う１組のロールの周速度の差の最大値（ｍ／時）を表２に示す。
　このような条件で製造された板ガラスの幅方向の厚さは、図５に示すように、厚さが一定の板ガラス（例１）と比べて、いずれも、幅方向両端部の厚さは薄く、中央部の厚さは厚かった。その結果、幅方向の断面は凸形であった。この板ガラスの厚さの最大値Ｔ（ｍｍ）、最小値Ｍ（ｍｍ）、最大値と最小値との差（Ｔ－Ｍ）、および溶融金属接触面、溶融金属非接触面のＪＩＳ Ｂ ０６０１:２００１規定の基準長さ２５ｍｍにおける粗さ曲線の最大高さＲｚを求めたところ、表２に示す値であった。また、この板ガラスを、幅方向の端から１ｍの位置で切断して得られる板ガラスの角度αは、表２に示す値であった。ガラスリボンの徐冷部での幅方向中央の厚さは表２に示す値であり、いずれも式（１）を満たしていた。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000002
　以上、本発明の凸形板ガラスの製造方法について好適な実施例を挙げて説明したが、本発明は、この実施例に限定されるものでなく、本発明の主旨を逸脱しない範囲において種々の改良が可能なことは勿論である。
　本発明によれば、溶融金属浴内を進行するガラスリボンの幅方向中央部の粘性を幅方向両端部の粘性より高く制御することにより、ガラスリボンの端部は薄く、中央部は厚くなった、幅方向の断面が凸形状のガラスリボンを好適に製造することができ、各種用途に使用できる凸形ガラスを得ることができる。
　なお、２０１５年１月２１日に出願された日本特許出願２０１５－００９５５６号の明細書、特許請求の範囲、図面および要約書の全内容をここに引用し、本発明の開示として取り入れるものである。
　２１：溶融金属浴、　２２：溶融金属、　２３：ロール、　２３Ａ：上流ロール、　２３Ｂ：下流ロール、　Ｇ２：ガラスリボン、　Ｇ２Ａ：ガラスリボン中央部、　Ｇ２Ｂ：ガラスリボン端部。

Claims (16)

  1. 　溶融金属浴において溶融金属面上にガラスリボンを浮かせて進行させ、前記ガラスリボンの両端部に複数のロールを当接させて前記ガラスリボンを板状に成形する板ガラスの製造方法であって、
    　前記溶融金属浴の上流域において前記ガラスリボンの幅方向中央部よりも前記幅方向両端部を強く加熱するとともに、
    　前記進行方向上流のロールの周速度が下流のロールの周速度よりも遅くなるように、前記複数のロールを回転させることで、前記幅方向中央部が両端部よりも厚い板ガラスを製造することを特徴とする板ガラスの製造方法。
  2. 　前記ガラスリボンを、前記上流域において幅方向中央部に配置されたヒータを実質的に使用せず、前記幅方向両端部に配置されたヒータのみにより加熱する請求項１に記載の板ガラスの製造方法。
  3. 　前記溶融金属浴面上の前記ガラスリボンを、前記幅方向両端部の冷却速度が６．１℃／ｍ以下となるように加熱する請求項１または２に記載の板ガラスの製造方法。
  4. 　前記溶融金属浴面上の前記ガラスリボンの前記幅方向両端部の粘性が１０４．９（ｄＰａ・ｓｅｃ）である位置と１０６．１（ｄＰａ・ｓｅｃ）である位置との距離が、１５ｍ以上となるように前記ガラスリボンを加熱する請求項１から３のいずれか一項に記載の板ガラスの製造方法。
  5. 　前記溶融金属浴面上のガラスリボンの前記幅方向両端部の粘性が１０５．３（ｄＰａ・ｓｅｃ）以下である領域に配置されるロールにおいて、前記ガラスリボンの進行方向に隣り合う少なくとも１組のロールの周速度の差が、３５（ｍ／時）以上である請求項１から４のいずれか一項に記載の板ガラスの製造方法。
  6. 　前記進行方向最上流のロールの周速度が１００（ｍ／時）以下である請求項１から５のいずれか一項に記載の板ガラスの製造方法。
  7. 　前記進行方向最上流のロールの周速度Ｒと前記進行方向最下流のロールの周速度Ｓの比Ｒ／Ｓが０．０１～０．３２である請求項１から６のいずれか一項に記載の板ガラスの製造方法。
  8. 　前記進行方向最上流のロールの周速度、および徐冷部でのガラスリボンの進行速度を、
    　最上流のロールの周速度（ｍ／時）／徐冷部でのガラスリボンの進行速度（ｍ／時）≦０．０７×所望とするガラスリボンの徐冷部での幅方向中央の厚さ（ｍｍ）
    を満たすように調整する請求項１から７のいずれか一項に記載の板ガラスの製造方法。
  9. 　前記ガラスリボンから得られる板ガラスの厚さの最大値と最小値との差が、０．１ｍｍ以上である請求項１から８のいずれか一項に記載の板ガラスの製造方法。
  10. 　前記ガラスリボンから得られる板ガラスは、前記板ガラス主表面のＪＩＳ Ｂ ０６０１:２００１規定の基準長さ２５ｍｍにおける粗さ曲線の最大高さＲｚが０．３μｍ以下である請求項１から９のいずれか一項に記載の板ガラスの製造方法。
  11. 　少なくとも一つの主表面が凸面である矩形の板ガラスであって、前記凸面の重心を通り前記凸面の２つの長辺を最短距離で結ぶ線分上で、前記２つの長辺と前記線分との交点のうち、前記板ガラスを水平な場所に置いたときに、鉛直方向の前記板ガラスの厚さが小さい方の第１の点と、前記第１の点から前記線分の長さに対して２／５の長さの位置にある前記凸面上の第２の点との間において、鉛直方向の前記板ガラスの厚さが最大となる前記凸面上の点と前記板ガラスの厚さが最小となる前記凸面上の点とを結んだ直線と、水平とのなす角度が０．００５°～０．１°である板ガラス。
  12. 　前記板ガラスの主表面のＪＩＳ Ｂ ０６０１:２００１規定の基準長さ２５ｍｍにおける粗さ曲線の最大高さＲｚが０．３μｍ以下である請求項１１に記載の板ガラス。
  13. 　前記板ガラスの厚さの最大値と最小値との差が０．１ｍｍ以上である請求項１１または１２に記載の板ガラス。
  14. 　請求項１から１０のいずれか一項に記載の板ガラスの製造方法により得られた板ガラスを切断して楔形ガラスを得る工程と、
    　前記楔形ガラスと他の板ガラスとを中間膜を介して積層し圧着する工程とを有する、合わせガラスの製造方法。
  15. 　請求項１１から１３のいずれか一項に記載の板ガラスを切断して楔形ガラスを得る工程と、
    　前記楔形ガラスと他の板ガラスとを中間膜を介して積層し圧着する工程とを有する、合わせガラスの製造方法。
  16. 　前記他の板ガラスが前記楔形ガラスである請求項１４または１５に記載の合わせガラスの製造方法。
PCT/JP2016/051720 2015-01-21 2016-01-21 板ガラスの製造方法、板ガラス、合わせガラスの製造方法 WO2016117650A1 (ja)

Priority Applications (7)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201680006874.5A CN107207312B (zh) 2015-01-21 2016-01-21 平板玻璃的制造方法、平板玻璃、夹层玻璃的制造方法
EP16740257.7A EP3248949B1 (en) 2015-01-21 2016-01-21 Plate glass production method, plate glass, and laminated glass production method
ES16740257T ES2786678T3 (es) 2015-01-21 2016-01-21 Método de fabricación de vidrio en placa, vidrio en placa, y método de fabricación de vidrio laminado
JP2016570702A JP6658550B2 (ja) 2015-01-21 2016-01-21 板ガラスの製造方法、板ガラス、楔形ガラスの製造方法、合わせガラスの製造方法
EP20158014.9A EP3708546A1 (en) 2015-01-21 2016-01-21 Lamninated glass with a wedge-shaped glass sheet
US15/651,572 US10633277B2 (en) 2015-01-21 2017-07-17 Plate glass production method, plate glass, and laminated glass production method
US16/814,735 US11180405B2 (en) 2015-01-21 2020-03-10 Plate glass production method, plate glass, and laminated glass production method

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2015-009556 2015-01-21
JP2015009556 2015-01-21

Related Child Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
US15/651,572 Continuation US10633277B2 (en) 2015-01-21 2017-07-17 Plate glass production method, plate glass, and laminated glass production method

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO2016117650A1 true WO2016117650A1 (ja) 2016-07-28

Family

ID=56417180

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/JP2016/051720 WO2016117650A1 (ja) 2015-01-21 2016-01-21 板ガラスの製造方法、板ガラス、合わせガラスの製造方法

Country Status (6)

Country Link
US (2) US10633277B2 (ja)
EP (2) EP3248949B1 (ja)
JP (2) JP6658550B2 (ja)
CN (2) CN107207312B (ja)
ES (1) ES2786678T3 (ja)
WO (1) WO2016117650A1 (ja)

Cited By (12)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2018101428A1 (ja) * 2016-12-02 2018-06-07 旭硝子株式会社 ガラス板、合わせガラス、およびウインドシールド
US20190105879A1 (en) * 2017-10-05 2019-04-11 AGC Inc. Laminated glass
JP2019069888A (ja) * 2017-10-05 2019-05-09 Ａｇｃ株式会社 合わせガラス
WO2019131803A1 (ja) * 2017-12-28 2019-07-04 日本板硝子株式会社 ウインドシールド
WO2019131800A1 (ja) * 2017-12-28 2019-07-04 日本板硝子株式会社 ウインドシールド
WO2019150043A1 (fr) 2018-01-30 2019-08-08 Saint-Gobain Glass France Fabrication de verre à coin dans la direction transversale d'une installation de fabrication de verre par flottage
WO2019150044A1 (fr) 2018-01-30 2019-08-08 Saint-Gobain Glass France Fabrication de verre a coin dans la direction longitudinale d'une installation de fabrication de verre par flottage
US10502954B2 (en) 2017-06-02 2019-12-10 AGC Inc. Laminated glass
JP2020514219A (ja) * 2016-12-22 2020-05-21 ショット アクチエンゲゼルシャフトＳｃｈｏｔｔ ＡＧ 薄板ガラス基板、その製造方法および製造装置
JP2021147298A (ja) * 2020-03-23 2021-09-27 日本板硝子株式会社 ウインドシールド、及びウインドシールドの製造方法
WO2023032849A1 (ja) * 2021-08-31 2023-03-09 Ａｇｃ株式会社 板ガラスの製造方法、楔形ガラスの製造方法、及び合わせガラスの製造方法
WO2023079991A1 (ja) * 2021-11-08 2023-05-11 Ａｇｃ株式会社 楔形ガラスの製造方法

Families Citing this family (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
BR112019019669B1 (pt) * 2017-03-30 2024-03-12 Sekisui Chemical Co., Ltd Película intermediária para vidros laminados e vidro laminado
US11458706B2 (en) * 2017-12-19 2022-10-04 Sekisui Chemical Co., Ltd. Interlayer film for laminated glass, and laminated glass
DE102019002986A1 (de) * 2018-05-07 2019-11-07 AGC Inc. Laminiertes glas
WO2020094419A1 (de) 2018-11-05 2020-05-14 Saint-Gobain Glass France Verbundscheibe für ein head-up-display
WO2020094421A1 (de) 2018-11-05 2020-05-14 Saint-Gobain Glass France Verbundscheibe für ein head-up-display
CN111417518A (zh) 2018-11-05 2020-07-14 法国圣戈班玻璃厂 具有楔形横截面的复合玻璃板
CN110563318A (zh) * 2019-03-11 2019-12-13 田英良 一种带状玻璃供料及手机盖板玻璃在线3d模压成型方法与装置
WO2021254910A1 (de) 2020-06-16 2021-12-23 Saint-Gobain Glass France Verbundscheibe

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3575694A (en) 1968-08-30 1971-04-20 Ford Motor Co Method of manufacturing tapered glass
JPS645921A (en) * 1987-06-30 1989-01-10 Asahi Glass Co Ltd Production of plate glass
US7122242B2 (en) 2002-04-05 2006-10-17 Ppg Industries Ohio, Inc. Wedge shaped glass and methods of forming wedged glass
WO2009054411A1 (ja) * 2007-10-25 2009-04-30 Asahi Glass Co., Ltd. 板ガラスの製造方法
WO2015005000A1 (ja) * 2013-07-08 2015-01-15 旭硝子株式会社 フロートガラスリボン、フロートガラス板、およびフロートガラス板の製造方法

Family Cites Families (15)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3123954A (en) * 1964-03-10 calkins
US2029480A (en) * 1933-05-31 1936-02-04 James H Hammon Multifocal ophthalmic lens and blank therefor
US4361430A (en) * 1981-05-20 1982-11-30 Ppg Industries, Inc. Method of and apparatus for selectively heating molten glass stream marginal edges
US5812332A (en) * 1989-09-28 1998-09-22 Ppg Industries, Inc. Windshield for head-up display system
US6534152B2 (en) * 1989-09-28 2003-03-18 Ppg Industries Ohio, Inc. Windshield for head-up display system
JP3572631B2 (ja) * 1993-06-25 2004-10-06 旭硝子株式会社 フロート板ガラスの製造方法
JPH0753223A (ja) * 1993-08-13 1995-02-28 Asahi Glass Co Ltd フロートガラスの製造方法及び製造装置
CN201209132Y (zh) * 2008-03-28 2009-03-18 福耀玻璃工业集团股份有限公司 具有可显示功能的车辆用夹层前挡玻璃
JP2012528776A (ja) * 2009-06-03 2012-11-15 エージーシー グラス ユーロップ 表面処理のための乾式方法
JP5565062B2 (ja) * 2010-04-15 2014-08-06 旭硝子株式会社 フロートガラス製造装置およびフロートガラス製造方法
KR101377543B1 (ko) * 2010-06-01 2014-03-26 주식회사 엘지화학 유리판 제조용 플로트 배스 및 플로트 유리 성형 방법
JP2012179680A (ja) * 2011-03-01 2012-09-20 Asahi Glass Co Ltd ガラス板の研磨方法
JP2013199405A (ja) * 2012-03-23 2013-10-03 Asahi Glass Co Ltd プラズマディスプレイ用ガラス基板およびその製造方法
US9126858B2 (en) * 2012-04-27 2015-09-08 Avanstrate Inc. Method for making glass substrate for display, glass substrate and display panel
JP2015009556A (ja) 2013-07-02 2015-01-19 Jx日鉱日石金属株式会社 キャリア付銅箔、その製造方法、プリント配線板、プリント回路板、銅張積層板及びプリント配線板の製造方法

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3575694A (en) 1968-08-30 1971-04-20 Ford Motor Co Method of manufacturing tapered glass
JPS645921A (en) * 1987-06-30 1989-01-10 Asahi Glass Co Ltd Production of plate glass
US7122242B2 (en) 2002-04-05 2006-10-17 Ppg Industries Ohio, Inc. Wedge shaped glass and methods of forming wedged glass
WO2009054411A1 (ja) * 2007-10-25 2009-04-30 Asahi Glass Co., Ltd. 板ガラスの製造方法
WO2015005000A1 (ja) * 2013-07-08 2015-01-15 旭硝子株式会社 フロートガラスリボン、フロートガラス板、およびフロートガラス板の製造方法

Cited By (33)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN110023263A (zh) * 2016-12-02 2019-07-16 Ａｇｃ株式会社 玻璃板、夹层玻璃以及挡风玻璃
US10864803B2 (en) 2016-12-02 2020-12-15 AGC Inc. Glass plate, laminated glass, and windshield
WO2018101428A1 (ja) * 2016-12-02 2018-06-07 旭硝子株式会社 ガラス板、合わせガラス、およびウインドシールド
JPWO2018101428A1 (ja) * 2016-12-02 2019-10-24 Ａｇｃ株式会社 ガラス板、合わせガラス、およびウインドシールド
CN110023263B (zh) * 2016-12-02 2024-02-23 Ａｇｃ株式会社 玻璃板、夹层玻璃以及挡风玻璃
US11890844B2 (en) 2016-12-22 2024-02-06 Schott Ag Thin glass substrate, method and apparatus for its production
JP2020537625A (ja) * 2016-12-22 2020-12-24 ショット アクチエンゲゼルシャフトＳｃｈｏｔｔ ＡＧ 薄板ガラス基板、特にホウケイ酸ガラス薄板ガラス基板、その製造方法および製造装置
US11745459B2 (en) 2016-12-22 2023-09-05 Schott Ag Thin glass substrate, in particular a borosilicate glass thin glass substrate, method and apparatus for its production
JP7315542B2 (ja) 2016-12-22 2023-07-26 ショット アクチエンゲゼルシャフト 薄板ガラス基板、特にホウケイ酸ガラス薄板ガラス基板、その製造方法および製造装置
JP7208141B2 (ja) 2016-12-22 2023-01-18 ショット アクチエンゲゼルシャフト 薄板ガラス基板、その製造方法および製造装置
US11993062B2 (en) 2016-12-22 2024-05-28 Schott Ag Composite glass pane
JP2020514219A (ja) * 2016-12-22 2020-05-21 ショット アクチエンゲゼルシャフトＳｃｈｏｔｔ ＡＧ 薄板ガラス基板、その製造方法および製造装置
US12005687B2 (en) 2016-12-22 2024-06-11 Schott Ag Thin glass substrate, method and apparatus for its production
JP7505053B2 (ja) 2016-12-22 2024-06-24 ショット アクチエンゲゼルシャフト 薄板ガラス基板、その製造方法および製造装置
US10502954B2 (en) 2017-06-02 2019-12-10 AGC Inc. Laminated glass
US10875277B2 (en) * 2017-10-05 2020-12-29 AGC Inc. Laminated glass
US20190105879A1 (en) * 2017-10-05 2019-04-11 AGC Inc. Laminated glass
JP7028102B2 (ja) 2017-10-05 2022-03-02 Ａｇｃ株式会社 合わせガラス
JP2019069888A (ja) * 2017-10-05 2019-05-09 Ａｇｃ株式会社 合わせガラス
JP2019119631A (ja) * 2017-12-28 2019-07-22 日本板硝子株式会社 ウインドシールド
JP7018767B2 (ja) 2017-12-28 2022-02-14 日本板硝子株式会社 ウインドシールド
CN111601782B (zh) * 2017-12-28 2022-06-28 日本板硝子株式会社 挡风玻璃
WO2019131803A1 (ja) * 2017-12-28 2019-07-04 日本板硝子株式会社 ウインドシールド
WO2019131800A1 (ja) * 2017-12-28 2019-07-04 日本板硝子株式会社 ウインドシールド
CN111601782A (zh) * 2017-12-28 2020-08-28 日本板硝子株式会社 挡风玻璃
US11724573B2 (en) 2017-12-28 2023-08-15 Nippon Sheet Glass Company, Limited Windshield
JP2019119625A (ja) * 2017-12-28 2019-07-22 日本板硝子株式会社 ウインドシールド
WO2019150043A1 (fr) 2018-01-30 2019-08-08 Saint-Gobain Glass France Fabrication de verre à coin dans la direction transversale d'une installation de fabrication de verre par flottage
WO2019150044A1 (fr) 2018-01-30 2019-08-08 Saint-Gobain Glass France Fabrication de verre a coin dans la direction longitudinale d'une installation de fabrication de verre par flottage
JP7436254B2 (ja) 2020-03-23 2024-02-21 日本板硝子株式会社 ウインドシールド、及びウインドシールドの製造方法
JP2021147298A (ja) * 2020-03-23 2021-09-27 日本板硝子株式会社 ウインドシールド、及びウインドシールドの製造方法
WO2023032849A1 (ja) * 2021-08-31 2023-03-09 Ａｇｃ株式会社 板ガラスの製造方法、楔形ガラスの製造方法、及び合わせガラスの製造方法
WO2023079991A1 (ja) * 2021-11-08 2023-05-11 Ａｇｃ株式会社 楔形ガラスの製造方法

Also Published As

Publication number Publication date
US10633277B2 (en) 2020-04-28
US20170334759A1 (en) 2017-11-23
EP3248949B1 (en) 2020-02-26
JP6977795B2 (ja) 2021-12-08
EP3708546A1 (en) 2020-09-16
EP3248949A4 (en) 2018-10-24
JP2020075860A (ja) 2020-05-21
CN112142298A (zh) 2020-12-29
EP3248949A1 (en) 2017-11-29
CN107207312A (zh) 2017-09-26
JPWO2016117650A1 (ja) 2017-11-24
US11180405B2 (en) 2021-11-23
CN107207312B (zh) 2020-11-03
US20200207655A1 (en) 2020-07-02
ES2786678T3 (es) 2020-10-13
JP6658550B2 (ja) 2020-03-04

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP6977795B2 (ja) 車両用合わせガラス
TWI444342B (zh) 自連續玻璃帶分離玻璃片之方法
CN104418485A (zh) 用于拉制玻璃带的方法
WO2011102175A1 (ja) ガラスフィルムの製造方法およびその製造装置
TWI468352B (zh) 在玻璃帶上塑形區域的方法
EP3297963B1 (en) Continuous processing of flexible glass ribbon with ribbon isolation and stabilization
WO2003086996A1 (en) Wedge shaped glass and method of producing wedged glass
JP2004517023A (ja) 連続するガラスリボンの縁を切断する方法、該方法を実施する装置及び該方法を用いて切断したガラスプレート
JP2016501173A (ja) 連続的なガラスリボンを製造する方法
CN111656254B (zh) 用于真空成形非球面镜的系统与方法
CN103068753A (zh) 玻璃板的制造方法
CN107001098B (zh) 用于减小板状玻璃的板宽度衰减的方法和设备
CN104803593A (zh) 玻璃板的制造方法及玻璃板
TWI503291B (zh) 玻璃帶連續成形的裝置及方法
JP2020503192A (ja) ヘッドアップディスプレイ（ｈｕｄ）用ｐｖｂフィルム、並びにその成形型及び成形方法
CN108367960A (zh) 玻璃网分离装置和方法
WO2023032849A1 (ja) 板ガラスの製造方法、楔形ガラスの製造方法、及び合わせガラスの製造方法
JP2016534963A (ja) ガラスシートを成形する装置および方法
JP2020520882A (ja) 複合ペイン及びこの複合ペインの製造方法
CN118251369A (zh) 楔形玻璃的制造方法
JP2015187041A (ja) 薄板ガラスの製造方法
CN104039718A (zh) 用于从玻璃带分离出玻璃片的隔离器

Legal Events

Date Code Title Description
121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application

Ref document number: 16740257

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1

ENP Entry into the national phase

Ref document number: 2016570702

Country of ref document: JP

Kind code of ref document: A

REEP Request for entry into the european phase

Ref document number: 2016740257

Country of ref document: EP

NENP Non-entry into the national phase

Ref country code: DE