WO2015075905A1 - ズームレンズ、光学機器及びズームレンズの製造方法 - Google Patents

ズームレンズ、光学機器及びズームレンズの製造方法 Download PDF

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WO2015075905A1
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啓吾 古井田
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株式会社ニコン
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    • G02B13/00—Optical objectives specially designed for the purposes specified below
    • G02B13/18—Optical objectives specially designed for the purposes specified below with lenses having one or more non-spherical faces, e.g. for reducing geometrical aberration

Definitions

  • the present invention relates to a zoom lens, an optical device, and a method for manufacturing a zoom lens.
  • zoom lenses are expected to have a wider angle of view in the wide-angle end state while achieving a reduction in size.
  • the present invention has been made in view of such a problem, and provides a zoom lens, an optical device, and a method for manufacturing a zoom lens that are small in size, have a wide angle of view at a wide-angle end state, and have excellent optical performance.
  • the purpose is to do.
  • a zoom lens according to the present invention includes a first lens group having a negative refractive power, a second lens group having a positive refractive power, and a negative lens arranged in order from the object side.
  • a third lens group having a refractive power and a fourth lens group having a positive refractive power, and the first lens group, the second lens group, the third lens group, and the fourth lens group are light beams;
  • the first lens group has a negative lens, a negative lens, and a positive lens that are arranged closest to the object side by moving on the axis and changing the distance between the lens groups. The following conditional expression is satisfied.
  • D3W an air gap between the third lens group and the fourth lens group in the wide-angle end state
  • D3T Air space between the third lens group and the fourth lens group in the telephoto end state.
  • M3 the amount of movement of the third lens group on the optical axis in zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state
  • M4 The amount of movement of the fourth lens group on the optical axis in zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state.
  • BFw an air-converted distance from the final lens surface to the image plane in the wide-angle end state of the zoom lens
  • fw focal length in the wide-angle end state of the zoom lens
  • ft focal length in the telephoto end state of the zoom lens.
  • ⁇ dw the distance from the foremost lens surface to the last lens surface in the wide-angle end state of the zoom lens
  • ⁇ dt distance from the lens front surface to the lens final surface in the telephoto end state of the zoom lens.
  • the first lens group is arranged in order from the object side, the negative meniscus lens having a concave surface facing the image side, the negative lens having a biconcave shape, and the convex surface facing the object side. And a meniscus positive lens.
  • the fourth lens group includes one lens and satisfies the following conditional expression.
  • f4 focal length of the fourth lens group
  • fw focal length of the zoom lens in the wide-angle end state.
  • f1 the focal length of the first lens group
  • f2 focal length of the second lens group
  • the third lens group is composed of a cemented lens having negative refractive power.
  • the third lens group includes a single negative lens.
  • the second lens group has a positive lens closest to the object side.
  • the second lens group includes a positive lens and a cemented lens composed of a positive lens and a negative lens arranged in order from the object side.
  • the second lens group has a positive lens closest to the object side, and the positive lens has an aspherical surface.
  • the optical apparatus according to the present invention is equipped with any of the above zoom lenses.
  • the zoom lens manufacturing method includes a first lens group having negative refractive power, a second lens group having positive refractive power, and a third lens having negative refractive power, which are arranged in order from the object side.
  • a zoom lens manufacturing method including a lens group and a fourth lens group having a positive refractive power, wherein the first lens group, the second lens group, the third lens group, and the fourth lens group.
  • the first lens group has a negative lens, a negative lens, and a positive lens that are arranged closest to the object side by moving on the optical axis and changing the interval between the lens groups. Then, each lens is arranged in the lens barrel so as to satisfy the following conditional expression.
  • D3W an air gap between the third lens group and the fourth lens group in the wide-angle end state
  • D3T Air space between the third lens group and the fourth lens group in the telephoto end state.
  • each lens in a lens barrel so as to satisfy the following conditional expression.
  • M3 the amount of movement of the third lens group on the optical axis in zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state
  • M4 The amount of movement of the fourth lens group on the optical axis in zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state.
  • each lens in a lens barrel so as to satisfy the following conditional expression.
  • BFw an air-converted distance from the final lens surface to the image plane in the wide-angle end state of the zoom lens
  • fw focal length in the wide-angle end state of the zoom lens
  • ft focal length in the telephoto end state of the zoom lens.
  • each lens in a lens barrel so as to satisfy the following conditional expression.
  • ⁇ dw the distance from the foremost lens surface to the last lens surface in the wide-angle end state of the zoom lens
  • ⁇ dt distance from the lens front surface to the lens final surface in the telephoto end state of the zoom lens.
  • a zoom lens, an optical device, and a method for manufacturing a zoom lens that are small in size, have a wide angle of view in a wide-angle end state, and have excellent optical performance.
  • FIG. 2 is a cross-sectional view illustrating a configuration of a zoom lens according to Example 1, where (W) indicates a wide-angle end state, (M) indicates an intermediate focal length state, and (T) indicates a position of each lens group in a telephoto end state.
  • FIG. 6 is a diagram illustrating various aberrations of the zoom lens according to Example 1, where (a) is a wide-angle end state, (b) is an intermediate focal length state, and (c) is an aberration diagram at an imaging distance infinite at a telephoto end state. is there.
  • FIG. 6 is a cross-sectional view illustrating a configuration of a zoom lens according to Example 2, where (W) indicates a wide-angle end state, (M) indicates an intermediate focal length state, and (T) indicates a position of each lens group in a telephoto end state.
  • FIG. 6 is a diagram illustrating various aberrations of the zoom lens according to Example 2, where (a) illustrates various aberrations at the wide-angle end state, (b) illustrates an intermediate focal length state, and (c) illustrates various aberrations at the shooting distance infinite at the telephoto end state. is there.
  • FIG. 6 is a cross-sectional view illustrating a configuration of a zoom lens according to Example 3, where (W) indicates a wide-angle end state, (M) indicates an intermediate focal length state, and (T) indicates a position of each lens group in a telephoto end state.
  • FIG. 7A is a diagram illustrating various aberrations of the zoom lens according to Example 3, where FIG. 9A is a diagram illustrating various aberrations at an infinite shooting distance in the wide-angle end state, FIG. is there.
  • FIG. 10 is a cross-sectional view illustrating a configuration of a zoom lens according to Example 4, where (W) indicates a wide-angle end state, (M) indicates an intermediate focal length state, and (T) indicates a position of each lens group in a telephoto end state.
  • FIG. 9A is a diagram illustrating various aberrations of the zoom lens according to Example 4, where FIG. 9A is a diagram illustrating various aberrations at an infinite shooting distance in the wide-angle end state, FIG. is there.
  • FIG. 10 is a cross-sectional view illustrating a configuration of a zoom lens according to Example 5, where (W) indicates a wide-angle end state, (M) indicates an intermediate focal length state, and (T) indicates a position of each lens group in a telephoto end state.
  • FIG. 9A is a diagram illustrating various aberrations of the zoom lens according to Example 5, where FIG. 9A is a diagram illustrating various aberrations at an infinite shooting distance in the wide-angle end state, FIG. is there.
  • FIG. 10 is a cross-sectional view illustrating a configuration of a zoom lens according to Example 5, where (W) indicates a wide-angle end state, (M) indicates an intermediate focal length state, and (T) indicates a position of each lens group in a telephoto end state.
  • FIG. 10 is a cross-sectional view illustrating a configuration of a zoom lens according to Example 6, where (W) indicates a wide-angle end state, (M) indicates an intermediate focal length state, and (T) indicates a position of each lens group in a telephoto end state.
  • FIG. 10A is a diagram illustrating various aberrations of the zoom lens according to Example 6;
  • FIG. 9A is a diagram illustrating aberrations at an imaging distance of infinity in the telephoto end state, FIG. is there.
  • FIG. 10 is a cross-sectional view illustrating a configuration of a zoom lens according to Example 7, where (W) indicates a wide-angle end state, (M) indicates an intermediate focal length state, and (T) indicates a position of each lens group in a telephoto end state.
  • FIG. 9A is a diagram illustrating various aberrations of the zoom lens according to Example 7, where FIG. 9A is a diagram illustrating various aberrations at an imaging distance of infinity in the wide-angle end state, FIG. is there.
  • (A) is a front view of a digital still camera
  • (b) is a rear view of a digital still camera.
  • FIG. 16 is a cross-sectional view along the arrow AA ′ in FIG. It is a flowchart which shows the manufacturing method of a zoom lens.
  • the zoom lens ZL includes a first lens group G1 having a negative refractive power, a second lens group G2 having a positive refractive power, arranged in order from the object side, It has a third lens group G3 having a negative refractive power and a fourth lens group G4 having a positive refractive power, and includes a first lens group G1, a second lens group G2, a third lens group G3, and a fourth lens.
  • the first lens group G1 includes a negative lens L11, a negative lens, and a positive lens arranged closest to the object side. (Lens L12 and L13 in FIG. 1), and the following conditional expression (1) is satisfied.
  • D3W the air gap between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 in the wide-angle end state
  • D3T Air distance between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 in the telephoto end state.
  • Conditional expression (1) indicates that the air gap between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 in the wide-angle end state and the telephoto end state (from the lens surface closest to the image side of the third lens group G3 in the wide-angle end state). This is a conditional expression that defines the distance on the optical axis to the lens surface closest to the object side of the four lens group G4.
  • conditional expression (1) If the lower limit of conditional expression (1) is not reached, it is advantageous for correcting coma aberration, astigmatism, and lateral chromatic aberration, but the third lens group G3 and the fourth lens group G4 in the wide-angle end state and the telephoto end state Since the air gap between the zoom lens and the air gap changes greatly, the change in the incident angle on the imaging surface due to zooming becomes large, which is not preferable. If the upper limit value of conditional expression (1) is exceeded, correction of coma, astigmatism and lateral chromatic aberration will be difficult while achieving downsizing, which is not preferable.
  • conditional expression (1) In order to ensure the effect of this embodiment, it is preferable to set the upper limit value of conditional expression (1) to 1.05. In order to secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (1) to 1.01.
  • the zoom lens ZL according to the present embodiment satisfies the following conditional expression (2).
  • M3 the amount of movement of the third lens group G3 on the optical axis in zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state
  • M4 The amount of movement of the fourth lens group G4 on the optical axis in zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state.
  • Conditional expression (2) is a conditional expression that defines the ratio of the amount of movement between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 when zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state.
  • conditional expression (2) If the upper limit value of conditional expression (2) is exceeded, it is advantageous for correcting chromatic aberration and the like, but if focusing is performed with the third lens group G3 or the fourth lens group G4 for miniaturization, a stroke is secured. In addition, the refractive power of the focus group must be increased, which makes it difficult to correct astigmatism and coma, which is not preferable.
  • conditional expression (2) it is preferable to set the upper limit of conditional expression (2) to 0.996.
  • the zoom lens ZL according to the present embodiment satisfies the following conditional expression (3).
  • BFw Air-converted distance from the final lens surface to the image plane in the wide-angle end state of the zoom lens ZL
  • fw focal length in the wide-angle end state of the zoom lens ZL
  • ft focal length of the zoom lens ZL in the telephoto end state.
  • Conditional expression (3) is a conditional expression that defines an optimal back focus for miniaturization and aberration correction in the zoom lens ZL of the present embodiment. If the lower limit value of conditional expression (3) is not reached, it is advantageous for downsizing, but it is not preferable because there is no space for arranging a filter or the like between the final lens surface and the imaging surface. In addition, astigmatism and coma become worse. When the upper limit of conditional expression (3) is exceeded, it is advantageous for the arrangement of a filter or the like, but is not preferable for downsizing. In addition, astigmatism and coma become worse.
  • the zoom lens ZL according to the present embodiment satisfies the following conditional expression (4).
  • ⁇ dw the distance from the lens front surface to the lens final surface in the wide-angle end state of the zoom lens ZL
  • ⁇ dt distance from the lens front surface to the lens final surface in the telephoto end state of the zoom lens ZL.
  • Conditional expression (4) is a conditional expression that prescribes the change in the incident angle on the imaging surface due to zooming and the change in lens thickness that is optimal for correcting various aberrations. If the lower limit of conditional expression (4) is not reached, it is advantageous for miniaturization, but it is not preferable because the change in the incident angle on the imaging surface becomes too large. Further, spherical aberration and coma aberration are deteriorated. When the upper limit of conditional expression (4) is exceeded, the change in the incident angle on the imaging surface is small, but it is not preferable because correction of coma and astigmatism becomes difficult.
  • the first lens group G1 includes a meniscus negative lens L11 having a concave surface facing the image side, a biconcave negative lens L12, and an object side. And a meniscus-shaped positive lens L13 having a convex surface.
  • This configuration makes it possible to satisfactorily correct field curvature, astigmatism, and lateral chromatic aberration with the entire lens system while increasing the angle of view.
  • the fourth lens group G4 includes one lens and satisfies the following conditional expression (5).
  • f4 focal length of the fourth lens group G4
  • fw focal length in the wide-angle end state of the zoom lens ZL.
  • Conditional expression (5) is a conditional expression that prescribes the focal length of the fourth lens group G4, which is optimal for lens miniaturization and correction of various aberrations. If the lower limit value of conditional expression (5) is not reached, the focal length of the fourth lens group G4 becomes too small, which is disadvantageous for lens miniaturization. Further, coma aberration and field curvature are deteriorated. If the upper limit of conditional expression (5) is exceeded, it is advantageous for downsizing, but it is not preferable because the incident angle on the imaging surface becomes large. Further, coma aberration and field curvature are deteriorated.
  • f1 Focal length of the first lens group G1
  • f2 focal length of the second lens group G2.
  • Conditional expression (6) is a conditional expression for defining an appropriate focal length between the first lens group G1 and the second lens group G2 in order to balance lens miniaturization and aberration correction. If the lower limit value of conditional expression (6) is not reached, the focal length of the first lens group G1 becomes shorter than the focal length of the second lens group G2, so that spherical aberration, coma aberration, etc. generated in the first lens group G1. It is difficult to correct this, which is not preferable. Exceeding the upper limit value of conditional expression (6) is not preferable because it is disadvantageous for downsizing. In addition, spherical aberration is worsened.
  • the third lens group G3 is composed of a cemented lens having a negative refractive power.
  • the third lens group G3 is composed of one negative lens.
  • This configuration makes it possible to reduce coma aberration fluctuation and field curvature fluctuation due to zooming while reducing the size of the lens.
  • the second lens group G2 has the positive lens L21 closest to the object side.
  • This configuration makes it possible to satisfactorily correct spherical aberration and coma generated in the first lens group G1.
  • the second lens group G2 includes a positive lens L21 and a cemented lens including a positive lens L22 and a negative lens L23 arranged in order from the object side.
  • This configuration makes it possible to satisfactorily correct spherical aberration, astigmatism, coma and chromatic aberration while reducing the size of the lens.
  • the positive lens L21 located closest to the object side in the second lens group G2 preferably has an aspherical surface.
  • This configuration makes it possible to satisfactorily correct spherical aberration, astigmatism, and coma while miniaturizing the lens.
  • the zoom lens ZL according to the present embodiment having the above-described configuration, it is possible to realize a zoom lens that is small but has a wide angle of view in the wide-angle end state and excellent optical performance.
  • FIG. 15 and 16 show the configuration of a digital still camera CAM (optical device) as an optical device including the zoom lens ZL described above.
  • a digital still camera CAM optical device
  • a power button not shown
  • a shutter not shown
  • light from the subject (object) is condensed by the zoom lens ZL, and an image is displayed.
  • An image is formed on an image sensor C (for example, a CCD or a CMOS) disposed on the surface I (see FIG. 1).
  • the subject image formed on the image sensor C is displayed on the liquid crystal monitor M disposed behind the digital still camera CAM.
  • the photographer determines the composition of the subject image while looking at the liquid crystal monitor M, and then depresses the release button B1 to photograph the subject image with the image sensor C, and records and saves it in a memory (not shown).
  • the camera CAM is provided with an auxiliary light emitting unit EF for emitting auxiliary light when the subject is dark, a function button B2 used for setting various conditions of the digital still camera CAM, and the like.
  • auxiliary light emitting unit EF for emitting auxiliary light when the subject is dark
  • function button B2 used for setting various conditions of the digital still camera CAM
  • a compact type camera in which the camera CAM and the zoom lens ZL are integrally formed is illustrated.
  • a single lens reflex camera in which a lens barrel having the zoom lens ZL and a camera body main body can be attached and detached is used. good.
  • the optical angle is wide in a wide-angle end state and excellent optical performance while being small. Can be realized.
  • Each lens is arranged so that the fourth lens G4 having a positive refractive power is arranged (step ST10).
  • the first lens group G1, the second lens group G2, the third lens group G3, and the fourth lens group G4 move on the optical axis, and the magnification is changed by changing the interval between the lens groups.
  • each lens is arranged (step ST20).
  • the first lens group G1 is arranged so as to have a negative lens L11, a negative lens, and a positive lens arranged closest to the object side (step ST30).
  • Each lens is arranged so as to satisfy the following conditional expression (1) (step ST40).
  • D3W the air gap between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 in the wide-angle end state
  • D3T Air distance between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 in the telephoto end state.
  • each lens is arranged in the lens barrel so as to satisfy the conditional expression (2).
  • each lens in the lens barrel so as to satisfy the conditional expression (3).
  • each lens is disposed in the lens barrel so as to satisfy the conditional expression (4).
  • a meniscus negative lens L11 having a concave surface facing the image side, a biconcave negative lens L12, and an object side A meniscus positive lens L13 having a convex surface is arranged to form a first lens group G1, a biconvex positive lens L21, an aperture stop S for adjusting the amount of light, and a biconvex positive lens.
  • a cemented lens of the lens L22 and the biconcave negative lens L23, a biconvex positive lens L24, and a biconvex positive lens L25 are arranged to form the second lens group G2, with the concave surface facing the image side.
  • a meniscus negative lens L31 is arranged as a third lens group G3, and a meniscus positive lens L41 with a convex surface facing the object side is arranged as a fourth lens group G4. In this way, the lenses are arranged to manufacture the zoom lens ZL.
  • the method of manufacturing the zoom lens ZL it is possible to manufacture a zoom lens that is small but has a wide angle of view in the wide-angle end state and has excellent optical performance.
  • Tables 1 to 7 are shown below. These are tables of specifications in the first to seventh examples.
  • each reference symbol for FIG. 1 according to the first embodiment is used independently for each embodiment in order to avoid complication of explanation due to an increase in the number of digits of the reference symbol. Therefore, even if the same reference numerals as those in the drawings according to the other embodiments are given, they are not necessarily in the same configuration as the other embodiments.
  • C-line (wavelength 656.2730 nm), d-line (wavelength 587.5620 nm), F-line (wavelength 486.1330 nm), and g-line (wavelength 435.8350 nm) are selected as the aberration characteristic calculation targets.
  • f is the focal length of the entire lens system
  • Fno is the F number
  • ⁇ is the half field angle (maximum incident angle, unit: °)
  • Y is the image height
  • BF is the back focus (light The distance from the last lens surface on the axis to the paraxial image surface is converted to air)
  • TL is the total lens length (the distance from the forefront lens to the last lens surface on the optical axis plus BF).
  • the surface number is the order of the optical surfaces from the object side along the light traveling direction
  • R is the radius of curvature of each optical surface
  • D is the next optical surface from each optical surface
  • Or nd is the refractive index of the material of the optical member with respect to the d-line
  • ⁇ d is the Abbe number based on the d-line of the material of the optical member.
  • the object plane is the object plane
  • (variable) is the variable plane spacing
  • the curvature radius “ ⁇ ” is the plane or aperture
  • (aperture S) is the aperture stop S
  • the image plane is the image plane I.
  • the refractive index of air “1.00000” is omitted.
  • [Variable interval data] in the table indicates the variable interval value Di in each state of the wide-angle end, the intermediate focal length, and the telephoto end.
  • Di represents a variable interval between the i-th surface and the (i + 1) -th surface.
  • G is the group number
  • the first group surface is the surface number of the most object side of each group
  • the group focal length is the focal length of each group
  • the lens configuration length is the most object side of each group. The distance on the optical axis from the lens surface to the lens surface closest to the image side is shown.
  • mm is generally used as the focal length f, the radius of curvature R, the surface interval D, and other lengths, etc. unless otherwise specified, but the zoom lens is proportionally enlarged. Alternatively, the same optical performance can be obtained even by proportional reduction, and the present invention is not limited to this. Further, the unit is not limited to “mm”, and other appropriate units can be used.
  • the zoom lens ZL (ZL1) includes a first lens group G1 having negative refractive power and a second lens having positive refractive power, which are arranged in order from the object side. It includes a group G2, a third lens group G3 having a negative refractive power, and a fourth lens group G4 having a positive refractive power.
  • the first lens group G1 includes, in order from the object side, a meniscus negative lens L11 having a concave surface facing the image side, a biconcave negative lens L12, and a meniscus positive lens having a convex surface facing the object side. L13. Note that the image side surface of the negative lens L11 is aspheric.
  • the second lens group G2 includes a biconvex positive lens L21 arranged in order from the object side, an aperture stop S for adjusting the amount of light, a biconvex positive lens L22, and a biconcave negative lens.
  • the lens includes a cemented lens with the lens L23, a biconvex positive lens L24, and a biconvex positive lens L25. Note that both side surfaces of the positive lens L21 are aspherical surfaces. Further, the image side surface of the positive lens L24 is aspheric.
  • the third lens group G3 includes a meniscus negative lens L31 having a concave surface facing the image side.
  • the fourth lens group G4 includes a meniscus positive lens L41 having a convex surface directed toward the object side.
  • the object side surface of the positive lens L41 is aspheric.
  • a filter group FL is disposed on the image side of the fourth lens group G4, and a low-pass filter or red for cutting a spatial frequency above the limit resolution of a solid-state image sensor such as a CCD disposed on the image plane I. Consists of an outer cut filter and the like.
  • the zoom lens ZL1 In the zoom lens ZL1 according to the present embodiment, all the lens groups from the first lens group G1 to the fourth lens group G4 move during zooming from the wide-angle end state (W) to the telephoto end state (T).
  • the interval between the lens groups changes. Specifically, the first lens group G1 once moves to the image side and then moves to the object side so as to draw a convex locus on the image side.
  • the second lens group G2 moves to the object side.
  • the third lens group G3 moves to the object side.
  • the fourth lens group G4 moves to the object side. At this time, the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 decreases, the distance between the second lens group G2 and the third lens group G3 decreases, and the third lens group G3 and the fourth lens group G4.
  • Table 1 below shows the values of each item in the first example.
  • Surface numbers 1 to 24 in Table 1 correspond to the optical surfaces m1 to m24 shown in FIG.
  • FIG. 2 is a diagram showing various aberrations (spherical aberration diagram, astigmatism diagram, distortion diagram, coma diagram, and chromatic aberration diagram of magnification) of the zoom lens ZL1 according to the first example.
  • FIG. 2A is a diagram of various aberrations at the shooting distance infinitely wide at the wide angle end state in the first embodiment
  • FIG. 2B is a graph showing various aberrations at infinite shooting distance in the intermediate focal length state of the first embodiment.
  • FIG. 2C is a diagram of various aberrations at an imaging distance of infinity in the telephoto end state according to the first embodiment.
  • FNO represents an F number
  • A represents a half angle of view (unit: °) with respect to each image height.
  • d is the d-line
  • g is the g-line
  • C is the C-line
  • F is the F-line aberration.
  • the solid line indicates the sagittal image plane
  • the broken line indicates the meridional image plane. Note that the same reference numerals as in this embodiment are used in the aberration diagrams of each embodiment described later.
  • the zoom lens ZL1 according to Example 1 has excellent optical performance with various aberrations corrected satisfactorily.
  • the zoom lens ZL (ZL2) according to the second example includes a first lens group G1 having negative refractive power and a second lens having positive refractive power, which are arranged in order from the object side. It includes a group G2, a third lens group G3 having a negative refractive power, and a fourth lens group G4 having a positive refractive power.
  • the first lens group G1 includes, in order from the object side, a meniscus negative lens L11 having a concave surface facing the image side, a biconcave negative lens L12, and a meniscus positive lens having a convex surface facing the object side. L13. Note that the image side surface of the negative lens L11 is aspheric.
  • the second lens group G2 includes an aperture stop S arranged in order from the object side for the purpose of adjusting the amount of light, a biconvex positive lens L21, a biconvex positive lens L22, and a biconcave negative lens.
  • the lens includes a cemented lens with the lens L23 and a positive biconvex lens L24. Note that both side surfaces of the positive lens L21 are aspherical surfaces.
  • the third lens group G3 includes a biconcave negative lens L31.
  • the fourth lens group G4 includes a meniscus positive lens L41 having a convex surface directed toward the object side.
  • the object side surface of the positive lens L41 is aspheric.
  • a filter group FL is disposed on the image side of the fourth lens group G4, and a low-pass filter or red for cutting a spatial frequency above the limit resolution of a solid-state image sensor such as a CCD disposed on the image plane I. Consists of an outer cut filter and the like.
  • all the lens groups from the first lens group G1 to the fourth lens group G4 move during zooming from the wide-angle end state (W) to the telephoto end state (T).
  • the interval between the lens groups changes. Specifically, the first lens group G1 once moves to the image side and then moves to the object side so as to draw a convex locus on the image side.
  • the second lens group G2 moves to the object side.
  • the third lens group G3 moves to the object side.
  • the fourth lens group G4 moves to the object side.
  • the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 decreases
  • the distance between the second lens group G2 and the third lens group G3 decreases
  • Table 2 shows the values of each item in the second example.
  • Surface numbers 1 to 22 in Table 2 correspond to the optical surfaces m1 to m22 shown in FIG.
  • FIG. 4 is a diagram showing various aberrations (spherical aberration diagram, astigmatism diagram, distortion diagram, coma diagram and magnification chromatic aberration diagram) of the zoom lens ZL2 according to the second example.
  • FIG. 4A is a diagram showing various aberrations at the shooting distance at infinity in the wide-angle end state in the second embodiment
  • FIG. 4B is a graph showing various aberrations at the shooting distance infinite in the intermediate focal length state of the second embodiment.
  • FIG. 4C is a diagram of various aberrations at an imaging distance of infinity in the telephoto end state according to the second embodiment.
  • the zoom lens ZL2 according to the second example has excellent optical performance with various aberrations corrected well.
  • the zoom lens ZL (ZL3) according to the third example includes a first lens group G1 having negative refractive power and a second lens having positive refractive power, which are arranged in order from the object side. It includes a group G2, a third lens group G3 having a negative refractive power, and a fourth lens group G4 having a positive refractive power.
  • the first lens group G1 includes, in order from the object side, a meniscus negative lens L11 having a concave surface facing the image side, a biconcave negative lens L12, and a meniscus positive lens having a convex surface facing the object side. L13. Note that the image side surface of the negative lens L11 is aspheric.
  • the second lens group G2 includes a biconvex positive lens L21 arranged in order from the object side, an aperture stop S for adjusting the amount of light, a biconvex positive lens L22, and a biconcave negative lens.
  • the lens includes a cemented lens with the lens L23, a biconvex positive lens L24, and a biconvex positive lens L25. Note that both side surfaces of the positive lens L21 are aspherical surfaces.
  • the third lens group G3 includes a biconcave negative lens L31.
  • the fourth lens group G4 includes a meniscus positive lens L41 having a convex surface directed toward the object side.
  • the object side surface of the positive lens L41 is aspheric.
  • a filter group FL is disposed on the image side of the fourth lens group G4, and a low-pass filter or red for cutting a spatial frequency above the limit resolution of a solid-state image sensor such as a CCD disposed on the image plane I. Consists of an outer cut filter and the like.
  • all the lens groups from the first lens group G1 to the fourth lens group G4 move during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, and the interval between the lens groups is Change.
  • the first lens group G1 once moves to the image side and then moves to the object side so as to draw a convex locus on the image side.
  • the second lens group G2 moves to the object side.
  • the third lens group G3 moves to the object side.
  • the fourth lens group G4 moves to the object side. At this time, the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 decreases, and the distance between the second lens group G2 and the third lens group G3 increases.
  • Table 3 shows the values of each item in the third example.
  • Surface numbers 1 to 24 in Table 3 correspond to the optical surfaces m1 to m24 shown in FIG.
  • FIG. 6 is a diagram showing various aberrations (spherical aberration diagram, astigmatism diagram, distortion diagram, coma diagram, and chromatic aberration diagram of magnification) of the zoom lens ZL3 according to Example 3.
  • FIG. 6A is a diagram of various aberrations at the shooting distance at infinity in the wide-angle end state of the third embodiment
  • FIG. 6B is a graph showing various aberrations at the shooting distance infinite at the intermediate focal length state of the third embodiment
  • FIG. 6C is a diagram of various aberrations at the shooting distance infinite in the telephoto end state of the third example.
  • the zoom lens ZL3 according to the third example has excellent optical performance with various aberrations corrected well.
  • the zoom lens ZL (ZL4) according to the fourth example includes a first lens group G1 having negative refractive power and a second lens having positive refractive power, which are arranged in order from the object side. It includes a group G2, a third lens group G3 having a negative refractive power, a fourth lens group G4 having a positive refractive power, and a fifth lens group G5 having a negative refractive power.
  • the first lens group G1 includes, in order from the object side, a meniscus negative lens L11 having a concave surface facing the image side, a biconcave negative lens L12, and a meniscus positive lens having a convex surface facing the object side. L13.
  • the object side surface of the negative lens L11 is an aspherical surface.
  • the image side surface of the positive lens L12 is an aspherical surface.
  • the second lens group G2 includes, in order from the object side, an aperture stop S for adjusting the amount of light, a biconvex positive lens L21, and a meniscus positive lens L22 having a convex surface facing the object side. And a meniscus negative lens L23 having a concave surface facing the image side, and a cemented lens of a meniscus negative lens lens L24 having a concave surface facing the image side and a biconvex positive lens L25.
  • both side surfaces of the positive lens L21 are aspherical surfaces.
  • the third lens group G3 includes a biconcave negative lens L31.
  • the image side surface of the negative lens L31 is aspheric.
  • the fourth lens group G4 includes a biconvex positive lens L41.
  • the fifth lens group G5 includes a meniscus negative lens L51 having a concave surface directed toward the object side.
  • a filter group FL is disposed on the image side of the fifth lens group G5, and a low-pass filter or red for cutting a spatial frequency higher than the limit resolution of a solid-state imaging device such as a CCD disposed on the image plane I. Consists of an outer cut filter and the like.
  • the zoom lens ZL4 moves from the first lens group G1 to the fourth lens group G4 during zooming from the wide-angle end state (W) to the telephoto end state (T), and the interval between the lens groups Changes.
  • the first lens group G1 once moves to the image side and then moves to the object side so as to draw a convex locus on the image side.
  • the second lens group G2 moves to the object side.
  • the third lens group G3 moves to the image side.
  • the fourth lens group G4 moves to the image side.
  • the fifth lens group G5 is fixed.
  • the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 decreases, the distance between the second lens group G2 and the third lens group G3 increases, and the third lens group G3 and the fourth lens group G4.
  • the distance between the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5 decreases.
  • Table 4 shows the values of each item in the fourth example.
  • Surface numbers 1 to 25 in Table 4 correspond to the respective optical surfaces m1 to m25 shown in FIG.
  • FIG. 8 is a diagram showing various aberrations (spherical aberration diagram, astigmatism diagram, distortion diagram, coma diagram, and lateral chromatic aberration diagram) of the zoom lens ZL4 according to Example 4.
  • FIG. 8A is a diagram of various aberrations at the shooting distance infinite in the wide-angle end state of the fourth embodiment
  • FIG. 8C is a diagram of various aberrations at the shooting distance infinite in the telephoto end state of the fourth example.
  • the zoom lens ZL4 according to Example 4 has various optical aberrations corrected and has excellent optical performance.
  • the zoom lens ZL (ZL5) according to the fifth example includes a first lens group G1 having negative refractive power and a second lens having positive refractive power, which are arranged in order from the object side. It includes a group G2, a third lens group G3 having a negative refractive power, and a fourth lens group G4 having a positive refractive power.
  • the first lens group G1 includes, in order from the object side, a meniscus negative lens L11 having a concave surface facing the image side, a biconcave negative lens L12, and a meniscus positive lens having a convex surface facing the object side.
  • both side surfaces of the negative lens L11 are aspheric surfaces.
  • both side surfaces of the negative lens L12 are aspherical surfaces.
  • the second lens group G2 includes an aperture stop S arranged in order from the object side for the purpose of adjusting the amount of light, a biconvex positive lens L21, a biconvex positive lens L22, and a biconcave negative lens.
  • the lens includes a cemented lens with the lens L23 and a positive biconvex lens L24. Note that both side surfaces of the positive lens L21 are aspherical surfaces.
  • the third lens group G3 includes a meniscus negative lens L31 having a concave surface facing the image side.
  • the image side surface of the positive lens L31 is aspheric.
  • the fourth lens group G4 includes a biconvex positive lens L41.
  • the object side surface of the positive lens L41 is aspheric.
  • a filter group FL is disposed on the image side of the fourth lens group G4, and a low-pass filter or red for cutting a spatial frequency above the limit resolution of a solid-state image sensor such as a CCD disposed on the image plane I. Consists of an outer cut filter and the like.
  • the lens groups from the first lens group G1 to the fourth lens group G4 move during zooming from the wide-angle end state (W) to the telephoto end state (T).
  • Group spacing changes. Specifically, the first lens group G1 moves to the image side.
  • the second lens group G2 moves to the object side.
  • the third lens group G3 moves to the object side.
  • the fourth lens group G4 moves to the object side.
  • the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 decreases
  • the distance between the second lens group G2 and the third lens group G3 increases, and the third lens group G3 and the fourth lens group G4.
  • Table 5 below shows the values of each item in the fifth example.
  • Surface numbers 1 to 23 in Table 5 correspond to the respective optical surfaces m1 to m23 shown in FIG.
  • FIG. 10 is a diagram showing various aberrations (spherical aberration diagram, astigmatism diagram, distortion diagram, coma diagram, and lateral chromatic aberration diagram) of the zoom lens ZL5 according to Example 5.
  • FIG. 10A is a diagram of various aberrations at the shooting distance infinite in the wide-angle end state of the fifth embodiment
  • FIG. FIG. 10C is a diagram of various aberrations at the shooting distance infinite in the telephoto end state of the fifth example.
  • the zoom lens ZL5 according to Example 5 has various optical aberrations corrected and has excellent optical performance.
  • the zoom lens ZL (ZL6) according to the sixth example includes a first lens group G1 having negative refractive power and a second lens having positive refractive power, which are arranged in order from the object side. It includes a group G2, a third lens group G3 having a negative refractive power, a fourth lens group G4 having a positive refractive power, and a fifth lens group G5 having a negative refractive power.
  • the first lens group G1 is arranged in order from the object side, the meniscus negative lens L11 having a concave surface facing the image side, the meniscus positive lens L12 having a convex surface facing the image side, and a biconcave negative lens L13. And a meniscus positive lens L14 having a convex surface facing the object side. Note that the image side surface of the negative lens L11 is aspheric.
  • the second lens group G2 includes, in order from the object side, an aperture stop S for adjusting the amount of light, a biconvex positive lens L21, and a meniscus positive lens L22 having a convex surface facing the object side. And a meniscus negative lens L23 having a concave surface facing the image side, and a cemented lens of a meniscus negative lens L24 having a concave surface facing the image side and a biconvex positive lens L25. . Note that both side surfaces of the positive lens L21 are aspherical surfaces.
  • the third lens group G3 includes a meniscus negative lens L31 having a concave surface facing the image side.
  • the image side surface of the negative lens L31 is aspheric.
  • the fourth lens group G4 includes a biconvex positive lens L41.
  • the fifth lens group G5 includes a meniscus negative lens L51 having a concave surface directed toward the object side.
  • a filter group FL is disposed on the image side of the fifth lens group G5, and a low-pass filter or red for cutting a spatial frequency higher than the limit resolution of a solid-state imaging device such as a CCD disposed on the image plane I. Consists of an outer cut filter and the like.
  • the zoom lens ZL6 moves the lens groups from the first lens group G1 to the fourth lens group G4 when zooming from the wide-angle end state (W) to the telephoto end state (T).
  • Group spacing changes. Specifically, the first lens group G1 once moves to the image side and then moves to the object side so as to draw a convex locus on the image side.
  • the second lens group G2 moves to the object side.
  • the third lens group G3 moves to the image side.
  • the fourth lens group G4 moves to the image side.
  • the fifth lens group G5 is fixed.
  • the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 decreases, the distance between the second lens group G2 and the third lens group G3 increases, and the third lens group G3 and the fourth lens group G4. And the distance between the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5 decreases.
  • Table 6 shows the values of each item in the sixth example.
  • Surface numbers 1 to 26 in Table 6 correspond to the optical surfaces m1 to m26 shown in FIG.
  • FIG. 12 is a diagram illustrating various aberrations (spherical aberration diagram, astigmatism diagram, distortion diagram, coma diagram, and chromatic aberration diagram of magnification) of the zoom lens ZL6 according to Example 6.
  • FIG. 12A is a diagram of various aberrations at the shooting distance infinite at the wide-angle end state in the sixth embodiment
  • FIG. FIG. 12C is a diagram of various aberrations at the photographing distance infinite in the telephoto end state according to the sixth example.
  • the zoom lens ZL6 according to Example 6 has various optical aberrations corrected and has excellent optical performance.
  • the zoom lens ZL (ZL7) according to the seventh example includes, in order from the object side, a first lens group G1 having negative refractive power and a second lens having positive refractive power. It includes a group G2, a third lens group G3 having a negative refractive power, and a fourth lens group G4 having a positive refractive power.
  • the first lens group G1 includes, in order from the object side, a meniscus negative lens L11 having a concave surface facing the image side, a biconcave negative lens L12, and a meniscus positive lens having a convex surface facing the object side. L13. Note that both side surfaces of the negative lens L11 are aspheric surfaces. Further, both side surfaces of the negative lens L12 are aspherical surfaces.
  • the second lens group G2 includes an aperture stop S arranged in order from the object side for the purpose of adjusting the amount of light, a biconvex positive lens L21, a biconvex positive lens L22, and a biconcave negative lens.
  • the lens includes a cemented lens with the lens L23 and a positive biconvex lens L24. Note that both side surfaces of the positive lens L21 are aspherical surfaces.
  • the third lens group G3 is composed of a cemented lens of a meniscus positive lens L31 having a convex surface facing the object side and a meniscus negative lens L32 having a concave surface facing the image side, which are arranged in order from the object side.
  • the image side surface of the negative lens L32 is aspheric.
  • the fourth lens group G4 includes a biconvex positive lens L41.
  • the object side surface of the positive lens L41 is aspheric.
  • a filter group FL is disposed on the image side of the fourth lens group G4, and a low-pass filter or red for cutting a spatial frequency above the limit resolution of a solid-state image sensor such as a CCD disposed on the image plane I. Consists of an outer cut filter and the like.
  • the zoom lens ZL7 In the zoom lens ZL7 according to the present embodiment, all the lens groups from the first lens group G1 to the fourth lens group G4 move during zooming from the wide-angle end state (W) to the telephoto end state (T).
  • the interval between the lens groups changes. Specifically, the first lens group G1 moves to the image side.
  • the second lens group G2 moves to the object side.
  • the third lens group G3 moves to the object side.
  • the fourth lens group G4 temporarily moves to the image side and then moves to the object side so as to draw a convex locus on the image side.
  • the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 decreases, the distance between the second lens group G2 and the third lens group G3 increases, and the third lens group G3 and the fourth lens group G4.
  • Table 7 shows the values of each item in the seventh example.
  • Surface numbers 1 to 23 in Table 7 correspond to the respective optical surfaces m1 to m23 shown in FIG.
  • FIG. 14 is a diagram illustrating various aberrations (spherical aberration diagram, astigmatism diagram, distortion diagram, coma diagram, and chromatic aberration diagram of magnification) of the zoom lens ZL7 according to Example 7.
  • FIG. 14A is a diagram of various aberrations at the shooting distance infinite in the wide-angle end state of the seventh example
  • FIG. FIG. 14C is a diagram of various aberrations at the shooting distance infinite in the telephoto end state of the seventh example.
  • the zoom lens ZL7 according to the seventh example has excellent optical performance with various aberrations corrected favorably.
  • the 4-group and 5-group configurations are shown, but the present invention can be applied to other group configurations.
  • a configuration in which a lens or a lens group is added to the most object side, or a configuration in which a lens or a lens group is added to the most image side may be used.
  • the lens group refers to a portion having at least one lens separated by an air interval that changes during focusing or zooming.
  • the lens group G3 or the fourth lens group G4 is preferably a focusing lens group.
  • focusing can be performed by moving the third lens group G3 and the fourth lens group G4 simultaneously.
  • the lens group or the partial lens group is moved so as to have a component in a direction perpendicular to the optical axis, or is rotated (swayed) in the in-plane direction including the optical axis to reduce image blur caused by camera shake.
  • An image stabilizing lens group to be corrected may be used.
  • the second lens group G2 or the third lens group G3 is preferably an anti-vibration lens group.
  • the lens surface may be formed of a spherical surface, a flat surface, or an aspheric surface.
  • the lens surface is a spherical surface or a flat surface, lens processing and assembly adjustment are facilitated, and optical performance deterioration due to processing and assembly adjustment errors can be prevented. Further, even when the image plane is deviated, it is preferable because there is little deterioration in drawing performance.
  • the aspheric surface is an aspheric surface by grinding, a glass mold aspheric surface made of glass with an aspheric shape, or a composite aspheric surface made of resin with an aspheric shape on the glass surface. Any aspherical surface may be used.
  • the lens surface may be a diffractive surface, and the lens may be a gradient index lens (GRIN lens) or a plastic lens.
  • GRIN lens gradient index lens
  • the aperture stop S is preferably disposed in the vicinity of the second lens group G2, but the role of the aperture stop S may be substituted by a lens frame without providing a member as an aperture stop.
  • Each lens surface may be provided with an antireflection film having high transmittance in a wide wavelength range in order to reduce flare and ghost and achieve high optical performance with high contrast.

Landscapes

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Abstract

　物体側から順に並んだ、負の屈折力を持つ第１レンズ群（Ｇ１）と、正の屈折力を持つ第２レンズ群（Ｇ２）と、負の屈折力を持つ第３レンズ群（Ｇ３）と、正の屈折力を持つ第４レンズ群（Ｇ４）とを有し、第１レンズ群（Ｇ１）、第２レンズ群（Ｇ２）、第３レンズ群（Ｇ３）及び第４レンズ群（Ｇ４）が光軸上を移動して、各レンズ群の間隔が変化することによって変倍を行い、第１レンズ群（Ｇ１）は、物体側から順に並んだ、最も物体側に配置された負レンズ（Ｌ１１）と、負レンズと正レンズとを有し、広角端状態における第３レンズ群（Ｇ３）と第４レンズ群（Ｇ４）との空気間隔をＤ３Ｗとし、望遠端状態における第３レンズ群（Ｇ３）と第４レンズ群（Ｇ４）との空気間隔をＤ３Ｔとしたとき、次の条件式（１）０．３０＜Ｄ３Ｗ／Ｄ３Ｔ＜１．１０を満足する。

Description

ズームレンズ、光学機器及びズームレンズの製造方法
　本発明は、ズームレンズ、光学機器及びズームレンズの製造方法に関する。
　従来より、小型のズームレンズが提案されている（例えば、特許文献１を参照）。
特開２０１２－０２７２８３号公報
　近年、ズームレンズにおいては、小型化を達成しつつ、広角端状態における更なる広画角化が期待されている。
　本発明は、このような問題に鑑みてなされたものであり、小型でありながら、広角端状態における画角が広く、優れた光学性能を有するズームレンズ、光学機器及びズームレンズの製造方法を提供することを目的とする。
　このような目的を解決するため、本発明に係るズームレンズは、物体側から順に並んだ、負の屈折力を持つ第１レンズ群と、正の屈折力を持つ第２レンズ群と、負の屈折力を持つ第３レンズ群と、正の屈折力を持つ第４レンズ群とを有し、前記第１レンズ群、前記第２レンズ群、前記第３レンズ群及び前記第４レンズ群が光軸上を移動して、各レンズ群の間隔が変化することによって変倍を行い、前記第１レンズ群は、最も物体側に配置された負レンズと、負レンズと、正レンズとを有し、次の条件式を満足する。
　０．３０　＜　Ｄ３Ｗ／Ｄ３Ｔ　＜　１．１０
　但し、
　Ｄ３Ｗ：広角端状態における前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との空気間隔、
　Ｄ３Ｔ：望遠端状態における前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との空気間隔。
　本発明に係るズームレンズにおいて、次の条件式を満足することが好ましい。
　０．５０　＜　Ｍ４／Ｍ３　＜　１．００
　但し、
　Ｍ３：広角端状態から望遠端状態への変倍における前記第３レンズ群の光軸上の移動量、
　Ｍ４：広角端状態から望遠端状態への変倍における前記第４レンズ群の光軸上の移動量。
　本発明に係るズームレンズにおいて、次の条件式を満足することが好ましい。
　０．０５　＜　ＢＦｗ／（ｆｗ2＋ｆｔ2）1/2　＜　０．５０
　但し、
　ＢＦｗ：前記ズームレンズの広角端状態におけるレンズ最終面から像面までの空気換算距離、
　ｆｗ：前記ズームレンズの広角端状態における焦点距離、
　ｆｔ：前記ズームレンズの望遠端状態における焦点距離。
　本発明に係るズームレンズにおいて、次の条件式を満足することが好ましい。
　１．００　＜　Σｄｗ／Σｄｔ　＜　２．００
　但し、
　Σｄｗ：前記ズームレンズの広角端状態におけるレンズ最前面からレンズ最終面までの距離、
　Σｄｔ：前記ズームレンズの望遠端状態におけるレンズ最前面からレンズ最終面までの距離。
　本発明に係るズームレンズにおいて、前記第１レンズ群は、物体側から順に並んだ、像側に凹面を向けたメニスカス形状の負レンズと、両凹形状の負レンズと、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の正レンズとからなることが好ましい。
　本発明に係るズームレンズにおいて、前記第４レンズ群は、１枚のレンズからなり、次の条件式を満足することが好ましい。
　２．３０　＜　ｆ４／ｆｗ　＜　９．００
　但し、
　ｆ４：前記第４レンズ群の焦点距離、
　ｆｗ：前記ズームレンズの広角端状態における焦点距離。
　本発明に係るズームレンズにおいて、次の条件式を満足することが好ましい。
　０．８０　＜　（－ｆ１）／ｆ２　＜　１．５０
　但し、
　ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離、
　ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離。
　本発明に係るズームレンズにおいて、前記第３レンズ群は、負の屈折力を持つ接合レンズからなることが好ましい。
　本発明に係るズームレンズにおいて、前記第３レンズ群は、１枚の負レンズからなることが好ましい。
　本発明に係るズームレンズにおいて、前記第２レンズ群は、最も物体側に正レンズを有することが好ましい。
　本発明に係るズームレンズにおいて、前記第２レンズ群は、物体側から順に並んだ、正レンズと、正レンズと負レンズとからなる接合レンズとを有することが好ましい。
　本発明に係るズームレンズにおいて、前記第２レンズ群は、最も物体側に正レンズを有し、前記正レンズは、非球面を有することが好ましい。
　本発明に係る光学機器は、上述のズームレンズのいずれかを搭載する。
　本発明に係るズームレンズの製造方法は、物体側から順に並んだ、負の屈折力を持つ第１レンズ群と、正の屈折力を持つ第２レンズ群と、負の屈折力を持つ第３レンズ群と、正の屈折力を持つ第４レンズ群とを有するズームレンズの製造方法であって、前記第１レンズ群、前記第２レンズ群、前記第３レンズ群及び前記第４レンズ群が光軸上を移動して、各レンズ群の間隔が変化することによって変倍を行い、前記第１レンズ群は、最も物体側に配置された負レンズと、負レンズと、正レンズとを有し、次の条件式を満足するように、レンズ鏡筒内に各レンズを配置する。
　０．３０　＜　Ｄ３Ｗ／Ｄ３Ｔ　＜　１．１０
　但し、
　Ｄ３Ｗ：広角端状態における前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との空気間隔、
　Ｄ３Ｔ：望遠端状態における前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との空気間隔。
　本発明に係るズームレンズの製造方法は、次の条件式を満足するように、レンズ鏡筒内に各レンズを配置することが好ましい。
　０．５０　＜　Ｍ４／Ｍ３　＜　１．００
　但し、
　Ｍ３：広角端状態から望遠端状態への変倍における前記第３レンズ群の光軸上の移動量、
　Ｍ４：広角端状態から望遠端状態への変倍における前記第４レンズ群の光軸上の移動量。
　本発明に係るズームレンズの製造方法は、次の条件式を満足するように、レンズ鏡筒内に各レンズを配置することが好ましい。
　０．０５　＜　ＢＦｗ／（ｆｗ2＋ｆｔ2）1/2　＜　０．５０
　但し、
　ＢＦｗ：前記ズームレンズの広角端状態におけるレンズ最終面から像面までの空気換算距離、
　ｆｗ：前記ズームレンズの広角端状態における焦点距離、
　ｆｔ：前記ズームレンズの望遠端状態における焦点距離。
　本発明に係るズームレンズの製造方法は、次の条件式を満足するように、レンズ鏡筒内に各レンズを配置することが好ましい。
　１．００　＜　Σｄｗ／Σｄｔ　＜　２．００
　但し、
　Σｄｗ：前記ズームレンズの広角端状態におけるレンズ最前面からレンズ最終面までの距離、
　Σｄｔ：前記ズームレンズの望遠端状態におけるレンズ最前面からレンズ最終面までの距離。
　本発明によれば、小型でありながら、広角端状態における画角が広く、優れた光学性能を有するズームレンズ、光学機器及びズームレンズの製造方法を提供することができる。
第１実施例に係るズームレンズの構成を示す断面図であり、（Ｗ）は広角端状態、（Ｍ）は中間焦点距離状態、（Ｔ）は望遠端状態における各レンズ群の位置を示す。 第１実施例に係るズームレンズの諸収差図であり、（ａ）は広角端状態、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端状態における撮影距離無限遠での諸収差図である。 第２実施例に係るズームレンズの構成を示す断面図であり、（Ｗ）は広角端状態、（Ｍ）は中間焦点距離状態、（Ｔ）は望遠端状態における各レンズ群の位置を示す。 第２実施例に係るズームレンズの諸収差図であり、（ａ）は広角端状態、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端状態における撮影距離無限遠での諸収差図である。 第３実施例に係るズームレンズの構成を示す断面図であり、（Ｗ）は広角端状態、（Ｍ）は中間焦点距離状態、（Ｔ）は望遠端状態における各レンズ群の位置を示す。 第３実施例に係るズームレンズの諸収差図であり、（ａ）は広角端状態、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端状態における撮影距離無限遠での諸収差図である。 第４実施例に係るズームレンズの構成を示す断面図であり、（Ｗ）は広角端状態、（Ｍ）は中間焦点距離状態、（Ｔ）は望遠端状態における各レンズ群の位置を示す。 第４実施例に係るズームレンズの諸収差図であり、（ａ）は広角端状態、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端状態における撮影距離無限遠での諸収差図である。 第５実施例に係るズームレンズの構成を示す断面図であり、（Ｗ）は広角端状態、（Ｍ）は中間焦点距離状態、（Ｔ）は望遠端状態における各レンズ群の位置を示す。 第５実施例に係るズームレンズの諸収差図であり、（ａ）は広角端状態、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端状態における撮影距離無限遠での諸収差図である。 第６実施例に係るズームレンズの構成を示す断面図であり、（Ｗ）は広角端状態、（Ｍ）は中間焦点距離状態、（Ｔ）は望遠端状態における各レンズ群の位置を示す。 第６実施例に係るズームレンズの諸収差図であり、（ａ）は広角端状態、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端状態における撮影距離無限遠での諸収差図である。 第７実施例に係るズームレンズの構成を示す断面図であり、（Ｗ）は広角端状態、（Ｍ）は中間焦点距離状態、（Ｔ）は望遠端状態における各レンズ群の位置を示す。 第７実施例に係るズームレンズの諸収差図であり、（ａ）は広角端状態、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端状態における撮影距離無限遠での諸収差図である。 （ａ）はデジタルスチルカメラの正面図であり、（ｂ）はデジタルスチルカメラの背面図である。 図１５（ａ）中の矢印Ａ－Ａ´に沿った断面図である。 ズームレンズの製造方法を示すフローチャートである。
　以下、実施形態について、図面を参照しながら説明する。本実施形態に係るズームレンズＺＬは、図１に示すように、物体側から順に並んだ、負の屈折力を持つ第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を持つ第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を持つ第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を持つ第４レンズ群Ｇ４とを有し、第１レンズ群Ｇ１、第２レンズ群Ｇ２、第３レンズ群Ｇ３及び第４レンズ群Ｇ４が光軸上を移動して、各レンズ群の間隔が変化することによって変倍を行い、第１レンズ群Ｇ１は、最も物体側に配置された負レンズＬ１１と、負レンズと、正レンズとを有し（図１では、レンズＬ１２と、レンズＬ１３）、次の条件式（１）を満足する。
　一般に、写真レンズなど撮像光学系の設計において、画角を大きくしながら小型化を同時に達成することは、諸収差の補正上困難であった。しかしながら、本実施形態に係るズームレンズＺＬでは、上記構成により、画角を大きくしながら小型化を同時に達成し、球面収差、コマ収差など、諸収差を良好に補正することができる。
　０．３０　＜　Ｄ３Ｗ／Ｄ３Ｔ　＜　１．１０　…（１）
　但し、
　Ｄ３Ｗ：広角端状態における第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との空気間隔、
　Ｄ３Ｔ：望遠端状態における第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との空気間隔。
　条件式（１）は、広角端状態と望遠端状態における、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との空気間隔（広角端状態における第３レンズ群Ｇ３の最も像側のレンズ面から第４レンズ群Ｇ４の最も物体側のレンズ面までの光軸上の距離）を規定する条件式である。条件式（１）を満足することにより、ズーミングによる撮像面への入射角の変化を抑えながら、コマ収差、非点収差、倍率色収差を良好に補正することができる。条件式（１）の下限値を下回る場合、コマ収差、非点収差、倍率色収差の補正には有利となるが、広角端状態と望遠端状態とにおいて第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との空気間隔が大きく変化するため、ズーミングによる撮像面への入射角変化が大きくなり好ましくない。条件式（１）の上限値を上回る場合、小型化を達成しながらの、コマ収差、非点収差、倍率色収差の補正は困難となるため好ましくない。
　本実施形態の効果を確実なものとするために、条件式（１）の下限値を０．３３とすることが好ましい。本実施形態の効果をより確実なものとするために、条件式（１）の下限値を０．３６とすることが好ましい。
　本実施形態の効果を確実なものとするために、条件式（１）の上限値を１．０５とすることが好ましい。本実施形態の効果をより確実なものとするために、条件式（１）の上限値を１．０１とすることが好ましい。
　本実施形態に係るズームレンズＺＬは、次の条件式（２）を満足することが好ましい。
　０．５０　＜　Ｍ４／Ｍ３　＜　１．００　…（２）
　但し、
　Ｍ３：広角端状態から望遠端状態への変倍における第３レンズ群Ｇ３の光軸上の移動量、
　Ｍ４：広角端状態から望遠端状態への変倍における第４レンズ群Ｇ４の光軸上の移動量。
　条件式（２）は、広角端状態から望遠端状態へ変倍するときの、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との移動量の比を規定する条件式である。条件式（２）を満足することにより、撮像面への入射角の変化を抑えながら、コマ収差、非点収差、倍率色収差を良好に補正することができる。条件式（２）の下限値を下回る場合、広角端状態において第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４とが離れるため、非点収差、倍率色収差の補正が困難となり好ましくない。条件式（２）の上限値を上回る場合、色収差等の補正には有利であるが、小型化のためにフォーカスを第３レンズ群Ｇ３もしくは第４レンズ群Ｇ４で行うと、ストロークを確保するためにフォーカス群の屈折力を強くしなければならず、非点収差、コマ収差の補正が困難となり好ましくない。
　本実施形態の効果を確実なものとするために、条件式（２）の上限値を０．９９６とすることが好ましい。
　本実施形態に係るズームレンズＺＬは、次の条件式（３）を満足することが好ましい。
　０．０５　＜　ＢＦｗ／（ｆｗ2＋ｆｔ2）1/2　＜　０．５０　…（３）
　但し、
　ＢＦｗ：ズームレンズＺＬの広角端状態におけるレンズ最終面から像面までの空気換算距離、
　ｆｗ：ズームレンズＺＬの広角端状態における焦点距離、
　ｆｔ：ズームレンズＺＬの望遠端状態における焦点距離。
　条件式（３）は、本実施形態のズームレンズＺＬにおいて、小型化と収差補正に最適なバックフォーカスを規定する条件式である。条件式（３）の下限値を下回る場合、小型化には有利であるが、レンズ最終面と撮像面との間にフィルタ等を配置する間隔がなくなるため好ましくない。また、非点収差、コマ収差が悪化する。条件式（３）の上限値を上回る場合、フィルタ等の配置には有利であるが、小型化には好ましくない。また、非点収差、コマ収差が悪化する。
　本実施形態の効果を確実なものとするために、条件式（３）の下限値を０．０８とすることが好ましい。本実施形態の効果を確実なものとするために、条件式（３）の上限値を０．４６とすることが好ましい。
　本実施形態に係るズームレンズＺＬは、次の条件式（４）を満足することが好ましい。
　１．００　＜　Σｄｗ／Σｄｔ　＜　２．００　…（４）
　但し、
　Σｄｗ：ズームレンズＺＬの広角端状態におけるレンズ最前面からレンズ最終面までの距離、
　Σｄｔ：ズームレンズＺＬの望遠端状態におけるレンズ最前面からレンズ最終面までの距離。
　条件式（４）は、変倍による撮像面への入射角変化と、諸収差補正に最適なレンズ厚の変化を規定する条件式である。条件式（４）の下限値を下回る場合、小型化には有利であるが、撮像面への入射角変化が大きくなりすぎるため好ましくない。また、球面収差、コマ収差が悪化する。条件式（４）の上限値を上回る場合、撮像面への入射角変化は小さくなるが、コマ収差、非点収差の補正が困難となり好ましくない。
　本実施形態の効果を確実なものとするために、条件式（４）の下限値を１．０３とすることが好ましい。本実施形態の効果を確実なものとするために、条件式（４）の上限値を１．５５とすることが好ましい。
　本実施形態に係るズームレンズＺＬにおいて、第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、像側に凹面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ１１と、両凹形状の負レンズＬ１２と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ１３とから構成されることが好ましい。
　この構成により、画角を大きくしながら、像面湾曲、非点収差、倍率色収差をレンズ全系で良好に補正することができる。
　本実施形態に係るズームレンズＺＬにおいて、第４レンズ群Ｇ４は、１枚のレンズからなり、次の条件式（５）を満足することが好ましい。
　２．３０　＜　ｆ４／ｆｗ　＜　９．００　…（５）
　但し、
　ｆ４：第４レンズ群Ｇ４の焦点距離、
　ｆｗ：ズームレンズＺＬの広角端状態における焦点距離。
　条件式（５）は、レンズの小型化と諸収差補正とに最適な、第４レンズ群Ｇ４の焦点距離を規定する条件式である。条件式（５）の下限値を下回る場合、第４レンズ群Ｇ４の焦点距離が小さくなりすぎ、レンズの小型化には不利となるため好ましくない。また、コマ収差、像面湾曲が悪化する。条件式（５）の上限値を上回る場合、小型化には有利であるが、撮像面への入射角が大きくなるため好ましくない。また、コマ収差、像面湾曲が悪化する。
　本実施形態の効果を確実なものとするために、条件式（５）の下限値を２．５０とすることが好ましい。本実施形態の効果を確実なものとするために、条件式（５）の上限値を８．００とすることが好ましい。
　本実施形態に係るズームレンズＺＬにおいて、次の条件式（６）を満足することが好ましい。
　０．８０　＜　（－ｆ１）／ｆ２　＜　１．５０　…（６）
　但し、
　ｆ１：第１レンズ群Ｇ１の焦点距離、
　ｆ２：第２レンズ群Ｇ２の焦点距離。
　条件式（６）は、レンズの小型化と収差補正とのバランスを取るために、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との適切な焦点距離を規定するための条件式である。条件式（６）の下限値を下回る場合、第２レンズ群Ｇ２の焦点距離に対して第１レンズ群Ｇ１の焦点距離が短くなるため、第１レンズ群Ｇ１で発生した球面収差、コマ収差等を補正することが困難となり好ましくない。条件式（６）の上限値を上回る場合、小型化に不利となるため好ましくない。また、球面収差が悪化する。
　本実施形態の効果を確実なものとするために、条件式（６）の下限値を１．１０とすることが好ましい。本実施形態の効果を確実なものとするために、条件式（６）の上限値を１．２０とすることが好ましい。
　本実施形態に係るズームレンズＺＬにおいて、第３レンズ群Ｇ３は、負の屈折力を持つ接合レンズからなることが好ましい。
　この構成により、レンズの小型化を図りながら、ズーミングによるコマ収差変動、像面湾曲変動を小さくし、レンズ全系で軸上色収差、倍率色収差補正を良好に補正することができる。
　本実施形態に係るズームレンズＺＬにおいて、第３レンズ群Ｇ３は、１枚の負レンズからなることが好ましい。
　この構成により、レンズの小型化を図りながら、ズーミングによるコマ収差変動、像面湾曲変動を小さくすることができる。
　本実施形態に係るズームレンズＺＬにおいて、第２レンズ群Ｇ２は、最も物体側に正レンズＬ２１を有することが好ましい。
　この構成により、第１レンズ群Ｇ１で発生した球面収差、コマ収差を良好に補正することができる。
　本実施形態に係るズームレンズＺＬにおいて、第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、正レンズＬ２１と、正レンズＬ２２と負レンズＬ２３とからなる接合レンズとを有することが好ましい。
　この構成により、レンズを小型化しながら、球面収差、非点収差、コマ収差、色収差を良好に補正することができる。
　本実施形態に係るズームレンズＺＬにおいて、第２レンズ群Ｇ２内の最も物体側に位置する正レンズＬ２１は、非球面を有することが好ましい。
　この構成により、レンズを小型化しながら、球面収差、非点収差、コマ収差を良好に補正することができる。
　以上のような構成を備える本実施形態に係るズームレンズＺＬによれば、小型でありながら、広角端状態における画角が広く、優れた光学性能を有するズームレンズを実現することができる。
　図１５及び図１６に、上述のズームレンズＺＬを備える光学機器として、デジタルスチルカメラＣＡＭ（光学機器）の構成を示す。このデジタルスチルカメラＣＡＭは、不図示の電源釦を押すと、撮影レンズ（ズームレンズＺＬ）の不図示のシャッタが開放されて、ズームレンズＺＬで被写体（物体）からの光が集光され、像面Ｉ（図１参照）に配置された撮像素子Ｃ（例えば、ＣＣＤやＣＭＯＳ等）に結像される。撮像素子Ｃに結像された被写体像は、デジタルスチルカメラＣＡＭの背後に配置された液晶モニターＭに表示される。撮影者は、液晶モニターＭを見ながら被写体像の構図を決めた後、レリーズ釦Ｂ１を押し下げて被写体像を撮像素子Ｃで撮影し、不図示のメモリーに記録保存する。
　カメラＣＡＭには、被写体が暗い場合に補助光を発光する補助光発光部ＥＦ、デジタルスチルカメラＣＡＭの種々の条件設定等に使用するファンクションボタンＢ２等が配置されている。ここでは、カメラＣＡＭとズームレンズＺＬとが一体に成形されたコンパクトタイプのカメラを例示したが、光学機器としては、ズームレンズＺＬを有するレンズ鏡筒とカメラボディ本体とが着脱可能な一眼レフカメラでも良い。
　以上のような構成を備える本実施形態に係るカメラＣＡＭによれば、撮影レンズとして上述のズームレンズＺＬを搭載することにより、小型でありながら、広角端状態における画角が広く、優れた光学性能を有するカメラを実現することができる。
　続いて、図１７を参照しながら、上述のズームレンズＺＬの製造方法について概説する。まず、鏡筒内に、物体側から順に、負の屈折力を持つ第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を持つ第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を持つ第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を持つ第４レンズＧ４とが並ぶように、各レンズを配置する（ステップＳＴ１０）。ここで、第１レンズ群Ｇ１、第２レンズ群Ｇ２、第３レンズ群Ｇ３及び第４レンズ群Ｇ４が光軸上を移動して、各レンズ群の間隔が変化することによって変倍を行うように、各レンズを配置する（ステップＳＴ２０）。第１レンズ群Ｇ１が、最も物体側に配置された負レンズＬ１１と、負レンズと、正レンズとを有するように配置する（ステップＳＴ３０）。次の条件式（１）を満足するように、各レンズを配置する（ステップＳＴ４０）。
　０．３０　＜　Ｄ３Ｗ／Ｄ３Ｔ　＜　１．１０　…（１）
　但し、
　Ｄ３Ｗ：広角端状態における第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との空気間隔、
　Ｄ３Ｔ：望遠端状態における第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との空気間隔。
　本実施形態に係るズームレンズＺＬの製造方法は、上述の条件式（２）を満足するように、レンズ鏡筒内に各レンズを配置することが好ましい。
　本実施形態に係るズームレンズＺＬの製造方法は、上述の条件式（３）を満足するように、レンズ鏡筒内に各レンズを配置することが好ましい。
　本実施形態に係るズームレンズＺＬの製造方法は、上述の条件式（４）を満足するように、レンズ鏡筒内に各レンズを配置することが好ましい。
　具体的には、本実施形態では、例えば図１に示すように、物体側から順に、像側に凹面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ１１と、両凹形状の負レンズＬ１２と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ１３とを配置して第１レンズ群Ｇ１とし、両凸形状の正レンズＬ２１と、光量を調節することを目的とした開口絞りＳと、両凸形状の正レンズＬ２２と両凹形状の負レンズＬ２３との接合レンズと、両凸形状の正レンズＬ２４と、両凸形状の正レンズＬ２５とを配置して第２レンズ群Ｇ２とし、像側に凹面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ３１を配置して第３レンズ群Ｇ３とし、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ４１を配置して第４レンズ群Ｇ４とする。このように各レンズを配置し、ズームレンズＺＬを製造する。
　上記ズームレンズＺＬの製造方法によれば、小型でありながら、広角端状態における画角が広く、優れた光学性能を有するズームレンズを製造することができる。
　これより本実施形態に係る各実施例について、図面に基づいて説明する。以下に、表１～表７を示すが、これらは第１実施例～第７実施例における各諸元の表である。
　なお、第１実施例に係る図１に対する各参照符号は、参照符号の桁数の増大による説明の煩雑化を避けるため、実施例ごとに独立して用いている。ゆえに、他の実施例に係る図面と共通の参照符号を付していても、それらは他の実施例とは必ずしも共通の構成ではない。
　各実施例では収差特性の算出対象として、Ｃ線（波長656.2730nm）、ｄ線（波長587.5620nm）、Ｆ線（波長486.1330nm）、ｇ線（波長435.8350nm）を選んでいる。
　表中の［全体諸元］において、ｆはレンズ全系の焦点距離、ＦｎｏはＦナンバー、ωは半画角（最大入射角、単位：°）、Ｙは像高、ＢＦはバックフォーカス（光軸上でのレンズ最終面から近軸像面までの距離を空気換算したもの）、ＴＬはレンズ全長（光軸上でのレンズ最前面からレンズ最終面までの距離にＢＦを加えたもの）を示す。
　表中の［レンズ諸元］において、面番号は光線の進行する方向に沿った物体側からの光学面の順序、Ｒは各光学面の曲率半径、Ｄは各光学面から次の光学面（又は像面）までの光軸上の距離である面間隔、ｎｄは光学部材の材質のｄ線に対する屈折率、νｄは光学部材の材質のｄ線を基準とするアッベ数をそれぞれ示す。物面は物体面、（可変）は可変の面間隔、曲率半径の「∞」は平面又は開口、（絞りＳ）は開口絞りＳ、像面は像面Ｉをそれぞれ示す。空気の屈折率「1.00000」は省略する。光学面が非球面である場合には、面番号に＊印を付し、曲率半径Ｒの欄には近軸曲率半径を示す。
　表中の［非球面データ］には、［レンズ諸元］に示した非球面について、その形状を次式（ａ）で示す。Ｘ（ｙ）は非球面の頂点における接平面から高さｙにおける非球面上の位置までの光軸方向に沿った距離を、Ｒは基準球面の曲率半径（近軸曲率半径）を、κは円錐定数を、Ａｉは第ｉ次の非球面係数を示す。「Ｅ-n」は、「×１０-n」を示す。例えば、1.234E-05＝1.234×10-5である。
　Ｘ（ｙ）＝（ｙ2／Ｒ）／｛１＋（１－κ×ｙ2／Ｒ2）1/2｝＋Ａ4×ｙ4＋Ａ6×ｙ6＋Ａ8×ｙ8＋Ａ10×ｙ10　…（ａ）
　表中の［可変間隔データ］において、広角端、中間焦点距離、望遠端の各状態における可変間隔の値Ｄｉを示す。なお、Ｄｉは、第ｉ面と第（ｉ＋１）面の可変間隔を示す。
　表中の［レンズ群データ］において、Ｇは群番号、群初面は各群の最も物体側の面番号、群焦点距離は各群の焦点距離、レンズ構成長は各群の最も物体側のレンズ面から最も像側のレンズ面までの光軸上での距離を示す。
　表中の［条件式］には、上記の条件式（１）～（６）に対応する値を示す。
　以下、全ての諸元値において、掲載されている焦点距離ｆ、曲率半径Ｒ、面間隔Ｄ、その他の長さ等は、特記のない場合一般に「mm」が使われるが、ズームレンズは比例拡大又は比例縮小しても同等の光学性能が得られるので、これに限られるものではない。また、単位は「mm」に限定されることなく、他の適当な単位を用いることが可能である。
　ここまでの表の説明は全ての実施例において共通であり、以下での説明を省略する。
（第１実施例）
　第１実施例について、図１，図２及び表１を用いて説明する。第１実施例に係るズームレンズＺＬ（ＺＬ１）は、図１に示すように、物体側から順に並んだ、負の屈折力を持つ第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を持つ第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を持つ第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を持つ第４レンズ群Ｇ４とから構成される。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、像側に凹面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ１１と、両凹形状の負レンズＬ１２と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ１３とから構成される。なお、負レンズＬ１１の像側面は、非球面である。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ２１と、光量を調節することを目的とした開口絞りＳと、両凸形状の正レンズＬ２２と両凹形状の負レンズＬ２３との接合レンズと、両凸形状の正レンズＬ２４と、両凸形状の正レンズＬ２５とから構成される。なお、正レンズＬ２１の両側面は、非球面である。また、正レンズＬ２４の像側面は、非球面である。
　第３レンズ群Ｇ３は、像側に凹面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ３１から構成される。
　第４レンズ群Ｇ４は、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ４１から構成される。なお、正レンズＬ４１の物体側面は、非球面である。
　フィルタ群ＦＬが、第４レンズ群Ｇ４の像側に配置されており、像面Ｉに配設されるＣＣＤ等、固体撮像素子の限界解像以上の空間周波数をカットするためのローパスフィルターや赤外カットフィルター等で構成されている。
　本実施例に係るズームレンズＺＬ１は、広角端状態（Ｗ）から望遠端状態（Ｔ）への変倍に際して、第１レンズ群Ｇ１から第４レンズ群Ｇ４までの全てのレンズ群が移動し、各レンズ群の間隔が変化する。具体的には、第１レンズ群Ｇ１は、像側に凸の軌跡を描くように、一旦像側に移動し、その後物体側へ移動する。第２レンズ群Ｇ２は、物体側へ移動する。第３レンズ群Ｇ３は、物体側へ移動する。第４レンズ群Ｇ４は、物体側へ移動する。このとき、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔が減少し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔は減少し、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔が増加する。
　下記の表１に、第１実施例における各諸元の値を示す。表１における面番号１～２４が、図１に示すｍ１～ｍ２４の各光学面に対応している。
（表１）
［全体諸元］
ズーム比　2.77
　　　　広角端　　中間焦点　　望遠端
ｆ　　 　1.00　　　 1.53　　　 2.77
Ｆｎｏ 　3.39　　 　4.15　　　 5.96
ω　　　43.1　 　　30.4　 　  17.9
Ｙ　 　　0.89　　 　0.89　 　　0.89
ＢＦ　 　0.57　　 　0.88　 　　1.65
ＴＬ　 　5.44　　 　5.03　 　　5.53
 
［レンズ諸元］
　面番号　　Ｒ　　　　　Ｄ　　 　　ｎｄ　　　　νｄ
　物面　　　∞
　　1　 　2.7607　　　0.0859　　　1.80610　　　40.74
　 *2　 　0.7655　　　0.5706
　　3　　-5.9880　　　0.0675　　　1.58913　　　61.22
　　4　 　7.5124　　　0.0123
　　5　 　1.7607　　　0.2147　　　1.80809　　　22.74
　　6　 　5.0958　　　D6(可変)
　 *7　 　0.8712　　　0.1718　　　1.58913　　　61.20
　 *8　　-7.6237　　　0.0123
　　9　　 　∞　　　　0.1350　　　(絞りＳ)
　 10　 　0.8747　　　0.2270　　　1.52249　　　59.21
　 11　　-1.9759　　　0.0491　　　1.80100　　　34.92
　 12　 　0.6513　　　0.0982
　 13　 　4.9080　　　0.0920　　　1.58913　　　61.20
　*14　　-8.9252　　　0.0307
　 15　 　4.9080　　　0.1350　　　1.48749　　　70.31
　 16　　-2.1650　　　D16(可変)
　 17　 　6.1350　　　0.0613　　　1.58913　　　61.22
　 18　 　2.1027　　　D18(可変)
　*19　 　3.0675　　　0.1595　　　1.58913　　　61.20
　 20　 　8.9701　　　D20(可変)
　 21　　 　∞　　　　0.0429　　　1.51680　　　64.20
　 22　　 　∞　　　　0.0920
　 23　　 　∞　　　　0.0429　　　1.51680　　　64.20
　 24　 　　∞　　　　0.0307
　像面　　　∞
 
［非球面データ］
面番号　　 κ　　　　A4　　　　　 A6　　　　　 A8　　　　　A10
　 2　0.5552 　1.82699E-02　4.51869E-02　0.00000E+00　0.00000E+00
　 7　0.2252 　4.23003E-02　3.15591E-02　0.00000E+00　0.00000E+00
　 8　1.0000　-7.49496E-03　0.00000E+00　0.00000E+00　0.00000E+00
　14　1.0000 　7.27866E-02　0.00000E+00　0.00000E+00　0.00000E+00
　19　1.0000　-1.58968E-03　1.35218E-02　0.00000E+00　0.00000E+00
 
［ズーミングデータ］
可変間隔　　広角端　　　中間焦点　　　望遠端
　 D6　 　　1.85061　　　0.91855　　　0.13347
　D16　　 　0.43290　　　0.40719　　　0.34254
　D18　 　　0.47104　　　0.70238　　　1.28429
　D20　　 　0.38777　　　0.69622　　　1.47210
 
［レンズ群データ］
群番号　　群初面　　群焦点距離　 レンズ構成長
 Ｇ１　　　　１　　　-1.76643　　 　0.9510
 Ｇ２　　　　７　　　 1.50036　　 　0.9511
 Ｇ３　　　　17　　　-5.46114　　 　0.0613
 Ｇ４　　　　19　　　 7.83422　 　　0.1595
 
［条件式］
条件式（１）Ｄ３Ｗ／Ｄ３Ｔ　＝0.367
条件式（２）Ｍ３／Ｍ４＝　0.571
条件式（３）ＢＦｗ／（ｆｗ2＋ｆｔ2）1/2＝　0.192
条件式（４）Σｄｗ／Σｄｔ＝　1.256
条件式（５）ｆ４／ｆｗ＝　7.834
条件式（６）（－ｆ１）／ｆ２＝　1.177
　表１から、本実施例に係るズームレンズＺＬ１は、条件式（１）～（６）を満たすことが分かる。
　図２は、第１実施例に係るズームレンズＺＬ１の諸収差図（球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、コマ収差図及び倍率色収差図）である。図２（ａ）は第１実施例の広角端状態における撮影距離無限遠での諸収差図であり、図２（ｂ）は第１実施例の中間焦点距離状態における撮影距離無限遠での諸収差図であり、図２（ｃ）は第１実施例の望遠端状態における撮影距離無限遠での諸収差図である。
　各収差図において、ＦＮＯはＦナンバー、Ａは各像高に対する半画角（単位：°）を示す。ｄはｄ線、ｇはｇ線、ＣはＣ線、ＦはＦ線における収差を示す。また、記載のないものは、ｄ線における収差を示す。非点収差図において、実線はサジタル像面、破線はメリディオナル像面を示す。なお、後述する各実施例の収差図においても、本実施例と同様の符号を用いる。
　各収差図から明らかなように、第１実施例に係るズームレンズＺＬ１は、諸収差が良好に補正され、優れた光学性能を有することが分かる。
（第２実施例）
　第２実施例について、図３，図４及び表２を用いて説明する。第２実施例に係るズームレンズＺＬ（ＺＬ２）は、図３に示すように、物体側から順に並んだ、負の屈折力を持つ第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を持つ第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を持つ第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を持つ第４レンズ群Ｇ４とから構成される。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、像側に凹面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ１１と、両凹形状の負レンズＬ１２と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ１３とから構成される。なお、負レンズＬ１１の像側面は、非球面である。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、光量を調節することを目的とした開口絞りＳと、両凸形状の正レンズＬ２１と、両凸形状の正レンズＬ２２と両凹形状の負レンズＬ２３との接合レンズと、両凸形状の正レンズＬ２４とから構成される。なお、正レンズＬ２１の両側面は、非球面である。
　第３レンズ群Ｇ３は、両凹形状の負レンズＬ３１から構成される。
　第４レンズ群Ｇ４は、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ４１から構成される。なお、正レンズＬ４１の物体側面は、非球面である。
　フィルタ群ＦＬが、第４レンズ群Ｇ４の像側に配置されており、像面Ｉに配設されるＣＣＤ等、固体撮像素子の限界解像以上の空間周波数をカットするためのローパスフィルターや赤外カットフィルター等で構成されている。
　本実施例に係るズームレンズＺＬ２は、広角端状態（Ｗ）から望遠端状態（Ｔ）への変倍に際して、第１レンズ群Ｇ１から第４レンズ群Ｇ４までの全てのレンズ群が移動し、各レンズ群の間隔が変化する。具体的には、第１レンズ群Ｇ１は、像側に凸の軌跡を描くように、一旦像側に移動し、その後物体側へ移動する。第２レンズ群Ｇ２は、物体側へ移動する。第３レンズ群Ｇ３は、物体側へ移動する。第４レンズ群Ｇ４は、物体側へ移動する。このとき、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔が減少し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔は減少し、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔が増加する。
　下記の表２に、第２実施例における各諸元の値を示す。表２における面番号１～２２が、図３に示すｍ１～ｍ２２の各光学面に対応している。
（表２）
［全体諸元］
ズーム比　2.94
　　　　広角端　　中間焦点　　望遠端
ｆ　　 　1.00　　　 1.53　　　 2.94
Ｆｎｏ 　3.03　　 　3.99　　　 6.03
ω　　　43.2　 　　30.7　 　  16.9
Ｙ　 　　0.89　　 　0.89　 　　0.89
ＢＦ　 　1.04　　 　1.63　 　　3.29
ＴＬ　 　5.97　　 　5.65　 　　6.48
 
［レンズ諸元］
　面番号　　Ｒ　　　　　Ｄ　　 　　ｎｄ　　　　νｄ
　物面　　　∞
　　1　 　2.2883　　　0.0920　　　1.80610　　　40.74
　 *2　 　0.7373　　　0.6564
　　3　　-9.1361　　　0.0675　　　1.72916　　　54.61
　　4　 　3.9033　　　0.0123
　　5　 　1.7362　　　0.2331　　　1.80809　　　22.74
　　6　 　6.0369　　　D6(可変)
　　7　　 　∞　　　　0.0307　　　(絞りＳ)
　 *8　 　0.8589　　　0.2822　　　1.58913　　　61.20
　 *9　　-7.2780　　　0.0491
　 10　 　1.6834　　　0.2331　　　1.58267　　　46.48
　 11　　-1.8084　　　0.0675　　　1.80100　　　34.92
　 12　 　0.7855　　　0.0859
　 13　 　2.5700　　　0.2025　　　1.48749　　　70.31
　 14　　-1.2299　　　D14(可変)
　 15　　-7.9755　　　0.0736　　　1.67300　　　38.15
　 16　 　5.2416　　　D16(可変)
　*17　 　2.8221　　　0.1411　　　1.58913　　　61.22
　 18　 　6.9412　　　D18(可変)
　 19　　 　∞　　　　0.0429　　　1.51680　　　64.20
　 20　　 　∞　　　　0.0920
　 21　　 　∞　　　　0.0429　　　1.51680　　　64.20
　 22　 　　∞　　　　0.0307
　像面　　　∞
 
［非球面データ］
面番号　 κ　　　　A4　　　　　 A6　　　　　 A8　　　　　A10
　 2　0.5876 　1.48400E-02　2.93833E-02　0.00000E+00　0.00000E+00
　 8　0.5920　-1.48182E-02　0.00000E+00　1.22878E-01　3.62602E-02
　 9　1.0000 　9.86346E-02　0.00000E+00　0.00000E+00　0.00000E+00
　17　1.0000　-1.85798E-02　6.87964E-03　0.00000E+00　0.00000E+00
 
［ズーミングデータ］
可変間隔　　広角端　　　中間焦点　　　望遠端
　 D6　 　　1.90212　　　0.98604　　　0.16214
　D14　　 　0.41369　　　0.35509　　　0.19202
　D16　 　　0.38614　　　0.44474　　　0.60782
　D18　　 　0.86120　　　1.45446　　　3.10802
 
［レンズ群データ］
群番号　　群初面　　群焦点距離　 レンズ構成長
 Ｇ１　　　　１　　　-1.60069　　 　1.0613
 Ｇ２　　　　７　　　 1.54986　　 　0.9510
 Ｇ３　　　　15　　　-4.68917　　 　0.0736
 Ｇ４　　　　17　　　 7.97097　 　　0.1411
 
［条件式］
条件式（１）Ｄ３Ｗ／Ｄ３Ｔ　＝0.868
条件式（２）Ｍ３／Ｍ４＝　0.910
条件式（３）ＢＦｗ／（ｆｗ2＋ｆｔ2）1/2＝　0.335
条件式（４）Σｄｗ／Σｄｔ＝　1.546
条件式（５）ｆ４／ｆｗ＝　7.971
条件式（６）（－ｆ１）／ｆ２＝　1.033
　表２から、本実施例に係るズームレンズＺＬ２は、条件式（１）～（６）を満たすことが分かる。
　図４は、第２実施例に係るズームレンズＺＬ２の諸収差図（球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、コマ収差図及び倍率色収差図）である。図４（ａ）は第２実施例の広角端状態における撮影距離無限遠での諸収差図であり、図４（ｂ）は第２実施例の中間焦点距離状態における撮影距離無限遠での諸収差図であり、図４（ｃ）は第２実施例の望遠端状態における撮影距離無限遠での諸収差図である。各収差図から明らかなように、第２実施例に係るズームレンズＺＬ２は、諸収差が良好に補正され、優れた光学性能を有することが分かる。
（第３実施例）
　第３実施例について、図５，図６及び表３を用いて説明する。第３実施例に係るズームレンズＺＬ（ＺＬ３）は、図５に示すように、物体側から順に並んだ、負の屈折力を持つ第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を持つ第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を持つ第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を持つ第４レンズ群Ｇ４とから構成される。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、像側に凹面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ１１と、両凹形状の負レンズＬ１２と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ１３とから構成される。なお、負レンズＬ１１の像側面は、非球面である。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ２１と、光量を調節することを目的とした開口絞りＳと、両凸形状の正レンズＬ２２と両凹形状の負レンズＬ２３との接合レンズと、両凸形状の正レンズＬ２４と、両凸形状の正レンズＬ２５とから構成される。なお、正レンズＬ２１の両側面は、非球面である。
　第３レンズ群Ｇ３は、両凹形状の負レンズＬ３１から構成される。
　第４レンズ群Ｇ４は、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ４１から構成される。なお、正レンズＬ４１の物体側面は、非球面である。
　フィルタ群ＦＬが、第４レンズ群Ｇ４の像側に配置されており、像面Ｉに配設されるＣＣＤ等、固体撮像素子の限界解像以上の空間周波数をカットするためのローパスフィルターや赤外カットフィルター等で構成されている。
　本実施例に係るズームレンズＺＬ３は、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して、第１レンズ群Ｇ１から第４レンズ群Ｇ４までの全てのレンズ群が移動し、各レンズ群の間隔が変化する。具体的には、第１レンズ群Ｇ１は、像側に凸の軌跡を描くように、一旦像側に移動し、その後物体側へ移動する。第２レンズ群Ｇ２は、物体側へ移動する。第３レンズ群Ｇ３は、物体側へ移動する。第４レンズ群Ｇ４は、物体側へ移動する。このとき、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔が減少し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔は増加する。
　下記の表３に、第３実施例における各諸元の値を示す。表３における面番号１～２４が、図５に示すｍ１～ｍ２４の各光学面に対応している。
（表３）
［全体諸元］
ズーム比　3.37
　　　　広角端　　中間焦点　　望遠端
ｆ　　 　1.00　　　 1.53　　　 3.37
Ｆｎｏ 　2.89　　 　3.57　　　 5.87
ω　　　44.0　 　　30.8　 　　14.8
Ｙ　 　　0.81　　 　0.85　 　　0.89
ＢＦ　 　1.29　　 　1.62　 　　2.88
ＴＬ　 　5.51　　 　5.15　 　　5.72
 
［レンズ諸元］
　面番号　　Ｒ　　　　　Ｄ　　 　　ｎｄ　　　　νｄ
　物面　　　∞
　　1　 　3.0676　　　0.0736　　　1.80610　　　40.77
　 *2　 　0.8660　　　0.5399
　　3　　-3.5156　　　0.0614　　　1.72916　　　54.61
　　4　 　7.1326　　　0.0123
　　5　 　2.0247　　　0.1902　　　1.80809　　　22.74
　　6　　13.1350　　　D6(可変)
　 *7　 　0.9075　　　0.2209　　　1.59201　　　67.05
　 *8　　-9.6052　　　0.1411
　　9　　 　∞　　　　0.0123　　　(絞りＳ)
　 10　 　0.9301　　　0.1902　　　1.62299　　　58.12
　 11　　-4.1799　　　0.0491　　　1.80100　　　34.92
　 12　 　0.6440　　　0.0982
　 13　 　4.9082　　　0.0859　　　1.58913　　　61.22
　 14　　-4.9775　　　0.0307
　 15　 　3.0676　　　0.0920　　　1.58913　　　61.22
　 16　 -10.3052　　　D16(可変)
　 17　　-6.1353　　　0.0491　　　1.58913　　　61.22
　 18　　 3.4411　　　D18(可変)
　*19　 　2.4541　　　0.1104　　　1.62263　　　58.19
　 20　 　5.4478　　　D20(可変)
　 21　　 　∞　　　　0.0430　　　1.51680　　　64.20
　 22　　 　∞　　　　0.0920
　 23　　 　∞　　　　0.0430　　　1.51680　　　64.20
　 24　 　　∞　　　　0.0307
　像面　　　∞
 
［非球面データ］
面番号　 κ　　　　A4　　　　　 A6　　　　　 A8　　　　　A10
　 2　0.8145  6.24280E-03  2.17041E-02  0.00000E+00　0.00000E+00
　 7　1.0000 -1.15156E-01 -6.71093E-02 -1.33516E-01　0.00000E+00
　 8　1.0000　4.43207E-03　0.00000E+00　0.00000E+00　0.00000E+00
　19　1.0000 -2.42479E-02　2.00563E-02　9.42333E-02　0.00000E+00
 
［ズーミングデータ］
可変間隔　　広角端　　　中間焦点　　　望遠端
　 D6　 　　1.90947　　　1.03034　　　0.04886
　D16　　 　0.07479　　　0.13747　　　0.49243
　D18　 　　0.27637　　　0.40612　　　0.33772
　D20　　 　1.11507　　　1.43886　　　2.70424
 
［レンズ群データ］
群番号　　群初面　　群焦点距離　 レンズ構成長
 Ｇ１　　　　１　　　-1.63500　　 　0.8773
 Ｇ２　　　　７　　　 1.41112　　 　0.9203
 Ｇ３　　　　17　　　-3.73503　　 　0.0491
 Ｇ４　　　　19　　　 7.07257　 　　0.1104
 
［条件式］
条件式（１）Ｄ３Ｗ／Ｄ３Ｔ　＝0.818
条件式（２）Ｍ３／Ｍ４＝　0.963
条件式（３）ＢＦｗ／（ｆｗ2＋ｆｔ2）1/2＝　0.368
条件式（４）Σｄｗ／Σｄｔ＝　1.487
条件式（５）ｆ４／ｆｗ＝　7.073
条件式（６）（－ｆ１）／ｆ２＝　1.159
　表３から、本実施例に係るズームレンズＺＬ３は、条件式（１）～（６）を満たすことが分かる。
　図６は、第３実施例に係るズームレンズＺＬ３の諸収差図（球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、コマ収差図及び倍率色収差図）である。図６（ａ）は第３実施例の広角端状態における撮影距離無限遠での諸収差図であり、図６（ｂ）は第３実施例の中間焦点距離状態における撮影距離無限遠での諸収差図であり、図６（ｃ）は第３実施例の望遠端状態における撮影距離無限遠での諸収差図である。各収差図から明らかなように、第３実施例に係るズームレンズＺＬ３は、諸収差が良好に補正され、優れた光学性能を有することが分かる。
（第４実施例）
　第４実施例について、図７，図８及び表４を用いて説明する。第４実施例に係るズームレンズＺＬ（ＺＬ４）は、図７に示すように、物体側から順に並んだ、負の屈折力を持つ第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を持つ第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を持つ第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を持つ第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力を持つ第５レンズ群Ｇ５とから構成される。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、像側に凹面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ１１と、両凹形状の負レンズＬ１２と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ１３とから構成される。なお、負レンズＬ１１の物体側面は、非球面である。また、正レンズＬ１２の像側面は、非球面である。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、光量を調節することを目的とした開口絞りＳと、両凸形状の正レンズＬ２１と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ２２と像側に凹面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ２３との接合レンズと、像側に凹面を向けたメニスカス形状の負レンズレンズＬ２４と両凸形状の正レンズＬ２５との接合レンズとから構成される。なお、正レンズＬ２１の両側面は、非球面である。
　第３レンズ群Ｇ３は、両凹形状の負レンズＬ３１から構成される。なお、負レンズＬ３１の像側面は、非球面である。
　第４レンズ群Ｇ４は、両凸形状の正レンズＬ４１から構成される。
　第５レンズ群Ｇ５は、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ５１から構成される。
　フィルタ群ＦＬが、第５レンズ群Ｇ５の像側に配置されており、像面Ｉに配設されるＣＣＤ等、固体撮像素子の限界解像以上の空間周波数をカットするためのローパスフィルターや赤外カットフィルター等で構成されている。
　本実施例に係るズームレンズＺＬ４は、広角端状態（Ｗ）から望遠端状態（Ｔ）への変倍に際して、第１レンズ群Ｇ１から第４レンズ群Ｇ４までが移動し、各レンズ群の間隔が変化する。具体的には、第１レンズ群Ｇ１は、像側に凸の軌跡を描くように、一旦像側に移動し、その後物体側へ移動する。第２レンズ群Ｇ２は、物体側へ移動する。第３レンズ群Ｇ３は、像側へ移動する。第４レンズ群Ｇ４は、像側へ移動する。第５レンズ群Ｇ５は固定である。このとき、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔が減少し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔は増加し、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔は一旦増加した後、減少し、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との間隔が減少する。
　下記の表４に、第４実施例における各諸元の値を示す。表４における面番号１～２５が、図７に示すｍ１～ｍ２５の各光学面に対応している。
（表４）
［全体諸元］
ズーム比　2.61
　　　　広角端　　中間焦点　　望遠端
ｆ　　 　1.00　　　 1.58　　　 2.61
Ｆｎｏ 　1.88　　 　2.36　　　 2.88
ω　　　51.5　 　　38.6　 　  24.0
Ｙ　 　　1.044　　　1.187　　　1.187
ＢＦ　 　0.38　　 　0.38　 　　0.38
ＴＬ　 　9.67　　 　9.08　 　　9.33
 
［レンズ諸元］
　面番号　 　Ｒ　　 　　　Ｄ　　　　　ｎｄ　　 　νｄ
　物面　　　∞
　 *1　 　8.64261　　　0.21739　　　1.69680　　　55.52
　　2　 　1.44928　　　1.05797
　　3　　-5.58998　　　0.11594　　　1.59201　　　67.02
　 *4　 　4.19179　　　0.30379
　　5　 　4.84283　　　0.30436　　　1.84666　　　23.80
　　6　 -67.97868　　　D6(可変)
　　7　　　　∞　　　　0.07246　　　(絞りＳ)
　 *8　 　1.86965　　　0.44802　　　1.72903　　　54.04
　 *9　　-7.50935　　　0.02898
　 10　 　3.22848　　　0.23509　　　1.49700　　　81.73
　 11　 　9.75758　　　0.08695　　　1.64769　　　33.72
　 12　 　1.73854　　　0.38272
　 13　　23.07107　　　0.08696　　　1.74950　　　35.25
　 14　 　1.45638　　　0.55736　　　1.49700　　　81.73
　 15　　-2.17480　　　D15(可変)
　 16　-167.23232　　　0.11594　　　1.71300　　　53.94
　*17　　17.28659　　　D17(可変)
　 18　　13.39219　　　0.51738　　　1.72916　　　54.61
　 19　　-2.76740　　　D19(可変)
　 20　　-2.76850　　　0.11594　　　1.48749　　　70.32
　 21　 -20.23344　　　0.02899
　 22　　 　∞　　 　　0.06812　　　1.51680　　　64.20
　 23　　 　∞　　 　　0.02174
　 24　　 　∞　　 　　0.10145　　　1.51680　　　64.20
　 25　 　　∞　　 　　0.21740
　像面　　　∞
 
［非球面データ］
面番号　 κ　　　　A4　　　　　 A6 　　　　　 A8　　　　　　A10
　 1　1.0000　 1.26979E-02　-1.33695E-03　 5.16445E-05　0.00000E+00
　 4　1.0000　-3.36717E-03　-1.25425E-03　-1.81979E-03　0.00000E+00
　 8　1.0000　-1.52678E-02　 7.22094E-04　-4.02217E-04　0.00000E+00
　 9　1.0000　 2.01074E-02　 0.00000E+00　 0.00000E+00　0.00000E+00
　17　1.0000　 2.34398E-02　 4.67999E-04　 7.54536E-04　0.00000E+00
 
［ズーミングデータ］
可変間隔　　広角端　　　中間焦点　　　望遠端
　 D6　 　　2.91460　　　1.45214　　　0.47826
　D15　　 　0.14493　　　1.16020　　　2.80044
　D17　 　　0.81390　　　0.85831　　　0.81112
　D19　　 　0.74153　　　0.58058　　　0.21655
 
［レンズ群データ］
群番号　　群初面　　群焦点距離　 レンズ構成長
 Ｇ１　　　　１　　　-2.30358　　 　1.99945
 Ｇ２　　　　８　　　 2.66160　　 　1.89854
 Ｇ３　　　　16　 　-21.96771　　 　0.11594
 Ｇ４　　　　18　　　 3.18841　 　　0.51738
 Ｇ５　　　　20　　　-6.59368　　 　0.11594
 
［条件式］
条件式（１）Ｄ３Ｗ／Ｄ３Ｔ　＝1.003
条件式（２）Ｍ３／Ｍ４＝　0.995
条件式（３）ＢＦｗ／（ｆｗ2＋ｆｔ2）1/2＝　0.126
条件式（４）Σｄｗ／Σｄｔ＝　1.038
条件式（５）ｆ４／ｆｗ＝　3.188
条件式（６）（－ｆ１）／ｆ２＝　0.865
　表４から、本実施例に係るズームレンズＺＬ４は、条件式（１）～（６）を満たすことが分かる。
　図８は、第４実施例に係るズームレンズＺＬ４の諸収差図（球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、コマ収差図及び倍率色収差図）である。図８（ａ）は第４実施例の広角端状態における撮影距離無限遠での諸収差図であり、図８（ｂ）は第４実施例の中間焦点距離状態における撮影距離無限遠での諸収差図であり、図８（ｃ）は第４実施例の望遠端状態における撮影距離無限遠での諸収差図である。
　各収差図から明らかなように、第４実施例に係るズームレンズＺＬ４は、諸収差が良好に補正され、優れた光学性能を有することが分かる。
（第５実施例）
　第５実施例について、図９，図１０及び表５を用いて説明する。第５実施例に係るズームレンズＺＬ（ＺＬ５）は、図９に示すように、物体側から順に並んだ、負の屈折力を持つ第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を持つ第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を持つ第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を持つ第４レンズ群Ｇ４とから構成される。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、像側に凹面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ１１と、両凹形状の負レンズＬ１２と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ１３と像側に凹面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ１４との接合レンズとから構成される。なお、負レンズＬ１１の両側面は、非球面である。また、負レンズＬ１２の両側面は、非球面である。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、光量を調節することを目的とした開口絞りＳと、両凸形状の正レンズＬ２１と、両凸形状の正レンズＬ２２と両凹形状の負レンズＬ２３との接合レンズと、両凸形状の正レンズＬ２４とから構成される。なお、正レンズＬ２１の両側面は、非球面である。
　第３レンズ群Ｇ３は、像側に凹面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ３１から構成される。なお、正レンズＬ３１の像側面は、非球面である。
　第４レンズ群Ｇ４は、両凸形状の正レンズＬ４１から構成される。なお、正レンズＬ４１の物体側面は、非球面である。
　フィルタ群ＦＬが、第４レンズ群Ｇ４の像側に配置されており、像面Ｉに配設されるＣＣＤ等、固体撮像素子の限界解像以上の空間周波数をカットするためのローパスフィルターや赤外カットフィルター等で構成されている。
　本実施例に係るズームレンズＺＬ５は、広角端状態（Ｗ）から望遠端状態（Ｔ）への変倍に際して、第１レンズ群Ｇ１から第４レンズ群Ｇ４までのレンズ群が移動し、各レンズ群の間隔が変化する。具体的には、第１レンズ群Ｇ１は、像側へ移動する。第２レンズ群Ｇ２は、物体側へ移動する。第３レンズ群Ｇ３は、物体側へ移動する。第４レンズ群Ｇ４は、物体側へ移動する。このとき、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔が減少し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔は増加し、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔が増加する。
　下記の表５に、第５実施例における各諸元の値を示す。表５における面番号１～２３が、図９に示すｍ１～ｍ２３の各光学面に対応している。
（表５）
［全体諸元］
ズーム比　2.29
　　　　広角端　　中間焦点　　望遠端
ｆ　　 　1.00　　　 1.44　　　 2.29
Ｆｎｏ 　1.86　　 　2.38　　　 2.88
ω　　　42.1　　　 34.0　　　 21.4
Ｙ　　 　0.766　　　0.909　　　0.909
ＢＦ　 　0.98　 　　0.95　　 　0.99
ＴＬ　 　7.55　 　　6.61　　　 6.14
 
［レンズ諸元］
　面番号　　Ｒ　　　　　Ｄ　　 　　ｎｄ　　　　νｄ
　物面　　　∞
　 *1　 　4.4948　　　0.0888　　　1.69680　　　55.46
　 *2　 　1.0157　　　0.6109
　 *3　　-5.3145　　　0.0888　　　1.59201　　　67.02
　 *4　　12.6805　　　0.0222
　　5　 　2.3141　　　0.2325　　　2.00069　　　25.46
　　6　 　5.0164　　　0.0666　　　1.69680　　　55.52
　　7　 　3.8665　　　D7(可変)
　　8　　 　∞　　　　0.0555　　　(絞りＳ)
　 *9　 　1.5142　　　0.4439　　　1.77250　　　49.50
　*10　　-8.8479　　　0.0927
　 11　 　1.9770　　　0.3094　　　1.49782　　　82.57
　 12　　-6.1276　　　0.0666　　　1.72825　　　28.38
　 13　 　1.0685　　　0.1659
　 14　 　2.3462　　　0.3476　　　1.49782　　　82.57
　 15　　-2.1151　　　D15(可変)
　 16　　14.1546　　　0.0666　　　1.58313　　　59.46
　*17　 　1.3113　　　D17(可変)
　*18　 　3.2472　　　0.3554　　　1.82080　　　42.71
　 19　　-5.3219　　　D19(可変)
　 20　　 　∞　　　　0.0522　　　1.51680　　　63.88
　 21　　 　∞　　　　0.0166
　 22　　 　∞　　　　0.0777　　　1.51680　　　63.88
　 23　　 　∞　　　　0.1554
　像面　　　∞
 
［非球面データ］
面番号　 κ　　　　A4　　　　　 A6 　　　　　 A8　　　　　　A10
　 1　1.0000　-1.22649E-01　 8.65627E-02　-2.08158E-02　 0.00000E+00
　 2　0.7707　-1.57629E-01　-6.18620E-02　 5.29153E-02　-3.20432E-02
　 3　1.0000　-1.30119E-01　 3.68681E-03　 6.26482E-02　 0.00000E+00
　 4　1.0000　-1.21439E-01　 7.03803E-02　 6.32759E-02　-2.89227E-02
　 9　1.0000　-2.35433E-02　 1.06100E-02　-1.16401E-03　 3.51134E-03
　10　1.0000　 3.59908E-02　 1.28530E-02　 0.00000E+00　 0.00000E+00
　17　1.0000　 3.02388E-02　-1.48125E-03　-8.28950E-02　 0.00000E+00
　18　1.0000　 9.62528E-03　 1.36070E-02　-6.11018E-03　 0.00000E+00
 
［ズーミングデータ］
可変間隔　　広角端　　　中間焦点　　　望遠端
　D7 　　 　2.77786　　　1.51290　　　0.41986
　D15　 　　0.21956　　　0.55211　　　1.15116
　D17　　 　0.55801　　　0.58243　　　0.56742
　D19　 　　0.72522　　　0.69600　　　0.73466
 
［レンズ群データ］
群番号　　群初面　　群焦点距離　 レンズ構成長
 Ｇ１　　　　１　　　-2.08993　 　　1.1098
 Ｇ２　　　　９　　 　1.75174　 　　1.4816
 Ｇ３　　　　16　　　-2.48305　 　　0.0666
 Ｇ４　　　　18　 　　2.50378　 　　0.3554
 
［条件式］
条件式（１）Ｄ３Ｗ／Ｄ３Ｔ　＝0.983
条件式（２）Ｍ３／Ｍ４＝　0.501
条件式（３）ＢＦｗ／（ｆｗ2＋ｆｔ2）1/2＝　0.394
条件式（４）Σｄｗ／Σｄｔ＝　1.275
条件式（５）ｆ４／ｆｗ＝　2.504
条件式（６）（－ｆ１）／ｆ２＝　1.193
　表５から、本実施例に係るズームレンズＺＬ５は、条件式（１）～（６）を満たすことが分かる。
　図１０は、第５実施例に係るズームレンズＺＬ５の諸収差図（球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、コマ収差図及び倍率色収差図）である。図１０（ａ）は第５実施例の広角端状態における撮影距離無限遠での諸収差図であり、図１０（ｂ）は第５実施例の中間焦点距離状態における撮影距離無限遠での諸収差図であり、図１０（ｃ）は第５実施例の望遠端状態における撮影距離無限遠での諸収差図である。各収差図から明らかなように、第５実施例に係るズームレンズＺＬ５は、諸収差が良好に補正され、優れた光学性能を有することが分かる。
（第６実施例）
　第６実施例について、図１１，図１２及び表６を用いて説明する。第６実施例に係るズームレンズＺＬ（ＺＬ６）は、図１１に示すように、物体側から順に並んだ、負の屈折力を持つ第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を持つ第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を持つ第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を持つ第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力を持つ第５レンズ群Ｇ５とから構成される。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、像側に凹面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ１１と、像側に凸面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ１２と両凹形状の負レンズＬ１３とからなる接合レンズと、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ１４とから構成される。なお、負レンズＬ１１の像側面は、非球面である。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、光量を調節することを目的とした開口絞りＳと、両凸形状の正レンズＬ２１と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ２２と像側に凹面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ２３との接合レンズと、像側に凹面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ２４と両凸形状の正レンズＬ２５との接合レンズとから構成される。なお、正レンズＬ２１の両側面は、非球面である。
　第３レンズ群Ｇ３は、像側に凹面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ３１から構成される。なお、負レンズＬ３１の像側面は、非球面である。
　第４レンズ群Ｇ４は、両凸形状の正レンズＬ４１から構成される。
　第５レンズ群Ｇ５は、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ５１から構成される。
　フィルタ群ＦＬが、第５レンズ群Ｇ５の像側に配置されており、像面Ｉに配設されるＣＣＤ等、固体撮像素子の限界解像以上の空間周波数をカットするためのローパスフィルターや赤外カットフィルター等で構成されている。
　本実施例に係るズームレンズＺＬ６は、広角端状態（Ｗ）から望遠端状態（Ｔ）への変倍に際して、第１レンズ群Ｇ１から第４レンズ群Ｇ４までのレンズ群が移動し、各レンズ群の間隔が変化する。具体的には、第１レンズ群Ｇ１は、像側に凸の軌跡を描くように、一旦像側に移動し、その後物体側へ移動する。第２レンズ群Ｇ２は、物体側へ移動する。第３レンズ群Ｇ３は、像側へ移動する。第４レンズ群Ｇ４は、像側へ移動する。第５レンズ群Ｇ５は固定である。このとき、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔が減少し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔は増加し、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔が一旦増加後に減少し、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との間隔が減少する。
　下記の表６に、第６実施例における各諸元の値を示す。表６における面番号１～２６が、図１１に示すｍ１～ｍ２６の各光学面に対応している。
（表６）
［全体諸元］
ズーム比　2.61
　　　　広角端　　中間焦点　　望遠端
ｆ　　 　1.00　　 　1.58　　 　2.61
Ｆｎｏ　 1.82　　 　2.24　　 　2.88
ω　　　50.1　　 　38.3　　 　23.7
Ｙ　　 　1.000　　　1.187　　　1.187
ＢＦ　 　0.27　　 　0.27　　 　0.27
ＴＬ　 　9.65　　 　8.88　　 　8.87
 
［レンズ諸元］
　面番号　　Ｒ　　　 　　Ｄ　　 　　ｎｄ　　　　νｄ
　物面　　　∞
　　1　 　4.8166　　　0.17391　　　1.69680　　　55.46
　 *2　 　1.3044　　　0.98551
　　3　　-4.6742　　　0.18814　　　1.58144　　　40.98
　　4　　-3.7134　　　0.08696　　　1.58913　　　61.22
　　5　 　4.1774　　　0.15296
　　6　 　3.6921　　　0.29658　　　2.00069　　　25.46
　　7　　13.6501　　　D7(可変)
　　8　　 　∞　　　　0.07246　　　(絞りＳ)
　 *9　 　1.7540　　　0.46931　　　1.72903　　　54.04
　*10　　-9.9607　　　0.02899
　 11　 　2.6626　　　0.24556　　　1.79500　　　45.31
　 12　 　7.1836　　　0.08696　　　1.67270　　　32.18
　 13　 　1.4987　　　0.22986
　 14　　11.1067　　　0.16250　　　1.74950　　　35.25
　 15　 　1.2083　　　0.57971　　　1.49782　　　82.57
　 16　　-2.3874　　　D16(可変)
　 17　 　8.7426　　　0.08696　　　1.58913　　　61.25
　*18　 　3.0535　　　D18(可変)
　 19　 　5.7488　　　0.48976　　　1.72916　　　54.61
　 20　　-4.0596　　　D20(可変)
　 21　　-6.5217　　　0.08696　　　1.48749　　　70.32
　 22　 -28.3863　　　0.02899
　 23　　 　∞　　　　0.06834　　　1.51680　　　63.88
　 24　　 　∞　　　　0.02181
　 25　　 　∞　　　　0.10178　　　1.51680　　　63.88
　 26　 　　∞　　　　0.04657
　像面　　　∞
 
［非球面データ］
面番号　 κ　　　　A4　　　　　 A6 　　　　　 A8　　　　　　A10
　 2　0.6272　-2.52625E-03　 3.72198E-03　-2.73998E-03　 1.00790E-03
　 9　1.0000　-1.83548E-02　-1.20683E-04　-5.71472E-04　 0.00000E+00
　10　1.0000　 1.92507E-02　 2.52728E-04　 0.00000E+00　 0.00000E+00
　18　1.0000　 2.44010E-02　-1.99545E-03　-2.01356E-04　 0.00000E+00
 
［ズーミングデータ］
可変間隔　　広角端　　　中間焦点　　　望遠端
　D7　　　　3.19934　　　1.67813　　　0.47826
　D16　　 　0.10145　　　0.86729　　　2.25232
　D18　　 　0.79242　　　0.93415　　　0.79035
　D20　　 　0.86838　　　0.71292　　　0.66119
 
［レンズ群データ］
群番号　　群初面　　群焦点距離　 レンズ構成長
 Ｇ１　　　　１　　　-2.21265　 　　1.88406
 Ｇ２　　　　９　 　　2.40024　 　　1.87535
 Ｇ３　　　　17　　　-8.01041　 　　0.08696
 Ｇ４　　　　19　 　　3.33333　 　　0.48976
 Ｇ５　　　　21　 　-17.39131　 　　0.08696
 
［条件式］
条件式（１）Ｄ３Ｗ／Ｄ３Ｔ　＝　1.003
条件式（２）Ｍ３／Ｍ４＝　0.990
条件式（３）ＢＦｗ／（ｆｗ2＋ｆｔ2）1/2＝　0.096
条件式（４）Σｄｗ／Σｄｔ＝　1.091
条件式（５）ｆ４／ｆｗ＝　3.333
条件式（６）（－ｆ１）／ｆ２＝　0.922
　表６から、本実施例に係るズームレンズＺＬ６は、条件式（１）～（６）を満たすことが分かる。
　図１２は、第６実施例に係るズームレンズＺＬ６の諸収差図（球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、コマ収差図及び倍率色収差図）である。図１２（ａ）は第６実施例の広角端状態における撮影距離無限遠での諸収差図であり、図１２（ｂ）は第６実施例の中間焦点距離状態における撮影距離無限遠での諸収差図であり、図１２（ｃ）は第６実施例の望遠端状態における撮影距離無限遠での諸収差図である。各収差図から明らかなように、第６実施例に係るズームレンズＺＬ６は、諸収差が良好に補正され、優れた光学性能を有することが分かる。
（第７実施例）
　第７実施例について、図１３，図１４及び表７を用いて説明する。第７実施例に係るズームレンズＺＬ（ＺＬ７）は、図１３に示すように、物体側から順に並んだ、負の屈折力を持つ第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を持つ第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を持つ第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を持つ第４レンズ群Ｇ４とから構成される。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、像側に凹面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ１１と、両凹形状の負レンズＬ１２と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ１３とから構成される。なお、負レンズＬ１１の両側面は、非球面である。また、負レンズＬ１２の両側面は、非球面である。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、光量を調節することを目的とした開口絞りＳと、両凸形状の正レンズＬ２１と、両凸形状の正レンズＬ２２と両凹形状の負レンズＬ２３との接合レンズと、両凸形状の正レンズＬ２４とから構成される。なお、正レンズＬ２１の両側面は、非球面である。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ３１と像側に凹面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ３２との接合レンズから構成される。なお、負レンズＬ３２の像側面は、非球面である。
　第４レンズ群Ｇ４は、両凸形状の正レンズＬ４１から構成される。なお、正レンズＬ４１の物体側面は、非球面である。
　フィルタ群ＦＬが、第４レンズ群Ｇ４の像側に配置されており、像面Ｉに配設されるＣＣＤ等、固体撮像素子の限界解像以上の空間周波数をカットするためのローパスフィルターや赤外カットフィルター等で構成されている。
　本実施例に係るズームレンズＺＬ７は、広角端状態（Ｗ）から望遠端状態（Ｔ）への変倍に際して、第１レンズ群Ｇ１から第４レンズ群Ｇ４までの全てのレンズ群が移動し、各レンズ群の間隔が変化する。具体的には、第１レンズ群Ｇ１は、像側へ移動する。第２レンズ群Ｇ２は、物体側へ移動する。第３レンズ群Ｇ３は、物体側へ移動する。第４レンズ群Ｇ４は、像側に凸の軌跡を描くように、一旦像側に移動し、その後物体側へ移動する。このとき、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔が減少し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔は増加し、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔が増加する。
　下記の表７に、第７実施例における各諸元の値を示す。表７における面番号１～２３が、図１３に示すｍ１～ｍ２３の各光学面に対応している。
（表７）
［全体諸元］
ズーム比　2.23
　　　　広角端　　中間焦点　　望遠端
ｆ　 　　1.00　 　　1.46 　　　2.23
Ｆｎｏ 　1.85 　　　2.40 　　　2.81
ω　　　41.6 　　　33.7 　　　22.1
Ｙ　 　　0.772　　　0.917　　　0.917
ＢＦ　 　1.10 　　　1.04 　　　1.11
ＴＬ　 　7.53 　　　6.67 　　　6.23
 
［レンズ諸元］
　面番号　　Ｒ　　　　　Ｄ　　 　　ｎｄ　　　　νｄ
　物面　　　∞
　 *1　 　2.0842　　　0.0895　　　1.69680　　　55.46
　 *2　 　0.8578　　　0.6965
　 *3　　-3.2981　　　0.0895　　　1.59201　　　67.02
　 *4　　67.1703　　　0.0253
　　5　 　2.3534　　　0.2184　　　1.92286　　　20.88
　　6　 　3.8951　　　D6(可変)
　　7　　 　∞　　　　0.0560　　　(絞りＳ)
　 *8　 　1.4438　　　0.4477　　　1.77250　　　49.50
　 *9　　-6.4742　　　0.0728
　 10　 　2.2805　　　0.2630　　　1.49782　　　82.57
　 11　　-8.3399　　　0.0672　　　1.72825　　　28.38
　 12　 　1.0551　　　0.2864
　 13　 　2.6228　　　0.3685　　　1.49782　　　82.57
　 14　　-1.9670　　　D14(可変)
　 15　 　5.1461　　　0.1254　　　1.83481　　　42.73
　 16　 　7.0228　　　0.0672　　　1.74330　　　49.32
　*17　 　1.3713　　　D17(可変)
　*18　 　3.5373　　　0.2988　　　1.82080　　　42.71
　 19　　-7.3787　　　D19(可変)
　 20　　 　∞　　　　0.0526　　　1.51680　　　63.88
　 21　　 　∞　　　　0.0168
　 22　　 　∞　　　　0.0784　　　1.51680　　　63.88
　 23　 　　∞　　　　0.1567
　像面　　　∞
 
［非球面データ］
面番号　 κ　　　　A4　　　　　 A6 　　　　　 A8　　　　　　A10
　 1　1.0000　-1.38024E-01　 6.05393E-02　-1.61893E-02　 0.00000E+00
　 2　0.4953　-1.16727E-01　-2.94793E-02　 1.54379E-02　-2.27592E-02
　 3　1.0000　-9.06410E-03　-6.32774E-02　 7.07144E-02　 0.00000E+00
　 4　1.0000　-2.60980E-02　-4.23139E-02　 8.78300E-02　-2.67685E-02
　 8　1.0000　-3.18339E-02　 3.08040E-03　 5.07463E-03　-3.24715E-03
　 9　1.0000　 4.26824E-02　 5.47004E-03　 0.00000E+00　 0.00000E+00
　17　1.0000　 2.83947E-02　 2.97098E-02　-8.57895E-02　 0.00000E+00
　18　1.0000　 1.50043E-02　 2.20033E-02　-9.59971E-03　 0.00000E+00
 
［ズーミングデータ］
可変間隔　　広角端　　　中間焦点　　　望遠端
　D6　　　　2.70737　　　1.47742　　　0.46339
　D14　　 　0.08955　　　0.44531　　　1.01706
　D17　　 　0.46196　　　0.53835　　　0.47206
　D19　　 　0.83986　　　0.77842　　　0.84998
 
［レンズ群データ］
群番号　　群初面　　群焦点距離　 レンズ構成長
 Ｇ１　　　　１　　　-1.98768　 　　1.1192
 Ｇ２　　　　８　 　　1.76777　 　　1.5616
 Ｇ３　　　　15　　　-2.60713　 　　0.1926
 Ｇ４　　　　18　　 　2.94947　 　　0.2988
 
［条件式］
条件式（１）Ｄ３Ｗ／Ｄ３Ｔ　＝　0.979
条件式（２）Ｍ３／Ｍ４＝　0.501
条件式（３）ＢＦｗ／（ｆｗ2＋ｆｔ2）1/2＝　0.450
条件式（４）Σｄｗ／Σｄｔ＝　1.255
条件式（５）ｆ４／ｆｗ＝　2.949
条件式（６）（－ｆ１）／ｆ２＝　1.124
　表７から、本実施例に係るズームレンズＺＬ７は、条件式（１）～（６）を満たすことが分かる。
　図１４は、第７実施例に係るズームレンズＺＬ７の諸収差図（球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、コマ収差図及び倍率色収差図）である。図１４（ａ）は第７実施例の広角端状態における撮影距離無限遠での諸収差図であり、図１４（ｂ）は第７実施例の中間焦点距離状態における撮影距離無限遠での諸収差図であり、図１４（ｃ）は第７実施例の望遠端状態における撮影距離無限遠での諸収差図である。各収差図から明らかなように、第７実施例に係るズームレンズＺＬ７は、諸収差が良好に補正され、優れた光学性能を有することが分かる。
　以上のような各実施例によれば、小型でありながら、広角端状態における画角が８４°程度あり、優れた光学性能を有するズームレンズを提供することができる。
　ここまで本発明を分かりやすくするために、実施形態の構成要件を付して説明したが、本発明がこれに限定されるものではないことは言うまでもない。
　例えば、上記実施例では、４群、５群構成を示したが、他の群構成にも適用可能である。また、最も物体側にレンズまたはレンズ群を追加した構成や、最も像側にレンズまたはレンズ群を追加した構成でも構わない。また、レンズ群とは、合焦時や変倍時に変化する空気間隔で分離された、少なくとも１枚のレンズを有する部分を示す。
　また、単独または複数のレンズ群、または部分レンズ群を光軸方向に移動させて、無限遠物体から近距離物体への合焦を行う合焦レンズ群としてもよい。この合焦レンズ群は、オートフォーカスにも適用することができ、オートフォーカス用の（超音波モーター等を用いた）モーター駆動にも適している。特に、第３レンズ群Ｇ３又は第４レンズ群Ｇ４を合焦レンズ群とするのが好ましい。あるいは、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４とを同時に動かして、合焦を行うことも可能である。
　また、レンズ群または部分レンズ群を光軸に垂直な方向の成分を持つように移動させるか、或いは光軸を含む面内方向に回転移動（揺動）させて、手ブレによって生じる像ブレを補正する防振レンズ群としてもよい。特に、第２レンズ群Ｇ２又は第３レンズ群Ｇ３を防振レンズ群とするのが好ましい。
　また、レンズ面は、球面または平面で形成されても、非球面で形成されても構わない。レンズ面が球面または平面の場合、レンズ加工および組立調整が容易になり、加工および組立調整の誤差による光学性能の劣化を防げるので好ましい。また、像面がずれた場合でも描写性能の劣化が少ないので好ましい。レンズ面が非球面の場合、非球面は、研削加工による非球面、ガラスを型で非球面形状に形成したガラスモールド非球面、ガラスの表面に樹脂を非球面形状に形成した複合型非球面のいずれの非球面でも構わない。また、レンズ面は回折面としてもよく、レンズを屈折率分布型レンズ（ＧＲＩＮレンズ）あるいはプラスチックレンズとしてもよい。
　開口絞りＳは、第２レンズ群Ｇ２の近傍に配置されるのが好ましいが、開口絞りとしての部材を設けずに、レンズの枠でその役割を代用してもよい。
　各レンズ面には、フレアやゴーストを軽減し高コントラストの高い光学性能を達成するために、広い波長域で高い透過率を有する反射防止膜を施してもよい。
　ＺＬ（ＺＬ１～ＺＬ７）　ズームレンズ
　Ｇ１　第１レンズ群
　Ｇ２　第２レンズ群
　Ｇ３　第３レンズ群
　Ｇ４　第４レンズ群
　Ｇ５　第５レンズ群
　Ｓ　　開口絞り
　ＦＬ　フィルタ群
　Ｉ　　像面
　ＣＡＭ　デジタルスチルカメラ（光学機器）

Claims (17)

  1. 　物体側から順に並んだ、負の屈折力を持つ第１レンズ群と、正の屈折力を持つ第２レンズ群と、負の屈折力を持つ第３レンズ群と、正の屈折力を持つ第４レンズ群とを有し、
    　前記第１レンズ群、前記第２レンズ群、前記第３レンズ群及び前記第４レンズ群が光軸上を移動して、各レンズ群の間隔が変化することによって変倍を行い、
    　前記第１レンズ群は、最も物体側に配置された負レンズと、負レンズと、正レンズとを有し、
    　以下の条件式を満足することを特徴とするズームレンズ。
    　０．３０　＜　Ｄ３Ｗ／Ｄ３Ｔ　＜　１．１０
    　但し、
    　Ｄ３Ｗ：広角端状態における前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との空気間隔、
    　Ｄ３Ｔ：望遠端状態における前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との空気間隔。
  2. 　以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１に記載のズームレンズ。
    　０．５０　＜　Ｍ４／Ｍ３　＜　１．００
    　但し、
    　Ｍ３：広角端状態から望遠端状態への変倍における前記第３レンズ群の光軸上の移動量、
    　Ｍ４：広角端状態から望遠端状態への変倍における前記第４レンズ群の光軸上の移動量。
  3. 　以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１に記載のズームレンズ。
    　０．０５　＜　ＢＦｗ／（ｆｗ2＋ｆｔ2）1/2　＜　０．５０
    　但し、
    　ＢＦｗ：前記ズームレンズの広角端状態におけるレンズ最終面から像面までの空気換算距離、
    　ｆｗ：前記ズームレンズの広角端状態における焦点距離、
    　ｆｔ：前記ズームレンズの望遠端状態における焦点距離。
  4. 　以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１に記載のズームレンズ。
    　１．００　＜　Σｄｗ／Σｄｔ　＜　２．００
    　但し、
    　Σｄｗ：前記ズームレンズの広角端状態におけるレンズ最前面からレンズ最終面までの距離、
    　Σｄｔ：前記ズームレンズの望遠端状態におけるレンズ最前面からレンズ最終面までの距離。
  5. 　前記第１レンズ群は、物体側から順に並んだ、像側に凹面を向けたメニスカス形状の負レンズと、両凹形状の負レンズと、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の正レンズとからなることを特徴とする請求項１に記載のズームレンズ。
  6. 　前記第４レンズ群は、１枚のレンズからなり、
    　以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１に記載のズームレンズ。
    　２．３０　＜　ｆ４／ｆｗ　＜　９．００
    　但し、
    　ｆ４：前記第４レンズ群の焦点距離、
    　ｆｗ：前記ズームレンズの広角端状態における焦点距離。
  7. 　以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１に記載のズームレンズ。
    　０．８０　＜　（－ｆ１）／ｆ２　＜　１．５０
    　但し、
    　ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離、
    　ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離。
  8. 　前記第３レンズ群は、負の屈折力を持つ接合レンズからなることを特徴とする請求項１に記載のズームレンズ。
  9. 　前記第３レンズ群は、１枚の負レンズからなることを特徴とする請求項１に記載のズームレンズ。
  10. 　前記第２レンズ群は、最も物体側に正レンズを有することを特徴とする請求項１に記載のズームレンズ。
  11. 　前記第２レンズ群は、物体側から順に並んだ、正レンズと、正レンズと負レンズとからなる接合レンズとを有することを特徴とする、請求項１に記載のズームレンズ。
  12. 　前記第２レンズ群は、最も物体側に正レンズを有し、
    　前記正レンズは、非球面を有することを特徴とする請求項１に記載のズームレンズ。
  13. 　請求項１に記載のズームレンズを搭載することを特徴とする光学機器。
  14. 　物体側から順に並んだ、負の屈折力を持つ第１レンズ群と、正の屈折力を持つ第２レンズ群と、負の屈折力を持つ第３レンズ群と、正の屈折力を持つ第４レンズ群とを有するズームレンズの製造方法であって、
    　前記第１レンズ群、前記第２レンズ群、前記第３レンズ群及び前記第４レンズ群が光軸上を移動して、各レンズ群の間隔が変化することによって変倍を行い、
    　前記第１レンズ群は、最も物体側に配置された負レンズと、負レンズと、正レンズとを有し、
    　以下の条件式を満足するように、レンズ鏡筒内に各レンズを配置することを特徴とするズームレンズの製造方法。
    　０．３０　＜　Ｄ３Ｗ／Ｄ３Ｔ　＜　１．１０
    　但し、
    　Ｄ３Ｗ：広角端状態における前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との空気間隔、
    　Ｄ３Ｔ：望遠端状態における前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との空気間隔。
  15. 　以下の条件式を満足するように、レンズ鏡筒内に各レンズを配置することを特徴とする請求項１４に記載のズームレンズの製造方法。
    　０．５０　＜　Ｍ４／Ｍ３　＜　１．００
    　但し、
    　Ｍ３：広角端状態から望遠端状態への変倍における前記第３レンズ群の光軸上の移動量、
    　Ｍ４：広角端状態から望遠端状態への変倍における前記第４レンズ群の光軸上の移動量。
  16. 　以下の条件式を満足するように、レンズ鏡筒内に各レンズを配置することを特徴とする請求項１４に記載のズームレンズの製造方法。
    　０．０５　＜　ＢＦｗ／（ｆｗ2＋ｆｔ2）1/2　＜　０．５０
    　但し、
    　ＢＦｗ：前記ズームレンズの広角端状態におけるレンズ最終面から像面までの空気換算距離、
    　ｆｗ：前記ズームレンズの広角端状態における焦点距離、
    　ｆｔ：前記ズームレンズの望遠端状態における焦点距離。
  17. 　以下の条件式を満足するように、レンズ鏡筒内に各レンズを配置することを特徴とする請求項１４に記載のズームレンズの製造方法。
    　１．００　＜　Σｄｗ／Σｄｔ　＜　２．００
    　但し、
    　Σｄｗ：前記ズームレンズの広角端状態におけるレンズ最前面からレンズ最終面までの距離、
    　Σｄｔ：前記ズームレンズの望遠端状態におけるレンズ最前面からレンズ最終面までの距離。
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Families Citing this family (13)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP6608145B2 (ja) * 2015-02-04 2019-11-20 キヤノン株式会社 ズームレンズ及びそれを有する撮像装置
CN108369329B (zh) * 2015-12-09 2021-07-02 株式会社尼康 变焦镜头以及光学设备
CN107065406A (zh) * 2017-03-21 2017-08-18 北京和光科技有限公司 一种通用型短焦投影光学系统
JP6806239B2 (ja) * 2017-04-05 2021-01-06 株式会社ニコン 変倍光学系、光学装置、および変倍光学系の製造方法
JPWO2018185868A1 (ja) * 2017-04-05 2020-02-06 株式会社ニコン 変倍光学系、光学装置、および変倍光学系の製造方法
JP6806238B2 (ja) 2017-04-05 2021-01-06 株式会社ニコン 変倍光学系、光学装置、および変倍光学系の製造方法
JP6787485B2 (ja) * 2017-04-05 2020-11-18 株式会社ニコン 変倍光学系、光学装置、および変倍光学系の製造方法
JP6946774B2 (ja) * 2017-06-21 2021-10-06 株式会社ニコン 変倍光学系および光学装置
JP6797768B2 (ja) 2017-08-24 2020-12-09 富士フイルム株式会社 ズームレンズおよび撮像装置
JP7146436B2 (ja) 2018-04-23 2022-10-04 キヤノン株式会社 ズームレンズ及びそれを有する撮像装置
JP7265075B2 (ja) * 2020-11-18 2023-04-25 富士フイルム株式会社 ズームレンズおよび撮像装置
JP7105852B2 (ja) * 2020-11-18 2022-07-25 富士フイルム株式会社 ズームレンズおよび撮像装置
CN112748557B (zh) * 2021-01-15 2022-07-05 浙江舜宇光学有限公司 变焦镜头

Citations (11)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH1020190A (ja) * 1996-07-09 1998-01-23 Nikon Corp 広角ズームレンズ
JP2001116992A (ja) * 1999-10-18 2001-04-27 Canon Inc ズームレンズ
JP2004117828A (ja) * 2002-09-26 2004-04-15 Minolta Co Ltd 撮像装置
JP2004246043A (ja) * 2003-02-13 2004-09-02 Nikon Corp 可変焦点距離レンズ系
JP2005266181A (ja) * 2004-03-17 2005-09-29 Ricoh Co Ltd ズームレンズ、レンズユニット、カメラおよび携帯情報端末装置
JP2005283648A (ja) * 2004-03-26 2005-10-13 Ricoh Co Ltd ズーム光学系、画像入力装置および携帯情報端末装置
JP2005352428A (ja) * 2004-06-14 2005-12-22 Ricoh Co Ltd ズームレンズ、カメラ、及び携帯情報端末装置
JP2008197176A (ja) * 2007-02-08 2008-08-28 Ricoh Co Ltd ズームレンズおよびカメラ装置および携帯情報端末装置
JP2012027283A (ja) 2010-07-24 2012-02-09 Canon Inc ズームレンズ及びそれを有する撮像装置
JP2013250338A (ja) * 2012-05-30 2013-12-12 Canon Inc ズームレンズ及びそれを有する撮像装置
JP2014077867A (ja) * 2012-10-10 2014-05-01 Canon Inc ズームレンズ及びそれを有する撮像装置

Family Cites Families (36)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2836691B2 (ja) * 1988-09-16 1998-12-14 オリンパス光学工業株式会社 ズームレンズ
US5000550A (en) 1989-01-30 1991-03-19 Canon Kabushiki Kaisha Wide-angle type zoom lens having inner-focus lens
JP2899005B2 (ja) 1989-01-30 1999-06-02 キヤノン株式会社 内蔵フォーカスレンズを具えたズームレンズ
JPH0429109A (ja) 1990-05-24 1992-01-31 Canon Inc 大口径広角ズームレンズ
JPH0429110A (ja) 1990-05-24 1992-01-31 Canon Inc ズームレンズ
US5576890A (en) 1992-02-28 1996-11-19 Canon Kabushiki Kaisha Zoom lens
JP3018723B2 (ja) 1992-02-28 2000-03-13 キヤノン株式会社 ズームレンズ
JPH11174328A (ja) 1997-12-15 1999-07-02 Canon Inc ズームレンズ
JPH11174329A (ja) 1997-12-15 1999-07-02 Canon Inc 防振機能を有した変倍光学系
JP4392901B2 (ja) 1999-05-26 2010-01-06 キヤノン株式会社 ズームレンズ
JP3752174B2 (ja) 2001-10-29 2006-03-08 ペンタックス株式会社 ズームレンズ系
US7106520B2 (en) 2003-05-06 2006-09-12 Pentax Corporation Wide-angle zoom lens system
JP4324508B2 (ja) 2003-05-06 2009-09-02 Ｈｏｙａ株式会社 広角ズームレンズ系
JP2005215389A (ja) 2004-01-30 2005-08-11 Canon Inc 光学系及びそれを有する撮像装置
JP5017899B2 (ja) 2006-03-24 2012-09-05 株式会社ニコン ズームレンズ、撮像装置、変倍方法
US7333273B2 (en) 2006-03-24 2008-02-19 Nikon Corporation Zoom lens system, imaging apparatus and method for varying focal length
JP5040340B2 (ja) 2006-03-24 2012-10-03 株式会社ニコン ズームレンズ、撮像装置、変倍方法
JP5056184B2 (ja) 2006-06-22 2012-10-24 株式会社ニコン ズームレンズ、撮像装置、ズームレンズの変倍方法
JP5358902B2 (ja) 2006-12-19 2013-12-04 株式会社ニコン 防振機能を有する変倍光学系、撮像装置
WO2008010563A1 (fr) 2006-07-21 2008-01-24 Nikon Corporation Système optique à puissance variable, dispositif d'imagerie, procédé d'agrandissement variable d'un système optique à puissance variable
JP5130806B2 (ja) 2006-07-21 2013-01-30 株式会社ニコン 変倍光学系、撮像装置、変倍光学系の変倍方法
JP5082431B2 (ja) 2006-12-25 2012-11-28 株式会社ニコン 防振機能を有する変倍光学系、撮像装置、変倍光学系の変倍方法
JP2008129459A (ja) * 2006-11-22 2008-06-05 Olympus Imaging Corp ズーム光学系、及びそれを有する電子撮像装置
JP5458477B2 (ja) * 2007-06-29 2014-04-02 株式会社ニコン 変倍光学系、光学装置、変倍光学系の変倍方法
DE102009037921B4 (de) * 2009-08-19 2014-02-13 Carl Zeiss Meditec Ag Tubus für Operationsmikroskop
US8947562B2 (en) * 2010-05-19 2015-02-03 Konica Minolta Opto, Inc. Zoom lens and imaging device
JP2012027261A (ja) * 2010-07-23 2012-02-09 Olympus Imaging Corp ズームレンズ及びそれを備えた撮像装置
JP2012027262A (ja) * 2010-07-23 2012-02-09 Olympus Imaging Corp ズームレンズ及びそれを備えた撮像装置
JP5726464B2 (ja) * 2010-09-07 2015-06-03 オリンパス株式会社 結像光学系及びそれを有する電子撮像装置
JP5891448B2 (ja) * 2010-12-22 2016-03-23 パナソニックＩｐマネジメント株式会社 ズームレンズ系、交換レンズ装置及びカメラシステム
JP5891447B2 (ja) * 2010-12-22 2016-03-23 パナソニックＩｐマネジメント株式会社 ズームレンズ系、交換レンズ装置及びカメラシステム
JP5631856B2 (ja) * 2011-12-21 2014-11-26 オリンパスイメージング株式会社 インナーフォーカスレンズ系及びそれを備えた撮像装置
CN102820765B (zh) * 2012-09-14 2014-08-20 矽力杰半导体技术(杭州)有限公司 一种偏置电压产生电路及应用其的开关电源
JP2014095781A (ja) * 2012-11-08 2014-05-22 Olympus Imaging Corp ズームレンズ及びそれを備えた撮像装置
WO2014141348A1 (ja) 2013-03-14 2014-09-18 富士フイルム株式会社 ズームレンズおよび撮像装置
JP6271860B2 (ja) 2013-04-26 2018-01-31 キヤノン株式会社 ズームレンズ及びそれを有する撮像装置

Patent Citations (11)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH1020190A (ja) * 1996-07-09 1998-01-23 Nikon Corp 広角ズームレンズ
JP2001116992A (ja) * 1999-10-18 2001-04-27 Canon Inc ズームレンズ
JP2004117828A (ja) * 2002-09-26 2004-04-15 Minolta Co Ltd 撮像装置
JP2004246043A (ja) * 2003-02-13 2004-09-02 Nikon Corp 可変焦点距離レンズ系
JP2005266181A (ja) * 2004-03-17 2005-09-29 Ricoh Co Ltd ズームレンズ、レンズユニット、カメラおよび携帯情報端末装置
JP2005283648A (ja) * 2004-03-26 2005-10-13 Ricoh Co Ltd ズーム光学系、画像入力装置および携帯情報端末装置
JP2005352428A (ja) * 2004-06-14 2005-12-22 Ricoh Co Ltd ズームレンズ、カメラ、及び携帯情報端末装置
JP2008197176A (ja) * 2007-02-08 2008-08-28 Ricoh Co Ltd ズームレンズおよびカメラ装置および携帯情報端末装置
JP2012027283A (ja) 2010-07-24 2012-02-09 Canon Inc ズームレンズ及びそれを有する撮像装置
JP2013250338A (ja) * 2012-05-30 2013-12-12 Canon Inc ズームレンズ及びそれを有する撮像装置
JP2014077867A (ja) * 2012-10-10 2014-05-01 Canon Inc ズームレンズ及びそれを有する撮像装置

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