WO2014196642A1 - 人工毛髪用繊維及びそれを含む頭飾製品 - Google Patents

人工毛髪用繊維及びそれを含む頭飾製品 Download PDF

Info

Publication number
WO2014196642A1
WO2014196642A1 PCT/JP2014/065138 JP2014065138W WO2014196642A1 WO 2014196642 A1 WO2014196642 A1 WO 2014196642A1 JP 2014065138 W JP2014065138 W JP 2014065138W WO 2014196642 A1 WO2014196642 A1 WO 2014196642A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
fiber
section
cross
artificial hair
hair
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Ceased
Application number
PCT/JP2014/065138
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
▲頼▼實彌稼
藤永宏
川村光平
橋本友道
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Kaneka Corp
Original Assignee
Kaneka Corp
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Kaneka Corp filed Critical Kaneka Corp
Priority to AP2015008871A priority Critical patent/AP2015008871A0/xx
Priority to KR1020157037072A priority patent/KR101656198B1/ko
Priority to CN201480031994.1A priority patent/CN105263348B/zh
Priority to JP2015521508A priority patent/JP6034966B2/ja
Priority to US14/892,863 priority patent/US20160088888A1/en
Publication of WO2014196642A1 publication Critical patent/WO2014196642A1/ja
Priority to ZA2015/08567A priority patent/ZA201508567B/en
Anticipated expiration legal-status Critical
Priority to US16/050,584 priority patent/US12102151B2/en
Ceased legal-status Critical Current

Links

Images

Classifications

    • A—HUMAN NECESSITIES
    • A41—WEARING APPAREL
    • A41G—ARTIFICIAL FLOWERS; WIGS; MASKS; FEATHERS
    • A41G3/00—Wigs
    • A41G3/0083—Wigs characterised by their hair filaments
    • A—HUMAN NECESSITIES
    • A41—WEARING APPAREL
    • A41G—ARTIFICIAL FLOWERS; WIGS; MASKS; FEATHERS
    • A41G5/00—Hair pieces, inserts, rolls, pads, or the like; Toupées
    • A41G5/004—Hairpieces, e.g. hair extensions
    • A—HUMAN NECESSITIES
    • A63—SPORTS; GAMES; AMUSEMENTS
    • A63H—TOYS, e.g. TOPS, DOLLS, HOOPS OR BUILDING BLOCKS
    • A63H3/00—Dolls
    • A63H3/36—Details; Accessories
    • A63H3/44—Dolls' hair or wigs; Eyelashes; Eyebrows
    • D—TEXTILES; PAPER
    • D01—NATURAL OR MAN-MADE THREADS OR FIBRES; SPINNING
    • D01D—MECHANICAL METHODS OR APPARATUS IN THE MANUFACTURE OF ARTIFICIAL FILAMENTS, THREADS, FIBRES, BRISTLES OR RIBBONS
    • D01D5/00—Formation of filaments, threads, or the like
    • D01D5/22—Formation of filaments, threads, or the like with a crimped or curled structure; with a special structure to simulate wool
    • D—TEXTILES; PAPER
    • D01—NATURAL OR MAN-MADE THREADS OR FIBRES; SPINNING
    • D01D—MECHANICAL METHODS OR APPARATUS IN THE MANUFACTURE OF ARTIFICIAL FILAMENTS, THREADS, FIBRES, BRISTLES OR RIBBONS
    • D01D5/00—Formation of filaments, threads, or the like
    • D01D5/24—Formation of filaments, threads, or the like with a hollow structure; Spinnerette packs therefor
    • D—TEXTILES; PAPER
    • D01—NATURAL OR MAN-MADE THREADS OR FIBRES; SPINNING
    • D01D—MECHANICAL METHODS OR APPARATUS IN THE MANUFACTURE OF ARTIFICIAL FILAMENTS, THREADS, FIBRES, BRISTLES OR RIBBONS
    • D01D5/00—Formation of filaments, threads, or the like
    • D01D5/253—Formation of filaments, threads, or the like with a non-circular cross section; Spinnerette packs therefor
    • D—TEXTILES; PAPER
    • D01—NATURAL OR MAN-MADE THREADS OR FIBRES; SPINNING
    • D01F—CHEMICAL FEATURES IN THE MANUFACTURE OF ARTIFICIAL FILAMENTS, THREADS, FIBRES, BRISTLES OR RIBBONS; APPARATUS SPECIALLY ADAPTED FOR THE MANUFACTURE OF CARBON FILAMENTS
    • D01F1/00—General methods for the manufacture of artificial filaments or the like
    • D01F1/02—Addition of substances to the spinning solution or to the melt
    • D01F1/07—Addition of substances to the spinning solution or to the melt for making fire- or flame-proof filaments
    • D—TEXTILES; PAPER
    • D01—NATURAL OR MAN-MADE THREADS OR FIBRES; SPINNING
    • D01F—CHEMICAL FEATURES IN THE MANUFACTURE OF ARTIFICIAL FILAMENTS, THREADS, FIBRES, BRISTLES OR RIBBONS; APPARATUS SPECIALLY ADAPTED FOR THE MANUFACTURE OF CARBON FILAMENTS
    • D01F6/00—Monocomponent artificial filaments or the like of synthetic polymers; Manufacture thereof
    • D01F6/58—Monocomponent artificial filaments or the like of synthetic polymers; Manufacture thereof from homopolycondensation products
    • D01F6/62—Monocomponent artificial filaments or the like of synthetic polymers; Manufacture thereof from homopolycondensation products from polyesters
    • D—TEXTILES; PAPER
    • D01—NATURAL OR MAN-MADE THREADS OR FIBRES; SPINNING
    • D01F—CHEMICAL FEATURES IN THE MANUFACTURE OF ARTIFICIAL FILAMENTS, THREADS, FIBRES, BRISTLES OR RIBBONS; APPARATUS SPECIALLY ADAPTED FOR THE MANUFACTURE OF CARBON FILAMENTS
    • D01F6/00—Monocomponent artificial filaments or the like of synthetic polymers; Manufacture thereof
    • D01F6/78—Monocomponent artificial filaments or the like of synthetic polymers; Manufacture thereof from copolycondensation products
    • D—TEXTILES; PAPER
    • D01—NATURAL OR MAN-MADE THREADS OR FIBRES; SPINNING
    • D01F—CHEMICAL FEATURES IN THE MANUFACTURE OF ARTIFICIAL FILAMENTS, THREADS, FIBRES, BRISTLES OR RIBBONS; APPARATUS SPECIALLY ADAPTED FOR THE MANUFACTURE OF CARBON FILAMENTS
    • D01F6/00—Monocomponent artificial filaments or the like of synthetic polymers; Manufacture thereof
    • D01F6/28—Monocomponent artificial filaments or the like of synthetic polymers; Manufacture thereof from copolymers obtained by reactions only involving carbon-to-carbon unsaturated bonds
    • D01F6/32—Monocomponent artificial filaments or the like of synthetic polymers; Manufacture thereof from copolymers obtained by reactions only involving carbon-to-carbon unsaturated bonds comprising halogenated hydrocarbons as the major constituent
    • D—TEXTILES; PAPER
    • D01—NATURAL OR MAN-MADE THREADS OR FIBRES; SPINNING
    • D01F—CHEMICAL FEATURES IN THE MANUFACTURE OF ARTIFICIAL FILAMENTS, THREADS, FIBRES, BRISTLES OR RIBBONS; APPARATUS SPECIALLY ADAPTED FOR THE MANUFACTURE OF CARBON FILAMENTS
    • D01F6/00—Monocomponent artificial filaments or the like of synthetic polymers; Manufacture thereof
    • D01F6/28—Monocomponent artificial filaments or the like of synthetic polymers; Manufacture thereof from copolymers obtained by reactions only involving carbon-to-carbon unsaturated bonds
    • D01F6/40—Modacrylic fibres, i.e. containing 35 to 85% acrylonitrile
    • D—TEXTILES; PAPER
    • D01—NATURAL OR MAN-MADE THREADS OR FIBRES; SPINNING
    • D01F—CHEMICAL FEATURES IN THE MANUFACTURE OF ARTIFICIAL FILAMENTS, THREADS, FIBRES, BRISTLES OR RIBBONS; APPARATUS SPECIALLY ADAPTED FOR THE MANUFACTURE OF CARBON FILAMENTS
    • D01F6/00—Monocomponent artificial filaments or the like of synthetic polymers; Manufacture thereof
    • D01F6/58—Monocomponent artificial filaments or the like of synthetic polymers; Manufacture thereof from homopolycondensation products
    • D01F6/60—Monocomponent artificial filaments or the like of synthetic polymers; Manufacture thereof from homopolycondensation products from polyamides
    • D—TEXTILES; PAPER
    • D01—NATURAL OR MAN-MADE THREADS OR FIBRES; SPINNING
    • D01F—CHEMICAL FEATURES IN THE MANUFACTURE OF ARTIFICIAL FILAMENTS, THREADS, FIBRES, BRISTLES OR RIBBONS; APPARATUS SPECIALLY ADAPTED FOR THE MANUFACTURE OF CARBON FILAMENTS
    • D01F6/00—Monocomponent artificial filaments or the like of synthetic polymers; Manufacture thereof
    • D01F6/58—Monocomponent artificial filaments or the like of synthetic polymers; Manufacture thereof from homopolycondensation products
    • D01F6/62—Monocomponent artificial filaments or the like of synthetic polymers; Manufacture thereof from homopolycondensation products from polyesters
    • D01F6/64—Monocomponent artificial filaments or the like of synthetic polymers; Manufacture thereof from homopolycondensation products from polyesters from polycarbonates
    • D—TEXTILES; PAPER
    • D01—NATURAL OR MAN-MADE THREADS OR FIBRES; SPINNING
    • D01F—CHEMICAL FEATURES IN THE MANUFACTURE OF ARTIFICIAL FILAMENTS, THREADS, FIBRES, BRISTLES OR RIBBONS; APPARATUS SPECIALLY ADAPTED FOR THE MANUFACTURE OF CARBON FILAMENTS
    • D01F6/00—Monocomponent artificial filaments or the like of synthetic polymers; Manufacture thereof
    • D01F6/58—Monocomponent artificial filaments or the like of synthetic polymers; Manufacture thereof from homopolycondensation products
    • D01F6/76—Monocomponent artificial filaments or the like of synthetic polymers; Manufacture thereof from homopolycondensation products from other polycondensation products
    • D01F6/765—Monocomponent artificial filaments or the like of synthetic polymers; Manufacture thereof from homopolycondensation products from other polycondensation products from polyarylene sulfides
    • D—TEXTILES; PAPER
    • D01—NATURAL OR MAN-MADE THREADS OR FIBRES; SPINNING
    • D01F—CHEMICAL FEATURES IN THE MANUFACTURE OF ARTIFICIAL FILAMENTS, THREADS, FIBRES, BRISTLES OR RIBBONS; APPARATUS SPECIALLY ADAPTED FOR THE MANUFACTURE OF CARBON FILAMENTS
    • D01F6/00—Monocomponent artificial filaments or the like of synthetic polymers; Manufacture thereof
    • D01F6/78—Monocomponent artificial filaments or the like of synthetic polymers; Manufacture thereof from copolycondensation products
    • D01F6/84—Monocomponent artificial filaments or the like of synthetic polymers; Manufacture thereof from copolycondensation products from copolyesters
    • D—TEXTILES; PAPER
    • D10—INDEXING SCHEME ASSOCIATED WITH SUBLASSES OF SECTION D, RELATING TO TEXTILES
    • D10B—INDEXING SCHEME ASSOCIATED WITH SUBLASSES OF SECTION D, RELATING TO TEXTILES
    • D10B2331/00—Fibres made from polymers obtained otherwise than by reactions only involving carbon-to-carbon unsaturated bonds, e.g. polycondensation products
    • D10B2331/04—Fibres made from polymers obtained otherwise than by reactions only involving carbon-to-carbon unsaturated bonds, e.g. polycondensation products polyesters, e.g. polyethylene terephthalate [PET]
    • D—TEXTILES; PAPER
    • D10—INDEXING SCHEME ASSOCIATED WITH SUBLASSES OF SECTION D, RELATING TO TEXTILES
    • D10B—INDEXING SCHEME ASSOCIATED WITH SUBLASSES OF SECTION D, RELATING TO TEXTILES
    • D10B2501/00—Wearing apparel

Definitions

  • the present invention relates to a fiber for artificial hair that can be used as a substitute for human hair, and more particularly to a fiber for artificial hair having a gap in the center of the cross section of the fiber and a hair ornament product including the same.
  • Patent Document 1 discloses an artificial hair made of polyvinyl alcohol fibers having a dry heat shrinkage rate of 10% or less at 180 ° C. and a fineness of 25 to 100 denier as artificial hair that can be curled with a hair iron.
  • Patent Document 2 describes artificial hair having hollow fibers having hollow portions with a hollow ratio of 10 to 50% as artificial hair having curl characteristics.
  • the artificial hair described in Patent Document 1 is a thermoplastic resin
  • the shape can be deformed by heating, but the shape cannot be fixed at that temperature, so it is necessary to cool the shape while maintaining the shape. There is. Specifically, it is necessary to hold the fiber by hand after applying the curl so that the curled shape does not collapse until the temperature of the fiber is lower than the glass transition point.
  • this operation is called cooling
  • the artificial hair described in Patent Document 1 has poor curl setting properties when curling with a hair iron when the cooling time is shortened.
  • the present inventors have found that the artificial hair described in Patent Document 2 has a good curl setting property, but has a problem that the combing property greatly decreases after curling with a hair iron. It was.
  • the present invention provides a fiber for artificial hair that has good curling properties when curling with a hair iron and has good combability even after curling with a hair iron. And a headdress product including the same.
  • the present invention has a void at the center of the fiber cross section, the ratio of the area of the void to the entire area of the fiber cross section is 5% or more and 50% or less, and the cross-sectional shape of the fiber cross section is a flat multilobal shape
  • the voids have a first side and a second side having an inclination of 70 degrees or more and 110 degrees or less with respect to the major axis of the fiber cross section.
  • the cross-sectional shape of the fiber cross section is preferably a flat bilobal shape in which two circles or two ellipses are joined via a recess.
  • the ratio of the length of the major axis to the length of the first minor axis is preferably 1.2 or more and 3.0 or less.
  • the length of the first side and the second side of the gap is preferably 5 ⁇ m or more.
  • the average value of the maximum linear distance and the minimum linear distance between the first side and the second side of the gap is the maximum linear distance and the minimum between the first short axis and the second short axis of the fiber cross section. It is preferably 20% or more and 180% or less of the average value of the linear distance.
  • the artificial hair fiber is selected from the group consisting of a polyester resin composition, a polyamide resin composition, a vinyl chloride resin composition, a modacrylic resin composition, a polycarbonate resin composition, and a polyphenylene sulfide resin composition.
  • a polyester resin composition Preferably 100 parts by weight of at least one polyester resin selected from the group consisting of polyalkylene terephthalates and copolymerized polyesters mainly composed of polyalkylene terephthalates, and brominated epoxy.
  • the flame retardant is composed of a polyester resin composition containing 5 parts by weight or more and 40 parts by weight or less of the flame retardant.
  • the said fiber for artificial hair is bent by the process by a gear crimp.
  • the present invention also relates to a headdress product characterized by including the artificial hair fiber described above.
  • the head decoration product may be any one selected from the group consisting of hair wigs, wigs, weaving, hair extensions, blade hairs, hair accessories, and doll hairs. Moreover, the said headdress product may be heat-processed in the temperature range of 120 to 240 degreeC with the hair iron.
  • FIG. 1 is a schematic view showing a fiber cross section of a fiber for artificial hair according to an embodiment of the present invention.
  • FIG. 2 is a schematic diagram for explaining the stress in the fiber cross section when pressure is applied from the outside to the artificial hair fiber of one embodiment of the present invention.
  • FIG. 3 is a schematic diagram of a cross-section of a saddle-shaped fiber.
  • FIG. 4 is a schematic diagram of a cross section of a spectacle-shaped fiber.
  • Drawing 5 is a mimetic diagram explaining the length of the major axis in the fiber section of the fiber for artificial hair of one embodiment of the present invention, and the length of the 1st minor axis.
  • FIG. 6A is a schematic diagram of a cross section of a flat bilobal fiber having a square gap, FIG.
  • FIG. 6B is a schematic diagram of a cross section of a flat bilobal fiber having a hexagonal gap
  • FIG. It is a schematic diagram of a cross section of a flat bilobal fiber having a gap formed by a combination
  • FIG. 7A is a schematic diagram of a fiber cross section of a hollow fiber having a circular void
  • FIG. 7B is a schematic diagram illustrating a stress in the fiber cross section when pressure is applied to the fiber from the outside
  • FIG. It is a schematic diagram explaining that is split by the pressure from the outside.
  • FIG. 8A is a schematic diagram of a nozzle used for producing the fiber of Example 1
  • FIG. 8B is a schematic diagram of the nozzle used for producing the fiber of Comparative Example 1.
  • FIG. 9 is a scanning electron micrograph (magnification 400 times) of the fiber cross section of the fiber of Example 1.
  • FIG. 10 is a scanning electron micrograph (magnification 400 times) of the fiber cross section after curling with the hair iron of the fiber of Example 1.
  • FIG. 11 is a scanning electron micrograph (magnification 400 times) of the fiber cross section of the fiber of Comparative Example 1.
  • FIG. 12 is a scanning electron micrograph (magnification 400 times) of a fiber cross section after curling with a hair iron of the fiber of Comparative Example 1.
  • FIG. 13 is a scanning electron micrograph (magnification 400 times) of the fiber cross section of the fiber of Comparative Example 2.
  • 15A to 15H are scanning electron micrographs (magnification 400 times) of the fiber cross sections of Examples 2 to 8 and Comparative Example 4, respectively.
  • the cross-sectional shape of the fiber cross section is a flat multilobal shape, for example, two circular or two, in a fiber having a gap at the center of the fiber cross section.
  • the two cross-sections are formed into a flat bilobal shape in which two ellipses are connected via a concave portion, and a void having a first side and a second side that is inclined at 70 ° to 110 ° with respect to the major axis of the fiber cross section It has been found that, by providing it at the center part, it has excellent curl setting properties when imparting curl with a hair iron, and also has excellent combing properties after imparting curl with a hair iron, leading to the present invention.
  • a flat bilobal shape in which two circles or ellipses are joined via a recess is a substantially bowl shape.
  • gap in the center part of a fiber cross section, and the cross-sectional shape of a fiber cross section means an outer periphery shape.
  • hair iron set means “to curl with a hair iron”.
  • substantially vertical means an inclination of 70 degrees to 110 degrees.
  • the fiber for artificial hair of the present invention has a flat multilobal fiber cross section.
  • the flat multilobal shape is not particularly limited as long as it has two or more lobes.
  • the artificial hair fiber of the present invention may have a flat multilobal fiber cross-section in which two or more circular or elliptical shapes are bonded via a recess.
  • the fiber for artificial hair of the present invention has a void at the center of the fiber cross section.
  • the term “void” refers to a continuous gap of 10 cm or more in the fiber axis direction, and does not include discontinuous voids generated by foaming or peeling in the fiber production process.
  • a fiber having continuous voids inside the fiber is called a hollow fiber, and generally has a circular or elliptical void as described in Patent Document 2, for example.
  • the present inventors have a gap at the center of the fiber cross section, so that it is not necessary to heat or cool to the center of the fiber at the time of setting the hair iron. It was found that the next moment increased, curling of the curl due to its own weight was suppressed by weight reduction, and the time required for cooling when setting the hair iron could be reduced.
  • the gap in the fiber cross section is circular or oval
  • the space is deformed by 200 and the volume of the gap 110 is reduced. Further, since the deformation stress 300 is concentrated at both ends (both end points) 111 of the gap in the direction perpendicular to the pressure 200, the fiber cross section 100 may be broken and the shape of the fiber cross section 100 may be broken.
  • the fibers are frequently crimped at a high temperature during processing with a hair iron, and there are many processes for compressing the fibers with high pressure, such as processing with gear crimps, in the processing factory for head ornament products. It is easy to mix broken fibers. As shown in FIG. 7C, such a fiber whose cross-sectional shape is broken is presumed to cause the fiber to be easily split and cause the fiber to be entangled, resulting in a large frictional resistance and a deterioration in combing property.
  • the gap has a first side and a second side that are substantially perpendicular to the major axis of the fiber cross section. That is, in the fiber for artificial hair of the present invention, the first side has an inclination of 70 degrees to 110 degrees with respect to the long axis of the fiber cross section. In the artificial hair fiber of the present invention, the second side has an inclination of 70 degrees or more and 110 degrees or less with respect to the major axis of the fiber cross section.
  • the “long axis of the fiber cross section” is the maximum length of the line cross section of the fiber cross section and any two points on the outer periphery of the fiber cross section so as to be parallel to the line symmetry axis. Means a straight line.
  • FIG. 1 is a schematic view showing a fiber cross section of an artificial hair fiber according to an embodiment of the present invention.
  • the fiber cross section 1 has a flat multilobal shape, specifically, a flat bilobal structure in which two ellipses 10a and 10b are joined via recesses 20a and 20b.
  • the long axis of the fiber cross section is perpendicular to the straight line that minimizes the straight line distance between the two recesses.
  • the straight line that minimizes the straight line distance between two recesses is a straight line 22 connecting the bottom point 21a of the recess 20a and the bottom point 21b of the recess 20b.
  • the long axis 11 is a straight line connecting two points having the maximum length when connecting arbitrary points on the outer periphery of the fiber cross section so as to be perpendicular to the straight line 22.
  • the pressure 200 from the outside is dispersed in the two oval shapes 10a and 10b on both sides of the recesses 20a and 20b of the fiber cross section 1. It tends to act on the apexes of the four convex portions in the direction perpendicular to the long axis 11. And since the space
  • FIG. 9 is a scanning electron micrograph (400 magnifications) of the fiber cross section of the fiber of Example 1 in the present invention
  • FIG. 10 is a scanning electron micrograph of the fiber cross section of the fiber after the hair iron set ( (Magnification 400 times).
  • FIG. 11 is a scanning electron micrograph of the fiber cross section of the fiber of Comparative Example 1 in the present invention (magnification 400 times)
  • FIG. 12 is a scanning electron micrograph of the fiber cross section of the fiber after the hair iron set ( (Magnification 400 times).
  • two circular or two oval shapes have a flat bilobal cross-sectional shape joined through a recess, and are substantially perpendicular to the long axis of the fiber cross section.
  • gap which has 1 side and 2nd side in the center part of a fiber cross section does not have a crack of a fiber cross section, even after hair iron setting (pressure was applied from the outside).
  • the hollow fiber having a circular gap has a hair iron set (pressure is applied from the outside), so that the fiber cross section of some fibers is deformed, and the fiber Is split.
  • the artificial hair fiber Since the artificial hair fiber has a flat multilobal fiber cross section, there will be convex portions on both sides of the concave portion, so that the pressure applied to the fiber from the outside is reduced by the thickness of the fiber cross section. It can be dispersed in thick convex portions, and the phenomenon that the fiber cross section is broken can be suppressed.
  • the artificial hair fiber has a flat bilobal fiber cross-section in which two circular or two elliptical shapes are joined via a recess, the thick protrusions on both sides of the two recesses. There are four parts. Thereby, the pressure applied to the fiber from the outside can be dispersed in the four convex portions having a thick fiber cross section, and the phenomenon that the fiber cross section is broken can be suppressed.
  • the circular or elliptical shape is not particularly limited, but the ratio of the maximum length to the minimum length in a straight line passing through the center point of the circular or elliptical shape is in the range of 1 to 3. Preferably, it is in the range of 1.1 to 2.5, and more preferably in the range of 1.2 to 2.0.
  • the ratio of the maximum length and the minimum length is within the above range on a straight line passing through the center point of a circle or an ellipse, the tactile sensation and appearance can be kept good.
  • the circular or elliptical shape does not necessarily need to draw a continuous arc, and includes a substantially circular or substantially elliptical shape that is partially deformed unless it is an acute angle. Moreover, it is not necessary to consider the unevenness
  • FIG. 3 shows an example of a saddle-shaped fiber cross section in which recesses 20a and 20b formed by joining two ellipses 10a and 10b are arcs
  • FIG. 4 shows two ellipses 10a and 10b.
  • An example of a spectacle-shaped fiber cross section in which the combined recesses 20a and 20b are formed with acute angles is shown.
  • a straight line connecting the two points having the maximum length is defined as a first short axis.
  • the straight lines connecting two arbitrary points on the outer periphery so as to be perpendicular to the long axis when there are two or more straight lines having the maximum length, one of them is defined as the first short axis.
  • the first short axis is a straight line 12a connecting the vertices of the two convex portions of the ellipses 10a and 10b.
  • the ratio of the length of the major axis to the length of the first minor axis is preferably 1.2 or more and 3.0 or less, more preferably 1.3 or more and 1.8 or less. It is.
  • the “ratio of the length of the major axis to the length of the first minor axis” means an average value in 30 fiber cross sections arbitrarily selected. In addition, in 30 fiber cross sections arbitrarily selected, it is preferable that both the maximum value and the minimum value of the ratio of the length of the major axis to the length of the first minor axis are included in the above-described range. For example, in the flat bilobal fiber cross section shown in FIG.
  • the ratio L / S of the length L of the long axis 11 to the length S of the first short axis 12a is 1.2 or more and 3.0 or less. Preferably, it is 1.3 or more and 1.8 or less.
  • the fiber for artificial hair of the present invention utilizes the fact that fibers applied with pressure from the outside tend to be arranged so that the minor axis is parallel to the direction of pressure, aligning the direction in which pressure is applied to the fiber, By taking the structure of supporting by dispersing the pressure, the phenomenon that the fiber cross section collapses is suppressed.
  • the fiber cross section when the ratio of the length of the major axis to the length of the first minor axis is 1.2 or more, the fiber cross section is not easily broken, fiber entanglement does not occur, and combing property is improved. There is no decline. Further, when the ratio of the length of the major axis to the length of the first minor axis is 3.0 or less, the tactile sensation and the appearance can be kept good.
  • the distance between the two recesses is not particularly limited as long as it is not longer than the first short axis.
  • the ratio of the linear distance between the bottom points of the two recesses to the length of the first short axis is 0.5 or more and less than 1, more preferably 0.5 or more and 0.9 or less, Preferably they are 0.7 or more and 0.9 or less.
  • the “ratio of the linear distance between the bottom points of the two recesses and the length of the first short axis” refers to an average value in 30 fiber cross sections arbitrarily selected.
  • both the maximum value and the minimum value of the ratio of the linear distance between the bottom points of the two recesses and the length of the first short axis are included in the above-described range. preferable.
  • the ratio of the linear distance between the bottom points of the two recesses and the length of the first short axis is 0.5 or more, a space is secured in the center of the fiber cross section, and the time required for cooling when setting the hair iron Can be shortened and the curl setting property is improved.
  • the ratio of the linear distance between the bottom points of the two recesses and the length of the first short axis is less than 1, the pressure applied to the fibers is easily dispersed to the four protrusions on both sides of the two recesses. The fiber cross section is not deformed when the pressure is applied, and the voids are not reduced. Further, if the ratio of the linear distance between the bottom points of the two recesses to the length of the first short axis is less than 1, the flat area on the surface of the fiber is reduced, so that the reflection of light is reduced. It tends to have a gloss similar to that of hair.
  • the above-mentioned fiber for artificial hair has a gap having a first side and a second side having an inclination of 70 degrees or more and 110 degrees or less with respect to the long axis of the fiber cross section at the center of the fiber cross section.
  • first side has an inclination within a range of 80 degrees to 100 degrees with respect to the long axis.
  • the second side is preferably inclined with respect to the major axis in a range of 80 degrees to 100 degrees.
  • “the angle of the first side with respect to the long axis” refers to an average value of 30 fiber cross sections arbitrarily selected.
  • “the angle of the second side with respect to the long axis” refers to an average value of 30 fiber cross sections arbitrarily selected.
  • the first side and the second side are preferably substantially parallel.
  • the angle between the first side and the second side is not less than 0 degrees and not more than 40 degrees. It is preferable that it is the range of these.
  • Each of the first side and the second side with respect to the major axis is inclined within a range of 70 degrees or more and 110 degrees or less, so that the pressure on the walls of the air gap (first side and second side) can be reduced. The supporting force is high, the fiber cross section does not collapse, fiber entanglement does not occur, and the combing property is improved.
  • the specific shape of the voids is not particularly limited as long as it has a first side and a second side substantially perpendicular to the long axis of the fiber cross section.
  • a quadrangle as shown in FIG. 6A, a hexagon as shown in FIG. 6B, a shape formed by a combination of a square and an arc as shown in FIG. 6A to 6C each illustrate a flat bilobal cross-sectional shape.
  • the shape of the void is preferably a hexagonal shape or a combination of a square and an arc.
  • the first side and the second side of the gap preferably have a length of 5 ⁇ m or more, more preferably a length of 5 ⁇ m or more and 50 ⁇ m or less, Preferably, it has a length of 10 ⁇ m or more and 30 ⁇ m or less.
  • “the length of the first side of the void” refers to an average value of 30 fiber cross sections arbitrarily selected. In addition, in 30 fiber cross sections arbitrarily selected, it is preferable that both the maximum value and the minimum value of the length of the first side of the void are included in the above-described range.
  • the length of the second side of the air gap refers to an average value of 30 fiber cross sections arbitrarily selected.
  • 30 fiber cross sections arbitrarily selected it is preferable that both the maximum value and the minimum value of the length of the second side of the void are included in the above-described range.
  • the length of the first side and the second side is 50 ⁇ m or less, the outer periphery of the fiber and the outer periphery of the gap are separated from each other, the wall thickness is not too thin, the fiber cross section is not easily broken, and the fiber is entangled. Is less likely to occur and the combing property is improved.
  • a straight line connecting the vertices of two convex portions sandwiching the concave portion with respect to the first short axis is defined as a second short axis.
  • the lengths of the first short axis and the second short axis may be the same or different.
  • the second short axis is indicated by a straight line 12b connecting the vertices of two convex portions sandwiching the concave portions 20a and 20b with respect to the first short axis 12a.
  • the gap is preferably at the center rather than the four convex portions of the fiber cross section, but in order to increase the porosity, the distance between the first short axis and the second short axis is increased within the following range. Also good.
  • the average value of the maximum linear distance and the minimum linear distance between the first side and the second side of the void (hereinafter, also referred to as the average value of the distance between the sides of the void) is the first short of the fiber cross section. It is preferably in the range of 20% or more and 180% or less of the average value of the maximum linear distance and the minimum linear distance between the axis and the second minor axis (hereinafter the average value of the distance between the minor axes of the cross section), Preferably, it is in the range of 50% to 150%.
  • “the ratio of the average value of the distance between the sides of the gap to the average value of the distance between the minor axes of the cross section” refers to the average value of 30 fiber cross sections arbitrarily selected.
  • both the maximum value and the minimum value of the ratio of the average value of the distance between the sides of the gap to the average value of the distance between the short axes of the cross section are included in the above-described range. Is preferred.
  • the average value of the distance between the sides of the gap is 20% or more of the average value of the distance between the minor axes of the cross section, it is easy to secure the initial void ratio, and it is easy to shorten the time required for cooling.
  • the air gap that becomes a support from the fulcrum of the fiber cross section to which pressure is applied (the apex of the four convex portions)
  • the distance between the walls (the first side and the second side) is small, the fiber cross section is not easily deformed, the porosity is not reduced, and the time required for cooling is easily shortened.
  • the ratio of the void area to the entire area of the fiber cross section is 5% or more and 50% or less.
  • the entire area of the fiber cross section refers to the area of the portion covered with the outer periphery of the fiber in the cross section obtained by vertically cutting the fiber, and includes the area of the void.
  • the “ratio of the void area to the entire area of the fiber cross section” is also referred to as “void ratio”.
  • the presence of a gap at the center of the fiber cross section eliminates the need for heating and cooling to the center of the fiber during hair iron setting, thereby shortening the cooling time.
  • the distance from the center of gravity to the outer periphery becomes longer compared to fibers that do not have voids even with the same area (fineness), and the strength of the curl is increased by increasing the cross-sectional second moment.
  • the strength of the curl is increased by increasing the cross-sectional second moment.
  • the fiber cross section when a fiber bundle (hair bundle) of the same volume is used, it becomes lighter than a fiber bundle using fibers that do not have voids, and the curl grows with time due to its own weight. The going phenomenon can be reduced.
  • it is desirable that the gap is large.
  • the wall thickness is relatively thin, and the shape of the fiber cross section is difficult to maintain.
  • the porosity of the fiber cross section is less than 5%, the time required for cooling cannot be shortened, and when the porosity of the fiber cross section exceeds 50%, there is a high possibility that the shape of the fiber cross section cannot be maintained. .
  • the porosity of the fiber cross section is 10% or more and 40% from the viewpoint that the time required for cooling can be shortened, the shape of the fiber cross section is easily maintained, the fiber is not entangled, and the combing property is improved. Or less, more preferably 15% or more and 30% or less.
  • the “ratio of the void area to the total area of the fiber cross section” refers to an average value in 30 fiber cross sections arbitrarily selected. In addition, in 30 arbitrarily selected fiber cross sections, it is preferable that both the maximum value and the minimum value of the ratio of the area of the void to the entire area of the fiber cross section are included in the above-described range.
  • the fibers for artificial hair do not necessarily have to have the same fineness, cross-sectional shape, cross-sectional size, void shape, void area, void size, and different fineness, cross-sectional shape, cross-sectional size, void shape, Fibers having a void area and a void size may be mixed.
  • the composition of the artificial hair fiber is not particularly limited.
  • the fiber for artificial hair is a resin composition such as a polyester resin composition, a polyamide resin composition, a vinyl chloride resin composition, a modacrylic resin composition, a polycarbonate resin composition, or a polyphenylene sulfide resin composition. It can consist of things. Two or more of these resin compositions may be combined.
  • a flame retardant can be used in combination, a polyester resin composition combining a polyester resin and a bromine polymer flame retardant, or a combination of a polyamide resin and a bromine polymer flame retardant.
  • a polyamide-based resin composition or the like is preferably used.
  • the fiber for artificial hair is preferably composed of a polyester resin composition containing a polyester resin and a bromine polymer flame retardant from the viewpoint of heat resistance and flame retardancy.
  • a fiber obtained by melt spinning a polyester resin and a polyester resin composition containing a bromine polymer flame retardant can be used.
  • the polyester resin is at least one selected from the group consisting of polyalkylene terephthalate and copolymer polyesters mainly composed of polyalkylene terephthalate.
  • polyalkylene terephthalate a polyethylene terephthalate, a polypropylene terephthalate, a polybutylene terephthalate, a polycyclohexane dimethylene terephthalate etc. are mentioned.
  • the copolymer polyester mainly composed of the polyalkylene terephthalate is not particularly limited.
  • copolymer components mainly composed of polyalkylene terephthalate such as polyethylene terephthalate, polypropylene terephthalate, polybutylene terephthalate, polycyclohexanedimethylene terephthalate.
  • Copolyesters containing in the present invention “main component” means containing 80 mol% or more, and “copolyester mainly composed of polyalkylene terephthalate” means a copolyester containing 80 mol% or more polyalkylene terephthalate. .
  • Examples of the other copolymer components include isophthalic acid, orthophthalic acid, naphthalenedicarboxylic acid, paraphenylene dicarboxylic acid, trimellitic acid, pyromellitic acid, succinic acid, glutaric acid, adipic acid, suberic acid, and azelaic acid.
  • Polycarboxylic acids such as sebacic acid and dodecanedioic acid and their derivatives; dicarboxylic acids including sulfonic acid salts such as 5-sodium sulfoisophthalic acid and dihydroxyethyl 5-sodium sulfoisophthalate; -Propanediol, 1,3-propanediol, 1,4-butanediol, 1,6-hexanediol, neopentyl glycol, 1,4-cyclohexanedimethanol, diethylene glycol, polyethylene glycol, trimethylolpropane, pentaerythritol , 4-hydroxybenzoic acid, .epsilon.-caprolactone, and ethylene glycol ether of bisphenol A and the like.
  • sulfonic acid salts such as 5-sodium sulfoisophthalic acid and dihydroxyethyl 5-sodium sulfois
  • the copolymer polyester is preferably produced by reacting a main component polyalkylene terephthalate with a small amount of other copolymer components.
  • a polymer of terephthalic acid and / or a derivative thereof (for example, methyl terephthalate) and an alkylene glycol can be used.
  • the copolymer polyester is a mixture of terephthalic acid and / or a derivative thereof (for example, methyl terephthalate) used for the polymerization of the main polyalkylene terephthalate and alkylene glycol, and a monomer or a small amount of other copolymer components. You may manufacture by polymerizing what contained the oligomer component.
  • the copolymerized polyester is not limited as long as the other copolymerization component is polycondensed to the main chain and / or side chain of the main polyalkylene terephthalate, and the copolymerization method is not particularly limited.
  • copolyester mainly composed of polyalkylene terephthalate include, for example, polyethylene terephthalate as a main component, bisphenol A ethylene glycol ether, 1,4-cyclohexanedimethanol, isophthalic acid and 5-sodium sulfoisophthalic acid dihydroxy.
  • the above polyalkylene terephthalate and the copolymer polyester mainly composed of the above polyalkylene terephthalate may be used alone or in combination of two or more.
  • the intrinsic viscosity (IV value) of the polyester resin is not particularly limited, but is preferably 0.3 or more and 1.2 or less, and more preferably 0.4 or more and 1.0 or less.
  • the intrinsic viscosity is 0.3 or more, the mechanical strength of the obtained fiber does not decrease, and there is no fear of drip during the combustion test.
  • the intrinsic viscosity is 1.2 or less, the molecular weight does not increase excessively, the melt viscosity does not become excessively high, melt spinning becomes easy, and the fineness tends to be uniform.
  • the brominated epoxy flame retardant may be a brominated epoxy flame retardant having a molecular terminal consisting of an epoxy group or tribromophenol as a raw material, but the structure after melt-kneading of the brominated epoxy flame retardant is:
  • the total number of structural units represented by the following chemical formula (1) and structural units in which at least a part of the following chemical formula (1) is modified is 100 mol%, 80 mol% or more is represented by chemical formula (1). Any configuration unit may be used.
  • the brominated epoxy flame retardant may change its structure at the molecular end after melt-kneading.
  • the molecular terminal of the brominated epoxy flame retardant may be substituted with a hydroxyl group other than an epoxy group or tribromophenol, a phosphoric acid group, a phosphonic acid group, and the molecular terminal is bonded to a polyester component and an ester group. It may be.
  • a part of the structure other than the molecular terminal of the brominated epoxy flame retardant may change.
  • the secondary hydroxyl group of the brominated epoxy flame retardant and the epoxy group may be bonded to form a branched structure. If the bromine content in the brominated epoxy flame retardant molecule does not change greatly, the following chemical formula ( A part of bromine of 1) may be eliminated or added.
  • a polymer type brominated epoxy flame retardant represented by the following general formula (2) is preferably used.
  • examples of the polymer-type brominated epoxy flame retardant represented by the following general formula (2) include a brominated epoxy flame retardant (trade name “SR-T2MP”) manufactured by Sakamoto Yakuhin Kogyo Co., Ltd. Commercial products may be used.
  • m is 1 to 1000.
  • flame retardant other than brominated epoxy flame retardant, flame retardant aid, heat-resistant agent, stabilizer, fluorescent agent, antioxidant
  • flame retardant aid such as brominated epoxy flame retardant, flame retardant aid, heat-resistant agent, stabilizer, fluorescent agent, antioxidant
  • antioxidant You may contain various additives, such as an agent, an antistatic agent, and a pigment.
  • Examples of the flame retardant other than the brominated epoxy flame retardant include a phosphorus-containing flame retardant and a bromine-containing flame retardant.
  • Examples of the phosphorus-containing flame retardant include a phosphoric ester amide compound and an organic cyclic phosphorus compound.
  • bromine-containing flame retardant examples include pentabromotoluene, hexabromobenzene, decabromodiphenyl, decabromodiphenyl ether, bis (tribromophenoxy) ethane, tetrabromophthalic anhydride, ethylenebis (tetrabromophthalimide), ethylenebis ( Bromine-containing phosphate esters such as pentabromophenyl), octabromotrimethylphenylindane, tris (tribromoneopentyl) phosphate; brominated polystyrenes; brominated polybenzyl acrylates; brominated phenoxy resins; brominated polycarbonate oligomers Tetrabromobisphenol A, tetrabromobisphenol A-bis (2,3-dibromopropyl ether), tetrabromobisphenol A-bis (allyl ether), tetra Tetrabromobisphenol A derivatives such
  • Examples of the flame retardant aid include antimony compounds and composite metals containing antimony.
  • Examples of the antimony compounds include antimony trioxide, antimony tetraoxide, antimony pentoxide, sodium antimonate, potassium antimonate, and calcium antimonate. Antimony trioxide, antimony pentoxide, and sodium antimonate are more preferable from the viewpoint of flame retardancy improving effect and tactile feel.
  • the method for producing the fiber for artificial hair is not particularly limited as long as it can produce a fiber having voids continuous in the axial direction in the fiber.
  • a method of forming a void through air in the center using a conjugate nozzle, a core-sheath structure fiber using a soluble composition in the center using a conjugate nozzle, and post-processing to produce a center portion The method of eluting the composition to form voids, the method of bonding materials extruded from a plurality of holes directly under the discharge holes, and the like can be used.
  • a gap is formed by providing a lattice in the land of the nozzle and dividing the fiber into two or more and then thermally fusing it.
  • a forming method or the like can be used.
  • thermoplastic resin composition such as a polyester resin composition
  • the thermoplastic resin composition is melt-kneaded and pelletized using various general kneaders
  • a fiber for artificial hair can be produced by melt spinning.
  • the artificial hair fiber is composed of a polyester-based resin composition
  • it can be produced by the following production method.
  • melt-kneading a polyester-based resin composition obtained by dry blending each component such as the above-described polyester resin and brominated epoxy-based flame retardant using various general kneaders, and then pelletizing it.
  • the polyester resin composition may contain other thermoplastic resin such as a polycarbonate resin, if necessary.
  • the polyamide resin composition is melt-kneaded and pelletized using various general kneaders, and then melt-spun.
  • the kneader include a single screw extruder, a twin screw extruder, a roll, a Banbury mixer, and a kneader.
  • a twin screw extruder is preferable from the viewpoint of adjusting the degree of kneading and ease of operation.
  • melt spinning is performed at a temperature of 250 ° C. or more and 300 ° C. or less, such as an extruder, a gear pump, or a die, melt spinning, and passing the spun yarn through a heating cylinder, A spun yarn (undrawn yarn) is obtained by cooling to a temperature below the glass transition point of the polyester resin and taking it up at a speed of 50 m / min to 5000 m / min.
  • the temperature of the extruder, gear pump, base, etc. is set to 260 ° C. or higher and 320 ° C.
  • a spun yarn (undrawn yarn) can be obtained by cooling below the transition point and taking it up at a speed of 50 m / min to 5000 m / min.
  • fibers having voids can be produced by using the above-mentioned special nozzle. From the viewpoint of equipment load, productivity, and cross-sectional shape control, a lattice is provided in the land of the nozzle and the fibers are once removed. A method of forming a void by heat fusion after dividing into two or more is preferable. It is also possible to control the fineness by cooling the spun yarn in a water tank containing cooling water. The temperature and length of the heating cylinder, the temperature and blowing amount of the cooling air, the temperature of the cooling water tank, the cooling time and the take-up speed can be adjusted as appropriate depending on the amount of polymer discharged and the number of holes in the die.
  • the spun yarn is preferably heat drawn. Stretching may be performed by any of a two-step method in which a spun yarn is once wound and then stretched, or a direct spin-stretching method in which a spun yarn is continuously stretched without being wound.
  • the thermal stretching is performed by a one-stage stretching method or a multi-stage stretching method having two or more stages.
  • a heating means in the heat stretching a heating roller, a heat plate, a steam jet device, a hot water tank, or the like can be used, and these can be used in combination as appropriate.
  • an oil agent such as a fiber treatment agent or a softening agent can be added to the artificial hair fiber to make the feel and texture closer to human hair.
  • the fiber treatment agent include a silicone fiber treatment agent and a non-silicone fiber treatment agent for improving tactile sensation and combing property.
  • the single fiber fineness is preferably 10 dtex or more and 150 dtex or less, more preferably 30 dtex or more and 100 dtex or less, and further preferably 40 dtex or more and 80 dtex or less.
  • the artificial hair fiber may be processed by gear crimping.
  • gear crimping As a result, a gentle bending is imparted to the fiber, a natural appearance is obtained, and the adhesion between the fibers is lowered, so that the combing property is also improved.
  • this gear crimp generally, the fiber is passed through between two meshed gears while the fiber is heated to the softening temperature or higher, and the shape of the gear is transferred to develop fiber bending. At this time, in order to uniformly impart fiber bending, it is necessary to press the gear with high pressure, and in the case of hollow fibers having a circular or elliptical void, the fiber cross section may be collapsed.
  • the fiber for artificial hair has a flat multilobal shape, for example, a flat bilobal shape in which two circles or two ovals are joined via a recess, and a fiber cross section at the center of the fiber cross section.
  • a flat multilobal shape for example, a flat bilobal shape in which two circles or two ovals are joined via a recess, and a fiber cross section at the center of the fiber cross section.
  • the cross section of the fiber collapses even when pressure is applied to the fiber by pressing the gear with a high pressure because it has a gap having a first side and a second side that are substantially perpendicular to the major axis. It is difficult to provide uniform fiber bending.
  • the fiber for artificial hair of the present invention has a good curling property when curling with a hair iron and also has a good combing property even after curling with a hair iron.
  • the curl setting property when the curling is imparted with the hair iron of the artificial hair fiber can be judged by the curl setting property and the curl holding power at the time of the hair iron setting. Evaluation of curl setting property and curl holding power at the time of hair iron setting can be performed as described later.
  • the curl setting property at the time of hair iron setting is preferably at a level that does not cause any problem as a curl style, and it is more preferable that curling is strong and the style is excellent.
  • the curl retention strength is a state in which the curl elongation is less than 10% after 3 days from the curl setting, the change from the style immediately after the curling is relatively small, and the curl remains in a spiral shape as a whole. It is more preferable that the curl elongation is less than 5%, the change from the style immediately after curling is small, and the curl remains in a spiral shape as a whole.
  • the combability of the artificial hair fiber can be determined by the combability after the hair iron set.
  • the evaluation of combability after the hair iron set can be performed as described later.
  • the combing property after the hair iron set is deformed by passing the comb 100 times for the fiber bundle for combing property evaluation in which the operation of heating while pressing from the root of the fixed fiber bundle to the hair tip is repeated five times. It is preferable that the number of split fibers is less than 100, resistance is increased in the middle, and the comb does not pass with a probability of less than 20 times. Even if the resistance is less than half and the resistance becomes slightly stronger, it is more preferable that the comb passes at least.
  • the number of fibers deformed or split by passing the comb 100 times is less than 10, and the comb passes without resistance until the end. More preferably, it is a level.
  • the artificial hair fiber can be used without particular limitation as long as it is a head ornament product.
  • it can be used for hair wigs, wigs, weaving, hair extensions, blade hairs, hair accessories and doll hairs. It is preferable to use it for hair wigs, wigs, and weaving that frequently use a hair iron because it is excellent in curl setting at the time of hair iron setting and combing after hair iron setting.
  • it can use suitably also for the headdress product which provides fiber bending by the process by a gear crimp.
  • the above headdress product may be composed of only the artificial hair fiber of the present invention. Moreover, the said head decoration product may combine the fiber for artificial hair of this invention with natural fibers, such as another fiber for artificial hair, human hair, and animal hair.
  • the head decoration product may be heat-processed in a temperature range of 180 ° C. or higher and 240 ° C. or lower with a hair iron. Thereby, curling can be imparted to the headdress product, curling properties such as curl setting property and curl holding power are good, and a headdress product that is excellent in combing property can be provided.
  • the fiber was cut to a length of 150 mm, 0.7 g of the cut fiber was bundled, and after passing through a rubber tube, the tube was contracted by applying heat at 80 ° C. so that the fiber bundle was not displaced. . Thereafter, the tube portion was cut into a circle with a cutter to produce a fiber bundle for cross-sectional observation having a length of 5 mm.
  • the fiber bundle was photographed with a scanning electron microscope (“S-3500N” manufactured by Hitachi High-Technologies Corporation) at a magnification of 400 times to obtain a fiber cross-sectional photograph.
  • the ratio of the major axis to the first minor axis, the angle of the first side of the gap with respect to the major axis, the angle of the second side of the gap with respect to the major axis, the length of the first side of the gap The value of each size in the fiber cross section, such as the length of the second side of the void, the ratio of the average value of the distance between the sides of the void to the average value of the distance between the minor axes of the cross section, and the void ratio (area ratio of the void) can be expressed as an average value of measured values of arbitrarily selected 30 fiber cross sections.
  • the fiber is cut to a length of 63.5 cm, and the obtained fiber length of 63.5 cm is bundled with 5.0 g of fibers, and the fiber bundle length is intentionally created by hackling.
  • the thickness was set to 70 cm.
  • the center of the fiber bundle was tied with a string, and the part of the string was fixed by folding it in half, and the part 30 cm from the tip of the hair was fixed with an insulok to prepare a fiber bundle for hair iron processing.
  • the tip of the fiber bundle is held with a hair iron heated to 180 ° C. (manufactured by Belson Products, USA, “GOLD N HOT Professional Ceramic Spring Curling Iron 1-1 / 4 inch GH2150”), and the fiber bundle is fixed.
  • the length (initial curl length) from the insulation lock fixing the end of the fiber bundle to which the curl was applied to the lower end of the fiber bundle was measured.
  • the curl setting property at the time of a hair iron set was determined on the basis of the following criteria based on the initial curl length and the curl strength.
  • A 100% human hair (fineness 68 dtex, commercially available Chinese hair) 100% fiber cooling time equivalent to 0 second curl length, strong curl entrainment and excellent style
  • B slightly curl entrainment in the middle from the upper part of the fiber Weak, but the lower end of the hair has a strong curl, and there is no problem for curl style Level
  • C Overall, the curl is weak and the curl style is unsatisfactory
  • the fiber bundle evaluated for curl setting at the time of hair iron setting was allowed to stand for 3 days with the root fixed. Three days later, the length from the insulation lock fixing the end of the fiber bundle to the lower end of the fiber bundle (curl length after 3 days) was measured, and the length and the elongation of the curl were calculated by the following formula. Based on the curl length and curl shape after 3 days, the curl retention strength was determined according to the following criteria. In the curl elongation formula below, the initial curl length and the curl length after 3 days are both values in cm.
  • Curl elongation percentage (%) 100 ⁇ [(curl length after 30-3 days) / (30 ⁇ initial curl length)] ⁇ 100
  • C The curl elongation is 10% or more, and the style immediately after the curling is applied The curl is weak and the curl remains only at the hair ends
  • the fiber was cut to a length of 63.5 cm, and the resulting fiber length of 63.5 cm was bundled with 5.0 g of fiber. Thereafter, the center of the fiber bundle was tied with a string and folded in half to fix the part of the string to prepare a fiber bundle for hair iron processing. Next, with a hair iron heated to 180 ° C. (“IZUNAMI ITC450 flat iron” manufactured by IZUNAMI. INC., USA), the heating operation is performed five times while crimping from the root fixing the fiber bundle to the hair tip. Repeatedly, a fiber bundle for evaluating the combing property was produced.
  • IZUNAMI ITC450 flat iron manufactured by IZUNAMI. INC., USA
  • the comb is passed through the comb 100 times from the root fixing the fiber bundle for evaluating the combing property to the tip of the hair.
  • the combing property was evaluated from the number of split fibers according to the following criteria.
  • Level D that occurs with a probability of less than 100: 100 or more fibers that have been deformed or split by passing through a comb 100 times, resistance increases in the middle, and a level at which the comb does not pass with a probability of 20 times or more
  • Example 1 100 parts by weight of polyethylene terephthalate dried to a water content of 100 ppm or less, 20 parts by weight of brominated epoxy flame retardant, and 2 parts by weight of sodium antimonate were dry blended. The obtained mixture was supplied to a twin screw extruder, melt kneaded at 280 ° C., and pelletized. The obtained pellets were dried to a moisture content of 100 ppm or less. Next, the dried pellets are supplied to a melt spinning machine, and at a barrel set temperature of 280 ° C., the molten polymer is discharged from a spinneret having a nozzle having the shape shown in Table 1 below, and passed through a heating cylinder, and then polyethylene.
  • the fiber of Example 1 is the nozzle hole shape of the shape which supported the space
  • the obtained spun yarn is drawn at 80 ° C. to obtain a triple drawn yarn, heat treatment is performed using a heat roll heated to 200 ° C., and a polyester fiber (multifilament) having a single fiber fineness of about 65 dtex. Got.
  • the single fiber fineness is measured as described above, and the same applies to the following.
  • Example 2 In the nozzle shown in FIG. 8A, the sizes of a, b, c, d, and e in the outer peripheral portion and the gap portion are 1.10 times, 0.93 times, 1.04 times, 0.87 times, and 0.
  • a polyester fiber (multifilament) having a single fiber fineness of about 60 dtex was obtained in the same manner as in Example 1 except that the ratio was changed to 88 times.
  • Example 3 In the nozzle shown in FIG. 8A, the sizes of a, b, c, d, and e in the outer peripheral portion and the gap portion are 1.10 times, 0.93 times, 1.04 times, 1.00 times, and 0. 0 times, respectively.
  • a polyester fiber (multifilament) having a single fiber fineness of about 60 dtex was obtained in the same manner as in Example 1 except that it was changed to 92 times.
  • Example 4 A mixture obtained by dry blending 100 parts by weight of polyethylene terephthalate dried to a water content of 100 ppm or less, 10 parts by weight of polycarbonate dried to a water content of 100 ppm or less, 20 parts by weight of a brominated epoxy flame retardant, and 2 parts by weight of antimony trioxide. To the twin-screw extruder, melt-kneaded at 280 ° C., pelletized, and in the nozzle shown in FIG.
  • Polyester fiber multifilament having a fineness of about 75 dtex in the same manner as in Example 1 except for changing to 1.10 times, 0.94 times, 1.00 times, 1.07 times, and 1.08 times.
  • Example 5 A polyester fiber (multifilament) having a fineness of about 75 dtex in the same manner as in Example 1 except that polyethylene terephthalate dried to a water content of 100 ppm or less was supplied to a twin screw extruder, melted and kneaded at 280 ° C., and pelletized. )
  • Example 6 Nylon 66 dried to a moisture content of 100 ppm or less was supplied to a twin screw extruder, melted and kneaded at 300 ° C., pelletized, and the molten polymer was discharged from the spinneret at a barrel set temperature of 300 ° C., nylon A polyamide-based fiber (multifilament) having a fineness of about 100 dtex was obtained in the same manner as in Example 1 except that the glass transition temperature was 66 or lower.
  • Example 7 In the nozzle shown in FIG. 8A, the sizes of a, b, c, d, and e in the outer peripheral portion and the gap portion are 1.10 times, 0.68 times, 0.77 times, 1.15 times, and.
  • a polyester fiber (multifilament) having a single fiber fineness of about 70 dtex was obtained in the same manner as in Example 1 except that it was changed to 75 times.
  • Example 8 In the nozzle shown in FIG. 8A, the sizes of a, b, c, d, and e in the outer peripheral portion and the gap portion are 0.93 times, 0.74 times, 0.92 times, 0.61 times, and 0. 0 times, respectively.
  • Comparative Example 1 A polyester fiber (multifilament) having a single fiber fineness of about 55 dtex was obtained in the same manner as in Example 1 except that a spinneret having a nozzle having the shape shown in Table 1 below was used.
  • the fiber of Comparative Example 1 has a nozzle hole shape in which the gap portion is supported by providing a lattice 510 in the land of the nozzle 410 in the nozzle having the shape shown in Table 1 below, as shown in FIG. 8B. was obtained.
  • Example 2 A polyester fiber (multifilament) having a single fiber fineness of about 65 dtex was obtained in the same manner as in Example 1 except that a spinneret having a nozzle having the shape shown in Table 1 below was used.
  • Example 4 (Comparative Example 4)
  • the sizes of a, b, c, d, and e in the outer peripheral portion and the gap portion are 0.93 times, 0.74 times, 0.92 times, 0.49 times, and 0. 0 times, respectively.
  • a polyester fiber (multifilament) having a single fiber fineness of about 70 dtex was obtained in the same manner as in Example 1 except that it was changed to 94 times.
  • the fiber cross sections of the fibers of Examples 1 to 8 and Comparative Examples 1 to 4 were evaluated by the evaluation method described above, and the results are shown in Table 1 below. Further, the curling properties, curl holding power, and combing properties of the fibers of Examples 1 to 8 and Comparative Examples 1 to 4 at the time of setting a hair iron were evaluated by the evaluation methods described above, and the results are shown in Table 1 below. . Table 1 below shows the maximum value, the average value, and the minimum value of each measurement value in 30 fiber cross sections used for the measurement for each measurement value of the fiber cross section.
  • the fibers of Comparative Examples 2 to 3 having no voids and Comparative Example 4 having a void ratio of less than 5% had a considerably poor curl retention force when the hair iron was set. Furthermore, the fibers of Comparative Example 2 and Comparative Example 4 also had poor curl setting properties when the hair iron was set.
  • FIG. 9 is a photograph of the fiber cross section of the fiber of Example 1
  • FIG. 10 is a photograph of the fiber cross section of the fiber of Example 1 after the hair iron set.
  • FIG. 11 is a photograph of the fiber cross section of the fiber of Comparative Example 1
  • FIG. 12 is a photograph of the fiber cross section of the fiber of Comparative Example 1 after the hair iron set.
  • FIG. 13 is a photograph of the fiber cross section of the fiber of Comparative Example 2
  • FIG. 14 is a photograph of the fiber cross section of the fiber of Comparative Example 2 after the hair iron set.
  • 15A to 15H are photographs of the fiber cross sections of the fibers of Examples 2 to 8 and Comparative Example 4, respectively.
  • 15A is a photograph of the fiber cross section of the fiber of Example 2
  • FIG. 15B is a photograph of the fiber cross section of the fiber of Example 3
  • FIG. 15C is a photograph of the fiber cross section of the fiber of Example 4,
  • FIG. 15E is a photograph of the fiber cross section of the fiber of Example 6
  • FIG. 15F is a photograph of the fiber cross section of the fiber of Example 7
  • FIG. Fig. 15H is a photograph of the fiber cross section of the fiber of Example 8
  • Fig. 15H is a photograph of the fiber cross section of the fiber of Comparative Example 4.
  • two circular or two oval shapes have a flat bilobal cross-sectional shape joined through a recess, and are substantially perpendicular to the long axis of the fiber cross section.
  • the fiber of Example 1 having a gap having one side and a second side, specifically a hexagonal shape or a shape made of a combination of a square and an arc, in the center of the fiber cross section is a hair iron set. Even after this, there was almost no deformation of the fiber cross section.
  • the fiber of Comparative Example 1 having a circular cross-sectional shape and having a circular gap has a fiber cross-section that is deformed by pressure bonding during hair iron setting, and some of the fibers are It was confirmed that it was split.
  • the fiber of Comparative Example 2 having no voids hardly deformed the fiber cross section even after the hair iron was set.

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Textile Engineering (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Manufacturing & Machinery (AREA)
  • Artificial Filaments (AREA)
  • Materials For Medical Uses (AREA)
  • Yarns And Mechanical Finishing Of Yarns Or Ropes (AREA)

Abstract

　本発明は、繊維断面の中央部に空隙（３０）を有し、繊維断面（１）の全体面積に対する空隙（３０）の面積の割合は５％以上５０％以下であり、繊維断面（１）の断面形状は、扁平多葉形であり、空隙（３０）は、繊維断面（１）の長軸（１１）に対して７０度以上１１０度以下の傾きである第１の辺（３１ａ）と第２の辺（３１ｂ）を有する人工毛髪用繊維に関する。また、本発明は、上記の人工毛髪用繊維を含む頭飾製品に関する。これにより、ヘアーアイロンでカールを付与する際のカールセット性が良好であるとともに、ヘアーアイロンでカールを付与した後においても良好な櫛通り性を有する人工毛髪用繊維及びそれを含む頭飾製品を提供する。

Description

人工毛髪用繊維及びそれを含む頭飾製品
　本発明は、人毛の代替品として使用できる人工毛髪用繊維に関し、詳細には、繊維断面の中央部に空隙を有する人工毛髪用繊維及びそれを含む頭飾製品に関する。
　かつら、ヘアーウィッグ、付け毛、ヘアーバンド、ドールヘアーなどの頭飾製品においては、従来、人毛が使われていたが、近年、人毛の入手が困難となり、価格が高騰してきたことから、人毛に代わる人工毛髪の重要性が高まってきた。一方、頭飾製品の場合、ヘアーアイロンでカールを付与することが行われており、カール特性を有する人工毛髪が求められている。例えば、特許文献１には、ヘアーアイロンでカールセットが可能な人工毛髪として、１８０℃における乾熱収縮率が１０％以下で繊度が２５～１００デニールの範囲であるポリビニルアルコール繊維からなる人工毛髪が記載されている。また、特許文献２には、カール特性を有する人工毛髪として、中空率が１０～５０％である中空部を有する中空繊維を含む人工毛髪が記載されている。
特開平１１－２１７７１４号公報 特開２００８－２８５７７２号公報
　しかしながら、特許文献１に記載の人工毛髪は、熱可塑性樹脂であるために加熱することで形状を変形することはできるものの、その温度では形状が固定できないので、形状を保持した状態で冷却する必要がある。具体的には、カール付与後に繊維を手で保持し、繊維がガラス転移点以下の温度になるまでカール形状が崩れないようにしておく必要がある。この操作は、クーリングと呼ばれるが、特許文献１に記載の人工毛髪は、クーリング時間を短くした場合、ヘアーアイロンでカールを付与する際のカールセット性が悪かった。また、本発明者らは、特許文献２に記載の人工毛髪は、カールセット性は良好であるが、ヘアーアイロンでカールを付与した後、櫛通り性が大きく低下するという問題があることを見出した。
　本発明は、上記問題を解決するため、ヘアーアイロンでカールを付与する際のカールセット性が良好であるとともに、ヘアーアイロンでカールを付与した後においても良好な櫛通り性を有する人工毛髪用繊維及びそれを含む頭飾製品を提供する。
　本発明は、繊維断面の中央部に空隙を有し、上記繊維断面の全体面積に対する上記空隙の面積の割合は５％以上５０％以下であり、上記繊維断面の断面形状は、扁平多葉形であり、上記空隙は、上記繊維断面の長軸に対して７０度以上１１０度以下の傾きである第１の辺と第２の辺を有することを特徴とする人工毛髪用繊維に関する。
　上記繊維断面の断面形状は、二つの円形又は二つの楕円形が凹部を介して結合した扁平二葉形であることが好ましい。上記繊維断面において、長軸の長さと第１短軸の長さの比が１．２以上３．０以下であることが好ましい。また、上記空隙の第１の辺及び第２の辺の長さが５μｍ以上であることが好ましい。また、上記空隙の第１の辺と第２の辺の間の最大直線距離と最小直線距離の平均値が、上記繊維断面の第１短軸と第２短軸の間の最大直線距離と最小直線距離の平均値の２０％以上１８０％以下であることが好ましい。
　上記人工毛髪用繊維は、ポリエステル系樹脂組成物、ポリアミド系樹脂組成物、塩化ビニル系樹脂組成物、モダアクリル系樹脂組成物、ポリカーボネート系樹脂組成物、及びポリフェニレンサルファイド系樹脂組成物からなる群から選ばれる少なくとも１種の樹脂組成物で構成されることが好ましく、ポリアルキレンテレフタレート及びポリアルキレンテレフタレートを主体とした共重合ポリエステルからなる群から選ばれる１種以上のポリエステル樹脂１００重量部と、臭素化エポキシ系難燃剤５重量部以上４０重量部以下を含むポリエステル系樹脂組成物で構成されることがより好ましい。また、上記人工毛髪用繊維は、ギアクリンプによる加工によって屈曲されていることが好ましい。
　本発明は、また、上記の人工毛髪用繊維を含むことを特徴とする頭飾製品に関する。
　上記頭飾製品は、ヘアーウィッグ、かつら、ウィービング、ヘアーエクステンション、ブレードヘアー、ヘアーアクセサリー及びドールヘアーからなる群から選ばれるいずれかの一種であってもよい。また、上記頭飾製品は、ヘアーアイロンによって１２０℃以上２４０℃以下の温度範囲で加熱加工されていてもよい。
図１は、本発明の一実施形態の人工毛髪用繊維の繊維断面を示す模式図である。 図２は、本発明の一実施形態の人工毛髪用繊維に外部から圧力が掛かる場合の繊維断面における応力を説明する模式図である。 図３は、繭形の繊維断面の模式図である。 図４は、眼鏡形の繊維断面の模式図である。 図５は、本発明の一実施形態の人工毛髪用繊維の繊維断面における長軸の長さと第１短軸の長さを説明する模式図である。 図６Ａは、四角形の空隙を有する扁平二葉形の繊維断面の模式図であり、図６Ｂは六角形の空隙を有する扁平二葉形の繊維断面の模式図であり、図６Ｃは、四角形と円弧の組み合わせからなる形状の空隙を有する扁平二葉形の繊維断面の模式図である。 図７Ａは円形の空隙を有する中空繊維の繊維断面の模式図であり、図７Ｂは同繊維に外部から圧力が掛かった場合の繊維断面における応力を説明する模式図であり、図７Ｃは同繊維が外部からの圧力により分裂することを説明する模式図である。 図８Ａは実施例１の繊維の製造に用いたノズルの模式図であり、図８Ｂは比較例１の繊維の製造に用いたノズルの模式図である。 図９は、実施例１の繊維の繊維断面の走査型電子顕微鏡写真（倍率４００倍）である。 図１０は、実施例１の繊維のヘアーアイロンでカールを付与した後の繊維断面の走査型電子顕微鏡写真（倍率４００倍）である。 図１１は、比較例１の繊維の繊維断面の走査型電子顕微鏡写真（倍率４００倍）である。 図１２は、比較例１の繊維のヘアーアイロンでカールを付与した後の繊維断面の走査型電子顕微鏡写真（倍率４００倍）である。 図１３は、比較例２の繊維の繊維断面の走査型電子顕微鏡写真（倍率４００倍）である。 図１４は、比較例２の繊維のヘアーアイロンでカールを付与した後の繊維断面の走査型電子顕微鏡写真（倍率４００倍）である。 図１５Ａ～図１５Ｈは、それぞれ、実施例２～８及び比較例４の繊維断面の走査型電子顕微鏡写真（倍率４００倍）である。
　本発明者らは、上記課題を解決するために鋭意検討を重ねた結果、繊維断面の中央部に空隙を有する繊維において、繊維断面の断面形状を、扁平多葉形、例えば二つの円形又は二つの楕円形が凹部を介して結合した扁平二葉形にするとともに、繊維断面の長軸に対して７０度以上１１０度以下の傾きである第１の辺と第２の辺を有する空隙を繊維断面の中央部に設けることにより、ヘアーアイロンでカールを付与する時のカールセット性に優れるとともに、ヘアーアイロンでカールを付与した後の櫛通り性にも優れることを見出し、本発明に至った。なお、本発明において、二つの円形又は楕円形が凹部を介して結合した扁平二葉形は略繭形となる。また、本発明において、繊維断面の中央部には空隙があり、繊維断面の断面形状は、外周形状を意味する。以下において、「ヘアーアイロンセット」とは、「ヘアーアイロンでカールを付与する」ことを意味する。また、以下において、「略垂直」とは、７０度以上１１０度以下の傾きであることを意味する。
　本発明の人工毛髪用繊維は、扁平多葉形の繊維断面を有する。扁平多葉形は、二葉以上であればよく特に限定されない。具体的には、本発明の人工毛髪用繊維は、二つ以上の円形又は楕円形が凹部を介して結合した扁平多葉形の繊維断面を有すればよい。
　本発明の人工毛髪用繊維は、繊維断面の中央部に空隙を有する。本発明において、空隙とは、繊維軸方向に１０ｃｍ以上連続して存在しているものを指し、繊維の製造工程における発泡や剥離で生じた不連続な空隙は含まない。繊維内部に連続した空隙を有する繊維は中空繊維と称され、例えば、特許文献２に記載のように一般には円形状又は楕円形状の空隙を有する。本発明者らは、繊維断面の中央部に空隙を有することによって、ヘアーアイロンセット時に、繊維中心部まで加熱や冷却する必要がなくなり、さらに同一繊度の空隙を有しない繊維と比較して断面二次モーメントが増加し、軽量化により自重によるカールの伸びを抑えられ、ヘアーアイロンセット時のクーリングに要する時間を低減できることを見出した。
　しかし、繊維断面における空隙が円形状又は楕円形状の場合には、ヘアーアイロンセット時の圧着により、繊維断面が割れた繊維が増加し、ヘアーアイロンセット後の櫛通り性が大きく低下するという問題があった。これは、繊維断面における空隙が円形状又は楕円形状の場合、繊維に外部から圧力が掛かったときに、空隙の両端（点）に応力が集中し、繊維断面が割れやすくなるためであると推測される。例えば、図７Ａに示している円形状の空隙１１０を中央部に有する繊維断面１００を有する繊維に外部から圧力が掛かる時に、図７Ｂに示しているように、繊維断面１００は、外部からの圧力２００によって変形し、空隙１１０の容積が減少する場合が多い。また、圧力２００に対して垂直方向の空隙の両端（両端点）１１１に変形応力３００が集中するため、繊維断面１００が割れてしまい、繊維断面１００の形状が崩れる場合もある。特に、人工毛髪用繊維の場合、ヘアーアイロンによる加工時には頻繁に高温で繊維を圧着し、また、頭飾製品の加工工場においてもギアクリンプによる加工など高圧力で繊維を圧縮する工程が多く、断面形状の崩れた繊維が混在しやすい。このような断面形状が崩れた繊維は、図７Ｃに示しているように、繊維が分裂しやすく、繊維が絡む原因となり、大きな摩擦抵抗を生じて櫛通り性の悪化を招くことになると推測される。
　本発明の人工毛髪用繊維において、上記空隙は、上記繊維断面の長軸に対して略垂直である第１の辺と第２の辺を有する。すなわち、本発明の人工毛髪用繊維において、上記第１の辺は、上記繊維断面の長軸に対して７０度以上１１０度以下の傾きにある。また、本発明の人工毛髪用繊維において、上記第２の辺は、上記繊維断面の長軸に対して７０度以上１１０度以下の傾きにある。本発明において、「繊維断面の長軸」とは、繊維断面において、線対称軸及び線対称軸に平行するように繊維断面の外周の任意の二つの点を結んだ直線のうち、最大長となる直線を意味する。
　図１は、本発明の一実施形態の人工毛髪用繊維の繊維断面を示す模式図である。図１に示しているように、上記人工毛髪用繊維において、繊維断面１は、扁平多葉形、具体的には、二つの楕円形１０ａ、１０ｂが凹部２０ａ、２０ｂを介して結合した扁平二葉形（略繭形ともいう。）の断面形状を有し、繊維断面１の中央部には空隙３０が形成され、空隙３０は繊維断面１の長軸１１に対して垂直である第１の辺３１ａと第２の辺３１ｂを有する。扁平二葉形（略繭形ともいう。）の繊維断面において、繊維断面の長軸は、二つの凹部の間の直線距離が最小となる直線に対して、垂直になるように繊維断面の外周の任意の二つの点を結んだ際、最大長となる二つの点を結ぶ直線となる。例えば、図１において、二つの凹部の間の直線距離が最小となる直線は、凹部２０ａの底点２１ａと凹部２０ｂの底点２１ｂを結んだ直線２２である。そして、長軸１１は、直線２２に垂直になるように繊維断面の外周の任意の点を結んだ際、最大長となる二つの点を結んだ直線である。
　上記人工毛髪用繊維に外部から圧力が掛かる場合、図２に示しているように、外部からの圧力２００は、繊維断面１の凹部２０ａ、２０ｂの両側の二つの楕円形１０ａ、１０ｂに分散し、長軸１１に対して垂直の方向にて４箇所の凸部の頂点に作用するようになりやすい。そして、空隙３０が長軸１１に対して垂直である第１の辺３１ａと第２の辺３１ｂを有することにより、変形応力３００を点ではなく第１の辺３１ａと第２の辺３１ｂのいずれかの応力方向に近い方の辺で支えることができるため、繊維断面が割れにくくなる。
　図９は、本発明における実施例１の繊維の繊維断面の走査型電子顕微鏡写真（倍率４００倍）であり、図１０は、同繊維のヘアーアイロンセット後の繊維断面の走査型電子顕微鏡写真（倍率４００倍）である。図１１は、本発明における比較例１の繊維の繊維断面の走査型電子顕微鏡写真（倍率４００倍）であり、図１２は、同繊維のヘアーアイロンセット後の繊維断面の走査型電子顕微鏡写真（倍率４００倍）である。図９と図１０の対比から分かるように、二つの円形又は二つの楕円形が凹部を介して結合した扁平二葉形の断面形状を有し、繊維断面の長軸に対して略垂直である第１の辺と第２の辺を有する空隙を繊維断面の中央部に有する実施例の繊維は、ヘアーアイロンセットした（外部から圧力が掛かった）後でも、繊維断面の割れはない。一方、図１１と図１２の対比から分かるように、円形の空隙を有する中空繊維は、ヘアーアイロンセットした（外部から圧力が掛かった）ことにより、一部の繊維の繊維断面が変形し、繊維が分裂している。
　上記人工毛髪用繊維は、扁平多葉形の繊維断面を有することにより、凹部の両側には凸部が存在することになり、これにより、外部から繊維に掛かる圧力を、繊維断面の肉厚の厚い凸部に分散させることができ、繊維断面が崩れる現象を抑制できる。具体的には、上記人工毛髪用繊維が二つの円形又は二つの楕円形が凹部を介して結合した扁平二葉形の繊維断面を有する場合は、二つの凹部の両側には、肉厚の厚い凸部が４箇所存在する。これにより外部から繊維に掛かる圧力を、繊維断面の肉厚の厚い凸部４箇所に分散させることができ、繊維断面が崩れる現象を抑制できる。
　上記人工毛髪用繊維において、円形又は楕円形の形状には特に制限はないが、円形又は楕円形の中心点を通る直線において最大長と最小長の比が１以上３以下の範囲であることが好ましく、より好ましくは１．１以上２．５以下の範囲であり、１．２以上２．０以下の範囲であることがさらに好ましい。円形又は楕円形の中心点を通る直線において最大長と最小長の比が上記範囲内であると、触感や外観を良好に保つことができる。また、円形又は楕円形の形状は、必ずしも連続した弧を描く必要はなく、鋭角な角でなければ一部が変形した略円形又は略楕円形も含む。また、添加剤などを含むことにより繊維断面の外周に生じる２μｍ以下の凹凸は考慮しなくてもよい。
　上記人工毛髪用繊維の扁平二葉形の繊維断面において、二つの円形又は二つの楕円形が結合した凹部が弧からなる場合は繭形の繊維断面とし、二つの円形又は二つの楕円形が結合した凹部が鋭角からなる場合は眼鏡形の繊維断面とする。例えば、図３には、二つの楕円形１０ａ、１０ｂが結合した凹部２０ａ、２０ｂが弧からなる繭形の繊維断面の一例を示しており、図４には、二つの楕円形１０ａ、１０ｂが結合した凹部２０ａ、２０ｂが鋭角からなる眼鏡形の繊維断面の一例を示している。
　上記人工毛髪用繊維の繊維断面において、長軸に対して垂直になるように外周の任意の二つの点を結んだ際、最大長となる二つの点を結ぶ直線を第１短軸とする。なお、長軸に対して垂直になるように外周の任意の二つの点を結んだ直線のうち、最大長となる直線が二以上ある場合、いずれか一つを第１短軸とする。例えば、図１及び図２に示している扁平二葉形の繊維断面においては、第１短軸は、楕円形１０ａ、１０ｂの二つの凸部の頂点を結んだ直線１２ａとなる。上記人工毛髪用繊維の繊維断面において、長軸の長さと第１短軸の長さの比が１．２以上３．０以下であることが好ましく、より好ましくは１．３以上１．８以下である。本発明において、「長軸の長さと第１短軸の長さの比」は、任意に選択した３０本の繊維断面における平均値をいう。なお、任意に選択した３０本の繊維断面において、長軸の長さと第１短軸の長さの比の最大値及び最小値のいずれも上述した範囲に含まれることが好ましい。例えば、図５に示している扁平二葉形の繊維断面において、長軸１１の長さＬと第１短軸１２ａの長さＳの比Ｌ/Ｓは、１．２以上３．０以下であることが好ましく、より好ましくは１．３以上１．８以下である。本発明の人工毛髪用繊維は、外部から圧力が掛かった繊維が、圧力の方向に対して短軸が並行となるように並ぶ傾向があることを利用し、圧力が繊維に掛かる方向を揃え、圧力を分散させて支える構造を取っていることで、繊維断面が崩れる現象を抑制している。上記のように、繊維断面において、長軸の長さと第１短軸の長さの比が１．２以上であると、繊維断面が崩れにくく、繊維の絡みが発生せず、櫛通り性が低下することがない。また、長軸の長さと第１短軸の長さの比が３．０以下であると、触感や外観を良好に保つことができる。
　上記扁平二葉形の繊維断面において、上記二つの凹部間の距離は、第１短軸よりも長くなければよく、特に制限はない。好ましくは、上記二つの凹部の底点間の直線距離と第１短軸の長さの比は、０．５以上１未満であり、より好ましくは０．５以上０．９以下であり、さらに好ましくは０．７以上０．９以下である。本発明において、「二つの凹部の底点間の直線距離と第１短軸の長さの比」は、任意に選択した３０本の繊維断面における平均値をいう。なお、任意に選択した３０本の繊維断面において、二つの凹部の底点間の直線距離と第１短軸の長さの比の最大値及び最小値のいずれも上述した範囲に含まれることが好ましい。上記二つの凹部の底点間の直線距離と第１短軸の長さの比が０．５以上であると、繊維断面の中央部に空隙を確保し、ヘアーアイロンセット時のクーリングに要する時間を短縮でき、カールセット性が良好になる。また、上記二つの凹部の底点間の直線距離と第１短軸の長さの比が１未満であると、繊維に掛かる圧力を二つの凹部の両側の４箇所の凸部に容易に分散することができ、圧力が掛かった際に繊維断面が変形して空隙が減少することもない。また、上記二つの凹部の底点間の直線距離と第１短軸の長さの比が１未満であると、繊維の表面において平坦な面積が低下することで光の反射が低下し、人毛に近似した光沢になりやすい。
　上記人工毛髪用繊維は、繊維断面の長軸に対して７０度以上１１０度以下の傾きである第１の辺と第２の辺を有する空隙を繊維断面の中央部に有する。これにより、繊維に圧力が掛かった際、空隙が円形又は楕円形の場合のように点で圧力を支えるのではなく、線（第１の辺と第２の辺）で圧力を支えることが可能となり、特定の局部（点）に応力が集中することがなく、繊維断面が崩れる現象を抑制することができる。上記繊維断面において、長軸に対して第１の辺が８０度以上１００度以下の範囲内の傾きにあることが好ましい。また、上記繊維断面において、長軸に対して第２の辺が８０度以上１００度以下の範囲内の傾きにあることが好ましい。本発明において、「長軸に対する第１の辺の角度」は、任意に選択した３０本の繊維断面における平均値をいう。なお、任意に選択した３０本の繊維断面において、長軸に対する第１の辺の角度の最大値及び最小値のいずれも上述した範囲に含まれることが好ましい。また、本発明において、「長軸に対する第２の辺の角度」は、任意に選択した３０本の繊維断面における平均値をいう。なお、任意に選択した３０本の繊維断面において、長軸に対する第２の辺の角度の最大値及び最小値のいずれも上述した範囲に含まれることが好ましい。また、上記繊維断面において、第１の辺と第２の辺は、ほぼ平行することが好ましく、具体的には、第１の辺と第２の辺の間の角度が０度以上４０度以下の範囲であることが好ましい。長軸に対して第１の辺及び第２の辺のそれぞれが７０度以上１１０度以下の範囲内の傾きにあることで、空隙の壁（第１の辺及び第２の辺）の圧力を支える力が高く、繊維断面が崩れず、繊維の絡みが発生せず、櫛通り性が良好になる。
　上記空隙の具体的な形状は、繊維断面の長軸に対して略垂直の第１の辺と第２の辺を有する形状であればよく、特に制限はない。例えば、図６Ａに示しているような四角形、図６Ｂに示しているような六角形、図６Ｃに示しているような四角形と円弧の組み合わせからなる形状などが挙げられる。図６Ａ～図６Ｃはそれぞれ扁平二葉形の断面形状を例示している。空隙率を多く確保できる点、角の応力を分散できる点、面反射を抑制できる点などの観点で、空隙の形状は、六角形や、四角形と円弧の組み合わせからなる形状であることが好ましい。
　上記人工毛髪用繊維の繊維断面において、上記空隙の第１の辺と第２の辺は、５μｍ以上の長さを有することが好ましく、より好ましくは５μｍ以上５０μｍ以下の長さを有し、さらに好ましくは１０μｍ以上３０μｍ以下の長さを有する。本発明において、「空隙の第１の辺の長さ」は、任意に選択した３０本の繊維断面における平均値をいう。なお、任意に選択した３０本の繊維断面において、空隙の第１の辺の長さの最大値及び最小値のいずれも上述した範囲に含まれることが好ましい。また、本発明において、「空隙の第２の辺の長さ」は、任意に選択した３０本の繊維断面における平均値をいう。なお、任意に選択した３０本の繊維断面において、空隙の第２の辺の長さの最大値及び最小値のいずれも上述した範囲に含まれることが好ましい。第１の辺と第２の辺の長さが５μｍ以上であると、応力が局部に集中せず、繊維断面が崩れにくくなり、繊維の絡みが発生しにくく、櫛通り性も良好になる。また、第１の辺と第２の辺の長さが５０μｍ以下であると、繊維外周と空隙の外周が離れており、肉厚が薄くなりすぎず、繊維断面が崩れにくくなり、繊維の絡みが発生しにくく、櫛通り性も良好になる。
　上記人工毛髪用繊維の繊維断面において、第１短軸に対して凹部を挟んだ二つの凸部の頂点を結んだ直線を第２短軸とする。第１短軸と第２短軸の長さは同じでもよく、異なっていてもよい。例えば、図１及び図２において、第２短軸は、第１短軸１２ａに対して凹部２０ａ、２０ｂを挟んだ二つの凸部の頂点を結んだ直線１２ｂで示される。上記空隙は、繊維断面の凸部４箇所よりも中央部にあることが好ましいが、空隙率を高めるために、下記の範囲で第１短軸と第２短軸の間の距離を長くしても良い。
　上記空隙の第１の辺と第２の辺の間の最大直線距離と最小直線距離の平均値（以下において、空隙の辺間距離の平均値とも記す。）が、上記繊維断面の第１短軸と第２短軸の間の最大直線距離と最小直線距離の平均値（以下において、断面の短軸間の距離の平均値）の２０％以上１８０％以下の範囲であることが好ましく、より好ましくは５０％以上１５０％以下の範囲である。本発明において、「断面の短軸間の距離の平均値に対する空隙の辺間距離の平均値の割合」は、任意に選択した３０本の繊維断面における平均値をいう。なお、任意に選択した３０本の繊維断面において、断面の短軸間の距離の平均値に対する空隙の辺間距離の平均値の割合の最大値及び最小値のいずれも上述した範囲に含まれることが好ましい。空隙の辺間距離の平均値が断面の短軸間の距離の平均値の２０％以上であると、初期の空隙率を確保しやすく、クーリングに要する時間を短縮しやすい。また、空隙の辺間距離の平均値が断面の短軸間の距離の平均値の１８０％以下であると、圧力の掛かる繊維断面の支点（４箇所の凸部の頂点）から支柱となる空隙の壁（第１の辺と第２の辺）の距離が小さく、繊維断面が変形しにくく、空隙率が低下せず、クーリングに要する時間を短縮しやすい。
　上記人工毛髪用繊維において、上記繊維断面の全体面積に対する上記空隙の面積の割合は５％以上５０％以下である。本発明において、繊維断面の全体面積とは、繊維を垂直に輪切りした断面において、繊維外周部に覆われた部分の面積を指し、空隙部の面積も含まれる。以下において、「繊維断面の全体面積に対する空隙の面積の割合」を「空隙率」とも記す。上記人工毛髪用繊維において、繊維断面の中心部に空隙が存在することで、ヘアーアイロンセット時に、繊維の中心部まで加熱や冷却を行う必要がなくなり、クーリング時間を短縮できる。また、繊維断面に空隙を設けることによって、同じ面積（繊度）でも空隙を有しない繊維と比較して重心から外周部への距離が長くなり、断面二次モーメントが大きくなることでカールの強度も増加する。さらに、繊維断面に空隙を有することで、同じ体積の繊維束（毛束）にした場合、空隙を有しない繊維を用いた繊維束と比較して軽くなり、自重によってカールが経時的に伸びてゆく現象も軽減することができる。以上のように、カール形状を保持する点からは空隙が大きい方が望ましいが、一方で空隙が大きくなると相対的に肉厚が薄くなり、繊維断面の形状を保持しにくくなり、圧力に対して変形するか或いは崩れる可能性が高くなる。上記繊維断面の空隙率が５％未満であると、クーリングに要する時間を短縮することができなくなり、上記繊維断面の空隙率が５０％を超えると、繊維断面の形状を保持できない可能性が高い。クーリングに要する時間を短縮できるとともに、繊維断面の形状を保持しやすく、繊維の絡みが発生せず、櫛通り性も良好になるという観点から、上記繊維断面の空隙率は、１０％以上４０％以下であることが好ましく、より好ましくは１５％以上３０％以下である。本発明において、「繊維断面の全体面積に対する空隙の面積の割合」は、任意に選択した３０本の繊維断面における平均値をいう。なお、任意に選択した３０本の繊維断面において、繊維断面の全体面積に対する空隙の面積の割合の最大値及び最小値のいずれも上述した範囲に含まれることが好ましい。
　なお、上記人工毛髪用繊維は、必ずしも全ての繊維が同一の繊度、断面形状、断面サイズ、空隙形状、空隙面積、空隙サイズを有する必要はなく、異なる繊度、断面形状、断面サイズ、空隙形状、空隙面積、空隙サイズを有する繊維が混在していてもよい。
　上記人工毛髪用繊維の組成は、特に限定されない。例えば、上記人工毛髪用繊維は、ポリエステル系樹脂組成物、ポリアミド系樹脂組成物、塩化ビニル系樹脂組成物、モダアクリル系樹脂組成物、ポリカーボネート系樹脂組成物、ポリフェニレンサルファイド系樹脂組成物などの樹脂組成物で構成することができる。また、これらの樹脂組成物を２種類以上組み合わせてもよい。さらに、難燃性の観点から、難燃剤を併用することもでき、ポリエステル系樹脂と臭素系高分子難燃剤を組み合わせたポリエステル系樹脂組成物や、ポリアミド系樹脂と臭素系高分子難燃剤を組み合わせたポリアミド系樹脂組成物などが好ましく用いられる。
　上記人工毛髪用繊維は、耐熱性と難燃性の観点から、ポリエステル樹脂と、臭素系高分子難燃剤を含むポリエステル系樹脂組成物で構成されることが好ましい。具体的には、ポリエステル樹脂と、臭素系高分子難燃剤を含むポリエステル系樹脂組成物を溶融紡糸した繊維を用いることができる。より好ましくは、ポリアルキレンテレフタレート及びポリアルキレンテレフタレートを主体とした共重合ポリエステルからなる群から選ばれる１種以上のポリエステル樹脂１００重量部と、臭素系高分子難燃剤５重量部以上４０重量部以下を含むポリエステル系樹脂組成物で構成されている。
　上記ポリエステル樹脂は、ポリアルキレンテレフタレート及びポリアルキレンテレフタレートを主体とする共重合ポリエステルからなる群から選ばれる１種以上である。上記ポリアルキレンテレフタレートとしては、特に限定されないが、例えば、ポリエチレンテレフタレート、ポリプロピレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート、ポリシクロヘキサンジメチレンテレフタレートなどが挙げられる。上記ポリアルキレンテレフタレートを主体とする共重合ポリエステルとしては、特に限定されないが、例えば、ポリエチレンテレフタレート、ポリプロピレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート、ポリシクロヘキサンジメチレンテレフタレートなどのポリアルキレンテレフタレートを主体とし、他の共重合成分を含有する共重合ポリエステルなどが挙げられる。本発明において、「主体」とは、８０モル％以上含有することを意味し、「ポリアルキレンテレフタレートを主体とする共重合ポリエステル」は、ポリアルキレンテレフタレートを８０モル％以上含有する共重合ポリエステルをいう。
　上記他の共重合成分としては、例えば、イソフタル酸、オルトフタル酸、ナフタレンジカルボン酸、パラフェニレンジカルボン酸、トリメリット酸、ピロメリット酸、コハク酸、グルタル酸、アジピン酸、スべリン酸、アゼライン酸、セバシン酸、ドデカン二酸などの多価カルボン酸及びそれらの誘導体、５－ナトリウムスルホイソフタル酸、５－ナトリウムスルホイソフタル酸ジヒドロキシエチルなどのスルホン酸塩を含むジカルボン酸及びそれらの誘導体、１，２－プロパンジオール、１，３－プロパンジオール、１，４－ブタンジオール、１，６－ヘキサンジオール、ネオペンチルグリコール、１，４－シクロヘキサンジメタノール、ジエチレングリコール、ポリエチレングリコール、トリメチロールプロパン、ペンタエリスリトール、４－ヒドロキシ安息香酸、ε－カプロラクトン、ビスフェノールＡのエチレングリコールエーテルなどが挙げられる。
　上記共重合ポリエステルは、安定性、操作の簡便性の点から、主体となるポリアルキレンテレフタレートに少量の他の共重合成分を含有させて反応させることにより製造するのが好ましい。ポリアルキレンテレフタレートとしては、テレフタル酸及び/又はその誘導体（例えば、テレフタル酸メチル）と、アルキレングリコールとの重合体を用いることができる。上記共重合ポリエステルは、主体となるポリアルキレンテレフタレートの重合に用いるテレフタル酸及び／又はその誘導体（例えば、テレフタル酸メチル）と、アルキレングリコールとの混合物に、少量の他の共重合成分であるモノマーあるいはオリゴマー成分を含有させたものを重合させることにより製造してもよい。
　上記共重合ポリエステルは、主体となるポリアルキレンテレフタレートの主鎖及び/又は側鎖に上記他の共重合成分が重縮合していればよく、共重合の方法などには特別な限定はない。
　上記ポリアルキレンテレフタレートを主体とする共重合ポリエステルの具体例としては、例えば、ポリエチレンテレフタレートを主体とし、ビスフェノールＡのエチレングリコールエーテル、１，４－シクロヘキサンジメタノール、イソフタル酸及び５－ナトリウムスルホイソフタル酸ジヒドロキシエチルからなる群から選ばれる一種の化合物を共重合したポリエステルなどが挙げられる。
　上記ポリアルキレンテレフタレート及び上記ポリアルキレンテレフタレートを主体とする共重合ポリエステルは、単独で用いてもよく、２種以上を組み合わせて用いてもよい。中でも、ポリエチレンテレフタレート；ポリプロピレンテレフタレート；ポリブチレンテレフタレート；ポリエチレンテレフタレートを主体とし、ビスフェノールＡのエチレングリコールエーテルを共重合したポリエステル；ポリエチレンテレフタレートを主体とし、１，４－シクロヘキサンジメタノールを共重合したポリエステル；ポリエチレンテレフタレートを主体とし、イソフタル酸を共重合したポリエステル；及びポリエチレンテレフタレートを主体とし、５－ナトリウムスルホイソフタル酸ジヒドロキシエチルを共重合したポリエステルなどを単独又は２種以上組み合わせて用いることが好ましい。
　上記ポリエステル樹脂の固有粘度（ＩＶ値）は、特に限定されないが、０．３以上１．２以下であることが好ましく、０．４以上１．０以下であることがより好ましい。固有粘度が０．３以上であると、得られる繊維の機械的強度が低下せず、燃焼試験時にドリップする恐れもない。また、固有粘度が１．２以下であると、分子量が増大しすぎず、溶融粘度が高くなり過ぎることがなく、溶融紡糸が容易となるうえ、繊度も均一になりやすい。
　上記臭素系高分子難燃剤としては、耐熱性及び難燃性の観点から、臭素化エポキシ系難燃剤を用いることが好ましい。上記臭素化エポキシ系難燃剤は、原料としては分子末端がエポキシ基又はトリブロモフェノールからなる臭素化エポキシ系難燃剤を用いることができるが、臭素化エポキシ系難燃剤の溶融混練後の構造は、特に限定されず、下記化学式（１）に示す構成ユニットと下記化学式（１）の少なくとも一部が改変した構成ユニットの総数を１００モル％とした場合、８０モル％以上が化学式（１）で示す構成ユニットであればよい。上記臭素化エポキシ系難燃剤は、溶融混練後に、構造が分子末端で変化してもよい。例えば、上記臭素化エポキシ系難燃剤の分子末端がエポキシ基又はトリブロモフェノール以外の水酸基、リン酸基、ホスホン酸基などに置換されていてもよく、分子末端がポリエステル成分とエステル基で結合していてもよい。また、臭素化エポキシ系難燃剤の分子末端以外の構造の一部が変化してもよい。例えば、臭素化エポキシ系難燃剤の二級水酸基とエポキシ基が結合して分岐構造となっていてもよく、臭素化エポキシ系難燃剤分子中の臭素含有量が大きく変化しなければ、下記化学式（１）の臭素の一部が脱離又は付加してもよい。
Figure JPOXMLDOC01-appb-C000001
　上記臭素化エポキシ系難燃剤としては、例えば、下記一般式（２）に示しているような高分子型の臭素化エポキシ系難燃剤が好ましく用いられる。下記一般式（２）に示しているような高分子型の臭素化エポキシ系難燃剤としては、例えば、阪本薬品工業株式会社製の臭素化エポキシ系難燃剤（商品名「ＳＲ－Ｔ２ＭＰ」）などの市販品を用いてもよい。
Figure JPOXMLDOC01-appb-C000002
　但し、上記一般式（２）において、ｍは１～１０００である。
　上記人工毛髪用繊維は、必要に応じて、本発明の効果を阻害しない範囲内で、臭素化エポキシ系難燃剤以外の難燃剤、難燃助剤、耐熱剤、安定剤、蛍光剤、酸化防止剤、静電防止剤、顔料などの各種添加剤を含有してもよい。
　上記臭素化エポキシ系難燃剤以外の難燃剤としては、例えば、リン含有難燃剤や臭素含有難燃剤などが挙げられる。上記リン含有難燃剤として、例えば、リン酸エステルアミド化合物、有機環状リン系化合物などが挙げられる。上記臭素含有難燃剤としては、例えば、ペンタブロモトルエン、ヘキサブロモベンゼン、デカブロモジフェニル、デカブロモジフェニルエーテル、ビス（トリブロモフェノキシ）エタン、テトラブロモ無水フタル酸、エチレンビス（テトラブロモフタルイミド）、エチレンビス（ペンタブロモフェニル）、オクタブロモトリメチルフェニルインダン、トリス（トリブロモネオペンチル）ホスフェートなどの臭素含有リン酸エステル類；臭素化ポリスチレン類；臭素化ポリベンジルアクリレート類；臭素化フェノキシ樹脂；臭素化ポリカーボネートオリゴマー類；テトラブロモビスフェノールＡ、テトラブロモビスフェノールＡ－ビス（２，３－ジブロモプロピルエーテル）、テトラブロモビスフェノールＡ－ビス（アリルエーテル）、テトラブロモビスフェノールＡ－ビス（ヒドロキシエチルエーテル）などのテトラブロモビスフェノールＡ誘導体；トリス（トリブロモフェノキシ）トリアジンなどの臭素含有トリアジン系化合物；トリス（２，３－ジブロモプロピル）イソシアヌレートなどの臭素含有イソシアヌル酸系化合物などが挙げられる。中でも、リン酸エステルアミド化合物、有機環状リン系化合物、臭素化フェノキシ樹脂系難燃剤が難燃性に優れている点で好ましい。
　上記難燃助剤としては、例えば、アンチモン系化合物やアンチモンを含む複合金属などが挙げられる。上記アンチモン系化合物としては、例えば、三酸化アンチモン、四酸化アンチモン、五酸化アンチモン、アンチモン酸ナトリウム、アンチモン酸カリウム、アンチモン酸カルシウムなどが挙げられる。難燃性改良効果や触感への影響から、三酸化アンチモン、五酸化アンチモン、アンチモン酸ナトリウムがより好ましい。
　上記人工毛髪用繊維の製造方法としては、繊維中に軸方向に連続した空隙を有する繊維を製造できればよく、特に限定されない。例えば、コンジュケートのノズルを用いて中央部にエアーを通して空隙を形成する方法、コンジュケートのノズルを用いて中央部に可溶性の組成を用いた芯鞘構造の繊維を作製し、後加工で中央部の組成を溶出させて空隙を形成する方法、複数の孔から押し出した材料を吐出孔直下で貼り合わせる方法などを用いることができる。複数の孔から押し出した材料を吐出孔直下で貼り合わせる方法としては、具体的には、ノズルのランド内に格子を設けて一度繊維を２つ以上に分断したのちに熱融着させて空隙を形成する方法などを用いることができる。
　上記人工毛髪用繊維がポリエステル系樹脂組成物などの熱可塑性樹脂組成物で構成される場合は、熱可塑性樹脂組成物を種々の一般的な混練機を用いて溶融混練してペレット化した後、溶融紡糸することにより人工毛髪用繊維を作製することができる。例えば、上記人工毛髪用繊維がポリエステル系樹脂組成物で構成される場合は、以下のような製造方法で作製することができる。上述したポリエステル樹脂、臭素化エポキシ系難燃剤などの各成分をドライブレンドしたポリエステル系樹脂組成物を、種々の一般的な混練機を用いて溶融混練してペレット化した後、溶融紡糸することにより作製することができる。上記ポリエステル系樹脂組成物は、必要に応じて、ポリカーボネート系樹脂などの他の熱可塑性樹脂を含んでもよい。また、上記人工毛髪用繊維がポリアミド系樹脂組成物で構成される場合は、ポリアミド系樹脂組成物を、種々の一般的な混練機を用いて溶融混練してペレット化した後、溶融紡糸することにより作製することができる。上記混練機としては、例えば、一軸押出機、二軸押出機、ロール、バンバリーミキサー、ニーダーなどが挙げられる。中でも、二軸押出機が、混練度の調整、操作の簡便性の点から好ましい。
　溶融紡糸は、例えば、ポリエステル系樹脂組成物の場合は、押出機、ギアポンプ、口金などの温度を２５０℃以上３００℃以下とし、溶融紡糸し、紡出糸条を加熱筒に通過させた後、ポリエステル樹脂のガラス転移点以下に冷却し、５０ｍ／分以上５０００ｍ／分以下の速度で引き取ることにより紡出糸条（未延伸糸）が得られる。また、ポリアミド系樹脂組成物の場合は、押出機、ギアポンプ、口金などの温度を２６０℃以上３２０℃以下とし、溶融紡糸し、紡出糸条を加熱筒に通過させた後、ポリアミド樹脂のガラス転移点以下に冷却し、５０ｍ／分以上５０００ｍ／分以下の速度で引き取ることにより紡出糸条（未延伸糸）が得られる。この工程において、上述の特殊なノズルを用いることで、空隙を有する繊維が作製可能であり、設備負荷や生産性、断面形状制御の観点で、ノズルのランド内に格子を設けて一度繊維を２つ以上に分断したのちに熱融着させて空隙を形成する方法が好ましい。また、紡出糸条を冷却用の水を入れた水槽で冷却し、繊度のコントロールを行なうことも可能である。加熱筒の温度と長さ、冷却風の温度と吹付量、冷却水槽の温度、冷却時間及び引取速度は、ポリマーの吐出量及び口金の孔数によって適宜調整することができる。
　紡出糸条（未延伸糸）は熱延伸されることが好ましい。延伸は、紡出糸条を一旦巻き取ってから延伸する２工程法と、紡出糸条を巻き取ることなく連続して延伸する直接紡糸延伸法のいずれの方法によって行ってもよい。熱延伸は、１段延伸法又は２段以上の多段延伸法で行なわれる。熱延伸における加熱手段としては、加熱ローラ、ヒートプレート、スチームジェット装置、温水槽などを使用することができ、これらを適宜併用することもできる。
　さらに、上記人工毛髪用繊維に繊維処理剤、柔軟剤などの油剤を付与し、触感、風合いをより人毛に近づけることができる。上記繊維処理剤としては、例えば、触感や櫛通り性を向上させるためのシリコーン系繊維処理剤や非シリコーン系繊維処理剤などが挙げられる。
　上記人工毛髪用繊維は、人工毛髪に適するという観点から、単繊維繊度が１０ｄｔｅｘ以上１５０ｄｔｅｘ以下であることが好ましく、より好ましくは３０ｄｔｅｘ以上１００ｄｔｅｘ以下であり、さらに好ましくは４０ｄｔｅｘ以上８０ｄｔｅｘ以下である。
　上記人工毛髪用繊維は、ギアクリンプによる加工を施してもよい。これにより繊維に緩やかな屈曲を付与し、自然な外観が得られ、繊維間の密着性が低下することから櫛通り性も向上する。このギアクリンプによる加工では、一般的に、繊維を軟化温度以上に加熱した状態で２つの噛み合った歯車の間を通過させ、この歯車の形状を転写させることで繊維屈曲を発現させる。この際に、繊維屈曲を均一に付与すために歯車を高い圧力で圧着させる必要があり、空隙が円形又は楕円形の中空繊維の場合は、繊維断面が崩れる場合がある。これに対し、上記人工毛髪用繊維は、扁平多葉形、例えば二つの円形又は二つの楕円形が凹部を介して結合した扁平二葉形の断面形状を有し、繊維断面の中央部に繊維断面の長軸に対して略垂直である第１の辺と第２の辺を有する空隙を有するため、歯車を高い圧力で圧着させて繊維に圧力を掛けても、上述したとおり、繊維断面が崩れにくく、繊維屈曲を均一に付与しやすい。
　本発明の人工毛髪用繊維は、ヘアーアイロンでカールを付与する際のカールセット性が良好であるとともに、ヘアーアイロンでカールを付与した後においても良好な櫛通り性を有する。
　上記人工毛髪用繊維のヘアーアイロンでカールを付与する際のカールセット性は、ヘアーアイロンセット時のカールセット性とカール保持力により判断することができる。ヘアーアイロンセット時のカールセット性とカール保持力の評価は、後述する通りに行うことができる。ヘアーアイロンセット時のカールセット性はカール系のスタイルとしては問題ないレベルであることが好ましく、カールの巻き込みが強くスタイルに優れることがより好ましい。カール保持力は、カールセット３日後において、カールの伸び率が１０％未満であり、カール付与直後のスタイルからの変化が比較的小さく、全体的にカールが螺旋状に残っている状態であることが好ましく、カールの伸び率が５％未満であり、カール付与直後のスタイルからの変化が小さく、全体的にカールが螺旋状に残っている状態であることがより好ましい。
　上記人工毛髪用繊維の櫛通り性はヘアーアイロンセット後の櫛通り性により判断することができる。ヘアーアイロンセット後の櫛通り性の評価は、後述する通りに行うことができる。ヘアーアイロンセット後の櫛通り性は、固定した繊維束の根元から毛先までを圧着しながら加熱する操作を５回繰り返した櫛通り性評価用の繊維束について、櫛を１００回通して変形あるいは分裂した繊維が１００本未満で、途中で抵抗が強くなり、櫛の通らないことが２０回未満の確率で発生するレベルであることが好ましく、櫛を１００回通して変形あるいは分裂した繊維が３０本未満で、途中で抵抗がやや強くなったとしても少なくとも櫛が通るレベルであることがより好ましく、櫛を１００回通して変形あるいは分裂した繊維が１０本未満で、最後まで抵抗なく櫛が通るレベルであることがさらに好ましい。
　上記人工毛髪用繊維は、頭飾製品であれば特に限定することなく用いることができる。例えば、ヘアーウィッグ、かつら、ウィービング、ヘアーエクステンション、ブレードヘアー、ヘアーアクセサリー及びドールヘアーなどに用いることができる。ヘアーアイロンセット時のカールセット性やヘアーアイロンセット後の櫛通り性に優れるため、ヘアーアイロンを使用する頻度の高いヘアーウィッグ、かつら、ウィービングに用いることが好ましい。また、ギアクリンプによる加工によって繊維屈曲を付与する頭飾製品にも好適に用いることができる。
　上記頭飾製品は、本発明の人工毛髪用繊維のみで構成されていてもよい。また、上記頭飾製品は、本発明の人工毛髪用繊維に、他の人工毛髪用繊維、人毛や獣毛などの天然繊維を組み合わせてもよい。上記頭飾製品は、ヘアーアイロンで１８０℃以上２４０℃以下の温度範囲で加熱加工されていてもよい。これにより、頭飾製品にカールを付与することができ、カールセット性及びカール保持力などのカール特性が良好であり、櫛通り性にも優れている頭飾製品が提供できる。
　以下、本発明を実施例に基づいてさらに具体的に説明する。なお、本発明はこれらの実施例に限定されるものではない。
　実施例及び比較例において使用した化合物は、以下のとおりである。
ポリエチレンテレフタレート：三菱化学株式会社製、商品名「ＢＫ－２１８０」
臭素化エポキシ系難燃剤：阪本薬品工業株式会社製、商品名「ＳＲ－Ｔ２ＭＰ」
アンチモン酸ナトリウム：日本精鉱株式会社製、商品名「ＳＡ－Ａ」
ポリカーボネート：帝人化成株式会社製、商品名「パンライト（登録商標）Ｋ－１３００Ｙ」
ナイロン６６：デュポン株式会社製、商品名「Ｚｙｔｅｌ（登録商標）－４２Ａ」
三酸化アンチモン：日本精鉱株式会社製、商品名「ＰＡＴＯＸ－Ｍ」
　下記実施例及び比較例で用いた測定方法及び評価方法は、以下のとおりである。
　（単繊維繊度）
　オートバイブロ式繊度測定器 「ＤＥＮＩＥＲ　ＣＯＭＰＵＴＥＲ　タイプＤＣ－１１」（サーチ社製）を使用して測定し、３０個のサンプルの測定値の平均値を算出して単繊維繊度とした。
　（繊維断面の評価）
　繊維を長さ１５０ｍｍの長さに切断し、切断した繊維０．７ｇを束ね、ゴム製チューブを通過させた後に８０℃の熱をかけてチューブを収縮させて繊維束がズレないように固定した。その後、チューブの部分をカッターで輪切りにし、長さ５ｍｍの断面観察用繊維束を作製した。この繊維束を走査型電子顕微鏡（株式会社日立ハイテクノロジーズ社製、「Ｓ－３５００Ｎ」）にて４００倍の倍率で撮影し、繊維断面写真を得た。この繊維断面写真からランダムに３０本の繊維断面を選定し、画像解析装置（三谷商事株式会社製、画像解析ソフト「Ｗｉｎ　ＲＯＯＦ」）を用いて、長軸の長さ、第１短軸の長さ、長軸に対する空隙の第１の辺の角度、長軸に対する空隙の第２の辺の角度、空隙の第１の辺の長さ、空隙の第２の辺の長さ、空隙の面積、繊維断面の面積を計測した。なお、本発明の人工毛髪用繊維において、長軸と第１短軸の比、長軸に対する空隙の第１辺の角度、長軸に対する空隙の第２辺の角度、空隙の第１辺の長さ、空隙の第２辺の長さ、断面の短軸間の距離の平均値に対する空隙の辺間距離の平均値の割合、空隙率（空隙の面積率）などの繊維断面における各サイズの値は、任意に選択した３０本の繊維断面の測定値の平均値で示すことができる。
　（ヘアーアイロンセット時のカールセット性）
　繊維を長さが６３．５ｃｍになるように切断し、得られた繊維長が６３．５ｃｍの繊維５．０ｇを束ね、ハックリングにて意図的に繊維間のズレを作り、繊維束の長さを７０ｃｍとした。その後、繊維束の中央を紐で括り、２つ折りにして紐の部分を固定し、毛先から３０ｃｍの部分をインシュロックで固定して、ヘアーアイロン加工用の繊維束を作製した。次に、１８０℃に加熱したヘアーアイロン（米国Ｂｅｌｓｏｎ　Ｐｒｏｄｕｃｔｓ社製、「ＧＯＬＤ　Ｎ　ＨＯＴ　Ｐｒｏｆｅｓｓｉｏｎａｌ　Ｃｅｒａｍｉｃ　Ｓｐｒｉｎｇ　Ｃｕｒｌｉｎｇ　Ｉｒｏｎ　１－１／４ｉｎｃｈ　ＧＨ２１５０」)にて繊維束の先端を掴み、繊維束を固定している根元に巻き上げ、３秒間保持した後、カール形状が崩れないように手の上に乗せ、１秒以内に手を離してカールを付与した繊維束を作製した。カールを付与した繊維束の端を固定しているインシュロックから繊維束の下端までの長さ（初期カール長さ）を計測した。また、初期カール長さ及びカール巻きの強さに基づいてヘアーアイロンセット時のカールセット性を以下の基準にて判定した。
Ａ：人毛（繊度６８ｄｔｅｘ、市販の中国人頭髪）１００％繊維のクーリング時間０秒のカール長さと同等で、カールの巻き込みが強くスタイルに優れる
Ｂ：繊維上部から中間部のカールの巻き込みは若干弱いが、下部の毛先はカールの巻き込みが強く、カール系のスタイルとしては問題ないレベル
Ｃ: 全体的にカールの巻き込みが弱く、カール系のスタイルとしては不満があるレベル
　（カール保持力）
　ヘアーアイロンセット時のカールセット性を評価した繊維束を、根元を固定した状態で３日間静置させた。３日後、該繊維束の端を固定しているインシュロックから繊維束の下端までの長さ（３日後のカール長さ）を計測し、その長さとカールの伸び率を下記式で算出した。３日後のカール長さ及びカール形状に基づいて、以下の基準でカール保持力を判定した。なお、下記カールの伸び率の式において、初期カール長さ及び３日後のカール長さは、いずれもｃｍの単位で示す値である。
カールの伸び率（％）＝１００－［（３０－３日後のカール長さ）／（３０－初期カール長さ）］×１００
Ａ：カールの伸び率が０％以上５％未満であり、カール付与直後のスタイルからの変化が小さく、全体的にカールが螺旋状に残っている状態
Ｂ：カールの伸び率が５％以上１０％未満であり、カール付与直後のスタイルからの変化が比較的小さく、全体的にカールが螺旋状に残っている状態
Ｃ：カールの伸び率が１０％以上であり、カール付与直後のスタイルから全体的にカールが弱くなっており、毛先のみカールが残っている状態
　（櫛通り性）
　繊維を長さが６３．５ｃｍになるように切断し、得られた繊維長が６３．５ｃｍの繊維５．０ｇを束ねた。その後、繊維束の中央を紐で括り、２つ折りにして紐の部分を固定して、ヘアーアイロン加工用の繊維束を作製した。次に、１８０℃に加熱したヘアーアイロン（米国ＩＺＵＮＡＭＩ.ＩＮＣ社製、「ＩＺＵＮＡＭＩ　ＩＴＣ４５０　フラットアイロン」）にて、繊維束を固定している根元から毛先までを圧着しながら加熱する操作を５回繰り返し、櫛通り性評価用の繊維束を作製した。その後、髪梳き用の櫛（ドイツ製、「ＭＡＴＡＤＯＲ　ＰＲＯＦＥＳＳＩＯＮＡＬ　３８６．８　１／２Ｆ」）にて、櫛通り性評価用の繊維束を固定している根元から毛先まで１００回櫛を通し、変形あるいは分裂した繊維の数から、以下の基準にて櫛通り性を評価した。
Ａ：櫛を１００回通して変形あるいは分裂した繊維は１０本未満で、最後まで抵抗なく櫛が通る
Ｂ：櫛を１００回通して変形あるいは分裂した繊維は１０本以上３０本未満で、途中で抵抗がやや強くなるが櫛は通るレベル
Ｃ：櫛を１００回通して変形あるいは分裂した繊維は３０本以上１００本未満で、途中で抵抗が強くなり、櫛の通らないことが１回以上２０回未満の確率で発生するレベル
Ｄ：櫛を１００回通して変形あるいは分裂した繊維は１００本以上で、途中で抵抗が強くなり、櫛の通らないことが２０回以上の確率で発生するレベル
　（実施例１）
　水分量１００ｐｐｍ以下に乾燥したポリエチレンテレフタレート１００重量部、臭素化エポキシ系難燃剤２０重量部、アンチモン酸ナトリウム２重量部をドライブレンドした。得られた混合物を二軸押出機に供給して、２８０℃で溶融混練し、ペレット化した。得られたペレットを水分率１００ｐｐｍ以下に乾燥させた。次いで、乾燥したペレットを、溶融紡糸機に供給し、バレル設定温度２８０℃で、下記表１に記載の形状のノズルを有する紡糸口金より溶融ポリマーを吐出し、加熱筒に通過させたのち、ポリエチレンテレフタレートのガラス転移温度以下に冷却し、６０～１５０ｍ／分の速度で巻き取って紡出糸条（未延伸糸）を得た。なお、実施例１の繊維は、下記表１に示す形状のノズルにおいて、図８Ａに示しているように、ノズル４００のランド内に格子５００を設けることで空隙部を支えた形のノズル孔形状にすることにより得た。得られた紡出糸条を８０℃で延伸を行ない、３倍延伸糸とし、２００℃に加熱したヒートロールを用いて、熱処理を行ない、単繊維繊度が約６５ｄｔｅｘのポリエステル系繊維（マルチフィラメント）を得た。単繊維繊度は、上述したとおりに測定したものであり、以下においても、同様である。
　（実施例２）
　図８Ａに示すノズルにおいて、外周部及び空隙部におけるａ、ｂ、ｃ、ｄ及びｅのサイズを、それぞれ、１．１０倍、０．９３倍、１．０４倍、０．８７倍及び０．８８倍に変更した以外は、実施例１と同様にして単繊維繊度が約６０ｄｔｅｘのポリエステル系繊維（マルチフィラメント）を得た。
　（実施例３）
　図８Ａに示すノズルにおいて、外周部及び空隙部におけるａ、ｂ、ｃ、ｄ及びｅのサイズを、それぞれ、１．１０倍、０．９３倍、１．０４倍、１．００倍及び０．９２倍に変更した以外は、実施例１と同様にして単繊維繊度が約６０ｄｔｅｘのポリエステル系繊維（マルチフィラメント）を得た。
　（実施例４）
　水分量１００ｐｐｍ以下に乾燥したポリエチレンテレフタレート１００重量部、水分量１００ｐｐｍ以下に乾燥したポリカーボネート１０重量部、臭素化エポキシ系難燃剤２０重量部、三酸化アンチモン２重量部をドライブレンドして得られた混合物を二軸押出機に供給して、２８０℃で溶融混練し、ペレット化したこと、及び図８Ａに示すノズルにおいて、外周部及び空隙部におけるａ、ｂ、ｃ、ｄ及びｅのサイズを、それぞれ、１．１０倍、０．９４倍、１．００倍、１．０７倍及び１．０８倍に変更した以外は、実施例１と同様にして繊度が約７５ｄｔｅｘのポリエステル系繊維（マルチフィラメント）を得た。
　（実施例５）
　水分量１００ｐｐｍ以下に乾燥したポリエチレンテレフタレートを二軸押出機に供給して、２８０℃で溶融混練し、ペレット化した以外は、実施例１と同様にして繊度が約７５ｄｔｅｘのポリエステル系繊維（マルチフィラメント）を得た。
　（実施例６）
　水分量１００ｐｐｍ以下に乾燥したナイロン６６を二軸押出機に供給して、３００℃で溶融混練し、ペレット化したことと、バレル設定温度３００℃で、紡糸口金より溶融ポリマーを吐出したこと、ナイロン６６のガラス転移温度以下に冷却したこと以外は、実施例１と同様にして繊度が約１００ｄｔｅｘのポリアミド系繊維（マルチフィラメント）を得た。
　（実施例７）
　図８Ａに示すノズルにおいて、外周部及び空隙部におけるａ、ｂ、ｃ、ｄ及びｅのサイズを、それぞれ、１．１０倍、０．６８倍、０．７７倍、１．１５倍及び０．７５倍に変更した以外は、実施例１と同様にして単繊維繊度が約７０ｄｔｅｘのポリエステル系繊維（マルチフィラメント）を得た。
　（実施例８）
　図８Ａに示すノズルにおいて、外周部及び空隙部におけるａ、ｂ、ｃ、ｄ及びｅのサイズを、それぞれ、０．９３倍、０．７４倍、０．９２倍、０．６１倍及び０．９４倍に変更した以外は、実施例１と同様にして単繊維繊度が約７５ｄｔｅｘのポリエステル系繊維（マルチフィラメント）を得た。
　（比較例１）
　下記表１に記載の形状のノズルを有する紡糸口金を用いた以外は、実施例１と同様にして単繊維繊度が約５５ｄｔｅｘのポリエステル系繊維（マルチフィラメント）を得た。なお、比較例１の繊維は、下記表１に示す形状のノズルにおいて、図８Ｂに示しているように、ノズル４１０のランド内に格子５１０を設けることで空隙部を支えた形のノズル孔形状にすることにより得た。
　（比較例２）
　下記表１に記載の形状のノズルを有する紡糸口金を用いた以外は、実施例１と同様にして単繊維繊度が約６５ｄｔｅｘのポリエステル系繊維（マルチフィラメント）を得た。
　（比較例３）
　水分量１００ｐｐｍ以下に乾燥したナイロン６６を二軸押出機に供給して、３００℃で溶融混練し、ペレット化したことと、バレル設定温度３００℃で、紡糸口金より溶融ポリマーを吐出したこと、ナイロン６６のガラス転移温度以下に冷却したこと以外は、比較例２と同様にして単繊維繊度が約１００ｄｔｅｘのポリアミド系繊維（マルチフィラメント）を得た。
　（比較例４）
　図８Ａに示すノズルにおいて、外周部及び空隙部におけるａ、ｂ、ｃ、ｄ及びｅのサイズを、それぞれ、０．９３倍、０．７４倍、０．９２倍、０．４９倍及び０．９４倍に変更した以外は、実施例１と同様にして単繊維繊度が約７０ｄｔｅｘのポリエステル系繊維（マルチフィラメント）を得た。
　実施例１～８及び比較例１～４の繊維の繊維断面を上述した評価法により評価し、その結果を下記表１に示した。また、実施例１～８及び比較例１～４の繊維のヘアーアイロンセット時のカールセット性、カール保持力及び櫛通り性を上述した評価法により評価し、その結果を下記表１に示した。なお、下記表１には、繊維断面の各測定値については、測定に用いた繊維断面３０個中における各測定値の最大値、平均値及び最小値を示した。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000003
　上記表１の結果から、扁平多葉形、具体的には二つの円形又は二つの楕円形が凹部を介して結合した扁平二葉形（略繭形）の断面形状を有し、繊維断面の長軸に対して略垂直である第１の辺と第２の辺有する空隙を繊維断面の中央部に有する実施例１～８の繊維は、クーリング時間が１秒以内と短くても、ヘアーアイロンセット時のカールセット性とカール保持力が良好であり、カール特性に優れるとともに、ヘアーアイロンセット後の櫛通り性にも優れることが確認できた。一方、円形の空隙を有する比較例１の繊維は、櫛通り性が著しく低下していた。また、空隙を有しない比較例２～３及び空隙率が５％未満の比較例４の繊維は、ヘアーアイロンセット時のカール保持力がかなり悪かった。さらに、比較例２及び比較例４の繊維は、ヘアーアイロンセット時のカールセット性も悪かった。
　実施例１～８及び比較例１、２、４の繊維断面の走査型電子顕微鏡写真（倍率４００倍）を図９～図１５に示した。図９は、実施例１の繊維の繊維断面の写真であり、図１０は、ヘアーアイロンセット後の実施例１の繊維の繊維断面の写真である。図１１は、比較例１の繊維の繊維断面の写真であり、図１２は、ヘアーアイロンセット後の比較例１の繊維の繊維断面の写真である。図１３は、比較例２の繊維の繊維断面の写真であり、図１４は、ヘアーアイロンセット後の比較例２の繊維の繊維断面の写真である。図１５Ａ～１５Ｈは、それぞれ、実施例２～８、比較例４の繊維の繊維断面の写真である。図１５Ａは実施例２の繊維の繊維断面の写真であり、図１５Ｂは実施例３の繊維の繊維断面の写真であり、図１５Ｃは実施例４の繊維の繊維断面の写真であり、図１５Ｄは実施例５の繊維の繊維断面の写真であり、図１５Ｅは実施例６の繊維の繊維断面の写真であり、図１５Ｆは実施例７の繊維の繊維断面の写真であり、図１５Ｇは実施例８の繊維の繊維断面の写真であり、図１５Ｈは比較例４の繊維の繊維断面の写真である。
　図９と図１０の対比から分かるように、二つの円形又は二つの楕円形が凹部を介して結合した扁平二葉形の断面形状を有し、繊維断面の長軸に対して略垂直である第１の辺と第２の辺を有する空隙、具体的には、六角形や、四角形と円弧の組み合わせからなる形状などの空隙を繊維断面の中央部に有する実施例１の繊維は、ヘアーアイロンセットした後でも、繊維断面の変形はほとんどなかった。一方、図１１と図１２の対比から、円形の断面形状を有し、円形の空隙を有する比較例１の繊維は、ヘアーアイロンセット時の圧着により、繊維断面が変形し、一部の繊維が分裂していることが確認できた。図１３及び図１４の対比から分かるように、空隙を有しない比較例２の繊維は、ヘアーアイロンセットした後でも、繊維断面の変形はほとんどなかった。実施例２～８の繊維においても、図示がないが、ヘアーアイロンセットした後でも、繊維断面の変形はほとんどないことを確認した。
１、１００　繊維断面
１１　長軸
１２ａ　第１短軸
１２ｂ　第２短軸
１０ａ、１０ｂ　円形又は楕円形
２０ａ、２０ｂ　凹部
２１ａ、２１ｂ　凹部の底点
２２　二つの凹部の底点を結んだ直線
３０、１１０　空隙
１１１　空隙の両端
３１ａ　空隙の第１の辺
３１ｂ　空隙の第２の辺
２００　外部からの圧力
３００　応力
４００、４１０　ノズル
５００、５１０　格子

Claims (11)

  1. 　繊維断面の中央部に空隙を有し、
    　前記繊維断面の全体面積に対する前記空隙の面積の割合は５％以上５０％以下であり、
    　前記繊維断面の断面形状は、扁平多葉形であり、
    　前記空隙は、前記繊維断面の長軸に対して７０度以上１１０度以下の傾きである第１の辺と第２の辺を有することを特徴とする人工毛髪用繊維。
  2. 　前記繊維断面の断面形状は、二つの円形又は二つの楕円形が凹部を介して結合した扁平二葉形である請求項１に記載の人工毛髪用繊維。
  3. 　前記繊維断面において、長軸の長さと第１短軸の長さの比が１．２以上３．０以下である請求項１又は２に記載の人工毛髪用繊維。
  4. 　前記空隙の第１の辺及び第２の辺の長さが５μｍ以上である請求項１～３のいずれか一項に記載の人工毛髪用繊維。
  5. 　前記空隙の第１の辺と第２の辺の間の最大直線距離と最小直線距離の平均値が、前記繊維断面の第１短軸と第２短軸の間の最大直線距離と最小直線距離の平均値の２０％以上１８０％以下の範囲である請求項１～４のいずれか一項に記載の人工毛髪用繊維。
  6. 　前記人工毛髪用繊維が、ポリエステル系樹脂組成物、ポリアミド系樹脂組成物、塩化ビニル系樹脂組成物、モダアクリル系樹脂組成物、ポリカーボネート系樹脂組成物、及びポリフェニレンサルファイド系樹脂組成物からなる群から選ばれる少なくとも１種の樹脂組成物で構成される請求項１～５のいずれか一項に記載の人工毛髪用繊維。
  7. 　前記人工毛髪用繊維が、ポリアルキレンテレフタレート及びポリアルキレンテレフタレートを主体とした共重合ポリエステルを含む群から選ばれる１種以上のポリエステル樹脂１００重量部と、臭素化エポキシ系難燃剤５重量部以上４０重量部以下を含むポリエステル系樹脂組成物で構成される請求項１～６のいずれか一項に記載の人工毛髪用繊維。
  8. 　ギアクリンプによる加工によって屈曲されている請求項１～７のいずれか一項に記載の人工毛髪用繊維。
  9. 　請求項１～８のいずれか一項に記載の人工毛髪用繊維を含むことを特徴とする頭飾製品。
  10. 　前記頭飾製品が、ヘアーウィッグ、かつら、ウィービング、ヘアーエクステンション、ブレードヘアー、ヘアーアクセサリー及びドールヘアーからなる群から選ばれる一種である請求項９に記載の頭飾製品。
  11. 　ヘアーアイロンによって１２０℃以上２４０℃以下の温度範囲で加熱加工されている請求項９又は１０に記載の頭飾製品。



                                                                                              
PCT/JP2014/065138 2013-06-06 2014-06-06 人工毛髪用繊維及びそれを含む頭飾製品 Ceased WO2014196642A1 (ja)

Priority Applications (7)

Application Number Priority Date Filing Date Title
AP2015008871A AP2015008871A0 (en) 2013-06-06 2014-06-06 Fiber for artificial hair, and head decoration article including same
KR1020157037072A KR101656198B1 (ko) 2013-06-06 2014-06-06 인공 모발용 섬유 및 그것을 포함하는 머리 장식 제품
CN201480031994.1A CN105263348B (zh) 2013-06-06 2014-06-06 人工毛发用纤维及含有该纤维的头饰制品
JP2015521508A JP6034966B2 (ja) 2013-06-06 2014-06-06 人工毛髪用繊維及びそれを含む頭飾製品
US14/892,863 US20160088888A1 (en) 2013-06-06 2014-06-06 Fiber for artificial hair and hair ornament product including same
ZA2015/08567A ZA201508567B (en) 2013-06-06 2015-11-19 Fiber for artificial hair,and head decoration article including same
US16/050,584 US12102151B2 (en) 2013-06-06 2018-07-31 Fiber for artificial hair and hair ornament product including same

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2013-119829 2013-06-06
JP2013119829 2013-06-06

Related Child Applications (2)

Application Number Title Priority Date Filing Date
US14/892,863 A-371-Of-International US20160088888A1 (en) 2013-06-06 2014-06-06 Fiber for artificial hair and hair ornament product including same
US16/050,584 Continuation US12102151B2 (en) 2013-06-06 2018-07-31 Fiber for artificial hair and hair ornament product including same

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO2014196642A1 true WO2014196642A1 (ja) 2014-12-11

Family

ID=52008271

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/JP2014/065138 Ceased WO2014196642A1 (ja) 2013-06-06 2014-06-06 人工毛髪用繊維及びそれを含む頭飾製品

Country Status (8)

Country Link
US (2) US20160088888A1 (ja)
JP (1) JP6034966B2 (ja)
KR (1) KR101656198B1 (ja)
CN (1) CN105263348B (ja)
AP (1) AP2015008871A0 (ja)
MY (1) MY157592A (ja)
WO (1) WO2014196642A1 (ja)
ZA (1) ZA201508567B (ja)

Cited By (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPWO2017187843A1 (ja) * 2016-04-28 2019-03-07 デンカ株式会社 人工毛髪繊維
CN110438576A (zh) * 2019-09-01 2019-11-12 安徽同光邦飞生物科技有限公司 一种喷丝板、使用该喷丝板制备的烟用丝束及其制备方法
WO2021176828A1 (ja) * 2020-03-03 2021-09-10 株式会社カネカ 人工毛髪用芯鞘複合繊維、それを含む頭飾製品及びその製造方法
JPWO2021176829A1 (ja) * 2020-03-03 2021-09-10
JPWO2022039129A1 (ja) * 2020-08-18 2022-02-24
WO2022145115A1 (ja) * 2020-12-28 2022-07-07 株式会社カネカ 人工毛髪用芯鞘複合繊維、それを含む頭飾製品及びその製造方法
WO2022172766A1 (ja) * 2021-02-15 2022-08-18 株式会社カネカ 人工毛髪用ポリアミド系中空繊維、それを含む頭飾製品及び人工毛髪用ポリアミド系中空繊維の製造方法
WO2025164714A1 (ja) * 2024-01-31 2025-08-07 デンカ株式会社 人工毛髪用繊維、及び頭髪装飾製品

Families Citing this family (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN102094657A (zh) * 2010-12-27 2011-06-15 长沙科达建设机械制造有限公司 喷头手腕机构
US10590567B2 (en) * 2016-09-01 2020-03-17 Dupont Safety & Construction, Inc. Carbon-containing modacrylic and aramid bicomponent filament yarns
CN108239794A (zh) * 2016-12-23 2018-07-03 东丽纤维研究所（中国）有限公司 一种聚酯中空长纤维
EP3603432A4 (en) * 2017-03-30 2020-12-16 Kaneka Corporation CORE-SLEEVE COMPOSITE FIBER FOR ARTIFICIAL HAIR AND A HEADGEAR PRODUCT WITH IT
JP7522047B2 (ja) * 2019-02-15 2024-07-24 株式会社カネカ 人工毛髪用芯鞘複合繊維、それを含む頭飾製品及びその製造方法

Citations (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS6183308A (ja) * 1984-09-28 1986-04-26 Toray Ind Inc 異形断面中空糸用紡糸口金
JPH07238418A (ja) * 1994-02-28 1995-09-12 Toray Ind Inc ミルキー光沢を有するポリエステル中空繊維
JPH08246225A (ja) * 1995-03-06 1996-09-24 Kuraray Co Ltd 異形断面中空繊維およびその製造方法
JPH0987966A (ja) * 1995-09-22 1997-03-31 Toray Ind Inc 織編物およびその製造方法
WO2005037000A1 (ja) * 2003-10-17 2005-04-28 Kaneka Corporation カール特性の改善された毛髪用繊維およびそれからなる頭飾製品
JP2007009336A (ja) * 2005-06-28 2007-01-18 Denki Kagaku Kogyo Kk 人工毛髪用繊維束
WO2008035712A1 (fr) * 2006-09-21 2008-03-27 Kaneka Corporation Fibre pour cheveux postiches améliorée en termes de capacité de mise en plis et accessoires pour cheveux réalisés en utilisant la fibre
JP2008285772A (ja) * 2007-05-15 2008-11-27 Kaneka Corp 人工毛髪およびそれからなる頭飾製品

Family Cites Families (11)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB1236575A (en) * 1967-11-01 1971-06-23 Courtaulds Ltd Artificial hair
JPS6312716A (ja) * 1986-06-30 1988-01-20 Kuraray Co Ltd 人工毛髪及び製造方法
JPH07216658A (ja) * 1994-02-02 1995-08-15 Toray Ind Inc ポリエステル繊維およびその製造方法
JPH11217714A (ja) 1997-11-21 1999-08-10 Kanegafuchi Chem Ind Co Ltd 人工毛髪及びそれを用いた頭飾製品用繊維束
KR100426685B1 (ko) * 2001-11-23 2004-04-14 (주)우노파이버 폴리에스테르 인조 모발용 원사
US7759430B2 (en) 2003-07-25 2010-07-20 Kaneka Corporation Flame retardant polyester fiber for artificial hair
KR100854645B1 (ko) 2003-07-25 2008-08-27 가부시키가이샤 가네카 난연성 폴리에스테르계 인공 모발용 섬유
JP2005042234A (ja) * 2003-07-25 2005-02-17 Kaneka Corp 難燃性ポリエステル系人工毛髪用繊維
WO2005090658A1 (ja) * 2004-03-24 2005-09-29 Kaneka Corporation 難燃性ポリエステル系人工毛髪
JP4931494B2 (ja) * 2006-06-29 2012-05-16 旭化成ケミカルズ株式会社 塩化ビニリデン系人工毛髪
WO2009078298A1 (ja) * 2007-12-14 2009-06-25 Denki Kagaku Kogyo Kabushiki Kaisha 人工毛髪用繊維の梱包方法及び梱包体

Patent Citations (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS6183308A (ja) * 1984-09-28 1986-04-26 Toray Ind Inc 異形断面中空糸用紡糸口金
JPH07238418A (ja) * 1994-02-28 1995-09-12 Toray Ind Inc ミルキー光沢を有するポリエステル中空繊維
JPH08246225A (ja) * 1995-03-06 1996-09-24 Kuraray Co Ltd 異形断面中空繊維およびその製造方法
JPH0987966A (ja) * 1995-09-22 1997-03-31 Toray Ind Inc 織編物およびその製造方法
WO2005037000A1 (ja) * 2003-10-17 2005-04-28 Kaneka Corporation カール特性の改善された毛髪用繊維およびそれからなる頭飾製品
JP2007009336A (ja) * 2005-06-28 2007-01-18 Denki Kagaku Kogyo Kk 人工毛髪用繊維束
WO2008035712A1 (fr) * 2006-09-21 2008-03-27 Kaneka Corporation Fibre pour cheveux postiches améliorée en termes de capacité de mise en plis et accessoires pour cheveux réalisés en utilisant la fibre
JP2008285772A (ja) * 2007-05-15 2008-11-27 Kaneka Corp 人工毛髪およびそれからなる頭飾製品

Cited By (18)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2022000552A (ja) * 2016-04-28 2022-01-04 デンカ株式会社 人工毛髪繊維
JP7011581B2 (ja) 2016-04-28 2022-01-26 デンカ株式会社 人工毛髪繊維
JPWO2017187843A1 (ja) * 2016-04-28 2019-03-07 デンカ株式会社 人工毛髪繊維
CN110438576A (zh) * 2019-09-01 2019-11-12 安徽同光邦飞生物科技有限公司 一种喷丝板、使用该喷丝板制备的烟用丝束及其制备方法
CN115175581A (zh) * 2020-03-03 2022-10-11 株式会社钟化 人工毛发用芯鞘复合纤维、包含其的头饰制品及其制造方法
WO2021176828A1 (ja) * 2020-03-03 2021-09-10 株式会社カネカ 人工毛髪用芯鞘複合繊維、それを含む頭飾製品及びその製造方法
JPWO2021176828A1 (ja) * 2020-03-03 2021-09-10
JPWO2021176829A1 (ja) * 2020-03-03 2021-09-10
JP7576608B2 (ja) 2020-03-03 2024-10-31 株式会社カネカ 人工毛髪用芯鞘複合繊維、それを含む頭飾製品及びその製造方法
WO2022039129A1 (ja) * 2020-08-18 2022-02-24 東レ株式会社 複合繊維、中空繊維およびマルチフィラメント
JP7136361B2 (ja) 2020-08-18 2022-09-13 東レ株式会社 マルチフィラメント及び繊維製品
JPWO2022039129A1 (ja) * 2020-08-18 2022-02-24
JPWO2022145115A1 (ja) * 2020-12-28 2022-07-07
WO2022145115A1 (ja) * 2020-12-28 2022-07-07 株式会社カネカ 人工毛髪用芯鞘複合繊維、それを含む頭飾製品及びその製造方法
US12522952B2 (en) 2020-12-28 2026-01-13 Kaneka Corporation Core-sheath conjugate fiber for artificial hair, hair ornament including same, and method for producing same
WO2022172766A1 (ja) * 2021-02-15 2022-08-18 株式会社カネカ 人工毛髪用ポリアミド系中空繊維、それを含む頭飾製品及び人工毛髪用ポリアミド系中空繊維の製造方法
JPWO2022172766A1 (ja) * 2021-02-15 2022-08-18
WO2025164714A1 (ja) * 2024-01-31 2025-08-07 デンカ株式会社 人工毛髪用繊維、及び頭髪装飾製品

Also Published As

Publication number Publication date
ZA201508567B (en) 2017-03-29
CN105263348A (zh) 2016-01-20
US20180343945A1 (en) 2018-12-06
KR20160006260A (ko) 2016-01-18
KR101656198B1 (ko) 2016-09-08
JP6034966B2 (ja) 2016-11-30
JPWO2014196642A1 (ja) 2017-02-23
AP2015008871A0 (en) 2015-11-30
CN105263348B (zh) 2017-06-27
MY157592A (en) 2016-06-17
US20160088888A1 (en) 2016-03-31
US12102151B2 (en) 2024-10-01

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP6034966B2 (ja) 人工毛髪用繊維及びそれを含む頭飾製品
WO2014196643A1 (ja) 毛髪用繊維束及び頭飾製品
JP7033585B2 (ja) 人工毛髪用芯鞘複合繊維及びそれを含む頭飾製品
WO2017187843A1 (ja) 人工毛髪繊維
JP2009197379A (ja) 難燃性ポリエステル系人工毛髪繊維及びその製造方法
WO2017179340A1 (ja) 人工毛用樹脂組成物及びその成形体
JP2008285772A (ja) 人工毛髪およびそれからなる頭飾製品
JP2003221733A (ja) 難燃性ポリエステル系人工頭髪用繊維
KR100769509B1 (ko) 난연성 폴리에스테르계 인공 모발
KR101907049B1 (ko) 인공 모발용 섬유, 및 두발 제품
CN113453573B (zh) 人工毛发用芯鞘复合纤维、包含其的头饰制品及其制造方法
JP2015066234A (ja) 人工毛髪用ポリエステル系繊維、それを含む毛髪用繊維束及び頭飾製品
WO2022137740A1 (ja) 人工毛髪用ポリエステル系中空繊維、その製造方法及びそれを含む頭飾製品
WO2021176831A1 (ja) 人工毛髪用芯鞘複合繊維、それを含む頭飾製品及びその製造方法
OA17588A (en) Fiber for artificial hair, and head decoration article including same.
CN115175581A (zh) 人工毛发用芯鞘复合纤维、包含其的头饰制品及其制造方法
JP2008002041A (ja) 人工毛髪用繊維およびその製造方法
OA17591A (en) Fiber bundle for hair and head accessory
WO2022145115A1 (ja) 人工毛髪用芯鞘複合繊維、それを含む頭飾製品及びその製造方法
WO2025028364A1 (ja) 人工毛髪用繊維、頭髪装飾製品及び人工毛髪用繊維の溶融押出のためのノズル
JP2022104320A (ja) 人工毛髪用芯鞘複合繊維、それを含む頭飾製品及びその製造方法
WO2022145114A1 (ja) 人工毛髪用芯鞘複合繊維、それを含む頭飾製品及びその製造方法
JP2015063767A (ja) 人工毛髪用ポリエステル系繊維、その製造方法、それを含む毛髪用繊維束及び頭飾製品
JP2017122291A (ja) 人工毛髪用ポリエステル系繊維及びそれを含む頭飾製品
JP2022104321A (ja) 人工毛髪用芯鞘複合繊維、それを含む頭飾製品及びその製造方法

Legal Events

Date Code Title Description
WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 201480031994.1

Country of ref document: CN

121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application

Ref document number: 14807234

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1

ENP Entry into the national phase

Ref document number: 2015521508

Country of ref document: JP

Kind code of ref document: A

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 14892863

Country of ref document: US

NENP Non-entry into the national phase

Ref country code: DE

ENP Entry into the national phase

Ref document number: 20157037072

Country of ref document: KR

Kind code of ref document: A

122 Ep: pct application non-entry in european phase

Ref document number: 14807234

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1