WO2014050943A1 - 冷間加工性、耐食性に優れた超非磁性軟質ステンレス鋼線材及びその製造方法、鋼線、鋼線コイル並びにその製造方法 - Google Patents

冷間加工性、耐食性に優れた超非磁性軟質ステンレス鋼線材及びその製造方法、鋼線、鋼線コイル並びにその製造方法 Download PDF

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less
cross
sectional shape
length
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光司 高野
裕也 日笠
天藤　雅之
好宣 多田
公一 吉村
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新日鐵住金ステンレス株式会社
鈴木住電ステンレス株式会社
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Definitions

  • the present invention relates to a highly shaped product having a high corrosion resistance and requiring super-nonmagnetism such as electronic equipment and medical equipment parts.
  • the present invention adds Mn and Cu to extremely enhance the stability of ⁇ (austenite), and can ensure cold workability and super non-magnetism even in the cold working state, and austenitic stainless steel wire containing Mn and Cu, and
  • the present invention relates to a manufacturing method, a steel wire, a steel wire coil, and a manufacturing method thereof.
  • austenitic stainless steel represented by SUS304 has been used for parts that require corrosion resistance and non-magnetism.
  • SUS304 is processed, a processing-induced martensitic transformation occurs and magnetism is generated. For this reason, SUS304 cannot be applied to parts that require non-magnetism.
  • high-Mn / N-type stainless steel that exhibits non-magnetism even if processed has been used (for example, Patent Documents 1, 2, and 3). reference).
  • high-Mn / high-N stainless steel has high strength and is difficult to cold work into a complicated shape.
  • work-induced martensitic transformation is generated in a very small amount and exhibits low magnetism, so super-nonmagnetism cannot be obtained. .
  • the super-non-magnetism referred to in the present invention means, for example, a level at which the product exhibits a magnetic flux density of 0.01 T or less (preferably 0.007 T or less) when the product is placed in a magnetic field of 10,000 (Oe).
  • a level at which the product exhibits a magnetic flux density of 0.01 T or less preferably 0.007 T or less
  • the magnetic flux density after cold working is 0.05 T or less, which can satisfy the non-magnetic requirement level in the world.
  • the non-magnetic requirement level cannot be satisfied.
  • Patent Document 5 describes a technique for twisting a wire having an irregular cross section.
  • the cross section of the steel wire is easily crushed or wrinkled easily by annealing and winding the deformed steel wire. There is an inconvenience. For this reason, there exists a problem that the steel wire coil which has a deformed cross section of a soft near net shape other than a simple plate shape cannot be manufactured substantially.
  • the present invention is suitably used as a material for a complex-shaped high corrosion resistance / super non-magnetic product, and is a super non-magnetic soft stainless steel wire excellent in cold workability / corrosion resistance, and its manufacturing method, steel wire, steel wire coil It is another object of the present invention to provide a manufacturing method thereof.
  • the present inventors have studied various component compositions and processes in austenitic stainless steel. As a result, the following findings 1) to 5) were obtained.
  • the super-nonmagnetism is stabilized by reducing micro alloy segregation.
  • the cross-sectional shape of the steel wire is made into a specific deformed cross-sectional shape, and after the strand annealing, the steel wire is wound up under specific conditions, so that the deformed shape remains in a soft heat-treated state close to the final part shape.
  • a steel wire coil can be provided.
  • the obtained steel wire coil can be suitably used for forming into a complex shaped part while maintaining super non-magnetism.
  • This invention is made
  • Group B Further, by mass%, Nb: 1.0% or less, V: 1.0% or less, Ti: 1.0% or less, W: 1.0% or less, Ta: Contains at least one of 1.0% or less.
  • Group C Further, by mass%, it contains Co: 3.0% or less.
  • Group D Further, by mass%, B: 0.015% or less.
  • Group E Further, by mass, Ca: 0.01% or less, Mg: 0.01% or less, REM: Contains one or more of 0.05% or less.
  • the standard deviation ⁇ of variation in Ni concentration at the central portion in the cross section is 5 mass% or less, and the standard deviation ⁇ of variation in Cu concentration is 1.5 mass% or less (1)
  • an ultra-nonmagnetic soft stainless steel wire excellent in cold workability and corrosion resistance is 5 mass% or less, and the standard deviation ⁇ of variation in Cu concentration is 1.5 mass% or less (1)
  • an ultra-nonmagnetic soft stainless steel wire excellent in cold workability and corrosion resistance is 5 mass% or less
  • the standard deviation ⁇ of variation in Cu concentration is 1.5 mass% or less
  • an ultra-nonmagnetic soft stainless steel wire excellent in cold workability and corrosion resistance is (4)
  • Steel wire rod is (5)
  • the steel wire according to any one of (6) to (9) in a wound state is provided, and the cross-sectional shape of the steel wire is a first side having a first straight portion, and the first side Including a second side having a second straight line portion that is parallel to the first straight line portion or inclined at an angle of 30 ° or less with respect to the first straight line portion and disposed opposite to the first straight line portion.
  • (T / W) is 3 or less
  • the length of the first side is not less than the length of the second side
  • Super-nonmagnetic soft stainless steel wire coil with excellent cold workability and corrosion resistance characterized in that each length is in the range of W / 10 to W
  • the steel wire according to (10) in a wound state is provided, and a cross-sectional shape of the steel wire is parallel to the first side having the first straight portion and the first straight portion, or A second side having a second linear part inclined at an angle of 30 ° or less with respect to the first linear part and disposed opposite to the first linear part, and in a direction perpendicular to the first linear part
  • a ratio (T / W) of a first dimension (T) which is the maximum dimension of the cross-sectional shape and a second dimension (W) which is the maximum dimension of the cross-sectional shape in a direction parallel to the first linear portion is 3
  • a slab having the component composition described in (1) or (2) above is hot-wire-rolled at a reduction in area of 99% or more, and then subjected to a uniform heat treatment at 1000 to 1200 ° C.
  • the wire rod according to (1) or (2) is drawn, and the cross-sectional shape is a first side having a first straight portion, and is parallel to the first straight portion, or the first A cross-sectional shape in a direction perpendicular to the first straight line portion, including a second side having a second straight line portion inclined at an angle of 30 ° or less with respect to the straight line portion and disposed opposite to the first straight line portion.
  • the ratio (T / W) between the first dimension (T) which is the maximum dimension of the first dimension and the second dimension (W) which is the maximum dimension of the cross-sectional shape in the direction parallel to the first linear portion is 3 or less
  • the length of the first side is equal to or greater than the length of the second side, and the length of the first side and the length of the second side with respect to the second dimension (W) are respectively W / 10 ⁇
  • the wire rod according to (3) is subjected to wire drawing, and the cross-sectional shape is parallel to the first straight portion and the first side having the first straight portion, or to the first straight portion.
  • a second side having a second straight line portion inclined at an angle of 30 ° or less and opposed to the first straight line portion, and having a maximum dimension of the cross-sectional shape in a direction perpendicular to the first straight line portion.
  • a ratio (T / W) between a certain first dimension (T) and a second dimension (W) that is the maximum dimension of the cross-sectional shape in a direction parallel to the first linear portion is 3 or less, and the first The length of the side is equal to or longer than the length of the second side, and the length of the first side and the length of the second side with respect to the second dimension (W) are in the range of W / 10 to W, respectively.
  • a second side having a second straight line portion inclined at an angle of 30 ° or less and opposed to the first straight line portion, and having a maximum dimension of the cross-sectional shape in a direction perpendicular to the first straight line portion.
  • a ratio (T / W) between a certain first dimension (T) and a second dimension (W) that is the maximum dimension of the cross-sectional shape in a direction parallel to the first linear portion is 3 or less, and the first The length of the side is equal to or longer than the length of the second side, and the length of the first side and the length of the second side with respect to the second dimension (W) are in the range of W / 10 to W, respectively.
  • a steel wire having an irregular cross-sectional shape, subjected to strand annealing, and then the steel wire to a pinch roll and each of the roll pairs arranged opposite to each other A super non-magnetic soft stainless steel wire coil excellent in cold workability and corrosion resistance, wherein the first straight portion and the second straight portion are sandwiched and passed so that the steel wire is wound.
  • a second side having a second straight line portion inclined at an angle of 30 ° or less and opposed to the first straight line portion, and having a maximum dimension of the cross-sectional shape in a direction perpendicular to the first straight line portion.
  • a ratio (T / W) between a certain first dimension (T) and a second dimension (W) that is the maximum dimension of the cross-sectional shape in a direction parallel to the first linear portion is 3 or less, and the first The length of the side is equal to or longer than the length of the second side, and the length of the first side and the length of the second side with respect to the second dimension (W) are in the range of W / 10 to W, respectively.
  • a steel wire having an irregular cross-sectional shape subjected to strand annealing, and then the steel wire to a pinch roll and each of the roll pairs arranged opposite to each other
  • a super non-magnetic soft stainless steel wire coil excellent in cold workability and corrosion resistance wherein the first straight portion and the second straight portion are sandwiched and passed so that the steel wire is wound.
  • the stainless steel wire and steel wire of the present invention are super non-magnetic and have excellent corrosion resistance and cold workability. For this reason, by using this as a raw material, the effect which provides the super nonmagnetic component excellent in corrosion resistance at low cost is exhibited.
  • the stainless steel wire coil of the present invention suppresses occurrence of cross-sectional shape crushing and wrinkles at the time of manufacture, it is a soft deformed cross-section steel wire that can be industrially used as a near-net shape stainless steel wire. Can provide. And it becomes possible to shape
  • Drawing 1 is a sectional view for explaining an example of the section shape of the steel wire of this embodiment.
  • 2 (a) to 2 (c) are cross-sectional views showing other examples of the cross-sectional shape of the steel wire of the present embodiment.
  • FIG. 3 is a cross-sectional view showing another example of the cross-sectional shape of the steel wire of the present embodiment.
  • % means “mass%” unless otherwise noted. If C is added in an amount exceeding 0.08%, the strength becomes high and the cold workability is inferior, so the upper limit is made 0.08%, preferably 0.05% or less. On the other hand, since excessive reduction leads to an increase in manufacturing cost, the lower limit is preferably 0.001%, and more preferably 0.01% or more. A preferable range of the C content is 0.01 to 0.05%.
  • Si is added at 0.05% or more, preferably 0.1% or more for deoxidation.
  • the upper limit of Si content is made 2.0%, preferably 1.0% or less.
  • a preferable range of the Si content is 0.1 to 1.0%.
  • Mn is added more than 8.0%, preferably more than 13.0% in order to drastically improve the stability of austenite after cold working and to obtain super non-magnetism.
  • the upper limit of the Mn content is 25.0%, preferably 20.0% or less, and more preferably less than 16.0%.
  • a preferable range of the Mn content is more than 13.0% and 20.0% or less. More preferably, the Mn content is less than 16.0%.
  • the P content is 0.06% or less, preferably 0.04% or less, in order to ensure cold workability.
  • the preferred range is 0.01% to 0.04%.
  • the S content is set to 0.01% or less, preferably 0.005% or less, in order to ensure hot manufacturability and corrosion resistance of the wire.
  • the preferred range is 0.0002 to 0.005%.
  • Ni is added in an amount of more than 6.0%, preferably 8.0% or more in order to dramatically increase the stability of austenite after cold working and to obtain super-nonmagnetism.
  • the upper limit of the Ni content is 30.0%, preferably 20.0% or less, more preferably less than 10.0%. Since it is preferable to reduce the interatomic bond of the Fe—Ni pair as much as possible, the preferable range of the Ni content is 8.0% or more and less than 10.0%.
  • Cr is added in an amount of 13.0% or more, preferably 15.0% or more in order to dramatically increase the stability of austenite after cold working and to obtain super-nonmagnetism and to obtain high corrosion resistance. To do. However, when Cr is added in excess of 25.0%, ⁇ (delta) -ferrite with a bcc structure of a ferromagnetic material is formed in a part of the structure, showing not only magnetism but also strength and cold working. Inferior to sex. Therefore, the upper limit of the Cr content is limited to 25.0%, preferably 20.0% or less. A preferable range of the Cr content is 15.0% to 20.0%.
  • Cu is added in an amount of 0.2% or more in order to dramatically improve the stability of austenite after cold working and to obtain super non-magnetism, and to suppress cold hardening of austenite and ensure cold workability.
  • Cu is preferably added at 1.0% or more, more preferably more than 3.0%.
  • the upper limit of the Cu content is limited to 5.0%, preferably 4.0% or less.
  • the preferable range of the Cu content is 1.0% to 4.0%, more preferably more than 3.0% and 4.0% or less.
  • the upper limit of N content is less than 0.20%, preferably less than 0.10%.
  • the upper limit of N content is preferably 0.001% or more, and more preferably 0.01% or more.
  • a preferable range of the N content is 0.01% or more and less than 0.10%.
  • Al is a deoxidizing element and, like Cu, is an important element for ensuring the cold workability by suppressing the work hardening of austenite, and is contained in an amount of 0.002% or more, preferably 0.01. % Or more.
  • the upper limit of the Al content is 1.5%, preferably 1.3% or less, more preferably 1.2% or less.
  • a preferable range of the Al content is 0.01% to 1.2%.
  • the content of C + N is limited to less than 0.20% in order to soften and secure cold workability to complex shaped parts.
  • the content of C + N is preferably 0.10% or less.
  • Md30 is an index obtained by investigating the relationship between the amount of processing-induced martensite after cold processing and the components.
  • Md30 is a temperature at which 50% of the structure is transformed into martensite when a true tensile strain of 0.3 is applied to single-phase austenite. The smaller the value of Md30, the more stable the austenite and the more martensite is suppressed. Therefore, it is necessary to control the Md30 value in order to ensure super-nonmagnetism of the wire. In order to show super non-magnetism even after cold working, it is necessary to control the Md30 value to ⁇ 150 or less. Therefore, the Md30 value is limited to ⁇ 150 or less. Preferably, the Md30 value is ⁇ 170 or less. A more preferable range of the Md30 value is ⁇ 200 or less.
  • Inevitable impurities include, for example, O: 0.001 to 0.01%, Zr: 0.0001 to 0.01%, Sn: 0.001 to 0.1%, which are mixed in the production of ordinary stainless steel, Pb: 0.00005 to 0.01%, Bi: 0.00005 to 0.01%, Zn: 0.0005 to 0.01%, etc., contained in raw materials and refractories.
  • the reasons for limiting the tensile strength and tensile fracture drawing of the wire rod of this embodiment will be described.
  • the tensile strength of the wire is 650 MPa or less, the cold workability is good.
  • the tensile breaking drawing of the wire is 70% or more, the cold workability is good. Therefore, in this embodiment, in order to ensure cold workability, it is preferable to set the tensile strength of the wire to 650 MPa or less and the tensile fracture drawing to 70% or more.
  • the tensile strength and the tensile fracture drawing of the wire manufactured by the manufacturing method described later using the slab having the above component composition are in the above ranges. Moreover, these mechanical characteristics can be further improved by more strictly controlling the component composition of steel according to the required cold workability. That is, the component composition is Mn: more than 13.0%, 20% or less, Cu: 1.0% to 4.0%, Al: 0.01% to 1.3%, N: 0.01% or more, 0 By controlling to less than 10%, the wire has a tensile strength of 590 MPa or less and a tensile fracture drawing of 75% or more. By further adding such limitation, the cold workability of the wire is further improved.
  • Mo is preferably added in an amount of 0.01% or more, more preferably 0.2% or more, if necessary, in order to improve the corrosion resistance of the product.
  • the upper limit of the Mo content is set to 3.0%, preferably 2.0% or less.
  • a further preferable range of the Mo content is 0.2 to 2.0%.
  • Nb, V, Ti, W, and Ta are added as needed to form carbonitrides and improve corrosion resistance.
  • the content of each element is preferably 0.01% or more, and more preferably 0.05% or more.
  • the upper limit of the content of Nb, V, Ti, W, Ta is set to 1.0%, preferably 0.6% or less.
  • a preferable range of the content of each element is 0.05 to 0.6%.
  • Co is preferably added in an amount of 0.05% or more, more preferably 0.2% or more, if necessary, in order to dramatically increase the stability of austenite after cold working and to obtain super-nonmagnetism. .
  • the upper limit of the Co content is set to 3.0%, preferably 1.0% or less.
  • a further preferable range of the Co content is 0.2 to 1.0%.
  • B is added in an amount of 0.0005% or more, preferably 0.001% or more, if necessary, in order to improve hot productivity.
  • the upper limit of the B content is 0.015%, preferably 0.01% or less.
  • a preferable range of the B content is 0.001% to 0.01%.
  • Ca, Mg, and REM are effective elements for deoxidation, and one or more kinds are added as necessary. However, when these elements are added excessively, not only the soft magnetism is deteriorated but also a coarse deoxidation product is generated, and the cold workability is deteriorated. Therefore, when it contains Ca, the content is 0.01% or less, preferably 0.004% or less. When Mg is contained, its content is 0.01% or less, preferably 0.0015% or less. When REM is contained, the content is 0.05% or less, preferably 0.01% or less. Moreover, the preferable lower limit of Ca content is 0.0005% or more, more preferably 0.001% or more.
  • the preferable lower limit of the Mg content is 0.0005% or more, more preferably 0.0006% or more.
  • a preferable lower limit of the REM content is 0.0005% or more, more preferably 0.001% or more.
  • the preferred ranges of the contents of these elements are Ca: 0.001 to 0.004%, Mg: 0.0006 to 0.0015%, and REM: 0.001 to 0.01%.
  • a slab having any of the above-described component compositions is hot-wire-rolled with a reduction in area of 99% or more, and then subjected to a uniform heat treatment at 1000 to 1200 ° C. Apply.
  • high-strength hot working can be performed in rolling a thin wire rod.
  • Hot wire rolling and heat treatment for homogenization are effective for homogenizing the wire and stabilizing the non-magnetic property.
  • the slab having the above-described component composition is extremely high in area reduction of 99% or more. It is necessary to perform hot wire rod rolling at a temperature of 1000 ° C. to 1200 ° C. and then perform a uniform heat treatment.
  • the area reduction rate in hot wire rolling is set to 99% or more, and more preferably 99.5 to 99.99%.
  • the homogenization heat treatment temperature after hot wire rolling is less than 1000 ° C., the strength is increased and the cold workability is inferior. Further, the homogenization is insufficient and the super-nonmagnetic property is also inferior. Therefore, the homogenization heat treatment temperature is 1000 ° C. or higher and preferably 1050 ° C. or higher.
  • the homogenization heat treatment temperature is set to 1200 ° C. or less, and preferably 1150 ° C. or less.
  • the range of the homogenizing heat treatment temperature is limited to 1000 to 1200 ° C., preferably 1050 to 1150 ° C.
  • the effect of the wire rod according to the present embodiment is not limited to the steel wire rod, but is also manifested in a steel wire obtained by drawing a steel wire rod.
  • the characteristic as a substance of the steel wire of this embodiment is the same as that of a steel wire. That is, the steel wire of this embodiment has the same component composition and Md30 value as the steel wire described above, and exhibits super-nonmagnetic properties.
  • the steel wire of the present embodiment preferably has a tensile strength of 650 MPa or less and a tensile fracture drawing of 70% or more in order to ensure cold workability similarly to the steel material. These characteristics can be obtained by using the steel wire of the present embodiment as a material of the steel wire of the present embodiment.
  • the component composition is Mn: more than 13.0%, 20% or less, Cu: 1.0% to 4.0%, Al: 0.01% to 1.3%, N: 0.01
  • the steel wire has a tensile strength of 590 MPa or less and a tensile fracture drawing of 75% or more. By using such a steel wire, the cold workability is further improved.
  • Ni and Cu affect the magnetism of paramagnetic steel.
  • the standard deviation ⁇ of the Ni concentration variation in the central part in the cross section of the wire or the steel wire is 5% or less and the standard deviation ⁇ of the Cu concentration variation is 1.5% or less. Since the formation of a place with high magnetism is suppressed, super-nonmagnetism can be obtained stably. Therefore, it is preferable to set the standard deviation ⁇ of variation in Ni concentration to 5% or less and the standard deviation ⁇ of variation in Cu concentration to 1.5% or less. More preferably, the standard deviation ⁇ of variation in Ni concentration is 3% or less, and the standard deviation ⁇ of variation in Cu concentration is 1.0% or less.
  • the standard deviation ⁇ of the variation in the Ni concentration or Cu concentration in the center of the cross section of the wire or steel wire is determined by EPMA (electron beam microanalyzer) analysis at an arbitrary location in the center region of the cross section of the wire or steel wire. This is obtained from the result of map analysis of Ni concentration and Cu concentration.
  • EPMA electron beam microanalyzer
  • the central region of the cross section of the wire or steel wire means a region surrounded by a circle whose radius is 1/4 of the diameter of the wire or steel wire from the center when the cross sectional shape is circular.
  • the cross-sectional shape is a regular polygon having four or more sides, it means a region surrounded by a circle whose radius is 1/4 of the length of a diagonal line passing through the center from the center. .
  • the cross-sectional shape has a deformed cross-sectional shape shown in FIGS. 1 to 3 forming a steel wire coil described later, the following regions are meant.
  • a first diagonal line 21 composed of a straight line connecting one end of the first straight line portion 1a (11a) and one end of the first straight line portion 1a (11a) in the second straight line portion 2a (12a), which is the farthest end.
  • a second diagonal line 22 formed of a straight line connecting the other end of the first straight portion 1a (11a) and the end portion of the second straight portion 2a (12a) far from the other end of the first straight portion 1a (11a).
  • the shorter one of the first diagonal line 21 and the second diagonal line 22 is short, and the shorter one of the first diagonal line 21 and the second diagonal line 22 is centered on the center position 23 in the length direction of the shorter one (second diagonal line 22 in FIG. 1).
  • a region surrounded by a circle having a radius r of 1 ⁇ 4 of the length is defined as the central region of the cross section.
  • the manufacturing method of the steel wire of this embodiment is not specifically limited, A general method can be used.
  • a general method for producing a steel wire includes, for example, a step of drawing the steel wire of the present embodiment at a drawing rate of 10 to 95%, and a step of performing strand annealing at 900 to 1200 ° C. for 5 seconds to 24 hours. The method containing these is mentioned.
  • the wire drawing rate of the steel wire is preferably 10% or more, and more preferably 20% or more in order to increase the dimensional accuracy of the steel wire.
  • the wire drawing rate of the steel wire is preferably 95% or less, more preferably 90% or less in order to prevent breakage during wire drawing.
  • the strand annealing temperature is preferably 900 ° C. or higher and more preferably 1000 ° C. or higher in order to remove distortion caused by the wire drawing process. Further, the strand annealing temperature is preferably 1200 ° C. or less, and more preferably 1150 ° C. or less in order to prevent precipitation of the ferrite phase which is ferromagnetic.
  • the annealing time for strand annealing is preferably 5 seconds or more, and more preferably 20 seconds or more. The annealing time for strand annealing is preferably 24 hours or less, and more preferably 1 hour or less, in order to improve productivity.
  • the cross-sectional shape of the steel wire of the present embodiment is not particularly limited, and may be a circular shape or an irregular cross-sectional shape such as a polygon.
  • the steel wire of this embodiment has an irregular cross-sectional shape, it is preferable to have a cross-sectional shape to be described later in order to prevent deformation of the cross-sectional shape due to winding after strand annealing.
  • the steel wire coil of this embodiment is demonstrated.
  • the steel wire coil of the present embodiment is obtained by winding the steel wire of the present embodiment having a specific cross-sectional shape under specific conditions.
  • the steel wire is processed into a near-net-shaped deformed cross-sectional shape
  • the wire rod is drawn into a deformed cross-sectional shape steel wire and wound after strand annealing
  • the cross-sectional shape of the steel wire is crushed.
  • the steel wire coil of this embodiment the steel wire has a cross-sectional shape shown below so that the cross-sectional shape is not crushed even if the wire is wound after strand annealing.
  • Drawing 1 is a sectional view for explaining an example of the section shape of the steel wire wound up by the steel wire coil of this embodiment.
  • the cross-sectional shape shown in FIG. 1 is a rectangular shape, and the first straight part 1a is inclined with respect to the first side 1 having the first straight part 1a and an angle ( ⁇ ) of 30 ° or less with respect to the first straight part 1a.
  • a second side 2 having a second straight line portion 2a disposed opposite to the second side 2 and a third straight line connecting one end of the first side 1 and the end of the second side 2 closer to one end of the first side 1.
  • the angle ⁇ formed by the extending direction of the first straight line portion 1a and the extending direction of the second straight line portion 2a is 30 ° or less.
  • the second straight line portion 2a is arranged at an angle inclined with respect to the first straight line portion 1a, but the second straight line portion 2a of the second side 2 is parallel to the first straight line portion 1a. It may be.
  • strand annealing is applied to a steel wire having an irregular cross-sectional shape obtained by drawing a wire.
  • the steel wire after strand annealing is transported in a predetermined transport direction by passing through a pinch roll having a pair of rolls arranged opposite to each other, sent to a cylindrical drum around which the steel wire is wound, and wound.
  • the wound steel wire is removed from the cylindrical drum and released from the tension at the time of winding to form a steel wire coil.
  • the angle ⁇ formed above is more than 30 °, the first straight portion 1a and the second straight portion 2a are hardly brought into contact with each pair of rolls of the pinch roll, and the steel wire is sandwiched between the roll pairs. The state becomes unstable. For this reason, even if a steel wire passes a pinch roll, the control function of the conveyance direction of the steel wire by a pinch roll cannot fully be obtained. Moreover, if the angle ⁇ formed above is more than 30 °, the first straight portion 1a and the second straight portion 2a of the adjacent steel wires wound around the cylindrical drum are unlikely to be in surface contact. As a result, adjacent steel wires wound around the cylindrical drum are likely to be in point contact with each other in a cross-sectional view. When adjacent steel wires are wound in a point-contact manner in a cross-sectional view, the point-contact portion of the steel wire may be crushed and deformed by the tension during winding, or wrinkles may occur in the steel wire There is.
  • the angle ⁇ formed above is more than 30 °, the state in which the steel wire is sandwiched between roll pairs becomes unstable, so that the steel wire being conveyed rotates and the cross-sectional shape of the steel wire.
  • the apex portion of the rectangle in contact with the roll pair of pinch rolls In this case, the rectangular apex portion in the cross-sectional shape of the steel wire may be crushed and deformed, or wrinkles may be generated in the steel wire.
  • the steel wire is not deformed by the stress from the pinch roll.
  • the pinch roll when the pinch roll is not arranged, when the steel wire is wound around the cylindrical drum, the steel wire rotates and twists so that adjacent steel wires wound around the cylindrical drum can be seen in a cross-sectional view. It tends to be in point contact. For this reason, the cross-sectional shape of the steel wire is crushed and deformed due to the tension at the time of winding, or wrinkles are generated in the steel wire.
  • the angle ⁇ formed above is 30 ° or less, the stress from the pinch roll is less likely to concentrate on the rectangular apex portion in the cross-sectional shape of the steel wire. Accordingly, the rectangular apex portion in the cross-sectional shape of the steel wire is not easily crushed and deformed, or wrinkles are not easily generated in the steel wire.
  • the angle ⁇ formed is 30 ° or less, the state in which the steel wire is sandwiched between the roll pairs is stabilized. For this reason, it becomes easy to become what the 1st linear part 1a and 2nd linear part 2a of the steel wire which the steel wire coil after winding adjoins has surface contact. Therefore, by making the above-mentioned angle 30 ° or less, it is possible to effectively prevent the steel wire after strand annealing from being crushed and deformed or brazed. Further, in order to more effectively prevent the steel wire from being crushed and wrinkled, the angle formed above is preferably 15 ° or less, and is 0 ° (the second straight portion 2a of the second side 2 and the second Most preferably, it is parallel to the one linear portion 1a.
  • the first dimension (T) which is the maximum dimension of the cross-sectional shape in the direction orthogonal to the first straight part 1a and the maximum dimension of the cross-sectional shape in the direction parallel to the first straight part 1a.
  • the ratio (T / W) to the second dimension (W) is 3 or less.
  • the ratio (T / W) exceeds 3, the state in which the steel wire is sandwiched between roll pairs becomes unstable.
  • the ratio (T / W) is 3 or less, the state in which the steel wire is sandwiched between the roll pairs becomes stable, and the steel wire can be prevented from being crushed or wrinkled.
  • the ratio (T / W) is 1.5 or less in order to make the state in which the steel wire is sandwiched between roll pairs more stable and more effectively prevent the steel wire from being crushed and wrinkled. It is preferable that it is 1 or less.
  • the steel wire shown in FIG. 1 has a length L1 of the first side 1 (the same as the maximum dimension (W) in the direction parallel to the first straight portion 1a in FIG. 1).
  • the length L1 of the first side 1 and the length L2 of the second side 2 with respect to the second dimension (W) are in the range of W / 10 to W, respectively.
  • the length L1 of the first side 1 and the length L2 of the second side 2 are each less than W / 10
  • the state in which the steel wire is sandwiched between the roll pairs becomes unstable.
  • the length L1 of the first side 1 and the length L2 of the second side 2 are within the above ranges, the state in which the steel wire is sandwiched between the roll pairs becomes stable, and the steel wire is crushed or broken. Can be prevented.
  • the length L1 of the first side 1 and the length L2 of the second side 2 are preferably W / 5 to W in order to more effectively prevent the steel wire from being crushed and wrinkled.
  • the steel wire coil of this embodiment is obtained by winding a steel wire having a cross-sectional shape shown in FIG. For this reason, at the time of manufacture, the 1st straight part 1a and the 2nd straight part 2a are made to contact each of the roll pair by which the pinch roll was opposingly arranged, and the steel wire was clamped between the roll pair of pinch rolls Even if it is made to pass through, the stress from the pinch rolls is difficult to concentrate on the rectangular apex portion in the cross-sectional shape of the steel wire. Moreover, in the steel wire coil of this embodiment, the state in which the steel wire is sandwiched between the roll pairs is in a stable state.
  • the steel wire coil of this embodiment can suppress generation
  • the steel wire coil of the present embodiment is made of a soft, irregular cross-section steel wire that can be used as a near-net-shaped stainless steel wire, and is therefore suitable for forming complex non-magnetic parts. .
  • the cross-sectional shape of the steel wire wound up by the steel wire coil of this embodiment is not limited to the example shown in FIG. 2 (a) to 2 (c) are cross-sectional views showing other examples of the cross-sectional shape of the steel wire of the present embodiment.
  • a concave portion C1 is formed on the first side 1B and a concave portion C2 is formed on the second side 2B. It is only where it is formed. Therefore, in FIG. 2A, the same members as those in FIG.
  • the 2A may be formed on both the first side 1B and the second side 2B, or may be formed only on one of the first side 1B or the second side 2B. Further, the recess may be provided on the third side 3 and / or the fourth side 4. Further, the number of recesses present on each side may be one as shown in FIG. 2A, or two or more.
  • the first side 1B is formed of a first side member 1b and a second side member 1c that extend on the same straight line with the recess C1 interposed therebetween.
  • the lengths of the first side member 1b and the second side member 1c may be the same or different.
  • Concave part C1 whose width dimension is W / 10 or more does not contribute to the contact between adjacent steel wires in the wound state or the contact between the pair of pinch rolls and first straight part 1a. For this reason, as shown in FIG.
  • the width dimension LC1 of the recess C1 is the first side 1B. Is not included in the length L1. Therefore, the length L1 of the first side 1B in the cross-sectional shape shown in FIG. 2A is equal to the length L1b of the first side member 1b extending on the same straight line and the length L1c of the second side member 1c. Is the total length.
  • the second side 2B is formed of a first side member 2b and a second side member 2c that extend on the same straight line with the recess C2 interposed therebetween.
  • the lengths of the first side member 2b and the second side member 2c may be the same or different from each other.
  • the concave portion C2 having a width dimension of W / 10 or more does not contribute to contact between adjacent steel wires in a wound state or contact between the pair of pinch rolls and the second straight portion 2a.
  • the length L2 of the second side 2B in the cross-sectional shape shown in FIG. 2A is equal to the length L2b of the first side member 2b extending on the same straight line, and the length L2c of the second side member 2c. Is the total length.
  • the width dimension of the recessed portions C1 and C2 in the cross-sectional shape is less than W / 10
  • the width dimension of the concave portions C1 and C2 in the cross-sectional shape is less than W / 10
  • the first straight portion 1a and the second straight portion 2a are in contact with each of the pair of rolls arranged to face each other of the pinch roll. The impact on the stability of the current state is negligible.
  • the width dimension of the recessed part C1 in cross-sectional shape is less than W / 10
  • the width dimension of the recessed part C1 is included in the length L1 of the 1st edge
  • the width dimension of the recessed part C2 in cross-sectional shape is less than W / 10
  • the width dimension of the recessed part C2 is included in the length L2 of 2nd edge
  • the steel wire having the cross-sectional shape shown in FIG. 2 (a) is a first straight line inclined at an angle ( ⁇ ) of 30 ° or less with respect to the first side 1B having the first straight part 1a and the first straight part 1a. It includes a second side 2B having a second straight portion 2a disposed opposite to the portion 1a. Further, the steel wire having a cross-sectional shape shown in FIG. 2A has a first dimension (T) which is the maximum dimension in a direction orthogonal to the first straight part 1a having a cross-sectional shape and a first straight part 1a having a cross-sectional shape. The second dimension (W) which is the maximum dimension in the parallel direction (in FIG.
  • the length L1b of the first side member 1b, the width dimension LC1 of the recess C1, and the length L1c of the second side member 1c are summed up).
  • the ratio (T / W) is 3 or less.
  • the length L1 of the first side 1B is not less than the length L2 of the second side 2B, and the length of the first side 1B with respect to the second dimension (W).
  • the length L1 and the length L2 of the second side 2B are in the range of W / 10 to W, respectively. Therefore, in the steel wire coil in which the steel wire having the cross-sectional shape shown in FIG. 2 (a) is wound, the steel at the time of manufacture is similar to the steel wire coil in which the steel wire having the cross-sectional shape shown in FIG. It is possible to suppress the collapse of the cross-sectional shape of the line and the generation of wrinkles.
  • the steel wire having a cross-sectional shape shown in FIG. 2A has a recess C1 formed on the first side 1B and a recess C2 formed on the second side 2B, the steel wire shown in FIG.
  • the steel wire coil in which the steel wire having the cross-sectional shape shown is wound is suitable, for example, as a near net shape stainless steel wire such as a cable connector.
  • side are FIG. As shown in FIG. 2, they may extend on the same straight line, or may extend on different straight lines as in the first side of FIGS. 2 (b) and 2 (c).
  • the first side member 10b and the second side member 10c of the first side 10B are parallel to each other.
  • the dimension d1 between the position in the extending direction of the first side member 10b in the direction orthogonal to the first straight part 1a and the position in the extending direction of the second side member 10c is the first dimension (T). 1/10 or less, even if the first side member 10b and the second side member 10c of the first side 10B extend on different straight lines, the same effect as the cross-sectional shape of FIG. Is obtained.
  • first side member 10b and the second side member 10c of the first side 10B extend on different straight lines
  • the first side member and the second side member of the side may also extend on different straight lines.
  • first side member and the second side member on the second side extend in different directions, and the first side member and the second side member are parallel, in the direction orthogonal to the first straight part 1a
  • the dimension between the position in the extending direction of the first side member on the second side and the position in the extending direction of the second side member is 1/10 or less of the first dimension (T)
  • T the dimension
  • the first side member 20b of the first side 20B and the second side member 20c extend on different straight lines across the recess C1, and the first side member 20b. If the angle ⁇ in the extending direction of the second side member 20c with respect to the extending direction of the first side member 20b is 30 ° or less, the second side member 20c is not parallel to the second side member 20c. The same effect as the cross-sectional shape can be obtained. That is, as shown in FIG. 2C, the first side member 20b and the second side member 20c may be inclined relative to the method of forming a mountain, or relative to the direction of forming a valley. You may lean on.
  • the extension direction of the 1st linear part 1a is a long side member among the 1st side member 20b and the 2nd side member 20c.
  • the extension direction of the 2nd side member 20c is meant.
  • the extension direction of the 1st linear part 1a in case the length of a 1st side member and a 2nd side member is the same is the 2nd when the 1st side member and the 2nd side member are each set as a reference
  • the dimension (W) is measured and means the extending direction of the side member having the longer second dimension.
  • the first side member 20b of the first side 20B and the second side member 20c extend on different straight lines, and the first side member 20b of the first side 20B and Although the case where the second side member 20c is not parallel has been described as an example, the first side member and the second side member on the second side may also be non-parallel extending on different straight lines. In this case, if both the first side member and the second side member on the second side are inclined at 30 ° or less with respect to the extending direction of the first linear portion 1a, the cross-sectional shape of FIG. The same effect can be obtained.
  • the second straight line portion 2a is determined based on the following (1) to (4).
  • (1) When there is one straight line inclined at 30 ° or less with respect to the first straight part 1a, the straight line is defined as the second straight part 2a.
  • (2) When there are a plurality of straight lines inclined at 30 ° or less with respect to the first straight line portion 1a, the longest straight line is defined as the second straight line portion 2a.
  • (3) When there are a plurality of straight lines inclined at 30 ° or less with respect to the first straight line portion 1a and there are two or more straight lines having the longest length, the angle with the first straight line portion 1a among them. Let the straight line with the smallest difference be the second straight part 2a.
  • FIG. 3 is a cross-sectional view showing another example of the cross-sectional shape of the steel wire of the present embodiment.
  • the cross-sectional shape of the steel wire shown in FIG. 3 differs from the cross-sectional shape shown in FIG. 1 in that both ends of each side 1C, 2C, 3C, and 4C are curved, and the sides and sides are smoothly curved. It is connected.
  • the first side 1C shown in FIG. 3 has a first straight portion 11a disposed at the center in the length direction. Further, the second side 2C has a second straight line portion 12a disposed at the center in the length direction. The first straight portion 11a and the second straight portion 12a are disposed to face each other. Similar to the cross-sectional shape shown in FIG. 1, the second linear portion 12a is inclined at an angle ( ⁇ ) of 30 ° or less with respect to the first linear portion 11a. Also in the cross-sectional shape shown in FIG. 3, the first dimension (T) which is the maximum dimension in the direction orthogonal to the first straight line portion 11a and the maximum dimension in the direction parallel to the first straight line portion 11a in the cross-sectional shape. The ratio (T / W) to the second dimension (W) is 3 or less.
  • contact ranges 11b, 11c, 12b, and 12c described later of the curves are: While promoting the surface contact of the adjacent steel wires in the wound state, it has the function of improving the stability of the state in which the steel wires are sandwiched between the pair of pinch rolls. Therefore, in the first side 1C shown in FIG. 3, the total dimension of the length L11a of the first straight portion 11a and the lengths L11b and L11c of the curved contact ranges 11b and 11c is the length L1 of the first side 1C. That's it. Further, in the second side 2C shown in FIG.
  • the total dimension of the length L12a of the second straight line portion 12a and the lengths L12b and L12c of the curved contact ranges 12b and 12c is the length L2 of the second side 2C. That's it.
  • the curved contact ranges 11b and 11c (12b and 12c) are 30 ° with respect to the first straight portion 11a (or the second straight portion 12a) from the end of the first straight portion 11a (or the second straight portion 12a). This is a range from the intersection of the straight line and the curve to the end of the first straight part 11a (or the second straight part 12a).
  • the length L1 of the first side 1C is not less than the length L2 of the second side 2C, and the length L1 of the first side 1C and the second side 2C with respect to the second dimension (W).
  • Each length L2 is in the range of W / 10 to W.
  • the steel wire having a cross-sectional shape shown in FIG. 3 is inclined at an angle ( ⁇ ) of 30 ° or less with respect to the first side 1C having the first straight portion 11a and the first straight portion 11a.
  • a first dimension (T) that is the maximum dimension in a direction orthogonal to the first straight line portion 11a having a cross-sectional shape, and a second straight line having a cross-sectional shape.
  • the ratio (T / W) to the second dimension (W) which is the maximum dimension in the direction parallel to the portion 1a is 3 or less, and the length L1 of the first side 1C is equal to or greater than the length L2 of the second side 2C.
  • the length L1 of the first side 1C and the length L2 of the second side 2C with respect to the second dimension (W) are in the range of W / 10 to W, respectively. Therefore, also in the steel wire coil in which the steel wire having the cross-sectional shape shown in FIG. 3 is wound, the cross section of the steel wire at the time of manufacture is similar to the steel wire coil in which the steel wire having the cross-sectional shape shown in FIG. It becomes possible to suppress the collapse of the shape and the generation of wrinkles.
  • the cross-sectional steel wire shown in FIG. 3 is connected to each side 1C, 2C, 3C, and 4C by a smooth curve, the stress from the pinch roll is further concentrated on the apex portion in the cross-sectional shape of the steel wire. Hard to do. Moreover, the state which made the 1st linear part 11a and the 2nd linear part 12a contact each of the roll pair by which the pinch roll was opposingly arranged becomes still more stable. For this reason, the steel wire coil in which the steel wire having the cross-sectional shape shown in FIG. 3 is wound can further suppress the collapse of the cross-sectional shape of the steel wire and the generation of wrinkles at the time of manufacture.
  • the shape of the steel wire constituting the steel wire coil of the present embodiment is not limited to the cross-sectional shape shown in FIGS. 1 to 3 and can be variously changed without departing from the gist thereof.
  • the manufacturing method of the steel wire coil of this embodiment is demonstrated.
  • the wire rod of the present embodiment having the above component composition is subjected to wire drawing to obtain any of the irregular cross-sectional shapes of FIGS.
  • the wire drawing rate of the wire drawing is preferably 10 to 95% as described above.
  • the annealing temperature in strand annealing is preferably 900 to 1200 ° C., and the annealing time is preferably 5 seconds to 24 hours.
  • the steel wire is passed through a pinch roll and wound.
  • the first straight portion on the first side and the second straight portion on the second side are in contact with each of the pair of rolls arranged opposite to each other. Pass between them.
  • the steel wire is turned into the cylindrical drum while the conveying direction is controlled by the pinch roll so that the outer surface of the cylindrical drum around which the steel wire is wound and the first straight portion or the second straight portion of the steel wire face each other. Send and take up.
  • production of a wrinkle are suppressed.
  • skin pass processing is performed before passing the steel wire after strand annealing to the pinch roll. Also good.
  • the cross-sectional shape of the steel wire of this embodiment is a circle
  • production of a wrinkle do not become a problem. Therefore, when the cross-sectional shape of the steel wire of the present embodiment is circular, the steel wire may be wound into a steel wire coil by using any conventionally known method.
  • Tables 1 to 3 show the component compositions of the wire rods of the examples.
  • the tensile strength and tensile breaking drawing of the wire and steel wire were measured according to JIS Z 2241.
  • the tensile strengths of the inventive examples were all 650 MPa or less, and the tensile breaking drawing was 70% or more.
  • Mn more than 13.0%, 20% or less
  • Cu 1.0% to 4.0%
  • Al 0.01% to 1.3%
  • N 0.01 or more, less than 0.10%
  • the tensile strength was 590 MPa or less
  • the tensile fracture drawing was 75% or more.
  • Cold workability is evaluated by cutting a cylindrical sample having a diameter of 4 mm and a height of 6 mm from a wire or steel wire, and subjecting it to a cold compression process (strain rate of 10 / s) at a processing rate of 75% in the height direction. Flat disk shape. And the presence or absence of the crack in the sample after compression processing and the deformation resistance at the time of compression processing were measured.
  • the cold workability is evaluated as B (good), and when cracking occurs or when the deformation resistance is SUS304 or higher, The cold workability was evaluated as C (bad).
  • cold workability was evaluated as A (excellent).
  • the evaluation of the examples of the present invention was B (good) and A (excellent), and showed excellent cold workability.
  • Corrosion resistance was evaluated according to whether or not it was caused by carrying out a spray test for 100 hours in accordance with the salt spray test of JIS Z 2371. Corrosion resistance was evaluated as good (B) if no rusting level, and corrosion resistance was evaluated as poor (C) in the case of red rust rusting such as flow rust. All the corrosion resistance evaluations of the inventive examples were good.
  • Evaluation of magnetism was performed by applying a magnetic field of 10,000 (Oe) to the sample after cold compression processing used for evaluation of cold workability by a DC magnetization test apparatus and evaluating the magnetic flux density at that time.
  • the magnetic flux density of the example of the present invention shows 0.01 T or less, even after cold compression processing, in particular, Mn: more than 13.0%, 24.9% or less, Ni: more than 6.0%, 10.
  • 78, 91, 92, 96 and 98 are 1150 ° C., No. 7 in Table 7.
  • 79 and 93 were kept at a temperature of 1250 ° C. for 30 minutes, then cooled with water, pickled, and formed into a wire having a circular cross section.
  • some wire rods were drawn into a circular steel wire having a diameter of 4.2 mm in a cross-sectional view in a normal steel wire manufacturing process, and subjected to strand annealing that was held at 1050 ° C. for 3 minutes. No. 96 to 99 in Table 7).
  • the tensile strength, tensile fracture drawing, cold workability, corrosion resistance, and magnetism of the obtained wire and steel wire were evaluated in the same manner as described above. Moreover, the standard deviation of the segregation of Ni and Cu of the steel material and the steel wire was calculated by the following method. The results are shown in Table 7. The various results shown in Table 7 are No. Nos. 77 to 81 and 90 to 95 are characteristic values measured in the wire state. 96 to 99 are characteristic values measured in the steel wire state. Various characteristic values of the steel wire were measured by the same method as that for the wire.
  • the standard deviation of the Ni concentration and the Cu concentration of the wire rod or steel wire was calculated as follows. First, from the center of the cross section of the wire or steel wire, the map of the concentration is analyzed by EPMA analysis for any part of the area surrounded by a circle whose radius is 1/4 of the diameter of the wire or steel wire, and evaluated. did. In the EPMA analysis, Ni and Cu concentrations were measured at 200 ⁇ m vertical and 200 horizontal points at 1 ⁇ m pitch, and the standard deviation ⁇ of variations in Ni concentration and Cu concentration was obtained.
  • the present invention example in which the hot working rate of the wire (reduction rate of hot wire rolling) is 99% or more and the uniform heat treatment temperature is 1000 to 1200 ° C. has a standard deviation of Ni segregation.
  • the standard deviation of Cu segregation was 5% or less and 1.5% or less, and good cold workability and super-nonmagnetism were obtained.
  • a slab of 180 mm in diameter of steel A and CW having the composition shown in Table 1 or Table 2 manufactured in the same manner as in the process for manufacturing the wire shown in Table 4 or 5 is 69.9 mm in diameter with a reduction in area of 99.9%.
  • Hot wire rolling was performed until the hot rolling was finished at 1000 ° C. Thereafter, as a solution treatment (homogenization heat treatment), it was held at 1050 ° C.
  • the manufactured wire rod having a diameter of 6 mm in cross-sectional view is subjected to irregular wire rolling (drawing) to have the cross-sectional shape shown in FIG. 1 and the dimensions of each part changed as shown in Table 8
  • a steel wire having a cross-sectional shape was formed, and then subjected to strand annealing that was held at 1050 ° C. for 3 minutes, and then wound into a steel wire coil using the method described below.
  • T is the maximum dimension in the direction perpendicular to the first straight line part of the cross-sectional shape
  • W is the maximum dimension in the direction parallel to the first straight line part of the cross-sectional shape
  • ⁇ is an angle formed by the first straight line portion 1a and the second straight line portion 2a.
  • L1 is the length of the first side 1
  • L2 is the length of the second side 2.
  • Winding method A pair of rolls arranged in parallel and opposite to each other of the pinch rolls is passed while sandwiching a steel wire so that the first straight portion 1a and the second straight portion 2a are in contact with each other and winding the steel wire while controlling the conveying direction of the steel wire. I took it.
  • the steel wire of the steel wire coil is crushed or wrinkled, and the shape evaluation is C (bad). became.
  • the steel wire coil steel wire has a cross-sectional shape of ⁇ ⁇ 30 °, T / W is 3 or less, and L1 and L2 are in the range of W / 10 to W. It turned out that it can suppress that a cross-sectional shape crush and wrinkle generate
  • a highly corrosion-resistant and super-nonmagnetic austenitic stainless steel wire rod and steel wire excellent in cold workability can be manufactured at low cost.
  • the wire rod of this embodiment, and the steel wire coil in which the steel wire and the steel wire having an irregular cross-sectional shape are wound can be cold-worked into a complex shape using this, and can be used as a product after cold working.
  • this embodiment can provide a highly corrosion-resistant and ultra-nonmagnetic product at low cost, and is extremely useful in industry.

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Abstract

　この超非磁性軟質ステンレス鋼線材は、質量％で、Ｃ：０．０８％以下、Ｓｉ：０．０５％～２．０％、Ｍｎ：８．０％超、２５．０％以下、Ｐ：０．０６％以下、Ｓ：０.０１％以下、Ｎｉ：６．０％超、３０．０％以下、Ｃｒ：１３．０％～２５．０％、Ｃｕ：０．２％～５．０％、Ｎ：０．２０％未満、Ａｌ：０．００２％～１．５％を含有し、Ｃ＋Ｎが０．２０％未満で、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなり、下記（ａ）式で表されるＭｄ３０が－１５０以下である。　Ｍｄ３０＝４１３－４６２（Ｃ＋Ｎ）－９．２Ｓｉ－８．１Ｍｎ－９．５Ｎｉ－１３．７Ｃｒ－２９Ｃｕ　・・・（ａ）

Description

冷間加工性、耐食性に優れた超非磁性軟質ステンレス鋼線材及びその製造方法、鋼線、鋼線コイル並びにその製造方法
　本発明は、電子機器，医療機器部品等の超非磁性が必要とされる高耐食性の複雑形状製品に係わる。本発明は、Ｍｎ，Ｃｕを添加してγ（オーステナイト）安定度を極端に高めると共に、冷間加工性と冷間加工ままでも超非磁性を確保できるＭｎ、Ｃｕ含有のオーステナイト系ステンレス鋼線材及びその製造方法、鋼線、鋼線コイル並びにその製造方法に関する。
　本願は、２０１２年９月２７日に日本に出願された特願２０１２－２１４０５９号及び２０１３年９月２４日に日本に出願された特願２０１３－１９７０９７号に基づき優先権を主張し、その内容をここに援用する。
　従来、耐食性と非磁性が求められる部品には、ＳＵＳ３０４を代表とするオーステナイト系ステンレス鋼が使用されてきた。しかしながら、ＳＵＳ３０４を加工すると、加工誘起マルテンサイト変態し、磁性が発生する。このため、ＳＵＳ３０４は、非磁性を要求される部品には適用できなかった。
　加工された状態のままで非磁性を求められる部品には、従来、加工しても非磁性を示す高Ｍｎ・高Ｎ系のステンレス鋼が使用されてきた（例えば、特許文献１，２，３参照）。
　しかし、高Ｍｎ・高Ｎ系のステンレス鋼は、強度が高く、複雑形状に冷間加工が困難である。また、高Ｍｎ・高Ｎ系のステンレス鋼に、複雑形状に冷間加工を施しても、極微量に加工誘起マルテンサイト変態が生成して低磁性を示すため、超非磁性が得られなかった。
　このため、従来、加工誘起マルテンサイトの生成を回避すべく、前記鋼を切削加工にて所定の形状に加工して使用していたが、コストが高いという問題があった。
　また、複雑形状で冷間加工された状態のままで使用される場合は、添加元素としてＣｕ，Ａｌ等が使用されてきた。しかしながら、Ｃｕ，Ａｌは、耐食性に劣る、強度が低い等の問題があった。
　なお、本発明でいう超非磁性とは、例えば、製品を１００００（Ｏｅ）の磁場中に置いた時に、製品が０．０１Ｔ以下（好ましくは、０．００７Ｔ以下）の磁束密度を示すレベルをいう。
　従来の高Ｍｎ・高Ｎの非磁性用のステンレス鋼では、冷間加工後の磁束密度は０．０５Ｔ以下の磁束密度であり、世の中の非磁性の要求レベルを満足できるが、本発明の超非磁性の要求レベルを満足できない。
　一方、高Ｍｎ系ステンレス鋼で冷間加工性を改善した材料として、Ｃｕを添加した材料が提案されている（例えば、特許文献４参照）。しかしながら、この材料であっても、前述したように複雑形状に冷間加工を施すと、微量な低磁性を示し、本発明でいう超非磁性が得られない問題があった。
　また、最終部品形状に近い形状を有するニアネットシェイプのステンレス鋼の異形鋼線を用いて、ケーブルのコネクター用鋼線などの複雑形状に成形することが考えられる。例えば、特許文献５には、異形断面の素線をねじり加工する技術が記載されている。しかし、ニアネットシェイプの異形断面を有する鋼線コイルの製造時には、異形加工を施した鋼線を焼鈍して巻き取ることにより、鋼線の断面形状が潰れたり、疵が発生したりし易いという不都合がある。このため、単純な板状形状以外の軟質なニアネットシェイプの異形断面を有する鋼線コイルは、実質的に製造できないという問題がある。
　従来の高Ｍｎステンレス鋼線材や鋼線は、耐食性に加え、十分な冷間加工性と冷間加工された状態のままで超非磁性を兼ね備えるものではなかった。また、従来の技術では、製造時に鋼線の断面形状が潰れたり疵が発生したりするため、複雑なニアネットシェイプの異形断面を有する軟質な鋼線コイルは実質的に製造できなかった。
特開２０１１－６７７６号公報 特開平６－２３５０４９号公報 特開昭６２－１５６２５７号公報 特開昭６１－２０７５５２号公報 特開２００８－１７９５５号公報
　本発明は、複雑形状の高耐食性・超非磁性製品用の素材として好適に用いられ、冷間加工性・耐食性に優れた超非磁性軟質ステンレス鋼線材及びその製造方法、鋼線、鋼線コイル並びにその製造方法を提供することを課題とする。
　本発明者らは、上記課題を解決するためにオーステナイト系ステンレス鋼において、成分組成およびプロセスを種々検討した。その結果、下記１）～下記５）の知見が得られた。
　１）下記（ａ）式で表されるＭｄ３０の値を低減して、オーステナイトの安定度を大幅に向上させることで、強冷間加工後も磁性体である加工誘起マルテンサイト組織を完全に抑制できる。
　２）低Ｃ，Ｎ化すると共にＣｕやＡｌを含有することで、加工硬化を抑制して冷間加工性を確保できる。
　３）更に、高Ｍｎ化，低Ｎｉ化により、非磁性体のベース磁性を更に低減することで超非磁性が得られる。
　４）加えて、強熱間加工を施す線材圧延での減面率と、その後の均一化熱処理条件を規定して、ミクロな合金偏析を軽減することで超非磁性が安定する。
　５）更に、鋼線の断面形状を特定の異形断面形状とし、ストランド焼鈍を行った後に特定の条件で鋼線を巻き取ることで、最終部品形状に近い軟質な熱処理された状態のままの異形鋼線コイルを提供できる。得られた鋼線コイルは、超非磁性を維持したまま複雑形状部品への成形に好適に使用できる。
　本発明は、上記知見に基づいてなされたものであり、その要旨とするところは以下の通りである。
（１）質量％で、Ｃ：０．０８％以下、Ｓｉ：０．０５％～２．０％、Ｍｎ：８．０％超、２５．０％以下、Ｐ：０．０６％以下、Ｓ：０.０１％以下、Ｎｉ：６．０％超、３０．０％以下、Ｃｒ：１３．０％～２５．０％、Ｃｕ：０．２％～５．０％、Ｎ：０．２０％未満、Ａｌ：０．００２％～１．５％を含有し、Ｃ＋Ｎが０．２０％未満で、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなり、下記（ａ）式で表されるＭｄ３０が－１５０以下であることを特徴する冷間加工性、耐食性に優れた超非磁性軟質ステンレス鋼線材。
　Ｍｄ３０＝４１３－４６２（Ｃ＋Ｎ）－９．２Ｓｉ－８．１Ｍｎ－９．５Ｎｉ－１３．７Ｃｒ－２９Ｃｕ　　　　　　・・・・・・・（ａ）
　但し、（ａ）式中の元素記号は、当該元素の鋼中における含有量（質量％）を意味する。
（２）更に、下記Ａ群～Ｅ群から少なくとも１群以上の条件を満たすことを特徴とする前記（１）に記載の冷間加工性、耐食性に優れた超非磁性軟質ステンレス鋼線材。
　Ａ群　更に質量％で、Ｍｏ：３．０％以下を含有し、下記（ｂ）式で表されるＭｄ３０が－１５０以下を満たす。
　Ｍｄ３０＝４１３－４６２（Ｃ＋Ｎ）－９．２Ｓｉ－８．１Ｍｎ－９．５Ｎｉ－１３．７Ｃｒ－１８．５Ｍｏ－２９Ｃｕ　　　　　　・・・・・・・（ｂ）
　但し、（ｂ）式中の元素記号は、当該元素の鋼中における含有量（質量％）を意味する。
　Ｂ群　更に質量％で、Ｎｂ：１．０％以下、
　Ｖ：１．０％以下、
　Ｔｉ：１．０％以下、
　Ｗ：１．０％以下、
　Ｔａ：１．０％以下の内、１種以上を含有する。
　Ｃ群　更に質量％で、Ｃｏ：３．０％以下を含有する。
　Ｄ群　更に質量％で、Ｂ：０．０１５％以下を含有する。
　Ｅ群　更に質量％で、Ｃａ：０．０１％以下、
　Ｍｇ：０．０１％以下、
　ＲＥＭ：０．０５％以下の内、１種類以上を含有する。
（３）更に、横断面内中心部のＮｉ濃度のばらつきの標準偏差σが５質量％以下，Ｃｕ濃度のばらつきの標準偏差σが１．５質量％以下であることを特徴とする前記（１）または（２）に記載の冷間加工性、耐食性に優れた超非磁性軟質ステンレス鋼線材。
（４）更に引張強さが６５０ＭＰａ以下、引張破断絞りが７０％以上であることを特徴とする前記（１）または（２）に記載の冷間加工性、耐食性に優れた超非磁性軟質ステンレス鋼線材。
（５）更に引張強さが６５０ＭＰａ以下、引張破断絞りが７０％以上であることを特徴とする前記（３）に記載の冷間加工性、耐食性に優れた超非磁性軟質ステンレス鋼線材。
（６）前記（１）に記載の成分組成を有し、前記（ａ）式で表されるＭｄ３０が－１５０以下であることを特徴する冷間加工性、耐食性に優れた超非磁性軟質ステンレス鋼線。
（７）前記（２）に記載の成分組成を有し、前記（ａ）式、又は、前記（ｂ）式で表されるＭｄ３０が－１５０以下であることを特徴する冷間加工性、耐食性に優れた超非磁性軟質ステンレス鋼線。
（８）更に引張強さが６５０ＭＰａ以下、引張破断絞りが７０％以上であることを特徴とする前記（６）に記載の冷間加工性、耐食性に優れた超非磁性軟質ステンレス鋼線。
（９）更に引張強さが６５０ＭＰａ以下、引張破断絞りが７０％以上であることを特徴とする前記（７）に記載の冷間加工性、耐食性に優れた超非磁性軟質ステンレス鋼線。
（１０）更に、横断面内中心部のＮｉ濃度のばらつきの標準偏差σが５質量％以下、Ｃｕ濃度のばらつきの標準偏差σが１．５質量％以下であることを特徴する前記（６）～（９）のいずれかに記載の冷間加工性、耐食性に優れた超非磁性軟質ステンレス鋼線。
（１１）巻き取られた状態の前記（６）～（９）のいずれかに記載の鋼線を具備し、前記鋼線の断面形状が、第１直線部を有する第１辺と、前記第１直線部と平行、または前記第１直線部に対して３０°以下の角度で傾斜して前記第１直線部と対向配置された第２直線部を有する第２辺とを含み、前記第１直線部に直交する方向の前記断面形状の最大寸法である第１寸法（Ｔ）と、前記第１直線部に平行する方向の前記断面形状の最大寸法である第２寸法（Ｗ）との比（Ｔ／Ｗ）が３以下であり、前記第１辺の長さが前記第２辺の長さ以上であり、前記第２寸法（Ｗ）に対する前記第１辺の長さおよび前記第２辺の長さが、それぞれＷ／１０～Ｗの範囲であることを特徴とする冷間加工性、耐食性に優れた超非磁性軟質ステンレス鋼線コイル。
（１２）巻き取られた状態の前記（１０）に記載の鋼線を具備し、前記鋼線の断面形状が、第１直線部を有する第１辺と、前記第１直線部と平行、または前記第１直線部に対して３０°以下の角度で傾斜して前記第１直線部と対向配置された第２直線部を有する第２辺とを含み、前記第１直線部に直交する方向の前記断面形状の最大寸法である第１寸法（Ｔ）と、前記第１直線部に平行する方向の前記断面形状の最大寸法である第２寸法（Ｗ）との比（Ｔ／Ｗ）が３以下であり、前記第１辺の長さが前記第２辺の長さ以上であり、前記第２寸法（Ｗ）に対する前記第１辺の長さおよび前記第２辺の長さが、それぞれＷ／１０～Ｗの範囲であることを特徴とする冷間加工性、耐食性に優れた超非磁性軟質ステンレス鋼線コイル。
（１３）前記（１）または（２）に記載の成分組成を有する鋳片を、９９％以上の減面率で熱間線材圧延し、その後、１０００～１２００℃で均一化熱処理を施すことを特徴とする冷間加工性、耐食性に優れた超非磁性軟質ステンレス鋼線材の製造方法。
（１４）前記（１）または（２）に記載の線材に伸線加工を施して、断面形状が、第１直線部を有する第１辺と、前記第１直線部と平行、または前記第１直線部に対して３０°以下の角度で傾斜して前記第１直線部と対向配置された第２直線部を有する第２辺とを含み、前記第１直線部に直交する方向の前記断面形状の最大寸法である第１寸法（Ｔ）と、前記第１直線部に平行する方向の前記断面形状の最大寸法である第２寸法（Ｗ）との比（Ｔ／Ｗ）が３以下であり、前記第１辺の長さが前記第２辺の長さ以上であり、前記第２寸法（Ｗ）に対する前記第１辺の長さおよび前記第２辺の長さが、それぞれＷ／１０～Ｗの範囲である異形断面形状の鋼線とし、ストランド焼鈍を施した後、前記鋼線をピンチロールに、対向配置されたロール対のそれぞれに前記第１直線部と前記第２直線部が接触するように挟んで通過させて、前記鋼線を巻き取ることを特徴とする冷間加工性、耐食性に優れた超非磁性軟質ステンレス鋼線コイルの製造方法。
（１５）前記（３）に記載の線材に伸線加工を施して、断面形状が、第１直線部を有する第１辺と、前記第１直線部と平行、または前記第１直線部に対して３０°以下の角度で傾斜して前記第１直線部と対向配置された第２直線部を有する第２辺とを含み、前記第１直線部に直交する方向の前記断面形状の最大寸法である第１寸法（Ｔ）と、前記第１直線部に平行する方向の前記断面形状の最大寸法である第２寸法（Ｗ）との比（Ｔ／Ｗ）が３以下であり、前記第１辺の長さが前記第２辺の長さ以上であり、前記第２寸法（Ｗ）に対する前記第１辺の長さおよび前記第２辺の長さが、それぞれＷ／１０～Ｗの範囲である異形断面形状の鋼線とし、ストランド焼鈍を施した後、前記鋼線をピンチロールに、対向配置されたロール対のそれぞれに前記第１直線部と前記第２直線部が接触するように挟んで通過させて、前記鋼線を巻き取ることを特徴とする冷間加工性、耐食性に優れた超非磁性軟質ステンレス鋼線コイルの製造方法。
（１６）前記（４）に記載の線材に伸線加工を施して、断面形状が、第１直線部を有する第１辺と、前記第１直線部と平行、または前記第１直線部に対して３０°以下の角度で傾斜して前記第１直線部と対向配置された第２直線部を有する第２辺とを含み、前記第１直線部に直交する方向の前記断面形状の最大寸法である第１寸法（Ｔ）と、前記第１直線部に平行する方向の前記断面形状の最大寸法である第２寸法（Ｗ）との比（Ｔ／Ｗ）が３以下であり、前記第１辺の長さが前記第２辺の長さ以上であり、前記第２寸法（Ｗ）に対する前記第１辺の長さおよび前記第２辺の長さが、それぞれＷ／１０～Ｗの範囲である異形断面形状の鋼線とし、ストランド焼鈍を施した後、前記鋼線をピンチロールに、対向配置されたロール対のそれぞれに前記第１直線部と前記第２直線部が接触するように挟んで通過させて、前記鋼線を巻き取ることを特徴とする冷間加工性、耐食性に優れた超非磁性軟質ステンレス鋼線コイルの製造方法。
（１７）前記（５）に記載の線材に伸線加工を施して、断面形状が、第１直線部を有する第１辺と、前記第１直線部と平行、または前記第１直線部に対して３０°以下の角度で傾斜して前記第１直線部と対向配置された第２直線部を有する第２辺とを含み、前記第１直線部に直交する方向の前記断面形状の最大寸法である第１寸法（Ｔ）と、前記第１直線部に平行する方向の前記断面形状の最大寸法である第２寸法（Ｗ）との比（Ｔ／Ｗ）が３以下であり、前記第１辺の長さが前記第２辺の長さ以上であり、前記第２寸法（Ｗ）に対する前記第１辺の長さおよび前記第２辺の長さが、それぞれＷ／１０～Ｗの範囲である異形断面形状の鋼線とし、ストランド焼鈍を施した後、前記鋼線をピンチロールに、対向配置されたロール対のそれぞれに前記第１直線部と前記第２直線部が接触するように挟んで通過させて、前記鋼線を巻き取ることを特徴とする冷間加工性、耐食性に優れた超非磁性軟質ステンレス鋼線コイルの製造方法。
　本発明のステンレス鋼線材及び鋼線は、超非磁性で優れた耐食性と冷間加工性を合わせ持つ。このため、これを素材として用いることで、耐食性に優れる超非磁性部品を安価に提供する効果を発揮する。また、本発明のステンレス鋼線コイルは、製造時の断面形状潰れや疵の発生が抑制されたものであるため、産業的にニアネットシェイプのステンレス鋼線として利用可能な軟質の異形断面鋼線を提供できる。そして、本発明の鋼線コイルに巻取られた異形断面鋼線からケーブルのコネクターなどの複雑形状の超非磁性部品に成形することが可能となる。
図１は、本実施形態の鋼線の断面形状の一例を説明するための断面図である。 図２（ａ）～図２（ｃ）は、本実施形態の鋼線の断面形状の他の例を示す断面図である。 図３は、本実施形態の鋼線の断面形状の他の例を示す断面図である。
　以下、本発明の実施形態について説明する。
　先ず、本実施形態の線材の成分組成の限定理由について説明する。
　なお、以下の説明において、特に注記しない場合「％」は「質量％」を意味する。
　Ｃは、０．０８％を超えて添加すると強度が高くなり冷間加工性に劣るため、上限を０．０８％にし、好ましくは０．０５％以下とする。一方、過度の低減は製造コストの増大につながるため、下限は０．００１％にすることが好ましく、０．０１％以上であることがより好ましい。Ｃ含有量の好ましい範囲は、０．０１～０．０５％である。
　Ｓｉは、脱酸のために０．０５％以上添加し、好ましくは０．１％以上添加する。しかしながら、２．０％を超えてＳｉを添加すると冷間加工性に劣る。このため、Ｓｉ含有量の上限を２．０％にし、好ましくは１．０％以下にする。Ｓｉ含有量の好ましい範囲は、０．１～１．０％である。
　Ｍｎは、冷間加工後のオーステナイトの安定度を飛躍的に高めると共に超非磁性を得るために８．０％超を添加し、好ましくは１３．０％超を添加する。しかしながら、２５．０％を超えてＭｎを添加すると、その効果は飽和するし、強度が高く、冷間加工性が悪くなる。そのため、Ｍｎ含有量の上限を２５．０％にし、好ましくは２０．０％以下にし、さらに好ましくは１６．０％未満にする。Ｍｎ含有量の好ましい範囲は、１３．０％超、２０．０％以下である。Ｍｎ含有量は１６．０％未満であることが更に好ましい。
　Ｐ含有量は、冷間加工性を確保するために０．０６％以下にし、好ましくは０．０４％以下にする。しかしながら、工業的にＰ含有量をゼロにすることは困難なことから、好ましい範囲は、０．０１％～０．０４％である。
　Ｓ含有量は、線材の熱間製造性および耐食性を確保するために０．０１％以下にし、好ましくは０．００５％以下にする。しかしながら、工業的にＳ含有量をゼロにすることは困難なことから、好ましい範囲は、０．０００２～０．００５％である。
　Ｎｉは、冷間加工後のオーステナイトの安定度を飛躍的に高めると共に超非磁性を得るために６．０％超を添加し、好ましくは８．０％以上を添加する。しかしながら、３０．０％を超えてＮｉを添加すると、オーステナイト系で非磁性であっても、インバー合金のようにＦｅ－Ｎｉ対の原子間結合数が増大し、僅かな磁気特性を示すようになる。そのため、Ｎｉ含有量の上限を３０．０％とし、好ましくは２０．０％以下とし、更に好ましくは１０．０％未満にする。Ｆｅ－Ｎｉ対の原子間結合を極力低減することが好ましいため、Ｎｉ含有量の好ましい範囲は、８．０％以上、１０．０％未満である。
　Ｃｒは、冷間加工後のオーステナイトの安定度を飛躍的に高めると共に超非磁性を得て、且つ、高耐食性を得るために１３．０％以上添加し、好ましくは１５．０％以上を添加する。しかしながら、２５．０％を超えてＣｒを添加すると、強磁性体のｂｃｃ構造のδ（デルタ）－フェライトが組織の一部に生成し、磁性を示すばかりか、強度も上昇し、冷間加工性に劣る。そのため、Ｃｒ含有量の上限を２５．０％に限定し、好ましくは２０．０％以下にする。Ｃｒ含有量の好ましい範囲は、１５．０％～２０．０％である。
　Ｃｕは、冷間加工後のオーステナイトの安定度を飛躍的に高めると共に超非磁性を得て、且つ、オーステナイトの加工硬化を抑制して冷間加工性を確保するために０．２％以上添加する。Ｃｕは、好ましくは１．０％以上、さらに好ましくは３．０％超を添加する。しかしながら、５．０％を超えてＣｕを添加すると、Ｃｕの著しい凝固偏析で熱間割れが生成するため、工業的に製造できなくなる。そのため、Ｃｕ含有量の上限を５．０％に限定し、好ましくは４．０％以下にする。Ｃｕ含有量の好ましい範囲は、１．０％～４．０％であり、更に好ましくは、３．０％超、４．０％以下である。
　Ｎは、０．２０％以上添加すると強度が高くなり冷間加工性に劣る。そのため、Ｎ含有量の上限を０．２０％未満にし、好ましくは０．１０％未満にする。一方、過度にＮ含有量を低減させることは製造コストの増大につながるため、０．００１％以上にすることが好ましく、０．０１％以上にすることがより好ましい。Ｎ含有量の好ましい範囲は、０．０１％以上、０．１０％未満である。
　Ａｌは、脱酸元素であり、また、Ｃｕと同様にオーステナイトの加工硬化を抑制して冷間加工性を確保するため重要な元素であり、０．００２％以上含有させ、好ましくは０．０１％以上含有させる。しかしながら、１．５％を超えてＡｌを添加してもその効果は飽和するし、粗大介在物が生成し、冷間加工性が逆に劣化する。そのため、Ａｌ含有量の上限を１．５％にし、好ましくは１．３％以下、より好ましくは１．２％以下にする。Ａｌ含有量の好ましい範囲は、０．０１％～１．２％である。
　Ｃ＋Ｎの含有量は、軟質化させ複雑形状部品への冷間加工性を確保するため、０．２０％未満に限定する。Ｃ＋Ｎの含有量は、好ましくは０．１０％以下である。
　Ｍｄ３０は、冷間加工後の加工誘起マルテンサイト量と成分の関係を調査して得られた指標である。Ｍｄ３０は、単相のオーステナイトに対して０．３の引張真歪を与えたときに、組織の５０％がマルテンサイトに変態する温度である。Ｍｄ３０の値が小さいほど、オーステナイトが安定であり、マルテンサイトの生成が抑制される。したがって、線材の超非磁性を確保するためにＭｄ３０値を制御する必要がある。冷間加工後でも超非磁性を示すためには、Ｍｄ３０値を－１５０以下に制御する必要がある。そのため、Ｍｄ３０値を－１５０以下に限定する。好ましくは、Ｍｄ３０値が－１７０以下である。更に好ましいＭｄ３０値の範囲は－２００以下である。
　不可避的不純物とは、例えば、通常のステンレス鋼の製造で混入するＯ：０．００１～０．０１％，Ｚｒ：０．０００１～０．０１％，Ｓｎ：０．００１～０．１％，Ｐｂ：０．００００５～０．０１％，Ｂｉ：０．００００５～０．０１％，Ｚｎ：０．０００５～０．０１％等、原料や耐火物に含有される物質である。
　次に、本実施形態の線材の引張強さと引張破断絞りの限定理由について説明する。
　線材の引張強さが６５０ＭＰａ以下であると、冷間加工性が良好なものとなる。また、線材の引張破断絞りが７０％以上であると、冷間加工性が良好なものとなる。そのため、本実施形態においては、冷間加工性を担保するために線材の引張強さを６５０ＭＰａ以下、及び、引張破断絞りを７０％以上にすることが好ましい。
　上記の成分組成を有する鋳片を用いて、後述する製造方法で製造した線材の引張強さ及び引張破断絞りは、上記の範囲となる。また、これらの機械特性は、必要とされる冷間加工性に応じて、鋼の成分組成を、より厳密に制御することで、更に向上させることが出来る。
　即ち、成分組成をＭｎ：１３．０％超、２０％以下、Ｃｕ：１．０％～４．０％、Ａｌ：０．０１％～１．３％、Ｎ：０．０１％以上、０．１０％未満に制御することで、引張強さが５９０ＭＰａ以下、及び、引張破断絞りが７５％以上の線材になる。このような限定を更に加えることにより、線材の冷間加工性は更に向上する。
　次に、本実施形態の線材の成分組成において、必要に応じて含有される成分の限定理由について説明する。
　Ｍｏは、製品の耐食性を向上するため、必要に応じて、好ましくは、０．０１％以上、より好ましくは０．２％以上添加する。しかしながら、３．０％を超えてＭｏを添加すると、強度が高くなり、冷間加工性が劣化する。そのため、Ｍｏ含有量の上限を３．０％にし、好ましくは２．０％以下にする。Ｍｏ含有量の更に、好ましい範囲は、０．２～２．０％である。
　Ｎｂ，Ｖ，Ｔｉ，Ｗ，Ｔａは、炭窒化物を形成して耐食性を向上するため、必要に応じて、１種類以上を添加する。Ｎｂ，Ｖ，Ｔｉ，Ｗ，Ｔａの内、１種類以上を含有する場合、各元素の含有量は好ましくは０．０１％以上、より好ましくは０．０５％以上とする。これらの元素は、１．０％を超えて添加すると粗大介在物が生成し、冷間加工性が劣化する。このため、Ｎｂ，Ｖ，Ｔｉ，Ｗ，Ｔａの含有量の上限を１．０％にし、好ましくは０．６％以下にする。好ましい各元素の含有量の範囲は、０．０５～０．６％である。
　Ｃｏは、冷間加工後のオーステナイトの安定度を飛躍的に高めると共に超非磁性を得るため、必要に応じて、好ましくは、０．０５％以上、より好ましくは０．２％以上を添加する。しかしながら、３．０％を超えてＣｏを添加すると、強度が高くなり、冷間加工性が劣化する。そのため、Ｃｏ含有量の上限を３．０％にし、好ましくは１．０％以下にする。Ｃｏ含有量の更に、好ましい範囲は、０．２～１．０％である。
　Ｂは、熱間製造性を向上させるために、必要に応じて、０．０００５％以上、好ましくは０．００１％以上添加する。しかしながら、０．０１５％を超えてＢを添加すると、逆にボライドが生成して冷間加工性が劣化する。そのため、Ｂ含有量の上限を０．０１５％にし、好ましくは０．０１％以下にする。Ｂ含有量の好ましい範囲は、０．００１％～０．０１％である。
　Ｃａ，Ｍｇ，ＲＥＭは、脱酸に有効な元素であり、必要に応じて１種類以上を添加する。しかし、これらの元素を過度に添加すると、軟磁性が劣化するばかりか粗大脱酸生成物が生成して冷間加工性が劣化する。そのため、Ｃａを含有する場合には、その含有量を０．０１％以下，好ましくは０．００４％以下とする。Ｍｇを含有する場合には、その含有量を０．０１％以下，好ましくは０．００１５％以下とする。ＲＥＭを含有する場合には、その含有量を０．０５％以下、好ましくは０．０１％以下とする。また、Ｃａ含有量の好ましい下限値は、０．０００５％以上、より好ましくは０．００１％以上である。Ｍｇ含有量の好ましい下限値は、０．０００５％以上、より好ましくは０．０００６％以上である。ＲＥＭ含有量の好ましい下限値は、０．０００５％以上、より好ましくは０．００１％以上である。これらの元素の含有量の好ましい範囲は、Ｃａ：０．００１～０．００４％，Ｍｇ：０．０００６～０．００１５％，ＲＥＭ：０．００１～０．０１％である。
　次に、本実施形態の線材の製造方法について説明する。
　本実施形態の線材の製造方法では、上記のいずれかに記載の成分組成を有する鋳片を、９９％以上の減面率で熱間線材圧延し、その後、１０００～１２００℃で均一化熱処理を施す。
　薄板，厚板，鋼管，棒圧延と異なり、細径の線材圧延では、強熱間加工を施すことが可能である。熱間線材圧延および均一化熱処理は、線材を均一化して超非磁性を安定化させるのに有効である。とりわけ、本実施形態の軟質で、且つ、冷間加工後も安定して超非磁性となる線材を得るには、上記の成分組成を有する鋳片を、合計９９％以上という極めて高い減面率で熱間線材圧延し、その後、１０００～１２００℃で均一化熱処理を施す必要がある。
　熱間線材圧延での減面率の合計が９９％未満になると材料の均一化が不足し、超非磁性が得られ難くなる。そのため、熱間線材圧延での減面率を９９％以上とし、更に、好ましくは９９．５～９９．９９％とする。
　熱間線材圧延後の均一化熱処理温度が１０００℃未満になると、強度が高くなり冷間加工性に劣る上、均一化が不足するため超非磁性にも劣る。そのため、均一化熱処理温度は１０００℃以上とし、１０５０℃以上とすることが好ましい。一方、均一化熱処理温度が１２００℃を超えると強磁性であるフェライト相が析出するため、超非磁性に劣る。そのため、均一化熱処理温度は１２００℃以下とし、１１５０℃以下とすることが好ましい。均一化熱処理温度の範囲は１０００～１２００℃に限定し、好ましくは１０５０～１１５０℃とする。
　次に、本実施形態の鋼線について説明する。
　本実施形態の線材の効果は、鋼線材に限らず、鋼線材を伸線加工した鋼線においても発現する。本実施形態の鋼線の物質としての特徴は、鋼線材同様である。即ち、本実施形態の鋼線は、上述した鋼線材と同様の成分組成とＭｄ３０値を有し、超非磁性を示す。
　本実施形態の鋼線は、鋼材と同様に冷間加工性を担保するため、引張強さが６５０ＭＰａ以下であり、引張破断絞りが７０％以上のものであることが好ましい。これらの特性は、本実施形態の鋼線が、本実施形態の鋼線材を素材として利用したものであることにより得ることが出来るものである。
　また、鋼線材同様、成分組成をＭｎ：１３．０％超、２０％以下、Ｃｕ：１．０％～４．０％、Ａｌ：０．０１％～１．３％、Ｎ：０．０１以上、０．１０％未満に制御することで、引張強さが５９０ＭＰａ以下、及び、引張破断絞りが７５％以上の鋼線になる。このような鋼線とすることにより、冷間加工性は更に向上する。
　次に、本実施形態の線材および鋼線におけるＮｉおよびＣｕの濃度分布の限定理由について説明する。
　ＮｉやＣｕは常磁性鋼の磁性に影響を及ぼす。線材または鋼線の横断面内中心部のＮｉ濃度のばらつきの標準偏差σが５％以下であって、かつＣｕ濃度のばらつきの標準偏差σが１．５％以下であるものでは、局所的な磁性の高い場所の形成が抑制されているため、超非磁性が安定して得られる。そのため、Ｎｉ濃度のばらつきの標準偏差σを５％以下，Ｃｕ濃度のばらつきの標準偏差σを１．５％以下とすることが好ましい。より好ましくは、Ｎｉ濃度のばらつきの標準偏差σを３％以下、Ｃｕ濃度のばらつきの標準偏差σを１．０％以下とする。
　なお、線材または鋼線の横断面内中心部のＮｉ濃度またはＣｕ濃度のばらつきの標準偏差σは、線材または鋼線の横断面の中心領域の任意箇所を、ＥＰＭＡ（電子線マイクロアナライザ）分析でＮｉ濃度およびＣｕ濃度をマップ分析した結果から求められるものである。
　線材または鋼線の横断面の中心領域とは、横断面形状が円形である場合には、中心から線材または鋼線の直径の１／４を半径とする円で囲まれた領域を意味する。
　また、横断面形状が、辺の数が４以上の正多角形である場合には、中心から、中心を通る対角線の長さの１／４を半径とする円で囲まれた領域を意味する。
また、横断面形状が、後述する鋼線コイルを形成する図１～図３に示す異形断面形状を有するものである場合には、以下の領域を意味する。まず、第１直線部１ａ（１１ａ）の一端と第２直線部２ａ（１２ａ）における第１直線部１ａ（１１ａ）の一端のうち遠い方の端部とを結ぶ直線からなる第１対角線２１とを描く。また、第１直線部１ａ（１１ａ）の他端と第２直線部２ａ（１２ａ）における第１直線部１ａ（１１ａ）の他端から遠い方の端部とを結ぶ直線からなる第２対角線２２を描く。そして、第１対角線２１と第２対角線２２のうち短い方（図１においては、第２対角線２２）の長さ方向の中心位置２３を中心とし、第１対角線２１と第２対角線２２のうち短い方の長さの１／４を半径ｒとする円で囲まれた領域を横断面の中心領域とする。
　本実施形態の鋼線の製造方法は、特に限定されるものではなく、一般的な方法を用いることが出来る。一般的な鋼線の製造方法とは、例えば、本実施形態の鋼線材を伸線率１０～９５％で伸線する工程と、９００～１２００℃で５秒～２４時間のストランド焼鈍を行う工程とを含む方法が挙げられる。
　鋼線材の伸線率は、鋼線の寸法精度を高めるため、１０％以上であることが好ましく、２０％以上であることがより好ましい。また、鋼線材の伸線率は、伸線中の破断を防止するため９５％以下であることが好ましく、９０％以下であることがより好ましい。
　ストランド焼鈍の温度は、伸線工程による歪を取り除くために９００℃以上であることが好ましく、１０００℃以上であることがより好ましい。また、ストランド焼鈍の温度は、強磁性であるフェライト相の析出を防止するために１２００℃以下であることが好ましく、１１５０℃以下であることがより好ましい。
　ストランド焼鈍の焼鈍時間は、十分な焼鈍効果を得るために５秒以上であることが好ましく、２０秒以上であることがより好ましい。また、ストランド焼鈍の焼鈍時間は、生産性を向上させるために、２４時間以下であることが好ましく、１時間以下であることがより好ましい。
　本実施形態の鋼線の断面形状は、特に限定されるものではなく、円形であってもよいし、多角形などの異形断面形状であってもよい。本実施形態の鋼線が異形断面形状である場合、ストランド焼鈍後に巻き取ることによる断面形状の変形を防止するために、後述する断面形状とすることが好ましい。
　次に、本実施形態の鋼線コイルについて説明する。
　本実施形態の鋼線コイルは、特定の断面形状を有する本実施形態の鋼線が、特定の条件で巻き取られたものである。
　鋼線から複雑形状に加工するには、鋼線の段階で最終製品に近い形状を有するニアネットシェイプのものに加工することが好ましい。但し、鋼線をニアネットシェイプの異形断面形状に加工する場合、線材に伸線加工を施して異形断面形状の鋼線とし、ストランド焼鈍を行った後に巻き取ると、鋼線の断面形状が潰れてしまう可能性がある。そのため、本実施形態の鋼線コイルでは、ストランド焼鈍後に巻き取っても断面形状が潰れないように鋼線を以下に示す断面形状にする。
　図１は、本実施形態の鋼線コイルに巻き取られた鋼線の断面形状の一例を説明するための断面図である。図１に示す断面形状は、矩形であり、第１直線部１ａを有する第１辺１と、第１直線部１ａに対して３０°以下の角度（α）で傾斜して第１直線部１ａと対向配置された第２直線部２ａを有する第２辺２と、第１辺１の一端と第２辺２における第１辺１の一端に近い方の端部とを繋ぐ直線からなる第３辺３と、第１辺１の他端と第２辺２における第１辺１の他端に近い方の端部とを繋ぐ直線からなる第４辺４とを含むものである。
　図１に示す断面形状では、第１直線部１ａの延在方向と第２直線部２ａの延在方向とのなす角度αが３０°以下となっている。図１に示す例では、第１直線部１ａに対して傾斜した角度で第２直線部２ａが配置されているが、第２辺２の第２直線部２ａは、第１直線部１ａと平行であってもよい。
　通常、線材に伸線加工を施して得られた異形断面形状の鋼線には、ストランド焼鈍が施される。ストランド焼鈍後の鋼線は、対向配置されたロール対を有するピンチロールを通過することにより所定の搬送方向に搬送され、鋼線の巻き付けられる円筒形ドラムに送られて、巻き取られる。巻き取られた鋼線は、円筒形ドラムから取り外されて巻き取り時の張力から解放され、鋼線コイルとなる。
　図１に示す断面形状において、第１直線部１ａの延在方向と第２直線部２ａの延在方向とのなす角度αが３０°超である場合、後述する鋼線コイルの製造方法において、ピンチロールの対向配置されたロール対のそれぞれに、第１直線部１ａと第２直線部２ａを接触させて、鋼線をピンチロールのロール対間に挟持させた状態で通過させると、鋼線の断面形状における矩形の頂点部分に、ピンチロールからの応力が集中する。その結果、鋼線の断面形状における頂点部分が潰れて変形したり、鋼線に疵が発生したりすることがある。
　また、上記のなす角度αが３０°超であると、ピンチロールのロール対のそれぞれに、第１直線部１ａと第２直線部２ａを接触させにくくなり、鋼線をロール対間に挟持させた状態が不安定となる。このため、鋼線がピンチロールを通過したとしても、ピンチロールによる鋼線の搬送方向の制御機能が十分に得られない。
　しかも、上記のなす角度αが３０°超であると、円筒形ドラムに巻き付けられた隣接する鋼線の第１直線部１ａと第２直線部２ａとが面接触している状態になりにくい。その結果、円筒形ドラムに巻き付けられた隣接する鋼線同士が、断面視で点接触している状態となりやすい。隣接する鋼線同士が断面視で点接触して巻き付けられると、鋼線の点接触している部分が、巻き取り時の張力によって潰れて変形したり、鋼線に疵が発生したりすることがある。
　また、上記のなす角度αが３０°超であると、上記の鋼線をロール対間に挟持させた状態が不安定となるので、搬送中の鋼線が回転して、鋼線の断面形状における矩形の頂点部分が、ピンチロールのロール対に接触した状態になる場合がある。この場合、鋼線の断面形状における矩形の頂点部分が、潰れて変形したり、鋼線に疵が発生したりすることがある。
　なお、ピンチロールが配置されていない場合には、ピンチロールからの応力によって鋼線が変形することはない。しかし、ピンチロールが配置されていない場合には、鋼線を円筒形ドラムに巻き取る際に鋼線が回転してねじれることにより、円筒形ドラムに巻き付けられた隣接する鋼線同士が断面視で点接触している状態となりやすい。このため、巻き取り時の張力によって、鋼線の断面形状が潰れて変形したり、鋼線に疵が発生したりする。
　図１に示す断面形状は、上記のなす角度αが３０°以下であるので、鋼線の断面形状における矩形の頂点部分にピンチロールからの応力が集中しにくいものとなる。よって、鋼線の断面形状における矩形の頂点部分が潰れて変形したり、鋼線に疵が発生したりしにくいものとなる。
　また、上記のなす角度αが３０°以下であると、上記の鋼線をロール対間に挟持させた状態が安定する。このため、巻き取り後の鋼線コイルが隣接する鋼線の第１直線部１ａと第２直線部２ａとが面接触しているものになりやすくなる。したがって、上記のなす角度を３０°以下とすることで、ストランド焼鈍後の鋼線が潰れて変形したり、疵付けられたりすることを効果的に防止できる。
　また、鋼線の潰れや疵をより効果的に防止するためには、上記のなす角度は１５°以下であることが好ましく、０°である（第２辺２の第２直線部２ａと第１直線部１ａとが平行である）ことが最も好ましい。
　また、図１に示す鋼線では、第１直線部１ａに直交する方向の断面形状の最大寸法である第１寸法（Ｔ）と、第１直線部１ａに平行する方向の断面形状の最大寸法である第２寸法（Ｗ）との比（Ｔ／Ｗ）が３以下とされている。上記比（Ｔ／Ｗ）が３を超えると、上記の鋼線をロール対間に挟持させた状態が、不安定となる。上記比（Ｔ／Ｗ）が３以下であると、上記の鋼線をロール対間に挟持させた状態が安定なものとなり、鋼線の潰れや疵を防止できる。上記比（Ｔ／Ｗ）は、上記の鋼線をロール対間に挟持させた状態をより安定なものとし、鋼線の潰れや疵をより効果的に防止するために、１．５以下であることが好ましく、１以下であることがより好ましい。
　また、図１に示す鋼線は、第１辺１の長さＬ１（図１においては第１直線部１ａに平行する方向の最大寸法（Ｗ）と同じ）が第２辺２の長さＬ２以上であり、第２寸法（Ｗ）に対する第１辺１の長さＬ１および第２辺２の長さＬ２が、それぞれＷ／１０～Ｗの範囲であるものである。第１辺１の長さＬ１および第２辺２の長さＬ２が、それぞれＷ／１０未満であると、上記の鋼線をロール対間に挟持させた状態が、不安定となる。第１辺１の長さＬ１および第２辺２の長さＬ２が上記範囲内であると、上記の鋼線をロール対間に挟持させた状態が安定なものとなり、鋼線の潰れや疵を防止できる。第１辺１の長さＬ１および第２辺２の長さＬ２は、鋼線の潰れや疵をより効果的に防止するために、Ｗ／５～Ｗであることが好ましい。
　本実施形態の鋼線コイルは、図１に示す断面形状の鋼線が、巻き取られたものである。このため、製造時に、ピンチロールの対向配置されたロール対のそれぞれに、第１直線部１ａと第２直線部２ａとを接触させて、鋼線をピンチロールのロール対間に挟持させた状態で通過させても、鋼線の断面形状における矩形の頂点部分にピンチロールからの応力が集中しにくい。しかも、本実施形態の鋼線コイルは、上記の鋼線をロール対間に挟持させた状態が、安定した状態になる。このため、巻き取り後の鋼線コイルが、隣接する鋼線の第１直線部１ａと第２直線部２ａとが面接触しているものとなりやすくなる。
　これらのことにより、本実施形態の鋼線コイルは、製造時における鋼線の断面形状の潰れや疵の発生を抑制できるものとなる。また、本実施形態の鋼線コイルは、ニアネットシェイプのステンレス鋼線として利用可能な軟質の異形断面形状の鋼線からなるものであるため、複雑形状の超非磁性部品の成形に好適である。
　本実施形態の鋼線コイルに巻取られている鋼線の断面形状は、図１に示す例に限定されるものではない。
　図２（ａ）～図２（ｃ）は、本実施形態の鋼線の断面形状の他の例を示す断面図である。
　図２（ａ）に示す鋼線の断面形状が、図１に示す鋼線の断面形状と異なるところは、第１辺１Ｂに凹部Ｃ１が形成されているとともに、第２辺２Ｂに凹部Ｃ２が形成されているところのみである。したがって、図２（ａ）において図１と同じ部材については、同じ符号を付し、説明を省略する。
　図２（ａ）に示す凹部は、第１辺１Ｂおよび第２辺２Ｂの両方に形成されていてもよいし、第１辺１Ｂまたは第２辺２Ｂの一方のみに形成されていてもよい。また、凹部は第３辺３および／または第４辺４に設けられていてもよい。また、各辺に存在する凹部の数は、図２（ａ）に示すように１つでもよいし、２以上でもよい。
　図２（ａ）に示す断面形状の鋼線では、第１辺１Ｂは、凹部Ｃ１を挟んで同一直線上に延在する第１辺部材１ｂと第２辺部材１ｃとから形成されている。第１辺部材１ｂと第２辺部材１ｃの長さは、同じであってもよいし、それぞれ異なっていてもよい。
　幅寸法がＷ／１０以上である凹部Ｃ１は、巻き取られた状態の隣接する鋼線同士の接触や、ピンチロールのロール対と第１直線部１ａとの接触に寄与しない。このため、図２（ａ）に示すように、第１辺１Ｂに、幅寸法がＷ／１０以上である凹部Ｃ１が形成されている場合には、凹部Ｃ１の幅寸法ＬＣ１は第１辺１Ｂの長さＬ１に含まない。したがって、図２（ａ）に示す断面形状における第１辺１Ｂの長さＬ１は、同一直線上に延在する第１辺部材１ｂの長さＬ１ｂと、第２辺部材１ｃの長さＬ１ｃとを合計した長さである。
　図２（ａ）に示す断面形状の鋼線では、第２辺２Ｂは、凹部Ｃ２を挟んで同一直線上に延在する第１辺部材２ｂと第２辺部材２ｃとから形成されている。第１辺部材２ｂと第２辺部材２ｃとの長さは、同じであってもよいし、それぞれ異なっていてもよい。
　幅寸法がＷ／１０以上である凹部Ｃ２は、巻き取られた状態の隣接する鋼線同士の接触や、ピンチロールのロール対と第２直線部２ａとの接触に寄与しない。このため、第２辺２Ｂに、幅寸法がＷ／１０以上である凹部Ｃ２が形成されている場合には、凹部Ｃ２の幅寸法ＬＣ２は第２辺２Ｂの長さＬ２に含まない。したがって、図２（ａ）に示す断面形状における第２辺２Ｂの長さＬ２は、同一直線上に延在する第１辺部材２ｂの長さＬ２ｂと、第２辺部材２ｃの長さＬ２ｃとを合計した長さである。
　なお、断面形状における凹部Ｃ１、Ｃ２の幅寸法がＷ／１０未満である場合には、第１辺１Ｂおよび／または第２辺２Ｂに凹部が形成されていても、巻き取られた状態の隣接する鋼線同士の接触に対する影響は無視できる。また、断面形状における凹部Ｃ１、Ｃ２の幅寸法がＷ／１０未満である場合には、ピンチロールの対向配置されたロール対のそれぞれに、第１直線部１ａと第２直線部２ａとが接触している状態の安定性に与える影響も無視できる。このため、断面形状における凹部Ｃ１の幅寸法がＷ／１０未満である場合には、凹部Ｃ１の幅寸法を第１辺１Ｂの長さＬ１に含める。また、断面形状における凹部Ｃ２の幅寸法がＷ／１０未満である場合には、凹部Ｃ２の幅寸法を第２辺２Ｂの長さＬ２に含める。
　図２（ａ）に示す断面形状の鋼線は、第１直線部１ａを有する第１辺１Ｂと、第１直線部１ａに対して３０°以下の角度（α）で傾斜して第１直線部１ａと対向配置された第２直線部２ａを有する第２辺２Ｂとを含むものである。さらに、図２（ａ）に示す断面形状の鋼線は、断面形状の第１直線部１ａに直交する方向の最大寸法である第１寸法（Ｔ）と、断面形状の第１直線部１ａに平行する方向の最大寸法である第２寸法（Ｗ）（図２においては第１辺部材１ｂの長さＬ１ｂと、凹部Ｃ１の幅寸法ＬＣ１、第２辺部材１ｃの長さＬ１ｃとを合計した長さである）との比（Ｔ／Ｗ）が３以下であるものである。しかも、図２（ａ）に示す断面形状の鋼線は、第１辺１Ｂの長さＬ１が第２辺２Ｂの長さＬ２以上であり、第２寸法（Ｗ）に対する第１辺１Ｂの長さＬ１および第２辺２Ｂの長さＬ２が、それぞれＷ／１０～Ｗの範囲であるものである。
　したがって、図２（ａ）に示す断面形状の鋼線が巻き取られた鋼線コイルにおいても、図１に示す断面形状の鋼線が巻き取られた鋼線コイルと同様に、製造時における鋼線の断面形状の潰れや疵の発生を抑制できるものとなる。
　また、図２（ａ）に示す断面形状の鋼線は、第１辺１Ｂに凹部Ｃ１が形成されているとともに、第２辺２Ｂに凹部Ｃ２が形成されているので、図２（ａ）に示す断面形状の鋼線が巻き取られた鋼線コイルは、例えば、ケーブルのコネクターなどのニアネットシェイプのステンレス鋼線として好適である。
　また、本実施形態の鋼線コイルに巻取られている鋼線の断面形状では、第１辺（および／または第２辺）の第１辺部材と第２辺部材は、図２（ａ）に示すように、同一直線上に延在していてもよいし、図２（ｂ）および図２（ｃ）の第１辺のように、異なる直線上に延在していてもよい。
　図２（ｂ）に示す断面形状では、第１辺１０Ｂの第１辺部材１０ｂと第２辺部材１０ｃとが平行となっている。この場合、第１直線部１ａに直交する方向の第１辺部材１０ｂの延在方向の位置と第２辺部材１０ｃの延在方向の位置との間の寸法ｄ１が、第１寸法（Ｔ）の１／１０以下であれば、第１辺１０Ｂの第１辺部材１０ｂと第２辺部材１０ｃとが、異なる直線上に延在していても、図２（ａ）の断面形状と同じ効果が得られる。
　なお、図２（ｂ）においては、第１辺１０Ｂの第１辺部材１０ｂと第２辺部材１０ｃとが、異なる直線上に延在している場合を例に挙げて説明したが、第２辺の第１辺部材と第２辺部材も異なる直線上に延在していてもよい。第２辺の第１辺部材と第２辺部材とが異なる方向に延在しており、第１辺部材と第２辺部材が平行である場合、第１直線部１ａに直交する方向の、第２辺の第１辺部材の延在方向の位置と第２辺部材の延在方向の位置との間の寸法が、第１寸法（Ｔ）の１／１０以下であれば、図２（ａ）の断面形状と同じ効果が得られる。
　また、図２（ｃ）に示すように、第１辺２０Ｂの第１辺部材２０ｂと第２辺部材２０ｃとが凹部Ｃ１を挟んで異なる直線上に延在していて、第１辺部材２０ｂと第２辺部材２０ｃとが平行でない場合には、第１辺部材２０ｂの延在方向に対する第２辺部材２０ｃの延在方向の角度θが３０°以下であれば、図２（ａ）の断面形状と同じ効果が得られる。すなわち、第１辺部材２０ｂと第２辺部材２０ｃとは、図２（ｃ）に示すように、山を形成する方法に相対的に傾いていてもよいし、谷を形成する方向に相対的に傾いていてもよい。
　なお、第１辺部材２０ｂと第２辺部材２０ｃとが平行でない場合、第１直線部１ａの延在方向とは、第１辺部材２０ｂと第２辺部材２０ｃのうち、長い方の辺部材（図２（ｃ）では、第２辺部材２０ｃ）の延在方向を意味する。なお、第１辺部材と第２辺部材との長さが同じである場合における第１直線部１ａの延在方向は、第１辺部材、第２辺部材それぞれを基準とした場合の第２寸法（Ｗ）を計測し、第２寸法が長い方の辺部材の延在方向を意味する。
　なお、図２（ｃ）においては、第１辺２０Ｂの第１辺部材２０ｂと第２辺部材２０ｃとが、異なる直線上に延在していて、第１辺２０Ｂの第１辺部材２０ｂと第２辺部材２０ｃとが平行でない場合を例に挙げて説明したが、第２辺の第１辺部材と第２辺部材も、異なる直線上に延在する平行でないものであってもよい。この場合、第２辺の第１辺部材と第２辺部材が共に、第１直線部１ａの延在方向に対して３０°以下に傾斜していれば、図２（ａ）の断面形状と同じ効果が得られる。
　なお、第１直線部１ａに対して対向している直線が２以上存在する場合、以下の（１）～（４）に基づいて第２直線部２ａを決定する。
（１）第１直線部１ａに対して３０°以下で傾斜している直線が１つである場合は、その直線を第２直線部２ａとする。
（２）第１直線部１ａに対して３０°以下で傾斜している直線が複数ある場合は、最も長さの長い直線を第２直線部２ａとする。
（３）第１直線部１ａに対して３０°以下で傾斜している直線が複数あって、最も長さの長い直線が２以上ある場合には、それらのうち第１直線部１ａとの角度の差が最も小さい直線を第２直線部２ａとする。
（４）第１直線部１ａに対して３０°以下で傾斜している直線が複数あって、最も長さの長い直線が２以上あり、それらのうち第１直線部１ａとの角度の差が最も小さい直線が２以上ある場合には、それらの直線のうちいずれの直線を第２直線部２ａとしてもよい。
　図３は、本実施形態の鋼線の断面形状の他の例を示す断面図である。図３に示す鋼線の断面形状が、図１に示す断面形状と異なるところは、各辺１Ｃ、２Ｃ、３Ｃ、４Ｃの両端部が曲線となっており、辺と辺とが滑らかな曲線によって繋がっているところである。
　図３に示す第１辺１Ｃは、長さ方向中央に配置された第１直線部１１ａを有している。また、第２辺２Ｃは、長さ方向中央に配置された第２直線部１２ａを有している。第１直線部１１ａと第２直線部１２ａとは、対向配置されている。図１に示す断面形状と同様に、第１直線部１１ａに対して第２直線部１２ａは３０°以下の角度（α）で傾斜している。
　また、図３に示す断面形状においても、第１直線部１１ａに直交する方向の最大寸法である第１寸法（Ｔ）と、断面形状の第１直線部１１ａに平行する方向の最大寸法である第２寸法（Ｗ）との比（Ｔ／Ｗ）は３以下である。
　図３に示すように、第１辺１Ｃ（および／または第２辺２Ｃ）の一方または両方の端部が曲線である場合、曲線のうちの後述する接触範囲１１ｂ、１１ｃ、１２ｂ、１２ｃは、巻き取られた状態の隣接する鋼線同士の面接触を促進するとともに、鋼線をピンチロールのロール対間に挟持させた状態の安定性を向上させる機能を有する。
　したがって、図３に示す第１辺１Ｃでは、第１直線部１１ａの長さＬ１１ａと、曲線の接触範囲１１ｂ、１１ｃの長さＬ１１ｂ、Ｌ１１ｃとの合計寸法を、第１辺１Ｃの長さＬ１という。また、図３に示す第２辺２Ｃでは、第２直線部１２ａの長さＬ１２ａと、曲線の接触範囲１２ｂ、１２ｃの長さＬ１２ｂ、Ｌ１２ｃとの合計寸法を、第２辺２Ｃの長さＬ２という。
　曲線の接触範囲１１ｂ、１１ｃ（１２ｂ、１２ｃ）は、第１直線部１１ａ（または第２直線部１２ａ）の端部から、第１直線部１１ａ（または第２直線部１２ａ）に対して３０°の角度で傾斜する直線を描き、その直線と曲線との交点から、第１直線部１１ａ（または第２直線部１２ａ）の端部までの範囲である。
　図３に示す断面形状においても、第１辺１Ｃの長さＬ１が第２辺２Ｃの長さＬ２以上であり、第２寸法（Ｗ）に対する第１辺１Ｃの長さＬ１および第２辺２Ｃの長さＬ２は、それぞれＷ／１０～Ｗの範囲である。
　図３に示す断面形状の鋼線は、第１直線部１１ａを有する第１辺１Ｃと、第１直線部１１ａに対して３０°以下の角度（α）で傾斜して第１直線部１１ａと対向配置された第２直線部１２ａを有する第２辺２Ｃとを含み、断面形状の第１直線部１１ａに直交する方向の最大寸法である第１寸法（Ｔ）と、断面形状の第１直線部１ａに平行する方向の最大寸法である第２寸法（Ｗ）との比（Ｔ／Ｗ）が３以下であり、第１辺１Ｃの長さＬ１が第２辺２Ｃの長さＬ２以上であり、第２寸法（Ｗ）に対する第１辺１Ｃの長さＬ１および第２辺２Ｃの長さＬ２が、それぞれＷ／１０～Ｗの範囲であるものである。
　したがって、図３に示す断面形状の鋼線が巻き取られた鋼線コイルにおいても、図１に示す断面形状の鋼線が巻き取られた鋼線コイルと同様に、製造時における鋼線の断面形状の潰れや疵の発生を抑制できるものとなる。
　さらに、図３に示す断面形状の鋼線は、各辺１Ｃ、２Ｃ、３Ｃ、４Ｃが滑らかな曲線によって繋がっているため、鋼線の断面形状における頂点部分にピンチロールからの応力がより一層集中しにくい。また、ピンチロールの対向配置されたロール対のそれぞれに、第１直線部１１ａと第２直線部１２ａとを接触させた状態が、より一層安定する。このため、図３に示す断面形状の鋼線が巻き取られた鋼線コイルは、より一層、製造時における鋼線の断面形状の潰れや疵の発生を抑制できるものとなる。
　なお、本実施形態の鋼線コイルを構成する鋼線の形状は、図１～図３に示す断面形状に限定されるものではなく、その要旨を逸脱しない範囲で種々変更可能である。
　次に、本実施形態の鋼線コイルの製造方法について説明する。
　本実施形態の鋼線コイルを製造するには、まず、上記成分組成を有する本実施形態の線材に伸線加工を施して、図１～図３のいずれかの異形断面形状とし、ストランド焼鈍を施して鋼線とする。線材の伸線加工の伸線率は、上述したように１０～９５％であることが好ましい。また、上述したように、ストランド焼鈍における焼鈍温度は９００～１２００℃であることが好ましく、焼鈍時間は５秒～２４時間であることが好ましい。
　本実施形態の鋼線コイルの製造方法では、ストランド焼鈍を施した後、鋼線をピンチロールに通過させて巻き取る。本実施形態において、鋼線をピンチロールに通過させる際には、ピンチロールの対向配置されたロール対のそれぞれに、第１辺の第１直線部と第２辺の第２直線部が接触するように挟んで通過させる。そして、ピンチロールによって、鋼線の巻き付けられる円筒形ドラムの外面と、鋼線の第１直線部または第２直線部とが対向する方向に搬送方向を制御しながら、鋼線を円筒形ドラムに送って巻き取る。このことにより、本実施形態の鋼線コイルの製造方法では、製造時における鋼線の断面形状の潰れや疵の発生が抑制される。
　なお、本実施形態の鋼線コイルの製造方法においては、ストランド焼鈍後の鋼線をピンチロールに通過させる前に、断面形状を矯正したり転移を導入したりするために、スキンパス加工を施してもよい。
　なお、本実施形態の鋼線の断面形状が円形である場合には、製造時における鋼線の断面形状の潰れや疵の発生が問題となることはない。したがって、本実施形態の鋼線の断面形状が円形である場合には、従来公知の如何なる方法を用いて鋼線を巻き取って鋼線コイルとしてもよい。
　以下に本実施形態の実施例について説明する。
　表１～表３に実施例の線材の成分組成を示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000002
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000003
　ステンレス鋼の安価溶製プロセスであるＡＯＤ(Argon　Oxygen　Decarburization)溶製を想定し、１００ｋｇの真空溶解炉にて溶解し、表１～表３に示す成分組成を有する直径１８０ｍｍの鋳片に鋳造した。得られた鋳片を直径６ｍｍまで熱間線材圧延（減面率：９９．９％）し、１０００℃で熱間圧延を終了した。その後、溶体化処理（均一化熱処理）として１０５０℃で３０分間保持した後に水冷し、酸洗を行い断面視円形の線材とした。
　また、一部の線材については、通常の鋼線の製造工程で、直径４．２ｍｍの断面視円形の鋼線に伸線加工し、１０５０℃で３分間保持するストランド焼鈍を施し、鋼線とした。
　そして、得られた線材および鋼線の引張強さ，引張破断絞り，冷間加工性，耐食性と磁性を評価した。その評価結果を表４～表６に示す。なお、表４～６に示す各種結果は、Ｎｏ．１、３、５～７６、８２～８９、１１６～１１９については線材状態で測定した特性値であり、Ｎｏ．２、４については鋼線状態で測定した特性値である。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000004
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000005
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000006
　線材と鋼線の引張強さ，引張破断絞りは、ＪＩＳ　Ｚ　２２４１に準拠し、測定した。
　本発明例の引張強さはいずれも６５０ＭＰａ以下，引張破断絞りは７０％以上であった。
　更に、Ｍｎ：１３．０％超、２０％以下、Ｃｕ：１．０％～４．０％、Ａｌ：０．０１％～１．３％、Ｎ：０．０１以上、０．１０％未満に成分組成を適正化した本発明例は、引張強さは５９０ＭＰａ以下，引張破断絞りは７５％以上と良好な値を示した。
　冷間加工性の評価は、線材、または鋼線から径４ｍｍ、高さ６ｍｍの円筒形サンプルを切り出し、高さ方向に加工率７５％で冷間圧縮加工（歪み速度１０／ｓ）を施し、平円盤状にした。そして、圧縮加工後のサンプルおける割れの有無および圧縮加工時の変形抵抗を測定した。
　割れが無く、ＳＵＳ３０４の変形抵抗（１１００ＭＰａ）より小さい変形抵抗で冷間圧縮加工できる場合、冷間加工性をＢ（good）と評価し、割れが発生した場合やＳＵＳ３０４以上の変形抵抗の場合、冷間加工性をＣ（bad）と評価した。また、ＳＵＳＸＭ７並（１０００ＭＰａ以下）の変形抵抗を示す場合、冷間加工性をＡ（excellent）として評価した。
　本発明例の評価はＢ（good）およびＡ（excellent）であり、優れた冷間加工性を示した。
　耐食性の評価は、ＪＩＳ　Ｚ　２３７１の塩水噴霧試験に従い、１００時間の噴霧試験を実施し、発銹するか否かで評価した。無発銹レベルであれば耐食性を良好（Ｂ），流れ錆等赤錆発銹の場合は耐食性を不良（Ｃ）として評価した。
　本発明例の耐食性の評価は全て良好であった。
　磁性の評価は、冷間加工性の評価に使用した冷間圧縮加工後のサンプルについて、直流磁化試験装置により１００００（Ｏｅ）の磁場を付与して、その時の磁束密度で評価した。
　本発明例の磁束密度は、冷間圧縮加工後にも係わらず、０．０１Ｔ以下を示し、特に、Ｍｎ：１３．０％超、２４．９％以下、Ｎｉ：６．０％超、１０．０％未満、Ｍｄ３０：－１６７以下に適正化することで、０．００７Ｔ以下の良好な超非磁性を示した。
　次に、ＮｉやＣｕの局所偏析に及ぼす熱間線材圧延での熱間加工率および、その後の均一化熱処理温度の影響を調査した。
　表４または表５に示す線材を製造する工程と同様にして製造した表１または表２に示す成分組成の鋼Ａ，ＣＷの直径１８０ｍｍの鋳片を、表７に示す減面率で直径６ｍｍ（減面率９９．９％）、直径１８ｍｍ（減面率９９．０％），直径３０ｍｍ（減面率９７．０％）のいずれかまで熱間線材圧延し、１０００℃で熱間圧延を終了した。その後、溶体化処理（均一化熱処理）として、表７のＮｏ．８０，９４は９００℃、表７のＮｏ．７７，８１，９０，９５，９７，９９は１０５０℃、表７のＮｏ．７８，９１，９２，９６，９８は１１５０℃、表７のＮｏ．７９，９３は１２５０℃の温度で３０分間保持した後に水冷し、酸洗を行い断面視円形の線材とした。また、一部の線材については、通常の鋼線の製造工程で、直径４．２ｍｍの断面視円形の鋼線に伸線加工し、１０５０℃で３分間保持するストランド焼鈍を施し、鋼線（表７のＮｏ．９６～９９）とした。
　そして、得られた線材、鋼線の引張強さ，引張破断絞り，冷間加工性，耐食性，磁性を上記と同様にして評価した。また、下記の方法により鋼材及び鋼線のＮｉとＣｕの偏析の標準偏差を算出した。その結果を表７に示す。なお、表７に示す各種結果は、Ｎｏ．７７～８１、９０～９５については線材状態で測定した特性値であり、Ｎｏ．９６～９９については鋼線状態で測定した特性値である。鋼線の各種特性値は、上述の線材と同じ方法で測定を行った。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000007
　線材または鋼線のＮｉ濃度とＣｕ濃度の標準偏差（横断面内中心部のばらつきの標準偏差σ）は、以下のようにして算出した。まず、線材または鋼線の横断面の中心から、線材または鋼線の直径の１／４を半径とする円で囲まれた領域の任意箇所を、ＥＰＭＡ分析で濃度のマップ分析を実施し、評価した。ＥＰＭＡ分析では、１μｍピッチで縦２００点、横２００点の格子状の測定箇所についてＮｉおよびＣｕの濃度を測定し、Ｎｉ濃度およびＣｕ濃度のばらつきの標準偏差σを求めた。
　表７に示すように、線材の熱間加工率（熱間線材圧延の減面率）を９９％以上、均一化熱処理温度を１０００～１２００℃にした本発明例は、Ｎｉ偏析の標準偏差が５％以下、Ｃｕ偏析の標準偏差が１．５％以下であり、良好な冷間加工性と超非磁性が得られた。
　次に、焼鈍が施され、軟質で形状が潰れない異形断面形状の鋼線コイルを得るために、ストランド焼鈍後の形状潰れに及ぼす鋼線の異形断面形状の影響を調査した。
　表４または表５に示す線材を製造する工程と同様にして製造した表１または表２に示す成分組成の鋼Ａ，ＣＷの直径１８０ｍｍの鋳片を、減面率９９．９％で直径６ｍｍまで熱間線材圧延し、１０００℃で熱間圧延を終了した。その後、溶体化処理（均一化熱処理）として１０５０℃で３０分間保持した後に水冷し、酸洗を行って断面視円形の線材とした。
　製造した直径６ｍｍの断面視円形の線材に異形線圧延（伸線加工）を施して、図１に示す断面形状を有し、各部の寸法を表８に示すように変化させた４角形の異形断面形状の鋼線を成形し、その後、１０５０℃で３分間保持するストランド焼鈍を施した後、以下に示す方法を用いて巻き取り、鋼線コイルにした。
　表８において「Ｔ」は断面形状の第１直線部に直交する方向の最大寸法であり、「Ｗ」は断面形状の第１直線部に平行する方向の最大寸法である。「α」は第１直線部１ａと第２直線部２ａとのなす角度である。「Ｌ１」は第１辺１の長さであり、「Ｌ２」は第２辺２の長さである。
「巻き取り方法」
　ピンチロールの平行に対向配置されたロール対のそれぞれに、第１直線部１ａと第２直線部２ａが接触するように鋼線を挟んで通過させて、鋼線の搬送方向を制御しながら巻き取った。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000008
　鋼線コイルの鋼線について、断面形状に潰れがあるか否かと、疵があるか否かを目視にて評価（形状評価）した。そして、潰れや疵が存在する場合をＣ（bad），潰れが存在しない場合をＢ（good）、潰れも疵も存在しない場合をＡ（excellent）として評価した。その評価結果を表８に示す。
　表８に示すように、Ｔ／Ｗ，α，Ｌ１のいずれかが本実施形態の範囲外の場合、鋼線コイルの鋼線に、潰れや疵が発生し、形状評価がＣ（bad）となった。
　表８より、鋼線コイルの鋼線の断面形状をα≦３０°，Ｔ／Ｗが３以下，Ｌ１およびＬ２がＷ／１０～Ｗの範囲である異形断面形状にすることで、鋼線に断面形状の潰れや疵が発生することを抑制できることが分かった。
　以上の各実施例から明らかなように、本実施形態により、冷間加工性に優れる高耐食性・超非磁性のオーステナイト系ステンレス鋼線材および鋼線を安価に製造できる。本実施形態の線材、及び、鋼線、異形断面形状の鋼線が巻き取られた鋼線コイルは、これを用いて複雑形状に冷間加工が可能で、且つ、冷間加工後の製品にて超非磁性を付与することが可能である。
　したがって、本実施形態は、高耐食性・超非磁性製品を安価に提供することができ、産業上極めて有用である。
　１、１Ｂ、１Ｃ：第１辺、１ａ、１１ａ：第１直線部、２、２Ｂ、２Ｃ：第２辺、２ａ、１２ａ：第２直線部。

Claims (17)

  1. 　質量％で、
    　Ｃ：０．０８％以下、
    　Ｓｉ：０．０５％～２．０％、
    　Ｍｎ：８．０％超、２５．０％以下、
    　Ｐ：０．０６％以下、
    　Ｓ：０.０１％以下、
    　Ｎｉ：６．０％超、３０．０％以下、
    　Ｃｒ：１３．０％～２５．０％、
    　Ｃｕ：０．２％～５．０％、
    　Ｎ：０．２０％未満、
    　Ａｌ：０．００２％～１．５％を含有し、
    　Ｃ＋Ｎが０．２０％未満で、
    　残部がＦｅおよび不可避的不純物からなり、
    　下記（ａ）式で表されるＭｄ３０が－１５０以下であることを特徴する冷間加工性、耐食性に優れた超非磁性軟質ステンレス鋼線材。
    　Ｍｄ３０＝４１３－４６２（Ｃ＋Ｎ）－９．２Ｓｉ－８．１Ｍｎ－９．５Ｎｉ－１３．７Ｃｒ－２９Ｃｕ　　　　　　・・・・・・・（ａ）
    　但し、（ａ）式中の元素記号は、当該元素の鋼中における含有量（質量％）を意味する。
  2. 　更に、下記Ａ群～Ｅ群から少なくとも１群以上の条件を満たすことを特徴とする請求項１に記載の冷間加工性、耐食性に優れた超非磁性軟質ステンレス鋼線材。
    　Ａ群　更に質量％で、Ｍｏ：３．０％以下を含有し、下記（ｂ）式で表されるＭｄ３０が－１５０以下を満たす。
    　Ｍｄ３０＝４１３－４６２（Ｃ＋Ｎ）－９．２Ｓｉ－８．１Ｍｎ－９．５Ｎｉ－１３．７Ｃｒ－１８．５Ｍｏ－２９Ｃｕ　　　　　　・・・・・・・（ｂ）
    　但し、（ｂ）式中の元素記号は、当該元素の鋼中における含有量（質量％）を意味する。
    　Ｂ群　更に質量％で、Ｎｂ：１．０％以下、
    　Ｖ：１．０％以下、
    　Ｔｉ：１．０％以下、
    　Ｗ：１．０％以下、
    　Ｔａ：１．０％以下の内、１種以上を含有する。
    　Ｃ群　更に質量％で、Ｃｏ：３．０％以下を含有する。
    　Ｄ群　更に質量％で、Ｂ：０．０１５％以下を含有する。
    　Ｅ群　更に質量％で、Ｃａ：０．０１％以下、
    　Ｍｇ：０．０１％以下、
    　ＲＥＭ：０．０５％以下の内、１種類以上を含有する。
  3. 　更に、横断面内中心部のＮｉ濃度のばらつきの標準偏差σが５質量％以下，Ｃｕ濃度のばらつきの標準偏差σが１．５質量％以下であることを特徴とする請求項１または２に記載の冷間加工性、耐食性に優れた超非磁性軟質ステンレス鋼線材。
  4. 　更に引張強さが６５０ＭＰａ以下、引張破断絞りが７０％以上であることを特徴とする請求項１または２に記載の冷間加工性、耐食性に優れた超非磁性軟質ステンレス鋼線材。
  5. 　更に引張強さが６５０ＭＰａ以下、引張破断絞りが７０％以上であることを特徴とする請求項３に記載の冷間加工性、耐食性に優れた超非磁性軟質ステンレス鋼線材。
  6. 　請求項１に記載の成分組成を有し、前記（ａ）式で表されるＭｄ３０が－１５０以下であることを特徴する冷間加工性、耐食性に優れた超非磁性軟質ステンレス鋼線。
  7. 　請求項２に記載の成分組成を有し、前記（ａ）式、又は、前記（ｂ）式で表されるＭｄ３０が－１５０以下であることを特徴する冷間加工性、耐食性に優れた超非磁性軟質ステンレス鋼線。
  8. 　更に引張強さが６５０ＭＰａ以下、引張破断絞りが７０％以上であることを特徴とする請求項６に記載の冷間加工性、耐食性に優れた超非磁性軟質ステンレス鋼線。
  9. 　更に引張強さが６５０ＭＰａ以下、引張破断絞りが７０％以上であることを特徴とする請求項７に記載の冷間加工性、耐食性に優れた超非磁性軟質ステンレス鋼線。
  10. 　更に、横断面内中心部のＮｉ濃度のばらつきの標準偏差σが５質量％以下、Ｃｕ濃度のばらつきの標準偏差σが１．５質量％以下であることを特徴する請求項６～９のいずれか一項に記載の冷間加工性、耐食性に優れた超非磁性軟質ステンレス鋼線。
  11. 　巻き取られた状態の請求項６～９のいずれか一項に記載の鋼線を具備し、
    　前記鋼線の断面形状が、第１直線部を有する第１辺と、前記第１直線部と平行、または前記第１直線部に対して３０°以下の角度で傾斜して前記第１直線部と対向配置された第２直線部を有する第２辺とを含み、
    　前記第１直線部に直交する方向の前記断面形状の最大寸法である第１寸法（Ｔ）と、前記第１直線部に平行する方向の前記断面形状の最大寸法である第２寸法（Ｗ）との比（Ｔ／Ｗ）が３以下であり、
    　前記第１辺の長さが前記第２辺の長さ以上であり、前記第２寸法（Ｗ）に対する前記第１辺の長さおよび前記第２辺の長さが、それぞれＷ／１０～Ｗの範囲であることを特徴とする冷間加工性、耐食性に優れた超非磁性軟質ステンレス鋼線コイル。
  12. 　巻き取られた状態の請求項１０に記載の鋼線を具備し、
    　前記鋼線の断面形状が、第１直線部を有する第１辺と、前記第１直線部と平行、または前記第１直線部に対して３０°以下の角度で傾斜して前記第１直線部と対向配置された第２直線部を有する第２辺とを含み、
    　前記第１直線部に直交する方向の前記断面形状の最大寸法である第１寸法（Ｔ）と、前記第１直線部に平行する方向の前記断面形状の最大寸法である第２寸法（Ｗ）との比（Ｔ／Ｗ）が３以下であり、
    　前記第１辺の長さが前記第２辺の長さ以上であり、前記第２寸法（Ｗ）に対する前記第１辺の長さおよび前記第２辺の長さが、それぞれＷ／１０～Ｗの範囲であることを特徴とする冷間加工性、耐食性に優れた超非磁性軟質ステンレス鋼線コイル。
  13. 　請求項１または２に記載の成分組成を有する鋳片を、９９％以上の減面率で熱間線材圧延し、その後、１０００～１２００℃で均一化熱処理を施すことを特徴とする冷間加工性、耐食性に優れた超非磁性軟質ステンレス鋼線材の製造方法。
  14. 　請求項１または２に記載の線材に伸線加工を施して、
    　断面形状が、第１直線部を有する第１辺と、前記第１直線部と平行、または前記第１直線部に対して３０°以下の角度で傾斜して前記第１直線部と対向配置された第２直線部を有する第２辺とを含み、前記第１直線部に直交する方向の前記断面形状の最大寸法である第１寸法（Ｔ）と、前記第１直線部に平行する方向の前記断面形状の最大寸法である第２寸法（Ｗ）との比（Ｔ／Ｗ）が３以下であり、前記第１辺の長さが前記第２辺の長さ以上であり、前記第２寸法（Ｗ）に対する前記第１辺の長さおよび前記第２辺の長さが、それぞれＷ／１０～Ｗの範囲である異形断面形状の鋼線とし、
    　ストランド焼鈍を施した後、前記鋼線をピンチロールに、対向配置されたロール対のそれぞれに前記第１直線部と前記第２直線部が接触するように挟んで通過させて、前記鋼線を巻き取ることを特徴とする冷間加工性、耐食性に優れた超非磁性軟質ステンレス鋼線コイルの製造方法。
  15. 　請求項３に記載の線材に伸線加工を施して、
    　断面形状が、第１直線部を有する第１辺と、前記第１直線部と平行、または前記第１直線部に対して３０°以下の角度で傾斜して前記第１直線部と対向配置された第２直線部を有する第２辺とを含み、前記第１直線部に直交する方向の前記断面形状の最大寸法である第１寸法（Ｔ）と、前記第１直線部に平行する方向の前記断面形状の最大寸法である第２寸法（Ｗ）との比（Ｔ／Ｗ）が３以下であり、前記第１辺の長さが前記第２辺の長さ以上であり、前記第２寸法（Ｗ）に対する前記第１辺の長さおよび前記第２辺の長さが、それぞれＷ／１０～Ｗの範囲である異形断面形状の鋼線とし、
    　ストランド焼鈍を施した後、前記鋼線をピンチロールに、対向配置されたロール対のそれぞれに前記第１直線部と前記第２直線部が接触するように挟んで通過させて、前記鋼線を巻き取ることを特徴とする冷間加工性、耐食性に優れた超非磁性軟質ステンレス鋼線コイルの製造方法。
  16. 　請求項４に記載の線材に伸線加工を施して、
    　断面形状が、第１直線部を有する第１辺と、前記第１直線部と平行、または前記第１直線部に対して３０°以下の角度で傾斜して前記第１直線部と対向配置された第２直線部を有する第２辺とを含み、前記第１直線部に直交する方向の前記断面形状の最大寸法である第１寸法（Ｔ）と、前記第１直線部に平行する方向の前記断面形状の最大寸法である第２寸法（Ｗ）との比（Ｔ／Ｗ）が３以下であり、前記第１辺の長さが前記第２辺の長さ以上であり、前記第２寸法（Ｗ）に対する前記第１辺の長さおよび前記第２辺の長さが、それぞれＷ／１０～Ｗの範囲である異形断面形状の鋼線とし、
    　ストランド焼鈍を施した後、前記鋼線をピンチロールに、対向配置されたロール対のそれぞれに前記第１直線部と前記第２直線部が接触するように挟んで通過させて、前記鋼線を巻き取ることを特徴とする冷間加工性、耐食性に優れた超非磁性軟質ステンレス鋼線コイルの製造方法。
  17. 　請求項５に記載の線材に伸線加工を施して、
    　断面形状が、第１直線部を有する第１辺と、前記第１直線部と平行、または前記第１直線部に対して３０°以下の角度で傾斜して前記第１直線部と対向配置された第２直線部を有する第２辺とを含み、前記第１直線部に直交する方向の前記断面形状の最大寸法である第１寸法（Ｔ）と、前記第１直線部に平行する方向の前記断面形状の最大寸法である第２寸法（Ｗ）との比（Ｔ／Ｗ）が３以下であり、前記第１辺の長さが前記第２辺の長さ以上であり、前記第２寸法（Ｗ）に対する前記第１辺の長さおよび前記第２辺の長さが、それぞれＷ／１０～Ｗの範囲である異形断面形状の鋼線とし、
    　ストランド焼鈍を施した後、前記鋼線をピンチロールに、対向配置されたロール対のそれぞれに前記第１直線部と前記第２直線部が接触するように挟んで通過させて、前記鋼線を巻き取ることを特徴とする冷間加工性、耐食性に優れた超非磁性軟質ステンレス鋼線コイルの製造方法。
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