WO2013015368A1

WO2013015368A1 - カーボンブラック、ゴム組成物及び空気入りタイヤ

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Publication number: WO2013015368A1
Application number: PCT/JP2012/068995
Authority: WO
Inventors: 正起柳岡
Original assignee: 株式会社ブリヂストン
Priority date: 2011-07-28
Filing date: 2012-07-26
Publication date: 2013-01-31
Also published as: EP2738225A4; MX346684B; MX2014001071A; CN103732695A; JP5981918B2; JPWO2013015368A1; US9109098B2; US20140228502A1; EP2738225B1; CN103732695B; BR112014002001A2; EP2738225A1

Abstract

　本発明は、紫外線を用いた光散乱法で得られるカーボンブラックの凝集体分布の標準偏差σが、式（１）　σ＜－４８．７×（２４Ｍ４ＤＢＰ／Ｄ_st）＋１６１．８　（１）［式（１）中、２４Ｍ４ＤＢＰは圧縮ジブチルフタレート吸収量（ｃｍ³／１００ｇ）であり、Ｄ_st（ｎｍ）は遠心沈降法で得られる凝集体分布で最多頻度を与えるストークス相当径である。］を満たすことを特徴とするカーボンブラックであり、タイヤの耐摩耗性及び低転がり抵抗性を共に向上させることが可能なカーボンブラックと、このカーボンブラックを配合したゴム組成物と、このゴム組成物を用いた空気入りタイヤとを提供するものである。

Description

カーボンブラック、ゴム組成物及び空気入りタイヤ

　本発明は、タイヤのトレッド部に好適に配合されるカーボンブラック、このカーボンブラックを配合したゴム組成物、及びこのゴム組成物をトレッド部に用いた空気入りタイヤに関する。

　従来、タイヤの耐摩耗性を向上させるためには、タイヤのゴム組成物に配合するカーボンブラックの比表面積を大きくする、配合割合を増加する、ストラクチャーを増加させる、といった手法がとられている。しかしながら、これらの手法によるとタイヤの転がり抵抗性が大きくなる。また、ストラクチャーを増加させると、カーボンブラックのゴム組成物の未加硫ゴム粘度が増加して加工性も悪化する。一方、タイヤの転がり抵抗性を低くするためには、タイヤのゴムに配合するカーボンブラックの比表面積を小さくする、配合割合を小さくする、といった手法がとられている。しかしながら、これらの手法によるとタイヤの耐摩耗性が低下する。
　このように、耐摩耗性と低転がり抵抗性とは、二律背反の関係にあることが知られている。

　これら二律背反する耐摩耗性及び低転がり抵抗性を共に向上させるために、種々の提案が行われており、その一つに、カーボンブラックの凝集体分布に着目した提案がなされている。
　例えば、特許文献１の請求項１には、カーボンブラックの凝集体分布半値幅ΔＤ₅₀と凝集体分布の最頻値Ｄｓｔとの比ΔＤ₅₀／Ｄｓｔを０．５０～０．８０とすることが記載されている。特許文献２の請求項１には、カーボンブラックの凝集体のモード径Ｄｓｔ（ｎｍ）と半値幅ΔＤｓｔ（ｎｍ）との比ΔＤｓｔ／Ｄｓｔを０．８以下とすることが記載されている。特許文献３の請求項１には、カーボンブラックの凝集体分布の半値幅ΔＤｓｔを７０ｎｍ以下とすることが記載されている。
　これら特許文献１～３ではいずれも、カーボンブラックの凝集体分布が遠心沈降法によって測定されている。

特開平６－１８４３６４号公報特開２０００－０８０３０２号公報特開２００４－３０７６１９号公報

　近年、環境保護及び経済性の観点から、ゴム組成物の加工性を損なうことなく耐摩耗性及び低転がり抵抗性を更に向上させることができるカーボンブラックが強く望まれている。
　本発明は、タイヤの耐摩耗性及び低転がり抵抗性を共に向上させることが可能なカーボンブラックと、このカーボンブラックを配合したゴム組成物と、このゴム組成物を用いた空気入りタイヤとを提供することを目的とする。

　本発明者は、上記課題を解決するために鋭意研究を重ねた結果、カーボンブラックの凝集体分布の測定手段として、特許文献１～３のような遠心沈降法に代えて新たに光散乱法を採用すると共に、この光散乱法による凝集径分布を特定のものとすることにより、ゴム組成物の加工性を損なうことなく耐摩耗性及び低転がり抵抗性を共に向上できることを見出して、本発明を完成させるに至った。
　ここで、カーボンブラックの凝集体のようなサブミクロン領域を評価する測定法としては、広く用いられている遠心沈降法の他には光透過法や光散乱法、Ｘ線散乱法、流体力学分画法などが実用化されているが、本発明で用いられる紫外線を用いたレーザー光源に対する回折・散乱光から検出データより得られた粒子径は球相当径（体積分布）という意味合いを持ち、遠心沈降法によるストークス相当径（重量分布）とは相違している。

　即ち、本発明は、以下の［１］～［３］を提供するものである。
［１］　紫外線を用いた光散乱法で得られるカーボンブラックの凝集体分布の標準偏差σが、式（１）
　　　σ＜－４８．７×（２４Ｍ４ＤＢＰ／Ｄ_st）＋１６１．８　　　（１）
［式（１）中、２４Ｍ４ＤＢＰは圧縮ジブチルフタレート吸収量（ｃｍ³／１００ｇ）であり、Ｄ_st（ｎｍ）は遠心沈降法で得られる凝集体分布で最多頻度を与えるストークス相当径である。］を満たすことを特徴とするカーボンブラック。
［２］　ゴム成分１００質量部に対して、上記［１］に記載のカーボンブラック５～２００質量部を配合してなるゴム組成物。
［３］　上記［２］に記載のゴム組成物を用いた空気入りタイヤ。

　本発明のカーボンブラックによれば、ゴム組成物の加工性を損なうことなく耐摩耗性及び低転がり抵抗性を共に向上することができる。

ゴム配合用カーボンブラックを製造するためのカーボンブラック製造炉の一例の部分縦断正面説明図である。実施例及び比較例において、２４Ｍ４ＤＢＰ／Ｄ_stと光散乱法によって得られたσとの関係を示すグラフである。実施例及び比較例において、転がり抵抗性指数と耐摩耗性指数との関係を示すグラフである。実施例及び比較例において、２４Ｍ４ＤＢＰ／Ｄ_stと遠心沈降法によって得られたカーボンブラックの凝集体分布の標準偏差σ’との関係を示すグラフである。

　以下、本発明を詳細に説明する。
＜カーボンブラック＞
　本発明のカーボンブラックは、紫外線を用いた動的光散乱法で得られるカーボンブラックの凝集体分布の標準偏差σが、式（１）
　　　σ＜－４８．７×（２４Ｍ４ＤＢＰ／Ｄ_st）＋１６１．８　　　（１）
［式（１）中、２４Ｍ４ＤＢＰは圧縮ジブチルフタレート吸収量（ｃｍ³／１００ｇ）であり、Ｄ_st（ｎｍ）は遠心沈降法で得られる凝集体分布曲線における最多頻度を与えるストークス相当径である。］を満たすことを特徴とするものである。
　本発明において、カーボンブラックの凝集体分布とは、体積基準での凝集体分布を意味する。

（光散乱法）
　本発明は、凝集体分布の測定法として、従来の遠心沈降法に代えて、紫外線を用いた光散乱法を採用したことを１つの特徴とするものである。このように、紫外線を用いた光散乱法を用いて凝集体分布の特定を行うことにより、耐摩耗性及び低転がり抵抗性の両方に優れたタイヤを得ることができる。

　すなわち、従来の遠心沈降法では、大きいサイズのカーボンブラックの凝集体を十分に検出することができなかった。そのため、遠心沈降法で測定したカーボンブラックを用いたタイヤには、遠心沈降法では検出困難な程度に大きいカーボンブラックの凝集体が混入し、この過大な凝集体がその大きさ故にゴムの破壊核として作用し、耐摩耗性を低下させていたものと考えられる。
　これに対し、紫外線を用いた光散乱法によると、遠心沈降法よりも大きな凝集体サイズの判別が可能となる。そのため、この紫外線を用いた光散乱法を用いて凝集体分布の標準偏差σを後述するとおりに特定することにより、耐摩耗性及び低転がり抵抗性の両方に優れたタイヤを得ることができるものと考えられる。

　光散乱法における紫外線の波長は、特に制限はなく、凝集体分布に応じて適宜選択すればよい。後述する実施例では３７５ｎｍの波長を用いている。

（２４Ｍ４ＤＢＰ）
　２４Ｍ４ＤＢＰ吸収量（ｃｍ³／１００ｇ）は、ＩＳＯ　６８９４に準拠し、２４，０００ｐｓｉの圧力で４回繰り返し圧力を加えた後、ＤＢＰ（ジブチルフタレート）吸収量を測定した値である。この２４Ｍ４ＤＢＰ吸収量は、いわゆるファンデルワールス力により生じている変形・破壊性の構造形態（２次ストラクチャー）によるＤＢＰ吸収量を排除し、非破壊性の真のストラクチャーの構造形態（１次ストラクチャー）に基くＤＢＰ吸収量を求めるときに用いる、１次ストラクチャーを主体とするカーボンブラックの骨格的構造特定を評価する指標である。
　上記２４Ｍ４ＤＢＰ吸収量は、１０６ｃｍ³／１００ｇよりも大きいことが好ましい。１０６ｃｍ³／１００ｇよりも大きいと、ゴム補足力が強まり、耐摩耗性が良好になる。また、２４Ｍ４ＤＢＰ吸収量は、１５０ｃｍ³／１００ｇよりも小さいことが好ましい。１５０ｃｍ³／１００ｇよりも小さいと、発熱性が低く、また未加硫ゴム粘度が低下して工場での加工性が良好となる。この観点からは、２４Ｍ４ＤＢＰ吸収量は、より好ましくは１０６ｃｍ³／１００ｇ～１３０ｃｍ³／１００ｇであり、更に好ましくは１０６ｃｍ³／１００ｇ～１２０ｃｍ³／１００ｇである。

（Ｄ_st）
　Ｄ_stは、ＪＩＳ　Ｋ６２１７－６記載の方法に従って遠心沈降法を用いて得られた凝集体分布の最多頻度を与える凝集体サイズのことであり、ストークス沈降径と呼ばれるものである。このＤ_stをカーボンブラック凝集体の平均径とする。
　上記Ｄ_stは、１１５ｎｍ未満であることが好ましい。１１５ｎｍ未満であると、凝集体が大きいためにゴムの破壊核として作用することが抑制され、耐摩耗性が良好なものとなる。また、このＤ_stは２０ｎｍよりも大きいことが好ましい。２０ｎｍよりも大きいと、製造が容易になる。この観点から、Ｄ_stは、より好ましくは２０ｎｍ超９６ｎｍ未満である。

（２４Ｍ４ＤＢＰ／Ｄ_st）
　２４Ｍ４ＤＢＰ／Ｄ_stは、カーボンブラックの粒子性状を示す因子である。上述のとおり、２４Ｍ４ＤＢＰ吸収量（ｃｍ³／１００ｇ）はカーボンブラックのストラクチャーの大きさを示す指標であるため、この２４Ｍ４ＤＢＰ吸収量（ｃｍ³／１００ｇ）を凝集体の平均径Ｄ_st（ｎｍ）で除すことで、凝集体径当たりのストラクチャーの発達状態を示す指標となる。この値（２４Ｍ４ＤＢＰ／Ｄ_st）が大きいほどストラクチャーがよく発達していることとなり、ゴム組成物としたときに一定モジュラスあたりの耐摩耗性を高くする効果を示すものである。
　上記２４Ｍ４ＤＢＰ／Ｄ_stは、１．１＜２４Ｍ４ＤＢＰ／Ｄ_st＜１．７であることが好ましい。１．１よりも大きいと、ゴム組成物としたときに一定モジュラスあたりの耐摩耗性が高くなる。１．７未満であると、ストラクチャーが発達し過ぎることが防止され、粒度分布が狭くなる。この観点からは、より好ましくは１．２＜２４Ｍ４ＤＢＰ／Ｄ_st＜１．６であり、更に好ましくは１．３＜２４Ｍ４ＤＢＰ／Ｄ_st＜１．５である。

（標準偏差σ）
　本発明は、紫外線を用いた光散乱法で得られるカーボンブラックの凝集体分布の標準偏差σが、上述した式（１）を満たすことを１つの特徴とするものである。

　上記式（１）の範囲外であると、加工性が損なわれ、耐摩耗性及び低転がり抵抗性を共に優れたものとすることができなくなる。したがって、上記式（１）を満たすように、２４Ｍ４ＤＢＰ吸収量及び凝集体分布を調整してカーボンブラックを製造することにより、所望の特性（すなわち、高加工性、耐摩耗性及び低転がり抵抗性）を得ることが可能となり、カーボンブラックの製造が容易となる。そのため、この式（１）は、上記所望の特性のカーボンブラックを製造する際の重要な指標となる。
　この観点から、好ましくは
　　　σ≦－４８．７×（２４Ｍ４ＤＢＰ／Ｄ_st）＋１５７．７　　　（２）
である。

（ＣＴＡＢ比表面積）
　ＣＴＡＢはセチルトリメルアンモニウムブロマイドである。一般にカーボンブラックの比表面積の測定には窒素吸着法が使用され、これは優れた評価方法であるが、ある種のカーボンブラックには全表面積の大きな部分に数オングストローム程度の細孔があり、この細孔にはゴムが浸入できない。そこでゴムが浸入できる程度の細孔の比表面積の評価は、大きな吸着分子を用いることによって行うことができる。その大きな吸着分子の一つがＣＴＡＢである。したがって、ＣＴＡＢ比表面積は、ゴムが浸入できるカーボンブラックの細孔の比表面積の評価法としては採用されている。このＣＴＡＢ比表面積は、ＩＳＯ　６８１０に準拠して測定され、ｍ²／ｇで表される。
　上記ＣＴＡＢ比表面積（ｍ²／ｇ）は、好ましくは、３０＜ＣＴＡＢ比表面積＜１５０である。この範囲内であると、耐摩耗性と低転がり抵抗性の向上を図ることができる。また、３０より大きいとゴム組成物の耐摩耗性が良好となり、１５０未満であると、ゴム配合時の粘度が高くなって加工性が低下することが防止される。この観点から、より好ましくは５５＜ＣＴＡＢ比表面積＜１２０であり、更に好ましくは７０＜ＣＴＡＢ比表面積＜１０５である。

（ΔＤ₅₀）
　ΔＤ₅₀（ｎｍ）は、遠心沈降法で得られた凝集体分布曲線において、その頻度が最大点の半分の高さのときの分布の幅である。
　上記ΔＤ₅₀は、１００ｎｍ未満であることが好ましい。ΔＤ₅₀が１００ｎｍ未満であると、耐摩耗性が良好なものとなる。また、ΔＤ₅₀が２０ｎｍよりも大きいと、製造性が良好なものとなる。この観点から、ΔＤ₅₀は、より好ましくは２０＜ΔＤ₅₀＜７５であり、更に好ましくは２０＜ΔＤ₅₀＜５８である。
　上記凝集体分布の上記Ｄ_stを含むピークの半値幅ΔＤ₅₀（ｎｍ）と、上記Ｄ_st（ｎｍ）とが、ΔＤ₅₀＜１００、かつＤ_st＜１１５であることが、耐摩耗性を更に良好にする観点から好ましい。

＜カーボンブラックの製造方法＞
　次に、カーボンブラックの製造方法について説明する。
　カーボンブラック製造炉内部は、燃焼帯域と反応帯域と反応停止帯域とを連接した構造であり、その全体は耐火物で覆われている。
　カーボンブラック製造炉は、燃焼帯域として、可燃性流体導入室と、炉頭部外周から酸素含有ガス導入管によって導入された酸素含有ガスを、整流板を用いて整流して可燃性流体導入室へ導入する酸素含有ガス導入用円筒と、酸素含有ガス導入用円筒の中心軸に設置され、可燃性流体導入室へ燃料用炭化水素を導入する燃料油噴霧装置導入管とを備える。燃焼帯域内では、燃料用炭化水素の燃焼により高温燃焼ガスを生成する。

　カーボンブラック製造炉は、反応帯域として、円筒が次第に収れんする収れん室と、収れん室の下流側に例えば４つの原料油噴霧口を含む原料油導入室と、原料油導入室の下流側に反応室とを備える。原料油噴霧口は、燃焼帯域からの高温燃焼ガス流中に原料炭化水素を噴霧導入する。反応帯域内では、高温燃焼ガス流中に原料炭化水素を噴霧導入し、不完全燃焼又は熱分解反応により、原料炭化水素をカーボンブラックに転化する。

　図１は、当該ゴム配合用カーボンブラックを製造するためのカーボンブラック製造炉の一例の部分縦断正面説明図であって、カーボンブラックの原料（原料炭化水素）を含んだ高温ガスが導入される反応室１０及び反応継続兼冷却室１１を示す。図１に示すように、カーボンブラック製造炉１は、反応停止帯域として、多段急冷媒体導入手段１２（１２－Ｘ，１２－Ｙ，１２－Ｚ）を有する反応継続兼冷却室１１を備える。多段急冷媒体導入手段１２は、反応帯域からの高温燃焼ガス流に対して、水などの急冷媒体を噴霧する。反応停止帯域内では、高温燃焼ガス流を急冷媒体により急冷して反応を終結する。
　また、カーボンブラック製造炉１は、反応帯域あるいは反応停止帯域において、ガス体を導入する装置を更に備えてもよい。ここで、「ガス体」としては、空気、酸素と炭化水素の混合物、これらの燃焼反応による燃焼ガス等が使用可能である。
　このようにして、カーボンブラック製造において、反応ガス流が反応停止帯域に入るまでの各帯域における平均反応温度と滞留時間を制御することにより、本発明のゴム組成物に用いられるゴム配合用カーボンブラックが得られる。

　ここで、各帯域について説明する。
　燃焼帯域とは、燃料と空気との反応により高温ガス流が生成される領域であり、この下流端は原料油が反応装置内に導入される点（複数位置で導入される場合は最も上流側）、例えば原料油が導入される点よりも上流側（図１では左側）を指す。
　また、反応帯域とは、原料炭化水素が導入された点（複数位置の場合は最も上流側）から反応継続兼冷却室１１内の多段急冷水噴霧手段１２（これらの手段は反応継続兼冷却室１１内で抜き差し自在であり、生産する品種、特性により使用位置は選択される）の作動（水等の冷媒体を導入する）点までを指す。すなわち、例えば第３番目の原料油噴霧口で原料油を導入し、多段急冷媒体導入手段１２で水を導入した場合、この間の領域が反応帯域となる。反応停止帯域とは、急冷水圧入噴霧手段を作動させた点よりも下側（図１では右側）の帯域を指す。
　図１において、反応継続兼冷却室１１という名称を用いたのは、原料導入時点から反応停止用急冷水圧入噴霧手段の作動時点までが反応帯域、それ以降が反応停止帯域であり、この急冷水導入位置が要求されるカーボンブラック性能により移動することがあるためである。

＜ゴム組成物＞
　本発明のゴム組成物は、ゴム成分１００質量部に対して、上記カーボンブラック５～２００質量部を含むものである。
　以下、ゴム組成物の各成分について説明する。

（ゴム成分）
　ゴム成分としては、特に制限はないが、耐摩耗性と低転がり抵抗性の両立を図る観点からは天然ゴム（ＮＲ）、イソプレンゴム（ＩＲ）、スチレン－ブタジエン共重合体（ＳＢＲ）、ブタジエンゴム（ＢＲ）などが挙げられる。

（カーボンブラック）
　カーボンブラックとしては、上述したものが用いられる。このカーボンブラックは、上記ゴム成分１００質量部に対して５～２００質量部含むことが好ましい。カーボンブラックの含有量が上記範囲内であると、耐摩耗性と低転がり抵抗性の両立を良好に図ることができる。また、２００質量部以下であると、ゴム組成物の硬度が低下し、加工性が良好なものとなる。

（その他の成分）
　ゴム組成物に含まれるその他の成分としては、本発明の目的を害しない範囲内で適宜選択し、使用することができ、例えば、無機充填材、軟化剤、硫黄等の加硫剤、ジベンゾチアジルジスルフィド等の加硫促進剤、加硫助剤、Ｎ－シクロヘキシル－２－ベンゾチアジル－スルフェンアミド、Ｎ－オキシジエチレン－ベンゾチアジル－スルフェンアミド等の老化防止剤、酸化亜鉛、ステアリン酸、オゾン劣化防止剤、着色剤、帯電防止剤、滑剤、酸化防止剤、軟化剤、カップリング剤、発泡剤、発泡助剤等の添加剤などの他、通常ゴム業界で用いる各種配合剤などが挙げられる。これらは、市販品を好適に使用することができる。

＜ゴム組成物の製造＞
　本発明に係るゴム組成物は、例えば、ゴム成分と、カーボンブラックと、必要に応じて適宜選択したその他の成分とを、混練り、熱入れ、押出、加硫等することにより製造することができる。
　混練りの条件としては、特に制限はなく、混練り装置への投入体積、ローターの回転速度、ラム圧等、混練り温度、混練り時間、混練り装置の種類等の諸条件について目的に応じて適宜選択することができる。混練り装置としては、例えば、通常ゴム組成物の混練りに用いるバンバリーミキサー、インターミックス、ニーダー等が挙げられる。
　熱入れの条件としては、特に制限はなく、熱入れ温度、熱入れ時間、熱入れ装置等の諸条件について目的に応じて適宜選択することができる。熱入れ装置としては、例えば、通常ゴム組成物の熱入れに用いるロール機等が挙げられる。
　押出の条件としては、特に制限はなく、押出時間、押出速度、押出装置、押出温度等の諸条件について目的に応じて適宜選択することができる。押出装置としては、例えば、通常タイヤ用ゴム組成物の押出に用いる押出機等が挙げられる。押出温度は、適宜決定することができる。

　押出の際、ゴム組成物の流動性をコントロールする目的で、アロマ系オイル、ナフテン系オイル、パラフィン系オイル、エステル系オイル等の可塑剤、液状ポリイソプレンゴム、液状ポリブタジエンゴム等の液状ポリマーなどの加工性改良剤をゴム組成物に適宜添加することができる。この場合、ゴム組成物の加硫前の粘度を低下させ、その流動性を高めることができ、極めて良好に押出を行うことができる。
　加硫を行う装置、方式、条件等については、特に制限はなく、目的に応じて適宜選択することができる。加硫を行う装置としては、例えば、通常タイヤ用ゴム組成物の加硫に用いる金型による成形加硫機などが挙げられる。加硫の条件として、その温度は、通常１００～１９０℃程度である。

（空気入りタイヤ）
　本発明の空気入りタイヤは、上記ゴム組成物をトレッド部等に使用したものである。上記ゴム組成物をトレッド部に用いることにより、作業性を損なうことなく、耐摩耗性及び低転がり抵抗性を共に向上させることができる。この空気入りタイヤは、従来より公知の構造で、特に限定はなく、通常の方法で製造できる。又、本発明の空気入りタイヤに充填する気体としては、通常の或いは酸素分圧を調整した空気の他、窒素、アルゴン、ヘリウム等の不活性ガスを用いることができる。

　空気入りタイヤの一例としては、１対のビード部、当該ビード部にトロイド状をなして連なるカーカス、当該カーカスのクラウン部をたが締めするベルト及びトレッドを有してなる空気入りタイヤなどが好適に挙げられる。本発明の空気入りタイヤは、ラジアル構造を有していてもよいし、バイアス構造を有していてもよい。
　トレッドの構造としては、特に制限はなく、１層構造であってもよいし、多層構造であってもよく、直接路面に接地する上層のキャップ部と、このキャップ部の空気入りタイヤの内側に隣接して配置される下層のベース部とから構成される、いわゆるキャップ・ベース構造を有していてもよい。本発明においては、少なくともキャップ部が本発明のゴム組成物で形成されているのが好ましい。

　本発明の空気入りタイヤは、その製造方法につき特に制限はないが、例えば、以下のようにして製造することができる。即ち、まず、本発明のゴム組成物を調製し、このゴム組成物を、生空気入りタイヤケースのクラウン部に予め貼り付けられた未加硫のベース部の上に貼り付ける。そして、所定のモールドで所定温度、所定圧力の下で加硫成形することにより製造することができる。
　本発明の空気入りタイヤは、いわゆる乗用車用のみならず、トラック、バス、オフロードカー、レーシングカー等の競技用自動車に特にも使用することができる。

　以下に、実施例を挙げて本発明を更に詳しく説明するが、本発明は下記の実施例に何ら限定されるものではない。
　なお、カーボンブラックの各種特性は、以下の測定方法によって評価した。

（１）凝集体分布（光散乱法）
　測定機器としては、紫外線レーザー式ナノ粒子径分布測定装置「SALD7100」（株式会社島津製作所製、紫外線波長３７５ｎｍ）を用いた。
　若干の界面活性剤を加えた２５容量％エタノール水溶液中に、０．８～１．２質量％のカーボンブラックを加え、超音波処理（１／２インチ発振チップ、出力５０Ｗ）を施して完全に分散させて分散液とした。
　この分散液を、上記紫外線レーザー式ナノ粒子径分布測定装置のセルに入れ、体積基準粒度分布（凝集体サイズ分布）を光散乱法により測定した。この体積基準粒度分布から、標準偏差σ（ｎｍ）を得た。なお、測定中はカーボンブラックがセルの底に沈殿しないよう、SALD7100付属の撹拌棒を用いて撹拌した。

（２）凝集体分布（遠心沈降法）
　測定装置としては、Disk　Centrifuge　Photosedimentometer （ＤＣＰ）「BI-DCP　Particle　sizer」（Brookhaven社製）を用いた。また、以下のとおり、ＩＳＯ／ＣＤ　１５８２５－３に準拠して測定した。
　若干の界面活性剤を加えた２５容量％エタノール水溶液中に、０．０５～０．１質量％のカーボンブラックを加え、超音波処理（１／２インチ発振チップ、出力５０Ｗ）を施して完全に分散させて分散液とした。沈殿液（スピン液）として蒸留水１７．５ｍｌを注加した回転ディスクの回転数を８，０００ｒｐｍとし、上記分散液０．０２～０．０３ｍｌを注加した。上記分散液の注加と同時に記録計を作動させ、回転ディスクの外周近傍の一定点を沈降により通過するカーボンブラック凝集体量を光学的に測定し、その吸光度（頻度）を時間に対する連続曲線として記録した。沈降時間を下記のストークスの一般式（２）によってストークス相当径ｄに換算し、凝集体のストークス相当径とその頻度との対応曲線を得た。
　ｄ＝Ｋ／√ｔ　　　（２）

　上記式（３）において、ｄは沈殿開始ｔ分後における回転ディスクの光学測定点を通過するカーボンブラック凝集体のストークス相当径（ｎｍ）である。定数Ｋは、測定時におけるスピン液の温度、粘度、カーボンブラックとの密度差（カーボンブラックの真密度を１．８６ｇ／ｃｍ³とする）、及び回転ディスクの回転数により決定される値である。本実施例及び比較例では、スピン液として蒸留水１７．５ｍｌを用い、測定温度２３．５℃、ディスク回転数８，０００ｒｐｍとしたため、定数Ｋは２６１．７５となった。
　この測定結果から、モード径Ｄ_st（ｎｍ）、半値幅ΔＤ₅₀（ｎｍ）、及び標準偏差σ’（ｎｍ）を得た。なお、モード径Ｄ_st及び半値幅ΔＤ₅₀の定義は以下のとおりである。

　モード径Ｄ_st
　上記の凝集体のストークス相当径とその頻度との対応曲線において、最多頻度を与えるストークス相当径のことをいう。

　半値幅ΔＤ₅₀
　上記の凝集体のストークス相当径とその頻度との対応曲線において、その頻度が最大点の半分の高さのときの分布の幅のことをいう。

（３）２４Ｍ４ＤＢＰ
　２４Ｍ４ＤＢＰ吸収量（ｃｍ³／１００ｇ）は、ＩＳＯ　６８９４に準拠して測定した。
（４）ＣＴＡＢ比表面積
　ＣＴＡＢ比表面積（ｍ²／ｇ）は、ＩＳＯ　６８１０に準拠して測定した。
（５）Ｎ₂ＳＡ（窒素吸着比表面積）
　Ｎ₂ＳＡ（ｍ²／ｇ）は、ＡＳＴＭ　Ｄ３０３７－８８に準拠して測定した。

　また、タイヤの各種特性は、以下の測定方法によって評価した。
（耐摩耗性指数）
　後述のとおりにして作製したトラック用タイヤを車両に装着し、４万ｋｍ走行した時点でのタイヤの溝の減量を測定した。比較例１、６又は７の溝減量の逆数を１００として、指数表示した。この指数が大きいほど、耐摩耗性に優れていることを示す。
（転がり抵抗性指数）
　後述のとおりにして作製したトラック用タイヤをドラム上でフリー回転させ、転がり抵抗を測定した。比較例１、６又は７の転がり抵抗値を１００として、指数表示した。この指数が小さいほど、転がり抵抗が小さく、良好であることを示す。
（工場作業性指数）
　未加硫ゴム組成物サンプルのムーニー粘度（ＭＬ₁₊₄）を、１３０℃の条件でＪＩＳ　Ｋ６３００に準拠して測定した。比較例１、６又は７の値を１００として、指数表示した。この指数が小さいほど粘度が小さく、良好であることを示す。

［実施例１～７］
＜カーボンブラックの製造＞
　図１に示すカーボンブラック製造炉を用いて、カーボンブラックＡ～Ｇを製造した。ただし、図１において多段急冷媒体導入手段１２として、第１番目の急冷媒体導入手段１２－Ｘ、第２番目の急冷媒体導入手段１２－Ｙ及び最後の急冷媒体導入手段１２－Ｚからなる３段急冷媒体導入手段を用いた。
　また、製造炉内の温度をモニターするため、任意の数ヶ所に熱電対を炉内に挿入できる構造を備える上記製造炉を用いた。カーボンブラック製造炉において、燃料には比重０．８６２２（１５℃／４℃）のＡ重油を用い、原料油としては表１に示した性状の重質油を使用した。カーボンブラック製造炉の操作条件を表２に示す。また、これらカーボンブラックについて上記測定を行った結果を表３に示す。

＜ゴム組成物の作製＞
　上記カーボンブラック及び各種成分を表６に示す配合処方１の配合割合にて配合し、バンバリーミキサーを用いて混練して、ゴム組成物を調製した。

＜トラック用タイヤの作製＞
　上記ゴム組成物をトレッド用ゴム組成物として用い、サイズ１１Ｒ２２．５のトラック用タイヤを試作した。これらのタイヤについて上記評価を行った結果を表３に示す。

［比較例１～３］
　以下に示す市販のカーボンブラックについて、上記測定を行った。その結果を表３に示す。
　Ｎ２３４：商品名「シースト７ＨＭ」（東海カーボン社製）
　Ｎ３３９：商品名「シーストＫＨ」（東海カーボン社製）
　Ｎ２２０：商品名「シースト６」（東海カーボン社製）
　これら市販のカーボンブラックを用いたこと以外は実施例１と同様にして、ゴム組成物及びトラック用タイヤを作製した。これらのゴム組成物及びタイヤについて上記評価を行った結果を表３に示す。

［比較例４～５］
　カーボンブラックＡ～Ｇと同様にして、カーボンブラックＨ及びＩを製造した。ただし、カーボンブラック製造炉の操作条件は表２に示す。これらのカーボンブラックＨ及びＩを用いて、実施例１と同様にしてゴム組成物及びトラック用タイヤを作製した。カーボンブラックＨ及びＩ、ゴム組成物及びトラック用タイヤについて上記評価を行なった結果を表３に示す。

［実施例８及び比較例６］
　実施例８として上記カーボンブラックＡを用い、比較例６として上記カーボンブラックＮ２３４を用いて、各種成分を表６に示す配合処方２の配合割合にて配合し、バンバリーミキサーを用いて混練して、ゴム組成物を調製した。これら２種類のゴム組成物をトレッド用ゴム組成物として用い、サイズ１１Ｒ２２．５のトラック用タイヤを試作した。これらのタイヤについて上記評価を行った結果を表４に示す。

［実施例９及び比較例７］
　実施例９として上記カーボンブラックＡを用い、比較例７として上記カーボンブラックＮ２３４を用いて、各種成分を表６に示す配合処方３の配合割合にて配合し、バンバリーミキサーを用いて混練して、ゴム組成物を調製した。これら２種類のゴム組成物をトレッド用ゴム組成物として用い、サイズ１１Ｒ２２．５のトラック用タイヤを試作した。これらのタイヤについて上記評価を行った結果を表５に示す。

＜結果＞
　図２は、２４Ｍ４ＤＢＰ／Ｄ_stと光散乱法によって得られたσとの関係を示すグラフである。また、図３は、転がり抵抗性指数と耐摩耗性指数との関係を示すグラフである。
　以下に説明するとおり、図２と図３とは明確な関連性を有しており、上記式（１）を満たすカーボンブラックとすることにより、耐摩耗性と転がり抵抗性指数の両立を達成することができることが明らかである。

　図２（光散乱法）中の点線は、一般に耐摩耗性及び低転がり抵抗性に優れているとして知られている、比較例１のカーボンブラック（商品名「シースト７ＨＭ」、東海カーボン社製）と比較例２のカーボンブラック（商品名「シーストＫＨ」、東海カーボン社製）とを結んだ直線である。この図２（光散乱法）中の直線は、式（１）の不等号「＜」を等号「＝」に置換した直線を示している。
　図２（光散乱法）に示すとおり、実施例１～７のカーボンブラックは、総てこの直線よりも下側に位置しており、したがって、上記式（１）を満たしている。そして、図３に示すグラフにおいて、比較例１と比較例２とを結ぶ直線を基準としたとき、実施例１～７のカーボンブラックを用いたタイヤは総てこの直線よりも上側に位置している。このことから、実施例１～７は比較例１，２と比べて、耐摩耗性及び低転がり抵抗性の両立がより良好に達成されていることがわかる。

　すなわち、この図３のグラフにおいて、比較例１，２を通る直線は以下の式（３）で表される。
　　　ｙ＝１．３０ｘ－３０．４　　　（３）
　実施例１～７のうち、この直線に最も近いのは実施例５である。この直線を上方に平行移動させて実施例５を通るようにした場合、移動後の直線のｙ切片は－２１．１となり、移動前の直線（式（３）の直線）のｙ切片（－３０．４）との差が９．３となる。したがって、実施例５は、式（３）で表される直線よりも耐摩耗性指数が９．３ポイント分だけ上回っている。このことは、式（３）の直線上に位置する比較例１，２のカーボンブラックと比べて、実施例５のカーボンブラックは、耐摩耗性指数差９．３ポイント分だけ、耐摩耗性及び低転がり抵抗性の両立が達成されていることを意味している。よって実施例１～７のカーボンブラックは、比較例１，２のカーボンブラックと比べて、耐摩耗性指数差９．３ポイント分以上、耐摩耗性及び低転がり抵抗性の両立が達成されていることになる。
　なお、この耐摩耗性指数差が３ポイント以上であると、比較例１，２と比べ、耐摩耗性及び低転がり抵抗性の両立が顕著に達成されたと考えることができる。

　これに対し、比較例３～６のカーボンブラックは、総て図２（光散乱法）中の直線よりも上側に位置しており、したがって、上記式（１）を満たしていない。そして、図３に示すグラフにおいて、比較例１と比較例２とを結ぶ直線（式（３）の直線）を基準としたとき、比較例３～６のカーボンブラックは総てこの直線よりも下側に位置している。このことから、比較例３～６のカーボンブラックは比較例１，２のカーボンブラックと比べて、耐摩耗性及び低転がり抵抗性の両立が達成されていない。

　一方、図４は、２４Ｍ４ＤＢＰ／Ｄ_stと遠心沈降法によって得られたσ’との関係を示すグラフである。図４（遠心沈降法）中の点線は、図２（光散乱法）と同様に、比較例１，２を結ぶ直線である。
　この図４（遠心沈降法）中の直線を基準としたときに、実施例２，４及び７はこの直線よりも下方に位置しているが、実施例１，３，５及び６はこの直線よりも上方に位置している。このことから、遠心沈降法によってカーボンブラックの凝集体分布を測定しても、耐摩耗性及び低転がり抵抗性の両立を達成するための指標は得られないことが明らかである。

　表４及び表５から明らかなように、カーボンブラックの配合量が３０質量部と少ない場合においても実施例８のゴム組成物は比較例６のゴム組成物と比較して耐摩耗性及び低転がり抵抗性のいずれもが優れており、カーボンブラックの配合量が８０質量部と多い場合においても実施例９のゴム組成物は比較例７のゴム組成物と比較して耐摩耗性及び低転がり抵抗性のいずれもが優れていた。

１　カーボンブラック製造炉
１０　反応室
１１　反応継続兼冷却室
１２　多段急冷媒体導入手段
１２－Ｘ　第１番目の急冷媒体導入手段
１２－Ｙ　第２番目の急冷媒体導入手段
１２－Ｚ　最後の急冷媒体導入手段

Claims

　紫外線を用いた光散乱法で得られるカーボンブラックの凝集体分布の標準偏差σが、式（１）
　　　σ＜－４８．７×（２４Ｍ４ＤＢＰ／Ｄ_st）＋１６１．８　　　（１）
［式（１）中、２４Ｍ４ＤＢＰは圧縮ジブチルフタレート吸収量（ｃｍ³／１００ｇ）であり、Ｄ_st（ｎｍ）は遠心沈降法で得られる凝集体分布で最多頻度を与えるストークス相当径である。］を満たすことを特徴とするカーボンブラック。
　前記２４Ｍ４ＤＢＰ／Ｄ_stが、
　１．１＜２４Ｍ４ＤＢＰ／Ｄ_st＜１．７
である請求項１に記載のカーボンブラック。
　前記２４Ｍ４ＤＢＰ（ｃｍ³／１００ｇ）が、
　１０６＜２４Ｍ４ＤＢＰ
である請求項１又は２に記載のカーボンブラック。
　ＣＴＡＢ比表面積（ｍ²／ｇ）が、
　３０＜ＣＴＡＢ比表面積＜１５０
である請求項１～３のいずれかに記載のカーボンブラック。
　前記凝集体分布の前記Ｄ_stを含むピークの半値幅ΔＤ₅₀（ｎｍ）と、前記Ｄ_st（ｎｍ）とが、
　ΔＤ₅₀＜１００
　Ｄ_st＜１１５
である請求項１～４のいずれかに記載のカーボンブラック。
　ゴム成分１００質量部に対して、請求項１～５のいずれかに記載のカーボンブラック５～２００質量部を配合してなるゴム組成物。
　請求項６に記載のゴム組成物を用いた空気入りタイヤ。