WO2013005620A1 - 反射屈折撮影レンズ - Google Patents

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WO2013005620A1
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reflecting mirror
plane
catadioptric
coefficient
curvature
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PCT/JP2012/066392
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French (fr)
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実保 松本
義一 平山
欣也 加藤
杉山　喜和
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株式会社ニコン
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    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B17/00—Systems with reflecting surfaces, with or without refracting elements
    • G02B17/08—Catadioptric systems
    • G02B17/0804—Catadioptric systems using two curved mirrors
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B17/00—Systems with reflecting surfaces, with or without refracting elements
    • G02B17/08—Catadioptric systems
    • G02B17/0804—Catadioptric systems using two curved mirrors
    • G02B17/0816—Catadioptric systems using two curved mirrors off-axis or unobscured systems in which not all of the mirrors share a common axis of rotational symmetry, e.g. at least one of the mirrors is warped, tilted or decentered with respect to the other elements

Definitions

  • the present invention relates to a catadioptric photographic lens.
  • a catadioptric photographing lens that is advantageous for achieving both good correction of chromatic aberration and miniaturization is known as a photographing lens used in a camera.
  • a conventional catadioptric lens includes a concave reflecting mirror and a convex reflecting mirror arranged along a single optical axis extending linearly, and is an optical system that is rotationally symmetric with respect to the optical axis (see Patent Document 1). ).
  • the central part of a light beam from an object (subject) is blocked by a convex reflecting mirror, and then sequentially reflected by a concave reflecting mirror having a central opening and a convex reflecting mirror, thereby opening the concave reflecting mirror.
  • a convex reflecting mirror having a central opening and a convex reflecting mirror, thereby opening the concave reflecting mirror.
  • the central portion of the imaging light beam reaching the image plane is lacking, and ring-shaped blurring tends to occur in the object image due to defocus (focal position shift) with respect to the image plane.
  • the catadioptric imaging lens includes, in order from the object side, the first reflecting mirror, the second reflecting mirror, and the lens group, and the light reflected by the first reflecting mirror is After being reflected by the second reflecting mirror, it is arranged so as to form an object image on a predetermined image plane through the lens group, and the straight line connecting the center of the object and the center of the first reflecting mirror is the first.
  • the reference axis, the straight line connecting the center of the second reflecting mirror and the center of the image plane is the second reference axis
  • the plane including the first reference axis and the second reference axis is the reference plane
  • the center of the first reflecting mirror A plane perpendicular to the reference plane passing through the first reference axis and forming a predetermined angle with the first reference axis is a first orthogonal plane, passing through the center of the second reflecting mirror and perpendicular to the reference plane and forming a predetermined angle with the second reference axis Is the second orthogonal plane, and a plane perpendicular to the reference plane and parallel to the second reference axis passing through the center of the surface closest to the second reflector in the lens group is the third orthogonal plane.
  • the first reflecting mirror and the second reflecting mirror are decentered in the reference plane, and the reflecting surface of the first reflecting mirror is a rotationally asymmetric aspheric surface in the reference plane and the first orthogonal plane. It has a concave shape on the object side, and the reflecting surface of the second reflecting mirror is a rotationally asymmetric aspherical surface and has a convex surface on the first reflecting mirror side in the reference plane and the second orthogonal plane.
  • the surface of the lens group closest to the second reflecting mirror is a rotationally asymmetric aspheric surface, and is concave on the second reflecting mirror side in the reference plane, and on the second reflecting mirror side in the third orthogonal plane. Have a convex shape.
  • the curvature in the reference plane on the first reference axis of the reflection surface of the first reflecting mirror is the curvature in the first orthogonal plane. Is preferably larger.
  • the curvature in the reference plane on the second reference axis of the reflecting surface of the second reflecting mirror is in the second orthogonal plane. It is preferable that the curvature is smaller than the curvature.
  • the lens group includes three lenses having rotationally asymmetric aspherical entrance and exit surfaces. It is preferable to have.
  • the rotationally asymmetric aspherical surface has the normal direction at the origin of the tangential plane of the aspherical surface as the z direction.
  • the two directions perpendicular to each other in the tangent plane are the x direction and the y direction, the sag amount of the aspherical surface in the z direction is s, the curvature at the origin is c, the distance from the origin is r, and the conic constant is k.
  • m and n is a natural number including 0, when the coefficients of the monomial x m ⁇ y n and C (m, n), which is preferably defined by the following equation (1).
  • the coefficient C (2, 0) of x 2 ) And the half value c / 2 of the curvature c is ⁇ 1, and the sum of the coefficient C (0,2) of y 2 and the half value c / 2 of the curvature c is ⁇ 1, 0.500 It is preferable to satisfy ⁇ 1 / ⁇ 1 ⁇ 1.000.
  • the catadioptric imaging lens of the sixth or seventh aspect in formula (1) which defines the reflecting surface of the aspherical shape of the second reflecting mirror coefficient of x 2 C ( 2,0) and the half value c / 2 of the curvature c is ⁇ 2, and the sum of the coefficient C (0,2) of y 2 and the half value c / 2 of the curvature c is ⁇ 2. It is preferable that 0.100 ⁇ 2 / ⁇ 2 ⁇ 1.000 is satisfied.
  • the aspherical entrance surface of the lens closest to the second reflecting mirror in the lens group is defined.
  • the sum of the coefficient C (2, 0) of x 2 and the half value c / 2 of the curvature c is ⁇ 3, and the coefficient C (0, 2) of y 2 is half of the curvature c.
  • the sum of the value c / 2 and ⁇ 3 is set, it is preferable to satisfy ⁇ 4000 ⁇ 3 / ⁇ 3 ⁇ 1.000.
  • the rotationally asymmetric aspherical diffractive optical surface disposed on the object side of the first reflecting mirror.
  • the aspherical surface of the diffractive optical surface has the direction of the first reference axis in the z direction.
  • the coefficient D (2, 0) of x 2 is ⁇ 4 and the coefficient D (0, 2) of y 2 is ⁇ 4, it is preferable that ⁇ 7000 ⁇ 4 / ⁇ 4 ⁇ 1.000 is satisfied.
  • a solid cross-section light beam that does not lack a central portion forms an object image, so that a clear object image can be obtained without ring-shaped blurring due to defocusing. It is done.
  • FIG. 1 It is a figure which shows schematically the basic composition of the catadioptric photographing lens concerning each Example of embodiment.
  • (A) is a perspective view schematically showing the characteristics of the reflecting surface of the concave reflecting mirror
  • (b) is a feature of the reflecting surface of the convex reflecting mirror
  • (c) is a perspective view schematically showing the characteristics of the incident surface of the lens L1.
  • FIG. 1 is a diagram schematically illustrating a basic configuration of a catadioptric photographing lens according to each example of the embodiment.
  • the catadioptric photographic lens according to each embodiment is a photographic lens used for a camera, for example.
  • a concave reflecting mirror (first reflecting mirror) CM1 and a convex surface are arranged in the order of incidence of light from the object side. It has a reflecting mirror (second reflecting mirror) CM2 and a lens group including three lenses L1, L2, and L3.
  • the diffractive optical element D1 is disposed on the object side of the concave reflecting mirror CM1
  • the plane parallel plate P1 is disposed on the object side of the concave reflecting mirror CM1.
  • a reference axis (first reference axis) AXa is a straight line connecting the center of an object at infinity and the center of the concave reflecting mirror CM1 (the origin of the reflecting surface).
  • the reference axis AXb is a straight line connecting the center of the concave reflecting mirror CM1 and the center of the convex reflecting mirror CM2 (the origin of the reflecting surface).
  • the reference axis (second reference axis) AXc is a straight line connecting the center of the convex reflecting mirror CM2 and the center of the image plane IM.
  • the reference axes AXa, AXb, and AXc extend linearly along the paper surface (YZ plane) in FIG. That is, the reference axes AXa to AXc are zigzag in the cross-sectional configuration along the YZ plane, but appear to overlap one straight line in the cross-sectional configuration along the XZ plane.
  • the reference axes AXa and AXc extend along the Z direction and are parallel to each other.
  • the reference axes AXa and AXb, and the reference axes AXc and AXb form a predetermined angle ⁇ (32 degrees in each embodiment).
  • a plane including the reference axis AXa and the reference axis AXc that is, a YZ plane is defined as a reference plane.
  • a local coordinate system (x, y, z) is set for each of the diffractive optical element D1 (parallel plane plate P1), the concave reflecting mirror CM1, the convex reflecting mirror CM2, and the lens groups L1 to L3.
  • the x-axis, y-axis, and z-axis are set in parallel to the X-axis, Y-axis, and Z-axis in the global coordinate system, respectively. ing.
  • the x axis is set parallel to the X axis
  • the z axis is set to a direction that forms an angle ⁇ / 2 with the Z direction on the paper surface of FIG. Is set to be orthogonal to the z-axis on the paper surface of FIG.
  • the reflecting surface of the concave reflecting mirror CM1 is a rotationally asymmetric aspherical surface, and is concave on the object side in the reference plane and the xz plane (first orthogonal plane) perpendicular to the reference plane as shown in FIG. It has the shape which is.
  • the curvature of the reflecting surface of the concave reflecting mirror CM1 on the reference axis AXa (that is, the origin) in the reference surface is larger than the curvature in the xz plane perpendicular to the reference surface.
  • the reflecting surface of the convex reflecting mirror CM2 is a rotationally asymmetric aspherical surface, and as shown in FIG.
  • the curvature in the reference plane on the reference axis AXc (that is, the origin) of the reflecting surface of the convex reflecting mirror CM2 is smaller than the curvature in the xz plane perpendicular to the reference plane.
  • the most convex surface of the lens group L1 to L3 on the convex reflecting mirror CM2, that is, the incident surface of the lens L1, is a rotationally asymmetric aspherical surface, and as shown in FIG.
  • the surface In the xz plane (third orthogonal surface) perpendicular to the reference surface, the surface is concave on the side, and has a shape that is convex on the convex reflecting mirror CM2 side.
  • the other surfaces of the lens groups L1 to L3, that is, the exit surface of the lens L1, the entrance surface and exit surface of the lens L2, and the entrance surface and exit surface of the lens L3 are also rotationally asymmetric aspheric surfaces.
  • the diffractive optical element D1 disposed on the object side of the concave reflecting mirror CM1 has a rotationally asymmetric diffractive optical surface having an aspherical shape.
  • the concave reflecting mirror CM1 and the convex reflecting mirror CM2 are configured such that the light reflected by the concave reflecting mirror CM1 is reflected by the convex reflecting mirror CM2, and then passes through the lens groups L1 to L3 to the image plane IM. It is decentered in the reference plane so as to form an image. In other words, so that the central part of the light beam from the object reaches the image plane IM without being obstructed, and so that the solid cross-section light beam without the central part forms an object image on the image plane IM.
  • the concave reflecting mirror CM1 and the convex reflecting mirror CM2 are arranged eccentrically.
  • the catadioptric lens according to each embodiment not only can good correction of chromatic aberration and downsizing be achieved, but also a solid cross-section light beam without a central portion forms an object image. Therefore, a natural object image can be obtained without ring-shaped blurring due to defocusing.
  • a rotationally asymmetric aspherical surface (that is, a free-form surface) in the concave reflecting mirror CM1, the convex reflecting mirror CM2, and the lens units L1 to L3 is defined by the following equation (1).
  • s is the sag amount (unit: mm) of the aspherical surface in the z direction
  • c is the curvature at the origin (reciprocal of the radius of curvature) (unit: mm ⁇ 1 )
  • r is from the origin.
  • conditional expression (A) When the upper limit value of conditional expression (A) is exceeded or the lower limit value is exceeded, astigmatism is greatly generated.
  • the upper limit may be set to 0.975 in order to sufficiently exhibit the effect of satisfying conditional expression (A).
  • the upper limit value may be 0.950.
  • the lower limit value in order to fully exhibit the effect of satisfying conditional expression (A), the lower limit value may be set to 0.655. Further, the lower limit value may be set to 0.810. Note that
  • astigmatism is greatly generated when the lens is decentered.
  • astigmatism is favorably corrected by giving an as-component to the aspherical reflecting surface of the concave reflecting mirror CM1, which is the first reflecting mirror.
  • the asphalt component is a component corresponding to the difference between the curvature radius in the x direction and the curvature radius in the y direction.
  • the reflecting surface of the concave reflecting mirror CM1 is close to the stop, and light beams from each angle of view (field of view) are incident on substantially the same position. Therefore, applying an as component to the aspherical reflecting surface of the concave reflecting mirror CM1 gives an equivalent effect to the light flux at each angle of view, and is effective in correcting aberrations.
  • conditional expression (B) When the upper limit value of conditional expression (B) is exceeded or below the lower limit value, astigmatism is greatly generated.
  • the upper limit may be set to 0.640 in order to sufficiently exhibit the effect of satisfying the conditional expression (B).
  • the upper limit value may be set to 0.290.
  • the lower limit value in order to fully exhibit the effect of satisfying conditional expression (B), the lower limit value may be set to 0.150. Further, the lower limit value may be 0.200. Note that
  • Astigmatism is further corrected by adding an as component to the aspherical reflecting surface of the convex reflecting mirror CM2, which is the second reflecting mirror, in addition to providing an astigmatic component to the concave reflecting mirror CM1.
  • the concave reflecting mirror CM1 the light flux from each angle of view is incident on almost the same place.
  • the incident angle to the reflecting surface of the concave reflecting mirror CM1 differs depending on the angle of view, it is obtained by adding an as component to the concave reflecting mirror CM1. Strictly speaking, the effect is different for each angle of view.
  • conditional expression (C) If the upper limit value of conditional expression (C) is exceeded or less than the lower limit value, astigmatism will occur greatly.
  • the upper limit value may be set to ⁇ 1.100 in order to sufficiently exhibit the effect of satisfying the conditional expression (C). Further, the upper limit value may be set to ⁇ 1.200. Further, the lower limit may be set to ⁇ 3.500 in order to sufficiently exhibit the effect of satisfying conditional expression (C). Further, the lower limit value may be set to ⁇ 3,000.
  • the incident surface of the lens L1 is further away from the aperture than the convex reflecting mirror CM2, the incident position of the light beam from each angle of view is different. Therefore, in addition to adding an as component to the concave reflecting mirror CM1 and the convex reflecting mirror CM2, applying an as component to the aspherical entrance surface of the lens L1 is effective for correcting astigmatism. is there. However, if an as component is applied to a surface close to the image plane IM, for example, the surface of the lens L3, the distortion is affected more than the astigmatism, which may increase adverse effects.
  • Equation (2) represents the phase shape of the diffraction surface of the diffraction element D1.
  • ⁇ is the phase shape on the diffractive optical surface
  • i and j is a natural number including 0, and D (i, j) is a coefficient of the monomial x i ⁇ y j .
  • conditional expression (D) When the upper limit value of conditional expression (D) is exceeded or the lower limit value is exceeded, astigmatism is greatly generated.
  • the upper limit value may be set to ⁇ 1.595 in order to fully exhibit the effect of satisfying conditional expression (D). Furthermore, the upper limit value may be set to -2.180.
  • the lower limit value In order to sufficiently exhibit the effect of satisfying conditional expression (D), the lower limit value may be set to ⁇ 6.140. Furthermore, the lower limit value may be set to -5.300.
  • FIG. 3 is a diagram schematically illustrating a cross-sectional configuration along the YZ plane of the catadioptric imaging lens according to the first example.
  • FIG. 4 is a diagram schematically illustrating a cross-sectional configuration along the XZ plane of the catadioptric imaging lens according to the first example.
  • table (1) values of specifications of the catadioptric photographing lens according to the first example are listed.
  • ne represents the refractive index of each optical material (glass material) with respect to e-line (reference wavelength: 546.07 nm), and ⁇ e represents the Abbe number based on e-line.
  • the surface number is the order of the surfaces from the object side along the path of light traveling from the object at infinity to the image plane IM, and the interval is the reference axis AXa, The space
  • the first surface is the incident surface of the diffractive optical element D1
  • the third surface is the diffractive optical surface of the diffractive optical element D1
  • the fourth surface is the exit surface of the diffractive optical element D1.
  • the fifth surface is the reflecting surface of the concave reflecting mirror CM1
  • the sixth surface is the reflecting surface of the convex reflecting mirror CM2.
  • the seventh surface to the twelfth surface correspond to the entrance surface and exit surface of the lens L1, the entrance surface and exit surface of the lens L2, and the entrance surface and exit surface of the lens L3.
  • the diffractive optical element D1 of each embodiment is composed of a first surface to a fourth surface as shown in FIG. 5, which is a so-called close-contact type diffractive element. It is considered that two layers having a refractive index of 10 ⁇ m are formed on a glass substrate composed of one surface and a second surface, and a diffractive surface is processed on a third surface between the first layer and the second layer.
  • other types of diffractive elements can be used in the present invention as long as they provide the same phase.
  • the column of aspherical data 1 in Table (1) shows the parameters of Equation (1) that define rotationally asymmetric aspherical surfaces (free curved surfaces) in the concave reflecting mirror CM1, the convex reflecting mirror CM2, and the lens groups L1 to L3. Show.
  • the column of aspherical data 2 in Table (1) shows each parameter of Expression (2) that defines the aspherical surface (free curved surface) of the diffractive optical surface of the diffractive optical element D1.
  • the notation in Table (1) is the same in the following Tables (2) to (4).
  • the description in the column of glass material data in Table (1) is common to each embodiment, and duplicate descriptions in Tables (2) to (4) are omitted.
  • FIG. 6 is a diagram showing the aberration with respect to the e-line of the first embodiment in a spot diagram.
  • FIG. 7 is a diagram showing the aberration for the g-line (wavelength: 430.83 nm) of the first embodiment in a spot diagram.
  • FIG. 8 is a diagram showing the positions of nine image points in the spot diagram of each embodiment.
  • aberrations are studied at the wavelengths of five visible bright lines (g-line, F-line, e-line, d-line, and C-line).
  • a spot diagram for two wavelengths, e-line and g-line is shown.
  • the e-line is the reference wavelength in the present embodiment, and the g-line is generally the shortest wavelength when considering a visible optical system. On the short wavelength side, there is more dispersion of the refractive index of the glass material, and the g-line has the highest chromatic aberration.
  • spots at nine image points (viewpoints) S1 to S9 in a rectangular image plane IM of 36 mm ⁇ 24 mm were calculated. .
  • the spot size of the e-line is sufficiently small at each of the image points S1 to S9, and the aberration is uniform and well corrected over the entire image plane IM.
  • the shape of the spot at each of the image points S1 to S9 is almost symmetric, and the asymmetric aberration is well corrected.
  • the spot size of the g-line is slightly larger than the spot size of the e-line, but it can be seen that the chromatic aberration is corrected better than that of a normal camera lens.
  • FIG. 9 is a diagram schematically showing a cross-sectional configuration along the YZ plane of the catadioptric imaging lens according to the second example.
  • FIG. 10 is a diagram schematically showing a cross-sectional configuration along the XZ plane of the catadioptric lens according to the second embodiment.
  • table (2) values of specifications of the catadioptric photographing lens according to the second example are listed.
  • Table (2) ⁇ Optical member specifications> Surface number Surface shape Interval Glass type 1 Plane (diaphragm) 3 Glass material 1 2 Plane 0.01 Glass 2 3 Diffractive surface 0.01 Glass 3 4 plane 150 5 Free-form surface -200 reflection 6 Free-form surface 115 Reflection 7 Free-form surface 17.24111086 Glass 4 8 Free-form surface 8 9 Free curved surface 13.55240699 Glass 4 10 Free-form surface 8.126118802 11 Free-form surface 11.67553616 Glass 4 12 Free-form surface 40 Image plane ⁇ Aspherical data 1> Surface number 5 6 7 8 9 10 11 12 c -0.00147492 -0.001160776 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 C (1,0) 0 0 0 0 0 0 0 C (0,1) 0.01 0.01 0.585727752 0.119489101 -0.196609212 0.24738848 -0.093053052
  • FIG. 11 is a diagram showing the aberration with respect to the e-line of the second embodiment in a spot diagram.
  • FIG. 12 is a diagram showing the aberration for the g-line (wavelength: 430.83 nm) of the second embodiment in a spot diagram.
  • the spot size of the e-line is sufficiently small at each of the image points S1 to S9, and the aberration is uniform over the entire image plane IM, as in the first embodiment. And it can be seen that it is well corrected. Further, it can be seen that the shape of the spot at each of the image points S1 to S9 is almost symmetric, and the asymmetric aberration is well corrected.
  • the spot size of the g-line is slightly larger than the spot size of the e-line, but it can be seen that the chromatic aberration is corrected better than that of a normal camera lens.
  • FIG. 13 is a diagram schematically showing a cross-sectional configuration along the YZ plane of the catadioptric imaging lens according to the third example.
  • FIG. 14 is a drawing schematically showing a cross-sectional configuration along the XZ plane of the catadioptric imaging lens according to the third example.
  • the following table (3) lists values of specifications of the catadioptric photographing lens according to the third example.
  • FIG. 15 is a diagram showing the aberration with respect to the e-line of the third embodiment in a spot diagram.
  • FIG. 16 is a diagram showing the aberration with respect to g-line (wavelength: 430.83 nm) of the third embodiment in a spot diagram.
  • the spot size of the e-line is sufficiently small at each of the image points S1 to S9, so that the entire image plane IM can be obtained. It can be seen that the aberration is uniform and well corrected. Further, it can be seen that the shape of the spot at each of the image points S1 to S9 is almost symmetric, and the asymmetric aberration is well corrected.
  • the spot size of the g-line is slightly larger than the spot size of the e-line, but it can be seen that the chromatic aberration is corrected better than that of a normal camera lens.
  • FIG. 17 is a drawing schematically showing a cross-sectional configuration along the YZ plane of the catadioptric imaging lens according to the fourth example.
  • FIG. 18 is a drawing schematically showing a cross-sectional configuration along the XZ plane of the catadioptric imaging lens according to the fourth example.
  • the following table (4) lists values of specifications of the catadioptric photographing lens according to the fourth example.
  • a plane parallel plate P1 is arranged on the object side of the concave reflecting mirror CM1. Therefore, in the column of the optical member specifications in Table (4), the first surface and the second surface are the entrance surface and the exit surface of the plane parallel plate P1.
  • the third surface is the reflecting surface of the concave reflecting mirror CM1
  • the fourth surface is the reflecting surface of the convex reflecting mirror CM2.
  • the fifth surface to the tenth surface correspond to the entrance surface and exit surface of the lens L1, the entrance surface and exit surface of the lens L2, and the entrance surface and exit surface of the lens L3.
  • FIG. 19 is a diagram showing the aberration with respect to the e-line of the fourth embodiment in a spot diagram.
  • FIG. 20 is a diagram showing the aberration with respect to the g-line of the fourth embodiment in a spot diagram.
  • the spot size of the e-line is sufficiently small at the image points S1 to S9, and the entire image plane IM is obtained. It can be seen that the aberration is uniform and well corrected. Further, it can be seen that the shape of the spot at each of the image points S1 to S9 is almost symmetric, and the asymmetric aberration is well corrected.
  • the spot size of the g-line is slightly larger than the spot size of the e-line, but it can be seen that the chromatic aberration is corrected better than that of a normal camera lens.
  • the spot size of the e-line is 8 ⁇ m to 15 ⁇ m in RMS at each of the image points S1 to S9, and the aberration is uniform and well corrected over the entire image plane IM. Further, the spot shape is almost symmetric at each of the image points S1 to S9, and the asymmetric aberration is well corrected. This is important for photographic optical systems. When shooting astronomical objects, etc., an optical system with large astigmatism and coma aberration may be disliked by the photographer because the point image becomes a flowing image. Many.
  • the spot size of the g line is 16 ⁇ m to 30 ⁇ m in RMS at each of the image points S1 to S9, which is slightly larger than the spot size of the e line.
  • the chromatic aberration is corrected better than that of a normal camera lens.
  • the occurrence of asymmetric aberration is satisfactorily suppressed despite the fact that the optical system is a rotationally asymmetric optical system called a decentered optical system.
  • an optical system is realized in which aberrations are sufficiently reduced over a relatively wide image plane of 36 mm ⁇ 24 mm with respect to light in the visible wavelength band.
  • the present invention is applied to a catadioptric photographic lens used for a camera, for example.
  • the present invention is not limited to this, and the present invention can be similarly applied to other appropriate image devices.

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Abstract

　反射屈折撮影レンズは、物体側から順に、第一反射鏡と、第二反射鏡と、レンズ群とを有し、第一反射鏡で反射された光は第二反射鏡にて反射されたのち、レンズ群を通って所定の像面に物体像を形成するように配置されている。第一反射鏡と第二反射鏡とは基準面内で偏心している。第一反射鏡の反射面は回転非対称な非球面であって、基準面内及び第一直交面内で物体側に凹面である形状を有する。第二反射鏡の反射面は回転非対称な非球面であって、基準面内及び第二直交面内で第一反射鏡側に凸面である形状を有する。レンズ群のうちの最も第二反射鏡側の面は回転非対称な非球面であって、基準面内では第二反射鏡側に凹面であり、第三直交面内では第二反射鏡側に凸面である形状を有する。

Description

反射屈折撮影レンズ
　本発明は、反射屈折撮影レンズに関する。
　例えばカメラに用いられる撮影レンズとして、色収差の良好な補正と小型化との両立を図るのに有利な反射屈折撮影レンズが知られている。従来の反射屈折撮影レンズは、直線状に延びる単一の光軸に沿って配置された凹面反射鏡と凸面反射鏡とを含み、光軸に関して回転対称な光学系である（特許文献１を参照）。
日本国特開平１１－２１２１３２号公報
　従来の反射屈折撮影レンズでは、物体（被写体）からの光束の中央部分が凸面反射鏡により遮られた後、中央開口部を有する凹面反射鏡および凸面反射鏡で順次反射され、凹面反射鏡の開口部を介して像面に達する。その結果、像面に達する結像光束の中央部分は欠如しており、像面に対するデフォーカス（焦点位置ずれ）に起因して物体像にリング状のボケが発生し易い。
　本発明の第１の態様によると、反射屈折撮影レンズは、物体側から順に、第一反射鏡と、第二反射鏡と、レンズ群とを有し、第一反射鏡で反射された光は第二反射鏡にて反射されたのち、レンズ群を通って所定の像面に物体像を形成するように配置されており、物体の中心と第一反射鏡の中心とを結ぶ直線を第一基準軸とし、第二反射鏡の中心と像面の中心とを結ぶ直線を第二基準軸とし、第一基準軸と第二基準軸とを含む平面を基準面とし、第一反射鏡の中心を通り基準面に垂直で第一基準軸と所定の角度をなす平面を第一直交面とし、第二反射鏡の中心を通り基準面に垂直で第二基準軸と所定の角度をなす平面を第二直交面とし、レンズ群のうち最も第二反射鏡側の面の中心を通り基準面に垂直で第二基準軸に平行な平面を第三直交面とするとき、第一反射鏡と第二反射鏡とは基準面内で偏心しており、第一反射鏡の反射面は回転非対称な非球面であって、基準面内及び第一直交面内で物体側に凹面である形状を有し、第二反射鏡の反射面は回転非対称な非球面であって、基準面内及び第二直交面内で第一反射鏡側に凸面である形状を有し、レンズ群のうちの最も第二反射鏡側の面は回転非対称な非球面であって、基準面内では第二反射鏡側に凹面であり、第三直交面内では第二反射鏡側に凸面である形状を有する。
　本発明の第２の態様によると、第１の態様の反射屈折撮影レンズにおいて、第一反射鏡の反射面の第一基準軸上における基準面内の曲率は、第一直交面内の曲率よりも大きいことが好ましい。
　本発明の第３の態様によると、第１または第２の態様の反射屈折撮影レンズにおいて、第二反射鏡の反射面の第二基準軸上における基準面内の曲率は、第二直交面内の曲率よりも小さいことが好ましい。
　本発明の第４の態様によると、第１乃至第３のいずれか一つの態様の反射屈折撮影レンズにおいて、第一基準軸と第二基準軸とは平行であることが好ましい。
　本発明の第５の態様によると、第１乃至第４のいずれか一つの態様の反射屈折撮影レンズにおいて、レンズ群は、回転非対称な非球面形状の入射面および射出面を有する３つのレンズを有することが好ましい。
　本発明の第６の態様によると、第１乃至第５のいずれか一つの態様の反射屈折撮影レンズにおいて、回転非対称な非球面は、該非球面の接平面の原点における法線方向をｚ方向とし、接平面内で互いに直交する二方向をｘ方向およびｙ方向とし、非球面のｚ方向のサグ量をｓとし、原点における曲率をｃとし、原点からの距離をｒとし、コーニック定数をｋとし、ｍおよびｎを０を含む自然数とし、単項式ｘm・ｙnの係数をＣ（ｍ，ｎ）とするとき、次の式（１）により規定されていることが好ましい。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000003
 　本発明の第７の態様によると、第６の態様の反射屈折撮影レンズにおいて、第一反射鏡の非球面形状の反射面を規定する式（１）において、ｘ2の係数Ｃ（２，０）と曲率ｃの半分の値ｃ／２との和をα１とし、ｙ2の係数Ｃ（０，２）と曲率ｃの半分の値ｃ／２との和をβ１とするとき、０．５００＜β１／α１＜１．０００を満足することが好ましい。
　本発明の第８の態様によると、第６または第７の態様の反射屈折撮影レンズにおいて、第二反射鏡の非球面形状の反射面を規定する式（１）において、ｘ2の係数Ｃ（２，０）と曲率ｃの半分の値ｃ／２との和をα２とし、ｙ2の係数Ｃ（０，２）と曲率ｃの半分の値ｃ／２との和をβ２とするとき、０．１００＜β２／α２＜１．０００を満足することが好ましい。
　本発明の第９の態様によると、第６乃至第８のいずれか一つの態様の反射屈折撮影レンズにおいて、レンズ群のうちの最も第二反射鏡側のレンズの非球面形状の入射面を規定する式（１）において、ｘ2の係数Ｃ（２，０）と曲率ｃの半分の値ｃ／２との和をα３とし、ｙ2の係数Ｃ（０，２）と曲率ｃの半分の値ｃ／２との和をβ３とするとき、－４．０００＜β３／α３＜－１．０００を満足することが好ましい。
　本発明の第１０の態様によると、第１乃至第９のいずれか一つの態様の反射屈折撮影レンズにおいて、第一反射鏡の物体側に配置されて、回転非対称な非球面形状の回折光学面を有する回折光学素子を備えていることが好ましい。
　本発明の第１１の態様によると、第１０の態様の反射屈折撮影レンズにおいて、請求項１０に記載の反射屈折撮影レンズにおいて、回折光学面の非球面は、第一基準軸の方向をｚ方向とし、ｚ方向に垂直な面内で互いに直交する二方向をｘ方向およびｙ方向とし、回折光学面での位相形状をφとし、参照波長をλ0（λ0＝５４６ｎｍ）とし、回折次数をｍ（ｍ＝１）とし、ｉおよびｊを０を含む自然数とし、単項式ｘi・ｙjの係数をＤ（ｉ，ｊ）とするとき、次の式（２）により規定され、
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000004
 ｘ2の係数Ｄ（２，０）をα４とし、ｙ2の係数Ｄ（０，２）をβ４とするとき、－７．０００＜β４／α４＜－１．０００を満足することが好ましい。
　本発明の反射屈折撮影レンズでは、中央部分の欠如していない中実断面の光束が物体像を形成するので、デフォーカスに起因するリング状のボケが発生することなく、鮮明な物体像が得られる。
実施形態の各実施例にかかる反射屈折撮影レンズの基本構成を概略的に示す図である。 （ａ）は凹面反射鏡の反射面の特徴を、（ｂ）は凸面反射鏡の反射面の特徴を、（ｃ）はレンズＬ１の入射面の特徴を概略的に示す斜視図である。 第１実施例にかかる反射屈折撮影レンズのＹＺ平面に沿った断面構成を概略的に示す図である。 第１実施例にかかる反射屈折撮影レンズのＸＺ平面に沿った断面構成を概略的に示す図である。 回折光学素子の各層と面番号との関係を説明する図である。 第１実施例のｅ線に対する収差をスポットダイアグラムで示す図である。 第１実施例のｇ線に対する収差をスポットダイアグラムで示す図である。 各実施例のスポットダイアグラムにおける９つの像点の位置を示す図である。 第２実施例にかかる反射屈折撮影レンズのＹＺ平面に沿った断面構成を概略的に示す図である。 第２実施例にかかる反射屈折撮影レンズのＸＺ平面に沿った断面構成を概略的に示す図である。 第２実施例のｅ線に対する収差をスポットダイアグラムで示す図である。 第２実施例のｇ線に対する収差をスポットダイアグラムで示す図である。 第３実施例にかかる反射屈折撮影レンズのＹＺ平面に沿った断面構成を概略的に示す図である。 第３実施例にかかる反射屈折撮影レンズのＸＺ平面に沿った断面構成を概略的に示す図である。 第３実施例のｅ線に対する収差をスポットダイアグラムで示す図である。 第３実施例のｇ線に対する収差をスポットダイアグラムで示す図である。 第４実施例にかかる反射屈折撮影レンズのＹＺ平面に沿った断面構成を概略的に示す図である。 第４実施例にかかる反射屈折撮影レンズのＸＺ平面に沿った断面構成を概略的に示す図である。 第４実施例のｅ線に対する収差をスポットダイアグラムで示す図である。 第４実施例のｇ線に対する収差をスポットダイアグラムで示す図である。
　以下、実施形態を、添付図面に基づいて説明する。図１は、実施形態の各実施例にかかる反射屈折撮影レンズの基本構成を概略的に示す図である。各実施例にかかる反射屈折撮影レンズは、例えばカメラに用いられる撮影レンズであって、図１に示すように、物体側から光の入射順に、凹面反射鏡（第一反射鏡）ＣＭ１と、凸面反射鏡（第二反射鏡）ＣＭ２と、３つのレンズＬ１，Ｌ２，Ｌ３からなるレンズ群とを有する。第１実施例～第３実施例では凹面反射鏡ＣＭ１の物体側に回折光学素子Ｄ１が配置され、第４実施例では凹面反射鏡ＣＭ１の物体側に平行平面板Ｐ１が配置されている。
　図１において、基準軸（第一基準軸）ＡＸａは、無限遠にある物体の中心と凹面反射鏡ＣＭ１の中心（反射面の原点）とを結ぶ直線である。基準軸ＡＸｂは、凹面反射鏡ＣＭ１の中心と凸面反射鏡ＣＭ２の中心（反射面の原点）とを結ぶ直線である。基準軸（第二基準軸）ＡＸｃは、凸面反射鏡ＣＭ２の中心と像面ＩＭの中心とを結ぶ直線である。図１では、全体座標系（Ｘ，Ｙ，Ｚ）として、図１の紙面に垂直な方向にＸ軸を、図１の紙面に沿って鉛直方向にＹ軸を、図１の紙面に沿って水平方向にＺ軸を設定している。
　基準軸ＡＸａ、ＡＸｂおよびＡＸｃは、図１の紙面（ＹＺ平面）に沿ってそれぞれ直線状に延びている。すなわち、基準軸ＡＸａ～ＡＸｃは、ＹＺ平面に沿った断面構成ではジグザグ状であるが、ＸＺ平面に沿った断面構成では１本の直線に重なって見える。基準軸ＡＸａおよびＡＸｃは、Ｚ方向に沿って延びており、互いに平行である。基準軸ＡＸａとＡＸｂ、および基準軸ＡＸｃとＡＸｂとは、所定の角度θ（各実施例において３２度）をなしている。以下、基準軸ＡＸａと基準軸ＡＸｃとを含む平面、すなわちＹＺ平面を基準面とする。
　図１では、回折光学素子Ｄ１（平行平面板Ｐ１）、凹面反射鏡ＣＭ１、凸面反射鏡ＣＭ２、およびレンズ群Ｌ１～Ｌ３における局所座標系（ｘ，ｙ，ｚ）をそれぞれ設定している。回折光学素子Ｄ１（平行平面板Ｐ１）およびレンズ群Ｌ１～Ｌ３の局所座標系において、ｘ軸、ｙ軸およびｚ軸は、全体座標系におけるＸ軸、Ｙ軸およびＺ軸とそれぞれ平行に設定されている。凹面反射鏡ＣＭ１および凸面反射鏡ＣＭ２の局所座標系において、ｘ軸はＸ軸と平行に設定され、ｚ軸は図１の紙面においてＺ方向と角度θ／２をなす方向に設定され、ｙ軸は図１の紙面においてｚ軸と直交するように設定されている。
　凹面反射鏡ＣＭ１の反射面は回転非対称な非球面であって、図２（ａ）に示すように基準面内及び基準面に垂直なｘｚ平面（第一直交面）内で物体側に凹面である形状を有する。凹面反射鏡ＣＭ１の反射面の基準軸ＡＸａ上（すなわち原点）における基準面内での曲率は、基準面に垂直なｘｚ平面内での曲率よりも大きい。凸面反射鏡ＣＭ２の反射面は回転非対称な非球面であって、図２（ｂ）に示すように基準面内及び基準面に垂直なｘｚ平面（第二直交面）内で凹面反射鏡ＣＭ１側に凸面である形状を有する。凸面反射鏡ＣＭ２の反射面の基準軸ＡＸｃ上（すなわち原点）における基準面内での曲率は、基準面に垂直なｘｚ平面内での曲率よりも小さい。
　レンズ群Ｌ１～Ｌ３のうちの最も凸面反射鏡ＣＭ２側の面、すなわちレンズＬ１の入射面は回転非対称な非球面であって、図２（ｃ）に示すように基準面内では凸面反射鏡ＣＭ２側に凹面であり、基準面に垂直なｘｚ平面（第三直交面）内では凸面反射鏡ＣＭ２側に凸面である形状を有する。レンズ群Ｌ１～Ｌ３のその他の面、すなわちレンズＬ１の射出面、レンズＬ２の入射面および射出面、並びにレンズＬ３の入射面および射出面も、回転非対称な非球面である。凹面反射鏡ＣＭ１の物体側に配置された回折光学素子Ｄ１は、回転非対称な非球面形状の回折光学面を有する。
　このように、凹面反射鏡ＣＭ１と凸面反射鏡ＣＭ２とは、凹面反射鏡ＣＭ１で反射された光が凸面反射鏡ＣＭ２にて反射された後、レンズ群Ｌ１～Ｌ３を通って像面ＩＭに物体像を形成するように基準面内で偏心している。換言すれば、物体からの光束の中央部分が遮られることなく像面ＩＭに達するように、ひいては中央部分の欠如していない中実断面の光束が像面ＩＭに物体像を形成するように、凹面反射鏡ＣＭ１と凸面反射鏡ＣＭ２とは偏心して配置されている。その結果、各実施例にかかる反射屈折撮影レンズでは、色収差の良好な補正と小型化との両立を図ることができるだけでなく、中央部分の欠如していない中実断面の光束が物体像を形成するので、デフォーカスに起因するリング状のボケが発生することなく、自然な物体像が得られる。
　凹面反射鏡ＣＭ１、凸面反射鏡ＣＭ２、およびレンズ群Ｌ１～Ｌ３における回転非対称な非球面（すなわち自由曲面）は、次の式（１）により規定されている。式（１）において、ｓは非球面のｚ方向のサグ量（単位：ｍｍ）であり、ｃは原点における曲率（曲率半径の逆数）（単位：ｍｍ-1）であり、ｒは原点からの距離（ｘ2＋ｙ2の平方根の値）（単位：ｍｍ）であり、ｋはコーニック定数であり、ｍおよびｎは０を含む自然数であり、Ｃ（ｍ，ｎ）は単項式ｘm・ｙnの係数である。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000005
　凹面反射鏡ＣＭ１の非球面形状の反射面を規定する式（１）において、ｘ2の係数Ｃ（２，０）と曲率ｃの半分の値ｃ／２との和をα１とし、ｙ2の係数Ｃ（０，２）と曲率ｃの半分の値ｃ／２との和をβ１とするとき、次の条件式（Ａ）を満足することにより、非点収差を良好に補正することができる。
０．５００＜β１／α１＜１．０００　　　（Ａ）
　条件式（Ａ）の上限値を上回るか、または下限値を下回ると、非点収差が大きく発生してしまう。なお、条件式（Ａ）を満足させることによる効果を十分に発揮させるためには、上限値を０．９７５にしても良い。さらに、上限値を０．９５０にしても良い。また、条件式（Ａ）を満足させることによる効果を十分に発揮させるためには、下限値を０．６５５にしても良い。さらに、下限値を０．８１０にしても良い。なお、｜β１｜＜｜α１｜とすることができる。
　一般に、レンズを偏心させると非点収差が大きく発生する。本実施形態では、第一反射鏡である凹面反射鏡ＣＭ１の非球面形状の反射面にアス成分を持たせることにより、非点収差を良好に補正している。ここで、アス成分とは、ｘ方向の曲率半径とｙ方向の曲率半径との差に対応する成分である。凹面反射鏡ＣＭ１の反射面は絞りの近くにあり、各画角（視野）からの光束がほぼ同じ位置に入射する。そのため、凹面反射鏡ＣＭ１の非球面形状の反射面にアス成分を付与することは、各画角の光束に対して同等の効果を与えることになり、収差補正に効果的である。
　凸面反射鏡ＣＭ２の非球面形状の反射面を規定する式（１）において、ｘ2の係数Ｃ（２，０）と曲率ｃの半分の値ｃ／２との和をα２とし、ｙ2の係数Ｃ（０，２）と曲率ｃの半分の値ｃ／２との和をβ２とするとき、次の条件式（Ｂ）を満足することにより、非点収差を良好に補正することができる。
０．１００＜β２／α２＜１．０００　　　（Ｂ）
　条件式（Ｂ）の上限値を上回るか、または下限値を下回ると、非点収差が大きく発生してしまう。なお、条件式（Ｂ）を満足させることによる効果を十分に発揮させるためには、上限値を０．６４０にしても良い。さらに、上限値を０．２９０にしても良い。また、条件式（Ｂ）を満足させることによる効果を十分に発揮させるためには、下限値を０．１５０にしても良い。さらに、下限値を０．２００にしても良い。なお、｜β２｜＜｜α２｜とすることができる。
　凹面反射鏡ＣＭ１にアス成分を付与することに加え、第二反射鏡である凸面反射鏡ＣＭ２の非球面形状の反射面にもアス成分を付与することにより、非点収差をさらに良好に補正することができる。凹面反射鏡ＣＭ１では各画角からの光束がほぼ同じところに入射するが、凹面反射鏡ＣＭ１の反射面への入射角が画角によって異なるので、凹面反射鏡ＣＭ１にアス成分を付与して得られる効果は厳密には画角毎に異なる。そこで、絞りから凹面反射鏡ＣＭ１よりも離れた凸面反射鏡ＣＭ２の反射面では、各画角の光束の入射位置が異なるので、この凸面反射鏡ＣＭ２の反射面にアス成分を与えることにより、全画角に対して、より効果的に均一に収差を補正することが可能になる。
　レンズ群Ｌ１～Ｌ３のうちの最も物体側の面、すなわちレンズＬ１の非球面形状の入射面を規定する式（１）において、ｘ2の係数Ｃ（２，０）と曲率ｃの半分の値ｃ／２との和をα３とし、ｙ2の係数Ｃ（０，２）と曲率ｃの半分の値ｃ／２との和をβ３とするとき、次の条件式（Ｃ）を満足することにより、非点収差を良好に補正することができる。
－４．０００＜β３／α３＜－１．０００　　　（Ｃ）
　条件式（Ｃ）の上限値を上回るか、または下限値を下回ると、非点収差が大きく発生してしまう。なお、条件式（Ｃ）を満足させることによる効果を十分に発揮させるためには、上限値を－１．１００にしても良い。さらに、上限値を－１．２００にしても良い。また、条件式（Ｃ）を満足させることによる効果を十分に発揮させるためには、下限値を－３．５００にしても良い。さらに、下限値を－３．０００にしても良い。
　レンズＬ１の入射面は、絞りから凸面反射鏡ＣＭ２よりもさらに離れているため、各画角からの光束の入射位置が異なる。したがって、凹面反射鏡ＣＭ１および凸面反射鏡ＣＭ２にアス成分を付与することに加え、レンズＬ１の非球面形状の入射面にもアス成分を付与することは、非点収差の補正に対して有効である。ただし、像面ＩＭに近い面、例えばレンズＬ３の面にアス成分を付与すると、非点収差よりも歪曲収差に影響を与えることになり、弊害が増える可能性がある。
　回折光学素子Ｄ１の回折光学面の非球面（すなわち自由曲面）は、次の式（２）により規定されている。式（２）は回折素子Ｄ１の回折面の位相形状を表している。式（２）において、φは回折光学面での位相形状であり、λ0は参照波長（λ0＝５４６ｎｍ）であり、ｍは回折次数（各実施例においてｍ＝１）であり、ｉおよびｊは０を含む自然数であり、Ｄ（ｉ，ｊ）は単項式ｘi・ｙjの係数である。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000006
　回折光学素子Ｄ１の非球面形状の回折光学面を規定する式（２）において、ｘ2の係数Ｄ（２，０）をα４とし、ｙ2の係数Ｄ（０，２）をβ４とするとき、次の条件式（Ｄ）を満足することにより、非点収差を良好に補正することができる。
－７．０００＜β４／α４＜－１．０００　　　（Ｄ）
　条件式（Ｄ）の上限値を上回るか、または下限値を下回ると、非点収差が大きく発生してしまう。なお、条件式（Ｄ）を満足させることによる効果を十分に発揮させるためには、上限値を－１．５９５にしても良い。さらに、上限値を－２．１８０にしても良い。また、条件式（Ｄ）を満足させることによる効果を十分に発揮させるためには、下限値を－６．１４０にしても良い。さらに、下限値を－５．３００にしても良い。
［第１実施例］
　図３は、第１実施例にかかる反射屈折撮影レンズのＹＺ平面に沿った断面構成を概略的に示す図である。図４は、第１実施例にかかる反射屈折撮影レンズのＸＺ平面に沿った断面構成を概略的に示す図である。次の表（１）に、第１実施例にかかる反射屈折撮影レンズの諸元の値を掲げる。
　表（１）の硝材データの欄において、ｎeはｅ線（基準波長：５４６．０７ｎｍ）に対する各光学材料（硝材）の屈折率を、νeはｅ線基準のアッベ数を示している。表（１）の光学部材諸元の欄において、面番号は無限遠にある物体から像面ＩＭへの光の進行する経路に沿った物体側からの面の順序を、間隔は基準軸ＡＸａ，ＡＸｂ，ＡＸｃに沿った各面の間隔（ｍｍ）をそれぞれ示している。なお、第１面は回折光学素子Ｄ１の入射面であり、第３面は回折光学素子Ｄ１の回折光学面であり、第４面は回折光学素子Ｄ１の射出面である。第５面は凹面反射鏡ＣＭ１の反射面であり、第６面は凸面反射鏡ＣＭ２の反射面である。第７面～第１２面は、レンズＬ１の入射面および射出面、レンズＬ２の入射面および射出面、並びにレンズＬ３の入射面および射出面に対応している。
　ところで、各実施例の回折光学素子Ｄ１は、図５に示すように第１面から第４面までにより構成されているが、これは所謂、密着積層型の回折素子を想定していて、第１面、第２面からなるガラス基板に１０μｍ厚の屈折率の異なる二層をつくり、第一層と第二層との間である第３面に回折面を加工したものを考えている。当然ではあるが、他のタイプの回折素子でも、同じ位相を与えるものであれば本発明においては問題ない。
　表（１）の非球面データ１の欄は、凹面反射鏡ＣＭ１、凸面反射鏡ＣＭ２、およびレンズ群Ｌ１～Ｌ３における回転非対称な非球面（自由曲面）を規定する式（１）の各パラメータを示している。表（１）の非球面データ２の欄は、回折光学素子Ｄ１の回折光学面の非球面（自由曲面）を規定する式（２）の各パラメータを示している。なお、表（１）における表記は、以降の表（２）～表（４）においても同様である。表（１）の硝材データの欄の記載は各実施例に共通であり、表（２）～表（４）での重複する記載を省略する。
　　　　　　　　　　　　　　　表（１）
＜硝材データ＞
　　　　　　 ｎe　　　 νe
硝材１　　 1.51872　　 63.9
硝材２　　 1.53150　　 33.5
硝材３　　 1.55980　　 48.7
硝材４　　 1.53340　　 55.3
硝材５　　 1.61260　　 26.7
 
＜光学部材諸元＞
面番号　　面形状　　　　間隔　　　　 硝材の種別
 
1　　　　　平面（絞り）　3　　　　　　　硝材１
2　　　　　平面　　　　　0.01　　　　　 硝材２
3　　　　回折面　　　　　0.01　　　　　 硝材３
4　　　　　平面　　　　150
5　　　自由曲面　　　 -200.412002　　　 反射
6　　　自由曲面　　　　120.1449553　　　反射
7　　　自由曲面　　　　 10.72678395　　 硝材４
8　　　自由曲面　　　　　2.42331283
9　　　自由曲面　　　　 12　　　　　　　硝材５
10　　 自由曲面　　　　　6
11　　 自由曲面　　　　 15.62983966　　 硝材４
12　　 自由曲面　　　　 51.41243861
像面
 
＜非球面データ１＞
面番号　　　　5　　　　　　　 6　　　　　　　 7　　　　　　　8
　　　　　　　9　　　　　　　10　　　　　　　11　　　　　　 12
c　　　 -0.001486305　-0.001206417　　　　　 0　　　　　　　0
　　　　　　　0　　　　　　　 0　　　　　　　 0　　　　　　　0
κ　　　　　　0　　　　　　　 0　　　　　　　 0　　　　　　　0
　　　　　　　0　　　　　　　 0　　　　　　　 0　　　　　　　0
C(1,0)　　　　0　　　　　　　 0　　　　　　　 0　　　　　　　0
　　　　　　　0　　　　　　　 0　　　　　　　 0　　　　　　　0
C(0,1)　 0.032112682　　 0.063048375　　 0.434590318　　 0.170459639
　　　　 0.251690112　　 0.225332023　　-0.084485502　　 0.238064874
C(2,0)　 3.94E-05　　　　9.19E-05　　　　0.003169148　　-0.003708737
　　　　 0.002062952　　 0.001571848　　-0.001367424　　 0.011228754
C(1,1)　　　　0　　　　　　　 0　　　　　　　 0　　　　　　　0
　　　　　　　0　　　　　　　 0　　　　　　　 0　　　　　　　0
C(0,2)　 9.49E-05　　　　0.000466778　　-0.004711029　　 0.000985123
　　　　-0.002015254　　-0.003613952　　-0.000192662　　-0.00317807
C(3,0)　　　　0　　　　　　　 0　　　　　　　 0　　　　　　　0
　　　　　　　0　　　　　　　 0　　　　　　　 0　　　　　　　0
C(2,1)　 8.82E-07　　　　9.36E-06　　　　 4.98E-06　　　 9.58E-05
　　　　-0.000183094　　-0.000258534　　 -0.000308758　 -0.000364511
C(1,2)　　　　0　　　　　　　 0　　　　　　　 0　　　　　　　0
　　　　　　　0　　　　　　　 0　　　　　　　 0　　　　　　　0
C(0,3)　 5.55E-07　　　　3.04E-06　　　　-0.000159792　 -5.32E-05
　　　　 1.74E-05　　　　2.70E-05　　　　 2.72E-05　　　-6.12E-05
C(4,0)　 1.47E-09　　　　2.95E-08　　　　-8.41E-07　　　 4.23E-07
　　　　-1.21E-06　　　 -1.27E-06　　　　 2.23E-07　　　-1.44E-06
C(3,1)　　　　0　　　　　　　 0　　　　　　　 0　　　　　　　0
　　　　　　　0　　　　　　　 0　　　　　　　 0　　　　　　　0
C(2,2)　 1.25E-09　　　 -2.19E-08　　　　 8.88E-07　　　-3.80E-06
　　　　-2.04E-07　　　　1.93E-06　　　　-9.13E-06　　　-5.91E-06
C(1,3)　　　　0　　　　　　　 0　　　　　　　 0　　　　　　　0
　　　　　　　0　　　　　　　 0　　　　　　　 0　　　　　　　0
C(0,4)　 8.80E-10　　　　3.54E-09　　　　-2.05E-07　　　 2.74E-06
　　　　 1.64E-06　　　　2.07E-06　　　　 2.38E-06　　　-2.18E-07
C(5,0)　　　　0　　　　　　　 0　　　　　　　 0　　　　　　　0
　　　　　　　0　　　　　　　 0　　　　　　　 0　　　　　　　0
C(4,1)　 7.07E-12　　　 -3.38E-10　　　　 3.34E-08　　　　2.80E-08
　　　　 8.79E-08　　　　1.19E-07　　　　 1.66E-08　　　 -2.83E-08
C(3,2)　　　　0　　　　　　　 0　　　　　　　 0　　　　　　　0
　　　　　　　0　　　　　　　 0　　　　　　　 0　　　　　　　0
C(2,3)　 4.65E-12　　　 -9.99E-11　　　　-7.42E-09　　　 -7.00E-08
　　　　 5.13E-08　　　　1.06E-07　　　　 1.25E-07　　　　1.67E-07
C(1,4)　　　　0　　　　　　　 0　　　　　　　 0　　　　　　　0
　　　　　　　0　　　　　　　 0　　　　　　　 0　　　　　　　0
C(0,5)　 2.78E-12　　　　4.10E-11　　　　 2.83E-08　　　　3.66E-08
　　　　 2.41E-09　　　　4.62E-09　　　　-3.17E-08　　　 -2.56E-08
C(6,0)　 1.28E-14　　　 -8.15E-14　　　　 3.27E-10　　　　5.48E-10
　　　　 3.49E-11　　　 -4.55E-10　　　　 3.40E-10　　　　1.34E-09
C(5,1)　　　　0　　　　　　　 0　　　　　　　 0　　　　　　　0
　　　　　　　0　　　　　　　 0　　　　　　　 0　　　　　　　0
C(4,2)　 9.43E-14　　　　3.79E-12　　　　 6.12E-10　　　　2.50E-09
　　　　 1.91E-09　　　 -5.93E-10　　　　 4.31E-09　　　　4.98E-09
C(3,3)　　　　0　　　　　　　 0　　　　　　　 0　　　　　　　0
　　　　　　　0　　　　　　　 0　　　　　　　 0　　　　　　　0
C(2,4)　 6.20E-14　　　　2.14E-12　　　　-2.56E-09　　　　6.15E-10
　　　　 5.16E-09　　　　2.43E-09　　　　-4.53E-09　　　 -3.95E-09
C(1,5)　　　　0　　　　　　　 0　　　　　　　 0　　　　　　　0
　　　　　　　0　　　　　　　 0　　　　　　　 0　　　　　　　0
C(0,6)　-3.09E-14　　　 -9.14E-13　　　　 7.02E-10　　　　3.86E-10
　　　　 6.01E-10　　　　4.76E-10　　　　 4.83E-10　　　　9.73E-10
 
＜非球面データ２＞
回折光学素子　　　　 3面
回折次数　　　　　　 1
規格化波長　　　　546.074
D(1,0)　　　　　 0.000E+00
D(0,1)　　　　　 4.869E-05
D(2,0)　　　　　-1.176E-06
D(1,1)　　　　　0.000E+00
D(0,2)　　　　　4.369E-06
D(3,0)　　　　　0.000E+00
D(2,1)　　　　　3.667E-08
D(1,2)　　　　　0.000E+00
D(0,3)　　　　　1.064E-08
D(4,0)　　　　　1.278E-10
D(3,1)　　　　　0.000E+00
D(2,2)　　　　　2.980E-10
D(1,3)　　　　　0.000E+00
D(0,4)　　　　 -1.339E-10
D(5,0)　　　　　0.000E+00
D(4,1)　　　　 -8.887E-12
D(3,2)　　　　　0.000E+00
D(2,3)　　　　 -2.761E-12
D(1,4)　　　　　0.000E+00
D(0,5)　　　　 -2.859E-12
D(6,0)　　　　　8.795E-15
D(5,1)　　　　　0.000E+00
D(4,2)　　　　 -1.090E-13
D(3,3)　　　　　0.000E+00
D(2,4)　　　　 -5.885E-14
D(1,5)　　　　　0.000E+00
D(0,6)　　　　　2.375E-14
D(7,0)　　　　　0.000E+00
D(6,1)　　　　　3.775E-16
D(5,2)　　　　　0.000E+00
D(4,3)　　　　　2.051E-15
D(3,4)　　　　　0.000E+00
D(2,5)　　　　　1.588E-15
D(1,6)　　　　　0.000E+00
D(0,7)　　　　　7.094E-16
D(8,0)　　　　 -1.073E-17
D(7,1)　　　　　0.000E+00
D(6,2)　　　　　5.738E-18
D(5,3)　　　　　0.000E+00
D(4,4)　　　　 -1.170E-19
D(3,5)　　　　　0.000E+00
D(2,6)　　　　　8.592E-18
D(1,7)　　　　　0.000E+00
D(0,8)　　　　　2.501E-17
D(9,0)　　　　　0.000E+00
D(8,1)　　　　 -4.793E-20
D(7,2)　　　　　0.000E+00
D(6,3)　　　　 -1.755E-19
D(5,4)　　　　　0.000E+00
D(4,5)　　　　 -6.697E-19
D(3,6)　　　　　0.000E+00
D(2,7)　　　　 -2.635E-19
D(1,8)　　　　　0.000E+00
D(0,9)　　　　 -1.707E-19
D(10,0)　　　　 2.511E-21
D(9,1)　　　　　0.000E+00
D(8,2)　　　　 -5.984E-22
D(7,3)　　　　　0.000E+00
D(6,4)　　　　　2.847E-21
D(5,5)　　　　　0.000E+00
D(4,6)　　　　　6.794E-22
D(3,7)　　　　　0.000E+00
D(2,8)　　　　 -4.232E-21
D(1,9)　　　　　0.000E+00
D(0,10)　　　　-5.733E-21
 
＜条件式対応値＞
α１＝ｃ／２　＋Ｃ（２，０）＝－７．０３８×１０-4（第５面：ｘ2の係数）
β１＝ｃ／２　＋Ｃ（０，２）＝－６．４８２×１０-4（第５面：ｙ2の係数）
α２＝ｃ／２　＋Ｃ（２，０）＝－５．１１３×１０-4（第６面：ｘ2の係数）
β２＝ｃ／２　＋Ｃ（０，２）＝－１．３６４×１０-4（第６面：ｙ2の係数）
α３＝ｃ／２　＋Ｃ（２，０）＝３．１６９×１０-3（第７面：ｘ2の係数）
β３＝ｃ／２　＋Ｃ（０，２）＝－４．７１１×１０-3（第７面：ｙ2の係数）
α４＝Ｄ（２，０）＝－１．１７６×１０-6（第３面：ｘ2の係数）
β４＝Ｄ（０，２）＝４．３６９×１０-6（第３面：ｙ2の係数）
（Ａ）β１／α１＝０．９２１１
（Ｂ）β２／α２＝０．２６６８
（Ｃ）β３／α３＝－１．４８７
（Ｄ）β４／α４＝－３．７１５
　図６は、第１実施例のｅ線に対する収差をスポットダイアグラムで示す図である。図７は、第１実施例のｇ線（波長：４３０．８３ｎｍ）に対する収差をスポットダイアグラムで示す図である。図８は、各実施例のスポットダイアグラムにおける９つの像点の位置を示す図である。本実施形態では、可視の５つの輝線の波長（ｇ線、Ｆ線、ｅ線、ｄ線、Ｃ線）にて収差の検討がなされているが、光学系の結像性能を説明するためにｅ線およびｇ線の２つの波長に対するスポットダイアグラムを示す。
　ｅ線は本実施形態における基準波長であり、ｇ線は一般に可視光学系を検討する際の最も短い波長である。短波長側の方が硝材の屈折率の分散が多く、最も色収差の発生するのがｇ線である。各実施例では、ＦＸフォーマットのデジタルカメラを想定し、図８に示すように、３６ｍｍ×２４ｍｍの矩形状の像面ＩＭ内での９つの像点（視点）Ｓ１～Ｓ９でのスポットを計算した。図８における単位スケールの長さは、０．１ｍｍ＝１００μｍである。
　図６および図７を参照すると、第１実施例では、ｅ線のスポットサイズが各像点Ｓ１～Ｓ９で十分小さく、像面ＩＭの全体に亘って収差が均一で且つ良く補正されていることが分かる。さらに、各像点Ｓ１～Ｓ９でのスポットの形がほぼ対称になっており、非対称な収差が良く補正されていることが分かる。ｇ線のスポットサイズは、ｅ線のスポットサイズよりも若干大きくなっているが、通常のカメラレンズに比して色収差が良く補正されていることが分かる。
［第２実施例］
　図９は、第２実施例にかかる反射屈折撮影レンズのＹＺ平面に沿った断面構成を概略的に示す図である。図１０は、第２実施例にかかる反射屈折撮影レンズのＸＺ平面に沿った断面構成を概略的に示す図である。次の表（２）に、第２実施例にかかる反射屈折撮影レンズの諸元の値を掲げる。
　　　　　　　　　　　　　　　表（２）
＜光学部材諸元＞
面番号　　面形状　　　　間隔　　　　 硝材の種別
1　　　　　平面（絞り）　3　　　　　　　硝材１
2　　　　　平面　　　　　0.01　　　　　 硝材２
3　　　　回折面　　　　　0.01　　　　　 硝材３
4　　　　　平面　　　　150
5　　　自由曲面　　　 -200　　　　　　　反射
6　　　自由曲面　　　　115　　　　　　　反射
7　　　自由曲面　　　　 17.24111086　　 硝材４
8　　　自由曲面　　　　　8
9　　　自由曲面　　　　 13.55240699　　 硝材４
10　　 自由曲面　　　　　8.126118802
11　　 自由曲面　　　　 11.67553616　　 硝材４
12　　 自由曲面　　　　 40
像面
 
＜非球面データ１＞
面番号　　　　5　　　　　　　 6　　　　　　　 7　　　　　　　8
　　　　　　　9　　　　　　　10　　　　　　　11　　　　　　 12
c　　　　-0.00147492　　-0.001160776　　　　　0　　　　　　　0
　　　　　　　0　　　　　　　 0　　　　　　　 0　　　　　　　0
κ　　　　　　0　　　　　　　 0　　　　　　　 0　　　　　　　0
　　　　　　　0　　　　　　　 0　　　　　　　 0　　　　　　　0
C(1,0)　　　　0　　　　　　　 0　　　　　　　 0　　　　　　　0
　　　　　　　0　　　　　　　 0　　　　　　　 0　　　　　　　0
C(0,1)　　0.01　　　　　 0.01　　　　　　0.585727752　　 0.119489101
　　　　 -0.196609212　　0.24738848　　 -0.093053052　　-0.171520867
C(2,0)　　6.59E-06　　　 9.32E-05　　　　0.002269171　　-0.0033056
　　　　　0.000961516　　0.003588166　　-0.007790008　　-0.000311932
C(1,1)　　　　0　　　　　　　 0　　　　　　　 0　　　　　　　0
　　　　　　　0　　　　　　　 0　　　　　　　 0　　　　　　　0
C(0,2)　　6.44E-05　　　 0.000479295　　-0.006556157　　　0.00058781
　　　　 -0.003714383　 -0.006319448　　-0.00308044　　　-0.007231889
C(3,0)　　　　0　　　　　　　 0　　　　　　　 0　　　　　　　0
　　　　　　　0　　　　　　　 0　　　　　　　 0　　　　　　　0
C(2,1)　　9.90E-07　　　 1.12E-05　　　 -8.96E-05　　　　 3.44E-05
　　　　 -0.000267855　 -0.0003299　　　-0.000311645　　-0.000411137
C(1,2)　　　　0　　　　　　　 0　　　　　　　 0　　　　　　　0
　　　　　　　0　　　　　　　 0　　　　　　　 0　　　　　　　0
C(0,3)　　6.53E-07　　　 4.47E-06　　　 -0.000151771　　 -7.45E-05
　　　　 -3.96E-05　　　 6.17E-05　　　 -9.88E-05　　　　-0.000237863
C(4,0)　　1.74E-09　　　 3.67E-08　　　 -1.14E-06　　　　-1.33E-07
　　　　 -1.27E-06　　　-3.43E-06　　　 -2.81E-07　　　　-5.98E-07
C(3,1)　　　　0　　　　　　　 0　　　　　　　 0　　　　　　　0
　　　　　　　0　　　　　　　 0　　　　　　　 0　　　　　　　0
C(2,2)　　1.45E-09　　　-3.22E-08　　　　1.66E-06　　　　-3.22E-06
　　　　 -8.43E-06　　　 5.34E-06　　　　5.15E-06　　　　-4.42E-06
C(1,3)　　　　0　　　　　　　 0　　　　　　　 0　　　　　　　0
　　　　　　　0　　　　　　　 0　　　　　　　 0　　　　　　　0
C(0,4)　　9.23E-10　　　 9.53E-09　　　 -2.26E-06　　　　 3.53E-06
　　　　 -1.15E-06　　　 4.42E-08　　　　4.46E-06　　　　 1.83E-06
C(5,0)　　　　0　　　　　　　 0　　　　　　　 0　　　　　　　0
　　　　　　　0　　　　　　　 0　　　　　　　 0　　　　　　　0
C(4,1)　 -7.69E-12　　　-6.71E-10　　　 -3.91E-08　　　　-6.01E-08
　　　　 -5.43E-08　　　-1.18E-07　　　　5.05E-08　　　　 1.58E-07
C(3,2)　　　　0　　　　　　　 0　　　　　　　 0　　　　　　　0
　　　　　　　0　　　　　　　 0　　　　　　　 0　　　　　　　0
C(2,3)　 -2.36E-11　　　-5.08E-10　　　　2.23E-07　　　　 2.35E-07
　　　　 -4.50E-07　　　-6.48E-07　　　　1.02E-08　　　　 3.79E-07
C(1,4)　　　　0　　　　　　　 0　　　　　　　 0　　　　　　　0
　　　　　　　0　　　　　　　 0　　　　　　　 0　　　　　　　0
C(0,5)　　2.00E-12　　　-1.89E-10　　　　2.36E-08　　　　 8.50E-08
　　　　 -2.54E-07　　　-1.00E-07　　　 -5.93E-08　　　　-1.37E-07
C(6,0)　 -3.37E-14　　　-2.29E-12　　　　5.78E-10　　　　 1.11E-09
　　　　　3.39E-09　　　 3.14E-09　　　 -1.15E-08　　　　-9.57E-09
C(5,1)　　　　0　　　　　　　 0　　　　　　　 0　　　　　　　0
　　　　　　　0　　　　　　　 0　　　　　　　 0　　　　　　　0
C(4,2)　　1.45E-14　　　 7.49E-12　　　　4.08E-09　　　　 1.20E-08
　　　　　1.05E-08　　　 7.30E-09　　　　8.52E-09　　　　 5.41E-09
C(3,3)　　　　0　　　　　　　 0　　　　　　　 0　　　　　　　0
　　　　　　　0　　　　　　　 0　　　　　　　 0　　　　　　　0
C(2,4)　 -1.35E-14　　　 4.71E-12　　　　1.05E-08　　　　 1.21E-08
　　　　　2.32E-09　　　-1.27E-08　　　 -1.73E-08　　　　 4.32E-09
C(1,5)　　　　0　　　　　　　 0　　　　　　　 0　　　　　　　0
　　　　　　　0　　　　　　　 0　　　　　　　 0　　　　　　　0
C(0,6)　 -4.56E-15　　　 6.72E-13　　　　2.82E-09　　　　-5.30E-09
　　　　 -3.26E-09　　　 1.05E-08　　　　1.19E-08　　　　 6.55E-09
 
＜非球面データ２＞
回折光学素子　　　　 3面
回折次数　　　　　　 1
規格化波長　　　　546.074
D(1,0)　　　　　 0
D(0,1)　　　　　-0.000270669
D(2,0)　　　　　-8.89E-07
D(1,1)　　　　　0
D(0,2)　　　　　4.69E-06
D(3,0)　　　　　0
D(2,1)　　　　 -1.48E-08
D(1,2)　　　　　0
D(0,3)　　　　　6.19E-09
D(4,0)　　　　 -1.65E-10
D(3,1)　　　　　0
D(2,2)　　　　 -2.18E-10
D(1,3)　　　　　0
D(0,4)　　　　 -6.54E-11
D(5,0)　　　　　0
D(4,1)　　　　　7.20E-12
D(3,2)　　　　　0
D(2,3)　　　　　3.07E-11
D(1,4)　　　　　0
D(0,5)　　　　 -7.27E-12
D(6,0)　　　　　7.14E-14
D(5,1)　　　　　0
D(4,2)　　　　　3.30E-14
D(3,3)　　　　　0
D(2,4)　　　　　3.15E-14
D(1,5)　　　　　0
D(0,6)　　　　　1.40E-14
D(7,0)　　　　　0
D(6,1)　　　　　1.30E-15
D(5,2)　　　　　0
D(4,3)　　　　　5.09E-15
D(3,4)　　　　　0
D(2,5)　　　　　5.20E-15
D(1,6)　　　　　0
D(0,7)　　　　　1.39E-15
D(8,0)　　　　 -3.70E-18
D(7,1)　　　　　0
D(6,2)　　　　 -2.03E-18
D(5,3)　　　　　0
D(4,4)　　　　　1.41E-17
D(3,5)　　　　　0
D(2,6)　　　　　1.21E-17
D(1,7)　　　　　0
D(0,8)　　　　　2.14E-18
 
＜条件式対応値＞
α１＝ｃ／２＋Ｃ（２，０）＝－７．３０９×１０-4（第５面：ｘ2の係数）
β１＝ｃ／２＋Ｃ（０，２）＝－６．７３１×１０-4（第５面：ｙ2の係数）
α２＝ｃ／２＋Ｃ（２，０）＝－４．８７２×１０-4（第６面：ｘ2の係数）
β２＝ｃ／２＋Ｃ（０，２）＝－１．０１１×１０-4（第６面：ｙ2の係数）
α３＝ｃ／２＋Ｃ（２，０）＝２．２６９×１０-3（第７面：ｘ2の係数）
β３＝ｃ／２＋Ｃ（０，２）＝－６．５５６×１０-3（第７面：ｙ2の係数）
α４＝Ｄ（２，０）＝－８．８８７×１０-7（第３面：ｘ2の係数）
β４＝Ｄ（０，２）＝４．６９３×１０-6（第３面：ｙ2の係数）
（Ａ）β１／α１＝０．９２１
（Ｂ）β２／α２＝０．２０８
（Ｃ）β３／α３＝－２．８８９
（Ｄ）β４／α４＝－５．２８１
　図１１は、第２実施例のｅ線に対する収差をスポットダイアグラムで示す図である。図１２は、第２実施例のｇ線（波長：４３０．８３ｎｍ）に対する収差をスポットダイアグラムで示す図である。図１１および図１２を参照すると、第２実施例においても第１実施例と同様に、ｅ線のスポットサイズが各像点Ｓ１～Ｓ９で十分小さく、像面ＩＭの全体に亘って収差が均一で且つ良く補正されていることが分かる。さらに、各像点Ｓ１～Ｓ９でのスポットの形がほぼ対称になっており、非対称な収差が良く補正されていることが分かる。ｇ線のスポットサイズは、ｅ線のスポットサイズよりも若干大きくなっているが、通常のカメラレンズに比して色収差が良く補正されていることが分かる。
［第３実施例］
　図１３は、第３実施例にかかる反射屈折撮影レンズのＹＺ平面に沿った断面構成を概略的に示す図である。図１４は、第３実施例にかかる反射屈折撮影レンズのＸＺ平面に沿った断面構成を概略的に示す図である。次の表（３）に、第３実施例にかかる反射屈折撮影レンズの諸元の値を掲げる。
　　　　　　　　　　　　　　　表（３）
＜光学部材諸元＞
面番号　　面形状　　　　間隔　　　　 硝材の種別
1　　　　　平面（絞り）　3　　　　　　　硝材１
2　　　　　平面　　　　　0.01　　　　　 硝材２
3　　　　回折面　　　　　0.01　　　　　 硝材３
4　　　　　平面　　　　150
5　　　自由曲面　　　 -170　　　　　　　反射
6　　　自由曲面　　　　100　　　　　　　反射
7　　　自由曲面　　　　 29.31220126　　 硝材４
8　　　自由曲面　　　　　4.731981832
9　　　自由曲面　　　　　7.352609012　　硝材５
10　　 自由曲面　　　　 19.4886019
11　　 自由曲面　　　　 11.12471002　　 硝材５
12　　 自由曲面　　　　 42
像面
 
＜非球面データ１＞
面番号　　　　5　　　　　　　 6　　　　　　　 7　　　　　　　8
　　　　　　　9　　　　　　　10　　　　　　　11　　　　　　 12
c　　　 -0.0017203　　　-0.001739129　　　　　0　　　　　　　0
　　　　　　　0　　　　　　　 0　　　　　　　 0　　　　　　　0
κ　　　　　　0　　　　　　　 0　　　　　　　 0　　　　　　　0
　　　　　　　0　　　　　　　 0　　　　　　　 0　　　　　　　0
C(1,0)　　　　0　　　　　　　 0　　　　　　　 0　　　　　　　0
　　　　 1.80E-05　　　　　　 0　　　　　　　 0　　　　　　　0
C(0,1)　 0.005　　　　　 0.01　　　　　　 0.410615162　　0.41654513
　　　　-0.073984842　　-0.022430979　　　0.14006189　　　　 0
C(2,0)　-9.81E-05　　　 -0.000770836　　　0.007644287　　0.001816678
　　　　 0.001117861　　 0.010688925　　　0.023350765　　0.025431562
C(1,1)　　　　0　　　　　　　 0　　　　　　　 0　　　　　　　0
　　　　　　　0　　　　　　　 0　　　　　　　 0　　　　　　　0
C(0,2)　 6.66E-05　　　　0.000493262　　 -0.018660971　 -0.015498266
　　　　 0.002797845　　 0.004581191　　　0.019375456　　0.026302171
C(3,0)　　　　0　　　　　　　 0　　　　　　　 0　　　　　　　0
　　　　　　　0　　　　　　　 0　　　　　　　 0　　　　　　　0
C(2,1)　 1.07E-06　　　　1.88E-05　　　　-6.16E-05　　　 0.000320128
　　　　-0.000663145　　-0.001299332　　 -0.000107349　　0.000169382
C(1,2)　　　　0　　　　　　　 0　　　　　　　 0　　　　　　　0
　　　　　　　0　　　　　　　 0　　　　　　　 0　　　　　　　0
C(0,3)　 6.35E-07　　　　3.78E-06　　　　-1.79E-05　　　 5.51E-05
　　　　 0.000131356　　 8.82E-05　　　　 6.95E-05　　　 0.000177
C(4,0)　 6.99E-10　　　 -1.26E-08　　　　 9.93E-07　　　 2.78E-06
　　　　 9.11E-06　　　　8.88E-06　　　　-3.90E-06　　　-7.19E-06
C(3,1)　　　　0　　　　　　　 0　　　　　　　 0　　　　　　　0
　　　　　　　0　　　　　　　 0　　　　　　　 0　　　　　　　0
C(2,2)　-2.43E-09　　　 -3.15E-07　　　　 9.05E-06　　　 1.61E-05
　　　　 2.75E-07　　　 -2.18E-06　　　　-1.28E-05　　　-3.29E-05
C(1,3)　　　　0　　　　　　　 0　　　　　　　 0　　　　　　　0
　　　　　　　0　　　　　　　 0　　　　　　　 0　　　　　　　0
C(0,4)　 7.58E-10　　　　3.97E-09　　　　 1.27E-05　　　 1.03E-05
　　　　 8.23E-06　　　 -2.50E-07　　　　 5.59E-07　　　 8.50E-07
C(5,0)　　　　0　　　　　　　 0　　　　　　　 0　　　　　　　0
　　　　　　　0　　　　　　　 0　　　　　　　 0　　　　　　　0
C(4,1)　-3.45E-12　　　　1.17E-11　　　　 2.33E-08　　　-1.90E-07
　　　　 9.97E-07　　　　1.29E-06　　　　-1.36E-07　　　-5.01E-07
C(3,2)　　　　0　　　　　　　 0　　　　　　　 0　　　　　　　0
　　　　　　　0　　　　　　　 0　　　　　　　 0　　　　　　　0
C(2,3)　 4.81E-12　　　　3.64E-09　　　　 2.66E-08　　　-1.04E-07
　　　　 5.58E-07　　　　1.17E-06　　　　-8.29E-08　　　-7.94E-07
C(1,4)　　　　0　　　　　　　 0　　　　　　　 0　　　　　　　0
　　　　　　　0　　　　　　　 0　　　　　　　 0　　　　　　　0
C(0,5)　 3.02E-12　　　　2.51E-10　　　　-5.74E-07　　　-9.94E-08
　　　　 2.42E-07　　　　3.68E-07　　　　 1.50E-07　　　-2.02E-07
C(6,0)　-3.71E-14　　　 -9.92E-12　　　　 6.15E-10　　　-1.76E-09
　　　　-7.86E-09　　　　3.34E-09　　　　 8.55E-09　　　 1.64E-08
C(5,1)　　　　0　　　　　　　 0　　　　　　　 0　　　　　　　0
　　　　　　　0　　　　　　　 0　　　　　　　 0　　　　　　　0
C(4,2)　 3.46E-13　　　　7.27E-11　　　　-4.79E-09　　　-1.49E-08
　　　　-1.07E-09　　　　2.81E-09　　　　 4.82E-10　　　 2.74E-09
C(3,3)　　　　0　　　　　　　 0　　　　　　　 0　　　　　　　0
　　　　　　　0　　　　　　　 0　　　　　　　 0　　　　　　　0
C(2,4)　-1.01E-13　　　 -4.35E-11　　　　-8.99E-09　　　-2.16E-08
　　　　 7.50E-09　　　　1.10E-08　　　　-5.47E-10　　　 3.29E-08
C(1,5)　　　　0　　　　　　　 0　　　　　　　 0　　　　　　　0
　　　　　　　0　　　　　　　 0　　　　　　　 0　　　　　　　0
C(0,6)　-7.63E-15　　　 -4.05E-12　　　　-7.58E-09　　　-3.18E-09
　　　　-2.44E-11　　　　5.52E-09　　　　-1.73E-08　　　-3.70E-08
C(7,0)　　　　0　　　　　　　 0　　　　　　　 0　　　　　　　0
　　　　　　　0　　　　　　　 0　　　　　　　 0　　　　　　　0
C(6,1)　 3.43E-16　　　　2.09E-13　　　　-5.61E-11　　　 5.42E-11
　　　　-1.14E-10　　　　1.29E-10　　　　 9.56E-11　　　 2.05E-10
C(5,2)　　　　0　　　　　　　 0　　　　　　　 0　　　　　　　0
　　　　　　　0　　　　　　　 0　　　　　　　 0　　　　　　　0
C(4,3)　-1.63E-17　　　 -1.32E-12　　　 -1.28E-10　　　　6.87E-11
　　　　-1.00E-09　　　 -2.11E-09　　　　1.49E-10　　　　1.65E-09
C(3,4)　　　　0　　　　　　　 0　　　　　　　 0　　　　　　　0
　　　　　　　0　　　　　　　 0　　　　　　　 0　　　　　　　0
C(2,5)　-1.77E-16　　　　4.65E-13　　　 -4.52E-11　　　 -7.71E-10
　　　　-6.81E-10　　　 -9.02E-10　　　 -2.32E-10　　　　6.16E-10
C(1,6)　　　　0　　　　　　　 0　　　　　　　 0　　　　　　　0
　　　　　　　0　　　　　　　 0　　　　　　　 0　　　　　　　0
C(0,7)　 1.20E-16　　　　1.57E-13　　　　7.69E-10　　　 -4.15E-10
　　　　-7.11E-10　　　 -5.62E-10　　　 -2.16E-10　　　　6.64E-10
C(8,0)　 3.08E-18　　　　1.94E-14　　　 -6.37E-13　　　 -1.27E-12
　　　　 6.35E-12　　　 -6.12E-12　　　 -7.24E-12　　　 -2.51E-11
C(7,1)　　　　0　　　　　　　 0　　　　　　　 0　　　　　　　0
　　　　　　　0　　　　　　　 0　　　　　　　 0　　　　　　　0
C(6,2)　 7.51E-18　　　 -1.79E-14　　　 -1.53E-13　　　　1.08E-11
　　　　-5.62E-12　　　 -3.51E-11　　　　1.56E-11　　　　6.00E-11
C(5,3)　　　　0　　　　　　　 0　　　　　　　 0　　　　　　　0
　　　　　　　0　　　　　　　 0　　　　　　　 0　　　　　　　0
C(4,4)　 2.71E-17　　　　1.29E-14　　　　9.40E-12　　　　2.64E-11
　　　　 2.71E-11　　　　4.15E-11　　　　1.29E-11　　　 -3.77E-11
C(3,5)　　　　0　　　　　　　 0　　　　　　　 0　　　　　　　0
　　　　　　　0　　　　　　　 0　　　　　　　 0　　　　　　　0
C(2,6)　 4.80E-18　　　 -1.31E-14　　　 -4.67E-12　　　 -1.41E-11
　　　　-3.26E-11　　　　3.14E-11　　　 -1.52E-11　　　 -4.94E-11
C(1,7)　　　　0　　　　　　　 0　　　　　　　 0　　　　　　　0
　　　　　　　0　　　　　　　 0　　　　　　　 0　　　　　　　0
C(0,8)　-3.57E-18　　　 -3.75E-15　　　　1.77E-12　　　 -7.09E-12
　　　　-6.19E-13　　　　1.39E-11　　　 -4.41E-11　　　 -1.24E-10
C(9,0)　　　　0　　　　　　　 0　　　　　　　 0　　　　　　　0
　　　　　　　0　　　　　　　 0　　　　　　　 0　　　　　　　0
C(8,1)　　　　0　　　　　　　 0　　　　 -3.89E-15　　　-7.57E-14
　　　　-8.53E-14　　　 -2.78E-14　　　 -2.90E-13　　　 -5.20E-13
C(7,2)　　　　0　　　　　　　 0　　　　　　　 0　　　　　　　0
　　　　　　　0　　　　　　　 0　　　　　　　 0　　　　　　　0
C(6,3)　　　　0　　　　　　　 0　　　　　5.86E-14　　　-3.65E-14
　　　　 6.88E-13　　　　1.39E-12　　　 -1.07E-14　　　 -1.46E-12
C(5,4)　　　　0　　　　　　　 0　　　　　　　 0　　　　　　　0
　　　　　　　0　　　　　　　 0　　　　　　　 0　　　　　　　0
C(4,5)　　　　0　　　　　　　 0　　　　　1.34E-13　　　　1.10E-13
　　　　-4.28E-14　　　　1.37E-12　　　　1.91E-12　　　　3.86E-12
C(3,6)　　　　0　　　　　　　 0　　　　　　　 0　　　　　　　0
　　　　　　　0　　　　　　　 0　　　　　　　 0　　　　　　　0
C(2,7)　　　　0　　　　　　　 0　　　　　1.95E-13　　　　2.23E-13
　　　　 2.50E-13　　　　1.02E-12　　　　5.69E-14　　　 -1.54E-12
C(1,8)　　　　0　　　　　　　 0　　　　　　　 0　　　　　　　0
　　　　　　　0　　　　　　　 0　　　　　　　 0　　　　　2.18E-15
C(0,9)　　　　0　　　　　　　 0　　　　 -3.34E-13　　　　8.19E-14
　　　　 2.96E-15　　　　2.34E-13　　　　4.36E-13　　　　　　0
C(10,0)　　　 0　　　　　　　 0　　　　 -1.70E-16　　　-2.20E-16
　　　　-3.24E-15　　　　7.00E-15　　　　3.52E-15　　　　1.91E-14
C(9,1)　　　　0　　　　　　　 0　　　　　　　 0　　　　　　　0
　　　　　　　0　　　　　　　 0　　　　　　　 0　　　　　　　0
C(8,2)　　　　0　　　　　　　 0　　　　　2.87E-16　　　-6.37E-15
　　　　 1.44E-15　　　　2.63E-14　　　 -1.94E-14　　　 -6.83E-14
C(7,3)　　　　0　　　　　　　 0　　　　　　　 0　　　　　　　0
　　　　　　　0　　　　　　　 0　　　　　　　 0　　　　　　　0
C(6,4)　　　　0　　　　　　　 0　　　　 -2.04E-15　　　-8.04E-15
　　　　-2.08E-14　　　 -1.20E-14　　　 -2.48E-14　　　 -3.85E-14
C(5,5)　　　　0　　　　　　　 0　　　　　　　 0　　　　　　　0
　　　　　　　0　　　　　　　 0　　　　　　　 0　　　　　　　0
C(4,6)　　　　0　　　　　　　 0　　　　　2.86E-15　　　-5.18E-15
　　　　-1.59E-15　　　 -2.11E-14　　　 -3.52E-14　　　 -4.80E-14
C(3,7)　　　　0　　　　　　　 0　　　　　　　 0　　　　　　　0
　　　　　　　0　　　　　　　 0　　　　　　　 0　　　　　　　0
C(2,8)　　　　0　　　　　　　 0　　　　　1.94E-14　　　　5.02E-15
　　　　-1.13E-14　　　 -4.88E-14　　　　1.36E-13　　　　3.50E-13
C(1,9)　　　　0　　　　　　　 0　　　　　　　 0　　　　　　　0
　　　　　　　0　　　　　　　 0　　　　　　　 0　　　　　　　0
C(0,10)　　　 0　　　　　　　 0　　　　　2.55E-15　　　-2.44E-15
　　　　-7.33E-15　　　 -7.28E-16　　　　1.05E-13　　　　3.76E-13
 
＜非球面データ２＞
回折光学素子　　　　 3面
回折次数　　　　　　 1
規格化波長　　　　546.074
D(1,0)　　　　　0.0000E+00
D(0,1)　　　　　1.5122E-04
D(2,0)　　　　 -1.2460E-06
D(1,1)　　　　　0.0000E+00
D(0,2)　　　　　2.7280E-06
D(3,0)　　　　　0.0000E+00
D(2,1)　　　　　2.4979E-08
D(1,2)　　　　　0.0000E+00
D(0,3)　　　　 -4.1350E-09
D(4,0)　　　　　4.8016E-10
D(3,1)　　　　　0.0000E+00
D(2,2)　　　　　1.1327E-09
D(1,3)　　　　　0.0000E+00
D(0,4)　　　　 -8.4044E-11
D(5,0)　　　　　0.0000E+00
D(4,1)　　　　　1.4052E-12
D(3,2)　　　　　0.0000E+00
D(2,3)　　　　　8.2525E-12
D(1,4)　　　　　0.0000E+00
D(0,5)　　　　　2.0223E-13
D(6,0)　　　　 -4.4387E-13
D(5,1)　　　　　0.0000E+00
D(4,2)　　　　 -1.7051E-12
D(3,3)　　　　　0.0000E+00
D(2,4)　　　　 -6.4118E-13
D(1,5)　　　　　0.0000E+00
D(0,6)　　　　　1.5820E-13
D(7,0)　　　　　0.0000E+00
D(6,1)　　　　　4.0300E-16
D(5,2)　　　　　0.0000E+00
D(4,3)　　　　 -1.1789E-15
D(3,4)　　　　　0.0000E+00
D(2,5)　　　　 -7.8965E-16
D(1,6)　　　　　0.0000E+00
D(0,7)　　　　　9.2473E-16
D(8,0)　　　　　2.3021E-16
D(7,1)　　　　　0.0000E+00
D(6,2)　　　　　8.3461E-16
D(5,3)　　　　　0.0000E+00
D(4,4)　　　　　1.0796E-15
D(3,5)　　　　　0.0000E+00
D(2,6)　　　　　2.3223E-16
D(1,7)　　　　　0.0000E+00
D(0,8)　　　　 -8.2387E-17
D(9,0)　　　　　0.0000E+00
D(8,1)　　　　 -2.8493E-19
D(7,2)　　　　　0.0000E+00
D(6,3)　　　　 -6.6746E-19
D(5,4)　　　　　0.0000E+00
D(4,5)　　　　　6.5967E-19
D(3,6)　　　　　0.0000E+00
D(2,7)　　　　 -2.7388E-19
D(1,8)　　　　　0.0000E+00
D(0,9)　　　　 -2.3496E-19
D(10,0)　　　　-3.7832E-20
D(9,1)　　　　　0.0000E+00
D(8,2)　　　　 -1.7353E-19
D(7,3)　　　　　0.0000E+00
D(6,4)　　　　 -3.4733E-19
D(5,5)　　　　　0.0000E+00
D(4,6)　　　　 -2.5068E-19
D(3,7)　　　　　0.0000E+00
D(2,8)　　　　 -5.7289E-21
D(1,9)　　　　　0.0000E+00
D(0,10)　　　　 1.6617E-20
 
＜条件式対応値＞
α１＝ｃ／２＋Ｃ（２，０）＝－９．５８３×１０-4（第５面：ｘ2の係数）
β１＝ｃ／２＋Ｃ（０，２）＝－７．９３７×１０-4（第５面：ｙ2の係数）
α２＝ｃ／２＋Ｃ（２，０）＝－１．６４０×１０-3（第６面：ｘ2の係数）
β２＝ｃ／２＋Ｃ（０，２）＝－３．７６３×１０-4（第６面：ｙ2の係数）
α３＝ｃ／２＋Ｃ（２，０）＝７．６４４×１０-3（第７面：ｘ2の係数）
β３＝ｃ／２＋Ｃ（０，２）＝－１．８６６×１０-2（第７面：ｙ2の係数）
α４＝Ｄ（２，０）＝－１．２４６×１０-6（第３面：ｘ2の係数）
β４＝Ｄ（０，２）＝２．７２８×１０-6（第３面：ｙ2の係数）
（Ａ）β１／α１＝０．８２８
（Ｂ）β２／α２＝０．２２９
（Ｃ）β３／α３＝－２．４４１
（Ｄ）β４／α４＝－２．１８９
　図１５は、第３実施例のｅ線に対する収差をスポットダイアグラムで示す図である。図１６は、第３実施例のｇ線（波長：４３０．８３ｎｍ）に対する収差をスポットダイアグラムで示す図である。図１５および図１６を参照すると、第３実施例においても第１実施例および第２実施例と同様に、ｅ線のスポットサイズが各像点Ｓ１～Ｓ９で十分小さく、像面ＩＭの全体に亘って収差が均一で且つ良く補正されていることが分かる。さらに、各像点Ｓ１～Ｓ９でのスポットの形がほぼ対称になっており、非対称な収差が良く補正されていることが分かる。ｇ線のスポットサイズは、ｅ線のスポットサイズよりも若干大きくなっているが、通常のカメラレンズに比して色収差が良く補正されていることが分かる。
［第４実施例］
　図１７は、第４実施例にかかる反射屈折撮影レンズのＹＺ平面に沿った断面構成を概略的に示す図である。図１８は、第４実施例にかかる反射屈折撮影レンズのＸＺ平面に沿った断面構成を概略的に示す図である。次の表（４）に、第４実施例にかかる反射屈折撮影レンズの諸元の値を掲げる。第４実施例では、第１実施例～第３実施例とは異なり、凹面反射鏡ＣＭ１の物体側には平行平面板Ｐ１が配置されている。したがって、表（４）の光学部材諸元の欄において、第１面および第２面は、平行平面板Ｐ１の入射面および射出面である。第３面は凹面反射鏡ＣＭ１の反射面であり、第４面は凸面反射鏡ＣＭ２の反射面である。第５面～第１０面は、レンズＬ１の入射面および射出面、レンズＬ２の入射面および射出面、並びにレンズＬ３の入射面および射出面に対応している。
　　　　　　　　　　　　　　　表（４）
＜光学部材諸元＞
面番号　　面形状　　　　間隔　　　　 硝材の種別
1　　　　　平面（絞り）　3.02　　　　　 硝材１
2　　　　　平面　　　　150
3　　　　自由曲面　　 -170　　　　　　　反射
4　　　　自由曲面　　　110　　　　　　　反射
5　　　　自由曲面　　　 14.96468432　　 硝材４
6　　　　自由曲面　　　　2
7　　　　自由曲面　　　　6.388036119　　硝材５
8　　　　自由曲面　　　 25.66280063　
9　　　　自由曲面　　　 20.95997408　　 硝材４
10　　　 自由曲面　　　 42
像面
 
＜非球面データ１＞
面番号　　　　3　　　　　　　 4　　　　　　　 5　　　　　　　6
　　　　　　　7　　　　　　　 8　　　　　　　 9　　　　　　 10
c　　　 -0.001625169　　-0.001397205　　　　　0　　　　　　　0
　　　　　　　0　　　　　　　 0　　　　　　　 0　　　　　　　0
κ　　　　　　0　　　　　　　 0　　　　　　　 0　　　　　　　0
　　　　　　　0　　　　　　　 0　　　　　　　 0　　　　　　　0
C(1,0)　　　　0　　　　　　　 0　　　　　　　 0　　　　　　　0
　　　　-8.97E-07　　　　　　 0　　　　　　　 0　　　　　　　0
C(0,1)　 0.005　　　　　 0.01　　　　　 -0.339073085　　-0.18003507
　　　　-0.273356922　　-0.271138579　　 0.950675346　　 0.961768447
C(2,0)　-7.57E-05　　　 -0.000373453　　 0.009067643　　 0.009340478
　　　　 0.017927242　　 0.02469633　　　0.025292591　　 0.02609359
C(1,1)　　　　0　　　　　　　 0　　　　　　　 0　　　　　　　0
　　　　　　　0　　　　　　　 0　　　　　　　 0　　　　　　　0
C(0,2)　 7.73E-05　　　　0.000456845　　-0.014249374　　-0.015524402
　　　　 0.005001691　　 0.00531698　　　0.014689266　　 0.019317651
C(3,0)　　　　0　　　　　　　 0　　　　　　　 0　　　　　　　0
　　　　　　　0　　　　　　　 0　　　　　　　 0　　　　　　　0
C(2,1)　 1.45E-06　　　　1.57E-05　　　　0.000425109　　 0.000773584
　　　　-0.000599991　　-0.001219065　　-0.000387117　　-0.000667026
C(1,2)　　　　0　　　　　　　 0　　　　　　　 0　　　　　　　0
　　　　　　　0　　　　　　　 0　　　　　　　 0　　　　　　　0
C(0,3)　 5.57E-07　　　　2.51E-06　　　　0.000557857　　 0.000614464
　　　　-0.000369679　　-0.000660473　　-0.000247853　　-0.000569555
C(4,0)　 1.29E-09　　　　1.63E-08　　　 -1.66E-06　　　 -2.58E-06
　　　　 2.88E-06　　　　7.06E-06　　　 -1.70E-06　　　 -1.62E-08
C(3,1)　　　　0　　　　　　　 0　　　　　　　 0　　　　　　　0
　　　　　　　0　　　　　　　 0　　　　　　　 0　　　　　　　0
C(2,2)　 1.20E-09　　　 -6.77E-08　　　 -3.39E-06　　　　9.86E-06
　　　　 1.77E-05　　　　3.97E-05　　　　8.62E-06　　　　2.58E-06
C(1,3)　　　　0　　　　　　　 0　　　　　　　 0　　　　　　　0
　　　　　　　0　　　　　　　 0　　　　　　　 0　　　　　　　0
C(0,4)　 1.43E-09　　　　2.59E-08　　　 -5.12E-06　　　　1.11E-06
　　　　 1.13E-05　　　　2.16E-05　　　 -7.30E-06　　　 -1.17E-05
C(5,0)　　　　0　　　　　　　 0　　　　　　　 0　　　　　　　0
　　　　　　　0　　　　　　　 0　　　　　　　 0　　　　　　　0
C(4,1)　 1.63E-11　　　　1.45E-09　　　 -2.30E-07　　　 -4.05E-07
　　　　 1.84E-07　　　　1.72E-07　　　　2.44E-07　　　　6.08E-07
C(3,2)　　　　0　　　　　　　 0　　　　　　　 0　　　　　　　0
　　　　　　　0　　　　　　　 0　　　　　　　 0　　　　　　　0
C(2,3)　 7.91E-12　　　　1.18E-10　　　 -6.04E-07　　　 -1.10E-06
　　　　 4.50E-07　　　　2.36E-07　　　 -4.20E-07　　　　2.02E-09
C(1,4)　　　　0　　　　　　　 0　　　　　　　 0　　　　　　　0
　　　　　　　0　　　　　　　 0　　　　　　　 0　　　　　　　0
C(0,5)　-2.89E-12　　　 -4.15E-10　　　　5.73E-08　　　 -1.37E-07
　　　　 1.73E-07　　　 -6.51E-08　　　 -2.02E-07　　　　3.46E-07
C(6,0)　-2.71E-15　　　 -4.03E-12　　　　1.66E-10　　　 -3.89E-11
　　　　 1.48E-09　　　　5.12E-09　　　　4.35E-09　　　　1.02E-08
C(5,1)　　　　0　　　　　　　 0　　　　　　　 0　　　　　　　0
　　　　　　　0　　　　　　　 0　　　　　　　 0　　　　　　　0
C(4,2)　 8.64E-14　　　 -3.83E-12　　　　4.26E-10　　　 -1.17E-08
　　　　-1.35E-08　　　 -2.51E-08　　　 -3.55E-10　　　 -9.50E-09
C(3,3)　　　　0　　　　　　　 0　　　　　　　 0　　　　　　　0
　　　　　　　0　　　　　　　 0　　　　　　　 0　　　　　　　0
C(2,4)　 1.18E-13　　　　1.59E-11　　　 -3.81E-09　　　 -2.09E-08
　　　　-2.62E-08　　　 -1.70E-08　　　　2.58E-09　　　 -3.66E-08
C(1,5)　　　　0　　　　　　　 0　　　　　　　 0　　　　　　　0
　　　　　　　0　　　　　　　 0　　　　　　　 0　　　　　　　0
C(0,6)　 4.95E-14　　　　5.90E-12　　　 -8.91E-09　　　　9.68E-10
　　　　-1.45E-08　　　 -1.32E-08　　　　1.82E-08　　　 -1.17E-08
C(7,0)　　　　0　　　　　　　 0　　　　　　　 0　　　　　　　0
　　　　　　　0　　　　　　　 0　　　　　　　 0　　　　　　　0
C(6,1)　-4.69E-16　　　 -6.02E-13　　　　1.69E-10　　　　3.99E-10
　　　　-1.07E-10　　　 -5.74E-10　　　 -1.77E-10　　　 -5.05E-10
C(5,2)　　　　0　　　　　　　 0　　　　　　　 0　　　　　　　0
　　　　　　　0　　　　　　　 0　　　　　　　 0　　　　　　　0
C(4,3)　 2.26E-16　　　 -2.65E-13　　　　7.37E-10　　　　1.31E-09
　　　　 5.07E-11　　　　4.67E-10　　　　4.04E-10　　　　1.41E-10
C(3,4)　　　　0　　　　　　　 0　　　　　　　 0　　　　　　　0
　　　　　　　0　　　　　　　 0　　　　　　　 0　　　　　　　0
C(2,5)　 8.15E-16　　　　1.27E-13　　　　7.71E-10　　　　9.18E-10
　　　　 2.78E-11　　　 -3.43E-10　　　　3.06E-10　　　　3.99E-10
C(1,6)　　　　0　　　　　　　 0　　　　　　　 0　　　　　　　0
　　　　　　　0　　　　　　　 0　　　　　　　 0　　　　　　　0
C(0,7)　 8.43E-17　　　　1.33E-14　　　　2.95E-10　　　　3.65E-11
　　　　-1.16E-10　　　 -7.49E-11　　　 -6.19E-10　　　 -4.22E-11
C(8,0)　 3.28E-18　　　　4.75E-15　　　　2.43E-15　　　　1.31E-12
　　　　-7.40E-13　　　 -2.65E-12　　　 -4.81E-12　　　 -2.89E-11
C(7,1)　　　　0　　　　　　　 0　　　　　　　 0　　　　　　　0
　　　　　　　0　　　　　　　 0　　　　　　　 0　　　　　　　0
C(6,2)　-1.73E-18　　　　7.56E-15　　　 -4.63E-12　　　　1.42E-11
　　　　-4.88E-12　　　 -1.09E-11　　　 -6.50E-12　　　 -2.35E-11
C(5,3)　　　　0　　　　　　　 0　　　　　　　 0　　　　　　　0
　　　　　　　0　　　　　　　 0　　　　　　　 0　　　　　　　0
C(4,4)　-2.06E-17　　　 -8.03E-15　　　 -1.34E-11　　　　2.63E-11
　　　　 4.30E-11　　　　1.21E-11　　　 -3.02E-11　　　 -2.03E-11
C(3,5)　　　　0　　　　　　　 0　　　　　　　 0　　　　　　　0
　　　　　　　0　　　　　　　 0　　　　　　　 0　　　　　　　0
C(2,6)　-2.58E-17　　　 -1.30E-14　　　 -2.83E-12　　　　9.17E-12
　　　　 2.77E-11　　　　2.92E-11　　　 -2.55E-11　　　 -5.52E-11
C(1,7)　　　　0　　　　　　　 0　　　　　　　 0　　　　　　　0
　　　　　　　0　　　　　　　 0　　　　　　　 0　　　　　　　0
C(0,8)　-3.23E-18　　　 -1.46E-15　　　 -5.71E-12　　　 -1.04E-11
　　　　 3.72E-13　　　　6.08E-12　　　　5.56E-12　　　 -1.56E-12
 
＜条件式対応値＞
α１＝ｃ／２＋Ｃ（２，０）＝－８．８８２×１０-4（第３面：ｘ2の係数）
β１＝ｃ／２＋Ｃ（０，２）＝－７．３５３×１０-4（第３面：ｙ2の係数）
α２＝ｃ／２＋Ｃ（２，０）＝－１．０７２×１０-3（第４面：ｘ2の係数）
β２＝ｃ／２＋Ｃ（０，２）＝－２．４１８×１０-4（第４面：ｙ2の係数）
α３＝ｃ／２＋Ｃ（２，０）＝９.０６８×１０-3（第５面：ｘ2の係数）
β３＝ｃ／２＋Ｃ（０，２）＝－１.４２５×１０-3（第５面：ｙ2の係数）
（Ａ）β１／α１＝０．８２７８
（Ｂ）β２／α２＝０．２２５６
（Ｃ）β３／α３＝－１．５７１
　図１９は、第４実施例のｅ線に対する収差をスポットダイアグラムで示す図である。図２０は、第４実施例のｇ線に対する収差をスポットダイアグラムで示す図である。図１９および図２０を参照すると、第４実施例においても第１実施例～第３実施例と同様に、ｅ線のスポットサイズが各像点Ｓ１～Ｓ９で十分小さく、像面ＩＭの全体に亘って収差が均一で且つ良く補正されていることが分かる。さらに、各像点Ｓ１～Ｓ９でのスポットの形がほぼ対称になっており、非対称な収差が良く補正されていることが分かる。ｇ線のスポットサイズは、ｅ線のスポットサイズよりも若干大きくなっているが、通常のカメラレンズに比して色収差が良く補正されていることが分かる。
　各実施例において、ｅ線のスポットサイズは各像点Ｓ１～Ｓ９においてＲＭＳで８μｍ～１５μｍとなっており、像面ＩＭの全体に亘って収差が均一で且つ良く補正されている。さらに、各像点Ｓ１～Ｓ９においてスポットの形がほぼ対称になっており、非対称な収差が良く補正されている。これは撮影光学系では重要なことであり、天体撮影などをするときには、非点収差、コマ収差の大きい光学系では、点像が流れた像になったりして、撮影者に嫌われることが多い。
　各実施例において、ｇ線のスポットサイズは各像点Ｓ１～Ｓ９においてＲＭＳで１６μｍ～３０μｍとなっており、ｅ線のスポットサイズよりも若干大きくなっている。しかしながら、通常のカメラレンズに比して色収差が良く補正されている。以上のように、本実施形態では、偏心光学系という回転非対称な光学系であるにも関わらず、非対称な収差の発生を良好に抑えている。また、本実施形態では、可視の波長帯の光に対して３６ｍｍ×２４ｍｍという比較的広い像面の全体に亘って収差が十分に低減された光学系を実現している。
　上述の説明では、例えばカメラに用いられる反射屈折撮影レンズに対して本発明を適用している。しかしながら、これに限定されることなく、他の適当な画像機器に対して同様に本発明を適用することができる。
　次の優先権基礎出願の開示内容は引用文としてここに組み込まれる。
　日本国特許出願２０１１年第１４６９５８号（２０１１年７月１日出願）

Claims (11)

  1. 　物体側から順に、第一反射鏡と、第二反射鏡と、レンズ群とを有し、前記第一反射鏡で反射された光は前記第二反射鏡にて反射されたのち、前記レンズ群を通って所定の像面に物体像を形成するように配置されており、
    　前記物体の中心と前記第一反射鏡の中心とを結ぶ直線を第一基準軸とし、前記第二反射鏡の中心と前記像面の中心とを結ぶ直線を第二基準軸とし、前記第一基準軸と前記第二基準軸とを含む平面を基準面とし、前記第一反射鏡の中心を通り前記基準面に垂直で前記第一基準軸と所定の角度をなす平面を第一直交面とし、前記第二反射鏡の中心を通り前記基準面に垂直で前記第二基準軸と所定の角度をなす平面を第二直交面とし、前記レンズ群のうち最も前記第二反射鏡側の面の中心を通り前記基準面に垂直で前記第二基準軸に平行な平面を第三直交面とするとき、
    　前記第一反射鏡と前記第二反射鏡とは前記基準面内で偏心しており、
    　前記第一反射鏡の反射面は回転非対称な非球面であって、前記基準面内及び前記第一直交面内で前記物体側に凹面である形状を有し、
    　前記第二反射鏡の反射面は回転非対称な非球面であって、前記基準面内及び前記第二直交面内で前記第一反射鏡側に凸面である形状を有し、
    　前記レンズ群のうちの最も前記第二反射鏡側の面は回転非対称な非球面であって、前記基準面内では前記第二反射鏡側に凹面であり、前記第三直交面内では前記第二反射鏡側に凸面である形状を有する反射屈折撮影レンズ。
  2. 　請求項１に記載の反射屈折撮影レンズにおいて、
    　前記第一反射鏡の反射面の前記第一基準軸上における前記基準面内の曲率は、前記第一直交面内の曲率よりも大きい反射屈折撮影レンズ。
  3. 　請求項１または２に記載の反射屈折撮影レンズにおいて、
    　前記第二反射鏡の反射面の前記第二基準軸上における前記基準面内の曲率は、前記第二直交面内の曲率よりも小さい反射屈折撮影レンズ。
  4. 　請求項１乃至３のいずれか１項に記載の反射屈折撮影レンズにおいて、
    　前記第一基準軸と前記第二基準軸とは平行である反射屈折撮影レンズ。
  5. 　請求項１乃至４のいずれか１項に記載の反射屈折撮影レンズにおいて、
    　前記レンズ群は、回転非対称な非球面形状の入射面および射出面を有する３つのレンズを有する反射屈折撮影レンズ。
  6. 　請求項１乃至５のいずれか１項に記載の反射屈折撮影レンズにおいて、
    　前記回転非対称な非球面は、該非球面の接平面の原点における法線方向をｚ方向とし、前記接平面内で互いに直交する二方向をｘ方向およびｙ方向とし、前記非球面のｚ方向のサグ量をｓとし、原点における曲率をｃとし、原点からの距離をｒとし、コーニック定数をｋとし、ｍおよびｎを０を含む自然数とし、単項式ｘm・ｙnの係数をＣ（ｍ，ｎ）とするとき、次の式（１）により規定されている反射屈折撮影レンズ。
    Figure JPOXMLDOC01-appb-M000001
  7. 　請求項６に記載の反射屈折撮影レンズにおいて、
    　前記第一反射鏡の非球面形状の反射面を規定する前記式（１）において、ｘ2の係数Ｃ（２，０）と曲率ｃの半分の値ｃ／２との和をα１とし、ｙ2の係数Ｃ（０，２）と曲率ｃの半分の値ｃ／２との和をβ１とするとき、
    ０．５００＜β１／α１＜１．０００
    を満足する反射屈折撮影レンズ。
  8. 　請求項６または７に記載の反射屈折撮影レンズにおいて、
    　前記第二反射鏡の非球面形状の反射面を規定する前記式（１）において、ｘ2の係数Ｃ（２，０）と曲率ｃの半分の値ｃ／２との和をα２とし、ｙ2の係数Ｃ（０，２）と曲率ｃの半分の値ｃ／２との和をβ２とするとき、
    ０．１００＜β２／α２＜１．０００
    を満足する反射屈折撮影レンズ。
  9. 　請求項６乃至８のいずれか１項に記載の反射屈折撮影レンズにおいて、
    　前記レンズ群のうちの最も第二反射鏡側のレンズの非球面形状の入射面を規定する前記式（１）において、ｘ2の係数Ｃ（２，０）と曲率ｃの半分の値ｃ／２との和をα３とし、ｙ2の係数Ｃ（０，２）と曲率ｃの半分の値ｃ／２との和をβ３とするとき、
    －４．０００＜β３／α３＜－１．０００
    を満足する反射屈折撮影レンズ。
  10. 　請求項１乃至９のいずれか１項に記載の反射屈折撮影レンズにおいて、
    　前記第一反射鏡の前記物体側に配置されて、回転非対称な非球面形状の回折光学面を有する回折光学素子を備えている反射屈折撮影レンズ。
  11. 　請求項１０に記載の反射屈折撮影レンズにおいて、
    　前記回折光学面の非球面は、前記第一基準軸の方向をｚ方向とし、ｚ方向に垂直な面内で互いに直交する二方向をｘ方向およびｙ方向とし、回折光学面での位相形状をφとし、参照波長をλ0（λ0＝５４６ｎｍ）とし、回折次数をｍ（ｍ＝１）とし、ｉおよびｊを０を含む自然数とし、単項式ｘi・ｙjの係数をＤ（ｉ，ｊ）とするとき、次の式（２）により規定され、
    Figure JPOXMLDOC01-appb-M000002
    ｘ2の係数Ｄ（２，０）をα４とし、ｙ2の係数Ｄ（０，２）をβ４とするとき、
    －７．０００＜β４／α４＜－１．０００
    を満足する反射屈折撮影レンズ。
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