JP5350202B2 - リアアタッチメントレンズ及びそれを有する撮影光学系 - Google Patents

Description

本発明は、デジタルスチルカメラやビデオカメラ、放送用カメラなどに用いられる撮影レンズ（主レンズ系）の像側に着脱可能に装着して、全系の焦点距離を主レンズ系の本来の焦点距離に比べて長い方へ変化させるリアアタッチメントレンズに関するものである。

従来より、撮影レンズ（撮影光学系）である主レンズ系の像側（像面側）に着脱可能に装着し、主レンズ系単独の焦点距離に比べて全系の焦点距離を長い方へ変化させるリアアタッチメントレンズが知られている（特許文献１〜３）。

リアアタッチメントレンズは、主レンズ系の物体側に装着して全系の焦点距離を長い方へ変化させるフロント方式のアタッチメントレンズに比べて光学系全体が小型になるという特徴がある。このため、リアアタッチメントレンズは近年全体が小型化されているデジタルカメラやビデオカメラ等の撮像装置の撮影光学系に多用されている。

特開昭６３−１０６７１５号公報 特開平１１−１８３８００号公報 特開２００４−２２６６４８号公報

リアアタッチメントレンズは負の屈折力を有しており、それ自体が大きな負のペッツバール和を有している。このため、主レンズ系に装着すると、多くの場合像面湾曲を劣化させる性質がある。また、通常リアアタッチメントレンズを主レンズ系に装着したとき、撮影絞りは主レンズ系が有しているため、主レンズ系内の絞りを用いる。このためにリアアタッチメントレンズ内では、軸外光束の主光線が光軸と交差することが無く、光軸の上方と下方を通過する。よってリアアタッチメントレンズは光軸外を通過することにより発生する諸収差を相殺することが困難なレンズ系である。

また、一般に望遠レンズは焦点距離が長くなればなる程、色収差が増大し、補正が困難になる。望遠レンズに理想的な無収差のリアアタッチメントレンズを装着したとしても、その倍率分だけ望遠レンズが有する色収差も拡大されてしまう。特に色収差の中でも上記の理由により、光軸外を通過することによって発生する倍率色収差が増大し、この補正が困難になる。このためリアアタッチメントレンズを装着した際には特に像面湾曲と倍率色収差を補正することが重要になっている。

近年のデジタルカメラでは、高画素数化・高画質化が進み、デジタルカメラに用いる主レンズ系にリアアタッチメントレンズを装着したときにも全体として色収差の発生が少なく、高画質の像が得られることが強く要望されている。

本発明は、主レンズ系の像側に装着し、全系の焦点距離を長い方へ変移したときの諸収差の変動が少なく、特に像面湾曲と色収差の変動が小さく、全系として高い光学性能を維持することができるリアアタッチメントレンズを提供することを目的とする。

本発明のリアアタッチメントレンズは、主レンズ系の像側に着脱可能に装着され、前記主レンズ系の焦点距離に比べて長い方へ焦点距離を変化させるリアアタッチメントレンズにおいて、正レンズと負レンズを含む２枚のレンズから構成され、もしくは正レンズと負レンズを含み、物体側から像側へ順に、単レンズと接合レンズから構成される正の屈折力の第１群と、前記第１群の像側に位置し、正レンズと負レンズを含む接合レンズから構成され、もしくは正レンズと負レンズを含み、物体側から像側へ順に、単レンズと接合レンズから構成される第２群と、前記第２群の像側に位置し、正レンズを含む第３群と、前記第３群の像側に位置し、正レンズと負レンズを含む２枚のレンズから構成され、もしくは正レンズと負レンズを含み、物体側から像側へ順に、接合レンズと単レンズから構成される第４群より成り、
前記第３群が少なくとも１枚の負レンズを有するときは、前記第３群の少なくとも１枚の負レンズ、または前記第４群の少なくとも１枚の負レンズを負レンズＮ１とし、
前記負レンズＮ１の材料のアッベ数と部分分散比差を各々ν_{d_N1}、Δθ_{gF_N1}、前記負レンズＮ１の焦点距離をf_{_N1}、前記リアアタッチメントレンズの焦点距離をｆとするとき、
0.00015＜Δθ_{gF_N1}×f／(ν_{d_N1}×f_{_N1})＜0.00620
なる条件式を満足することを特徴としている。

本発明によれば、主レンズ系の像側に装着し、全系の焦点距離を長くしたときの諸収差の変動が小さく、特に色収差の変動が小さく、全系として高い光学性能を維持することができるリアアタッチメントレンズが得られる。

主レンズ系のレンズ断面図と収差図 実施例１のリアアタッチメントレンズのレンズ断面図と主レンズ系に装着したときのレンズ断面図と収差図 実施例２のリアアタッチメントレンズのレンズ断面図と収差図 実施例３のリアアタッチメントレンズのレンズ断面図と収差図 実施例４のリアアタッチメントレンズのレンズ断面図と収差図 実施例５のリアアタッチメントレンズのレンズ断面図と収差図 実施例６のリアアタッチメントレンズのレンズ断面図と収差図 実施例７のリアアタッチメントレンズのレンズ断面図と収差図 実施例８のリアアタッチメントレンズのレンズ断面図と収差図 実施例９のリアアタッチメントレンズのレンズ断面図と収差図 実施例１０のリアアタッチメントレンズのレンズ断面図と収差図 回折光学素子の説明図 回折光学素子の説明図 本発明の光学機器の実施例の要部概略図

以下、本発明のリアアタッチメントレンズ及びそれを主レンズ系（主レンズ）に装着したときの撮影光学系について説明する。本発明のリアアタッチメントレンズは、主レンズ系の像側（像面側）に着脱可能に装着され、主レンズ系単独の焦点距離に比べて長い方へ焦点距離を変化させる。

本発明のリアアタッチメントレンズは、全体として正の屈折力を有し、正レンズと負レンズを含む第１群と、第１群の像側に位置し、正レンズと負レンズを含む第２群から構成している。さらに、第２群の像側に位置し、正レンズを含む第３群と、第３群の像側に位置し、正レンズと負レンズを含む第４群から構成している。そして、第１群は、２枚のレンズ、もしくは物体側から像側へ順に、単レンズと接合レンズから構成されている。第２群は、２枚以上のレンズを接合した接合レンズ、もしくは物体側から像側へ順に、単レンズと接合レンズから構成している。第４群は、２枚のレンズ、もしくは物体側から像側へ順に、接合レンズと単レンズから構成している。主レンズ系としては、例えば望遠レンズ、望遠型のズームレンズ等が適用できる。望遠型のズームレンズとは、広角端のズーム位置において望遠レンズの条件(テレタイプ）を満足する光学系である。

図１（Ａ）、（Ｂ）は本発明の各実施例のリアアタッチメントレンズが装着される、一例としての主レンズ系（望遠レンズ）のレンズ断面図と収差図である。図２（Ａ）は本発明の実施例１のリアアタッチメントレンズのレンズ断面図である。図２（Ｂ）、（Ｃ）は実施例１のリアアタッチメントレンズを図１（Ａ）の主レンズ系の像側に装着したときのレンズ断面図と収差図である。図３（Ａ）、（Ｂ）は本発明の実施例２のリアアタッチメントレンズのレンズ断面図と実施例２のリアアタッチメントレンズを図１（Ａ）の主レンズ系の像側に装着したときの収差図である。図４（Ａ）、（Ｂ）は本発明の実施例３のリアアタッチメントレンズのレンズ断面図と実施例３のリアアタッチメントレンズを図１（Ａ）の主レンズ系の像側に装着したときの収差図である。図５（Ａ）、（Ｂ）は本発明の実施例４のリアアタッチメントレンズのレンズ断面図と実施例４のリアアタッチメントレンズを図１（Ａ）の主レンズ系の像側に装着したときの収差図である。図６（Ａ）、（Ｂ）は本発明の実施例５のリアアタッチメントレンズのレンズ断面図と実施例５のリアアタッチメントレンズを図１（Ａ）の主レンズ系の像側に装着したときの収差図である。図７（Ａ）、（Ｂ）は本発明の実施例６のリアアタッチメントレンズのレンズ断面図と実施例６のリアアタッチメントレンズを図１（Ａ）の主レンズ系の像側に装着したときの収差図である。図８（Ａ）、（Ｂ）は本発明の実施例７のリアアタッチメントレンズのレンズ断面図と実施例７のリアアタッチメントレンズを図１（Ａ）の主レンズ系の像側に装着したときの収差図である。図９（Ａ）、（Ｂ）は本発明の実施例８のリアアタッチメントレンズのレンズ断面図と実施例８のリアアタッチメントレンズを図１（Ａ）の主レンズ系の像側に装着したときの収差図である。図１０（Ａ）、（Ｂ）は本発明の実施例９のリアアタッチメントレンズのレンズ断面図と実施例９のリアアタッチメントレンズを図１（Ａ）の主レンズ系の像側に装着したときの収差図である。図１１（Ａ）、（Ｂ）は本発明の実施例１０のリアアタッチメントレンズのレンズ断面図と実施例１０のリアアタッチメントレンズを図１（Ａ）の主レンズ系の像側に装着したときの収差図である。

レンズ断面図において、左方が物体側で、右方が像側である。ＬＡはリアアタッチメントレンズ、ＬＭは主レンズ系（マスターレンズ）である。主レンズ系ＬＭは単一の焦点距離の望遠レンズである。図１（Ａ）、図２（Ｂ）に示す主レンズ系ＬＭは物体側から像側へ順に、複数のレンズを有する正の屈折力の第１群（第１レンズ群）Ｌ１と、正レンズと負レンズから成る負の屈折力の第２群（第２レンズ群）Ｌ２とから成る。さらに、複数のレンズを有する正の屈折力の第３群（第３レンズ群）Ｌ３から成る。また第２群Ｌ２を光軸上像面側に移動させることにより、無限遠物体から近距離物体へのフォーカシングを行っている。ＳＰは開口絞りである。Ｇは保護ガラス等に相当する光学ブロックである。ＩＰは像面であり、ビデオカメラやデジタルカメラの撮影光学系として使用する際には像を受光するＣＣＤセンサやＣＭＯＳセンサ等の固体撮像素子（光電変換素子）の撮像面が、銀塩フィルム用カメラの撮像光学系とし使用する際にはフィルム面に相当する。

また図２（Ａ）〜図１１（Ａ）に示すリアアタッチメントレンズＬＡにおいて、ＲＬ１は正の屈折力の第１群（第１レンズ群）、ＲＬ２は第２群（第２レンズ群）、ＲＬ３は第３群（第３レンズ群）、ＲＬ４は第４群（第４レンズ群）である。Ｎ１は負レンズ、Ｐ１は正レンズである。ＤＯＥは回折光学素子である。Ｄは回折光学素子ＤＯＥの回折光学部（回折光学面）であり、２枚のレンズの接合面（接合レンズ面）に配置されている。回折光学部Ｄより生ずる回折光のうち、本実施例で用いる回折光の回折次数ｍは１であり、設計波長λ_０はｄ線の波長（５８７．５６ｎｍ）である。

収差図において、ｄ、ｇは順に、ｄ線、ｇ線である。Ｍ、Ｓはメリディオナル像面、サジタル像面、倍率色収差はｇ線によって表している。ＦｎｏはＦナンバー、ωは半画角である。すべての収差図において、球面収差は０．４ｍｍ、非点収差は０．４ｍｍ、歪曲は２％、倍率色収差は０．０５ｍｍのスケールで描かれている。

次に各実施例のリアアタッチメントレンズの構成の特徴を説明する。リアアタッチメントレンズは従来から倍率色収差と像面湾曲を良好に補正することが大きな課題となっている。従来は特許文献１〜３の各実施例にあるように、前側のレンズ群と後ろ側のレンズ群の各レンズのパワーと材料のアッベ数を適切にすることにより、色収差や像面湾曲を始めとする諸収差のバランスを取っていた。

具体的には次のような方法である。リアアタッチメントレンズの最も物体側に近いレンズ群と最も像側に近いレンズ群にそれぞれ少なくとも正レンズと負レンズを１枚以上配置している。これにより、リアアタッチメントレンズの最も物体側に近いレンズ群の正、負の組み合わせレンズによって軸上色収差を補正しつつ軸外光線で発生するコマ収差等を補正していた。

また最も像側に近いレンズ群の正、負の組み合わせレンズで倍率色収差を補正しつつ像面湾曲等の収差を補正していた。そして更に、物体側に近い位置に２枚もしくは３枚の接合レンズを有することで、他の収差への影響を抑えつつ軸上色収差を補正している。

このような構成とする事で、物体側のレンズ群で球面収差やコマ収差の発生を抑えて、像面側のレンズ群で像面湾曲と倍率色収差のバランスを取るというような方法をとるのが一般的であった。しかし、昨今のデジタルカメラにおける高画質化の要求に応えるには、このようなレンズ構成で収差補正していると、倍率色収差と像面湾曲の補正の両立が十分行えないことがわかった。

そこで各実施例のリアアタッチメントレンズは、全体として４群構成とし、第３群に少なくとも正レンズを１枚有し、第３群または第４群に倍率色収差を補正するために色収差の補正に好適な負レンズを含むレンズ構成としている。前述のようにリアアタッチメントレンズは負の屈折力を有しており、それ自体が大きな負のペッツバール和を有している。このため、主レンズ系に装着すると、多くの場合、像面湾曲を劣化させる性質がある。そこで第３群と第４群に正レンズを配置することでペッツバール和を大きく負の方向に傾くことを低減させて像面湾曲に有利な形としている。また第３群または第４群に色収差の補正力が大きく、かつ部分分散比差Δθ_gFが正の方向に大きな材料を使用したレンズを配置することで倍率色収差を良好に補正している。このように従来までは、最も像側のレンズ群で像面湾曲と倍率色収差の両方を補正していたのに対し、各実施例では第３群と第４群で収差補正を分担することで結像性能を改善している。

次に各実施例のリアアタッチメントレンズの特徴について説明する。各実施例のリアアタッチメントレンズＬＡは、リアアタッチメントレンズ全体として負の焦点距離を有している。そして全体として正の屈折力を有し正レンズと負レンズを含む第１群ＲＬ１と、第１群ＲＬ１の像側に位置し、正レンズと負レンズを含む第２群ＲＬ２と、第２群ＲＬ２の像側に位置し、正レンズを含む第３群ＲＬ３を有している。更に第３群ＲＬ３の像側に位置し、正レンズと負レンズを含む第４群ＲＬ４から構成されている。

第１群ＲＬ１は、２枚のレンズ、もしくは物体側から像側へ順に、単レンズと接合レンズから構成されている。第２群ＲＬ２は、接合レンズ、もしくは物体側から像側へ順に、単レンズと接合レンズから構成されている。第４群ＲＬ４は、２枚のレンズ、もしくは物体側から像側へ順に、接合レンズと単レンズから構成されている。

第３群が少なくとも１枚の負レンズを有するときは、第３群の少なくとも１枚の負レンズ、または第４群の少なくとも１枚の負レンズを負レンズＮ１とする。そして負レンズＮ１の材料のアッベ数と部分分散比差を各々ν_{d_N1}、Δθ_{gF_N1}、負レンズＮ１の焦点距離をf_{_N1}、リアアタッチメントレンズの焦点距離をｆとする。このとき、
0.00015＜Δθ_{gF_N1}×f／(ν_{d_N1}×f_{_N1})＜0.00620 ・・・（１）
なる条件を満足している。

各レンズの材料のアッベ数と屈折率はいずれもｄ線を基準としている。負レンズＮ１の材料のアッベ数ν_{d_N1}、部分分散比θ_{gF_N1}、部分分散比差（異常部分分散比）Δθ_{gF_N1}は次の通りである。但し、負レンズＮ１の材料のｄ線における屈折率をＮ_{d_N1}、ｇ線における屈折率をＮ_{g_N1}、Ｃ線における屈折率をＮ_{C_N1}、Ｆ線における屈折率をＮ_{F_N1}とする。このとき、
ν_{d_N1}＝（Ｎ_{d_N1}−1）／（Ｎ_{F_N1}−Ｎ_{C_N1}）
θ_{gF_N1}＝（Ｎ_{g_N1}−Ｎ_{F_N1}）／（Ｎ_{F_N1}−Ｎ_{C_N1}）
Δθ_{gF_N1}＝θ_{gF_N1}−(−1.61783×10^-3×ν_{d_N1}+0.64146)
である。

次に前述の各条件式の技術的意味について説明する。条件式（１）は前述したリアアタッチメントレンズにおいて、負レンズＮ１の色収差の補正力に関するものである。条件式（１）の上限値を超えると、負レンズＮ１の色収差の補正力が大きくなりすぎてしまい、倍率色収差が補正過剰となってしまうので好ましくない。また条件式（１）の下限値を超えると負レンズＮ１の色収差の補正力が小さくなる。そうすると倍率色収差を補正するために大きなパワーが必要となるため他の収差とのバランスを取るのが難しくなるので好ましくない。条件式（１）は更に好ましくは次の如く設定するのが良い。

0.00020＜Δθ_{gF_N1}×f／(ν_{d_N1}×f_{_N1})＜0.00620 ・・・（１ａ）
各実施例によれば、以上のように各構成要件を特定することによって、リアアタッチメントレンズＬＡを主レンズ系ＬＭに装着した場合において画面内全体に渡って像面湾曲と色収差を始め諸収差の補正を良好に行うことができて、高画質の画像が容易に得られる。特に、第３群または第４群が、少なくとも１枚の負レンズＮ１を有することで良好な光学性能を維持すること、画面周辺になるほど発生しやすくなる像面湾曲と倍率色収差を効果的に補正することができる。

以上のような構成とすることで本発明の目的は達成されるが、更に好ましくは次に述べる条件のうち少なくとも１つを満足するのが良く、これによれば更なる高い光学性能が容易に得られる。

リアアタッチメントレンズＬＡの第３群の少なくとも１枚の正レンズ、または第４群の少なくとも１枚の正レンズを正レンズＰ１とし、正レンズＰ１の材料の部分分散比差をΔθ_{gF_P1}、アッベ数をν_{d_P1}、正レンズＰ１の焦点距離をf_{_P1}とする。リアアタッチメントレンズＬＡにおける第１群の焦点距離をf1、第２群の焦点距離をf2、第３群の焦点距離をf3、第４群の焦点距離をf4とする。リアアタッチメントレンズＬＡを構成する負レンズの材料の屈折率をN_Nとする。このとき、
0＜Δθ_{gF_P1}×f／(ν_{d_P1}×f_{_P1})＜0.001 ・・・（２）
│f/f3│＜6.5 ・・・（３）
-10.0＜f／│f2│＜-0.2 ・・・（４）
│f/f4│＜4.0 ・・・（５）
-5.5＜f／f1＜-0.05 ・・・（６）
1.5＜N_N＜2.5 ・・・（７）
なる条件式のうち１以上を満足するのが良い。

各レンズの材料のアッベ数と屈折率はいずれもｄ線を基準としている。正レンズＰ１の材料のアッベ数ν_{d_P1}、部分分散比θ_{gF_P1}、部分分散比差（異常部分分散比）Δθ_{gF_P1}は次の通りである。但し、正レンズＰ１の材料のｄ線における屈折率をＮ_{d_P1}、ｇ線における屈折率をＮ_{g_P1}、Ｃ線における屈折率をＮ_{C_P1}、Ｆ線における屈折率をＮ_{F_P1}とする。このとき
ν_{d_P1}＝（Ｎ_{d_P1}−1）／（Ｎ_{F_P1}−Ｎ_{C_P1}）
θ_{gF_P1}＝（Ｎ_{g_P1}−Ｎ_{F_P1}）／（Ｎ_{F_P1}−Ｎ_{C_P1}）
Δθ_{gF_P1}＝θ_{gF_P1}−(−1.61783×10^-3×ν_{d_P1}＋0.64146)
である。

条件式（２）はリアアタッチメントレンズＬＡにおいて、正レンズＰ１の色収差の補正力に関するものである。条件式（２）の上限値を超えると、正レンズＰ１の色収差の補正力が強くなりすぎてしまい、倍率色収差が補正過剰となってしまうので好ましくない。また条件式（２）の下限値を超えると正レンズＰ１の色収差の補正力が逆方向になる。そうすると倍率色収差を劣化させるため好ましくない。条件式（２）は更に好ましくは次の如く設定するのが良い。

0.000005＜Δθ_{gF_P1}×f／(ν_{d_P1}×f_{_P1})＜0.000900 ・・・（２ａ）
条件式（３）はリアアタッチメントレンズＬＡにおいて、第３群ＲＬ３のパワーに関するものである。条件式（３）の上限値を超えると、第３群ＲＬ３のパワーが強くなりすぎてしまい、倍率色収差と像面湾曲のバランスが取りづらくなるため好ましくない。条件式（３）は更に好ましくは次の如く設定するのが良い。

│f/f3│＜6.0 ・・・（３ａ）
条件式（４）はリアアタッチメントレンズＬＡにおいて、第２群ＲＬ２のパワーに関するものである。条件式（４）の上限値を超えると、第２群ＲＬ２のパワーが強すぎてしまい、中間像高から像高の高い方向にかけてコマ収差が補正過剰となって残存してしまうため好ましくない。条件式（４）の下限値を超えると、第２群ＲＬ２のパワーが弱すぎてしまい、コマ収差が補正不足となり残存してしまうので好ましくない。条件式（４）は更に好ましくは次の如く設定するのが良い。

-9.0＜f／│f2│＜-0.3 ・・・（４ａ）
条件式（５）はリアアタッチメントレンズＬＡにおいて、第４群ＲＬ４のパワーに関するものである。条件式（５）の上限値を超えると、第４群ＲＬ４のパワーが強すぎてしまい、倍率色収差と像面湾曲とのバランスを取ることが難しくなってしまうので好ましくない。条件式（５）は更に好ましくは次の如く設定するのが良い。

│f/f4│＜3.0 ・・・（５ａ）
条件式（６）はリアアタッチメントレンズＬＡにおいて、第１群ＲＬ１のパワーに関するものである。条件式（６）の上限値または下限値を超えると、軸上色収差と倍率色収差のバランスを取ることが困難になり、良好に色収差を補正することが困難になってしまうため好ましくない。条件式（６）は更に好ましくは次の如く設定するのが良い。

-5.00＜f／f1＜-0.07 ・・・（６ａ）
条件式（７）はリアアタッチメントレンズＬＡを構成する負レンズの材料の屈折率に関するものである。条件式（７）の上限値または下限値を超えると、倍率色収差と像面湾曲とのバランスを取ることが難しくなってしまうので好ましくない。条件式（７）は更に好ましくは次の如く設定するのが良い。

1.55＜N_N＜2.5 ・・・（７ａ）
以上のように各要素を特定することによって各実施例によれば画面内全体に渡って像面湾曲と色収差を補正し、高い光学性能を持った撮像光学系が得られる。

次に各実施例のレンズ構成の特徴について説明する。各レンズに付した符号のレンズは前述した各レンズに付した符号のレンズと対応している。図２(Ａ)の実施例１のリアアタッチメントレンズＬＡは、物体側から像側へ順に第１群ＲＬ１は負レンズと正レンズから構成されている。第２群ＲＬ２は負レンズと正レンズと負レンズを接合した接合レンズから構成されている。第３群ＲＬ３は正レンズと負レンズを接合した接合レンズから構成されている。そして第４群ＲＬ４は正レンズと負レンズから構成されている。

実施例１では第３群ＲＬ３の負レンズ（全系として負レンズのうち（以下、同じ）最も像側から２番目の負レンズ）と第４群ＲＬ４の負レンズ（全体として負レンズのうち（以下同じ）最も像側の負レンズ）が負レンズＮ１に対応している。また第３群ＲＬ３の正レンズ（全体として正レンズのうち（以下同じ）最も像側から２番目の正レンズ）と第４群ＲＬ４の正レンズ（全体として正レンズのうち（以下同じ）最も像側の正レンズ）が正レンズＰ１に対応している。

図３(Ａ)の実施例２のリアアタッチメントレンズＬＡは、物体側から像側へ順に第１群ＲＬ１は負レンズと、正レンズと負レンズを接合した接合レンズから構成されている。第２群ＲＬ２は負レンズと正レンズを接合した接合レンズから構成されている。第３群ＲＬ３は負レンズと、正レンズと負レンズを接合した接合レンズから構成されている。そして第４群ＲＬ４は負レンズと正レンズを接合した接合レンズと負レンズから構成されている。実施例２では第３群ＲＬ３の負レンズ（最も像側から３番目の負レンズ）と第４群ＲＬ４の最も像側の負レンズが負レンズＮ１に対応している。また第３群ＲＬ３の正レンズ（最も像側から２番目の正レンズ）と第４群ＲＬ４の正レンズ（最も像側の正レンズ）が正レンズＰ１に対応している。

図４(Ａ)の実施例３のリアアタッチメントレンズＬＡは、物体側から像側へ順に第１群ＲＬ１は負レンズと、正レンズから構成されている。第２群ＲＬ２は正レンズと負レンズと正レンズを接合した接合レンズから構成されている。第３群ＲＬ３は負レンズと、正レンズと負レンズを接合した接合レンズから構成されている。そして第４群ＲＬ４は正レンズと負レンズから構成されている。実施例３では第３群ＲＬ３内の２枚の負レンズの内２枚とも（最も像側から２番目と３番目の負レンズ）が負レンズＮ１に対応している。また第３群ＲＬ３の正レンズ（最も像側から２番目の正レンズ）が正レンズＰ１に対応している。

図５(Ａ)の実施例４のリアアタッチメントレンズＬＡは、物体側から像側へ順に第１群ＲＬ１は負レンズと正レンズを接合した接合レンズから構成されている。第２群ＲＬ２は負レンズと正レンズと負レンズを接合した接合レンズから構成されている。第３群はＲＬ３正レンズと負レンズから構成されている。そして第４群ＲＬ４は正レンズと負レンズから構成されている。実施例４では第３群ＲＬ３の負レンズ（最も像側から２番目の負レンズ）が負レンズＮ１に対応している。また第４群ＲＬ４の正レンズ（最も像側の正レンズ）が正レンズＰ１に対応している。

図６(Ａ)の実施例５のリアアタッチメントレンズＬＡは、物体側から像側へ順に第１群ＲＬ１は負レンズと正レンズから構成されている。第２群ＲＬ２は負レンズと、正レンズと負レンズを接合した接合レンズから構成されている。第３群ＲＬ３は正レンズと負レンズを接合した接合レンズから構成されている。そして第４群ＲＬ４は正レンズと負レンズから構成されている。実施例５では第３群ＲＬ３の負レンズ（最も像側から２番目の負レンズ）が負レンズＮ１に対応している。また第４群ＲＬ４の正レンズ（最も像側の正レンズ）が正レンズＰ１に対応している。

図７(Ａ)の実施例６のリアアタッチメントレンズＬＡは、物体側から像側へ順に第１群ＲＬ１は負レンズと正レンズを接合した接合レンズから構成されている。第２群ＲＬ２は負レンズと正レンズと負レンズを接合した接合レンズから構成されている。第３群ＲＬ３は正レンズと負レンズを接合した接合レンズから構成されている。そして第４群ＲＬ４は負レンズと正レンズを接合した接合レンズから構成されている。実施例６では第４群ＲＬ４の負レンズ（最も像側の負レンズ）が負レンズＮ１に対応している。また第３群ＲＬ３の正レンズ（最も像側から２番目の正レンズ）と第４群ＲＬ４の正レンズ（最も像側の正レンズ）が正レンズＰ１に対応している。

図８(Ａ)の実施例７のリアアタッチメントレンズＬＡは、物体側から像側へ順に第１群ＲＬ１は負レンズと正レンズを接合した接合レンズから構成されている。第２群ＲＬ２は負レンズと正レンズと負レンズを接合した接合レンズから構成されている。第３群ＲＬ３は正レンズから構成されている。そして第４群ＲＬ４は負レンズと正レンズを接合した接合レンズから構成されている。実施例７では第４群ＲＬ４の負レンズ（最も像側の負レンズ）が負レンズＮ１に対応している。また第３群ＲＬ３の正レンズ（最も像側から２番目の正レンズ）が正レンズＰ１に対応している。

図９(Ａ)の実施例８のリアアタッチメントレンズＬＡは、物体側から像側へ順に第１群ＲＬ１は負レンズと正レンズを接合した接合レンズから構成されている。第２群ＲＬ２は負レンズと正レンズを接合した接合レンズから構成されている。第３群ＲＬ３は負レンズと正レンズを接合した接合レンズから構成されている。そして第４群ＲＬ４は負レンズと正レンズを接合した接合レンズから構成されている。実施例８では第４群ＲＬ４の負レンズ（最も像側の負レンズ）が負レンズＮ１に対応している。また第４群ＲＬ４の正レンズ（最も像側の正レンズ）が正レンズＰ１に対応している。

図１０(Ａ)の実施例９のリアアタッチメントレンズＬＡは、物体側から像側へ順に第１群ＲＬ１は負レンズと正レンズを接合した接合レンズから構成されている。第２群ＲＬ２は負レンズと正レンズを接合した接合レンズから構成されている。第３群ＲＬ３は正レンズから構成されている。そして第４群ＲＬ４は負レンズと正レンズを接合した接合レンズから構成されている。実施例９では第４群ＲＬ４の負レンズ（最も像側の負レンズ）が負レンズＮ１に対応している。また第３群ＲＬ３の正レンズ（最も像側から２番目の正レンズ）が正レンズＰ１に対応している。

図１１(Ａ)の実施例１０のリアアタッチメントレンズＬＡは、物体側から像側へ順に第１群ＲＬ１は負レンズと正レンズから構成されている。第２群ＲＬ２は負レンズと正レンズと負レンズを接合した接合レンズから構成されている。第３群ＲＬ３は正レンズと負レンズを接合した接合レンズから構成されており、接合面に回折光学部Ｄを設けている。そして第４群ＲＬ４は正レンズと負レンズから構成されている。実施例１０では第３群ＲＬ３の負レンズ（最も像側から２番目の負レンズ）と第４群ＲＬ４の負レンズ（最も像側の負レンズ）が負レンズＮ１に対応している。また第３群ＲＬ３の正レンズ（最も像側から２番目の正レンズ）と第４群ＲＬ４の正レンズ（最も像側の正レンズ）が正レンズＰ１に対応している。

尚、実施例１０において回折光学部(回折光学面）Ｄとは、基板（平板又はレンズ）上に設けた１以上の回折格子をいう。又、回折光学素子ＤＯＥとは１以上の回折格子より成る回折光学部を基板（平板又はレンズ）上に設けた素子をいう。レンズ断面図において接合レンズに設けたＤが回折光学部に相当する。

又、回折光学部Ｄの屈折力（パワー＝焦点距離の逆数）φ_Ｄは次の如く求められる。回折光学部Ｄの回折格子の形状を、回折次数をｍ、基準波長（ｄ線）をλ_０、光軸からの距離をＨ、位相をφ（Ｈ）とし、
φ（Ｈ）＝（２π・ｍ／λ_０）・（Ｃ_２・Ｈ^２＋Ｃ_４・Ｈ^４＋・・Ｃ_２ｉ・Ｈ^２ｉ）
・・・（ａ）
なる式で表したとき、２次項の位相係数Ｃ_２より、屈折力φ_Ｄは、
φ_Ｄ＝−２・Ｃ_２
となる。即ち、回折光学部Ｄの焦点距離ｆ_Ｄは
ｆ_Ｄ＝−１／（２・Ｃ_２）
で表される。ここで、実施例１０のリアアタッチメントレンズＬＡで用いた回折光学素子ＤＯＥの構成について説明する。リアアタッチメントレンズ内に配置される回折光学素子ＤＯＥを構成する回折光学部Ｄは、光軸に対して回転対称な回折格子より成っている。

図１２（Ａ）は回折光学素子１の回折光学部の一部分の拡大断面図である。図１２（Ａ）は基板（透明基板）２上に１つの層よりなる回折格子（回折光学部）３を設けている。図１２（Ｂ）は、この回折光学素子１の回折効率の特性を示す説明図である。図１２（Ｂ）において横軸は波長を表し、縦軸は回折効率を表している。なお、回折効率は全透過光束に対する回折光の光量の割合であり、格子部３ａの境界面での反射光などは説明が複雑になるのでここでは考慮していない。

回折格子３の光学材料は、紫外線硬化樹脂（屈折率ｎ_ｄ＝１．５１３、アッベ数ν_ｄ＝５１．０）を用いている。格子部３ａの格子厚ｄ_１を１．０３μｍと設定し、波長５３０ｎｍ、＋１次の回折光の回折効率が最も高くなるようにしている。すなわち設計次数が＋１次で、設計波長が波長５３０ｎｍである。図１２（Ｂ）中において＋１次の回折光の回折効率は実線で示している。さらに、図１２（Ｂ）では設計次数近傍の回折次数（＋１次±１次である０次と＋２次）の回折効率も併記している。図から分かるように、設計次数での回折効率は設計波長近傍で最も高くなり、それ以外の波長では徐々に低くなる。この設計次数での回折効率の低下分が他の次数の回折光（不要光）となり、フレアの要因となる。また、回折光学素子を光学系中の複数箇所に使用した場合には、設計波長以外の波長での回折効率の低下は透過率の低下にもつながることになる。

次に、異なる材料よりなる複数の回折格子を積層した積層型の回折光学素子について説明する。図１３（Ａ）は積層型の回折光学素子１の一部拡大断面図であり、図１３（Ｂ）は図１３（Ａ）に示す回折光学素子１の＋１次の回折光の回折効率の波長依存性を表す図である。図１３（Ａ）の回折光学素子１では、基板１０２上に紫外線硬化樹脂（屈折率ｎ_ｄ＝１．４９９、アッベ数ν_ｄ＝５４）からなる第１の回折格子１０４を形成している。更にその上に第２の回折格子１０５（屈折率ｎ_ｄ＝１．５９８、アッベ数ν_ｄ＝２８）を形成している。この材料の組み合わせにおいて、第１の回折格子１０４の格子部１０４ａの格子厚ｄ_１はｄ_１＝１３．８μｍ、第２の回折格子１０５の格子部１０５ａの格子厚ｄ_２はｄ_２＝１０．５μｍとしている。図１３（Ｂ）からも分かるように、積層構造の回折格子１０４、１０５を備えた回折光学素子１にすることで、設計次数の回折光において使用波長全域（ここでは可視域）で９５％以上という高い回折効率を得ている。

なお、積層構造の回折光学素子１としては、図１３（Ｃ）のように材料の組み合わせによっては２つの層１０４と１０５の格子厚を等しくしても良い。この場合は空気層を隔てて２つの回折格子の層を配置しても良い。この他にも第１群、第２群、そして第４群において、単レンズと接合レンズで構成される場合は、群内に少なくとも正レンズを１枚以上、そして負レンズを１枚以上有していれば良く、接合レンズには同符号のレンズ同士を接合していても良い。

以下に主レンズ及び本発明の実施例１〜１０に対応する数値実施例１〜１０を示す。各数値実施例において、ｉは物体側からの面の順序を示し、ｒ_ｉは物体側より第ｉ番目の面の曲率半径、ｄ_ｉは物体側より第ｉ番目と第ｉ＋１番目の間隔、ｎｄ_ｉとνｄ_ｉは第ｉ番目の光学部材の屈折率とアッベ数である。θgFとΔθgFは光学部材の部分分散比と部分分散比差である。Ｎ１は負レンズ、Ｐ１は正レンズである。

部分分散比は、光学部材のｇ線における屈折率をＮ_ｇ、Ｆ線における屈折率をＮ_Ｆ、Ｃ線における屈折率をＮ_Ｃとするとき、
θgF_{_}＝（Ｎ_g−Ｎ_F）／（Ｎ_F−Ｎ_C）
なる式で表す。また部分分散比差は
ΔθgF_{_}＝θgF−(−1.61783×10⁻³×ν_d＋0.64146)
なる式で表している。

ｆ、Ｆｎｏ、２ωはそれぞれ無限遠物体に焦点を合わせたときの全系の焦点距離、Ｆナンバ−、画角（度）を表している。そして、前述の各条件式と数値実施例における諸数値との関係を表−１に示す。尚、数値実施例１〜１０において、主レンズ系ＬＭの最終面(最も像側の面）からリアアタッチメントレンズＬＡの第１Ｒ１面(最も物体側の面）までの軸上空気間隔は２０．５６ｍｍである。

（主レンズ系）
f=299.99mm Fno=2.99 2ω=8.26度
面番号(i) ri di ndi νdi 有効径 θgF ΔθgF
1 149.921 17.00 1.49700 81.5 103.45 0.5386 0.02916
2 -287.346 0.15 102.70
3 107.686 12.00 1.43387 95.1 93.56 0.5373 0.04975
4 948.608 4.36 92.17
5 -337.599 4.50 1.77250 49.6 92.08 0.5523 -0.00885
6 151.227 14.92 86.70
7 82.152 15.00 1.49700 81.5 82.44 0.5386 0.02916
8 9334.428 0.15 80.48
9 52.124 5.00 1.58144 40.8 69.95 0.5774 0.00189
10 43.474 34.00 63.53
11 214.749 3.99 1.84666 23.8 49.49 0.6203 0.01734
12 -590.486 0.58 48.60
13 -509.687 2.20 1.88300 40.8 48.12 0.5669 -0.00856
14 70.924 22.54 45.28
15(絞り) ∞ 7.64 40.64
16 139.913 1.80 1.84666 23.8 38.44 0.6203 0.01734
17 40.306 8.70 37.14
18 -250.105 1.00 36.28
19 63.188 5.00 1.84666 23.8 33.98 0.6203 0.01734
20 -180.442 1.70 1.75500 52.3 32.90 0.5482 -0.00865
21 35.743 5.52 29.88
22 -93.126 1.65 30.02
23 83.876 2.50 30.99
24 106.897 4.70 1.72916 54.7 32.76 0.5442 -0.00880
25 -211.862 2.64 33.64
26 54.058 6.00 1.48749 70.2 36.38 0.5303 0.00244
27 259.048 10.00 36.46
28 ∞ 2.00 1.51633 64.1 37.29 0.5342 -0.00353
29 ∞ 37.29

ΔθgF＝θgF-(-1.61783×10^-3×ν_d+0.64146)

（数値実施例１）
f=-124.47mm 拡大倍率=1.95
面番号(i) ri di ndi νdi 有効径 θgF ΔθgF
1 45.838 1.60 1.88300 40.8 28.00 0.5669 -0.00856
2 23.277 1.80 26.50
3 35.275 7.21 1.60342 38.0 27.50 0.5835 0.00355
4 -47.454 2.61 27.00
5 -56.981 1.20 1.77250 49.6 23.00 0.5523 -0.00885
6 44.889 8.20 1.69895 30.1 24.50 0.6030 0.01030
7 -19.036 1.20 1.88300 40.8 24.50 0.5669 -0.00856
8 58.668 4.77 27.50
9 57.612 5.00 1.61340 44.3 31.00 0.5628 -0.00709 P1
10 -120.184 2.00 1.84666 23.8 31.00 0.6203 0.01734 N1
11 111.953 5.21 31.00
12 -155.434 6.09 1.61340 44.3 30.50 0.5628 -0.00709 P1
13 -25.349 0.20 32.00
14 -87.970 1.55 1.84666 23.8 34.50 0.6203 0.01734 N1
15 -457.285 36.00

ΔθgF＝θgF-(-1.61783×10^-3×ν_d+0.64146)

（数値実施例２）
f=-110.37mm 拡大倍率=1.98
面番号(i) ri di ndi νdi 有効径 θgF ΔθgF
1 74.075 1.60 1.88300 40.8 21.07 0.5669 -0.00856
2 25.274 2.62 20.68
3 34.423 5.20 1.62588 35.7 22.06 0.5889 0.00521
4 -66.863 1.50 1.71300 53.9 22.27 0.5453 -0.00902
5 -99.511 7.29 22.45
6 -1362.683 1.20 1.72916 54.7 22.51 0.5442 -0.00880
7 19.314 7.00 1.64769 33.8 22.57 0.5945 0.00770
8 -30.435 0.52 22.67
9 -32.000 1.20 1.88300 40.8 22.39 0.5669 -0.00856
10 49.412 2.62 23.06
11 40.183 4.60 1.61340 44.3 25.70 0.5628 -0.00709 P1
12 -52.456 2.00 1.94595 18.0 25.85 0.6544 0.04201 N1
13 -626.881 4.16 26.64
14 -43.713 1.50 1.83481 42.7 27.48 0.5645 -0.00786
15 74.821 8.46 1.65412 39.7 30.22 0.5740 -0.00322 P1
16 -24.999 0.95 31.16
17 -71.680 1.55 1.84666 23.8 31.57 0.6203 0.01734 N1
18 -104.939 32.10

ΔθgF＝θgF-(-1.61783×10^-3×ν_d+0.64146)

（数値実施例３）
f=-94.83mm 拡大倍率=1.98
面番号(i) ri di ndi νdi 有効径 θgF ΔθgF
1 87.692 1.50 1.88300 40.8 21.25 0.5669 -0.00856
2 25.847 1.15 21.02
3 35.435 4.50 1.59270 35.3 21.27 0.5932 0.00886
4 -76.222 2.75 21.35
5 4295.090 2.80 1.84666 23.8 21.17 0.6203 0.01734
6 -158.452 1.50 1.88300 40.8 20.95 0.5669 -0.00856
7 19.452 5.15 1.72825 28.5 20.64 0.6077 0.01224
8 254.190 5.00 20.77
9 -48.885 1.70 1.84666 23.8 21.90 0.6203 0.01734 N1
10 -80.793 4.46 24.40
11 89.139 6.26 1.65412 39.7 26.80 0.5740 -0.00322 P1
12 -30.677 1.50 1.84666 23.8 27.30 0.6203 0.01734 N1
13 5687.213 1.90 28.77
14 -123.647 5.68 1.69895 30.1 29.45 0.6030 0.01030
15 -28.615 0.15 30.23
16 -118.232 1.80 1.88300 40.8 30.03 0.5669 -0.00856
17 119.193 30.01

ΔθgF＝θgF-(-1.61783×10^-3×ν_d+0.64146)

（数値実施例４）
f=-92.31mm 拡大倍率=2.00
面番号(i) ri di ndi νdi 有効径 θgF ΔθgF
1 113.281 1.20 1.83481 42.7 22.63 0.5645 -0.00786
2 20.092 7.80 1.60342 38.0 22.23 0.5835 0.00355
3 -61.246 4.83 22.48
4 -108.597 1.20 1.78800 47.4 21.91 0.5562 -0.00858
5 17.169 11.20 1.65412 39.7 22.08 0.5740 -0.00322
6 -20.317 1.20 1.77250 49.6 22.73 0.5523 -0.00885
7 68.558 1.03 24.16
8 45.271 4.40 1.69895 30.1 25.59 0.6030 0.01030
9 -171.695 1.74 25.94
10 -42.269 1.20 1.92286 18.9 25.97 0.6495 0.03858 N1
11 1788.303 3.00 27.29
12 -256.490 6.42 1.65412 39.7 29.39 0.5740 -0.00322 P1
13 -25.133 0.16 30.32
14 -72.143 1.50 1.77250 49.6 30.10 0.5523 -0.00885
15 -489.016 30.53

ΔθgF＝θgF-(-1.61783×10^-3×ν_d+0.64146)

（数値実施例５）
f=-98.82mm 拡大倍率=2.03
面番号(i) ri di ndi νdi 有効径 θgF ΔθgF
1 56.341 1.60 1.77250 49.6 28.00 0.5523 -0.00885
2 26.300 2.39 26.50
3 59.137 4.91 1.62004 36.3 27.50 0.5883 0.00551
4 -53.658 3.15 27.00
5 -66.605 1.20 1.81600 46.6 23.00 0.5571 -0.00888
6 69.186 2.24 24.50
7 36.880 8.20 1.59270 35.3 24.50 0.5932 0.00886
8 -23.182 1.20 1.81600 46.6 24.50 0.5571 -0.00888
9 73.242 3.26 27.50
10 85.639 5.00 1.48749 70.2 31.00 0.5303 0.00244
11 -905.768 2.00 2.34161 23.5 31.00 0.7906 0.18715 N1
12 307.862 5.30 31.00
13 -133.122 6.09 1.51742 52.4 30.50 0.5562 -0.00042 P1
14 -26.459 0.20 32.00
15 -86.749 1.55 1.80610 33.3 34.50 0.5881 0.00048
16 -503.198 36.00

ΔθgF＝θgF-(-1.61783×10^-3×ν_d+0.64146)

（数値実施例６）
f=-111.16mm 拡大倍率=2.00
面番号(i) ri di ndi νdi 有効径 θgF ΔθgF
1 227.230 1.40 1.80400 46.6 21.67 0.5574 -0.00874
2 22.390 9.00 1.65412 39.7 21.51 0.5740 -0.00322
3 -64.196 4.71 21.80
4 -135.099 1.40 1.77250 49.6 21.08 0.5523 -0.00885
5 17.415 10.32 1.65412 39.7 21.03 0.5740 -0.00322
6 -29.652 1.20 1.88300 40.8 21.51 0.5669 -0.00856
7 59.366 1.05 22.28
8 37.888 9.97 1.61340 44.3 23.70 0.5628 -0.00709 P1
9 -22.701 1.40 1.80610 33.3 24.42 0.5881 0.00048
10 -302.164 4.67 25.70
11 -32.442 1.70 1.59282 68.6 26.60 0.5446 0.01429 N1
12 61.808 11.21 1.51633 64.1 30.47 0.5342 -0.00353 P1
13 -24.998 32.63

ΔθgF＝θgF-(-1.61783×10^-3×ν_d+0.64146)

（数値実施例７）
f=-147.13mm 拡大倍率=2.01
面番号(i) ri di ndi νdi 有効径 θgF ΔθgF
1 -334.058 1.40 1.80400 46.6 22.14 0.5574 -0.00874
2 32.868 4.99 1.65412 39.7 22.23 0.5740 -0.00322
3 -62.284 11.20 22.41
4 -80.189 1.40 1.77250 49.6 21.39 0.5523 -0.00885
5 17.226 10.70 1.65412 39.7 21.79 0.5740 -0.00322
6 -19.514 1.20 1.88300 40.8 22.43 0.5669 -0.00856
7 89.915 1.12 24.29
8 50.510 4.63 1.65412 39.7 26.31 0.5740 -0.00322 P1
9 -165.836 8.48 27.01
10 -42.433 1.70 1.84666 23.8 29.46 0.6203 0.01734 N1
11 78.983 11.62 1.67270 32.1 32.76 0.5990 0.00953
12 -28.979 35.35

ΔθgF＝θgF-(-1.61783×10^-3×ν_d+0.64146)

（数値実施例８）
f=-164.23mm 拡大倍率=1.99
面番号(i) ri di ndi νdi 有効径 θgF ΔθgF
1 -447.150 1.40 1.80400 46.6 21.05 0.5574 -0.00874
2 21.727 4.96 1.65412 39.7 21.18 0.5740 -0.00322
3 -59.037 11.04 21.34
4 -52.994 1.40 1.77250 49.6 21.19 0.5523 -0.00885
5 33.866 9.00 1.65412 39.7 21.92 0.5740 -0.00322
6 -24.854 1.50 22.94
7 -23.556 1.20 1.80610 33.3 22.51 0.5881 0.00048
8 32.813 6.57 1.69895 30.1 24.56 0.6030 0.01030
9 -117.562 11.97 25.93
10 -42.972 1.70 1.84666 23.8 31.06 0.6203 0.01734 N1
11 -107.865 7.93 1.65412 39.7 33.18 0.5740 -0.00322 P1
12 -28.173 35.22

ΔθgF＝θgF-(-1.61783×10^-3×ν_d+0.64146)

（数値実施例９）
f=-251.89mm 拡大倍率=1.80
面番号(i) ri di ndi νdi 有効径 θgF ΔθgF
1 162.141 1.40 1.79952 42.2 21.65 0.5674 -0.00578
2 16.392 7.15 1.65412 39.7 21.49 0.5740 -0.00322
3 -34.800 3.10 21.66
4 -30.800 1.40 1.77250 49.6 20.97 0.5523 -0.00885
5 22.251 8.31 1.59551 39.2 22.12 0.5797 0.00172
6 -124.994 12.85 23.80
7 -30.461 6.00 1.61340 44.3 28.24 0.5628 -0.00709 P1
8 -21.593 1.55 30.38
9 -31.121 1.70 1.80518 25.4 30.24 0.6166 0.01624 N1
10 65.610 10.51 1.69895 30.1 33.85 0.6030 0.01030
11 -35.913 35.72

ΔθgF＝θgF-(-1.61783×10^-3×ν_d+0.64146)

（数値実施例１０）
f=-100.36mm 拡大倍率=2.00
面番号(i) ri di ndi νdi 有効径 θgF ΔθgF
1 84.753 1.60 1.79952 42.2 24.12 0.5674 -0.00578
2 24.264 0.52 23.53
3 28.169 5.50 1.65412 39.7 23.58 0.5740 -0.00322
4 -71.204 2.10 23.59
5 -324.314 1.20 1.77250 49.6 22.98 0.5523 -0.00885
6 16.475 10.70 1.62004 36.3 22.46 0.5883 0.00551
7 -22.559 1.20 1.88300 40.8 22.71 0.5669 -0.00856
8 83.922 5.75 23.87
9 54.821 4.81 1.65412 39.7 28.88 0.5740 -0.00322 P1
10(回折) -130.000 2.00 1.84666 23.9 29.24 0.6217 0.01890 N1
11 130.000 5.04 29.95
12 -52.511 5.20 1.65412 39.7 31.00 0.5740 -0.00322 P1
13 -24.446 0.30 31.94
14 -54.233 1.55 1.84666 23.9 31.64 0.6217 0.01890 N1
15 -110.598 32.29

第10面(回折面)
Ｃ_２= 1.50597×10^-4 Ｃ_４=-3.34020×10^-7 Ｃ_６= 1.46058×10^-10

ΔθgF＝θgF-(-1.61783×10^-3×ν_d+0.64146)

なお、表−１において実施例１、２、１０の条件式(１)の値は上段が第３群ＲＬ３の負レンズＮ１の値、下段が第４群ＲＬ４の負レンズＮ１の値である。また、実施例３の条件式(１)の上段及び下段の値は第３群ＲＬ３内において物体側から数えたときの第１番目と第２番目の負レンズＮ１の値である。また、実施例１、２、６、１０の条件式(２)の値は上段が第３群ＲＬ３の正レンズＰ１の値、下段が第４群ＲＬ４の正レンズＰ１の値である。また、各実施例の条件式（７）の値は上段から下段へ向かい、物体側から像側へ数えたときの各負レンズの材料の屈折率である。

次に、本発明のリアアタッチメントレンズを主レンズ系の像側に装着し、撮影光学系として用いた一眼レフカメラ（撮像装置）の実施例を図１４を用いて説明する。

同図において、３０は実施例１〜１０の撮影光学系２１を有する撮影レンズである。撮影光学系２１は保持部材である鏡筒２２に保持されている。４０はカメラ本体であり、撮影レンズ３０からの光束を上方に反射するクイックリターンミラー２３、撮影レンズ３０の像形成位置に配置された焦点板２４を有している。更に、焦点板２４に形成された逆像を正立像に変換するペンタダハプリズム２５、その正立像を拡大結像するための接眼レンズ２６等を有している。２７は感光面であり、受光手段(記録手段）としてのＣＣＤセンサやＣＭＯＳセンサ等の固体撮像素子（光電変換素子）や銀塩フィルムが配置される。撮影時にはクイックリターンミラー２３が光路から退避して、感光面２７上に撮影レンズ３０によって像が形成される。

以上、本発明の好ましい実施例について説明したが、本発明はこれらの実施例に限定されず、その要旨の範囲内で種々の変形及び変更が容易である。

ＬＭ 主レンズ系、ＬＡ リアアタッチメントレンズ、ＲＬ１ 第１群、ＲＬ２ 第２群、ＲＬ３ 第３群、ＲＬ４ 第４群、Ｎ１ 負レンズ

Claims (10)

1. 主レンズ系の像側に着脱可能に装着され、前記主レンズ系の焦点距離に比べて長い方へ焦点距離を変化させるリアアタッチメントレンズにおいて、正レンズと負レンズを含む２枚のレンズから構成され、もしくは正レンズと負レンズを含み、物体側から像側へ順に、単レンズと接合レンズから構成される正の屈折力の第１群と、前記第１群の像側に位置し、正レンズと負レンズを含む接合レンズから構成され、もしくは正レンズと負レンズを含み、物体側から像側へ順に、単レンズと接合レンズから構成される第２群と、前記第２群の像側に位置し、正レンズを含む第３群と、前記第３群の像側に位置し、正レンズと負レンズを含む２枚のレンズから構成され、もしくは正レンズと負レンズを含み、物体側から像側へ順に、接合レンズと単レンズから構成される第４群より成り、
   前記第３群が少なくとも１枚の負レンズを有するときは、前記第３群の少なくとも１枚の負レンズ、または前記第４群の少なくとも１枚の負レンズを負レンズＮ１とし、
   前記負レンズＮ１の材料のアッベ数と部分分散比差を各々ν_{d_N1}、Δθ_{gF_N1}、前記負レンズＮ１の焦点距離をf_{_N1}、前記リアアタッチメントレンズの焦点距離をｆとするとき、
   0.00015＜Δθ_{gF_N1}×f／(ν_{d_N1}×f_{_N1})＜0.00620
   なる条件式を満足することを特徴とするリアアタッチメントレンズ。
2. 前記第３群の少なくとも１枚の正レンズ、または前記第４群の少なくとも１枚の正レンズを正レンズＰ１とし、
   前記正レンズＰ１の材料のアッベ数と部分分散比差を各々ν_{d_P1}、Δθ_{gF_P1}、前記正レンズＰ１の焦点距離をf_{_P1}とするとき、
   0＜Δθ_{gF_P1}×f／(ν_{d_P1}×f_{_P1})＜0.001
   なる条件式を満足することを特徴とする請求項１に記載のリアアタッチメントレンズ。
3. 前記第３群の焦点距離をf3とするとき、
   │f/f3│＜6.5
   なる条件式を満足することを特徴とする請求項１又は２に記載のリアアタッチメントレンズ。
4. 前記第２群の焦点距離をf2とするとき、
   -10.0＜f／│f2│＜-0.2
   なる条件式を満足することを特徴とする請求項１乃至３のいずれか１項に記載のリアアタッチメントレンズ。
5. 前記第４群の焦点距離をf4とするとき、
   │f/f4│＜4.0
   なる条件式を満足することを特徴とする請求項１乃至４のいずれか１項に記載のリアアタッチメントレンズ。
6. 前記第１群の焦点距離をf1とするとき、
   -5.5＜f／f1＜-0.05
   なる条件式を満足することを特徴とする請求項１乃至５のいずれか１項に記載のリアアタッチメントレンズ。
7. 前記リアアタッチメントレンズを構成する負レンズの材料の屈折率をN_Nとするとき、
   1.5＜N_N＜2.5
   なる条件式を満足することを特徴とする請求項１乃至６のいずれか１項に記載のリアアタッチメントレンズ。
8. 前記リアアタッチメントレンズは少なくとも１つの回折光学素子を有していることを特徴とする請求項１乃至７のいずれか１項に記載のリアアタッチメントレンズ。
9. 主レンズ系と、前記主レンズ系の像側に着脱可能に装着された請求項１乃至８のいずれか１項のリアアタッチメントレンズと、を有することを特徴とする撮影光学系。
10. 請求項９の撮影光学系と前記撮影光学系によって形成された像を受光する固体撮像素子とを有することを特徴とする撮像装置。