JP2013015600A - 反射屈折撮影レンズ - Google Patents

反射屈折撮影レンズ Download PDF

Info

Publication number
JP2013015600A
JP2013015600A JP2011146958A JP2011146958A JP2013015600A JP 2013015600 A JP2013015600 A JP 2013015600A JP 2011146958 A JP2011146958 A JP 2011146958A JP 2011146958 A JP2011146958 A JP 2011146958A JP 2013015600 A JP2013015600 A JP 2013015600A
Authority
JP
Japan
Prior art keywords
reflecting mirror
plane
coefficient
catadioptric
curvature
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
JP2011146958A
Other languages
English (en)
Other versions
JP5835647B2 (ja
Inventor
Saneyasu Matsumoto
実保 松本
Giichi Hirayama
義一 平山
Kinya Kato
欣也 加藤
Yoshikazu Sugiyama
喜和 杉山
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Nikon Corp
Original Assignee
Nikon Corp
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Nikon Corp filed Critical Nikon Corp
Priority to JP2011146958A priority Critical patent/JP5835647B2/ja
Priority to PCT/JP2012/066392 priority patent/WO2013005620A1/ja
Priority to TW101123381A priority patent/TWI541587B/zh
Publication of JP2013015600A publication Critical patent/JP2013015600A/ja
Priority to US14/144,443 priority patent/US9395525B2/en
Application granted granted Critical
Publication of JP5835647B2 publication Critical patent/JP5835647B2/ja
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Images

Classifications

    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B17/00—Systems with reflecting surfaces, with or without refracting elements
    • G02B17/08—Catadioptric systems
    • G02B17/0804—Catadioptric systems using two curved mirrors
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B17/00—Systems with reflecting surfaces, with or without refracting elements
    • G02B17/08—Catadioptric systems
    • G02B17/0804—Catadioptric systems using two curved mirrors
    • G02B17/0816—Catadioptric systems using two curved mirrors off-axis or unobscured systems in which not all of the mirrors share a common axis of rotational symmetry, e.g. at least one of the mirrors is warped, tilted or decentered with respect to the other elements

Abstract

【課題】 デフォーカスに起因するリング状のボケが発生することのない反射屈折撮影レンズ。
【解決手段】 物体側から順に、第一反射鏡と、第二反射鏡と、レンズ群とを有し、第一反射鏡で反射された光は第二反射鏡にて反射されたのち、レンズ群を通って所定の像面に物体像を形成するように配置されている。第一反射鏡と第二反射鏡とは基準面内で偏心している。第一反射鏡の反射面は回転非対称な非球面であって、基準面内及び第一直交面内で物体側に凹面である形状を有する。第二反射鏡の反射面は回転非対称な非球面であって、基準面内及び第二直交面内で第一反射鏡側に凸面である形状を有する。レンズ群のうちの最も第二反射鏡側の面は回転非対称な非球面であって、基準面内では第二反射鏡側に凹面であり、第三直交面内では第二反射鏡側に凸面である形状を有する。
【選択図】 図１

Description

本発明は、反射屈折撮影レンズに関する。
例えばカメラに用いられる撮影レンズとして、色収差の良好な補正と小型化との両立を図るのに有利な反射屈折撮影レンズが知られている。従来の反射屈折撮影レンズは、直線状に延びる単一の光軸に沿って配置された凹面反射鏡と凸面反射鏡とを含み、光軸に関して回転対称な光学系である（例えば、特許文献１を参照）。
特開平１１−２１２１３２号公報
従来の反射屈折撮影レンズでは、物体（被写体）からの光束の中央部分が凸面反射鏡により遮られた後、中央開口部を有する凹面反射鏡および凸面反射鏡で順次反射され、凹面反射鏡の開口部を介して像面に達する。その結果、像面に達する結像光束の中央部分は欠如しており、像面に対するデフォーカス（焦点位置ずれ）に起因して物体像にリング状のボケが発生し易い。
本発明は、前述の課題に鑑みてなされたものであり、デフォーカスに起因するリング状のボケが発生することのない反射屈折撮影レンズを提供することを目的とする。
前記課題を解決するために、本発明では、物体側から順に、第一反射鏡と、第二反射鏡と、レンズ群とを有し、前記第一反射鏡で反射された光は前記第二反射鏡にて反射されたのち、前記レンズ群を通って所定の像面に物体像を形成するように配置されており、
前記物体の中心と前記第一反射鏡の中心とを結ぶ直線を第一基準軸とし、前記第二反射鏡の中心と前記像面の中心とを結ぶ直線を第二基準軸とし、前記第一基準軸と前記第二基準軸とを含む平面を基準面とし、前記第一反射鏡の中心を通り前記基準面に垂直で前記第一基準軸と所定の角度をなす平面を第一直交面とし、前記第二反射鏡の中心を通り前記基準面に垂直で前記第二基準軸と所定の角度をなす平面を第二直交面とし、前記レンズ群のうち最も前記第二反射鏡側の面の中心を通り前記基準面に垂直で前記第二基準軸に平行な平面を第三直交面とするとき、
前記第一反射鏡と前記第二反射鏡とは前記基準面内で偏心しており、
前記第一反射鏡の反射面は回転非対称な非球面であって、前記基準面内及び前記第一直交面内で前記物体側に凹面である形状を有し、
前記第二反射鏡の反射面は回転非対称な非球面であって、前記基準面内及び前記第二直交面内で前記第一反射鏡側に凸面である形状を有し、
前記レンズ群のうちの最も前記第二反射鏡側の面は回転非対称な非球面であって、前記基準面内では前記第二反射鏡側に凹面であり、前記第三直交面内では前記第二反射鏡側に凸面である形状を有することを特徴とする反射屈折撮影レンズを提供する。
本発明の反射屈折撮影レンズでは、中央部分の欠如していない中実断面の光束が物体像を形成するので、デフォーカスに起因するリング状のボケが発生することなく、鮮明な物体像が得られる。
実施形態の各実施例にかかる反射屈折撮影レンズの基本構成を概略的に示す図である。 （ａ）は凹面反射鏡の反射面の特徴を、（ｂ）は凸面反射鏡の反射面の特徴を、（ｃ）はレンズＬ１の入射面の特徴を概略的に示す斜視図である。 第１実施例にかかる反射屈折撮影レンズのＹＺ平面に沿った断面構成を概略的に示す図である。 第１実施例にかかる反射屈折撮影レンズのＸＺ平面に沿った断面構成を概略的に示す図である。 回折光学素子の各層と面番号との関係を説明する図である。 第１実施例のｅ線に対する収差をスポットダイアグラムで示す図である。 第１実施例のｇ線に対する収差をスポットダイアグラムで示す図である。 各実施例のスポットダイアグラムにおける９つの像点の位置を示す図である。 第２実施例にかかる反射屈折撮影レンズのＹＺ平面に沿った断面構成を概略的に示す図である。 第２実施例にかかる反射屈折撮影レンズのＸＺ平面に沿った断面構成を概略的に示す図である。 第２実施例のｅ線に対する収差をスポットダイアグラムで示す図である。 第２実施例のｇ線に対する収差をスポットダイアグラムで示す図である。 第３実施例にかかる反射屈折撮影レンズのＹＺ平面に沿った断面構成を概略的に示す図である。 第３実施例にかかる反射屈折撮影レンズのＸＺ平面に沿った断面構成を概略的に示す図である。 第３実施例のｅ線に対する収差をスポットダイアグラムで示す図である。 第３実施例のｇ線に対する収差をスポットダイアグラムで示す図である。 第４実施例にかかる反射屈折撮影レンズのＹＺ平面に沿った断面構成を概略的に示す図である。 第４実施例にかかる反射屈折撮影レンズのＸＺ平面に沿った断面構成を概略的に示す図である。 第４実施例のｅ線に対する収差をスポットダイアグラムで示す図である。 第４実施例のｇ線に対する収差をスポットダイアグラムで示す図である。
以下、実施形態を、添付図面に基づいて説明する。図１は、実施形態の各実施例にかかる反射屈折撮影レンズの基本構成を概略的に示す図である。各実施例にかかる反射屈折撮影レンズは、例えばカメラに用いられる撮影レンズであって、図１に示すように、物体側から光の入射順に、凹面反射鏡（第一反射鏡）ＣＭ１と、凸面反射鏡（第二反射鏡）ＣＭ２と、３つのレンズＬ１，Ｌ２，Ｌ３からなるレンズ群とを有する。第１実施例〜第３実施例では凹面反射鏡ＣＭ１の物体側に回折光学素子Ｄ１が配置され、第４実施例では凹面反射鏡ＣＭ１の物体側に平行平面板Ｐ１が配置されている。
図１において、基準軸（第一基準軸）ＡＸａは、無限遠にある物体の中心と凹面反射鏡ＣＭ１の中心（反射面の原点）とを結ぶ直線である。基準軸ＡＸｂは、凹面反射鏡ＣＭ１の中心と凸面反射鏡ＣＭ２の中心（反射面の原点）とを結ぶ直線である。基準軸（第二基準軸）ＡＸｃは、凸面反射鏡ＣＭ２の中心と像面ＩＭの中心とを結ぶ直線である。図１では、全体座標系（Ｘ，Ｙ，Ｚ）として、図１の紙面に垂直な方向にＸ軸を、図１の紙面に沿って鉛直方向にＹ軸を、図１の紙面に沿って水平方向にＺ軸を設定している。
基準軸ＡＸａ、ＡＸｂおよびＡＸｃは、図１の紙面（ＹＺ平面）に沿ってそれぞれ直線状に延びている。すなわち、基準軸ＡＸａ〜ＡＸｃは、ＹＺ平面に沿った断面構成ではジグザグ状であるが、ＸＺ平面に沿った断面構成では１本の直線に重なって見える。基準軸ＡＸａおよびＡＸｃは、Ｚ方向に沿って延びており、互いに平行である。基準軸ＡＸａとＡＸｂ、および基準軸ＡＸｃとＡＸｂとは、所定の角度θ（各実施例において３２度）をなしている。以下、基準軸ＡＸａと基準軸ＡＸｃとを含む平面、すなわちＹＺ平面を基準面とする。
図１では、回折光学素子Ｄ１（平行平面板Ｐ１）、凹面反射鏡ＣＭ１、凸面反射鏡ＣＭ２、およびレンズ群Ｌ１〜Ｌ３における局所座標系（ｘ，ｙ，ｚ）をそれぞれ設定している。回折光学素子Ｄ１（平行平面板Ｐ１）およびレンズ群Ｌ１〜Ｌ３の局所座標系において、ｘ軸、ｙ軸およびｚ軸は、全体座標系におけるＸ軸、Ｙ軸およびＺ軸とそれぞれ平行に設定されている。凹面反射鏡ＣＭ１および凸面反射鏡ＣＭ２の局所座標系において、ｘ軸はＸ軸と平行に設定され、ｚ軸は図１の紙面においてＺ方向と角度θ／２をなす方向に設定され、ｙ軸は図１の紙面においてｚ軸と直交するように設定されている。
凹面反射鏡ＣＭ１の反射面は回転非対称な非球面であって、図２（ａ）に示すように基準面内及び基準面に垂直なｘｚ平面（第一直交面）内で物体側に凹面である形状を有する。凹面反射鏡ＣＭ１の反射面の基準軸ＡＸａ上（すなわち原点）における基準面内での曲率は、基準面に垂直なｘｚ平面内での曲率よりも大きい。凸面反射鏡ＣＭ２の反射面は回転非対称な非球面であって、図２（ｂ）に示すように基準面内及び基準面に垂直なｘｚ平面（第二直交面）内で凹面反射鏡ＣＭ１側に凸面である形状を有する。凸面反射鏡ＣＭ２の反射面の基準軸ＡＸｃ上（すなわち原点）における基準面内での曲率は、基準面に垂直なｘｚ平面内での曲率よりも小さい。
レンズ群Ｌ１〜Ｌ３のうちの最も凸面反射鏡ＣＭ２側の面、すなわちレンズＬ１の入射面は回転非対称な非球面であって、図２（ｃ）に示すように基準面内では凸面反射鏡ＣＭ２側に凹面であり、基準面に垂直なｘｚ平面（第三直交面）内では凸面反射鏡ＣＭ２側に凸面である形状を有する。レンズ群Ｌ１〜Ｌ３のその他の面、すなわちレンズＬ１の射出面、レンズＬ２の入射面および射出面、並びにレンズＬ３の入射面および射出面も、回転非対称な非球面である。凹面反射鏡ＣＭ１の物体側に配置された回折光学素子Ｄ１は、回転非対称な非球面形状の回折光学面を有する。
このように、凹面反射鏡ＣＭ１と凸面反射鏡ＣＭ２とは、凹面反射鏡ＣＭ１で反射された光が凸面反射鏡ＣＭ２にて反射された後、レンズ群Ｌ１〜Ｌ３を通って像面ＩＭに物体像を形成するように基準面内で偏心している。換言すれば、物体からの光束の中央部分が遮られることなく像面ＩＭに達するように、ひいては中央部分の欠如していない中実断面の光束が像面ＩＭに物体像を形成するように、凹面反射鏡ＣＭ１と凸面反射鏡ＣＭ２とは偏心して配置されている。その結果、各実施例にかかる反射屈折撮影レンズでは、色収差の良好な補正と小型化との両立を図ることができるだけでなく、中央部分の欠如していない中実断面の光束が物体像を形成するので、デフォーカスに起因するリング状のボケが発生することなく、自然な物体像が得られる。
凹面反射鏡ＣＭ１、凸面反射鏡ＣＭ２、およびレンズ群Ｌ１〜Ｌ３における回転非対称な非球面（すなわち自由曲面）は、次の式（１）により規定されている。式（１）において、ｓは非球面のｚ方向のサグ量（単位：ｍｍ）であり、ｃは原点における曲率（曲率半径の逆数）（単位：ｍｍ-1）であり、ｒは原点からの距離（ｘ2＋ｙ2の平方根の値）（単位：ｍｍ）であり、ｋはコーニック定数であり、ｍおよびｎは０を含む自然数であり、Ｃ（ｍ，ｎ）は単項式ｘm・ｙnの係数である。
Figure 2013015600
凹面反射鏡ＣＭ１の非球面形状の反射面を規定する式（１）において、ｘ2の係数Ｃ（２，０）と曲率ｃの半分の値ｃ／２との和をα１とし、ｙ2の係数Ｃ（０，２）と曲率ｃの半分の値ｃ／２との和をβ１とするとき、次の条件式（Ａ）を満足することにより、非点収差を良好に補正することができる。
０．５００＜β１／α１＜１．０００ （Ａ）
条件式（Ａ）の上限値を上回るか、または下限値を下回ると、非点収差が大きく発生してしまう。なお、条件式（Ａ）を満足させることによる効果を十分に発揮させるためには、上限値を０．９７５にしても良い。さらに、上限値を０．９５０にしても良い。また、条件式（Ａ）を満足させることによる効果を十分に発揮させるためには、下限値を０．６５５にしても良い。さらに、下限値を０．８１０にしても良い。なお、｜β１｜＜｜α１｜とすることができる。
一般に、レンズを偏心させると非点収差が大きく発生する。本実施形態では、第一反射鏡である凹面反射鏡ＣＭ１の非球面形状の反射面にアス成分を持たせることにより、非点収差を良好に補正している。ここで、アス成分とは、ｘ方向の曲率半径とｙ方向の曲率半径との差に対応する成分である。凹面反射鏡ＣＭ１の反射面は絞りの近くにあり、各画角（視野）からの光束がほぼ同じ位置に入射する。そのため、凹面反射鏡ＣＭ１の非球面形状の反射面にアス成分を付与することは、各画角の光束に対して同等の効果を与えることになり、収差補正に効果的である。
凸面反射鏡ＣＭ２の非球面形状の反射面を規定する式（１）において、ｘ2の係数Ｃ（２，０）と曲率ｃの半分の値ｃ／２との和をα２とし、ｙ2の係数Ｃ（０，２）と曲率ｃの半分の値ｃ／２との和をβ２とするとき、次の条件式（Ｂ）を満足することにより、非点収差を良好に補正することができる。
０．１００＜β２／α２＜１．０００ （Ｂ）
条件式（Ｂ）の上限値を上回るか、または下限値を下回ると、非点収差が大きく発生してしまう。なお、条件式（Ｂ）を満足させることによる効果を十分に発揮させるためには、上限値を０．６４０にしても良い。さらに、上限値を０．２９０にしても良い。また、条件式（Ｂ）を満足させることによる効果を十分に発揮させるためには、下限値を０．１５０にしても良い。さらに、下限値を０．２００にしても良い。なお、｜β２｜＜｜α２｜とすることができる。
凹面反射鏡ＣＭ１にアス成分を付与することに加え、第二反射鏡である凸面反射鏡ＣＭ２の非球面形状の反射面にもアス成分を付与することにより、非点収差をさらに良好に補正することができる。凹面反射鏡ＣＭ１では各画角からの光束がほぼ同じところに入射するが、凹面反射鏡ＣＭ１の反射面への入射角が画角によって異なるので、凹面反射鏡ＣＭ１にアス成分を付与して得られる効果は厳密には画角毎に異なる。そこで、絞りから凹面反射鏡ＣＭ１よりも離れた凸面反射鏡ＣＭ２の反射面では、各画角の光束の入射位置が異なるので、この凸面反射鏡ＣＭ２の反射面にアス成分を与えることにより、全画角に対して、より効果的に均一に収差を補正することが可能になる。
レンズ群Ｌ１〜Ｌ３のうちの最も物体側の面、すなわちレンズＬ１の非球面形状の入射面を規定する式（１）において、ｘ2の係数Ｃ（２，０）と曲率ｃの半分の値ｃ／２との和をα３とし、ｙ2の係数Ｃ（０，２）と曲率ｃの半分の値ｃ／２との和をβ３とするとき、次の条件式（Ｃ）を満足することにより、非点収差を良好に補正することができる。
−４．０００＜β３／α３＜−１．０００ （Ｃ）
条件式（Ｃ）の上限値を上回るか、または下限値を下回ると、非点収差が大きく発生してしまう。なお、条件式（Ｃ）を満足させることによる効果を十分に発揮させるためには、上限値を−１．１００にしても良い。さらに、上限値を−１．２００にしても良い。また、条件式（Ｃ）を満足させることによる効果を十分に発揮させるためには、下限値を−３．５００にしても良い。さらに、下限値を−３．０００にしても良い。
レンズＬ１の入射面は、絞りから凸面反射鏡ＣＭ２よりもさらに離れているため、各画角からの光束の入射位置が異なる。したがって、凹面反射鏡ＣＭ１および凸面反射鏡ＣＭ２にアス成分を付与することに加え、レンズＬ１の非球面形状の入射面にもアス成分を付与することは、非点収差の補正に対して有効である。ただし、像面ＩＭに近い面、例えばレンズＬ３の面にアス成分を付与すると、非点収差よりも歪曲収差に影響を与えることになり、弊害が増える可能性がある。
回折光学素子Ｄ１の回折光学面の非球面（すなわち自由曲面）は、次の式（２）により規定されている。式（２）は回折素子Ｄ１の回折面の位相形状を表している。式（２）において、φは回折光学面での位相形状であり、λ0は参照波長（λ0＝５４６ｎｍ）であり、ｍは回折次数（各実施例においてｍ＝１）であり、ｉおよびｊは０を含む自然数であり、Ｄ（ｉ，ｊ）は単項式ｘi・ｙjの係数である。
Figure 2013015600
回折光学素子Ｄ１の非球面形状の回折光学面を規定する式（２）において、ｘ2の係数Ｄ（２，０）をα４とし、ｙ2の係数Ｄ（０，２）をβ４とするとき、次の条件式（Ｄ）を満足することにより、非点収差を良好に補正することができる。
−７．０００＜β４／α４＜−１．０００ （Ｄ）
条件式（Ｄ）の上限値を上回るか、または下限値を下回ると、非点収差が大きく発生してしまう。なお、条件式（Ｄ）を満足させることによる効果を十分に発揮させるためには、上限値を−１．５９５にしても良い。さらに、上限値を−２．１８０にしても良い。また、条件式（Ｄ）を満足させることによる効果を十分に発揮させるためには、下限値を−６．１４０にしても良い。さらに、下限値を−５．３００にしても良い。
［第１実施例］
図３は、第１実施例にかかる反射屈折撮影レンズのＹＺ平面に沿った断面構成を概略的に示す図である。図４は、第１実施例にかかる反射屈折撮影レンズのＸＺ平面に沿った断面構成を概略的に示す図である。次の表（１）に、第１実施例にかかる反射屈折撮影レンズの諸元の値を掲げる。
表（１）の硝材データの欄において、ｎeはｅ線（基準波長：５４６．０７ｎｍ）に対する各光学材料（硝材）の屈折率を、νeはｅ線基準のアッベ数を示している。表（１）の光学部材諸元の欄において、面番号は無限遠にある物体から像面ＩＭへの光の進行する経路に沿った物体側からの面の順序を、間隔は基準軸ＡＸａ，ＡＸｂ，ＡＸｃに沿った各面の間隔（ｍｍ）をそれぞれ示している。なお、第１面は回折光学素子Ｄ１の入射面であり、第３面は回折光学素子Ｄ１の回折光学面であり、第４面は回折光学素子Ｄ１の射出面である。第５面は凹面反射鏡ＣＭ１の反射面であり、第６面は凸面反射鏡ＣＭ２の反射面である。第７面〜第１２面は、レンズＬ１の入射面および射出面、レンズＬ２の入射面および射出面、並びにレンズＬ３の入射面および射出面に対応している。
ところで、各実施例の回折光学素子Ｄ１は、図５に示すように第１面から第４面までにより構成されているが、これは所謂、密着積層型の回折素子を想定していて、第１面、第２面からなるガラス基板に１０μｍ厚の屈折率の異なる二層をつくり、第一層と第二層との間である第３面に回折面を加工したものを考えている。当然ではあるが、他のタイプの回折素子でも、同じ位相を与えるものであれば本発明においては問題ない。
表（１）の非球面データ１の欄は、凹面反射鏡ＣＭ１、凸面反射鏡ＣＭ２、およびレンズ群Ｌ１〜Ｌ３における回転非対称な非球面（自由曲面）を規定する式（１）の各パラメータを示している。表（１）の非球面データ２の欄は、回折光学素子Ｄ１の回折光学面の非球面（自由曲面）を規定する式（２）の各パラメータを示している。なお、表（１）における表記は、以降の表（２）〜表（４）においても同様である。表（１）の硝材データの欄の記載は各実施例に共通であり、表（２）〜表（４）での重複する記載を省略する。
表（１）
＜硝材データ＞
ｎe νe
硝材１ 1.51872 63.9
硝材２ 1.53150 33.5
硝材３ 1.55980 48.7
硝材４ 1.53340 55.3
硝材５ 1.61260 26.7

＜光学部材諸元＞
面番号 面形状 間隔 硝材の種別
1 平面 3 硝材１
2 平面 0.01 硝材２
3 回折面 0.01 硝材３
4 平面 150
5 自由曲面 -200.412002 反射
6 自由曲面 120.1449553 反射
7 自由曲面 10.72678395 硝材４
8 自由曲面 2.42331283
9 自由曲面 12 硝材５
10 自由曲面 6
11 自由曲面 15.62983966 硝材４
12 自由曲面 51.41243861
像面

＜非球面データ１＞
面番号 5 6 7 8
9 10 11 12
c -0.001486305 -0.001206417 0 0
0 0 0 0
κ 0 0 0 0
0 0 0 0
C(1,0) 0 0 0 0
0 0 0 0
C(0,1) 0.032112682 0.063048375 0.434590318 0.170459639
0.251690112 0.225332023 -0.084485502 0.238064874
C(2,0) 3.94E-05 9.19E-05 0.003169148 -0.003708737
0.002062952 0.001571848 -0.001367424 0.011228754
C(1,1) 0 0 0 0
0 0 0 0
C(0,2) 9.49E-05 0.000466778 -0.004711029 0.000985123
-0.002015254 -0.003613952 -0.000192662 -0.00317807
C(3,0) 0 0 0 0
0 0 0 0
C(2,1) 8.82E-07 9.36E-06 4.98E-06 9.58E-05
-0.000183094 -0.000258534 -0.000308758 -0.000364511
C(1,2) 0 0 0 0
0 0 0 0
C(0,3) 5.55E-07 3.04E-06 -0.000159792 -5.32E-05
1.74E-05 2.70E-05 2.72E-05 -6.12E-05
C(4,0) 1.47E-09 2.95E-08 -8.41E-07 4.23E-07
-1.21E-06 -1.27E-06 2.23E-07 -1.44E-06
C(3,1) 0 0 0 0
0 0 0 0
C(2,2) 1.25E-09 -2.19E-08 8.88E-07 -3.80E-06
-2.04E-07 1.93E-06 -9.13E-06 -5.91E-06
C(1,3) 0 0 0 0
0 0 0 0
C(0,4) 8.80E-10 3.54E-09 -2.05E-07 2.74E-06
1.64E-06 2.07E-06 2.38E-06 -2.18E-07
C(5,0) 0 0 0 0
0 0 0 0
C(4,1) 7.07E-12 -3.38E-10 3.34E-08 2.80E-08
8.79E-08 1.19E-07 1.66E-08 -2.83E-08
C(3,2) 0 0 0 0
0 0 0 0
C(2,3) 4.65E-12 -9.99E-11 -7.42E-09 -7.00E-08
5.13E-08 1.06E-07 1.25E-07 1.67E-07
C(1,4) 0 0 0 0
0 0 0 0
C(0,5) 2.78E-12 4.10E-11 2.83E-08 3.66E-08
2.41E-09 4.62E-09 -3.17E-08 -2.56E-08
C(6,0) 1.28E-14 -8.15E-14 3.27E-10 5.48E-10
3.49E-11 -4.55E-10 3.40E-10 1.34E-09
C(5,1) 0 0 0 0
0 0 0 0
C(4,2) 9.43E-14 3.79E-12 6.12E-10 2.50E-09
1.91E-09 -5.93E-10 4.31E-09 4.98E-09
C(3,3) 0 0 0 0
0 0 0 0
C(2,4) 6.20E-14 2.14E-12 -2.56E-09 6.15E-10
5.16E-09 2.43E-09 -4.53E-09 -3.95E-09
C(1,5) 0 0 0 0
0 0 0 0
C(0,6) -3.09E-14 -9.14E-13 7.02E-10 3.86E-10
6.01E-10 4.76E-10 4.83E-10 9.73E-10

＜非球面データ２＞
回折光学素子 3面
回折次数 1
規格化波長 546.074
D(1,0) 0.000E+00
D(0,1) 4.869E-05
D(2,0) -1.176E-06
D(1,1) 0.000E+00
D(0,2) 4.369E-06
D(3,0) 0.000E+00
D(2,1) 3.667E-08
D(1,2) 0.000E+00
D(0,3) 1.064E-08
D(4,0) 1.278E-10
D(3,1) 0.000E+00
D(2,2) 2.980E-10
D(1,3) 0.000E+00
D(0,4) -1.339E-10
D(5,0) 0.000E+00
D(4,1) -8.887E-12
D(3,2) 0.000E+00
D(2,3) -2.761E-12
D(1,4) 0.000E+00
D(0,5) -2.859E-12
D(6,0) 8.795E-15
D(5,1) 0.000E+00
D(4,2) -1.090E-13
D(3,3) 0.000E+00
D(2,4) -5.885E-14
D(1,5) 0.000E+00
D(0,6) 2.375E-14
D(7,0) 0.000E+00
D(6,1) 3.775E-16
D(5,2) 0.000E+00
D(4,3) 2.051E-15
D(3,4) 0.000E+00
D(2,5) 1.588E-15
D(1,6) 0.000E+00
D(0,7) 7.094E-16
D(8,0) -1.073E-17
D(7,1) 0.000E+00
D(6,2) 5.738E-18
D(5,3) 0.000E+00
D(4,4) -1.170E-19
D(3,5) 0.000E+00
D(2,6) 8.592E-18
D(1,7) 0.000E+00
D(0,8) 2.501E-17
D(9,0) 0.000E+00
D(8,1) -4.793E-20
D(7,2) 0.000E+00
D(6,3) -1.755E-19
D(5,4) 0.000E+00
D(4,5) -6.697E-19
D(3,6) 0.000E+00
D(2,7) -2.635E-19
D(1,8) 0.000E+00
D(0,9) -1.707E-19
D(10,0) 2.511E-21
D(9,1) 0.000E+00
D(8,2) -5.984E-22
D(7,3) 0.000E+00
D(6,4) 2.847E-21
D(5,5) 0.000E+00
D(4,6) 6.794E-22
D(3,7) 0.000E+00
D(2,8) -4.232E-21
D(1,9) 0.000E+00
D(0,10) -5.733E-21

＜条件式対応値＞
α１＝ｃ／２ ＋Ｃ（２，０）＝−７．０３８×１０-4（第５面：ｘ2の係数）
β１＝ｃ／２ ＋Ｃ（０，２）＝−６．４８２×１０-4（第５面：ｙ2の係数）
α２＝ｃ／２ ＋Ｃ（２，０）＝−５．１１３×１０-4（第６面：ｘ2の係数）
β２＝ｃ／２ ＋Ｃ（０，２）＝−１．３６４×１０-4（第６面：ｙ2の係数）
α３＝ｃ／２ ＋Ｃ（２，０）＝３．１６９×１０-3（第７面：ｘ2の係数）
β３＝ｃ／２ ＋Ｃ（０，２）＝−４．７１１×１０-3（第７面：ｙ2の係数）
α４＝Ｄ（２，０）＝−１．１７６×１０-6（第３面：ｘ2の係数）
β４＝Ｄ（０，２）＝４．３６９×１０-6（第３面：ｙ2の係数）
（Ａ）β１／α１＝０．９２１１
（Ｂ）β２／α２＝０．２６６８
（Ｃ）β３／α３＝−１．４８７
（Ｄ）β４／α４＝−３．７１５
図６は、第１実施例のｅ線に対する収差をスポットダイアグラムで示す図である。図７は、第１実施例のｇ線（波長：４３０．８３ｎｍ）に対する収差をスポットダイアグラムで示す図である。図８は、各実施例のスポットダイアグラムにおける９つの像点の位置を示す図である。本実施形態では、可視の５つの輝線の波長（ｇ線、Ｆ線、ｅ線、ｄ線、Ｃ線）にて収差の検討がなされているが、光学系の結像性能を説明するためにｅ線およびｇ線の２つの波長に対するスポットダイアグラムを示す。
ｅ線は本実施形態における基準波長であり、ｇ線は一般に可視光学系を検討する際の最も短い波長である。短波長側の方が硝材の屈折率の分散が多く、最も色収差の発生するのがｇ線である。各実施例では、ＦＸフォーマットのデジタルカメラを想定し、図８に示すように、３６ｍｍ×２４ｍｍの矩形状の像面ＩＭ内での９つの像点（視点）Ｓ１〜Ｓ９でのスポットを計算した。図８における単位スケールの長さは、０．１ｍｍ＝１００μｍである。
図６および図７を参照すると、第１実施例では、ｅ線のスポットサイズが各像点Ｓ１〜Ｓ９で十分小さく、像面ＩＭの全体に亘って収差が均一で且つ良く補正されていることが分かる。さらに、各像点Ｓ１〜Ｓ９でのスポットの形がほぼ対称になっており、非対称な収差が良く補正されていることが分かる。ｇ線のスポットサイズは、ｅ線のスポットサイズよりも若干大きくなっているが、通常のカメラレンズに比して色収差が良く補正されていることが分かる。
［第２実施例］
図９は、第２実施例にかかる反射屈折撮影レンズのＹＺ平面に沿った断面構成を概略的に示す図である。図１０は、第２実施例にかかる反射屈折撮影レンズのＸＺ平面に沿った断面構成を概略的に示す図である。次の表（２）に、第２実施例にかかる反射屈折撮影レンズの諸元の値を掲げる。
表（２）
＜光学部材諸元＞
面番号 面形状 間隔 硝材の種別
1 平面 3 硝材１
2 平面 0.01 硝材２
3 回折面 0.01 硝材３
4 平面 150
5 自由曲面 -200 反射
6 自由曲面 115 反射
7 自由曲面 17.24111086 硝材４
8 自由曲面 8
9 自由曲面 13.55240699 硝材４
10 自由曲面 8.126118802
11 自由曲面 11.67553616 硝材４
12 自由曲面 40
像面

＜非球面データ１＞
面番号 5 6 7 8
9 10 11 12
c -0.00147492 -0.001160776 0 0
0 0 0 0
κ 0 0 0 0
0 0 0 0
C(1,0) 0 0 0 0
0 0 0 0
C(0,1) 0.01 0.01 0.585727752 0.119489101
-0.196609212 0.24738848 -0.093053052 -0.171520867
C(2,0) 6.59E-06 9.32E-05 0.002269171 -0.0033056
0.000961516 0.003588166 -0.007790008 -0.000311932
C(1,1) 0 0 0 0
0 0 0 0
C(0,2) 6.44E-05 0.000479295 -0.006556157 0.00058781
-0.003714383 -0.006319448 -0.00308044 -0.007231889
C(3,0) 0 0 0 0
0 0 0 0
C(2,1) 9.90E-07 1.12E-05 -8.96E-05 3.44E-05
-0.000267855 -0.0003299 -0.000311645 -0.000411137
C(1,2) 0 0 0 0
0 0 0 0
C(0,3) 6.53E-07 4.47E-06 -0.000151771 -7.45E-05
-3.96E-05 6.17E-05 -9.88E-05 -0.000237863
C(4,0) 1.74E-09 3.67E-08 -1.14E-06 -1.33E-07
-1.27E-06 -3.43E-06 -2.81E-07 -5.98E-07
C(3,1) 0 0 0 0
0 0 0 0
C(2,2) 1.45E-09 -3.22E-08 1.66E-06 -3.22E-06
-8.43E-06 5.34E-06 5.15E-06 -4.42E-06
C(1,3) 0 0 0 0
0 0 0 0
C(0,4) 9.23E-10 9.53E-09 -2.26E-06 3.53E-06
-1.15E-06 4.42E-08 4.46E-06 1.83E-06
C(5,0) 0 0 0 0
0 0 0 0
C(4,1) -7.69E-12 -6.71E-10 -3.91E-08 -6.01E-08
-5.43E-08 -1.18E-07 5.05E-08 1.58E-07
C(3,2) 0 0 0 0
0 0 0 0
C(2,3) -2.36E-11 -5.08E-10 2.23E-07 2.35E-07
-4.50E-07 -6.48E-07 1.02E-08 3.79E-07
C(1,4) 0 0 0 0
0 0 0 0
C(0,5) 2.00E-12 -1.89E-10 2.36E-08 8.50E-08
-2.54E-07 -1.00E-07 -5.93E-08 -1.37E-07
C(6,0) -3.37E-14 -2.29E-12 5.78E-10 1.11E-09
3.39E-09 3.14E-09 -1.15E-08 -9.57E-09
C(5,1) 0 0 0 0
0 0 0 0
C(4,2) 1.45E-14 7.49E-12 4.08E-09 1.20E-08
1.05E-08 7.30E-09 8.52E-09 5.41E-09
C(3,3) 0 0 0 0
0 0 0 0
C(2,4) -1.35E-14 4.71E-12 1.05E-08 1.21E-08
2.32E-09 -1.27E-08 -1.73E-08 4.32E-09
C(1,5) 0 0 0 0
0 0 0 0
C(0,6) -4.56E-15 6.72E-13 2.82E-09 -5.30E-09
-3.26E-09 1.05E-08 1.19E-08 6.55E-09

＜非球面データ２＞
回折光学素子 3面
回折次数 1
規格化波長 546.074
D(1,0) 0
D(0,1) -0.000270669
D(2,0) -8.89E-07
D(1,1) 0
D(0,2) 4.69E-06
D(3,0) 0
D(2,1) -1.48E-08
D(1,2) 0
D(0,3) 6.19E-09
D(4,0) -1.65E-10
D(3,1) 0
D(2,2) -2.18E-10
D(1,3) 0
D(0,4) -6.54E-11
D(5,0) 0
D(4,1) 7.20E-12
D(3,2) 0
D(2,3) 3.07E-11
D(1,4) 0
D(0,5) -7.27E-12
D(6,0) 7.14E-14
D(5,1) 0
D(4,2) 3.30E-14
D(3,3) 0
D(2,4) 3.15E-14
D(1,5) 0
D(0,6) 1.40E-14
D(7,0) 0
D(6,1) 1.30E-15
D(5,2) 0
D(4,3) 5.09E-15
D(3,4) 0
D(2,5) 5.20E-15
D(1,6) 0
D(0,7) 1.39E-15
D(8,0) -3.70E-18
D(7,1) 0
D(6,2) -2.03E-18
D(5,3) 0
D(4,4) 1.41E-17
D(3,5) 0
D(2,6) 1.21E-17
D(1,7) 0
D(0,8) 2.14E-18

＜条件式対応値＞
α１＝ｃ／２＋Ｃ（２，０）＝−７．３０９×１０-4（第５面：ｘ2の係数）
β１＝ｃ／２＋Ｃ（０，２）＝−６．７３１×１０-4（第５面：ｙ2の係数）
α２＝ｃ／２＋Ｃ（２，０）＝−４．８７２×１０-4（第６面：ｘ2の係数）
β２＝ｃ／２＋Ｃ（０，２）＝−１．０１１×１０-4（第６面：ｙ2の係数）
α３＝ｃ／２＋Ｃ（２，０）＝２．２６９×１０-3（第７面：ｘ2の係数）
β３＝ｃ／２＋Ｃ（０，２）＝−６．５５６×１０-3（第７面：ｙ2の係数）
α４＝Ｄ（２，０）＝−８．８８７×１０-7（第３面：ｘ2の係数）
β４＝Ｄ（０，２）＝４．６９３×１０-6（第３面：ｙ2の係数）
（Ａ）β１／α１＝０．９２１
（Ｂ）β２／α２＝０．２０８
（Ｃ）β３／α３＝−２．８８９
（Ｄ）β４／α４＝−５．２８１
図１１は、第３実施例のｅ線に対する収差をスポットダイアグラムで示す図である。図１２は、第２実施例のｇ線（波長：４３０．８３ｎｍ）に対する収差をスポットダイアグラムで示す図である。図１１および図１２を参照すると、第２実施例においても第１実施例と同様に、ｅ線のスポットサイズが各像点Ｓ１〜Ｓ９で十分小さく、像面ＩＭの全体に亘って収差が均一で且つ良く補正されていることが分かる。さらに、各像点Ｓ１〜Ｓ９でのスポットの形がほぼ対称になっており、非対称な収差が良く補正されていることが分かる。ｇ線のスポットサイズは、ｅ線のスポットサイズよりも若干大きくなっているが、通常のカメラレンズに比して色収差が良く補正されていることが分かる。
［第３実施例］
図１３は、第３実施例にかかる反射屈折撮影レンズのＹＺ平面に沿った断面構成を概略的に示す図である。図１４は、第３実施例にかかる反射屈折撮影レンズのＸＺ平面に沿った断面構成を概略的に示す図である。次の表（３）に、第３実施例にかかる反射屈折撮影レンズの諸元の値を掲げる。
表（３）
＜光学部材諸元＞
面番号 面形状 間隔 硝材の種別
1 平面 3 硝材１
2 平面 0.01 硝材２
3 回折面 0.01 硝材３
4 平面 150
5 自由曲面 -170 反射
6 自由曲面 100 反射
7 自由曲面 29.31220126 硝材４
8 自由曲面 4.731981832
9 自由曲面 7.352609012 硝材５
10 自由曲面 19.4886019
11 自由曲面 11.12471002 硝材５
12 自由曲面 42
像面

＜非球面データ１＞
面番号 5 6 7 8
9 10 11 12
c -0.0017203 -0.001739129 0 0
0 0 0 0
κ 0 0 0 0
0 0 0 0
C(1,0) 0 0 0 0
1.80E-05 0 0 0
C(0,1) 0.005 0.01 0.410615162 0.41654513
-0.073984842 -0.022430979 0.14006189 0
C(2,0) -9.81E-05 -0.000770836 0.007644287 0.001816678
0.001117861 0.010688925 0.023350765 0.025431562
C(1,1) 0 0 0 0
0 0 0 0
C(0,2) 6.66E-05 0.000493262 -0.018660971 -0.015498266
0.002797845 0.004581191 0.019375456 0.026302171
C(3,0) 0 0 0 0
0 0 0 0
C(2,1) 1.07E-06 1.88E-05 -6.16E-05 0.000320128
-0.000663145 -0.001299332 -0.000107349 0.000169382
C(1,2) 0 0 0 0
0 0 0 0
C(0,3) 6.35E-07 3.78E-06 -1.79E-05 5.51E-05
0.000131356 8.82E-05 6.95E-05 0.000177
C(4,0) 6.99E-10 -1.26E-08 9.93E-07 2.78E-06
9.11E-06 8.88E-06 -3.90E-06 -7.19E-06
C(3,1) 0 0 0 0
0 0 0 0
C(2,2) -2.43E-09 -3.15E-07 9.05E-06 1.61E-05
2.75E-07 -2.18E-06 -1.28E-05 -3.29E-05
C(1,3) 0 0 0 0
0 0 0 0
C(0,4) 7.58E-10 3.97E-09 1.27E-05 1.03E-05
8.23E-06 -2.50E-07 5.59E-07 8.50E-07
C(5,0) 0 0 0 0
0 0 0 0
C(4,1) -3.45E-12 1.17E-11 2.33E-08 -1.90E-07
9.97E-07 1.29E-06 -1.36E-07 -5.01E-07
C(3,2) 0 0 0 0
0 0 0 0
C(2,3) 4.81E-12 3.64E-09 2.66E-08 -1.04E-07
5.58E-07 1.17E-06 -8.29E-08 -7.94E-07
C(1,4) 0 0 0 0
0 0 0 0
C(0,5) 3.02E-12 2.51E-10 -5.74E-07 -9.94E-08
2.42E-07 3.68E-07 1.50E-07 -2.02E-07
C(6,0) -3.71E-14 -9.92E-12 6.15E-10 -1.76E-09
-7.86E-09 3.34E-09 8.55E-09 1.64E-08
C(5,1) 0 0 0 0
0 0 0 0
C(4,2) 3.46E-13 7.27E-11 -4.79E-09 -1.49E-08
-1.07E-09 2.81E-09 4.82E-10 2.74E-09
C(3,3) 0 0 0 0
0 0 0 0
C(2,4) -1.01E-13 -4.35E-11 -8.99E-09 -2.16E-08
7.50E-09 1.10E-08 -5.47E-10 3.29E-08
C(1,5) 0 0 0 0
0 0 0 0
C(0,6) -7.63E-15 -4.05E-12 -7.58E-09 -3.18E-09
-2.44E-11 5.52E-09 -1.73E-08 -3.70E-08
C(7,0) 0 0 0 0
0 0 0 0
C(6,1) 3.43E-16 2.09E-13 -5.61E-11 5.42E-11
-1.14E-10 1.29E-10 9.56E-11 2.05E-10
C(5,2) 0 0 0 0
0 0 0 0
C(4,3) -1.63E-17 -1.32E-12 -1.28E-10 6.87E-11
-1.00E-09 -2.11E-09 1.49E-10 1.65E-09
C(3,4) 0 0 0 0
0 0 0 0
C(2,5) -1.77E-16 4.65E-13 -4.52E-11 -7.71E-10
-6.81E-10 -9.02E-10 -2.32E-10 6.16E-10
C(1,6) 0 0 0 0
0 0 0 0
C(0,7) 1.20E-16 1.57E-13 7.69E-10 -4.15E-10
-7.11E-10 -5.62E-10 -2.16E-10 6.64E-10
C(8,0) 3.08E-18 1.94E-14 -6.37E-13 -1.27E-12
6.35E-12 -6.12E-12 -7.24E-12 -2.51E-11
C(7,1) 0 0 0 0
0 0 0 0
C(6,2) 7.51E-18 -1.79E-14 -1.53E-13 1.08E-11
-5.62E-12 -3.51E-11 1.56E-11 6.00E-11
C(5,3) 0 0 0 0
0 0 0 0
C(4,4) 2.71E-17 1.29E-14 9.40E-12 2.64E-11
2.71E-11 4.15E-11 1.29E-11 -3.77E-11
C(3,5) 0 0 0 0
0 0 0 0
C(2,6) 4.80E-18 -1.31E-14 -4.67E-12 -1.41E-11
-3.26E-11 3.14E-11 -1.52E-11 -4.94E-11
C(1,7) 0 0 0 0
0 0 0 0
C(0,8) -3.57E-18 -3.75E-15 1.77E-12 -7.09E-12
-6.19E-13 1.39E-11 -4.41E-11 -1.24E-10
C(9,0) 0 0 0 0
0 0 0 0
C(8,1) 0 0 -3.89E-15 -7.57E-14
-8.53E-14 -2.78E-14 -2.90E-13 -5.20E-13
C(7,2) 0 0 0 0
0 0 0 0
C(6,3) 0 0 5.86E-14 -3.65E-14
6.88E-13 1.39E-12 -1.07E-14 -1.46E-12
C(5,4) 0 0 0 0
0 0 0 0
C(4,5) 0 0 1.34E-13 1.10E-13
-4.28E-14 1.37E-12 1.91E-12 3.86E-12
C(3,6) 0 0 0 0
0 0 0 0
C(2,7) 0 0 1.95E-13 2.23E-13
2.50E-13 1.02E-12 5.69E-14 -1.54E-12
C(1,8) 0 0 0 0
0 0 0 2.18E-15
C(0,9) 0 0 -3.34E-13 8.19E-14
2.96E-15 2.34E-13 4.36E-13 0
C(10,0) 0 0 -1.70E-16 -2.20E-16
-3.24E-15 7.00E-15 3.52E-15 1.91E-14
C(9,1) 0 0 0 0
0 0 0 0
C(8,2) 0 0 2.87E-16 -6.37E-15
1.44E-15 2.63E-14 -1.94E-14 -6.83E-14
C(7,3) 0 0 0 0
0 0 0 0
C(6,4) 0 0 -2.04E-15 -8.04E-15
-2.08E-14 -1.20E-14 -2.48E-14 -3.85E-14
C(5,5) 0 0 0 0
0 0 0 0
C(4,6) 0 0 2.86E-15 -5.18E-15
-1.59E-15 -2.11E-14 -3.52E-14 -4.80E-14
C(3,7) 0 0 0 0
0 0 0 0
C(2,8) 0 0 1.94E-14 5.02E-15
-1.13E-14 -4.88E-14 1.36E-13 3.50E-13
C(1,9) 0 0 0 0
0 0 0 0
C(0,10) 0 0 2.55E-15 -2.44E-15
-7.33E-15 -7.28E-16 1.05E-13 3.76E-13

＜非球面データ２＞
回折光学素子 3面
回折次数 1
規格化波長 546.074
D(1,0) 0.0000E+00
D(0,1) 1.5122E-04
D(2,0) -1.2460E-06
D(1,1) 0.0000E+00
D(0,2) 2.7280E-06
D(3,0) 0.0000E+00
D(2,1) 2.4979E-08
D(1,2) 0.0000E+00
D(0,3) -4.1350E-09
D(4,0) 4.8016E-10
D(3,1) 0.0000E+00
D(2,2) 1.1327E-09
D(1,3) 0.0000E+00
D(0,4) -8.4044E-11
D(5,0) 0.0000E+00
D(4,1) 1.4052E-12
D(3,2) 0.0000E+00
D(2,3) 8.2525E-12
D(1,4) 0.0000E+00
D(0,5) 2.0223E-13
D(6,0) -4.4387E-13
D(5,1) 0.0000E+00
D(4,2) -1.7051E-12
D(3,3) 0.0000E+00
D(2,4) -6.4118E-13
D(1,5) 0.0000E+00
D(0,6) 1.5820E-13
D(7,0) 0.0000E+00
D(6,1) 4.0300E-16
D(5,2) 0.0000E+00
D(4,3) -1.1789E-15
D(3,4) 0.0000E+00
D(2,5) -7.8965E-16
D(1,6) 0.0000E+00
D(0,7) 9.2473E-16
D(8,0) 2.3021E-16
D(7,1) 0.0000E+00
D(6,2) 8.3461E-16
D(5,3) 0.0000E+00
D(4,4) 1.0796E-15
D(3,5) 0.0000E+00
D(2,6) 2.3223E-16
D(1,7) 0.0000E+00
D(0,8) -8.2387E-17
D(9,0) 0.0000E+00
D(8,1) -2.8493E-19
D(7,2) 0.0000E+00
D(6,3) -6.6746E-19
D(5,4) 0.0000E+00
D(4,5) 6.5967E-19
D(3,6) 0.0000E+00
D(2,7) -2.7388E-19
D(1,8) 0.0000E+00
D(0,9) -2.3496E-19
D(10,0) -3.7832E-20
D(9,1) 0.0000E+00
D(8,2) -1.7353E-19
D(7,3) 0.0000E+00
D(6,4) -3.4733E-19
D(5,5) 0.0000E+00
D(4,6) -2.5068E-19
D(3,7) 0.0000E+00
D(2,8) -5.7289E-21
D(1,9) 0.0000E+00
D(0,10) 1.6617E-20

＜条件式対応値＞
α１＝ｃ／２＋Ｃ（２，０）＝−９．５８３×１０-4（第５面：ｘ2の係数）
β１＝ｃ／２＋Ｃ（０，２）＝−７．９３７×１０-4（第５面：ｙ2の係数）
α２＝ｃ／２＋Ｃ（２，０）＝−１．６４０×１０-3（第６面：ｘ2の係数）
β２＝ｃ／２＋Ｃ（０，２）＝−３．７６３×１０-4（第６面：ｙ2の係数）
α３＝ｃ／２＋Ｃ（２，０）＝７．６４４×１０-3（第７面：ｘ2の係数）
β３＝ｃ／２＋Ｃ（０，２）＝−１．８６６×１０-2（第７面：ｙ2の係数）
α４＝Ｄ（２，０）＝−１．２４６×１０-6（第３面：ｘ2の係数）
β４＝Ｄ（０，２）＝２．７２８×１０-6（第３面：ｙ2の係数）
（Ａ）β１／α１＝０．８２８
（Ｂ）β２／α２＝０．２２９
（Ｃ）β３／α３＝−２．４４１
（Ｄ）β４／α４＝−２．１８９
図１５は、第３実施例のｅ線に対する収差をスポットダイアグラムで示す図である。図１６は、第３実施例のｇ線（波長：４３０．８３ｎｍ）に対する収差をスポットダイアグラムで示す図である。図１５および図１６を参照すると、第３実施例においても第１実施例および第２実施例と同様に、ｅ線のスポットサイズが各像点Ｓ１〜Ｓ９で十分小さく、像面ＩＭの全体に亘って収差が均一で且つ良く補正されていることが分かる。さらに、各像点Ｓ１〜Ｓ９でのスポットの形がほぼ対称になっており、非対称な収差が良く補正されていることが分かる。ｇ線のスポットサイズは、ｅ線のスポットサイズよりも若干大きくなっているが、通常のカメラレンズに比して色収差が良く補正されていることが分かる。
［第４実施例］
図１７は、第４実施例にかかる反射屈折撮影レンズのＹＺ平面に沿った断面構成を概略的に示す図である。図１８は、第４実施例にかかる反射屈折撮影レンズのＸＺ平面に沿った断面構成を概略的に示す図である。次の表（４）に、第４実施例にかかる反射屈折撮影レンズの諸元の値を掲げる。第４実施例では、第１実施例〜第３実施例とは異なり、凹面反射鏡ＣＭ１の物体側には平行平面板Ｐ１が配置されている。したがって、表（４）の光学部材諸元の欄において、第１面および第２面は、平行平面板Ｐ１の入射面および射出面である。第３面は凹面反射鏡ＣＭ１の反射面であり、第４面は凸面反射鏡ＣＭ２の反射面である。第５面〜第１０面は、レンズＬ１の入射面および射出面、レンズＬ２の入射面および射出面、並びにレンズＬ３の入射面および射出面に対応している。
表（４）
＜光学部材諸元＞
面番号 面形状 間隔 硝材の種別
1 平面 3.02 硝材１
2 平面 150
3 自由曲面 -170 反射
4 自由曲面 110 反射
5 自由曲面 14.96468432 硝材４
6 自由曲面 2
7 自由曲面 6.388036119 硝材５
8 自由曲面 25.66280063
9 自由曲面 20.95997408 硝材４
10 自由曲面 42
像面

＜非球面データ１＞
面番号 3 4 5 6
7 8 9 10
c -0.001625169 -0.001397205 0 0
0 0 0 0
κ 0 0 0 0
0 0 0 0
C(1,0) 0 0 0 0
-8.97E-07 0 0 0
C(0,1) 0.005 0.01 -0.339073085 -0.18003507
-0.273356922 -0.271138579 0.950675346 0.961768447
C(2,0) -7.57E-05 -0.000373453 0.009067643 0.009340478
0.017927242 0.02469633 0.025292591 0.02609359
C(1,1) 0 0 0 0
0 0 0 0
C(0,2) 7.73E-05 0.000456845 -0.014249374 -0.015524402
0.005001691 0.00531698 0.014689266 0.019317651
C(3,0) 0 0 0 0
0 0 0 0
C(2,1) 1.45E-06 1.57E-05 0.000425109 0.000773584
-0.000599991 -0.001219065 -0.000387117 -0.000667026
C(1,2) 0 0 0 0
0 0 0 0
C(0,3) 5.57E-07 2.51E-06 0.000557857 0.000614464
-0.000369679 -0.000660473 -0.000247853 -0.000569555
C(4,0) 1.29E-09 1.63E-08 -1.66E-06 -2.58E-06
2.88E-06 7.06E-06 -1.70E-06 -1.62E-08
C(3,1) 0 0 0 0
0 0 0 0
C(2,2) 1.20E-09 -6.77E-08 -3.39E-06 9.86E-06
1.77E-05 3.97E-05 8.62E-06 2.58E-06
C(1,3) 0 0 0 0
0 0 0 0
C(0,4) 1.43E-09 2.59E-08 -5.12E-06 1.11E-06
1.13E-05 2.16E-05 -7.30E-06 -1.17E-05
C(5,0) 0 0 0 0
0 0 0 0
C(4,1) 1.63E-11 1.45E-09 -2.30E-07 -4.05E-07
1.84E-07 1.72E-07 2.44E-07 6.08E-07
C(3,2) 0 0 0 0
0 0 0 0
C(2,3) 7.91E-12 1.18E-10 -6.04E-07 -1.10E-06
4.50E-07 2.36E-07 -4.20E-07 2.02E-09
C(1,4) 0 0 0 0
0 0 0 0
C(0,5) -2.89E-12 -4.15E-10 5.73E-08 -1.37E-07
1.73E-07 -6.51E-08 -2.02E-07 3.46E-07
C(6,0) -2.71E-15 -4.03E-12 1.66E-10 -3.89E-11
1.48E-09 5.12E-09 4.35E-09 1.02E-08
C(5,1) 0 0 0 0
0 0 0 0
C(4,2) 8.64E-14 -3.83E-12 4.26E-10 -1.17E-08
-1.35E-08 -2.51E-08 -3.55E-10 -9.50E-09
C(3,3) 0 0 0 0
0 0 0 0
C(2,4) 1.18E-13 1.59E-11 -3.81E-09 -2.09E-08
-2.62E-08 -1.70E-08 2.58E-09 -3.66E-08
C(1,5) 0 0 0 0
0 0 0 0
C(0,6) 4.95E-14 5.90E-12 -8.91E-09 9.68E-10
-1.45E-08 -1.32E-08 1.82E-08 -1.17E-08
C(7,0) 0 0 0 0
0 0 0 0
C(6,1) -4.69E-16 -6.02E-13 1.69E-10 3.99E-10
-1.07E-10 -5.74E-10 -1.77E-10 -5.05E-10
C(5,2) 0 0 0 0
0 0 0 0
C(4,3) 2.26E-16 -2.65E-13 7.37E-10 1.31E-09
5.07E-11 4.67E-10 4.04E-10 1.41E-10
C(3,4) 0 0 0 0
0 0 0 0
C(2,5) 8.15E-16 1.27E-13 7.71E-10 9.18E-10
2.78E-11 -3.43E-10 3.06E-10 3.99E-10
C(1,6) 0 0 0 0
0 0 0 0
C(0,7) 8.43E-17 1.33E-14 2.95E-10 3.65E-11
-1.16E-10 -7.49E-11 -6.19E-10 -4.22E-11
C(8,0) 3.28E-18 4.75E-15 2.43E-15 1.31E-12
-7.40E-13 -2.65E-12 -4.81E-12 -2.89E-11
C(7,1) 0 0 0 0
0 0 0 0
C(6,2) -1.73E-18 7.56E-15 -4.63E-12 1.42E-11
-4.88E-12 -1.09E-11 -6.50E-12 -2.35E-11
C(5,3) 0 0 0 0
0 0 0 0
C(4,4) -2.06E-17 -8.03E-15 -1.34E-11 2.63E-11
4.30E-11 1.21E-11 -3.02E-11 -2.03E-11
C(3,5) 0 0 0 0
0 0 0 0
C(2,6) -2.58E-17 -1.30E-14 -2.83E-12 9.17E-12
2.77E-11 2.92E-11 -2.55E-11 -5.52E-11
C(1,7) 0 0 0 0
0 0 0 0
C(0,8) -3.23E-18 -1.46E-15 -5.71E-12 -1.04E-11
3.72E-13 6.08E-12 5.56E-12 -1.56E-12

＜条件式対応値＞
α１＝ｃ／２＋Ｃ（２，０）＝−８．８８２×１０-4（第３面：ｘ2の係数）
β１＝ｃ／２＋Ｃ（０，２）＝−７．３５３×１０-4（第３面：ｙ2の係数）
α２＝ｃ／２＋Ｃ（２，０）＝−１．０７２×１０-3（第４面：ｘ2の係数）
β２＝ｃ／２＋Ｃ（０，２）＝−２．４１８×１０-4（第４面：ｙ2の係数）
α３＝ｃ／２＋Ｃ（２，０）＝９.０６８×１０-3（第５面：ｘ2の係数）
β３＝ｃ／２＋Ｃ（０，２）＝−１.４２５×１０-3（第５面：ｙ2の係数）
（Ａ）β１／α１＝０．８２７８
（Ｂ）β２／α２＝０．２２５６
（Ｃ）β３／α３＝−１．５７１
図１９は、第４実施例のｅ線に対する収差をスポットダイアグラムで示す図である。図２０は、第４実施例のｇ線に対する収差をスポットダイアグラムで示す図である。図１９および図２０を参照すると、第４実施例においても第１実施例〜第３実施例と同様に、ｅ線のスポットサイズが各像点Ｓ１〜Ｓ９で十分小さく、像面ＩＭの全体に亘って収差が均一で且つ良く補正されていることが分かる。さらに、各像点Ｓ１〜Ｓ９でのスポットの形がほぼ対称になっており、非対称な収差が良く補正されていることが分かる。ｇ線のスポットサイズは、ｅ線のスポットサイズよりも若干大きくなっているが、通常のカメラレンズに比して色収差が良く補正されていることが分かる。
各実施例において、ｅ線のスポットサイズは各像点Ｓ１〜Ｓ９においてＲＭＳで８μｍ〜１５μｍとなっており、像面ＩＭの全体に亘って収差が均一で且つ良く補正されている。さらに、各像点Ｓ１〜Ｓ９においてスポットの形がほぼ対称になっており、非対称な収差が良く補正されている。これは撮影光学系では重要なことであり、天体撮影などをするときには、非点収差、コマ収差の大きい光学系では、点像が流れた像になったりして、撮影者に嫌われることが多い。
各実施例において、ｇ線のスポットサイズは各像点Ｓ１〜Ｓ９においてＲＭＳで１６μｍ〜３０μｍとなっており、ｅ線のスポットサイズよりも若干大きくなっている。しかしながら、通常のカメラレンズに比して色収差が良く補正されている。以上のように、本実施形態では、偏心光学系という回転非対称な光学系であるにも関わらず、非対称な収差の発生を良好に抑えている。また、本実施形態では、可視の波長帯の光に対して３６ｍｍ×２４ｍｍという比較的広い像面の全体に亘って収差が十分に低減された光学系を実現している。
上述の説明では、例えばカメラに用いられる反射屈折撮影レンズに対して本発明を適用している。しかしながら、これに限定されることなく、他の適当な画像機器に対して同様に本発明を適用することができる。
Ｄ１ 回折光学素子
Ｐ１ 平行平面板
ＣＭ１ 凹面反射鏡（第一反射鏡）
ＣＭ２ 凸面反射鏡（第二反射鏡）
Ｌ１，Ｌ２，Ｌ３ レンズ
ＩＭ 像面
ＡＸａ，ＡＸｂ，ＡＸｃ 基準軸

Claims (11)

  1. 物体側から順に、第一反射鏡と、第二反射鏡と、レンズ群とを有し、前記第一反射鏡で反射された光は前記第二反射鏡にて反射されたのち、前記レンズ群を通って所定の像面に物体像を形成するように配置されており、
    前記物体の中心と前記第一反射鏡の中心とを結ぶ直線を第一基準軸とし、前記第二反射鏡の中心と前記像面の中心とを結ぶ直線を第二基準軸とし、前記第一基準軸と前記第二基準軸とを含む平面を基準面とし、前記第一反射鏡の中心を通り前記基準面に垂直で前記第一基準軸と所定の角度をなす平面を第一直交面とし、前記第二反射鏡の中心を通り前記基準面に垂直で前記第二基準軸と所定の角度をなす平面を第二直交面とし、前記レンズ群のうち最も前記第二反射鏡側の面の中心を通り前記基準面に垂直で前記第二基準軸に平行な平面を第三直交面とするとき、
    前記第一反射鏡と前記第二反射鏡とは前記基準面内で偏心しており、
    前記第一反射鏡の反射面は回転非対称な非球面であって、前記基準面内及び前記第一直交面内で前記物体側に凹面である形状を有し、
    前記第二反射鏡の反射面は回転非対称な非球面であって、前記基準面内及び前記第二直交面内で前記第一反射鏡側に凸面である形状を有し、
    前記レンズ群のうちの最も前記第二反射鏡側の面は回転非対称な非球面であって、前記基準面内では前記第二反射鏡側に凹面であり、前記第三直交面内では前記第二反射鏡側に凸面である形状を有することを特徴とする反射屈折撮影レンズ。
  2. 前記第一反射鏡の反射面の前記第一基準軸上における前記基準面内の曲率は、前記第一直交面内の曲率よりも大きいことを特徴とする請求項１に記載の反射屈折撮影レンズ。
  3. 前記第二反射鏡の反射面の前記第二基準軸上における前記基準面内の曲率は、前記第二直交面内の曲率よりも小さいことを特徴とする請求項１または２に記載の反射屈折撮影レンズ。
  4. 前記第一基準軸と前記第二基準軸とは平行であることを特徴とする請求項１乃至３のいずれか１項に記載の反射屈折撮影レンズ。
  5. 前記レンズ群は、回転非対称な非球面形状の入射面および射出面を有する３つのレンズを有することを特徴とする請求項１乃至４のいずれか１項に記載の反射屈折撮影レンズ。
  6. 前記回転非対称な非球面は、該非球面の接平面の原点における法線方向をｚ方向とし、前記接平面内で互いに直交する二方向をｘ方向およびｙ方向とし、前記非球面のｚ方向のサグ量をｓとし、原点における曲率をｃとし、原点からの距離をｒとし、コーニック定数をｋとし、ｍおよびｎを０を含む自然数とし、単項式ｘm・ｙnの係数をＣ（ｍ，ｎ）とするとき、次の式（１）により規定されていることを特徴とする請求項１乃至５のいずれか１項に記載の反射屈折撮影レンズ。
    Figure 2013015600
  7. 前記第一反射鏡の非球面形状の反射面を規定する前記式（１）において、ｘ2の係数Ｃ（２，０）と曲率ｃの半分の値ｃ／２との和をα１とし、ｙ2の係数Ｃ（０，２）と曲率ｃの半分の値ｃ／２との和をβ１とするとき、
    ０．５００＜β１／α１＜１．０００
    を満足することを特徴とする請求項６に記載の反射屈折撮影レンズ。
  8. 前記第二反射鏡の非球面形状の反射面を規定する前記式（１）において、ｘ2の係数Ｃ（２，０）と曲率ｃの半分の値ｃ／２との和をα２とし、ｙ2の係数Ｃ（０，２）と曲率ｃの半分の値ｃ／２との和をβ２とするとき、
    ０．１００＜β２／α２＜１．０００
    を満足することを特徴とする請求項６または７に記載の反射屈折撮影レンズ。
  9. 前記レンズ群のうちの最も第二反射鏡側のレンズの非球面形状の入射面を規定する前記式（１）において、ｘ2の係数Ｃ（２，０）と曲率ｃの半分の値ｃ／２との和をα３とし、ｙ2の係数Ｃ（０，２）と曲率ｃの半分の値ｃ／２との和をβ３とするとき、
    −４．０００＜β３／α３＜−１．０００
    を満足することを特徴とする請求項６乃至８のいずれか１項に記載の反射屈折撮影レンズ。
  10. 前記第一反射鏡の前記物体側に配置されて、回転非対称な非球面形状の回折光学面を有する回折光学素子を備えていることを特徴とする請求項１乃至９のいずれか１項に記載の反射屈折撮影レンズ。
  11. 前記回折光学面の非球面は、前記第一基準軸の方向をｚ方向とし、ｚ方向に垂直な面内で互いに直交する二方向をｘ方向およびｙ方向とし、回折光学面での位相形状をφとし、参照波長をλ0（λ0＝５４６ｎｍ）とし、回折次数をｍ（ｍ＝１）とし、ｉおよびｊを０を含む自然数とし、単項式ｘi・ｙjの係数をＤ（ｉ，ｊ）とするとき、次の式（２）により規定され、
    Figure 2013015600
     ｘ2の係数Ｄ（２，０）をα４とし、ｙ2の係数Ｄ（０，２）をβ４とするとき、
    −７．０００＜β４／α４＜−１．０００
    を満足することを特徴とする請求項１０に記載の反射屈折撮影レンズ。
JP2011146958A 2011-07-01 2011-07-01 反射屈折撮影レンズ Active JP5835647B2 (ja)

Priority Applications (4)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2011146958A JP5835647B2 (ja) 2011-07-01 2011-07-01 反射屈折撮影レンズ
PCT/JP2012/066392 WO2013005620A1 (ja) 2011-07-01 2012-06-27 反射屈折撮影レンズ
TW101123381A TWI541587B (zh) 2011-07-01 2012-06-29 Reflective refraction shot lens
US14/144,443 US9395525B2 (en) 2011-07-01 2013-12-30 Catadioptric imaging lens

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2011146958A JP5835647B2 (ja) 2011-07-01 2011-07-01 反射屈折撮影レンズ

Publications (2)

Publication Number Publication Date
JP2013015600A true JP2013015600A (ja) 2013-01-24
JP5835647B2 JP5835647B2 (ja) 2015-12-24

Family

ID=47436975

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP2011146958A Active JP5835647B2 (ja) 2011-07-01 2011-07-01 反射屈折撮影レンズ

Country Status (4)

Country Link
US (1) US9395525B2 (ja)
JP (1) JP5835647B2 (ja)
TW (1) TWI541587B (ja)
WO (1) WO2013005620A1 (ja)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR20220059012A (ko) * 2020-11-02 2022-05-10 삼성전기주식회사 촬상 광학계

Families Citing this family (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN107861247B (zh) * 2017-12-22 2020-08-25 联想(北京)有限公司 光学部件及增强现实设备

Citations (11)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2001006295A1 (fr) * 1999-07-14 2001-01-25 Eiki Matsuo Systeme optique de formation d'images
JP2001100101A (ja) * 1999-10-01 2001-04-13 Olympus Optical Co Ltd 撮像光学系
JP2003344772A (ja) * 2002-05-28 2003-12-03 Canon Inc 反射型結像光学系
JP2004226997A (ja) * 1999-07-14 2004-08-12 Nec Viewtechnology Ltd 結像光学系
JP2004233907A (ja) * 2003-01-31 2004-08-19 Canon Inc 光学系
JP2005003804A (ja) * 2003-06-10 2005-01-06 Olympus Corp 偏心光学系、送光装置、受光装置および光学システム
JP2007164007A (ja) * 2005-12-16 2007-06-28 Hitachi Ltd 自由曲面光学素子およびそれを含む投射光学ユニットまたは投射型画像表示装置
JP2007322811A (ja) * 2006-06-01 2007-12-13 Hitachi Ltd 投写光学ユニット及びそれを用いた投写型映像表示装置
JP2008242028A (ja) * 2007-03-27 2008-10-09 Konica Minolta Opto Inc 投影光学系
JP2008242025A (ja) * 2007-03-27 2008-10-09 Konica Minolta Opto Inc 投影光学系
JP2008268978A (ja) * 2003-02-06 2008-11-06 Ricoh Co Ltd 投射光学系、拡大投射光学系、拡大投射装置及び画像投射装置

Family Cites Families (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH11212132A (ja) 1998-01-22 1999-08-06 Minolta Co Ltd 手ぶれ補正機能付き撮影レンズ
JP4223936B2 (ja) 2003-02-06 2009-02-12 株式会社リコー 投射光学系、拡大投射光学系、拡大投射装置及び画像投射装置
US20050013021A1 (en) 2003-06-10 2005-01-20 Olympus Corporation Decentered optical system, light transmitting device, light receiving device, and optical system

Patent Citations (11)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2001006295A1 (fr) * 1999-07-14 2001-01-25 Eiki Matsuo Systeme optique de formation d'images
JP2004226997A (ja) * 1999-07-14 2004-08-12 Nec Viewtechnology Ltd 結像光学系
JP2001100101A (ja) * 1999-10-01 2001-04-13 Olympus Optical Co Ltd 撮像光学系
JP2003344772A (ja) * 2002-05-28 2003-12-03 Canon Inc 反射型結像光学系
JP2004233907A (ja) * 2003-01-31 2004-08-19 Canon Inc 光学系
JP2008268978A (ja) * 2003-02-06 2008-11-06 Ricoh Co Ltd 投射光学系、拡大投射光学系、拡大投射装置及び画像投射装置
JP2005003804A (ja) * 2003-06-10 2005-01-06 Olympus Corp 偏心光学系、送光装置、受光装置および光学システム
JP2007164007A (ja) * 2005-12-16 2007-06-28 Hitachi Ltd 自由曲面光学素子およびそれを含む投射光学ユニットまたは投射型画像表示装置
JP2007322811A (ja) * 2006-06-01 2007-12-13 Hitachi Ltd 投写光学ユニット及びそれを用いた投写型映像表示装置
JP2008242028A (ja) * 2007-03-27 2008-10-09 Konica Minolta Opto Inc 投影光学系
JP2008242025A (ja) * 2007-03-27 2008-10-09 Konica Minolta Opto Inc 投影光学系

Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR20220059012A (ko) * 2020-11-02 2022-05-10 삼성전기주식회사 촬상 광학계
KR102544194B1 (ko) * 2020-11-02 2023-06-15 삼성전기주식회사 촬상 광학계
US11921269B2 (en) 2020-11-02 2024-03-05 Samsung Electro-Mechanics Co., Ltd. Optical imaging device

Also Published As

Publication number Publication date
US9395525B2 (en) 2016-07-19
WO2013005620A1 (ja) 2013-01-10
JP5835647B2 (ja) 2015-12-24
US20140211330A1 (en) 2014-07-31
TWI541587B (zh) 2016-07-11
TW201305716A (zh) 2013-02-01

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP5045429B2 (ja) 斜め投射光学系
JP4898379B2 (ja) 撮影光学系及びそれを有する撮像装置
JP5766799B2 (ja) 実像式ズームファインダーおよび撮影装置
US20130194487A1 (en) Image pickup optical system and image pickup apparatus having the same
US20040027475A1 (en) Finder optical system and image pickup apparatus using the same
JP5350202B2 (ja) リアアタッチメントレンズ及びそれを有する撮影光学系
JP5796466B2 (ja) 撮影レンズ及びこの撮影レンズを有する撮像装置
US9329373B2 (en) Catadioptric optical system with multi-reflection element for high numerical aperture imaging
JP6393906B2 (ja) 投写光学系および画像投写装置
JP7214382B2 (ja) レンズ装置およびそれを有する撮像装置
JP2004233609A (ja) 投写用レンズシステムおよびプロジェクタ装置
JP5796793B2 (ja) 望遠鏡光学系及び光学機器
WO2017213058A1 (ja) 結像光学系、それを備える撮像装置及び投射装置
US20120200746A1 (en) Zoom lens, optical apparatus and method for manufacturing zoom lens
JP5835647B2 (ja) 反射屈折撮影レンズ
JP6048056B2 (ja) 反射屈折撮影レンズ
JP2010249946A (ja) レンズ系及びこれを搭載する光学機器
JP6961366B2 (ja) 光学系及びそれを有する撮像装置
JP6758640B2 (ja) ズームレンズ
JP6187733B2 (ja) カメラ用反射撮影レンズ
JP6112936B2 (ja) 光学系および光学機器
JP2004212639A (ja) 回折光学素子を備えたカタディオプトリックレンズ
JP2597513B2 (ja) 顕微鏡対物レンズ
JP2019070707A (ja) 光学系、およびこれを用いた撮像装置
JP6415520B2 (ja) 結像光学系、それを備える撮像装置及び投射装置

Legal Events

Date Code Title Description
A621 Written request for application examination

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621

Effective date: 20140609

A131 Notification of reasons for refusal

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131

Effective date: 20150316

A521 Request for written amendment filed

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523

Effective date: 20150515

TRDD Decision of grant or rejection written
A01 Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01

Effective date: 20151009

A61 First payment of annual fees (during grant procedure)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61

Effective date: 20151022

R150 Certificate of patent or registration of utility model

Ref document number: 5835647

Country of ref document: JP

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150

R250 Receipt of annual fees

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250

R250 Receipt of annual fees

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250

R250 Receipt of annual fees

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250

R250 Receipt of annual fees

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250

R250 Receipt of annual fees

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250