WO2010064824A2 - 슬라이딩베어링 및 슬라이딩베어링 조립체 - Google Patents

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WO2010064824A2
WO2010064824A2 PCT/KR2009/007103 KR2009007103W WO2010064824A2 WO 2010064824 A2 WO2010064824 A2 WO 2010064824A2 KR 2009007103 W KR2009007103 W KR 2009007103W WO 2010064824 A2 WO2010064824 A2 WO 2010064824A2
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WO
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sliding bearing
lubricating oil
circumferential surface
inner circumferential
oil reservoir
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PCT/KR2009/007103
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WO2010064824A3 (ko
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이청래
홍기환
김상범
송근철
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두산인프라코어 주식회사
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    • F16C2240/40—Linear dimensions, e.g. length, radius, thickness, gap
    • F16C2240/44—Hole or pocket sizes

Definitions

  • the present invention relates to a sliding bearing used for the connecting portion of the machine and a sliding bearing assembly comprising the same.
  • a bearing is a mechanical element that fixes a shaft of a rotating machine at a fixed position and rotates the shaft while supporting the weight of the shaft and the load on the shaft.
  • These bearings are generally divided into rolling bearings and sliding bearings according to the contact state with the shaft.
  • the sliding bearings have excellent ability to support the load on the shaft, and are widely used in various connecting parts such as construction machinery.
  • a shaft is inserted into the sliding bearing so that lubricating oil is supplied to prevent the shaft or the sliding bearing from being worn by mutual friction in rotating or swinging.
  • the sliding bearings supplied with lubricating oil are stopped and operated or when the load is changed from the outside, the oil film formed on the sliding bearings may be partially destroyed, and after a certain time of operation, the oil film is insufficient due to exhaustion of the lubricating oil. Because of this, the sliding bearings should be lubricated regularly.
  • the sliding bearing is operated in a state where the oil film is insufficient, the amount of wear increases due to the friction between the shaft and the sliding bearing, and the friction surface between the shaft and the bearing is affected by the frictional heat. Heated by heat to melt a portion of the metal, which means that the surface is rough or fused to the other side) is generated.
  • Korean Laid-Open Patent Publication No. 10-2006-0070264 which stores lubricant on the shaft and enables the lubricant to be supplied directly to the shaft when the lubricant stored in the shaft is exhausted.
  • the publication 10-1999-0082076 is mentioned.
  • the prior art forms a lubricant pocket 30 having a depth of 0.03 to 0.3 mm and an area ratio to the depth of 10 to 40 mm on the surface 20 on which the bearing 10 slides, so that the surface on which the bearing 10 slides. It is to serve to supply the lubricant to the (20) to prevent the oil film break local phenomenon in the bearing (10).
  • the bearing 10 disclosed in the prior art forms a circular pocket 30 to disperse the contact surface, and stores oil in the formed pocket 30 so that an oil film is formed on the surface 20 on which the bearing 10 slides.
  • the shape of the pocket 30 is too small to store enough lubricating oil, there was a limit in extending the lubricating oil feeding cycle.
  • the diameter of each of the shaft and the sliding bearing must be increased and the length of the sliding bearing can be increased.
  • the diameter and length of each of the shaft and the sliding bearing are increased, a problem arises in that the sliding bearing assembly including the shaft and the sliding bearing is enlarged as a whole.
  • the present invention is to solve the above problems, to provide a maximum space for storing the lubricating oil in the sliding bearing without increasing the size of the sliding bearing, to improve the lubrication, scissor resistance, wear resistance of the sliding bearing and to extend the lubricant feed time It is an object of the present invention to provide a sliding bearing assembly and a sliding bearing assembly including the same.
  • the present invention is a sliding bearing having a lubricating oil storage part for storing lubricating oil on the surface, the volume of the lubricating oil storage part is characterized in that the sliding occupies 5 to 30% by volume of the total volume of the sliding bearing.
  • the volume of the lubricating oil storage part may occupy 6.7 to 13.6% by volume of the total volume of the sliding bearing.
  • the volume of the lubricating oil storage part may occupy 8.3 to 11.6% by volume of the total volume of the sliding bearing.
  • the volume V 1 of the lubricating oil storage unit refers to a volume occupied by the lubricating oil storage unit in the total volume of the sliding bearing (V 1 + V 2 (the volume excluding the volume of the lubricating oil storage unit from the total volume of the sliding bearing)). do.
  • the sliding bearing of the present invention may include an inner circumferential surface and an outer circumferential surface
  • the lubricating oil storage unit may include a first lubricating oil reservoir provided on an inner circumferential surface of the sliding bearing, and a second lubricating oil reservoir provided on an outer circumferential surface of the sliding bearing.
  • the surface area of the first lubricating oil reservoir on the inner circumferential surface of the sliding bearing may be 15 to 60% of the total area of the inner circumferential surface of the sliding bearing.
  • the surface area of the first lubricating oil reservoir on the inner circumferential surface of the sliding bearing may be 20.8 to 48.1% of the total area of the inner circumferential surface of the sliding bearing.
  • the surface area (S a ) of the first lubricating oil reservoir refers to the entire area of the inner circumferential surface of the sliding bearing (S a + S b (the area excluding the surface area of the first lubricating oil reservoir from the entire area of the sliding bearing inner circumferential surface)).
  • the surface area occupied by the lubricating oil reservoir refers to the entire area of the inner circumferential surface of the sliding bearing (S a + S b (the area excluding the surface area of the first lubricating oil reservoir from the entire area of the sliding bearing inner circumferential surface)).
  • a plurality of passages connecting the first lubricating oil reservoir and the second lubricating oil reservoir may be formed.
  • the inclination angle between the first lubricating oil reservoir and the inner circumferential surface of the sliding bearing on the inner circumferential surface of the sliding bearing of the present invention may be 120 to 160 degrees.
  • the first lubricating oil reservoir may include one or more ring grooves formed along the circumferential direction of the sliding bearing and three or more pocket grooves formed around the ring grooves.
  • the ring groove means a groove formed in a ring by rotating the inner circumferential surface of the sliding bearing once along the circumferential direction of the sliding bearing, wherein the pocket groove is recessed around the ring groove in the form of a puddle. It means a groove to be formed.
  • the ratio of the length of the pocket groove in the longitudinal direction of the sliding bearing to the length of the pocket groove in the circumferential direction of the sliding bearing may be one or more.
  • the length of the pocket groove in the longitudinal direction of the sliding bearing may be 1/20 to 1/2 of the entire length of the sliding bearing.
  • the length of the pocket groove in the circumferential direction of the sliding bearing may be 1/100 to 1/20 of the circumferential length of the inner circumferential surface of the sliding bearing.
  • the circumferential direction of the sliding bearing means a direction (A direction of FIG. 2) rotating along the inner circumferential surface or the outer circumferential surface of the sliding bearing, and the longitudinal direction of the sliding bearing is the direction along the length of the sliding bearing (FIG. 2). B direction).
  • the depth of the pocket groove may be 0.5 ⁇ 3mm.
  • the present invention is a sliding bearing formed with a lubricating oil storage unit for storing lubricating oil on the surface
  • the sliding bearing includes an inner circumferential surface and an outer circumferential surface
  • the lubricating oil storage unit is provided with a first lubricating oil reservoir provided on the inner circumferential surface of the sliding bearing
  • a second lubricating oil reservoir provided on an outer circumferential surface of the sliding bearing, wherein the surface area occupied by the first lubricating oil reservoir on the inner circumferential surface of the sliding bearing is 15 to 60% of the total area of the inner circumferential surface of the sliding bearing
  • the second lubricating oil reservoir is The surface area occupied by the outer circumferential surface of the sliding bearing is 15 to 40% of the total area of the outer circumferential surface of the sliding bearing to provide another sliding bearing.
  • the surface area (S c ) of the first lubricating oil reservoir refers to the total area of the inner circumferential surface of the sliding bearing (S c + S d (the area excluding the surface area of the first lubricating oil reservoir from the entire area of the sliding bearing inner circumferential surface)).
  • Means the surface area occupied by the lubricating oil reservoir, and the surface area (S e ) of the second lubricating oil reservoir means the total area of the outer circumferential surface of the sliding bearing (S e + S f (excluding the surface area of the second lubricating oil reservoir from the total area of the outer surface of the sliding bearing). The surface area occupied by the second lubricating oil reservoir.
  • the shaft accommodates the shaft and rotates or oscillates; And it provides a sliding bearing assembly comprising a boss for receiving the sliding bearing.
  • the sliding bearing assembly may further include a dust seal on both sides of the sliding bearing, the dust seal is to be provided at intervals of both ends (both ends) and the range of 0 ⁇ 15mm of the sliding bearing. Can be.
  • FIG. 1 is a perspective view for explaining a conventional sliding bearing.
  • FIG. 2 is a perspective view of a sliding bearing according to a first structure of the present invention.
  • FIG 3 is a cross-sectional view of the sliding bearing according to the first structure of the present invention.
  • 4 and 5 are cross-sectional views for explaining a sliding bearing according to the first structure of the present invention.
  • FIG. 6 and 7 are plan views of FIG. 2 showing the sliding bearing according to the first structure of the present invention, taken along the line I-I, and viewed from the side of the cut.
  • FIGS. 8 to 10 are cross-sectional views for explaining a sliding bearing in the first structure of the present invention.
  • FIG. 11 is a cross-sectional view of a sliding bearing assembly according to an example of the present invention.
  • FIG. 12 is an enlarged cross-sectional view illustrating a portion of a sliding bearing assembly according to an example of the present invention.
  • Figure 2 is a perspective view of a sliding bearing according to the first structure of the present invention
  • Figure 3 is a sectional view.
  • the sliding bearing 100 of the present invention is formed with a lubricating oil storage unit 110 for storing lubricating oil on the surface.
  • the lubricating oil storage unit 110 does not cause local oil breakage or lack of oil film between the sliding bearing 100 and the member (eg, shaft) that mutually moves (for example, rotates or oscillates), for a long time. It is formed so as to obtain a sufficient lubricating action, the volume of the lubricating oil storage unit 110 is formed occupies 5-30% by volume of the total volume of the sliding bearing (100).
  • the volume of the lubricating oil storage unit 110 is less than 5% by volume of the total volume of the sliding bearing 100, the space containing the lubricating oil is so small that a scissor may occur at a load smaller than the load required for the sliding bearing 100. If it exceeds 30% by volume, since the space containing the lubricating oil is too large, the overall rigidity of the sliding bearing 100 is insufficient, and deformation may occur.
  • the volume of the lubricating oil storage unit 110 may be formed to occupy 6.7 to 13.6% by volume, or 8.3 to 11.6% by volume of the total volume of the sliding bearing 100.
  • the sliding bearing 100 of the present invention includes an inner circumferential surface S 1 and an outer circumferential surface S 2
  • the lubricating oil storage unit 110 is a first lubricating oil provided on the inner circumferential surface S 1 of the sliding bearing 100. It may include a reservoir 111 and a second lubricating oil reservoir 112 provided on the outer circumferential surface S 2 of the sliding bearing 100.
  • the inner circumferential surface (S 1 ) of the sliding bearing 100 corresponds to the hollow surface formed in the sliding bearing 100, specifically, a member (for example, a shaft to move mutually inside the sliding bearing 100) ) May be defined as a contact surface to which the sliding bearing 100 and the mutually moving member contacts.
  • the outer circumferential surface S 2 of the sliding bearing 100 may be defined as a contact surface in contact with a member (eg, a boss) that accommodates the sliding bearing 100.
  • the first lubricating oil reservoir 111 is to reduce local oil break by supplying and circulating lubricating oil to the inner circumferential surface S 1 of the sliding bearing 100 when the sliding bearing 100 is operated.
  • the surface area occupied by the inner circumferential surface S 1 of the sliding bearing 100 may be 15 to 60% of the total area of the inner circumferential surface S 1 of the sliding bearing 100, preferably 20.8 to 48.1%.
  • the surface area of the first lubricating oil storage 111 is less than 15% of the total area of the inner circumferential surface S 1 of the sliding bearing 100, the surface area to which lubricating oil is supplied is so narrow that the lubricating oil cannot be circulated entirely on the inner circumferential surface S 1 . Oil film breakage occurs and frictional heat is rapidly increased. If the oil film exceeds 60%, the surface area to be supplied with lubricating oil is too wide to obtain sufficient load resistance, which may cause oil film breakage due to high loads.
  • the first lubricating oil reservoir 111 is a cross-sectional shape of the first lubricating oil reservoir 111 that can be formed on the inner peripheral surface (S 1 ) of Figures 4 and 5 (Figs. 4 and 5 is the sliding bearing 100). As shown in Figure 1 ) may be formed to have a variety of cross-sectional shape, the depth (T 1 ) of the first lubricating oil reservoir 111 is sliding, considering the stiffness, processing cost and time of the sliding bearing (100) The bearing 100 may be provided to be 2/5 or less of the thickness T 3 .
  • the first lubricating oil reservoir 111 is in the range of 120 to 160 degrees with the inner circumferential surface S 1 of the sliding bearing 100. It is preferable to form an inclination angle ⁇ of.
  • the edge of the first lubricating oil reservoir 111 is formed. This is because a member mounted therein for the mutual movement with the sliding bearing 100 may be damaged, and if it exceeds 160 degrees, the inclination angle ⁇ may be excessively large and it may be difficult to store the lubricating oil.
  • the inclination angle ⁇ formed by the first lubricant storage 111 and the inner circumferential surface S 1 of the sliding bearing 100 is less than 120 degrees, the inclination angle ⁇ is too small so that the lubricant oil stored in the first lubricant storage 111 is stored. Does not flow smoothly to the inner circumferential surface (S 1 ) of the sliding bearing 100, and if it exceeds 160 degrees, the inclination angle ( ⁇ ) becomes too large so that a large amount of lubricating oil may be supplied to the inner circumferential surface (S 1 ) of the sliding bearing 100 at once. Can be.
  • the shape of the first lubricating oil storage 111 formed on the inner peripheral surface (S 1 ) of the sliding bearing 100 is not particularly limited, as shown in Figures 2 and 6 to 7 of the sliding bearing 100 It may be formed to have one or more annular groove (111a) formed in the circumferential direction (A) and three or more recessed pocket-shaped pocket groove (111b) formed around the annular groove (111a).
  • lubricant oil can be smoothly supplied to the inner circumferential surface S 1 of the sliding bearing 100, and the entire inner circumferential surface S 1 is formed.
  • the surface area of the first lubricating oil reservoir 111 occupies up to 60% in area, it is appropriate to form three or more pocket grooves 111b in order to improve the lubricity by forming the pocket grooves 111b at equal intervals.
  • the ring groove 111a may be formed anywhere on the inner circumferential surface S 1 of the sliding bearing 100. 6 to 7 may be formed in the center of the inner circumferential surface (S 1 ), the shape is 1 along the circumferential direction (A) of the sliding bearing 100 as shown in FIG. It is possible to form a ring by rotating once.
  • the pocket groove 111b formed around the ring groove 111a may be any shape that can be mechanically processed, such as a square, a rounded square, a circle, an ellipse, and an irregular shape. You may mix and form two or more shapes.
  • the pocket groove (111b) may be formed in a ratio (L 1 / L 2) it is one or more of the circumferential length (L 2) than the longitudinal length (L 1). That is, in order to supply smooth lubricating oil to the inner circumferential surface S 1 of the sliding bearing 100, the length L 1 of the pocket groove 111 b along the longitudinal direction B of the sliding bearing 100 is circumferential direction A.
  • the length (L 2 ) of the pocket groove 111b according to, or greater than the length (L 2 ) of the pocket groove 111b in the circumferential direction (A).
  • the length (L 1 ) of the pocket groove 111b along the longitudinal direction (B) of the sliding bearing 100 to the inner peripheral surface (S 1 ) of the sliding bearing 100 is the entire sliding bearing 100
  • the length (total length along the longitudinal direction of the sliding bearing) is 1/20 to 1/2
  • the length L 2 of the pocket foam 111b along the circumferential direction A of the sliding bearing 100 is the sliding bearing ( 100)
  • the inner circumferential surface is preferably 1/100 to 1/120 of the circumferential length (circumference of the inner diameter of the sliding bearing 100).
  • the length L 1 of the pocket groove 111 b along the longitudinal direction B of the sliding bearing 100 slides. If the bearing 100 is less than 1/20 of the entire length, even if the pocket groove 111b is uniformly formed, the oil film is not sufficiently formed in the longitudinal direction B. If the bearing 100 exceeds the 1/2, the sliding bearing 100 may be The length L 2 of the pocket groove 111b along the circumferential direction A may be reduced, such that an oil film may not be sufficiently formed along the circumferential direction A of the sliding bearing 100.
  • an oil film must be maintained on the inner circumferential surface S 1.
  • the sliding bearing If the length L 2 of the pocket groove 111b along the circumferential direction A of 100 is less than 1/100 of the circumferential length of the inner circumferential surface of the sliding bearing 100, no matter how uniformly the pocket groove 111b is formed
  • the oil film is not sufficiently formed in the direction A, and when it exceeds 1/20, the length L 1 of the pocket groove 111b along the longitudinal direction B of the sliding bearing 100 is relatively at the same area ratio.
  • the oil film may be broken between pocket grooves 111b.
  • the depth of the pocket groove 111b formed in the first lubricating oil reservoir 111 is preferably 2/5 or less of the thickness T 3 of the sliding bearing 100 mentioned above, and more preferably 0.5 to 3 mm. It is good to be a range. If the depth of the pocket groove 111b is less than 0.5mm, the lubricant cannot be stored sufficiently, so the oil film cannot be efficiently maintained on the inner circumferential surface S 1 of the sliding bearing 100, and if the depth exceeds 3mm, the processing cost may be excessively high. Because.
  • the second lubricating oil reservoir 112 is connected to the first lubricating oil reservoir 111 and a plurality of passages (H) to supply lubricating oil to the first lubricating oil reservoir 111, the second lubricating oil reservoir 112
  • the surface area occupied by the outer circumferential surface S 2 of the sliding bearing 100 may be 15 to 40% of the total area of the outer circumferential surface S 2 .
  • the overall efficiency of the lubricating oil storage part 110 is higher than the cost of forming the second lubricating oil reservoir 112.
  • the surface area occupied by the second lubricating oil reservoir 112 on the outer circumferential surface (S 2 ) is too large, and when the fixed surface is fixed to a member (for example, a boss) that accommodates the sliding bearing 100, Even if fixed, the sliding bearing 100 may be released without being fixed.
  • the second lubricating oil reservoir 112 is shown in Figs. 8 to 10 (Figs. 8 to 10 show the cross-sectional shape of the second lubricating oil reservoir 112 formed on the outer circumferential surface S 2 of the sliding bearing 100). It may be formed to have a variety of cross-sectional shape as shown, in this case, the depth (T 2 ) of the second lubricating oil reservoir 112, considering the stiffness, processing cost and time of the sliding bearing 100, sliding bearing ( 100) is preferably 2/5 or less of the thickness (T 3).
  • the second lubricating oil reservoir 112 serves to supply lubricating oil to the first lubricating oil reservoir 111
  • the size of the inclination angle ⁇ formed with the outer circumferential surface S 2 of the sliding bearing 100 is not particularly limited.
  • the second lubricant reservoir 112 also serves to supply and circulate lubricant to the outer circumferential surface S 2 of the sliding bearing 100. It may be.
  • the second lubricant reservoir 112 is inclined angle ( ⁇ ) of the outer peripheral surface (S 2 ) of the sliding bearing 100 in the range of 120 to 160 degrees It can be arranged to achieve.
  • the inclination angle ⁇ of the outer circumferential surface S 2 is less than 120 degrees, the members moving in contact with the sliding bearing 100 by the edge of the second lubricant reservoir 112 may be damaged. This is because when the degree is exceeded, the inclination angle ⁇ formed with the outer circumferential surface S 2 becomes excessively large, so that it may be difficult to store the lubricating oil.
  • the second lubricating oil reservoir 112 is provided along the circumferential direction A of the sliding bearing 100 in the center of the outer circumferential surface S 2 of the sliding bearing 100 as shown in FIG. 1 may be in the same shape as the ring groove 111a provided in the lubricating oil reservoir 111).
  • the second lubricating oil reservoir 112 is preferably connected to the ring groove 111a of the first lubricating oil reservoir 111.
  • a lubricating oil storage part for storing lubricating oil is formed on the surface, and the lubricating oil storage part is provided with a first lubricating oil storage provided on an inner circumferential surface of the sliding bearing and a second lubricating oil provided on an outer circumferential surface of the sliding bearing. It may include a repository.
  • the surface area of the first lubricating oil reservoir occupies the inner circumferential surface of the sliding bearing is 15 to 60% of the total area of the inner circumferential surface of the sliding bearing
  • the surface area of the second lubricating oil reservoir occupies the outer circumferential surface of the sliding bearing is 15 to the total area of the outer circumferential surface of the sliding bearing. It is preferable that it is 40%.
  • a detailed description of the lubricating oil storage unit formed in the sliding bearing of the second structure is the same as described in the sliding bearing of the first structure, and thus will be omitted.
  • the description of the first lubricating oil reservoir and the second lubricating oil reservoir included in the lubricating oil reservoir and the detailed description of the surface area thereof are also the same as described above, and thus will be omitted.
  • FIG. 11 is a cross-sectional view of the sliding bearing assembly according to the present invention.
  • the sliding bearing assembly of the present invention includes a shaft 200, a sliding bearing 300, the boss 400.
  • the shaft 200 is inserted into the sliding bearing 300.
  • the shaft 200 and the sliding bearing 300 may be integrally rotated or oscillated or separated from each other.
  • the sliding bearing 300 accommodates the shaft 200 and serves to guide the rotation or oscillation movement of the shaft.
  • the surface of the sliding bearing 300 is provided with a lubricating oil storage unit 310. That is, the lubricant storage unit for storing and supplying lubricating oil to the sliding bearing 300 so as to obtain sufficient lubrication for a long time without causing local oil breakage or lack of oil film between the shaft 200 and the sliding bearing 300. 310 is provided.
  • the sliding bearing 300 of the present invention is specifically applicable to the sliding bearing of the first structure or the second structure described above, the detailed description thereof is the same as described above will be omitted.
  • the boss 400 is fixed to the sliding bearing 300 by accommodating the sliding bearing 300, but may be coupled to the sliding bearing 300 to be rotatable.
  • the sliding bearing assembly of the present invention may further provide a dust chamber 500 on both sides of the sliding bearing 300 in order to prevent the infiltration of various foreign matter (for example, dust) between the sliding bearing 300.
  • each of the dust chambers 500 may be provided at both ends of the sliding bearing 300 and at a predetermined interval (L 3 , see FIG. 12).
  • the distance (L 3 ) between each end of the sliding bearing 300 and the dust chamber 500 may vary depending on the case, it is preferably in the range of 0 ⁇ 15mm, that is, 15mm or less. This is because when the distance L 3 between each end of the sliding bearing 300 and the dust chamber 500 exceeds 15 mm, the size of the boss 400 increases to the side and the weight of the sliding bearing assembly increases.
  • the sliding bearing assembly of the present invention is applicable to all assembly products consisting of shafts, sliding bearings, bosses, dust seals used in the general market.
  • the product to be used as the shaft 200 is a product subjected to reinforcement heat treatment such as carburizing heat treatment, high frequency heat treatment, quenching treatment, steam heat treatment, nitriding heat treatment, composite heat treatment, etc., in general carbon steel, alloy steel, structural steel, bar steel, etc.
  • reinforcement heat treatment such as carburizing heat treatment, high frequency heat treatment, quenching treatment, steam heat treatment, nitriding heat treatment, composite heat treatment, etc.
  • Products coated with lubrication such as Cr plating, anodized film, MoS2, and composite plating may be used, but are not limited thereto.
  • Sliding bearing 300 may be used by reinforcing heat treatment and lubrication coating, if necessary, products made of sintered body, cast steel, cast iron, carbon steel, alloy steel, structural steel, bar, steel sheet, non-ferrous alloy, special alloy, etc., but is not limited thereto. Do not.
  • the boss 400 and the dust chamber 500 use products suitable for the respective machine structure and conditions of use.
  • the sliding bearing assembly of the present invention described above has provided a lubricating oil storage unit 310 capable of storing lubricating oil in consideration of the volume of the sliding bearing 300, the shaft 200 and the sliding bearing 300 are not enlarged. Even when the sliding bearing 300 is operated, sufficient lubricant can be supplied, and the lubricant feeding time can also be extended.
  • the lubricating oil used in the sliding bearing and the sliding bearing assembly of the present invention described above is not particularly limited, and solid lubricants such as Graphite, MoS2, WS2, Wax, Polymer, Resin, etc., which can produce the same effect as the lubricating oil, may be used. have.
  • the sliding bearings according to Examples 1 to 7 and Comparative Examples 1 to 5 were prepared and subjected to carburizing heat treatment, and the size was 70 ⁇ 85 ⁇ 60 mm.
  • the arrangement of the first lubricating oil reservoir is based on FIG. 6, and the cross-sectional shape thereof is performed by FIG. 5, and the inclination angle ⁇ formed with the inner circumferential surface of the sliding bearing is 125 ° for smooth testing (in this case, the circumference 1 ring groove formed in the direction, the depth of the cross section of the ring groove is 2mm, the width is 7mm).
  • the cross-sectional shape of the second lubricating oil reservoir is shown in FIG.
  • the inclination angle ⁇ formed with the outer circumferential surface of the sliding bearing is 150 ° (in this case, the depth of the second lubricating oil reservoir is 2 mm).
  • the gaps between both ends of the bearing were carried out at 0 mm and 10 mm as shown in Table 1.
  • Example 1 Volume Example 1 3 600 900 One 1538.6 1560.6 16.2 20 3947.0 0 5.9
  • Example 2 6 1200 1800 One 1538.6 1560.6 20.8 20 3947.0 0 6.7
  • Example 3 12 2400 3600 One 1538.6 1560.6 29.9 20 3947.0 0 8.3
  • Example 4 18 3600 5400 One 1538.6 1560.6 39.0 20 3947.0 0 10.0
  • Example 5 18 3600 5400 One 1538.6 1560.6 39.0 40 7894.0 0 13.6
  • Each of the sliding bearings manufactured in Examples 1 to 7 and Comparative Examples 1 to 5 was assembled with a shaft having a diameter of about 70 mm, and then supplied with grease, lubricating oil, on the inner circumferential surface of the sliding bearing once, and the swing angle was 90 °.
  • Continuous operation was performed under the condition of an oscillation speed of 2 cm / sec.
  • a constant load was applied to each sliding bearing from the outside every 1,000 times during continuous operation, and the load when a scissor was generated was evaluated as the scissor load. The results are shown in Table 2.
  • the sliding bearings manufactured in Examples 1 to 7 are designed within the range of the surface area ratio of the first lubricating oil reservoir, the volume ratio of the first lubricating oil reservoir and the second lubricating oil reservoir to the total volume of the sliding bearing, and the like in the present invention.
  • the caesar load increased.
  • Comparative Examples 3 to 5 it was found that the scissor load was very low as the surface area ratio of the first lubricating oil reservoir was out of the range suggested by the present invention.
  • the most influential factor on the scissor load is the number of pocket grooves formed in the first lubricating oil reservoir and the surface area ratio of the first lubricating oil reservoir, and the volume occupied by the first and second lubricating oil reservoirs in the total volume of the sliding bearing. As the ratio increased, it was found that only a little effect.
  • Grease which is lubricating oil on the inner circumferential surface of the sliding bearing while repeating the high load and the lower load similarly to the working conditions of an actual excavator to test the feeding time using the sliding bearings manufactured in Examples 1 to 7 and Comparative Examples 1 to 5 was supplied once, and continuous operation was performed under conditions of a swing angle of 90 ° and a swing speed of 2 cm / sec. After a one-time supply of grease, it was tested for oil breakage due to the lack of grease, and the results are shown in Table 3.
  • Example 1 TABLE 3 division First Lubricant Reservoir 2) Lubricant Storage Area Ratio 2) (%) L 3) (mm) Volume ratio 4) (%) Feed time Pocket count Area rate 1) (%) Example 1 3 16.2 20 0 5.9 150 hours Example 2 6 20.8 20 0 6.7 180 hours Example 3 12 29.9 20 0 8.3 250 hours Example 4 18 39.0 20 0 10.0 500 hours Example 5 18 39.0 40 0 13.6 600 hours Example 6 24 48.1 20 0 11.6 550 hours Example 7 6 20.8 20 10 6.7 240 hours Comparative Example 1 6 20.8 8 0 4.6 100 hours Comparative Example 2 6 20.8 - 0 3.1 80 hours Comparative Example 3 0 11.7 - 0 1.4 50 hours Comparative Example 4 2 14.7 - 0 2.0 60 hours Comparative Example 5 32 60.2 20 0 13.8 200 hours
  • excavators require more than 140 hours of feed time to feed grease every week, with 20 hours per day.
  • the sliding bearings of Examples 1 to 7 have a longer feeding time because the volume ratio of the first and second lubricating oil reservoirs in the total volume of the sliding bearings is within the range of 5 to 30% by volume.
  • the volume ratio of the first lubricating oil reservoir and the second lubricating oil reservoir occupies in the sliding bearing it was found that the feeding time was greatly increased.
  • the sliding bearing according to the present invention provides a lubricating oil storage part capable of maximally storing lubricating oil on the surface of the sliding bearing in consideration of the total volume of the sliding bearing, even when contacted with a member (for example, a shaft) for mutual movement for a long time. Sufficient lubrication can be obtained.

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Abstract

본 발명은 표면에 윤활유를 저장하는 윤활유저장부가 형성된 슬라이딩베어링에 관한 것으로서, 이러한 본 발명의 슬라이딩베어링은 상기 윤활유저장부의 체적이 상기 슬라이딩베어링 전체 체적의 5~30부피%를 차지하도록 마련되는 것을 특징으로 한다.

Description

슬라이딩베어링 및 슬라이딩베어링 조립체
본 발명은 기계장치의 연결부분에 사용되는 슬라이딩베어링 및 이를 포함하는 슬라이딩베어링 조립체에 관한 것이다.
베어링은 회전하는 기계의 축을 일정한 위치에 고정시키고, 축의 자중과 축에 걸리는 하중(load)을 지지하면서 축을 회전시키는 역할을 하는 기계요소이다. 이러한 베어링은 축과의 접촉상태에 따라 일반적으로 구름베어링(rolling bearing)과 슬라이딩베어링(sliding bearing)으로 나누어진다. 이 중에서 슬라이딩베어링은 축에 걸리는 하중을 지지하는 능력이 우수하여 건설기계 등의 각종 연결부분에 많이 사용되고 있다.
이러한, 슬라이딩베어링에는 축이 슬라이딩베어링에 삽입되어 회전 또는 요동운동을 함에 있어 상호 마찰에 의해 축이나 슬라이딩베어링이 마모되는 것을 방지하기 위해 윤활유가 급지된다.
그런데, 윤활유가 급지된 슬라이딩베어링이 정지 및 작동시, 또는 외부로부터 변동되는 하중을 받았을 때는 슬라이딩베어링에 형성된 유막이 부분적으로 파괴되는 경우가 있고, 일정시간 작동 후에는 윤활유의 소진으로 유막 부족현상이 발생하기 때문에 슬라이딩베어링에는 윤활유를 주기적으로 급지해야 한다.
만약, 유막이 부족한 상태로 슬라이딩베어링이 작동되면 축과 슬라이딩베어링 사이의 마찰에 의해 마모량이 증가하게 되고, 마찰열에 의해 축과 슬라이딩베어링 사이에는 시저(seizure : 축과 베어링 등의 마찰면이 마찰에 의한 열로 가열되어 금속의 일부가 녹아서 면이 거칠어지거나 상대편면에 융착되는 것을 의미함)가 발생하게 된다.
따라서, 슬라이딩베어링에 윤활유를 주기적으로 급지하는 작업은 매우 중요한데, 이러한 윤활유 급지작업은 번거로울뿐만 아니라 급지작업을 하는 동안 기계장치를 가동하지 못하기 때문에 장치의 가동률 또한 떨어지는 문제점이 있다.
이에 따라, 상기한 문제점을 해결하기 위한 방안으로 슬라이딩베어링에 윤활유를 급지하는 급지주기를 연장시키고, 시저가 발생하는 것을 억제하기 위한 기술이 다양하게 시도되고 있다. 그 예로는 축에 윤활유를 저장하고, 축에 저장된 윤활유 소진시 윤활유를 직접 축에 공급할 수 있도록 한 한국공개특허공보 10-2006-0070264호와, 베어링에 홈을 형성하여 윤활유를 저장시킨 한국공개특허공보 10-1999-0082076호를 들 수 있다.
여기서, 상기 한국공개특허공보 10-1999-0082076호(이하, '선행기술' 이라 함)에 대해 도1을 참조하여 설명하면 다음과 같다.
선행기술은 베어링(10)이 슬라이딩되는 표면(20)에 0.03~0.3㎜의 깊이 및 상기 깊이에 대한 면적비가 10~40㎜인 윤활유 포켓(30)을 형성시켜, 베어링(10)이 슬라이딩되는 표면(20)에 윤활유를 공급하는 역할을 하도록 하여 베어링(10)에 국부적인 유막끊김현상이 방지되도록 한 것이다.
그러나, 선행기술에 개시된 베어링(10)은 접촉면을 분산시키기 위해 원형의 포켓(30)을 형성시키고, 형성된 포켓(30)에 윤활유를 저장하여 베어링(10)이 슬라이딩되는 표면(20)에 유막이 일정하게 유지되도록 한 것이지만, 포켓(30)의 형상이 너무 작아 충분한 윤활유를 저장할 수 없어 윤활유 급지주기를 연장하는 데는 한계가 있었다.
한편, 축과 슬라이딩베어링 사이에서 순환되는 윤활유의 양을 늘리기 위해 슬라이딩베어링에 윤활유를 저장하기 위한 홈의 크기를 크게 하고, 그 개수를 늘려 더 많은 양의 윤활유를 저장시키는 방법도 있다. 그런데, 윤활유를 저장하기 위한 홈의 크기를 크게 하거나 그 개수를 늘리면 축과 슬라이딩베어링간의 실제적인 접촉면적이 줄어들어 축과 슬라이딩베어링 사이의 접촉압력이 상승하게 되며, 결과적으로는 슬라이딩베어링의 마모량이 증가하고, 마찰열에 의해 시저가 발생하는 역효과가 나타나게 된다.
따라서, 슬라이딩베어링에 저장되는 윤활유의 양을 늘리고 축과 슬라이딩베어링 사이에서 작용하는 접촉압력을 분산시키기 위해서는 축과 슬라이딩베어링 각각의 직경을 크게 하고 축방향에 따른 각각의 길이를 길게 해야 한다. 그런데, 축과 슬라이딩베어링 각각의 직경 및 길이를 크게 하면 축과 슬라이딩베어링을 포함하는 슬라이딩베어링 조립체가 전체적으로 대형화되는 문제점이 발생하게 된다.
본 발명은 상기한 문제점을 해결하기 위한 것으로, 슬라이딩베어링을 대형화시키지 않고 슬라이딩베어링에 윤활유를 저장할 수 있는 공간을 최대한으로 마련하여, 슬라이딩베어링의 윤활성, 내시저성, 내마모성을 향상시키고 윤활유 급지시간을 연장시킬 수 있는 슬라이딩베어링 및 이를 포함하는 슬라이딩베어링 조립체를 제공하는데 그 목적이 있다.
상기와 같은 목적을 달성하기 위해 본 발명은, 표면에 윤활유를 저장하는 윤활유저장부가 형성된 슬라이딩베어링으로서, 상기 윤활유저장부의 체적은 상기 슬라이딩베어링 전체 체적의 5~30부피%를 차지하는 것을 특징으로 하는 슬라이딩베어링을 제공한다.
본 발명의 일례에 따르면, 상기 윤활유저장부의 체적은 상기 슬라이딩베어링 전체 체적의 6.7~13.6부피%를 차지할 수 있다.
본 발명의 다른 일례에 따르면, 상기 윤활유저장부의 체적은 상기 슬라이딩베어링 전체 체적의 8.3~11.6부피%를 차지할 수 있다.
이때, 상기 윤활유저장부의 체적(V1)이란 상기 슬라이딩베어링 전체 체적(V1+V2(상기 슬라이딩베어링의 전체 체적에서 상기 윤활유저장부의 체적을 제외한 체적))에서 상기 윤활유저장부가 차지하는 체적을 의미한다.
한편, 본 발명의 슬라이딩베어링은 내주면과 외주면을 포함하며, 상기 윤활유저장부는 상기 슬라이딩베어링의 내주면에 마련되는 제1윤활유저장소와, 상기 슬라이딩베어링의 외주면에 마련되는 제2윤활유저장소를 포함할 수 있다.
여기서, 본 발명의 일례에 따르면, 상기 제1윤활유저장소가 상기 슬라이딩베어링의 내주면에서 차지하는 표면적은 상기 슬라이딩베어링 내주면 전체 면적의 15~60%일 수 있다.
또한, 본 발명의 다른 일례에 따르면, 상기 제1윤활유저장소가 상기 슬라이딩베어링의 내주면에서 차지하는 표면적은 상기 슬라이딩베어링 내주면 전체 면적의 20.8~48.1%일 수 있다.
이때, 상기 제1윤활유저장소의 표면적(Sa)이란 상기 슬라이딩베어링 내주면 전체 면적(Sa+Sb(상기 슬라이딩베어링 내주면 전체 면적에서 상기 제1윤활유저장소의 표면적을 제외한 면적))에서 상기 제1윤활유저장소가 차지하는 표면적을 의미한다.
본 발명의 슬라이딩베어링에는 상기 제1윤활유저장소와 상기 제2윤활유저장소를 연결하는 다수개의 통로가 형성될 수 있다.
또한, 본 발명의 슬라이딩베어링의 내주면에서 상기 제1윤활유저장소와 상기 슬라이딩베어링의 내주면이 이루는 경사각은 120~160도일 수 있다.
한편, 본 발명의 일례에 따르면, 상기 제1윤활유저장소는, 상기 슬라이딩베어링의 원주방향을 따라 형성되는 1개 이상의 고리홈과 상기 고리홈 주변으로 형성되는 3개 이상의 포켓홈을 포함할 수 있다. 여기서, 상기 고리홈이란 상기 슬라이딩베어링의 원주방향을 따라 상기 슬라이딩베어링의 내주면을 1회 회전하여 원형(ring)으로 형성되는 홈을 의미하고, 상기 포켓홈은 상기 고리홈 주변으로 움푹 파여 웅덩이 형태로 형성되는 홈을 의미한다.
본 발명의 다른 일례에 따르면, 상기 슬라이딩베어링의 원주방향에 따른 상기 포켓홈의 길이 대비 상기 슬라이딩베어링의 길이방향에 따른 상기 포켓홈의 길이의 비율은 1 이상으로 할 수 있다.
또한, 상기 슬라이딩베어링의 길이방향에 따른 상기 포켓홈의 길이는 상기 슬라이딩베어링 전체 길이의 1/20~1/2일 수 있다.
또, 상기 슬라이딩베어링의 원주방향에 따른 상기 포켓홈의 길이는 상기 슬라이딩베어링 내주면 원주길이의 1/100~1/20일 수 있다.
이때, 상기 슬라이딩베어링의 원주방향이란 상기 슬라이딩베어링의 내주면 또는 외주면을 따라 회전하는 방향(도2의 A 방향)을 의미하며, 상기 슬라이딩베어링의 길이방향이란 상기 슬라이딩베어링의 길이에 따른 방향(도2의 B 방향)을 의미한다.
본 발명의 일례에 따르면, 상기 포켓홈의 깊이는 0.5~3mm로 할 수 있다.
한편, 본 발명은, 표면에 윤활유를 저장하는 윤활유저장부가 형성된 슬라이딩베어링으로서, 상기 슬라이딩베어링은 내주면과 외주면을 포함하고, 상기 윤활유저장부는 상기 슬라이딩베어링의 내주면에 마련되는 제1윤활유저장소와, 상기 슬라이딩베어링의 외주면에 마련되는 제2윤활유저장소를 포함하며, 상기 제1윤활유저장소가 상기 슬라이딩베어링의 내주면에서 차지하는 표면적은 상기 슬라이딩베어링 내주면 전체 면적의 15~60%이며, 상기 제2윤활유저장소가 상기 슬라이딩베어링의 외주면에서 차지하는 표면적은 상기 슬라이딩베어링 외주면 전체 면적의 15~40%인 것을 특징으로 또 다른 슬라이딩베어링을 제공한다.
이때, 상기 제1윤활유저장소의 표면적(Sc)이란 상기 슬라이딩베어링 내주면 전체 면적(Sc+Sd(상기 슬라이딩베어링 내주면 전체 면적에서 상기 제1윤활유저장소의 표면적을 제외한 면적))에서 상기 제1윤활유저장소가 차지하는 표면적을 의미하며, 상기 제2윤활유저장소의 표면적(Se)이란 상기 슬라이딩베어링 외주면 전체 면적(Se+Sf(상기 슬라이딩베어링 외주면 전체 면적에서 상기 제2윤활유저장소의 표면적을 제외한 면적))에서 상기 제2윤활유저장소가 차지하는 표면적을 의미한다.
또한, 본 발명은, 축; 상기 축을 수납하여 회전 또는 요동운동하는 상기 슬라이딩베어링; 및 상기 슬라이딩베어링을 수용하는 보스를 포함하는 것을 특징으로 하는 슬라이딩베어링 조립체를 제공한다.
여기서, 본 발명의 일례에 따른 상기 슬라이딩베어링 조립체는 상기 슬라이딩베어링의 양측에 더스트실을 더 포함할 수 있으며, 상기 더스트실은 상기 슬라이딩베어링의 양단(both ends)과 0~15mm범위의 간격으로 마련될 수 있다.
도1은 종래의 슬라이딩베어링을 설명하기 위한 사시도이다.
도2는 본 발명의 제1 구조에 따른 슬라이딩베어링의 사시도이다.
도3은 본 발명의 제1 구조에 따른 슬라이딩베어링의 단면도이다.
도4 및 도5는 본 발명의 제1 구조에 따른 슬라이딩베어링을 설명하기 위한 단면도이다.
도6 및 도7는 본 발명의 제1 구조에 따른 슬라이딩베어링을 나타낸 도2를 I-I 절단선을 따라 자른 후 자른면 쪽에서 바라본 평면도이다.
도8 내지 도10는 본 발명의 제1 구조에 슬라이딩베어링을 설명하기 위한 단면도이다.
도11은 본 발명의 일례에 따른 슬라이딩베어링 조립체에 대한 단면도이다.
도12은 본 발명의 일례에 따른 슬라이딩베어링 조립체의 일부를 확대한 확대단면도이다.
이하에서는 본 발명을 상세히 설명하도록 한다.
[제1 구조의 슬라이딩베어링]
도2는 본 발명의 제1 구조에 따른 슬라이딩베어링의 사시도이고, 도3는 단면도이다.
도2 및 도3을 참조하면, 본 발명의 슬라이딩베어링(100)은 표면에 윤활유를 저장하는 윤활유저장부(110)가 형성되어 있다. 이러한 윤활유저장부(110)는 슬라이딩베어링(100)과 상호 운동(예를 들어, 회전 또는 요동운동)하는 부재(예를 들어, 축) 사이에 국부적인 유막끊김이나 유막 부족을 발생시키지 않고, 장시간 동안 충분한 윤활작용을 얻을 수 있도록 형성되는 것으로, 형성된 윤활유저장부(110)의 체적은 슬라이딩베어링(100) 전체 체적의 5~30부피%를 차지한다.
윤활유저장부(110)의 체적이 슬라이딩베어링(100) 전체 체적의 5부피% 미만이면, 윤활유가 함유되는 공간이 너무 작아 슬라이딩베어링(100)에 요구되는 하중보다 작은 하중에서 시저(seizure)가 발생할 수 있으며, 30부피%를 초과하면 윤활유가 함유되는 공간이 너무 커져 슬라이딩베어링(100)의 전체강성이 부족하게 되어 변형이 일어날 수 있기 때문이다.
여기서, 윤활유저장부(110)의 체적은 슬라이딩베어링(100) 전체 체적의 6.7~13.6부피%, 또는 8.3~11.6부피%를 차지하도록 형성될 수도 있다.
한편, 본 발명의 슬라이딩베어링(100)은 내주면(S1)과 외주면(S2)을 포함하며, 윤활유저장부(110)는 슬라이딩베어링(100)의 내주면(S1)에 마련되는 제1윤활유저장소(111)와, 슬라이딩베어링(100)의 외주면(S2)에 마련되는 제2윤활유저장소(112)를 포함할 수 있다.
이때, 슬라이딩베어링(100)의 내주면(S1)은 슬라이딩베어링(100) 내부에 형성된 중공의 표면에 해당되는 것으로, 구체적으로는 슬라이딩베어링(100) 내부에 상호 운동하는 부재(예를 들어, 축)가 장착될 경우 슬라이딩베어링(100)과 상호 운동하는 부재가 접촉하는 접촉면으로 정의될 수 있다. 또한, 슬라이딩베어링(100)의 외주면(S2)은 슬라이딩베어링(100)을 수용하는 부재(예를 들어, 보스)와 접촉하는 접촉면으로 정의될 수 있다.
제1윤활유저장소(111)는 슬라이딩베어링(100)이 작동함에 있어 슬라이딩베어링(100)의 내주면(S1)에 윤활유를 충분히 공급 및 순환시켜 국부적인 유막끊김을 감소시키기 위한 것으로, 제1윤활유저장소(111)가 슬라이딩베어링(100)의 내주면(S1)에서 차지하는 표면적은 슬라이딩베어링(100) 내주면(S1) 전체 면적의 15~60%, 바람직하게는 20.8~48.1%일 수 있다.
제1윤활유저장소(111)의 표면적이 슬라이딩베어링(100) 내주면(S1) 전체 면적의 15% 미만이면 윤활유가 공급되는 표면적이 너무 좁아져 윤활유가 내주면(S1)에 전체적으로 순환되지 못해 국부적인 유막끊김이 발생하고 마찰열이 급속하게 높아지며, 60%를 초과하면 윤활유가 공급되는 표면적이 너무 넓어져 내하중성을 충분히 얻을 수 없어 고하중에 의한 유막끊김현상이 발생할 수 있다.
이러한 제1윤활유저장소(111)는 도4 및 도5(도4 및 도5는 슬라이딩베어링(100)의 내주면(S1)에 형성될 수 있는 제1윤활유저장소(111)의 단면형상을 나타낸 것임)에 도시된 바와 같이 다양한 단면형상을 갖도록 형성될 수 있는데, 이때, 제1윤활유저장소(111)의 깊이(T1)는 슬라이딩베어링(100)의 강성, 가공비용 및 시간을 고려했을 때, 슬라이딩베어링(100) 두께(T3)의 2/5 이하로 마련될 수 있다.
또한, 슬라이딩베어링(100)이 작동됨에 있어 제1윤활유저장소(111)의 손상을 방지하기 위해, 제1윤활유저장소(111)는 슬라이딩베어링(100)의 내주면(S1)과 120~160도 범위의 경사각(α)을 이루도록 형성되는 것이 바람직하다.
슬라이딩베어링(100)의 내주면(S1)에서 제1윤활유저장소(111)와 내주면(S1)이 이루는 경사각(α)이 120도 미만이면 제1윤활유저장소(111)의 에지(edge)에 의해 슬라이딩베어링(100)과 상호 운동하기 위해 내부에 장착되는 부재가 손상될 수 있으며, 160도를 초과하면 경사각(α)이 과도하게 커져 윤활유를 저장하고 있기가 어려울 수 있기 때문이다.
또, 제1윤활유저장소(111)와 슬라이딩베어링(100)의 내주면(S1)이 이루는 경사각(α)이 120도 미만이면, 경사각(α)이 너무 작아 제1윤활유저장소(111)에 저장된 윤활유가 슬라이딩베어링(100)의 내주면(S1)으로 원활히 유출되지 못하며, 160도를 초과하면 경사각(α)이 너무 커져 한꺼번에 많은 양의 윤활유가 슬라이딩베어링(100)의 내주면(S1)에 공급될 수 있다.
한편, 슬라이딩베어링(100)의 내주면(S1)에 형성되는 제1윤활유저장소(111)의 형상은 특별히 한정되지 않으며, 도2 및 도6 내지 도7에 도시된 바와 같이 슬라이딩베어링(100)의 원주방향(A)에 따라 형성되는 1개 이상의 고리홈(111a)과 고리홈(111a) 주변으로 형성되는 3개 이상의 움푹 파인 웅덩이 형상의 포켓홈(111b)을 가지도록 형성될 수 있다.
슬라이딩베어링(100)의 원주방향(A)을 따라 1개 이상의 고리홈(111a)을 형성하면 슬라이딩베어링(100)의 내주면(S1)에 윤활유를 원활히 공급시킬 수 있으며, 내주면(S1) 전체 면적에서 제1윤활유저장소(111)의 표면적이 최대 60%를 차지할 경우 포켓홈(111b)을 균등한 간격으로 형성시켜 윤활성을 향상시키기 위해서는 3개 이상의 포켓홈(111b)을 형성시키는 것이 적절한 것이다.
여기서, 고리홈(111a)이 하나일 경우, 고리홈(111a)은 슬라이딩베어링(100)의 내주면(S1) 어느 곳이든 형성될 수 있으나. 형성되는 위치는 도6 내지 도7에 도시된 바와 같이 내주면(S1)의 중심부에 형성될 수 있고, 형상은 도2에 도시된 바와 같이 슬라이딩베어링(100)의 원주방향(A)을 따라 1회 회전하여 원형(ring)으로 형성되는 것이 가능하다. 또한, 고리홈(111a)의 주변에 형성되는 포켓홈(111b)은 사각형, 모서리가 둥근 사각형, 원형, 타원형, 불규칙적인 형상 등 기계적으로 가공될 수 있는 형상이면 어느 것이든 무방하며, 여러 가지의 형상을 2개 이상 혼합하여 형성시킬 수도 있다.
상기한 포켓홈(111b)은 원주방향길이(L2) 대비 길이방향길이(L1)의 비율(L1/L2)이 1 이상으로 형성될 수 있다. 즉, 슬라이딩베어링(100)의 내주면(S1)에 원활한 윤활유를 공급하기 위해서는 슬라이딩베어링(100)의 길이방향(B)에 따른 포켓홈(111b)의 길이(L1)가 원주방향(A)에 따른 포켓홈(111b)의 길이(L2)와 같거나, 원주방향(A)에 따른 포켓홈(111b)의 길이(L2)보다 크게 형성되는 것이다.
또, 슬라이딩베어링(100)의 내주면(S1)에 원활한 윤활유 공급을 위해 슬라이딩베어링(100)의 길이방향(B)에 따른 포켓홈(111b)의 길이(L1)는 슬라이딩베어링(100) 전체길이(슬라이딩베어링의 길이방향에 따른 전체길이)의 1/20~1/2이며, 슬라이딩베어링(100)의 원주방향(A)에 따른 포켓폼(111b)의 길이(L2)는 슬라이딩베어링(100) 내주면 원주길이(슬라이딩베어링(100) 내경의 둘레)의 1/100~1/20인 것이 바람직하다.
제1윤활유저장소(111)의 표면적이 내주면(S1) 전체 면적의 15%를 차지할 때, 슬라이딩베어링(100)의 길이방향(B)에 따른 포켓홈(111b)의 길이(L1)가 슬라이딩베어링(100) 전체 길이의 1/20 미만이면, 아무리 균일하게 포켓홈(111b)을 형성시켜도 길이방향(B)으로 유막이 충분하게 형성되지 않으며, 1/2를 초과하면 슬라이딩베어링(100)의 원주방향(A)에 따른 포켓홈(111b)의 길이(L2)가 작아져 슬라이딩베어링(100)의 원주방향(A)을 따라 유막이 충분히 형성되지 않을 수 있다.
또한, 슬라이딩베어링(100)이 작동하기 위해서는 그 내주면(S1)에 유막이 유지되어야 하는데, 제1윤활유저장소(111)의 표면적이 내주면(S1) 전체 면적의 15%를 차지할 때, 슬라이딩베어링(100)의 원주방향(A)에 따른 포켓홈(111b)의 길이(L2)가 슬라이딩베어링(100) 내주면 원주길이의 1/100 미만이면, 아무리 균일하게 포켓홈(111b)을 형성시켜도 원주방향(A)으로 유막이 충분하게 형성되지 않으며, 1/20을 초과하면 동일 면적비율에서 상대적으로 슬라이딩베어링(100)의 길이방향(B)에 따른 포켓홈(111b)의 길이(L1)가 작아져 포켓홈(111b)들간에 유막끊김현상이 발생할 수 있다.
여기서, 제1윤활유저장소(111)에 형성되는 포켓홈(111b)의 깊이는 상기에서 언급한 슬라이딩베어링(100) 두께(T3)의 2/5 이하인 것이 바람직한데, 더욱더 바람직하게는 0.5~3mm범위인 것이 좋다. 포켓홈(111b)의 깊이가 0.5mm 미만이면 윤활유를 충분히 저장할 수 없어 슬라이딩베어링(100)의 내주면(S1)에 유막이 효율적으로 유지되지 못하며, 3mm를 초과하면 가공비용이 과다하게 높아질 수 있기 때문이다.
한편, 제2윤활유저장소(112)는, 제1윤활유저장소(111)와 다수개의 통로(H)로 연결되어 제1윤활유저장소(111)에 윤활유를 공급하기 위한 것으로, 제2윤활유저장소(112)가 슬라이딩베어링(100)의 외주면(S2)에서 차지하는 표면적은 외주면(S2) 전체 면적의 15~40%일 수 있다.
제2윤활유저장소(112)의 표면적이 슬라이딩베어링(100)의 외주면(S2) 면적의 15%미만이면 제2윤활유저장소(112)를 형성시키는 비용에 비해 전체적인 윤활유저장부(110)의 효율이 떨어지며, 40%를 초과하면 외주면(S2)에서 제2윤활유저장소(112)가 차지하는 표면적이 너무 넓어 슬라이딩베어링(100)을 수용하는 부재(예를 들어, 보스)에 고정시킬 경우 최대 죔쇄량으로 고정시키더라도 슬라이딩베어링(100)이 고정되지 않고 이탈하는 경우가 발생할 수 있다.
이러한 제2윤활유저장소(112)는 도8 내지 도10(도8 내지 도10는 슬라이딩베어링(100)의 외주면(S2)에 형성되는 제2윤활유저장소(112)의 단면형상을 나타낸 것임)에 도시된 바와 같이 다양한 단면형상을 갖도록 형성될 수 있는데, 이때, 제2윤활유저장소(112)의 깊이(T2)는 슬라이딩베어링(100)의 강성, 가공비용 및 시간을 고려했을 때, 슬라이딩베어링(100) 두께(T3)의 2/5 이하인 것이 바람직하다.
또한, 제2윤활유저장소(112)는 제1윤활유저장소(111)에 윤활유를 공급하는 역할이기 때문에 슬라이딩베어링(100)의 외주면(S2)과 이루는 경사각(β)의 크기는 특별히 한정되지 않는다. 그러나, 슬라이딩베어링(100)이 이를 수용하는 부재와 고정되지 않고 상호 운동할 경우 제2윤활유저장소(112) 또한 슬라이딩베어링(100)의 외주면(S2)에 윤활유를 공급 및 순환시키는 역할을 수행할 수도 있다.
따라서, 상기한 경우에는 제2윤활유저장소(112)의 손상을 방지하기 위해, 제2윤활유저장소(112)는 슬라이딩베어링(100)의 외주면(S2)과 120~160도 범위의 경사각(β)을 이루도록 마련될 수 있다. 외주면(S2)과 이루는 경사각(β)이 120도 미만이면, 제2윤활유저장소(112)의 에지(edge)에 의해 슬라이딩베어링(100)과 접촉하여 상호 운동하는 부재가 손상될 수 있으며, 160도를 초과하면 외주면(S2)과 이루는 경사각(β)이 과도하게 커져 윤활유를 저장하고 있기가 어려울 수 있기 때문이다.
여기서, 제2윤활유저장소(112)는 도2에 도시된 바와 같이 슬라이딩베어링(100)의 외주면(S2)의 중심부에 슬라이딩베어링(100)의 원주방향(A)을 따라 마련(구체적으로는 제1윤활유저장소(111)에 마련되는 고리홈(111a)과 같은 형상)될 수 있다. 또한, 제1윤활유저장소(111)와 다수개의 통로(H)로 연결됨에 있어 제2윤활유저장소(112)는 제1윤활유저장소(111)의 고리홈(111a)과 연결되는 것이 바람직하다. 슬라이딩베어링(100) 내주면(S1)의 중심부에 마련된 고리홈(111a)에 윤활유를 공급해야 윤활유가 슬라이딩베어링(100)의 내주면(S1)에 고르게 퍼질 수 있기 때문이다.
[제2 구조의 슬라이딩베어링]
본 발명의 제2 구조에 따른 슬라이딩베어링은 표면에 윤활유를 저장하는 윤활유저장부가 형성되어 있으며, 상기 윤활유저장부는 슬라이딩베어링의 내주면에 마련되는 제1윤활유저장소와 슬라이딩베어링의 외주면에 마련되는 제2윤활유저장소를 포함할 수 있다.
이때, 상기 제1윤활유저장소가 슬라이딩베어링의 내주면에서 차지하는 표면적은 슬라이딩베어링 내주면 전체 면적의 15~60%이며, 상기 제2윤활유저장소가 슬라이딩베어링의 외주면에서 차지하는 표면적은 슬라이딩베어링 외주면 전체 면적의 15~40%인 것이 바람직하다.
이러한 제2 구조의 슬라이딩베어링에 형성되는 윤활유저장부에 대한 구체적인 설명에 대해서는 상기 제1구조의 슬라이딩베어링에서 설명한 바와 동일하므로 생략하기로 한다. 또한, 윤활유저장부에 포함되는 제1윤활유저장소 및 제2윤활유저장소에 대한 설명 및 그 표면적에 대한 구체적인 설명도 상기에서 설명한 바와 동일하므로 생략하기로 한다.
[슬라이딩베어링 조립체]
도11은 본 발명에 따른 슬라이딩베어링 조립체에 대한 단면도이다.
도11을 참조하면, 본 발명의 슬라이딩베어링 조립체는 축(200), 슬라이딩베어링(300), 보스(400)를 포함한다.
축(200)은 슬라이딩베어링(300)에 삽입된다. 이때, 축(200)과 슬라이딩베어링(300)은 일체가 되어 회전 또는 요동운동을 하거나 서로 분리되어 운동할 수 있다.
슬라이딩베어링(300)은 축(200)을 수납하며, 축의 회전 또는 요동운동을 인도하는 역할을 수행하는데, 이때, 슬라이딩베어링(300)의 표면에는 윤활유저장부(310)가 마련되어 있다. 즉, 축(200)과 슬라이딩베어링(300) 사이에 국부적인 유막끊김이나 유막 부족을 발생시키지 않고, 장시간 동안 충분한 윤활작용을 얻을 수 있도록 슬라이딩베어링(300)에는 윤활유를 저장하여 공급하는 윤활유저장부(310)가 마련되는 것이다.
이러한 본 발명의 슬라이딩베어링(300)은 구체적으로 상기에서 설명한 제1 구조 또는 제2 구조의 슬라이딩베어링이 적용 가능한 것으로, 이에 대한 상세한 설명은 상기에서 설명한 바와 동일하므로 생략하기로 한다.
보스(400)는 슬라이딩베어링(300)을 수용하는 것으로 슬라이딩베어링(300)과 고정되어 있지만, 슬라이딩베어링(300)과 회전가능하도록 결합시킬 수도 있다.
한편, 본 발명의 슬라이딩베어링 조립체는 슬라이딩베어링(300) 사이로 각종 이물질(예를 들어, 먼지)이 침투하는 것을 방지하기 위해 슬라이딩베어링(300)의 양측으로 더스트실(500)을 더 마련할 수 있는데, 이때, 더스트실(500) 각각은 슬라이딩베어링(300)의 양단(both ends)과 일정범위의 간격(L3, 도12 참조)으로 마련되는 것이 좋다.
슬라이딩베어링(300)의 양단에 더스트실(500)을 장착함에 있어 일정범위의 간격(L3)이 유지되도록 장착되면, 간격(L3)에 의해 마련되는 공간(S)만큼 윤활유의 함량이 증가하게 되어 유막유지시간을 증가시킬 수 있기 때문이다. 즉, 슬라이딩베어링(300)의 양단과 더스트실(500) 사이에 마련되는 간격(L3)만큼 윤활유를 저장할 수 있는 새로운 공간(S)이 마련되어 슬라이딩베어링(300)의 윤활성을 더욱더 향상시킬 수 있는 것이다.
여기서, 슬라이딩베어링(300)의 양단과 더스트실(500) 각각의 간격(L3)은 경우에 따라 달라질 수 있으나, 0~15mm범위, 즉 15mm 이하인 것이 바람직하다. 슬라이딩베어링(300)의 양단과 더스트실(500) 각각의 간격(L3)이 15mm를 초과하면 보스(400)의 크기가 측면으로 커지고 슬라이딩베어링 조립체의 무게가 증가하기 때문이다.
본 발명의 슬라이딩베어링 조립체는 일반 시장에서 사용하고 있는 축, 슬라이딩베어링, 보스, 더스트실로 구성된 모든 조립체 제품에 적용이 가능하다.
여기서, 축(200)으로 사용되는 제품으로는, 일반적인 탄소강, 합금강, 구조용강, 봉강 등에 침탄열처리, 고주파열처리, 담금질처리, 스팀열처리, 질화열처리, 복합열처리등의 강화열처리를 한 제품과, 여기에 Cr도금, 산화피막, MoS2, 복합도금과 같은 윤활코팅을 한 제품을 사용할 수 있으나, 이에 한정하지는 않는다.
슬라이딩베어링(300)은 소결체, 주강, 주철, 탄소강, 합금강, 구조용강, 봉강, 강판, 비철합금, 특수합금 등으로 제조된 제품을 필요에 따라 강화열처리 및 윤활코팅하여 사용할 수 있으나, 이에 한정하지는 않는다.
보스(400) 및 더스트실(500)은 각각의 기계장치 구조와 사용조건에 적합한 제품을 사용한다.
이상에서 설명한 본 발명의 슬라이딩베어링 조립체는 슬라이딩베어링(300)의 체적을 고려하여 윤활유를 저장할 수 있는 윤활유저장부(310)를 최대한으로 마련했기 때문에 축(200)과 슬라이딩베어링(300)을 대형화시키지 않아도 슬라이딩베어링(300) 작동 시 충분한 윤활유를 공급할 수 있으며, 윤활유 급지시간 또한 연장시킬 수 있다.
한편, 상기에서 설명한 본 발명의 슬라이딩베어링 및 슬라이딩베어링 조립체에 사용되는 윤활유는 특별히 한정되지 않으며, 윤활유와 동일한 효과를 낼 수 있는 Graphite, MoS2, WS2, Wax, Polymer, Resin 등의 고체윤활제를 사용할 수도 있다.
이하에서는 실시예와 비교예를 통해 본 발명을 더욱더 상세히 설명하도록 한다.
[실시예 1 내지 7 및 비교예 1 내지 5]
하기 표1에 기재된 수치와 같이, 실시예 1 내지 7 및 비교예 1 내지 5에 따른 슬라이딩베어링을 마련하여 침탄열처리하였고, 크기는 ￠70×￠85×60mm로 하였다. 여기서, 제1윤활유저장소의 배열은 도6를 기본으로 하고, 그 단면형상은 도5로 실시하였으며, 슬라이딩베어링의 내주면과 이루는 경사각(α)은 원활한 시험을 위해 125°로 실시하였다(이때, 원주방향으로 형성된 고리홈은 1개이며, 고리홈 단면의 깊이는 2㎜, 폭은 7㎜로 함). 또한, 제2윤활유저장소의 단면형상은 도8로 실시하였으며, 슬라이딩베어링의 외주면과 이루는 경사각(β)은 150°로 실시하였다(이때, 제2윤활유저장소의 깊이는 2㎜로 함) 더스트실과 슬라이딩베어링 양단의 간격은 표1에 기재된 바와 같이 0㎜ 및 10㎜로 실시하였다.
표 1
구분 제1윤활유저장소 제2윤활유저장소 L3)(㎜) 체적비율4)(%)
포켓홈 고리홈 면적율1)(%) 면적율2)(%) 체적(㎣)
개수 면적(㎟) 체적(㎣) 개수 면적(㎟) 체적(㎣)
실시예 1 3 600 900 1 1538.6 1560.6 16.2 20 3947.0 0 5.9
실시예 2 6 1200 1800 1 1538.6 1560.6 20.8 20 3947.0 0 6.7
실시예 3 12 2400 3600 1 1538.6 1560.6 29.9 20 3947.0 0 8.3
실시예 4 18 3600 5400 1 1538.6 1560.6 39.0 20 3947.0 0 10.0
실시예 5 18 3600 5400 1 1538.6 1560.6 39.0 40 7894.0 0 13.6
실시예 6 24 4800 7200 1 1538.6 1560.6 48.1 20 3947.0 0 11.6
실시예 7 6 1200 1800 1 1538.6 1560.6 20.8 20 3947.0 10 6.7
비교예 1 6 600 1800 1 1538.6 1560.6 16.2 8 1644.6 0 4.6
비교예 2 6 600 1800 1 1538.6 1560.6 16.2 - - 0 3.1
비교예 3 0 - - 1 1538.6 1560.6 11.7 - - 0 1.4
비교예 4 2 400 600 1 1538.6 1560.6 14.7 - - 0 2.0
비교예 5 32 6400 9600 1 1538.6 1560.6 60.2 20 3947.0 0 13.8
　* 슬라이딩베어링의 전체체적:109,508(㎣)
　** 슬라이딩베어링의 내주면 전체면적: 13,188(㎟)
　1) 면적율: 슬라이딩베어링의 내주면 전체 면적 대비 제1윤활유저장소 표면적비율　
　2) 면적율: 슬라이딩베어링의 외주면 전체 면적 대비 제2윤활유저장소 표면적비율
　3) L : 슬라이딩베어링과 더스트실 사이의 간격
　4) 체적비율 : 제1윤활유저장소 및 제2윤활유저장소가 슬라이딩베어링 전체체적에서 차지하는 비율
[시험예 1] 시저하중
실시예1 내지 7 및 비교예1 내지 5에서 제조된 각각의 슬라이딩베어링에 직경이 약 70㎜인 축을 장착하여 조립한 후 슬라이딩베어링의 내주면에 윤활유인 그리스를 1회 공급하고, 요동각도 90°, 요동속도 2㎝/sec의 조건하에 연속운전을 실시하였다. 연속운전 중 1,000회 마다 외부로부터 각각의 슬라이딩베어링에 일정한 하중을 부여하여, 시저가 발생했을 때의 하중을 시저하중으로 평가하였으며, 그 결과를 표2에 나타내었다.
표 2
구분 제1윤활유저장소 제2윤활유저장소면적율2)(%) L3)(㎜) 체적비율4)(%) 시저하중
포켓개수 면적율1)(%)
실시예 1 3 16.2 20 0 5.9 22톤
실시예 2 6 20.8 20 0 6.7 26톤
실시예 3 12 29.9 20 0 8.3 34톤
실시예 4 18 39.0 20 0 10.0 40톤
실시예 5 18 39.0 40 0 13.6 42톤
실시예 6 24 48.1 20 0 11.6 36톤
실시예 7 6 20.8 20 10 6.7 28톤
비교예 1 6 20.8 8 0 4.6 22톤
비교예 2 6 20.8 - 0 3.1 20톤
비교예 3 0 11.7 - 0 1.4 10톤
비교예 4 2 14.7 - 0 2.0 12톤
비교예 5 32 60.2 20 0 13.8 15톤
실시예1 내지 7 및 비교예 1 내지 5에서 제조된 슬라이딩베어링과 같은 크기일 경우, 연속운전 중에 굴삭기 관절부로서의 시저하중은 20톤 이상이 필요하다.
여기서, 실시예1 내지 7에서 제조된 슬라이딩베어링은, 제1윤활유저장소의 표면적비율, 제1윤활유저장소와 제2윤활유저장소가 슬라이딩베어링 전체 체적에서 차지하는 체적비율 등이 본 발명에서 제시한 범위 내로 설계되었기 때문에 시저하중이 증가된 것을 알 수 있었다. 그러나, 비교예3 내지 5는 제1윤활유저장소의 표면적비율이 본 발명에서 제시한 범위를 벗어남에 따라 시저하중이 매우 낮음을 알 수 있었다.
한편, 시저하중에 가장 많은 영향을 준 인자는 제1윤활유저장소에 형성되는 포켓홈의 개수와 제1윤활유저장소의 표면적비율이며, 제1윤활유저장소 및 제2윤활유저장소가 슬라이딩베어링 전체 체적에서 차지하는 체적비율이 증가함에 따라서는 약간에 효과만 있는 것을 알 수 있었다.
또한, 상기에서는 제1윤활유저장소와 제2윤활유저장소가 슬라이딩베어링 전체 체적에서 차지하는 체적비율이 본 발명에서 제시한 범위에서 5부피% 미만인 비교예 1 내지 4가 제시되어 있지만, 체적비율이 본 발명에서 제시한 범위인 30부피%를 초과할 경우를 제조하여 본 발명의 실시예들과 비교하면 윤활유저장공간이 너무 넓어져 슬라이딩베어링의 강성이 떨어지고, 시저하중이 낮아지는 것을 알 수 있는 것은 자명할 것이다.
[시험예 2] 급지주기
실시예1 내지 7 및 비교예1 내지 5에서 제조된 슬라이딩베어링을 이용하여 급지시간을 시험하기 위해 실제 굴삭기의 작업조건과 유사하게 고하중과 저하중을 반복하면서, 슬라이딩베어링의 내주면에 윤활유인 그리스를 1회 공급하고, 요동각도 90°, 요동속도 2㎝/sec의 조건하에서 연속운전을 실시하였다. 그리스를 1회 공급한 후에 몇 시간 만에 그리스 부족으로 인한 유막끊김현상이 발생하는지 시험했으며, 그 결과를 표3에 나타내었다.
표 3
구분 제1윤활유저장소 제2윤활유저장소 면적율2)(%) L3)(㎜) 체적비율4)(%) 급지시간
포켓 개수 면적율1)(%)
실시예 1 3 16.2 20 0 5.9 150시간
실시예 2 6 20.8 20 0 6.7 180시간
실시예 3 12 29.9 20 0 8.3 250시간
실시예 4 18 39.0 20 0 10.0 500시간
실시예 5 18 39.0 40 0 13.6 600시간
실시예 6 24 48.1 20 0 11.6 550시간
실시예 7 6 20.8 20 10 6.7 240시간
비교예 1 6 20.8 8 0 4.6 100시간
비교예 2 6 20.8 - 0 3.1 80시간
비교예 3 0 11.7 - 0 1.4 50시간
비교예 4 2 14.7 - 0 2.0 60시간
비교예 5 32 60.2 20 0 13.8 200시간
현재 굴삭기의 경우는 하루 작업 시간을 20시간으로 볼 때, 일주일마다 그리스를 급지할 수 있도록 140시간 이상의 급지시간이 요구된다.
여기서, 실시예1 내지 7의 슬라이딩베어링은 제1윤활유저장소 및 제2윤활유저장소가 슬라이딩베어링 전체 체적에서 차지하는 체적비율이 본 발명에서 제시한 5~30부피% 범위 내에 있기 때문에 급지시간이 길어지는 것을 확인할 수 있었으며, 특히. 제1윤활유저장소 및 제2윤활유저장소가 슬라이딩베어링에서 차지하는 체적비율이 클수록 급지시간이 매우 증가함을 알 수 있었다.
그러나, 비교예5와 같이 체적비율을 증가시킴에 있어 제1윤활유저장소의 표면적비율만을 과도하게 증가시키면 상기 표2와 같이 시저하중을 낮추면서, 표3과 같이 급지시간도 감소하는 경향을 보임을 알 수 있었다. 또한, 비교예 1 내지 4의 경우는 제1윤활유저장소 및 제2윤활유저장소가 슬라이딩베어링 전체 체적에서 차지하는 체적비율이 본 발명에서 제시한 범위를 벗어남에 따라 급지시간이 매우 짧은 것을 확인할 수 있었다.
본 발명에 따른 슬라이딩베어링은, 슬라이딩베어링의 전체 체적을 고려하여 슬라이딩베어링의 표면에 윤활유를 최대한으로 저장할 수 있는 윤활유저장부를 마련하기 때문에 상호 운동하는 부재(예를 들어, 축)와 장시간 접촉하여도 충분한 윤활작용을 얻을 수 있다.
또한, 장시간 접촉하여도 충분한 윤활작용을 얻을 수 있기 때문에 슬라이딩베어링의 내마모성 및 내시저성이 향상되고, 슬라이딩베어링에 윤활유를 급지하는 급지시간(급지주기) 또한 연장시킬 수 있다.
또, 슬라이딩베어링을 대형화시키지 않아도 슬라이딩베어링의 표면에 형성되는 윤활유저장부에 충분한 양의 윤활유를 저장할 수 있기 때문에 상기 슬라이딩베어링을 포함하는 슬라이딩베어링 조립체의 제조효율을 높일 수 있다.

Claims (16)

  1. 표면에 윤활유를 저장하는 윤활유저장부가 형성된 슬라이딩베어링으로서,
    상기 윤활유저장부의 체적은 상기 슬라이딩베어링 전체 체적의 5~30부피%를 차지하는 것을 특징으로 하는 슬라이딩베어링.
  2. 제1항에 있어서,
    상기 윤활유저장부의 체적은 상기 슬라이딩베어링 전체 체적의 6.7~13.6부피%를 차지하는 것을 특징으로 하는 슬라이딩베어링.
  3. 제1항에 있어서,
    상기 윤활유저장부의 체적은 상기 슬라이딩베어링 전체 체적의 8.3~11.6부피%를 차지하는 것을 특징으로 하는 슬라이딩베어링.
  4. 제1항에 있어서,
    상기 슬라이딩베어링은 내주면과 외주면을 포함하며,
    상기 윤활유저장부는 상기 슬라이딩베어링의 내주면에 마련되는 제1윤활유저장소와, 상기 슬라이딩베어링의 외주면에 마련되는 제2윤활유저장소를 포함하는 것을 특징으로 하는 슬라이딩베어링.
  5. 제4항에 있어서,
    상기 제1윤활유저장소가 상기 슬라이딩베어링의 내주면에서 차지하는 표면적은 상기 슬라이딩베어링 내주면 전체 면적의 15~60%인 것을 특징으로 하는 슬라이딩베어링.
  6. 제4항에 있어서,
    상기 제1윤활유저장소가 상기 슬라이딩베어링의 내주면에서 차지하는 표면적은 상기 슬라이딩베어링 내주면 전체 면적의 20.8~48.1%인 것을 특징으로 하는 슬라이딩베어링.
  7. 제4항에 있어서,
    상기 제1윤활유저장소와 상기 제2윤활유저장소를 연결하는 다수개의 통로를 더 포함하는 것을 특징으로 하는 슬라이딩베어링.
  8. 제4항에 있어서,
    상기 제1윤활유저장소와 상기 슬라이딩베어링의 내주면이 이루는 경사각은 120~160도인 것을 특징으로 하는 슬라이딩베어링.
  9. 제4항에 있어서,
    상기 제1윤활유저장소는 상기 슬라이딩베어링의 원주방향을 따라 형성되는 1개 이상의 고리홈과 상기 고리홈 주변으로 형성되는 3개 이상의 포켓홈을 포함하는 것을 특징으로 하는 슬라이딩베어링.
  10. 제9항에 있어서,
    상기 슬라이딩베어링의 원주방향에 따른 상기 포켓홈의 길이 대비 상기 슬라이딩베어링의 길이방향에 따른 상기 포켓홈의 길이의 비율은 1 이상인 것을 특징으로 하는 슬라이딩베어링.
  11. 제9항에 있어서,
    상기 슬라이딩베어링의 길이방향에 따른 상기 포켓홈의 길이는 상기 슬라이딩베어링 전체 길이의 1/20~1/2인 것을 특징으로 하는 슬라이딩베어링.
  12. 제9항에 있어서,
    상기 슬라이딩베어링의 원주방향에 따른 상기 포켓홈의 길이는 상기 슬라이딩베어링 내주면의 원주길이의 1/100~1/20인 것을 특징으로 하는 슬라이딩베어링.
  13. 제9항에 있어서,
    상기 포켓홈의 깊이는 0.5~3mm인 것을 특징으로 하는 슬라이딩베어링.
  14. 표면에 윤활유를 저장하는 윤활유저장부가 형성된 슬라이딩베어링으로서,
    상기 슬라이딩베어링은 내주면과 외주면을 포함하고,
    상기 윤활유저장부는 상기 슬라이딩베어링의 내주면에 마련되는 제1윤활유저장소와, 상기 슬라이딩베어링의 외주면에 마련되는 제2윤활유저장소를 포함하며,
    상기 제1윤활유저장소가 상기 슬라이딩베어링의 내주면에서 차지하는 표면적은 상기 슬라이딩베어링 내주면 전체 면적의 15~60%이며, 상기 제2윤활유저장소가 상기 슬라이딩베어링의 외주면에서 차지하는 표면적은 상기 슬라이딩베어링 외주면 전체 면적의 15~40%인 것을 특징으로 하는 슬라이딩베어링.
  15. 축;
    상기 축을 수납하여 회전 또는 요동운동하는 제1항 내지 제14항 중 어느 한 항의 슬라이딩베어링; 및
    상기 슬라이딩베어링을 수용하는 보스;를 포함하는 것을 특징으로 하는 슬라이딩베어링 조립체.
  16. 제15항에 있어서,
    상기 슬라이딩베어링의 양측에는 더스트실;이 더 마련되며,
    상기 더스트실은 상기 슬라이딩베어링의 양단(both ends)과 0~15mm범위의 간격으로 마련된 것을 특징으로 하는 슬라이딩베어링 조립체.
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