WO2008032841A1

WO2008032841A1 - Récipient de type coupe de polypropylène et procédé de moulage de celui-ci

Info

Publication number: WO2008032841A1
Application number: PCT/JP2007/068005
Authority: WO
Inventors: Jotaro Nagao; Norihisa Hirota; Yutaka Asano
Original assignee: Toyo Seikan Kaisha, Ltd.
Priority date: 2006-09-12
Filing date: 2007-09-10
Publication date: 2008-03-20
Also published as: CN101516594B; CN101516594A; US8236398B2; KR20090057989A; CN102514139A; JP5056759B2; JPWO2008032841A1; EP2065152A4; KR101337166B1; EP2065152B1; EP2065152A1; US20100233398A1

Description

明細書ポリプロピレン製力ップ型容器及びその成形方法技爾分野

本発明は、ポリプロピレン製カップ型容器及びその成形方法に関し、より詳細には、落下強度及び耐圧強度等の容器の機械的強度が向上されたポリプロピレン製ガップ型容器及びその成形方法に関する。背景技術

従来よりポリプロピレンは、包装容器の分野で汎用され、種々の形態の容器に成形されており、カップ型の容器も成形されている。カップ型の容器を成形するため成形方法としては、射出成形や圧空成形によることが一般的であるが、特公平 6— 2 3 5 9号公報（以下、「特許文献 1 J ということがある）には圧縮成形により成形することも提案されている。発明の開示

しかしながら、射出成形や圧空成形によリ成形されたポリプロピレン製の力ップ型容器は、容器の分子配向の異方性が高いため、十分な落下強度や耐圧強度を得ることができず、容器の機械的強度の点でいまだ十分満足し得るものではなかった。

また上記特許文献 1に記載された圧縮成形による場合も、側壁を形成すべき空間が樹脂の流動よリも前に規制されているため、限られた空間内を樹脂が流動しなければならず、分子配向に異方性が生じ、やはリ十分な落下強度や耐圧強度を得ることができなかった。更に、射出成形や圧空成形による成形品には、成形の際に必ずスクラップ樹脂が発生してしまうことから、スクラップ樹脂を生じることなく効率的にポリプロピレン製カップを成形することが望まれている。

すなわち、射出成形により成形される場合には、キヤビティ内への樹脂の充填口であるゲート或いはランナ一における固化した樹脂の残部が必ずスクラップ樹脂となリ、一方圧空成形においては、樹脂シー卜からカップ成形用のブランクが切り出された残部がスクラップ樹脂となる。

従って本発明の目的は、落下強度及び耐圧強度が向上されたポリプロピレン製カップ型容器を提供することである。

本発明の他の目的は、スクラップ樹脂を発生することなく成形可能な、ポリプロピレン製カップ型容器の成形方法を提供することである。

本発明によれば、ポリプロピレンを圧縮成形することにより得られる、少なくとも胴部及び底部から成るカップ型容器において、前記胴部の肉厚が 1. Omm以下であると共に、下記式（ 1 )

Κ = Ρ ^Ρ₂ · · · ( 1 )

式中、 P，及び P ₂はそれぞれ、容器胴部から切り出した試験片の円周方向を X, 高さ方向を yと定義し、該試験片 ώχ y平面に対して垂直に X線を入射して回折強度測定を行つたときに得られるデバイ環の X方向のピーク強度分布において、回折角 2 0 = 1 4. 5 ° におけるピーク強度及び回祈角 20 = 1 7.. 2 ° におけるピーク強度である、

で表わされる Κ，の値が 0. 5乃至 1 . 0の範囲にあること、及び又は下記式（2 )

Κ ₂= Η 3 ， ( Η )8 ， + Η ひ， + Ηひ 2 + Ηひ ₃) · - · ( 2 )

式中、 H JS L Η ,, Ηひ ₂, Ηひ ₃はそれぞれ、容器胴部から切り出した試験片の円周方向を X, 高さ方向を yと定義し、該試験片の x y平面に対して垂直に X線を入射して Θ折強度測定を行ったときに得られるデバイ環の X方向のピーク強度分布において、回折角 2 0 = 1 6. 3 ° におけるピーク強度、回折角 2 0 = 1 4. 5。におけるピーク強度、回折角 1 7. 2 ° におけるピーク強度、回折角 1 8. 8。におけるピーク強度から非晶部の回折強度を差し引いた値である、

で表わされる K ₂の値が胴部の少なくとも一部において Κ ₂ > 0であること、を特徴とするポリプロピレン製カップ型容器が提供される。

本発明のポリプロピレン製カップ型容器においては、

1 - フランジ部が形成されており、該フランジ部における Κ，の値が、 0. 5乃至 1 . 5 の範囲にあること、

2. 少なくとも容器底部及び胴部において、多層構造を有すること、 3 . 多層構造が、少なくともポリプロピレンから成る内外層及び他の熱可塑性樹脂から成る中間層から成り、該内外層が中間層を完全に被覆し、中間層が容器表面に露出しないこ

4 . 中間層が、エチレン共重合比率が 3 2モル％未満のエチレンビニルアルコール共重合体から成ること、

が好適である。

本発明によれば更にまた、少なくともポリプロピレンから成る溶融樹脂塊を下金型に施した後、上金型と下金型とで圧縮して成るポリプロピレン製カップの圧縮成形方法において、前記下金型に溶融樹脂塊が施された後上金型又は下金型の移動に先立って開口端部となるべき部分又はその一部を規定し、上金型又は下金型の移動に際して、容器底部及び胴部を形成する部分の肉厚を変化させながら圧縮成形を行うことを特徴とするポリプロピレン製カップ型容器の圧縮成形方法が提供される。

本発明の圧縮成形方法においては、溶融樹脂塊が、多層構造を有するダイヘッドによつて押出された多層構造の溶融樹脂塊であることが好適である。

上述した K，及び Z又は K ₂の値が本発明の範囲内にあるポリプロピレンから成るカツプ型容器は、胴部及びフランジ等の開口端部の落下強度、胴部の耐圧強度が向上されておリ、優れた機械的強度を有している。

また本発明のカップ型容器の成形方法によれば、上述した特性を有するカップ型容器を寸法精度よく成形することができると共に、圧空成形や射出成形によって力ップ型容器を成形した場合のように、スクラップ樹脂を発生することがなく、経済性にも優れている。本発明のポリプロピレン製カップ型容器は、圧縮成形により得られる、少なくとも胴部及び底部から成るカップ型容器であり、胴部の肉厚が 1 . O mm以下であることが第一の特徴であり、また上記式（1 ) で表わされるの値が 0. 5乃至 1 . 0の範囲にあることが第二の特徴である。

前述したように、カップ型容器の成形方法としては、一般に射出成形、圧空成形、圧縮成形を挙げることができ、従来のこれらの成形方法によリ得られたポリプロピレン製の力ップ型容器においては、いずれも分子配向に異方性が生じることに起因して、十分な強度を有する容器を得ることができなかったのである。ポリプロピレンのような結晶性高分子の微結晶の配向は、 X線回折強度測定方法によつて知ることができ、一般にポリプロピレンの成形品には、回折角 20= 1 4. 5° (ミラ —指数 1 1 0) 、回折角 20= 1 7. 2° (ミラー指数 040) 、回折角 20 = 1 3. 0。

(ミラ一指数 1 30) 、 20 = 2 1. 8° (ミラー指数 1 1 1 ) にピークが現れることが知られており、成形方法の違いによリ各ピーク強度が異なっている。

本発明においては、カップ型容器の胴部から切り出した試験片の円周方向を X . 高さ方向を yと定義し、この試験片の X y平面に対して垂直に X線を入射して回折強度測定を行つたときに得られるデバイ環の赤道線上（X方向）のピーク強度分布において、ミラー指数が（1 1 0) の結晶面による回折を示す回折角 20 = 1 4. 5° におけるピーク強度 P _{1 ¾} 及びミラー指数が（040) 面の結晶面による回折を示す回折角 20= 1 7. 2° におけるピーク強度 P₂に着目し、かかる P，及び P₂の比 K，が 0. 5乃至 1. 0の範囲にあるカップ型容器が、機械的強度に優れていることを見出したのである。

本発明において、上記 Κ，の値が 0. 5乃至 1. 0の範囲、好ましくは 0. 8乃至 1. 0の範囲、にあるカップ型容器が、特に機械的強度に優れていることは、後述する実施例の結果から明らかである。

すなわち、 Κ，の値が 1. 0よりも大きい部分を有する圧空成形により得られたカップ型容器は、破断伸びの測定において、高さ方向には伸びが大きいが、周方向にはほとんど伸びず、周方向に非常に脆いことが明らかである（比較例 1及び 2)。また Κ_ηの値が 0. 5よりも小さい射出成形により得られたカップ型容器は、高さ方向及び周方向の何れの方向においてもほとんど伸びず、非常に脆いことが明らかである（比較例 2) 。また前記特許文献 1に示す圧縮成形により得られたカップ型容器は、高さ方向には多少伸びるものの、周方向には非常に脆いことがわかる（比較例 4) 。

これに対して、の値が 0. 5乃至 1. 0の範囲にある圧縮成形により得られたカツプ型容器は、高さ方向及び周方向に均一に伸び、各方向に均一な強度を有していることが明らかである（実施例 1〜4) 。

またポリプロピレンの結晶構造としては、ひ晶、 β晶、 r晶が存在することが知られており、 3晶はひ晶と比較して低融点であり、結晶サイズがひ晶ょリ大きく、密度が小さいことから、低曲げ弾性率、高破断強度、高衝撃強度であるという特徴を有しており、容器としての剛性及び機械的強度の点では α晶よりも優れている。本発明者等はこのような観点から、かかる結晶構造の中でも特に^晶に着目し、この iS晶がポリプロピレン製カップ型容器の胴部の少なくとも一部に存在する場合には、優れた機械的強度を有することを見出したのである。

すなわち、圧縮成形によリ得られ、少なくとも胴部及び底部から成り、胴部の肉厚が 1 .

O mm以下であるポリプロピレン製カップ型容器において、 ^晶が形成されていること、すなわち上記式（2 ) で表される K ₂の値（^晶含有量）が胴部の少なくとも一部において Κ ₂ > 0であることにより、上述した Κ，の値が本発明の範囲内にあるポリプロピレン製カップ型容器と同様に、優れた機械的強度を示すことを見出したのである。

上述したようにポリプロピレンの結晶構造にはひ晶、 β晶、 r晶が存在するが、これらの結晶構造の中ではひ晶が最も安定であり、一般的なポリプロピレン製カップ型容器におけるほとんどの部分はひ晶で占められており、 β晶が形成された力ップ型容器を形成することは困難である。すなわち、圧空成形では、シート成形の際に高度に配向結晶されて大部分が晶として形成されてしまい、その後ひ晶を晶に転移させることは困難であリ、また射出成形においては、樹脂の流動配向による配向結晶が大きいため、 ^晶を形成することができない。これに対し、高圧が維持可能であると共に、 ^晶がスキン層とコア層の中間の剪断のがかったシァ層で形成されることから、圧縮成形では； S晶が生成されやすい傾向がある。

また、ポリプロピレンにはホモポリプロピレン、ブロックポリプロピレン、ランダムプロピレンが一般的に用いられるが、この順に j8晶が生成されやすいことが知られている。本発明においては、他の成形法に比して j8晶を生成しやすい圧縮成形において、樹脂の流動配向を制御し、適度な配向結晶を容器に形成することによって、ポリプロピレン製力ップ型容器の胴部に 3晶を形成させることが可能となり、上述した優れた機械的強度を付与することが可能となったのである。

本発明において、容器胴部に上記 K ₂の値が K ₂ > 0の部位があるカップ型容器が、特に機械的強度に優れていることは、後述する実施例の結果から明らかである。

すなわち、容器胴部に Κ ₂ > 0の部位がない、圧空成形により得られたカップ型容器は、破断伸びの測定において、高さ方向には伸びが大きいが、周方向にはほとんど伸びず、周方向に非常に脆いことが明らかである（比較例 1 )。また K ₂ > 0の部位がない、射出成形により得られたカップ型容器は、高さ方向及び周方向の何れの方向においてもほとんど伸びず、非常に脆いことが明らかである（比較例 2及び 3 ) 。前記特許文献 1に記載の圧縮成形により得られたカップ型容器は、 Κ ₂ > 0の部位を有するものの、その割合は同じホモプロピレンを使用している実施例 3に比べて著しく少ないため、優れた機械的強度を発揮するに至っていない（比較例 4 ) 。

これに対して、容器胴部に Κ ₂ > 0の部位を有する、圧縮成形により得られたカップ型容器は、高さ方向及び周方向にほぼ均一に伸び、各方向に均一な強度を有していることが明らかである（実施例"！〜 4 ) 。

また本発明のカップ型容器は、機械的強度の向上のみならず、透明性の点でも優れている。

本発明のカップ型容器が、内部ヘーズの低い圧空成形によるカップ型容器よりも優れた透明性を有しているのは、以下の理由が考えられる。すなわち、圧空成形においては、プラグで樹脂シートを押した後にブローにより成形されるため、外面は金型で賦形されるとしても内面は金型で賦形されていないのに対して、本発明方法では、内外面が金型で賦形されているため、内面の表面粗さが圧空成形に比して小さく、その結果、透明性が改善されるのである。

上述した配向特性を有する本発明のカップ型容器は、少なくともポリプロピレンから成る溶融樹脂塊を下金型に施した後、上金型と下金型とで圧縮して成るポリプロピレン製力ップの圧縮成形方法において、下金型に溶融樹脂塊が施された後上金型又は下金型の移動に先立って開口端部となるべき部分又はその一部を規定し、上金型又は下金型の移動に際して、容器底部及び胴部を形成する部分の肉厚を変化させながら圧縮成形を行うことが重要である。

図 1及び図 2は圧空成形、射出成形、本発明の圧縮成形の各成形方法によって成形された、高さ H = 6 1 mm、口径 D = 9 5 mmのカップ型容器について、底部からの高さにおける ! ，及び K ₂の値をそれぞれ示すものである。この図 1及び図 2並びに後述する実施例の結果から明らかなように、圧空成形によるカップ型容器は、容器胴部の何れの部位においてもの値が 1 . 0より大きく且つ Κ ₂ > 0を満たす部位がない（比較例 1 )。また射出成形によるカップ型容器は、フランジ部を除いた胴部において K，の値が 0 . 5よりも小さい部位が存在し、一方 Κ ₂の値についても、やはり Κ ₂ > 0を満たす部位が容器胴部に存在せず (比較例 2及び 3 )、本発明のカップ型容器が得られていないことは明白である。一方圧縮成形によるカップ型容器であっても、上述した特公平 6— 2 3 5 9号公報記載の従来の方法のように、容器底部の肉厚のみを変化させながら圧縮成形し、容器の胴部の肉厚は、当該肉厚を規定する空間への樹脂の流動よりも先に決まっている場合には、圧縮成形であっても分子配向に異方性を呈することとなり、 Κ，の値を本発明で規定する範囲とすることができないのである。

これに対して、本発明においては、上金型又は下金型の移動に先立って、フランジ部形成部分又はその一部のみを規定しておき、底部のみならず胴部の肉厚も変化させながら、胴部の肉厚が最後に規定されるようにすることにより、胴部における溶融樹脂の流路を大きくとることができ、流動による配向を抑制することが可能となるのである。

その結果、本発明のカップ型容器は、単層構造及び多層構造の何れもフランジ部を除いたの値が 0 . 5乃至 1 . 0の間にあり、或いは容器脲部に i8晶が形成され、胴部に K ₂ > 0の部位が存在しておリ、得られたカツプ型容器は上述した優れた機械的強度を具備しているのである。

尚、本発明のカップ型容器においては、 κ，の値を満足.すれば、 κ ₂の値も満足するものであり、 κ，の値を満足するように成形することによって、上述した優れた機械的特性及び寸法精度を具備することが可能となる。

本発明において、力ップ型容器の機械的強度の指標となる Κ，及び Κ ₂の値を底部及びフランジ部を除いた胴部から求めているのは、底部及びフランジ部は容器の特性を端的に表すことが困難だからである。すなわち、圧空成形においては底部及びフランジ部は胴部のように延伸配向されず、また射出成形によるカツプ型容器においてはフランジ部では半径方向に流動配向を生じてしまい、胴部とは異なる分子配向を示すからである。

また本発明方法においては、胴部形成部分における樹脂の流動がスムーズであることから、フランジ部においても射出成形のような大きな分子配向がないため、本発明のカップ型容器においては、フランジ部における Κ，の値が、 0 . 5乃至 1 . 5の範囲にある。その結果、本発明のカップ型容器においては、他の成形方法により得られたカップ型容器に比して、フランジ部においても機械的強度に優れているのである。

更に、本発明の方法により得られるカップ型容器は、優れた寸法精度を有している。すなわち、後述する実施例の結果から明らかなように、圧空成形によるカップ型容器は同一条件で成形している場合においても周方向の肉厚のばらつきが大きいのに対して（比較例

1及び 2 )、本発明のカップ型容器は、設定寸法に近い肉厚のカップ型容器が得られており、寸法精度が高いことが明らかである。図面の簡単な説明

図 1は、各成形方法によるカツプ型容器の高さに対応したピーク強度比 κ，の値を示す図である。

図 2は、各成形方法によるカツプ型容器の高さに対応したピーク強度比 K ₂の値を示す図である。

図 3は、本発明の成形方法を説明するための図である。

図 4は、実施例 1〜4及び比較例 1、 2、 4の容器断面（A ) 、比較例 3の容器断面図 ( B ) を示す図である。発明を実施するための最良の形態

本発明のカップ型容器は、少なくとも胴部、底部から成り、胴部の肉厚が 1 mm以下、特に 0. 3乃至 1 . O mmの範囲に薄肉化されていることが好ましし、。また開口端部には、フランジ部が形成されていることが好ましいが、勿論フランジなしのものであってもよし、。更に、カップの高さ Hと口径 Dの比 H Z Dが 2 . 0以下の範囲にあることが好ましい。またカップ型容器の形状は、種々の構造を採用することができ、これに限定されないが、図 4 ( A ) にその一例を示す。すなわち、図 4 ( A ) に示す本発明のカップ型容器の一例では、胴部 9、胴部 9に連なる底部 8から成り、底部 8の一部が製品正立時の接地面 1 3 に接地している。また胴部 9はその下部において緩やかな曲面を形成し、上部にはスタツク部 1 1及びフランジ 1 0がそれぞれ形成されている。

本発明のカップ型容器に用いられるポリプロピレンとしては、ホモポリプロピレンの他に、エチレン等の他のひーォレフインを含有するランダム或いはブロック共重合体を使用することができる。 8晶の生成という観点からはホモポリプロピレンが最も好適であるが、圧縮成形性の点でランダムポリプロピレンを好適に使用することができる。

また用いるポリプロピレンのメルトフ口一レート（M F R ) は 5 g / 1 0分乃至 3 0 g / Λ 0分の範囲、特に 1 0 g 1 0分乃至 2 0 g Z 1 0分の範囲にあることが好ましい。また本発明のカップ型容器においては、特に晶核剤を用いなくても )8晶を容器胴部に形成することができるが、圧縮成形によるカップ型容器の成形性を損なわない範囲で、従来公知の β晶核剤を配合してもよい。

本発明のカップ型容器は、ポリプロピレンの単層構造のものでもよいし、或いは他の熱可塑性樹脂との多層構造をとることができる。この場合、ポリプロピレンは内層及び又は外層を構成することが特に好ましい。

ポリプロピレンと共に多層構造を構成し得る熱可塑性樹脂としては、溶融成形が可能である限り種々のものを使用することができるが、本発明のカップ型容器においては特に、エチレンビニルアルコール共重合体、ポリアミド樹脂、環状ォレフィン系樹脂等のバリア性樹脂や、酸素吸収剤或いは酸化性有機成分及び遷移金属触媒を含有する酸素吸収性樹脂組成物等を好適に使用することができる。

本発明のカップ型容器においては特に、エチレンビニルアルコール共重合体との多層構造を形成することが好ましく、中でもエチレン含有量が 3 2モル％未満のエチレンビニルアルコール共重合体を使用することが、ガスバリア性の点で好適である。

すなわち、エチレンビニルアルコール共重合体のガスバリア性はエチレン含有量に影謇を受け、エチレン含有量が少ないほど優れたガスバリア性を発現できる一方、エチレン含有量の少ないエチレンビニアルコール共重合体は、加工性、熱安定性に劣っているが、本発明においては、圧縮成形によりカップ型容器の成形を行っているため、低温での押出が可能であると共に、滞留時間を短くすることもでき、また 2次加工の必要性もなく、更に流動配向を抑制しているため、このようなエチレンビニルアルコール共重合体を劣化させることなく、使用することができる。

ポリプロピレン、或いは他の層を構成する樹脂又は樹脂組成物には、充填剤、着色剤、耐熱安定剤、耐候安定剤、酸化防止剤、老化防止剤、光安定剤、紫外線吸収剤、帯電防止剤、金属セッケンゃワックス等の滑剤、改質用樹脂乃至ゴム、等の公知の樹脂配合剤を、それ自体公知の処方に従って配合できる。

本発明のカップ型容器の成形方法においては、ポリプロピレン単独或いはポリプロピレンと他の熱可塑性樹脂から成る溶融物を連続的に押出機から押出すと共に、従来公知の合成樹脂供給装置の切断手段によリこれを切断して、溶融状態にある溶融樹脂塊を製造し、この溶融樹脂塊を保持手段で保持し、圧縮成形機の下金型に案内手段を介して投入した後、これを上金型と下金型とで圧縮成形し、冷却固化することによりカツプ型容器を成形することができるが、本発明においては特に、図 3に示すように、キヤビティ 1内に施された溶融樹脂塊 7をコァ金型 2が下降して押圧するのに先立って、フランジ形成空間規定金型 3で開口端部となるべき部分又はその一部（図 3においてはフランジ形成部）を規制し（図 3 ( A ) ) 、次いで、コア金型 2が更に下降する際、キヤビティ 1及びコア金型 2で形成される底部形成空間 4及び胴部形成空間 5の厚みを徐々に変化させて、胴部の肉厚が最後に規定されるようにすることが重要である。なお、図 3においては、下金型はキヤビ亍ィを有する雌金型、上金型はコアを有する雄金型の場合を示しているが、下金型が雄金型で上金型が雌金型である天地逆の場合も同様に適用できる。

このように、溶融樹脂をスムーズに流動させて、流動配向の発生を抑制することにより、成形される容器の配向を適度に制御することにより、）8晶を成形することが可能となる。本発明のカップ型容器の成形方法においては、上記溶融状態にある溶融樹脂塊が、多層構造を有するダイへッドによって押出された多層構造の溶融樹脂塊であることが特に好適である。すなわち、多層構造を有するダイヘッドによって押出された多層構造を有するストランドは、合成樹脂供給装置の切断手段で切断される。切断された溶融樹脂塊は、切断端部において外層によって覆われ、中心に位置するコア層、このコア層を内包するシェル層から成る多層構造を有する溶融樹脂塊に成形される。かかる多層構造を有する溶融樹脂塊を圧縮成形すると、中間層が表面に露出することがなく、中間層に用いる樹脂による衛生性を考慮する必要がない。

例えば、目的とするカップ型容器が、ポリプロピレンを内外層、バリア性樹脂を中間層とする 2種 3層の多層構造の場合には、バリア性樹脂から成るコア層、ポリプロピレンから成るシェル層から成る溶融樹脂塊であればよい。実施例

本発明を次の例によりさらに説明する。

1 - ピーク強度比 K，及び K₂

( 1 ) 測定装置及び測定条件

透過型微小 X線回折装置 RAD— RB ( (株）リガク製）

ターゲット： C u、フィルター： N i、検出器：ゴニォメーター PS PC MDG、計数ガス： A r 90%+CH₄1 0%、計数ガス圧力： 1 80 k g f /cm²、

電圧： 3 O k V、電流： 9 OmA、走査速度： 2° m i n、ステップ幅： 0. 081 ° 、測定時間： 600秒

(2) X線回折強度測定によるピーク強度比 K，の算出

前記測定装置を用い、カップ型容器から切り出した胴部およびフランジ部の試験片の円周方向を x、高さ方向を yと定義し、該試験片の X y平面に対して垂直に X線を入射して回折強度測定を行った。

このときに得られるデバイ環の X方向のピーク強度分布において、ミラー指数が（1 1 0) の結晶面による回折を示す回折角 20 = 1 4. 5° におけるピーク強度と、ミラ一指数が（040) の結晶面による回折を示す回折角 20= 1 7. 2° におけるピーク強度 P₂を求め、さらに前記ピーク強度と P₂の強度比、 K₁ = P₁ZP₂を求めた。測定サンプル数は Ν = 3で、その平均値を測定結果とした。

尚、前記ピーク強度 Ρ，、 Ρ₂の測定においては、その測定において空気による X線散乱の影響を排除するため、試験片のない状態で測定した空気散乱値を測定値から差し引き、試験片のみに起因するピーク強度 Ρい Ρ₂を求めた。

また試験片は、接地面からの高さ hが試験片の中心となるように一辺が 7 mmの正方形に切り出した。

その結果を、表 1及び図 1に示す。

(3) X線回折強度測定によるピーク強度比 K₂の算出

前記（2) と同様の条件で X線回折強度測定を行った。

このときに得られるデバイ環の X方向のピーク強度から非晶部の回折強度を差し引いた分布において、ミラー指数が（300) の結晶面による回折角 20 = 1 6. 3° におけるピーク強度 Η^β,と、ミラー指数が（1 1 0) の結晶面による回折角 = 1 4. 5° におけるピーク強度 Ha，と、ミラ一指数が（040) の結晶面による回折角 = 1 7. 2° におけるピーク強度 Hひ ₂と、ミラー指数が（1 30) の結晶面による回折角 = 1 8. 8° におけるピーク強度 Hひ ₃を求め、それらの値から K₂ = H)8 (Η β , + + Η α ₂ + Η ひ ₃) を求めた。

尚、前記ピーク強度 HjS ^ Hひい Hひ ₂、 Hひ ₃の測定においては、その測定において空気による X線散乱の影響を排除するため、試験片のない状態で測定した空気散乱値を測定値から差し引き、そこから非晶部の回折強度を差し引いて試験片のみに起因するピーク強度 H^S^ Hひい Hひ ₂、 Hひ ₃を求めた。ピークの検出には 5点微分を用いており、これにより検出されないピークは存在しないものとみなしている。

その結果を、表 2及び図 2に示す。

2. 容器強度評価

大型テンシロン UCT— 5 T ( (株）オリエンテック製）を用い、容器の接地面からの高さ方向の位置が中心となるように長さ 1 5mmx幅 7mmに試験片を切り出し、初期長さ 5 mm X幅 7 mmを該容器の高さ方向および周方向の引っ張り試験を室温 23 °C、湿度 50%の環境下で行い、破断するまでの伸びの測定を行った。測定サンプル数は N = 3で、その平均値を測定結果とした。

その結果を表 3に示す。

3. 寸法精度評価

MAGNA— M I KE8000 (米国■パナメトリクス社製）を用い、カップ型容器の高さ方向の位置において、周方向に 1 20。間隔で 3点について肉厚を測定し、その肉厚の最大値と最小値との差をバラツキとして寸法精度を評価した。

その結果を表 4に示す。

[実施例 1 ]

ランダムポリプロピレン樹脂（（株）プライムポリマー製 J 226 E、 MFR (メル卜フローレ一ト）： 20 gZI 0分）を φ 75押出機（L/D=30) に供給し、押出機温度 220°C、ダイ温度 220°C、樹脂圧力 1. 2MP aの条件で押し出すと共に切断し、溶融樹脂塊を得た。この溶融樹脂塊を 20°Cの圧縮金型内に搬送して、フランジの一部を予め規定し、容器胴部及び底部を形成する部分の厚みを変化させながら圧縮成形を行い、図 4 (A) に示す断面構造を有する、容器胴部厚さ 0. 5乃至 0. 6mm、容器高さ 61. 5mm、容器フランジ外径 95 mm、内容積 220 c c、重量 9. 2 gの単層カップ型容た。

次いで、この単層カップ型容器ピーク強度比および K₂を求め、容器強度評価及び寸法精度評価を行った。

[実施例 2]

内外層樹脂としてランダムポリプロビレン樹脂（（株）プライムポリマー製 J 226 E、 MFR: 20 g/1 0分）を、 ø 75押出機（し/ D = 30)に供給し、押出機温度 21 0°C、樹脂圧力 1. 2 MP aの条件で押し出した。

また、エチレンビニルアルコール共重合体樹脂（（株）クラレ製ェバール S P474 B) を 025押出機（L/D = 25)に供給し、押出機温度 220°C、樹脂圧力 2 M P aの条件で押し出した。

さらに、前記内外層と中間層の接着の接着層樹脂として変性ポリプロピレン樹脂（三井化学 (株)製 Q F 551 )を、 ø 30押出機（L/D = 25)に供給し、押出機温度 220°C、樹脂圧力 4. 8 MP aの条件で押し出した。

そして、前記内外層、中間層、接着用樹脂を 230°Cのダイにおいて合流させて切断し、多層溶融樹脂塊を得た。

この多層溶融樹脂塊を実施例 1と同条件で圧縮成形を行い、内外層がランダムポリプロピレン樹脂、中間層がエチレンビニルアルコール共重合体樹脂、及び前記内外層と中間層間との接着層が変性ポリプロピレン樹脂で構成された、実施例 1と同一形状の多層カップ型容器を得た。

次いで、実施例 1と同様の測定、評価を行った。

[実施例 3]

ホモポリプロピレン樹脂（（株）プライムポリマー製 J 1 06G、 MFR ： 1 5 1 0分）を用い、押出機温度を 230°Cとした以外は、実施例 1と同様に溶融樹脂塊を得て圧縮成形を行い、同様の単層カップ型容器を得た後、実施例 1と同様の測定、評価を行つた ο

[実施例 4]

ブロックポリプロピレン樹脂（（株）日本ポリプロ製 BC 3し、 MFR ： 1 0 g/ 1 0分）を用い、押出機温度を 220°Cとした以外は、実施例 1と同様に溶融樹脂塊を得て圧縮成形を行い、同様の単層カップ型容器を得た後、実施例 1と同様の測定、評価を行つ

[比較例 1 ]

前記実施例 1 と同一形状で、容器胴部厚み： 0. 3乃至 0. 8mm、内外層がホモポリプロピレン樹脂の市販のポリプロピレン製多層圧空成形カップ型容器の測定、評価を行つ

[比較例 2]

ランダムポリプロピレンを射出成形により厚さ 1 mmのシート状に成形した後に圧空成形して得られた、前記実施例 1と同一形状で、容器胴部厚み： 0. 3乃至 0. 8 mmであるランダムポリプロピレン製単層圧空成形カップ型容器の測定、評価を行った。

[比較例 3]

図 4 (B) に示す断面構造を有する、容器胴部厚み： 0. 7乃至 0. 8mm、容器高さ (底部に高さ 8 mmのスカート部を有する）： 6 1 mm、容器フランジ外径 95 mm、内容積： 1 85 c cの市販のホモポリプロピレン製単層射出成形カップ型容器の測定、評価を行った。

[比較例 4]

容器胴部及び底部の厚みを規定する、キヤビティ及びコア金型のクリアランスを予め規定し、実施例 1のようにキヤビティ及びコア金型のクリアランスを変化させない以外は、実施例 1と同様に圧縮成形により、実施例 3と同一のホモポリプロピレン樹脂を用いて、前記実施例 1と同一形状の単層圧縮成形カップ型容器を成形し、実施例 1と同様にその測定及び評価を行った。

前記実施例の結果から、本発明の圧縮成形によるカップ型容器は、従来の圧空、射出成形によるカップ型容器に比して容器強度に優れ、また、従来の圧空成形によるカップ型容器に比して寸法精度に優れていることが判る。

表 1

表 2

表 3

単 lii： mm

4

Claims

請求の範囲

1. ポリプロピレンを圧縮成形することにより得られる、少なくとも胴部及び底部から成るカップ型容器において、前記胴部の肉厚が 1. Omm以下であると共に、下記式

K₁ = P₁/P₂

式中、 Ρ，及び Ρ₂はそれぞれ、容器胴部から切り出した試験片の円周方向を X , 高さ方向を yと定義し、該試験片の X y平面に対して垂直に X線を入射して回折強度測定を行つたときに得られるデバイ環の X方向のピーク強度分布において、回折角 20= 1 4.5° におけるピーク強度及び回折角 20 = 1 7. 2° におけるピーク強度である、

で表わされるの値が 0. 5乃至 1. 0の範囲にあること、及び又は下記式

Κ₂= β _Λ (Η^β, + Ηひ , + Ηαζ + Ηα^

式中、 Η^β,, _Λ, Ηひ 2, Ηひ ₃はそれぞれ、容器胴部から切り出した試験片の円周方向を X . 高さ方向を yと定義し、該試験片の X y平面に対して垂直に X線を入射して回折強度測定を行ったときに得られるデバイ環の X方向のピーク強度分布において、回折角 20 = 1 6. 3° におけるピーク強度、回折角 20= 1 4. 5° におけるピーク強度、回折角 1 7.2° におけるピーク強度、回折角 1 8. 8° におけるピーク強度から非晶部の回折強度を差し引いた値である、

で表わされる K ₂の値が胴部の少なくとも一部において K ₂ > 0であること、を特徴とするポリプロピレン製力ップ型容器。

2. フランジ部が形成されていると共に、該フランジ部における K，の値が、 0. 5乃至 1. 5の範囲にある請求項 1記載のポリプロピレン製カップ型容器。

3. 少なくとも容器底部及び胴部において、多層構造を有する請求項 1記載のポリプロピレン製カップ型容器。

4. 前記多層構造が、少なくともポリプロピレンから成る内外層及び他の熱可塑性樹脂から成る中間層から成り、該内外層が中間層を完全に被覆し、中間層が容器表面に露出しないことを特徴とする請求項 3記載のポリプロピレン製カップ型容器。

5. 前記中間層が、エチレン共重合比率が 32モル％未満のエチレンビニルアルコール共重合体から成る請求項 4記載のポリプロピレン製カツプ型容器。

6 . 少なくともポリプロピレンから成る溶融樹脂塊を下金型に施した後、上金型と下金型とで圧縮して成るポリプロピレン製カツプの圧縮成形方法において、

前記下金型に溶融樹脂塊が施された後上金型又は下金型の移動に先立って開口端部となるべき部分又はその一部を規定し、上金型又は下金型の移動に際して、容器底部及び胴部を形成する部分の肉厚を変化させながら圧縮成形を行うことを特徴とするポリプロピレン製カツプ型容器の圧縮成形方法。

7 . 前記溶融樹脂塊が、多層構造を有するダイヘッドによって押出された多層構造の溶融樹脂塊である請求項 1 0記載のポリプロピレン製力ップ型容器の圧縮成形方法。