CN101516594A - 聚丙烯制杯型容器及其成型方法 - Google Patents
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Abstract
本发明目的在于提供一种聚丙烯制杯型容器，其体部和凸缘等开口端部的落下强度、体部的耐压强度提高，具有优异的机械强度。本发明的杯型容器，其通过将聚丙烯压缩成型而得到，至少由体部和底部构成，其中，所述体部的壁厚为1.0mm以下，且以式(1)表示的K1值在0.5～1.3的范围，和/或以式(2)表示的K2值在体部的至少一部分为K2＞0。K1＝P1/P2…(1) K2＝Hβ1/(Hβ1+Hα1+Hα2+Hα3)…(2)
Description
技术领域
本发明涉及一种聚丙烯制杯型容器及其成型方法，更详细地说，涉及一种落下强度和耐压强度等容器机械强度提高的聚丙烯制杯型容器及其成型方法。
背景技术
一直以来，聚丙烯在包装容器的领域被常用，被成型为各种形态的容器，也成型为杯型容器。作为用于成型杯型容器的成型方法，一般使用注射成型和压空成型，日本特公平6-2359号公报(以下、有时称为“专利文献1”)还提出了由压缩成型而成型。
发明内容
可是，由注射成型和压空成型而成型的聚丙烯制杯型容器，由于容器的分子取向的各向异性高，因而无法得到足够的落下强度和耐压强度，在容器的机械强度方面至今尚不能充分满足。
另外，上述专利文献1中记载的压缩成型的情况，由于在树脂流动之前限制了应形成侧壁的空间，因而必须使树脂在受限的空间内流动，分子取向产生各向异性，仍然无法得到充分的落下强度和耐压强度。
进而，使用注射成型和压空成型的成型品中，由于成型时必定产生废料树脂，因此希望不产生废料树脂而有效地将聚丙烯制杯成型。
即，由注射成型而成型时，在作为腔室内的树脂填充口的浇口(gate)或流道(runner)中固化的树脂残部必定成为废料树脂，另一方面，压空成型中，由树脂薄片切出杯成型用的毛坯的残部成为废料树脂。
因此，本发明目的在于提供一种落下强度和耐压强度提高的聚丙烯制杯型容器。
本发明其它目的在于提供可不产生废料树脂而成型的聚丙烯制杯型容器的成型方法。
根据本发明，提供一种聚丙烯制杯型容器，该杯型容器通过将聚丙烯压缩成型而得到，至少由体部和底部构成，其特征在于，前述体部的壁厚为1.0mm以下，且以下式(1)表示的K1值在0.5～1.0的范围，
K1＝P1/P2 …(1)
式中，P1和P2分别为将从容器体部切出的试验片的圆周方向定义为x、高度方向定义为y，相对于该试验片的xy平面垂直入射X射线进行衍射强度测定时得到的德拜(Debye)环的x方向的峰强度分布中，衍射角2θ＝14.5°处的峰强度和衍射角2θ＝17.2°处的峰强度，
和/或下式(2)表示的K2值在体部的至少一部分为K2＞0。
K2＝Hβ1/(Hβ1+Hα1+Hα2+Hα3)…(2)
式中，Hβ1、Hα1、Hα2、Hα3分别为将从容器体部切出的试验片的圆周方向定义为x、高度方向定义为y，向相对于该试验片的xy平面垂直入射X射线进行衍射强度测定时得到的德拜环的x方向的峰强度分布中，由衍射角2θ＝16.3°处的峰强度、衍射角2θ＝14.5°处的峰强度、衍射角17.2°处的峰强度、衍射角18.8°处的峰强度减去非晶部的衍射强度得到值。
在本发明的聚丙烯制杯型容器中，优选为：
1.形成有凸缘部，该凸缘部的K1值在0.5～1.5的范围；
2.至少在容器底部和体部具有多层结构；
3.多层结构至少由聚丙烯构成的内外层和其他的热塑性树脂构成的中间层构成，该内外层完全包覆中间层，且中间层不露出于容器表面；
4.中间层由乙烯共聚比例不足32摩尔％的乙烯乙烯醇共聚物构成。
根据本发明，还可以进一步提供聚丙烯制杯型容器的压缩成型方法，该聚丙烯制杯的压缩成型方法将至少由聚丙烯构成的熔融树脂块施加于下模具后，由上模具和下模具压缩而成，其特征在于，向前述下模具中施加熔融树脂块后、上模具或者下模具的移动前，规定应成为开口端部或其一部分，在上模具或者下模具移动时，边使形成容器底部和体部的部分的壁厚变化、边进行压缩成型。
在本发明的压缩成型方法中，熔融树脂块优选为由具有多层结构的模头挤出的多层结构的熔融树脂块。
上述的由K1和/或K2值在本发明的范围内的由聚丙烯构成的杯型容器，其体部和凸缘等开口端部的落下强度、体部的耐压强度提高，具有优异的机械强度。
另外，根据本发明的杯型容器的成型方法，可以尺寸精度好地成型具有上述特性的杯型容器，且如由压空成型和注射成型而将杯型容器成型时，不产生废料树脂，经济性也优异。
本发明的聚丙烯制杯型容器，其第一特征在于，该杯型容器利用压缩成型而获得，至少由体部和底部构成，体部的壁厚为1.0mm以下；其第二特征在于，上式(1)所示的K1值在0.5～1.0的范围。
如前所述，作为杯型容器的成型方法，通常可以列举出注射成型、压空成型、压缩成型，在由以往的这些的成型方法获得的聚丙烯制杯型容器中，都由于在分子取向上产生各向异性，所以无法获得具有足够强度的容器。
如聚丙烯那样的结晶性高分子的微晶的取向可通过X射线衍射强度测定方法获知，通常已知聚丙烯的成型品中在衍射角2θ＝14.5°(米勒指数110)、衍射角2θ＝17.2°(米勒指数040)、衍射角2θ＝13.0°(米勒指数130)、28＝21.8°(米勒指数111)中出现峰，各峰强度根据成型方法的不同而不同。
本发明中，着眼于在将从杯型容器的体部切出的试验片的圆周方向定义为x、高度方向定义为y，向相对于该试验片的xy平面垂直入射X射线进行衍射强度测定时得到的德拜环的赤道线上(x方向)的峰强度分布中，由显示米勒指数(110)的晶面衍射的衍射角2θ＝14.5°处的峰强度P1和由显示米勒指数(040)面的晶面衍射的衍射角2θ＝17.2°处的峰强度P2，发现该P1和P2的比K1在0.5～1.0的范围的杯型容器的机械强度优异。
本发明中，上述K1值为0.5～1.0的范围、优选0.8～1.0的范围的杯型容器，尤其是机械强度优异，这可从后述的实施例结果中确定。
即，从具有K1值大于1.0部分的压空成型而得到的杯型容器可知，在破裂拉伸的测定中，高度方向上拉伸大，而圆周方向上几乎没有拉伸，故圆周方向是非常脆的(比较例1和2)。另外，从K1值小于0.5的注射成型而得到的杯型容器可知，高度方向和圆周方向任一方向上几乎都没有拉伸，故是非常脆的(比较例2)。另外，通过前述专利文献1中所示的压缩成型而得到的杯型容器，高度方向多少有些拉伸，但圆周方向非常脆(比较例4)。
对此，从K1值在0.5～1.0的范围的压缩成型而得到的杯型容器可知，高度方向和圆周方向上均匀拉伸，各方向具有均匀强度(实施例1～4)。
另外，作为聚丙烯的晶体结构，可知存在α晶体、β晶体、γ晶体，β晶体与α晶体相比，低熔点、晶体尺寸大于α晶体且密度小，所以具有低弯曲弹性模量、高破裂强度、高冲击强度的特征，作为容器的刚性和机械强度方面优于α晶体。本发明人等从这种观点出发，发现在该晶体结构中特别着眼于β晶体，该β晶体存在于聚丙烯制杯型容器体部的至少一部分的情形下，具有优异的机械强度。
即，由压缩成型获得的、至少由体部和底部构成、体部的壁厚为1.0mm以下的聚丙烯制杯型容器中，发现通过形成β晶体，即上式(2)所示的K2值(β晶体含量)在体部的至少一部分是K2＞0，从而上述的K1值与在本发明的范围内的聚丙烯制杯型容器相同，显示优异的机械性能。
如上所述的聚丙烯的晶体结构中存在α晶体、β晶体、γ晶体，在这些晶体结构中，α晶体是最稳定的，通常的聚丙烯制杯型容器中几乎大部分被α晶体所占有，难以形成形成有β晶体的杯型容器。即、压空成型中，薄片成型时被高度取向、结晶，大部分形成α晶体，之后难以使α晶体转变为β晶体，另外，注射成型中，由于由树脂的流动取向导致取向结晶大，因此无法形成β晶体。相对于此，由于可维持高压且以表层和芯层之间的受到剪切的剪切层(shearing layer)形成β晶体，因此，压缩成型中往往容易生成β晶体。
另外，聚丙烯通常使用均聚丙烯、嵌段聚丙烯、无规聚丙烯，可知按此顺序容易生成β晶体。
本发明中，与其他的成型法相比容易生成β晶体的压缩成型中，通过控制树脂的流动取向，并在容器中形成适度的取向结晶，从而可以在聚丙烯制杯型容器的体部形成β晶体，可以赋予上述的优异的机械强度。
本发明中，在容器体部具有上述K2值为K2＞0的部位的杯型容器的机械强度特别优异，这由后述的实施例结果可明确。
即，容器体部没有K2＞0的部位的由压空成型得到的杯型容器，其在破裂拉伸的测定中，可知高度方向上拉伸大，而圆周方向上几乎没有拉伸，因此圆周方向上非常脆(比较例1)。另外，没有K2＞0的部位的由注射成型得到的杯型容器，可知其即使在高度方向和圆周方向的任一方向上都几乎没有拉伸，是非常脆的(比较例2和3)。通过前述专利文献1中记载的压缩成型得到的杯型容器，尽管具有K2＞0的部位，但其比例与使用相同的均聚丙烯的实施例3相比显著减少，因此，无法发挥优异的机械性能(比较例4)。
相对于此，容器体部具有K2＞0的部位的由压缩成型得到的杯型容器，可知高度方向和圆周方向几乎均匀拉伸、各方向上具有均匀的强度(实施例1～4)。
另外，本发明的杯型容器不仅机械强度提高，而且透明性方面也优异。
本发明的杯型容器比由内部浊度低的压空成型而成的杯型容器具有更优异的透明性，认为该理由如下。即，压空成型中，用塞子(plug)挤出树脂薄片后由吹塑成型，因此外面即便使用模具赋形，其内面也未用模具赋形，相对于此，本发明方法中，由于内外面用模具赋形，所以内面的表面粗糙度比压空成型小，其结果改善了透明性。
具有上述取向特性的本发明的杯型容器，在对下模具施加至少由聚丙烯构成的熔融树脂块后、用上模具和下模具压缩而成的聚丙烯制杯的压缩成型方法中，重要的是在对下模具施加熔融树脂块后、上模具或者下模具的移动前，规定应成为开口端部的部分或其一部分，在上模具或者下模具移动时，边使形成容器底部和体部的部分的壁厚变化、边进行压缩成型。
图1和图2是分别表示对由压空成型、注射成型、本发明的压缩成型的各成型方法而成型的、高度H＝61mm、口径D＝95mm的杯型容器，距底部的高度h的K1和K2值的容器。从该图1和图2以及后述的实施例的结果可知，由压空成型而成的杯型容器，即使在容器体部的任何部位都没有满足K1值大于1.0且K2＞0的部位(比较例1)。另外，由注射成型而成的杯型容器，清楚可知在除了凸缘部的体部中存在K1值小于0.5的部位，另一方面，对于K2值满足K2＞0的部位也仍然不存在于容器体部(比较例2和3)，不能得到本发明的杯型容器。
另一方面，即使是由压缩成型而成的杯型容器，如上述日本特公平6-2359号公报记载的现有方法那样，边仅使容器底部的壁厚变化、边进行压缩成型，容器体部的壁厚在树脂向规定该壁厚的空间流动之前决定的情形中，即使是压缩成型，分子取向也呈现各向异性，无法形成本发明规定的K1值的范围。
对此，本发明中，通过在上模具或者下模具的移动前，仅预先规定凸缘部形成部分或其一部分，边不仅使底部且还使体部的壁厚变化、边最后规定体部的壁厚，从而增大体部的熔融树脂的流路，可以由流动来抑制取向。
其结果，本发明的杯型容器，单层结构和多层结构的除了凸缘部的K1值均在0.5～1.0之间，或者在容器体部形成β晶体，在体部存在K2＞0的部位，所得的杯型容器具备上述优异的机械强度。
另外，本发明的杯型容器中，只要满足K1值，则K2值也满足，通过满足K1值那样的成型，可以具备上述优异的机械特性和尺寸精度。
本发明中，由除了底部和凸缘部的体部求出成为杯型容器的机械强度的指标的K1和K2值，这是由于底部和凸缘部难以明显地表示容器的特性。即，这是由于在压空成型中，底部和凸缘部无法像体部那样延伸取向，另外，由注射成型而成的杯型容器中，凸缘部在半径方向产生了流动取向，显示与体部不同的分子取向。
另外，本发明方法中，由于体部形成部分中的树脂的流动顺畅，所以即使在凸缘部，也没有注射成型那样的大的分子取向，因此，在本发明的杯型客器中，凸缘部的K1值在0.5～1.5的范围。其结果是，本发明的杯型容器中，其与由其他成型方法得到的杯型容器相比，即使在凸缘部的机械强度也是优异的。
进而，由本发明的方法得到的杯型容器，具有优异的尺寸精度。即。从后述的实施例结果可知，由压空成型而成的杯型容器即使在同一条件下成型时圆周方向的壁厚不均也大(比较例1和2)，相对于此，本发明的杯型容器可以得到接近于设定尺寸的壁厚的杯型容器，尺寸精度高。
附图说明
图1表示与由各成型方法而成的杯型容器的高度对应的峰强度比K1值的图。
图2表示与由各成型方法而成的杯型容器的高度对应的峰强度比K2值的图。
图3是用于说明本发明的成型方法的图。
图4表示实施例1～4和比较例1、2、4的容器截面(A)、比较例3的容器截面图(B)的图。
具体实施方式
本发明的杯型容器优选至少由体部、底部构成，体部的壁厚为1mm以下，特别优选薄壁化至0.3～1.0mm的范围。另外，开口端部优选形成有凸缘部，当然也可以没有凸缘部。
进而，杯的高度H和口径D之比H/D优选为2.0以下的范围。
另外，杯型容器的形状可以采用各种结构，对此没有限制，图4(A)表示其中的一例。即，在图4(A)所示的本发明的杯型容器的一例中，由体部9、连接于体部9的底部8构成，底部8的一部分接地于产品正立时的接地面13。另外，体部9在其下部形成缓缓的曲面，上部分别形成叠加部11和凸缘部10。
作为用于本发明的杯型容器的聚丙烯，除均聚丙烯之外，可以使用含乙烯等其它α-烯烃的无规或嵌段共聚物。从生成β晶体的观点出发，最优选均聚丙烯，在压缩成型性方面可以优选使用无规聚丙烯。
另外，所用的聚丙烯的熔体流动速率(MFR)优选为5g/10分钟～30g/10分钟的范围，特别优选10g/10分钟～20g/10分钟的范围。
另外，本发明的杯型容器中，即便不特别使用β晶核剂也可以在容器体部形成β晶体，但也可以在不损坏由压缩成型而成的杯型容器的成型性的范围内，配合现有公知的β晶核剂。
本发明的杯型容器可以是聚丙烯的单层结构的容器，或者可以采用与其他的热塑性树脂的多层结构。此时，特别优选聚丙烯构成内层和/或者外层。
作为可与聚丙烯一起构成多层结构的热塑性树脂，只要可熔融成型则可使用各种物质，本发明的杯型容器中，可特别优选使用乙烯乙烯醇共聚物、聚酰胺树脂、环状烯烃系树脂等阻隔树脂(barrier resin)、含有氧吸收剂或者氧化性有机成分和过渡金属催化剂的氧吸收性树脂组合物等。
本发明的杯型容器中，特别优选形成与乙烯乙烯醇共聚物的多层结构，其中，从阻气性方面出发，优选使用乙烯含量不足32摩尔％的乙烯乙烯醇共聚物。
即，乙烯乙烯醇共聚物的阻气性受到亚乙基含量影响，可发现亚乙基含量越少则阻气性越优异，另一方面，亚乙基含量少的乙烯乙烯醇共聚物的加工性、热稳定性差，但本发明中，由于通过压缩成型进行杯型容器的成型，所以可在低温下挤出的同时，使滞留时间缩短，另外，也没有2次加工的必要性，进而抑制流动取向，因此，可以不使这样的乙烯乙烯醇共聚物劣化地使用。
聚丙烯或者构成其他的层的树脂或者树脂组合物中，可以根据其自身公知的配方配合填充剂、着色剂、耐热稳定剂、耐候稳定剂、抗氧化剂、抗老化剂、光稳定剂、紫外线吸收剂、防静电剂、金属皂和蜡等润滑剂、改性用树脂以及橡胶、等公知的树脂配合剂。
本发明的杯型容器的成型方法中，将聚丙烯单独或者聚丙烯与其他的热塑性树脂构成的熔融物连续地从挤出机中挤出，并利用以往公知的合成树脂供给装置的剪切装置将其剪切，制造处于熔融状态的熔融树脂块，将该熔融树脂块用保持装置保持，通过导向装置投入到压缩成型机的下模具后，将此用上模具和下模具压缩成型，冷却固化从而可以成型为杯型容器，本发明中，特别重要的是，如图3所示，芯模具2下降并按压施加于腔室1内的熔融树脂块7之前，用凸缘部形成空间规定模具3限制应成为开口端部的部分或其一部分(图3中凸缘形成部)(图3(A))，然后，芯模具2进一步下降时，使用腔室1和芯模具2形成的底部形成空间4和体部形成空间5的厚度慢慢变化，以最后限制体部的壁厚。予以说明，图3中显示了下模具是具有腔室的雌模具、上模具是具有芯的雄模具的情形，但下模具是雄模具、上模具是雌模具的相反的情形也同样适用。
这样，通过使熔融树脂顺畅流动，抑制流动取向的发生，从而通过适当控制所成型的容器的取向可以使β晶体成型。
本发明的杯型容器的成型方法中，处于上述熔融状态的熔融树脂块，特别优选由具有多层结构的模头挤出的多层结构的熔融树脂块。即，由具有多层结构的模头挤出的具有多层结构的股绳(strand)用合成树脂供给装置的剪切装置进行剪切。被剪切的熔融树脂块成型为具有由在剪切端部被外层包覆、位于中心的芯层、包覆该芯层的壳层构成的多层结构的熔融树脂块。压缩成型具有所述多层结构的熔融树脂块时，中间层不露出于表面，所以没有必要考虑用于中间层的树脂所带来的卫生性。
例如，作为目标的杯型容器制成将聚丙烯作为内外层、将阻隔树脂作为中间层的2种3层的多层结构时，也可以是由阻隔树脂构成的芯层、由聚丙烯构成的壳层而形成的熔融树脂块。
实施例
通过以下例子进一步说明本发明。
1.峰强度比K1和K2
(1)测定装置和测定条件
透射型微小X射线衍射装置RAD-RB(Rigaku Co.制造)靶：Cu、滤光器：Ni、
检测器：测角仪(Goniometer)PSPC MDG
计数气体：Ar90％+CH410％，计数气体压力：180kgf/cm2、
电压：30kV、电流：90mA、扫描速度：2°/min、
步宽：0.081°、测定时间：600秒
(2)由X射线衍射强度测定算出峰强度比K1
使用前述的测定装置，将从杯型容器切出的体部和凸缘部的试验片的圆周方向定义为x、高度方向定义为y，向相对于该试验片的xy平面垂直入射X射线进行衍射强度的测定。
此时，在得到的德拜环的x方向的峰强度分布中，求出显示米勒指数(110)的晶面衍射的衍射角2θ＝14.5°处的峰强度P1和米勒指数(040)面的晶面衍射的衍射角2θ＝17.2°的峰强度P2，进而求出前述峰强度P1与P2的强度比，K1＝P1/P2。测定样品数N＝3，其平均值作为测定结果。
予以说明，在前述峰强度P1、P2的测定中，为了排除其测定中空气对X射线散射的影响，从测定值中减去在没有试验片的状态下测定的空气散射值，从而求出仅源自试验片的峰强度P1、P2。
另外，试验片切出一边为7mm的正方形以使距接地面的高度h成为试验片的中心。
其结果示于表1和图1。
(3)由X射线衍射强度的测定算出峰强度比K2
以与前述(2)同样的条件进行X射线衍射强度测定。
从此时得到的德拜环的x方向的峰强度减去非晶部的衍射强度的分布中，求出显示米勒指数(300)的晶面的衍射角2θ＝16.3°处的峰强度Hβ1、显示米勒指数(110)的晶面的衍射角＝14.5°处的峰强度Hα1、显示米勒指数(040)的晶面的衍射角＝17.2°处的峰强度Hα2、显示米勒指数(130)的晶面的衍射角＝18.8°处的峰强度Hα3。从这些值求出K2＝Hβ1/(Hβ1+Hα1+Hα2+Hα3)。
另外，前述峰强度Hβ1、Hα1、Hα2、Hα3的测定中，为了排除其测定中空气对X射线散射的影响，从测定值中减去在没有试验片状态下测定的空气散射值，由此减去非晶部的衍射强度求出仅源自试验片的峰强度Hβ1、Hα1、Hα2、Hα3。峰的检测使用5点微分，由此未检测出的峰视为不存在。
另外，试验片切出一边为7mm的正方形以使距接地面的高度h成为试验片的中心。
其结果示于表2和图2。
2.容器强度评价
使用大型Tensilon UCT-5T(Orientec Co.制造)，切出长15mm×宽7mm的试验片，使得距离容器的接地面的高度方向的位置成为中心，并将初期长5mm×宽7mm在室温23℃、湿度50％的环境下进行该容器的高度方向和圆周方向的拉伸试验，进行拉伸的实验直到破裂。测定样品数为N＝3，其平均值作为测定结果。
其结果示于表3。
3.尺寸精度评价
使用MAGNA-MIKE8000(美国/Panamatrics Co.制造)，在杯型容器的高度方向的位置，对在圆周方向间隔120°的3点测定壁厚，将其壁厚的最大值与最小值的差作为不均来评价尺寸精度。
其结果示于表4。
[实施例1]
将无规聚丙烯树脂(Prime Polymer Co.，制造、J226E、MFR(熔体流动速率、melt flow rate)：20g/10分钟)供给到φ75挤出机(L/D＝30)，在押出机温度220℃、模温度220℃、树脂压力1.2MPa的条件下挤出并切断，得到熔融树脂块。将该熔融树脂块搬送至20℃的压缩模具内，预先规定凸缘部的一部分，边使形成容器体部和底部的部分的厚度变化、边进行压缩成型，得到具有图4(A)所示的截面结构的、容器体部厚0.5～0.6mm、容器高61.5mm、容器凸缘部外径95mm、内容积220cc、重量9.2g的单层杯型容器。
接着，求出该单层杯型容器峰强度比K1和K2，进行容器强度评价和尺寸精度评价。
[实施例2]
将作为内外层树脂的无规聚丙烯树脂(Prime Polymer Co.，制造、J226E、MFR：20g/10分钟)供给到φ75挤出机(L/D＝30)，在挤出温度210℃、树脂压力1.2MPa的条件下挤出。
另外、将乙烯乙烯醇共聚物树脂(kuraray Co.制造EvalSP474B)供给到φ25挤出机(L/D＝25)，在押出温度220℃、树脂压力2MPa的条件下挤出。
进而，将粘结前述内外层和中间层的粘结层树脂的改性聚丙烯树脂(三井化学(株)制造QF551)供给到φ30挤出机(L/D＝25)，在押出机温度220℃、树脂压力4.8MPa的条件下挤出。
并且，使前述内外层、中间层、粘结用树脂在230℃的模中合流并切断，得到多层熔融树脂块。
将该多层熔融树脂块在与实施例1相同条件下进行压缩成型，得到内外层用无规聚丙烯树脂、中间层用乙烯乙烯醇共聚无树脂、以及前述内外层和中间层之间的粘结层用改性聚丙烯树脂构成的、与实施例1相同形状的多层杯型容器。
然后，进行与实施例1同样的测定、评价。
[实施例3]
除了使用均聚丙烯树脂((Prime Polymer Co.，制造J106G、MFR：15g/10分钟)、将押出机温度设为230℃以外，与实施例1同样得到熔融树脂块并进行压缩成型，得到同样的单层杯型容器后，进行与实施例1同样的测定、评价。
[实施例4]
除了使用嵌段聚丙烯树脂(Nihon Polypro Co.，制造BC3L、MFR：10g/10分钟)、押出机温度设为220℃以外，与实施例1同样得到熔融树脂块并进行压缩成型，得到同样的单层杯型容器后，进行与实施例1同样的测定、评价。
[比较例1]
测定与前述实施例1相同形状、容器体部厚度：0.3～0.8mm、内外层为均聚丙烯树脂的市售的聚丙烯制多层压空成型杯型容器并进行评价。
[比较例2]
测定通过将无规聚丙烯注射成型而成型为厚1mm的薄片状后压空成形而获得的、与前述实施例1相同形状且容器体部厚度：0.3～0.8mm的无规聚丙烯制单层压空成型杯型容器并进行评价。
[比较例3]
测定具有图4(B)所示截面结构的、容器体部厚度：0.7～0.8mm、容器高度(底部具有高8mm的边缘(skirt)部)：61mm、容器凸缘外径95mm、内容积：185cc的市售的均聚丙烯制单层注射成型杯型容器并进行评价。
[比较例4]
除了预先规定规定了容器体部和底部的厚度的、腔室和芯模具的间隙、并且不像实施例1那样使腔室和芯模具的间隙变化以外，与实施例1同样压缩成型，使用与实施例3相同的均聚丙烯树脂，成型与前述实施例1相同形状的单层压缩成型杯型容器，与实施例1同样进行其测定和评价。
从前述实施例的结果可判断，由本发明的压缩成型而成的杯型容器，与以往的压空、注射成型而成的杯型容器比较，容器强度优异，另外，与以往的压空成型而成的杯型容器相比，尺寸精度优异。
表1
| 距接地面的高度：h[mm] | 5 | 10 | 20 | 30 | 40 | 50 | 55(叠加部) | 61(凸缘部) |
| 实施例1 | 0.92 | 0.87 | 0.91 | 0.94 | 0.95 | 0.93 | 0.96 | 1.08 |
| 实施例2 | 0.84 | 0.86 | 0.89 | 0.92 | 0.92 | 0.89 | 0.94 | 1.10 |
| 实施例3 | 0.89 | 0.91 | 0.92 | 0.96 | 0.91 | 0.95 | 0.84 | 1.27 |
| 实施例4 | 0.73 | 0.72 | 0.76 | 0.85 | 0.77 | 0.68 | 0.70 | 0.53 |
| 比较例1 | 2.03 | 1.88 | 1.51 | 1.40 | 1.36 | 1.39 | 1.33 | 2.65 |
| 比较例2 | 1.59 | 1.53 | 1.48 | 1.35 | 1.39 | 1.31 | 1.06 | 0.84 |
| 比较例3 | - | 0.47 | 0.50 | 0.49 | 0.50 | 0.60 | 0.82 | 4.22 |
| 比较例4 | 0.88 | 0.92 | 1.04 | 1.02 | 1.12 | 1.02 | 1.03 | 1.44 |
表2
| 距接地面的高度：h[mm] | 5 | 10 | 20 | 30 | 40 | 50 | 55(叠加部) |
| 实施例1 | 0 | 0 | 0 | 0.063 | 0.090 | 0.102 | 0 |
| 实施例2 | 0 | 0 | 0 | 0 | 0 | 0.075 | 0 |
| 实施例3 | 0.174 | 0.108 | 0.096 | 0.195 | 0.322 | 0.417 | 0.342 |
| 实施例4 | 0 | 0.091 | 0.088 | 0.139 | 0.247 | 0.233 | 0.148 |
| 比较例1 | 0 | 0 | 0 | 0 | 0 | 0 | 0 |
| 比较例2 | 0 | 0 | 0 | 0 | 0 | 0 | 0 |
| 比较例3 | - | 0 | 0 | 0 | 0 | 0 | 0 |
| 比较例4 | 0 | 0 | 0 | 0.077 | 0.066 | 0.090 | 0.077 |
表3
单位：mm
表4
| 圆周方向的壁厚的不均最大值[mm] | 圆周方向的壁厚的不均平均值[mm] | |
| 实施例1 | 0.027 | 0.019 |
| 实施例2 | 0.038 | 0.031 |
| 实施例3 | 0.049 | 0.043 |
| 实施例4 | 0.060 | 0.040 |
| 比较例1 | 0.255 | 0.095 |
| 比较例2 | 0.100 | 0.078 |
| 比较例3 | 0.038 | 0.035 |
| 比较例4 | 0.021 | 0.013 |
Claims (7)
1.一种聚丙烯制杯型容器，所述聚丙烯制杯型容器通过将聚丙烯压缩成型而得到，至少由体部和底部构成，其特征在于，所述体部的壁厚为1.0mm以下，且以下式表示的K1值在0.5～1.0的范围，
K1＝P1/P2
式中，P1和P2分别为将从容器体部切出的试验片的圆周方向定义为x、高度方向定义为y，相对于该试验片的xy平面垂直入射X射线进行衍射强度测定时得到的德拜环的x方向的峰强度分布中，衍射角2θ＝14.5°处的峰强度和衍射角2θ＝17.2°处的峰强度，
和/或，以下式表示的K2值在体部的至少一部分为K2＞0，
K2＝Hβ1/(Hβ1+Hα1+Hα2+Hα3)
式中，Hβ1、Hα1、Hα2、Hα3分别为将从容器体部切出的试验片的圆周方向定义为x、高度方向定义为y，相对于该试验片的xy平面垂直入射X射线进行衍射强度测定时得到的德拜环的x方向的峰强度分布中，由衍射角2θ＝16.3°处的峰强度、衍射角2θ＝14.5°处的峰强度、衍射角17.2°处的峰强度、衍射角18.8°处的峰强度减去非晶部的衍射强度得到值。
2.根据权利要求1所述的聚丙烯制杯型容器，形成有凸缘部且该凸缘部的K1值在0.5～1.5的范围。
3.根据权利要求1所述的聚丙烯制杯型容器，至少在容器底部和体部具有多层结构。
4.根据权利要求3所述的聚丙烯制杯型容器，其特征在于，所述多层结构至少由聚丙烯构成的内外层和其他的热塑性树脂构成的中间层所构成，该内外层完全包覆中间层，且中间层不露出于容器表面。
5.根据权利要求4所述的聚丙烯制杯型容器，所述中间层由乙烯共聚比例不足32摩尔％的乙烯乙烯醇共聚物构成。
6.一种聚丙烯制杯型容器的压缩成型方法，所述聚丙烯制杯型压缩成型方法为将至少由聚丙烯构成的熔融树脂块施加于下模具后，由上模具和下模具压缩而成，其特征在于，
在向所述下模具中施加熔融树脂块后、上模具或者下模具的移动前，规定应成为开口端部的部分或其一部分，在上模具或者下模具移动时，边使形成容器底部和体部的部分的壁厚变化、边进行压缩成型。
7.根据权利要求10所述的聚丙烯制杯型容器的压缩成型方法，所述熔融树脂块为利用具有多层结构的模头挤出而成的多层结构的熔融树脂块。
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