JPH0633084B2 - 中空成形品 - Google Patents
中空成形品Info
- Publication number
- JPH0633084B2 JPH0633084B2 JP4113882A JP4113882A JPH0633084B2 JP H0633084 B2 JPH0633084 B2 JP H0633084B2 JP 4113882 A JP4113882 A JP 4113882A JP 4113882 A JP4113882 A JP 4113882A JP H0633084 B2 JPH0633084 B2 JP H0633084B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- mold
- density
- hollow molded
- temperature
- molded product
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
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- Moulds For Moulding Plastics Or The Like (AREA)
- Blow-Moulding Or Thermoforming Of Plastics Or The Like (AREA)
- Containers Having Bodies Formed In One Piece (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 本発明は、中空成形品に関する。更に詳しくは、光沢性
にすぐれかつその厚さ方向にほぼ均一な密度を有する結
晶性ポリオレフィン樹脂製の中空成形品に関する。
にすぐれかつその厚さ方向にほぼ均一な密度を有する結
晶性ポリオレフィン樹脂製の中空成形品に関する。
結晶性ポリオレフン樹脂の中空成形品は、中空成形品自
体種々の有用な用途を有するにもかかわらず、その表面
光沢性の点で満足されていないため、それの改善が望ま
れている。改善方法としては、一つには成形樹脂材料の
変性による方法があるが、これは成形樹脂材料が本来有
する性質を損なわせる場合があるので、成形方法を工夫
することによって、表面光沢性を改善できれば、そのよ
うな方法をとることが好ましい。
体種々の有用な用途を有するにもかかわらず、その表面
光沢性の点で満足されていないため、それの改善が望ま
れている。改善方法としては、一つには成形樹脂材料の
変性による方法があるが、これは成形樹脂材料が本来有
する性質を損なわせる場合があるので、成形方法を工夫
することによって、表面光沢性を改善できれば、そのよ
うな方法をとることが好ましい。
表面光沢性にすぐれた中空成形品の成形方法として、瞬
時断熱層となる下塗層、微量弾性層となる中塗層および
鏡面層となる上塗層の３層構造からなる樹脂塗料または
接着剤利用の滑面剤を金型の内面に塗着しておいて中空
成形する方法(特開昭51-109065号公報)あるいはブロー
キャビティの全部または一部を断熱構造とし、かつ断熱
構造部分の成形面を鏡面とした金型を用いて中空成形す
る方法(特開昭56-84925号公報)などが提案されている。
時断熱層となる下塗層、微量弾性層となる中塗層および
鏡面層となる上塗層の３層構造からなる樹脂塗料または
接着剤利用の滑面剤を金型の内面に塗着しておいて中空
成形する方法(特開昭51-109065号公報)あるいはブロー
キャビティの全部または一部を断熱構造とし、かつ断熱
構造部分の成形面を鏡面とした金型を用いて中空成形す
る方法(特開昭56-84925号公報)などが提案されている。
このようにして、中空成形品の表面光沢性が改善される
ことはあっても、滑面剤の塗布とかあるいは断熱構造鏡
面を設けた金型の使用とかといったことは、成形工程を
より複雑なものとすることはあっても、決してそれを容
易なものとすることはない。こうした方法によらず、単
に金型の表面温度を上げて成形品表面の光沢性を改善す
ることは、中空成形のみならず射出成形などにおいても
従来から公知の事実であるが、例えば中空成形にあって
は、前記後者の特許公開公報にも記載される如く、通常
20℃以下に冷却されている金型温度はパリソン温度とほ
ぼ等しくすれば光沢性は改善されるといわれるが、今度
は成形品の冷却に時間を要し、操業能率が低下するとい
う問題に遭遇する。
ことはあっても、滑面剤の塗布とかあるいは断熱構造鏡
面を設けた金型の使用とかといったことは、成形工程を
より複雑なものとすることはあっても、決してそれを容
易なものとすることはない。こうした方法によらず、単
に金型の表面温度を上げて成形品表面の光沢性を改善す
ることは、中空成形のみならず射出成形などにおいても
従来から公知の事実であるが、例えば中空成形にあって
は、前記後者の特許公開公報にも記載される如く、通常
20℃以下に冷却されている金型温度はパリソン温度とほ
ぼ等しくすれば光沢性は改善されるといわれるが、今度
は成形品の冷却に時間を要し、操業能率が低下するとい
う問題に遭遇する。
更に、従来の中空成形法で得られた中空成形品は、その
厚さ方向の密度が不均一であり、一般に中空成形品の内
面部分の密度は中空成形に用いられた成形材料の密度よ
りは高く、逆に外面部分の密度は成形材料の密度よりは
低い。かかる厚さ方向の密度の不均一性は、中空成形品
の物性の低下につながっている。
厚さ方向の密度が不均一であり、一般に中空成形品の内
面部分の密度は中空成形に用いられた成形材料の密度よ
りは高く、逆に外面部分の密度は成形材料の密度よりは
低い。かかる厚さ方向の密度の不均一性は、中空成形品
の物性の低下につながっている。
本発明者らは、金型の表面温度と中空成形品の表面光沢
度との関係について検討したところ、前記の如く金型温
度をパリソン温度とほぼ等しい温度迄上昇させるとむし
ろ表面光沢は低下し、それよりも低い特定の温度に金型
表面温度を設定して結晶性ポリオレフィン樹脂を中空成
形することにより、表面光沢性のみならず、厚さ方向の
密度の不均一性、ひいてはそれに影響される諸物性も同
時に改善された中空成形品が得られることを見出した。
度との関係について検討したところ、前記の如く金型温
度をパリソン温度とほぼ等しい温度迄上昇させるとむし
ろ表面光沢は低下し、それよりも低い特定の温度に金型
表面温度を設定して結晶性ポリオレフィン樹脂を中空成
形することにより、表面光沢性のみならず、厚さ方向の
密度の不均一性、ひいてはそれに影響される諸物性も同
時に改善された中空成形品が得られることを見出した。
従って、本発明は表面光沢性のみならず、厚さ方向の密
度の不均一性を改善した単一の結晶性ポリオレフィン樹
脂製の中空成形品を提供することを目的としており、こ
の中空成形品は、成形品の外面部分が少なくとも30以
上、好ましくは40以上、特に好ましくは50以上の光沢度
(JIS Z-8741、入射角45゜)および内面部分の密度に対し
±0.25%以内の密度を有している。
度の不均一性を改善した単一の結晶性ポリオレフィン樹
脂製の中空成形品を提供することを目的としており、こ
の中空成形品は、成形品の外面部分が少なくとも30以
上、好ましくは40以上、特に好ましくは50以上の光沢度
(JIS Z-8741、入射角45゜)および内面部分の密度に対し
±0.25%以内の密度を有している。
かかる中空成形品の中空成形は、溶融結晶性ポリオレフ
ィン樹脂を下記式(1)で規定される範囲内の表面温度を
有するクロム表面金型内に注入し、中空成形することに
よって行われる。
ィン樹脂を下記式(1)で規定される範囲内の表面温度を
有するクロム表面金型内に注入し、中空成形することに
よって行われる。
Ｔc−Ｔ1＜金型表面温度＜Ｔc＋Ｔ2・・・・(1) ただし、Ｔc：結晶化温度 Ｔ1：30℃ Ｔ2：10℃ 中空成形される結晶性ポリオレフィン樹脂としては、低
密度ポリエチレン(高圧法、中、低圧法)、中密度ポリエ
チレン、高密度ポリエチレン、ポリプロピレン(単独重
合体、共重合体、ブロック共重合体)、ポリ(1-ブテ
ン)、ポリ(4-メチル-1-ペンテン)などが挙げられ、結晶
性ポリオレフィン樹脂の中空成形品は表面光沢の改善の
みならず、耐衝撃強度なども改善させる。
密度ポリエチレン(高圧法、中、低圧法)、中密度ポリエ
チレン、高密度ポリエチレン、ポリプロピレン(単独重
合体、共重合体、ブロック共重合体)、ポリ(1-ブテ
ン)、ポリ(4-メチル-1-ペンテン)などが挙げられ、結晶
性ポリオレフィン樹脂の中空成形品は表面光沢の改善の
みならず、耐衝撃強度なども改善させる。
これらの結晶性ポリオレフィン樹脂を規定された範囲内
の表面温度を有するクロム表面金型を用いて中空成形す
ると、中空成形品の表面光沢性が改善される点は非晶性
熱可塑性樹脂の中空成形品の場合と同様であるが、それ
以外に厚さ方向の密度の不均一性、ひいてはそれに影響
される諸物性も同時に改善されるという予測されなかっ
た効果が得られる。このような諸物性、具体的には降伏
応力、破断応力、破断伸びなどの引張特性、挫屈強度、
硬度、落下強度などの改善効果は、結晶性熱可塑性樹脂
の中でも特に結晶性ポリオレフィン樹脂の場合に顕著に
みられる。
の表面温度を有するクロム表面金型を用いて中空成形す
ると、中空成形品の表面光沢性が改善される点は非晶性
熱可塑性樹脂の中空成形品の場合と同様であるが、それ
以外に厚さ方向の密度の不均一性、ひいてはそれに影響
される諸物性も同時に改善されるという予測されなかっ
た効果が得られる。このような諸物性、具体的には降伏
応力、破断応力、破断伸びなどの引張特性、挫屈強度、
硬度、落下強度などの改善効果は、結晶性熱可塑性樹脂
の中でも特に結晶性ポリオレフィン樹脂の場合に顕著に
みられる。
しかも、結晶性ポリオレフィン樹脂の場合、良好な表面
光沢性および密度の均一性を得るために設定さるべき金
型表面温度にはピークが認められ、このピーク時の温度
は金型の鏡面を構成する材料の材質によっても異なり、
クロムメッキ処理表面の場合にあっては108℃である。
このことは、従来光沢性の改善のみを目的として設定さ
れていた金型温度より低い温度の方が、きわめて好まし
い効果をもたらすことを示している。
光沢性および密度の均一性を得るために設定さるべき金
型表面温度にはピークが認められ、このピーク時の温度
は金型の鏡面を構成する材料の材質によっても異なり、
クロムメッキ処理表面の場合にあっては108℃である。
このことは、従来光沢性の改善のみを目的として設定さ
れていた金型温度より低い温度の方が、きわめて好まし
い効果をもたらすことを示している。
金型表面温度は、前記した如く、次の式(1)に規定され
た範囲内に設定される。
た範囲内に設定される。
Ｔc−Ｔ1＜金型表面温度＜Ｔc＋Ｔ2・・・・(1) ここで、Ｔcは結晶化温度であり、示差走査型熱量計(DS
C)を用い、ASTM D-3417に準拠し、発熱曲線および吸熱
曲線を求め、それぞれのピーク温度を結晶化温度(Ｔc)
および融点(Ｔm)とした。Ｔ１およびＴ2は、好適な表面
光沢および物性が得られる温度範囲を示す数値であり、
Ｔ1は30℃、好ましくは20℃、Ｔ2は10℃、好ましくは5
℃である。
C)を用い、ASTM D-3417に準拠し、発熱曲線および吸熱
曲線を求め、それぞれのピーク温度を結晶化温度(Ｔc)
および融点(Ｔm)とした。Ｔ１およびＴ2は、好適な表面
光沢および物性が得られる温度範囲を示す数値であり、
Ｔ1は30℃、好ましくは20℃、Ｔ2は10℃、好ましくは5
℃である。
このように設定された金型表面温度条件下で中空成形を
行うと、前述の如く、得られた中空成形品は外面部分の
表面光沢度が一般に約30以上、温度条件を選択すること
により約40以上、更には約50以上ときわめてすぐれてい
るばかりではなく、厚さ方向の密度の均一性も確保され
るという全く予期し得なかった効果を奏する。即ち、後
記表および図面の第１図に示されるように、前記式(1)
をはずれた範囲の金型表面温度条件下、換言すれば従来
行われていたような条件下で中空成形すると、得られた
中空成形品の厚さ方向の密度は明らかに不均一であり、
成形品外面部分の密度は内面部分の密度よりも約0.3〜
0.9%程度低下している。
行うと、前述の如く、得られた中空成形品は外面部分の
表面光沢度が一般に約30以上、温度条件を選択すること
により約40以上、更には約50以上ときわめてすぐれてい
るばかりではなく、厚さ方向の密度の均一性も確保され
るという全く予期し得なかった効果を奏する。即ち、後
記表および図面の第１図に示されるように、前記式(1)
をはずれた範囲の金型表面温度条件下、換言すれば従来
行われていたような条件下で中空成形すると、得られた
中空成形品の厚さ方向の密度は明らかに不均一であり、
成形品外面部分の密度は内面部分の密度よりも約0.3〜
0.9%程度低下している。
これに対して、本発明に係る中空成形品の密度の低下割
合は高々0.15%程度であって、ポリプロピレン樹脂中空
成形品にあっては逆に外面部分の密度の方が僅かではあ
るが内面部分の密度より高くなっている。このような厚
さ方向の密度の均一性は、中空成形品の物性自体をより
改善し、特にその外面部分の物性の改良に大きく寄与す
る。なお、このような密度の均一性を示す中空成形品の
厚さは特に限定されないが、耐衝撃性の良い中空成形品
を得るためには、通常約2mm以上の厚さを有することが
好ましい。
合は高々0.15%程度であって、ポリプロピレン樹脂中空
成形品にあっては逆に外面部分の密度の方が僅かではあ
るが内面部分の密度より高くなっている。このような厚
さ方向の密度の均一性は、中空成形品の物性自体をより
改善し、特にその外面部分の物性の改良に大きく寄与す
る。なお、このような密度の均一性を示す中空成形品の
厚さは特に限定されないが、耐衝撃性の良い中空成形品
を得るためには、通常約2mm以上の厚さを有することが
好ましい。
本発明に係る中空成形品を成形するのに用いられる中空
成形機は、前記温度範囲に調節できる金型を有していれ
ば、種々公知のもの、例えばスクリュー式、ラム式、ア
キュムレータ式、スクリューインライン式などの各種押
出方式からなる中空成形機のいずれでも使用できる。ま
た、本中空成形方法に用いられる中空成形用金型は、前
記温度範囲に調節できる温度調節機構、例えばスチーム
加熱、電熱加熱、高周波加熱、油加熱などの温度調節機
構を有する金型であればよく、鉄、アルミニウム、クロ
ム、亜鉛などの一種あるいは二種以上の合金からなる材
質のクロム表面金型を用いることができる。そして、表
面バフ仕上げ、鏡面仕上げなどのクロム製金型以外の金
型にあっては、その金型表面をクロムメッキすることに
より、クロム表面を有する金型とすることができる。
成形機は、前記温度範囲に調節できる金型を有していれ
ば、種々公知のもの、例えばスクリュー式、ラム式、ア
キュムレータ式、スクリューインライン式などの各種押
出方式からなる中空成形機のいずれでも使用できる。ま
た、本中空成形方法に用いられる中空成形用金型は、前
記温度範囲に調節できる温度調節機構、例えばスチーム
加熱、電熱加熱、高周波加熱、油加熱などの温度調節機
構を有する金型であればよく、鉄、アルミニウム、クロ
ム、亜鉛などの一種あるいは二種以上の合金からなる材
質のクロム表面金型を用いることができる。そして、表
面バフ仕上げ、鏡面仕上げなどのクロム製金型以外の金
型にあっては、その金型表面をクロムメッキすることに
より、クロム表面を有する金型とすることができる。
この中空成形方法では、前記温度範囲に調節した金型を
用いる以外は、通常の方法、即ち結晶性ポリオレフィン
樹脂を各々に適した温度範囲、例えばポリエチレン、ポ
リプロピレンであれば約160〜240℃で溶融した後、加熱
された中空成形用ダイ、例えばクロスヘッドダイ、スパ
イダーダイより溶融したパリソンを押出し、前記温度範
囲に調節されたクロム表面金型内で加圧気体を吹き込
み、用いられた樹脂が固化した後取り出す方法により、
表面光沢および衝撃強度などに優れた中空成形品が得ら
れ、共押出法による複層中空成形品、特に内、外層が同
一樹脂の３層以上の中空成形品の場合にも同様の効果が
得られる。
用いる以外は、通常の方法、即ち結晶性ポリオレフィン
樹脂を各々に適した温度範囲、例えばポリエチレン、ポ
リプロピレンであれば約160〜240℃で溶融した後、加熱
された中空成形用ダイ、例えばクロスヘッドダイ、スパ
イダーダイより溶融したパリソンを押出し、前記温度範
囲に調節されたクロム表面金型内で加圧気体を吹き込
み、用いられた樹脂が固化した後取り出す方法により、
表面光沢および衝撃強度などに優れた中空成形品が得ら
れ、共押出法による複層中空成形品、特に内、外層が同
一樹脂の３層以上の中空成形品の場合にも同様の効果が
得られる。
このように、この中空成形方法は、従来の方法に比べ、
多少成形時間が長くなるものの、得られる中空成形品は
従来品に比べ、格段に表面光沢性および厚さ方向の密度
の均一が優れ、引張強度が改善された成形品であり、し
かも挫屈強度、衝撃強度なども改善された成形品であっ
て、外観を重視する分野、例えば自動車関連部品、家庭
用電気器具、包装容器、化粧品容器、家具、食器、タン
クなどに好適に使用される。
多少成形時間が長くなるものの、得られる中空成形品は
従来品に比べ、格段に表面光沢性および厚さ方向の密度
の均一が優れ、引張強度が改善された成形品であり、し
かも挫屈強度、衝撃強度なども改善された成形品であっ
て、外観を重視する分野、例えば自動車関連部品、家庭
用電気器具、包装容器、化粧品容器、家具、食器、タン
クなどに好適に使用される。
次に、実施例について本発明を説明する。
実施例１ 金型内面を厚さ20μのクロムメッキにより鏡面仕上げを
行ったガソリンタンク成形用金型を用意し、高密度ポリ
エチレン(三井石油化学製品ハイゼックス8000F：Ｔm：1
28.4℃、Ｔc：114.5℃、密度：0.950g/cm3、メルトフロ
ーレート：0.03g/10分)を設定温度190℃の45mm径の押出
機で溶融した後、設定温度190℃の中空成形用ダイによ
って、指示表面温度が108℃に設定された金型中に樹脂
温度206℃で注入し、容量5.5、平均肉厚3mmのガソリ
ンタンクを中空成形した。
行ったガソリンタンク成形用金型を用意し、高密度ポリ
エチレン(三井石油化学製品ハイゼックス8000F：Ｔm：1
28.4℃、Ｔc：114.5℃、密度：0.950g/cm3、メルトフロ
ーレート：0.03g/10分)を設定温度190℃の45mm径の押出
機で溶融した後、設定温度190℃の中空成形用ダイによ
って、指示表面温度が108℃に設定された金型中に樹脂
温度206℃で注入し、容量5.5、平均肉厚3mmのガソリ
ンタンクを中空成形した。
実施例２ 実施例１において、高密度ポリエチレンに対しチタンホ
ワイト系白色顔料のマスターバッチを加えたものを用い
た。
ワイト系白色顔料のマスターバッチを加えたものを用い
た。
実施例３ 実施例１において、高密度ポリエチレンに対しシアニン
グリーン系緑色顔料のマスターバッチを加えたものを用
いた。
グリーン系緑色顔料のマスターバッチを加えたものを用
いた。
比較例 実施例１において、指示表面温度が48℃に設定された金
型が用いられた。
型が用いられた。
以上の各実施例および比較例で成形された中空成形品に
ついて、次のようにして諸物性値が測定された。
ついて、次のようにして諸物性値が測定された。
光沢度：JIS Z-8741、入射角45゜ 引張特性：ASTM D-638 挫屈強度：JIS K-7208 外面硬度：ASTM D-2240、タイプD 落下硬度：容量5.5タンクを用い、タンクに不凍液を
一杯に充填した後口部をシールし、-20℃の低温槽内に2
4時間放置した後取り出し、ある高さからタンクをコン
クリート面に垂直に落下させ、タンクが破壊した場合は
落下高さを１ｍ下降させて次のタンクを落下させ、一方
タンクが破壊しない場合は落下高さを１ｍ上昇させて次
のタンクを落下させ、このような落下試験を20個のタン
クについて行い、その中の10個が破壊した高さを求めて
落下強度とした。
一杯に充填した後口部をシールし、-20℃の低温槽内に2
4時間放置した後取り出し、ある高さからタンクをコン
クリート面に垂直に落下させ、タンクが破壊した場合は
落下高さを１ｍ下降させて次のタンクを落下させ、一方
タンクが破壊しない場合は落下高さを１ｍ上昇させて次
のタンクを落下させ、このような落下試験を20個のタン
クについて行い、その中の10個が破壊した高さを求めて
落下強度とした。
密度：タンク本体から試料を切り出し、この試料の外面
および内面のそれぞれの表層から約200μの厚さでかつ
約9mm2の表面積を有する試験片を作製し、ASTM D-1505
により密度を測定した。
および内面のそれぞれの表層から約200μの厚さでかつ
約9mm2の表面積を有する試験片を作製し、ASTM D-1505
により密度を測定した。
得られた結果は、次の表に示される。また、密度分布に
ついては、第１図(高密度ポリエチレンを用いた実施例
１〜３、比較例)のグラフにも示されている。なお、実
施例２〜３の結果に示されるように、顔料を添加した場
合には、一般にその添加割合は約0.1〜0.5%程度であ
り、それによって当然密度も違ってくるが、密度の勾配
は未添加の場合と殆んど変わらない。
ついては、第１図(高密度ポリエチレンを用いた実施例
１〜３、比較例)のグラフにも示されている。なお、実
施例２〜３の結果に示されるように、顔料を添加した場
合には、一般にその添加割合は約0.1〜0.5%程度であ
り、それによって当然密度も違ってくるが、密度の勾配
は未添加の場合と殆んど変わらない。
第１図は実施例１〜３および比較例で得られた中空成形
品について、それらの厚さ方向外面部分、中央部分およ
び内面部分の密度を測定した結果を示したグラフであ
る。
品について、それらの厚さ方向外面部分、中央部分およ
び内面部分の密度を測定した結果を示したグラフであ
る。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 沢崎 正行 静岡県磐田市城之崎２丁目３番18号 (56)参考文献 特開 昭57−37539（ＪＰ，Ａ) 特開 昭54−68381（ＪＰ，Ａ) 特開 昭53−102181（ＪＰ，Ａ)
Claims (1)
- 【請求項１】下記式 Ｔc−Ｔ1＜金型表面温度＜Ｔc＋Ｔ2 ただし、Ｔc：結晶化温度 Ｔ1：30℃ Ｔ2：10℃ で表わされる表面温度範囲内のクロム表面を有する金型
で中空成形された成形品であって、該成形品の外面部分
が、少なくとも30以上の光沢度(JISZ-8741、入射角45
゜)および内面部分の密度に対し±0.25%以内の密度を有
する単一の結晶性ポリオレフィン樹脂製の中空成形品。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4113882A JPH0633084B2 (ja) | 1982-03-15 | 1982-03-15 | 中空成形品 |
| US06/445,972 US4517151A (en) | 1981-12-04 | 1982-12-01 | Method for molding hollow blow-molded articles |
| DE8282111129T DE3269504D1 (en) | 1981-12-04 | 1982-12-02 | Hollow blow-molded articles and molding method therefor |
| AT82111129T ATE18156T1 (de) | 1981-12-04 | 1982-12-02 | Blasgeformter hohlkoerper und verfahren zum formen desselben. |
| EP82111129A EP0081197B1 (en) | 1981-12-04 | 1982-12-02 | Hollow blow-molded articles and molding method therefor |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4113882A JPH0633084B2 (ja) | 1982-03-15 | 1982-03-15 | 中空成形品 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58160238A JPS58160238A (ja) | 1983-09-22 |
| JPH0633084B2 true JPH0633084B2 (ja) | 1994-05-02 |
Family
ID=12600066
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4113882A Expired - Lifetime JPH0633084B2 (ja) | 1981-12-04 | 1982-03-15 | 中空成形品 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0633084B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005170167A (ja) * | 2003-12-10 | 2005-06-30 | Takagi Seiko Corp | ガスバリヤ性を有する燃料タンク用中空容器及びその製造方法 |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS58216573A (ja) * | 1982-06-10 | 1983-12-16 | 旭化成株式会社 | 薄肉容器 |
| JPH03275329A (ja) * | 1990-03-26 | 1991-12-06 | Nissan Shatai Co Ltd | ブロー成形方法 |
| JP5904442B2 (ja) * | 2012-05-31 | 2016-04-13 | 株式会社吉野工業所 | 高密度ポリエチレン樹脂製容器の成形方法 |
| JP2013248797A (ja) * | 2012-05-31 | 2013-12-12 | Yoshino Kogyosho Co Ltd | 高密度ポリエチレン樹脂製容器及びその成形方法 |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5737539A (en) * | 1980-08-20 | 1982-03-01 | Teijin Ltd | Plastic composite vessel |
-
1982
- 1982-03-15 JP JP4113882A patent/JPH0633084B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005170167A (ja) * | 2003-12-10 | 2005-06-30 | Takagi Seiko Corp | ガスバリヤ性を有する燃料タンク用中空容器及びその製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS58160238A (ja) | 1983-09-22 |
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