WO2004032153A1

WO2004032153A1 - 自己融着性絶縁電線

Info

Publication number: WO2004032153A1
Application number: PCT/JP2003/011863
Authority: WO
Inventors: Fusamori Araki; Kazushige Tamura; Seiichi Nagamine
Original assignee: Kaneka Corporation
Priority date: 2002-09-30
Filing date: 2003-09-17
Publication date: 2004-04-15
Also published as: JPWO2004032153A1; US20060009581A1; CN1685449A; KR20050059176A; JP2005276440A

Abstract

　　絶縁電線上に、融着層を設けて成る自己融着性絶縁電線において、該融着層１０５～１５０℃の温度範囲中に融点がある結晶性共重合ポリアミド樹脂と曲げ弾性率が１５００ＭＰａ以上のアルコール可溶性共重合ポリアミド樹脂とをアルコール系有機溶剤を含む混合有機溶剤に溶解した融着塗料を塗布焼き付けしてなる融着層を設けた自己融着性絶縁電線である。　本発明の自己融着性絶縁電線は、融着層中に含まれる残留フェノール系溶剤量が低減されているので、電線から発生するフェノール系溶剤臭気、およびこの自己融着性絶縁電線をコイル巻線機により偏向ヨークコイルに成形する時に発生するフェノール系溶剤臭気が低減し、更に偏向ヨークコイルのコイル巻線、加熱融着、加圧成形後の初期歪が小さいという特性を有する。　

Description

明細書

自己融着性絶縁電線

技術分野

本発明は、テレビ受像器やコンピューターディスプレイなどに用いられる偏向ヨークコイルの製造に用いる自己融着性絶縁電線に関するものである。

背景技術

自己融着絶縁電線は、最外層に融着層が設けられていることから、金型にコィル卷後、通電加熱、溶剤処理法等により最外層の融着層が溶解または膨潤し、線間相互を融着固化せしめうることから、簡単に自己支持型のコイルを作ることが可能である。このように自己融着性絶縁電線は電気機器コイルの生産性を高め、製造コストを低減させることから、家庭電気機器、〇A機器、電装品、 C R Tディスプレイ用偏向ヨーク等のコイル用途に広く実用化されている。

特に、 C R Tディスプレイ装置など、近年多用される偏光ヨークコイルの用途は、小型化、耐熱化、高電圧化、高周波化が進んでいる。そのため、偏向ヨークコイルは、コイル形成時、すなわち、卷線用金型にコイル卷線後、熱融着して成形されたときに初期歪み（コイルの寸法と卷線用金型寸法との差であり、コイルのネック径ゃネジレ量を測定することにより評価できる）が小さいことや、常温および高温時における寸法変化が少ないこと等が望まれている。その要求に対応できる自己融着性絶縁電線としては、常温および高温時においても優れた耐熱変形性と接着強度特性を有することが必要である。

従来、自己融着性絶縁電線の融着層を形成する融着樹脂としては、エポキシ樹脂（フユノキシ樹脂）が使用されていたが、近年では、耐熱性や接着性のバランスが良好な共重合ポリアミド榭脂が使用されている。

このような自己融着性絶縁電線は、導体上に、絶縁塗料、例えば、ポリエステルイミド塗料、ポリエステルイミドウレタン塗料、ポリウレタン塗料を、複数回、塗布、焼き付けして成る絶縁電線上に、共重合ポリアミド樹脂を主成分とする樹脂成分をクレゾール、フエノール、キシレノール等のフエノール系有機溶剤等に溶解せしめた融着塗料をダイスにより塗布し、これを焼付炉内に導入して溶剤を蒸発させ融着層を形成することにより製造されている。この製造方法は、融着塗料用として、溶剤に溶解する樹脂であればいかなる樹脂でも使用できること、絶縁電線への塗布時に必要な粘度低下が可能であること、等の利点がある。し力し、このように融着塗料を絶縁電線上に塗布焼き付けする際には必然的にフエノール系有機溶剤が作業環境に揮散して環境を汚染し、しかも得られる自己融着性絶縁電線中にフエノール系有機溶剤が微量ながら残留する問題があつた。また、自己融着性絶縁電線は上記したように金型にコィル卷後、通電加熱され電気機器コイルに形成されるが、このように自己融着性絶縁電線の融着層中にフエノール系有機溶剤が微量ながら残留しているとコイル巻作業時の通電加熱時等に揮散するという問題がある。

このようにフエノール系有機溶剤は臭気、環境面で有害であるため、これらの問題を解決するためには、融着層中に残留するフエノール系有機溶剤量をできる限り低減する必要がある。

融着層を形成する樹脂として共重合ポリアミド樹脂を用いた自己融着性絶縁電線において、特開平 1 0— 1 5 4 4 2 0では、共重合ポリアミド樹脂 1 0 0重量部に対して 2 0 0〜3 0 0 °Cに融点を有する高融点ナイロンを 2〜1 0重量部添加することにより、卷線用金型にコイル巻線後、熱融着してコイルに成形されたときの初期歪みや寸法変化を小さくすることや、接着性を向上させるという技術を記載している。しかしながら、臭気低減を目的として、アルコール系溶剤を含む溶剤を用いると、高融点ナイロンの溶解性が充分ではない場合がある。これに対して、特開平 8— 1 7 2 5 1号（段落番号 0 0 0 7 ) ，特開平 8— 2 8 7 7 2 7号（段落番号 0 0 2 2 ) では、融着塗料の有機溶剤として臭気、環境面で効果的なベンジルアルコールを使用することにより、このような問題点を解消することが提案されているが、ベンジルアルコールは樹脂の溶解性が不十分であり、アルコールに可溶な特殊な共重合ポリアミドしか溶解できないという問題に加え、ベンジルアルコールは融着皮膜中に残留しゃすいという問題もある。特開平 1 1— 5 3 9 5 2 (段落番号 0 0 0 5 ) では、有機溶剤としてァミルァルコール、へキシルァノレコール、ヘプチルァノレコーノレ、またはォクチルアルコール等のアルコール系溶剤とクレゾール、キシレン主成分の芳香族有機溶剤の混合有機溶剤を使用し、さらにフエノール樹脂を添加することで、低臭気性自己融着性マグネットワイヤを実現することが開示されている。しかし、 D Yコイル卷線時に、フエノール樹脂から臭気が発生するため、臭気の低減効果は充分ではない。また、 D Yコイル卷線後の寸法変化が記載されているが充分ではない。しかも、特定の曲げ弾性率を有するアルコール可溶性共重合ポリアミド樹脂について開示されていない。

一方、特開平 8— 2 4 9 9 3 6の実施例には、導体上に絶縁層を介して、融点が 1 5 5 °Cを超えるアルコール可溶性ポリアミド樹脂と融点が 1 5 5 °C以下のァルコール不溶性ポリアミド樹脂を有機溶剤に溶解してなる融着塗料を焼き付けたアルコール卷線または熱風卷線可能な自己融着性マグネットワイヤについて記載されているが、具体的にアルコール系溶剤を用いた場合の記載はなく、また、使用するポリアミド樹脂の曲げ弾性率とコイルの初期歪の関係については言及されていない。

コイルの臭気と初期歪の両方の問題を解決する方法に対する提案は、現在まで成されていない。

発明の開示

本発明は、上記のような自己融着性絶緣電線における従来技術の問題点を解消し、自己融着性絶縁電線の融着層中に残留するフノール系有機溶剤量を少なくでき、また該自己融着性絶縁電線を用いて電気機器コイルを成形する際に、成型コィルからのフエノール系有機溶剤の発生ガス量が少ないため臭気環境面での問題がなく、かつ融着層の曲げ弾性率が高いためコィルの初期歪も小さい自己融着性絶縁電線を提供することを目的とするものである。

本発明は、絶縁電線上に、融着塗料を塗布焼き付けして成る融着層が形成された自己融着性絶縁電線であって、融着塗料が、 (A) 1 05〜1 50°Cの温度範囲中に融点がある結晶性共重合ポリアミド榭脂、

(B) 曲げ弾性率が 1 50 OMP a以上のアルコール可溶性共重合ポリアミド樹脂、

(C) アルコール系有機溶剤を含む有機溶剤

を含む融着塗料であることを特徴とする自己融着性絶縁電線に関する。

融着塗料

(A) 結晶性共重合ポリアミド樹脂

本発明における結晶性共重合ポリアミド樹脂は、特に限定されないが、 10 5〜150°Cの温度範囲中に融点を有するものであり、好ましくは 1 20〜 1 5 o°cの温度範囲中に融点を有するものである。結晶性共重合ポリアミド榭脂の融点が 105 °C以下であると自己融着性絶縁電線の耐熱性が不十分となる傾向にある。一方、融点が 1 50°Cを越えると、偏向ヨークコイルの成形時の接着性が悪くなり、線パラケ等の不具合が生じる場合がる。

なお、このような結晶性共重合ポリアミドとしては、 6 -ナイロン、 66ナイロン、 6 10ナイロン、 612ナイロン、 11ナイロン、 12ナイロン、イソホロンジアミンーアジペート等の共重合体があげられ、市販品としては、ダイセル ·デグサ社の X7079、 43 1、 45 1、 47 1、アトフィナ社の M 1 1 8 6、 M226 9、 MX 2441、 MX 2447、 MX 2454等が挙げられる。 ( B ) アルコール可溶性共重合ポリアミド樹脂

本発明に用いられるアルコール可溶性共重合ポリアミド樹脂は、曲げ弾性率が 1 50 OMP a以上のアルコール可溶性共重合ポリアミド樹脂である。本発明者らは、結晶性共重合ポリアミド樹脂に添加する、アルコール可溶性共重合ポリアミド樹脂の曲げ弾性率と、成形コイルの初期歪との関係に着目し、種々の曲げ弾性率を有するアルコール可溶性共重合ポリアミド樹脂の検討を行った結果、曲げ弾性率が 1 50 OMP a以上のものが有効であることを見出した。

アルコール可溶性とは、アルコール系溶剤（メタノール） l O O gに 20 g以上溶解するもののことをいう。

前記（B) 成分は、イソホロンジァミンとセバシン酸の反応物、イソホロンジァミンとァゼライン酸の反応物、ィソホロンジァミンとアジピン酸の反応物、ナイ口ン 6モノマー単位、ナイロン 66モノマー単位、ナイロン 6 10モノマー単位、ナイロン 1 1モノマー単位、ナイロン 1 2モノマー単位の中から選ばれた少なくとも 2種以上を含むものが好ましい。市販品としては、ダイセル 'デグサ社の X 101 0、 X4685、ァトフイナ社の MX 2386等が挙げられる。前記（B) 成分の曲げ弾性率は、 1 70 OMP a以上であることが好ましい。

このような（B) 成分の添加量は、（A) 成分 100重量部に対して、 5〜2 0重量部であることが好ましい。 5重量部以下では、融着層の曲げ弾性率が 60 OMP a以下となり、卷線用金型にコイル卷線後、熱融着して成形されたときに偏向ヨークコイルの初期歪みが生じる場合があり、 20重量部以上では線間接着力、熱変形性が低下する傾向にある。

(C) アルコール系有機溶剤を含む有機溶剤

本発明においては、アルコール系有機溶剤を必須とする。アルコール系有機溶剤を用いることにより、臭気を低減することが可能となる。このようなアルコール系有機溶剤としては、ペンタノール、へキサノール、シクロへキサノール、へプタノール、 2—ェチルへキサノール、才クタノール、ァミルアルコール等がある。これらの中では、 2—ェチルへキサノールが樹脂溶解性に優れていることから好ましい。

アルコール系有機溶剤以外の有機溶剤を併用する場合、アルコール系有機溶剤の含有量は、全溶剤量の 5〜30重量％であることが、溶解性、塗料安定性等の点で好ましい。さらに好ましくは 1 0〜25重量％である。ア^/コー系有機溶剤の含有量が 10重量。 /₀未満の場合は、臭気を低減する効果が充分に得られない場合がある。また、 30重量％を超えてもかまわないが、 30重量％を超えると溶解性および塗料安定性が低下する傾向にある。

(C) 成分としては、溶解性や塗料安定性の向上を目的として、臭気を悪化させない程度に、アルコール系有機溶剤以外の有機溶剤を含有していてもよい。たとえばクレゾ一ノレ（タレゾーノレ酸）、フエノーノレ、キシレノーノレ等のフエノール系有機溶剤や N—メチルピロリドンも使用できる。また、ソルベントナフサ、各種芳香族炭化水素、キシレン、トルエンなどの貧溶媒も前記良溶媒とともに用いることができる。これらは単独で用いても良く 2種以上組み合わせて用いてもよい。

アルコール系有機溶剤を用いることにより、フエノール系有機溶剤などの含有量を低減させることができるので、（C ) 成分中のフエノール系有機溶剤の含有量は、全溶剤量の 4 0重量。 /₀以下であることが好ましい。 4 0重量％を超えると、該融着塗料を用いて形成される自己融着性絶縁電線中のフノール系有機溶剤の残留溶剤量が増加するため、臭気が悪化する場合がある。さらに 2 0重量％未満の場合は、塗料の溶解性が低下する傾向にある。

また、（C ) 成分として、芳香族炭化水素を含有していてもよく、その使用量は、全溶剤量の 3 0〜 6 0重量％であることが、臭気および溶解性の点で好ましい。さらに好ましくは、 3 5〜 5 5重量％である。有機溶剤中の芳香族炭化水素の含有量が 3 5重量％未満の場合は、臭気が悪化する場合がある。 6 0重量。 /₀ を超えると溶解性および塗料安定性が低下する傾向にある。

(D ) その他の成分

本発明においては、融着塗料に各種添加剤を配合してもよい。添加剤としては、前記共重合ポリアミド樹脂の熱劣化を防止して、偏向ヨークコイルの線間接着力が実用使用時に低下しないようにするために、一般的に知られている酸化防止剤であれば特に限定することなく用いることができる。

また、自己融着性絶縁電線に良好な潤滑性を付与して自己潤滑性絶縁電線として使用するために、本発明の効果を損なわない範囲で適当な潤滑剤を融着性塗料中に添加しても良い。

自己融着性絶縁電線

本発明の自己融着性絶縁電線は、前記（A) 〜（C ) 成分に、必要に応じて酸化防止剤、潤滑剤等のその他の成分を含む融着塗料を、絶縁電線上に塗布、焼き付けして形成したものである。

前記融着塗料の樹脂分濃度としては、使用する絶縁電線のサイズにより異なるが、 1 0 ~ 2 5重量％であることが好ましい。前記樹脂分濃度が 1 0重量％未満の場合には目標とする融着層を形成するために多数回の塗布、焼き付けが必要で生産性が低下するだけでなく、融着層中の残留溶剤量が多くなる場合がある。また、 2 5重量％を超える場合には融着塗科としたときの粘度が上り、それにより塗布、焼き付け時の作業性が急激に悪化するだけでなく、融着塗料に用いる溶剤に均一に溶解できない場合も生じる。

本発明の自己融着性絶縁電線に用いられる絶縁電線は、銅、銅合金、アルミ二ゥム、アルミニウム合金等の導体上に、ポリエステルイミドゃポリウレタン、ポリエステル、ポリエステルイミドウレタン、ポリアミドイミド、ポリアミドィミドウレタン、ポリイミド、ポリエステルアミド、ポリエステルアミドイミド等で被覆し、絶縁層を設けたものである。

前記融着塗料を絶縁電線上に塗布する方法としては、通常知られている塗布方法であれば特に限定はなく、たとえば、ダイス絞り法、フルト絞り法などの方法が挙げられる。

本発明の自己融着性絶縁電線における融着層の厚さは、自己融着性絶縁電線の品種、サイズにより異なるが、 5〜2 0 x m、概ね 1 0 μ πι程度である。前記融着層の厚さが 5 / m未満の場合には、偏向コイルとしたときに適切な接着力が得られなくなり、 2 0 μ πιを超える場合にはコストが高くなる。

また、本発明の自己融着性絶縁電線に良好な潤滑性を付与して自己潤滑性絶縁電線として使用するために、本発明の効果を損なわない範囲内で適当な潤滑剤を本発明の自己融着性絶縁電線上に塗布してもよい。図面の簡単な説明

図 1 ：自己融着性絶縁電線および自己融着性リッッ線を用いて作製した偏向ョークコイルの説明図である。

図 2 ：作製した偏向ヨークコイルの寸法測定部位についての説明図である。図 3 ：作製した偏向ヨークコイルの接着力の測定方法についての説明図である。符号の説明：

1 巻き始めの電線

2 上部フランジ部

3 卷線部

4 下部フランジ部

5 卷き終りの電線

6 テンションゲージ

A ネック径

B ネジレ量

H 水平面発明を実施するための最良の形態

つぎに、本発明の自己融着性絶縁電線を実施例および比較例に基づいて更に詳細に説明するが、本発明はこれらに限定されるものではない。なお、比較例および実施例における評価方法を下記にまとめて示す。

(樹脂分濃度）

融着塗料約 1 . 5 gを 1 7 0 °Cで 2時間加熱した後、不揮発分重量を測定し、不揮発分重量 Z融着塗料重量により樹脂分濃度を算出した。

(樹脂溶解性）

樹脂溶解性は融着樹脂を溶剤に溶解させた後、室温まで冷却した時の塗料の状態で評価し、固化 ·ゲル化がしなければ〇、固化 ·ゲル化した場合は Xとした。 (保存安定性）

保存安定性は、融着樹脂を溶剤に溶解させて得られた塗料を室温中に 1 6 8 時間放置した後の塗料の状態により評価し、流動性がほとんど変化しないものを〇、増粘、固化■ゲル化した場合は Xとした。

(曲げ弾性率）

共重合ポリアミド樹脂の弾性率は、ペレツト樹脂から A S TM試験片を作成し、測定した。融着層の曲げ弾性率は、自己融着性絶縁電線約 2 k gをクレゾ一ルに溶解 ·熱処理した後、 A S TM試験片を作成し、測定した。

(臭気）

コイル卷線機（金型寸法：ネック径 = 4 0 . 4 mm、ネジレ = 0 . O mm) により、成形条件を 5 8ターン * 2本卷、通電時間 1 . 5秒、通電電流 6 0 A、冷却プレス時間 2 5秒、金型温度 4 0 °Cに設定し、コイル卷線、通電加熱、加圧成形して図 1に示す偏向ヨークコイルを作製した。なお、図 1中、 1は巻き始めの電線、 2は上部フランジ部、 3は卷線部、 4は下部フランジ部、 5は卷き終わりの電線を示す。得られた偏向ヨークコイルの臭気を嗅ぎ、フエノール系有機溶剤の臭気が感じられないものを〇、少しでも感じ取れるものを Xとした。

(発生ガス量）

得られた偏向ヨークコイルを 9 5 °Cで 1 0分間加熱し、それにより発生したガスを一次トラップ管に捕集し、パージ &トラップガスクロマトグラフィーを行なった。測定装置として、日本分析工業株式会社製のアウトガスサンブラ「H D D— 5 0 0 j、キューリ一ポイントパージ &トラップサンプラ Γ J H S— 1 0 0 A」、キューリ一ポイントパイ口ライザ一「 J H P— 3」、ガスクロマトグラフィ一は島津製作所社製「G C— 1 4 B」を用いた。なお、発生ガス量は偏向ヨークコィルにおける融着層重量当たりの発生したガス量の割合で示した。アルコール系有機溶剤は自己融着絶縁電線の融着皮膜中に一部残留するが、上記のパージ &トラップガスクロマトグラフ後の質量分析により確認することができる。

(コイル寸法）得られた偏向ヨークコイルにおいて、図 2に示した測定部位について、ネック径はノギスで、ネジレ量はスキマゲージで測定した。

(線間接着力）

得られた偏向ヨークコィルを室温で 24時間放置した後、図 3に示したように、偏向ヨークコイルの内側部分 1ターンの接着力をテンションゲージで測定した。

(耐熱後のネック径変化量（耐熱変形性））

得られた偏向ヨークコイルを 1 20°Cあるいは 1 30°Cに設定したオーブン中で 2時間加熱した後、室温で放冷し、コイルのネック径を測定した。加熱前のネック径と加熱後のネック径の変化量を表した。

(実施例 1 )

ダイセル ·デグサ社の結晶性共重合ポリアミド樹脂である X 7079 (融点 1 30°C) 100重量部に対して、アルコール可溶性共重合ポリアミド榭脂としてァトフイナ社の曲げ弾性率が 220 OMP aの MX 2386を 10重量部含有して成る樹脂成分を、クレゾール酸と C 9芳香族ナフサである丸善石油化学社製スヮゾール 1000と 2—ェチルへキサノールとの重量比が 40 : 40 : 20 である混合有機溶剤に、樹脂分濃度 1 5重量％になるように溶解して、融着塗料を得た。得られた融着塗料の粘度は、 30°Cにおいて 20 d P a · sであった。この融着塗料を導体径 0. 1 5mm、絶縁外径 0. 1 9 mmのポリエステルイミド絶縁電線上に塗布（ダイス絞り法にて塗布）、焼付け（炉長 3. 0m、炉温 3 00°C、線速 6 Om/m i n) を 3回繰り返し、融着皮膜厚さ 1 0 mの自己融着性絶縁電線を得た。さらに、得られた自己融着性絶縁電線の 1 0本を撚り合わせて自己融着性リッッ線とした。以上の結果を表 1に示す。

(実施例 2 )

クレゾーノレ酸とスヮゾ一ノレ 1000と 2—ェチノレへキサノーノレとの重量比力 40 ： 50 ： 10である混合有機溶剤とした以外は実施例 1と同様にして行なった。結果を表 1に示す。

(実施例 3 ) W クレゾーノレ酸とスヮゾ一ノレ 1000と 2—ェチノレへキサノーノレとの重量比力 30 : 50 : 20である混合有機溶剤とした以外は実施例 1と同様にして行なった。結果を表 1に示す。

(実施例 4)

クレゾール酸とスヮゾール 1000と 2—ェチルへキサノールとの重量比力 40 : 35 : 25である混合有機溶剤とした以外は実施例 1と同様にして行なった。結果を表 1に示す。

(実施例 5)

クレゾーノレ酸とスヮゾ一ノレ 1000と 2—ェチノレへキサノーノレとの重量比力 3 5 ： 55 _: 10である混合有機溶剤とした以外は実施例 1と同様にして行なった。結果を表 1に示す。

(実施例 6 )

MX 2386の添加量を X 7079 100重量部に対して 1 5重量部とした以外は実施例 1と同様にして行なった。結果を表 1に示す。

(実施例 7)

MX 2386の添加量を X 7079 100重量部に対して 20重量部とした以外は実施例 1と同様にして行なった。結果を表 1に示す。

(実施例 8 )

アルコール可溶性共重合ポリアミド樹脂として、ダイセル .デグサ社の曲げ弾性率が 1 90 OMP aの X4685を用いた以外は、実施例 1と同様にして行なつた。結果を表 1に示す。

(実施例 9 )

アルコール可溶性共重合ポリアミド樹脂としてダイセル .デグサ社の曲げ弾性率が 1 700MP &の X 10 10を用いた以外は実施例 1と同様にして行なつた。結果を表 1に示す。

(比較例 1 )

有機溶剤をべンジルアルコール 1 00重量％とした以外は実施例 1と同様にして行なった。結果を表 2に示す。

(比較例 2)

有機溶剤をクレゾール酸 100重量％とした以外は実施例 1と同様にして行なった。結果を表 2に示す。

(比較例 3 )

クレゾール酸とスヮゾール 1000の重量比が 70 : 30である混合有機溶剤とした以外は実施例 1と同様にして行なった。結果を表 2に示す。

(比較例 4)

クレゾール酸とスヮゾール 1000の重量比が 60 ： 40である混合有機溶剤とした以外は実施例 1と同様にして行なった。結果を表 2に示す。

(比較例 5 )

ペンジノレアノレコーノレとクレゾ一ノレ酸とスヮゾ一ノレ 1 000の重量比が 60 ： 1 5 ： 25である混合有機溶剤とした以外は実施例 1と同様にして行なった。結果を表 2に示す。

(比較例 6 )

X 7079 100重量部を、タレゾール酸とスヮゾール 1000の重量比が 70 ： 30である混合有機溶剤に、樹脂分濃度 1 5重量％になるように溶解して、融着塗料を得た。それ以外は、実施例 1と同様にして行なった。結果を表 2 に示す。

(比較例 7 )

アルコール可溶性共重合ポリアミド樹脂としてダイセル ·デグサ社の曲げ弾性率が 1 20 OMP aの Z 2057とした以外は実施例 1と同様にして行なった。結果を表 2に示す。

(比較例 8)

アルコール可溶性共重合ポリアミド樹脂として東レ社の曲げ弾性率が 1400 ]^? &の〇1^4001とした以外は実施例 1と同様にして行なった。結果を表 2 に示す。

(比較例 9)

高融点ナイ口ン樹脂として、融点が 260 °Cの 66ナイ口ンの添加量を、 X 7 079 100重量部に対して 5重量部とした以外は実施例 1と同様にして行なつた。結果を表 2に示す。

(比較例 10)

高融点ナイ口ン樹脂として、融点が 260°Cの 66ナイ口ンの添加量を X 70 79 100重量部に対して 5重量部含有して成る樹脂成分を、クレゾール酸とスヮゾール 1000の重量比が 70 ： 30である混合有機溶剤に、樹脂分濃度 1 5重量％になるように溶解して、融着塗料を得た。それ以外は、実施例 1と同様にして行なった。結果を表 2に示す。実施実施実施実施実施実施実施実施実施例例例例例例例例例

1 2 3 4 5 6 7 8 9 アルコ -可溶性共重合

ホアミド'樹脂添加量 10 10 10 10 10 15 20 10 10

(部）

アルコ-; 1/可溶性共重合ホ'リアミ

融樹脂曲げ弾性率 2200 2200 2200 2200 2200 2200 2200 1900 1700

(MPa)

塗 2 -ェチルへキサノ-ル 20 10 20 25 10 20 20 20 20

溶剤組成

料クレ、尸 -離 40 40 30 40 35 40 40 40 40

(重量％)

C9ナフサ 40 50 50 35 55 40 40 40 40 樹脂分濃度 15 15 15 15 15 15 15 15 15

樹脂溶解性〇〇〇〇〇〇〇〇〇保存安定性 O 〇〇〇〇〇〇〇〇融着層曲げ弾性率（MPa) 700 700 700 700 700 800 900 700 680

臭気 O 〇 O 〇〇〇〇〇〇コィノレのアルコ-ル系溶剤 70 40 60 95 20 70 70 70 70 発生ガス量フエノ-ル系溶剤 280 300 200 260 240 280 280 280 280

(ppm) へ'ンシ" )τルコール

コイル寸法ネック径 40.4 40.4 40.4 40.4 40.4 40.4 40.4 40.4 40.4

) ネシ"レ量 0.3 0.3 0.3 0.3 0.3 0.2 0, 2 0.3 0.3 耐熱後のネック 120°C 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.2 0.4 0.1 0.1

径

130。C 0.3 0.3 0.3 0.3 0.3 0.5 0.8 0.3 0.3 変化量（mm)

線間接着力 (N) 7.3 7.4 7.2 7.3 7.1 7.0 6.8 7.2 7.1 表 2

*比較例 9は溶解しなつた。

(注 1) 目標レベル

コイルの発生ガス量： 500 p pm以下

コイルのネジレ量： 0. 3 mm以下（それ以上では成形コイル

のコンバーゼンス特性が変化する。 ) コイルの接着力： 6. 5 N以上（それ以下では線バラケが起

こりやすくなる。）

(注 2) 巻線用金型寸法

ネック径： 40 4 mm、ネゾレ： 0 mm 表 2からわかるように、ベンジルアルコールを溶剤に使用している比較例 1では、樹脂溶解性および保存安定性の面で問題があり、使用不能である。

比較例 2~ 6では、コイルからの発生ガス量が多く、臭気的に問題である。また、曲げ弾性率が 220 OMP aのアルコール可溶性共重合ポリァミド樹脂を添加している比較例 2〜 5は、融着層曲げ弾性率が高いため、成型後のコイルのネジレ量が小さい。それに対して結晶性共重合ポリアミド榭脂のみの比較例 6 は、融着層曲げ弾性率が低いため、成型後のコイルのネジレ量が大きく、熱変形の変化量も大きい。

比較例 7は曲げ弾性率が 1 2 0 0 M P aのアルコール可溶性共重合ポリアミド榭脂を添加している場合であるが、成型後のコィルのネジレ量が目標レベルには至っていない。比較例 8の曲げ弾性率が 1 4 0 O M P aのアルコール可溶性共重合ポリアミド樹脂を添加している場合も同じである。

比較例 9、 1 0は高融点ナイ口ン樹脂の 6 6ナイ口ンを添加した場合である。比較例 1 0は特開平 1 0— 1 5 4 4 2 0の方法で、融着層の曲げ弾性率が高いため、コイルのネジレ量は良好であるが、臭気的には問題である。それに対して、比較例 9は本発明の溶剤組成を用いた場合であるが、 6 6ナイ口ンの溶解性が問題となり使用不能である。

これらの比較例に対して、実施例 1 ~ 9の融着塗料は、樹脂溶解性、保存安定性が良好であり、これら融着塗料を絶縁電線上に塗布焼付して得られる自己融着性絶縁電線は、偏向ヨークコイルに成形した際、コイルからのフエノール系有機溶剤の発生ガス量が少ないため臭気環境面での問題がない。さらに、融着層の曲げ弾性率が高いためコイルの初期歪も小さく、高温（1 2 0 °C) においても、優れた耐熱変形性を発揮した。産業上の利用可能性

本発明の自己融着性絶縁電線は、融着層中に残留するフェノール系有機溶剤量を少なくでき、また該自己融着性絶縁電線を用いて電気機器コイルを成形する際に、成型コイルからのフエノール系有機溶剤の発生ガス量が少ないため臭気環境面での問題がなく、かつ融着層の曲げ弾性率が高いためコイルの初期歪も小さい。したがって、本発明の自己融着性絶縁電線は工業上極めて有用である。

Claims

請求の範囲

1. 絶縁電線上に、融着塗料を塗布焼き付けして成る融着層が形成された自己融着性絶縁電線であって、融着塗料が、

(A) 1 05-150°Cの温度範囲中に融点がある結晶性共重合ポリアミド樹脂、

(B) 曲げ弾性率が 150 OMP a以上のアルコール可溶性共重合ポリァミド樹脂、

(C) アルコール系有機溶剤を含む有機溶剤

を含む融着塗料であることを特徴とする自己融着性絶縁電線。

2. 前記（C) 成分のアルコール系有機溶剤の含有量が、全溶剤量の 5〜 30重量％であることを特徴とする請求項 1記載の自己融着性絶縁電線。

3. 前記 (C) 成分のアルコール系有機溶剤が 2—ェチルへキサノールであることを特徴とする請求項 2記載の自己融着性絶縁電線。

4. 前記（C) 成分が、フノール系有機溶剤および/または芳香族系炭化水素を含有することを特徴とする請求項 1〜 3のいずれか一項に記載の自己融着性絶

5. 前記（C) 成分のフエノール系有機溶剤の含有量が全溶剤量の 40重量。 /₀以下であることを特徴とする請求項 4記載の自己融着性絶縁電線。

6. 前 ¾ (C) 成分の芳香族系炭化水素の含有量が全溶剤量の 30〜60重量％であることを特徴とする請求項 1〜 4記載の自己融着性絶縁電線。

7. 前記（B) 成分が、イソホロンジァミンとセバシン酸の反応物、イソホロンジァミンとァゼライン酸の反応物、ィソホロンジァミンとアジピン酸の反応物、ナイロン 6モノマー単位、ナイロン 66モノマー単位、ナイロン 6 10モノマー単位、ナイロン 1 1モノマー単位、ナイロン 1 2モノマー単位の中から選ばれた少なくとも 2種以上を含むものであることを特徴とする請求項 1〜6のいずれか一項に記載の自己融着性絶縁電線。

8. 前記（B) 成分の添加量が前記（A) 成分 100重量部に対して 5〜20重量部であることを特徴とする請求項 1〜 7のいずれか一項に記載の自己融着性絶

9. 絶縁電線上に、融着層が形成された自己融着性絶縁電線であって、融着層の曲げ弾性率が 600〜 100 OMP aで、融着層中からのアルコール系有機溶剤の発生ガス量が、 0. 1〜1 00 p pmの範囲であることを特徴とする自己融着性絶縁電線。

10. 絶縁電線上に、融着層が形成された自己融着性絶縁電線であって、該自己融着性絶縁電線を、コイル卷線機により、成形条件を 58ターン * 2本巻、通電時間 1. 5秒、通電電流 60A、冷却プレス時間 25秒、金型温度 40°Cに設定し、コイル巻線、通電加熱、加圧成形した場合の偏向ヨークコイルのネジレ量が 0. 3以下で、融着層中からのアルコール系有機溶剤の発生ガス量が、 0. 1〜 100 p p mの範囲であることを特徴とする自己融着性絶縁電線。

1 1. 請求項 1〜9のいずれか一項に記載の自己融着性絶縁電線から成型される偏向ヨークコイル。