WO1999065354A1

WO1999065354A1 - Tige de reglage de montre-bracelet, son procede de fabrication et structure d'accouplement de montre-bracelet

Info

Publication number: WO1999065354A1
Application number: PCT/JP1999/003228
Authority: WO
Inventors: Nobuto Fukushima; Kouji Fujii; Takeo Komiyama; Toshiaki Hara
Original assignee: Citizen Watch Co., Ltd.
Priority date: 1998-06-18
Filing date: 1999-06-17
Publication date: 1999-12-23
Also published as: WO1999065354A9; KR100354370B1; DE69900489T2; EP1023851A1; DE69900489D1; CN1272770A; HK1031985A1; EP1023851B1; EP1023851A4; JP3577280B2; CN1163172C; US6406177B1; AU4167399A; KR20010022936A

Description

明細書腕時計バンド用アジヤストピン及びその製造方法ならびに時計バンドの連結構造技術分野

この発明は、腕時計バンドの複数の駒を連鎖状に連結するアジヤストピン及びその製造方法ならびにその複数の駒を使用した時計バンドの連結構造に関する。背景技術

周知のように、腕時計は手首等に携帯するためにバンドを備えている。その腕時計のバンドとしては、例えば牛ゃヮ二などのなめし革を帯状に切断し、その帯状の革に材質の異なる皮革を重ねて縫い合わせることにより、強度を持たせたものが一般的である。

また、腕時計のバンドには金属バンドと呼ばれ、金属等からなる駒を連鎖状に連ねて、それらを互いにアジヤストビンと呼ばれるピンを用いて接続することにより、その帯状に連ねた駒が腕に沿って曲がるようしたものもある。さらに、近年では樹脂バンドと呼ばれ、ゥレタン等の合成樹脂により帯状に形成した腕時計バンドもぁる。

これらの腕時計バンドは、いずれも 2つの帯状材からなり、その各帯状材の一端側を時計の表示部を含む本体にそれぞれ接続し、他端側を止め金具などで互いに接続できるようにしているのが一般的である。

そして、腕時計を手首に取り付けるときには、腕時計を手首に載せて止め金具により 2つの帯状のバンドを互いに接続すれば、腕時計が腕から脱落しないようになる。

その止め金具としては、革バンドゃ樹脂バンドでは尾錠と呼ばれるバックルが主として用いられ、金属バンドでは中留めと呼ばれる接続部品が使われる場合が多い _c ところで、腕時計を装着する手首の部分の太さは人によって個人差がある。そのため、通常の腕時計バンドでは、バンドの長さを一定の範囲内で調整できるようにしている。

例えば、革バンドでは 2つの帯状材に分けた一方のバンド側に複数の穴を長手方向に間隔を置いて連続して開け、その穴に他方のバンド側に設けた位置決め用の棒 (尾錠のック棒）をバンドが最適の長さになる位置で差し込んで固定するようになつている。

また、金属バンドでは、駒の数を増減させることによりバンドの長さを調節するのが一般的である。そして、そのバンドの長さを調節する際には、アジャストピンを抜いて駒の連結を外すようにする。

ここで、従来の駒を用いた腕時計バンドの長さを調整する機構について、第 2 5 図及び第 2 6図を参照して説明する。

第 2 5図は金属の駒を連結した金属バンドを備えた腕時計の例を示す外観斜視図である。

この腕時計に取り付けられている金属製の腕時計バンド 1 0 3は、金属製の複数の駒 1 0 2を連鎖状に連ね、それらの駒 1 0 2を互いに第 2 6図に示す接続ピンであるアジヤストビン 1 1 1で連結し、 2つの帯状のブレス 1 0 5と 1 0 6を形成している。

そのブレス 1 0 6の端部には、連結用の金具として機能する中留め 1 0 7が取り付けられていて、その中留め 1 0 7によりブレス 1 0 6をブレス 1 0 5に接続する構造になっている。

この腕時計バンド 1 0 3では、バンド長さを調節するときには、アジャストピン 1 1 1を抜き差しすることによって駒 1 0 2を增減させる。

そのアジャストピン 1 1 1を抜き差しすることによってパンドの長さを調節する機構について、第 2 6図を参照して説明する。

例えば、バンドの長さを長くする場合には、長くする部分のアジャストピン 1 1 1を引き抜いて、駒 1 0 2 Aと 1 0 2 Bの間に追加用の駒 1 0 2 Cを入れ、その追加した駒 1 0 2 Cに形成されている連結貫通穴に、駒 1 0 2 Aの連結貫通穴 1 0 2 aに差し込んだアジヤストビン 1 1 1を挿入すると共に、駒 1 0 2 Cに形成されている連結貫通穴に差し込んだアジヤストビン 1 1 1を駒 1 0 2 Bの凸部連結貫通穴 1 0 2 cに差し込んで、駒 1 0 2 Aと 1 0 2 C、及び駒 1 0 2 Cと 1 0 2 Bをそれぞれ連結する。

逆に、バンドの長さを短くする場合には、間引きする例えば駒 1 0 2 Cの両側のアジャストピン 1 1 1， 1 1 1を引き抜いて駒 1 0 2 Cを外した後に、駒 1 0 2 A と 1 0 2 Bをアジャストピン 1 1 1により再度連結する。

このように、アジヤストビン 1 1 1を駒 1 0 2の貫通穴に差し込んで隣合う駒 1 0 2 Aと 1 0 2 Bを互いに連結する際には、そのアジヤストビン 1 1 1は差し込んだ後にそれが脱落したりしないように、駒 1 0 2の貫通穴に強く嵌合しなければならない。

ところが、このアジャストピンに持たせる必要のある駒との強い嵌合力は、逆に腕時計バンドの長さを調整する際にはアジヤストピンは容易に抜き差しできなければならないということに対して相反する。

そこで、これまではこの両者を同時に満足させることはできなかったので、アジヤストビンは駒からの脱落防止を優先させるようにして、通常は抜き差しの容易さを犠牲にして嵌合力を高めるようにしていた。すなわち、アジャストピンの外径を、駒の穴と強く嵌合（ばね力、摩擦カ大）する寸法に決めていた。

そのため、腕時計バンドの長さを調整する際には、アジャストピンの抜き差しが容易にできないので不便であるということがあった。

一方、アジャストピンには、第 2 7図に示すように割ピンタイプのアジャストピン 1 2 1もある。このアジヤストビン 1 2 1は、断面形状が半円形状をした金属線を折り曲げて平面部分を互いに合わせることで全体の断面形状が円形になるようしており、その長手方向の一部を互いに外側に湾曲状に膨らませて、その湾曲させた部分の弾性により、ピンの駒 1 0 2の連結貫通穴 1 0 2 aに対する抜き易さと嵌合の確実性を得るようにしている。

そして、このタイプのアジャストピンは、プレス加工で製造するのが普通である力その材料に復元力の高い材料を用いるとプレス加工ではできないため、通常は復元力がそれほど高くない材料を使用するようにしている。そのため、抜き差しの容易さをある程度犠牲にして、湾曲部分の嵌合力を強めに設定しなければならなかつた。

さらに、このような割ピンタイプのアジヤストピンの外径及びそれを嵌入させる駒の穴の内径、さらにはアジャストピンの湾曲部の高さは、いずれも加工上のバラツキと、アジヤストピンを駒の穴に対して抜き差しした際の摩耗等を考慮しなければならなかったので、相対的に駒の穴の内径をかなり小さめに設計することが多かつた。

そのため、アジャストピンの抜き差しが困難になることがあり、アジャストピンを抜く際にそこにかなり強い力が加わったときには、そのアジヤストピンが変形してしまうこともあった。

また、上記湾曲部は半円形の金属線を二つ折りして平面部分を互いに合わせているだけであるため変形しやすいので、アジヤストピンを抜き差しした際に湾曲部が変形することによってピンの端部（第 2 7図で上側）において半円形部分の合わせ目が位置ずれを生じてしまうことがあった。

このようになると、アジヤストビンを引き抜く抜き力が極端に低下してしまうので、ひどいときには全く嵌合力が発生しないことになつて、アジャストピンとしての機能を失ってしまうこともあった。

さらに、腕時計バンドの連結を目的としたばね棒として、超弾性を示す形状記憶合金で形成するようにしたものが、特開昭 5 8 — 2 7 5 0 5号公報に記載されている。

しかしながら、このばね棒は、両端にピン状のものを突出させた形状のものを形状記憶合金で形成したに過ぎず、超弾性の性質を腕時計のバンド保持に利用しているのか否かについては全く記載されていないので、不明である。

以上のように、従来のいずれのアジヤストピン及ぴ時計バンドの連結構造においても、駒とアジャストピンの嵌合力を優先させるようにしているので、バンド長さを調整する際にアジヤストピンの抜き差しが容易にできなかったり、バンド駒の確実な連結ができなかったりすることがあるという問題点があった発明の開示

この発明は、このような技術的背景に鑑みてなされたものであり、腕時計バンドの長さを調節する際に抜き差しを容易に行うことができながら、駒の穴に対して強い嵌合力で嵌合して複数の駒を連鎖状に確実に連結することができるアジヤストピン及びそのアジヤストビンを用いた時計バンドの連結構造を提供することを目的とする。

また、そのアジヤストビンを容易に製造することができる製造方法を提供することも目的とする。

この発明は、上記の目的を達成するため、複数の駒を連鎖状に連結してなる腕時計用バンドの上記駒を互いに連結するための腕時計バンド用アジヤストピンにおいて、歪の変化に対して応力が一定になる超弾性領域を有する材質の金属で形成し、駒を連結した状態でその駒に超弾性領域の応力を働かせるための曲げ部を少なくとも 1力所形成したものである。

そうすることにより、上記アジャストピンは、それを駒の穴に差し込んだ状態では、曲げ部が穴の内壁を押圧する状態になるため、そのときの摩擦力により確実に保持される。

そして、このようにアジャストピンが駒を連結した状態では、アジャストピンの曲げ部に生じる応力が、歪が変化しても変わらない超弾性領域にあるため、例えば穴の内径あるいはアジヤストピンの寸法がばらついても、穴の内壁に作用するばね力は一定になる。

したがって、加工誤差や摩耗を考慮してアジヤストピンと駒の穴の嵌合を予め強めにするようなことをしなくても、安定した嵌合ができると共にアジヤストビンを駒の穴に対して容易に抜き差しすることができる。

そのアジャストピンに使用する超弾性を有する金属は、ニッケル ' チタン（N i T i ) 又はニッケル 'チタン ·コバルト（N i T i C o ) を主成分とする合金にするとよレ、。

また、上記曲げ部は湾曲状に曲げた部分とし、その湾曲した部分が駒に形成された穴の内壁と嵌合して固定されるようにしてもよい。さらに、アジャストピンは、その長手方向の両端部をそれぞれ半球状に丸めることにより曲面状に形成するとよい。

そうすれば、アジャストピンが高い硬度を持っていても、駒の穴に差し込んだ際にアジャストピンの端部で穴の内面を削ってしまうのを防ぐことができる。

そして、そのアジャストピンは、線径が 0 . 8 m m以上 1 . 2 m m以下であり、且つ上記曲げ部の最大高さの部位のその曲げ部の屈曲開始位置で上記駒を連結した状態で駒に接触する側の部位からの水平方向の長さが 1 m m以上 3 . 7 mm以下であるようにするとよい。

さらに、上記アジャストピンの製造方法として、超弾性領域を有する材質の金属からなるワイヤの少なくとも 1力所をプレスにより曲げる工程と、その曲げた部位を含むように前記ワイヤを切断する工程と、その切断したワイヤの長手方向の両端部を曲面にする工程とからなるアジヤストピンの製造方法を提供する。

同様に、アジャストピンの製造方法として、超弾性領域を有する材質の金属からなるワイヤを所望の長さに切断する工程と、その切断したワイヤの少なくとも 1力所をプレスにより曲げる工程と、その曲げたワイヤの長手方向の両端部を曲面にする工程とからなるアジャストピンの製造方法も提供する。

さらにまた、複数の駒を連鎖状に連結する時計バンドの連結構造として、その複数の駒はそれぞれバンドの連鎖方向の一端側に凹部を有すると共に他端側には隣合う駒の上記凹部に嵌入可能な凸部を有し、上記一端側の上記凹部により仕切られた両側の対をなすアーム部にバンドの短手方向に沿う連結貫通穴がそれぞれ形成され、上記凸部には上記連結貫通穴に平行する方向に凸部連結貫通穴が形成され、上記凹部に隣合う駒の上記凸部を嵌入させた状態で上記アーム部の連結貫通穴と上記凸部連結貫通穴とに歪の変化に対して応力が一定になる超弾性領域を有する材質の金属からなるアジャストピンを挿入することにより隣合う駒を着脱可能に連結する時計バンドの連結構造を、次のようにする。

すなわち、アジャストピンに曲げ部を形成すると共に、その曲げ部の最大高さを上記対をなすアーム部の一方の連結貫通穴の穴寸法よりも大きくし、上記対をなすアーム部の各連結貫通穴と上記凸部連結貫通穴とに所定の位置までアジヤストピンを挿入したときに、上記一方の連結貫通穴でアジヤストビンの曲げ部が撓むことによってそのアジヤストピンの曲げ部に発生する応力が超弾性領域にあり、その応力が発生する力でアジヤストピンが駒に固定される時計パンドの連結構造を提供する。その対をなすアーム部の一方の連結貫通穴の少なくとも入り口部に上記凸部連結貫通穴の径ょりも穴の径方向に対向する内壁間の寸法を大きくした穴寸法拡大部を形成するとよレ、。

また、その穴寸法拡大部は、上記対をなすアーム部の一方の連結貫通穴の少なくとも入り口部に、穴の径方向に対向する内壁間の寸法を上記凸部連結貫通穴の径ょりも大きく形成した段穴部とするとよい。

また、その穴寸法拡大部は、上記対をなすアーム部の一方のアーム部の連結貫通穴の全域に亘つて形成された穴とし、アジヤストピンを上記対をなすアーム部の各連結貫通穴と上記凸部連結貫通穴とに所定の位置まで挿入したときに、上記一方のアーム部の連結貫通穴の部分でアジヤストピンの曲げ部が撓むことによってそのァジャストピンの曲げ部に発生する応力が超弹性領域にあり、その応力が発生する力でアジヤストビンが駒に固定される穴径で、その一方のアーム部の連結貫通穴を形成し、上記対をなすアーム部の他方のアーム部の連結貫通穴の穴径をアジヤストビンの線径ょりもわずかに大きくしてもよい。

さらに、上記アジャストピンは、ニッケル ' チタン（N i T i ) 又はニッケル ' チタン · コバルト（N i T i C o ) を主成分とする合金で形成されているようにするとよい。

また、上記時計バンドの連結構造におけるアジャストピンも、線径が 0 . 8 m m 以上 1 . 2 m m以下であり、且つ上記曲げ部の最大高さの部位のその曲げ部の屈曲開始位置で上記連結貫通穴に接触する側の部位からの水平方向の長さが 1 m m以上 3 . 7 m m以下であるようにするとよい。

さらに、上記時計バンドの連結構造において、上記アジャストピンの曲げ部は、高温で折り曲げ加工により形成するか、低温で折り曲げ加工した後に熱処理をして形成するとよい。図面の簡単な説明

第 1図はこの発明による腕時計バンド用アジヤストピンの第 1の実施形態を示す正面図である。

第 2図は同じくそのアジヤストピンの使用例を示す斜視図である。

第 3図は同じくそのアジヤストピンを腕時計バンドの駒に形成した穴に嵌入させた状態を示す縦断面図である。

第 4図は「応力一歪」曲線を示す線図である。

第 5図はこの発明による腕時計バンド用アジヤストビンの第 2の実施形態を説明するためにアジャストピンを駒に形成した穴に嵌入させた状態を示す第 3図と同様な縦断面図である。

第 6図はこの発明による腕時計バンド用アジヤストピンの製造方法のワイヤを屈曲させる工程を説明するための斜視図である。

第 7図は同じくその製造方法のヮィャを切断する工程を説明するための斜視図である。

第 8図は同じくその製造方法のバレル研磨工程を説明するための斜視図である。第 9図はこの発明による時計バンドの連結構造を説明するための概略図である。第 1 0図は同じくその時計バンドの連結構造に使用する腕時計バンドの駒を示す正面図である。

第 1 1図は同じくその時計バンドの連結構造に使用するアジヤストピンを示す正面図である。

第 1 2図は第 9図の実施形態における穴寸法拡大部を段穴部とした例を正面と側面の 2面で示す図である。

第 1 3図は第 9図の実施形態における穴寸法拡大部をキ一溝タイプの穴形状とした例を正面と側面の 2面で示す図である。

第 1 4図はアジヤストビンの屈曲部のばね性を測定する装置の例を示す概略図である。

第 1 5図はアジヤストピンの屈曲部のばね性の測定結果を示す線図である。第 1 6図はこの発明による時計パンドの連結構造におけるアジヤストピンの抜き力と従来の割りピンタイプのアジヤストビンの抜き力とを比較した実験結果をグラフ状にして示した図である。

第 1 7図はこの発明による時計バンドの連結構造の他の実施形態を説明するための第 9図と同様な概略図である。

第 1 8図はこの発明による時計パンドの連結構造の他の異なる実施形態を説明するための第 1 7図と同様な概略図である。第 1 9図は第 1 8図の実施形態におけるアジャストピンの屈曲部のばね性の測定結果を示す線図である。

第 2 0図は屈曲部を 2箇所形成したアジヤストビンの例を示す正面図である。第 2 1図は長手方向の中央部に屈曲部を形成したアジヤストピンの例を示す正面図である。

第 2 2図は一方の端部に湾曲形状の曲げ部を形成したアジヤストピンの例を示す正面図である。

第 2 3図は異なる方向に屈曲部を形成するようにしたアジヤストピンの例を示す正面図である。

第 2 4図はアジヤストピンをバンド駒の連結以外に使用する例として腕時計ケースと時計バンドとを連結する例を示す斜視図である。

第 2 5図は従来の金属の駒を連結した金属バンドを備えた腕時計の例を示す外観斜視図である。

第 2 6図は同じくその金属バンドの長さを調節する機構を説明するための斜視図である。

第 2 7図は従来の割りピンタイプのアジヤストピンを説明するための斜視図である。発明を実施するための最良の形態

この発明をより詳細に説明するために、添付図面にしたがって、この発明の実施形態の例を説明する。

〔第 1の実施形態：第 1図乃至第 4図〕

第 1図はこの発明による腕時計バンド用アジヤストピンの第 1の実施形態を示す正面図、第 2図は同じくそのアジャストピンの使用例を示す斜視図、第 3図は同じくそのアジヤストピンを腕時計バンドの駒に形成した穴に嵌入させた状態を示す縦断面図である。第 1図に示す腕時計バンド用アジヤストピン（以下アジヤストピンと略称する） 1は、第 2図に示すように複数のバンド駒（以下駒と略称する） 2を連鎖状に連結してなる腕時計バンド 3の駒 2を互いに連結するための連結部材であり、駒 2 Aに形成されている駒穴である連結貫通穴 2 a， 2 bと、その隣の駒 2 Bに形成されている同様に駒穴である凸部連結貫通穴 2 c とに差し込んでそれらを連結し、それ以外の駒 2についても同様に隣合う駒 2同士を互いに連結している。

そして、このアジャストピン 1は、第 3図に示すように隣合う駒 2 Aと 2 Bを連結した状態で、駒 2 Aの連結貫通穴 2 aの壁面に詳しい説明を後述する超弹性領域の応力を働かせるための曲げ部となる屈曲部 5を 1力所形成している。

その屈曲部 5は、この実施の形態ではへの字状に折り曲げて形成した部分であり、それをアジヤストピン 1の一端側に形成している。

このアジヤストビン 1は、材質が超弾性を有するニッケル ' チタン（N i T i ) を主成分とする超弾性合金で形成されていて、例えば直径 1 mmで長さが 1 5 mm の寸法に形成されている。そして、そのアジャストピン 1の両端部を、バレル研磨により曲面状に加工して丸みを持たせている。

一般的に、このように超弾性を有する金属材料をプレスで加工するのは困難であるが、急角度で塑性変形域まで変形させると塑性変形するため、第 1図に示したようにアジヤストピン 1の端部に屈曲部 5を形成することができる。

このアジャストピン 1は、上述したように隣合う駒 2と 2を連結した状態で、屈曲部 5が駒 2の連結貫通穴 2 aの壁面に対して超弾性領域の応力を作用させるようにしているが、その超弾性領域の応力について、以下説明する。

一般的に、弾性材料の「応力一ひずみ」曲線は、第 4図に破線で示したように、応力の増加に伴って歪が増加していく。しかしながら、 N i T i合金などのように一部の金属では、第 4図に実線で示すように、歪は増加するが応力は一定になる領域（超弾性領域）が存在する。このような性質を超弾性と称し、この超弾性を有する合金を超弾性合金と称している。

そして、第 1図で説明したアジャストピン 1は、この超弾性を有する超弾性合金で形成されている。

そのアジャストピン 1を、第 3図に示したように、駒 2 Aと 2 Bを連結貫通穴 2 a と凸部連結貫通穴 2 c と連結貫通穴 2 b とに屈曲部 5が形成されていない側の端部から差し込んで、駒 2 Aと 2 Bを連結したときに、屈曲部 5が連結貫通穴 2 aの壁面により曲げ戻されることにより、そのアジャストピン 1の屈曲部 5に発生する応力が、第 4図で説明した超弾性領域になるように、屈曲部 5の屈曲角度を設定している。

そのため、第 3図の駒 2 Aの連結貫通穴 2 a、あるいはアジャストピン 1の屈曲部 5の屈曲角度の加工上の理由によるバラツキにより連結貫通穴 2 aに嵌入状態にあるアジャストピン 1の屈曲部 5のたわみ量が変化し、歪にパラツキが生じるようになる。

しかしながら、この実施形態によるアジャストピン 1は超弾性を有するので、上記歪がばらついても、そのばらつきの範囲が第 4図で説明した超弾性領域内であれば、アジャストピン 1が連結貫通穴 2 aの壁面に対して作用させる反力（応力）は常に一定である。したがって、連結貫通穴 2 aの穴径が多少ばらついても、屈曲部 5の反力は、超弾性効果により常に一定であるため、アジャストピン 1の駒 2 Aとの嵌合力は一定となるため安定した駒 2 Aと 2 Bの連結ができる。

また、第 1図に示したように、アジャストピン 1は、その両端部をそれぞれ曲面状（半球状）に形成しているので、 N i T i合金は高い硬度の材質であるが、駒 2 A , 2 Bの連結貫通穴 2 a，凸部連結貫通穴 2 c，連結貫通穴 2 bに差し込んだ際に、そのアジャストピン 1の端部で連結貫通穴 2 a , 2 b及ぴ凸部連結貫通穴 2 c の内面を削ってしまうのを防ぐことができる。

それにより、連結貫通穴 2 a , 2 b及び凸部連結貫通穴 2 cを痛めることがないので、アジャストピン 1を繰り返し抜き差ししても、アジャストピン 1 と連結貫通穴 2 a との嵌合力が低下するようなことがない。したがって、アジャストピン 1が駒 2の連結貫通穴 2 aから抜け落ちるのを防止することができると共に、腕時計バンドの長さを容易に調整することができる。

〔第 2の実施形態：第 5図〕

次に、この発明による腕時計バンド用アジヤストピンの第 2の実施形態を第 5図を参照して説明する。

第 5図はこの発明による腕時計バンド用アジャストピンの第 2の実施形態を説明するためにアジャストピンを駒に形成した穴に嵌入させた状態を示す第 3図と同様な縦断面図である。

この実施形態によるアジャストピン 1 1は、その両端部に湾曲状に曲げた曲げ部 1 5 a , 1 5 bをそれぞれ形成し、その湾曲させた部分が駒 2 Aの両側のアーム部 6 , 7のそれぞれ連結貫通穴 2 a , 2 bの内壁と嵌合して固定されるようにしている。

そして、このアジャストピン 1 1においても、材質は超弾性を有する超弾性合金で形成し、アジヤストビン 1 1を連結貫通穴 2 a， 2 b及び凸部連結貫通穴 2 cに所定の位置まで差し込んだときに、曲げ部 1 5 a， 1 5 bがそれぞれ連結貫通穴 2 a， 2 bの壁面により曲げ戻されることによって、そのアジャストピン 1 1の曲げ部 1 5 a , 1 5 bに発生する応力が、第 4図で説明した超弾性領域になるように、曲げ部 1 5 a， 1 5 bの湾曲部分の高さを設定している。

〔第 3の実施形態：第 6図乃至第 8図〕

次に、この発明による腕時計バンド用アジヤストピンの製造方法について第 6図乃至第 8図を参照して説明する。

第 6図乃至第 8図はこの発明による腕時計バンド用アジヤストピンの製造方法を説明するための各工程を示す斜視図である。第 1図で説明したアジャストピン 1を製造するには、まず、 N i T i を主成分とする超弾性合金ワイヤ（以下ワイヤと略称する） 5 0の一端側をプレス機により、第 6図に示すように屈曲させて屈曲部 5を形成する。

次に、その一端側を屈曲させたワイヤ 5 0を、第 7図に示すように所望の長さに切断し、最後にその切断したワイヤの両端をバレル研磨機により、第 8図に示すように半球状に丸くなるまで研磨することで、図示のようなアジヤストピン 1が完成する。

このような製造方法で製造したアジヤストビン 1を、第 2図で説明した駒 2の連結に用いたところ、第 1の実施形態で説明したとおりの安定した嵌合力と抜き差しの容易さが得られた。

また、腕時計バンド用アジャストピンの他の製造方法として、次に説明する製造方法を実施してもよい。

すなわち、最初に N i T i を主成分とする超弾性合金ワイヤ 5 0を、第 7図で説明したように所望の長さに最初に切断する。次に、その切断したワイヤ 5 0の一端側をプレス機により第 6図で説明したように屈曲させて屈曲部 5を形成する。最後に、第 8図で説明したように、そのワイヤ 5 0の両端をバレル研磨機により半球状になるまで研磨することにより、アジヤストビン 1を完成させる。

このような製造方法で製造したアジヤストビン 1を、第 2図で説明した駒 2の連結に用いたところ、前述した実施形態の腕時計バンド用アジヤストピンの製造方法と同様に、安定した嵌合力と抜き差しの容易さが得られた。

〔第 4の実施形態：第 9図乃至第 1 6図〕

次に、この発明による時計パンドの連結構造の実施形態を第 9図乃至第 1 6図を参照して説明する。

第 9図はこの発明による時計バンドの連結構造を説明するための概略図、第 1 0 図は同じくその時計バンドの連結構造に使用する腕時計バンドの駒を示す正面図、第 1 1図は同じくその時計バンドの連結構造に使用するアジヤストピンを示す正面図である。

この時計バンドの連結構造は、第 9図に示すように複数の駒 2 2を連鎖状に連結する時計バンドの連結構造であり、その複数の駒 2 2は第 1 0図に示すように、それぞれ腕時計バンドの矢印 Aで示す連鎖方向の一端側に凹部 2 3が形成されていると共に、他端側には隣合う駒の凹部 2 3に嵌入可能な凸部 2 4が形成されている。そして、その駒 2 2には、上記一端側の凹部 2 3により仕切られた両側のアーム部 2 5， 2 6に、バンドの矢印 Bで示す短手方向に沿う連結貫通穴 2 7 , 2 8がそれぞれ形成されていて、凸部 2 4にも連結貫通穴 2 7 , 2 8に平行する方向に凸部連結貫通穴 2 9が形成されている。

この時計バンドの連結構造は、第 9図に示したように駒 2 2の凹部に、隣合う駒 2 2の凸部 2 4を嵌入させた状態で、アーム部 2 5 , 2 6の連結貫通穴 2 7， 2 8 と凸部連結貫通穴 2 9とにアジャストピン 2 1を挿入することにより、隣合う駒 2 2と 2 2を着脱可能に連結する。

第 1 0図に示すように、各駒 2 2に一対ずつ形成しているアーム部 2 5 , 2 6は、その一方のアーム部 2 5側の連結貫通穴 2 7の入り口部に、穴寸法拡大部 3 1を形成している。その穴寸法拡大部 3 1は、凸部連結貫通穴 2 9の径 D 1 よりも穴の径方向に対向する内壁間の寸法 D 2 を大きくした部分である。

なお、連結貫通穴 2 7の穴寸法拡大部 3 1以外の部分の穴径と、連結貫通穴 2 8 の穴径と、凸部連結貫通穴 2 9の穴径は同じにしてある。

—方、アジヤストビン 2 1は、第 1 1図に示すように、第 1図で説明したものと同様の形状をしており、一端側にへの字型に曲げた曲げ部である屈曲部 5を形成している。そして、その屈曲部 5の最大高さ Hmax を、穴寸法拡大部 3 1の内壁間の寸法 D 2 よりも大きくしている。また、そのアジャストピン 2 1の線径を、連結貫通穴 2 8の穴径及び凸部連結貫通穴 2 9の穴径ょりもわずかに小さくしている。すなわち、例えばアジャストピン 2 1の線径を 1 m mとし、連結貫通穴 2 8及び凸部連結貫通穴 2 9のそれぞれ穴径を 1 . 0 5 m m 程度とし、そのアジヤストピン 2 1が連結貫通穴 2 8の壁面との間、及ぴ凸部連結貫通穴 2 9の壁面との間にそれぞれ 0 . 0 5 m m 程度のクリアランスができるようにしている。

そして、第 9図で下側に図示している駒 2 2に示したように、アジャストピン 2 1を穴寸法拡大部 3 1から凸部連結貫通穴 2 9を通してアーム部 2 6側の連結貫通穴 2 8に所定の位置まで挿入したときに、穴寸法拡大部 3 1でアジヤストビン 2 1 の屈曲部 5が撓むことによって、そのアジャストピン 2 1の屈曲部 5に発生する応力が、第 4図で説明した超弾性領域になるようにしている。

なお、連結貫通穴 2 7に形成する穴寸法拡大部 3 1は、第 1 2図に示すような段穴部 3 1 aに限るものではなく、第 1 3図に示すように連結貫通穴 2 7の壁面の周方向の一部をキ一溝のような形に切り欠いて、穴の径方向に対向する内壁間の寸法 D 2 を大きくした拡大部 3 1 bであってもよい。

そして、第 1 2図に示した段穴部 3 1 a とする場合には、その段穴部 3 1 aの小径部の穴径を例えば 1 . 0 5 mmとし、大径部の穴径を例えば 1 . 1 5 mmとする。また、その大径部の深さ Cは、第 1 1図に示したアジャストピン 2 1の折曲部 5の長さ Lよりも深くする。

その折曲部 5の長さ Lは、折曲部 5の屈曲開始位置で連結貫通穴 3 1に接触する側の部位 aから折曲部 5の最大高さ Hmax の部位までの図 1 1で水平方向の長さであり、この長さ Lは 1 m m以上にする必要がある。

この時計バンドの連結構造では、アジヤストビン 2 1の屈曲部 5の最大高さ Hma X を、穴寸法拡大部 3 1の内壁間の寸法 D 2 よりも大きくしているので、そのアジヤストビン 2 1を第 9図に示したように連結する 2つの駒 2 2と 2 2の連結貫通穴 2 7 , 2 8と凸部連結貫通穴 2 9とに所定の位置まで挿入すると、屈曲部 5の最大高さ Hmax の部位が穴寸法拡大部 3 1の部分に位置し、その高さが穴寸法拡大部 3 1の内壁間の寸法 D 2 に変形される。

また、連結貫通穴 2 8 と凸部連結貫通穴 2 9及び連結貫通穴 2 7の小径部に挿入されたアジヤストビン 2 1の屈曲部 5以外の部分は、それら各貫通穴とアジヤストピン 2 1の寸法を上述した寸法にしているので、それら各貫通穴の壁面とアジヤストビン 2 1 との間のクリアランスは 0 . 0 5 m mしかない。したがって、そのアジヤストビン 2 1の屈曲部 5以外の部分は、ほとんど変形することができないため、その屈曲部 5以外の部分が各貫通穴の壁面に接する方向に発生させる力は非常に小さい。

したがって、この駒 2 2に挿入されたアジヤストビン 2 1が駒 2 2に対して作用させる固定力は、そのほとんどが屈曲部（第 1 1図で部位 aから右方部分） 5の変形に伴って発生する力である。

アジャストピン 2 1は、屈曲部 5の部分を、高温で折り曲げ加工することにより形成するか、低温で折り曲げ加工した後に熱処理をして形成するとよい。

すなわち、アジヤストビン 2 1の材料としては形状記憶合金である N i T i合金のワイヤを使用し、それを 5 0 0 °Cの高温で直線形状記憶処理して所定の長さに切断する。次に、その切断したワイヤの一端部を、への字形状にプレス機で折り曲げて、そのワイヤの両端部をバレル研磨して端面を半球状に丸める。

ここで、上記ワイヤの折り曲げ加工を受けることによって変形された部分の組織は、マルテンサイト相になっているので、そのままの状態で用いると屈曲部 5のばね性が不十分となる。したがって、さらにその後で加工部の組織を超弾性特性が得られるオーステナイト相に戻すため、 5 0 0 °Cで 1時間の熱処理を行って、その後で空気中あるいは水中で冷却するとよい。

このようにして製造したアジヤストビン 2 1について、屈曲部 5の最大高さ Hma x (第 1 1図参照）を実測してみたところ、熱処理前の最大高さ Hmax の 2 0本の平均値が 1 . 6 9 3 (標準偏差 0 . 0 1 7 ) であったものが、熱処理後には最大高さ Hmax 力 S i . 4 50 (標準偏差 0. 0 1 4) になっていた。

このように熱処理によって応力が開放され、スプリングバック（Hmax の減少）が起こることがわかる。したがって、最大高さ Hmax の設計は熱処理時の形状変化、バレル研磨量を考慮し最終形状を見込んで折り曲げ加工後の Hmax を設定すればよレ、。

また、この熱処理の前後でアジャストピンの屈曲部の最大高さ Hmax のバラツキはあまり変わらないことから、この製造工程であれば加工バラツキを十分抑えることができる。

次に、この時計バンドの連結構造で使用するアジヤストビン 2 1の変形に伴って発生する力について、実験結果を含め説明する。

この実験に使用したアジャストピン 2 1は、線径が lmm、全長が 1 6 mm、屈曲部の長さ Lが 2mm、屈曲部 5の最大高さ Hmax が 1. 5 mm に形成されている。また、連結貫通穴 2 7の穴寸法拡大部 3 1は、第 1 2図で説明したような段穴部 3 1 a とし、その段穴部 3 1 aの大径部の寸法 D2 を 1. 2 5 mm にしている。

したがって、この時計バンドの連結構造では、アジャストピン 2 1を連結する駒 2 2に差し込んだときのアジヤストビン 2 1の屈曲部 5の変形量は Hmax ( 1. 5) -D2 ( 1. 2 5 ) =0. 2 5 mmとなり、この値は次に示すような測定結果から設定した値である。

まず、アジャストピン 2 1の屈曲部 5のばね性を、第 1 4図に示すような測定装置を使用して、ばね力を計ることにより測定した。

この測定装置は、アジャストピン 2 1の屈曲部 5以外の長軸側の部分を、たわみが発生しないように抑え部材 1 7で完全に固定した状態で、アジヤストビン 2 1の屈曲部 5上に位置する口一ドセル 1 8を降下させていき、その時に口一ドセル 1 8 に作用する力を測定するものである。

そして、その測定結果より屈曲部の「変位一力」曲線を実測した。第 1 5図はその測定結果を示したものである。この測定結果によれば、屈曲部の変位が増すごとにロードセル 1 8で検出されるばね力は上昇するが、変位が 0. 1 5 mmから 0. 3 mm付近で、「変位一力」曲線の傾きが緩やかになり、 0. 3mm 付近から再び上昇するカーブを描いている。

ここで、変位 0. 1 5 mmから 0. 3 mm付近までの領域が、前述した超弾性領域に相当する。

このようにばね材が曲げられたときの変位は、断面方向でみれば当然均一ではなく外周に近いほど変位は大きく、中心に近いほど変位は小さくなる。したがって、変位により発生するばね力は、全体での積分値になっているものと推測される。また、第 1 5図には、腕時計バンドを構成する駒の段穴部における大径部の穴径を異ならせた治具を複数形成して、その各治具の穴部に差し込んだアジヤストビンを屈曲部と反対側の長軸部側から押し出したときの抜き力を測定した結果も合わせて示した。

その測定結果を、上述したばね力のデータと対比してみると、変位 0. 1 5 から 0. 3mm という先に説明した超弾性領域に相当する部分において、抜き力がかなり安定している領域が存在することがわかった。

したがって、この測定結果からも、アジャストピン 2 1の屈曲部 5の変形量 0. 2 5 mmは、超弾性領域内に入っていることがわかる。

ところで、抜き力は、ばね力に摩擦係数をかけた値であるため、そのばね力の超弾性領域と抜き力の超弾性領域とがー致していることは、その超弾性領域内ではァジャストビン 2 1 と駒 22の穴寸法拡大部 3 1 との摩擦係数がほぼ一定の値を示していることを意味する。

これを利用して、アジャストピンの第 1 1図に示した最大高さ Hmax と、第 1 0 図に示した駒 2 2の穴寸法拡大部 3 1の径方向の寸法 D2 を最適な寸法に設計すれば、アジャストピン 2 1の屈曲部 5が駒 2 2の穴寸法拡大部 3 1に対して超弾性領域内の安定したばね力を作用させるので、アジャストピン 2 1の駒 2 2に対する抜き力がほぼ一定になって安定する。

なお、アジャストピンを駒 2 2の段穴部 3 1 aに嵌入させた状態での屈曲部 5の変位は、第 1 1図に示したアジヤストビン 2 1の屈曲部 5の最大高さ Hmax から段穴部 3 1 aの大径部の寸法 D2 を引いた値になる。

次に、所望の抜き力になるようにアジヤストピンの各部の寸法及びそれを嵌入させる駒側の穴径等を計算する数式について説明する。

第 1 5図に示したばね力の「変位一力」曲線は、以下のような仮定をおくことによって推定することができる。

すなわち、アジャストピンとして使用するばね材の断面形状を特定しない場合のばね力は、次の（ 1 ) 式により算出できる。

P = E ♦ I ♦ w · K/ (L³/ 3 + k I E L/ (AG) ) .·' (1) 式ここで Ε ：縦弾性係数（N i T iでは 5 700 k g f /mm²)

G ：横弾性係数

I ：断面 2次モーメント

w ：橈み量

A ：断面橫

Κ ：補正項

k ：平均せん断応力に対する中立軸上のせん断応力の比

L ：ばね長

また、アジヤストピンとして使用するばね材の断面形状を円形状のような丸棒材とする場合のばね力は、次の（2) 式により算出できる。

P = 3 E π d⁴wK/ 64 L³ ( 1 + 0. 6 5 · d²/L²) "- (2) 式ここで d ：線径また抜き力については、次の（3 ) 式で表される。

F = M s - P … （ 3 ) 式

ここで s ：静止摩擦係数

F ：抜き力

したがって、（3 ) 式より、ほぼ静止摩擦係数 μ sが一定であると仮定すると、ばね力 Ρを一定に保てば、抜き力 Fはほぼ一定に保たれる。そのため、超弹性領域のばね力を用いるようにすれば、半永久的に抜き力が安定することになる。

以上のような式を用いて、所望の抜き力になるようにアジャストピンの形状、特に第 1 1図で説明した最大高さ Hmax 、線径、材料特性、駒 2 2の穴寸法拡大部 3 1の穴径等を計算により求めることができる。

次に、アジャストピンの抜き力を、第 9図で説明した時計バンドの連結構造と、従来の割りピンを用いた時計バンドの連結構造とで比較するために行った実験の結果について、第 1 6図を参照して説明する。

第 1 6図はこの発明による時計バンドの連結構造におけるアジヤストビンの抜き力と、第 2 7図で説明した従来の割りピンを用いた時計バンドの連結構造におけるアジャストピンの抜き力とを比較した実験結果をグラフ状にして示した図である。この実験結果によれば、従来の構造のものを白抜きの棒グラフで示すように、抜き力が 1 . 8〜 3 . 4 k g f の範囲にばらついている。これに対し、この発明による連結構造のものでは、ハッチングを入れた棒グラフで示すように抜き力が 2 . 0〜 3 . 2 k g f の範囲にバラツキ、そのバラツキ範囲が小さくなっている。

また、そのパラツキは正規分布になっており、この抜き力のバラツキはアジヤストビンの加工時の寸法のバラツキ、すなわち特に第 1 1図で説明したアジャストピンの最大高さ Hmax のバラツキを反映していることを示唆している。

これに対し、従来の割りピンを用いた構造のものでは、抜き力のバラツキが分布の中心に対して非対称であり、アジャストピンの加工時の寸法のバラツキ以外の影響、例えば塑性変形の影響等が加わっているものと推測される。

〔第 5の実施形態：第 1 7図〕

次に、この発明による時計バンドの連結構造の他の実施形態を第 1 7図を参照して説明する。

第 1 7図はこの発明による時計バンドの連結構造の他の実施形態を説明するための第 9図と同様な概略図であり、第 9図と対応する部分には同一の符号を付してある。

この時計バンドの連結構造は、第 9図で説明した実施形態に対し駒 3 2に形成する連結貫通穴 3 7, 3 8と凸部連結貫通穴 3 9の穴径寸法を全て同じにした点のみが異なる。

この実施形態では、アジヤストビン 4 1の屈曲部 5以外の長軸の部分をたわませないようにすることと、そのアジヤストピン 4 1の屈曲部 5で発生するばね力が、駒 3 2の連結貫通穴 3 7の壁面に超弾性領域の力で作用するように、第 1 1図で説明した最大高さ Hmax を設定する。

すなわち、第 9図乃至第 1 6図で説明した実施形態では、アジャストピン 2 1の屈曲部の長さ L= 2mm、 D2= 1. 2 5 mm, 最大高さ Hmax- 1. 5mmとしたので、アジャストピン 2 1を駒 2 2に所定の位置まで差し込んだときの屈曲部 5の変形量は 0. 2 5 mm であった。

これに対し、この実施形態では、アジャストピン 4 1の屈曲部の長さ L= 2mm は同じであるが、 D2 = 1. 05 mmと小さくし、それに合わせて最大高さ Hmax = 1. 3 mmと小さくしている。このようにしても、上述した変形量は 0. 2 5 mm となり、第 9図の実施形態と同様になるため、同じようにアジャストピン 4 1により超弾性領域のばね力を駒 3 2の連結貫通穴 3 7の壁面に作用させることができる。したがって、安定した抜き力が得られる。

〔第 6の実施形態：第 1 8図及び第 1 9図〕次に、この発明による時計バンドの連結構造の更に異なる他の実施形態を第 1 8 図及び第 1 9図を参照して説明する。

第 1 8図はこの発明による時計バンドの連結構造の他の異なる実施形態を説明するための第 1 7図と同様な概略図であり、第 1 7図と対応する部分には同一の符号を付してある。

この時計バンドの連結構造は、第 1 7図で説明した第 5の実施形態と同様に、駒 4 2に形成した連結貫通穴 4 7， 4 8と凸部連結貫通穴 4 9の穴径寸法が全て同じであるが、その穴径寸法をアジヤストビン 5 1の線径ょりやや大きめにすることによってアジヤストビン 5 1の屈曲部 5以外の部分にたわみが生じるようにした点が異なる。

このような穴径寸法にした場合のアジヤストピンにおけるばね力の「変位一力」曲線及び抜き力の「変位一力」曲線の実験結果を、第 1 9図に示す。

この実験結果を見ると、アジャストピンにおけるばね力の「変位一力」曲線は、第 1 5図に示した結果とほぼ同様である。

一方、アジャストピンの抜き力の実験は、連結貫通穴 4 7 , 4 8と凸部連結貫通穴 4 9の穴径寸法を全て同じにしたものを想定し、穴の一端から他端まで全て同一寸法に形成した治具を穴径違いで複数作成し、その治具の穴内にアジヤストビン 5 1を差し込んだ後にそれを屈曲部 5と反対側の長軸部側から押し出したときの抜き力を測定した。

その測定結果を第 1 9図に示す。その測定結果を第 1 5図に示したものと比較してみると、第 4の実施形態のものの特性とは異なり、小さな変位の領域部分で抜き力カーブの傾きが小さな領域が存在する。

この領域のデータは、アジャストピンを挿入したときに、そのピンの線径 l mm に対して穴側の径がかなり大きい領域であり、アジヤストピンの屈曲部以外の長軸部とそれを嵌入させている穴の壁面とのクリアランスが大きいために、その屈曲部 5に対してかなり長いため剛性が低く座屈しゃすい長軸部が先にたわんだためであると考えられる。

そして、その屈曲部以外の長軸部が十分にたわんだ後は、徐々に屈曲部 5 もたわむようになるため、急激に抜き力が增加する傾向を示す。したがって、この実施形態においては、初期の長軸部のたわみを考慮してアジヤストビン 5 1の最大高さ H ma と、腕時計バンドの駒 4 2に形成する連結貫通穴 4 7， 4 8及び凸部連結貫通穴 4 9の各穴径を設定する必要がある。

例えば、アジャストピン 5 1の屈曲部 5の変位量を 0 . 2 mm にすることで超弹性領域の力を作用させることができ、抜き力も第 9図で説明した実施形態のものと同様に安定したものが得られる。

〔好ましい限定例〕

本発明のうち、アジャストピンの曲げ部が屈曲形状であり、その曲げ部が 1箇所であるようなへの字型アジャストピン（第 1図に示した形状のもの）は、低温プレスでの加工が容易で曲げ部の最大高さ（第 1 1図の Hmax ) のバラツキを比較的小さくすることができるので、超弾性領域で作用させるのにふさわしい構成である。以下、このようにへの字型に形成したアジヤストピンの好ましい限定例について述べる。

表 1は、本発明のうち上記への字型に形成したアジャストピンについて、各種寸法のピンの超弾性領域が発現する範囲と抜き力の関係を示した実験データを示すものである。

ところで、前述した（2 )式から明らかなように、アジャストピンのパネ力はその線径 dの 4乗に比例し、曲げ部の長さ Lの 3乗に反比例している。このことからもわかるように、形状面でアジャストピンの剛性は線径 dが大きいほど、長さ Lが短いほど高くなる。そして、剛性の高いアジャストピンほど任意の変形に対して受ける応力も大きい。表 1を見ると、剛性の高い（線径 dが大、長さ Lが短）アジャストピンほど超弾性領域は狭くなり、その超弾性領域での抜き力は大きくなるという傾向がある。

アジャストピンの抜き力、超弾性領域の幅を効果的な値に設定するためには、上記線径 dと長さ Lをある有効な範囲に設定することが極めて有効である。

超弾性領域の幅は、アジヤストピンの寸法と駒穴径のバラツキによるアジヤストピンの変形量のバラツキ幅より大きいことが望まれる。

なぜならば、本発明はアジヤストビンを駒穴に挿入した状態でピンの変形が超弹性領域にあるように設定することで、ピンの変形量がばらついても超弾性特性により発生する応力はばらつかずに、抜き力が安定することを目的としているためであり、超弾性領域の幅が狭いとピンの変形量のバラツキにより超弾性領域から外れてしまい、抜き力がばらついてしまい有効な効果が期待できなくなってしまうからである。

冷間プレスによるピンの寸法のパラツキ、ドリル加工による駒の穴径（及び穴位置）のバラツキを考慮すると、超弾性を示すアジャストピンの曲げ部の最大高さ H max の範囲（超弾性領域）は、幅で 0. 0 5 mm以上あることが望ましい。

また、抜き力は、腕時計の使用中にアジャストピンが自然に抜けないようにするためには最低 1 k g f 程度は必要である。そこで、アジャストピンは、その機能上から抜き力が 1 k g f 程度以上になるように、形状等を設定する必要がある。

しかしながら、抜き力はそれが高すぎるとアジヤストピンを駒から押し出すのが困難になり、腕時計バンドの長さ調節作業の効率が悪くなる。そこで、一般的には抜き力の上限は 7 k g f 程度に設定されている。

このように、アジャストピンの抜き力は、 l k g f から 7 k g f 程度の範囲に設定することが望ましい。

アジヤストピンの第 1 1図に示した曲げ部の長さ Lは、 1 mm未満であっても超弾性領域の抜き力を 1から 7 k g f の範囲に収めることは可能であるが、加工が非常に困難になる。

すなわち、長さ Lを 1 mm未満にすると、プレス時にせん断力がかなり大きくなつてしまうため材料が破断しやすくなる。

さらに、長さ Lが 1 mm未満になると、剛性が高いため超弾性領域が狭くなる。例えば、表 1の条件 aでは、超弾性領域は最大高さ Hmax の値が 0. 9 2から 0. 9 5 mmの 0. 0 3 mm しかなく、ピンの加工におけるバラツキを考慮すると超弾性領域を効果的に使用することが困難といえる。

しかしながら、表 1の条件 b〜gに示すように、長さ Lが 1以上あれば超弹性領域の幅は 0. 0 5mm 以上あるので効果的に超弾性領域を利用できる。したがって、ピン（ワイヤ）加工時のプレスの容易さと超弾性領域の幅の広さの 2点から、アジャストピンの曲げ部の長さ Lは 1以上にすることが効果的であるといえる。

また、アジャストピンは、時計用バンドのアーム部の穴に挿入されるので、曲げ部の長さ Lの値は駒のデザインにより制限を受ける。すなわち、長さ Lはアーム部の幅よりも短くなければならない。

また、今回のようにへの字型に屈曲させたアジャストピンを用いる場合、長さ L が長いと適応できるバンド駒の種類が制限されるばかりでなく、ピンを駒に挿入しづらくなる。

一般的なバンド駒に適応できるようにすることと、駒の穴への挿入時の作業性を考えて、長さ Lは 3. 7 mm 以下にすることが望ましい。

以上述べたように、本発明におけるへの字型に屈曲させたアジヤストピンの曲げ部の長さ Lの値は、 1 mmから 3. 7mm の間に設定することが最も効果的であるといえる。

また、表 1の条件 cより、アジャストピンの線径を 0. 8mm未満にすると長さ Lを 1 mmにしても超弾性領域における抜き力は 1 k g f 以下になってしまう。つまり、線径は 0. 8 mm以上であることが望ましい。

また、線径を大きくすることによってアジャストピンの剛性は高くなるので、超弾性領域の抜き力は大きくなり、その超弾性領域は狭くなる。抜き力を 1 k g f 以上、超弾性領域の幅を 0. 0 5 mm 以上、長さ Lを 1 mmから 3. 7 mm の間に設定することを考慮に入れた場合、線径の上限は表 1の条件 gの 1. 2 mm に設定することで、上記条件を満足できる。

つまり、本発明におけるへの字型アジャストピンの線径は、 0. 8 mmから 1. 2 mmの間に設定することが最も効果的であるといえる。

以上のように、アジャストピンは、線径が 0. 8 mmから 1. 2 mmの範囲のワイャを使用し、曲げ部（屈曲部）の長さ Lを 1 mmから 3. 7 mm の間に設定することが最も効果的であるといえる。

なお、ニッケル ' チタン ' コバルト（N i T i C o)の場合は、縦弾性係数が 74 5 0 k g f /mm² と、ニッケル · チタン（N i T i )に対して 1. 3 倍大きいため、設計上ばね力を大きく与えたい場合、あるいは同じばね力でも線径を小さくしたいような場合に有効である。

また、当然 N i T i と N i T i C oの有効な寸法の範囲は多少異なるが、上述した範囲は双方に有効な範囲であり、総合的に最も有効な範囲ということができる。〔その他の変形例〕

以上、各種の実施形態について説明したが、その各実施形態の中でアジャストピンとして使用する材質は、 N i T iあるいは N i T i C oであることを説明したが、それ以外の材質として C uA I N iや C u Z nA lなどの超弾性特性を有する材料を使用することもできる。

また、アジャストピンは、断面形状が円形の棒材に限るものではなく、それ以外の断面が長方形等のものであってもよい。

さらに、上述した各実施の形態において、アジャストピンで連結するバンド駒はムクバンドであったが、この発明は連結リングを用いた卷きバンド等への適用も可能である。

また、上述した各実施の形態では、バンド駒がムクバンドであり、そのバンド駒に凹部により仕切られた一対のアーム部が形成されている場合の例を示したが、この発明はアーム部が 3個以上形成されているバンド駒に対しても同様に適用することができる。

さらにまた、アジャストピンの曲げ部の形状は、第 1図や第 5図で説明した形状のものに限るものではなく、第 20図乃至第 23図に示すアジヤストビン 6 1， 7 1 , 81及び 9 1のような形状のものでもよいし、第 5図や第 23図に示したように曲げ部を 2箇所に形成したものでもよい。

なお、第 20図乃至第 23図にそれぞれ示した形状のアジャストピン 6 1， 71, 81及び 9 1について抜き力を確認したが、第 1 1図で説明した実施形態のものと同様に、駒との安定した保持力が得られた。また、アジャストピンの抜き差しも容易に行うことができた。さらに、そのアジャストピン 6 1， 7 1， 8 1及び 9 1のいずれのものも、第 3 の実施形態で説明した場合と同様の工程で製作することができる。

また、アジャストピンの曲げ部（屈曲部）の形状も、説明した各実施形態以外のものであっても、基本的に連結した状態の駒の穴に超弾性領域の応力を働かせるものてあれは、その形状にこだわるものではない。

さらに、上述した各実施形態では、好ましい例としてアジャストピンの両端部を半球状の曲面にすることによって、アジヤストビンを駒の穴へ抜き差しした際に駒側の穴が損傷しないようにした例を示したが、その両端部を曲面にすることは必ずしも不可欠なものではない。

また、アジャストピンの加工工程は、切断—折り曲げ—熱処理→バレル研磨の順番であってもよいし、切断→パレル研磨→折り曲げ—熱処理の順番であってもよい。さらに、この発明は、パンド駒同士を連結するアジャストピンとしての使用に限らず、固定ピンあるいは第 2 4図に示すアジヤストピン 1のように、腕時計ケース 6 5と時計バンド 6 6を接続する構造（先かん部と呼んでいる）に使用しても、なんら支障はない。

このように、この発明によるアジャストピンは、腕時計バンドの長さ調整のためのバンド駒の接続のみでなく、その他の部分の接続にも適用することができる。産業上の利用可能性

以上のように、この発明による腕時計バンド用アジャストピンは、バンドの長さ調節を容易に行うことができながら、バンド駒の穴径にバラツキがあっても常に安定した嵌合力でバンド駒からの脱落を防ぐことができるので、腕時計のバンド駒を連鎖状に連結する部品として広範な利用が期待される。

また、この発明による腕時計バンド用アジャストピンの製造方法を実施すれば、上記アジヤストビンを容易に製作することができるので、アジヤストビンの有効な製造方法として今後が期待される。さらに、この発明による時計バンドの連結構造によれば、バンド駒を安定して連鎖状に結合することができ、バンドの長さ調節も容易に行うことができるので、有効な時計バンドの連結構造として、広範な利用が期待される。

Claims

請求の範囲

1 . 複数の駒を連鎖状に連結してなる腕時計バンドの前記駒を互いに連結するためのアジヤストビンであって、歪の変化に対して応力が一定になる超弾性領域を有する材質の金属で形成され、前記駒を連結した状態で該駒に前記超弾性領域の応力を働かせるための曲げ部を少なくとも 1力所形成したことを特徴とする腕時計バンド用アジャストピン。

2 . 前記金属は二ッケル · チタン（N i T i )又は二ッケル · チタン · コバルト（N i T i C o )を主成分とする合金であることを特徴とする請求の範囲第 1項記載の腕時計バンド用アジャストピン。

3 . 前記曲げ部は湾曲状に曲げた部分であり、その湾曲した部分が前記駒に形成された穴の内壁と嵌合して固定されることを特徴とする請求の範囲第 1項記載の腕時計バンド用アジヤストピン。

4 . 長手方向の両端部が曲面状に形成されていることを特徴とする請求の範囲第 1 項記載の腕時計バンド用アジャストピン。

5 . 前記アジヤストピンは、線径が 0 . 8 m m以上 1 . 2 m m以下であり、且つ前記曲げ部の最大高さの部位の該曲げ部の屈曲開始位置で前記駒を連結した状態で該駒に接触する側の部位からの水平方向の長さが 1 m m以上 3 . 7 m m以下であることを特徴とする請求の範囲第 2項記載の腕時計バンド用アジヤストピン。

6 . 請求の範囲第 1項記載の腕時計バンド用アジヤストピンの製造方法であって、前記超弾性領域を有する材質の金属からなるワイヤの少なくとも 1力所をプレスにより曲げる工程と、その曲げた部位を含むように前記ワイヤを切断する工程と、その切断したワイヤの長手方向の両端部を曲面にする工程とからなる腕時計バンド用アジャストピンの製造方法。

7 . 請求の範囲第 1項記載の腕時計バンド用アジヤストピンの製造方法であって、前記超弾性領域を有する材質の金属からなるワイヤを所望の長さに切断する工程と、その切断したワイヤの少なくとも 1力所をプレスにより曲げる工程と、その曲げたワイヤの長手方向の両端部を曲面にする工程とからなる腕時計バンド用アジャストピンの製造方法。

8 . 複数の駒を連鎖状に連結する腕時計バンドの連結構造であって、該複数の駒はそれぞれバンドの連鎖方向の一端側に凹部を有すると共に他端側には隣合う駒の前記凹部に嵌入可能な凸部を有し、前記一端側の前記回部により仕切られた两側の対をなすアーム部に前記バンドの短手方向に沿う連結貫通穴がそれぞれ形成され、前記凸部には前記連結貫通穴に平行する方向に凸部連結貫通穴が形成され、前記凹部に隣合う駒の前記凸部を嵌入させた状態で前記アーム部の連結貫通穴と前記凸部連結貫通穴とに歪の変化に対して応力が一定になる超弾性領域を有する材質の金属からなるアジヤストピンを挿入することにより隣合う駒を着脱可能に連結する腕時計バンドの連結構造であって、

前記アジヤストピンに曲げ部を形成すると共に、該曲げ部の最大高さを前記対をなすアーム部の一方の連結貫通穴の穴寸法よりも大きくし、

前記対をなすアーム部の各連結貫通穴と前記凸部連結貫通穴とに所定の位置まで前記アジヤストピンを挿入したときに、前記一方の連結貫通穴で前記アジヤストピンの曲げ部が橈むことによって該ァジャストピンの曲げ部に発生する応力が超弾性領域にあり、該応力が発生する力で前記アジヤストピンが前記駒に固定されることを特徴とする時計バンドの連結構造。

9 . 前記対をなすアーム部の一方の連結貫通穴に少なくとも入り口部に前記凸部連結貫通穴の径ょりも穴の径方向に対向する內壁間の寸法を大きくした穴寸法拡大部を形成したことを特徴とする請求の範囲第 8項記載の時計バンドの連結構造。

1 0 . 前記穴寸法拡大部は、前記対をなすアーム部の一方の連結貫通穴の少なくとも入り口部に、穴の径方向に対向する内壁間の寸法を前記凸部連結貫通穴の径ょりも大きく形成した段穴部であることを特徴とする請求の範囲第 9項記載の時計バンドの連結構造。

1 1 . 前記穴寸法拡大部は、前記対をなすアーム部の一方のアーム部の連結貫通穴の全域に亘つて形成された穴であり、前記アジヤストピンを前記対をなすアーム部の各連結貫通穴と前記凸部連結貫通穴とに所定の位置まで挿入したときに、前記一方のアーム部の連結貫通穴の部分で前記アジヤストピンの曲げ部が橈むことによつて該アジヤストビンの曲げ部に発生する応力が超弾性領域にあり、該応力が発生する力で前記アジヤストビンが前記駒に固定される穴径で、前記一方のアーム部の連結貫通穴が形成され、前記対をなすアーム部の他方のアーム部の連結貫通穴の穴径を前記アジヤストピンの線径ょりもわずかに大きくしたことを特徴とする請求の範囲第 9項記載の時計バンドの連結構造。

1 2 . 前記アジヤストピンは、二ッケル♦チタン（N i T i：)又はニッケル · チタンコバルト（N i T i C o )を主成分とする合金で形成されていることを特徴とする請求の範囲第 8項記載の時計バンドの連結構造。

1 3 . 前記アジヤストピンは、線径が 0 . 8 m m以上 1 . 2 m m以下であり、且つ前記曲げ部の最大高さの部位の該曲げ部の屈曲開始位置で前記連結貫通穴に接触する側の部位からの水平方向の長さが 1 m m以上 3 . 7 m m以下であることを特徴とする請求の範囲第 8項記載の時計バンドの連結構造。

1 4 . 前記アジャストピンの曲げ部は、高温で折り曲げ加工により形成するか、低温で折り曲げ加工した後に熱処理をして形成することを特徴とする請求の範囲第 8 項記載の時計バンドの連結構造。