CN1272770A - 手表带用调整销及其制造方法以及表带的连接结构 - Google Patents

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Abstract

用具有相对应变的变化应力成为恒定的超弹性区的金属材料来形成把多个片段(2)连接成连锁状而构成手表用表带(3)的调整销(1)。在该调整销(1)上,形成在把相邻的片段(2)和(2)连接起来的状态下,对该片段(2)的连接通孔(2a)的内表面作用超弹性区的弯曲应力的弯曲部(5)。通过把调整销(1)插入片段(2),弯曲部(5)处于连接通孔(2a)中,则弯曲部(5)借助于超弹性区的弯曲应力对孔的内壁施加作用力,调整销(1)被该弹簧力可靠地保持。

Description

手表带用调整销及其制造方法以及表带的连接结构
技术领域
本发明涉及，把手表带的多个片段连接成连锁状的调整销及其制造方法以及使用该多个片段的手表带的连接结构。
背景技术
如所周知，手表为了戴在手腕上而备有表带。作为此一手表的表带，一般是把例如牛皮或鳄鱼皮等鞣制皮革切割成带形，通过在该带形的皮革上重叠缝合材质不同的皮革，使之具有强度。
此外，在手表的表带中，还有称为金属表带，把由金属等构成的片段连接成连锁状，通过用称为调整销的销子把这些片段连接起来，制成该连接成带状的片段顺着手腕弯曲的表带。进而，近年来，还有称为树脂表带，用聚氨酯等合成树脂形成带状的手表带。
这些手表带，一般全都是由两个带状部分组成，制成为分别把其各带状部分的一端侧连接到手表的包括显示部在内的主体，可以靠金属卡子等把另一端侧彼此连接起来。
而且，在把手表安装在手腕上时，如果把手表戴在手腕上并借助于金属卡子把两个带状的表带彼此连接起来，则手表不会从手腕上脱落。
作为该金属卡子，在皮革表带或树脂表带上主要用称为卡扣的皮带扣，在金属表带上往往使用称为挂钩按扣【原文‘中留め’】的连接部件。
可是，佩戴手表的手腕的部分的粗细因人而异。因此，在通常的手表带中，制成可以在一定的范围内调整表带的长度。
例如，在皮革表带中在分成两个带状部分的一方的表带上沿着纵长方向按一定间隔连续开多个孔，把设在另一方的表带的定位用的针(卡扣的丁字针)在表带为最合适的长度的位置插入该孔中来固定。
此外，在金属表带中，一般是通过使片段数增减来调节表带的长度。而且，在调节该表带的长度之际，拔出调整销而分离片段的连接。
这里，参照图25和图26就调整使用现有技术的片段的手表带的长度的机构进行说明。
图25是表示备有连接金属片段而成的金属表带的手表的例子的外观透视图。
安装在此一手表上的金属制的手表带103，是把金属制的多个片段102连接成连锁状，用图26中所示的作为连接销的调整销111把这些片段102彼此连接起来，形成两个带状带子105、106。
在该带子106的端部，安装着作为金属卡子起作用的挂钩按扣107，成为借助于该挂钩按扣107把带子106连接于带子105的结构。
在此一手表带103中，在调节表带长度时，通过拔出插入调整销111来使片段102增减。
参照图26，就通过拔出插入该调整销111来调节表带长度的机构进行说明。
例如，在加长表带的长度的场合，拔出加长部分的调整销111，在片段102A与102B之间加入追加用的片段102C，把插入片段102A的连接通孔102a中的调整销111插入在该追加的片段102C上形成的连接通孔中，同时把插入在片段102C上形成的连接通孔中的调整销111插入片段102B的凸部连接通孔102c，分别把片段102A与102C，以及片段102C与102B连接起来。
反之，在缩短表带的长度的场合，拔出要去掉的例如片段102C的两侧的调整销111、111取下片段102C之后，借助于调整销111把片段102A和102B再次连接起来。
这样一来，在把调整销111插入片段102的通孔而把相邻的片段102A和102B连接起来之际，该调整销111必须强力地配合于片段102的通孔，以便它们在插入之后不脱落。
可是，此一调整销所具有的必要的与片段的很强的配合力，却与在调整手表带的长度之际调整销必须能够很容易地拔出插入这一点相反。
因此，由于迄今尚无法同时满足这两者，所以制成使防止调整销从片段脱落优先，通常牺牲拔出插入的容易性而提高配合力。也就是说，把调整销的外径确定成与片段的孔强力配合(弹簧力、摩擦力大)的尺寸。
因此，在调整手表带的长度之际，有时由于调整销不能很容易地拔出插入，所以是不方便的。
另一方面，在调整销中，如图27中所示也有开尾销式调整销121。此一调整销121，使断面形状制成半圆形的金属丝弯曲并使平面部分彼此并拢，借此使整个断面形状成为圆形，使其纵长方向的一部分彼此向外侧弯曲状地鼓起，借助于该弯曲部分的弹性，可以得到销子对片段102的连接通孔102a的拔出容易性和配合的可靠性。
而且，这种类型的调整销，通常是靠压制加工来制造的，但是因为如果其材料中使用恢复力高的材料则不能靠压制加工，故通常使用恢复力不那么高的材料。因此，不得不一定程度上牺牲拔出插入的容易性，而设定成加强弯曲部分的配合力。
进而，由于这种开尾销式调整销的外径和插入它的片段的孔的内径，甚至调整销的弯曲部的高度，如果全都有加工上的偏差，则由于必须考虑把调整销对片段的孔拔出插入之际的磨损等，所以往往相对地把片段的孔的内径设计得小一些。
因此，有时调整销的拔出插入变得困难，在拔出调整销之际在其上施加相当强的力时，有时该调整销还将会变形。
此外，由于上述弯曲部仅是把半圆形的金属丝对折使平面部分彼此并拢故容易变形，所以在拔出插入调整销之际由于弯曲部变形在销子的端部(图27中上侧)处半圆形的接缝有时将会产生错位。
由于如果成了这样，则拔出调整销的拔出力将会极端地减小，所以严重时成了完全不产生配合力，有时将会丧失作为调整销的功能。
进而，在日本专利公开特开昭58-27505号公报中描述了作为以手表带的连接为目的的弹簧棒，制成用表现出超弹性的形状记忆合金来形成者。
可是，此一弹簧棒，只不过是用形状记忆合金形成在两端使销子状的东西突出的形状者，至于是否利用超弹性的性质来保持手表的表带，由于完全没有记载，所以不清楚。
像以上这样，由于在现有技术的任何调整销和手表带的连接结构中，都没有制成使片段与调整销的配合力优先，所以存在着或者在调整表带长度之际调整销的拔出插入不能容易地进行，或者有时表带片段不能可靠地连接这样的问题。
发明的公开
本发明是鉴于这样的技术背景而做出的，其目的在于，提供一种既能够在调整手表带的长度之际容易地进行拔出插入，又能够以强的配合力对片段的孔进行配合而把多个片段可靠地连接成连锁状的调整销和使用该调整销的表带的连接结构。
此外，其目的还在于，提供一种能够容易地制造该调整销的制造方法。
为了实现上述目的，本发明是把多个片段连接成连锁状而成的手表用的表带的上述片段彼此连接起来的手表带用调整销，其中用具有相对应变的变化而应力为恒定的超弹性区的金属材料来形成，形成至少一处在连接片段的状态下使超弹性区的应力作用于该片段的弯部。
这样一来，因为上述调整销，在把它插入片段的孔的状态下，成为弯部推压孔的内壁的状态，故借助于此时的摩擦力可靠地被保持。
而且，因为在调整销这样地把片段连接起来的状态下，在调整销的弯部产生的应力处于即使应变变化也不改变的超弹性区，故即使例如孔的内径或调整销的尺寸发生偏差，作用于孔的内壁的弹簧力也是恒定的。
因而，即使没有考虑加工误差或磨损而预先加强调整销与片段的孔的配合，也可以实现稳定的配合，同时可以把调整销相对于片段的孔容易地拔出插入。
用于该调整销的具有超弹性的金属，可以是以镍·钛(NiTi)或镍·钛·钴(NiTiCo)为主要成分的合金。
此外，上述弯部是弯曲成弯曲状的部分，该弯曲了的部分也可以与在上述片段上所形成的孔的内壁相配合而固定。进而，调整销，可以把其纵长方向的两端部弄圆成半球状，借此形成曲面状。
这样一来，即使调整销具有很高的硬度，在插入片段的孔之际也可以防止调整销的端部划伤孔的内表面。
而且，该调整销可以制成线径为0.8mm以上1.2mm以下，而且在上述弯部的最大高度的部位的该弯部的开始弯曲位置处在连接上述片段的状态下自接触于片段一侧的部位的水平方向的长度为1mm以上3.7mm以下。
进而，作为上述调整销的制造方法，提供一种调整销的制造方法，该制造方法由通过压制来弯曲由具有超弹性区的金属材料组成的金属丝的至少一处的工序，把前述金属丝切断成包含该弯曲部位的工序，以及把该切断了的金属丝的纵长方向的两端部制成曲面的工序组成。
同样，作为调整销的制造方法，提供一种调整销的制造方法，该制造方法由把由具有超弹性区的金属材料组成的金属丝切断成想要的长度的工序，通过压制来弯曲该切断了的金属丝的至少一处的工序，以及把该弯曲了的金属丝的纵长方向的两端部制成曲面的工序组成。
再有，作为把多个片段连接成连锁状的表带的连接结构，是该多个片段分别在表带的连锁方向的一端侧有凹部同时在另一端侧有能够插入相邻的片段的上述凹部的凸部，在借助于上述一端侧的上述凹部所隔开的两侧的成对的臂部上分别形成沿着表带的横短方向的连接通孔，在上述凸部上沿着平行于上述连接通孔的方向形成凸部连接通孔，在把相邻的片段的上述凸部插入上述凹部的状态下，把用具有相对应变的变化而应力为恒定的超弹性区的金属材料制成的调整销插入上述臂部的连接通孔和上述凸部连接通孔，借此把相邻的片段能够装拆地连接起来的表带的连接结构，具有如下特征。
也就是说，提供一种表带的连接结构，其中在调整销上形成弯部，同时使该弯部的最大高度大于上述成对的臂部的一方的连接通孔的孔尺寸，在把调整销插入上述成对的臂部的各连接通孔和上述凸部连接通孔到规定的位置时，在上述一方的连接通孔处调整销的弯部变形，借此在该调整销的弯部产生的应力处于超弹性区，调整销靠该应力产生的力被固定于片段中。
可以在该成对的臂部的一方的连接通孔中至少在入口部形成比上述凸部连接通孔的直径加大沿着孔的径向相对的内壁间的尺寸的孔尺寸扩大部。
此外，该孔尺寸扩大部，可以是在上述成对的臂部的一方的连接通孔的至少入口部，比上述凸部连接通孔的直径加大沿着孔的径向相对的内壁间的尺寸而形成的阶梯孔部。
此外，该孔尺寸扩大部，也可以是遍及上述成对的臂部的一方的臂部的连接通孔的整个范围形成的孔，按在把上述调整销插入上述成对的臂部的各连接通孔和上述凸部连接通孔到规定的位置时，在上述一方的臂部的连接通孔的部分处调整销的弯部变形，借此在该调整销的弯部产生的应力处于超弹性区，调整销靠该应力产生的力被固定于上述片段的孔径，来形成该一方的臂部的连接通孔，并使上述成对的臂部的另一方的连接通孔的孔径比上述调整销的线径稍大些。
进而，上述调整销，可以是由以镍·钛(NiTi)或镍·钛·钴(NiTiCo)为主要成分的合金来形成的。
此外，上述表带的连接结构中的调整销也是，线径可以为0.8mm以上1.2mm以下，而且在上述弯部的最大高度的部位的该弯部的开始弯曲位置处自接触于上述连接通孔一侧的部位的水平方向的长度可以为1mm以上3.7mm以下。
进而，在上述表带的连接结构中，上述调整销的弯部，可以通过在高温下弯曲加工来形成，或者在低温下进行弯曲加工之后进行热处理来形成。
附图的简要说明
图1是表示根据本发明的手表带用调整销的第1实施例的主视图。
图2是表示该调整销的使用例的透视图。
图3是表示把该调整销插入在手表带的片段上形成的孔的状态的纵剖视图。
图4是表示‘应力-应变’曲线的曲线图。
图5是为了说明根据本发明的手表带用调整销的第2实施例而与表示把调整销插入在片段上形成的孔的状态的图3同样的纵剖视图。
图6是说明根据本发明的手表带用调整销的制造方法的使金属丝弯曲的工序用的透视图。
图7是说明该制造方法的切断金属丝的工序用的透视图。
图8是说明该制造方法的滚筒抛光工序用的透视图。
图9是用于说明根据本发明的表带的连接结构的概略图。
图10是表示该表带的连接结构中使用的手表带的片段的主视图。
图11是表示该表带的连接结构中使用的调整销的主视图。
图12是用主视图和侧视图两个视图来表示把图9的实施例中的孔尺寸扩大部制成阶梯孔部的例子的图。
图13是用主视图和侧视图两个视图来表示把图9的实施例中的孔尺寸扩大部制成键槽式的孔形状的例子的图。
图14是表示测定调整销的弯曲部的弹簧率的装置的例子的概略图。
图15是表示调整销的弯曲部的弹簧率的测定结果的曲线图。
图16是比较根据本发明的表带的连接结构中的调整销的拔出力和现有技术的开尾销式调整销的拔出力的把实验结果绘成图表状来表示的图。
图17是说明根据本发明的表带的连接结构的另一个实施例用的与图9同样的概略图。
图18是说明根据本发明的表带的连接结构的另一个不同的实施例用的与图17同样的概略图。
图19是表示图18的实施例中的调整销的弯曲部的弹簧率的测定结果的曲线图。
图20是表示形成两处弯曲部的调整销的例子的主视图。
图21是表示在纵长方向的中央部形成弯曲部的调整销的例子的主视图。
图22是表示在一方的端部形成弯曲形状的弯部的调整销的例子的主视图。
图23是表示制成沿着不同的方向形成弯曲部的调整销的例子的主视图。
图24是作为把调整销用于表带片段的连接以外的例子来表示把手表壳与表带连接起来的例子的透视图。
图25是表示现有技术的备有把金属片段连接起来的金属表带的手表的例子的外观透视图。
图26是说明调节该金属表带的长度的机构用的透视图。
图27是说明现有技术的开尾销式调整销用的透视图。
实施发明的最佳形态
为了更详细地说明本发明，参照附图，说明本发明的实施例。
  〔第1实施例：图1至图4〕
图1是表示根据本发明的手表带用调整销的第1实施例的主视图，图2是表示该调整销的使用例的透视图，图3是表示把该调整销插入在手表带的片段上形成的孔的状态的纵剖视图。
图1中所示的手表带用调整销(以下简称为调整销)1，是如图2中所示把多个表带片段(以下简称为片段)2连接成连锁状而成的手表带3的片段2彼此连接起来用的连接构件，插入在片段2A上形成的作为片段孔的连接通孔2a、2b，和在其邻接的片段2B上形成的同样作为片段孔的凸部连接通孔2c而把它们连接起来，就它们以外的片段2而言也是同样地把相邻的片段2彼此连接起来。
而且，此一调整销1，形成一处成为弯部的弯曲部5，该弯部用来在如图3中所示把相邻的片段2A和2B连接起来的状态下，把下文详细说明的超弹性区的应力作用于片段2A的连接通孔2a的壁面上。
该弯曲部5，在此一实施例中是弯曲成へ字形而形成的部分，在调整销1的一端侧形成它。
此一调整销1，由材质具有超弹性的以镍·钛(NiTi)为主要成分的超弹性合金来形成，形成为例如直径为1 mm长度为15 mm的尺寸。而且，通过滚筒抛光把该调整销1的两端部加工成曲面状而具有圆角。
一般来说，虽然用压力机来加工像这样具有超弹性的金属材料是困难的，但是因为以大角度变形到塑性变形区而发生塑性变形，故如图1中所示可以在调整销1的端部形成弯曲部5。
此一调整销1，如上所述在把相邻的片段2A和2B连接起来的状态下，弯曲部5对片段2A的连接通孔2a的壁面作用超弹性区的应力，下面就该超弹性区的应力进行说明。
一般来说，弹性材料的‘应力-应变’曲线，如图4中虚线所示，应变随着应力的增加而增加。可是，对NiTi合金等一部分金属而言，如图4中实线所示，存在着虽然应变增加但是应力为恒定的区域(超弹性区)。此一性质称为超弹性，具有此一超弹性的合金称为超弹性合金。
在图2中所说明的调整销1，由具有此一超弹性的超弹性合金来形成。
把弯曲部5的弯曲角度设定成，使得在把该调整销1，如图3中所示，从弯曲部5形成的一侧的端部插入片段2A和2B的连接通孔2a和凸部连接通孔2c和连接通孔2b，把片段2A和2B连接起来时，通过弯曲部5被连接通孔2a的壁面所回弯，在该调整销1的弯曲部5处产生的应力，成为在图4中所说明的超弹性区。
因此，由于图3的片段2A的连接通孔2a，或者调整销1的弯曲部5的弯曲角度的加工上的理由引起的偏差，使得处于插入连接通孔2a的状态的调整销1的弯曲部5的变形量变化，在应变上产生偏差。
可是，由于根据此一实施例的调整销1具有超弹性，所以即使上述应变有偏差，如果该偏差范围处于图4中所说明的超弹性区内，则调整销1对连接通孔2a的壁面作用的反力(应力)也始终是恒定的。因而，即使连接通孔2a的孔径有些偏差，弯曲部5的反力也因超弹性效应而始终恒定，故因为调整销1与片段2A的配合力成为恒定而可以实现稳定的片段2A与2B的连接。
此外，由于如图1中所示，调整销1，分别把其两端部形成曲面状(半球状)，所以虽然NiTi合金是高硬度的材料，但是在插入片段2A、2B的连接通孔2a、凸部连接通孔2c、连接通孔2b之际，可以防止该调整销1的端部把连接通孔2a、2b和凸部连接通孔2c的内表面划伤。
借此，由于不划伤连接通孔2a、2b和凸部连接通孔2c，所以即使反复拔出插入调整销1，调整销1与连接通孔2a的配合力也不降低。因而，可以防止调整销1从片段2的连接通孔2a脱落，同时可以很容易地调整手表带的长度。
  〔第2实施例：图5〕
下面，参照图5说明根据本发明的手表带用调整销的第2实施例。
图5是为了说明根据本发明的手表带用调整销的第2实施例而表示把调整销插入片段上形成的孔的状态的与图3同样的纵剖视图。
根据此一实施例的调整销11，在其两端部分别形成弯曲成弯曲状的弯部15a、15b，该所弯曲的部分分别与片段2A的两侧的臂部6、7的连接通孔2a、2b的内壁配合固定。
而且，对此一调整销11而言也是，材质由具有超弹性的超弹性合金来形成，把弯部15a、15b的弯曲部分的高度设定成，使得在把调整销11插入连接通孔2a、2b和凸部连接通孔2c中到规定的位置时，通过弯部15a、15b分别被连接通孔2a、2b的壁面所回弯，在该调整销11的弯部15a、15b处产生的应力，处于图4中所说明的超弹性区。
  〔第3实施例：图6至图8〕
下面参照图6至图8就根据本发明的手表带用调整销的制造方法进行说明。
图6至图8是表示根据本发明的手表带用调整销的制造方法用的各工序的透视图。
为了制造图1中所说明的调整销1，首先，借助于压力机如图6中所示弯曲以NiTi为主要成分的超弹性合金丝(以下简称金属丝)50的一端侧，形成弯曲部5。
接着，把弯曲了该一端侧的金属丝50，如图7中所示切断成想要的长度，最后借助于滚筒抛光机如图8中所示把该切断了的金属丝的两端磨到变圆成半球状，由此图示的调整销1完成。
把用这种制造方法制造的调整销1，用于图2中所说明的片段2的连结的话，就得到如第1实施例中所说明的稳定的配合力和拔出插入的容易性。
此外，作为手表带用调整销的另一种制造方法，也可以实施以下说明的制造方法。
也就是说，最初把以NiTi为主要成分的超弹性合金丝50如图7中所说明的切断成想要的长度。接着，借助于压力机如图6中所说明的把该切断了的金属丝50的一端侧弯曲而形成弯曲部5。
最后，如图8中所说明的，借助于滚筒抛光机把该金属丝50的两端磨到成为半球状，借此使调整销1完成。
把用这种制造方法制造的调整销1，用于图2中所说明的片段2的连结的话，就与前述实施例的手表带用调整销的制造方法同样，得到稳定的配合力和拔出插入的容易性。
  〔第4实施例：图9至图16〕
下面，参照图9至图16来说明根据本发明的表带的连接结构的实施例。
图9是说明根据本发明的表带的连接结构的概略图，图10是表示用于该表带的连接结构的手表带的片段的主视图，图11是表示用于该表带的连接结构的调整销的主视图。
此一表带的连接结构，如图9中所示是把多个片段22连接成连锁状的表带的连接结构，该多个片段22如图10中所示，分别在手表带的箭头A所示的连锁方向的一端侧形成凹部23，同时在另一端侧形成能够插入相邻的片段的凹部23的凸部24。
而且，在该片段22上，在由上述一端侧的凹部23所隔开的两侧的臂部25、26上，分别形成沿着表带的箭头B所示的横短方向的连接通孔27、28，在凸部24上也沿着平行于连接通孔27、28的方向形成凸部连接通孔29。
此一表带的连接结构，如图9中所示在片段22的凹部，插入相邻的片段22的凸部24的状态下，通过把调整销21插入臂部25、26的连接通孔27、28和凸部连接通孔29，把相邻的片段22和22能够装拆地连接起来。
如图10中所示，在各片段上形成一对的臂部25、26，在其一方的臂部25一侧的连接通孔27的入口部，形成孔尺寸扩大部31。该孔尺寸扩大部31，是比凸部连接通孔29的直径D1加大沿着孔的径向对峙的内壁间的尺寸D2的部分。
再者，连接通孔27的除了孔尺寸扩大部31以外的部分的孔径，连接通孔28的孔径，以及凸部连接通孔29的孔径制成相同的。
另一方面，调整销21，如图11中所示，制成与图1中所说明的同样的形状，在一端侧形成作为弯曲成へ字形的弯部的弯曲部5。而且，把该弯曲部5的最大高度Hmax制成大于孔尺寸扩大部31的内壁间的尺寸D2。此外，把该调整销21的线径制成稍小于连接通孔28的孔径和凸部连接通孔29的孔径。
也就是说，例如把调整销21的线径取为1mm，把连接通孔28和凸部连接通孔29的各自的孔径取为1.05mm左右，制成使该调整销21与连接通孔28的壁面之间，和与凸部连接通孔29的壁面之间可以分别有0.05mm左右的间隙。
而且，制成如图9中下侧图示的片段22中所示，在把调整销21从孔尺寸扩大部31经由凸部连接通孔29插入臂部26一侧的连接通孔28中到规定的位置时，通过在孔尺寸扩大部31处调整销21的弯曲部5变形，在该调整销21的弯曲部5处产生的应力，处于在图4中所说明的超弹性区。
再者，在连接通孔27中形成的孔尺寸扩大部31，不限于图12中所示的阶梯孔部31a，也可以是如图13中所示把连接通孔27的壁面的周向的一部分切成缺口为键槽似的形状，加大沿着孔的径向相对的内壁间的尺寸D2的扩大部31b。
而且，在制成图12中所示的阶梯孔部31a的场合，把该阶梯孔部31a的小直径部的孔径取为例如1.05mm，把大直径部的孔径取为例如1.15mm。此外，该大直径部的深度C，制成比图11中所示的调整销21的弯曲部5的长度L要深些。
该弯曲部5的长度L，是从在弯曲部5的弯曲开始位置处接触于连接通孔31一侧的部位a到弯曲部5的最大高度Hmax的部位的图11中水平方向的长度，此一长度L有必要取为1mm以上。
在此一表带的连接结构中，由于把调整销21的弯曲部5的最大高度Hmax取为大于孔尺寸扩大部31的内壁间的尺寸D2，所以如果把该调整销21如图9中所示插入连接的两个片段22和22的连接通孔27、28和凸部连接通孔29中到规定的位置，则弯曲部5的最大高度Hmax的部位位于孔尺寸扩大部31的部分，该高度被变形成孔尺寸扩大部31的内壁间的尺寸D2。
此外，插入连接通孔28和凸部连接通孔29及连接通孔27的小直径部中的调整销21的除了弯曲部5以外的部分，由于把这些各通孔与调整销21的尺寸制成上述尺寸，所以这些各通孔的壁面与调整销21之间的间隙仅有0.05mm。因而，因为该调整销21的除了弯曲部5以外的部分，几乎不能变形，故该除了弯曲部5以外的部分沿着接触于各通孔的壁面的方向产生的力非常小。
因而，插入此一片段22中的调整销21对片段22所作用的固定力，其大部分都是随着弯曲部(图11中从部位a以右部分)5的变形产生的力。
调整销21，可以在高温下通过弯曲加工来形成，或者在低温下进行弯曲加工之后进行热处理而形成弯曲部5的部分。
也就是说，作为调整销21的材料使用作为形状记忆合金的NiTi合金的丝，把它们在500℃的高温下进行直线形状记忆处理并切断成规定的长度。接着，用压力机把该切断了的金属丝的一端部弯曲成へ字形，对该金属丝的两端部进行滚筒抛光把端面磨圆成半球状。
这里，由于上述金属丝的因受到弯曲加工而变形的部分的组织，成为马氏体相，所以如果以原封不动的状态使用则弯曲部5的弹簧率变得不充分。因而，为了此后使加工部的组织恢复到可以得到超弹性特性的奥氏体相，可以在500℃下进行1小时的热处理，然后在空气中或者水中冷却。
针对这样制成的调整销21，实测弯曲部5的最大高度Hmax(参照图11)，虽然热处理前的最大高度Hmax的20个的平均值为1.693(标准偏差0.017)，但是在热处理后最大高度Hmax成为1.450(标准偏差0.014)。
这样就明白了，通过热处理来释放应力，引起弹性变形恢复(Hmax减小)。因而，最大高度Hmax的设计可以考虑热处理时的形状变化，滚筒抛光量，估计最终形状来设定弯曲加工后的Hmax。
此外，因为在此一热处理的前后调整销的弯曲部的最大高度Hmax的偏差变化不太大，所以如果是此一制造工序则可以充分抑制加工偏差。
下面，就随着此一表带的连接结构中使用的调整销21的变形而产生的力，包含实验结果地进行说明。
此一实验中使用的调整销21，被形成为线径1mm，全长16mm，弯曲部的长度L为2mm，弯曲部5的最大高度Hmax为1.5mm。此外，连接通孔27的孔尺寸扩大部31，制成图12中所说明的阶梯孔部31a，把该阶梯孔部31a的大直径部的尺寸D2取为1.25mm。
因而，在此一表带的连接结构中，把调整销21插入连接的片段22时的调整销21的弯曲部5的变形量成为Hmax(1.5)-D2(1.25)＝0.25mm，此一值是根据下面所示的测定结果设定的值。
首先，使用图14中所示的测定装置，通过测量弹簧力来测定调整销21的弯曲部5的弹簧率。
此一测定装置，在靠夹紧构件17把调整销21的除了弯曲部5以外的长轴侧的部分完全地固定以便不产生变形的状态下，使位于调整销21的弯曲部5上的载荷传感器18下降，测定此时作用在载荷传感器上的力。
而且，根据该测定结果来实测弯曲部的“位移-力”曲线。
图15表示其测定结果。根据此一测定结果，画出虽然随着弯曲部的位移的增加载荷传感器18所检测的弹簧力上升，但是在位移0.15mm到0.3mm附近，“位移-力”弯曲的斜率变得平缓，从0.3mm附近再次上升的曲线。
这里，0.15mm到0.3mm附近的区域，相当于前述超弹性区。
这样一来弹簧材料弯曲时的位移，在断面方向看当然不是均一的而是越接近外周则位移越大，越接近中心则位移越小。因而，位移所引起的弹簧力，可以推测为成为整个的积分值。
此外，在图15中，制成多个使构成手表带的片段的阶梯孔中的大直径部的孔径不同的工具，测定把插入各该工具的孔部的调整销从与弯曲部相反侧的长轴部一侧推出时的拔出力的结果也一并画在图15中。
把该测定结果与上述的弹簧力的数据加以对比可以看出，在位移0.15至0.3mm这一相当于前面说明了的超弹性区的部分中，存在着拔出力相当稳定的区域。
因而，从此一测定结果也可以看出，调整销21的弯曲部5的变形量0.25mm，落入超弹性区。
可是，因为拔出力是把摩擦系数乘以弹簧力的值，故该弹簧力的超弹性区与拔出力的超弹性区一致，意味着在该超弹性区内调整销21与片段22的孔尺寸扩大部31的摩擦系数呈现出几乎恒定的值。
如果利用这一点，把调整销的图11中所示的最大高度Hmax，和图10中所示的片段22的孔尺寸扩大部31的径向的尺寸D2设计成最佳的尺寸，则由于使调整销21的弯曲部5对片段22的孔尺寸扩大部31作用超弹性区内的稳定的弹簧力，所以调整销21对片段22的拔出力成为几乎恒定而稳定下来。
再者，在把调整销插入片段22的阶梯孔部31a的状态下的弯曲部5的位移，成为从图11中所示的调整销21的弯曲部5的最大高度Hmax减去阶梯孔部31a的大直径部的尺寸D2的值。
下面，就计算调整销的各部分的尺寸和它们所插入的片段侧的孔径等以便成为想要的拔出力的数学公式进行说明。
图15中所示的弹簧力的“位移-力”曲线，可以通过提出以下这样的假定来推断。
也就是说，在不使作为调整销使用的弹簧材料的断面形状为特定的场合的弹簧力，可以借助于下面的式(1)求出。
P＝E·I·w·K/(L3/3+kIEL/(AG))  …(1)
式中E：纵弹性系数(对NiTi而言为700kgf/mm2)
  G：横弹性系数
  I：断面2次矩
  w：变形量
  A：断面面积
  K：修正项
  k：中性轴的剪切应力对平均剪切应力之比
  L：弹簧长度
此外，在使作为调整销使用的弹簧材料的断面形状为圆形的圆棒材料的场合的弹簧力，可以借助于下面的式(2)求出。
P＝3Eπd4wK/64L3(1+0.65·d2/L2)    …(2)
式中d：线径
此外，拔出力可以用下面的式(3)来表达。
F＝μs·P  …(3)
式中μs：静止摩擦系数
F：拔出力
因而，根据式(3)，如果假定静止摩擦系数μs几乎为恒定，则弹簧力P保持恒定的话，拔出力F就几乎保持恒定。因此，如果制成利用超弹性区的弹簧力，则拔出力成为半永久地稳定的。
用以上这样的公式，可以通过计算求出调整销的形状，特别是图11中所说明的最大高度Hmax、线径、材料特性、片段22的孔尺寸扩大部31的孔径等，以便成为想要的拔出力。
下面，参照图16，就为了用图9中所说明的表带的连接结构，和现有技术的用开尾销的表带的连接结构，对调整销的拔出力进行比较而进行的实验的结果，进行说明。
图16是把对根据本发明的表带的连接结构中的调整销的拔出力，和图27中所说明的现有技术的用开尾销的表带的连接结构中的调整销的拔出力进行比较的实验结果绘成图表状来表示的图。
根据此一实验结果，如把现有技术的结构者用空白的直方图所示的那样，拔出力分散在1.8～3.4kgf的范围内。与此相对照，对于根据本发明的连接结构者而言，如打剖面线的直方图所示拔出力分散在2.0～3.2kgf的范围内，其偏差范围变小。
此外，该偏差成为正态分布，此一拔出力的偏差暗示着反映调整销的加工时的尺寸的偏差，也就是在图11中特别说明的调整销的最大高度Hmax的偏差。
与此相对照，对现有技术的使用开尾销的结构而言，拔出力的偏差对于分布的中心是不对称的，可以推测增加了调整销的加工时的尺寸偏差以外的影响，例如塑性变形的影响等。
〔第5实施例：图17〕
下面参照图17来说明根据本发明的表带的连接结构的另一个实施例。
图17是用于说明根据本发明的表带的连接结构的另一个实施例的与图9同样的概略图，对与图9对应的部分赋予同一标号。
此一表带的连接结构，与图9中所说明的实施例仅在把形成片段32的连接通孔37、38与凸部连接通孔39的孔径尺寸制成完全相同这一点不同。
在此一实施例中，使调整销41的除了弯曲部5以外的长轴部分不变形，设定图11中所说明的最大高度Hmax，以便在该调整销41的弯曲部5处产生的弹簧力以超弹性区的力作用在片段32的连接通孔37的壁面上。
也就是说，在图9至图16中所说明的实施例中，由于取为调整销21的弯曲部的长度L＝2mm，D2＝1.25mm，最大高度Hmax＝1.5mm，所以把调整销21插入片段22中到规定的位置时的弯曲部5的变形量为0.25mm。
与此相对照，在此一实施例中，虽然调整销41的弯曲部的长度L＝2mm是相同的，但是减小到D2＝1.05mm，针对这一点把最大高度减小到Hmax＝1.3mm。这样一来也是，上述的变形量成为0.25mm，因为与图9的实施例同样，故可以同样地借助于调整销41把超弹性区的弹簧力作用在片段32的连接通孔37的壁面上。因而，可以得到稳定的拔出力。
〔第6实施例：图18和图19〕
下面参照图18和图19来说明根据本发明的表带的连接结构的更加不同的另一个实施例。
图18是用于说明根据本发明的表带的连接结构的另一个不同的实施例的与图17同样的概略图，对与图17对应的部分赋予同一标号。
此一表带的连接结构，与图17中所说明的第5实施例同样，虽然在片段42上形成的连接通孔47、48和凸部连接通孔49的孔径尺寸是完全相同的，但是通过把该孔径尺寸制成稍大于调整销51的线径，使得在调整销51的除了弯曲部5以外的部分处产生变形这一点是不同的。
制成这种孔径尺寸时的调整销的弹簧力的“位移-力”曲线和拔出力的“位移-力”曲线的实验结果示于图19。
从此一实验结果看出，调整销中的弹簧力的“位移-力”曲线，与图15中所示的结果几乎相同。
另一方面，调整销的拔出力的实验，假定把连接通孔47、48和凸部连接通孔49的孔径尺寸制成完全相同，按孔径不同制成多个从孔的一端到另一端形成完全相同的尺寸的工具，在把调整销51插入该工具的孔内之后测定从与弯曲部5相反侧的长轴部一侧推出时的拔出力。
其测定结果示于图19。如果把该测定结果与图15中所示者进行比较来看，则与第4实施例不同，在小位移区部分存在着拔出力的斜率变小的区域。
此一区域的数据，是在把调整销插入时，相对该销的线径1mm孔侧的直径相当大的区域，可以认为是因为调整销的除了弯曲部以外的长轴部与把它插入的孔的壁面的间隙大，对该弯曲部5而言相当长故刚性低容易纵弯的长轴部先行变形的缘故。
而且，因为该除了弯曲部以外的长轴部充分变形之后，弯曲部5也渐渐地变形，故显示出拔出力急剧地增加的倾向。因而，在此一实施例中，有必要考虑到初期的长轴部的变形来设定调整销51的最大高度Hmax，和在手表带的片段42上形成的连接通孔47、48和凸部连接通孔49的各孔径。
例如，通过把调整销51的弯曲部5的位移量定为0.2mm可以作用超弹性区的力，拔出力也可以与图9例中所说明的实施例的拔出力同样得到稳定的拔出力。
〔最佳限定例〕
本发明中，调整销的弯部为弯曲形状，该弯部为一处的へ字形的调整销(图1中所示的形状者)，由于低温压制容易且可以使得弯部的最大高度(图11的Hmax)的偏差比较小，所以对于在超弹性区内作用而言是适当的构成。
下面，就这样地形成へ字形的调整销的最佳限定例加以描述。
表1示出针对本发明中上述形成へ字形的调整销，表示各种尺寸的销子的超弹性区出现的范围与拔出力的关系的实验数据。
但是，从前述式(2)可以看出，调整销的弹簧力与其线径d的4次方成比例，与弯部的长度L的3次方成反比。从这个情况也可以明白，在形状上线径d越大，长度L越短则调整销的刚性越高。而且，越是刚性高的调整销针对任意的变形所受到的应力也越大。
从表1看出，存在着越是刚性高的(线径d大，长度L短)调整销超弹性区变得越窄，该超弹性区中的拔出力变得越大这样的倾向。
表1
条件mm 片段孔径mm 销线径mm   Lmm 显示超弹性特性的Hmax的范围       拔出力
  NiTi  NiTiCo
  a     0.9     0.8   0.9     0.92～0.95   1.6   2.08
  b     0.9     0.8   1     0.95～1.01   1.2   1.56
  c     0.85     0.7   1     0.89～0.97   0.76   0.988
  d     1.2     1   1     1.23～1.28   5.35   6.955
  e     1.2     1   2     1.5～1.65   2   2.6
  f     1.2     1   3.7     1.7～1.9   1.1   1.43
  g     1.3     1.2   3.7     1.6～1.8   4.5   5.85
为了把调整销的拔出力、超弹性区的宽度设定成有效的值，把上述线径d和长度L设定于某个有效范围是极其有效的。
超弹性区的宽度，最好是大于调整销的尺寸和片段孔径的偏差引起的调整销的变形量的偏差宽度。
因为，本发明的目的在于通过设定成在把调整销插入片段孔的状态下销子的变形处于超弹性区中，即使销子的变形量有偏差由超弹性特性产生的应力也不偏差，拔出力稳定，如果超弹性区的宽度窄，则因销子的变形量的偏差而脱离超弹性区，拔出力有偏差，无法期待有效的效果。
如果考虑到低温压制引起的销子的尺寸的偏差，钻削加工引起的片段的孔径(以及孔位置)的偏差，则显示超弹性的调整销的弯部的最大高度Hmax的范围(超弹性区)，最好是宽度在0.05mm以上。
此外，为了在手表的使用中调整销不会自然地脱落，拔出力有必要起码为1kgf左右。因此，从其功能上讲调整销有必要设定形状等，以便拔出力成为1kgf以上。
可是，如果拔出力过高则把调整销从片段中推出变得困难，调整手表带的长度的作业的效率变差。因此，一般来说拔出力的上限设定成7kgf左右。
这样一来，调整销的拔出力，最好是设定在1kgf到7kgf左右的范围内。
虽然即使调整销的图11中所示的弯部的长度L小于1mm也可以使超弹性区的拔出力落在1到7 kgf的范围内，但是加工变得非常困难。
也就是说，如果把长度L取为小于1mm，则因为压制时剪切力变大故材料容易断裂。
进而，如果长度L小于1mm，则因为刚性高故超弹性区变窄。例如，在表1的条件a中，超弹性区仅为最大高度Hmax的值从0.92到0.95mm的0.03mm，如果考虑到销子加工中的偏差则有效地使用超弹性区可以说是困难的。
可是，如表1的条件b～g中所示，由于如果长度L大于1则超弹性区的宽度超过0.05mm，所以可以有效地利用超弹性区。因而，从销子(金属丝)加工时的压制的容易性和超弹性区的宽度这两点来说，把调整销的弯部的长度L取为大于1可以说是有效的。
此外，由于调整销插入表用带的臂部的孔中，所以弯部的长度L的值受到片段的设计的限制。也就是说，长度L不得不比片段的宽度短些。
此外，在像这次这样使用弯曲成へ字形的调整销的场合，如果加长长度L则不仅能够适应的表带片段的种类受到限制，而且变得难以把销子插入片段中。
如果制成能够适应一般的表带片段，则考虑到向片段孔插入时的作业性，长度L最好是制成3.7mm以下。
如上所述，本发明中的弯曲成へ字形的调整销的弯部的长度L的值，设定在1mm到3.7mm之间可以说是最有效的。
此外，根据表1的条件c，如果把调整销的线径取为小于0.8mm则即使把长度L取为1mm超弹性区中的拔出力也小于1kgf。也就是说，线径最好是大于0.8mm。
此外，由于加大线径而调整销的刚性变高，所以超弹性区的拔出力变大，该超弹性区变窄。在考虑到把拔出力设定成1kgf以上，把超弹性区的宽度设定成0.05mm以上，把长度L设定在1mm到3.7mm之间的场合，通过把线径的上限设定成表1的条件g的1.2mm，可以满足上述条件。
也就是说，本发明中的へ字形调整销的线径，设定在0.8mm到1.2mm之间可以说是最有效的。
像以上这样，调整销使用线径0.8mm到1.2mm的范围的金属丝，把弯部(弯曲部)的长度L设定在1mm到3.7mm之间可以说是最有效的。
再者，在镍·钛·钴(NiTiCo)的场合，因为纵弹性系数为7450kgf/mm2，比镍·钛(NiTi)大1.3倍，故在设计上希望很大地给出弹簧力的场合，或者即使同一弹簧力却希望线径小的场合是有效的。
此外，NiTi与NiTiCo的有效的尺寸范围当然有些不同，但是上述的范围是对双方有效的范围，可以说是综合考虑最有效的范围。
〔其他的变化例〕
以上就各种实施例进行了说明，在该各实施例中，虽然说明了用于调整销的材质为NiTi或NiTiCo，但是作为除此以外的材质也可以使用CuAINi或CuZnAl等具有超弹性特性的材料。
此外，调整销不限于断面形状为圆形的棒材，也可以是除此以外的断面为长方形等的。
进而，虽然在上述各实施例中，由调整销连接起来的表带片段是整体表带，但是本发明也可以运用于使用连接链节的卷制表带等。
此外，虽然在上述各实施例中，示出了表带片段是整体表带，借助于凹部在该表带片段上形成隔开的一对臂部的场合的例子，但是本发明对于形成三个以上臂部的表带片段也可以同样地运用。
再有，调整销的弯部的形状，不限于图1或图5中所说明的形状，也可以制成图20至图23中所示的调整销61、71、81和91那样的形状，也可以如图5或图23中所示的那样在两处形成弯部。
再者，虽然针对图20至图23中分别示出的形状的调整销61、71、81和91确认了拔出力，但是与图11中所说明的实施例者同样，可以得到与片段的稳定的保持力。此外，调整销的拔出插入也可以容易地进行。
进而，该调整销61、71、81和91中的任何一个，也可以用与第3实施例中所说明的场合同样的工序来制作。
此外，调整销的弯部(弯曲部)的形状，也可以是说明了的各实施例以外的形状，只要是基本上对连结状态的片段的孔作用超弹性区的应力的，其形状上没有限制。
进而，虽然在上述各实施例中，作为最佳的例子示出了通过把调整销的两端部制成半球状的曲面，使得在把调整销对片段的孔拔出插入之际片段侧的孔不受损伤的例子，但是把该两端部制成曲面不是必不可少的。
此外，调整销的加工工序，可以是切断→弯曲→热处理→滚筒抛光的顺序，也可以是切断→滚筒抛光→弯曲→热处理的顺序。
进而，本发明，不限于作为把表带片段彼此连接起来的调整销的使用，即使使用于固定销或者像图24中所示的调整销1那样，把手表壳65与表带66连接起来的结构(称为端嵌部【原文‘先かん部’】，也完全没有问题。
这样一来，根据本发明的调整销，不仅可以运用于手表带的长度调整用的表带片段的连结，也可以运用于其他部分的连结。
工业实用性
像以上这样，根据本发明的手表带用调整销，由于既可以很容易地进行表带的长度调整，又可以即使表带片段的孔径有偏差也始终以稳定的配合力防止从表带片段的脱落，所以作为把手表的表带片段连接成连锁状的零件预期会有广泛的利用。
此外，如果实施根据本发明的手表带用调整销的制造方法，由于可以很容易地制作上述调整销，所以作为调整销的有效的制造方法今后是有希望的。
进而，由于如果用根据本发明的表带的连接结构，则可以把表带片段稳定地连接成连锁状，表带的长度调整也可以很容易地进行，所以作为有效的表带的连接结构，预期会有广泛的利用。

Claims (14)

1.一种手表带用调整销，用于把多个片段连接成连锁状而成的手表带的前述片段彼此连接起来，其特征在于，用具有相对应变的变化而应力为恒定的超弹性区的金属材料来形成，形成至少一处用于在连接前述片段的状态下使前述超弹性区的应力作用于该片段的弯部。
2.权利要求1中所述的手表带用调整销，其特征在于，前述金属是以镍·钛(NiTi)或镍·钛·钴(NiTiCo)为主要成分的合金。
3.权利要求1中所述的手表带用调整销，其特征在于，前述弯部是弯曲成弯曲状的部分，该弯曲了的部分与在前述片段上所形成的孔的内壁相配合而固定。
4.权利要求1中所述的手表带用调整销，其特征在于，纵长方向的两端部被形成曲面状。
5.权利要求2中所述的手表带用调整销，其特征在于，前述调整销，线径为0.8mm以上1.2mm以下，而且在前述弯部的最大高度的部位的该弯部的开始弯曲位置处在连接前述片段的状态下自接触于该片段一侧的部位的水平方向的长度为1mm以上3.7mm以下。
6.一种手表带用调整销的制造方法，是权利要求1中所述的手表带用调整销的制造方法，由通过压制来弯曲由具有超弹性区的金属材料组成的金属丝的至少一处的工序，把前述金属丝切断成包含该弯曲部位的工序，以及把该切断了的金属丝的纵长方向的两端部制成曲面的工序组成。
7.一种手表带用调整销的制造方法，是权利要求1中所述的手表带用调整销的制造方法，由把由具有超弹性区的金属材料组成的金属丝切断成想要的长度的工序，通过压制来弯曲该切断了的金属丝的至少一处的工序，以及把该弯曲了的金属丝的纵长方向的两端部制成曲面的工序组成。
8.一种表带的连接结构，是把多个片段连接成连锁状的手表带的连接结构，该多个片段分别在表带的连锁方向的一端侧有凹部同时在另一端侧有能够插入相邻的片段的前述凹部的凸部，在借助于前述一端侧的前述凹部所隔开的两侧的成对的臂部上分别形成沿着前述表带的横短方向的连接通孔，在前述凸部上沿着平行于前述连接通孔的方向形成凸部连接通孔，在把相邻的片段的前述凸部插入前述凹部的状态下，把用具有相对应变的变化而应力为恒定的超弹性区的金属材料制成的调整销插入前述臂部的连接通孔和前述凸部连接通孔，借此把相邻的片段能够装拆地连接起来，
其特征在于，
在前述调整销上形成弯部，同时使该弯部的最大高度大于前述成对的臂部的一方的连接通孔的孔尺寸，
在把前述调整销插入前述成对的臂部的各连接通孔和前述凸部连接通孔中到规定的位置时，在前述一方的连接通孔处前述调整销的弯部变形，借此在该调整销的弯部产生的应力处于超弹性区，前述调整销靠该应力产生的力被固定于前述片段。
9.权利要求8中所述的表带的连接结构，其特征在于，在前述成对的臂部的一方的连接通孔中至少在入口部形成比前述凸部连接通孔的直径加大沿着孔的径向相对的内壁间的尺寸的孔尺寸扩大部。
10.权利要求9中所述的表带的连接结构，其特征在于，前述孔尺寸扩大部，是在前述成对的臂部的一方的连接通孔的至少入口部，比前述凸部连接通孔的直径加大沿着孔的径向相对的内壁间的尺寸而形成的阶梯孔部。
11.权利要求9中所述的表带的连接结构，其特征在于，前述孔尺寸扩大部，是遍及前述成对的臂部的连接通孔的整个范围形成的孔，按在把前述调整销插入前述成对的臂部的各连接通孔和前述凸部连接通孔中到规定的位置时，在前述一方的臂部的连接通孔的部分处前述调整销的弯部变形，借此在该调整销的弯部产生的应力处于超弹性区，前述调整销靠该应力产生的力被固定于前述片段的孔径，来形成前述一方的臂部的连接通孔，并使前述成对的臂部的另一方的连接通孔的孔径比前述调整销的线径稍大些。
12.权利要求8中所述的表带的连接结构，其特征在于，前述调整销，是由以镍·钛(NiTi)或镍·钛·钴(NiTiCo)为主要成分的合金来形成的。
13.权利要求8中所述的表带的连接结构，其特征在于，前述调整销，线径为0.8mm以上1.2mm以下，而且在前述弯部的最大高度的部位的该弯部的开始弯曲位置处自接触于前述连接通孔一侧的部位的水平方向的长度为1mm以上3.7mm以下。
14.权利要求8中所述的表带的连接结构，其特征在于，前述调整销的弯部，通过在高温下弯曲加工来形成，或者在低温下进行弯曲加工之后进行热处理来形成。
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