WO1997024404A1 - Compositions et moulages de polymere a cristaux liquides - Google Patents

Compositions et moulages de polymere a cristaux liquides Download PDF

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WO1997024404A1
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liquid crystalline
crystalline polymer
polymer composition
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filler
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Haruji Murakami
Kazuhito Kobayashi
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Polyplastics Co., Ltd.
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    • C08L2205/12—Polymer mixtures characterised by other features containing additives being liquid crystalline or anisotropic in the melt

Definitions

  • the present invention relates to a composition comprising a plurality of fibrous fillers, or a fibrous filler and a particulate filler, and a liquid crystalline polymer, and more particularly to a linear expansion molded from such a liquid crystalline polymer composition. It relates to a molded product having an extremely low rate.
  • Liquid crystalline polymers capable of forming an anisotropic molten phase are known as low linear expansion materials among thermoplastic resins.
  • the demands have become more severe due to higher precision, labor saving, lighter weight, and lower cost, and further advances in the bonding technology between resin components and metal components.
  • thermosetting resins and thermoplastic resins having a linear expansion coefficient close to that of metals are required.
  • Liquid crystal polymer is a material with low linear expansion among thermoplastic resins, but due to its properties, the coefficient of linear expansion in the direction perpendicular to the flow is larger than the coefficient of linear expansion in the direction of flow, and is a material with large anisotropy. the smaller the simultaneous linear expansion coefficient reducing the anisotropy is very difficult, the study for the purpose of low linear expansion coefficient has not been much conducted c
  • the present inventors have conducted intensive searches and studies on materials having excellent properties as a low linear expansion coefficient material having low anisotropy, and found that a liquid crystalline polymer and two or more specific fillers were used.
  • the present inventors have found that a composition consisting of can achieve a low coefficient of linear expansion without significantly lowering the mechanical properties, and have completed the present invention. That is, the present invention relates to a fibrous filler (B) having a liquid crystalline polymer (A) IOO parts by weight, an average fiber diameter of 0.1 to 8.0 m and an average aspect ratio of 3 or more, and an average fiber diameter of 8.5. ⁇ 20.
  • ⁇ M and an average aspect ratio of 40 or less a fibrous filler (C) (100-240 parts by weight in total of component (B) and component (C)), and component (B) And (C) the component ratio (B) :( C) is 1: 3 to 3: 1.
  • the present invention also provides a liquid crystal polymer.
  • the present invention provides a liquid crystalline polymer composition characterized by the following: 1.
  • the liquid crystalline polymer (A) used in the present invention refers to a melt-processable polymer having a property capable of forming an optically anisotropic molten phase.
  • the properties of the anisotropic molten phase can be confirmed by a conventional polarization inspection method using an orthogonal polarizer. More specifically, the anisotropic molten phase can be confirmed by using a Leitz polarized microscope and observing the molten sample placed on a Leitz hot stage under a nitrogen atmosphere at a magnification of 40 times.
  • the liquid crystalline polymer applicable to the present invention is inspected between orthogonal polarizers, it usually transmits polarized light even when it is in a melt stationary state, and exhibits optically anisotropy.
  • the liquid crystal polymer (A) as described above is not particularly limited, but is preferably an aromatic polyester or an aromatic polyester amide, and the aromatic polyester or the aromatic polyesteramide may have the same molecular chain. Polyesters partially contained within are within the scope. These are preferably at least about Z. OdlZ g, more preferably at least about Z. OdlZ g when dissolved in penfluorofluorophenol at 60 ° C. at a concentration of 0.1% by weight. Those having a logarithmic viscosity (IV) of 2.0 to 10. OdiZg are used.
  • the aromatic polyester or aromatic polyester amide as the liquid crystalline polymer (A) applicable to the present invention is particularly preferably at least one selected from the group consisting of aromatic hydroxycarboxylic acids, aromatic hydroxyamines, and aromatic diamines.
  • Aromatic polyesters and aromatic polyester amides having at least one kind of compound as a constituent component. More specifically, (1) a polyester mainly composed of one or more aromatic hydroquincarboxylic acids and derivatives thereof; (2) mainly (a) one of aromatic hydroxycarboxylic acids and derivatives thereof And (b) one or more aromatic dicarboxylic acids, alicyclic dicarboxylic acids and derivatives thereof, and (c) aromatic diols, alicyclic diols, aliphatic diols and the like.
  • a polyester consisting of at least one or more of derivatives; (3) mainly one or more of (a) an aromatic hydroxycarboxylic acid and its derivatives, and (b) an aromatic hydroxy Polyester comprising one or more of xylamine, aromatic diamine and derivatives thereof, and (c) one or more of aromatic dicarboxylic acids, alicyclic dicarboxylic acids and derivatives thereof.
  • Luamide (4) mainly (a) one or more aromatic hydroxycarboxylic acids and derivatives thereof; and (b) one or more aromatic hydroxyamines, aromatic diamines and derivatives thereof.
  • aromatic dicarboxylic acids alicyclic dicarboxylic acids and derivatives thereof
  • aromatic diols alicyclic diols, aliphatic diols and derivatives thereof.
  • polyester amides such as Further, a molecular weight modifier may be used in combination with the above constituent components as necessary.
  • Preferred examples of the specific compound constituting the liquid crystalline polymer (A) applicable to the present invention include aromatic hydroxycarboxylic acids such as p-hydroxybenzoic acid and 6-hydroxy-2-naphthoic acid. Acid, 2,6-dihydroxynaphthalene, 1,4-dihydroxynaphthalene, 4,4'dihydroxybiphenyl, hydroquinone, rezonolecin, Aromatic diols such as compounds represented by the following general formulas [1] and [2]; terephthalic acid, isophthalic acid, 4,4'-diphenyldicarboxylic acid, 2,6-naphthalenedicarboxylic acid and Aromatic dicarboxylic acids such as compounds represented by the general formula [3]; and aromatic amines such as p-aminophenol and p-phenylenediamine.
  • aromatic hydroxycarboxylic acids such as p-hydroxybenzoic acid and 6-hydroxy-2-naphthoic acid. Acid,
  • the polymer (A) is an aromatic polyester amide having 6-hydroxy-2-naphthoic acid, terephthalic acid, and p-aminophenol as constituent units.
  • a fibrous filler ( ⁇ ) having an average fiber diameter of 0.1 to 8.0 ⁇ ⁇ and an average aspect ratio of 3 or more, and an average fiber diameter of 8.5 to 20.0 urn and an average aspect ratio of 40 or less, preferably 20 or less.
  • the total amount must be 100 to 240 parts by weight.
  • a low line with no anisotropy due to the high reinforcing effect, the large average fiber diameter t, and the fibrous filler interposed between the small average fiber diameter and the fibrous filler It is possible to obtain the expansion coefficient and to enhance the reinforcement effect at the same time. Therefore, with the same average fiber diameter, such a low linear expansion coefficient cannot be obtained.
  • the average fiber diameter of the component (C) is more than 20.0 / m, the number of defects in the fibrous filler itself increases, the mechanical properties of the fibrous filler itself deteriorate, and the reinforcing effect is poor. It is not preferable because it cannot be expected.
  • the average aspect ratio is larger than 40, the coefficient of linear expansion in the flow direction is further reduced due to the influence of the fiber orientation, but is undesirably increased in the direction perpendicular to the flow.
  • the fibrous filler (B) having an average fiber diameter of G. 1 to 8.0 fi m and an average aspect ratio of 3 or more carbon fibers, whiskers, metal fibers, inorganic fibers, and ore-based fillers Various organic fibers such as fibers can be used.
  • PAN-based fibers made of polyacrylonitrile as a raw material and pitch-based fibers made of pitch as a raw material are used.
  • silicon nitride whiskers silicon oxynitride whiskers, basic magnesium sulfate whiskers, barium titanate whiskers, silicon carbide whiskers, boron whiskers, etc. are used.
  • metal fibers mild steel, stainless steel, Fibers such as steel and its alloys, brass, aluminum and its alloys, and lead are used.
  • various fibers such as rock wool, zirconia, alumina silica, potassium titanate, parium titanate, silicon carbide, alumina, silica, blast furnace slag and the like are used.
  • Asbestos fiber, asbestos, wollastonite, etc. are used. Of these, wollastonite is preferred in terms of price and performance.
  • the fibrous filler (C) having an average fiber diameter of 8.0 to 20.0 m and an average aspect ratio of 40 or less a milled fiber or the like can be used.
  • a milled fiber in addition to a normal milled glass fiber, a milled fiber made of a metal coating such as Nigel or copper, a silane fiber, or the like can be used. Further, as another method of achieving a low linear expansion coefficient, a fibrous filler (B) having an average fiber diameter of 0.1 to 8.0 and an average aspect ratio of 3 or more, and a granular material having an average particle diameter of 100 m or less are used. Filler (D) must be used together to make a total of 100 to 240 parts by weight.
  • a fibrous filler (B) having an average fiber diameter of 0.1 to 8.0 and an average aspect ratio of 3 or more, and a granular material having an average particle diameter of 100 m or less are used.
  • Filler (D) must be used together to make a total of 100 to 240 parts by weight.
  • the fibrous filler (B) it is important to use the above-mentioned material as the fibrous filler (B). If a filler having an average fiber diameter of more than 8.0 // m is used, even if the average asbestos is used. Even when the mixing ratio is 3 or more, uniform dispersion with the particulate filler becomes difficult, and the mechanical properties deteriorate, which is not preferable. On the other hand, if the average aspect ratio is 3 or less, the reinforcing effect of the fibrous filler cannot be expected much, which is not preferable.
  • the granular filler refers to a granular material having no spread in a specific direction such as a fibrous shape, a plate shape, or a strip shape, and refers to a material having an average aspect ratio of 1 to 2. . Its average particle size is not more than ⁇ , preferably 1 to 50 m. It is important to use a particulate filler having an average particle diameter of 100 m or less. If a filler having an average particle diameter of more than 100 m is used, the probability of contact between the particulate fillers increases, making uniform dispersion difficult. The mechanical properties deteriorate, which is not preferable.
  • glass beads are preferred in terms of price and performance.
  • the amount and composition ratio of fillers are also important requirements. is there.
  • the total amount of the filler is 100 to 240 parts by weight, preferably 140 to 185 parts by weight, based on 100 parts by weight of the liquid crystalline polymer (A).
  • the fibrous filler (B) is useful for improving the low coefficient of linear expansion and the mechanical properties, but when the amount of the component is too large, the extrudability deteriorates and the material becomes brittle.
  • the fibrous filler (C) is useful for improving the low coefficient of linear expansion and the mechanical properties, but when the amount of the component is too large, the anisotropy of the material is increased. Further, the granular filler promotes a low coefficient of linear expansion and reduces the anisotropy of the material. However, when the amount of the component is too large, the mechanical properties are reduced.
  • the component ratio of the fibrous filler (B) and the fibrous filler (C) or the granular filler (D) is set to 1: 3 to 3 : 1, and preferably, 1 : 2 to 2: More preferably, 2: 3 to 3: 2.
  • the fibrous filler and the granular filler used in the present invention can be used as they are.
  • a commonly used known surface treating agent and sizing agent can be used in combination.
  • Addition of additives such as nucleating agent, pigment such as bonbon black, antioxidant, stabilizer, plasticizer, lubricant, release agent and flame retardant to the thermoplastic resin composition is desirable.
  • the thermoplastic resin composition having the above-mentioned properties is also included in the range of the thermoplastic resin composition according to the present invention.
  • the injection-molded article of the present invention reduces the anisotropy peculiar to the liquid crystalline poly and reduces the linear expansion without compromising the mechanical properties by compensating for the respective defects by using two or more fillers in combination.
  • higher performance is obtained. Be demonstrated.
  • an injection molded article of the present invention in either direction, not more than low linear expansion coefficient 4. 0 x lO- 5 Z ° C suitable for use with metal parts and the like, recent electric and electronic It is a molded product suitable for the parts field.
  • thermoplastic resin composition both may be blended in the above composition ratio and kneaded.
  • the mixture is kneaded by an extruder, extruded into a pellet, and used for injection molding and the like.
  • the kneading is not limited to such an extruder.
  • FIG. 1 is a diagram showing an ASTM tensile test piece and a cut-out portion used in the measurement of a linear expansion coefficient in Examples.
  • the ASTM tensile bars using a test piece cut out as in Fig. 1 was measured linear expansion rate (x lO- 5 / ° C) by thermal expansion meter Rigaku Co. differential expansion measurement method. The coefficient of linear expansion showed the value at 50.
  • the residual filler obtained by the same method as for measuring the fiber length is dispersed on a sample table for a scanning electron microscope, the magnification is observed according to the fiber diameter or particle size, and 100 of them are measured. The average fiber diameter or particle size of the material was determined.
  • Specimens were prepared and evaluated in the same manner as in Example 1 except that glass fibers (average fiber diameter; 10 // m, fiber length; chopped strands of 3 discussions) were used instead of wollastonite. Table 1 shows the results.
  • Test pieces were prepared and evaluated in the same manner as in Example 3 except that glass fibers (average fiber diameter; 10 / m, fiber length; chopped strand of 3 mm) were used instead of wollastonite. Table 2 shows the results.
  • Test pieces were prepared and evaluated in the same manner as in Example 3 except that the glass beads had an average particle diameter of 120 jum. Table 2 shows the results.
  • test piece was prepared and evaluated in the same manner as in Example 5 when only 100 parts by weight of glass beads were used. Table 2 shows the results.
  • Specimens were prepared and evaluated in the same manner as in Example 6, except that milled glass fibers (average fiber diameter; 13 m, average aspect ratio; 5.4) were used instead of glass beads. . Table 3 shows the results.
  • Example 1 Example 2 Comparative example 1 Comparative example 2 Comparative example 3 Comparative example 4 Comparative example 5 Comparative example 6 types ⁇ i Lastnite ⁇ Stonite Wollastonite ⁇ * Lastnite ⁇ ⁇ Laskeite GF ⁇ i Last night
  • Example 3 Example 4 Comparative Example 7 Comparative Example 1 Comparative Example 9 Comparative Example 10 Comparative Example 11
  • Example 5 Comparative Example 1 Comparative Example ⁇ mm Last Night ⁇ ⁇ Last Night ⁇ ⁇ Last Night ⁇ ⁇ Lastnite Wollastonite GF Wollastonite Potash

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Description

明細書 液晶性ポリマー組成物および成形体
発明の背景
発明の分野
本発明は、 複数の繊維状充填材、 または繊維状充填材及び粒状充填材と液晶性 ポリマーからなる組成物に関するものであり、 更に詳しくはこのような液晶性ポ リマー組成物から成形した線膨張率が極めて小さい成形体に関する。
関連技術の記述
異方性溶融相を形成し得る液晶性ポリマーは、 熱可塑性樹脂の中でも低線膨張 の材料として知られている。 ところが、 近年の電気及び電子部品分野では、 高精 度化、 省力化、 軽量化、 低コスト化のため、 その要求はますます厳しくなり、 更 に樹脂部品と金属部品との接着技術の進歩に伴 、、 金属部品等との併用が頻繁に 行われる中、 熱硬化性樹脂や金属に近い線膨張率を持つ熱可塑性樹脂が求められ ている。 液晶性ポリマーは、 熱可塑性樹脂の中では低線膨張の材料だが、 その性 質から流動直角方向の線膨張率が流動方向の線膨張率に比べて大きく、 異方性の 大きな材料であり、 異方性を低減すると同時に線膨張係数をより小さくするのは 非常に困難であり、 低線膨張率化を目的とした検討はあまり行われていなかった c
発明の開示
発明の概要
本発明者等は上記問題点に鑑み、 異方性の少ない低線膨張率材料として優れた 特性を有する素材について鋭意探索、 検討を行ったところ、 液晶性ポリマーと 2 種以上の特定の充填材からなる組成物は、 機械的性質を大きく低下させることな く低線膨張率化を達成させられることを見出し、 本発明を完成するに至った。 即ち本発明は、 液晶性ポリマー（A)IOO重量部、 平均繊維径 0. 1〜8. 0 m且つ 平均ァスぺクト比 3以上の繊維状充填材 (B) 及び平均繊維径 8. 5〜20. (^ m且つ 平均ァスぺクト比 40以下の繊維状充填材 (C) ((B) 成分と（C) 成分の合計で 100 〜240重量部） からなり、 且つ (B) 成分と（C) 成分の成分比 （B) ： (C) が 1 : 3 〜3 ： 1であることを特徴とする液晶性ポリマー組成物を提供するものである。 また本発明は、 液晶性ポリマー（A)100重量部、 平均繊維径 0. 1〜8. 0 m且つ 平均ァスぺク ト比 3以上の維維状充填材 (B) 、 及び平均粒径 100 m以下の粒状 充填材 (D) ((B) 成分と（D) 成分の合計で 100〜240重量部〉 からなり、 且つ (B) 成分と（D) 成分の成分比 (B) ： (D) が 1 ： 3〜3 ： 1であることを特徴とする液 晶性ポリマー組成物を提供するものである。
発明の詳細な説 B月
以下、 本発明について詳細に説明する。
本発明で使用する液晶性ポリマー（A) とは、 光学異方性溶融相を形成し得る性 質を有する溶融加工性ポリマーを指す。
異方性溶融相の性質は、 直交偏向子を利用した慣用の偏光検査法により確認す ることができる。 より具体的には、 異方性溶融相の確認は、 Leitz偏光顕微鏡を 使用し、 Leitz ホットステージに載せた溶融試料を窒素雰囲気下で 40倍の倍率で 観察することにより実施できる。 本発明に適用できる液晶性ポリマーは直交偏光 子の間で検査したときに、 たとえ溶融静止状態であっても偏光は通常透過し、 光 学的に異方性を示す。
前記のような液晶性ポリマ一（A) としては特に限定されないが、 芳香族ポリエ ステルまたは芳香族ボリエステルアミ ドであることが好ましく、 芳香族ポリエス テルまたは芳香族ポリエステルァミ ドを同一分子鎖中に部分的に含むポリエステ ルもその範囲にある。 これらは 60°Cでペン夕フルオロフヱノールに濃度 0. 1重量 %で溶解したときに、 好ましくは少なくとも約 Z. OdlZ g さらに好ましくは 2. 0 〜10. OdiZ gの対数粘度 （I. V. ) を有するものが使用される。
本発明に適用できる液晶性ポリマー（A) としての芳香族ポリエステルまたは芳 香族ポリエステルアミ ドとして特に好ましくは、 芳香族ヒドロキシカルボン酸、 芳香族ヒ ドロキシアミン、 芳香族ジアミンの群から選ばれた少なくとも 1種以上 の化合物を構成成分として有する芳香族ポリエステル、 芳香族ポリエステルァミ ドである。 より具体的には、 （1) 主として芳香族ヒドロキンカルボン酸およびそ の誘導体の 1種または 2種以上からなるポリエステル；（2) 主として（a) 芳香族 ヒ ドロキシカルボン酸およびその誘導体の 1種または 2種以上と、 （b) 芳香族ジ カルボン酸、 脂環族ジカルボン酸およびその誘導体の 1種または 2種以上と、 （c) 芳香族ジオール、 脂環族ジオール、 脂肪族ジオールおよびその誘導体の少なくと も 1種または 2種以上、 とからなるポリエステル；（3) 主として（a) 芳香族ヒ ド ロキシカルボン酸およびその誘導体の 1種または 2種以上と、 （b) 芳香族ヒ ドロ キシァミン、 芳香族ジァミンおよびその誘導体の 1種または 2種以上と、 （c) 芳 香族ジカルボン酸、 脂環族ジカルボン酸およびその誘導体の 1種または 2種以上、 とからなるポリエステルアミ ド；（4) 主として (a) 芳香族ヒドロキシカルボン酸 およびその誘導体の 1種または 2種以上と、 （b) 芳香族ヒドロキシァミン、 芳香 族ジアミ ンおよびその誘導体の 1種または 2種以上と、 （c) 芳香族ジカルボン酸、 脂環族ジカルボン酸およびその誘導体の 1種または 2種以上と、 （d) 芳香族ジォ ール、 脂環族ジオール、 脂肪族ジオールおよびその誘導体の少なくとも 1種また は 2種以上、 とからなるポリエステルアミ ドなどが挙げられる。 さらに上記の構 成成分に必要に応じ分子量調整剤を併用してもよい。
本発明に適用できる前記液晶性ポリマー（A) を構成する具体的化合物の好まし い例としては、 p —ヒドロキシ安息香酸、 6 —ヒ ドロキシー 2 —ナフ卜ェ酸等の 芳香族ヒ ドロキシカルボン酸、 2, 6 —ジヒドロキシナフタレン、 1, 4 -ジヒ ドロ キシナフタレン、 4， 4'ージヒ ドロキシビフヱニル、 ハイ ドロキノン、 レゾノレシン、 下記一般式 〔 1〕 および下記一般式 〔2〕 で表される化合物等の芳香族ジオール ；テレフタル酸、 イソフタル酸、 4,4'—ジフエニルジカルボン酸、 2,6 —ナフタ レンジカルボン酸および下記一般式 〔3〕 で表される化合物等の芳香族ジカルボ ン酸； p—アミノフヱノール、 p—フエ二レンジアミン等の芳香族ァミン類が挙 げられる。
Figure imgf000006_0001
Figure imgf000006_0002
Figure imgf000006_0003
(但し、 X ： アルキレン 〜 ） 、 アルキリデン、 -0- 、 - S0-、 -SO2- 、 - S- 、 -co-より選ばれる基
Y ： -(CH2)„-(n = 1〜4) 、 -0(CH2)nO- (n = 1〜4) より選ばれる基である。 ） 本発明が適用される特に好ましい液晶性ポリマー（A) としては、 6—ヒドロキ シ— 2—ナフトェ酸、 テレフタル酸、 および p—アミノフヱノールを構成単位成 分とする芳香族ポリエステルアミ ドである。
本発明の目的である低線膨張率を達成するためには、 平均繊維径 0.1〜8.0 β ΐα 且つ平均ァスぺク ト比 3以上の繊維状充填材 (Β) 及び平均繊維径 8.5〜20.0 urn且つ平均ァスぺク ト比 40以下、 好ましくは 20以下の繊維状充填材 (ひ を併用 し、 合計として 100〜240 重量部にする必要がある。 つまり、 繊維径の異なる 2 種類の繊維状充填材を用 t、る必要がある。 補強効果の高 、平均繊維径の大き t、繊 維状充填材の間に、 それを補完する形で平均繊維径の小さ 、繊維状充填材が介在 することにより、 異方性のない低線膨張率を得ると同時に補強効果をさらに高め ることが可能となった。 したがって、 同一の平均繊維径のものでは、 このような 低線膨張率のものは得られな t、。
但し、 （C) 成分の平均繊維径が 20. 0 / m より大きいと、 繊維状充填材自身の欠 陥部分が多くなり、 繊維状充填材自身の機械的性質が悪くなり、 補強効果があま り期待できなくなり好ましくない。 また、 平均ァスぺク ト比が 40より大きいと繊 維配向の影響で流動方向の線膨張率は更に小さくなるが、 流動直角方向では逆に 大きくなり、 好ましくない。
本発明において平均繊維径 G. 1〜8. 0 fi m且つ平均ァスぺク 卜比 3以上の繊維 状充填材 (B) としては、 炭素繊維、 ゥイスカー、 金属繊維、 無機系繊維及び鉱石 系繊維等の各種有機繊維が使用可能である。
これら充填材としては以下のものが例示される。
炭素繊維としては、 ポリアクリロニトリルを原料とする P A N系、 ピッチを原 料とするピッチ系繊維が用いられる。
ウイスカ一としては、 窒化珪素ウイスカー、 酸窒化珪素ウイスカー、 塩基性硫 酸マグネシウムゥイスカー、 チタン酸バリウムゥイス力一、 炭化珪素ウイスカー、 ボロンウイスカ一等が用いられ、 金属繊維としては、 軟鋼、 ステンレス、 鋼及び その合金、 黄銅、 アルミ及びその合金、 鉛等の繊維が用いられる。
無機系繊維としては、 ロックウール、 ジルコニァ、 アルミナシリカ、 チタン酸 カリウム、 チタン酸パ'リウム、 炭化珪素、 アルミナ、 シリカ、 高炉スラグ等の各 種ファイバ一が用いられる。
鉱石系繊維としては、 アスベスト、 ウォラストナイ ト等が使用される。 その中でも価格と性能の面から、 ウォラス卜ナイ 卜が好ましい。
本発明において平均繊維径 8. 0~20. 0 m 且つ平均ァスぺク 卜比 40以下の繊維 状充填材 (C) としては、 ミルドファイバ一等が使用可能である。
これら充填材としては以下のものが例示される。
ミルドファイバ一としては、 通常のミルドガラスファイバ一の他に二ッゲル、 銅等金属コ一トしたミルドファイバ一、 シランファイバ一等が使用可能である。 また、 低線膨張率の別の達成方法として、 平均繊維径 0. 1〜8. 0 且つ平均 ァスぺク ト比 3以上の繊維状充填材 (B) 及び平均粒径 100 m 以下の粒状充填材 (D) を併用し、 合計として 100〜240 重量部にする必要がある。
ここで、 繊維状充填材（B) としては、 上記記載のものを用いることが重要であ るカ^ 平均繊維径 8. 0 // m より大きい充填材を用いると、 たとえ平均ァスぺク 卜 比が 3以上であっても、 粒状充填材との均一分散が難しくなり、 機械的性質が低 下し好ましくない。 また、 平均ァスぺク ト比が 3以下であると、 繊維状充填材の 補強効果があまり期待できなくなり、 好ましくない。
本発明において粒状充填材としては、 繊維状、 板状、 短冊状の如き特定の方向 への広がりを持たな 、粒状体を意味し、 平均アスペク ト比が 1〜 2であるような ものを指す。 その平均粒径は ΙΟΟ μπι 以下であり、 好ましくは l〜50 m である。 粒状充填材は、 平均粒径 100 m 以下のものを用いることが重要であり、 平均粒 径 100 m より大きいものを用いると、 粒状充填材同士の接触確率が高くなり、 均一分散が難しくなり、 機械的性質が低下し、 好ましくない。 具体的には、 カオ リン、 クレ一、 バーミキユラィ ト、 珪酸カルシウム、 珪酸アルミニウム、 長石粉、 酸性白土、 ロウ石クレー、 セリサイ 卜、 シリマナイ ト、 ベン卜ナイ ト、 胡粉、 炭 酸バリウム、 炭酸マグネシウム、 ドロマイ 卜等の炭酸塩、 バライ ト粉、 ブランフ イツクス、 沈降性硫酸カルシウム、 焼石膏、 硫酸バリウム等の硫酸塩、 水和アル ミナ等の水酸化物、 アルミナ、 酸化アンチモン、 マグネシア、 酸化チタン、 亜鉛 華、 シリカ、 珪砂、 石英、 ホワイ トカーボン、 珪藻土等の酸化物、 二硫化モリブ デン等の硫化物、 金属粉粒体、 フッ素樹脂等の有機高分子、 臭素化ジフユニルェ 一テル等の有機低分子量結晶等の材質からなるものである。 その中でも価格と性 能の面から、 ガラスビーズが好ましい。
以上記載したように、 特定形状の 2種類の充填材を用いることが重要である力、'、 低線膨張率を達成するためには、 充填材の成分量及びその成分比も重要な要件で ある。 つまり、 低線膨張率を達成するには充填材の成分量が多いほど良いカ^ 成 分量過多は押出性及び成形性を悪化させ、 更には機械的強度を低下させる。 また、 成分量が少なすぎても低線膨張率が発現されない。 そのため充填材の成分総量は、 液晶性ポリマー（A) 100重量部に対して、 100〜240 重量部、 好ましくは 140~ 185 重量部である。
この場合、 繊維状充填材 (B) は低線膨張率及び機械的性質を向上させるのに役 立つが、 成分量が多すぎると押出性を悪化させ材料を脆くする。 繊維状充填材 (C) は低線膨張率及び機械的性質を向上させるために役立つが、 成分量が多すぎると 材料の異方性を大きくする。 また、 粒状充填材は低線膨張率を促進し材料の異方 性を低減するが、 成分量が多すぎると機械的性質の低下を招く。 そのため本発明 の目的を達成するには、 繊維状充填材 (B) と、 繊維状充填材 (C) 若しくは粒状充 填材 (D) の成分比を 1 ： 3〜3 : 1とし、 好ましくは 1 : 2〜2 ： 1より好まし くは 2 ： 3〜3 ： 2である。
本発明において使用する繊維状充填材、 粒状充填材はそのままでも使用できる カ^ 一般的に用いられる公知の表面処理剤、 収束剤を併用することができる。 なお、 熱可塑性樹脂組成物に対し、 核剤、 力一ボンブラック等の顔料、 酸化防 止剤、 安定剤、 可塑剤、 滑剤、 離型剤および難燃剤等の添加剤を添加して、 所望 の特性を付与した熱可塑性樹脂組成物も本発明でいう熱可塑性樹脂組成物の範囲 に含まれる。 本発明の射出成形体は、 2種以上の充填材を併用することにより各々の欠点を 補い合うことにより機械的性質を損なうことなく、 液晶性ポリ 特有の異方性 を低減し、 かつ低線膨張率の材料を得るものであり、 更には成形体中の各充填材 が均一に分散し、 第 1の充填材の間に第 2の充填材が存在するような分散状態で、 より高性能が発揮される。
以上の如く、 本発明の射出成形体は、 いずれの方向においても、 金属部品等と の併用に適した低線膨張率 4. 0 x lO—5Z°C以下であり、 近年の電機及び電子部品 分野に適した成形体である。
前記の様な熱可塑性樹脂組成物を製造するには、 両者を前記組成割合で配合し、 混練すればよい。 通常、 押出機で混練し、 ペレツト状に押し出し、 射出成形等に 用いるが、 この様な押出機による混練に限定されるものではない。
図面の簡単な説明
図 1は、 実施例において線膨張率の測定に用いた、 ASTM引張試験片とその切り 出した部分を示す図である。
F D……流動方向 (18 X 12. 5W X 3 T )
T D……直角方向 (19 x l2. 5W X 3 T )
実施例
以下、 実施例により本発明を具体的に説明するが、 本発明はこれらに限定され るものではない。 なお、 評価方法などは以下の通りである。
(線膨張率）
ASTM引張試験片を図 1の様に切り出した試験片を用い、 理学電機 （株） 製示差 膨張測定方式の熱膨張計にて線膨張率 （x lO— 5/°C) を測定した。 線膨張率は 50 の時の値を示した。
(曲げ弾性率）
ASTM D790 に従い、 3. 2mm の厚さの曲げ試験片の曲げ弾性率 （MPa)を測定した c (充填材の繊維長）
引張試験片を適当な大きさに切断し、 るつぼに入れて 600 °Cの電気炉で樹脂成 分を消失させる。 その後、 残留充填材を 5 %のポリエチレングリコール水溶液中 に分散させ、 シヤーレ上に充填材同士ができるだけ重ならないように分散させる。 これを拡大投影機に写し、 その中の 100個を測定し、 その充填材の平均繊維長を 求めた。
(充填材の繊維径あるいは粒径）
繊維長の測定と同様の方法で得た残留充填材を走査型電子顕微鏡用試料台に分 散させ、 倍率を繊維径あるいは粒径に合わせ観察し、 その中の 100個を測定し、 その充填材の平均繊維径あるいは粒径を求めた。
上記の結果から、 充填材の平均ァスぺクト比を求めた。
実施例 1〜2及び比較例 1 ~ 3
液晶性ポリエステル （ポリプラスチックス （株） 製、 べクトラ A 950) 100重量 部に対し、 ウォラストナイ卜 （平均繊維径； 3. 5 m、 平均ァスぺクト比； 20) 及びミルドガラスファイバ一 （平均繊維径； 13 m 、 平均アスペクト比； 5. 4 ) を表 1に示す割合でドライブレンドした後、 二軸押出機にて溶融混練し、 ペレツ ト化した。 このペレツ トを射出成形機により成形し、 引張試験片 （厚み 3 min) と 曲げ試験片 （厚み 3. 2mm)を作製した。 得られた試験片の線膨張率および曲げ弾性 率を測定したところ、 表 1に示す結果を得た。
比較例 4
ウォラストナイ卜に代えてガラス繊維 （平均繊維径； 10 // m 、 繊維長さ ； 3議 のチョップドストランド） を使用した以外は実施例 1と同様にして試験片を作製 し、 評価した。 結果を表 1に示す。
比較例 5〜 6
ウォラストナイト 100 重量部のみ及びミルドガラスファイバー 100 重量部のみ の場合について、 実施例 1と同様にして試験片を作製し、 評価した。 結果を表 1 に示す。
実施例 3〜 4及び比較例 7〜 9
液晶性ポリエステル （ポリプラスチックス （株） 製、 べク トラ A 950) 100重量 部に対し、 ウォラストナイ ト （平均繊維径； 3. 5 /z m 、 平均ァスぺク ト比； 20) 及びガラスビーズ （平均粒径； 50 m ) を表 2に示す割合でドライブレンドした 後、 二軸押出機にて溶融混練し、 ペレツ 卜化した。 このペレツ 卜を射出成形機に より成形し、 引張試験片 （厚み 3 mni) と曲げ試験片 （厚み 3. 2rara)を作製した。 得 られた試験片の線膨張率および曲げ弾性率を測定したところ、 表 2に示す結果を 得た。
比較例 10
ウォラストナイ 卜に代えてガラス繊維 （平均繊維径； 10 / m 、 繊維長さ ； 3腳 のチョップドス卜ランド） を使用した以外は実施例 3と同様にして試験片を作製 し、 評価した。 結果を表 2に示す。
比較例 11
ガラスビーズを平均粒径 120 ju m のものにした以外は実施例 3と同様にして試 験片を作製し、 評価した。 結果を表 2に示す。
実施例 5
液晶性ポリエステル （ポリプラスチックス （株） 製、 べク トラ A 950) 100重量 部に対し、 チタン酸カリウム維維 （平均繊維径； 0. 3 m 、 平均ァスぺク ト比； 50) 及びガラスビーズ （平均粒径； 50 ^ m ) を表 2に示す割合でドライブレンド した後、 二軸押出機にて溶融混練し、 ペレツ 卜化した。 このペレツ トを射出成形 機により成形し、 引張試験片 （厚み 3 mm) と曲げ試験片 （厚み 3. 2随）を作製した。 得られた試験片の線膨張率および曲げ弾性率を測定したところ、 表 2に示す結果 を得た。 チタン酸力リウム繊維とガラスビーズの割合を表 2に示すように変えた以外は 実施例 5と同様にして試験片を作製し、 評価した。 結果を表 2に示す。
比較例 13
ガラスビーズ 100 重量部のみの場合について、 実施例 5と同様にして試験片を 作製し、 評価した。 結果を表 2に示す。
卖施例 6及び比較例 14〜15
液晶性ポリエステルアミ ド （ポリプラスチックス （株） 製、 ベク トラ B 950 ) 100 重量部に対し、 ウォラス卜ナイト （平均繊維径； 3. 5 i m 、 平均ァスぺク ト 比； 20) 及びガラスビーズ （平均粒径； 50 m ) を表 3に示す割合でドライブレ ンドした後、 二軸押出機にて溶融混練し、 ペレツ ト化した。 このペレツ トを射出 成形機により成形し、 引張試験片 （厚み 3 mm) と曲げ試験片 （厚み 3. 2 )を作製 した。 得られた試験片の線膨張率および曲げ弾性率を測定したところ、 表 3に示 す結果を得た。
実施例 7
ガラスビーズに代えてミルドガラスファイバ一 （平均繊維径； 13 m 、 平均ァ スぺク 卜比； 5. 4 ) を使用した以外は実施例 6と同様にして試験片を作製し、 評 価した。 結果を表 3に示す。
比較例 16
液晶性ポリエステルアミ ド （ポリプラスチックス （株） 製、 ベク トラ B 950 ) 100 重量部に対し、 ウォラストナイ ト （平均繊維径； 3. 5 ;t/ m 、 平均ァスぺク ト 比； 20) 75重量部をドライブレンドした後、 二軸押出機にて溶融混練し、 ガラス 繊維 （平均繊維径； ΙΟ μ πι 、 繊維長さ ； 3 mmのチョップドス卜ランド） をサイ ド フィードし、 ペレツ 卜化した。 このペレッ トを射出成形機により成形し、 引張試 験片 （厚み 3麵） と曲げ試験片 （厚み 3. 2imn)を作製した。 得られた試験片の線膨 張率および曲げ弾性率を測定したところ、 表 3に示す結果を得た。
充墳材 実施例 1 実施例 2 比較例 1 比較例 2 比較例 3 比較例 4 比較例 5 比較例 6 種 類 ゥ iラストナイト ゥ ストナイト ウォラストナイト ゥ *ラストナイト ゥ ίラスけイト GF ゥ iラストナイト
(B)
添加量 . 75 100 45 100 20 75 100 第一充填材
平均繊維径 （//m ) 3.5 3.5 3.5 3.5 3.5 10 3.5 (E量部）
平均ァスぺク ト比 20 20 20 20 20 23 20
(C) m m MF MF MF MF MF MF MF
添加 ft 75 100 45 20 100 75 100
笫ニ充^材
平均繊維径 ) 13 13 13 13 13 13 13 (!Efll:郜）
平均ァスぺク ト比 5.4 5.4 5.4 5.4 5.4 5.4 5.4 線膨張∑ F D 0.52 0.49 0.80 0.60 0.87 0.42 1.01 0.63 ( X 10"V°C) T D 3.12 3.11 4.60 5.02 4.82 4.08 4.82 5.42 曲げ弾性率 （MPa) 14900 15200 13500 14900 15300 18000 14100 13900
* G F ：ガラス繊維
M F ： ミルドガラスフ ィバー
施例 3 施例 4 比蛟例 7 比'1 例 8 比較例 9 比蛟例 10 比較例 11 実施例 5 比較例 1ヮ t卜 例し Ί m m ラストナイト ゥ ίラストナイト ゥ ίラストナイト ゥ ίラストナイト ウォラストナイト G F ウォラスけイト チ夕ン酸カリ チタン酸カリ
ゥム維維 ゥム維維
(B)
添加 Λ 7 130 u 130
一
平均繊維 3 5 3.5 3 5 10 3 5 n 3 0.3 充填材 径 〃 πι)
(liffi部) 平均ァス 20 20 20 20 20 23 20 50 50
ぺク ト比
種 類 G B G B G Β G B G Β G B G B GB G B G B
(C)
添加量 75 100 45 130 120 75 75 90 40 100 第
平均粒径 50 50 50 50 50 50 120 50 50 50 充填材
(Hiffi部) 平均ァス
ぺク ト比
線膨張 Φ FD 1.53 1.02 1.90 1.80 1.20 2.35 0.80 2.10 (xl(T5/て) TD 3.10 3.08 4.50 押出不可 4.25 4.05 4.56 3.85 押出不可 5.20 曲げ弹性率 (MPa) 12800 13200 9500 11000 16400 11000 15000 8800
* G 1· ：ガラス繊維
G Β ：ガラスビーズ
¾3
cn
I
Figure imgf000017_0001
* G F ガラス維維
G B ガラスビーズ
MF ミルドガラスファイバ-

Claims

請求の範囲
1. 液晶性ポリマー（A)100重量部、 平均繊維径 0.1〜8. G 且つ平均ァス ぺク 卜比 3以上の繊維状充填材 (B) 及び平均繊維径 8.5〜20.0; ιη 且つ平均ァス ぺク 卜比 40以下の繊維状充填材 (C) ((B) 成分と（C) 成分の合計で 100〜240 重 量部） 力、らなり、 且つ (B) 成分と（C) 成分の成分比 （B) ： (C) が 1 ： 3〜3 ： 1 であることを特徴とする液晶性ポリマー組成物。
2. (B) ： (C) が 1 ： 2〜2 ： 1であることを特徴とする請求項 1記載の液晶 性ポリマー組成物。
3. 繊維状充填材 (B) がウォラス卜ナイ ト及び Z又はチタン酸カリウム繊維 であることを特徴とする請求項 1記載の液晶性ポリマー組成物。
4. 液晶性ポリマー（A) がポリエステルアミ ドであることを特徴とする請求 項 1記載の液晶性ポリマ一組成物。
5. 液晶性ポリマー（A)100重量部、 平均繊維径 0.1〜8.0 fim 且つ平均ァス ぺク ト比 3以上の繊維状充填材 (B) 、 及び平均粒径 100 以下の拉状充填材 (D)
((B) 成分と（D) 成分の合計で 100〜240 重量部） からなり、 且つ (B) 成分と（D) 成分の成分比 (B) ： (D) が 1 ： 3〜3 ： 1であることを特徴とする液晶性ポリマ —組成物。
6. (B)： (D) が 1 ： 2〜 2 ： 1であることを特徴とする請求項 5記載の液晶 性ポリマ一組成物。
7. 繊維状充填材 (B) がウォラス卜ナイ ト及びノ又はチタン酸カリウム繊維 であることを特徴とする請求項 5記載の液晶性ポリマー組成物。
8. 粒状充填材 (D) がガラスビーズであることを特徴とする請求項 5記載の液 晶性ポリマー組成物。
9. 液晶性ポリマー（A) がポリエステルアミ ドであることを特徴とする請求項 5記載の液晶性ポリマ一組成物。
1 0. 請求項 1記載の液晶性ポリマ一組成物から製造された成形体であり、 成 形体の線膨張率が雰囲気温度 50°Cの時、 いずれの方向においても 4.0x10— 5 て 以下であることを特徴とする成形体。
1 1. 請求項 5記載の液晶性ポリマー組成物から製造された成形体であり、 成 形体の線膨張率が雰囲気温度 50°Cの時、 いずれの方向においても 4.0x10— 5Z 以下であることを特徴とする成形体。
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