WO1996031699A1 - Procede de lubrification dans un compresseur sans embrayage et commande de lubrification - Google Patents

Description

明 細 書

クラッチレス圧縮機における潤滑方法及び潤滑制御装置 技術分野

本発明は、 外部冷媒回路における実質的な冷媒循環を止める冷媒循環阻止手段 を備え、 冷媒循環制御手段の冷媒循環阻止指令信号の出力に応答して前記冷媒循 琿阻止手段を作動するようにしたクラッチレス圧縮檝における潤滑方法及び濶滑 制御装置に関するものである。 背景技術

特開平 3 - 3 7 3 7 8号公報に関示される可変容量型摇動斜板式圧縮機では、 外部駆勖源と圧縮機の回転軸との問の動力伝達の連結及び遮断を行なう電磁クラ ツチを使用していない。 電磁クラッチを無くせば、 特に車両搭載形態ではその 0 N— O F Fのショックによる体感フィーリングの悪さの欠点を解消できると共に、 圧縮機全体の重量減、 コスト減が可能となる。

このようなクラッチレス圧縮機では冷房不要時の吐出容量の多少及び外部冷媒 回路上の蒸発器におけるフロスト発生が問題になる。 冷房不要の場合あるいはフ ロスト発生のおそれがある場合には外部冷媒回路上の冷媒循環を止めればよい。 特開平 3— 3 7 3 7 8号公報のクラッチレス圧縮機では外部冷媒回路から吸入室 への冷媒ガス流入を止めることによって外部冷媒回路上の冷媒循璟停止を達成し ている。 外部冷媒回路から吸入室への冷媒ガス流入は冷媒循環阻止手段となる電 磁開閉弁の励消磁によって制御される。

外部冷媒回路から圧縮機内の吸入室への冷媒ガス流入が止められると、 吸入室 の圧力が低下し、 吸入室の圧力に感応する容量制御弁が全関する。 この全開によ り吐出室の吐出冷媒ガスがクランク室へ流入し、 クランク室の圧力が上昇する。 又、 吸入室の圧力低下のためにシリンダボア内の吸入圧も低下する。 そのため、 クランク室内の圧力とシリンダポア内の吸入圧との差が大きくなり、 斜板傾角が 最小傾角へ移行して吐出容量が最低となる。 吐出容量が最低になれば圧縮機にお けるトルクは最低となり、 冷房不要時の動力損失が避けられる。

しかし、 クラヅチレス圧縮機はその搭載車両のェンジンに常に連助しており、 エンジンが作動していればクラッチレス圧縮機も回転する。 そのため、 クラッチ レス圧縮機はクラ' チ付圧縮機に比べて圧縮機内の潤滑油確保を一層厳しく要求 される。

特開平 3— 3 7 3 7 8号公報のクラッチレス圧縮機では、 斜板傾角が最小のと きには圧縮機内の冷媒ガスがシリンダ室 （シリンダポア） 、 吐出室、 クランク室、 吸入室という絰路を循環し、 この循環^媒ガスと共に流動する潤滑油が圧縮機内 を潤滑する。 この潤滑を確保するためにクランク室から吸入室に到る流通孔の通 過断面積が特定の範囲に設定されている。 しかし、 外部冷媒回路から圧縮機内へ の潤滑油流入がない状態では圧縮機内に潤滑油が必要量確保されている保障がな く、 圧縮機内の必要な潤滑を達成する確実性がない。

本発明は、 クラッチレス圧縮機内部の確実な潤滑を確保することを目的とする。 発明の開示

そのために本発明では、 外部冷媒回路における実質的な冷媒循環を止める冷媒 循環阻止手段を備え、 冷媒循璟制御手段の冷媒循環阻止指令信号の出力に応答し て前記冷媒循環阻止手段を作動するようにしたクラッチレス圧縮機を対象とし、 請求項 1に記載の発明では、 クラッチレス圧縮機に駆動力を供給する駆動源の起 動時から設定された期間にわたって前記冷媒循環制御手段からの冷媒循環阻止指 令信号の出力を停止するようにした。

請求項 2に記載の発明では、 クラッチレス圧縮機に駆動力を供給する駆動源の 作動状態では前記冷媒循璟制御手段からの冷媒循環阻止指令信号の出力を周期的 に停止するようにした。

請求項 3に記載の発明では、 クラッチレス圧縮槻に駆動力を供給する駆動源の 起動時から設定された期間にわたって前記冷媒循環制御手段からの冷媒循環阻止 指令信号の出力を伴止し、 前記駆動源の作動状態では前記冷媒循璟制御手段から の冷媒循環阻止指令信号の出力を周期的に停止するようにした。

請求項 4に記載の発明では、 前記冷媒循環阻止指令信号の出力の周期的な停止 の起点を前記駆動源の起助時とした。

腈求項 9に記載の発明では、 前記冷媒循環阻止手段の S気的 K動回路に正温度 係数サーミスタを電気接貌し、 クラッチレス圧縮機に駆動力を供給する駆動源の 駆動電源に対して前記電気的駆動回路及び正温度係数サ一ミスタを直列接棕し、 正温度係数サーミス夕を電気抵抗体に熱結合して前記冷媒循環制御手段を構成し た。

請求項 1 0に記載の発明では、 前記電気的駆動回路を電気抵抗体とした。 請求項 1 1に記載の発明では、 前記冷媒循環阻止手段の鼋気的駆動回路に対し て感温スィツチを電気接続し、 クラッチレス圧縮機に駆動力を供給する駆動源の 駆動電源に対して前記電気的駆動回路及び感温スイッチを直列接続すると共に、 前記感温スィツチに対して前記電気的駆動回路及び抵抗体を並列接続して前記冷 媒循環制御手段を構成した。

請求項 1 2に記載の発明では、 シリンダポア内に片頭ビストンを往復直線運動 可能に収容するハゥジング内の回転軸に回お支持体を止着し、 この回転支持体に 斜板を傾動可能に支持し、 クランク室内の圧力と吸入圧との片頭ビストンを介し た差に応じて斜板の傾角を制御し、 吐出圧領域の圧力をクランク室に供給すると 共に、 クランク室の圧力を吸入圧領域に放出してクランク室内の調圧を行なうク ラッチレス圧縮機を対象とし、 零ではない吐出容量をもたらすように斜板の最小 傾角を規定する最小傾角規定手段と、 最小容量状態では外部冷媒回路における冷 媒循環を止める冷媒循環阻止手段と、 泠媒循環阻止指令信号を出力する冷媒循環 制御手段と、 前記クランク室と吐出圧領域とを接続する圧力供給通路と、 前記圧 力供給通路上に介在され、 前記冷媒循環制御手段の冷媒循環阻止指令信号の出力 に応答して前記圧力供給通路を開く斜板傾角強制減少手段とを備えたクラッチレ ス圧縮機を構成した。 請求項 1に記載の発明では、 冷媒循環制御手段はクラッチレス圧縮機の駆動源 の起動時から設定された期間にわたって冷媒循環阻止指令信号の出力を行わない この信号出力停止により冷媒循環阻止手段が設定された期間にわたって冷媒循環 を許容し、 外部冷媒回路から圧縮機内へ冷媒ガスが流入する。従って、 この冷媒 ガスと共に流動する灑滑油が外部冷媒回路から圧縮機内へ流入する。

請求項 2に記載の発明では、 冷媒循瑪制御手段はクラッチレス圧縮機の駆動源 の作動状態では冷媒循現阻止指令信号の出力を周期的に間欠停止する。 この周期 的な間欠停止により冷媒循璟阻止手段が間欠的に冷媒循現を許容し、 外部冷媒回 路から圧縮機内へ冷媒ガス 間欠的に流入する。 従って、 この冷媒ガスと共に流 動する潤滑油が外部冷媒回路から圧縮機内へ間欠的に流入する。

請求項 3に記載の発明では、 冷媒循璟制御手段はクラッチレス圧縮機の駆動源 の起動時から設定された期間にわたって冷媒循璟阻止指令信号の出力を停止し、 前記駆動源の作動状態では冷媒循瑪阻止指令信号の出力を周期的に間欠停止する。 請求項 4に記載の発明では、 冷媒循環阻止指令信号の出力の周期的な間欠停止 が前記駆動源の起動時から開始される。

前記期間及び周期は時間又は回転数であり、 冷媒循環制御手段は、 時間計測、 又は前記駆動源あるいは圧縮機の回転数の計測情報に基づいて冷媒循環阻止指令 信号の出力及びその停止を行なう。

請求項 9に記載の発明では、 駆動電源が駆動源に供給されると、 冷媒循璟阻止 手段の罨気的駆動回路に電力が供給され、 冷媒循環が許容される。 正温度係数サ 一ミス夕は電力供給による髦気抵抗体の温度上昇に感応して電気抵抗を増し、 あ る温度を越えると ¾気抵抗が急激に増大する。 そのため、 駆動力の起動時から特 定の時間後に電気的駆動回路への電力供給が停止し、 冷媒循環が停止する。 前記 特定の時間は電気抵抗体の温度上昇特性と正温度係数サーミス夕の電気抵抗特性 とによって決定される。

請求項 1 0に記載の発明では、 前記電気的駆動回路が電気抵抗体となり、 電気 的駆動回路に熱結合された正温度係数サーミス夕が電気的駆動回路の温度上昇に 感応する。

請求項 1 1に記載の発明では、 駆勳 S源が駆動源に供給されると、 ^媒循環阻 止手段の電気的駆動回路に電力が供給され、 冷媒循環が許容される。 S気抵抗体 が電力供給によってある温度を越えると感温スィツチが O F Fし、 S気抵抗体が ある ®«以下になると感温スィッチが O Nする。 即ち、 感温スイッチが O N— 0 F Fを緣り返し、 電気的駆動回路への電力供給が周期的に繰り返される。 従って、 冷媒循環が間欠的に繰り返される。

請求項 1 2に記載の発明では、 斜板傾角強制減少手段が冷媒循環制御手段の冷 媒循環阻止指令信号の出力に応答して圧力供給通路を閧く。 斜板傾角強制減少手 段は例えば S磁鬨閉弁である。 圧力供給通路が開くと、 クランク室の圧力が上昇 し、 斜板が最小傾角に移行する。 斜板が最小傾角に移行すると冷媒循環が停止す る。 冷媒循璟制御手段は圧縮機の駆動源の起動時からある期間又は駆動源の作動 中に周期的に冷媒循環阻止指令信号の出力を停止する。 斜板傾角強制減少手段は 泠媒循環阻止指令信号の出力停止によって圧力供給通路を閉じ、 斜板が最小傾角 から最大傾角側へ移行する。 この移行により冷媒循環が行われ、 冷媒ガスと共に 流勳する潤滑油が圧縮機内に流入する。 図面の簡単な説明

図 1は本発明を具体化した第 1実施例の圧縮機全体の側断面図である。

図 2は図 1の A— A線断面図である。

図 3は図 1の B— B線断面図である。

図 4は斜板傾角が最小状態にある圧縮機全体の側断面図である。

図 5は斜板傾角が最大状態にある要部拡大断面図である。

図 6は斜板傾角が最小状態にある要部拡大断面図である。

図 7は冷媒循環制御回路の回路図である。

図 8は冷媒循環制御を説明するグラフである。

図 9は第 2実施例の要部側断面図である。 図 1 0は冷媒循環制御回路の回路図である。

図 1 1は冷媒循 ¾制御を説明するグラフである。

図 1 2は第 3実施例の冷媒循環制御回路の回路図である。

図 1 3は冷媒循環制御を説明するグラフである。

図 1 4は第 4実施例の冷媒循環制御回路の回路図である。

図 1 5は冷媒循環制御を説明するグラフである。

図 1 6は第 5実施例の冷媒循環制御回路の回路図である。

図 1 7は第 6実施例の冷媒循環制御回路の回路図である。

図 1 8はプログラム制御の実施例の要部側断面図である。

図 1 9は冷媒循璟制御プログラムを表すフローチヤ一トである。

図 2 0は冷媒循環制御プログラムを表すフローチャートである。

図 2 1は冷媒循環制御プログラムを表すフローチャートである。

図 2 2は冷媒循琿制御プログラムを表すフローチャートである。

図 2 3 ( a ) は別例を示す要部側断面図である。 図 2 3 ( b ) は回路図である < 図 2 4は別例を示す要部側断面図である。

図 2 5は別例を示す要部側断面図である。

図 2 6は図 2 4、 図 2 5に対応する回路図である。

図 2 7は冷媒循環制御を説明するグラフである。

図 2 8は別例を示す圧縮機全体の側断面図である。

図 2 9は別例を示すロータリ式圧縮機の縦断面図である。

図 3 0は冷媒循璟阻止状態を示す圧縮機の縦断面図である。

図 3 1は別例を示す圧縮機全体の側断面図である。

έ 3 2は別例を示す要部側断面図である。

図 3 3は冷媒循環制御プログラムを表すフローチャートである。

図 3 4は別例を示す圧縮機全体の側断面図である。

図 3 5は斜板傾角が最小状態にある要部側断面図である。

図 3 6は斜板傾角が停止傾角にある要部側断面図である。 図 3 7は別例を示す要部側断面図である。 発明を実施するための最良の形態

以下、 本発明を具体化した第 1実施例を図 1〜図 8に基づいて説明する。 図 1に示すように圧縮機全体のハウジングの一部となるシリンダブロヅク 1の 前端にはフロントハウジング 2が接合されている。 シリンダプロック 1の後端に はリャハウジング 3がパルププレート 4、 弁形成プレート 5 A, 5 B及びリテー ナ形成プレート 6を介して接合固定されている。 ハウジングの一部となってクラ ンク室 2 aを形成するフロン卜ハウジング 2とシリンダブ口ック 1との間には回 転軸 9が回転可能に架設支持されている。 回転軸 9の前端はクランク室 2 β.から 外部へ突出しており、 この突出端部には被動プーリ 1 0が止着されている。 被動 プーリ 1 0はペルト 1 1を介して車両エンジンに作勳連結されている。 被動ブー リ 1 0はアンギユラベアリング 7を介してフロントハウジング 2に支持されてい る。

回転軸 9の前端部とフロントハウジング 2との間にはリップシール 1 2が介在 されている。 リ プシール 1 2はクランク室 2 a内の圧力洩れを防止する。

回転軸 9には回転支持体 8が止着されていると共に、 斜板 1 5が回転軸 9の軸 線方向ヘスライド可能かつ傾勳可能に支持されている。 図 2に示すように斜板 1 5には連結片 1 6， 1 7が止着されている。 連結片 1 6， 1 7には一対のガイド ビン 1 8 , 1 9が止着されている。 ガイドビン 1 8 , 1 9の先端部にはガイ ド球 1 8 a , 1 9 aが形成されている。 回転支持体 8には支持アーム 8 aが突設され ており、 支持アーム 8 aには一対のガイド孔 8 b , 8 cが形成されている。 ガイ ド球 1 8 a， 1 9 aはガイド孔 8 b , 8 cにスライド可能に嵌入されている。 支 持アーム 8 aと一対のガイドビン 1 8， 1 9との連係により斜板 1 5が回転軸 9 の軸線方向へ傾動可能かつ回転軸 9と一体的に回転可能である。 斜板 1 5の傾動 は、 支持アーム 8 aとガイドビン 1 8， 1 9とのスライ ドガイ ド関係、 回転軸 9 のスライド支持作用により案内される。 図 1、 図 4及び図 5に示すようにシリンダブ口ック 1の中心部には収容孔 1 3 が回転軸 9の軸線方向に貫設されており、 収容孔 1 3内には筒状の遮断体 2 1が スライド可能に収容されている。 遮断体 2 1と収容孔 1 3の内面との間には吸入 通路開放ばね 2 4が介在されている。 吸入通路開放ばね 2 4は遮断体 2 1を斜板 1 5側へ付勢している。

遮断体 2 1の筒内には回転軸 9の後端部が挿入されている。 回転軸 9の後端部 と遮断体 2 1の内周面との間には深溝玉軸受け部材 2 5が介在されている。 回転 軸 9の後端部は深溝玉軸受け部材 2 5及び遮断体 2 1を介して収容孔 1 3の内周 面で支持される。 溁溝玉軸受け部材 2 5の外輪 2 5 aは遮断体 2 1の内周面に止 着されており、 内輪 2 5 bは回転軸 9の周面をスライド可能である。 図 5に示す ように回転軸 9の後端部の周面には段差部 9 aが形成されており、 內輪 2 5わが 段差部 9 aにより斜板 1 5側への移動を規制される。 即ち、 深溝玉軸受け部材 2 5は段差部 9 aにより斜板 1 5側への移動を阻止される。従って、 深溝玉軸受け 部材 2 5が段差部 9 aに当接することによって遮断体 2 1が斜板 1 5側への移動 を阻止される。

リャハウジング 3の中心部には吸入通路 2 6が形成されている。 吸入通路 2 6 は収容孔 1 3に連通しており、 収容孔 1 3側の吸入通路 2 6の開口の周囲には位 置決め面 2 7が形成されている。 遮断体 2 1の先端は位置決め面 2 7に当接可能 である。 遮断体 2 1の先端が位置決め面 2 7に当接することにより遮断体 2 1が 斜板 1 5から雜間する方向への移動を規制されると共に、 吸入通路 2 6と収容孔 1 3との連通が遮断される。

斜扳 1 5と深溝玉軸受け部材 2 5との間には伝達筒 2 8が回転軸 9上をスライ ド可能に介在されている。 伝達筒 2 8の一端は斜板 1 5に当接可能であり、 伝達 筒 2 8の他端は深溝玉軸受け部材 2 5の外輪 2 5 aに当接することなく内輪 2 5 bにのみ当接可能である。

斜扳 1 5が遮断体 2 1側へ移動するに伴い、 斜板 1 5が伝達筒 2 8に当接し、 伝達简 2 8を深溝玉軸受け部材 2 5の内輪 2 5 bに押接する。 深溝玉軸受け部材 2 5は回転軸 9のラジアル方向のみならずスラスト方向の荷重も受け止める。 そ のため、 遮断体 2 1は伝達简 2 8の押接作用により吸入通路開放ばね 2 4のばね 力に抗して位 g诀め面 2 7側へ付勢され、 遮断体 2 1の先端が位置決め面 2 7に 当接する。 従って、 斜板 1 5の最小傾角は遮断体 2 1の先端と位 S決め面 2 7と の当接によって規制される。 即ち、 逋断体 2 1、 溁溝玉軸受け部材 2 5、 位置決 め面 2 7及び伝達筒 2 8が最小傾角規定手段を構成する。

斜板 1 5の最小傾角は 0 ° よりも僅かに大きい。 この最小傾角状態は遮断体 2 1が吸入通路 2 6と収容孔 1 3との連通を遮断する閉位置に配置されたときにも たらされ、 遮断体 2 1は前記閉位置とこの位置から雜間した閧位置とへ斜板 1 5 に連動して切り換え配置される。

斜板 1 5の最大傾角は回転支持体 8の傾角規制突部 8 dと斜板 1 5との当接に よって規制される。

クランク室 2 aに接続するようにシリンダブロック 1に莨設されたシリンダボ ァ 1 a内には片頭ビストン 2 2が収容されている。 片頭ビストン 2 2の首部には —対のシユー 2 3が嵌入されている。 斜板 1 5の回転運動はシュ一 2 3を介して 片頭ピストン 2 2の前後往復揺動に変換され、 片頭ビストン 2 2がシリンダポア 1 a内を前後動する。

図 1及び図 3に示すようにリャハウジング 3内には吸入室 3 a及び吐出室 3 b が区画形成されている。 バルブプレート 4上には吸入ポート 4 a及び吐出ポ一ト 4 bが形成されている。 弁形成ブレー卜 5 A上には吸入弁 5 aが形成されており、 弁形成ブレート 5 B上には吐出弁 5 bが形成されている。 吸入室 3 a内の冷媒ガ スは片頭ビストン 2 2の復動動作により吸入ポート 4 aから吸入弁 5 aを押し退 けてシリンダボア 1 a内へ流入する。 シリンダボア 1 a内へ流入した冷媒ガスは 片頭ビストン 2 2の往動動作により吐出ボート 4 bから吐出弁 5 bを押し退けて 吐出室 3 bへ吐出される。 吐出弁 5 bはリテーナ形成ブレート 6上のリテ一ナ 6 aに当接して開度規制される。

回転支持体 8とフロントハウジング 2との間にはスラストベアリング 2 9が介 在されている。 スラストベアリング 2 9はシリンダポア 1 aから片頭ビストン 2 2、 シユー 2 3、 斜板 1 5、 連結片 1 6 , 1 7及びガイ ドビン 1 8， 1 9を介し て回転支持体 8に作用する圧縮反力を受け止める。

吸入室 3 aは通口 4 cを介して収容孔 1 3に連通している。 遮断体 2 1が前記 閉位置に配 されると、 通口 4 cは吸入通路 2 6から遮断される。 吸入通路 2 6 は圧縮機内へ冷媒ガスを導入する入口であり、 遮断体 2 1が吸入通路 2 6から吸 入室 3 aに到る通路上で遮断する位置は吸入通路 2 6の下流側である。

回転軸 9内には通路 3 0が形成されている。 通路 3 0はクランク室 2 aと遮断 体 2 1の筒内とを連通している。 図 1、 図 4及び図 5に示すように遮断体 2 1の 先端には放圧通口 2 1 aが貫設されている。放圧通口 2 l aは収容孔 1 3と遮断 体 2 1の筒内とを連通する。

図 1及び図 4に示すように吐出室 3 bとクランク室 2 aとは圧力供給通路 3 1 で接続されている。圧力供給通路 3 1上には電磁開閉弁 3 2が介在されている。 電磁開閉弁 3 2のソレノィド 3 3の励磁により弁体 3 4が弁孔 3 2 aを閉鎖する。 ソレノィ ド 3 3が消磁すれば弁体 3 4が弁孔 3 2 aを開放する。 即ち、 電磁開閉 弁 3 2は吐出室 3 bとクランク室 2 aとを接梡する圧力供給通路 3 1を開閉する。 吸入室 3 aへ冷媒ガスを導入する吸入通路 2 6と、 吐出室 3 bから冷媒ガスを 排出する排出口 1 bとは外部冷媒回路 3 5で接続されている。 外部冷媒回路 3 5 上には凝縮器 3 6、 膨張弁 3 7及び蒸発器 3 8が介在されている。 膨張弁 3 7は 蒸発器 3 8の出口側のガス圧の変動に応じて冷媒流量を制御する。 蒸発器 3 8の 近傍には温度センサ 3 9が設置されている。 温度センサ 3 9は蒸発器 3 8におけ る温度を検出し、 この検出温度倩報が制御コンピュータ C。 に送られる。

¾磁開閉弁 3 2のソレノィ ド 3 3は増幅回路 4 3を介して制御コンビユー夕 C 0 の励消磁制御を受ける。 制御コンビュ一夕 C。 は温度センサ 3 9から得られる 検出温度情報に基づいて増幅回路 4 3を介してソレノイド 3 3を励消磁制御する。 制御コンビユー夕 C。 は空調装置作動スィツチ 4 0の O N状態のもとに検出温度 が設定温度以下になるとソレノィ ド 3 3の消磁を指令する。 この設定温度以下の

0 - 温度は蒸発器 38においてフロストが発生しそうな状況を反映する。

制御コンピュータ C。 には空調装置作動スィッチ 40、 エンジン回転数を検出 する回転数検出器 41が接鲩されている。 制御コンピュータ C。 は空掘装置作動 スィツチ 40の ON状態のもとに回転数検出器 41からの特定の回転数変動検出 情報によってソレノイド 33を消磁する。 又、 制御コンビユー夕 C。 は空調装置 作動スィツチ 40の OFFによってソレノィ ド 33を消磁する。

圧縮機に駆動力を供給する駆動源である車両ェンジンの駆動鼋源 14には冷媒 循環制御回路 42が接続されており、 冷媒循環制御回路 42には増幅回路 43が 接続されている。 図 7は冷媒循環制御回路 42の回路構成の一例を示す。 , R₂ , R₃ は抵抗、 , Kz はコンデンサ、 Trはスイッチング用トランジス 夕、 Id は集積回路、 Fはスレヅショールド端子、 Tはトリガ端子、 Vは電源 翊子、 Qは出力端子を表す。 駆動 S源 14が ONすると図 8に曲線 E, で示すト リガ信号がトリガ埔子 Tに入力し、 集積回路 I d は出力端子 Qからトランジス 夕 T rに ON信号を出力する。 トランジスタ T rが ONすると増幅回路 43が電 磁開閉弁 32に鸳カを供給し、 電磁開閉弁 32が励磁される。 スレツショールド 端子 Fには図 8に曲線 で示す信号が入力する。 信号 Ei が図 8に直線 Dで示 すしきい値に達すると集積回路 I d は出力を停止し、 トランジスタ Trが OF Fする。 信号 E₂ が直線 Dで示すしきい値に達するまでの時間 t , は抵抗 R， と コンデンサ との積値に比例する。 トランジスタ Trが OFFすると増幅回路 43から電磁開閉弁 32への電力供給が停止し、 電磁開閉弁 32が消磁する。 電磁閧閉弁 32は斜板傾角強制減少手段となると共に、 遮断体 21と共に冷媒 循環阻止手段を構成する。 磁開閉弁 32のソレノイド 33は冷媒循環阻止手段 の電気的駆動回路となる。 冷媒循環制御回路 42のトランジスタ Trの OFF状 態は冷媒循環阻止指令信号の出力状態となり、 冷媒循瑪制御回路 42のトランジ スタ T rの 0 N状態は冷媒循環阻止指令信号の出力停止状態となる。

図 1及び図 5の状態ではソレノィド 33は励磁状態にあり、 圧力供給通路 31 は閉じられている。 従って、 吐出室 3 bからクランク室 2 aへの高圧冷媒ガスの 供給は行われない。 この状態ではクランク室 2 a内の^媒ガスが通路 3 0を介し て吸入室 3 aに流出するばかりであり、 クランク室 2 a内の圧力は吸入室 3 a内 の低圧力、 即ち吸入圧に近づいていく。 そのため、 斜板 1 5の傾角は最大傾角に 保持され、 吐出容量は最大となる。

^房負荷が小さくなつた状態で斜板 1 5が最大傾角を維持して吐出作用が行わ れると、 蒸発器 3 8における温度がフロスト発生をもたらす温度に近づくように 低下してゆく。 温度センサ 3 9は蒸発器 3 8における検出温度情報を制御コンビ ユータ（。 に送っており、 検出温度が設定温度以下になると制御コンピュータ C 0 はソレノイ ド 3 3の消磁を指令する。 ソレノイド 3 3が消磁されると圧力供給 通路 3 1が開かれ、 吐出室 3 bとクランク室 2 aとが連通する。 従って、 吐出室 3 b内の高圧拎媒ガスが圧力供給通路 3 1を介してクランク室 2 aへ供給され、 クランク室 2 a内の圧力が高くなる。 クランク室 2 a内の圧力上昇により斜板 1 5の傾角が最小傾角側へ迅速に移行する。

伝達简 2 8が深溝玉軸受け部材 2 5の内輪 2 5 bに押接された状態で斜板 1 5 が最小傾角に近づくと、 遮断体 2 1の先端が位置決め面 2 7へ接近してゆく。 こ の接近動作により吸入通路 2 6から吸入室 3 aに到る間の冷媒ガス通過断面積が 徐々に絞られてゆく。 この絞り作用が吸入通路 2 6から吸入室 3 aへの冷媒ガス 流入量を徐々に減らしてゆく。 そのため、 吸入室 3 aからシリンダボア 1 a内へ 吸入される冷媒ガス量も徐々に減少してゆき、 吐出容量が徐々に減少してゆく。 その結果、 吐出圧が徐々に低下してゆき、 圧縮機におけるトルクが短時間で大き く変動することはない。

図 4及び図 6に示すように遮断体 2 1の先端が位置決め面 2 7に当接すると、 斜板傾角は最小となる。 斜板最小傾角は 0 ° ではないため、 斜板傾角が最小の状 態においてもシリンダポア 1 aから吐出室 3 bへの吐出は行われている。 シリン ダボア 1 aから吐出室 3 bへ吐出された冷媒ガスは圧力供給通路 3 1を通ってク ランク室 2 aへ流入する。 クランク室 2 a内の冷媒ガスは通路 3 0及び放圧通口 2 1 aという放圧通路を通って吸入室 3 aへ流入し、 吸入室 3 a内の冷媒ガスは

2 一 シリンダポア 1 a内へ吸入されて吐出室 3 bへ吐出される。 即ち、 斜板傾角が 小状態では、 吐出室 3 b、 圧力供給通路 3 1、 クランク室 2 a、 通路 3 0、 放圧 通口 2 1 a、 吸入室 3 a、 シリンダポア 1 aを輊由する循環通路が圧縮機内にで きており、 冷媒ガスと共に流動する潤滑油が圧縮機内を潤滑する。 又、 吐出室 3 b、 クランク室 2 a及び吸入室 3 aの間では圧力差が生じている。

図 6の状態から冷房負荷が増大した場合、 この冷房負荷の増大が蒸発器 3 8に おける温度上昇として表れ、 蒸発器 3 8における検出温度が前記設定温度を越え る。 制御コンピュータ C。 はこの検出温度変移に基づいてソレノイド 3 3の励磁 を指令する。 ソレノイ ド 3 3の励磁により圧力供給通路 3 1が閉じ、 クランク室 2 aの圧力が通路 3 0及び放圧通口 2 1 aを介した放圧に基づいて減圧してゆく。 この滅圧により斜板 1 5の傾角が最小傾角から最大傾角へ移行する。

斜板 1 5の傾角増大によって遮断体 2 1が吸入通路閧放ばね 2 4のばね力によ つて斜板 1 5の傾動に追随し、 遮断体 2 1の先靖が位置决め面 2 7から離間する。 この雛間勖作により吸入通路 2 6から吸入室 3 aに到る間の冷媒ガス通過断面積 が徐々に拡大してゆく。 この徐々に行われる通過断面積拡大が吸入通路 2 6から 吸入室 3 aへの冷媒ガス流入量を徐々に増やしてゆく。 そのため.. 吸入室 3 aか らシリンダボア 1 a内へ吸入される冷媒ガス量も徐々に増大してゆき、 吐出容量 が徐々に増大してゆく。 その結果、 吐出圧が徐々に増大してゆき、 圧縮機におけ るトルクが短時間で大きく変動することはない。

車両エンジンが停止すれば圧縮棟の運転も停止し、 ソレノィ ド 3 3が消磁され、 斜板傾角が最小傾角へ移行する。 従って、 圧縮機停止状態では斜板傾角が最小傾 角に保持される。

駆動電源 1 4を O Nして車両エンジンを起動すると、 冷媒循環制御回路 4 2は 車両エンジンの起動時から時間 t 1 の間は冷媒循璟阻止指令信号の出力を停止す る。 即ち、 電磁閧閉弁 3 2は車両エンジンの起動時から時間 t ' の間は励磁して おり、 圧力供給通路 3 1が車両エンジンの起動時から時間 t！ の間は閉じている。 従って、 吐出室 3 bの冷媒ガスが圧力供給通路 3 1を絰由してクランク室 2 aへ

3 ― 供給されることはなく、 斜板 1 5が最小傾角状態から最大傾角状態へ移行する。 この傾角増大により外部泠媒回路 3 5から圧縮機内へ^媒ガスが流入し、 冷媒ガ スと共に流動する潤滑油が圧縮機内に流入する。 圧 内へ流入した潤滑油の一 部はシリンダポア 1 a内へ吸入され、 シリンダボア 1 aと片頭ビストン 2 2周面 との間からクランク室 2 aへ洩れ出るブローパイガスと共にクランク室 2 a内へ 空調装置作動スィッチ 4 0が O F F状態であれば制御コンビユー夕 C。 は S磁 開閉弁 3 2の励磁を指令しない。 車両エンジンの起動以後に電磁開閉弁 3 2が消 磁状態のままであれば外部^媒回路 3 5における冷媒循環が阻止されたままとな り、 圧縮機内への潤滑油の流入が阻止される。 車両エンジンが停止したときに圧 縮機内に潤滑油が十分に確保されるとは限らず、 圧縮機内で潤滑油が不足のまま 車両エンジンが起動し、 かつ空調装置作動スィツチ 4 0が O F F状態のままであ れぱ圧縮桷内の潤滑が不足する。 潤滑不足になれば圧縮機内の摺接部位の焼き付 きといつた事態が生じる。

本実施例では車両エンジン起動時から設定された時間 t . にわたつて冷媒循瑪 制御回路 4 2からの冷媒循環 1¾止指令信号の出力を停止するようにしたので、 外 部冷媒回路 3 5から圧縮機内へ潤滑油が補給される。 車両エンジン起動毎に外部 冷媒回路 3 5から圧縮機内へ潤滑油を補給することにより、 空調装置作動スィ、ソ チ 4 0の 0 F F状態のまま車両エンジンを作動するときの潤滑油不足が解消され る。 そして、 前記設定時間 t ₃ は蒸発器 3 8におけるフロスト発生の回避も考盧 して決められる。

次に、 第 2実施例を図 9〜図 1 1に基づいて説明するが、 クラッチレス圧縮機 は第 1実施例と同じであるので、 その詳細説明は省略する。

図 9に示すように回転数検出器 4 1には冷媒循環制御回路 4 2 Aが接続されて いる。 冷媒循環制御回路 4 2 Aは回転数検出器 4 1からの回転数情報に基づいて 電磁開閉弁 3 2の励消磁、 即ち外部冷媒回路 3 5における冷媒循環の阻止及び許 容を制御する。

4 - 図 10は回転数情報に基づく冷媒循環制御の回路構成の一例である。 44は分 周回路、 45はフリヅブーフリップ回路、 Rs ， R4 は抵抗、 Ka はコンデンサ である。 Rはリセット靖子、 Sはセット坩子である。抵抗 R* とコンデンサ K₃と は微分回路を構成し、 コンデンサ Κ₃ は駆動電源 14に接続されている。 回転数 検出器 41は図 11に示すパルス信号 Ρを分周回路 44に出力し、 分周回路 44 はパルス信号 Ρの入力に応じて図 11に示す方形波信号 Ε₃ を出力する。 前記微 分回路は駆動電源 14の ONに伴って微分信号 を出力する。 フリツブーフ口 ップ回路 45は微分信号 の入力に応答して図 11に曲線 で示す ON信号 をトランジスタ Trに出力し、 トランジスタ Trが ONする。 微分信号は駆動鼋 源 14の ON直後の出力不安定性による ON信号 の出力不安定性を回避する ために採用している。

トランジスタ Trの ONにより増幅回路 43が鼋磁開閉弁 32に電力を供給し、 外部冷媒回路 35における冷媒循璟が行われる。 フリヅブーフ口ッブ回路 45は 方形波信号 E₃ の 1回目の立ち上がりによって ON信号 の出力を停止し、 ト ランジス夕 Trが OFFする。 トランジスタ T rの OFFにより増幅回路 43が 電磁開閉弁 32への S力供給を停止する。 即ち、 冷媒循環制御回路 42 Aのトラ ンジス夕 Trの OF F状態は冷媒循環阻止指令信号の出力状態となり、 冷媒循環 制御回路 42 Aのトランジスタ T rの 0 N状態は冷媒循環阻止指令信号の出力停 止状態となる。

この実施例では車両エンジンの起動後のエンジン回転数が設定された値 N' に 達するまでの間は冷媒循環が行われ、 このエンジン回転数 N! は分周回路 44の 分周割合によつて决定される。 この実施例においても車両エンジン起動時から設 定されたエンジン回転数 になるまで冷媒循璟制御回路 42 Aからの冷媒循環 阻止指令信号の出力を停止するようにしたので、 外部冷媒回路 35から圧縮機内 へ潤滑油が補給される。 車両エンジン起動毎に外部拎媒回路 35から圧縮機内へ 潤滑油を補給することにより、 空翻装置作動スィッチ 40の OFF状態のまま車 両エンジンを作動するときの潤滑油不足が解消される。 次に、 第 3実施例を図 12及び図 13に基づいて説明する。 この実施例では第 1実施例の冷媒循環制御回路 42の代わりに図 12に示す冷媒循環制御回路 42 Bが用いられる。 その他の構成は第 1実施例と同じである。

冷媒循環制御回路 42 Bは時間設定による冷媒循環制御の回路構成の一例であ る。 R_s ， R. は抵抗、 I Ca は集積回路、 Hはデイスチャージ靖子である。 駆 勋 S源 14が ON状態では図 13に曲線 E で示す信号がトリガ端子 T及びスレ ッショールド端子 Fに入力する。 信号！： が直線 Dで示すしきい値に達すると、 集積回路 IC₂ は出力端子 Qからトランジスタ Trに ON信号を出力する。 トラ ンジスタ Trが ONすると増幅回路 43が電磁開閉弁 32に電力を供給し、 電磁 閧閉弁 32が励磁される。 ON時間 t₂ は抵抗 Rs とコンデンサ との積値に 比例する。 その後、 デイスチャージ端子 Hからディスチャージが行われ、 集積回 路 I C₂ は出力を停止し、 トランジスタ T rが OFFする。 OFF時間 t₃ は抵 抗 R₅ ， R. の和とコンデンサ K、 との積値に比例する。 トランジスタ Trが 0 FFすると増幅回路 43から電磁開閉弁 32への氅カ供給が停止し、 電磁関閉弁 32が消磁する。

設定時間 13 の間のトランジスタ T rの 0 F F状態は冷媒循環阻止指令信号の 出力状態であり、 設定時間 t₂ の間のトランジスタ Trの ON状態は冷媒循環阻 止指令信号の出力停止状態である。

この実施例では車両エンジンが作動しているときには、 冷媒循璟制御回路 42 Bからの冷媒循環阻止指令信号の出力停止が設定時間 1 続いた後に設定時間 t

3 の闥は出力するという周期的な間欠制御が行われる。 即ち、 車両エンジンが作 動しているときには、 外部冷媒回路 35から圧縮機内へ潤滑油の補給が周期的に 行われる。 そのため、 空調装釁作動スイッチ 40の OFF状態のまま車両ェンジ ンが作動しているときの潤滑油不足が解消される。 そして、 前記設定時間 t 2 , 13 は蒸発器 38におけるフロスト発生の回避も考慮して決められる。

次に、 第 4実施例を図 14及び図 15に基づいて説明する。 この実施例では第 2実施例の冷媒循璟制御回路 42 Aの代わりに図 14に示す冷媒循環制御回路 4

6 一 2 Cが用いられる。 その他の構成は第 2実施例と同じである。

図 14は回転数情報に基づく冷媒循環制御の回路構成の一例である。 45は第 2実施例と同じフリップ一フロップ回路、 46は分周回路、 R 7 は抵抗、 K D は コンデンサである。抵抗 R₇ とコンデンサ K₅ とは微分回路を構成する。 回転数 検出器 41は図 15に示すパルス信号 Ρを分周回路 46に出力し、 分周回路 46 はパルス信号 Ρの入力に応じて図 15に示す方形波信号 Ε₅ ， Ε 6 を出力する。 前記微分回路は方形波信号 E_s の立ち上がり毎に微分信号 d: をセット端子 St 出力する。 フリツブーフロップ回路 45は微分信号 d₂ の入力に応答して図 15 に曲線 E₇ で示す ON信号をトランジスタ Trに出力し、 トランジスタ Trが 0 Νする。 トランジスタ Trの ONにより増幅回路 43が鼋磁開閉弁 32に電力を 供給し、 外部冷媒回路 35における冷媒循現が行われる。 フリップーフロップ回 路 45は微分信号 d₂ 出力後の方形波信号 E_s の 1回目の立ち上がりによって 0 N信号 E₇ の出力を停止し、 トランジスタ Trが OFFする。 トランジスタ Tr の OFFにより増幅回路 43が電磁開閉弁 32 Bへの鼋カ供給を停止する。 即ち、 冷媒循環阻止指令信号の出力停止状態となる冷媒循環制御回路 42 Cのトランジ ス夕 T rの 0 N状態は周期的に行われる。

01^信号£：7 の出力の間のエンジン回転数 N ₃ 及び ON信号 E ₇ の出力停止の 間のエンジン回転数 N₂ は分周回路 46における 2つの分周割合によつて決めら れる。

この実施例では車両エンジンが作動しているときには、 ^媒循環制御回路 42 Cからの冷媒循環阻止指令信号の出力が設定回転数 N₂ 続いた後に設定回転数 N

3 の間は停止するという周期的な間欠制御が行われる。 即ち、 車両エンジンが作 動しているときには、 外部冷媒回路 35から圧縮機内へ潤滑油の補給が周期的に 行われる。 そのため、 空調装翬作動スィッチ 40の OFF状態のまま車両ェンジ ンが作動しているときの潤滑油不足が解消される。 そして、 前記設定回転数 N²， N₃ は蒸発器 38におけるフロスト発生の回避も考慮して決められる。

次に 第 5実施例を図 16に基づいて説明する。 この実施例では第 1実施例の 冷媒循璟制御回路 4 2と第 3実施例の冷媒循環制御回路 4 2 Bとを組み合わせた 冷媒循環制御回路 4 2 Dが用いられている。 冷媒循璟制御回路 4 2 Dは冷媒循環 制御回路 4 2の制御機能と冷媒循環制御回路 4 2 Bの制御機能とを合わせ持って いる。 即ち、 車両エンジンの起動時から設定時間 t , の間は冷媒循環阻止指令信 号の出力を停止する第 1の冷媒循現制御と、 隼両エンジンが作動している状態で は設定時間 1 ₂ だけ冷媒循環阻止指令信号の出力を停止した後に設定時間 t _:ί だ け冷媒循環阻止指令信号を出力するという周期的な第 2の冷媒循環制御とが共に 遂 TT れる 0

第 1の泠媒循璟制御のみでは空調装置作動スィツチ 4 0の 0 F F状態のまま車 両エンジンを長時間作動したときの潤滑不足が想念される。 この想念を解消する には車両ェンジン起動後の冷媒循環期間を長くすればよいが、 そうすると蒸発器

3 8におけるフロスト発生のおそれが出てくる。 又、 第 2の冷媒循環制御のみで は車両エンジン起動直後の潤滑不足が想念される。 本実施例のように第 1及び第

2の循璟冷媒制御を組み合わせれば前記のような問題は解消する。

次に、 第 6実施例を図 1 7に基づいて説明する。 この実施例では第 2実施例の 冷媒循璟制御回路 4 2 Aと第 4実施例の冷媒循璟制御回路 4 2 Cとを組み合わせ た冷媒循環制御回路 4 2 Eが用いられている。 冷媒循環制御回路 4 2 Eは冷媒循 環制御回路 4 2 Aの制御機能と冷媒循璟制御回路 4 2 Cの制御機能とを合わせ持 つている。 即ち、 車両エンジンの起動時から設定回転数 N , の間は冷媒循環阻止 指令信号の出力を停止する第 1の泠媒循環制御と、 車両エンジンが作動している 状態では設定回転数 N 3 だけ冷媒循環阻止指令信号の出力を停止した後に設定回 転数 N₂ だけ冷媒循琿阻止指令信号を出力するという周期的な第 2の冷媒循環制 御とが共に遂行される。 従って、 この実施例においても第 5実施例と同様の酒滑 確保が確実に行われる。

図 1 8の実施例では制御コンピュータ d が駆動電源 1 4の O Nに伴って冷媒 循環をプログラム制御する。 図 1 9、 図 2 0、 図 2 1又は図 2 2に示す各フロー チャートは冷媒循璟制御プログラムの例である。 図 1 9の制御プログラムは第 1 実施例の冷媒循環制御に相当し、 図 2 0の制御プログラムは第 2実施例の冷媒循 琿制御に相当する。 図 2 1の制御プログラムは第 3実施例の拎媒循璟制御に相当 し、 図 2 2の制御プログラムは第 4実施例の冷媒循琿制御に相当する。 図 1 9及 び図 2 1の実施例では制御コンピュータ d が時間計測機能を持ち、 この時間計 測に基づいて冷媒循環指令信号及び冷媒循環阻止指令信号の出力を制御する„ 図 2 0及び図 2 2の実施例では制御コンピュータ d が回転数検出器 4 1からの回 転数情報に基づいて冷媒循環指令信号及び冷媒循環阻止指令信号の出力を制御す る。 ここで言う冷媒循環指令信号の出力は冷媒循環阻止指令信号の出力停止のこ とと同じである。

勿論、 前記制御プログラム以外にも第 5実施例及び第 6実施例に相当する制御 プログラムの構築もできる。 このようなプログラム制御では前記時間 t , , t 2 , t a あるいは回転数 , Ν₂ , N₃ の選択あるいは変更が容易である。

又、 本発明は図 2 3 ( a ) ， ( b ) に示す実施例も可能である。 図 2 3 ( a ) に示すように正温度係数サーミスタ 4 7が «磁閧閉弁 3 2のゾレノィド 3 3に熱 結合されている。 図 2 3 ( b ) は駆勳電源 1 4、 正温度係数サーミスタ 4 7及び ソレノイ ド 3 3の間の電気接続関係を示す略体回路図であり、 ソレノイ ド 3 3及 び正温度係数サーミスタ 4 7が駆動電源 1 4に対して直列接続されている。 駆動 電源 1 4が O Nするとソレノイド 3 3が励磁し、 冷媒循環が行われる。 ソレノィ ド 3 3は時間経過に伴って温度上昇し、 ソレノィ ド 3 3に熱結合された正温度係 数サーミス夕 4 7の温度も上昇する。 正温度係数サ一ミスタ 4 7の温度がある値 を越えると抵抗が急激増大する。 この急激な抵抗増大によりソレノィド 3 3への 供給 流が不足し、 電磁開閉弁 3 2は開状態になる。 即ち、 車両エンジンの起動 時からある時間後に冷媒循璟が停止する。 従って、 この実施例では第 1実施例あ るいは第 2実施例と同様に潤滑確保が達成される。

図 2 4の実施例では、 感温スイッチ 4 8、 鼋気抵抗体 4 9及び熱伝導体 5 0を 断熱材 5 1で包んで構成した点滅スィッチ体 5 2が駆動電源 1 4とソレノィド 3 3との間に介在されている。 感温スィツチ 4 8は熱伝導体 5 0を介して電気抵抗

9 - 体 49に熱結合されており、 熱伝導体 50としては例えばアルミニウム、 銅等の 熱伝導率の高い金属が用いられる。 断熱材 51としては例えば断熱性に優れた树 脂が用いられる。樹脂で包む構成は点滅スィツチ体 52の動作安定性、 耐久性等 において有利である。

図 25の実施例では、 熱伝導の ¾いセラミック製の簡 53内に感温スィツチ 4 8を収容すると共に、 筒 53の外周面に電気抵抗線 54を巻き付け、 これら全体 を断熱材 51で包んで構成した点滅スィツチ体 52 Aが駆動電源 14とソレノィ ド 33との間に介在されている。 感温スィツチ 48は筒 53を介して電気抵抗線 54に熱結合されている。

図 26は、 駆動 S源 14、 感温スィッチ 48、 電気抵抗体 49 (又は電気抵抗 線 54) 及びソレノィ ド 33の間の電気接続関係を示す略体回路図である。 ソレ ノイド 33及び感温スィヅチ 48は駆動電源 14に対して直列接続されており、 ソレノイ ド 33及び電気抵抗体 49 (又は電気抵抗線 54) は感温スィッチ 48 に対して並列接続されている。 駆動電源 14が ONするとソレノィド 33が励磁 し、 冷媒循環が行われる。 電気抵抗体 49 (又は電気抵抗線 54) は時間絰過に 伴って温度上昇し、 S気抵抗体 49 (又は電気抵抗線 54) に熱結合された感温 スィツチ 48の温度も上昇する。 感温スィツチ 48は図 27の曲線 E₇ で示すよ うにある温度 に上昇到達すると ONから OFFに切り換わり、 ある温度 T₂に 下降到達すると OFFから ONに切り換わる。 即ち、 点滅スィツチ体 52, 52 Aが ON— OFFを繰り返し、 電磁開閉弁 32が開閉を繰り返す。 従って、 車両 エンジンの作動状態では空調装置作動スィヅチ 40が OFFしていても冷媒循環 が周期的に橾り返され、 第 3実施例あるいは第 4実施例と同様の潤滑確保が達成 される。

本発明は、 図 28に示すクラッチレス圧縮機、 図 29及び図 30に示すロー夕 リ式クラッチレス圧縮機にも ¾用できる。

図 28の圧縮機ではクランク室 2 a内の圧力が容量制御弁 55で制御される。 容量制御弁 55上の放圧導入ポート 56は通路 57を介してクランク室 2 aに連 通しており、 吸入圧導入ポート 5 8は吸入圧導入通路 5 9を介して吸入通路 2 6 に連通している。放圧ポート 6 0は通路 6 1を介して吸入室 3 aに連通しており、 吐出圧導入ポー卜 6 2は吐出圧導入通路 6 3を介して吐出室 3 bに速通している。 吸入圧導入ポート 6 2に通じる吸入圧検出室 6 4の圧力はダイヤフラム 6 5を介 して脚整ばね 6 6に対抗する。 脚整ばね 6 6のばね力はダイヤフラム 6 5及び口 ッド 6 7を介して弁体 6 8に伝達する。 復帰ばね 6 9のばね作用を受ける弁体 6 8は吸入圧検出室 6 4内の吸入圧の変動に応じて弁孔 7 0を開閉し、 この開閉に より放圧導入ポート 5 6と放圧ポート 6 0との連通及び遮断が切り換えられる。 吐出室 3 bとクランク室 2 aとは絞り通路 2 0を介して連通している。

ソレノィド 3 3が励磁して圧力供給通路 3 1が閉じているとき、 吸入圧が高い (冷房負荷が大きい） 場合には弁体 6 8の弁開度が大きくなり、 クランク室 2 a から吸入室 3 aへ流出する拎媒ガス量が多くなる。 そのため、 クランク室 2 a内 の圧力が下がり、 斜板傾角が大きくなる。 逆に、 吸入圧が低い （冷房負荷が小さ い） 場合には弁体 6 8の弁開度が小さくなり、 クランク室 2 aから吸入室 3 aへ 流出する泠媒ガス量が少なくなる。 そのため、 クランク室 2 a內の圧力が上昇し、 斜板傾角が小さくなる。 即ち、 吐出容量が連続的に可変制御される。

図 2 9及び図 3 0の圧縮機では、 シリンダ 7 1内のロー夕 7 2が駆動軸 7 3の 回転に伴って偏心回転し、 ベーン 7 5がシリンダ 7 1内周面から出没可能にばね 7 4によってロータ 7 2側に付勢されている。 シリンダ 7 1には電磁ァクチユエ 一夕 7 6が組み付けられている。 電磁ァクチユエ一夕 7 6が励磁状態にあるとき には駆動ビン 7 6 aがべ一ン 7 5の側面から離間し、 ベーン 7 5がシリンダ 7 1 内周面から出没する。 従って、 外部冷媒回路 3 5の冷媒ガスは吸入通路 7 1 aを 介してシリンダ 7 1内へ吸入され、 シリンダ 7 1内の冷媒ガスは吐出通路 7 1 を介して外部^媒回路 3 5へ吐出される。 即ち、 冷媒循環が行われる。

電磁ァクチユエ一夕 7 6が消磁状態にあるときには駆動ビン 7 6 aがばね 7 6 bの付勢力によってべーン 7 5の側面に押接される。 ベーン 7 5の側面には係止 孔 7 5 aが形成されている。 鼋磁ァクチユエ一夕 7 6が消磁状態にあるときには 一 2 駆勳ビン 7 6 aが入り込み、 ベーン 7 5が図 3 0に示す位 Ϊに止められる。 従つ て、 冷媒循環が停止する。 即ち、 電磁ァクチユエ一夕 7 5が冷媒循環阻止手段を 構成する。

図 2 8の実施例、 及び図 2 9 , 3 0の実施例では図 1 8の実施例と同様に制御 コンピュータ d が駆勖鼋源 1 4の O Nに伴って冷媒循璟をプログラム制御し、 圧縮機内の潤滑確保が達成される。 勿論、 図 2 8の圧縮機、 及び図 2 9 , 3 0の 圧縮機においても第 1〜第 6実施例、 あるいは図 2 3、 図 2 4の実施例のような 冷媒循環制御構成を適用することができる。

次に、 図 3 1の実施例を説明する。 図 2 8と同じ構成の部材には同一符号を付 し、 その詳細説明は省略する。 この実施例ではリャハウジング 3に容量制御弁 7 7が取りつけられている。 クランク室 2 a内の圧力は容量制御弁 7 7により制御 される。 容量制御弁 7 7を構成するバルブハウジング 7 8には吐出圧導入ポート 7 8 a, 吸入圧導入ボート 7 8 b、 放圧ポート 7 8 cが設けられている。 吐出圧 導入ポート 7 8 aは通路 7 9を介して吐出室 3 bに連通している。 吸入圧導入ポ —ト 7 8 bは吸入圧導入通路 8 0を介して吸入通路 2 6に連通しており、 放圧ボ ート 7 8 cは通路 8 1を介してクランク室 2 aに連通している。

吸入圧導入ポート 7 8 bに通じる吸入圧検出室 8 2の圧力はダイヤフラム 8 3 を介して調整ばね 8 4に対抗する。 調整ばね 8 4のばね力はダイャフラム 8 3及 び□ッド 8 5を介して弁体 8 6に伝達する。 弁体 8 6には復帰ばね 8 7のばね力 が作用している。 弁体 8 6に対する復帰ばね 8 7のばね作用方向は弁孔 7 8 dを 閉じる方向であり、 復帰ばね 8 7のばね作用を受ける弁体 8 6は吸入圧検出室 8 2内の吸入圧の変動に応じて弁孔 7 8 dを開閉する。

ソレノイド 3 3が励磁して圧力供給通路 3 1が閉じているとき、 吸入圧が高い (冷房負荷が大きい） 場合には弁体 8 6が閉じ、 吐出室 3 bから通路 7 9、 容量 制御弁 7 7、 通路 8 1を経由する圧力供給通路が閉じられる。 クランク室 2 aの 冷媒ガスは通路 3 0、 放圧通口 2 1 aを経由して吸入室 3 aへ流出しているため、 クランク室 2 a内の圧力が低下する。 又、 シリンダボア 1 a内の吸入圧も高いた め、 クランク室 2 a内の圧力とシリンダポア 1 a内の吸入圧との差が小さくなる _t そのため、 斜板 1 5の傾角が大きくなる。

逆に、 吸入圧が低い （冷房負荷が小さい） 場合には弁体 8 6の弁開度が大きく なり、 吐出室 3 bからクランク室 2 aへ流入する冷媒ガス Sが多くなる。 そのた め、 クランク室 2 a内の圧力が上昇する。 又、 シリンダボア l a内の吸入圧が低 いため、 クランク室 2 a内の圧力とシリンダポア 1 a内の吸入圧との差が大きく なる。 そのため、 斜板 1 5の傾角が小さくなる。

吸入圧が非常に低い （冷房負荷がない） 状態になれば弁体 8 6の弁閧度が最も 大きくなる。 そのため、 クランク室 2 a内が昇圧し、 斜板 1 5の傾角は最小傾角 側へ移行する。 又、 ソレノィド 3 3が消磁すると圧力供給通路 3 1が開く。 ソレ ノイ ド 3 3が励磁すると、 圧力供給通路 3 1が遮断される。

即ち、 この実施例では斜板傾角は連铳的に可変制御される。 この実施例では制 御コンビユー夕 C , は回転数検出器 4 1からの回転数倩報に基づいて図 1 9〜図 2 2のいずれかのフローチャートで示す冷媒循環制御プログラムを遂行する。 そ して、 電磁開閉弁 3 2に対する制御コンビユータ（^ の消磁指令が冷媒循瑰阻止 指令信号となる。 この実施例のクラッチレス圧縮機においても制御コンビユー夕 C > が駆動電源 1 4の O Nに伴って冷媒循瑪をプログラム制御し、 圧縮機内の濶 滑確保が達成される。

吐出室 3 bからクランク室 2 aへ供給される冷媒ガス量を制御して容量を制御 する方式は、 図 2 8のクランク室 2 aから吸入室 3 aへ放出される冷媒ガス量を 制御して容量を制御する方式に比して斜板傾角の制御応答性が良い。 これはクラ ンク室 2 aへ供給される冷媒ガスが高圧の吐出冷媒ガスであることによる。

次に、 図 3 2及び図 3 3の実施例を説明する。 図 1 8と同じ構成の部材には同 —符号を付し、 その詳細説明は省略する。 クランク室 2 aと吸入室 3 aとは放圧 通路 8 8で接続されている。 放圧通路 8 8上には電磁開閉弁 8 9が介在されてい る。 電磁閧閉弁 8 9のソレノイド 9 0の励磁により弁体 9 1が弁孔 8 9 aを開放 する。 ソレノィ ド 9 0が消磁すれば弁体 9 1が弁孔 8 9 aを閉鎖する。 吐出室 3 bとクランク室 2 aとは圧力供給通路 9 2で接続されている。 吐出室 3 bの冷媒 ガスは圧力供給通路 9 2を介してクランク室 2 aに常時供給されている。

温度センサ 3 9によって検出された温度が設定温度以下になると制御コンビュ 一タ^ はソレノィド 9 0の消磁を指令する。 ソレノィ ド 9 0が消磁されると放 圧通路 8 8が閉じ、 吸入室 3 aとクランク室 2 aとの連通が遮断される。 従って、 クランク室 2 aから放圧通路 8 8を介した吸入室 3 aへの冷媒ガス流出が阻止さ れ、 クランク室 2 a内の圧力が高くなる。 クランク室 2 a内の圧力上昇により斜 板 1 5の傾角が最小傾角側へ移行する。 温度センサ 3 9によって検出された温度 が前記設定温度を越えると、 制御コンビユー夕 C , はソレノイド 9 0の励磁を指 令する。 ソレノィ ド 9 0の励磁により放圧通路 8 8が開放される。 クランク室 2 a内と吸入室 3 a内との間では圧力差があるため、 クランク室 2 aの圧力が放圧 通路 8 8を介した放圧に基づいて減圧してゆく。 この减圧により斜板 1 5の傾角 が最小傾角から最大傾角へ移行する。

そして、 制御コンビユー夕 C , は回転数検出器 4 1からの回転数情報に基づい て図 3 3に示す冷媒循環制御プログラムを遂行する。 車両エンジンの停止によつ て回転数検出器 4 1から得られる単位時間当たりの検出回転数が予め設定された 回転数 M以下になると、 制御コンビユー夕 C , は電磁開閉弁 8 9を励磁する。 こ の励磁により放圧通路 8 8が開き、 斜板 1 5の傾角が最小傾角に移行する。 電磁 開閉弁 8 9の励磁は、 斜板 1 5の傾角が最小傾角に移行する時間よりも長い時間 t * の間にわたって行われる。 次いで、 制御コンビユー夕 は電磁開閉弁 8 9 を消磁し、 放圧通路 8 8が閉じる。 車両エンジンの起動によって回転数検出器 4 1から得られる単位時間当たりの検出回転数が設定回転数 Mを越えると、 制御コ ンビュー夕 C , は検出回転数が設定回転数 Mを越えた時点から時間 t ' 経過後に 鼋磁開閉弁 8 9の励磁を許容するモードに入る。 検出回転数が設定回転数 Mを越 えた時点から時間 t i を絰過しない間は、 温度センサ 3 9からの検出温度が前記 設定温度を越えていても制御コンビュ—夕 C , は電磁開閉弁 8 9の励磁を行わな い。 この実施例のクラヅチレス圧縮機では制御コンビュータ C！ が回転数検出器 1から得られる回転速度情報に基づいて^媒循環をプログラム制御し、 圧縮機内 の濶滑確保が達成される。

次に、 図 3 4〜図 3 6の実施例を説明する。 図 1と同じ構成の部材には同一符 号を付し、 その詳細説明は省略する。 この実施例では位置泱め面 2 7が弁形成プ レート 5 A上にあり、 遮断体 2 1が弁形成プレート 5 Aに当接する。 回転支持体 8と斜板 1 5との間には圧縮ばね 9 4が介在されている。 圧縮ばね 9 4は斜板 1 5の傾角を減少する方向へ斜板 1 5を付勢する。

収容孔 1 3には皿ばね 9 3が収容されており、 遮断体 2 1は位置決め面 2 7に 当接する前に皿ばね 9 3に当接する。 遮断体 2 1は皿ばね 9 3を偏平状態に弾性 変形しながら吸入通路 2 6を遮断する。 ¾磁閧閉弁 3 2が消磁状態のとき、 車両 エンジンが作動している限りは遮断体 2 1は、 クランク室 2 a内の圧力と吸入圧 との差圧及び圧縮ばね 9 4のばね力によって図 3 5に示すように皿ばね 9 3を偏 平状態に弾性変形した状態で吸入通路 2 6を遮断する。 ¾磁開閉弁 3 2が消磁状 態のとき、 車両エンジンが停止すると斜板 1 5の回転が停止し、 遮断体 2 1は図 3 6に示すように皿ばね 9 3のばね力によって位翠決め面 2 7から離間する。 従 つて、 車両エンジンが停止しているときには遮断体 2 1が位置決め面 2 7から離 間しており、 斜板 1 5の傾角は最小傾角よりも大きい停止傾角となる。

車両エンジンが起動すると、 斜板 1 5が停止傾角で回転開始する。 従って、 冷 媒が外部冷媒回路 3 5を循環し、 圧縮機内の潤滑確保が達成される。 車両ェンジ ンの起動と共に電磁開閉弁 3 2を励磁したときの斜板 1 5の最小傾角からの傾角 増大が非常に緩樓な場合にも、 皿ばね 9 3の存在が外部冷媒回路 3 5における冷 媒循環の迅速な閧始を補憤する。

次に、 図 3 7の実施例を説明する。 図 3 4と同じ構成の部材には同一符号を付 し、 その詳細説明は省略する。 この実施例では位置決め面 2 7がばね性を有する 弁形成プレート 5 A上にあり、 弁形成プレート 5 Aの収容孔 1 3内に露出する部 分に板ばね部 5 cが形成されている。 遮新体 2 1は板ばね部 5 cを偏平状態に弾 性変形しながら吸入通路 2 6を遮断する。 即ち、 板ばね部 5 cは図 3 4の皿ばね 9 3の代わりとなり、 率両エンジンが停止しているときには遮断体 2 1が位置决 め面 2 7から難間し、 斜板 1 5の傾角は停止傾角となる。 従って、 圧縮機内の潤 滑確保が達成される。

なお、 図 3 4、 図 3 7の実施例では電磁閧閉弁 3 2を図 1 9〜図 2 2のフロー チャートで示すような励消磁制御を行なうが、 このような励消磁制御を行わない 場合にも圧縮機内の潤滑確保が達成される。 車両エンジンが起動すると、 斜板 1 5が停止傾角で回転開始し、 電磁開閉弁 3 2が励磁していなくとも冷媒が外部冷 媒回路 3 5を循環する。 又、 圧縮機内では吐出室 3 b、 クランク室 2 a及び吸入 室 3 aの間で圧力差が生じ、 クランク室 2 aと吸入室 3 aとの間の圧力差が大き くなると斜板 1 5が皿ばね 9 3のばね力に抗して最小傾角へ移行する。 従って、 斜板 1 5の傾角が停止傾角から最小傾角へ移行する間に冷媒循璟が行われ、 圧縮 機内の潤滑確保が達成される。

さらに本発明は、 特開平 3— 3 7 3 7 8号公報に開示されるように電磁閧閉弁 によって外部冷媒回路から吸入室への冷媒ガス流入を止める冷媒循環阻止手段を 備えたクラッチレス圧縮機にも適用できる。

なお、 吸入圧領域としては吸入室 3 a以外にも、 遮断体 2 1によってクランク 室 2 aから区画された収容孔 1 3内、 通口 4 cがある。

吐出圧領域としては吐出室 3 b以外にも、 排出口 l b内、 排出口 l bと凝縮器 3 6との間の外部冷媒回路がある。

前記した実施例から把握できる請求項記載以外の発明について以下にその効果 と共に記載する。

( 1 ) 請求項 1 2において、 斜板の傾動に基づいて外部冷媒回路から吸入压領域 へ冷媒ガスを導入不能な閉位置と導入可能な閧位置とに切換移動される遮断体と、 斜板が回転しない状態では斜板を傾角増大方向へ付勢して最小傾角よりも大きい 傾角に斜板を保持する付勢手段とを備えたクラッチレス圧縮機における潤^制御 装置。 この場合の付勢手段は例えば皿ばね、 弁形成プレート上に形成された板ばね部 であり、 外部冷媒回路における冷媒循環が斜板の回転開始と共に直ちに行われる《

( 2 ) シリンダボア内に片頭ビストンを往復直線運動可能に収容するハウジング 内の回転軸に回転支持体を止着し、 この回転支持体に斜板を傾動可能に支持し、 クランク室内の圧力と吸入圧との片頭ビストンを介した差に応じて斜板の傾角を 制御し、 吐出圧領域の圧力をクランク室に供給すると共に、 クランク室の圧力を 吸入圧領域に放出してクランク室内の調圧を行なうクラッチレス圧縮機において、 零ではない吐出容量をもたらすように斜板の最小傾角を規定する最小傾角規定 手段と、

前記斜板の傾動に基づいて外部冷媒回路から吸入圧領域へ冷媒ガスを導入不能 な閉位置と導入可能な閧位置とに切換移動される遮断体と、

斜板が回転しない状態では斜板を傾角増大方向へ付勢して最小傾角よりも大き い傾角に斜板を保持する付勢手段と、

前記クランク室と吐出圧領域とを接続する圧力供給通路と、

前記圧力供給通路上に介在されて前記圧力供給通路を開閉する斜板傾角強制減 少手段とを備えたクラッチレス圧縮機における潤滑制御装置。

圧力供給通路が閉じている場合にも、 外部冷媒回路における冷媒循環が斜板の 回転開始と共に直ちに行われる。 産業上の利用可能性

以上詳述したように請求項 1に記載の発明は、 クラッチレス圧縮機に駆動力を 供給する駆動源の起動時から設定された期間にわたって冷媒循環制御手段からの 冷媒循環阻止指令信号の出力を停止するようにしたので、 前記駆動源の起動後に 冷媒ガスと共に流動する潤滑油を外部冷媒回路から圧縮機内へ導入して圧縮檝内 の必要な潤滑を確保し得るという優れた効果を奏する。

請求項 2に記載の発明では、 前記駆動源の作動状態では冷媒循璟制御手段から の冷媒循環阻止指令信号の出力を周期的に停止するようにしたので、 冷媒ガスと 共に流 »する潤滑油を外部冷媒回路から圧縮機内へ間欠導入して圧縮機内の必要 な潤滑を確保し得るという優れた効果を奏する。

請求項 3に記載の発明では、 前記駆動源の起動時から設定された期間にわたつ て冷媒循環制御手段からの冷媒循環阻止指令信号の出力を停止し、 前記駆動源の 作動状態では冷媒循環制御手段からの冷媒循璟 止指令信号の出力を周期的に停 止するようにしたので、 前記駆動源の起勳直後に冷媒ガスと共に流動する潤滑油 を外部冷媒回路から圧縮機内へ導入すると共に、 前記駆動源の作動中は潤滑油を 外部冷媒回路から圧縮機内へ間欠導入して圧縮機内の必要な潤滑を確保し得ると いう優れた効果を奏する。

請求項 4に記載の発明では、 冷媒循環阻止指令信号の出力の周期的な停止の起 点を前記駆動源の起動時としたので、 前記駆動源の起動直後から潤滑油を外部冷 媒回路から圧縮機内へ導入すると共に、 以後潤滑油を外部冷媒回路から圧縮機内 へ間欠導入して圧縮機内の必要な潤滑を確保し得るという優れた効果を奏する。 請求項 9に記載の発明では、 冷媒循琿阻止手段の電気的駆動回路に正温度係数 サーミスタを電気接梡し、 前記駆動源の駆動電源に対して前記電気的駆動回路及 び正温度係数サーミス夕を直列接続し、 正温度係 サーミスタを電気抵抗体に熱 結合して冷媒循環制御手段を構成したので、 前記駆動源の起動後に拎媒ガスと共 に流動する潤滑油を外部冷媒回路から圧縮樋内へ導入して圧縮機内の必要な潤滑 を確保し得るという優れた効果を奏する。

請求項 1 1に記載の発明では、 冷媒循環阻止手段の電気的駆動回路に対して感 温スィツチを電気接続し、 前記駆動源の駆動電源に対して電気的駆動回路及び感 温スィッチ 直列接続すると共に、 前記感温スィツチに対して電気的駆動回路及 び抵抗体を並列接続して冷媒循環制御手段を構成したので、 前記駆動源の作動中 は潤滑油を外部冷媒回路から圧縮機内へ間欠導入して圧縮機内の必要な潤滑を確 保し得るという優れた効果を奏する。

請求項 1 2に記載の発明では、 前記駆動源の起動時からある期間又は駆励源の 作動中に周期的に冷媒循環阻止指令信号の出力を停止し、 斜板傾角強制減少手段 が冷媒循環阻止指令信号の出力停止によつて圧力供給通路を閉じるようにしたの で、 前記駆勛源の起動直後に冷媒ガスと共に流動する潤滑油を外部冷媒回路から 圧縮機内へ導入、 又は前記駆勋源の作動中は潤滑油を外部冷媒回路から圧縮機内 へ間欠導入して圧縮機内の必要な潤滑を確保し得るという優れた効果を奏する。

Claims

請 求 の 範 囲

1 . 外部冷媒回路における実質的な冷媒循環を止める冷媒循環阻止手段を備え、 冷媒循環制御手段の冷媒循環阻止指令信号の出力に応答して前記冷媒循環阻止手 段を作動するようにしたクラヅチレス圧縮機において、

クラッチレス圧縮機に駆動力を供給する駆動源の起動時から設定された期間に わたって前記^媒循環制御手段からの冷媒循環阻止指令信号の出力を停止するク ラッチレス圧縮機における潤滑方法。

2 . 外部冷媒回路における実質的な冷媒循環を止める冷媒循環阻止手段を備え、 冷媒循環制御手段の冷媒循環阻止指令信号の出力に応答して前記冷媒循環阻止手 段を作動するようにしたクラヅチレス圧縮機において、

クラッチレス圧縮機に駆動力を供給する駆動源の作動状態では前記冷媒循環制 御手段からの冷媒循環阻止指令信号の出力を周期的に停止するクラッチレス圧縮 機における潤滑方法。

3 . 外部冷媒回路における実質的な冷媒循環を止める冷媒循環阻止手段を備え、 拎媒循環制御手段の冷媒循環阻止指令信号の出力に応答して前記冷媒循環阻止手 段を作動するようにしたクラッチレス圧縮機において、

クラッチレス圧縮機に駆動力を供給する駆動源の起動時から設定された期間に わたって前記冷媒循環制御手段からの冷媒循環阻止指令信号の出力を停止し、 前 記駆動源の作動状態では前記^媒循環制御手段からの冷媒循環阻止指令信号の出 力を周期的に停止するクラッチレス圧縮機における潤滑方法。

4 . 請求の範囲第 3項において、 前記泠媒循環阻止指令信号の出力の周期的な停 止の起点は前記駆動源の起動時であるクラッチレス圧縮機における潤滑方法。

5 . 前記期間は時間であり、 前記^媒循璟制御手段は時間計測機能を備えている 請求の範囲第 1項、 第 3項及び第 4項のいずれか 1項に記載のクラッチレス圧縮 機における潤滑方法。

6 . 前記周期は時間周期であり、 前記冷媒循環制御手段は時間計測機能を備えて いる請求の範囲第 2項、 第 3項及び第 4項のいずれか 1項に記載のクラツチレス 圧 ¾Β¾ίに ける 法。

7 . 前記期間は回転数であり、 前記冷媒循環制御手段は、 圧縮機の回転又はこれ と同期回転する駆動源の回転数を検出する回転数検出器からの回転数情報に基づ いて冷媒循環阻止指令僂号の出力を制御する饞求の範囲第 1項、 第 3項及び第 4 項のいずれか 1項に記載のクラッチレス圧縮機における潤滑方法。

8 . 前記周期は回転数周期であり、 前記冷媒循環制御手段は、 圧縮機の回転又は これと同期回転する駆動源の回転数を検出する回転数検出器からの回転数情報に 基づいて 媒循環阻止指令信号の出力を制御する請求の範囲第 2項、 第 3項及び 第 4項のいずれか 1項に記載のクラツチレス圧縮機における潤滑方法。

9. 外部冷媒回路における実質的な冷媒循環を止める冷媒循瑪阻止手段を備え、 冷媒循環制御手段の冷媒循環阻止指令信号の出力に応答して前記冷媒循環阻止手 段を作動するようにしたクラッチレス圧縮機において、

前記冷媒循環阻止手段の電気的駆動回路に正温度係数サーミスタを電気接鲩し、 クラッチレス圧縮機に駆動力を供給する駆動源の駆動電源に対して前記電気的駆 動回路及び正温度係数サーミスタを直列接続し、 正温度係数サーミスタを電気抵 抗体に熱結合して前記冷媒循環制御手段を構成したクラッチレス圧縮機における 潤滑制御装置。

1 0 . 前記電気抵抗体は鼋気的駆動回路である請求の範囲第 9項に記載のクラッ チレス圧縮機における潤滑制御装置。

1 1 . 外部冷媒回路における実質的な冷媒循環を止める冷媒循環阻止手段を備え、 冷媒循環制御手段の冷媒循環 Ρ且止指令信号の出力に応答して前記冷媒循環阻止手 段を作動するようにしたクラツチレス圧縮機において、

前記冷媒循環阻止手段の電気的駆動回路に対して感温スィツチを電気接続し、 クラッチレス圧縮機に駆動力を供給する駆動源の駆動鼋源に対して前記電気的駆 勛回路及び感温スィツチを直列接続すると共に、 前記感温スィツチに対して前記 ¾気的駆動回路及び電気抵抗体を並列接続して前記冷媒循環制御手段を構成した

- 3 クラッチレス圧縮機における濶滑制御装 。

1 2 . シリンダポア内に片頭ピストンを往復直線運動可能に収容するハウジング 内の回転軸に回転支持体を止着し、 この回転^持体に斜板を傾動可能に支持し、 クランク室内の圧力と吸入圧との片頭ビストンを介した差に応じて斜板の傾角を 制御し、 吐出圧領域の圧力をクランク窒に供給すると共に、 クランク室の圧力を 吸入圧領域に放出してクランク室内の睏圧を行なうクラッチレス圧縮機において、 零ではない吐出容 Sをもたらすように斜板の最小傾角を規定する最小傾角規定 手段と、

最小容量状態では外部冷^回路における冷媒循現を止める冷媒循環阻止手段と、 圧縮機の駆動源の起動時から設定された期間の間及び前記駆動源の作動時に周 期的の少なくとも一方で冷媒循環阻止指令信号の出力を停止する冷媒循環制御手 段と、

前記クランク室と吐出圧領域とを接統する圧力供給通路と、

前記圧力供給通路上に介在され、 前記冷媒循環制御手段の冷媒循琿阻止指令信 号の出力に応答して前記圧力供給通路を開く斜板傾角強制減少手段とを備えたク ラツチレス圧縮機における濶滑制御装置。