JP3094836B2 - クラッチレス圧縮機における潤滑方法及び潤滑制御装置 - Google Patents
クラッチレス圧縮機における潤滑方法及び潤滑制御装置Info
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- JP3094836B2 JP3094836B2 JP07082741A JP8274195A JP3094836B2 JP 3094836 B2 JP3094836 B2 JP 3094836B2 JP 07082741 A JP07082741 A JP 07082741A JP 8274195 A JP8274195 A JP 8274195A JP 3094836 B2 JP3094836 B2 JP 3094836B2
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、外部冷媒回路における
実質的な冷媒循環を止める冷媒循環阻止手段を備え、冷
媒循環制御手段の冷媒循環阻止指令信号の出力に応答し
て前記冷媒循環阻止手段を作動するようにしたクラッチ
レス圧縮機における潤滑方法及び潤滑制御装置に関する
ものである。
実質的な冷媒循環を止める冷媒循環阻止手段を備え、冷
媒循環制御手段の冷媒循環阻止指令信号の出力に応答し
て前記冷媒循環阻止手段を作動するようにしたクラッチ
レス圧縮機における潤滑方法及び潤滑制御装置に関する
ものである。
【０００２】
【従来の技術】特開平３−３７３７８号公報に開示され
る可変容量型揺動斜板式圧縮機では、外部駆動源と圧縮
機の回転軸との間の動力伝達の連結及び遮断を行なう電
磁クラッチを使用していない。電磁クラッチを無くせ
ば、特に車両搭載形態ではそのＯＮ−ＯＦＦのショック
による体感フィーリングの悪さの欠点を解消できると共
に、圧縮機全体の重量減、コスト減が可能となる。
る可変容量型揺動斜板式圧縮機では、外部駆動源と圧縮
機の回転軸との間の動力伝達の連結及び遮断を行なう電
磁クラッチを使用していない。電磁クラッチを無くせ
ば、特に車両搭載形態ではそのＯＮ−ＯＦＦのショック
による体感フィーリングの悪さの欠点を解消できると共
に、圧縮機全体の重量減、コスト減が可能となる。
【０００３】このようなクラッチレス圧縮機では冷房不
要時の吐出容量の多少及び外部冷媒回路上の蒸発器にお
けるフロスト発生が問題になる。冷房不要の場合あるい
はフロスト発生のおそれがある場合には外部冷媒回路上
の冷媒循環を止めればよい。特開平３−３７３７８号公
報のクラッチレス圧縮機では外部冷媒回路から吸入室へ
の冷媒ガス流入を止めることによって外部冷媒回路上の
冷媒循環停止を達成している。外部冷媒回路から吸入室
への冷媒ガス流入は冷媒循環阻止手段となる電磁開閉弁
の励消磁によって制御される。
要時の吐出容量の多少及び外部冷媒回路上の蒸発器にお
けるフロスト発生が問題になる。冷房不要の場合あるい
はフロスト発生のおそれがある場合には外部冷媒回路上
の冷媒循環を止めればよい。特開平３−３７３７８号公
報のクラッチレス圧縮機では外部冷媒回路から吸入室へ
の冷媒ガス流入を止めることによって外部冷媒回路上の
冷媒循環停止を達成している。外部冷媒回路から吸入室
への冷媒ガス流入は冷媒循環阻止手段となる電磁開閉弁
の励消磁によって制御される。
【０００４】外部冷媒回路から圧縮機内の吸入室への冷
媒ガス流入が止められると、吸入室の圧力が低下し、吸
入室の圧力に感応する容量制御弁が全開する。この全開
により吐出室の吐出冷媒ガスがクランク室へ流入し、ク
ランク室の圧力が上昇する。又、吸入室の圧力低下のた
めにシリンダボア内の吸入圧も低下する。そのため、ク
ランク室内の圧力とシリンダボア内の吸入圧との差が大
きくなり、斜板傾角が最小傾角へ移行して吐出容量が最
低となる。吐出容量が最低になれば圧縮機におけるトル
クは最低となり、冷房不要時の動力損失が避けられる。
媒ガス流入が止められると、吸入室の圧力が低下し、吸
入室の圧力に感応する容量制御弁が全開する。この全開
により吐出室の吐出冷媒ガスがクランク室へ流入し、ク
ランク室の圧力が上昇する。又、吸入室の圧力低下のた
めにシリンダボア内の吸入圧も低下する。そのため、ク
ランク室内の圧力とシリンダボア内の吸入圧との差が大
きくなり、斜板傾角が最小傾角へ移行して吐出容量が最
低となる。吐出容量が最低になれば圧縮機におけるトル
クは最低となり、冷房不要時の動力損失が避けられる。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかし、クラッチレス
圧縮機はその搭載車両のエンジンに常に連動しており、
エンジンが作動していればクラッチレス圧縮機も回転す
る。そのため、クラッチレス圧縮機はクラッチ付圧縮機
に比べて圧縮機内の潤滑油確保を一層厳しく要求され
る。
圧縮機はその搭載車両のエンジンに常に連動しており、
エンジンが作動していればクラッチレス圧縮機も回転す
る。そのため、クラッチレス圧縮機はクラッチ付圧縮機
に比べて圧縮機内の潤滑油確保を一層厳しく要求され
る。
【０００６】特開平３−３７３７８号公報のクラッチレ
ス圧縮機では、斜板傾角が最小のときには圧縮機内の冷
媒ガスがシリンダ室（シリンダボア）、吐出室、クラン
ク室、吸入室という経路を循環し、この循環冷媒ガスと
共に流動する潤滑油が圧縮機内を潤滑する。この潤滑を
確保するためにクランク室から吸入室に到る流通孔の通
過断面積が特定の範囲に設定されている。しかし、外部
冷媒回路から圧縮機内への潤滑油流入がない状態では圧
縮機内に潤滑油が必要量確保されている保障がなく、圧
縮機内の必要な潤滑を達成する確実性がない。
ス圧縮機では、斜板傾角が最小のときには圧縮機内の冷
媒ガスがシリンダ室（シリンダボア）、吐出室、クラン
ク室、吸入室という経路を循環し、この循環冷媒ガスと
共に流動する潤滑油が圧縮機内を潤滑する。この潤滑を
確保するためにクランク室から吸入室に到る流通孔の通
過断面積が特定の範囲に設定されている。しかし、外部
冷媒回路から圧縮機内への潤滑油流入がない状態では圧
縮機内に潤滑油が必要量確保されている保障がなく、圧
縮機内の必要な潤滑を達成する確実性がない。
【０００７】本発明は、クラッチレス圧縮機内部の確実
な潤滑を確保することを目的とする。
な潤滑を確保することを目的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】そのために本発明では、
外部冷媒回路における実質的な冷媒循環を止める冷媒循
環阻止手段を備え、冷媒循環制御手段の冷媒循環阻止指
令信号の出力に応答して前記冷媒循環阻止手段を作動す
るようにしたクラッチレス圧縮機を対象とし、請求項１
に記載の発明では、クラッチレス圧縮機に駆動力を供給
する駆動源の起動時から設定された期間にわたって前記
冷媒循環制御手段からの冷媒循環阻止指令信号の出力を
停止するようにした。
外部冷媒回路における実質的な冷媒循環を止める冷媒循
環阻止手段を備え、冷媒循環制御手段の冷媒循環阻止指
令信号の出力に応答して前記冷媒循環阻止手段を作動す
るようにしたクラッチレス圧縮機を対象とし、請求項１
に記載の発明では、クラッチレス圧縮機に駆動力を供給
する駆動源の起動時から設定された期間にわたって前記
冷媒循環制御手段からの冷媒循環阻止指令信号の出力を
停止するようにした。
【０００９】請求項２に記載の発明では、クラッチレス
圧縮機に駆動力を供給する駆動源の作動状態では前記冷
媒循環制御手段からの冷媒循環阻止指令信号の出力を周
期的に停止するようにした。
圧縮機に駆動力を供給する駆動源の作動状態では前記冷
媒循環制御手段からの冷媒循環阻止指令信号の出力を周
期的に停止するようにした。
【００１０】請求項３に記載の発明では、クラッチレス
圧縮機に駆動力を供給する駆動源の起動時から設定され
た期間にわたって前記冷媒循環制御手段からの冷媒循環
阻止指令信号の出力を停止し、前記駆動源の作動状態で
は前記冷媒循環制御手段からの冷媒循環阻止指令信号の
出力を周期的に停止するようにした。
圧縮機に駆動力を供給する駆動源の起動時から設定され
た期間にわたって前記冷媒循環制御手段からの冷媒循環
阻止指令信号の出力を停止し、前記駆動源の作動状態で
は前記冷媒循環制御手段からの冷媒循環阻止指令信号の
出力を周期的に停止するようにした。
【００１１】請求項４に記載の発明では、前記冷媒循環
阻止指令信号の出力の周期的な停止の起点を前記駆動源
の起動時とした。請求項９に記載の発明では、前記冷媒
循環阻止手段の電気的駆動回路に正温度係数サーミスタ
を電気接続し、クラッチレス圧縮機に駆動力を供給する
駆動源の駆動電源に対して前記電気的駆動回路及び正温
度係数サーミスタを直列接続し、正温度係数サーミスタ
を電気抵抗体に熱結合して前記冷媒循環制御手段を構成
した。
阻止指令信号の出力の周期的な停止の起点を前記駆動源
の起動時とした。請求項９に記載の発明では、前記冷媒
循環阻止手段の電気的駆動回路に正温度係数サーミスタ
を電気接続し、クラッチレス圧縮機に駆動力を供給する
駆動源の駆動電源に対して前記電気的駆動回路及び正温
度係数サーミスタを直列接続し、正温度係数サーミスタ
を電気抵抗体に熱結合して前記冷媒循環制御手段を構成
した。
【００１２】請求項１０に記載の発明では、前記電気的
駆動回路を電気抵抗体とした。請求項１１に記載の発明
では、前記冷媒循環阻止手段の電気的駆動回路に対して
感温スイッチを電気接続し、クラッチレス圧縮機に駆動
力を供給する駆動源の駆動電源に対して前記電気的駆動
回路及び感温スイッチを直列接続すると共に、前記感温
スイッチに対して前記電気的駆動回路及び抵抗体を並列
接続して前記冷媒循環制御手段を構成した。
駆動回路を電気抵抗体とした。請求項１１に記載の発明
では、前記冷媒循環阻止手段の電気的駆動回路に対して
感温スイッチを電気接続し、クラッチレス圧縮機に駆動
力を供給する駆動源の駆動電源に対して前記電気的駆動
回路及び感温スイッチを直列接続すると共に、前記感温
スイッチに対して前記電気的駆動回路及び抵抗体を並列
接続して前記冷媒循環制御手段を構成した。
【００１３】請求項１２に記載の発明では、シリンダボ
ア内に片頭ピストンを往復直線運動可能に収容するハウ
ジング内の回転軸に回転支持体を止着し、この回転支持
体に斜板を傾動可能に支持し、クランク室内の圧力と吸
入圧との片頭ピストンを介した差に応じて斜板の傾角を
制御し、吐出圧領域の圧力をクランク室に供給すると共
に、クランク室の圧力を吸入圧領域に放出してクランク
室内の調圧を行なうクラッチレス圧縮機を対象とし、零
ではない吐出容量をもたらすように斜板の最小傾角を規
定する最小傾角規定手段と、最小容量状態では外部冷媒
回路における冷媒循環を止める冷媒循環阻止手段と、冷
媒循環阻止指令信号を出力する冷媒循環制御手段と、前
記クランク室と吐出圧領域とを接続する圧力供給通路
と、前記圧力供給通路上に介在され、前記冷媒循環制御
手段の冷媒循環阻止指令信号の出力に応答して前記圧力
供給通路を開く斜板傾角強制減少手段とを備えたクラッ
チレス圧縮機を構成した。
ア内に片頭ピストンを往復直線運動可能に収容するハウ
ジング内の回転軸に回転支持体を止着し、この回転支持
体に斜板を傾動可能に支持し、クランク室内の圧力と吸
入圧との片頭ピストンを介した差に応じて斜板の傾角を
制御し、吐出圧領域の圧力をクランク室に供給すると共
に、クランク室の圧力を吸入圧領域に放出してクランク
室内の調圧を行なうクラッチレス圧縮機を対象とし、零
ではない吐出容量をもたらすように斜板の最小傾角を規
定する最小傾角規定手段と、最小容量状態では外部冷媒
回路における冷媒循環を止める冷媒循環阻止手段と、冷
媒循環阻止指令信号を出力する冷媒循環制御手段と、前
記クランク室と吐出圧領域とを接続する圧力供給通路
と、前記圧力供給通路上に介在され、前記冷媒循環制御
手段の冷媒循環阻止指令信号の出力に応答して前記圧力
供給通路を開く斜板傾角強制減少手段とを備えたクラッ
チレス圧縮機を構成した。
【００１４】
【作用】請求項１に記載の発明では、冷媒循環制御手段
はクラッチレス圧縮機の駆動源の起動時から設定された
期間にわたって冷媒循環阻止指令信号の出力を行わな
い。この信号出力停止により冷媒循環阻止手段が設定さ
れた期間にわたって冷媒循環を許容し、外部冷媒回路か
ら圧縮機内へ冷媒ガスが流入する。従って、この冷媒ガ
スと共に流動する潤滑油が外部冷媒回路から圧縮機内へ
流入する。
はクラッチレス圧縮機の駆動源の起動時から設定された
期間にわたって冷媒循環阻止指令信号の出力を行わな
い。この信号出力停止により冷媒循環阻止手段が設定さ
れた期間にわたって冷媒循環を許容し、外部冷媒回路か
ら圧縮機内へ冷媒ガスが流入する。従って、この冷媒ガ
スと共に流動する潤滑油が外部冷媒回路から圧縮機内へ
流入する。
【００１５】請求項２に記載の発明では、冷媒循環制御
手段はクラッチレス圧縮機の駆動源の作動状態では冷媒
循環阻止指令信号の出力を周期的に間欠停止する。この
周期的な間欠停止により冷媒循環阻止手段が間欠的に冷
媒循環を許容し、外部冷媒回路から圧縮機内へ冷媒ガス
が間欠的に流入する。従って、この冷媒ガスと共に流動
する潤滑油が外部冷媒回路から圧縮機内へ間欠的に流入
する。
手段はクラッチレス圧縮機の駆動源の作動状態では冷媒
循環阻止指令信号の出力を周期的に間欠停止する。この
周期的な間欠停止により冷媒循環阻止手段が間欠的に冷
媒循環を許容し、外部冷媒回路から圧縮機内へ冷媒ガス
が間欠的に流入する。従って、この冷媒ガスと共に流動
する潤滑油が外部冷媒回路から圧縮機内へ間欠的に流入
する。
【００１６】請求項３に記載の発明では、冷媒循環制御
手段はクラッチレス圧縮機の駆動源の起動時から設定さ
れた期間にわたって冷媒循環阻止指令信号の出力を停止
し、前記駆動源の作動状態では冷媒循環阻止指令信号の
出力を周期的に間欠停止する。
手段はクラッチレス圧縮機の駆動源の起動時から設定さ
れた期間にわたって冷媒循環阻止指令信号の出力を停止
し、前記駆動源の作動状態では冷媒循環阻止指令信号の
出力を周期的に間欠停止する。
【００１７】請求項４に記載の発明では、冷媒循環阻止
指令信号の出力の周期的な間欠停止が前記駆動源の起動
時から開始される。前記期間及び周期は時間又は回転数
であり、冷媒循環制御手段は、時間計測、又は前記駆動
源あるいは圧縮機の回転数の計測情報に基づいて冷媒循
環阻止指令信号の出力及びその停止を行なう。
指令信号の出力の周期的な間欠停止が前記駆動源の起動
時から開始される。前記期間及び周期は時間又は回転数
であり、冷媒循環制御手段は、時間計測、又は前記駆動
源あるいは圧縮機の回転数の計測情報に基づいて冷媒循
環阻止指令信号の出力及びその停止を行なう。
【００１８】請求項９に記載の発明では、駆動電源が駆
動源に供給されると、冷媒循環阻止手段の電気的駆動回
路に電力が供給され、冷媒循環が許容される。正温度係
数サーミスタは電力供給による電気抵抗体の温度上昇に
感応して電気抵抗を増し、ある温度を越えると電気抵抗
が急激に増大する。そのため、駆動力の起動時から特定
の時間後に電気的駆動回路への電力供給が停止し、冷媒
循環が停止する。前記特定の時間は電気抵抗体の温度上
昇特性と正温度係数サーミスタの電気抵抗特性とによっ
て決定される。
動源に供給されると、冷媒循環阻止手段の電気的駆動回
路に電力が供給され、冷媒循環が許容される。正温度係
数サーミスタは電力供給による電気抵抗体の温度上昇に
感応して電気抵抗を増し、ある温度を越えると電気抵抗
が急激に増大する。そのため、駆動力の起動時から特定
の時間後に電気的駆動回路への電力供給が停止し、冷媒
循環が停止する。前記特定の時間は電気抵抗体の温度上
昇特性と正温度係数サーミスタの電気抵抗特性とによっ
て決定される。
【００１９】請求項１０に記載の発明では、前記電気的
駆動回路が電気抵抗体となり、電気的駆動回路に熱結合
された正温度係数サーミスタが電気的駆動回路の温度上
昇に感応する。
駆動回路が電気抵抗体となり、電気的駆動回路に熱結合
された正温度係数サーミスタが電気的駆動回路の温度上
昇に感応する。
【００２０】請求項１１に記載の発明では、駆動電源が
駆動源に供給されると、冷媒循環阻止手段の電気的駆動
回路に電力が供給され、冷媒循環が許容される。電気抵
抗体が電力供給によってある温度を越えると感温スイッ
チがＯＦＦし、電気抵抗体がある温度以下になると感温
スイッチがＯＮする。即ち、感温スイッチがＯＮ−ＯＦ
Ｆを繰り返し、電気的駆動回路への電力供給が周期的に
繰り返される。従って、冷媒循環が間欠的に繰り返され
る。
駆動源に供給されると、冷媒循環阻止手段の電気的駆動
回路に電力が供給され、冷媒循環が許容される。電気抵
抗体が電力供給によってある温度を越えると感温スイッ
チがＯＦＦし、電気抵抗体がある温度以下になると感温
スイッチがＯＮする。即ち、感温スイッチがＯＮ−ＯＦ
Ｆを繰り返し、電気的駆動回路への電力供給が周期的に
繰り返される。従って、冷媒循環が間欠的に繰り返され
る。
【００２１】請求項１２に記載の発明では、斜板傾角強
制減少手段が冷媒循環制御手段の冷媒循環阻止指令信号
の出力に応答して圧力供給通路を開く。斜板傾角強制減
少手段は例えば電磁開閉弁である。圧力供給通路が開く
と、クランク室の圧力が上昇し、斜板が最小傾角に移行
する。斜板が最小傾角に移行すると冷媒循環が停止す
る。冷媒循環制御手段は圧縮機の駆動源の起動時からあ
る期間又は駆動源の作動中に周期的に冷媒循環阻止指令
信号の出力を停止する。斜板傾角強制減少手段は冷媒循
環阻止指令信号の出力停止によって圧力供給通路を閉
じ、斜板が最小傾角から最大傾角側へ移行する。この移
行により冷媒循環が行われ、冷媒ガスと共に流動する潤
滑油が圧縮機内に流入する。
制減少手段が冷媒循環制御手段の冷媒循環阻止指令信号
の出力に応答して圧力供給通路を開く。斜板傾角強制減
少手段は例えば電磁開閉弁である。圧力供給通路が開く
と、クランク室の圧力が上昇し、斜板が最小傾角に移行
する。斜板が最小傾角に移行すると冷媒循環が停止す
る。冷媒循環制御手段は圧縮機の駆動源の起動時からあ
る期間又は駆動源の作動中に周期的に冷媒循環阻止指令
信号の出力を停止する。斜板傾角強制減少手段は冷媒循
環阻止指令信号の出力停止によって圧力供給通路を閉
じ、斜板が最小傾角から最大傾角側へ移行する。この移
行により冷媒循環が行われ、冷媒ガスと共に流動する潤
滑油が圧縮機内に流入する。
【００２２】
【実施例】以下、本発明を具体化した第１実施例を図１
〜図８に基づいて説明する。図１に示すように圧縮機全
体のハウジングの一部となるシリンダブロック１の前端
にはフロントハウジング２が接合されている。シリンダ
ブロック１の後端にはリヤハウジング３がバルブプレー
ト４、弁形成プレート５Ａ，５Ｂ及びリテーナ形成プレ
ート６を介して接合固定されている。ハウジングの一部
となってクランク室２ａを形成するフロントハウジング
２とシリンダブロック１との間には回転軸９が回転可能
に架設支持されている。回転軸９の前端はクランク室２
ａから外部へ突出しており、この突出端部には被動プー
リ１０が止着されている。被動プーリ１０はベルト１１
を介して車両エンジンに作動連結されている。被動プー
リ１０はアンギュラベアリング７を介してフロントハウ
ジング２に支持されている。
〜図８に基づいて説明する。図１に示すように圧縮機全
体のハウジングの一部となるシリンダブロック１の前端
にはフロントハウジング２が接合されている。シリンダ
ブロック１の後端にはリヤハウジング３がバルブプレー
ト４、弁形成プレート５Ａ，５Ｂ及びリテーナ形成プレ
ート６を介して接合固定されている。ハウジングの一部
となってクランク室２ａを形成するフロントハウジング
２とシリンダブロック１との間には回転軸９が回転可能
に架設支持されている。回転軸９の前端はクランク室２
ａから外部へ突出しており、この突出端部には被動プー
リ１０が止着されている。被動プーリ１０はベルト１１
を介して車両エンジンに作動連結されている。被動プー
リ１０はアンギュラベアリング７を介してフロントハウ
ジング２に支持されている。
【００２３】回転軸９の前端部とフロントハウジング２
との間にはリップシール１２が介在されている。リップ
シール１２はクランク室２ａ内の圧力洩れを防止する。
回転軸９には回転支持体８が止着されていると共に、斜
板１５が回転軸９の軸線方向へスライド可能かつ傾動可
能に支持されている。図２に示すように斜板１５には連
結片１６，１７が止着されている。連結片１６，１７に
は一対のガイドピン１８，１９が止着されている。ガイ
ドピン１８，１９の先端部にはガイド球１８ａ，１９ａ
が形成されている。回転支持体８には支持アーム８ａが
突設されており、支持アーム８ａには一対のガイド孔８
ｂ，８ｃが形成されている。ガイド球１８ａ，１９ａは
ガイド孔８ｂ，８ｃにスライド可能に嵌入されている。
支持アーム８ａと一対のガイドピン１８，１９との連係
により斜板１５が回転軸９の軸線方向へ傾動可能かつ回
転軸９と一体的に回転可能である。斜板１５の傾動は、
支持アーム８ａとガイドピン１８，１９とのスライドガ
イド関係、回転軸９のスライド支持作用により案内され
る。
との間にはリップシール１２が介在されている。リップ
シール１２はクランク室２ａ内の圧力洩れを防止する。
回転軸９には回転支持体８が止着されていると共に、斜
板１５が回転軸９の軸線方向へスライド可能かつ傾動可
能に支持されている。図２に示すように斜板１５には連
結片１６，１７が止着されている。連結片１６，１７に
は一対のガイドピン１８，１９が止着されている。ガイ
ドピン１８，１９の先端部にはガイド球１８ａ，１９ａ
が形成されている。回転支持体８には支持アーム８ａが
突設されており、支持アーム８ａには一対のガイド孔８
ｂ，８ｃが形成されている。ガイド球１８ａ，１９ａは
ガイド孔８ｂ，８ｃにスライド可能に嵌入されている。
支持アーム８ａと一対のガイドピン１８，１９との連係
により斜板１５が回転軸９の軸線方向へ傾動可能かつ回
転軸９と一体的に回転可能である。斜板１５の傾動は、
支持アーム８ａとガイドピン１８，１９とのスライドガ
イド関係、回転軸９のスライド支持作用により案内され
る。
【００２４】図１、図４及び図５に示すようにシリンダ
ブロック１の中心部には収容孔１３が回転軸９の軸線方
向に貫設されており、収容孔１３内には筒状の遮断体２
１がスライド可能に収容されている。遮断体２１と収容
孔１３の内面との間には吸入通路開放ばね２４が介在さ
れている。吸入通路開放ばね２４は遮断体２１を斜板１
５側へ付勢している。
ブロック１の中心部には収容孔１３が回転軸９の軸線方
向に貫設されており、収容孔１３内には筒状の遮断体２
１がスライド可能に収容されている。遮断体２１と収容
孔１３の内面との間には吸入通路開放ばね２４が介在さ
れている。吸入通路開放ばね２４は遮断体２１を斜板１
５側へ付勢している。
【００２５】遮断体２１の筒内には回転軸９の後端部が
挿入されている。回転軸９の後端部と遮断体２１の内周
面との間には深溝玉軸受け部材２５が介在されている。
回転軸９の後端部は深溝玉軸受け部材２５及び遮断体２
１を介して収容孔１３の内周面で支持される。深溝玉軸
受け部材２５の外輪２５ａは遮断体２１の内周面に止着
されており、内輪２５ｂは回転軸９の周面をスライド可
能である。図５に示すように回転軸９の後端部の周面に
は段差部９ａが形成されており、内輪２５ｂが段差部９
ａにより斜板１５側への移動を規制される。即ち、深溝
玉軸受け部材２５は段差部９ａにより斜板１５側への移
動を阻止される。従って、深溝玉軸受け部材２５が段差
部９ａに当接することによって遮断体２１が斜板１５側
への移動を阻止される。
挿入されている。回転軸９の後端部と遮断体２１の内周
面との間には深溝玉軸受け部材２５が介在されている。
回転軸９の後端部は深溝玉軸受け部材２５及び遮断体２
１を介して収容孔１３の内周面で支持される。深溝玉軸
受け部材２５の外輪２５ａは遮断体２１の内周面に止着
されており、内輪２５ｂは回転軸９の周面をスライド可
能である。図５に示すように回転軸９の後端部の周面に
は段差部９ａが形成されており、内輪２５ｂが段差部９
ａにより斜板１５側への移動を規制される。即ち、深溝
玉軸受け部材２５は段差部９ａにより斜板１５側への移
動を阻止される。従って、深溝玉軸受け部材２５が段差
部９ａに当接することによって遮断体２１が斜板１５側
への移動を阻止される。
【００２６】リヤハウジング３の中心部には吸入通路２
６が形成されている。吸入通路２６は収容孔１３に連通
しており、収容孔１３側の吸入通路２６の開口の周囲に
は位置決め面２７が形成されている。遮断体２１の先端
は位置決め面２７に当接可能である。遮断体２１の先端
が位置決め面２７に当接することにより遮断体２１が斜
板１５から離間する方向への移動を規制されると共に、
吸入通路２６と収容孔１３との連通が遮断される。
６が形成されている。吸入通路２６は収容孔１３に連通
しており、収容孔１３側の吸入通路２６の開口の周囲に
は位置決め面２７が形成されている。遮断体２１の先端
は位置決め面２７に当接可能である。遮断体２１の先端
が位置決め面２７に当接することにより遮断体２１が斜
板１５から離間する方向への移動を規制されると共に、
吸入通路２６と収容孔１３との連通が遮断される。
【００２７】斜板１５と深溝玉軸受け部材２５との間に
は伝達筒２８が回転軸９上をスライド可能に介在されて
いる。伝達筒２８の一端は斜板１５に当接可能であり、
伝達筒２８の他端は深溝玉軸受け部材２５の外輪２５ａ
に当接することなく内輪２５ｂにのみ当接可能である。
は伝達筒２８が回転軸９上をスライド可能に介在されて
いる。伝達筒２８の一端は斜板１５に当接可能であり、
伝達筒２８の他端は深溝玉軸受け部材２５の外輪２５ａ
に当接することなく内輪２５ｂにのみ当接可能である。
【００２８】斜板１５が遮断体２１側へ移動するに伴
い、斜板１５が伝達筒２８に当接し、伝達筒２８を深溝
玉軸受け部材２５の内輪２５ｂに押接する。深溝玉軸受
け部材２５は回転軸９のラジアル方向のみならずスラス
ト方向の荷重も受け止める。そのため、遮断体２１は伝
達筒２８の押接作用により吸入通路開放ばね２４のばね
力に抗して位置決め面２７側へ付勢され、遮断体２１の
先端が位置決め面２７に当接する。従って、斜板１５の
最小傾角は遮断体２１の先端と位置決め面２７との当接
によって規制される。即ち、遮断体２１、深溝玉軸受け
部材２５、位置決め面２７及び伝達筒２８が最小傾角規
定手段を構成する。
い、斜板１５が伝達筒２８に当接し、伝達筒２８を深溝
玉軸受け部材２５の内輪２５ｂに押接する。深溝玉軸受
け部材２５は回転軸９のラジアル方向のみならずスラス
ト方向の荷重も受け止める。そのため、遮断体２１は伝
達筒２８の押接作用により吸入通路開放ばね２４のばね
力に抗して位置決め面２７側へ付勢され、遮断体２１の
先端が位置決め面２７に当接する。従って、斜板１５の
最小傾角は遮断体２１の先端と位置決め面２７との当接
によって規制される。即ち、遮断体２１、深溝玉軸受け
部材２５、位置決め面２７及び伝達筒２８が最小傾角規
定手段を構成する。
【００２９】斜板１５の最小傾角は０°よりも僅かに大
きい。この最小傾角状態は遮断体２１が吸入通路２６と
収容孔１３との連通を遮断する閉位置に配置されたとき
にもたらされ、遮断体２１は前記閉位置とこの位置から
離間した開位置とへ斜板１５に連動して切り換え配置さ
れる。
きい。この最小傾角状態は遮断体２１が吸入通路２６と
収容孔１３との連通を遮断する閉位置に配置されたとき
にもたらされ、遮断体２１は前記閉位置とこの位置から
離間した開位置とへ斜板１５に連動して切り換え配置さ
れる。
【００３０】斜板１５の最大傾角は回転支持体８の傾角
規制突部８ｄと斜板１５との当接によって規制される。
クランク室２ａに接続するようにシリンダブロック１に
貫設されたシリンダボア１ａ内には片頭ピストン２２が
収容されている。片頭ピストン２２の首部には一対のシ
ュー２３が嵌入されている。斜板１５の回転運動はシュ
ー２３を介して片頭ピストン２２の前後往復揺動に変換
され、片頭ピストン２２がシリンダボア１ａ内を前後動
する。
規制突部８ｄと斜板１５との当接によって規制される。
クランク室２ａに接続するようにシリンダブロック１に
貫設されたシリンダボア１ａ内には片頭ピストン２２が
収容されている。片頭ピストン２２の首部には一対のシ
ュー２３が嵌入されている。斜板１５の回転運動はシュ
ー２３を介して片頭ピストン２２の前後往復揺動に変換
され、片頭ピストン２２がシリンダボア１ａ内を前後動
する。
【００３１】図１及び図３に示すようにリヤハウジング
３内には吸入室３ａ及び吐出室３ｂが区画形成されてい
る。バルブプレート４上には吸入ポート４ａ及び吐出ポ
ート４ｂが形成されている。弁形成プレート５Ａ上には
吸入弁５ａが形成されており、弁形成プレート５Ｂ上に
は吐出弁５ｂが形成されている。吸入室３ａ内の冷媒ガ
スは片頭ピストン２２の復動動作により吸入ポート４ａ
から吸入弁５ａを押し退けてシリンダボア１ａ内へ流入
する。シリンダボア１ａ内へ流入した冷媒ガスは片頭ピ
ストン２２の往動動作により吐出ポート４ｂから吐出弁
５ｂを押し退けて吐出室３ｂへ吐出される。吐出弁５ｂ
はリテーナ形成プレート６上のリテーナ６ａに当接して
開度規制される。
３内には吸入室３ａ及び吐出室３ｂが区画形成されてい
る。バルブプレート４上には吸入ポート４ａ及び吐出ポ
ート４ｂが形成されている。弁形成プレート５Ａ上には
吸入弁５ａが形成されており、弁形成プレート５Ｂ上に
は吐出弁５ｂが形成されている。吸入室３ａ内の冷媒ガ
スは片頭ピストン２２の復動動作により吸入ポート４ａ
から吸入弁５ａを押し退けてシリンダボア１ａ内へ流入
する。シリンダボア１ａ内へ流入した冷媒ガスは片頭ピ
ストン２２の往動動作により吐出ポート４ｂから吐出弁
５ｂを押し退けて吐出室３ｂへ吐出される。吐出弁５ｂ
はリテーナ形成プレート６上のリテーナ６ａに当接して
開度規制される。
【００３２】回転支持体８とフロントハウジング２との
間にはスラストベアリング２９が介在されている。スラ
ストベアリング２９はシリンダボア１ａから片頭ピスト
ン２２、シュー２３、斜板１５、連結片１６，１７及び
ガイドピン１８，１９を介して回転支持体８に作用する
圧縮反力を受け止める。
間にはスラストベアリング２９が介在されている。スラ
ストベアリング２９はシリンダボア１ａから片頭ピスト
ン２２、シュー２３、斜板１５、連結片１６，１７及び
ガイドピン１８，１９を介して回転支持体８に作用する
圧縮反力を受け止める。
【００３３】吸入室３ａは通口４ｃを介して収容孔１３
に連通している。遮断体２１が前記閉位置に配置される
と、通口４ｃは吸入通路２６から遮断される。吸入通路
２６は圧縮機内へ冷媒ガスを導入する入口であり、遮断
体２１が吸入通路２６から吸入室３ａに到る通路上で遮
断する位置は吸入通路２６の下流側である。
に連通している。遮断体２１が前記閉位置に配置される
と、通口４ｃは吸入通路２６から遮断される。吸入通路
２６は圧縮機内へ冷媒ガスを導入する入口であり、遮断
体２１が吸入通路２６から吸入室３ａに到る通路上で遮
断する位置は吸入通路２６の下流側である。
【００３４】回転軸９内には通路３０が形成されてい
る。通路３０はクランク室２ａと遮断体２１の筒内とを
連通している。図１、図４及び図５に示すように遮断体
２１の先端には放圧通口２１ａが貫設されている。放圧
通口２１ａは収容孔１３と遮断体２１の筒内とを連通す
る。
る。通路３０はクランク室２ａと遮断体２１の筒内とを
連通している。図１、図４及び図５に示すように遮断体
２１の先端には放圧通口２１ａが貫設されている。放圧
通口２１ａは収容孔１３と遮断体２１の筒内とを連通す
る。
【００３５】図１及び図４に示すように吐出室３ｂとク
ランク室２ａとは圧力供給通路３１で接続されている。
圧力供給通路３１上には電磁開閉弁３２が介在されてい
る。電磁開閉弁３２のソレノイド３３の励磁により弁体
３４が弁孔３２ａを閉鎖する。ソレノイド３３が消磁す
れば弁体３４が弁孔３２ａを開放する。即ち、電磁開閉
弁３２は吐出室３ｂとクランク室２ａとを接続する圧力
供給通路３１を開閉する。
ランク室２ａとは圧力供給通路３１で接続されている。
圧力供給通路３１上には電磁開閉弁３２が介在されてい
る。電磁開閉弁３２のソレノイド３３の励磁により弁体
３４が弁孔３２ａを閉鎖する。ソレノイド３３が消磁す
れば弁体３４が弁孔３２ａを開放する。即ち、電磁開閉
弁３２は吐出室３ｂとクランク室２ａとを接続する圧力
供給通路３１を開閉する。
【００３６】吸入室３ａへ冷媒ガスを導入する吸入通路
２６と、吐出室３ｂから冷媒ガスを排出する排出口１ｂ
とは外部冷媒回路３５で接続されている。外部冷媒回路
３５上には凝縮器３６、膨張弁３７及び蒸発器３８が介
在されている。膨張弁３７は蒸発器３８の出口側のガス
圧の変動に応じて冷媒流量を制御する。蒸発器３８の近
傍には温度センサ３９が設置されている。温度センサ３
９は蒸発器３８における温度を検出し、この検出温度情
報が制御コンピュータＣ0 に送られる。
２６と、吐出室３ｂから冷媒ガスを排出する排出口１ｂ
とは外部冷媒回路３５で接続されている。外部冷媒回路
３５上には凝縮器３６、膨張弁３７及び蒸発器３８が介
在されている。膨張弁３７は蒸発器３８の出口側のガス
圧の変動に応じて冷媒流量を制御する。蒸発器３８の近
傍には温度センサ３９が設置されている。温度センサ３
９は蒸発器３８における温度を検出し、この検出温度情
報が制御コンピュータＣ0 に送られる。
【００３７】電磁開閉弁３２のソレノイド３３は増幅回
路４３を介して制御コンピュータＣ 0 の励消磁制御を受
ける。制御コンピュータＣ0 は温度センサ３９から得ら
れる検出温度情報に基づいて増幅回路４３を介してソレ
ノイド３３を励消磁制御する。制御コンピュータＣ0 は
空調装置作動スイッチ４０のＯＮ状態のもとに検出温度
が設定温度以下になるとソレノイド３３の消磁を指令す
る。この設定温度以下の温度は蒸発器３８においてフロ
ストが発生しそうな状況を反映する。
路４３を介して制御コンピュータＣ 0 の励消磁制御を受
ける。制御コンピュータＣ0 は温度センサ３９から得ら
れる検出温度情報に基づいて増幅回路４３を介してソレ
ノイド３３を励消磁制御する。制御コンピュータＣ0 は
空調装置作動スイッチ４０のＯＮ状態のもとに検出温度
が設定温度以下になるとソレノイド３３の消磁を指令す
る。この設定温度以下の温度は蒸発器３８においてフロ
ストが発生しそうな状況を反映する。
【００３８】制御コンピュータＣ0 には空調装置作動ス
イッチ４０、エンジン回転数を検出する回転数検出器４
１が接続されている。制御コンピュータＣ0 は空調装置
作動スイッチ４０のＯＮ状態のもとに回転数検出器４１
からの特定の回転数変動検出情報によってソレノイド３
３を消磁する。又、制御コンピュータＣ0 は空調装置作
動スイッチ４０のＯＦＦによってソレノイド３３を消磁
する。
イッチ４０、エンジン回転数を検出する回転数検出器４
１が接続されている。制御コンピュータＣ0 は空調装置
作動スイッチ４０のＯＮ状態のもとに回転数検出器４１
からの特定の回転数変動検出情報によってソレノイド３
３を消磁する。又、制御コンピュータＣ0 は空調装置作
動スイッチ４０のＯＦＦによってソレノイド３３を消磁
する。
【００３９】圧縮機に駆動力を供給する駆動源である車
両エンジンの駆動電源１４には冷媒循環制御回路４２が
接続されており、冷媒循環制御回路４２には増幅回路４
３が接続されている。図７は冷媒循環制御回路４２の回
路構成の一例を示す。Ｒ1 ，Ｒ2 ，Ｒ3 は抵抗、Ｋ1 ，
Ｋ2 はコンデンサ、Ｔｒはスイッチング用トランジス
タ、ＩＣ1 は集積回路、Ｆはスレッショールド端子、Ｔ
はトリガ端子、Ｖは電源端子、Ｑは出力端子を表す。駆
動電源１４がＯＮすると図８に曲線Ｅ1 で示すトリガ信
号がトリガ端子Ｔに入力し、集積回路ＩＣ1 は出力端子
ＱからトランジスタＴｒにＯＮ信号を出力する。トラン
ジスタＴｒがＯＮすると増幅回路４３が電磁開閉弁３２
に電力を供給し、電磁開閉弁３２が励磁される。スレッ
ショールド端子Ｆには図８に曲線Ｅ2 で示す信号が入力
する。信号Ｅ2 が図８に直線Ｄで示すしきい値に達する
と集積回路ＩＣ1 は出力を停止し、トランジスタＴｒが
ＯＦＦする。信号Ｅ2 が直線Ｄで示すしきい値に達する
までの時間ｔ1 は抵抗Ｒ1 とコンデンサＫ1 との積値に
比例する。トランジスタＴｒがＯＦＦすると増幅回路４
３から電磁開閉弁３２への電力供給が停止し、電磁開閉
弁３２が消磁する。
両エンジンの駆動電源１４には冷媒循環制御回路４２が
接続されており、冷媒循環制御回路４２には増幅回路４
３が接続されている。図７は冷媒循環制御回路４２の回
路構成の一例を示す。Ｒ1 ，Ｒ2 ，Ｒ3 は抵抗、Ｋ1 ，
Ｋ2 はコンデンサ、Ｔｒはスイッチング用トランジス
タ、ＩＣ1 は集積回路、Ｆはスレッショールド端子、Ｔ
はトリガ端子、Ｖは電源端子、Ｑは出力端子を表す。駆
動電源１４がＯＮすると図８に曲線Ｅ1 で示すトリガ信
号がトリガ端子Ｔに入力し、集積回路ＩＣ1 は出力端子
ＱからトランジスタＴｒにＯＮ信号を出力する。トラン
ジスタＴｒがＯＮすると増幅回路４３が電磁開閉弁３２
に電力を供給し、電磁開閉弁３２が励磁される。スレッ
ショールド端子Ｆには図８に曲線Ｅ2 で示す信号が入力
する。信号Ｅ2 が図８に直線Ｄで示すしきい値に達する
と集積回路ＩＣ1 は出力を停止し、トランジスタＴｒが
ＯＦＦする。信号Ｅ2 が直線Ｄで示すしきい値に達する
までの時間ｔ1 は抵抗Ｒ1 とコンデンサＫ1 との積値に
比例する。トランジスタＴｒがＯＦＦすると増幅回路４
３から電磁開閉弁３２への電力供給が停止し、電磁開閉
弁３２が消磁する。
【００４０】電磁開閉弁３２は斜板傾角強制減少手段と
なると共に、遮断体２１と共に冷媒循環阻止手段を構成
する。電磁開閉弁３２のソレノイド３３は冷媒循環阻止
手段の電気的駆動回路となる。冷媒循環制御回路４２の
トランジスタＴｒのＯＦＦ状態は冷媒循環阻止指令信号
の出力状態となり、冷媒循環制御回路４２のトランジス
タＴｒのＯＮ状態は冷媒循環阻止指令信号の出力停止状
態となる。
なると共に、遮断体２１と共に冷媒循環阻止手段を構成
する。電磁開閉弁３２のソレノイド３３は冷媒循環阻止
手段の電気的駆動回路となる。冷媒循環制御回路４２の
トランジスタＴｒのＯＦＦ状態は冷媒循環阻止指令信号
の出力状態となり、冷媒循環制御回路４２のトランジス
タＴｒのＯＮ状態は冷媒循環阻止指令信号の出力停止状
態となる。
【００４１】図１及び図５の状態ではソレノイド３３は
励磁状態にあり、圧力供給通路３１は閉じられている。
従って、吐出室３ｂからクランク室２ａへの高圧冷媒ガ
スの供給は行われない。この状態ではクランク室２ａ内
の冷媒ガスが通路３０を介して吸入室３ａに流出するば
かりであり、クランク室２ａ内の圧力は吸入室３ａ内の
低圧力、即ち吸入圧に近づいていく。そのため、斜板１
５の傾角は最大傾角に保持され、吐出容量は最大とな
る。
励磁状態にあり、圧力供給通路３１は閉じられている。
従って、吐出室３ｂからクランク室２ａへの高圧冷媒ガ
スの供給は行われない。この状態ではクランク室２ａ内
の冷媒ガスが通路３０を介して吸入室３ａに流出するば
かりであり、クランク室２ａ内の圧力は吸入室３ａ内の
低圧力、即ち吸入圧に近づいていく。そのため、斜板１
５の傾角は最大傾角に保持され、吐出容量は最大とな
る。
【００４２】冷房負荷が小さくなった状態で斜板１５が
最大傾角を維持して吐出作用が行われると、蒸発器３８
における温度がフロスト発生をもたらす温度に近づくよ
うに低下してゆく。温度センサ３９は蒸発器３８におけ
る検出温度情報を制御コンピュータＣ0 に送っており、
検出温度が設定温度以下になると制御コンピュータＣ 0
はソレノイド３３の消磁を指令する。ソレノイド３３が
消磁されると圧力供給通路３１が開かれ、吐出室３ｂと
クランク室２ａとが連通する。従って、吐出室３ｂ内の
高圧冷媒ガスが圧力供給通路３１を介してクランク室２
ａへ供給され、クランク室２ａ内の圧力が高くなる。ク
ランク室２ａ内の圧力上昇により斜板１５の傾角が最小
傾角側へ迅速に移行する。
最大傾角を維持して吐出作用が行われると、蒸発器３８
における温度がフロスト発生をもたらす温度に近づくよ
うに低下してゆく。温度センサ３９は蒸発器３８におけ
る検出温度情報を制御コンピュータＣ0 に送っており、
検出温度が設定温度以下になると制御コンピュータＣ 0
はソレノイド３３の消磁を指令する。ソレノイド３３が
消磁されると圧力供給通路３１が開かれ、吐出室３ｂと
クランク室２ａとが連通する。従って、吐出室３ｂ内の
高圧冷媒ガスが圧力供給通路３１を介してクランク室２
ａへ供給され、クランク室２ａ内の圧力が高くなる。ク
ランク室２ａ内の圧力上昇により斜板１５の傾角が最小
傾角側へ迅速に移行する。
【００４３】伝達筒２８が深溝玉軸受け部材２５の内輪
２５ｂに押接された状態で斜板１５が最小傾角に近づく
と、遮断体２１の先端が位置決め面２７へ接近してゆ
く。この接近動作により吸入通路２６から吸入室３ａに
到る間の冷媒ガス通過断面積が徐々に絞られてゆく。こ
の絞り作用が吸入通路２６から吸入室３ａへの冷媒ガス
流入量を徐々に減らしてゆく。そのため、吸入室３ａか
らシリンダボア１ａ内へ吸入される冷媒ガス量も徐々に
減少してゆき、吐出容量が徐々に減少してゆく。その結
果、吐出圧が徐々に低下してゆき、圧縮機におけるトル
クが短時間で大きく変動することはない。
２５ｂに押接された状態で斜板１５が最小傾角に近づく
と、遮断体２１の先端が位置決め面２７へ接近してゆ
く。この接近動作により吸入通路２６から吸入室３ａに
到る間の冷媒ガス通過断面積が徐々に絞られてゆく。こ
の絞り作用が吸入通路２６から吸入室３ａへの冷媒ガス
流入量を徐々に減らしてゆく。そのため、吸入室３ａか
らシリンダボア１ａ内へ吸入される冷媒ガス量も徐々に
減少してゆき、吐出容量が徐々に減少してゆく。その結
果、吐出圧が徐々に低下してゆき、圧縮機におけるトル
クが短時間で大きく変動することはない。
【００４４】図４及び図６に示すように遮断体２１の先
端が位置決め面２７に当接すると、斜板傾角は最小とな
る。斜板最小傾角は０°ではないため、斜板傾角が最小
の状態においてもシリンダボア１ａから吐出室３ｂへの
吐出は行われている。シリンダボア１ａから吐出室３ｂ
へ吐出された冷媒ガスは圧力供給通路３１を通ってクラ
ンク室２ａへ流入する。クランク室２ａ内の冷媒ガスは
通路３０及び放圧通口２１ａという放圧通路を通って吸
入室３ａへ流入し、吸入室３ａ内の冷媒ガスはシリンダ
ボア１ａ内へ吸入されて吐出室３ｂへ吐出される。即
ち、斜板傾角が最小状態では、吐出室３ｂ、圧力供給通
路３１、クランク室２ａ、通路３０、放圧通口２１ａ、
吸入室３ａ、シリンダボア１ａを経由する循環通路が圧
縮機内にできており、冷媒ガスと共に流動する潤滑油が
圧縮機内を潤滑する。又、吐出室３ｂ、クランク室２ａ
及び吸入室３ａの間では圧力差が生じている。
端が位置決め面２７に当接すると、斜板傾角は最小とな
る。斜板最小傾角は０°ではないため、斜板傾角が最小
の状態においてもシリンダボア１ａから吐出室３ｂへの
吐出は行われている。シリンダボア１ａから吐出室３ｂ
へ吐出された冷媒ガスは圧力供給通路３１を通ってクラ
ンク室２ａへ流入する。クランク室２ａ内の冷媒ガスは
通路３０及び放圧通口２１ａという放圧通路を通って吸
入室３ａへ流入し、吸入室３ａ内の冷媒ガスはシリンダ
ボア１ａ内へ吸入されて吐出室３ｂへ吐出される。即
ち、斜板傾角が最小状態では、吐出室３ｂ、圧力供給通
路３１、クランク室２ａ、通路３０、放圧通口２１ａ、
吸入室３ａ、シリンダボア１ａを経由する循環通路が圧
縮機内にできており、冷媒ガスと共に流動する潤滑油が
圧縮機内を潤滑する。又、吐出室３ｂ、クランク室２ａ
及び吸入室３ａの間では圧力差が生じている。
【００４５】図６の状態から冷房負荷が増大した場合、
この冷房負荷の増大が蒸発器３８における温度上昇とし
て表れ、蒸発器３８における検出温度が前記設定温度を
越える。制御コンピュータＣ0 はこの検出温度変移に基
づいてソレノイド３３の励磁を指令する。ソレノイド３
３の励磁により圧力供給通路３１が閉じ、クランク室２
ａの圧力が通路３０及び放圧通口２１ａを介した放圧に
基づいて減圧してゆく。この減圧により斜板１５の傾角
が最小傾角から最大傾角へ移行する。
この冷房負荷の増大が蒸発器３８における温度上昇とし
て表れ、蒸発器３８における検出温度が前記設定温度を
越える。制御コンピュータＣ0 はこの検出温度変移に基
づいてソレノイド３３の励磁を指令する。ソレノイド３
３の励磁により圧力供給通路３１が閉じ、クランク室２
ａの圧力が通路３０及び放圧通口２１ａを介した放圧に
基づいて減圧してゆく。この減圧により斜板１５の傾角
が最小傾角から最大傾角へ移行する。
【００４６】斜板１５の傾角増大によって遮断体２１が
吸入通路開放ばね２４のばね力によって斜板１５の傾動
に追随し、遮断体２１の先端が位置決め面２７から離間
する。この離間動作により吸入通路２６から吸入室３ａ
に到る間の冷媒ガス通過断面積が徐々に拡大してゆく。
この徐々に行われる通過断面積拡大が吸入通路２６から
吸入室３ａへの冷媒ガス流入量を徐々に増やしてゆく。
そのため、吸入室３ａからシリンダボア１ａ内へ吸入さ
れる冷媒ガス量も徐々に増大してゆき、吐出容量が徐々
に増大してゆく。その結果、吐出圧が徐々に増大してゆ
き、圧縮機におけるトルクが短時間で大きく変動するこ
とはない。
吸入通路開放ばね２４のばね力によって斜板１５の傾動
に追随し、遮断体２１の先端が位置決め面２７から離間
する。この離間動作により吸入通路２６から吸入室３ａ
に到る間の冷媒ガス通過断面積が徐々に拡大してゆく。
この徐々に行われる通過断面積拡大が吸入通路２６から
吸入室３ａへの冷媒ガス流入量を徐々に増やしてゆく。
そのため、吸入室３ａからシリンダボア１ａ内へ吸入さ
れる冷媒ガス量も徐々に増大してゆき、吐出容量が徐々
に増大してゆく。その結果、吐出圧が徐々に増大してゆ
き、圧縮機におけるトルクが短時間で大きく変動するこ
とはない。
【００４７】車両エンジンが停止すれば圧縮機の運転も
停止し、ソレノイド３３が消磁され、斜板傾角が最小傾
角へ移行する。従って、圧縮機停止状態では斜板傾角が
最小傾角に保持される。
停止し、ソレノイド３３が消磁され、斜板傾角が最小傾
角へ移行する。従って、圧縮機停止状態では斜板傾角が
最小傾角に保持される。
【００４８】駆動電源１４をＯＮして車両エンジンを起
動すると、冷媒循環制御回路４２は車両エンジンの起動
時から時間ｔ1 の間は冷媒循環阻止指令信号の出力を停
止する。即ち、電磁開閉弁３２は車両エンジンの起動時
から時間ｔ1 の間は励磁しており、圧力供給通路３１が
車両エンジンの起動時から時間ｔ1 の間は閉じている。
従って、吐出室３ｂの冷媒ガスが圧力供給通路３１を経
由してクランク室２ａへ供給されることはなく、斜板１
５が最小傾角状態から最大傾角状態へ移行する。この傾
角増大により外部冷媒回路３５から圧縮機内へ冷媒ガス
が流入し、冷媒ガスと共に流動する潤滑油が圧縮機内に
流入する。圧縮機内へ流入した潤滑油の一部はシリンダ
ボア１ａ内へ吸入され、シリンダボア１ａと片頭ピスト
ン２２周面との間からクランク室２ａへ洩れ出るブロー
バイガスと共にクランク室２ａ内へ流入する。
動すると、冷媒循環制御回路４２は車両エンジンの起動
時から時間ｔ1 の間は冷媒循環阻止指令信号の出力を停
止する。即ち、電磁開閉弁３２は車両エンジンの起動時
から時間ｔ1 の間は励磁しており、圧力供給通路３１が
車両エンジンの起動時から時間ｔ1 の間は閉じている。
従って、吐出室３ｂの冷媒ガスが圧力供給通路３１を経
由してクランク室２ａへ供給されることはなく、斜板１
５が最小傾角状態から最大傾角状態へ移行する。この傾
角増大により外部冷媒回路３５から圧縮機内へ冷媒ガス
が流入し、冷媒ガスと共に流動する潤滑油が圧縮機内に
流入する。圧縮機内へ流入した潤滑油の一部はシリンダ
ボア１ａ内へ吸入され、シリンダボア１ａと片頭ピスト
ン２２周面との間からクランク室２ａへ洩れ出るブロー
バイガスと共にクランク室２ａ内へ流入する。
【００４９】空調装置作動スイッチ４０がＯＦＦ状態で
あれば制御コンピュータＣ0 は電磁開閉弁３２の励磁を
指令しない。車両エンジンの起動以後に電磁開閉弁３２
が消磁状態のままであれば外部冷媒回路３５における冷
媒循環が阻止されたままとなり、圧縮機内への潤滑油の
流入が阻止される。車両エンジンが停止したときに圧縮
機内に潤滑油が十分に確保されるとは限らず、圧縮機内
で潤滑油が不足のまま車両エンジンが起動し、かつ空調
装置作動スイッチ４０がＯＦＦ状態のままであれば圧縮
機内の潤滑が不足する。潤滑不足になれば圧縮機内の摺
接部位の焼き付きといった事態が生じる。
あれば制御コンピュータＣ0 は電磁開閉弁３２の励磁を
指令しない。車両エンジンの起動以後に電磁開閉弁３２
が消磁状態のままであれば外部冷媒回路３５における冷
媒循環が阻止されたままとなり、圧縮機内への潤滑油の
流入が阻止される。車両エンジンが停止したときに圧縮
機内に潤滑油が十分に確保されるとは限らず、圧縮機内
で潤滑油が不足のまま車両エンジンが起動し、かつ空調
装置作動スイッチ４０がＯＦＦ状態のままであれば圧縮
機内の潤滑が不足する。潤滑不足になれば圧縮機内の摺
接部位の焼き付きといった事態が生じる。
【００５０】本実施例では車両エンジン起動時から設定
された時間ｔ1 にわたって冷媒循環制御回路４２からの
冷媒循環阻止指令信号の出力を停止するようにしたの
で、外部冷媒回路３５から圧縮機内へ潤滑油が補給され
る。車両エンジン起動毎に外部冷媒回路３５から圧縮機
内へ潤滑油を補給することにより、空調装置作動スイッ
チ４０のＯＦＦ状態のまま車両エンジンを作動するとき
の潤滑油不足が解消される。そして、前記設定時間ｔ1
は蒸発器３８におけるフロスト発生の回避も考慮して決
められる。
された時間ｔ1 にわたって冷媒循環制御回路４２からの
冷媒循環阻止指令信号の出力を停止するようにしたの
で、外部冷媒回路３５から圧縮機内へ潤滑油が補給され
る。車両エンジン起動毎に外部冷媒回路３５から圧縮機
内へ潤滑油を補給することにより、空調装置作動スイッ
チ４０のＯＦＦ状態のまま車両エンジンを作動するとき
の潤滑油不足が解消される。そして、前記設定時間ｔ1
は蒸発器３８におけるフロスト発生の回避も考慮して決
められる。
【００５１】次に、第２実施例を図９〜図１１に基づい
て説明するが、クラッチレス圧縮機は第１実施例と同じ
であるので、その詳細説明は省略する。図９に示すよう
に回転数検出器４１には冷媒循環制御回路４２Ａが接続
されている。冷媒循環制御回路４２Ａは回転数検出器４
１からの回転数情報に基づいて電磁開閉弁３２の励消
磁、即ち外部冷媒回路３５における冷媒循環の阻止及び
許容を制御する。
て説明するが、クラッチレス圧縮機は第１実施例と同じ
であるので、その詳細説明は省略する。図９に示すよう
に回転数検出器４１には冷媒循環制御回路４２Ａが接続
されている。冷媒循環制御回路４２Ａは回転数検出器４
１からの回転数情報に基づいて電磁開閉弁３２の励消
磁、即ち外部冷媒回路３５における冷媒循環の阻止及び
許容を制御する。
【００５２】図１０は回転数情報に基づく冷媒循環制御
の回路構成の一例である。４４は分周回路、４５はフリ
ップ−フリップ回路、Ｒ3 ，Ｒ4 は抵抗、Ｋ3 はコンデ
ンサである。Ｒはリセット端子、Ｓはセット端子であ
る。抵抗Ｒ4 とコンデンサＫ3とは微分回路を構成し、
コンデンサＫ3 は駆動電源１４に接続されている。回転
数検出器４１は図１１に示すパルス信号Ｐを分周回路４
４に出力し、分周回路４４はパルス信号Ｐの入力に応じ
て図１１に示す方形波信号Ｅ3 を出力する。前記微分回
路は駆動電源１４のＯＮに伴って微分信号ｄ1 を出力す
る。フリップ−フロップ回路４５は微分信号ｄ1 の入力
に応答して図１１に曲線Ｅ4 で示すＯＮ信号をトランジ
スタＴｒに出力し、トランジスタＴｒがＯＮする。微分
信号は駆動電源１４のＯＮ直後の出力不安定性によるＯ
Ｎ信号Ｅ4 の出力不安定性を回避するために採用してい
る。
の回路構成の一例である。４４は分周回路、４５はフリ
ップ−フリップ回路、Ｒ3 ，Ｒ4 は抵抗、Ｋ3 はコンデ
ンサである。Ｒはリセット端子、Ｓはセット端子であ
る。抵抗Ｒ4 とコンデンサＫ3とは微分回路を構成し、
コンデンサＫ3 は駆動電源１４に接続されている。回転
数検出器４１は図１１に示すパルス信号Ｐを分周回路４
４に出力し、分周回路４４はパルス信号Ｐの入力に応じ
て図１１に示す方形波信号Ｅ3 を出力する。前記微分回
路は駆動電源１４のＯＮに伴って微分信号ｄ1 を出力す
る。フリップ−フロップ回路４５は微分信号ｄ1 の入力
に応答して図１１に曲線Ｅ4 で示すＯＮ信号をトランジ
スタＴｒに出力し、トランジスタＴｒがＯＮする。微分
信号は駆動電源１４のＯＮ直後の出力不安定性によるＯ
Ｎ信号Ｅ4 の出力不安定性を回避するために採用してい
る。
【００５３】トランジスタＴｒのＯＮにより増幅回路４
３が電磁開閉弁３２に電力を供給し、外部冷媒回路３５
における冷媒循環が行われる。フリップ−フロップ回路
４５は方形波信号Ｅ3 の１回目の立ち上がりによってＯ
Ｎ信号Ｅ4 の出力を停止し、トランジスタＴｒがＯＦＦ
する。トランジスタＴｒのＯＦＦにより増幅回路４３が
電磁開閉弁３２への電力供給を停止する。即ち、冷媒循
環制御回路４２ＡのトランジスタＴｒのＯＦＦ状態は冷
媒循環阻止指令信号の出力状態となり、冷媒循環制御回
路４２ＡのトランジスタＴｒのＯＮ状態は冷媒循環阻止
指令信号の出力停止状態となる。
３が電磁開閉弁３２に電力を供給し、外部冷媒回路３５
における冷媒循環が行われる。フリップ−フロップ回路
４５は方形波信号Ｅ3 の１回目の立ち上がりによってＯ
Ｎ信号Ｅ4 の出力を停止し、トランジスタＴｒがＯＦＦ
する。トランジスタＴｒのＯＦＦにより増幅回路４３が
電磁開閉弁３２への電力供給を停止する。即ち、冷媒循
環制御回路４２ＡのトランジスタＴｒのＯＦＦ状態は冷
媒循環阻止指令信号の出力状態となり、冷媒循環制御回
路４２ＡのトランジスタＴｒのＯＮ状態は冷媒循環阻止
指令信号の出力停止状態となる。
【００５４】この実施例では車両エンジンの起動後のエ
ンジン回転数が設定された値Ｎ1 に達するまでの間は冷
媒循環が行われ、このエンジン回転数Ｎ1 は分周回路４
４の分周割合によって決定される。この実施例において
も車両エンジン起動時から設定されたエンジン回転数Ｎ
1 になるまで冷媒循環制御回路４２Ａからの冷媒循環阻
止指令信号の出力を停止するようにしたので、外部冷媒
回路３５から圧縮機内へ潤滑油が補給される。車両エン
ジン起動毎に外部冷媒回路３５から圧縮機内へ潤滑油を
補給することにより、空調装置作動スイッチ４０のＯＦ
Ｆ状態のまま車両エンジンを作動するときの潤滑油不足
が解消される。
ンジン回転数が設定された値Ｎ1 に達するまでの間は冷
媒循環が行われ、このエンジン回転数Ｎ1 は分周回路４
４の分周割合によって決定される。この実施例において
も車両エンジン起動時から設定されたエンジン回転数Ｎ
1 になるまで冷媒循環制御回路４２Ａからの冷媒循環阻
止指令信号の出力を停止するようにしたので、外部冷媒
回路３５から圧縮機内へ潤滑油が補給される。車両エン
ジン起動毎に外部冷媒回路３５から圧縮機内へ潤滑油を
補給することにより、空調装置作動スイッチ４０のＯＦ
Ｆ状態のまま車両エンジンを作動するときの潤滑油不足
が解消される。
【００５５】次に、第３実施例を図１２及び図１３に基
づいて説明する。この実施例では第１実施例の冷媒循環
制御回路４２の代わりに図１２に示す冷媒循環制御回路
４２Ｂが用いられる。その他の構成は第１実施例と同じ
である。
づいて説明する。この実施例では第１実施例の冷媒循環
制御回路４２の代わりに図１２に示す冷媒循環制御回路
４２Ｂが用いられる。その他の構成は第１実施例と同じ
である。
【００５６】冷媒循環制御回路４２Ｂは時間設定による
冷媒循環制御の回路構成の一例である。Ｒ5 ，Ｒ6 は抵
抗、ＩＣ2 は集積回路、Ｈはディスチャージ端子であ
る。駆動電源１４がＯＮ状態では図１３に曲線Ｅ4 で示
す信号がトリガ端子Ｔ及びスレッショールド端子Ｆに入
力する。信号Ｅ4 が直線Ｄで示すしきい値に達すると、
集積回路ＩＣ2 は出力端子ＱからトランジスタＴｒにＯ
Ｎ信号を出力する。トランジスタＴｒがＯＮすると増幅
回路４３が電磁開閉弁３２に電力を供給し、電磁開閉弁
３２が励磁される。ＯＮ時間ｔ2 は抵抗Ｒ6 とコンデン
サＫ1 との積値に比例する。その後、ディスチャージ端
子Ｈからディスチャージが行われ、集積回路ＩＣ2 は出
力を停止し、トランジスタＴｒがＯＦＦする。ＯＦＦ時
間ｔ3 は抵抗Ｒ5 ，Ｒ6 の和とコンデンサＫ1 との積値
に比例する。トランジスタＴｒがＯＦＦすると増幅回路
４３から電磁開閉弁３２への電力供給が停止し、電磁開
閉弁３２が消磁する。
冷媒循環制御の回路構成の一例である。Ｒ5 ，Ｒ6 は抵
抗、ＩＣ2 は集積回路、Ｈはディスチャージ端子であ
る。駆動電源１４がＯＮ状態では図１３に曲線Ｅ4 で示
す信号がトリガ端子Ｔ及びスレッショールド端子Ｆに入
力する。信号Ｅ4 が直線Ｄで示すしきい値に達すると、
集積回路ＩＣ2 は出力端子ＱからトランジスタＴｒにＯ
Ｎ信号を出力する。トランジスタＴｒがＯＮすると増幅
回路４３が電磁開閉弁３２に電力を供給し、電磁開閉弁
３２が励磁される。ＯＮ時間ｔ2 は抵抗Ｒ6 とコンデン
サＫ1 との積値に比例する。その後、ディスチャージ端
子Ｈからディスチャージが行われ、集積回路ＩＣ2 は出
力を停止し、トランジスタＴｒがＯＦＦする。ＯＦＦ時
間ｔ3 は抵抗Ｒ5 ，Ｒ6 の和とコンデンサＫ1 との積値
に比例する。トランジスタＴｒがＯＦＦすると増幅回路
４３から電磁開閉弁３２への電力供給が停止し、電磁開
閉弁３２が消磁する。
【００５７】設定時間ｔ3 の間のトランジスタＴｒのＯ
ＦＦ状態は冷媒循環阻止指令信号の出力状態であり、設
定時間ｔ2 の間のトランジスタＴｒのＯＮ状態は冷媒循
環阻止指令信号の出力停止状態である。
ＦＦ状態は冷媒循環阻止指令信号の出力状態であり、設
定時間ｔ2 の間のトランジスタＴｒのＯＮ状態は冷媒循
環阻止指令信号の出力停止状態である。
【００５８】この実施例では車両エンジンが作動してい
るときには、冷媒循環制御回路４２Ｂからの冷媒循環阻
止指令信号の出力停止が設定時間ｔ2 続いた後に設定時
間ｔ 3 の間は出力するという周期的な間欠制御が行われ
る。即ち、車両エンジンが作動しているときには、外部
冷媒回路３５から圧縮機内へ潤滑油の補給が周期的に行
われる。そのため、空調装置作動スイッチ４０のＯＦＦ
状態のまま車両エンジンが作動しているときの潤滑油不
足が解消される。そして、前記設定時間ｔ2 ，ｔ3 は蒸
発器３８におけるフロスト発生の回避も考慮して決めら
れる。
るときには、冷媒循環制御回路４２Ｂからの冷媒循環阻
止指令信号の出力停止が設定時間ｔ2 続いた後に設定時
間ｔ 3 の間は出力するという周期的な間欠制御が行われ
る。即ち、車両エンジンが作動しているときには、外部
冷媒回路３５から圧縮機内へ潤滑油の補給が周期的に行
われる。そのため、空調装置作動スイッチ４０のＯＦＦ
状態のまま車両エンジンが作動しているときの潤滑油不
足が解消される。そして、前記設定時間ｔ2 ，ｔ3 は蒸
発器３８におけるフロスト発生の回避も考慮して決めら
れる。
【００５９】次に、第４実施例を図１４及び図１５に基
づいて説明する。この実施例では第２実施例の冷媒循環
制御回路４２Ａの代わりに図１４に示す冷媒循環制御回
路４２Ｃが用いられる。その他の構成は第２実施例と同
じである。
づいて説明する。この実施例では第２実施例の冷媒循環
制御回路４２Ａの代わりに図１４に示す冷媒循環制御回
路４２Ｃが用いられる。その他の構成は第２実施例と同
じである。
【００６０】図１４は回転数情報に基づく冷媒循環制御
の回路構成の一例である。４５は第２実施例と同じフリ
ップ−フロップ回路、４６は分周回路、Ｒ7 は抵抗、Ｋ
5 はコンデンサである。抵抗Ｒ7 とコンデンサＫ5 とは
微分回路を構成する。回転数検出器４１は図１５に示す
パルス信号Ｐを分周回路４６に出力し、分周回路４６は
パルス信号Ｐの入力に応じて図１５に示す方形波信号Ｅ
5 ，Ｅ6 を出力する。前記微分回路は方形波信号Ｅ6 の
立ち上がり毎に微分信号ｄ2 をセット端子Ｓに出力す
る。フリップ−フロップ回路４５は微分信号ｄ2 の入力
に応答して図１５に曲線Ｅ7 で示すＯＮ信号をトランジ
スタＴｒに出力し、トランジスタＴｒがＯＮする。トラ
ンジスタＴｒのＯＮにより増幅回路４３が電磁開閉弁３
２に電力を供給し、外部冷媒回路３５における冷媒循環
が行われる。フリップ−フロップ回路４５は微分信号ｄ
2 出力後の方形波信号Ｅ5 の１回目の立ち上がりによっ
てＯＮ信号Ｅ7 の出力を停止し、トランジスタＴｒがＯ
ＦＦする。トランジスタＴｒのＯＦＦにより増幅回路４
３が電磁開閉弁３２Ｂへの電力供給を停止する。即ち、
冷媒循環阻止指令信号の出力停止状態となる冷媒循環制
御回路４２ＣのトランジスタＴｒのＯＮ状態は周期的に
行われる。
の回路構成の一例である。４５は第２実施例と同じフリ
ップ−フロップ回路、４６は分周回路、Ｒ7 は抵抗、Ｋ
5 はコンデンサである。抵抗Ｒ7 とコンデンサＫ5 とは
微分回路を構成する。回転数検出器４１は図１５に示す
パルス信号Ｐを分周回路４６に出力し、分周回路４６は
パルス信号Ｐの入力に応じて図１５に示す方形波信号Ｅ
5 ，Ｅ6 を出力する。前記微分回路は方形波信号Ｅ6 の
立ち上がり毎に微分信号ｄ2 をセット端子Ｓに出力す
る。フリップ−フロップ回路４５は微分信号ｄ2 の入力
に応答して図１５に曲線Ｅ7 で示すＯＮ信号をトランジ
スタＴｒに出力し、トランジスタＴｒがＯＮする。トラ
ンジスタＴｒのＯＮにより増幅回路４３が電磁開閉弁３
２に電力を供給し、外部冷媒回路３５における冷媒循環
が行われる。フリップ−フロップ回路４５は微分信号ｄ
2 出力後の方形波信号Ｅ5 の１回目の立ち上がりによっ
てＯＮ信号Ｅ7 の出力を停止し、トランジスタＴｒがＯ
ＦＦする。トランジスタＴｒのＯＦＦにより増幅回路４
３が電磁開閉弁３２Ｂへの電力供給を停止する。即ち、
冷媒循環阻止指令信号の出力停止状態となる冷媒循環制
御回路４２ＣのトランジスタＴｒのＯＮ状態は周期的に
行われる。
【００６１】ＯＮ信号Ｅ7 の出力の間のエンジン回転数
Ｎ3 及びＯＮ信号Ｅ7 の出力停止の間のエンジン回転数
Ｎ2 は分周回路４６における２つの分周割合によって決
められる。この実施例では車両エンジンが作動している
ときには、冷媒循環制御回路４２Ｃからの冷媒循環阻止
指令信号の出力が設定回転数Ｎ2 続いた後に設定回転数
Ｎ 3 の間は停止するという周期的な間欠制御が行われ
る。即ち、車両エンジンが作動しているときには、外部
冷媒回路３５から圧縮機内へ潤滑油の補給が周期的に行
われる。そのため、空調装置作動スイッチ４０のＯＦＦ
状態のまま車両エンジンが作動しているときの潤滑油不
足が解消される。そして、前記設定回転数Ｎ2，Ｎ3 は
蒸発器３８におけるフロスト発生の回避も考慮して決め
られる。
Ｎ3 及びＯＮ信号Ｅ7 の出力停止の間のエンジン回転数
Ｎ2 は分周回路４６における２つの分周割合によって決
められる。この実施例では車両エンジンが作動している
ときには、冷媒循環制御回路４２Ｃからの冷媒循環阻止
指令信号の出力が設定回転数Ｎ2 続いた後に設定回転数
Ｎ 3 の間は停止するという周期的な間欠制御が行われ
る。即ち、車両エンジンが作動しているときには、外部
冷媒回路３５から圧縮機内へ潤滑油の補給が周期的に行
われる。そのため、空調装置作動スイッチ４０のＯＦＦ
状態のまま車両エンジンが作動しているときの潤滑油不
足が解消される。そして、前記設定回転数Ｎ2，Ｎ3 は
蒸発器３８におけるフロスト発生の回避も考慮して決め
られる。
【００６２】次に、第５実施例を図１６に基づいて説明
する。この実施例では第１実施例の冷媒循環制御回路４
２と第３実施例の冷媒循環制御回路４２Ｂとを組み合わ
せた冷媒循環制御回路４２Ｄが用いられている。冷媒循
環制御回路４２Ｄは冷媒循環制御回路４２の制御機能と
冷媒循環制御回路４２Ｂの制御機能とを合わせ持ってい
る。即ち、車両エンジンの起動時から設定時間ｔ1 の間
は冷媒循環阻止指令信号の出力を停止する第１の冷媒循
環制御と、車両エンジンが作動している状態では設定時
間ｔ2 だけ冷媒循環阻止指令信号の出力を停止した後に
設定時間ｔ3 だけ冷媒循環阻止指令信号を出力するとい
う周期的な第２の冷媒循環制御とが共に遂行される。
する。この実施例では第１実施例の冷媒循環制御回路４
２と第３実施例の冷媒循環制御回路４２Ｂとを組み合わ
せた冷媒循環制御回路４２Ｄが用いられている。冷媒循
環制御回路４２Ｄは冷媒循環制御回路４２の制御機能と
冷媒循環制御回路４２Ｂの制御機能とを合わせ持ってい
る。即ち、車両エンジンの起動時から設定時間ｔ1 の間
は冷媒循環阻止指令信号の出力を停止する第１の冷媒循
環制御と、車両エンジンが作動している状態では設定時
間ｔ2 だけ冷媒循環阻止指令信号の出力を停止した後に
設定時間ｔ3 だけ冷媒循環阻止指令信号を出力するとい
う周期的な第２の冷媒循環制御とが共に遂行される。
【００６３】第１の冷媒循環制御のみでは空調装置作動
スイッチ４０のＯＦＦ状態のまま車両エンジンを長時間
作動したときの潤滑不足が懸念される。この懸念を解消
するには車両エンジン起動後の冷媒循環期間を長くすれ
ばよいが、そうすると蒸発器３８におけるフロスト発生
のおそれが出てくる。又、第２の冷媒循環制御のみでは
車両エンジン起動直後の潤滑不足が懸念される。本実施
例のように第１及び第２の循環冷媒制御を組み合わせれ
ば前記のような問題は解消する。
スイッチ４０のＯＦＦ状態のまま車両エンジンを長時間
作動したときの潤滑不足が懸念される。この懸念を解消
するには車両エンジン起動後の冷媒循環期間を長くすれ
ばよいが、そうすると蒸発器３８におけるフロスト発生
のおそれが出てくる。又、第２の冷媒循環制御のみでは
車両エンジン起動直後の潤滑不足が懸念される。本実施
例のように第１及び第２の循環冷媒制御を組み合わせれ
ば前記のような問題は解消する。
【００６４】次に、第６実施例を図１７に基づいて説明
する。この実施例では第２実施例の冷媒循環制御回路４
２Ａと第４実施例の冷媒循環制御回路４２Ｃとを組み合
わせた冷媒循環制御回路４２Ｅが用いられている。冷媒
循環制御回路４２Ｅは冷媒循環制御回路４２Ａの制御機
能と冷媒循環制御回路４２Ｃの制御機能とを合わせ持っ
ている。即ち、車両エンジンの起動時から設定回転数Ｎ
1 の間は冷媒循環阻止指令信号の出力を停止する第１の
冷媒循環制御と、車両エンジンが作動している状態では
設定回転数Ｎ3 だけ冷媒循環阻止指令信号の出力を停止
した後に設定回転数Ｎ2 だけ冷媒循環阻止指令信号を出
力するという周期的な第２の冷媒循環制御とが共に遂行
される。従って、この実施例においても第５実施例と同
様の潤滑確保が確実に行われる。
する。この実施例では第２実施例の冷媒循環制御回路４
２Ａと第４実施例の冷媒循環制御回路４２Ｃとを組み合
わせた冷媒循環制御回路４２Ｅが用いられている。冷媒
循環制御回路４２Ｅは冷媒循環制御回路４２Ａの制御機
能と冷媒循環制御回路４２Ｃの制御機能とを合わせ持っ
ている。即ち、車両エンジンの起動時から設定回転数Ｎ
1 の間は冷媒循環阻止指令信号の出力を停止する第１の
冷媒循環制御と、車両エンジンが作動している状態では
設定回転数Ｎ3 だけ冷媒循環阻止指令信号の出力を停止
した後に設定回転数Ｎ2 だけ冷媒循環阻止指令信号を出
力するという周期的な第２の冷媒循環制御とが共に遂行
される。従って、この実施例においても第５実施例と同
様の潤滑確保が確実に行われる。
【００６５】図１８の実施例では制御コンピュータＣ1
が駆動電源１４のＯＮに伴って冷媒循環をプログラム制
御する。図１９、図２０、図２１又は図２２に示す各フ
ローチャートは冷媒循環制御プログラムの例である。図
１９の制御プログラムは第１実施例の冷媒循環制御に相
当し、図２０の制御プログラムは第２実施例の冷媒循環
制御に相当する。図２１の制御プログラムは第３実施例
の冷媒循環制御に相当し、図２２の制御プログラムは第
４実施例の冷媒循環制御に相当する。図１９及び図２１
の実施例では制御コンピュータＣ1 が時間計測機能を持
ち、この時間計測に基づいて冷媒循環指令信号及び冷媒
循環阻止指令信号の出力を制御する。図２０及び図２２
の実施例では制御コンピュータＣ1 が回転数検出器４１
からの回転数情報に基づいて冷媒循環指令信号及び冷媒
循環阻止指令信号の出力を制御する。ここで言う冷媒循
環指令信号の出力は冷媒循環阻止指令信号の出力停止の
ことと同じである。
が駆動電源１４のＯＮに伴って冷媒循環をプログラム制
御する。図１９、図２０、図２１又は図２２に示す各フ
ローチャートは冷媒循環制御プログラムの例である。図
１９の制御プログラムは第１実施例の冷媒循環制御に相
当し、図２０の制御プログラムは第２実施例の冷媒循環
制御に相当する。図２１の制御プログラムは第３実施例
の冷媒循環制御に相当し、図２２の制御プログラムは第
４実施例の冷媒循環制御に相当する。図１９及び図２１
の実施例では制御コンピュータＣ1 が時間計測機能を持
ち、この時間計測に基づいて冷媒循環指令信号及び冷媒
循環阻止指令信号の出力を制御する。図２０及び図２２
の実施例では制御コンピュータＣ1 が回転数検出器４１
からの回転数情報に基づいて冷媒循環指令信号及び冷媒
循環阻止指令信号の出力を制御する。ここで言う冷媒循
環指令信号の出力は冷媒循環阻止指令信号の出力停止の
ことと同じである。
【００６６】勿論、前記制御プログラム以外にも第５実
施例及び第６実施例に相当する制御プログラムの構築も
できる。このようなプログラム制御では前記時間ｔ1 ，
ｔ2，ｔ3 あるいは回転数Ｎ1 ，Ｎ2 ，Ｎ3 の選択ある
いは変更が容易である。
施例及び第６実施例に相当する制御プログラムの構築も
できる。このようなプログラム制御では前記時間ｔ1 ，
ｔ2，ｔ3 あるいは回転数Ｎ1 ，Ｎ2 ，Ｎ3 の選択ある
いは変更が容易である。
【００６７】又、本発明は図２３（ａ），（ｂ）に示す
実施例も可能である。図２３（ａ）に示すように正温度
係数サーミスタ４７が電磁開閉弁３２のソレノイド３３
に熱結合されている。図２３（ｂ）は駆動電源１４、正
温度係数サーミスタ４７及びソレノイド３３の間の電気
接続関係を示す略体回路図であり、ソレノイド３３及び
正温度係数サーミスタ４７が駆動電源１４に対して直列
接続されている。駆動電源１４がＯＮするとソレノイド
３３が励磁し、冷媒循環が行われる。ソレノイド３３は
時間経過に伴って温度上昇し、ソレノイド３３に熱結合
された正温度係数サーミスタ４７の温度も上昇する。正
温度係数サーミスタ４７の温度がある値を越えると抵抗
が急激増大する。この急激な抵抗増大によりソレノイド
３３への供給電流が不足し、電磁開閉弁３２は開状態に
なる。即ち、車両エンジンの起動時からある時間後に冷
媒循環が停止する。従って、この実施例では第１実施例
あるいは第２実施例と同様に潤滑確保が達成される。
実施例も可能である。図２３（ａ）に示すように正温度
係数サーミスタ４７が電磁開閉弁３２のソレノイド３３
に熱結合されている。図２３（ｂ）は駆動電源１４、正
温度係数サーミスタ４７及びソレノイド３３の間の電気
接続関係を示す略体回路図であり、ソレノイド３３及び
正温度係数サーミスタ４７が駆動電源１４に対して直列
接続されている。駆動電源１４がＯＮするとソレノイド
３３が励磁し、冷媒循環が行われる。ソレノイド３３は
時間経過に伴って温度上昇し、ソレノイド３３に熱結合
された正温度係数サーミスタ４７の温度も上昇する。正
温度係数サーミスタ４７の温度がある値を越えると抵抗
が急激増大する。この急激な抵抗増大によりソレノイド
３３への供給電流が不足し、電磁開閉弁３２は開状態に
なる。即ち、車両エンジンの起動時からある時間後に冷
媒循環が停止する。従って、この実施例では第１実施例
あるいは第２実施例と同様に潤滑確保が達成される。
【００６８】図２４の実施例では、感温スイッチ４８、
電気抵抗体４９及び熱伝導体５０を断熱材５１で包んで
構成した点滅スイッチ体５２が駆動電源１４とソレノイ
ド３３との間に介在されている。感温スイッチ４８は熱
伝導体５０を介して電気抵抗体４９に熱結合されてお
り、熱伝導体５０としては例えばアルミニウム、銅等の
熱伝導率の高い金属が用いられる。断熱材５１としては
例えば断熱性に優れた樹脂が用いられる。樹脂で包む構
成は点滅スイッチ体５２の動作安定性、耐久性等におい
て有利である。
電気抵抗体４９及び熱伝導体５０を断熱材５１で包んで
構成した点滅スイッチ体５２が駆動電源１４とソレノイ
ド３３との間に介在されている。感温スイッチ４８は熱
伝導体５０を介して電気抵抗体４９に熱結合されてお
り、熱伝導体５０としては例えばアルミニウム、銅等の
熱伝導率の高い金属が用いられる。断熱材５１としては
例えば断熱性に優れた樹脂が用いられる。樹脂で包む構
成は点滅スイッチ体５２の動作安定性、耐久性等におい
て有利である。
【００６９】図２５の実施例では、熱伝導の高いセラミ
ック製の筒５３内に感温スイッチ４８を収容すると共
に、筒５３の外周面に電気抵抗線５４を巻き付け、これ
ら全体を断熱材５１で包んで構成した点滅スイッチ体５
２Ａが駆動電源１４とソレノイド３３との間に介在され
ている。感温スイッチ４８は筒５３を介して電気抵抗線
５４に熱結合されている。
ック製の筒５３内に感温スイッチ４８を収容すると共
に、筒５３の外周面に電気抵抗線５４を巻き付け、これ
ら全体を断熱材５１で包んで構成した点滅スイッチ体５
２Ａが駆動電源１４とソレノイド３３との間に介在され
ている。感温スイッチ４８は筒５３を介して電気抵抗線
５４に熱結合されている。
【００７０】図２６は、駆動電源１４、感温スイッチ４
８、電気抵抗体４９（又は電気抵抗線５４）及びソレノ
イド３３の間の電気接続関係を示す略体回路図である。
ソレノイド３３及び感温スイッチ４８は駆動電源１４に
対して直列接続されており、ソレノイド３３及び電気抵
抗体４９（又は電気抵抗線５４）は感温スイッチ４８に
対して並列接続されている。駆動電源１４がＯＮすると
ソレノイド３３が励磁し、冷媒循環が行われる。電気抵
抗体４９（又は電気抵抗線５４）は時間経過に伴って温
度上昇し、電気抵抗体４９（又は電気抵抗線５４）に熱
結合された感温スイッチ４８の温度も上昇する。感温ス
イッチ４８は図２７の曲線Ｅ7 で示すようにある温度Ｔ
1 に上昇到達するとＯＮからＯＦＦに切り換わり、ある
温度Ｔ2に下降到達するとＯＦＦからＯＮに切り換わ
る。即ち、点滅スイッチ体５２，５２ＡがＯＮ−ＯＦＦ
を繰り返し、電磁開閉弁３２が開閉を繰り返す。従っ
て、車両エンジンの作動状態では空調装置作動スイッチ
４０がＯＦＦしていても冷媒循環が周期的に繰り返さ
れ、第３実施例あるいは第４実施例と同様の潤滑確保が
達成される。
８、電気抵抗体４９（又は電気抵抗線５４）及びソレノ
イド３３の間の電気接続関係を示す略体回路図である。
ソレノイド３３及び感温スイッチ４８は駆動電源１４に
対して直列接続されており、ソレノイド３３及び電気抵
抗体４９（又は電気抵抗線５４）は感温スイッチ４８に
対して並列接続されている。駆動電源１４がＯＮすると
ソレノイド３３が励磁し、冷媒循環が行われる。電気抵
抗体４９（又は電気抵抗線５４）は時間経過に伴って温
度上昇し、電気抵抗体４９（又は電気抵抗線５４）に熱
結合された感温スイッチ４８の温度も上昇する。感温ス
イッチ４８は図２７の曲線Ｅ7 で示すようにある温度Ｔ
1 に上昇到達するとＯＮからＯＦＦに切り換わり、ある
温度Ｔ2に下降到達するとＯＦＦからＯＮに切り換わ
る。即ち、点滅スイッチ体５２，５２ＡがＯＮ−ＯＦＦ
を繰り返し、電磁開閉弁３２が開閉を繰り返す。従っ
て、車両エンジンの作動状態では空調装置作動スイッチ
４０がＯＦＦしていても冷媒循環が周期的に繰り返さ
れ、第３実施例あるいは第４実施例と同様の潤滑確保が
達成される。
【００７１】本発明は、図２８に示すクラッチレス圧縮
機、図２９及び図３０に示すロータリ式クラッチレス圧
縮機にも適用できる。図２８の圧縮機ではクランク室２
ａ内の圧力が容量制御弁５５で制御される。容量制御弁
５５上の放圧導入ポート５６は通路５７を介してクラン
ク室２ａに連通しており、吸入圧導入ポート５８は吸入
圧導入通路５９を介して吸入通路２６に連通している。
放圧ポート６０は通路６１を介して吸入室３ａに連通し
ており、吐出圧導入ポート６２は吐出圧導入通路６３を
介して吐出室３ｂに連通している。吸入圧導入ポート６
２に通じる吸入圧検出室６４の圧力はダイヤフラム６５
を介して調整ばね６６に対抗する。調整ばね６６のばね
力はダイヤフラム６５及びロッド６７を介して弁体６８
に伝達する。復帰ばね６９のばね作用を受ける弁体６８
は吸入圧検出室６４内の吸入圧の変動に応じて弁孔７０
を開閉し、この開閉により放圧導入ポート５６と放圧ポ
ート６０との連通及び遮断が切り換えられる。
機、図２９及び図３０に示すロータリ式クラッチレス圧
縮機にも適用できる。図２８の圧縮機ではクランク室２
ａ内の圧力が容量制御弁５５で制御される。容量制御弁
５５上の放圧導入ポート５６は通路５７を介してクラン
ク室２ａに連通しており、吸入圧導入ポート５８は吸入
圧導入通路５９を介して吸入通路２６に連通している。
放圧ポート６０は通路６１を介して吸入室３ａに連通し
ており、吐出圧導入ポート６２は吐出圧導入通路６３を
介して吐出室３ｂに連通している。吸入圧導入ポート６
２に通じる吸入圧検出室６４の圧力はダイヤフラム６５
を介して調整ばね６６に対抗する。調整ばね６６のばね
力はダイヤフラム６５及びロッド６７を介して弁体６８
に伝達する。復帰ばね６９のばね作用を受ける弁体６８
は吸入圧検出室６４内の吸入圧の変動に応じて弁孔７０
を開閉し、この開閉により放圧導入ポート５６と放圧ポ
ート６０との連通及び遮断が切り換えられる。
【００７２】吐出室３ｂとクランク室２ａとは絞り通路
２０を介して連通している。ソレノイド３３が励磁して
圧力供給通路３１が閉じているとき、吸入圧が高い（冷
房負荷が大きい）場合には弁体６８の弁開度が大きくな
り、クランク室２ａから吸入室３ａへ流出する冷媒ガス
量が多くなる。そのため、クランク室２ａ内の圧力が下
がり、斜板傾角が大きくなる。逆に、吸入圧が低い（冷
房負荷が小さい）場合には弁体６８の弁開度が小さくな
り、クランク室２ａから吸入室３ａへ流出する冷媒ガス
量が少なくなる。そのため、クランク室２ａ内の圧力が
上昇し、斜板傾角が小さくなる。即ち、吐出容量が連続
的に可変制御される。
２０を介して連通している。ソレノイド３３が励磁して
圧力供給通路３１が閉じているとき、吸入圧が高い（冷
房負荷が大きい）場合には弁体６８の弁開度が大きくな
り、クランク室２ａから吸入室３ａへ流出する冷媒ガス
量が多くなる。そのため、クランク室２ａ内の圧力が下
がり、斜板傾角が大きくなる。逆に、吸入圧が低い（冷
房負荷が小さい）場合には弁体６８の弁開度が小さくな
り、クランク室２ａから吸入室３ａへ流出する冷媒ガス
量が少なくなる。そのため、クランク室２ａ内の圧力が
上昇し、斜板傾角が小さくなる。即ち、吐出容量が連続
的に可変制御される。
【００７３】図２９及び図３０の圧縮機では、シリンダ
７１内のロータ７２が駆動軸７３の回転に伴って偏心回
転し、ベーン７５がシリンダ７１内周面から出没可能に
ばね７４によってロータ７２側に付勢されている。シリ
ンダ７１には電磁アクチュエータ７６が組み付けられて
いる。電磁アクチュエータ７６が励磁状態にあるときに
は駆動ピン７６ａがベーン７５の側面から離間し、ベー
ン７５がシリンダ７１内周面から出没する。従って、外
部冷媒回路３５の冷媒ガスは吸入通路７１ａを介してシ
リンダ７１内へ吸入され、シリンダ７１内の冷媒ガスは
吐出通路７１ｂを介して外部冷媒回路３５へ吐出され
る。即ち、冷媒循環が行われる。
７１内のロータ７２が駆動軸７３の回転に伴って偏心回
転し、ベーン７５がシリンダ７１内周面から出没可能に
ばね７４によってロータ７２側に付勢されている。シリ
ンダ７１には電磁アクチュエータ７６が組み付けられて
いる。電磁アクチュエータ７６が励磁状態にあるときに
は駆動ピン７６ａがベーン７５の側面から離間し、ベー
ン７５がシリンダ７１内周面から出没する。従って、外
部冷媒回路３５の冷媒ガスは吸入通路７１ａを介してシ
リンダ７１内へ吸入され、シリンダ７１内の冷媒ガスは
吐出通路７１ｂを介して外部冷媒回路３５へ吐出され
る。即ち、冷媒循環が行われる。
【００７４】電磁アクチュエータ７６が消磁状態にある
ときには駆動ピン７６ａがばね７６ｂの付勢力によって
ベーン７５の側面に押接される。ベーン７５の側面には
係止孔７５ａが形成されている。電磁アクチュエータ７
６が消磁状態にあるときには駆動ピン７６ａが入り込
み、ベーン７５が図３０に示す位置に止められる。従っ
て、冷媒循環が停止する。即ち、電磁アクチュエータ７
５が冷媒循環阻止手段を構成する。
ときには駆動ピン７６ａがばね７６ｂの付勢力によって
ベーン７５の側面に押接される。ベーン７５の側面には
係止孔７５ａが形成されている。電磁アクチュエータ７
６が消磁状態にあるときには駆動ピン７６ａが入り込
み、ベーン７５が図３０に示す位置に止められる。従っ
て、冷媒循環が停止する。即ち、電磁アクチュエータ７
５が冷媒循環阻止手段を構成する。
【００７５】図２８の実施例、及び図２９，３０の実施
例では図１８の実施例と同様に制御コンピュータＣ1 が
駆動電源１４のＯＮに伴って冷媒循環をプログラム制御
し、圧縮機内の潤滑確保が達成される。勿論、図２８の
圧縮機、及び図２９，３０の圧縮機においても第１〜第
６実施例、あるいは図２３、図２４の実施例のような冷
媒循環制御構成を適用することができる。
例では図１８の実施例と同様に制御コンピュータＣ1 が
駆動電源１４のＯＮに伴って冷媒循環をプログラム制御
し、圧縮機内の潤滑確保が達成される。勿論、図２８の
圧縮機、及び図２９，３０の圧縮機においても第１〜第
６実施例、あるいは図２３、図２４の実施例のような冷
媒循環制御構成を適用することができる。
【００７６】次に、図３１の実施例を説明する。図２８
と同じ構成の部材には同一符号を付し、その詳細説明は
省略する。この実施例ではリヤハウジング３に容量制御
弁７７が取りつけられている。クランク室２ａ内の圧力
は容量制御弁７７により制御される。容量制御弁７７を
構成するバルブハウジング７８には吐出圧導入ポート７
８ａ、吸入圧導入ポート７８ｂ、放圧ポート７８ｃが設
けられている。吐出圧導入ポート７８ａは通路７９を介
して吐出室３ｂに連通している。吸入圧導入ポート７８
ｂは吸入圧導入通路８０を介して吸入通路２６に連通し
ており、放圧ポート７８ｃは通路８１を介してクランク
室２ａに連通している。
と同じ構成の部材には同一符号を付し、その詳細説明は
省略する。この実施例ではリヤハウジング３に容量制御
弁７７が取りつけられている。クランク室２ａ内の圧力
は容量制御弁７７により制御される。容量制御弁７７を
構成するバルブハウジング７８には吐出圧導入ポート７
８ａ、吸入圧導入ポート７８ｂ、放圧ポート７８ｃが設
けられている。吐出圧導入ポート７８ａは通路７９を介
して吐出室３ｂに連通している。吸入圧導入ポート７８
ｂは吸入圧導入通路８０を介して吸入通路２６に連通し
ており、放圧ポート７８ｃは通路８１を介してクランク
室２ａに連通している。
【００７７】吸入圧導入ポート７８ｂに通じる吸入圧検
出室８２の圧力はダイヤフラム８３を介して調整ばね８
４に対抗する。調整ばね８４のばね力はダイヤフラム８
３及びロッド８５を介して弁体８６に伝達する。弁体８
６には復帰ばね８７のばね力が作用している。弁体８６
に対する復帰ばね８７のばね作用方向は弁孔７８ｄを閉
じる方向であり、復帰ばね８７のばね作用を受ける弁体
８６は吸入圧検出室８２内の吸入圧の変動に応じて弁孔
７８ｄを開閉する。
出室８２の圧力はダイヤフラム８３を介して調整ばね８
４に対抗する。調整ばね８４のばね力はダイヤフラム８
３及びロッド８５を介して弁体８６に伝達する。弁体８
６には復帰ばね８７のばね力が作用している。弁体８６
に対する復帰ばね８７のばね作用方向は弁孔７８ｄを閉
じる方向であり、復帰ばね８７のばね作用を受ける弁体
８６は吸入圧検出室８２内の吸入圧の変動に応じて弁孔
７８ｄを開閉する。
【００７８】ソレノイド３３が励磁して圧力供給通路３
１が閉じているとき、吸入圧が高い（冷房負荷が大き
い）場合には弁体８６が閉じ、吐出室３ｂから通路７
９、容量制御弁７７、通路８１を経由する圧力供給通路
が閉じられる。クランク室２ａの冷媒ガスは通路３０、
放圧通口２１ａを経由して吸入室３ａへ流出しているた
め、クランク室２ａ内の圧力が低下する。又、シリンダ
ボア１ａ内の吸入圧も高いため、クランク室２ａ内の圧
力とシリンダボア１ａ内の吸入圧との差が小さくなる。
そのため、斜板１５の傾角が大きくなる。
１が閉じているとき、吸入圧が高い（冷房負荷が大き
い）場合には弁体８６が閉じ、吐出室３ｂから通路７
９、容量制御弁７７、通路８１を経由する圧力供給通路
が閉じられる。クランク室２ａの冷媒ガスは通路３０、
放圧通口２１ａを経由して吸入室３ａへ流出しているた
め、クランク室２ａ内の圧力が低下する。又、シリンダ
ボア１ａ内の吸入圧も高いため、クランク室２ａ内の圧
力とシリンダボア１ａ内の吸入圧との差が小さくなる。
そのため、斜板１５の傾角が大きくなる。
【００７９】逆に、吸入圧が低い（冷房負荷が小さい）
場合には弁体８６の弁開度が大きくなり、吐出室３ｂか
らクランク室２ａへ流入する冷媒ガス量が多くなる。そ
のため、クランク室２ａ内の圧力が上昇する。又、シリ
ンダボア１ａ内の吸入圧が低いため、クランク室２ａ内
の圧力とシリンダボア１ａ内の吸入圧との差が大きくな
る。そのため、斜板１５の傾角が小さくなる。
場合には弁体８６の弁開度が大きくなり、吐出室３ｂか
らクランク室２ａへ流入する冷媒ガス量が多くなる。そ
のため、クランク室２ａ内の圧力が上昇する。又、シリ
ンダボア１ａ内の吸入圧が低いため、クランク室２ａ内
の圧力とシリンダボア１ａ内の吸入圧との差が大きくな
る。そのため、斜板１５の傾角が小さくなる。
【００８０】吸入圧が非常に低い（冷房負荷がない）状
態になれば弁体８６の弁開度が最も大きくなる。そのた
め、クランク室２ａ内が昇圧し、斜板１５の傾角は最小
傾角側へ移行する。又、ソレノイド３３が消磁すると圧
力供給通路３１が開く。ソレノイド３３が励磁すると、
圧力供給通路３１が遮断される。
態になれば弁体８６の弁開度が最も大きくなる。そのた
め、クランク室２ａ内が昇圧し、斜板１５の傾角は最小
傾角側へ移行する。又、ソレノイド３３が消磁すると圧
力供給通路３１が開く。ソレノイド３３が励磁すると、
圧力供給通路３１が遮断される。
【００８１】即ち、この実施例では斜板傾角は連続的に
可変制御される。この実施例では制御コンピュータＣ1
は回転数検出器４１からの回転数情報に基づいて図１９
〜図２２のいずれかのフローチャートで示す冷媒循環制
御プログラムを遂行する。そして、電磁開閉弁３２に対
する制御コンピュータＣ1 の消磁指令が冷媒循環阻止指
令信号となる。この実施例のクラッチレス圧縮機におい
ても制御コンピュータＣ1 が駆動電源１４のＯＮに伴っ
て冷媒循環をプログラム制御し、圧縮機内の潤滑確保が
達成される。
可変制御される。この実施例では制御コンピュータＣ1
は回転数検出器４１からの回転数情報に基づいて図１９
〜図２２のいずれかのフローチャートで示す冷媒循環制
御プログラムを遂行する。そして、電磁開閉弁３２に対
する制御コンピュータＣ1 の消磁指令が冷媒循環阻止指
令信号となる。この実施例のクラッチレス圧縮機におい
ても制御コンピュータＣ1 が駆動電源１４のＯＮに伴っ
て冷媒循環をプログラム制御し、圧縮機内の潤滑確保が
達成される。
【００８２】吐出室３ｂからクランク室２ａへ供給され
る冷媒ガス量を制御して容量を制御する方式は、図２８
のクランク室２ａから吸入室３ａへ放出される冷媒ガス
量を制御して容量を制御する方式に比して斜板傾角の制
御応答性が良い。これはクランク室２ａへ供給される冷
媒ガスが高圧の吐出冷媒ガスであることによる。
る冷媒ガス量を制御して容量を制御する方式は、図２８
のクランク室２ａから吸入室３ａへ放出される冷媒ガス
量を制御して容量を制御する方式に比して斜板傾角の制
御応答性が良い。これはクランク室２ａへ供給される冷
媒ガスが高圧の吐出冷媒ガスであることによる。
【００８３】次に、図３２及び図３３の実施例を説明す
る。図１８と同じ構成の部材には同一符号を付し、その
詳細説明は省略する。クランク室２ａと吸入室３ａとは
放圧通路８８で接続されている。放圧通路８８上には電
磁開閉弁８９が介在されている。電磁開閉弁８９のソレ
ノイド９０の励磁により弁体９１が弁孔８９ａを開放す
る。ソレノイド９０が消磁すれば弁体９１が弁孔８９ａ
を閉鎖する。吐出室３ｂとクランク室２ａとは圧力供給
通路９２で接続されている。吐出室３ｂの冷媒ガスは圧
力供給通路９２を介してクランク室２ａに常時供給され
ている。
る。図１８と同じ構成の部材には同一符号を付し、その
詳細説明は省略する。クランク室２ａと吸入室３ａとは
放圧通路８８で接続されている。放圧通路８８上には電
磁開閉弁８９が介在されている。電磁開閉弁８９のソレ
ノイド９０の励磁により弁体９１が弁孔８９ａを開放す
る。ソレノイド９０が消磁すれば弁体９１が弁孔８９ａ
を閉鎖する。吐出室３ｂとクランク室２ａとは圧力供給
通路９２で接続されている。吐出室３ｂの冷媒ガスは圧
力供給通路９２を介してクランク室２ａに常時供給され
ている。
【００８４】温度センサ３９によって検出された温度が
設定温度以下になると制御コンピュータＣ1 はソレノイ
ド９０の消磁を指令する。ソレノイド９０が消磁される
と放圧通路８８が閉じ、吸入室３ａとクランク室２ａと
の連通が遮断される。従って、クランク室２ａから放圧
通路８８を介した吸入室３ａへの冷媒ガス流出が阻止さ
れ、クランク室２ａ内の圧力が高くなる。クランク室２
ａ内の圧力上昇により斜板１５の傾角が最小傾角側へ移
行する。温度センサ３９によって検出された温度が前記
設定温度を越えると、制御コンピュータＣ1 はソレノイ
ド９０の励磁を指令する。ソレノイド９０の励磁により
放圧通路８８が開放される。クランク室２ａ内と吸入室
３ａ内との間では圧力差があるため、クランク室２ａの
圧力が放圧通路８８を介した放圧に基づいて減圧してゆ
く。この減圧により斜板１５の傾角が最小傾角から最大
傾角へ移行する。
設定温度以下になると制御コンピュータＣ1 はソレノイ
ド９０の消磁を指令する。ソレノイド９０が消磁される
と放圧通路８８が閉じ、吸入室３ａとクランク室２ａと
の連通が遮断される。従って、クランク室２ａから放圧
通路８８を介した吸入室３ａへの冷媒ガス流出が阻止さ
れ、クランク室２ａ内の圧力が高くなる。クランク室２
ａ内の圧力上昇により斜板１５の傾角が最小傾角側へ移
行する。温度センサ３９によって検出された温度が前記
設定温度を越えると、制御コンピュータＣ1 はソレノイ
ド９０の励磁を指令する。ソレノイド９０の励磁により
放圧通路８８が開放される。クランク室２ａ内と吸入室
３ａ内との間では圧力差があるため、クランク室２ａの
圧力が放圧通路８８を介した放圧に基づいて減圧してゆ
く。この減圧により斜板１５の傾角が最小傾角から最大
傾角へ移行する。
【００８５】そして、制御コンピュータＣ1 は回転数検
出器４１からの回転数情報に基づいて図３３に示す冷媒
循環制御プログラムを遂行する。車両エンジンの停止に
よって回転数検出器４１から得られる単位時間当たりの
検出回転数が予め設定された回転数Ｍ以下になると、制
御コンピュータＣ1 は電磁開閉弁８９を励磁する。この
励磁により放圧通路８８が開き、斜板１５の傾角が最小
傾角に移行する。電磁開閉弁８９の励磁は、斜板１５の
傾角が最小傾角に移行する時間よりも長い時間ｔ4 の間
にわたって行われる。次いで、制御コンピュータＣ1 は
電磁開閉弁８９を消磁し、放圧通路８８が閉じる。車両
エンジンの起動によって回転数検出器４１から得られる
単位時間当たりの検出回転数が設定回転数Ｍを越える
と、制御コンピュータＣ1 は検出回転数が設定回転数Ｍ
を越えた時点から時間ｔ1 経過後に電磁開閉弁８９の励
磁を許容するモードに入る。検出回転数が設定回転数Ｍ
を越えた時点から時間ｔ1 を経過しない間は、温度セン
サ３９からの検出温度が前記設定温度を越えていても制
御コンピュータＣ1 は電磁開閉弁８９の励磁を行わな
い。
出器４１からの回転数情報に基づいて図３３に示す冷媒
循環制御プログラムを遂行する。車両エンジンの停止に
よって回転数検出器４１から得られる単位時間当たりの
検出回転数が予め設定された回転数Ｍ以下になると、制
御コンピュータＣ1 は電磁開閉弁８９を励磁する。この
励磁により放圧通路８８が開き、斜板１５の傾角が最小
傾角に移行する。電磁開閉弁８９の励磁は、斜板１５の
傾角が最小傾角に移行する時間よりも長い時間ｔ4 の間
にわたって行われる。次いで、制御コンピュータＣ1 は
電磁開閉弁８９を消磁し、放圧通路８８が閉じる。車両
エンジンの起動によって回転数検出器４１から得られる
単位時間当たりの検出回転数が設定回転数Ｍを越える
と、制御コンピュータＣ1 は検出回転数が設定回転数Ｍ
を越えた時点から時間ｔ1 経過後に電磁開閉弁８９の励
磁を許容するモードに入る。検出回転数が設定回転数Ｍ
を越えた時点から時間ｔ1 を経過しない間は、温度セン
サ３９からの検出温度が前記設定温度を越えていても制
御コンピュータＣ1 は電磁開閉弁８９の励磁を行わな
い。
【００８６】この実施例のクラッチレス圧縮機では制御
コンピュータＣ1 が回転数検出器４１から得られる回転
速度情報に基づいて冷媒循環をプログラム制御し、圧縮
機内の潤滑確保が達成される。
コンピュータＣ1 が回転数検出器４１から得られる回転
速度情報に基づいて冷媒循環をプログラム制御し、圧縮
機内の潤滑確保が達成される。
【００８７】次に、図３４〜図３６の実施例を説明す
る。図１と同じ構成の部材には同一符号を付し、その詳
細説明は省略する。この実施例では位置決め面２７が弁
形成プレート５Ａ上にあり、遮断体２１が弁形成プレー
ト５Ａに当接する。回転支持体８と斜板１５との間には
圧縮ばね９４が介在されている。圧縮ばね９４は斜板１
５の傾角を減少する方向へ斜板１５を付勢する。
る。図１と同じ構成の部材には同一符号を付し、その詳
細説明は省略する。この実施例では位置決め面２７が弁
形成プレート５Ａ上にあり、遮断体２１が弁形成プレー
ト５Ａに当接する。回転支持体８と斜板１５との間には
圧縮ばね９４が介在されている。圧縮ばね９４は斜板１
５の傾角を減少する方向へ斜板１５を付勢する。
【００８８】収容孔１３には皿ばね９３が収容されてお
り、遮断体２１は位置決め面２７に当接する前に皿ばね
９３に当接する。遮断体２１は皿ばね９３を偏平状態に
弾性変形しながら吸入通路２６を遮断する。電磁開閉弁
３２が消磁状態のとき、車両エンジンが作動している限
りは遮断体２１は、クランク室２ａ内の圧力と吸入圧と
の差圧及び圧縮ばね９４のばね力によって図３５に示す
ように皿ばね９３を偏平状態に弾性変形した状態で吸入
通路２６を遮断する。電磁開閉弁３２が消磁状態のと
き、車両エンジンが停止すると斜板１５の回転が停止
し、遮断体２１は図３６に示すように皿ばね９３のばね
力によって位置決め面２７から離間する。従って、車両
エンジンが停止しているときには遮断体２１が位置決め
面２７から離間しており、斜板１５の傾角は最小傾角よ
りも大きい停止傾角となる。
り、遮断体２１は位置決め面２７に当接する前に皿ばね
９３に当接する。遮断体２１は皿ばね９３を偏平状態に
弾性変形しながら吸入通路２６を遮断する。電磁開閉弁
３２が消磁状態のとき、車両エンジンが作動している限
りは遮断体２１は、クランク室２ａ内の圧力と吸入圧と
の差圧及び圧縮ばね９４のばね力によって図３５に示す
ように皿ばね９３を偏平状態に弾性変形した状態で吸入
通路２６を遮断する。電磁開閉弁３２が消磁状態のと
き、車両エンジンが停止すると斜板１５の回転が停止
し、遮断体２１は図３６に示すように皿ばね９３のばね
力によって位置決め面２７から離間する。従って、車両
エンジンが停止しているときには遮断体２１が位置決め
面２７から離間しており、斜板１５の傾角は最小傾角よ
りも大きい停止傾角となる。
【００８９】車両エンジンが起動すると、斜板１５が停
止傾角で回転開始する。従って、冷媒が外部冷媒回路３
５を循環し、圧縮機内の潤滑確保が達成される。車両エ
ンジンの起動と共に電磁開閉弁３２を励磁したときの斜
板１５の最小傾角からの傾角増大が非常に緩慢な場合に
も、皿ばね９３の存在が外部冷媒回路３５における冷媒
循環の迅速な開始を補償する。
止傾角で回転開始する。従って、冷媒が外部冷媒回路３
５を循環し、圧縮機内の潤滑確保が達成される。車両エ
ンジンの起動と共に電磁開閉弁３２を励磁したときの斜
板１５の最小傾角からの傾角増大が非常に緩慢な場合に
も、皿ばね９３の存在が外部冷媒回路３５における冷媒
循環の迅速な開始を補償する。
【００９０】次に、図３７の実施例を説明する。図３４
と同じ構成の部材には同一符号を付し、その詳細説明は
省略する。この実施例では位置決め面２７がばね性を有
する弁形成プレート５Ａ上にあり、弁形成プレート５Ａ
の収容孔１３内に露出する部分に板ばね部５ｃが形成さ
れている。遮断体２１は板ばね部５ｃを偏平状態に弾性
変形しながら吸入通路２６を遮断する。即ち、板ばね部
５ｃは図３４の皿ばね９３の代わりとなり、車両エンジ
ンが停止しているときには遮断体２１が位置決め面２７
から離間し、斜板１５の傾角は停止傾角となる。従っ
て、圧縮機内の潤滑確保が達成される。
と同じ構成の部材には同一符号を付し、その詳細説明は
省略する。この実施例では位置決め面２７がばね性を有
する弁形成プレート５Ａ上にあり、弁形成プレート５Ａ
の収容孔１３内に露出する部分に板ばね部５ｃが形成さ
れている。遮断体２１は板ばね部５ｃを偏平状態に弾性
変形しながら吸入通路２６を遮断する。即ち、板ばね部
５ｃは図３４の皿ばね９３の代わりとなり、車両エンジ
ンが停止しているときには遮断体２１が位置決め面２７
から離間し、斜板１５の傾角は停止傾角となる。従っ
て、圧縮機内の潤滑確保が達成される。
【００９１】なお、図３４、図３７の実施例では電磁開
閉弁３２を図１９〜図２２のフローチャートで示すよう
な励消磁制御を行なうが、このような励消磁制御を行わ
ない場合にも圧縮機内の潤滑確保が達成される。車両エ
ンジンが起動すると、斜板１５が停止傾角で回転開始
し、電磁開閉弁３２が励磁していなくとも冷媒が外部冷
媒回路３５を循環する。又、圧縮機内では吐出室３ｂ、
クランク室２ａ及び吸入室３ａの間で圧力差が生じ、ク
ランク室２ａと吸入室３ａとの間の圧力差が大きくなる
と斜板１５が皿ばね９３のばね力に抗して最小傾角へ移
行する。従って、斜板１５の傾角が停止傾角から最小傾
角へ移行する間に冷媒循環が行われ、圧縮機内の潤滑確
保が達成される。
閉弁３２を図１９〜図２２のフローチャートで示すよう
な励消磁制御を行なうが、このような励消磁制御を行わ
ない場合にも圧縮機内の潤滑確保が達成される。車両エ
ンジンが起動すると、斜板１５が停止傾角で回転開始
し、電磁開閉弁３２が励磁していなくとも冷媒が外部冷
媒回路３５を循環する。又、圧縮機内では吐出室３ｂ、
クランク室２ａ及び吸入室３ａの間で圧力差が生じ、ク
ランク室２ａと吸入室３ａとの間の圧力差が大きくなる
と斜板１５が皿ばね９３のばね力に抗して最小傾角へ移
行する。従って、斜板１５の傾角が停止傾角から最小傾
角へ移行する間に冷媒循環が行われ、圧縮機内の潤滑確
保が達成される。
【００９２】さらに本発明は、特開平３−３７３７８号
公報に開示されるように電磁開閉弁によって外部冷媒回
路から吸入室への冷媒ガス流入を止める冷媒循環阻止手
段を備えたクラッチレス圧縮機にも適用できる。
公報に開示されるように電磁開閉弁によって外部冷媒回
路から吸入室への冷媒ガス流入を止める冷媒循環阻止手
段を備えたクラッチレス圧縮機にも適用できる。
【００９３】なお、吸入圧領域としては吸入室３ａ以外
にも、遮断体２１によってクランク室２ａから区画され
た収容孔１３内、通口４ｃがある。吐出圧領域としては
吐出室３ｂ以外にも、排出口１ｂ内、排出口１ｂと凝縮
器３６との間の外部冷媒回路がある。
にも、遮断体２１によってクランク室２ａから区画され
た収容孔１３内、通口４ｃがある。吐出圧領域としては
吐出室３ｂ以外にも、排出口１ｂ内、排出口１ｂと凝縮
器３６との間の外部冷媒回路がある。
【００９４】前記した実施例から把握できる請求項記載
以外の発明について以下にその効果と共に記載する。 （１）請求項１２において、斜板の傾動に基づいて外部
冷媒回路から吸入圧領域へ冷媒ガスを導入不能な閉位置
と導入可能な開位置とに切換移動される遮断体と、斜板
が回転しない状態では斜板を傾角増大方向へ付勢して最
小傾角よりも大きい傾角に斜板を保持する付勢手段とを
備えたクラッチレス圧縮機における潤滑制御装置。
以外の発明について以下にその効果と共に記載する。 （１）請求項１２において、斜板の傾動に基づいて外部
冷媒回路から吸入圧領域へ冷媒ガスを導入不能な閉位置
と導入可能な開位置とに切換移動される遮断体と、斜板
が回転しない状態では斜板を傾角増大方向へ付勢して最
小傾角よりも大きい傾角に斜板を保持する付勢手段とを
備えたクラッチレス圧縮機における潤滑制御装置。
【００９５】この場合の付勢手段は例えば皿ばね、弁形
成プレート上に形成された板ばね部であり、外部冷媒回
路における冷媒循環が斜板の回転開始と共に直ちに行わ
れる。 （２）シリンダボア内に片頭ピストンを往復直線運動可
能に収容するハウジング内の回転軸に回転支持体を止着
し、この回転支持体に斜板を傾動可能に支持し、クラン
ク室内の圧力と吸入圧との片頭ピストンを介した差に応
じて斜板の傾角を制御し、吐出圧領域の圧力をクランク
室に供給すると共に、クランク室の圧力を吸入圧領域に
放出してクランク室内の調圧を行なうクラッチレス圧縮
機において、零ではない吐出容量をもたらすように斜板
の最小傾角を規定する最小傾角規定手段と、前記斜板の
傾動に基づいて外部冷媒回路から吸入圧領域へ冷媒ガス
を導入不能な閉位置と導入可能な開位置とに切換移動さ
れる遮断体と、斜板が回転しない状態では斜板を傾角増
大方向へ付勢して最小傾角よりも大きい傾角に斜板を保
持する付勢手段と、前記クランク室と吐出圧領域とを接
続する圧力供給通路と、前記圧力供給通路上に介在され
て前記圧力供給通路を開閉する斜板傾角強制減少手段と
を備えたクラッチレス圧縮機における潤滑制御装置。
成プレート上に形成された板ばね部であり、外部冷媒回
路における冷媒循環が斜板の回転開始と共に直ちに行わ
れる。 （２）シリンダボア内に片頭ピストンを往復直線運動可
能に収容するハウジング内の回転軸に回転支持体を止着
し、この回転支持体に斜板を傾動可能に支持し、クラン
ク室内の圧力と吸入圧との片頭ピストンを介した差に応
じて斜板の傾角を制御し、吐出圧領域の圧力をクランク
室に供給すると共に、クランク室の圧力を吸入圧領域に
放出してクランク室内の調圧を行なうクラッチレス圧縮
機において、零ではない吐出容量をもたらすように斜板
の最小傾角を規定する最小傾角規定手段と、前記斜板の
傾動に基づいて外部冷媒回路から吸入圧領域へ冷媒ガス
を導入不能な閉位置と導入可能な開位置とに切換移動さ
れる遮断体と、斜板が回転しない状態では斜板を傾角増
大方向へ付勢して最小傾角よりも大きい傾角に斜板を保
持する付勢手段と、前記クランク室と吐出圧領域とを接
続する圧力供給通路と、前記圧力供給通路上に介在され
て前記圧力供給通路を開閉する斜板傾角強制減少手段と
を備えたクラッチレス圧縮機における潤滑制御装置。
【００９６】圧力供給通路が閉じている場合にも、外部
冷媒回路における冷媒循環が斜板の回転開始と共に直ち
に行われる。
冷媒回路における冷媒循環が斜板の回転開始と共に直ち
に行われる。
【００９７】
【発明の効果】以上詳述したように請求項１に記載の発
明は、クラッチレス圧縮機に駆動力を供給する駆動源の
起動時から設定された期間にわたって冷媒循環制御手段
からの冷媒循環阻止指令信号の出力を停止するようにし
たので、前記駆動源の起動後に冷媒ガスと共に流動する
潤滑油を外部冷媒回路から圧縮機内へ導入して圧縮機内
の必要な潤滑を確保し得るという優れた効果を奏する。
明は、クラッチレス圧縮機に駆動力を供給する駆動源の
起動時から設定された期間にわたって冷媒循環制御手段
からの冷媒循環阻止指令信号の出力を停止するようにし
たので、前記駆動源の起動後に冷媒ガスと共に流動する
潤滑油を外部冷媒回路から圧縮機内へ導入して圧縮機内
の必要な潤滑を確保し得るという優れた効果を奏する。
【００９８】請求項２に記載の発明では、前記駆動源の
作動状態では冷媒循環制御手段からの冷媒循環阻止指令
信号の出力を周期的に停止するようにしたので、冷媒ガ
スと共に流動する潤滑油を外部冷媒回路から圧縮機内へ
間欠導入して圧縮機内の必要な潤滑を確保し得るという
優れた効果を奏する。
作動状態では冷媒循環制御手段からの冷媒循環阻止指令
信号の出力を周期的に停止するようにしたので、冷媒ガ
スと共に流動する潤滑油を外部冷媒回路から圧縮機内へ
間欠導入して圧縮機内の必要な潤滑を確保し得るという
優れた効果を奏する。
【００９９】請求項３に記載の発明では、前記駆動源の
起動時から設定された期間にわたって冷媒循環制御手段
からの冷媒循環阻止指令信号の出力を停止し、前記駆動
源の作動状態では冷媒循環制御手段からの冷媒循環阻止
指令信号の出力を周期的に停止するようにしたので、前
記駆動源の起動直後に冷媒ガスと共に流動する潤滑油を
外部冷媒回路から圧縮機内へ導入すると共に、前記駆動
源の作動中は潤滑油を外部冷媒回路から圧縮機内へ間欠
導入して圧縮機内の必要な潤滑を確保し得るという優れ
た効果を奏する。
起動時から設定された期間にわたって冷媒循環制御手段
からの冷媒循環阻止指令信号の出力を停止し、前記駆動
源の作動状態では冷媒循環制御手段からの冷媒循環阻止
指令信号の出力を周期的に停止するようにしたので、前
記駆動源の起動直後に冷媒ガスと共に流動する潤滑油を
外部冷媒回路から圧縮機内へ導入すると共に、前記駆動
源の作動中は潤滑油を外部冷媒回路から圧縮機内へ間欠
導入して圧縮機内の必要な潤滑を確保し得るという優れ
た効果を奏する。
【０１００】請求項４に記載の発明では、冷媒循環阻止
指令信号の出力の周期的な停止の起点を前記駆動源の起
動時としたので、前記駆動源の起動直後から潤滑油を外
部冷媒回路から圧縮機内へ導入すると共に、以後潤滑油
を外部冷媒回路から圧縮機内へ間欠導入して圧縮機内の
必要な潤滑を確保し得るという優れた効果を奏する。
指令信号の出力の周期的な停止の起点を前記駆動源の起
動時としたので、前記駆動源の起動直後から潤滑油を外
部冷媒回路から圧縮機内へ導入すると共に、以後潤滑油
を外部冷媒回路から圧縮機内へ間欠導入して圧縮機内の
必要な潤滑を確保し得るという優れた効果を奏する。
【０１０１】請求項９に記載の発明では、冷媒循環阻止
手段の電気的駆動回路に正温度係数サーミスタを電気接
続し、前記駆動源の駆動電源に対して前記電気的駆動回
路及び正温度係数サーミスタを直列接続し、正温度係数
サーミスタを電気抵抗体に熱結合して冷媒循環制御手段
を構成したので、前記駆動源の起動後に冷媒ガスと共に
流動する潤滑油を外部冷媒回路から圧縮機内へ導入して
圧縮機内の必要な潤滑を確保し得るという優れた効果を
奏する。
手段の電気的駆動回路に正温度係数サーミスタを電気接
続し、前記駆動源の駆動電源に対して前記電気的駆動回
路及び正温度係数サーミスタを直列接続し、正温度係数
サーミスタを電気抵抗体に熱結合して冷媒循環制御手段
を構成したので、前記駆動源の起動後に冷媒ガスと共に
流動する潤滑油を外部冷媒回路から圧縮機内へ導入して
圧縮機内の必要な潤滑を確保し得るという優れた効果を
奏する。
【０１０２】請求項１１に記載の発明では、冷媒循環阻
止手段の電気的駆動回路に対して感温スイッチを電気接
続し、前記駆動源の駆動電源に対して電気的駆動回路及
び感温スイッチを直列接続すると共に、前記感温スイッ
チに対して電気的駆動回路及び抵抗体を並列接続して冷
媒循環制御手段を構成したので、前記駆動源の作動中は
潤滑油を外部冷媒回路から圧縮機内へ間欠導入して圧縮
機内の必要な潤滑を確保し得るという優れた効果を奏す
る。
止手段の電気的駆動回路に対して感温スイッチを電気接
続し、前記駆動源の駆動電源に対して電気的駆動回路及
び感温スイッチを直列接続すると共に、前記感温スイッ
チに対して電気的駆動回路及び抵抗体を並列接続して冷
媒循環制御手段を構成したので、前記駆動源の作動中は
潤滑油を外部冷媒回路から圧縮機内へ間欠導入して圧縮
機内の必要な潤滑を確保し得るという優れた効果を奏す
る。
【０１０３】請求項１２に記載の発明では、前記駆動源
の起動時からある期間又は駆動源の作動中に周期的に冷
媒循環阻止指令信号の出力を停止し、斜板傾角強制減少
手段が冷媒循環阻止指令信号の出力停止によって圧力供
給通路を閉じるようにしたので、前記駆動源の起動直後
に冷媒ガスと共に流動する潤滑油を外部冷媒回路から圧
縮機内へ導入、又は前記駆動源の作動中は潤滑油を外部
冷媒回路から圧縮機内へ間欠導入して圧縮機内の必要な
潤滑を確保し得るという優れた効果を奏する。
の起動時からある期間又は駆動源の作動中に周期的に冷
媒循環阻止指令信号の出力を停止し、斜板傾角強制減少
手段が冷媒循環阻止指令信号の出力停止によって圧力供
給通路を閉じるようにしたので、前記駆動源の起動直後
に冷媒ガスと共に流動する潤滑油を外部冷媒回路から圧
縮機内へ導入、又は前記駆動源の作動中は潤滑油を外部
冷媒回路から圧縮機内へ間欠導入して圧縮機内の必要な
潤滑を確保し得るという優れた効果を奏する。
【図１】 本発明を具体化した第１実施例の圧縮機全体
の側断面図である。
の側断面図である。
【図２】 図１のＡ−Ａ線断面図である。
【図３】 図１のＢ−Ｂ線断面図である。
【図４】 斜板傾角が最小状態にある圧縮機全体の側断
面図である。
面図である。
【図５】 斜板傾角が最大状態にある要部拡大断面図で
ある。
ある。
【図６】 斜板傾角が最小状態にある要部拡大断面図で
ある。
ある。
【図７】 冷媒循環制御回路の回路図である。
【図８】 冷媒循環制御を説明するグラフである。
【図９】 第２実施例の要部側断面図である。
【図１０】冷媒循環制御回路の回路図である。
【図１１】冷媒循環制御を説明するグラフである。
【図１２】第３実施例の冷媒循環制御回路の回路図であ
る。
る。
【図１３】冷媒循環制御を説明するグラフである。
【図１４】第４実施例の冷媒循環制御回路の回路図であ
る。
る。
【図１５】冷媒循環制御を説明するグラフである。
【図１６】第５実施例の冷媒循環制御回路の回路図であ
る。
る。
【図１７】第６実施例の冷媒循環制御回路の回路図であ
る。
る。
【図１８】プログラム制御の実施例の要部側断面図であ
る。
る。
【図１９】冷媒循環制御プログラムを表すフローチャー
トである。
トである。
【図２０】冷媒循環制御プログラムを表すフローチャー
トである。
トである。
【図２１】冷媒循環制御プログラムを表すフローチャー
トである。
トである。
【図２２】冷媒循環制御プログラムを表すフローチャー
トである。
トである。
【図２３】（ａ）は別例を示す要部側断面図である。
（ｂ）は回路図である。
（ｂ）は回路図である。
【図２４】別例を示す要部側断面図である。
【図２５】別例を示す要部側断面図である。
【図２６】図２４、図２５に対応する回路図である。
【図２７】冷媒循環制御を説明するグラフである。
【図２８】別例を示す圧縮機全体の側断面図である。
【図２９】別例を示すロータリ式圧縮機の縦断面図であ
る。
る。
【図３０】冷媒循環阻止状態を示す圧縮機の縦断面図で
ある。
ある。
【図３１】別例を示す圧縮機全体の側断面図である。
【図３２】別例を示す要部側断面図である。
【図３３】冷媒循環制御プログラムを表すフローチャー
トである。
トである。
【図３４】別例を示す圧縮機全体の側断面図である。
【図３５】斜板傾角が最小状態にある要部側断面図であ
る。
る。
【図３６】斜板傾角が停止傾角にある要部側断面図であ
る。
る。
【図３７】別例を示す要部側断面図である。
２ａ…クランク室、３ａ…吸入圧領域となる吸入室、３
ｂ…吐出圧領域となる吐出室、１５…斜板、２１…冷媒
循環阻止手段を構成する遮断体、２７…最小傾角規定手
段を構成する位置決め面、３１…圧力供給通路、３２…
斜板傾角強制変更手段及び冷媒循環阻止手段を構成する
電磁開閉弁、３３…電気的駆動回路となるソレノイド、
３５…外部冷媒回路、４２，４２Ａ，４２Ｂ，４２Ｃ，
４２Ｄ，４２Ｅ…冷媒循環制御手段となる冷媒循環制御
回路、４７，４８Ａ，４８Ｂ…正温度係数サーミスタ、
４９…電気抵抗体、５４…電気抵抗線、７６…冷媒循環
阻止手段を構成する電磁アクチュエータ、Ｃ1 …冷媒循
環制御手段となる制御コンピュータ。
ｂ…吐出圧領域となる吐出室、１５…斜板、２１…冷媒
循環阻止手段を構成する遮断体、２７…最小傾角規定手
段を構成する位置決め面、３１…圧力供給通路、３２…
斜板傾角強制変更手段及び冷媒循環阻止手段を構成する
電磁開閉弁、３３…電気的駆動回路となるソレノイド、
３５…外部冷媒回路、４２，４２Ａ，４２Ｂ，４２Ｃ，
４２Ｄ，４２Ｅ…冷媒循環制御手段となる冷媒循環制御
回路、４７，４８Ａ，４８Ｂ…正温度係数サーミスタ、
４９…電気抵抗体、５４…電気抵抗線、７６…冷媒循環
阻止手段を構成する電磁アクチュエータ、Ｃ1 …冷媒循
環制御手段となる制御コンピュータ。
フロントページの続き (72)発明者 道行 隆 愛知県刈谷市豊田町２丁目１番地 株式 会社 豊田自動織機製作所 内 (72)発明者 岡田 昌彦 愛知県刈谷市豊田町２丁目１番地 株式 会社 豊田自動織機製作所 内 (72)発明者 横野 智彦 愛知県刈谷市豊田町２丁目１番地 株式 会社 豊田自動織機製作所 内 (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) F04B 27/14 F04B 27/08 F04B 39/02
Claims (12)
- 【請求項１】外部冷媒回路における実質的な冷媒循環を
止める冷媒循環阻止手段を備え、冷媒循環制御手段の冷
媒循環阻止指令信号の出力に応答して前記冷媒循環阻止
手段を作動するようにしたクラッチレス圧縮機におい
て、 クラッチレス圧縮機に駆動力を供給する駆動源の起動時
から設定された期間にわたって前記冷媒循環制御手段か
らの冷媒循環阻止指令信号の出力を停止するクラッチレ
ス圧縮機における潤滑方法。 - 【請求項２】外部冷媒回路における実質的な冷媒循環を
止める冷媒循環阻止手段を備え、冷媒循環制御手段の冷
媒循環阻止指令信号の出力に応答して前記冷媒循環阻止
手段を作動するようにしたクラッチレス圧縮機におい
て、 クラッチレス圧縮機に駆動力を供給する駆動源の作動状
態では前記冷媒循環制御手段からの冷媒循環阻止指令信
号の出力を周期的に停止するクラッチレス圧縮機におけ
る潤滑方法。 - 【請求項３】外部冷媒回路における実質的な冷媒循環を
止める冷媒循環阻止手段を備え、冷媒循環制御手段の冷
媒循環阻止指令信号の出力に応答して前記冷媒循環阻止
手段を作動するようにしたクラッチレス圧縮機におい
て、 クラッチレス圧縮機に駆動力を供給する駆動源の起動時
から設定された期間にわたって前記冷媒循環制御手段か
らの冷媒循環阻止指令信号の出力を停止し、前記駆動源
の作動状態では前記冷媒循環制御手段からの冷媒循環阻
止指令信号の出力を周期的に停止するクラッチレス圧縮
機における潤滑方法。 - 【請求項４】請求項３において、前記冷媒循環阻止指令
信号の出力の周期的な停止の起点は前記駆動源の起動時
であるクラッチレス圧縮機における潤滑方法。 - 【請求項５】前記期間は時間であり、前記冷媒循環制御
手段は時間計測機能を備えている請求項１、請求項３及
び請求項４のいずれか１項に記載のクラッチレス圧縮機
における潤滑方法。 - 【請求項６】前記周期は時間周期であり、前記冷媒循環
制御手段は時間計測機能を備えている請求項２、請求項
３及び請求項４のいずれか１項に記載のクラッチレス圧
縮機における潤滑方法。 - 【請求項７】前記期間は回転数であり、前記冷媒循環制
御手段は、圧縮機の回転又はこれと同期回転する駆動源
の回転数を検出する回転数検出器からの回転数情報に基
づいて冷媒循環阻止指令信号の出力を制御する請求項
１、請求項３及び請求項４のいずれか１項に記載のクラ
ッチレス圧縮機における潤滑方法。 - 【請求項８】前記周期は回転数周期であり、前記冷媒循
環制御手段は、圧縮機の回転又はこれと同期回転する駆
動源の回転数を検出する回転数検出器からの回転数情報
に基づいて冷媒循環阻止指令信号の出力を制御する請求
項２、請求項３及び請求項４のいずれか１項に記載のク
ラッチレス圧縮機における潤滑方法。 - 【請求項９】外部冷媒回路における実質的な冷媒循環を
止める冷媒循環阻止手段を備え、冷媒循環制御手段の冷
媒循環阻止指令信号の出力に応答して前記冷媒循環阻止
手段を作動するようにしたクラッチレス圧縮機におい
て、 前記冷媒循環阻止手段の電気的駆動回路に正温度係数サ
ーミスタを電気接続し、クラッチレス圧縮機に駆動力を
供給する駆動源の駆動電源に対して前記電気的駆動回路
及び正温度係数サーミスタを直列接続し、正温度係数サ
ーミスタを電気抵抗体に熱結合して前記冷媒循環制御手
段を構成したクラッチレス圧縮機における潤滑制御装
置。 - 【請求項１０】前記電気抵抗体は電気的駆動回路である
請求項９に記載のクラッチレス圧縮機における潤滑制御
装置。 - 【請求項１１】外部冷媒回路における実質的な冷媒循環
を止める冷媒循環阻止手段を備え、冷媒循環制御手段の
冷媒循環阻止指令信号の出力に応答して前記冷媒循環阻
止手段を作動するようにしたクラッチレス圧縮機におい
て、 前記冷媒循環阻止手段の電気的駆動回路に対して感温ス
イッチを電気接続し、クラッチレス圧縮機に駆動力を供
給する駆動源の駆動電源に対して前記電気的駆動回路及
び感温スイッチを直列接続すると共に、前記感温スイッ
チに対して前記電気的駆動回路及び電気抵抗体を並列接
続して前記冷媒循環制御手段を構成したクラッチレス圧
縮機における潤滑制御装置。 - 【請求項１２】シリンダボア内に片頭ピストンを往復直
線運動可能に収容するハウジング内の回転軸に回転支持
体を止着し、この回転支持体に斜板を傾動可能に支持
し、クランク室内の圧力と吸入圧との片頭ピストンを介
した差に応じて斜板の傾角を制御し、吐出圧領域の圧力
をクランク室に供給すると共に、クランク室の圧力を吸
入圧領域に放出してクランク室内の調圧を行なうクラッ
チレス圧縮機において、 零ではない吐出容量をもたらすように斜板の最小傾角を
規定する最小傾角規定手段と、 最小容量状態では外部冷媒回路における冷媒循環を止め
る冷媒循環阻止手段と、 圧縮機の駆動源の起動時から設定された期間の間及び前
記駆動源の作動時に周期的の少なくとも一方で冷媒循環
阻止指令信号の出力を停止する冷媒循環制御手段と、 前記クランク室と吐出圧領域とを接続する圧力供給通路
と、 前記圧力供給通路上に介在され、前記冷媒循環制御手段
の冷媒循環阻止指令信号の出力に応答して前記圧力供給
通路を開く斜板傾角強制減少手段とを備えたクラッチレ
ス圧縮機における潤滑制御装置。
Priority Applications (8)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP07082741A JP3094836B2 (ja) | 1994-04-12 | 1995-04-07 | クラッチレス圧縮機における潤滑方法及び潤滑制御装置 |
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