JPH01254418A - 車両用空調装置および可変容量型コンプレッサ - Google Patents
車両用空調装置および可変容量型コンプレッサInfo
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
Ａ、産業上の利用分野
本発明は、可変容量形コンプレッサを備えた車両用空調
装置に関する。
装置に関する。
Ｂ、従来の技術
この種の車両用空調装置では、エバポレータが凍結しな
いようにエバポレータの温度を制御している。一般には
、エバポレータを通過する空気の温度が下がるとコンプ
レッサの吸入圧力Ｐｓが低下するという相関があるので
、エバポレータの凍結開始可能温度に対応して定まる設
定圧力Ｐｒ以下にならないように上記吸入圧力Ｐｓを一
定に制御している。つまり、吸入圧力Ｐｓが設定圧力Ｐ
ｒ以下になるとコンプレッサの吐出容量を小さくして冷
却能力を低減し、これによりエバポレータの凍結を防止
している。
いようにエバポレータの温度を制御している。一般には
、エバポレータを通過する空気の温度が下がるとコンプ
レッサの吸入圧力Ｐｓが低下するという相関があるので
、エバポレータの凍結開始可能温度に対応して定まる設
定圧力Ｐｒ以下にならないように上記吸入圧力Ｐｓを一
定に制御している。つまり、吸入圧力Ｐｓが設定圧力Ｐ
ｒ以下になるとコンプレッサの吐出容量を小さくして冷
却能力を低減し、これによりエバポレータの凍結を防止
している。
ところで、この種の車両用空調装置においては、夏季日
中など車室内を急速に冷却する（以下で急速クールとい
う）必要があり、例えば実開昭６０−２２４１８号公報
に開示された可変容量形コンプレッサの制御装置では、
手動にてマックスクールスイッチ操作してコンプレッサ
の吐出容量を大きくしている。
中など車室内を急速に冷却する（以下で急速クールとい
う）必要があり、例えば実開昭６０−２２４１８号公報
に開示された可変容量形コンプレッサの制御装置では、
手動にてマックスクールスイッチ操作してコンプレッサ
の吐出容量を大きくしている。
Ｃ０発明が解決しようとする問題点
しかしながら、急速クール中でも、コンプレッサの吸入
圧力Ｐｓが上記設定圧力Ｐｒになるとその吐出容量が小
さくなり、これにより吸入圧力ＰＳが設定圧力Ｐｒ以下
にならないように、すなわちエバポレータが凍結しない
ように制御している。
圧力Ｐｓが上記設定圧力Ｐｒになるとその吐出容量が小
さくなり、これにより吸入圧力ＰＳが設定圧力Ｐｒ以下
にならないように、すなわちエバポレータが凍結しない
ように制御している。
このため、急速クール中の冷却能力が不足し、所定温度
まで冷却するのに時間がかかり、またその間のトルク損
失が大きい。
まで冷却するのに時間がかかり、またその間のトルク損
失が大きい。
本発明は、急速クールが必要な夏季日中などでは、エバ
ポレータを凍結開始可能温度以下にしても凍結しない状
況があることを発見して成されたもので、急速クール運
転時の冷却能力を一時的に向上させた車両用空調装置を
提供することを目的とする。
ポレータを凍結開始可能温度以下にしても凍結しない状
況があることを発見して成されたもので、急速クール運
転時の冷却能力を一時的に向上させた車両用空調装置を
提供することを目的とする。
Ｄ０問題点を解決するための手段
クレーム対応図である第１図（ａ）により説明すると、
請求項１の発明は、冷媒を圧送する吐出手段１０１と、
エバポレータ１０２の温度を代表する物理量を検出する
検出手段１０３と、該検出手段１０３で検出された物理
量が設定値を越えると吐出手段１０１の吐出容量を増大
し、設定値以下になるとその吐出容量を低減する容量変
更手段１０４と、急速冷却を指令する出力手段１０５と
。
請求項１の発明は、冷媒を圧送する吐出手段１０１と、
エバポレータ１０２の温度を代表する物理量を検出する
検出手段１０３と、該検出手段１０３で検出された物理
量が設定値を越えると吐出手段１０１の吐出容量を増大
し、設定値以下になるとその吐出容量を低減する容量変
更手段１０４と、急速冷却を指令する出力手段１０５と
。
急速冷却指令がないときには、上記設定値を、エバポレ
ータ１０２の凍結開始可能温度に対応して定まる第１の
値とし、急速冷却指令があるときは、上記設定値を、凍
結開始可能温度よりも低い温度に対応する第２の値とす
る設定値変更手段１０６とを具備することにより上述の
問題点を解決する。
ータ１０２の凍結開始可能温度に対応して定まる第１の
値とし、急速冷却指令があるときは、上記設定値を、凍
結開始可能温度よりも低い温度に対応する第２の値とす
る設定値変更手段１０６とを具備することにより上述の
問題点を解決する。
また請求項２の発明は、第１図（ｂ）に示すとおり、冷
媒を圧送して吐出する吐出手段２０１と、エバポレータ
の温度を代表する物理量が設定値を越えると吐出手段２
０１の吐出容量を増大し、設定値以下になるとその吐出
容量を低減する容量変更手段２０２と、急速冷却指令に
基づいて、当該指令がないときは、上記設定値を、エバ
ポレータの凍結開始可能温度に対応して定まる第１の値
とし、上記指令があるときは、上記設定値を凍結開始可
能温度よりも低い温度に対応する第２の値とする設定値
変更手段２０３を具備することにより上述の問題点を解
決する。
媒を圧送して吐出する吐出手段２０１と、エバポレータ
の温度を代表する物理量が設定値を越えると吐出手段２
０１の吐出容量を増大し、設定値以下になるとその吐出
容量を低減する容量変更手段２０２と、急速冷却指令に
基づいて、当該指令がないときは、上記設定値を、エバ
ポレータの凍結開始可能温度に対応して定まる第１の値
とし、上記指令があるときは、上記設定値を凍結開始可
能温度よりも低い温度に対応する第２の値とする設定値
変更手段２０３を具備することにより上述の問題点を解
決する。
Ｅ０作用
急速冷却の指令が出力されると、上記設定値が、エバポ
レータ１０２の凍結開始可能温度よりも低い温度に対応
した第２の値となる。このため、エバポレータの凍結限
界ぎりぎりでコンプレッサが運転され、夏季日中のよう
に負荷熱量が極めて大きい条件下では、従来よりも短時
間に車室内を冷却できる。
レータ１０２の凍結開始可能温度よりも低い温度に対応
した第２の値となる。このため、エバポレータの凍結限
界ぎりぎりでコンプレッサが運転され、夏季日中のよう
に負荷熱量が極めて大きい条件下では、従来よりも短時
間に車室内を冷却できる。
Ｆ、実施例
第２図〜第１９図により本発明の一実施例を説明する。
（１）実施例の構成
＜Ｉ−１：全体構成〉
本発明に係る車両用空調装置は、第２図に示すように、
エンジン１により駆動される可変容量形コンプレッサ２
．コンデンサ３．エバポレータ４゜リキッドタンク５．
膨張弁６から成る圧縮冷凍サイクルのクーラーユニット
１００を備えている。
エンジン１により駆動される可変容量形コンプレッサ２
．コンデンサ３．エバポレータ４゜リキッドタンク５．
膨張弁６から成る圧縮冷凍サイクルのクーラーユニット
１００を備えている。
可変容量形コンプレッサ２は、吸入圧力Ｐｓが設定圧力
Ｐｒを越えると傾き角を大きくして吐出容量を大きくす
るもので、その設定圧力Ｐｒは、第５図に示す制御回路
４ｏから供給されるソレノイド電流Ｉ ！３０Ｌによっ
て制御される。またエバポレータ４は、外気導入ロアａ
および内気導入ロアｂを有する空調ダクト７内に配設さ
れている。
Ｐｒを越えると傾き角を大きくして吐出容量を大きくす
るもので、その設定圧力Ｐｒは、第５図に示す制御回路
４ｏから供給されるソレノイド電流Ｉ ！３０Ｌによっ
て制御される。またエバポレータ４は、外気導入ロアａ
および内気導入ロアｂを有する空調ダクト７内に配設さ
れている。
各導入ロアａ、７ｂには、空調ダクト７内へ導入される
空気流量を制御する内外気切換ドア８が設けられる。更
に空調ダクト５内には、周知のとおリブロアファン９、
ヒーターユニット１０、エアミックスドア１１が設けら
れるとともに、空調ダクト７に設けられたベント吹出ロ
アｃおよび足下吹出ロアｄからの吹き出し量をそれぞれ
調整するベントドア１２．フットドア１３が設けられる
。
空気流量を制御する内外気切換ドア８が設けられる。更
に空調ダクト５内には、周知のとおリブロアファン９、
ヒーターユニット１０、エアミックスドア１１が設けら
れるとともに、空調ダクト７に設けられたベント吹出ロ
アｃおよび足下吹出ロアｄからの吹き出し量をそれぞれ
調整するベントドア１２．フットドア１３が設けられる
。
更に、空調ダクト７に設けられたデフロスタ吹出ロアｅ
にはデフロスタドア１４が設けられる。
にはデフロスタドア１４が設けられる。
＜１−２：可変容量形コンプレッサ〉
第３図（ａ）により可変容量形コンプレッサ２について
説明する。これはいわゆる斜板形のもので、斜板が配設
されるケーシング内に吸入圧力Ｐｓまたは吐出圧力Ｐｄ
を導き、これによって斜板の傾き角を変えて吐出容量を
変更するもので。
説明する。これはいわゆる斜板形のもので、斜板が配設
されるケーシング内に吸入圧力Ｐｓまたは吐出圧力Ｐｄ
を導き、これによって斜板の傾き角を変えて吐出容量を
変更するもので。
例えば特開昭５８−１５８３８２号公報に開示されてい
る。
る。
すなわち同図において、コンプレッサ２のケーシング２
１内には、エンジン１により駆動されるベルト２２によ
ってプーリ２３を介して回転する回転軸２４が設けられ
、この回転軸２４には、これと一体に回転するロータリ
ードライブプレート２５がピボット支持されて斜設され
ている。ロータリードライブプレート２５のジャーナル
２５ａには、ノンロータリーワッブル２６が装着され、
このノンロータリーワッブル２６には、シリンダブロッ
ク２７内を摺動するピストン２８がロッド２９を介して
連結される。したがって、ロータリードライブプレート
２５が回転するとピストン２８が往復動し、吸入側室３
０ｓから吸い込まれた冷媒を吐出側室３０ｄへ送り出し
、コンデンサ３に圧送する１周知のとおり、ピストン２
８は回転軸２４の軸心を中心とする円周上に等間隔で複
数個配設される。
１内には、エンジン１により駆動されるベルト２２によ
ってプーリ２３を介して回転する回転軸２４が設けられ
、この回転軸２４には、これと一体に回転するロータリ
ードライブプレート２５がピボット支持されて斜設され
ている。ロータリードライブプレート２５のジャーナル
２５ａには、ノンロータリーワッブル２６が装着され、
このノンロータリーワッブル２６には、シリンダブロッ
ク２７内を摺動するピストン２８がロッド２９を介して
連結される。したがって、ロータリードライブプレート
２５が回転するとピストン２８が往復動し、吸入側室３
０ｓから吸い込まれた冷媒を吐出側室３０ｄへ送り出し
、コンデンサ３に圧送する１周知のとおり、ピストン２
８は回転軸２４の軸心を中心とする円周上に等間隔で複
数個配設される。
ここで、ノンロータリーワッブル２６の傾き角は、ケー
シング２１内、すなわちケーシング室２１Ｒ内に吸入圧
力Ｐｓまたは吐出圧力Ｐｄを導いて各ピストン２８の前
後の圧力差、換言するとシリンダ室とケーシング室との
圧力差を調節することによって変更され、第３図（ｂ）
のように吸入圧力Ｐｓが導かれると傾き角が大きくなり
、第３図（Ｃ）のように吐出圧力Ｐｄが導かれると傾き
角が小さくされる。このような傾き角制御のため、この
コンプレッサ２は、ケーシング室２１Ｒを吸入側室３０
ｇまたは吐出側室３０ｄと択一的に連通ずる目的で、エ
ンドカバー３１内に、第４図に詳細を示すコントロール
バルブ３２を有する。
シング２１内、すなわちケーシング室２１Ｒ内に吸入圧
力Ｐｓまたは吐出圧力Ｐｄを導いて各ピストン２８の前
後の圧力差、換言するとシリンダ室とケーシング室との
圧力差を調節することによって変更され、第３図（ｂ）
のように吸入圧力Ｐｓが導かれると傾き角が大きくなり
、第３図（Ｃ）のように吐出圧力Ｐｄが導かれると傾き
角が小さくされる。このような傾き角制御のため、この
コンプレッサ２は、ケーシング室２１Ｒを吸入側室３０
ｇまたは吐出側室３０ｄと択一的に連通ずる目的で、エ
ンドカバー３１内に、第４図に詳細を示すコントロール
バルブ３２を有する。
（１−３：コントロールバルブ３２〉
第４図はコントロールバルブ３２の詳細内部構造を示す
、コントロールバルブ３２は、先端側聞口に弁シート部
材３２１が嵌合されたバルブボディ３２２を有し、その
バルブボディ３２２には。
、コントロールバルブ３２は、先端側聞口に弁シート部
材３２１が嵌合されたバルブボディ３２２を有し、その
バルブボディ３２２には。
先端にボール３２３を一体的に取付けたバルブピン３２
４が内挿される。バルブボディ３２２内には、吐出側室
３０ｄとポート３２７で連通する高圧室３２８と、ポー
ト３２９Ａ、３２９Ｂを介してケーシング室２１Ｒに連
通する室３３０とが形成され、ボール３２３をスプリン
グ３２５でシート３２６に押し付けて両者が遮断される
。
４が内挿される。バルブボディ３２２内には、吐出側室
３０ｄとポート３２７で連通する高圧室３２８と、ポー
ト３２９Ａ、３２９Ｂを介してケーシング室２１Ｒに連
通する室３３０とが形成され、ボール３２３をスプリン
グ３２５でシート３２６に押し付けて両者が遮断される
。
また、バルブボディ３２２の基部側には、内部にベロー
ズ３３１を備えたエンドキャップ３３２が装着される。
ズ３３１を備えたエンドキャップ３３２が装着される。
このベローズ３３１の両端にはスプリングシート３３３
とエンドメンバ３３４とが取付けられ、スプリングシー
ト３３３とエンドメンバ３３４との間に介装されたスプ
リング３３５でベローズ３３１が伸長方向に付勢される
。
とエンドメンバ３３４とが取付けられ、スプリングシー
ト３３３とエンドメンバ３３４との間に介装されたスプ
リング３３５でベローズ３３１が伸長方向に付勢される
。
更に、スプリングシート３３３の凹部からエンドメンバ
３３４を貫通してロッド３３６が設けられ、このロッド
３３６の先端がバルブピン３２４の基部に設けた凹部に
当接される。
３３４を貫通してロッド３３６が設けられ、このロッド
３３６の先端がバルブピン３２４の基部に設けた凹部に
当接される。
エンドキャップ３３２とベローズ３３１との間には、エ
ンドキャップ３３２とエンドカバー３１にそれぞれ形成
されたポート３３７．ポート３３８を介して吸入側室３
０ｓに通ずる制御室３３９が構成され、この制御室３３
９は、バルブピン３２４の基部に設けた弁体３４０とバ
ルブボディ３２２のシート３４３との間の通路を介して
室３４１と連通可能される。この室３４１はポート３４
２を介してケーシング室２１Ｒと連通される。
ンドキャップ３３２とエンドカバー３１にそれぞれ形成
されたポート３３７．ポート３３８を介して吸入側室３
０ｓに通ずる制御室３３９が構成され、この制御室３３
９は、バルブピン３２４の基部に設けた弁体３４０とバ
ルブボディ３２２のシート３４３との間の通路を介して
室３４１と連通可能される。この室３４１はポート３４
２を介してケーシング室２１Ｒと連通される。
更に、スプリングシート３３３には可動板３４３が固着
され、この可動板３４３には、電磁アクチュエータ３４
４のプランジャ３４５が連結される。この電磁アクチュ
エータ３４４の周囲には可動板３４３をスプリングシー
ト３３３に押圧するリターンスプリング３４６が配設さ
れる。このリターンスプリング３４６のばね力はスプリ
ング３３５のばねよりも十分に大きくされる。電磁アク
チュエータ３４４のソレノイド部は第５図に示すように
リレー５６を介して出力回路４９に接続され、後述の如
くソレノイド電流Ｉ ８０Ｌにより制御される。
され、この可動板３４３には、電磁アクチュエータ３４
４のプランジャ３４５が連結される。この電磁アクチュ
エータ３４４の周囲には可動板３４３をスプリングシー
ト３３３に押圧するリターンスプリング３４６が配設さ
れる。このリターンスプリング３４６のばね力はスプリ
ング３３５のばねよりも十分に大きくされる。電磁アク
チュエータ３４４のソレノイド部は第５図に示すように
リレー５６を介して出力回路４９に接続され、後述の如
くソレノイド電流Ｉ ８０Ｌにより制御される。
一般には、コンプレッサ２の吸入圧力Ｐｓが予め設定さ
れた圧力Ｐｒ（以下、設定圧力）を越えるとコントロー
ルバルブ３２が作動する。すなわち、スプリング３３５
のばね力に抗してベローズ３３１が収縮してロッド３３
６が下方に変位し、スプリング３２５のばね力でバルブ
ピン３２４もその下降動作に追動する（このとき可動板
３４３は不動である）、これにより、ボール３２３がシ
ート３２６に着座するとともに、弁体３４０がシート３
４３から離れる。この状態を模式的に示したのが第３図
（ｂ）である、この図からも分かるように、制御室３３
９から吸入圧力Ｐｓが室３４１、ポート３４２を介して
ケーシング室２１Ｒに導かれて傾き角が大きくなり吐出
容量が増大する。
れた圧力Ｐｒ（以下、設定圧力）を越えるとコントロー
ルバルブ３２が作動する。すなわち、スプリング３３５
のばね力に抗してベローズ３３１が収縮してロッド３３
６が下方に変位し、スプリング３２５のばね力でバルブ
ピン３２４もその下降動作に追動する（このとき可動板
３４３は不動である）、これにより、ボール３２３がシ
ート３２６に着座するとともに、弁体３４０がシート３
４３から離れる。この状態を模式的に示したのが第３図
（ｂ）である、この図からも分かるように、制御室３３
９から吸入圧力Ｐｓが室３４１、ポート３４２を介して
ケーシング室２１Ｒに導かれて傾き角が大きくなり吐出
容量が増大する。
吸入圧力Ｐｓが設定圧力Ｐｒ以下の場合には、スプリン
グ３３５のばね力によりロッド３３６がバルブピン３２
４を上方に押動し、弁体３４０がシート３４３に着座す
ると共に、ボール３２３がシート３２６から離れる（こ
のとき可動板３４３は不動である）、この状態を模式的
に示したのが第３図（ｃ）である。この図からも分かる
ように、高圧室３２８．室３３０およびポート３２９Ｂ
を経て吐出圧力Ｐｄがケーシング室２１Ｒ内に導かれ傾
き角が小さくなり、吐出容量が減少する。
グ３３５のばね力によりロッド３３６がバルブピン３２
４を上方に押動し、弁体３４０がシート３４３に着座す
ると共に、ボール３２３がシート３２６から離れる（こ
のとき可動板３４３は不動である）、この状態を模式的
に示したのが第３図（ｃ）である。この図からも分かる
ように、高圧室３２８．室３３０およびポート３２９Ｂ
を経て吐出圧力Ｐｄがケーシング室２１Ｒ内に導かれ傾
き角が小さくなり、吐出容量が減少する。
ここで、上記設定圧力Ｐｒは次のように変更制御される
。
。
電磁アクチュエータ３４４のソレノイド部が消磁されて
いるときは、可動板３４３はスプリング３３５と３４６
とがバランスする位置にあり、ソレノイド電流が増加す
るのに比例して可動板３４３は上方に移動し、スプリン
グ３３５のばね力がソレノイド電流に比例して大きくな
る。この結果、コントロールバルブ３２の設定圧力Ｐｒ
もソレノイド電流に比例して大きくなる。
いるときは、可動板３４３はスプリング３３５と３４６
とがバランスする位置にあり、ソレノイド電流が増加す
るのに比例して可動板３４３は上方に移動し、スプリン
グ３３５のばね力がソレノイド電流に比例して大きくな
る。この結果、コントロールバルブ３２の設定圧力Ｐｒ
もソレノイド電流に比例して大きくなる。
＜１−４：制御回路４０〉
第５図に本発明に係る車両用空調装置の制御回路４０の
一例を示す。ＣＰＵ４１には入力回路４２を介して、外
気温度ＴＡＭＢを検出する外気温センサ４３．車室内温
度ＴＩＮＣを検出する室内温度センサ４４２日射量Ｑ
ｓＵＮを検出する日射センサ４５．エバポレータ４下流
の空気温度（以下、吸込温度という）Ｔｒｑｒを検出す
る吸込温度センサ４６．膨張弁６の出口側管面に設けら
れて冷媒温度Ｔ ｒｅｆを検出する冷媒温度センサ４７
゜エンジン冷却水温Ｔｗを検出する水温センサ４８がそ
れぞれ接続され、これらのセンサ４３〜４８から各種温
度情報や熱量情報がＣＰＵ４１に入力される。また、入
力回路４２には、エアコンスイッチ５７、プロアファン
スイッチ５８、イグニションスイッチ５９、デフロスタ
スイッチ６０、インテークマニホルドの吸気圧力を検出
する吸気圧力センサ６１およびエンジンの回転数を検出
する回転数センサ６２、エアミックスドア１１の開度を
検出するエアミックスドア開度センサ６３も接続される
。
一例を示す。ＣＰＵ４１には入力回路４２を介して、外
気温度ＴＡＭＢを検出する外気温センサ４３．車室内温
度ＴＩＮＣを検出する室内温度センサ４４２日射量Ｑ
ｓＵＮを検出する日射センサ４５．エバポレータ４下流
の空気温度（以下、吸込温度という）Ｔｒｑｒを検出す
る吸込温度センサ４６．膨張弁６の出口側管面に設けら
れて冷媒温度Ｔ ｒｅｆを検出する冷媒温度センサ４７
゜エンジン冷却水温Ｔｗを検出する水温センサ４８がそ
れぞれ接続され、これらのセンサ４３〜４８から各種温
度情報や熱量情報がＣＰＵ４１に入力される。また、入
力回路４２には、エアコンスイッチ５７、プロアファン
スイッチ５８、イグニションスイッチ５９、デフロスタ
スイッチ６０、インテークマニホルドの吸気圧力を検出
する吸気圧力センサ６１およびエンジンの回転数を検出
する回転数センサ６２、エアミックスドア１１の開度を
検出するエアミックスドア開度センサ６３も接続される
。
更に、ＣＰＵ４１には、出力回路４９を介してインテー
クドアクチ−エータ５０．エアミツクドアアクチユエー
タ５１．ベントドアアクチュエータ５２．フットドアア
クチュエータ５３．デフロスタドアアクチュエータ５４
およびプロアファン制御回路５５が接続され、プロアフ
ァン制御回路５５にはプロアファンモータ９が接続され
ている。
クドアクチ−エータ５０．エアミツクドアアクチユエー
タ５１．ベントドアアクチュエータ５２．フットドアア
クチュエータ５３．デフロスタドアアクチュエータ５４
およびプロアファン制御回路５５が接続され、プロアフ
ァン制御回路５５にはプロアファンモータ９が接続され
ている。
出力回路４９にはさらに、リレー５６を介して、コント
ロールバルブ３２に付設された電磁アクチュエータ３４
４のソレノイド部が接続されている。
ロールバルブ３２に付設された電磁アクチュエータ３４
４のソレノイド部が接続されている。
ＣＰＵ４１は、各センサ４３〜４８．６１〜６３、各ス
イッチ５７〜６０から入力された各種情報に基づいて、
インテークドアクチュエータ５０、エアミックスドアア
クチュエータ５１などの各種アクチュエータを駆動制御
して空気の吸込口や吹出口および吹出し温度あるいはコ
ントロールバルブ３２の設定圧力Ｐｒを適切に制御する
。
イッチ５７〜６０から入力された各種情報に基づいて、
インテークドアクチュエータ５０、エアミックスドアア
クチュエータ５１などの各種アクチュエータを駆動制御
して空気の吸込口や吹出口および吹出し温度あるいはコ
ントロールバルブ３２の設定圧力Ｐｒを適切に制御する
。
さらに、風量制御信号によりプロアファン制御回路５５
を介してプロアファンモータ９を駆動制御してプロアフ
ァンの風量を適切に制御する。
を介してプロアファンモータ９を駆動制御してプロアフ
ァンの風量を適切に制御する。
（■）実施例の動作
次に実施例の動作を説明する。
＜ｌｌ−１：基本フローチャート−〉
第６図はＣＰＵ４１で実行される空調制御装置の基本制
御を示すフローチャートである。
御を示すフローチャートである。
ステップＳ１０では初期設定を行い、通常のオートエア
コンモードにおいては、例えば設定温度Ｔ ＰＴＣを２
５℃に初期設定する。ステップＳ２０では各センサから
の各種情報を入力する。
コンモードにおいては、例えば設定温度Ｔ ＰＴＣを２
５℃に初期設定する。ステップＳ２０では各センサから
の各種情報を入力する。
これらの各センサのデータ情報を具体的に説明すると、
設定温度Ｔ’ｐＴｃは図示しないコントロールパネルか
ら、車室内温度’ｒｒＮｃは室内温度センサ４４から、
外気温度ＴＡＭＢは外気温センサ４３から、吸込温度Ｔ
ＩＮ丁は吸込温度センサ４６から、冷媒温度Ｔ ｒｅｆ
は冷媒温度センサ４７からそれぞれ与えられる。また、
エンジン水温Ｔｗは水温センサ４８から、日射量Ｑ ｓ
ｕＮは日射センサ４５から与えられる。
設定温度Ｔ’ｐＴｃは図示しないコントロールパネルか
ら、車室内温度’ｒｒＮｃは室内温度センサ４４から、
外気温度ＴＡＭＢは外気温センサ４３から、吸込温度Ｔ
ＩＮ丁は吸込温度センサ４６から、冷媒温度Ｔ ｒｅｆ
は冷媒温度センサ４７からそれぞれ与えられる。また、
エンジン水温Ｔｗは水温センサ４８から、日射量Ｑ ｓ
ｕＮは日射センサ４５から与えられる。
次にステップＳ３０では、外気温センサ４３から得られ
る外気温度ＴＡＭＢに対して他の熱源からの影響を除き
、現実の外気温度に相当した値ＴＡＭに処理する０次に
ステップＳ４０では日射センサ４５からの光量としての
日射量情報を以降の換算に適した熱量としての値Ｑ ’
ＳＵＮに処理する。
る外気温度ＴＡＭＢに対して他の熱源からの影響を除き
、現実の外気温度に相当した値ＴＡＭに処理する０次に
ステップＳ４０では日射センサ４５からの光量としての
日射量情報を以降の換算に適した熱量としての値Ｑ ’
ＳＵＮに処理する。
ステップＳ５０ではコントロールパネルで設定された設
定温度ＴＰＴＣを外気温度に応じて補正した値Ｔ ’
ＰＴＣに処理する。ステップＳ６０ではＴ’ＰＴＣ＋
ＴｌＮＣｅ ＴＡＭ＋ Ｑ’５ｔｌＮから目標吹出温度
Ｔｏを算出すると共に、この目標吹出温度ＴＯと実際の
吹出温度との偏差に応じてエアーミックスドア１１の開
度を算出する。ステップＳ７０ではコンプレッサ２を以
下に述べるように制御する。
定温度ＴＰＴＣを外気温度に応じて補正した値Ｔ ’
ＰＴＣに処理する。ステップＳ６０ではＴ’ＰＴＣ＋
ＴｌＮＣｅ ＴＡＭ＋ Ｑ’５ｔｌＮから目標吹出温度
Ｔｏを算出すると共に、この目標吹出温度ＴＯと実際の
吹出温度との偏差に応じてエアーミックスドア１１の開
度を算出する。ステップＳ７０ではコンプレッサ２を以
下に述べるように制御する。
ステップＳ８０では各吹出口を制御する。ステップＳ９
０では吸込口、即ち、外気導入ロアａおよび内気導入ロ
アｂの選択切換を制御する。ステップ５１００ではプロ
アファン９を制御することにより、吹出口からの風量を
制御する。
０では吸込口、即ち、外気導入ロアａおよび内気導入ロ
アｂの選択切換を制御する。ステップ５１００ではプロ
アファン９を制御することにより、吹出口からの風量を
制御する。
＜ｌｌ−２：コンプレッサ制御〉
第７図（ａ）は第６図のコンプレッサ制御（ステップ５
７０）を詳細に説明するフローチャートである。
７０）を詳細に説明するフローチャートである。
第７図（ａ）においてステップ５７０１ではプロアファ
ン９が作動しているか（オンしているか）否かをプロア
ファンスイッチ５８からの信号により判定し、非作動な
らばステップ５７０２でコンプレッサ２を停止（オフ）
する。作動中ならばステップ５７０３において、検出さ
れた冷媒温度Ｔ ｒｅｆに基づいて状態１か２かを読み
取りその状態を所定の格納領域に格納する。なお、ステ
ップ５７０３におけるＴ、ｒｅｆｌは熱負荷が小さい状
態での冷媒温度であり、Ｔ ｒｅｆ、はＴ ｒｅｆ工よ
りもある程度高い冷媒温度である０次いで、ステップ５
７０４で状態２と判定されると、ステップ５７０２にお
いてコンプレッサを停止する。状態１と判定されると、
ステップ５７０５において、回転数センサ６２からの信
号によりエンジン回転数の状態を判定し、低回転領域の
とき（第７図（ｂ）に示すようにエンジン回転数が所定
回転数Ｒｒｅｆ。
ン９が作動しているか（オンしているか）否かをプロア
ファンスイッチ５８からの信号により判定し、非作動な
らばステップ５７０２でコンプレッサ２を停止（オフ）
する。作動中ならばステップ５７０３において、検出さ
れた冷媒温度Ｔ ｒｅｆに基づいて状態１か２かを読み
取りその状態を所定の格納領域に格納する。なお、ステ
ップ５７０３におけるＴ、ｒｅｆｌは熱負荷が小さい状
態での冷媒温度であり、Ｔ ｒｅｆ、はＴ ｒｅｆ工よ
りもある程度高い冷媒温度である０次いで、ステップ５
７０４で状態２と判定されると、ステップ５７０２にお
いてコンプレッサを停止する。状態１と判定されると、
ステップ５７０５において、回転数センサ６２からの信
号によりエンジン回転数の状態を判定し、低回転領域の
とき（第７図（ｂ）に示すようにエンジン回転数が所定
回転数Ｒｒｅｆ。
に上昇するまでの間）にはステップ５７０６に進み、高
回転領域のとき（同図（Ｑ）に示すように回転数が所定
回転数Ｒｒｅｆｌに低下するまでの間）にはステップ５
７１２のデストローク制御に進む。
回転領域のとき（同図（Ｑ）に示すように回転数が所定
回転数Ｒｒｅｆｌに低下するまでの間）にはステップ５
７１２のデストローク制御に進む。
高低の回転領域は１回転数の大きさに応じて第７図（ｂ
）のように定められる。ステップ８７０６では、補正処
理された外気温度ＴＡＭに基づいて、状態３〜５のいず
れかを判定して所定の格納領域に格納し、ステップ５７
０７に進む、なお、ステップ５７０６において、 ＴＡ
ＭｌおよびＴＡＭｌは外気温度が極めて低い状態を言い
、ＴＡＭ３およびＴＡＭ４は外気温度がある程度高い状
態を言う。
）のように定められる。ステップ８７０６では、補正処
理された外気温度ＴＡＭに基づいて、状態３〜５のいず
れかを判定して所定の格納領域に格納し、ステップ５７
０７に進む、なお、ステップ５７０６において、 ＴＡ
ＭｌおよびＴＡＭｌは外気温度が極めて低い状態を言い
、ＴＡＭ３およびＴＡＭ４は外気温度がある程度高い状
態を言う。
ステップ５７０７ではデフロスタスイッチ６０がオンし
ているか否かを判定し、オフならばステップ８７０８に
おいて、ステップＳ６０で演算された目標吹出温度Ｔｏ
が、ヒータユニット１０へ流入する空気をエアミックス
ドア１１が全て遮断するような温度Ｔ ｒｅｄ以下か否
かを判定する。
ているか否かを判定し、オフならばステップ８７０８に
おいて、ステップＳ６０で演算された目標吹出温度Ｔｏ
が、ヒータユニット１０へ流入する空気をエアミックス
ドア１１が全て遮断するような温度Ｔ ｒｅｄ以下か否
かを判定する。
Ｔ ｒｅｄ以下ならばステップ５７０９に進んで急速ク
ールダウン制御を行う。
ールダウン制御を行う。
なお、このステップ５７０８の判定は、イグニションス
イッチ５９のオフからオン時に１回だけ行ったり、プロ
アファンスイッチ５８のオフからオン時に１回だけ行う
ようにする。
イッチ５９のオフからオン時に１回だけ行ったり、プロ
アファンスイッチ５８のオフからオン時に１回だけ行う
ようにする。
＜Ｕ−３：急速クールダウン制御〉
第８図（ａ）は第７図（ａ）のステップ５７０９におけ
る急速クールダウン制御のフローチャートを示す、ステ
ップ５７０９１において、エバポレータを通過する空気
の出口側の目標温度（以下。
る急速クールダウン制御のフローチャートを示す、ステ
ップ５７０９１において、エバポレータを通過する空気
の出口側の目標温度（以下。
目標吸込温度という） Ｔ’ｌＮＴをエバポレータの凍
結開始可能温度以下の温度Ｔ１とするとともに。
結開始可能温度以下の温度Ｔ１とするとともに。
タイマの計時時間Ｔｉｍｅｌとしてｔ□を設定する。
ここで、目標吸込温度Ｔ’ｌＮＴをかかる温度Ｔｉとし
たのは、夏季日中のように周囲温度が高い場合には、エ
バポレータ下流の実際の空気温度ＴＩＮＴを凍結開始可
能温度よりも更に低い温度Ｔ工にしても所定時間内なら
ば凍結しないことを本発明者が確認したことによるもの
であり、また、このように目標吸込温度Ｔ’ｌＮＴを温
度Ｔ□のように低くすることにより、コンプレッサ２の
吐出容量を調節するコントロールバルブ３２の設定圧力
Ｐｒを低くでき、もって、より低い吸入圧力Ｐｓの領域
でコンプレッサ２の吐出容量を大きく保持でき、冷却能
力を十分に発揮できるからである。
たのは、夏季日中のように周囲温度が高い場合には、エ
バポレータ下流の実際の空気温度ＴＩＮＴを凍結開始可
能温度よりも更に低い温度Ｔ工にしても所定時間内なら
ば凍結しないことを本発明者が確認したことによるもの
であり、また、このように目標吸込温度Ｔ’ｌＮＴを温
度Ｔ□のように低くすることにより、コンプレッサ２の
吐出容量を調節するコントロールバルブ３２の設定圧力
Ｐｒを低くでき、もって、より低い吸入圧力Ｐｓの領域
でコンプレッサ２の吐出容量を大きく保持でき、冷却能
力を十分に発揮できるからである。
次にステップ５７０９２において、ソレノイド通電電流
Ｉ ｓｏシｔを演算する。
Ｉ ｓｏシｔを演算する。
この演算は第９図のフローチャートに示されるように、
まず吸込温度ＴＩＮＴと目標吸込温度Ｔ’ｌＮＴの差（
Ｔ ＩＮＴ −Ｔ ’ ＩＮＴ）を演算しくステップ５
９４１）、この差から比例項電流ＩＰおよび積分項電流
ＩＩをそれぞれ第１０図および第１１図に従ってステッ
プ５９４２で求める。
まず吸込温度ＴＩＮＴと目標吸込温度Ｔ’ｌＮＴの差（
Ｔ ＩＮＴ −Ｔ ’ ＩＮＴ）を演算しくステップ５
９４１）、この差から比例項電流ＩＰおよび積分項電流
ＩＩをそれぞれ第１０図および第１１図に従ってステッ
プ５９４２で求める。
ここで、比例項電流ＩＰはステップ５９４１で演算され
た差に基づいて第１１図から求められ。
た差に基づいて第１１図から求められ。
積分項電流■！は、同様の差に基づいて第１０図からΔ
ＩＩを求め、このΔＩＩに前回までの工！を加えた値Ｉ
＋（＝Ｉ＋＋ΔＩｔ）として求められる。そしてステッ
プ５９４３において、比例項電流ＩＰと積分項電流ＩＩ
との差に相当する電流をソレノイド通電電流Ｉ ｓｏシ
ｔとして求める。すなわちソレノイド通電電流Ｉ ８０
Ｌ工は、工５ｏＬ＝工Ｐ−工Ｉ １１＃・ （１）
で求められる。
ＩＩを求め、このΔＩＩに前回までの工！を加えた値Ｉ
＋（＝Ｉ＋＋ΔＩｔ）として求められる。そしてステッ
プ５９４３において、比例項電流ＩＰと積分項電流ＩＩ
との差に相当する電流をソレノイド通電電流Ｉ ｓｏシ
ｔとして求める。すなわちソレノイド通電電流Ｉ ８０
Ｌ工は、工５ｏＬ＝工Ｐ−工Ｉ １１＃・ （１）
で求められる。
ただし、ＩＰはアンペア、ＩＩはミリアンペアである。
また、第８図（ａ）のステップ５７０９３においては、
吸込温度Ｔ ＩＮＴが凍結開始可能温度Ｔ４以下か否か
を判定し、肯定するまで繰り返しステップ５７０９２と
ステップ５７０９３とを実行し、ＴＩＮＴ：Ｔ４になる
と、ステップ５７０９４においてタイマＴｉｍｅｌの計
時を開始してステップ５７０９５に進む。ステップ５７
０９５においては、ステップ５７０９２と同様にソレノ
イド通電電流Ｉ ８０Ｌｘを演算する。次いでステップ
５７０９６において、目標吹出温度Ｔｏが温度Ｔ１以上
か否かを判定する。ここで、温度Ｔ、は、エアミックス
ドア１１がヒータユニット１０への空気の流入を開始す
るような温度である。ステップ５７０９６が否定される
とステップ８７０９８に進み、肯定されるとステップ５
７０９７においてタイマＴｉｍｅｌがｔｌの計時を完了
したか否かを判定する。このステップ８７０９７が否定
されるとステップ５７０９５に戻る。肯定されるとステ
ップ８７０９８に進んでエバポレータ目標吸込温度Ｔ’
ｌＮＴを１度／秒づつ増加する。
吸込温度Ｔ ＩＮＴが凍結開始可能温度Ｔ４以下か否か
を判定し、肯定するまで繰り返しステップ５７０９２と
ステップ５７０９３とを実行し、ＴＩＮＴ：Ｔ４になる
と、ステップ５７０９４においてタイマＴｉｍｅｌの計
時を開始してステップ５７０９５に進む。ステップ５７
０９５においては、ステップ５７０９２と同様にソレノ
イド通電電流Ｉ ８０Ｌｘを演算する。次いでステップ
５７０９６において、目標吹出温度Ｔｏが温度Ｔ１以上
か否かを判定する。ここで、温度Ｔ、は、エアミックス
ドア１１がヒータユニット１０への空気の流入を開始す
るような温度である。ステップ５７０９６が否定される
とステップ８７０９８に進み、肯定されるとステップ５
７０９７においてタイマＴｉｍｅｌがｔｌの計時を完了
したか否かを判定する。このステップ８７０９７が否定
されるとステップ５７０９５に戻る。肯定されるとステ
ップ８７０９８に進んでエバポレータ目標吸込温度Ｔ’
ｌＮＴを１度／秒づつ増加する。
したがって、第１０図、第１１図および第１式かられか
るように、急速クールダウン時においては、Ｉ ＳＱＬ
工はエバポレータ４の吸込温度ＴＩＮＴが温度Ｔユにな
るまで急減する。ソレノイド電流Ｉ ｓｏｉ、工が小さ
くなると、第４図に示した電磁アクチュエータ３４４の
可動板３４３が下方に変位して、弁体３４０を開放する
設定圧力Ｐｒが低くなる。この結果、コンプレッサ吸込
圧力Ｐｓが小さい値でも弁体３４０が開いてケーシング
室２１Ｒには吸込圧力Ｐｓが導かれ、傾き角が大きくす
なわちコンプレッサ吐出容量が大きく（冷却能力が大き
く）されるに のような制御は、第８図（ｂ）の特性図に示すとおり、
吸込温度ＴＩＮＴが温度Ｔ４まで低下してからｔ０分間
、または目標吹出温度Ｔｏが温度Ｔ５以下になるまで続
行される。すなわち、吸込温度Ｔ ＩＮＴが温度Ｔ工に
設定されたまま所定時間だけコンプレッサ２がオーバス
トローク運転され急速クールダウン制御が実行され、夏
季日中など急速に車室内を冷却することができる。
るように、急速クールダウン時においては、Ｉ ＳＱＬ
工はエバポレータ４の吸込温度ＴＩＮＴが温度Ｔユにな
るまで急減する。ソレノイド電流Ｉ ｓｏｉ、工が小さ
くなると、第４図に示した電磁アクチュエータ３４４の
可動板３４３が下方に変位して、弁体３４０を開放する
設定圧力Ｐｒが低くなる。この結果、コンプレッサ吸込
圧力Ｐｓが小さい値でも弁体３４０が開いてケーシング
室２１Ｒには吸込圧力Ｐｓが導かれ、傾き角が大きくす
なわちコンプレッサ吐出容量が大きく（冷却能力が大き
く）されるに のような制御は、第８図（ｂ）の特性図に示すとおり、
吸込温度ＴＩＮＴが温度Ｔ４まで低下してからｔ０分間
、または目標吹出温度Ｔｏが温度Ｔ５以下になるまで続
行される。すなわち、吸込温度Ｔ ＩＮＴが温度Ｔ工に
設定されたまま所定時間だけコンプレッサ２がオーバス
トローク運転され急速クールダウン制御が実行され、夏
季日中など急速に車室内を冷却することができる。
一方、第７図のステップ８７０８において、目標吹出温
度Ｔｏが温度Ｔ ｒｅｄ以下でないときには、ステップ
５７１０において、吸気圧力センサ６１で検出されたイ
ンテークマニホルドの吸気圧力に基づいて加速状態か否
かを判定し、加速状態であれば、ステップ５７１１にお
いて、吸込温度Ｔ ＩＮＴがＴＩＮＴユ度以下か否かを
判定する。肯定されるとステップ５７１２においてデス
トローク制御を実行する。
度Ｔｏが温度Ｔ ｒｅｄ以下でないときには、ステップ
５７１０において、吸気圧力センサ６１で検出されたイ
ンテークマニホルドの吸気圧力に基づいて加速状態か否
かを判定し、加速状態であれば、ステップ５７１１にお
いて、吸込温度Ｔ ＩＮＴがＴＩＮＴユ度以下か否かを
判定する。肯定されるとステップ５７１２においてデス
トローク制御を実行する。
＜ｌｌ−４：デストローク制御〉
第１２図（ａ）はデストローク制御のフローチャートを
示す、ステップ５７１２１において、Ｔ ＩＮＴ＞ Ｔ
’ ＩＮＴ＋ １ か否かを判定し、否定されるとステップ５７１２２に進
み、肯定されるとステップ５７１２３に進む。
示す、ステップ５７１２１において、Ｔ ＩＮＴ＞ Ｔ
’ ＩＮＴ＋ １ か否かを判定し、否定されるとステップ５７１２２に進
み、肯定されるとステップ５７１２３に進む。
ステップ５７１２２では、目標吹出温度Ｔ’ｌＮＴをＴ
工。度だけ増加させ、次のステップ５７１２４において
、上述の第１０図及び第１１図のグラフから第１式に基
づいて電磁アクチュエータ３４４のソレノイド部に供給
する電流値Ｉ ８０Ｌｌを制御する。
工。度だけ増加させ、次のステップ５７１２４において
、上述の第１０図及び第１１図のグラフから第１式に基
づいて電磁アクチュエータ３４４のソレノイド部に供給
する電流値Ｉ ８０Ｌｌを制御する。
一方、ステップ５７１２３では、目標吹出温度Ｔ’ｌＮ
ＴをＴ□１度（〉Ｔ１゜）として、ステップ５７１２４
で同様に第１式から求めた電流値Ｉ ３０Ｌ工により電
磁アクチュエータ３４４を制御する。
ＴをＴ□１度（〉Ｔ１゜）として、ステップ５７１２４
で同様に第１式から求めた電流値Ｉ ３０Ｌ工により電
磁アクチュエータ３４４を制御する。
すなわち、ステップ５７１２１において、目標吸込温度
Ｔ’［Ｎ丁と吸込温度ＴＩＮＴどの相対比較により、現
在のエバポレータの冷却状態を判定する。否定されるこ
とはある程度エバポレータが目標値に近づいて運転され
ていることを意味し、ステップ５７１２２において、目
標吸込温度’ｒ’ｒｕｒを比較的小さい数値であるＴ１
゜度だけ高くして電流値Ｉ ８０Ｌ□を決定する。この
結果、第４図の可動板３４３が上方に移動してスプリン
グ３３５のばね力が大きくなり、コントロールバルブ３
２の設定圧力Ｐｒが高めに設定され、コンプレッサ２の
吸入圧力Ｐｓが従前よりも高めの状態でもケーシング室
２１Ｒ内にはコンプレッサ吐出圧力Ｐｄが導かれて傾き
角が小さめに保持される。
Ｔ’［Ｎ丁と吸込温度ＴＩＮＴどの相対比較により、現
在のエバポレータの冷却状態を判定する。否定されるこ
とはある程度エバポレータが目標値に近づいて運転され
ていることを意味し、ステップ５７１２２において、目
標吸込温度’ｒ’ｒｕｒを比較的小さい数値であるＴ１
゜度だけ高くして電流値Ｉ ８０Ｌ□を決定する。この
結果、第４図の可動板３４３が上方に移動してスプリン
グ３３５のばね力が大きくなり、コントロールバルブ３
２の設定圧力Ｐｒが高めに設定され、コンプレッサ２の
吸入圧力Ｐｓが従前よりも高めの状態でもケーシング室
２１Ｒ内にはコンプレッサ吐出圧力Ｐｄが導かれて傾き
角が小さめに保持される。
この場合、目標吸込温度Ｔ’ＩＮＴが高くなると、実際
に検出される吸込温度Ｔ ＴＮＴが高くなり目標吹出温
度ＴＯとの偏差が変わりエアミックスドア１１が閉じ側
に駆動されるから、冷媒流量が減っても吹き出し温度は
上昇しない。
に検出される吸込温度Ｔ ＴＮＴが高くなり目標吹出温
度ＴＯとの偏差が変わりエアミックスドア１１が閉じ側
に駆動されるから、冷媒流量が減っても吹き出し温度は
上昇しない。
なお、エアミックスドア１１の開度は第１２図（ｂ）に
示すように制御される。
示すように制御される。
第１２図（ｂ）において、ステップ５６０１で定数Ａ−
Ｇを初期化し、ステップ５６０２で、エアミックスドア
開度センサ６３の信号により現在のエアミックスドア開
度Ｘを入力する。次いでステップ５６０３において、図
示の式に基づいて目標吹出温度Ｔｏと実際の吹出温度と
の偏差Ｓを求める。そしてステップ５６０４においてこ
の偏差Ｓを所定値Ｓｏと比較する。５（−８ｏの場合、
ステップ５６０５でエアミックスドア開度をコールド側
、すなわちヒータユニット１０を通過する空気流量が少
なくなるように閉じ側にする。Ｓ〉−５ｏの場合、エア
ミックスドア開度をホット側。
Ｇを初期化し、ステップ５６０２で、エアミックスドア
開度センサ６３の信号により現在のエアミックスドア開
度Ｘを入力する。次いでステップ５６０３において、図
示の式に基づいて目標吹出温度Ｔｏと実際の吹出温度と
の偏差Ｓを求める。そしてステップ５６０４においてこ
の偏差Ｓを所定値Ｓｏと比較する。５（−８ｏの場合、
ステップ５６０５でエアミックスドア開度をコールド側
、すなわちヒータユニット１０を通過する空気流量が少
なくなるように閉じ側にする。Ｓ〉−５ｏの場合、エア
ミックスドア開度をホット側。
すなわちヒータユニット１０を通過する空気流量が多く
なるように開き側にする。ＩＳ１≦＋Ｓ。
なるように開き側にする。ＩＳ１≦＋Ｓ。
の場合、現状の開度をそのまま維持する。
一方、デストローク制御のステップ５７１２１が否定さ
れることは、エバポレータを通って吸い込まれる空気温
度ＴＩＮＴがＴＸ０度以下でありエバポレータの冷却能
力はかなり発揮されているが。
れることは、エバポレータを通って吸い込まれる空気温
度ＴＩＮＴがＴＸ０度以下でありエバポレータの冷却能
力はかなり発揮されているが。
目標吸込温度Ｔ’ｌＮＴとはまだ隔たりがあることを意
味し、冷却性能はある程度無視して加速性能を重視する
ため、エバポレータ目標吸込温度Ｔ’ｌＨＴをＴ１１度
にしてソレノイド通電電流Ｉ ８０Ｌｘを大きくする。
味し、冷却性能はある程度無視して加速性能を重視する
ため、エバポレータ目標吸込温度Ｔ’ｌＨＴをＴ１１度
にしてソレノイド通電電流Ｉ ８０Ｌｘを大きくする。
ここで、この所定温度Ｔ。は、コンプレッサを停止させ
ずに吐出容量を最小にした状態でのエバポレータ下流の
空気温度に相当する温度で実験的に求められる。したが
って、可動板３４３がステップ５７１２２の場合よりも
更に上方に移動してコントロールバルブ３２の設定圧力
Ｐｒが上述の場合よりも更に高めに設定され、コンプレ
ッサ２の吸入圧力Ｐｓがかなり高くなってもケーシング
室２１Ｒ内にはコンプレッサ吐出圧力Ｐｄが導かれて傾
き角が小さめに保持される。
ずに吐出容量を最小にした状態でのエバポレータ下流の
空気温度に相当する温度で実験的に求められる。したが
って、可動板３４３がステップ５７１２２の場合よりも
更に上方に移動してコントロールバルブ３２の設定圧力
Ｐｒが上述の場合よりも更に高めに設定され、コンプレ
ッサ２の吸入圧力Ｐｓがかなり高くなってもケーシング
室２１Ｒ内にはコンプレッサ吐出圧力Ｐｄが導かれて傾
き角が小さめに保持される。
以上の各ステップ５７１２１〜５７１２３は、第７図（
ａ）のステップ５７０５でエンジン回転数が高いと判定
されたときにも実行される。
ａ）のステップ５７０５でエンジン回転数が高いと判定
されたときにも実行される。
以上のようにデストローク制御は加速時あるいはエンジ
ン高回転域運転時に実行され、それぞれのデストローク
制御によって次のような作用効果がある。
ン高回転域運転時に実行され、それぞれのデストローク
制御によって次のような作用効果がある。
■加速時のデストローク制御
このデストローク制御は、加速時であってエバポレータ
吸込温度Ｔ ＩＮＴがＴＩＮ丁、度以下のときに実行さ
れるが、エバポレータ吸込温度Ｔ’ｒＮ丁がＴｔＮＴｘ
度以下の度合下エバポレータの冷却能力がかなり発揮さ
れているので、冷却性能を多少犠牲にして加速性能を向
上させるものである。すなわち、デストローク条件が判
定されると、コントロールバルブ３２の設定圧力Ｐｒを
上げてコンプレッサ２の吸入圧力Ｐｓが比較的大きくな
ってもケーシング室２１Ｒにコンプレッサ吐出圧力Ｐｄ
を導き、これにより、コンプレッサの吐出容量を小さめ
にする。この結果、コンプレッサの吸収馬力を低減して
加速性能を向上させる。
吸込温度Ｔ ＩＮＴがＴＩＮ丁、度以下のときに実行さ
れるが、エバポレータ吸込温度Ｔ’ｒＮ丁がＴｔＮＴｘ
度以下の度合下エバポレータの冷却能力がかなり発揮さ
れているので、冷却性能を多少犠牲にして加速性能を向
上させるものである。すなわち、デストローク条件が判
定されると、コントロールバルブ３２の設定圧力Ｐｒを
上げてコンプレッサ２の吸入圧力Ｐｓが比較的大きくな
ってもケーシング室２１Ｒにコンプレッサ吐出圧力Ｐｄ
を導き、これにより、コンプレッサの吐出容量を小さめ
にする。この結果、コンプレッサの吸収馬力を低減して
加速性能を向上させる。
この場合、現在の冷却がほぼ十分であれば、具体的には
、吸込温度Ｔ ＩＮＴが目標吸込温度Ｔ″ＩＮＴにほぼ
達していれば、コントロールバルブ３２の設定圧力Ｐｒ
を多少高めに設定し、冷却性能をある程度維持しつつ加
速性能を向上させる。一方、吸込温度Ｔ ＩＮＴが目標
吸込温度Ｔ’ｌＮＴとはまだ隔たりがあれば、コントロ
ールバルブ３２の設定圧力Ｐｒをより高めに設定し、冷
却性能を無視して加速性能を前者よりも重視する。
、吸込温度Ｔ ＩＮＴが目標吸込温度Ｔ″ＩＮＴにほぼ
達していれば、コントロールバルブ３２の設定圧力Ｐｒ
を多少高めに設定し、冷却性能をある程度維持しつつ加
速性能を向上させる。一方、吸込温度Ｔ ＩＮＴが目標
吸込温度Ｔ’ｌＮＴとはまだ隔たりがあれば、コントロ
ールバルブ３２の設定圧力Ｐｒをより高めに設定し、冷
却性能を無視して加速性能を前者よりも重視する。
■高回転領域でのデストローク制御
エンジン回転数が高回転領域においては、可変容量コン
プレッサも高速回転しその耐久性に悪影響を及ぼす、ま
た、高速回転であれば、コンプレッサの傾きが小さくて
も必要な冷媒流量を得られる。このため、高速回転領域
では、可変容量形コンプレッサの傾き角を小さくしてピ
ストンの往復動速度を遅くして、耐久性の向上を図る。
プレッサも高速回転しその耐久性に悪影響を及ぼす、ま
た、高速回転であれば、コンプレッサの傾きが小さくて
も必要な冷媒流量を得られる。このため、高速回転領域
では、可変容量形コンプレッサの傾き角を小さくしてピ
ストンの往復動速度を遅くして、耐久性の向上を図る。
また、第７図（ａ）のステップ５７１１が否定されると
、ステップ５７１３において、エアコンスイッチ５７が
オンか否かを判定する。オンならばステップ８７１６に
ジャンプし、オフならばステップ５７１４でそれぞれ上
述の状態３〜５のいずれであるかを判定する。状１！３
ならばステップ５７１５において省燃費、省動力制御を
行い、状態４又は５のときはステップ５７０２に進み、
コンプレッサ２をオフする。
、ステップ５７１３において、エアコンスイッチ５７が
オンか否かを判定する。オンならばステップ８７１６に
ジャンプし、オフならばステップ５７１４でそれぞれ上
述の状態３〜５のいずれであるかを判定する。状１！３
ならばステップ５７１５において省燃費、省動力制御を
行い、状態４又は５のときはステップ５７０２に進み、
コンプレッサ２をオフする。
く■−５：省燃費、省動力制御〉
第１３図（ａ）は省燃費、省動力制御のフローチャート
を示す、ステップ５７１５１において、吹出口がパイレ
ベルＣＢ／Ｌ）モードか否かを判定する。Ｂ／Ｌモード
ならばステップ５７１５２に進み、Ｂ／Ｌモードでなけ
ればステップ５７１５３に進む、ステップ５７１５２お
よび８７１５３においては、第１３図（ｂ）のグラフに
従って、目標吹出温度Ｔｏから目標吸込温度Ｔ’ｌＮＴ
を求める。
を示す、ステップ５７１５１において、吹出口がパイレ
ベルＣＢ／Ｌ）モードか否かを判定する。Ｂ／Ｌモード
ならばステップ５７１５２に進み、Ｂ／Ｌモードでなけ
ればステップ５７１５３に進む、ステップ５７１５２お
よび８７１５３においては、第１３図（ｂ）のグラフに
従って、目標吹出温度Ｔｏから目標吸込温度Ｔ’ｌＮＴ
を求める。
すなわち、Ｂ／Ｌモードでは特性線図■にしたがって目
標吸込温度Ｔ’ＩＮ’ｒを設定し、Ｂ／Ｌモード以外の
モードでは特性線図１にしたがって目標吸込温度Ｔ’ｌ
ＮＴを設定する。
標吸込温度Ｔ’ＩＮ’ｒを設定し、Ｂ／Ｌモード以外の
モードでは特性線図１にしたがって目標吸込温度Ｔ’ｌ
ＮＴを設定する。
次いで、ステップ５７１５３に進み、吸込温度−ＴＩＮ
Ｔが、凍結開始可能温度Ｔ４およびそれよりも若干低い
温度である温度Ｔ６によって定められる温度範囲のいず
れにあるかによって、状態６か７かを判定する。ステッ
プ５７１５４では、状態７か否かを判定し、肯定される
と、すなわち状態７ならばステップ５７１５８でコンプ
レッサをオフして所定の処理に戻る。一方、状態６と判
定されると、ステップ５７１５６において、上述したと
同様にしてソレノイド電流値Ｉ ＳＱＬ工を制御して所
定の処理に戻る。
Ｔが、凍結開始可能温度Ｔ４およびそれよりも若干低い
温度である温度Ｔ６によって定められる温度範囲のいず
れにあるかによって、状態６か７かを判定する。ステッ
プ５７１５４では、状態７か否かを判定し、肯定される
と、すなわち状態７ならばステップ５７１５８でコンプ
レッサをオフして所定の処理に戻る。一方、状態６と判
定されると、ステップ５７１５６において、上述したと
同様にしてソレノイド電流値Ｉ ＳＱＬ工を制御して所
定の処理に戻る。
以上の手順によれば、目標吹出温度Ｔｏに応じた吸込温
度Ｔ ＩＮＴどなるようにコンプレッサが極め細かく制
御され、以下の理由により、省燃費、省動力が図られる
。
度Ｔ ＩＮＴどなるようにコンプレッサが極め細かく制
御され、以下の理由により、省燃費、省動力が図られる
。
従来のように、現在の吸込温度Ｔ ｒＮＴと目標吹出温
度Ｔｏとの偏差によりエアミックスドア１１の開度を調
節して所望の吹出温度を得る場合には、運転状態によっ
て吸込温度Ｔ ＩＮＴが不所望に低くなりすぎることが
あり、この場合、エアミックスドア１１を開き気味にし
て吹出温度を目標値に制御している。このため、コンプ
レッサが無駄に動力を使い燃費にも悪影響を与える。
度Ｔｏとの偏差によりエアミックスドア１１の開度を調
節して所望の吹出温度を得る場合には、運転状態によっ
て吸込温度Ｔ ＩＮＴが不所望に低くなりすぎることが
あり、この場合、エアミックスドア１１を開き気味にし
て吹出温度を目標値に制御している。このため、コンプ
レッサが無駄に動力を使い燃費にも悪影響を与える。
この実施例によれば、ある目標吹出温度’ｒ。
に対して、その温度を得るためにはエバポレータ４下流
の空気温度、すなわち、吸込温度ＴＩＮＴをどの程度に
すればよいかを実験値として決定しておき、第１３図（
ｂ）のグラフに従って演算される目標吹出温度Ｔｏから
目標吸込温度Ｔ’ｌＮＴを決定し、この目標吸込温度Ｔ
’ｌＮＴによりコンプレッサの吐出容量を制御して、吸
込温度ＴＩＮＴかむやみに低下し過ぎないようにしてい
る。このことは、コンプレッサが必要最低限の吐出容量
（傾き角）で運転されていることを意味し、したがって
、その吸収馬力も小さくなり、省動力、省燃費に寄与す
る。
の空気温度、すなわち、吸込温度ＴＩＮＴをどの程度に
すればよいかを実験値として決定しておき、第１３図（
ｂ）のグラフに従って演算される目標吹出温度Ｔｏから
目標吸込温度Ｔ’ｌＮＴを決定し、この目標吸込温度Ｔ
’ｌＮＴによりコンプレッサの吐出容量を制御して、吸
込温度ＴＩＮＴかむやみに低下し過ぎないようにしてい
る。このことは、コンプレッサが必要最低限の吐出容量
（傾き角）で運転されていることを意味し、したがって
、その吸収馬力も小さくなり、省動力、省燃費に寄与す
る。
ところで、この実施例のように、コンプレッサを必要最
低限の能力で運転することは、吸込温度Ｔ ＴＮＴが目
標吹出温度Ｔｏと極めて接近することを意味し１両者の
偏差が大きいほど開度が大きく制御されるエアミックス
ドア１１は、はば全閉状態となる。このため、吹き出し
口をＢ／Ｌモードにするとき、例えば足下吹出ロアｄか
ら吹き出される空気温度と、ベント吹出ロアｃから吹き
出される空気温度とがほぼ等しくなり、いわゆる頭寒足
熱の効果が得られなくなる。そこで、Ｂ／Ｌモード時に
は、上述した意味での省動力、省燃費の効果は若干低下
するが、吸込温度Ｔ ＩＮＴを低めに設定してエアミッ
クスドア１１を開き気味にし、例えば、足下吹出ロアｄ
から吹き出される空気温度を高めにし、これにより頭寒
足熱の効果を得る。
低限の能力で運転することは、吸込温度Ｔ ＴＮＴが目
標吹出温度Ｔｏと極めて接近することを意味し１両者の
偏差が大きいほど開度が大きく制御されるエアミックス
ドア１１は、はば全閉状態となる。このため、吹き出し
口をＢ／Ｌモードにするとき、例えば足下吹出ロアｄか
ら吹き出される空気温度と、ベント吹出ロアｃから吹き
出される空気温度とがほぼ等しくなり、いわゆる頭寒足
熱の効果が得られなくなる。そこで、Ｂ／Ｌモード時に
は、上述した意味での省動力、省燃費の効果は若干低下
するが、吸込温度Ｔ ＩＮＴを低めに設定してエアミッ
クスドア１１を開き気味にし、例えば、足下吹出ロアｄ
から吹き出される空気温度を高めにし、これにより頭寒
足熱の効果を得る。
すなわち、同一の目標吹出温度Ｔｏに対して、Ｂ／Ｌモ
ードにおける目標吸込温度Ｔ’ｌＮＴがそれ以外のモー
ドにおける目標吸込温度Ｔ’ｌＮＴより低く設定され、
Ｂ／Ｌモードではそれ以外のモードに比べて第１式によ
るソレノイド電流Ｉ ５ＯＬＬが小さくなり、同一の目
標吹出温度ＴＯに対する吸込温度ＴＩＮＴが小さくなり
、上述したようにエアミックスドア１１が開き側に設定
されて頭感足熱の効果が得られる。
ードにおける目標吸込温度Ｔ’ｌＮＴがそれ以外のモー
ドにおける目標吸込温度Ｔ’ｌＮＴより低く設定され、
Ｂ／Ｌモードではそれ以外のモードに比べて第１式によ
るソレノイド電流Ｉ ５ＯＬＬが小さくなり、同一の目
標吹出温度ＴＯに対する吸込温度ＴＩＮＴが小さくなり
、上述したようにエアミックスドア１１が開き側に設定
されて頭感足熱の効果が得られる。
また第７図において、ステップ５７０７が肯定されると
、すなわち、デフロスタスイッチ６０がオンしていると
きには、ステップ５７０６で格納された状態３〜５をス
テップ８７１６で判定しその結果に応じて、各種の制御
が行われる。
、すなわち、デフロスタスイッチ６０がオンしていると
きには、ステップ５７０６で格納された状態３〜５をス
テップ８７１６で判定しその結果に応じて、各種の制御
が行われる。
すなわち、状態３の場合は、ステップ５７１７において
ＭＡＸ除湿制御が行われる。
ＭＡＸ除湿制御が行われる。
（ＩＩ−６： ＭＡＸ除湿制御〉
第１４図はＭＡＸ除湿制御のフローチャートを示す。ス
テップ５７１７１において、目標吸込温度Ｔ ’ ＩＮ
Ｔを上述した凍結開始可能温度１．度に設定する。次い
で、ステップ５７１７２において、吸込温度ＴＩＮＴに
基づいて、状態６か７かを判定する。そしてステップ５
７１７３において状態７と判定されると、ステップ５７
１７４においてコンプレッサ２をオフする。状態６と判
定されると、ステップ５７１７５において、第９図に示
したとおり上述の第１式、第１０図および第１１図に基
づいて電磁アクチュエータ３４４のソレノイド電流Ｉ
ＳＱＬ工を制御する。
テップ５７１７１において、目標吸込温度Ｔ ’ ＩＮ
Ｔを上述した凍結開始可能温度１．度に設定する。次い
で、ステップ５７１７２において、吸込温度ＴＩＮＴに
基づいて、状態６か７かを判定する。そしてステップ５
７１７３において状態７と判定されると、ステップ５７
１７４においてコンプレッサ２をオフする。状態６と判
定されると、ステップ５７１７５において、第９図に示
したとおり上述の第１式、第１０図および第１１図に基
づいて電磁アクチュエータ３４４のソレノイド電流Ｉ
ＳＱＬ工を制御する。
一方、第７図のステップ８７１６において状態４が判定
されると、ステップ８７１８において低温デミスト制御
を行う。
されると、ステップ８７１８において低温デミスト制御
を行う。
＜Ｉｆ−７：低温デミスト制御〉
第１５図（ａ）は低温デミスト制御のフローチャートで
ある。この制御においては、電磁アクチュエータ３４４
の電流Ｉ ８０Ｌｚは、冷媒温度Ｔ ｒｅｆと目標冷媒
温度Ｔ ’ ｒｅｆとに基づいて第１７図および第１８
図のグラフから求められるＩｐとΔ工！とにより、第１
式に基づき算出される。
ある。この制御においては、電磁アクチュエータ３４４
の電流Ｉ ８０Ｌｚは、冷媒温度Ｔ ｒｅｆと目標冷媒
温度Ｔ ’ ｒｅｆとに基づいて第１７図および第１８
図のグラフから求められるＩｐとΔ工！とにより、第１
式に基づき算出される。
すなわち、ステップ８７１８１において、目標冷媒温度
Ｔ ’ ｒｅｆ、として外気温度ＴＡに＋Ｔ、を、目標
冷媒温度Ｔ ’ ｒｅｆ、として外気温度ＴＡＭ−Ｔ、
をそれぞれ設定する。また、タイマＴ ｉｍｅ ２にｔ
２分を。
Ｔ ’ ｒｅｆ、として外気温度ＴＡに＋Ｔ、を、目標
冷媒温度Ｔ ’ ｒｅｆ、として外気温度ＴＡＭ−Ｔ、
をそれぞれ設定する。また、タイマＴ ｉｍｅ ２にｔ
２分を。
タイマＴｉ■ｅ３にｔ２分をそれぞれ設定する０次いで
ステップ５７１８２でフラグ１がＯか否かを判定し、肯
定されると、ステップ８７１８３でフラグ２がＯか否か
を判定する。肯定判定されると、ステップ５７１８４に
おいて、Ｔ ｉｍｅ ２の計時を開始し、ステップ８７
１８５において、 Ｔ’ｒｅｆとしてまず目標冷媒温度
Ｔ ’ ｒｅｆ、を選択し、ステップ５７１８６におい
て、ソレノイド電流Ｉｓｏシｚを第１６図の手順により
求める。これは、第１７図と第１８図のグラフに示すよ
うに、比例項電流ＩＰと積分項電流１１を目標冷媒温度
Ｔ’ｒｅｆで求める点以外は第９図のソレノイド電流Ｉ
５ｏｂ１の手順と同様であり、説明を省略する。
ステップ５７１８２でフラグ１がＯか否かを判定し、肯
定されると、ステップ８７１８３でフラグ２がＯか否か
を判定する。肯定判定されると、ステップ５７１８４に
おいて、Ｔ ｉｍｅ ２の計時を開始し、ステップ８７
１８５において、 Ｔ’ｒｅｆとしてまず目標冷媒温度
Ｔ ’ ｒｅｆ、を選択し、ステップ５７１８６におい
て、ソレノイド電流Ｉｓｏシｚを第１６図の手順により
求める。これは、第１７図と第１８図のグラフに示すよ
うに、比例項電流ＩＰと積分項電流１１を目標冷媒温度
Ｔ’ｒｅｆで求める点以外は第９図のソレノイド電流Ｉ
５ｏｂ１の手順と同様であり、説明を省略する。
次に、ステップ３７１８７において、Ｔｉｍｅ２の計時
が完了したか否かを判定する。計時完了前では否定され
てステップ５７１９４に進み、フラグ１に１を設定して
、所定の手順にリターンする。一方、Ｔｉｍｅ２の計時
が完了すると、ステップ３７１８８において、フラグ１
を０とし、ステップ３７１８９でＴ ｉｍｅ ３の計時
を開始する。
が完了したか否かを判定する。計時完了前では否定され
てステップ５７１９４に進み、フラグ１に１を設定して
、所定の手順にリターンする。一方、Ｔｉｍｅ２の計時
が完了すると、ステップ３７１８８において、フラグ１
を０とし、ステップ３７１８９でＴ ｉｍｅ ３の計時
を開始する。
次いでステップ５７１９０において、Ｔ’ｒｅｆとして
目標冷媒温度Ｔ ’ ｒｅｆ、を選択してステップ５７
１９１に進み、上述と同様にしてソレノイド電流ｌ８０
Ｌｚを制御する。更にステップ５７１９２において、Ｔ
ｉｍｅ３の計時が完了したか否かを判定し、計時完了前
ならばステップ５７１９５に進んでフラグ２に１を設定
して所定の手順に戻る。
目標冷媒温度Ｔ ’ ｒｅｆ、を選択してステップ５７
１９１に進み、上述と同様にしてソレノイド電流ｌ８０
Ｌｚを制御する。更にステップ５７１９２において、Ｔ
ｉｍｅ３の計時が完了したか否かを判定し、計時完了前
ならばステップ５７１９５に進んでフラグ２に１を設定
して所定の手順に戻る。
計時が完了すると、ステップ５７１９３においてフラグ
２に０を設定して所定の手順に戻る。
２に０を設定して所定の手順に戻る。
以上の手順によれば、時間経過と共に、目標冷媒温度Ｔ
’ ｒｅｆ３とＴ ’ ｒｅｆ、とが第１５図（ｂ）
のように選択されてｌ５ｏＬｚが調節される。この結果
、Ｔ ’ ｒｅｆ、でｌｌ０Ｌｖを調節するときは冷媒
温度を外気温度よりも４度低くして除湿が行われる。な
お、Ｔ’ｒｅｆ、とＴ ’ ｒｅｆ、とを交互に選択し
てコンプレッサを脈動運転するのは、冷媒の流量が少な
い運転時のオイル潤滑性を向上させコンプレッサの焼き
付きを防止するためである。
’ ｒｅｆ３とＴ ’ ｒｅｆ、とが第１５図（ｂ）
のように選択されてｌ５ｏＬｚが調節される。この結果
、Ｔ ’ ｒｅｆ、でｌｌ０Ｌｖを調節するときは冷媒
温度を外気温度よりも４度低くして除湿が行われる。な
お、Ｔ’ｒｅｆ、とＴ ’ ｒｅｆ、とを交互に選択し
てコンプレッサを脈動運転するのは、冷媒の流量が少な
い運転時のオイル潤滑性を向上させコンプレッサの焼き
付きを防止するためである。
以上の実施例の構成において、可変容量コンプレッサが
吐出手段１０１を、吸込温度センサ４６が検出手段１０
３を、コントロールバルブ３２や吸込圧力Ｐｓ、吐出圧
力Ｐｄをケーシング室２１Ｒに導くための構造等が容量
変更手段１０４を、ＣＰＵ４１、特に第８図、第９図の
各ステップ等が設定値変更手段１０６を、ＣＰＵ４１、
特に第７図（ａ）のステップ５７０８が出力手段１０５
をそれぞれ構成する。そして、コンプレッサ２の吸込圧
力Ｐｓが物理量であり、その吸込圧力Ｐｓに対応する設
定圧力Ｐｒが設定値である。また。
吐出手段１０１を、吸込温度センサ４６が検出手段１０
３を、コントロールバルブ３２や吸込圧力Ｐｓ、吐出圧
力Ｐｄをケーシング室２１Ｒに導くための構造等が容量
変更手段１０４を、ＣＰＵ４１、特に第８図、第９図の
各ステップ等が設定値変更手段１０６を、ＣＰＵ４１、
特に第７図（ａ）のステップ５７０８が出力手段１０５
をそれぞれ構成する。そして、コンプレッサ２の吸込圧
力Ｐｓが物理量であり、その吸込圧力Ｐｓに対応する設
定圧力Ｐｒが設定値である。また。
第１の値とは、エバポレータ下流の吸込温度Ｔ ＩＮＴ
が１４度に対応する吸込圧力の値に設定される設定圧力
Ｐｒであり、第２の値とは、それよりも低いＴ４度に対
応する吸込圧力の値に設定される設定圧力Ｐｒである。
が１４度に対応する吸込圧力の値に設定される設定圧力
Ｐｒであり、第２の値とは、それよりも低いＴ４度に対
応する吸込圧力の値に設定される設定圧力Ｐｒである。
この設定圧力Ｐｒはコントロールバルブ３２へのソレノ
イド通ｌｉｔ流Ｉ ！９０Ｌを制御することにより制御
される。
イド通ｌｉｔ流Ｉ ！９０Ｌを制御することにより制御
される。
（ＩＩＩ）変形例
コンプレッサの吐出容量は斜板の傾き角によって制御し
たが、斜軸式でも良い、また、吸入圧力または吐出圧力
をケーシング室内に導いて傾き角を制御したが、その他
の方式でも良い、更に、目標吹出温度ＴｏがＴ ｒｅｄ
度以下のときに急速クール要求があると判定したが、車
室内温度や外気温度あるいはエアミックスドアの開度を
制御する信号によって急速クール要求の有無を判定して
もよい。
たが、斜軸式でも良い、また、吸入圧力または吐出圧力
をケーシング室内に導いて傾き角を制御したが、その他
の方式でも良い、更に、目標吹出温度ＴｏがＴ ｒｅｄ
度以下のときに急速クール要求があると判定したが、車
室内温度や外気温度あるいはエアミックスドアの開度を
制御する信号によって急速クール要求の有無を判定して
もよい。
更にまた、急速クール要求スイッチを設け、操作者の操
作によりスイッチがオンされ急速クール要求が出力され
るときに上述のような制御を行っても良い。
作によりスイッチがオンされ急速クール要求が出力され
るときに上述のような制御を行っても良い。
また、吸入圧力が設定値を越えると吐出容量を大きくし
設定値以下では吐出容量を小さくするようにしてエバポ
レータの凍結を防止したが、エバポレータの温度を代表
する他の物理量、例えば冷媒温度などを設定値と比較し
て吐出容量の制御を行っても良い。
設定値以下では吐出容量を小さくするようにしてエバポ
レータの凍結を防止したが、エバポレータの温度を代表
する他の物理量、例えば冷媒温度などを設定値と比較し
て吐出容量の制御を行っても良い。
更にまた、急速クール制御は、目標吸込温度Ｔ″ＩＮＴ
をＴ□度に設定しｔ□分間または目標吹出温度ＴｏがＴ
ｓ（＞’ｒ、）度以下になるまで行うようにしたが、こ
れらの数値は空調装置の凍結限界に応じて種々変更され
る。
をＴ□度に設定しｔ□分間または目標吹出温度ＴｏがＴ
ｓ（＞’ｒ、）度以下になるまで行うようにしたが、こ
れらの数値は空調装置の凍結限界に応じて種々変更され
る。
Ｇ０発明の効果
本発明によれば、夏季日中のように車室内温度を急速に
冷却する必要のあるときには、所定時間だけエバポレー
タがその凍結開始可能温度より低く設定されるのを許容
したので、その間のコンプレッサの吐出容量が大きくさ
れ冷却性能が一時的に向上して急速冷却が可能となる。
冷却する必要のあるときには、所定時間だけエバポレー
タがその凍結開始可能温度より低く設定されるのを許容
したので、その間のコンプレッサの吐出容量が大きくさ
れ冷却性能が一時的に向上して急速冷却が可能となる。
第１図（ａ）、（ｂ）はクレーム対応図である。
第２図〜第１８図は本発明に係る車両用空調装置の一実
施例を説明するもので、第２図が全体の構成図、第３図
（ａ）が可変容量コンプレッサの内部構造図、第３図（
ｂ）、（Ｑ）がその動作を説明する図、第４図がそのコ
ントロールバルブの詳細内部構造図、第５図が制御回路
のブロック図。 第６図が基本フローチャート、第７図（ａ）がコンプレ
ッサ制御のフローチャート、第７図（ｂ）が回転数領域
を示す線図、第８図（ａ）が急速クールダウン制御のフ
ローチャート、第８図（ｂ）がそのときの吸込温度Ｔ
ＩＮＴの時間変化を示す特性図、第９図がソレノイド電
流Ｉ ８０Ｌ、を制御するためのフローチャート、第１
０図および第１１図がソレノイド電流Ｉ ＳＱＬ工を演
算するためのグラフ。 第１２図（ａ）がデストローク制御のフローチャート、
第１２図（ｂ）がエアミックスドア開度制御のフローチ
ャート、第１３図（ａ）が省燃費。 省動力制御のフローチャート、第１３図（ｂ）がその時
の２つの特性を選択するためのグラフ、第１４図がＭＡ
Ｘ除湿制御のフローチャート、第１５図（ａ）が低温デ
ミスト制御のフローチャート、第１５図（ｂ）が低温デ
ミスト制御時の目標冷媒温度Ｔ ｒｅｆ２およびＴ ｒ
ｅｆ、の時間変化を示す特性図、第１６図がソレノイド
電流Ｉ ８０Ｌｚを制御するためのフローチャート、第
１７図および第１８図が低温デミスト制御時のソレノイ
ド電流Ｉ ！３０ＬＺを演算するためのグラフである。 １：エンジン ２：コンプレツサ４：エバポレー
タ ９ニブロアファン１０：ヒータユニット ３２：コントロールバルブ ４０：制御回路 １０１：吐出手段 １０２：エバポレータ １０３：検出手段 １０４：容量変更手段 １ｏ５：出力手段 １０６：設定値変更手段 特許出願人 日産自動車株式会社 代理人弁理士 永 井 冬 紀 第１図（ａ） 第１図（ｂ） ｌエバポレータ１ 第４図 第６図 第８図（ａ） 第９図 第１０図 第１２図（ｂ） 第１３図（ａ） 第１４図 第１５図（ｂ） →を 第１５図（ａ） 第１６図 第１７図 ΔＩｘ（ｍＡ＋ 第１８図 ＩＰ（Ａ）
施例を説明するもので、第２図が全体の構成図、第３図
（ａ）が可変容量コンプレッサの内部構造図、第３図（
ｂ）、（Ｑ）がその動作を説明する図、第４図がそのコ
ントロールバルブの詳細内部構造図、第５図が制御回路
のブロック図。 第６図が基本フローチャート、第７図（ａ）がコンプレ
ッサ制御のフローチャート、第７図（ｂ）が回転数領域
を示す線図、第８図（ａ）が急速クールダウン制御のフ
ローチャート、第８図（ｂ）がそのときの吸込温度Ｔ
ＩＮＴの時間変化を示す特性図、第９図がソレノイド電
流Ｉ ８０Ｌ、を制御するためのフローチャート、第１
０図および第１１図がソレノイド電流Ｉ ＳＱＬ工を演
算するためのグラフ。 第１２図（ａ）がデストローク制御のフローチャート、
第１２図（ｂ）がエアミックスドア開度制御のフローチ
ャート、第１３図（ａ）が省燃費。 省動力制御のフローチャート、第１３図（ｂ）がその時
の２つの特性を選択するためのグラフ、第１４図がＭＡ
Ｘ除湿制御のフローチャート、第１５図（ａ）が低温デ
ミスト制御のフローチャート、第１５図（ｂ）が低温デ
ミスト制御時の目標冷媒温度Ｔ ｒｅｆ２およびＴ ｒ
ｅｆ、の時間変化を示す特性図、第１６図がソレノイド
電流Ｉ ８０Ｌｚを制御するためのフローチャート、第
１７図および第１８図が低温デミスト制御時のソレノイ
ド電流Ｉ ！３０ＬＺを演算するためのグラフである。 １：エンジン ２：コンプレツサ４：エバポレー
タ ９ニブロアファン１０：ヒータユニット ３２：コントロールバルブ ４０：制御回路 １０１：吐出手段 １０２：エバポレータ １０３：検出手段 １０４：容量変更手段 １ｏ５：出力手段 １０６：設定値変更手段 特許出願人 日産自動車株式会社 代理人弁理士 永 井 冬 紀 第１図（ａ） 第１図（ｂ） ｌエバポレータ１ 第４図 第６図 第８図（ａ） 第９図 第１０図 第１２図（ｂ） 第１３図（ａ） 第１４図 第１５図（ｂ） →を 第１５図（ａ） 第１６図 第１７図 ΔＩｘ（ｍＡ＋ 第１８図 ＩＰ（Ａ）
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １） 冷媒を圧送する吐出手段と、 エバポレータの温度を代表する物理量を検出する検出手
段と、 該検出手段で検出された物理量が設定値を越えると前記
吐出手段の吐出容量を増大し、前記設定値以下になると
その吐出容量を低減する容量変更手段と、 急速冷却を指令する出力手段と、 前記急速冷却指令がないときには、前記設定値をエバポ
レータの凍結開始可能温度に対応して定まる第１の値と
し、前記急速冷却指令があるときは、前記設定値を前記
凍結開始可能温度よりも低い温度に対応する第２の値と
する設定値変更手段とを具備することを特徴とする車両
用空調装置。 ２） 冷媒を圧送して吐出する吐出手段と、エバポレー
タの温度を代表する物理量が設定値を越えると前記吐出
手段の吐出容量を増大し、前記設定値以下になるとその
吐出容量を低減する容量変更手段と、 急速冷却指令に基づいて、当該指令がないときは、前記
設定値をエバポレータの凍結開始可能温度に対応して定
まる第１の値とし、前記指令があるときは、前記設定値
を前記凍結開始可能温度よりも低い温度に対応する第２
の値とする設定値変更手段とからなることを特徴とする
可変容量型コンプレッサ。 ３） 前記設定値変更手段は、前記急速冷却指令がある
ときに所定の時点から所定時間だけ前記設定値を第２の
値に維持することを特徴とする請求項１に記載の車両用
空調装置または請求項２に記載の可変容量型コンプレッ
サ。 ４） 前記設定値変更手段は、前記急速冷却指令がある
ときに、車室内が所定温度に冷却されたことを示す温度
情報が得られるまで前記設定値を第２の値に維持するこ
とを特徴とする請求項１に記載の車両用空調装置または
請求項２に記載の可変容量型コンプレッサ。 ５） 前記設定値変更手段は、前記急速冷却指令がある
ときに、所定の時点から所定時間が経過したこと、およ
び車室内が所定温度に冷却されたことを示す温度情報が
得られたことのいずれか一方の条件が満たされるまで前
記設定値を第２の値に維持することを特徴とする請求項
１に記載の車両用空調装置または請求項２に記載の可変
容量型コンプレッサ。 ６） 前記所定時間は、外気温度を示す温度情報が高い
ほど長くなるように制御することを特徴とする請求項３
および請求項５のいずれかの項に記載の車両用空調装置
または請求項２に記載の可変容量型コンプレツサ。 ７） 前記物理量が前記吐出手段の吸入圧力であること
を特徴とする請求項１，請求項３〜６のいずれかの項に
記載の車両用空調装置または請求項２に記載の可変容量
型コンプレッサ。 ８） 前記物理量がエバポレータを通過する直後の空気
の温度であることを特徴とする請求項１，請求項３〜６
のいずれかの項に記載の車両用空調装置または請求項２
に記載の可変容量型コンプレッサ。 ９） 前記物理量が冷媒温度であることを特徴とする請
求項１，請求項３〜６のいずれかの項に記載の車両用空
調装置または請求項２に記載の可変容量型コンプレッサ
。 １０） 前記出力手段が急速冷却を手動で指令する手動
スイッチであることを特徴とする請求項１，請求項３〜
９のいずれかの項に記載の車両用空調装置。 １１） 前記出力手段が、車室内温度を設定温度にする
ために各種温度や熱量などの情報を検出する検出手段と
、この検出手段で検出された温度情報に基づいて熱負荷
が所定値以上か否かを判定する判定手段とから成り、熱
負荷が所定値以上と判定されると急速冷却指令が出力さ
れることを特徴とする請求項１，請求項３〜９のいずれ
かの項に記載の車両用空調装置。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63081995A JP2661121B2 (ja) | 1988-03-31 | 1988-03-31 | 車両用空調装置および可変容量型コンプレッサ |
| US07/330,550 US4894999A (en) | 1988-03-31 | 1989-03-30 | Automatic air conditioning system with variable displacement compressor, for automotive vehicles |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63081995A JP2661121B2 (ja) | 1988-03-31 | 1988-03-31 | 車両用空調装置および可変容量型コンプレッサ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01254418A true JPH01254418A (ja) | 1989-10-11 |
| JP2661121B2 JP2661121B2 (ja) | 1997-10-08 |
Family
ID=13762053
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63081995A Expired - Lifetime JP2661121B2 (ja) | 1988-03-31 | 1988-03-31 | 車両用空調装置および可変容量型コンプレッサ |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4894999A (ja) |
| JP (1) | JP2661121B2 (ja) |
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- 1988-03-31 JP JP63081995A patent/JP2661121B2/ja not_active Expired - Lifetime
-
1989
- 1989-03-30 US US07/330,550 patent/US4894999A/en not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (1)
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