WO1996018751A1

WO1996018751A1 - Acier inoxydable duplex presentant une remarquable resistance a la corrosion

Info

Publication number: WO1996018751A1
Application number: PCT/JP1995/002574
Authority: WO
Inventors: Shigeki Azuma; Kazuhiro Ogawa
Original assignee: Sumitomo Metal Industries, Ltd.
Priority date: 1994-12-16
Filing date: 1995-12-14
Publication date: 1996-06-20
Also published as: EP0750053B1; JP3271262B2; KR100216683B1; KR970701271A; US5672215A; EP0750053A1; EP0750053A4

Description

明細書

耐食性にすぐれた二相ステンレス鋼

技術分野

本発明は、石油精製、化学工業などのプラントにおける配管や熱交換器等の用途に適した、安価でかつ耐食性にすぐれた二相ステンレス鋼に関する。背景技術

石油精製や化学工業などのプラン卜における工業用水や中間製品などの流体用に用いられる配管や熱交換器の構成材料には、通常、炭素鋼が多く使用されている。しかし、炭素鋼の工業用水に対する耐食性は必ずしも十分ではないので、腐食の進行程度によるが 3〜10年毎に取替えが必要である。近年、増大する補修や取替の費用を低減するため、プラントの定期点検の期間の延長や機器の長寿命化が要求されており、従来炭素鋼が使用されていた機器にもステンレス鋼を代表とする耐食材料が使用される傾向にある。

ステンレス鋼としては、 J I S規格の SUS.304、 SUS316、 SUS304L, SUS 31 6Lなどオーステナイト系ステンレス鋼が、耐食性および溶接性にすぐれている点から多用されている。しかし、オーステナイト系ステンレス鋼は、孔食ゃ隙間腐食に対してはすぐれた耐食性を有していても、応力腐食割れ（以下 S C Cと記述）を起こしやすい欠点がある。石油精製や化学工業などのブラントには、冷却用などに工業用水が多用されるが、工業用水に含まれる程度の 300PPID以下の微量の塩化物によつても S C C が発生する危険性がある。

フェライト系ステンレス鋼は耐 S C C性は非常にすぐれているが、ォ —ステナイト系ステンレス鋼に比較して溶接性ゃ靱性が劣るので、代替に用いるには十分でない。このような問題に対して、オーステナイト系ステンレス鋼に比べてすぐれた耐 sec性を有し、かつ溶接性、靱性にもすぐれた材質としてフェライトとオーステナイトの二相が混在した組織を有する二相ステンレス鋼が開発された。この鋼は、耐食性が優れているばかりでなくフェライト系ステンレス鋼やオーステナイト系ステンレス鋼よりも強度が高いという大きな特徴を有している。

二相ステンレス鋼としては、 18%C r— 3%M 0系の ASTM— UNS- S315 00、 23%C r— 0.4%M 0系の ASTM_UNS-S32304、 22%C r— 3%Mo 系の SUS329J3L (UNS-S31803) 、 25%C r— 3%Mo系の SUS329J札 (UNS-S31260, S32550) 等が ASTM規格や JIS規格で規格化されている。これらの鋼は C rおよび Moの含有量が多いほど耐食性が向上する。その中で C rや Moの含有量の低い UNS- S32304は、安価な二相ステンレス鋼であり、耐食性も SUS316や SUS316Lといったオーステナイト系ステンレス鋼とほぼ同程度である。

二相ステンレス鋼は、上述のような特徴からその適用範囲が拡大されつつある。そして、さらにその性能改良に関する発明として、特開昭 52 - 716号公報には、 C r ： 20%を超え 35%以下、 N i ： 3〜12%、 Mo ： 0.5〜 5.0%、 C u ： 0.2〜 1.5%に Wと Vを含有させた、海水よる粒間腐食の耐性にすぐれた、 UNS- S31260系の二相ステンレス鋼が提示され、特開昭 56— 142855号公報には、 C r ： 20〜35%、 N i ： 3〜10%、 M 0 : 0.5〜 6.0%に Wまたは Vを含有し、さらに Bを含有させることで熱間加工性と耐局部腐食性にすぐれた二相ステンレス鋼が開示されている。また、特開昭 6卜 56267号公報には、 C r : 21〜24.5%、 N i ：ト 5.5%、 Mo : 0.01〜 1.0%に(： 11を0.01〜 1.0%含有する耐食性および溶接性にすぐれた二相ステンレス鋼が開示されている。さらにョ一口ツバ特許公告 E P 0 337 846 Bl ( 1989年 10月 18日公開）には、 UNS-S3 2304に類似の、 23%C r— 0.4%M o系の鋼に C uを 1〜 3:5%添加した、硫酸中での摩耗腐食に対する抵抗性を増した鋼の発明が示されている。

二相ステンレス鋼は熱間加工性が悪く、鋼塊の分塊圧延や熱間の製管圧延時に表面疵が発生しやすい。これは変形挙動の異るフェライト相とオーステナイト相が混在した組織であることによる。熱間加工性の改善のために、 S量や 0量を規制し、 C a、 M g、 R E M等を微量添加する発明が特開平 3-82739号公報に提示されている。このように、二相ステンレス鋼は、そのすぐれた耐食性と耐 S C C性を効果的に利用すベく、用途に応じて種々の改良が加えられてきた。

石油精製や化学工業では、工業用水以外の流体として途中製品である炭化水素系ガスを多く取り扱う。これらのガスは、十分脱水処理されていないため水分を含んでおり、さらに、塩化物や塩化水素あるいは硫化水素などが含まれる場合も多い。このため、プラント内でその温度が低下した場合に生成する凝結水は、塩化物や塩化水素あるいは硫化水素を含有する。したがって、プラントの機器用材料としては、塩化物と塩化水素や硫化水素を含有する水溶液中での腐食、すなわち孔食ゃ隙間腐食に対して耐食性がすぐれていることが要求される。このような環境下での耐食性に加えて、耐久性のため強度も十分高く、製造が容易でかつ経済性まで配慮した使いやすい二相ステンレス鋼が要望される。発明の開示

本発明の目的は、石油精製、化学工業における配管や熱交換器用材料として、塩化物単独の腐食環境に加え、塩化水素、硫化水素を含有する環境に対してもすぐれた耐食性を有し、かつ高強度であって、熱間加工性もすぐれた製造が容易でより安価な二相ステンレス鋼を提供することにある。

本発明者らは、二相ステンレス鋼に関して、塩化物単独の腐食環境に加え、塩化水素や硫化水素をも含有する環境での腐食におよぼす化学組成や組織の影響を詳細に調査した。まず、炭素鋼に代えて最も安価に二相ステンレス鋼とするには、前述の UNS- S32304がある。しかしながら、この鋼は耐 S C C性や溶接性、靱性など二相ステンレス鋼としての特徴は有しているが、本発明が対象とする腐食環境では耐食性が不十分であり、強度も他の二相ステンレス鋼より低いので、この鋼の適用による機器の寿命延長の効果は期待できない。強度が高くないのは、強化元素としても効果のある M o含有量が少ないためである。

そこで、種々の添加元素による耐食性の改善および強度の向上を検討の結果、 C uおよび Nの添加に加えて V、 N bおよび T i の添加が重要であると推測された。

従来、 C uの添加は耐酸性、耐隙間腐食性の改善に有効であることが知られており、 SUS31 6J 1等のオーステナイ卜系ステンレス鋼には 2. 5% までの含有が許容されている。しかし、中性環境での使用を前提とする UNS-S32304 , SUS329J 4 Lなどの二相ステンレス鋼では、 C uの含有は耐食性を劣化させることがあるため、 1 . 0%未満しか許容されていない。

ところが本発明者らは、酸性環境における塩化水素や硫化水素を含む水溶液中での二相ステンレス鋼の耐食性が、 C uを多量に含有させることにより著しく向上することを見出した。すなわち、本発明が対象とする腐食環境での耐食性を確保するには、 C uが極めて有効であり、具体的には C uを 1 . 0%を超えて含有させたところ、他の性能を劣化させることなく耐食性にすぐれた二相ステンレス鋼が得られることを知ったのである。

さらにこの C u含有に加え、高 C r、高 N含有鋼とすることによって、その耐食性を従来の高 N i 、高 M 0含有二相ステンレス鋼と同等にまで改善できることがわかった。 Nは強力なオーステナイト生成元素でありオーステナイト生成効果のために含有させる N i の代替として、二相ステンレス鋼の組織制御に利用できる。この Nの多量の含有は、耐孔食性の改善にも有効であった。孔食の抑制には Moの添加が有効であることが知られているが、 Nを多量に含有させると Moを含有させないか、含有させても少量で、同等の効果がえられる。

V、 N bぉょびT i は、フヱライト系ステンレス鋼またはオーステナイト系ステンレス鋼において、鋭敏化による耐食性ゃ靭性の劣化を抑制するため、 Cや Nの固定を目的として添加されることがある。しかし、二相ステンレス鋼においては、これらの元素の添加により強度の大幅向上ができることがわかつた。これは一つには炭化物や窒化物の微細析出による析出硬化のためと考えられる。また、熱間加工性の改善対策を検討した結果、 Bまたは C aを添加することが有効であることも明らかになり、必要に応じて含有させる。

以上のような各知見に基づいてさらに検討を進め、本発明を完成させるに至った。本発明の要旨は以下のとおりである。なお、以下に「％」としているのはすべて「重量％」である。

(1) S i ： 0.05〜 2.0%、 Mn ： 0.1~ 4.0%、 N i ： 1.0〜 4.0% 、 15C r ： 20.0〜26.0%、 C u ：に 0%を超え 3.0%以下、 A 1 ： 0.0 02〜0.05%、 N ： 0.10-0.40%で、 V、 T i または N bの 1種以上を合計量にて 0.05〜0.50%含み、残部が F e及び不可避的不純物からなり、不純物の中では、 C ： 0.05%以下、 P ： 0.03%以下、 S ： 0.005%以下なる化学組成を有しかつ、下記①式で表される N i 値が一 11.0〜一 8.0であることを特徴とする耐食性にすぐれた二相ステンレス鋼。

ただし、

N i _bE . = N i 1.1 x C r _e , + 8.2 ① ここで、

N i _c , = N i (%) + 0.5x C u (%) +30x {C (%) +N (%) } ②

C r _t., = C r (%) + 1.5x S i (%) +M o (%) +W (%) ③ とする。

(2) S i ： 0.05- 2.0%、 M n ： 0.卜 4.0%、 N i ： 1·0〜 4.0%、 C r ： 20.0〜26.0%、 C u ： 1.0%を超え 3.0%以下、 A 1 ： 0.002〜 0.05%、 N ： 0.10~0.40%で、 V、 T i または N bの 1種以上を合計量にて 0.05〜0.50%と、さらに Mo ： 0.50%以下および W ： 0.50%以下を含み、残部が F e及び不可避的不純物からなり、不純物の中では、 C ： 0.05%以下、 P ： 0.03%以下、 S ： 0.005%以下であって、かつ、上記 ①式で表される N i _b 値が一 11.0〜一 8.0であることを特徴とする耐食性にすぐれた二相ステンレス鋼。

(3) S i ： 0.05〜 2.0%、 n ： 0.卜 4.0%、 N i ： 1.0〜 4.0%、 C r ： 20.0〜26.0%、 C u ： 1.0%を超え 3.0%以下、 A 1 ： 0.002〜 0.05%、 N ： 0.10~0.40%で、 V、 Τ ι または N bの 1種以上を合計量にて 0.05〜0.50%と、さらに B ： 0.0030%以下および C a : 0.0030%以下を含み、残部が F e及び不可避的不純物からなり、不純物の中では、 C : 0.05%以下、 P : 0.03%以下、 S ： 0.005%以下であって、かつ、上記①式で表される N i 値が— 11.0〜一 8.0であることを特徴とする耐食性にすぐれた二相ステンレス鋼。

(4) S i ： 0.05〜 2.0%、 Mn ： 0.！〜 4.0%、 N ι ： 1.0〜 4.0%、 C r ： 20.0〜26.0%、 C u ： 1.0%を超え 3.0%以下、 A 1 ： 0.002〜

0.05%、 N ： 0.10〜0.40%で、 V、 T i または N bの 1種以上を合計量にて 0.05〜0.50%と、 Mo ： 0.50%以下、 W ： 0.50%以下、 B ： 0.0030 %以下および C a ： 0.0030%以下を含み、残部が F e及び不可避的不純物からなり、不純物の中では、 C ： 0.05%以下、 P ： 0.03%以下、 S ： 0.005%以下であって、かつ、上記①式で表される N i 」：値が— 11.0 〜一 8.0であることを特徴とする耐食性にすぐれた二相ステンレス鋼。図面の簡単な説明

図 1は鋼の化学組成を示す表であり、実施例として試作した本発明範囲の鋼のものである。

図 2は鋼の化学組成を示す表であり、実施例として比較のため試作した本発明範囲外の鋼である。

図 3は鋼の腐食試験の条件を示す表である。

図 4は試作した鋼の引張り試験による降伏強さ、および腐食試験の結果を示す表である。

図 5は Bおよび C aの含有量の、 950°Cでの引張り試験の絞り率に対する影響を示す図である。発明を実施するための形態

本発明における化学組成の限定理由を以下に詳細に述べる。なお、以下に述べる「％」はすべて「重量％」のことである。

S i : 0.05%〜 2.0%

S i は、耐孔食性、耐 S C C性改善に有効なので、 0.05%以上含有させる。ただし、その量が 2.0%を超えると熱間加工性が劣化すると共に、 C rと同様に金属間化合物の析出を加速し靱性を悪くする。そこで S 1含有量は 0.05%以上 2.0%以下とする。

Mn ： 0.1〜4.0%

Mnは、オーステナイトを安定化させ、 C rと同様に Nの固溶度を増加させる効果があるので 0.1%以上含有させる。しかし、耐食性の観点からは、孔食の起点となる M n硫化物を生成させるので量が増すのは好ましくない。ことに 4.0%を超えると耐食性への悪影響が顕著になる。そこで、 Mn含有量を 0.1〜 4.0%とする。

N i ： 1.0〜 4.0%

N 1 の含有はオーステナイ卜相の安定化と耐食性向上に効果がある。 N i含有量が 1.0%未満ではその効果は不十分である。一方、 N i は M oと同様に高価な合金元素であるため、多量に含有させると材料のコストアップになり、そのオーステナイト生成効果は、後述する Nで十分補えるので、上限を 4.0%とした。したがって、 N i含有量は 1.0〜 4.0 %とする。また、本発明の目的の一つの安価な材料であるということを考慮すると、上限は 3.0%未満とするのが望ましい。

C r ： 20.0〜26.0%

C rは耐食性を維持するために必要な基本元素であり、かつフライト生成元素である。 C rは鋼中 Nの固溶度を増加させる効果を有するため、 Nを有効に活用する本発明では 20.0%以上の含有が必要である。一方、含有量が 26.0%を超えるとシグマ相などの金属間化合物の析出を加速し、製造時の熱間加工性、溶接部靱性さらには耐食性をも劣化させる。したがって C r含有量を 20.0〜26.0%とした。

C u ： 1.0%を超え 3.0%以下

C uは Nと並んで本発明における重要な合金元素であり、耐食性を大幅に向上させる効果がある。塩化物に加えて塩化水素や硫化水素を含有する環境での耐食性向上には 1.0%を超えての含有が必要である。一方、 3.0%を超えて含有させてもその効果が飽和する。したがって、 C u 含有量は 1.0%を超え 3.0%以下とした。さらに安定した効果を得るには、 1.5%を超えて含有させるのが好ましい。

A 1 ： 0.00ト 0.05%

A 1 は健全な銬片を得るための脱酸剤として用いるので、 0.002%以上の含有が必要である。しカゝし、 N含有量が高い場合、鋼中の Nと窒化物を生成しやすく、それにより耐食性が劣化するので、含有量を制限する必要がある。すなわち A 1含有量は 0.05%以下とする。したがって、 A 1含有量は 0.002〜0.05%である。

： 0.10〜0.40% Nは本発明の一つの特徴となる合金元素であり、オーステナイトを安定化させるので二相ステンレス鋼の組織を制御するために重要である。また、耐孔食性の改善にも有効であり、これらの効果を得るためには含有量を 0. 10%以上にする必要がある。一方、 N含有 iが 0. 40%を超えると Nが固溶しきれず C r窒化物として析出するため、耐食性を逆に劣化させる。したがって、 N含有量は 0. 10〜0. 40%とする。

V、 N b、または T i ：合計量で 0. 05〜 0. 5%

V、 N b、または T i の添加はいずれも強度の向上に効果があり、少なくとも 1種を含有させる。添加する元素は 1種でも 2種または 3種でもかまわないが、強度上昇の効果を得るにために合計量として少なくとも 0. 05%以上の含有が必要である。ただし、 0. 5 %を超えると金属間化合物が生成し溶接部の耐食性ゃ靱性が劣化してくる。したがって、合計の含有量を 0. 05〜0. 5%とする。

M o ： 0. 50%以下および W ： 0. 50%以下

M 0および Wは添加しなくてもよいが、耐食性を改善させる元素であり、必要により含有させる。これらの元素の添加は高価になるので、本発明では、その代替に C rおよび Nの含有量を増加させている。しかし、 M oおよび Wの添加を排除するものではなく、必要に応じ含有させればよい。その場合、望ましいのはいずれの元素も 0. 05%以上の含有である。しかし、 0. 5%を超えて含有させても効果が飽和するので、含有量の上限はいずれの元素も 0. 50%以下とする。

B ： 0. 0030%以下

Bは添加しなくてもよいが、含有させると熱間加工性を改善する効果がある。これは、結晶粒界に偏折し、結晶粒界を強化して加工性を改善することによると考えられる。添加する場合、多く含有させると溶接部の耐孔食性を悪くするので 0. 0030%以下とする。ただし、 0. 0005%未満の含有では効果が小さいので、その望ましい含有量は 0. 0005〜0. 0030% である。

C a ： 0.0030%以下

C aは、添加しなくてもよいが熱間加工性を改善する効果があり、必要により添加する。これは、結晶粒界に偏祈して粒界強度を低下させ加ェ割れを誘発する Sを、 C a硫化物として無害な形に安定化させるためと考えられる。添加する場合、多すぎると耐孔食性が劣化してくるので上限を 0.0030%とする。また、添加する場合は、少なければ効果が小さいので、望ましいのは 0.0005〜0.0030%である。

以下は、不純物として含まれる元素である。

C ： 0.05%以下

Cは、含有量が 0.05%を超えると C r炭化物が析出し、靱性ゃ耐食性を劣化させる。したがって、 C含有量を 0.05%以下とする。

P ： 0.03%以下

Pが多いと溶接時に割れが生じやすくなり、溶接部の耐食性も劣化させる。その含有量が 0.03%を超えると、割れの発生や耐食性の劣化が頭著となるため 0.03%以下とする。

S ： 0.005%以下

Sは、 M nの項で述べたように孔食の起点となる Mn硫化物を生成しやすく、熟間加工性も悪くするので、極力低減する必要がある。 Sが 0. 005 %以下になると、 Mn Sの Mnがー部 C rに転換して C r Sとなり耐食性の劣化が抑制される。そこで、 S含有量を 0.005%以下とした。望ましくは 0.001%以下である。

〇（酸素）： 0.01%以下

〇は鋼中で酸化物系介在物を生成しこれが孔食の起点となるので、できるだけ少なくする.。その含有量が増すと、耐食性の劣化が顕著となるため 0.01%以下とする。

N 1 一値：一 11.0〜― 8.0 本発明鋼の合金元素の含有量から計算される N i _{ba :} 値は、二相ステンレス鋼のオーステナイト相とフェライト相との比率を予測する指標である。 N i _{b2 :} 値が— 11.0未満では、フライト生成元素が過剰となり耐食性ゃ靱性が劣化する。一方、 N i ；値が一 8.0を超えるとオーステナイトが過剰となり耐食性、ことに耐 S C C性が劣化する。そこで、フェライ卜系ステンレス鋼とオーステナイト系ステンレス鋼が有するすぐれた耐食性、および靱性の両方の性能を確保できるように、本発明の二相ステンレス鋼ではオーステナイ卜相とフェライト相との比率を、面積率で 35〜65%とする。そのために、 N i _b 値を一 11.0〜一 8.0とした。望ましいのは、一 1 0〜一 9.0である。

(実施例 1 )

図 1および図 2の化学組成を有する鋼を真空誘導加熱炉により溶製し、熱間鍛造、熱間圧延により厚さ 5minの鋼板として、 1050°Cにて 15分の加熱後水冷する固溶化熱処理を施した。これらの鋼板より、平行部の直径 4龍、長さ 30關の引張り試験片を機械加工により作製し、引張り試験をおこなった。またこれらの鋼板から、幅.10龍、長さ 75mm、厚さ 2nimの試験片を機械加工により作製し、表面を湿式エメリーにて 600香まで研磨し、アセトンで洗浄した後、 U字型に曲げ、 U字の脚部をチタン製ボル卜とナツ卜により拘束して腐食試験に供した。

腐食試験は、図 3に示すように塩化物と塩化水素を含む水溶液中に浸漬する条件 1と、さらに硫化水素を含有させた水溶液の条件 IIとの 2種類とした。試験前後の重量変化から腐食速度を求めるとともに、試験片表面の目視観察により孔食ゃ応力腐食割れ（SCC) の発生状況を調査した。

図 4に引張り試験の耐カおよび腐食試験結果を示す。同時に試験した比較鋼のうち、 No.21はオーステナイト系ステンレス鋼、 No.22はフエライト系ステンレス鋼である。また、 No.】 No.23および No.24は、それぞれ UNS-32304相当、 SUS329J3L相当、および UNS-S31500相当の二相ステンレス鋼である。これらの鋼の試験結果から、 No.21は局部腐食すなわち耐 S C C性や耐孔食性が劣り、 No.22は環境条件によっては著しく腐食速度が大きいことがわかる。それらに対して、二相ステンレス鋼の No.23は腐食速度、局部腐食ともすぐれているが、 N i および Moを多量に含有している。二相ステンレス鋼でも M 0量の少ない No.14や C rがやや低い No.24では、腐食条件によっては耐食性が不十分である。ところが、本発明の定める化学組成範囲に入る No.1〜13の鋼は、 M o を含有しないか、含有していてもその量は少なく、 N i も少ない含有量で、 Mo含有量や N i 含有量の高い No.23の鋼と同等ないしはそれ以上の耐食性を示した。また、 0.2%耐カとして示した強度も、 M o含有量の高い No.23および No.24の二相ステンレス鋼と同等である。また、他の化学組成が本発明の定める範囲にあっても、 N含有量または N i 含有量が本発明範囲を外れる No.15、 No.16は、 M 0量の少ない No.14や C rがやや低い No.24と同程度の耐食性であった。さらに、 No.17と No. 18〜20の 3鋼種との比較からわかるように、 V、 113ぉょび丁 1 など炭窒化物形成元素を含まない場合、耐局部腐食性がやや劣り、これらの元素を含んでいると耐食性が良好である。しかし、その量が少なければ十分な強度が得られない。

(実施例 2)

本発明の定める範囲である 0.02%C— 0.5% S i 一 1.5%M n -24% C r一 4%N i — 1. %C u - 0.01%A 1 -0.15%N- 0.2%M o - 0. 2 %Wの化学組成で、これに B、 C aを種々の量含有させた鋼を真空誘誘導式加熱炉により溶製した。得られた铸塊から直径 10mm、長さ 130匪の丸棒試験片を削り出し、これらの試験片により 950°Cにて歪み速度 1 .0/ sで引張り破断させ、その時の絞り値を測定して、鋼の熱間加工性を比較した。この場合、絞り値の大きいほど熱間加工性がすぐれている

。 950での試験における絞り値が 80%を超える鋼、 75〜80%の鋼、および 75%未満の鋼について、 Bおよび C aの含有量との関係を調べた結果、図 5が得られた。この図からわかるように、 Bでも C aでも 0. 0005% 以上含有させることにより、熱間加工性が改善される。産業上の利用可能性

本発明鋼は、既存のオーステナイトステンレス鋼、フヱライトステンレス鋼および二相ステンレス鋼に比べ、塩化物に加えて塩化水素や硫化水素を含有する水溶液中で、それらと同等かそれ以上のすぐれた耐食性を有し、強度も十分高く、かつ熱間加工性が良好である。しかも、 M o を含有しないか、または含有しても少量であり、安価である。このような特徴ある性能を持つ鋼は、石油精製、化学プラントの配管および熱交換器用材料として適している。

Claims

請求の範囲

1. S i ： 0.05〜 2.0%、 Mn ： 0.1〜 4.0%、 N i : 1.0〜 4.0%、 C r : 20.0〜26,0%、 C u ： 1.0%を超え 3.0%以下、 A 1 ： 0.002 0.05%、 N ： 0.10〜0.40%で、 V、 T i または N bの 1種以上を合計量にて 0.05〜0.50%含み、残部が F e及び不可避的不純物からなり、不純物の中では、 C : 0.05%以下、 P : 0.03%以下、 S : 0.005%以下なる化学組成を有し、かつ下記①式で表される N i ：値が一 11.0〜一 8.0 であることを特徴とする耐食性にすぐれた二相ステンレス鋼。

ただし、

N 1 _b≥: =N 1 _f. . - 1.1 x C r _e,+ 8.2 ① ここで、

N i _e , = N i (%) + 0.5x C u (%) + 30 { C (%) + N (%) } ②

C r e , = C r (%) + 1.5x S i (%) +Mo (%) +W (%)

③ とする。

2. S i ： 0.05〜 2.0%、 M n ： 0.1〜 4.0%、 N i ： 1.0〜 4.0%、 C r : 20.0〜26.0%、 C u ： 1.0%を超え 3.0%以下、 A 1 ： 0.002〜 0.05%、 N ： 0.10〜0.40%で、 V、 T i または N bの 1種以上を合計量にて 0.05〜0.50%と、さらに M o ： 0.50%以下および W ： 0.50%以下を含み、残部が F e及び不可避的不純物からなり、不純物の中では、 C ： 0.05%以下、 P : 0.03%以下、 S : 0.005%以下であって、かつ、下記 ①式で表される Ν ι ^: 値が一 11.0〜一 8.0であることを特徴とする耐食性にすぐれた二相ステンレス鋼。

ただし、

N 1 _ba: =N i 1.1 C r e , + 8.2 ' ' · ① ここで、 N i _e, = i (%) + 0.5x C u ( ) + 30 {C (%) +N (%) } ②

C r _eq = C r (%) + 1.5x S i (%) +M o {%) +W (%)

③ 3. S i ·· 0.05〜 2.0%、 Mn : 0.1〜 4.0%、 N i : 1.0〜 4.0%、 C r : 20.0〜26.0%、 C u ： 1.0%を超え 3.0%以下、 A 1 ： 0.002 0.05%、 N ： 0.10〜0.40%で、 V、 T i または N bの 1種以上を合計量にて 0.05〜0.50%と、さらに B ： 0.0030%以下および C a ： 0.0030%以下を含み、残部が F e及び不可避的不純物からなり、不純物の中では、 C ： 0.05%以下、 P ： 0.03%以下、 S ： 0.005%以下であって、かつ、下記①式で表される N i 。値が一 11.0〜一 8.0であることを特徴とする耐食性にすぐれた二相ステンレス鋼。

ただし、

N i b,: =N i _e,- l. l x C r _e + 8.2 ① ここで、

N i e , = N i (%) + 0.5x C u (% ) +30 {C (%) +N {%) } ②

C r e , = C r (%) + 1.5x S i (%) + o (%) +W (%)

③ 4. S i ： 0.05〜 2.0%、 M n ： 0.1〜 4.0%、 N i ： 1,0〜 4.0%、 C r : 20.0〜26,0%、 C u : 1 · 0%を超え 3.0%以下、 A 1 ： 0.002〜 0.05%、 N : 0.10~0.40%で、 V、 T i または N bの 1種以上を合計量にて 0.05〜0.50%と、 Mo ： 0.50%以下、 W ： 0.50%以下、 B ： 0.0030 %以下および C a ： 0.0030%以下を含み、残部が F e及び不可避的不純物からなり、不純物の中では、 C : 0.05%以下、 P : 0.03%以下、 S ： 0.005%以下であって、かつ、下記①式で表される N i 。値が— 11.0 〜一 8.0であることを特徴とする耐食性にすぐれた二相ステンレス鋼。

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