JP5345070B2 - 溶接熱影響部の耐食性と靭性が良好な省合金二相ステンレス鋼 - Google Patents
溶接熱影響部の耐食性と靭性が良好な省合金二相ステンレス鋼 Download PDFInfo
- Publication number
- JP5345070B2 JP5345070B2 JP2009542284A JP2009542284A JP5345070B2 JP 5345070 B2 JP5345070 B2 JP 5345070B2 JP 2009542284 A JP2009542284 A JP 2009542284A JP 2009542284 A JP2009542284 A JP 2009542284A JP 5345070 B2 JP5345070 B2 JP 5345070B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- stainless steel
- duplex stainless
- toughness
- alloy
- mass
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
- 229910001039 duplex stainless steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 105
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 title claims abstract description 82
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 title claims abstract description 82
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 claims abstract description 27
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 25
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 17
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 14
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 12
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims abstract description 11
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 11
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims abstract description 9
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 8
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 claims abstract description 8
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims abstract description 7
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims abstract description 4
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims description 89
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims description 89
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 claims description 31
- 238000003466 welding Methods 0.000 claims description 29
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims description 25
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims description 25
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 20
- 238000000605 extraction Methods 0.000 claims description 16
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 claims description 16
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 claims description 15
- 229910052796 boron Inorganic materials 0.000 claims description 13
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 12
- 229910052791 calcium Inorganic materials 0.000 claims description 11
- 229910052718 tin Inorganic materials 0.000 claims description 11
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 claims description 10
- 229910052715 tantalum Inorganic materials 0.000 claims description 7
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 claims description 7
- 238000010791 quenching Methods 0.000 claims description 2
- 230000002051 biphasic effect Effects 0.000 claims 1
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 abstract description 6
- 239000000463 material Substances 0.000 description 42
- 150000004767 nitrides Chemical class 0.000 description 36
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 description 31
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 26
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 23
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 13
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 13
- 230000001965 increasing effect Effects 0.000 description 12
- 229910052761 rare earth metal Inorganic materials 0.000 description 12
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 11
- 230000002829 reductive effect Effects 0.000 description 10
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- 229910000963 austenitic stainless steel Inorganic materials 0.000 description 8
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 8
- 239000000047 product Substances 0.000 description 8
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 8
- ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N Tin Chemical compound [Sn] ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- OKKJLVBELUTLKV-UHFFFAOYSA-N Methanol Chemical compound OC OKKJLVBELUTLKV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 6
- 238000011156 evaluation Methods 0.000 description 6
- 230000000670 limiting effect Effects 0.000 description 6
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 description 6
- 239000002253 acid Substances 0.000 description 5
- 239000010953 base metal Substances 0.000 description 5
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 5
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 description 5
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 5
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 5
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 4
- 230000001771 impaired effect Effects 0.000 description 4
- 238000009616 inductively coupled plasma Methods 0.000 description 4
- 238000000034 method Methods 0.000 description 4
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 4
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 3
- 230000015556 catabolic process Effects 0.000 description 3
- 230000002950 deficient Effects 0.000 description 3
- 238000006731 degradation reaction Methods 0.000 description 3
- 239000010410 layer Substances 0.000 description 3
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 3
- 238000007711 solidification Methods 0.000 description 3
- 230000008023 solidification Effects 0.000 description 3
- 238000005482 strain hardening Methods 0.000 description 3
- 229910000885 Dual-phase steel Inorganic materials 0.000 description 2
- OKIZCWYLBDKLSU-UHFFFAOYSA-M N,N,N-Trimethylmethanaminium chloride Chemical compound [Cl-].C[N+](C)(C)C OKIZCWYLBDKLSU-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 2
- OFOBLEOULBTSOW-UHFFFAOYSA-N Propanedioic acid Natural products OC(=O)CC(O)=O OFOBLEOULBTSOW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910021607 Silver chloride Inorganic materials 0.000 description 2
- 150000007513 acids Chemical class 0.000 description 2
- 239000007864 aqueous solution Substances 0.000 description 2
- 239000003610 charcoal Substances 0.000 description 2
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 2
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 2
- 238000001914 filtration Methods 0.000 description 2
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 description 2
- 238000009863 impact test Methods 0.000 description 2
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 2
- 229910052747 lanthanoid Inorganic materials 0.000 description 2
- 150000002602 lanthanoids Chemical class 0.000 description 2
- VZCYOOQTPOCHFL-UPHRSURJSA-N maleic acid Chemical compound OC(=O)\C=C/C(O)=O VZCYOOQTPOCHFL-UPHRSURJSA-N 0.000 description 2
- 239000011976 maleic acid Substances 0.000 description 2
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 2
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 2
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 description 2
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 2
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 2
- 238000007670 refining Methods 0.000 description 2
- 238000011160 research Methods 0.000 description 2
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 2
- HKZLPVFGJNLROG-UHFFFAOYSA-M silver monochloride Chemical compound [Cl-].[Ag+] HKZLPVFGJNLROG-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 2
- 238000002791 soaking Methods 0.000 description 2
- 239000002436 steel type Substances 0.000 description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 2
- 230000001629 suppression Effects 0.000 description 2
- 239000002344 surface layer Substances 0.000 description 2
- VZCYOOQTPOCHFL-UHFFFAOYSA-N trans-butenedioic acid Natural products OC(=O)C=CC(O)=O VZCYOOQTPOCHFL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910018072 Al 2 O 3 Inorganic materials 0.000 description 1
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052684 Cerium Inorganic materials 0.000 description 1
- 208000009205 Tinnitus Diseases 0.000 description 1
- 230000002378 acidificating effect Effects 0.000 description 1
- 230000009471 action Effects 0.000 description 1
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 1
- 230000000996 additive effect Effects 0.000 description 1
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000003287 bathing Methods 0.000 description 1
- 238000007664 blowing Methods 0.000 description 1
- 238000009529 body temperature measurement Methods 0.000 description 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 1
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 1
- 238000012937 correction Methods 0.000 description 1
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 1
- 238000002425 crystallisation Methods 0.000 description 1
- 230000008025 crystallization Effects 0.000 description 1
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 1
- 230000001934 delay Effects 0.000 description 1
- 238000011161 development Methods 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 210000005069 ears Anatomy 0.000 description 1
- 238000005868 electrolysis reaction Methods 0.000 description 1
- 230000002708 enhancing effect Effects 0.000 description 1
- 230000001747 exhibiting effect Effects 0.000 description 1
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 1
- 230000008014 freezing Effects 0.000 description 1
- 238000007710 freezing Methods 0.000 description 1
- 238000010191 image analysis Methods 0.000 description 1
- 230000006698 induction Effects 0.000 description 1
- 230000002401 inhibitory effect Effects 0.000 description 1
- 230000003993 interaction Effects 0.000 description 1
- 229910000765 intermetallic Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000011835 investigation Methods 0.000 description 1
- 229910052746 lanthanum Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000003287 optical effect Effects 0.000 description 1
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 1
- 230000001376 precipitating effect Effects 0.000 description 1
- 230000008569 process Effects 0.000 description 1
- 230000001737 promoting effect Effects 0.000 description 1
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 1
- 239000011347 resin Substances 0.000 description 1
- 229920005989 resin Polymers 0.000 description 1
- 238000004088 simulation Methods 0.000 description 1
- 239000007921 spray Substances 0.000 description 1
- 230000006641 stabilisation Effects 0.000 description 1
- 238000011105 stabilization Methods 0.000 description 1
- 230000000087 stabilizing effect Effects 0.000 description 1
- 238000009628 steelmaking Methods 0.000 description 1
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 1
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/42—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with copper
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
- C21D1/19—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering by interrupted quenching
- C21D1/20—Isothermal quenching, e.g. bainitic hardening
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/002—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing In, Mg, or other elements not provided for in one single group C22C38/001 - C22C38/60
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/08—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing nickel
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/12—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing tungsten, tantalum, molybdenum, vanadium, or niobium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/14—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing titanium or zirconium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/38—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with more than 1.5% by weight of manganese
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/46—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with vanadium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/48—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with niobium or tantalum
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/58—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with more than 1.5% by weight of manganese
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/001—Austenite
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/005—Ferrite
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/0205—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips of ferrous alloys
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Arc Welding In General (AREA)
Description
二相ステンレス鋼の直近のトピックとして省合金タイプの開発とその使用量増加がある。省合金タイプとは、二相ステンレス鋼の従来鋼より高価な合金の含有量を抑え、低い合金コストのメリットを更に増大させた鋼種で、特開昭61−56267号公報、WO2002/27056号公報、或は、WO96/18751号公報に開示されている。このうち、特開昭61−56267号公報およびWO2002/27056号公報に開示された二相ステンレス鋼は、ASTM−A240で規格化されており、前者はS32304(代表成分23Cr−4Ni−0.17N),後者はS32101(代表成分22Cr−1.5Ni−5Mn−0.22N)に対応する。従来の二相ステンレス鋼のメイン鋼種はJIS SUS329J3LやSUS329J4Lであるが、これらはオーステナイト系の高耐食鋼SUS316Lよりも更に高耐食であり、高価なNiやMoをそれぞれ約6〜7%(以下、本発明において、成分についての%は質量%を表すわ)、約3〜4%添加している。これに対して、省合金二相ステンレス鋼は、耐食性をSUS316Lもしくは汎用鋼のSUS304に近いレベルとした代わりに、Moの添加をほぼ0とし、Niの添加をS32304では約4%、S32101では約1%と大幅に低減している。
特開2006−183129号公報に記載の二相ステンレス鋼は、特開昭61−56267号公報に記載の二相ステンレス鋼S32304の改良型として、酸性環境における耐食性を高めるためにCu、強度を高めるためにNb,V,Tiの何れかを添加したものである。また、特開2006−183129号公報では、延性および深絞り性に優れたオーステナイト・フェライト系ステンレス鋼として、省合金二相鋼の成分系を規定しているが、その中で、選択元素として0.5%以下のV添加をしており、その効果として、鋼の組織を微細化し強度を高めるとある。
耐食性については、省合金タイプは元々従来鋼よりは耐食性に劣るものの、SUS304やSUS316Lに近いレベルになるように設計されており、溶体化熱処理後でかつ溶接の無い状態ではSUS304やSUS316Lと比べ遜色ない耐食性を有する。ところが特に省合金タイプの場合、溶接を行った際、溶接部近傍の熱影響部(いわゆるHAZ部)において、ある限界以上の入熱量を受けた場合に、耐食性の極端な低下を起こし、SUS304の耐食性レベルを下回ることがある。
しかしながら耐食性と同様に、HAZ部においては靭性が低下するので、応力による破壊を避けるべき構造用途には使用し難いレベルとなることがある。
溶接HAZ部において耐食性と靭性が低下する理由は下記の通りである。二相ステンレス鋼に添加されたNは、ほとんどがオーステナイト相中に固溶しフェライト相中への固溶はごく少量である。溶接時の加熱によってフェライト相の割合は増加し、オーステナイト相は減少する。フェライト中の固溶N量が増加するが、溶接後の冷却時には、冷却速度が速いためオーステナイト相は溶接前の量まで戻らず、フェライト相中の固溶N量が溶接前と比べて高いレベルに留まる。フェライト相のN固溶限は比較的小さいため、冷却時に固溶限を超えた分はCr窒化物となり析出する。この窒化物は、割れの伝播を促進することで靭性を低下させ、また、析出によりCrが消費されいわゆるCr欠乏層を生じることで耐食性を低下させる。
以上の結果からこれらの効果を盛り込み、更に成分の適正配分により上記課題を解決しうる成分系を有する省合金二相ステンレス鋼を発明するに至った。
当該ヒートパターンは、ステンレス鋼で一般的に用いられている溶接の熱サイクルを模擬し簡略化したものになっている。(ii)の最高温度領域は窒素固溶限の小さいフェライト相の増加域、(iii )の中程度の温度領域は、フェライト相の一部のオーステナイト相への変態域、(iv)の低温域は、Cr窒化物の析出域に、それぞれ大まかに対応している。各々の通過時間は実際の測温データを元に作成した。すなわち、このヒートパターンによって、実際の溶接時のCr窒化物が析出しやすい条件を模擬することができる。上記のような熱処理を施した後の二相ステンレス鋼材の抽出残渣分析を行うことで、当該鋼材の溶接部での析出物量を推定することが出来る。なお、当該鋼材においては析出物のほぼ全てが炭窒化物である。
(1)質量%にて、
C:0.06%以下、Si:0.1〜1.5%、Mn:2.0〜4.0%、P:0.05%以下、S:0.005%以下、Cr:19.0〜23.0%、Ni:1.0〜4.0%、Mo:1.0%以下、Cu:0.1〜3.0%、V:0.05〜0.5%、Al:0.003〜0.050%、O:0.007%以下、N :0.10〜0.25%、Ti:0.05%以下を含有し、残部がFeおよび不可避的不純物からなり、
<1>式で表されるMd30値が80以下、
<2>式で表されるNi−bal.が−8以上−4以下であり、かつNi−bal.とN含有量の関係が<3>式を満足し、オーステナイト相面積率が40〜70%であり、2×Ni+Cuが3.5以上であることを特徴とする溶接熱影響部の耐食性と靭性が良好な省合金二相ステンレス鋼。
Md30=551−462×(C+N)−9.2×Si−8.1×
Mn−29×(Ni+Cu)−13.7×Cr−
18.5×Mo−68×Nb・・・・・・・・・<1>
Ni−bal.=(Ni+0.5Mn+0.5Cu+30C+
30N)−1.1(Cr+1.5Si+Mo
+W)+8.2・・・・・・・・・・・・<2>
N(%)≦0.37+0.03×(Ni−bal.)・・・・<3>
但し、上記の式において各元素名は何れもその含有量(%)を表す。
但し、fNは下記<4>式を満たす数値である。
log10fN=−0.046×Cr−0.02×Mn−
0.011×Mo+0.048×Si+
0.007×Ni+0.009×Cu・・<4>
なお、上記の式において各元素名は何れもその含有量(質量%)を表す。
(i)室温から1300℃まで15秒で昇温、(ii)1300℃にて5秒間保定、(iii )1300℃から900℃まで15秒で等温冷却、iv)900℃から400℃まで135秒で等温冷却、v)400℃から室温まで急冷する。
CRN=([Cr]/104)
/{([Cr]/104)+([V]/51)+([Nb]/93)
+([B]/11)}・・・・・・・・・・・・・・・・<5>
但し、[Cr]、[V]、[Nb]、[B]は何れも各元素の抽出残渣量(質量%)を表す。
本発明の(2)に記載の省合金二相ステンレス鋼では、Nbの微量添加により窒化物析出による溶接熱影響部の耐食性と靭性低下を更に抑制することが可能である。本発明の(3)及び(4)に記載の省合金二相ステンレス鋼においては、この鋼の溶接熱影響部の耐食性と靭性低下を抑制しつつ熱間加工性を向上することが可能である。本発明の(5)、(6)に記載の省合金二相ステンレス鋼においては、この鋼の溶接熱影響部の耐食性と靭性低下を抑制しつつ、また(7)に記載の省合金二相ステンレス鋼では、更に、熱間加工性も確保しつつ、当該鋼の靭性と耐食性を更に向上させることが可能である。
本発明の(8)に記載の省合金二相ステンレス鋼においては当該鋼の溶接熱影響部の耐食性と靭性低下を抑制しつつTiとMgの複合添加によりフェライト組織を微細化し靱性をより向上させることが可能であり、本発明の(9)に記載の省合金二相ステンレス鋼においては当該鋼の溶接熱影響部の耐食性と靭性低下を抑制しつつ更に耐食性を向上させることが出来る。また、本発明の(10)に記載の省合金二相ステンレス鋼では、供試材に特定の熱処理を施した後の抽出残渣量を測定する場合の判別基準を規定したものであり、上述の溶接熱影響部の耐食性と靭性低下が抑制される材料であることを明確にしうる評価を備えたものである。
先ず、本発明の(1)に記載の省合金二相ステンレス鋼の鋼組成の限定理由について説明する。なお、成分についての%は、質量%を意味する。
このためその含有量の上限を0.007%と定める。好ましくは0.005%以下である。一方、含有量を極端に減ずるには大幅なコストアップになるため、下限を0.0005%とするのが好ましい。
Md30=551−462×(C+N)−9.2×Si−8.1
×Mn−29×(Ni+Cu)−13.7×Cr−18.5×
Mo−68×Nb・・・・・・・・・・・・・・・・・・<1>
Ni−bal.=(Ni+0.5Cu+0.5Mn+30C+
30N)−1.1(Cr+1.5Si+Mo
+W)+8.2・・・・・・・・・・・<2>
N(%)≦0.37+0.03×(Ni−bal.)・・・・<3>
なお、図2における各プロットに対応する二相ステンレス熱延板サンプルの成分組成は、C:0.011〜0.047%、Si:0.13〜1.21%、Mn:2.08〜3.33%、P≦0.035%、S≦0.0025%、Ni:1.24〜3.66%、Cr:19.53〜22.33%、Mo:0.07〜0.71%、V:0.055〜0.444%、Al:0.008〜0.036%、N:0.111〜0.222%の範囲である。
Nbについては前述の通り、Nの活量を下げ窒化物の析出を抑制するのに有効な元素である。但し、Nとの親和力が比較的高く、少量の添加でNb窒化物を析出してしまうので添加には注意が必要である。そこで、Nbの添加量を、固溶限以下の添加となるようNとの関係式によって求められる上限以下に規制することで、Vの効果を更に補填することが出来る。
この効果を得るためにはNbは0.02%以上添加する必要がある。しかしながら、過剰添加するとNb窒化物が析出し母材を含めた靱性を損ねるので0.15%以下である必要がある。更に、Nb含有量とN含有量の積:Nb×N、いわゆる固溶度積を求める式において、この値を0.003以上0.015以下とすることで上記に示す効果を得ることができ、かつ靱性への悪影響を及ぼさないNbの添加量範囲となる。
Ca,Mg,REM,Bは、いずれも鋼の熱間加工性を改善する元素であり、その目的で1種または2種以上添加される。いずれも過剰な添加は逆に熱間加工性を低下させるためその含有量の上限を次のように定める。CaとMgについては夫々0.0050%、REMについては0.050%である。ここでREMはLaやCe等のランタノイド系希土類元素の含有量の総和とする。なお、CaとMgについては0.0005%から安定した効果が得られるので、好ましい範囲は0.0005〜0.0050%であり、REMについては、0.005%から安定した効果が得られるので好ましい範囲は0.005〜0.050%である。
Bは、好ましくは0.0003%以上添加することにより安定して粒界強度を上げ熱間加工性を向上させることができる。但し、過剰の添加は過剰析出ホウ化物により却って熱間加工性を損ねるので上限を0.0040%とする。
Coは、鋼の靭性と耐食性を高めるために有効な元素であり、選択的に添加される。その含有量が0.02%未満であると効果が少なく、1.00%を越えて含有させると高価な元素であるためにコストに見合った効果が発揮されないようになる。そのため添加する場合の含有量を0.02〜1.00%と定める。
前述のように、Tiは極微量でも窒化物として析出してしまうため、本発明においてはTiの添加量を0.05%以下に制限する。しかしながら、Mgと複合添加すれば、ごく微細なTiNを凝固段階で析出させることができ、フェライト組織を微細化させ、靭性を向上させることができる。このような効果を得ることを目的とする場合、TiをMgと複合して添加することが好ましい。この場合には、好ましいTi量は、0.003−0.05%である。さらに、微細なTiNを凝固段階で析出させる場合は、Mgと複合添加することに加えて、下記のようにf N とTi含有量とN含有量との積を考慮する。
すなわち、Tiは特にN含有量が高い本発明鋼においてはTiNを生成してデルタフェライトの晶出核として作用しフェライト粒径を微細化し、それによって靱性を向上させる効果がある。この目的のためには0.003%以上の含有が好ましい。一方、0.05%を越えて含有させると前述の通りN含有量が最も少ない場合でも粗大なTiNが生成して靭性を阻害するようになる。このため好ましい含有量は上述のように、0.003〜0.05%である。
log10fN=−0.046×Cr−0.02×Mn−
0.011×Mo+0.048×Si+0.007
×Ni+0.009×Cu・・・・・・・・<4>
上記の式において各元素名は何れもその含有量(%)を表す。
Zr,Taは添加によりCやSの耐食性への悪影響を抑制する元素であるが、過剰に添加すると靱性低下を生じる等の悪影響が生じる。従って、その含有量は、Zr≦0.03%、Ta≦0.1%に限定する。Wは二相ステンレス鋼の耐食性を付加的に高めるために選択的に添加される元素である。過剰添加はフェライト量の増加を招くため1.0%以下を添加する。Snは耐酸性を付加的に向上させる元素であり、熱間加工性の観点から0.1%を上限として添加することが出来る。なお、Zr、Ta、Wの効果が安定する含有量は、それぞれ0.003%、0.01%、0.05%、0.05%である。
上述のように、本発明の組成を有する鋼は、鋼材及びその溶接熱影響部の耐食性および靭性が優れているものである。溶接熱影響部における耐食性を十分に発揮させる観点から、鋼組成に応じてより適切な溶体化熱処理条件を選定して行うことが好ましい。このため、溶接時の熱履歴を模擬した鋼試料の抽出残渣量を規定することにより、溶接熱影響部の耐食性を効率的に評価し、より安定した特性を備えた省合金二相ステンレス鋼を提供することができる。そして、これに基づいてより適正な溶体化熱処理条件の設定に反映させることができる。
CRN=([Cr]/104)
/{([Cr]/104)+([V]/51)+([Nb]/93)
+([B]/11)}・・・・・・・・・・・・・・・・<5>
但し、[Cr]、[V]、[Nb]、[B]は何れも各元素の抽出残渣量(質量%)を表す。
抽出残渣量は、鋼を非水溶液中(例えば、3%マレイン酸+1%テトラメチルアンモニウムクロライド+残部メタノール)で電解(例えば、100mv定電圧)してマトリックスを溶解し、フイルター(例えば、0.2μm穴径)でろ過して、析出物を抽出する。その後、析出物を酸にて完全に溶解してイオン化し、例えば、高周波誘導結合プラズマ発光分光分析装置(ICP)にて各成分の抽出残渣量を測定することができる。
表1、表2(表1の続き1)、表3(表1続き2)、表4(表1続き3)に供試鋼の化学組成を示す(表1、表2が本発明例であり、表3、表4が比較例である)。なおこの表1〜表4に記載されている成分以外は残部はFeおよび不可避的不純物元素である。
また、表2、表4中に記載のNi−bal.、Md30、fNは、は夫々、
Md30=551−462×(C+N)−9.2×Si−8.1
×Mn−29×(Ni+Cu)−13.7×Cr−18.5×
Mo−68×Nb・・・・・・・・・・・・・・・・・・<1>
Ni−bal.=(Ni+0.5Cu+0.5Mn+30C+
30N)−1.1(Cr+1.5Si+Mo
+W)+8.2・・・・・・・・・・・<2>
log10fN=−0.046×Cr−0.02×Mn−
0.011×Mo+0.048×Si+0.007×
Ni+0.009×Cu・・・・・・・・・・・<4>
を意味するものである。
なお、空欄は測定していないことを示す。また表中のREMはランタノイド系希土類元素を意味し、含有量はそれら元素の合計を示している。
これらの成分を有する二相ステンレス鋼を実験室の50kg真空誘導炉によりMgOるつぼ中で溶製し、厚さが約100mmの扁平鋼塊に鋳造した。鋼塊の本体部分より熱間圧延用素材を加工し、1180℃の温度に1〜2h加熱後、仕上温度950〜850℃の条件にて圧延し12mm厚×約700mm長の熱間圧延厚鋼板を得た。なお圧延直後の鋼材温度が800℃以上の状態より200℃以下までスプレー冷却を実施した。最終の溶体化熱処理は1050℃×20分均熱後水冷の条件で実施した。No.1,4,12,13については、溶体化熱処理温度を900℃から1100℃まで50℃刻みで変更したサンプルを作成した。
上記により得られた厚鋼板および溶接継手について以下の特性評価を行った。熱間加工性の評価は、圧延材約700mmのうち最も長い耳割れの長さを耳割れ長さとし、この大小で比較した。厚鋼板(母材)の衝撃特性については、JIS4号Vノッチシャルピー試験片を厚鋼板の圧延方向と直角の方向より各3本切り出し、破壊が圧延方向に伝播するようにVノッチを加工して、最大エネルギー500J仕様の試験機にて衝撃試験を実施し、−20℃での衝撃値を測定した。 HAZ部の衝撃特性については、溶接継手のHAZ部のボンド部から1mm離れた部分に切欠が位置するように、母材と同様のVノッチ試験片を採取し、母材と同じ条件で衝撃試験を実施し、−20℃での衝撃値を測定した。オーステナイト面積率については、厚鋼板の圧延方向と平行な断面を、樹脂に埋込み、鏡面研磨し、KOH水溶液中で電解エッチングを行った後、光学顕微鏡観察により画像解析を行うことによってフェライト面積率を測定し、残りの部分をオーステナイト面積率とした。更に耐食性を評価すべく、厚鋼板(母材)および溶接継手(母材,HAZ部,溶接金属を全て含む)の表層から採取した試験片の表面を#600研磨し、JIS G 0577に規定された孔食電位測定を行った。
本発明鋼では、圧延材の耳割れ、母材、溶接HAZ部の衝撃特性、孔食電位いずれも良好な値を示した。
HAZ部の耐食性については、図2に示すようにNi−bal.とNとの関係式<3>式を満たす範囲内で孔食電位が飽和Ag/AgCl電極電位にて250mVを超え、特性良好となった。一方、これより高NのNo.J、Q、c、h、jでは不良であった。また、V添加量の少ないNo.Mも不良であった。
母材の耐食性については、C、Mn、Sのいずれかが過剰の鋼No.A、E、G、jおよびCr、Nの少なすぎる鋼No.I、Pは孔食電位が飽和Ag/AgCl電極電位にて300mVを切り不良であった。HAZ部の耐食性については母材が不良の鋼および前述の鋼に加え、Mnが2.0未満のNo.Dで窒化物析出により耐食性が低下した。
Nbについては、Nbを添加したNo.3〜5,20,21はNbが無添加もしくは0.02未満のNo.1、2、6〜19、24〜34、35、37やNb×Nが0.003未満のNo.36と比べ孔食電位が高い傾向にある。一方、Nb添加量が0.15%を超えた鋼No.Rは母材、HAZ靱性不良であり、一方、Nb単味では条件を満たすがNb×Nの値が0.015を超えたNo.Sは同様に靱性不良を生じた。また、Mo無添加の鋼No.37もMo添加鋼と遜色が無かった。
TiとMgの複合添加鋼については、fN×Ti×N≧0.00004、Ti×N≦0.008を満たす鋼No.22,23にてHAZ靱性の更なる向上が図れたが、Ti>0.05もしくはTi×N>0.008の鋼No.X,Yでは母材靱性不良となった。
表層を#500研磨した3gの試料を非水溶液中(3%マレイン酸+1%テトラメチルアンモニウムクロライド+残部メタノール)で電解(100mv定電圧)してマトリックスを溶解し、0.2μm穴径のフイルターでろ過して、析出物を抽出した。その後、析出物を酸にて完全に溶解してイオン化し、例えば、高周波誘導結合プラズマ発光分光分析装置(ICP)にて各成分の抽出残渣量を測定した。
その結果、No.1については、950,1000℃溶体化熱処理においてはCr抽出残渣量0.025%以下で、良好な特性を得た。一方、1050℃、1100℃溶体化熱処理材はCr抽出残渣量が0.025%を超えた。この材料のHAZ部孔食電位は不良であった。No.4,12については950〜1050℃材が良好、1100℃材が不良であった。一方、No.13は1050℃、1100℃溶体化熱処理材の場合CRNが0.5以下となり、この材料のHAZ部靭性は不良であった。
以上の実施例からわかるように本発明により溶接部の耐食性と靭性が良好な省合金型二相ステンレス鋼が得られることが明確となった。
Claims (10)
- 質量%にて、
C:0.06%以下、Si:0.1〜1.5%、Mn:2.0〜4.0%、P:0.05%以下、S:0.005%以下、Cr:19.0〜23.0%、Ni:1.0〜4.0%、Mo:1.0%以下、Cu:0.1〜3.0%、V:0.05〜0.5%、Al:0.003〜0.050%、O:0.007%以下、N :0.10〜0.25%、Ti:0.05%以下を含有し、残部がFeおよび不可避的不純物からなり、
<1>式で表されるMd30値が80以下、
<2>式で表されるNi−bal.が−8以上−4以下であり、かつNi−bal.とN含有量の関係が<3>式を満足し、オーステナイト相面積率が40〜70%であり、2×Ni+Cuが3.5以上であることを特徴とする溶接熱影響部の耐食性と靭性が良好な省合金二相ステンレス鋼。
Md30=551−462×(C+N)−9.2×Si−8.1×
Mn−29×(Ni+Cu)−13.7×Cr−
18.5×Mo−68×Nb・・・・・・・・・<1>
Ni−bal.=(Ni+0.5Mn+0.5Cu+30C+
30N)−1.1(Cr+1.5Si+Mo
+W)+8.2・・・・・・・・・・・・<2>
N(%)≦0.37+0.03×(Ni−bal.)・・・・<3>
但し、上記の式において各元素名は何れもその含有量(%)を表す。 - 請求項1に記載の二相ステンレス鋼において、更に、質量%にて、Nbを0.02〜0.15%かつNb×Nが0.003〜0.015、但し、Nb、Nは夫々の含有量の質量%を表す、となるように含有することを特徴とする溶接熱影響部の耐食性と靭性が良好な省合金二相ステンレス鋼。
- 請求項1に記載の二相ステンレス鋼において、更に、質量%にて、Ca≦0.0050%、Mg≦0.0050%、REM:≦0.050%、B≦0.0040%の1種または2種以上を含有することを特徴とする溶接熱影響部の耐食性と靭性が良好な省合金二相ステンレス鋼。
- 請求項1に記載の二相ステンレス鋼において、更に、質量%にて、Nbを0.02〜0.15%、かつNb×Nが0.003〜0.015、但し、Nb、Nは夫々の含有量の質量%を表す、となるように含有し、更に、質量%にて、Ca≦0.0050%、Mg≦0.0050%、REM:≦0.050%、B≦0.0040%の1種または2種以上を含有することを特徴とする溶接熱影響部の耐食性と靭性が良好な省合金二相ステンレス鋼。
- 請求項1に記載の二相ステンレス鋼において、更に、質量%にて、Coを0.02〜1.00%含有することを特徴とする溶接熱影響部の耐食性と靭性が良好な省合金二相ステンレス鋼。
- 請求項1に記載の二相ステンレス鋼において、更に、質量%にて、Nbを0.02〜0.15%、かつNb×Nが0.003〜0.015、但し、Nb、Nは夫々の含有量の質量%を表す、となるように含有し、更に、質量%にて、Coを0.02〜1.00%含有することを特徴とする溶接熱影響部の耐食性と靭性が良好な省合金二相ステンレス鋼。
- 請求項1に記載の二相ステンレス鋼において、更に、質量%にて、Nbを0.02〜0.15%、かつNb×Nが0.003〜0.015、但し、Nb、Nは夫々の含有量の質量%を表す、となるように含有し、更に、質量%にて、Ca≦0.0050%、Mg≦0.0050%、REM:≦0.050%、B≦0.0040%の1種または2種以上を含有し、更に、質量%にて、Coを0.02〜1.00%含有することを特徴とする溶接熱影響部の耐食性と靭性が良好な省合金二相ステンレス鋼。
- 請求項1に記載の二相ステンレス鋼において、更に、質量%にて、Mg:0.0001〜0.0050%を含有し、かつfNとTi含有量とN含有量の積:fN×Ti×Nが0.00004以上であり、かつTi含有量とN含有量の積:Ti×Nが0.008以下であることを特徴とする溶接熱影響部の耐食性と靭性が良好な省合金二相ステンレス鋼。
但し、fNは下記<4>式を満たす数値である。
log10fN=−0.046×Cr−0.02×Mn−
0.011×Mo+0.048×Si+
0.007×Ni+0.009×Cu・・<4>
なお、上記の式において各元素名は何れもその含有量(質量%)を表す。 - 請求項1に記載の二相ステンレス鋼において、更に、質量%にて、Zr≦0.03%、Ta≦0.1%、W≦1.0%、Sn≦0.1%の1種または2種以上を含有することを特徴とする溶接熱影響部の耐食性と靭性が良好な省合金二相ステンレス鋼。
- 請求項1〜9の何れか1項に記載の二相ステンレス鋼であって、鋼が溶接時に受ける熱履歴を模擬した下記(i)〜(iv)の熱処理を施した後の上記鋼のCrの抽出残渣量が0.025%以下であり、かつ下記<5>式に示すCRN値が0.5以上であることを特徴とする溶接熱影響部の耐食性と靭性が良好な省合金二相ステンレス鋼。
(i)室温から1300℃まで15秒で昇温、(ii)1300℃にて5秒間保定、(iii )1300℃から900℃まで15秒で等温冷却、(iv)900℃から400℃まで135秒で等温冷却、(v)400℃から室温まで急冷する。
CRN=([Cr]/104)
/{([Cr]/104)+([V]/51)+([Nb]/93)
+([B]/11)}・・・・・・・・・・・・・・<5>
但し、[Cr]、[V]、[Nb]、[B]は何れも各元素の抽出残渣量(質量%)を表す。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2009542284A JP5345070B2 (ja) | 2008-03-26 | 2009-03-26 | 溶接熱影響部の耐食性と靭性が良好な省合金二相ステンレス鋼 |
Applications Claiming Priority (6)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2008081862 | 2008-03-26 | ||
JP2008081862 | 2008-03-26 | ||
JP2009044046 | 2009-02-26 | ||
JP2009044046 | 2009-02-26 | ||
PCT/JP2009/056840 WO2009119895A1 (ja) | 2008-03-26 | 2009-03-26 | 溶接熱影響部の耐食性と靭性が良好な省合金二相ステンレス鋼 |
JP2009542284A JP5345070B2 (ja) | 2008-03-26 | 2009-03-26 | 溶接熱影響部の耐食性と靭性が良好な省合金二相ステンレス鋼 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPWO2009119895A1 JPWO2009119895A1 (ja) | 2011-07-28 |
JP5345070B2 true JP5345070B2 (ja) | 2013-11-20 |
Family
ID=41114075
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2009542284A Active JP5345070B2 (ja) | 2008-03-26 | 2009-03-26 | 溶接熱影響部の耐食性と靭性が良好な省合金二相ステンレス鋼 |
Country Status (8)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US9212412B2 (ja) |
EP (1) | EP2258885B1 (ja) |
JP (1) | JP5345070B2 (ja) |
KR (7) | KR20150024951A (ja) |
CN (3) | CN103498113B (ja) |
ES (1) | ES2735502T3 (ja) |
WO (1) | WO2009119895A1 (ja) |
ZA (1) | ZA201006750B (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US11142814B2 (en) | 2017-01-23 | 2021-10-12 | Jfe Steel Corporation | Ferritic-austenitic duplex stainless steel sheet |
TWI813491B (zh) * | 2022-11-04 | 2023-08-21 | 中國鋼鐵股份有限公司 | 耐蝕性鋼材及其製造方法 |
Families Citing this family (54)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
TWI394848B (zh) * | 2007-10-10 | 2013-05-01 | Nippon Steel & Sumikin Sst | 雙相不銹鋼線材、鋼線及螺釘以及其製造方法 |
JP5349015B2 (ja) * | 2008-11-19 | 2013-11-20 | 日新製鋼株式会社 | Ni節約型オーステナイト系ステンレス熱延鋼板の製造方法並びにスラブおよび熱延鋼板 |
JP5366609B2 (ja) * | 2009-03-26 | 2013-12-11 | 新日鐵住金ステンレス株式会社 | 耐食性の良好な省合金二相ステンレス鋼材とその製造方法 |
JP5398574B2 (ja) * | 2010-02-18 | 2014-01-29 | 新日鐵住金ステンレス株式会社 | 真空容器用二相ステンレス鋼材とその製造方法 |
JP5744575B2 (ja) * | 2010-03-29 | 2015-07-08 | 新日鐵住金ステンレス株式会社 | 複相組織ステンレス鋼鋼板および鋼帯、製造方法 |
CN102233489B (zh) * | 2010-04-27 | 2012-12-05 | 昆山京群焊材科技有限公司 | 双相不锈钢焊条 |
FI122657B (fi) | 2010-04-29 | 2012-05-15 | Outokumpu Oy | Menetelmä korkean muokattavuuden omaavan ferriittis-austeniittisen ruostumattoman teräksen valmistamiseksi ja hyödyntämiseksi |
KR20120132691A (ko) | 2010-04-29 | 2012-12-07 | 오또꿈뿌 오와이제이 | 높은 성형성을 구비하는 페라이트-오스테나이트계 스테인리스 강의 제조 및 사용 방법 |
WO2012004464A1 (fr) * | 2010-07-07 | 2012-01-12 | Arcelormittal Investigación Y Desarrollo Sl | Acier inoxydable austéno-ferritique à usinabilité améliorée |
JP5406233B2 (ja) * | 2011-03-02 | 2014-02-05 | 新日鐵住金ステンレス株式会社 | 二相ステンレス鋼を合わせ材とするクラッド鋼板およびその製造方法 |
WO2012102330A1 (ja) | 2011-01-27 | 2012-08-02 | 新日鐵住金ステンレス株式会社 | 合金元素節減型二相ステンレス熱延鋼材、合わせ材として二相ステンレス鋼を具備するクラッド鋼板、およびそれらの製造方法 |
JP5406230B2 (ja) * | 2011-01-27 | 2014-02-05 | 新日鐵住金ステンレス株式会社 | 合金元素節減型二相ステンレス熱延鋼材およびその製造方法 |
JP5868206B2 (ja) * | 2011-03-09 | 2016-02-24 | 新日鐵住金ステンレス株式会社 | 溶接部耐食性に優れた二相ステンレス鋼 |
JP6018364B2 (ja) * | 2011-03-17 | 2016-11-02 | 新日鐵住金ステンレス株式会社 | 線状加熱性に優れたケミカルタンカー用二相ステンレス鋼 |
EP2730365B1 (en) * | 2011-07-06 | 2018-08-08 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Austenite steel welded joint |
FI126574B (fi) * | 2011-09-07 | 2017-02-28 | Outokumpu Oy | Dupleksinen ruostumaton teräs |
KR20130034349A (ko) * | 2011-09-28 | 2013-04-05 | 주식회사 포스코 | 내식성 및 열간가공성이 우수한 저합금 듀플렉스 스테인리스강 |
JP2013087539A (ja) * | 2011-10-20 | 2013-05-13 | Nippon Steel & Sumitomo Metal | 被覆構造および海洋鋼構造物 |
JP5329632B2 (ja) * | 2011-10-21 | 2013-10-30 | 新日鐵住金ステンレス株式会社 | 二相ステンレス鋼、二相ステンレス鋼鋳片、および、二相ステンレス鋼鋼材 |
JP5329634B2 (ja) * | 2011-12-06 | 2013-10-30 | 新日鐵住金ステンレス株式会社 | 二相ステンレス鋼、二相ステンレス鋼鋳片、および、二相ステンレス鋼鋼材 |
KR101632516B1 (ko) * | 2011-10-21 | 2016-06-21 | 닛폰 스틸 앤드 스미킨 스테인레스 스틸 코포레이션 | 2상 스테인리스강, 2상 스테인리스강 주조편 및 2상 스테인리스강 강재 |
JP5903307B2 (ja) * | 2012-03-27 | 2016-04-13 | 新日鐵住金ステンレス株式会社 | 溶接性に優れた二相ステンレス鋼 |
EP2662461A1 (de) * | 2012-05-07 | 2013-11-13 | Schmidt + Clemens GmbH & Co. KG | Eisen-Chrom-Mangan-Nickel-Legierung |
JP6405078B2 (ja) * | 2012-05-07 | 2018-10-17 | 株式会社神戸製鋼所 | 二相ステンレス鋼材および二相ステンレス鋼管 |
CN103060712B (zh) * | 2012-12-26 | 2015-06-03 | 宁波市瑞通新材料科技有限公司 | 一种锅炉用不锈耐酸钢 |
FI125734B (en) * | 2013-06-13 | 2016-01-29 | Outokumpu Oy | Duplex ferritic austenitic stainless steel |
CN105441830B (zh) * | 2014-09-25 | 2018-11-02 | 宝钢不锈钢有限公司 | 一种耐酸腐蚀高强度低镍双相不锈钢及其制造方法 |
CN107429365A (zh) * | 2015-04-10 | 2017-12-01 | 山特维克知识产权股份有限公司 | 生产双相不锈钢的管的方法 |
CN104878301B (zh) * | 2015-05-15 | 2017-05-03 | 河冶科技股份有限公司 | 喷射成形高速钢 |
EP3358030B1 (en) * | 2015-09-30 | 2020-10-14 | Nippon Steel Corporation | Austenitic stainless steel and method for producing austenitic stainless steel |
CN105420626A (zh) * | 2015-11-25 | 2016-03-23 | 铜陵市经纬流体科技有限公司 | 一种高耐腐蚀抗磨损的不锈钢泵阀铸件及其制备方法 |
CN105441817A (zh) * | 2015-11-25 | 2016-03-30 | 铜陵市经纬流体科技有限公司 | 一种高防锈的低镍高铜不锈钢泵阀铸件及其制备方法 |
CN105420637A (zh) * | 2015-11-25 | 2016-03-23 | 铜陵市经纬流体科技有限公司 | 一种高弹耐腐蚀不锈钢泵阀铸件及其制备方法 |
CN105420620A (zh) * | 2015-11-25 | 2016-03-23 | 铜陵市经纬流体科技有限公司 | 一种高温抗磨性优良的不锈钢泵阀铸件及其制备方法 |
KR101746404B1 (ko) * | 2015-12-23 | 2017-06-14 | 주식회사 포스코 | 내식성 및 가공성이 향상된 린 듀플렉스 스테인리스강 및 이의 제조 방법 |
CN106917054A (zh) * | 2015-12-23 | 2017-07-04 | Posco公司 | 节约型双相不锈钢及由其制造的厨房器具 |
AU2017274993B2 (en) * | 2016-06-01 | 2019-09-12 | Nippon Steel Corporation | Duplex stainless steel and duplex stainless steel manufacturing method |
CN106191405A (zh) * | 2016-08-23 | 2016-12-07 | 钢铁研究总院 | 一种热处理炉用高性能奥氏体耐热钢及其制备方法 |
CN106319343B (zh) * | 2016-10-10 | 2021-08-17 | 宝钢德盛不锈钢有限公司 | 一种低成本的高强度不锈钢及其焊管制造方法 |
EP3604593A4 (en) * | 2017-03-30 | 2020-09-02 | NIPPON STEEL Stainless Steel Corporation | TWO-PHASE STAINLESS STEEL AND ITS MANUFACTURING PROCESS |
KR101949025B1 (ko) * | 2017-07-05 | 2019-02-18 | 주식회사 포스코 | 플럭스 코어드 와이어용 냉연강판 및 그 제조방법 |
CN111344427B (zh) * | 2017-11-15 | 2021-08-31 | 日本制铁株式会社 | 奥氏体系耐热钢焊接金属、焊接接头、奥氏体系耐热钢用焊接材料以及焊接接头的制造方法 |
JP7005396B2 (ja) * | 2018-03-14 | 2022-01-21 | 日鉄ステンレス株式会社 | 自動車締結部品用フェライト・オーステナイト2相ステンレス鋼板 |
CN108588578B (zh) * | 2018-04-27 | 2019-12-06 | 中南大学 | 一种无镍高钼耐蚀铸钢及其制备方法和应用 |
JP7285050B2 (ja) * | 2018-06-21 | 2023-06-01 | 日鉄ステンレス株式会社 | フェライト・オーステナイト二相ステンレス鋼板および溶接構造物、ならびにそれらの製造方法 |
KR102520119B1 (ko) * | 2018-12-28 | 2023-04-10 | 닛테츠 스테인레스 가부시키가이샤 | 용접 구조물 및 그 제조 방법 |
KR20210139296A (ko) * | 2019-03-29 | 2021-11-22 | 닛테츠 스테인레스 가부시키가이샤 | 스테인리스 강판 |
SE1950909A1 (en) * | 2019-07-31 | 2021-02-01 | Ferritico Ab | Duplex steel with improved embrittlement properties and method of producing such |
JP2021161524A (ja) * | 2020-04-02 | 2021-10-11 | 株式会社神戸製鋼所 | 母材靭性および継手靭性に優れた高張力鋼板とその製造方法 |
KR102494720B1 (ko) * | 2020-07-17 | 2023-02-01 | 주식회사 포스코 | 용접부 충격인성이 개선된 저합금 듀플렉스 스테인리스강 |
CN113969332B (zh) * | 2021-10-22 | 2023-01-17 | 昆明理工大学 | 一种高Mn超低Ni双相不锈钢及其高耐蚀性焊接热影响区热加工方法 |
CN114686758A (zh) * | 2022-03-17 | 2022-07-01 | 广西凯标新能源科技有限公司 | 一种含银和钛的合金材料 |
CN115976426B (zh) * | 2023-01-29 | 2023-07-04 | 襄阳金耐特机械股份有限公司 | 一种高强韧马氏体耐热钢 |
JP7486673B1 (ja) | 2023-01-30 | 2024-05-17 | 三菱電機株式会社 | 貯湯タンク、その製造方法、及び給湯機 |
Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO1996018751A1 (fr) * | 1994-12-16 | 1996-06-20 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Acier inoxydable duplex presentant une remarquable resistance a la corrosion |
JPH1180901A (ja) * | 1986-04-28 | 1999-03-26 | Nkk Corp | 耐孔食性に優れた2相ステンレス鋼 |
JP2006233308A (ja) * | 2005-02-28 | 2006-09-07 | Jfe Steel Kk | 耐粒界腐食性に優れるオーステナイト・フェライト系ステンレス鋼 |
JP2007084841A (ja) * | 2005-09-20 | 2007-04-05 | Nippon Yakin Kogyo Co Ltd | 次亜塩素酸塩を使用する装置用二相ステンレス鋼 |
JP2008038214A (ja) * | 2006-08-08 | 2008-02-21 | Nippon Steel & Sumikin Stainless Steel Corp | 二相ステンレス鋼 |
Family Cites Families (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
SE451465B (sv) | 1984-03-30 | 1987-10-12 | Sandvik Steel Ab | Ferrit-austenitiskt rostfritt stal mikrolegerat med molybden och koppar och anvendning av stalet |
SE517449C2 (sv) | 2000-09-27 | 2002-06-04 | Avesta Polarit Ab Publ | Ferrit-austenitiskt rostfritt stål |
US8562758B2 (en) * | 2004-01-29 | 2013-10-22 | Jfe Steel Corporation | Austenitic-ferritic stainless steel |
JP4760032B2 (ja) | 2004-01-29 | 2011-08-31 | Jfeスチール株式会社 | 成形性に優れるオーステナイト・フェライト系ステンレス鋼 |
-
2009
- 2009-03-26 EP EP09726090.5A patent/EP2258885B1/en active Active
- 2009-03-26 KR KR1020157004340A patent/KR20150024951A/ko active Application Filing
- 2009-03-26 KR KR1020167000498A patent/KR101767016B1/ko active IP Right Grant
- 2009-03-26 KR KR1020167000499A patent/KR101767017B1/ko active IP Right Grant
- 2009-03-26 JP JP2009542284A patent/JP5345070B2/ja active Active
- 2009-03-26 WO PCT/JP2009/056840 patent/WO2009119895A1/ja active Application Filing
- 2009-03-26 CN CN201310300251.7A patent/CN103498113B/zh active Active
- 2009-03-26 CN CN201310300642.9A patent/CN103498114B/zh active Active
- 2009-03-26 ES ES09726090T patent/ES2735502T3/es active Active
- 2009-03-26 KR KR1020157004390A patent/KR20150024952A/ko active Application Filing
- 2009-03-26 US US12/736,255 patent/US9212412B2/en active Active
- 2009-03-26 CN CN200980110816.7A patent/CN101981216B/zh active Active
- 2009-03-26 KR KR1020137006872A patent/KR101533514B1/ko active IP Right Grant
- 2009-03-26 KR KR1020137006876A patent/KR101533515B1/ko active IP Right Grant
- 2009-03-26 KR KR1020107021039A patent/KR20100113642A/ko not_active Application Discontinuation
-
2010
- 2010-09-21 ZA ZA2010/06750A patent/ZA201006750B/en unknown
Patent Citations (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH1180901A (ja) * | 1986-04-28 | 1999-03-26 | Nkk Corp | 耐孔食性に優れた2相ステンレス鋼 |
WO1996018751A1 (fr) * | 1994-12-16 | 1996-06-20 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Acier inoxydable duplex presentant une remarquable resistance a la corrosion |
EP0750053A1 (en) * | 1994-12-16 | 1996-12-27 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Duplex stainless steel excellent in corrosion resistance |
JP2006233308A (ja) * | 2005-02-28 | 2006-09-07 | Jfe Steel Kk | 耐粒界腐食性に優れるオーステナイト・フェライト系ステンレス鋼 |
JP2007084841A (ja) * | 2005-09-20 | 2007-04-05 | Nippon Yakin Kogyo Co Ltd | 次亜塩素酸塩を使用する装置用二相ステンレス鋼 |
JP2008038214A (ja) * | 2006-08-08 | 2008-02-21 | Nippon Steel & Sumikin Stainless Steel Corp | 二相ステンレス鋼 |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US11142814B2 (en) | 2017-01-23 | 2021-10-12 | Jfe Steel Corporation | Ferritic-austenitic duplex stainless steel sheet |
TWI813491B (zh) * | 2022-11-04 | 2023-08-21 | 中國鋼鐵股份有限公司 | 耐蝕性鋼材及其製造方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
WO2009119895A1 (ja) | 2009-10-01 |
ZA201006750B (en) | 2011-05-25 |
CN103498114B (zh) | 2016-03-09 |
CN103498113A (zh) | 2014-01-08 |
ES2735502T3 (es) | 2019-12-19 |
CN101981216A (zh) | 2011-02-23 |
KR20160010886A (ko) | 2016-01-28 |
KR20150024952A (ko) | 2015-03-09 |
CN103498113B (zh) | 2016-03-09 |
US9212412B2 (en) | 2015-12-15 |
EP2258885A4 (en) | 2017-04-26 |
CN101981216B (zh) | 2014-04-23 |
KR20130036778A (ko) | 2013-04-12 |
EP2258885A1 (en) | 2010-12-08 |
US20110097234A1 (en) | 2011-04-28 |
KR101533514B1 (ko) | 2015-07-02 |
KR101533515B1 (ko) | 2015-07-02 |
EP2258885B1 (en) | 2019-05-15 |
KR20100113642A (ko) | 2010-10-21 |
KR20160010887A (ko) | 2016-01-28 |
CN103498114A (zh) | 2014-01-08 |
KR101767017B1 (ko) | 2017-08-09 |
KR20150024951A (ko) | 2015-03-09 |
JPWO2009119895A1 (ja) | 2011-07-28 |
KR101767016B1 (ko) | 2017-08-09 |
KR20130037230A (ko) | 2013-04-15 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP5345070B2 (ja) | 溶接熱影響部の耐食性と靭性が良好な省合金二相ステンレス鋼 | |
JP5868206B2 (ja) | 溶接部耐食性に優れた二相ステンレス鋼 | |
JP5072285B2 (ja) | 二相ステンレス鋼 | |
JP6877532B2 (ja) | 二相ステンレス鋼およびその製造方法 | |
EP2770076B1 (en) | Duplex stainless steel, duplex stainless steel slab, and duplex stainless steel material | |
JP6018364B2 (ja) | 線状加熱性に優れたケミカルタンカー用二相ステンレス鋼 | |
JP6842257B2 (ja) | Fe−Ni−Cr−Mo合金とその製造方法 | |
JP5329632B2 (ja) | 二相ステンレス鋼、二相ステンレス鋼鋳片、および、二相ステンレス鋼鋼材 | |
KR101409291B1 (ko) | 용접부 내식성이 우수한 구조용 스테인레스 강판 및 그의 제조 방법 | |
JP5404280B2 (ja) | 溶接熱影響部の耐食性に優れた高強度省合金型二相ステンレス鋼 | |
RU61285U1 (ru) | Пруток из нержавеющей высокопрочной стали | |
JP5329634B2 (ja) | 二相ステンレス鋼、二相ステンレス鋼鋳片、および、二相ステンレス鋼鋼材 | |
WO2016052639A1 (ja) | ステンレス鋼材 | |
JP2005133145A (ja) | 熱間加工性および耐食性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20111111 |
|
TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20130716 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20130813 |
|
R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 5345070 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
S531 | Written request for registration of change of domicile |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313531 |
|
S533 | Written request for registration of change of name |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313533 |
|
R371 | Transfer withdrawn |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R371 |
|
S531 | Written request for registration of change of domicile |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313531 |
|
S533 | Written request for registration of change of name |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313533 |
|
R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |