CN101903549B - 耐腐蚀的低组分奥氏体不锈钢 - Google Patents

耐腐蚀的低组分奥氏体不锈钢 Download PDF

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Abstract

奥氏体不锈钢组合物，其具有低镍和钼，并且耐腐蚀性高和可成形性好。该奥氏体不锈钢含有，以重量％计，至多0.20C，2.0-6.0Mn，至多2.0Si，16.0-23.0Cr，5.0-7.0Ni，至多3.0Mo，至多3.0Cu，0.1-0.35N，至多4.0W，至多0.01B，至多1.0Co，铁和杂质。该奥氏体不锈钢具有的铁素体数小于11，MD30值小于-10℃。

Description

耐腐蚀的低组分奥氏体不锈钢
相关申请的交叉引用
本申请基于35U.S.C.§119(e)要求2007年12月20日提交的同时待审的美国临时专利申请序列号61/015,338的优先权。
背景技术
技术领域
本发明涉及奥氏体不锈钢。具体地，本发明涉及成本效益好的奥氏体不锈钢组合物，其具有低镍和低钼，但是相比于一些含有高镍和钼的合金具有改进的耐腐蚀性和相当的可成形性。
背景技术的描述
奥氏体不锈钢具有高度需要的性质的组合，这使得它们可用于广泛的工业领域。这些钢的基本组成为铁，余量为添加的奥氏体促进元素和稳定元素如镍、锰和氮，从而可以在添加铁素体促进元素如铬和钼(其增强了耐腐蚀性)的同时在室温保持奥氏体结构。奥氏体结构使钢具有高度可取的机械特性，特别是韧性、延性和可成形性。
奥氏体不锈钢的一个实例为EN 1.4432不锈钢，其为含16.5-18.5％铬、10.5-13％镍和2.5-3.0％钼的合金。该合金中合金成分的范围为保持在规定的范围以保持稳定的奥氏体结构。本领域技术人员应理解，镍、锰、铜和氮含量，例如，影响奥氏体结构的稳定性。然而，镍和钼的成本升高已造成需要代替EN 1.4432的成本效益好的替代品，该替代品仍具有高耐腐蚀性和良好的可成形性。最近，已使用低组分(lean)二相合金如UNS S32003(AL 2003TM合金)作为EN 1.4432的较低成本的替代品，而同时这些合金具有良好的耐腐蚀性，它们包含约50％的铁素体，这使它们比EN 1.4432具有更高的强度和更低的延性，并且因此它们的可成形性不是很好。二相不锈钢相比EN 1.4432在高温和低温时的使用都更受限制。
另一种奥氏体合金是级别(Grade)317(UNS S31700)。S31700含有18.0-20.0％铬、11.0-15.0％镍和3.0-4.0％钼。由于Ni和Mo的含量较高，S31700是EN 1.4432和另一种常用奥氏体级别(Type 316(UNS S31600)，含16.0-18.0％铬、10.0-14.0％镍、2.0-3.0％钼)的更昂贵的替代品。尽管S31700的耐腐蚀性好于EN 1.4432和S31600的耐腐蚀性，但是它的较高的原材料成本导致S31700的使用对于很多应用来说很昂贵。
另一合金替代品是级别216(UNS S21600)，记载于美国专利3,171,738中。S21600含有17.5-22％铬、5-7％镍、7.5-9％锰、2-3％钼和0.25-0.50％氮。S21600是S31600的低镍高锰变体，含有非常高的氮，这赋予其更高的强度，改善了其耐腐蚀性。然而，S21600的可成形性并不如S31600或EN 1.4432那样好，并且S21600非常低的铁素体数(-6.2)使得铸造和焊接更加更困难。另外，因为S21600含有与EN 1.4432相似量的钼，所以改用S21600不会节省钼的成本。
其它奥氏体不锈钢的实例包括多种合金，其中镍被锰代替以保持奥氏体结构，如实践中的Type 201钢(UNS S20100)和类似的级别。但是，尽管Type 201钢为具有良好耐腐蚀性的低镍合金，但其可成形性较差。需要能够制备具有与EN 1.4432的耐腐蚀性和可成形性一样好或更好的合金，同时包含较少量的镍和钼以使得成本效益好。而且，需要该合金不像二相合金那样，而是具有与标准奥氏体不锈钢相当的温度应用范围，例如从深冷温度至最多1000°F。
因此，本发明提供一种目前市场上没有的方案(solution)，其为可成形的奥氏体不锈钢合金组合物，该组合物具有与EN 1.4432一样好或更好的耐腐蚀性特性但节省了原料成本。因此，本发明为奥氏体合金，其以这样一种方式使用元素Mn、Cu和N的组合替代Ni和Mo，从而制备具有与某些高镍钼合金相当的或更好的耐腐蚀性、可成形性和其他属性，但具有明显较低的原料成本的合金。任选地，元素W和Co可单独或组合地使用以分别代替元素Mo和Ni。
发明概述
本发明是这样一种奥氏体不锈钢，其使用不昂贵的元素如锰、铜和氮代替成本更昂贵的元素镍和锰。结果是成本更低的合金，其耐腐蚀性和可成形性与EN 1.4432一样好或更好，且可能与UNS S31700一样好。
本发明奥氏体不锈钢的一个实施方式含有，以重量％计，至多0.20C，2.0-6.0Mn，至多2.0Si，16.0-23.0Cr，5.0-7.0Ni，至多3.0Mo，至多3.0Cu，0.1-0.35N，至多4.0W，至多0.01B，至多1.0Co，铁和杂质，并且具有的铁素体数小于约11，MD30值小于约-10℃。
本发明奥氏体不锈钢的另一个实施方式含有，以重量％计，至多0.20C，2.0-6.0Mn，至多2.0Si，16.0-23.0Cr，5.0-7.0Ni，至多3.0Mo，至多3.0Cu，0.1-0.35N，至多4.0W，至多0.01B，至多1.0Co，铁和杂质，其中0.5≤(Mo+W/2)≤5.0和/或5.0≤(Ni+Co)≤8.0。该钢具有的铁素体数小于约11，MD30值小于约-10℃。
本发明奥氏体不锈钢的再一个实施方式含有，以重量％计，至多0.08C，3.0-6.0Mn，至多2.0Si，17.0-23.0Cr，5.0-7.0Ni，0.5-3.0Mo，至多1.0Cu，0.14-0.35N，至多4.0W，至多0.008B、至多1.0Co，铁和杂质，并且具有的铁素体数小于约11，MD30值小于约-10℃。在该钢的某些实施方式中，0.5≤(Mo+W/2)≤5.0和/或5.0≤(Ni+Co)≤8.0。
本发明奥氏体不锈钢的再一个实施方式含有，以重量％计，至多0.20C，2.0-6.0Mn，至多2.0Si，16.0-23.0Cr，5.0-7.0Ni，至多3.0Mo，至多3.0Cu，0.1-0.35N，至多4.0W，至多0.01B、至多1.0Co，余量为铁和杂质，并且具有的铁素体数小于约11，MD30值小于-10℃。
本发明中记载的奥氏体不锈钢的PREW值可大于约26。
在一个实施方式中，制备本发明奥氏体不锈钢的方法包括：在电弧炉中熔化，在AOD中精炼，铸造为锭(ingot)或连铸扁锭(slab)，再加热该锭或扁锭且热轧以制备板材或卷材，冷轧成规定厚度，并退火且酸浸该材料。根据本发明的其它方法可包括，例如：在真空或特殊的气氛下熔化和/或再熔化，铸造成形，或制备压实为扁锭或型钢的粉末，等。
根据本发明的合金可在多种应用中使用。根据一个实例，本发明的合金可包含在适用于低温或深冷环境使用的制品中。可从本发明合金制备的或包含本发明合金的制品的其它非限制性实例为耐腐蚀制品、耐腐蚀建筑板、挠性连接器(flexible connector)、波纹管(bellows)、导管(tube)、套管(pipe)、烟囱内衬、烟道衬块(flue liners)、板式框架(plate frame)换热器部件、冷凝器部件、药物加工设备的部件、卫生用具使用的部件和用于乙醇制备或加工设备的部件。
发明详述
在本说明书和权利要求中，除了在操作实施例中或另有所述外，所有表示成分和产物、加工条件等的量或特征的数应理解为在所有情况下被术语“约”修饰。因此，除非另有所述，在以下说明书和所附权利要求所述的任何数字参数为近似值，其可根据人们在根据本发明的产物和方法中需要获得的所需特性而改变。至少，且不作为将当量学说的申请限制为权利要求的范围的尝试，各数字参数应至少根据报告的有效数位的数和通过运用普通的舍入技术而解释。本发明的奥氏体不锈钢将在以下详述。在以下说明中，“％”表示“重量％”，除非另有所述。
本发明涉及奥氏体不锈钢。特别是，本发明涉及一种奥氏体不锈钢组合物，其耐腐蚀性和可成形性与EN 1.4432一样好或者更好，且可能与S31700一样好。该奥氏体不锈钢含有，以重量％计，至多0.20C、2.0-6.0Mn、至多2.0Si、16.0-23.0Cr、5.0-7.0Ni、至多3.0Mo、至多3.0Cu、0.1-0.35N、至多4.0W、至多0.01B、至多1.0Co、铁和杂质，并且具有的铁素体数小于约11且MD30值小于约-10℃。
本发明奥氏体不锈钢的一个实施方式含有，以重量％计，至多0.20C，2.0-6.0Mn，至多2.0Si，16.0-23.0Cr，5.0-7.0Ni，至多3.0Mo，至多3.0Cu，0.1-0.35N，至多4.0W，至多0.01B，至多1.0Co，铁和杂质，其中0.5≤(Mo+W/2)≤5.0和/或5.0≤(Ni+Co)≤8.0。该钢具有的铁素体数小于约11，MD30值小于约-10℃。
本发明奥氏体不锈钢的另一个实施方式含有，以重量％计，至多0.08C，3.0-6.0Mn，至多2.0Si，17.0-23.0Cr，5.0-7.0Ni，0.5-3.0Mo，至多1.0Cu，0.14-0.35N，至多4.0W，至多0.008B，至多1.0Co，铁和杂质，具有的铁素体数小于约11，MD30值小于约-10℃。在该钢的某些实施方式中，0.5≤(Mo+W/2)≤5.0和/或5.0≤(Ni+Co)≤8.0。
本发明的奥氏体不锈钢的另一实施方案由以下成分组成，以重量％计，至多0.20C、2.0-6.0Mn，至多2.0Si，16.0-23.0Cr，5.0-7.0Ni，至多3.0Mo，至多3.0Cu，0.1-0.35N，至多4.0W，至多0.01B，至多1.0Co，余量为铁以及杂质，并且具有的铁素体数小于11且MD30值小于-10℃。
C：至多0.20％
C用于稳定奥氏体相，并且抑制变形诱导的马氏体转化。然而C也增加形成碳化铬的可能性，尤其在焊接过程中，其降低耐腐蚀性和韧性。因此，本发明的奥氏体不锈钢具有至多0.20％C。在本发明的一个实施方案中，C的含量可为0.08％或更少。
Si：至多2.0％
具有大于2％的Si促进脆化相(embrittling phase)如σ的形成，且降低氮在合金中的溶解性。Si还稳定铁素体相，因此大于2％的Si需要添加另外的奥氏体稳定剂以保持奥氏体相。因此，本发明的奥氏体不锈钢具有至多2.0％Si。在该合金的一个实施方案中，Si含量可为1.0％或更少。在某些实施方案中，添加的Si的影响可以通过将硅含量调节为0.5-1.0％而平衡。
Mn：2.0-6.0％
Mn稳定奥氏体相，并且通常增加氮(有益的合金元素)的溶解性。为充分得到这些效果，需要Mn含量大于2.0％。锰和氮都为更贵的元素Ni的有效替代物。然而，具有大于6.0％的Mn在某些环境中降低了材料的可加工性和其耐腐蚀性。而且，因为本发明合金含有至少5％Ni，所以不应需要多于6.0％的Mn来充分稳定奥氏体相。因此，本发明的奥氏体不锈钢具有2.0-6.0％Mn。在一个实施方案中，Mn含量可为3.0-6.0％。
Ni：5.0-7.0％
Ni具有稳定奥氏体相的作用，也增强韧性和可成形性。然而，由于镍的成本高，期望保持镍含量尽可能低。本发明者发现5.0-7.0％范围的Ni将允许奥氏体相得以保持，同时仍允许加入足量的铁素体稳定元素如Cr和Mo以提供一种材料，其具有与EN 1.4322相似或更好的耐腐蚀性并同时保持相似的韧性和可成形性以及较低的成本。因此，本发明的奥氏体不锈钢具有5.0-7.0％Ni。
Cr：16.0-23.0％
添加Cr以向不锈钢赋予耐腐蚀性，且Cr还用于稳定关于马氏体转化的奥氏体相。需要至少16％Cr以提供足够的耐腐蚀性。另一方面，因为Cr为强力的铁素体稳定剂，超过23％的Cr含量需要添加更昂贵的合金元素，如镍或钴，以保持铁素体含量可接受地低。具有多于23％的Cr还使得形成不希望的相(如σ)的可能性更大。因此，本发明的奥氏体不锈钢具有16.0-23.0％Cr。在一个实施方案中，Cr含量可为17.0-23.0％。
N：0.1-0.35％
N包含在合金中作为奥氏体稳定元素Ni和腐蚀增强元素Mo的部分替代。为了强度和耐腐蚀性以及稳定奥氏体相需要至少0.10％N。添加多于0.35％N会超过熔化和焊接过程中N的溶解度，这样由于氮气气泡而导致多孔性。即使没有超过溶解限度，大于0.35％的N含量增加氮化物颗粒析出的倾向，其降低耐腐蚀性和韧性。因此，本发明的奥氏体不锈钢具有0.1-0.35％N。在一个实施方案中，N含量可为0.14-0.35％。
Mo：至多3.0％
本发明者想要限制合金的Mo含量同时保持可接受的性质。Mo可有效地稳定形成在不锈钢表面的钝化氧化物膜，并防止氯化物作用产生的点腐蚀。为获得这些效果，本发明中Mo可添加至多3.0％的量。超过3.0％的Mo含量通过将固化(δ)铁素体的含量增加至潜在有害的水平而引起热加工性的恶化。高Mo含量还增加形成有害的金属间相(如σ相)的可能性。因此，本发明的奥氏体不锈钢组合物具有至多3.0％Mo。在一个实施方案中，Mo含量可为0.5-3.0％，
Co：至多1.0％
Co用作镍的替代物以稳定奥氏体相。添加钴也增加材料的强度。钴的上限优选为1.0％。
B：至多0.01％
可添加低至0.0005％的B以改善不锈钢的热加工性和表面质量。然而，添加多于0.01％会降低合金的耐腐蚀性和可加工性。因此，本发明的奥氏体不锈钢组合物具有至多0.01％B。在一个实施方案中，B含量可为至多0.008％，或可为至多0.005％。
Cu：至多3.0％
Cu为奥氏体稳定剂且可用于代替该合金中的部分镍。其还在还原环境中改善耐腐蚀性，并通过降低堆垛层错能改善可成形性。然而，已显示添加多于3％的Cu降低奥氏体不锈钢的热加工性。因此，本发明的奥氏体不锈钢组合物具有至多3.0％Cu。在一个实施方案中，Cu含量可为至多1.0％。
W：至多4.0％
W在改善对氯化物点腐蚀和缝隙腐蚀的抵抗方面提供与钼类似的作用。W当代替钼时也可降低σ相形成的倾向。然而，添加多于4％会降低合金的热加工性。因此，本发明的奥氏体不锈钢组合物具有至多4.0％W。
0.5≤(Mo+W/2)≤5.0
钼和钨都可稳定形成在不锈钢表面的钝化氧化物膜和防止氯化物作用引起的点腐蚀。因为W在增加耐腐蚀性方面效果(按重量)大约是Mo的一半，所以需要(Mo+W/2)的组合＞0.5％以提供所需的耐腐蚀性。然而，具有太多的Mo增加形成金属间相的可能性，且太多的W降低材料的热加工性。因此，(Mo+W/2)的组合应小于5.0％。因此，本发明的奥氏体不锈钢组合物具有0.5≤(Mo+W/2)≤5.0。
5.0≤(Ni+Co)≤8.0
镍和钴都用来稳定关于铁素体形成的奥氏体相。需要至少5％的(Ni+Co)以在存在升高水平的铁素体稳定元素如Cr和Mo下稳定奥氏体相，必须添加该铁素体稳定元素如Cr和Mo以保证优异的耐腐蚀性。然而，Ni和Co都是昂贵的元素，因此期望保持(Ni+Co)含量小于8％。因此，本发明的奥氏体不锈钢组合物具有5.0≤(Ni+Co)≤8.0。
本发明的奥氏体不锈钢的余量包括铁和不可避免的杂质，如磷和硫。优选将不可避免的杂质保持为最低可实现的水平，如本领域技术人员所理解。
本发明的奥氏体不锈钢也可通过定量表达它们具有的特性的方程而限定，所述特性包括例如抗点蚀当量数(pitting resistance equivalence number)、铁素体数(ferrite number)和MD30温度。
抗点蚀当量数(PREN)提供在含氯化物环境中合金预期的抗点腐蚀性的相对等级。PREN越高，合金预期的耐腐蚀性越好。PREN可通过下式计算：
PREN＝％Cr+3.3(％Mo)+16(％N)
或者，可将1.65(％W)的因子添加至上式以考虑在合金中存在的钨。钨改善不锈钢的抗点蚀性且效果按重量为约钼的一半。当钨包含在计算中时，抗点蚀当量数被指定为PREW，其通过下式计算：
PREW＝％Cr+3.3(％Mo)+1.65(％W)+16(％N)
钨在本发明的合金中与钼的作用类似。因此，钨可以作为钼的替代物添加以提供增加的抗点蚀性。根据该方程，对于去除的每百分比的钼应添加两倍的重量百分比的钨以保持相同的抗点蚀性。本发明的合金的一些实施方式的PREW值可以大于26，且优选高达30。
本发明的合金还可通过其铁素体数限定。正的铁素体数通常与铁素体的存在相关联，铁素体的存在改善合金的固化特性且有助于抑制热加工和焊接操作中合金的热裂。在初始固化的显微组织中需要少量的铁素体以保持良好的铸造性和防止焊接中的热裂。另一方面，太多的铁素体会在使用中导致一些问题，包括但不限于：显微组织不稳定性，有限的延性，和削弱的高温机械特性。该铁素体数可使用以下方程计算：
FN＝3.34(Cr+1.5Si+Mo+2Ti+0.5Cb)-2.46(Ni+30N+30C+0.5Mn+0.5Cu)-28.6
本发明合金具有的铁素体数计算值为至多11，优选为正数，更优选约3至7。从下文的讨论将会清楚地知道，一些已知的镍和钼含量较低的不锈钢合金具有的铁素体数明显低于本发明的合金。
合金的MD30温度定义为这样的温度：在该温度30％的冷变形将导致50％的奥氏体转化为马氏体。MD30温度越低，该材料对马氏体转化越具有抗性。对马氏体形成的抗性导致加工硬化速率降低，其使得可成形性好，尤其在拉伸应用中。MD30根据以下方程计算：
MD30(℃)＝413-462(C+N)-9.2(Si)-8.1(Mn)-13.7(Cr)-9.5(Ni)-17.1(Cu)-18.5(Mo)
本发明合金具有的MD30温度小于-10℃，优选小于约-30℃。许多已知的低镍不锈钢合金具有的MD30值明显大于这些本发明合金。
实施例
表1包括本发明合金1-3和对比合金CA1、EN 1.4432、S31600、S21600、S31700和S20100的组成和参数计算值。
将本发明合金1-3和对比合金CA1在实验室规模的真空炉中熔化且倒入50-1b锭中。将这些锭再加热且热轧以制备约0.250″厚的材料。将该材料退火、鼓风和酸浸。该材料的一些冷轧成0.100″厚，且剩余的冷轧成0.050或0.040″厚。将该冷轧的材料退火和酸浸。对比合金EN1.4432、S31600、S21600、S31700和S20100为可商购的，且这些合金所示的数据从公开的文献获取或从最近为商业规模制备的材料的测试得到。
各合金的PREW计算值示于表1中。使用上述讨论的方程，预期PREW大于26.0的合金将比EN1.4432材料具有更好的抗氯化物点腐蚀性。预期PREW大于29.0会与S31700具有至少相当的抗氯化物点腐蚀性。
也已计算表1中各合金的铁素体数。本发明合金1-3的铁素体数为介于5.0至7.5之间。这些在获得好的可焊接性和可铸性的期望范围内。
也计算了表1中合金的MD30值。根据该计算，所有的本发明合金显示比S31600具有对马氏体形成更大的抗性。
表1
Figure BPA00001161073100091
表1显示原料成本指数(RMCI)，其将各合金的材料成本与S31600进行了比较。该RMCI通过以下计算，将原料Fe、Cr、Mn、Ni、Mo、W和Co于2007年十月的平均成本乘以包含在合金中的各元素的百分比，并除以在S31600中原料的成本。如计算的值所示，本发明的合金具有的RMCI在0.64和0.71之间，这意味着包含在其中的原料成本为S31600成本的64％至71％之间。作为对比，EN 1.4432的RMCI为1.09。但是，各本发明合金的铁素体数与EN 1.4432的所列值是相当的，并且本发明合金的MD30值明显低于EN 1.4432。可以制备具有与EN 1.4432至少相当的可成形性和耐腐蚀性且原料成本显著较低的材料，这是出人意料的且不能从现有技术预期的。
已测量本发明合金1-3的机械特性并且与对比合金CA1和可商购的EN1.4432、S31600，S21600、S31700和S20100进行了比较。在表1中示出了这些合金的测量的屈服强度、抗拉强度、经2-英寸量规长度(gage length)的百分比伸长率、1/2-尺寸Charpy V-缺口冲击能和Olsen杯(cup)高度。拉伸试验对0.100″量规材料进行，Charpy测试对0.197″厚的样品进行，且Olsen杯测试对0.040英寸至0.050英寸厚的材料进行。所有测试在室温进行。表1中数据的单位如下：屈服强度和抗拉强度，ksi；伸长率，百分比；Olsen杯高度，英寸；Charpy冲击能，ft-lbs。从数据可以看出，本发明的合金显示比EN 1.4432略高的强度和较低的百分比伸长率，因此提供了至少与EN1.4432相当的可成形性。
根据ASTM标准G150对本发明合金1-3和对比合金CA1、EN 1.4432、S31600、S31700和S20100的样品进行了电化学临界点蚀温度测试。如表1中的测试结果所示，本发明合金2的临界点蚀温度与EN 1.4432相似，而本发明合金1和3的临界点蚀温度明显高于EN 1.4432，并比S31600的两倍还要高。原料成本低于S31600并介于29％和36％之间的合金会具有高出约16℃的临界点蚀温度，同时仍具有相当的韧性和可成形性，这是令本发明者出乎意料的。
这些新的合金的潜在应用是众多的。如以上描述和证明，本文所述的奥氏体不锈钢组合物能用于许多要求S31600的可成形性和韧性但是需要更好的耐腐蚀性的应用中。此外，由于Ni和Mo的成本高，认识到将S31600或EN 1.4432替换为本发明合金将显著地节省成本。另一益处为，因为本发明合金是完全奥氏体的，它们不会易于在零下的温度经历急剧的延展性-脆性转变(DBT)或885°F脆变。因此，不像二相合金，它们可在高于650°F的温度使用且为低温和深冷应用的最佳候选材料。预期本文所述的合金的可成形性和加工性将非常接近标准奥氏体不锈钢。对于本发明合金会特别有优势的具体制品包括，例如：汽车排气和其他应用的挠性连接器、波纹管、挠性管和烟囱/烟道内衬。本领域技术人员可以容易地使用常规地制造技术从本发明合金制造这些和其他制品。
尽管上述说明书已经必要地提供有限数量的实施方案，本领域相关技术人员将理解可对本文描述和解释的装置和方法以及实施例的其它细节进行各种变化，且所有这些改变将保持在本文所述的发明和所附权利要求的原则和范围内。因此，应理解本发明不限于本文公开或包含的具体实施方案，而是预期涵盖权利要求限定的本发明的原则和范围内的变化。本领域技术人员也应了解可对实施方案进行改变而不偏离其广泛的发明构思。

Claims (26)

1.奥氏体不锈钢，其由以下组成，以重量％计，至多0.20C，2.0-6.0Mn，至多2.0Si，16.0-23.0Cr，5.0-7.0Ni，至多3.0Mo，0.1-0.35N，至多4.0W，至多0.01B，至多1.0Co，余量为铁和杂质，所述钢的铁素体数小于11，MD30值小于-10℃，且PREW值大于26。
2.根据权利要求1的奥氏体不锈钢，其中：
0.5≤(Mo+W/2)≤5.0。
3.根据权利要求1的奥氏体不锈钢，其中：
5.0≤(Ni+Co)≤8.0。
4.根据权利要求1的奥氏体不锈钢，具有的铁素体数为大于0至小于11。
5.根据权利要求1的奥氏体不锈钢，具有的铁素体数为3～5。
6.根据权利要求1的奥氏体不锈钢，具有的MD30值小于-30℃。
7.根据权利要求1的奥氏体不锈钢，含有至多0.08C。
8.根据权利要求1的奥氏体不锈钢，含有至多1.0Si。
9.根据权利要求1的奥氏体不锈钢，含有3.0-6.0Mn。
10.根据权利要求1的奥氏体不锈钢，含有17.0-23.0Cr。
11.根据权利要求1的奥氏体不锈钢，含有0.14-0.35N。
12.根据权利要求1的奥氏体不锈钢，含有0.5-3.0Mo。
13.根据权利要求1的奥氏体不锈钢，含有至多0.008B。
14.根据权利要求1的奥氏体不锈钢，含有0.5-3.0Mo，其中5.0≤(Ni+Co)≤8.0。
15.根据权利要求14的奥氏体不锈钢，具有的MD30值小于-30℃。
16.根据权利要求1的奥氏体不锈钢，含有0.5-3.0Mo，其中0.5≤(Mo+W/2)≤5.0，且5.0≤(Ni+Co)≤8.0。
17.根据权利要求1的奥氏体不锈钢，含有0.5-3.0Mo，并且具有的MD30值小于-30℃。
18.根据权利要求1的奥氏体不锈钢，其由以下组成，以重量％计，至多0.08C，3.0-6.0Mn，至多2.0Si，17.0-23.0Cr，5.0-7.0Ni，0.5-3.0Mo，0.14-0.35N，至多4.0W，至多0.008B，至多1.0Co，余量为铁和杂质，所述钢具有的铁素体数小于11，且MD30值小于-10℃。
19.根据权利要求18的奥氏体不锈钢，其中：
5.0≤(Ni+Co)≤8.0。
20.包括奥氏体不锈钢的制品，该奥氏体不锈钢由以下组成，以重量％计，至多0.20C，2.0-6.0Mn，至多2.0Si，16.0-23.0Cr，5.0-7.0Ni，至多3.0Mo，0.1-0.35N，至多4.0W，至多0.01B，至多1.0Co，余量为铁和杂质，所述钢具有的铁素体数小于11，MD30值小于-10℃，且PREW值大于26。
21.根据权利要求20的制品，其中所述奥氏体不锈钢具有的MD30值小于-30℃。
22.根据权利要求20的制品，其中所述奥氏体不锈钢含有0.5-3.0Mo。
23.根据权利要求20的制品，其中在所述奥氏体不锈钢中，5.0≤(Ni+Co)≤8.0。
24.根据权利要求20的制品，其中所述制品适合用于低温环境和深冷环境中的至少一种。
25.根据权利要求20的制品，其中所述制品选自耐腐蚀制品、耐腐蚀建筑板、挠性连接器、波纹管、导管、套管、烟囱内衬、烟道衬块、板式框架换热器部件、冷凝器部件、药物加工设备的部件、卫生用具使用的部件、用于乙醇制备设备的部件和用于乙醇加工设备的部件。
26.根据权利要求1的奥氏体不锈钢，含有0.5-2.0Si。
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