WO1986002950A1 - Method of manufacturing unidirectional electromagnetic steel plates of low iron loss - Google Patents

Method of manufacturing unidirectional electromagnetic steel plates of low iron loss Download PDF

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WO1986002950A1
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iron loss
strain
steel sheet
load
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Hisashi Kobayashi
Eiji; Sasaki
Katsuo; Eto
Takeo; Nishimura
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Nippon Steel Corporation
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    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
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    • C21D8/1294—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties involving a localized treatment

Definitions

  • the present invention relates to a method for producing a low iron loss unidirectional magnetic steel sheet whose magnetic properties are not degraded even after performing strain relief hardening.
  • Sho 59-208911 discloses a method in which local heat treatment is applied to a steel plate which has been annealed for secondary recrystallization to anneal at a temperature of 800'c or more to introduce artificial grain boundaries. It is shown.
  • reduction of iron loss value is achieved by measuring magnetic domain refining by artificial grain boundaries introduced into the steel sheet. Since annealing is performed at a temperature of 800 or more, the effect of strain relief annealing is more effective. Although it does not disappear, it is difficult to obtain iron loss comparable to the iron loss value reduction method by the laser irradiation from the examples. Disclosure of the invention
  • the present invention has the disadvantage that when strain-reducing and annealing is performed on a unidirectional electromagnetic steel plate, the strain introduced into the iron plate disappears and low iron loss cannot be achieved.
  • An object of the present invention is to simultaneously solve the difficulty that a low iron loss value cannot be obtained, and to provide a low iron loss unidirectional electromagnetic steel sheet whose magnetic properties are not deteriorated even after performing strain relief annealing.
  • the present invention applies a dotted line or dashed processing strain to a steel sheet which has been finish-annealed or has been subjected to an insulating film treatment, for example, at an average load of 90 to 220 kg / « 2 by a gear-type stirrup.
  • annealing at a temperature of 750 cc or more generates fine recrystallized grains in the crystal grains and attempts to subdivide the magnetic domains.Thus, laser irradiation is performed even when strain relief annealing is performed.
  • the purpose of the present invention is to provide a grain-oriented electrical steel sheet exhibiting an excellent iron loss value equal to or less than that.
  • a slab containing S i 4% or less is heated, hot-rolled to an intermediate sheet thickness, the obtained hot-rolled sheet is pickled, and if necessary, heat-treated at this stage, and then interposed by intermediate annealing Performing two cold rollings or one cold rolling to a final thickness, decarburizing the obtained cold-rolled sheet, applying an annealing separator, and subjecting it to secondary crystallization annealing Or a plate obtained by applying a coating liquid for forming a film such as a phosphoric acid-based tension applying film to the plate obtained in the process of manufacturing a normal unidirectional electromagnetic plate made of The average load of the stress applying part (the stress application area on the plate surface viewed from the normal direction of the plate surface) -The stress applied area on the surface of the sheet before stress application-The value obtained by dividing the applied stress-) is 90 to 220 kg / « 2 .
  • the present inventors have found that when a local load is applied to the steel sheet, fine grains are generated in the strain-introduced part, but the size of the fine grains, that is, the closeness between the magnitude of the load and the iron loss value and the magnetic flux density, is high. I determined that there was a relationship.
  • Fig. 1 is a graph showing the relationship between the average strain-introducing load and the magnetic properties of sheet steel
  • Fig. 2 is a photographic diagram showing the metallographic structure of the strain-introduced part after heat treatment
  • Fig. 3 is a scanning electron microscope. Photographs showing the crystal structure of the magnetic domain at the strain-introduced part using a microscope
  • FIGS. 4 and 5 show the relationship between the width of the groove formed in the plate and the magnetic properties
  • FIGS. 7 and 8 are diagrams showing the relationship with the depth of the groove
  • FIGS. 7 and 8 are diagrams showing changes in magnetic properties before and after the introduction of sheet strain and after heat treatment.
  • Fig. 1 shows the relationship between the average load applied to the steel plate, the iron loss value and the magnetic flux density.
  • Core loss values as shown in FIG. (W 1 7/5. (W Zkg )) and the average load shown together good value magnetic flux density (B 8 (T)) is in the range of 90 ⁇ 220kg / « « 2 You can see that. That is, when the average load is less than 90 kg / mm 2, fine grains are not generated due to a small amount of strain introduced, or even if they are generated, the effect of subdividing magnetic domains is small.
  • the strain introduction amount exceeds 220 kg / « z , the recrystallized grains, which are too large and differ from the Goss orientation at the strain introduction part, become large and the magnetic flux density decreases.
  • the most preferred range of average load is 120kg / « 2 ⁇ : 180kg a / mm 2.
  • Fig. 2 shows the state of fine grains generated in the strain-introduced part after heat treatment after strain introduction. (Photo magnification 320 times) In this case, the average load was 130 kg / « 2 , and the heat treatment was performed at 850 for 4 hours.
  • Fig. 3 shows the state of domain refining (photograph magnification: 7x). This figure shows the state of the magnetic domains of the steel sheet of FIG. 2 by a scanning electron microscope. It can be seen that the domain buds emerge from the strain-introduced portion and the magnetic domains are subdivided according to the present invention.
  • the optimum shape of the stress-applied portion, that is, the groove, when such an average load is applied to the plate is as follows.
  • the distance between grooves in the rolling direction is preferably 1 to 20 mm .
  • the most preferable range is 2.5 to: LOmm, but the iron loss value is effectively reduced in this preferable range.
  • the groove width is preferably in the range of 10 to 300 m. Notch effect when a groove with a narrow width is subjected to bending with a small radius of curvature Makes it easier to break. If the width of the groove is too large, the magnetic flux density decreases, so the above range is preferable. The most preferred range is between 10 and 150 / m.
  • the shape of the tooth tips may be flat, have a radius of curvature, or pointed in terms of magnetic properties, but stress concentration will occur in the grooves when subjected to bending. Is not preferred. However, this shall not apply if no bending is performed. In the case of bending, the groove should have a flat bottom surface or a radius of curvature.
  • Fig. 4 and Fig. 5 show the relationship between the groove width, iron loss value and magnetic flux density.
  • Fig. 4 shows the relationship between the groove width (mm) and the magnetism when the thickness of the plate is 0.23 mm, average load lOOkg / mm 2 , groove spacing is 5 mm, tooth tip is flat, and the heat treatment is 850 x 4 hours.
  • the optimum range of the width is
  • Fig. 5 shows the relationship between the groove width and magnetism when the steel plate thickness is 0.23mm, the average load is 200kg / 2 , the groove spacing is ⁇ , the tip is flat, and the heat treatment is 850'c for 4 hours. It shows that the optimum range of the groove width is 0.15mm or less. That is, the width of the groove changes in accordance with the load, but if the width is increased more than necessary, grains different from the Goss orientation of the strain introducing part become large, and the magnetism deteriorates. Accordingly, the average load is required 300 m or less as the width of the groove correct favored For 90 ⁇ 220kg / m m 2, the minimum value of the width on the work is 10 m.
  • the depth of the groove is preferably greater than 5 m Good. This depth increases as the load applied to the steel sheet increases.
  • Figure 6 is a thickness 0. 23 mm, shows the groove width 50 m, the depth of the relationship between the average load and the groove cases addendum type flat, the load is 90 to 220 kg / Jour 2, grooves of It indicates that the depth is 5 to 20 m.
  • the direction of the groove is preferably 45 'to the rolling direction ( ⁇ 001> direction) than to the ⁇ direction. If this inclination is too large, it is disadvantageous for reducing the iron loss value.
  • the shape of the groove may be a dotted line, a broken line, or a line.
  • the distance between the points or lines in the direction perpendicular to the rolling direction is preferably 0.1 mm or less. If it is larger than this, the effect on the magnetic subdivision of the fine grains generated by the introduction of strain decreases.
  • heat treatment of 750 cc or more is performed after strain is introduced by applying a load, but iron loss values when various heat treatments are performed after strain is introduced
  • the iron loss value before the introduction of the strain temporarily worsens after the introduction of the strain, but shows a very low iron loss value due to the short-time heat treatment.
  • strain is introduced, and then the heat treatment at the time of baking of the insulating film treatment is performed to recrystallize the strain-introduced portion and reduce the iron loss value before the strain relief baking. Is possible. Therefore, it can of course be used as a transformer for laminated iron cores without performing strain relief annealing.
  • the upper limit heat treatment temperature is preferably 850. At temperatures above 850, continuous line stretches due to plate tension.
  • the core core transformer that performs long-term strain relief annealing It is suitable as a metal material.
  • the example in which the groove is formed by the gear-type roll is shown.
  • the present invention is not limited to this example, and any method may be used as long as there is a method capable of locally applying the load according to the present invention.
  • the finish annealing was described here for a steel sheet with a film or a phosphoric acid-based tension-imparting film, considering the most economical production of a product. Even when the method of the present invention is applied, the effect of reducing the iron loss value can be expected.
  • the phosphoric acid-based tension-imparting film is a film formed using a film-forming solution containing phosphate, colloidal silicic acid, and chromic acid or chromic anhydride as essential components.
  • a directional electromagnetic steel plate finished to a thickness of 0.23 mm by a single cold rolling method was coated with a phosphoric acid-based tension-imparting coating solution, and then baked.
  • the steel plate has a gear pitch of 5 and a tooth width of 50 m at the tip of the gear.
  • Strain was introduced with a load of 130 kg / mm 2 by means of a wheel. Strain relief annealing was performed for 850 ⁇ X hours after strain was introduced.
  • a machining groove larger than 5 is formed on the surface of the steel plate, but since the groove is a dent without swelling, there is no problem with the space factor. In the repeated bending test and the 90-degree bending process, no cracks are generated from the groove because the groove tip is flat. After the heat treatment at 850 ⁇ X for 4 hours, the magnetostriction characteristics were also remarkably good.Table 1
  • Strain was introduced under a load of 180 kg / mm 2 .
  • the groove depth at this time was about 14 m.
  • the phosphoric acid-based tension film applying solution was coated, and after the coating, a heat treatment was performed at 800'c for 4 hours.
  • Table 2 shows the iron loss values at that time and those of comparative materials.
  • the steel sheet according to the present invention shows an extremely good iron loss value even after heat treatment.
  • Finished annealed sheet of grain-oriented electrical steel sheet finished to 0.30 thickness by single cold rolling method has a gear pitch of 7 mm, a blade width at the gear tip of 150 m, a flat blade edge, and a blade inclination of 6.0 degrees to the rolling direction.
  • Strain was introduced with a load of 200 kg / 2 using a toothed roll. After the strain was introduced, the phosphoric acid-based tension-imparting coating solution was coated, and after the coating, heat treatment was performed at 850 * 0 ⁇ 5 minutes.
  • Table 3 shows the iron loss values at that time and those of comparative materials. Table 3
  • Strain was introduced with a load of 150 kg / ntni 2 using a knurl.
  • the plate temperature at the time of strain introduction was (1) room temperature, (2) 200, and (3) 400.
  • the phosphoric acid-based tension applying film solution was coated, and after the coating, a heat treatment was performed at 850 for 30 seconds. After that, strain relief annealing was performed at 800 for 4 hours.
  • Table 4 shows the magnetic properties at that time. Table 4
  • a directional electromagnetic steel plate finished to 0.23 mm thick by one cold rolling method is a gear type with a gear pitch of 5 mm, a tooth width at the tip of the gear of 50 m, a flat blade edge, and a blade inclination of 75 degrees to the rolling direction.
  • Strain was introduced by a roll at a load of 130 kg / mm 2 . After the introduction of strain, 800'cx 2 hours of strain relief annealing were performed.
  • the steel sheet according to the present invention shows a very good iron loss value.
  • the obtained electromagnetic steel plate is used not only for a wound core transformer but also for a laminated core. It can also be used as a transformer, and its industrial effect is extremely large.

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Description

明 細 書 低鉄損一方向性電磁鐧板の製造方法 技術分野
本発明は歪取り焼钝を行なつても磁気特性の劣化しない低 鉄損一方向性電磁鋼板の製造方法に関するものである。 背景技術
方向性電磁鐧板において近年ヱネルギー節約の観点から鉄 損を低減することが要望されている。 鉄損を低減する方法と してはレーザー照射により磁区を細分化する方法が既に特開 昭 58- 26405号公報に開示されている。 該方法による鉄損の低 減はレーザーにより導入された歪に起因している β したがつ て歪取り焼鈍を必要としない積鉄心 ト ラ ンス用としては使用 出来るが歪取り焼鈍を必要とする卷き鉄心 ト ラ ンス用として は使用出来ない。 また特開昭 59 - 208911号公報において二次 再結晶焼鈍ずみの鐧板に局所的な熱処理を加えて 800 'c以上 の温度で焼なましを行ない、 人工的粒界を導入する方法が開 示されている。 該方法は鉄損値の低減が、 鐧板に導入された 人工粒界により磁区細分化をはかるこ とによって達成される 800で以上の温度で焼なましするため、 歪取り焼鈍により効 果が消失することはないが、 実施例からみて上記レーザー照 射による鉄損値低減方法なみの鉄損を得ることは困難である 発明の開示
本発明は一方向性電磁鐧板において歪取り焼钝を行う と鉄 板に導入した歪が消失し低鉄損化が図れないという難点及び 歪取り焼鈍による効果の消失はないがレーザー照射並みの低 鉄損値が得られないという難点を同時に解決し、 歪取り焼鈍 を行なっても磁気特性の劣化しない低鉄損一方向性電磁鐧板 を提供しょう とするものである。
本発明は上記問題点を解決するために仕上焼鈍済又は絶縁 皮膜処理済の鋼板に、 例えば歯車型口ールにより平均荷重 90 〜220kg/« 2 で点線又は破線状の加工歪みを加え、 その後、 750 'c以上の温度で焼鈍することにより結晶粒内に微細再結 晶粒を生じさせて磁区の細分化をはかろう とするもので、 こ れにより歪取り焼鈍を行ってもレーザー照射並みかそれ以下 の優れた鉄損値を示す一方向性電磁鋼板を提供しょう とする ものである。
以下本発明を詳細に説明する。
S i 4 %以下を含むスラブを加熱し、 中間板厚まで熱間圧延 し、 得られた熱延板を酸洗し、 必要に応じてこの段階で熱処 理を行ない、 次いで中間焼鈍をはさむ 2回の冷間圧延または 1回の冷間圧延を行なって最終板厚にし、 得られた冷延板を 脱炭焼鈍し、 焼鈍分離剤を塗布し、 さらに二次'結晶焼鈍を施 すことからなる通常の一方向性電磁鐧板を製造する工程で得 られた鐧扳又は該鐧板にリ ン酸系張力付与皮膜等の铯緣皮膜 形成用コーティ ング液を塗布し、 焼付けた鐧板に応力印加部 分の平均荷重 （板面法線方向からみた板面上の応力付与面積 -応力付与前の板の表面における応力付与面積 -で印加応力 を割った値） が 90〜220kg/«2 である加工を加える。
本発明者達は上記鋼板に局部荷重を加えると歪導入部に微 細粒が発生するが、 この微細粒の大きさ、 即ち荷重の大きさ と鉄損値及び磁束密度との間に密接な関係があることを究明 した。 図面の簡単な説明
第 1図は鐧板地鉄に対する歪導入平均荷重と磁気特性との 関係を示す図、 第 2図は熱処理後の歪導入部の金属顕微鏡組 織を示す写真図、 第 3図は走査型電子顕微鏡による歪導入部 の磁区の結晶構造を示す写真図、 第 4図及び第 5図は鐧板に 形成された溝の幅と磁気特性との関係を示す図、 第 6図は歪 導入荷重と溝の深さとの関係を示す図、 第 7図及び第 8図は 鐧板歪導入前後及び熱処理後の磁気特性の'変化を示す図であ る。
第 1図に鐧板に印加する平均荷重と鉄損値及び磁束密度と の関係を示す。 この図に示すように鉄損値 （W1 7/5。（w Zkg)) 及び磁束密度 （ B 8 (T))ともに良い値を示す平均荷重は 90〜 220kg/««2 の範囲にあることが判る。 即ち、 平均荷重が 90kg /mm2より小さい場合には歪導入量が小さいため細粒が発生し ないか、 又は発生しても磁区を細分化する効果は小さい。 一 方、 220kg/«z を超える歪導入量では余り大き過ぎて歪導入 部でのゴス方位と異なる再結晶粒が大き く なり、 磁束密度が 低下する。 平均荷重が最も好ま しい範囲は 120kg/«2〜： 180kg /mm 2である。
第 2図に歪導入後熱処理したあとの歪導入部に発生した微 細粒の状態を示す。 （写真倍率 320倍） この場合の平均荷重 は 130kg/ « 2 で、 850で 4時間の熱処理を行った。
この微細粒の大きさは 100 mであるが、 この粒と二次再 結晶粒との界面から磁区細分化の芽が発生する。 この粒より 生成される磁区の芽の長さは 2 〜 3 «であった。
第 2図にみられる程度の細粒が発生すると磁束密度の低下 は小さ く、 しかも磁区の芽を生成するため鉄損値は著し く 向 上する。 粒が粗大化し、 板厚方向を貫通するまでになると磁 束密度は著し く低下する。 本発明法によれば磁束密度を大き く損なうことな く B 8 1.87.8T以上、 B 1 0 1.87以上が得られ、 適 正なサイ ズの微細粒を二次再結晶粒中に導入できるという特 徴カ める。 .
磁区細分化の状態を第 3図に示す （写真倍率 7倍） 。 この 図は、 第 2図の鋼板の走査型電子顕微鏡による磁区の状態を 示したもので、 本発明により歪導入部から磁区の芽が出て、 磁区を細分化している状態が判る。
このような平均荷重を鐧板に与える際の応力印加部分即ち 溝の最適な形状は次の通りである。
先ず、 圧延方向に対する溝と溝との間隔は 1 〜20mmが好ま しい。 最も好ましい範囲は 2. 5 〜： LOmmであるが、 この好まし い範囲で鉄損値が有効に低下する。
次に溝の幅は 10〜300 mの範囲が好ま しい。 溝の幅が狭 く なると曲率半径の小さな曲げ加工を受けた時、 ノ ツチ効果 により折れやすく なる。 又あまり溝の幅を広く すると磁束密 ' 度が低下するため上記の範囲がよい。 最も好ましい範囲は 10 〜150 / mである。 歯車型ロールで溝を形成する場合、 歯の 先端の形状は磁気特性の点から平坦なもの、 曲率半径をもつ たもの、 あるいはとがったものでもよいが曲げ加工をう けた 時溝部分に応力集中をう けるようなものは好ましく ない。 但 し、 曲げ加工を施さない場合はこの限りでない。 曲げ加工を 施す場合は、 溝の底面形状が平坦か曲率半径をもったものが よい。
上記溝幅と鉄損値、 磁束密度との関係を第 4図及び-第 5図 に示す。
第 4図は鐧板板厚 0. 23mm、 平均荷重 lOOkg/mm 2 、 溝間隔 5 mm、 歯先平坦、 850で X 4時間熱処理の条件による場合の溝 の幅（mm)と磁性との関係を示したもので、 幅の最適範囲は
0. 3 mm以下であることを示している。
また、 第 5図は鐧扳板厚 0. 23mm、 平均荷重 200kg/ 2 、 溝 間隔 Ί 、 歯先平坦、 850 'c 4時間熱処理の条件による場 合の溝の幅と磁性との関係を示したもので、 溝幅の最適範囲 は 0. 15mm以下であることを示している。 即ち、 荷重に応じて 溝の幅は変化するが、 必要以上に幅を増加すると、 歪導入部 のゴス方位と異なる粒が大き く なり磁性が悪化するのである。 従って、 平均荷重が 90〜220kg/mm 2 の場合は好ま しい溝の幅 として 300 m以下が必要であり、 加工上の幅の最小値は 10 mである。
溝の深さは鐧扳地鉄部において 5 mより大きいことが好 ましい。 この深さは鋼板に印加される荷重の増加とともに深 く なる。 第 6図は板厚 0. 23mm、 溝幅 50 m、 歯先型平坦の場 合の平均荷重と溝の深さの関係を示したもので、 荷重が 90〜 220kg/關 2 において、 溝の深さは 5 〜 20 mであることを示 している。 溝の方向は圧延方向 （く 001 >方位） に対して畠 ¾方向より 4 5 ' 方向の間が好ましい。 この傾が余り大き く なると鉄損値低減に対して不利である。
また、 溝の形状は点線状、 破線状又は線状でも良い。 点同 志又は線同志の圧延方向と直角方向の間隔は 0. 1 mm以下であ ることが好ましい。 これより大き く なると歪導入により生成 する微細粒の磁気細分化に対する効果が少な く なる。
本発明では荷重付加による歪導入後 750 'c以上の熱処理を 施すが、 歪導入後、 種々の熱処理を行ったときの鉄損値
( W , 7 / 5。（w Z kg). )の変化を第 7図及び第 8図に示す。
この図から判るように、 歪導入前の鉄損値は歪導入後一旦 悪く なるが、 短時間の熱処理により極めて低い鉄損値を示す。 このことから仕上焼钝後、 歪導入を行い、 次いで行う絶縁皮 膜処理の焼付時の熱処理を利用して歪導入部の再結晶を図り、 鉄損値を歪取り焼钝前に低減することが可能である。 従って、 歪取り焼鈍を行わない積鉄心用 ト ラ ンス材としても使用でき ることは勿論である。 なお、 短時間の熱処理を連続ライ ンで 行う ことを想定した場合、 上限の熱処理温度は 850でが望ま しい。 850でを越える温度では、 連続ライ ンでは板張力によ つて延びが生じる。 又、 長時間の熱処理を行っても鉄損値は 安定している ので、 長時間歪取り焼鈍を行う巻鉄心用 ト ラ ン ス材として好適である。 なお、 第 7図では板厚 0. 23mm、 B 8 ： 1. 94 (T) (歪導入前） 、 歪導入荷重 150kg/mm 2 の場合であり、 また、 第 8図では板厚 0. 23關、 B 8 ： 1. 95T (歪導入前） 、 歪導 入荷重 165kg/mm 2 の場合である。 また、 こ こにおける実施例 では歯車型ロールにより溝を形成する例を示したが、 この例 に限らず， 本発明で言う荷重を局部的に加えることができる 方法があればいかなる方法でもよい。
また、 鋼板に局部荷重を加える際に、 鐧板温度を 50〜 500 •Cの温度範囲にすると双晶が出に く ゝ磁気特性が向上するの で、 実技に適する。
ここでは最も経済的に製品をつく ることを意識して、 仕上 焼鈍は膜あるいはリ ン酸系張力付与皮膜のついた鐧板を対象 として説明したが、 全く皮膜のない二次苒結晶した鋼板に本 発明の方法を適用しても鉄損値低減の効果が期待できる。 リ ン酸系張力付与皮膜とは、 リ ン酸塩、 コ ロイダルシリ 力、 及 びク ロム酸もし く は無水ク ロム酸を必須成分とする皮膜形成 液を用いて形成された皮膜をいう。 発明を実施するための最良の形態
以下、 本発明の実施例をのべる。
(実施例 1 )
1 回冷延法により 0. 23mm厚まで仕上げた方向性電磁鐧板に リ ン酸系張力付与皮膜溶液をコーティ ングしたのち、 焼付け 処理した。 その鋼板を歯車ピッチ 5 、 歯車先端の刃幅 50 m 刃先形扰平坦、 刃の傾きが圧延方向に対して 7 5度である歯 車型口ールにより荷重 130kg/mm2 で歪導入を行なった。 歪導 入後 850 ΐ X 時間の歪取り焼鈍を行なつた。 第 1表に従来 法と本発明法による鉄損値 W17ハ 0(w Zkg) を示した。 本発 明法によれば極めて良い鉄損値が得られた。 本発明法による と鐧板表面に 5 より大きい加工溝が彤成されるが、 溝は 盛り上がりを伴わない凹みであるため占積率に対して何ら問 題ない。 操り返し曲げ試験、 9 0度曲げ加工とも溝先端が平 坦であるため溝から割れが発生することもない。 850 ΐ X 4 時間の熱処理を行なつた後は磁歪特性も著し く良好であった 第 1 表
Figure imgf000010_0001
(実施例 2 )
1 回冷延法により 0.23mm厚まで仕上げた方向性電磁鋼板を 歯車ピッチ 8 mm、 歯車先端曲率半径 100 m、 刃の傾きが圧 延方向に対して Ί 5度である歯車型口ールにより荷重 180kg/ mm2 で歪導入を行なった。 この時の溝深さは約 14 mであつ た。 歪導入後リ ン酸系張力皮膜付与溶液をコ一ティ ングし、 コーティ ング後 800 'c X 4時間の熱処理を行なつた。 第 2表 はその時の鉄損値と比較材のそれとを示したものである。 第 2 表
Figure imgf000011_0002
本発明法による鋼板は熱処理後も極めて良い鉄損値を示す,
(実施例 3 )
1 回冷延法により 0.30 厚まで仕上げた方向性電磁鋼板の 仕上げ焼鈍板を歯車ピッチ 7 mm、 歯車先端の刃幅 150 m、 刃先形状平坦、 刃の傾きが圧延方向に対して 6.0度である歯 車型ロールにより荷重 200kg/ 2 で歪導入を行なった。 歪導 入後リ ン酸系張力付与皮膜溶液をコ一ティ ングし、 コ —ティ ング後 850*0 X 5分の熱処理を行なった。 第 3表はその時の 鉄損値と比較材のそれとを示したものである。 第 3 表
Figure imgf000011_0001
(実施例 4 )
1回冷延法により 0.20mm厚まで仕上げた方向性電磁鋼板の 仕上げ焼鈍板を歯車ピッチ 8 mm、 歯車先端の曲率半径 lOO m 刃の傾きが歯車軸方向に対して 1 5度である歯車型口ールに より荷重 150kg/ntni2 で歪導入を行なった。 歪導入時の鐧板温 度は (1)室温、 (2) 200で、 (3) 400でであった。 歪導入後リ ン酸 系張力付与皮膜溶液をコ一ティ ングし、 コ ーティ ング後 850 で X 30秒の熱処理を行なった。 その後、 800で X 4時間の歪 取り焼鈍を行なった。 第 4表はその時の磁気特性を示したも のである。 第 4 表
Figure imgf000012_0001
(実施例 5 )
1回冷延法により 0.23mm厚まで仕上げた方向性電磁鐧板を 歯車ピッチ 5 mm、 歯車先端の歯幅 50 m刃先形状平坦、 刃の 傾きが圧延方向に対して 7 5度である歯車型ロールにより荷 重 130kg/mm2 で歪導入を行なった。 歪導入後、 800 'c x 2時 間の歪取り焼鈍を行なった。 第 5表に従来法と、 本発明法に よる鉄損値 W 17ノ 5。（w /kg) を示した。 本発明によれば極め て良い鉄損値を示す。 第 5 表
Figure imgf000013_0001
産業上の利用 JJ能性
本発明によ 鋼板は極めて良い鉄損値を示す。
したがって、 本発明によれば連続ライ ンに適用して低鉄損 値の電磁鐧板を得ることが可能である。
本発明によれば、 歪取り焼钝を行なっても、 レーザー照射 によって得られた鉄損値なみの値が得られるので、 得られた 電磁鐧板は巻き鉄心 ト ラ ンス用のみならず積鉄心用 ト ラ ンス としても使用出来、 その工業的効果は極めて大なるものがあ る。

Claims

請 求 の 範 囲
1. 仕上焼鈍済電磁鐧板或いは仕上焼鈍後絶緣皮膜処理した 電磁鋼板に、 圧延方向に対し直角から 4 5 ' の範囲内で 90〜 220k g/關 2 の平均荷重で局部的に荷重を与え溝を形成した後 750で以上の温度で熱処理することを特徴とする低鉄損一方 向性電磁鋼板の製造方法。
2： 間隔が圧延方向に 1 〜 20 mm、 幅が 10〜 300 m、 地鉄部 分の深さが 5 m以上である溝を形成する請求の範囲第 1項 記載の方法。
3. 溝が点線又は破線よりなる請求の範囲第 1項記載の方法
4. 点の間隔が 0. 1 mm以下である請求の範囲第 3項記載の方 法。
5. 溝の間隔が 2. 5 〜 10 mmである請求の範囲第 1 〜 4項の 1 項に記載の方法。
6. 溝の幅が 10〜： L 50m inである請求の範囲第 1 〜 5項の 1項 に記載の方法。
7. 溝の形成を歯車型口ールで行なう請求の範囲第 1 〜 6項 の 1項に記載の方法。
8. 仕上焼鈍済電磁鋼板に溝を形成した後、 铯緣皮膜付与溶 液をコ一ティ ングし、 次いで 750 'c以上の温度で熱処理する 請求の範囲第 1 〜 7項の 1項に記載の方法。
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