JPH01252726A - 低鉄損一方向性電磁鋼板の製造方法 - Google Patents
低鉄損一方向性電磁鋼板の製造方法Info
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- JPH01252726A JPH01252726A JP7817088A JP7817088A JPH01252726A JP H01252726 A JPH01252726 A JP H01252726A JP 7817088 A JP7817088 A JP 7817088A JP 7817088 A JP7817088 A JP 7817088A JP H01252726 A JPH01252726 A JP H01252726A
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Classifications
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
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- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
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- C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
- C21D8/1294—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties involving a localized treatment
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は歪取り焼鈍を行なっても磁気特性の劣化しない
低鉄損一方向性電磁鋼板の製造方法に関するものである
。
低鉄損一方向性電磁鋼板の製造方法に関するものである
。
方向性電磁鋼板において近年エネルギー節約の観点から
鉄損を低減することが要望されている。
鉄損を低減することが要望されている。
鉄損を低減する方法としてはレーザー照射により磁区を
細分化する方法が既に特公昭５Ｂ−２６４０６号公報に
開示されている。該方法による鉄損の低減はレーザーに
より導入された歪に起因している。したがって歪取り焼
鈍を必要としない積鉄心トランス用としては使用できる
が歪取り焼鈍を必要とする巻き鉄心トランス用としては
使用出来ない。また特開昭５９−１００２２２号公報に
おいて二次再結晶焼鈍ずみの鋼板に局所的な熱処理を加
えて８００’Ｃ以上の温度で焼なましを行ない、人工的
粒界を導入する方法が開示されている。該方法は鉄損値
の低減が、鋼板に導入された人工粒界により磁区細分化
をはかることによって達成される。８００’Ｃ以上の温
度で焼なましするため、歪取り焼鈍により効果が消失す
ることはないが、実施例からみて上記レーザー照射によ
る鉄損値低減方法並みの鉄損を得ることは困難である。
細分化する方法が既に特公昭５Ｂ−２６４０６号公報に
開示されている。該方法による鉄損の低減はレーザーに
より導入された歪に起因している。したがって歪取り焼
鈍を必要としない積鉄心トランス用としては使用できる
が歪取り焼鈍を必要とする巻き鉄心トランス用としては
使用出来ない。また特開昭５９−１００２２２号公報に
おいて二次再結晶焼鈍ずみの鋼板に局所的な熱処理を加
えて８００’Ｃ以上の温度で焼なましを行ない、人工的
粒界を導入する方法が開示されている。該方法は鉄損値
の低減が、鋼板に導入された人工粒界により磁区細分化
をはかることによって達成される。８００’Ｃ以上の温
度で焼なましするため、歪取り焼鈍により効果が消失す
ることはないが、実施例からみて上記レーザー照射によ
る鉄損値低減方法並みの鉄損を得ることは困難である。
本発明は一方向性電磁鋼板において歪取り焼鈍を行うと
鉄板に導入した歪が消失し低鉄損化が図れないという難
点、及び歪取り焼鈍による効果の消失はないがレーザー
照射並みの低鉄損値が得られないという難点を同時に解
決し、歪取り焼鈍を行なっても磁気特性の劣化しない低
鉄損一方向性１！磁鋼板を提供しようとするものである
。
鉄板に導入した歪が消失し低鉄損化が図れないという難
点、及び歪取り焼鈍による効果の消失はないがレーザー
照射並みの低鉄損値が得られないという難点を同時に解
決し、歪取り焼鈍を行なっても磁気特性の劣化しない低
鉄損一方向性１！磁鋼板を提供しようとするものである
。
の５００℃超６５０℃以下の温度範囲で歯型ロールによ
り線状ないし破線状の加工歪みを加えてその後７５０℃
以上の温度張力付与皮膜溶液の硬化を行なうものである
。加工歪を加えた部分に９０°磁区を発生させて磁区細
分化を計ろうとするもので、これにより歪取焼鈍を行な
ってもレーザー照射材値みかそれ以下の優れた鉄損値を
示す一方向性型Ｓｔを４％以下含むスラブを加熱し、中
間厚まで熱間圧延し、得られた熱延板を酸洗し必要に応
じてこの段階で熱処理を行ない、次いで中間焼鈍をはさ
む２回の冷間圧延または１回の冷間圧延を行なって最終
板厚にする。得られた冷延板を脱炭焼鈍し、焼鈍分離剤
を塗布し、さらに二次再結晶焼鈍を施すことからなる通
常の一方向性電磁鋼板を製造する工程で得られた鋼板に
、張力付与皮膜焼付処理をする際、皮膜のベタつきの起
らない半硬化状態の鋼板温度即ち５００℃超６５０℃以
下の範囲内で鋼板に加工歪を加えて、鋼板表面に５μ鴎
超の溝を圧延方向に対し直角方向から４５°の範囲に形
成させたのち、７５０℃以上の加熱処理を行なって鉄損
低下を計るものである。具体的には、張力付与皮膜焼付
炉の中に歯型ロールを設置し、これにより加工歪を加え
たのち７５０”Ｃ以上の加熱処理を行なって加工歪を除
去し、幾何学的な表面凹部のみを残存させるものである
０表面口部により鋼板表面に９０°磁区が形成され、こ
れにより１８０°磁区が細分化される。仕上焼鈍後の電
磁鋼板に加工歪を加えることにより溝および微細粒を発
生させ、これにより鉄損低減が計れることは特公昭６２
−５３５７９号公報および特公昭６２−５４８７３号公
報に開示されている。しかし、これらの方法はいずれも
冷間状態で加工を加えるため、工業的にコストが高いも
のとなる。
り線状ないし破線状の加工歪みを加えてその後７５０℃
以上の温度張力付与皮膜溶液の硬化を行なうものである
。加工歪を加えた部分に９０°磁区を発生させて磁区細
分化を計ろうとするもので、これにより歪取焼鈍を行な
ってもレーザー照射材値みかそれ以下の優れた鉄損値を
示す一方向性型Ｓｔを４％以下含むスラブを加熱し、中
間厚まで熱間圧延し、得られた熱延板を酸洗し必要に応
じてこの段階で熱処理を行ない、次いで中間焼鈍をはさ
む２回の冷間圧延または１回の冷間圧延を行なって最終
板厚にする。得られた冷延板を脱炭焼鈍し、焼鈍分離剤
を塗布し、さらに二次再結晶焼鈍を施すことからなる通
常の一方向性電磁鋼板を製造する工程で得られた鋼板に
、張力付与皮膜焼付処理をする際、皮膜のベタつきの起
らない半硬化状態の鋼板温度即ち５００℃超６５０℃以
下の範囲内で鋼板に加工歪を加えて、鋼板表面に５μ鴎
超の溝を圧延方向に対し直角方向から４５°の範囲に形
成させたのち、７５０℃以上の加熱処理を行なって鉄損
低下を計るものである。具体的には、張力付与皮膜焼付
炉の中に歯型ロールを設置し、これにより加工歪を加え
たのち７５０”Ｃ以上の加熱処理を行なって加工歪を除
去し、幾何学的な表面凹部のみを残存させるものである
０表面口部により鋼板表面に９０°磁区が形成され、こ
れにより１８０°磁区が細分化される。仕上焼鈍後の電
磁鋼板に加工歪を加えることにより溝および微細粒を発
生させ、これにより鉄損低減が計れることは特公昭６２
−５３５７９号公報および特公昭６２−５４８７３号公
報に開示されている。しかし、これらの方法はいずれも
冷間状態で加工を加えるため、工業的にコストが高いも
のとなる。
本発明者たちはこれらの方法をさらにコストダウンすべ
く検討した結果、特に張力付与皮膜焼付時に加工歪を加
えることにより、鉄損低減効果と共に歯型ロールの寿命
が温度効果と張力付与皮膜溶液中に含まれるリン酸系溶
液の効果により顕著に延びることを究明したのである。
く検討した結果、特に張力付与皮膜焼付時に加工歪を加
えることにより、鉄損低減効果と共に歯型ロールの寿命
が温度効果と張力付与皮膜溶液中に含まれるリン酸系溶
液の効果により顕著に延びることを究明したのである。
第１図は冷間（室温）と温間（５００℃超〜６５０℃）
で高Ｃ鋼面型ロールの歯先摩耗を示したものであるが、
冷間に比べて温間でリン酸系張力付与溶液がある場合は
寿命が加工時間１００００時間で約３借越びていること
がわかる。ここで５００℃超〜６５０℃の温度範囲で加
工歪を加えることに限定したのは、５００℃以下では張
力付与皮膜の硬化が十分でなくロールに溶液が付着する
ためである。また６５０℃３ｉ−の温度では張力付与皮
膜が硬化するため歯型ロールで皮膜が破壊され再塗布が
必要となるためである。又ロール摩耗に関しては、リン
酸系張力付与溶液は完全に液体状でもよいが塗布が乱さ
れるため半硬化状態のこの温度範囲で行なうのが最善で
ある。
で高Ｃ鋼面型ロールの歯先摩耗を示したものであるが、
冷間に比べて温間でリン酸系張力付与溶液がある場合は
寿命が加工時間１００００時間で約３借越びていること
がわかる。ここで５００℃超〜６５０℃の温度範囲で加
工歪を加えることに限定したのは、５００℃以下では張
力付与皮膜の硬化が十分でなくロールに溶液が付着する
ためである。また６５０℃３ｉ−の温度では張力付与皮
膜が硬化するため歯型ロールで皮膜が破壊され再塗布が
必要となるためである。又ロール摩耗に関しては、リン
酸系張力付与溶液は完全に液体状でもよいが塗布が乱さ
れるため半硬化状態のこの温度範囲で行なうのが最善で
ある。
なお、張力付与皮膜溶液を塗布しない場合でも、上述の
温度範囲で歪加工を加えることで、加工ロール寿命を大
巾にのばすことができる。
温度範囲で歪加工を加えることで、加工ロール寿命を大
巾にのばすことができる。
次に加工歪を加える地鉄部分の最適状態について述べる
。
。
先ず圧延方向に対する溝と溝の間隔は１〜２０ＩＩＩＩ
Ｉ＋が好ましい、最も好ましい範囲は２．５〜１０ｍｍ
である。この好ましい範囲で鉄損値が有効に低減する。
Ｉ＋が好ましい、最も好ましい範囲は２．５〜１０ｍｍ
である。この好ましい範囲で鉄損値が有効に低減する。
次に溝の幅は１０〜３００μ−の範囲が好ましい。溝の
幅が狭くなると曲率半径の小さな曲げ加工を受けた時ノ
ツチ効果により折れやすくなる。又あまり広くすると磁
束密度が低下するため上記の範囲がよい。最も好ましい
範囲は１０〜１５０μｍである。
幅が狭くなると曲率半径の小さな曲げ加工を受けた時ノ
ツチ効果により折れやすくなる。又あまり広くすると磁
束密度が低下するため上記の範囲がよい。最も好ましい
範囲は１０〜１５０μｍである。
歯型ロールで溝を形成する場合、歯の先端形状は磁気特
性の点から平坦なもの、曲率半径をもったもの、あるい
は尖ったもの等が使用されるが、曲げ加工を受けた時溝
部分に応力集中を受けるようなものは好ましくない。但
し曲げ加工を施さない場合はこの限りでない。曲げ加工
を施す場合は、溝の底面形状が平坦か曲率半径をもった
ものがよい。
性の点から平坦なもの、曲率半径をもったもの、あるい
は尖ったもの等が使用されるが、曲げ加工を受けた時溝
部分に応力集中を受けるようなものは好ましくない。但
し曲げ加工を施さない場合はこの限りでない。曲げ加工
を施す場合は、溝の底面形状が平坦か曲率半径をもった
ものがよい。
溝の深さ（地鉄部凹み）はあまり浅くては磁区細分化の
効果がみられず、あまり深くても磁束密度が低下して鉄
損値が劣化する。溝の深さは５μｌ超〜３０μｍが好ま
しいが、最も好ましい範囲は１０〜２０μ戴である。
効果がみられず、あまり深くても磁束密度が低下して鉄
損値が劣化する。溝の深さは５μｌ超〜３０μｍが好ま
しいが、最も好ましい範囲は１０〜２０μ戴である。
上記溝の深さ、溝幅と磁性との関係を第２図。
第３図及び第４図に示す。
第２図は鋼板板厚０．２３ｍｍ、溝間隔５ＩＩ１１、歯
先平坦５０μｍ満幅で深さを変えた溝を圧延方向と直角
方向に６００℃で導入後、８５０℃で４分間焼付は処理
した鋼板の鉄損と磁束密度との関係を示す図である。
先平坦５０μｍ満幅で深さを変えた溝を圧延方向と直角
方向に６００℃で導入後、８５０℃で４分間焼付は処理
した鋼板の鉄損と磁束密度との関係を示す図である。
５μ慣超〜３０μ隋の溝深さで鉄損値、磁束密度とも良
好な値が得られるのがわかる。
好な値が得られるのがわかる。
第３図は仕上焼純情鋼板板厚０．２３ａ＋ｖ＋に溝間隔
５ｒＨ１１、歯先平坦ロールで張力皮膜付与溶液を塗布
後６３０’Ｃで加工歪みを導入して１０ａｌｌ深さの溝
を形成し、８５０°×２時間の加熱処理を行なった場合
の溝幅と磁性との関係を示したものである。溝幅の最適
範囲は０．３１以下であることを示している。
５ｒＨ１１、歯先平坦ロールで張力皮膜付与溶液を塗布
後６３０’Ｃで加工歪みを導入して１０ａｌｌ深さの溝
を形成し、８５０°×２時間の加熱処理を行なった場合
の溝幅と磁性との関係を示したものである。溝幅の最適
範囲は０．３１以下であることを示している。
第４図は鋼板板厚０．２３μｍｍに溝間隔７＋＋ｖ＋、
歯先平坦ロールで張力皮膜付与溶液を塗布後６２０℃で
加工歪みを導入して１５μｍ深さの溝を形成し、８５０
℃×４時間の加熱処理を行なった場合の溝の幅と磁性と
の関係を示したもので、溝幅の最適範囲は０．１５ｍ５
＋以下であることを示している。すなわち最適の溝の幅
は溝の深さによって変化するが、必要以上に幅を増加す
ると磁束密度が低下しヒステリシス損が増加するため鉄
損値低減の効果が小さくなる。好ましい溝幅は３００μ
−以下である。
歯先平坦ロールで張力皮膜付与溶液を塗布後６２０℃で
加工歪みを導入して１５μｍ深さの溝を形成し、８５０
℃×４時間の加熱処理を行なった場合の溝の幅と磁性と
の関係を示したもので、溝幅の最適範囲は０．１５ｍ５
＋以下であることを示している。すなわち最適の溝の幅
は溝の深さによって変化するが、必要以上に幅を増加す
ると磁束密度が低下しヒステリシス損が増加するため鉄
損値低減の効果が小さくなる。好ましい溝幅は３００μ
−以下である。
溝の深さは５μ鶴超が好ましい、これより小さいと９０
°磁区の発生が少なく、磁区細分化の効果が小さい。２
５μｌより大きくすると、磁束密度が低下し鉄損値は劣
化する。好ましい範囲は５μ慣超〜２５μ鴎である。溝
の方向は圧延方向（＜００１＞方位）に対して直角方向
より４５°方向の間が好ましい、この傾きがあまり大き
くなると鉄損値低減に対して不利である。
°磁区の発生が少なく、磁区細分化の効果が小さい。２
５μｌより大きくすると、磁束密度が低下し鉄損値は劣
化する。好ましい範囲は５μ慣超〜２５μ鴎である。溝
の方向は圧延方向（＜００１＞方位）に対して直角方向
より４５°方向の間が好ましい、この傾きがあまり大き
くなると鉄損値低減に対して不利である。
また溝の形状は点線状、破線状又は線状でも良い。点同
志、又は線同志の圧延方向と直角方向の間隔は０．２＋
＋＋ｍ以下であることが好ましい。これより大きくなる
と溝導入による磁区細分化に対する効果が少なくなる。
志、又は線同志の圧延方向と直角方向の間隔は０．２＋
＋＋ｍ以下であることが好ましい。これより大きくなる
と溝導入による磁区細分化に対する効果が少なくなる。
本発明では６４０℃で幅１００μ転深さ１（ｂｚｍの溝
導入後種々の熱処理を行なった時の鉄損値（ＷＩＴ／Ｓ
。
導入後種々の熱処理を行なった時の鉄損値（ＷＩＴ／Ｓ
。
（Ｗ／ｋｇ））の変化を、第５図および第６図に示す。
この図かられかるように溝導入前の鉄損値は溝導入後−
旦悪くなるが、短時間の熱処理により極めて低い鉄損値
を示す。このことから本発明は仕上焼鈍後、張力付与皮
膜溶液を塗布後５００℃超〜６５０℃の半硬化状態にて
加工歪により溝導入を行なったのち、７５０℃以上の加
熱処理を行なう。これにより、上記溝導入箇所の微細結
晶化処理と皮膜焼付硬化処理を同時に行う。本発明法に
よればユーザーにおいて歪取焼鈍を行なう前に鉄損値を
低減することが可能となる。従って歪取焼鈍を行なわな
い積鉄心トランス材としても使用できることは勿論であ
る。又、長時間の熱処理を行なっても鉄損値は安定して
いるので、長時間の歪取り焼鈍を行なう巻鉄心用トラン
ス材として好適である。第５図では板厚０．２３ｍｍ、
Ｂ、・１．９３ （Ｔ）（加工歪み導入前）であり、
第６図では板厚０．２３ｍｍ、 Ｂ 、・１．９４（Ｔ
）である、ここにおける実施例では歯型ロールにより溝
を形成する例を示したが、この例に限らず本発明でいう
局部的な加工溝ができる方法であればいかなる方法でも
よい。
旦悪くなるが、短時間の熱処理により極めて低い鉄損値
を示す。このことから本発明は仕上焼鈍後、張力付与皮
膜溶液を塗布後５００℃超〜６５０℃の半硬化状態にて
加工歪により溝導入を行なったのち、７５０℃以上の加
熱処理を行なう。これにより、上記溝導入箇所の微細結
晶化処理と皮膜焼付硬化処理を同時に行う。本発明法に
よればユーザーにおいて歪取焼鈍を行なう前に鉄損値を
低減することが可能となる。従って歪取焼鈍を行なわな
い積鉄心トランス材としても使用できることは勿論であ
る。又、長時間の熱処理を行なっても鉄損値は安定して
いるので、長時間の歪取り焼鈍を行なう巻鉄心用トラン
ス材として好適である。第５図では板厚０．２３ｍｍ、
Ｂ、・１．９３ （Ｔ）（加工歪み導入前）であり、
第６図では板厚０．２３ｍｍ、 Ｂ 、・１．９４（Ｔ
）である、ここにおける実施例では歯型ロールにより溝
を形成する例を示したが、この例に限らず本発明でいう
局部的な加工溝ができる方法であればいかなる方法でも
よい。
ここでは最も経済的に製品をつくることを意識して、仕
上焼鈍皮膜にリン酸系張力付与皮膜溶液がついた板を対
象としたが、仕上焼純度Ｈりのついた成品あるいは皮膜
のない成品でも５００’Ｃ超〜６５０℃で溝導入後７５
０℃以上の熱処理を行ない張力を付与するような処理を
行なえば、同様な効果が期待できるのは勿論である。
上焼鈍皮膜にリン酸系張力付与皮膜溶液がついた板を対
象としたが、仕上焼純度Ｈりのついた成品あるいは皮膜
のない成品でも５００’Ｃ超〜６５０℃で溝導入後７５
０℃以上の熱処理を行ない張力を付与するような処理を
行なえば、同様な効果が期待できるのは勿論である。
以下本発明の実施例をのべる。
実施例１
１回冷延法により０．２３ｍｎ＋厚まで仕上げた方向性
電磁鋼板の仕上焼鈍板にリン酸系張力付与皮膜溶液をコ
ーテイング後５７０℃で２分焼付けたのち、５７０℃の
温度で歯型ロール（刃先平坦）により加工歪を加えて幅
５０μ階、深さ１２μ圏の溝を圧延方向に直角に５１１
１−ピッチで導入し、その後、８５０℃で４分間焼鈍し
た。第１表°に本発明法と従来法による鉄損値Ｗ’＋ｖ
ｚｓ。（Ｗ／ｋｇ）を示した。本発明によれば極めて良
い鉄損値が得られた。本発明法によると鋼板表面に５μ
ｍ超の深さの加工溝が形成されるが、溝は凹みであるた
め、占積率に対して何ら問題はなかった。
電磁鋼板の仕上焼鈍板にリン酸系張力付与皮膜溶液をコ
ーテイング後５７０℃で２分焼付けたのち、５７０℃の
温度で歯型ロール（刃先平坦）により加工歪を加えて幅
５０μ階、深さ１２μ圏の溝を圧延方向に直角に５１１
１−ピッチで導入し、その後、８５０℃で４分間焼鈍し
た。第１表°に本発明法と従来法による鉄損値Ｗ’＋ｖ
ｚｓ。（Ｗ／ｋｇ）を示した。本発明によれば極めて良
い鉄損値が得られた。本発明法によると鋼板表面に５μ
ｍ超の深さの加工溝が形成されるが、溝は凹みであるた
め、占積率に対して何ら問題はなかった。
第 １ 表
実施例２
１回冷延法により０．２３１１１Ｉｌｌ厚まで仕上げた
方向性電磁鋼板の仕上焼鈍板にリン酸系張力皮膜溶液を
６２０℃で焼付後、６２０℃で歯車ピッチ８ｎ＋＋＋、
歯先先端半径１００μ請、刃の傾きが圧延方向に対して
７５゜である歯型ロールにより、深さ１５μ−の溝を導
入した。導入後直ちに８５０℃で５分間リン酸系張力皮
膜溶液の硬化を行ない、８５０’ＣＸ ４時間の歪取り
焼鈍を行なった。この時の従来法と本発明法の鉄損値を
第２表に示す０本発明法による鋼板は極めて良い鉄損値
が得られた。
方向性電磁鋼板の仕上焼鈍板にリン酸系張力皮膜溶液を
６２０℃で焼付後、６２０℃で歯車ピッチ８ｎ＋＋＋、
歯先先端半径１００μ請、刃の傾きが圧延方向に対して
７５゜である歯型ロールにより、深さ１５μ−の溝を導
入した。導入後直ちに８５０℃で５分間リン酸系張力皮
膜溶液の硬化を行ない、８５０’ＣＸ ４時間の歪取り
焼鈍を行なった。この時の従来法と本発明法の鉄損値を
第２表に示す０本発明法による鋼板は極めて良い鉄損値
が得られた。
第２表
〔発明の効果］
本発明法よれば通常の方向性電磁鋼板の工程に歯型ロー
ルを付加するだけで、歪取焼鈍を行なってもレーザ照射
材と同等の鉄１貝値を得ることが出来ると同時に加工治
具の寿命を大幅にのばすことが出来、工業的効果は大な
るものがある。
ルを付加するだけで、歪取焼鈍を行なってもレーザ照射
材と同等の鉄１貝値を得ることが出来ると同時に加工治
具の寿命を大幅にのばすことが出来、工業的効果は大な
るものがある。
第１図は歯型ロールの摩耗量と加工時間との関係を示す
図、第２図は鋼板地鉄に対する溝深さと磁気特性との関
係を示す図、第３図および第４図は形成された溝幅と磁
気特性を示す図、第５図および第６図は鋼板加工溝導入
前後および加熱処理後の磁気特性の変化を示す図である
。
図、第２図は鋼板地鉄に対する溝深さと磁気特性との関
係を示す図、第３図および第４図は形成された溝幅と磁
気特性を示す図、第５図および第６図は鋼板加工溝導入
前後および加熱処理後の磁気特性の変化を示す図である
。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、仕上焼鈍済電磁鋼板に５００℃超６５０℃以下の温
度範囲で、圧延方向に対して直角から４５°の範囲内に
５μｍの溝を形成したのち、７５０℃以上の加熱処理を
することを特徴とする低鉄損一方向性電磁鋼板の製造方
法。 ２、仕上焼鈍済電磁鋼板に張力付与絶縁処理皮膜溶液を
塗布後、５００℃超６５０℃以下の温度範囲で溝を形成
する請求項１記載の方法。 ３、間隔が圧延方向に１ｍｍ以上２０ｍｍ以下、幅が１
０μｍ以上３００μｍ以下である溝を形成する請求項１
記載の方法。 ４、溝が点線又は破線よりなる請求項１記載の方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7817088A JPH01252726A (ja) | 1988-04-01 | 1988-04-01 | 低鉄損一方向性電磁鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7817088A JPH01252726A (ja) | 1988-04-01 | 1988-04-01 | 低鉄損一方向性電磁鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01252726A true JPH01252726A (ja) | 1989-10-09 |
Family
ID=13654466
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7817088A Pending JPH01252726A (ja) | 1988-04-01 | 1988-04-01 | 低鉄損一方向性電磁鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH01252726A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH03138318A (ja) * | 1989-07-19 | 1991-06-12 | Allegheny Internatl Inc | 局部的熱間変形加工によって電磁鋼の磁区組織を細分化する方法および装置、ならびにその製品 |
| JP2010168615A (ja) * | 2009-01-21 | 2010-08-05 | Nippon Steel Corp | 低鉄損一方向性電磁鋼板の製造方法 |
-
1988
- 1988-04-01 JP JP7817088A patent/JPH01252726A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH03138318A (ja) * | 1989-07-19 | 1991-06-12 | Allegheny Internatl Inc | 局部的熱間変形加工によって電磁鋼の磁区組織を細分化する方法および装置、ならびにその製品 |
| JP2010168615A (ja) * | 2009-01-21 | 2010-08-05 | Nippon Steel Corp | 低鉄損一方向性電磁鋼板の製造方法 |
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