TWI293346B - Method for forming spread nonwoven webs - Google Patents

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TWI293346B
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Description

1293346 玖、發明說明： 技術領域 纖維性不織布網傳統製法是由模具擠出原為液體的絲成 型材料’形成絲流，在該絲離開模具後加工（如冷卻及抽 拉），再於多孔收集器收集絲流。集於收集器的絲型式為可 處理網片或可加工成該種網片之纖維材料。 一通常所收集材料或網片寬度約與擠出絲模具寬度相同； 右要作-半見網片’模具也必須在一半範圍。由於寬網片 車父具經濟效盈，一般多使用寬模具。 寬模具有右干缺點。舉例而言，模具要加熱協助形成纖 料料通過模具；模具愈寬，需熱愈多。同時，寬模具較 小挺具製造成本高，更不易保養。另夕卜所收集網片寬度 曰視網片用途改變，但為配合此種改變而調整模具尺寸或 模具比例甚為不方便。 先前技術 本發明提供一種製造纖維不織布網之方法，其可針對網 片欲用目的加以控制或選擇網片1度，且其完纟不等於挤 出網片模具寬度。重點言之，本發明方法包含a)自已知寬 度及厚度模具擦出絲流；b)導引擠出絲流通過由兩片相互 平行，平行模具寬度，及平行擠出絲流縱軸壁界定之加工 室；C)收集加工為不織布纖維網片之絲；及#藉調整壁間空 間達到產出所挑選寬度，而將絲流寬度調為與模具不同之 寬度。較佳者，該所欲調整出絲流寬度實質大於模具寬度， 且絲流在由模具行進到收集器中擴張，#以功能網片收 集。一般而T，收集時網寬度至少超過模具寬度5〇或1〇〇亳 1293346 米；較佳網寬度至少超過模具寬度200毫米或更多。較窄亦 可，故彈性更大。 較佳者，加工室至少在沿其部份侧壁縱軸向對環境開 放。此外，壁較佳相互沿絲行進方向覆蓋，以有利擠出絲 流的擴展。 附圖中： 圖1為本發明方法用以形成不織布纖維網裝置的示意圖。 圖2為沿圖對圖1裝置剖面視圖。 圖3為本發明加工室放大側視圖，並未顯示該室之安裝方 式0 圖4為圖3加工及安裝件及配件部份上視圖。 圖5為操作本發明另一種可行裝置上視圖。 圖6為沿圖5線6-6所取剖面圖。 圖7為本發明另外一種可用裝置部份的側視圖。 發明内容 士圖1所示為操作本發明之示範裝置。纖維原料經導引到該 裝置擠出頭或模具10,其先通過進料斗丨丨，於擠出機12熔 融’該泵13泵送溶融原料到擠出頭1〇。最常使用為片狀或 粒狀固體聚合原料，苒忮力 丹‘成履脸，可泵运狀態，其他製纖 液體亦可使用，如聚合物溶液。 夕私出4 10可為傳統多孔板或旋轉組，_般包含規律排列 >1孔如以直列排列者。製纖原料的絲b由擠出頭擠 二：到一加工室或調減器16。_出絲15行進到調減器16 離可以不同’其外部條件亦可不同。-般而言，會 1293346 以傳統方法及裝置對擠出絲15提供空氣或他種氣體μ之冷 卻流。此外，可加熱該空氣或他種氣體流以協助抽拉纖唯二 氣流（或其他流體）可有一或多道’例如第一空氣流i8a由橫 向吹向絲流，其可是移除擠出時所生不良之氣體物質或 煙；而第二道冷卻空氣流18b完成主要的降溫。依所用加工 條件或依所要產物不同，該冷卻空氣可以在擠出絲15到達 調減器16前充分固化。其他亦可維持擠出絲進入調減器前 在軟質或熔融態。或是不使用冷卻流時，擠出頭1〇與調減 器16間環境空氣或他種流體可作改變擠出絲進入調減器之 媒體。 … 絲流15通過調減器16後離開，詳細說明如下。如圖丨與2 所說明者，絲流離後進入收集器19，此處該絲，或完成纖 維，以同質或非同質之可加工網片型式之纖維質2〇被收 集。如圖2所示及詳述者，該纖維或絲流15較佳在離開調減 器到收集器19間距離21已擴展。收集器19一般多孔且在收集 抑下方有氣體抽拉裝置14，以助於將纖維累積在收集器 上。所收集料20可再送到其他裝置如壓光機，浮印站，貼 合機’裁切機等等；或可通過驅動輪22(圖丨）並繞捲於一儲 輪^3。拇出絲或纖維通過加工室進入收集器前，該擠出絲 或減、隹可把還有許多圖1未示之加工步驟，例如再次抽拉， 喷佈等等。 固為本發明代表性較佳加工裝置或調減器16放大側視 圖此代表性及較佳裝置，包含兩可動半組或侧16a及16b， 其間^界定出加工室24 ; 16a及16b相對面60及61形成室的 1293346 壁。此示範裝置16可調整加工室平行壁間間距，達到依本 發明對擠出絲流寬度的控制。擠出絲流或纖維擴展程度， 可藉調整調減器或加工裝置16壁60及61間間距而控制。此裝 置另一優點，在於其可於高速窄加工間隙及纖維原料仍為 軟質狀況進入加工室情況下連續操作。這些情況在以往技 藝加工裝置往往會造成阻塞或中斷。本發明對絲流擴展可 得助於降低加工室壁間距之能力，至少某些情況下更窄於 傳統直接網片成型加工之加工室所用者。壁間空間能產生 壓力，使氣流擴展到加工室容許寬度，並將擠出絲帶出該 寬度。 圖4為一種調整較佳調減器16壁60及61間距方式，其為不 同比例上示意圖，顯示該調減器及其安裝及支撐結構。如 由圖4上方所示，調減器16加工或調減室24—般為長型或四 邊長孔，橫邊長度25 (橫向於絲行進調減器途徑或縱軸，且 平行於擠出頭或模具10寬度）。 調減器16雖以兩半套存在，功能卻是單一裝置，以下先 討論其一體型式（圖3與4所示結構為代表性，可用結構可以 是不同種類）。壁62及63界定進入調減室24之入口處或喉部 24a。入口壁段62及63較佳在進入端或表面62a及63a為彎曲狐 度，以緩和攜入擠出絲15之空氣流。壁段62及63接在一主體 部份28，可具有下凹區29，以在主體區28及壁段62及63間產 生間隙30。空氣或其他氣體透過管31導入間隙30，產生可對 絲行進方向拉力的氣刀（即，經由箭頭32所表之加壓氣流）， 增加絲速度，且對絲有進一步冷卻效果。調減器主體28較 !293346 佳在28a處有弧度，以緩和由氣刀32進入通道以空氣之通 過。凋減器主體表面28b之角度（α)可經選擇以決定氣刀對行 經通過調減器絲流的作用角度。氣刀不需位於近室入口， 反之可更深入室中。 、調減器室24沿#體調減器縱長（沿_減室縱向袖％尺寸稱 為軸向長）可具有均勻間隙寬度如圖2兩調減器侧或壁6〇及 ，水平距離33。另外’如圖3所示，間隙厚度可沿調減 立長度向改笑。較佳者，調減室沿朝向出口 ％長度向漸窄， 例如以角度β。此種漸窄’或是壁6〇及61在氣刀下游一點的 漸會合’在至少本發明有些具體實例中提供擠出絲流沿通 過及離開調減器出口並到達 ， 4沒狀杲為19移動中擴張。本發明 4伤具體貫例中，壁可以為,_ 」乂在凋減崙軸向長的氣刀下游一點 處分出（此時累積在收隹哭άΑ 、 八 本w的擠出絲流可以較擠出頭或模 具10寬度為窄，配合本發明其 "杲些產品需要）。同時在某些具 月豆實例中，調減室由平亩辟 + ..^ 十直土界疋，故壁間隙寬度在壁全部 或；份為固定不變。所有例中 ^ 、 巧1 j T，界疋調減或加工室的壁60 及61均视為相互平行，因 眛、、 、、在土 ^、邵份長度，脫離全平行 同況甚小’而在橫向於室 舍所 長万向（研即垂直圖3頁面）較佳 貝貝為全平行。如圖3所示， « , * π 界疋通通24主要段的壁段64及 65(各屬於壁60及61)，可為附六、 ,„ 、、 」為附在王體區28分離之板36。 P使界定壁包含部份加工 & m、 至長度’仍可在長度後造成擴 展，例如產生抽力或凡氏管 ^ ' S政显。調減室24長度可調整以 達到不同效果；尤並是詗敕尸 匕^、疋凋整乳刀32及出口 34間段，有時稱 為斗長35。採用齡士< 長’配合選擇壁間隙，及對壁面的 -10- 1293346 覆盍，可對絲流擴展提升。出口可使用波折面，c〇anda曲 面，及不平衡壁長等結構，以達到所需擴展，或是其他纖 維的分佈。通常，間隙寬度，斗長，調減室形狀，等等， 係配合加工原料及達到所需效果處理模式而定。例如較長 斗長可用來加強製成絲的晶性。製程條件均需調整以加工 擠出絲為所需纖維型式。 如圖4所示，代表性調減器16兩壁16a及16b，是由附在桿 39線性軸承38上的安裝塊37支撐。軸承％在桿上為低磨擦行 進透過在軸向桿周圍滾珠軸承延伸列方式，使側面丨6a及 16b易於對相互靠近或分離。支撐塊37附在調減器主體”，
空氣由供應管41透過蓋40流到管31及氣刀32。 此具體實例中，氣缸43&及431)透過速桿44各別接到調減器 例16a及16b，提供夾力使兩側16a及16b推向對方。夾力配合 其他操作料，以平衡調減室24内壓力，同時，如下所述， 設定加工室所欲之壁間隙。換言之，夾力與調減器内部壓
力推開侧面之力為平衡於較佳操作條件。絲料可以擠出， 通過調減器’以完成絲收集，而調減器零件維持在已建立 平衡或穩定狀態，而調減室或通道24維持在平衡或 隙。 圖μ代表性裝置起動並建立操作（亦即建立絲流宽 後’調減器側或室壁僅會在系統打斷時移動（有時壁會有 的移動以得到不同流寬度）。此可能因為絲斷裂或=的 繞在-起’通常這會造成調減室24壓力升高，因為來自 出頭絲的送出端或繞捲放大，對室24產生局部阻塞。所 -11 - 1293346 壓力足使室壁16a及16b相互移開。在此動 絲端可通過調減器，此時壓力回復到被打斷前，：：堯 作用的夾力壓力令調減器側回歸到原始位置。其他^择4告3 成碉減1：升壓者為“滴粒' 亦即粒珠狀 ：： :出絲干擾而落下，或是擠出絲沉積在調減室 積，或是之前沉積之絲料。 、+累 貫務上，示範調減器16側面16a及16b之一 、 4阿贫，並非面
=是“浮動”，亦即係可在^箭頭方向偏向移動。較佳〜 :中，除了磨擦力及重力外’唯一作用在調減器側的力： 自軋缸與調減室24内產生之壓力。氣缸以外夾力方式亦。 使用，如彈簧’彈性材料變形作用，或凸桿，然以：：了 可提供控制及變化。 取
多種方式均可使加工室壁移動。例如，除了以流力作用 在加工室壁分開外，室内可用感知器(例如以雷射或熱感哭 偵測壁上積物或室的阻塞）作成伺服機構，在必要時分開^ 回復壁位置。本發明另項有用裝置中，調減器側或室壁: 一或兩者可採往覆方式驅動，例如以伺服機構，振盪器， 或超首波驅動裝置。往覆次數可在一定範圍内調整，例如 由至少每分鐘5,000次到每秒60,000次。 另外有一種方式，是利用加工室内流體壓力與外界作用 j加工壁外側壓力之差，驅使壁分開或恢復穩定位置。具 體而言，在穩定操作下，加工室内壓力（其為在加工室内作 用勺數種力總合’例如加工室内型，氣刀位置與設計，進 皇液隨流速度）與作用在加工壁外側壓力平衡。若室壓因 -12- 1293346 纖維加工過程中斷而升高，室壁之一或兩者相互遠離直到 中斷中止，此時加工室壓力小於穩定狀態時（因壁間隙大於 穩定狀態時）。因此，作用在室壁的環境壓力推動室壁直到 1壓再與外界壓平衡，產生平衡狀態。但在沒有對裝置與 加工參數控制下，較不易僅靠壓差動作。 總 <，除了能及時移動及有時為浮動外，範例加工室壁 一般有裝置可以使它們移動。此例室壁可視為連接到一組 可隨時調整到所需位置的裝置。此移動裝置可為任何加工 室特點或相關設置，或只是操作條件之一，或是各種可造 成孩可移動室壁移動之組合，例如考慮加工時纖維中斷的 避免方式，結合建立或恢復室穩定狀態動作。 圖1-3具體實例中，調減室24間隙33係與室壓互動，或是 ^過直的液體流率及液體溫度。配合室壓及隨碉減室間隙 變化的夾力，在一定液體流率下，間隙愈窄，室壓愈高， 爽力也愈高。夾力小使間隙寬。在結構上應包括機械停止 片位在調減器例16a及16b，以維持最小及最大間隙。 一項貫例中，氣缸43a較氣缸43b供應較大夾力，例如令43a 使用活塞直徑大於43b所用者。此項力差使調減器側i6b成為 *操作中斷時易於移動的側壁。此力差約等於並可補償限 制轴承38在桿39上移動的磨擦力。停止方式可位在較大氣 紅43&以限制調減器側16a向調減器侧16b的移動。圖4為一種 不範性停止方式，作為氣缸43a之雙桿氣缸，其中第二桿46 有螺牙’延伸出安裝板47，帶有一只可調整氣缸位置之螺 帽48 °調整停止方式，例如旋轉螺帽方式，可使調減室24 -13- 1293346 對正擠出頭1 〇。 由於具有上述迅速調整調減室侧1以及l6b方式，故絲成型 加工操作參數可以增大。以往會停止加工的狀況，例如會 造成要再接線的中斷，因為在此具體實例方法與裝置為可 接受，當絲斷時，再拉絲端的動作一般可自動進行。因此 可利用易迻成絲斷的高速操作。同樣的，窄間隙，產生氣 刀集中並加諸較強力道與速度於通過調減器絲的情況亦可 =用。或者，絲可在較熔融狀況引入調減室，可對纖維性 周車又佳n因為阻塞調減室機會大減。調減器可以更靠 ，或更遠離擦出頭，以控制其他條件，如進人調減室絲溫 J示調減器16室壁為單體結構’但亦可各個組件形成之 接^進料述迅速或浮動動作。各㈣包含以連接方式 橡二===持加工室24内壓力。另項安排中，以 |材科Μ之彈性片形成加工室24壁，室 時局部變形(在單絲或絲束斷裂造 : 或偏差方式可用於分段或彈性壁； )
♦4對局邵變形，令壁 衣且你斤J 以多個往覆林切二 到原始位置。另外可 上所述，Πϊ於彈_’使壁局部往覆。或是如 愿力之差里體壓力與作用在壁面或局部區域上外 止時，令辟二去㈣’例如’在產生中斷，而中斷停 7壁回到未變型戎藉令 T mr ητ 造成彈性或分段壁的連續；覆:：。亦可控制流體壓力， 上迷代表調減器16例說明壁6G及61為可移動以調整或選 •14- 1293346 擇其間間隔。同樣的，壁亦可在上例裝置操作中移動，以 在未停止操作狀況下改變收集片寬度。例如，增加氣缸 及/或43b對調減器各半部壓力，可使壁6〇至61相間更小。同 時可用機械式檔式，避免壁60及61在絲行近加工室出口 ％ 時交叉或分叉。另項較簡單本發明具體實例中，室壁不可 移動，固定在可達到一定絲流寬度位置（例如壁是以選定間 隔裝置固定，使間隔在操作中不可手動或自動改變）。 圖5及6為一種有助界定加工室之壁移動示範裝置，特別 以樞軸壁方式調整壁靠近室出口之偏角β。圖5及6所示裝置 70包括安裝架71a及71b，其各樞軸式支撐調減器半部72a及 72b於針73上。針73旋轉式延伸到支撐架7如及74b，其各附 到半部72a及72b之主體部75a及75b。安裝架71a及7比各透過 在支撐架86上滑動之桿85聯接到氣缸76a及76b。氣缸透過安 裝架71a及71b對半邵72a及72b施加夾力，加諸到界定於調減 器兩半部間的加工室77。支撐架71a及71b附在在桿79上低磨 擦滑動之安裝架78。 樞軸化裝置或調減器半部之調整係如圖6所示，沿圖5之 6-6線所取剖面（加上壁段62’及63，）。所示裝置各調整機轉包 括制動器80a或80b，各相聯到架71a或71b及板81a或8比之 間，對應到圖2的板36。可用制動器包括制動器内改牙驅動 軸82a或82b，由電動機推動使軸前進或後退。軸動作透過板 81a及81b使裝置半部沿針73樞轉。 如圖3-6所tf，加工室24及77較佳具體實例中，室橫長端 並無側壁。此代表該加工室對裝置外環境為開放。因此絲 -15- 1293346 流帶入$氣或氣體流可在室内壓力下展開加工室侧。同 樣，空氣或其他氣體亦可被吸入室。同樣的，通過室纖維 在接近室出口時，亦可散向外。此種展開—如上述，有利 於使收集器收集纖維材料較寬。 較佳例+，全體絲流行經加玉室的全長（如圖2線15_ 示因此可使收集網片纖維間有較均句性質。例如纖維可 具相似調減程度與相似纖維尺寸，加工裝置或調減哭宽产 (圖2實線16所指）可較擦出頭或模具1Q為寬，以配合纖^ 加工室内行進。其他例巾’纖維流可在較不寬加工室外展 開（如圖2通過加工裝置16’虛線所示流15,)。若是展開足以 造成纖維性質不好變化，可修剪收集纖維材料，使行進過 加工室到收集器留存者’會在完成之纖維性不織布網片。 然而由於擠出頭擠出纖維到收集器中，僅小部份通過加工 室（主要絲抽拉及絲直徑減低是在絲進入加工室前及離開 加工罜後），行經加工室外者不致嚴重影響纖維性度。 收集之網片寬度可由纖維加工中控制參數而得，包括加 工室壁間距。成品網為-種功能性網（雖然可能尚需其他加 工，如黏合，延展等），亦即所收集纖維性質可大致在寬度 為均勻，足夠符合功能目的。通常成品網在寬度上基重^ 不超過30%，較佳不超過1〇%。然該網片亦可製出特殊性 質，包括較多性質差異，及包括可由收集網片切割出具有 不同性質之段落。 就經濟性而言，較佳是製作寬度大於絲擠出模具寬度之 成品網。增加寬度可由上述參數影響，如加工室壁間^， -16 - 1293346 及其他如收集網寬度，調減器長度，及調減器出口到收集 器距離。某些網寬增加50 mm已很充份，更多為增加至少1 〇〇 mm，較佳為增加200 mm或更高。後者增加量在增寬加工有 相當之商業效益。 展開網15佔有之包括角（圖2角γ)，視收集網目標寬度及其 他如調減器到收集器距離之參數而定。以一般距離而言， 流15之γ角係至少10。，更多為至少15。或20。。本發明多項實 例中，成品個（亦即該收集網或收集網修剪部份）至少較擠 出頭或模具寬度多出50% (指模具有效寬度，即擠出纖維液 體部份）。 圖7所示為相較圖2同一視點之本發明另一種裝置的，其 具扇形調減裔90 ’利於加工絲流展開。加工室及定義加工 炙壁，沿加工1：長度向展開或變寬。加工室内作用於絲的 力量在整個流寬度均一致。壁間隙選擇可使絲流依所需程 度展開。
伍置的調整，對應即時移動。 維影響，包括了如上所述之即 k側移動，受調整機轉一同作 。其他例中，側壁係分離式， 1293346 一部份附在室侧，另一部份附在另一室側，兩側壁較佳有 重複以限制加工纖維於加工室内。 一般都是偏向以展開收集絲流為主，亦有形成窄於模具 之網（如為模具寬度75%或50%或更小）。窄化的作法是控制 加工室壁間距，並收小絲行進方向壁有助此種窄化。 本發明方法與裝置可用來形成纖維之纖維原料很多。無 論有機聚合物，或無機材料如玻璃或陶瓷材料。本發明最
適用熔態纖維原料，其他狀態如溶液或懸浮液亦可使用。 任何生成纖維有機混合物原料均可使用，包含製作纖維常 用聚合物，如聚乙晞，聚丙晞，聚乙烯對酞酸，尼龍，及 尿胺。部份以紡接或熔喷難製成纖維的聚合物原料可用於 此處，包含非晶性聚合物如環烯烴（其高熔黏度限制用在傳 統直接擠出技藝），塊體共聚物，苯乙稀聚合物及黏劑（包 含壓感類及熱熔類）。本次所列特定聚合物僅有例子，其他 尚有4夕t合物或生成纖維原料均可使用。特別一點，本
發明生成纖維製程可在較傳統直接擠出技藝溫度為低下進 行，優點更多。 纖維亦可以摻配原料形成，包含多種可加入添加物如 料或色料之原料。雙成份纖維，如蕊—皮，或併列雙成」 纖維’均可製備（“雙成份”在此包含兩種或兩種以上成份） 此外’可同時以不同原料由擠出頭的不同孔擠出 混合纖維之網片。本發明其他具體實财，可在依本發e 製備纖維前，或收集纖維時，加入其他原 片。舉例而言，可依美时财號第训綱方式接 -18- 1293346 纖維，但其他剖面者亦可。视所選擇操 :纖如進入調減器前由熔態到固態的程度，所收 二：為相當連續或實質為不連續。纖維聚合物鏈方位 作參數影響，如固化程度，空氣刀中空氣流進 氏二及溫度，轴向長’間隙寬及形狀(因如外形可影響凡 以圖_示加工裝置可得特殊纖維
Cl:網片。如某些收集…，纖維為斷裂，= 連、，’或相互或與其他纖維纏結，或因撞擊加工室壁而變 :段Si纖維段一亦即斷點纖維段’以及纏結或變形纖 中：纖维2為中斷纖維段，較常簡稱'纖維尾端”；這些 來並1 ^成未受影響纖維長度的端部’即使纏結或變 :既，切生之球形狀)，但通常在纖維中== 叙為小於300微米直通常纖維尾端，尤其斷 捲曲或輻射型，使尾端纏到本身或其他纖維。此纖 ^了與其他纖維相鄰結合，如由纖維尾端與相鄰 原枓自王同質性結合。 斷製作纖維加工產生獨特性質，其可在 本發明戶tr別纖維連續性。此種纖維尾端不會在 工A于有收集網片出現（例如當製作纖維原料在進入加 抽固化則不會發生)。個別纖維在加工室 室内榉、、以取或中斷’或可能因受加工室壁偏移或加工 久机導致與其他纖維纏結，甚或仍在熔態·，但即使是 -21- 1293346 有此種中if ’製絲加工不會中斷。結果是收集網片中測得 相當量纖維尾端，或是纖維不連續中的中斷纖維段。中斷 一般在加工室内或後發生，纖維一般受到抽拉力作用，故 纖維在斷裂’纏接，或變形時有張力存在。斷裂或纏結使 張力中止，纖維尾端收縮，增大直徑。同時，斷裂尾端自 由隨流體流在加工内移動，其至少在部份例中使尾端形成 輻射狀與其他纖維纏結。 對纖維尾端及中段分析比較，得到兩者不同之晶質性。 纖維尾端聚合物鏈一般具方位性，但不同中段之程度。方 位性不同得到不同晶性比例，及晶性種類，或其他晶質結 構。此差異會造成不同性質。 一般而&，當以適當校正之差分掃描熱量計（DSC)評估本 發明製作之纖維尾端與中段時，纖維尾端與中段相互會有 差異，一般熱轉換會在測試儀器顯現（0·Γ(：)，因為纖維中 段及纖維尾端内部作用的機轉不同。例如，當實驗可觀察 得到’熱轉換可能有以下差異··丨）玻璃轉化溫度，中段丁 可略為高過尾端溫度，且此特色會隨纖維中段晶性高而明 顯；2)觀察時，冷晶化溫度丁。，及冷晶化時峯面積測量值在 段會較尾端為低，及3)纖維中段熔峯溫度Tm會高過尾端 Tm ’或性質综合各種多重吸熱最小值（亦即多熔条代表不同 分子區的不同熔點，其如晶性結構程度不同），纖維中段一 刀子S在較誠維尾知為南溫度溶化。多半纖維尾端與纖維 中段在一或多個玻璃轉化溫度，冷晶化溫度，及至少〇.5咬工 °c熔點差等參數有不同。 -22· 1293346 具有較大纖維尾端網片優點，在於可包含一種更易軟化 物質以增加網片結合；且輻射型可增加網片同質性。 實施方式 實例 以圖1所示裝置，將表1摘列之不同聚合物製成纖維性 網。裝置特定組件及操作條件均不同，亦摘列於表1。各例 所用擠出模具開度寬度為4英吋（約10公分）。表1亦列出製成 纖維特性，包含收集到不織布網寬度。 實例1-22及4L43係以聚丙晞製成；實例1-13係以熔流係數 (ΜΠ) 400聚丙締（Exxon 35〇5G)製備，實例I4以MFI為30聚丙 烯（Fina 3868)製備，實例15_22以ΜΠ為70聚丙烯製備（Fina 3860)，實例42-43以MFI為400聚丙烯製備（Fina 3960)。聚丙晞 密度為0.91 g/cc。 實例23-32及44-46係以聚乙烯對酞酸製備；實例23_26， 29_32,及44係以黏度（IV)為0.61之PET製備（3M 651000)，實例 27以IV為0.36之PET製備，實例28以IV為0.9之PET製備（一種 可作高軔旋纖維之高分子量PET，如Dupont Polymer之Crystar 0400)，實例 45及 46以 PETG製備（Paxon Polymer Company，Baton Rouge，LA產生之AA45-004)。PET密度為1.35，而PETG密度約 1.30。 實例33及41以MFI為130，密度為1.15之尼龍6聚合物製備 (Ultramid PA6 B_3, BASF)。實例 34以 ΜΠ為 15.5，密度為 1.04 之聚苯乙晞製備（Nova Chemicals的 Crystal PS 3510)。實例 35 以ΜΠ為37，密度為1.2之聚尿胺製備（Morton PS_440-200)。實 -23- 1293346 例36以MFI為30，密度為0·95之聚乙烯製備（Dow 6806)。實例 37以含13%苯乙晞及87%乙烯丁烯共聚物之塊嵌共聚物， ΜΠ為 8，密度為 0.9者製備（Shell Kraton G1657)。 實例38為一種二成份核一皮纖維，核（89%)為實例34所用 苯乙晞，而皮（11%)為實例37所用共聚物。實例39為由聚乙 晞（Exxon Chemicals的 Exxact 4023，ΜΠ為 30)佔（36%)及一種感 壓黏劑（64%)之二成份相鄰纖維製備。該黏劑含92%異辛基 丙晞酸，4%苯乙晞，及4%丙晞酸，黏度0.63，由Bonnot黏劑 擠出器供應，所有°/〇均為重量百分比。 實例40各纖維為單成份，但使用不同聚合物組成物纖 維，例36之聚乙烯及例1-13所用之聚丙烯。擠出頭具4排孔， 各排42孔，對擠出頭供應為採用相鄰同排孔為兩種聚合物 中不同者，以達到A-B-A··.排列式。 實例47之纖維網僅由感壓黏劑製備，其係用於例39二成 份纖維之一成份；使用Bonnot黏劑擠出器。 例42及43中，以捲彈簧取代推動調減器活動側或壁之氣 缸。例42之彈簧在操作中在各側偏離9.4毫米。彈簧之彈性 常數為4.38牛頓/愛米’故各彈簧所拖之夾力為41.1牛頓。例 43之彈簧在操作中在各側偏離2.95毫米，彈性常數為4.9牛頓 /毫米，夾力為14.4牛頓。 例44之擠出頭為一種熔噴模具，孔徑為〇·38毫米，孔中心 距為1.02毫米。孔列為101.6毫米長。初級熔喷空氣溫度為370 °C，透過孔行各側之203毫米寬空氣刀，以每分鐘〇 45立方 米流率（CMM)導入結合之兩空氣刀。 1293346 、例47氣動滚動珠振盪器為每秒約2〇〇次，接到各個活動側 或壁，氣缸保持不動，對正調減室於擠出頭下方，且當有 壓力堆積強制側分開時，能夠令調減側恢復到初始位I。 貫例操作，以振盪器操作狀況，會較無振盪器操作狀況下， 產生較少量感壓黏劑附在調減器壁。例7及37之夾加為〇， 但在加工室及環境空氣壓力的平衡可建立室壁間間隙並 在有任何中斷發生後，可令活動側回復初始位置。 各例形成纖維之聚合物均加溫如表丨所列（溫度取自擠出 器12近泵13出口），聚合物均成m態聚合物依表i所示 流率供應到擠出器小孔。擠出器頭一般有四排孔，然而每 仃孔數，孔徑，及孔之長對直徑比率亦有不同，如表所列。 例 1 2 5-7 ’ 14-24 ’ 27，29-32，34及 36-40 中每行有 42孔，總 共有168孔。例44以外的其他例中，每行為21孔，總共討孔。 調減器參數亦如表列有所變化，包含空氣刀隙（圖3之尺 寸30)，凋減器王體角度（圖32α);通過調減器空氣溫度； 冷卻空氣流率；氣缸加諸調減器夾力壓力；通過調減器空 氣總量（以每分鐘之實際立方米計，或ACMM;约一半之所 列值通過各氣刀32)，·調減器上下間隙（圖3所示尺寸”及 34);調減器斗長度（圖3尺寸35);模具出口緣到調減器距離 (圖1尺寸17);及調減器出口列收集器距離（圖i尺寸21)。空 氣刀模長（圖4槽長25之方向）约120毫米；調減器主體28放氣 刀凹4模長約152*米。附於調減器主體壁允模長不同·，例 1-5，8_25，27_28，33_35及 37-47中，壁模長為 254毫米；例 6， 26，29_32及36中，為406毫米；例7為約127毫米。 -25- 1293346 收集之纖維性質均經記錄，包括平均纖維直徑，利用掃 描電子顯微鏡取得影像，並以在San Antonio的University of Texas Health Science Center之 Windows 1.28版 UTHSCSA IMAGE Tool顯像分析程式分析（1995-97專利）。影像放大500至1000 倍，視纖維尺寸而定。 收集纖維外觀絲速度以下式計算，V外* =4Μ/ρπφ2，其中 Μ為每孔聚合物流率，公克/立方米， p為聚合物密度，及 df以米表示之測得平均纖維直徑。 纖維之固性與延伸斷裂是取放大之單一纖維，並置於一 紙架上。以ASTM D3822_90方法測纖維斷裂強度。取8條纖 維得平均斷裂強度及延伸斷裂。黏固性以平均斷裂強度及 由纖維直徑與聚合物密度所得平均纖維丹尼值計算。 自備好網片裁切樣品，包含了纖維尾端部份，亦即由產 生斷裂或延伸之間斷所取纖維段，亦包含纖維中段，亦即 纖維主要未受影響部份。樣品經不同掃描熱量計分析，由 位在 New Castle，DE之 TA Instruments公司 Model 2920之模組 DSC™分析，熱率為每分鐘4°C，容許誤差在〇.636°C，維持 60秒。得出纖維尾端與中段熔點；表1列出纖維中段及尾端 在DSC圖上之最大熔點峰值。 雖然部份例中察覺不到中段與尾端有熔點差異，然例中 仍有其他不同處，如玻璃轉換溫度的差異。 纖維中段與尾端樣品亦以X-線繞射分析。利用Bruker之微 繞射儀（Madison，WI之Bmker AXS公司），銅Κα輻射，及 -26- 1293346 HI-STAR 2D散射位置感知儀收集數據。繞射儀具有300微米 對準儀及石墨投射束單色儀。X-線產生器包括旋轉陽極表 面，設立在50 kV及100 mA操作，以銅為乾。以發射光譜60 分鐘，偵測器中央為0° (2Θ)收集數據。以Brukei* GADDS數據 分析軟體修正偵測器敏感度及空間不規則性。修正後數據 以方位角平均，減少成散射角（2Θ)組x-y及密度值，再以 ORIGIN™數數分析軟體作分佈分析（Northhampton，MA之 Microcal Software公司提供），以評估其晶性。 採用高斯波峯模式分析各別晶性餐及非晶性餐分佈。某 些數據組中，單一非晶性条並不能代表完全非晶性掃描密 度。這些狀況下，利用額外寬最大值以完全代表所測得非 晶性掃描密度。晶性係數係以晶性餐面積對總掃描出蓁面 積在6°到36° (2Θ)掃描角範圍比例計算而得。單一值代表 100%晶性，而零代表完全非晶性材料。所得值列於表1。 例1，3，13，20及22等以聚丙晞所製網片例中，X-線分析 出中段與尾端差異，尾端包括β晶性型式，以5.5埃測得。 抽拉面積比率是以全部纖維剖面積除以模具孔剖面積測 定，取平均纖維直徑。生產指數亦計算出。 表1 實例編號 1 2 3 4 5 6 7 8 9 l〇 聚合物 PP PP PP PP PP PP PP PP PP PP MFI/IV 400 400 400 400 400 400 400 400 400 400 熔融溫度 (C) 187 188 187 183 188 188 188 188 180 188 小孔數 168 168 84 84 168 168 168 84 84 84 聚合物流率 (g/孔/分） 1.00 1.00 1.00 1.04 1.00 1.00 1.00 0.49 4.03 1.00 孔徑 (mm) 0.343 0.508 0.889 1.588 0.508 0.508 0.508 0.889 0.889 0.889 小孔L/D 9.26 6.25 3.57 1.5 6.25 6.25 6.25 3.57 3.57 3.57 -27- 1293346 空氣刀隙 (mm) 0.762 0.762 0.762 0.762 0.762 0.762 0.762 0.381 1.778 0.381 調減器主體角 度 (度） 30 30 30 30 30 30 30 20 40 20 調減器空氣溫 度 (C) 25 25 25 25 25 25 25 25 25 25 冷卻空氣量 (ACMM) 0.44 0.35 0.38 0.38 0.38 0.37 0 0.09 0.59 0.26 夾力 (牛頓） 221 221 59.2 63.1 148 237 0 23.7 63.1 43.4 調減器空氣量 (ACMM) 2.94 2.07 1.78 1.21 2.59 2.15 2.57 1.06 >3 1.59 調減器間隙 (上） (mm) 4.19 3.28 3.81 4.24 3.61 2.03 3.51 2.03 5.33 1.98 調減器間隙 (下） (mm) 2.79 1.78 2.90 3.07 3.18 1.35 3.51 2.03 4.60 1.88 斗長 (mm) 152.4 152.4 152.4 152.4 76.2 228.6 25.4 152.4 152.4 152.4 模具至調減器 距 (mm) 317.5 317.5 317.5 317.5 317.5 304.8 304.8 304.8 304.8 914.4 調減器至收集 器距 (mm) 609.6 609.6 609.6 609.6 609.6 609.6 609.6 609.6 609.6 304.8 平均纖維直根 (μ) 10.56 9.54 15.57 14.9 13.09 10.19 11.19 9.9 22.26 14.31 --Γ* ------ 外觀絲速度 (m/min) 12600 15400 5770 6530 8200 13500 11200 6940 11400 6830 黏性 一 (g/丹尼） 2.48 4.8 1.41 1.92 2.25 2.58 2.43 2.31 0.967 1.83 斷前延伸 (%) 180 180 310 230 220 200 140 330 230 220 抽拉面積比例 1050 2800 3260 11400 1510 2490 2060 8060 1600 3860 熔點·中 (°C) 165.4 165.0 164.1 164.1 165.2 164.0 164.3 165.2 164.3 165.4 第二波峯 (°C) 熔點-尾 (°C) 163.9 164.0 163.4 163.4 163.2 162.5 164.0 163.3 164.3 163.2 第二波峯 (°C) 晶性指數-中 0.44 0.46 0.42 0.48 0.48 0.52 0.39 0.39 0.50 0.40 產率指數 g.m/hole.min2 12700 15500 5770 6760 8240 13600 11300 3380 45800 6^30 網寬 (mm) N/M 508 584 292 330 533 102 267 203 241 纖維流包含角 (γ) (度） N/M 37 43 18 21 39 一 15 10 26 表1績 實例編號 ϋ 12 13 14 15 16 17 18 J9 聚合物 ΡΡ ΡΡ ΡΡ ΡΡ ΡΡ ΡΡ ΡΡ ΡΡ ΡΡ MFI/IV 400 400 400 30 70 70 70 70 70 熔融溫詹 (C) 190 196 183 216 201 201 208 207 206 小孔數 84 84 84 168 168 168 168 168 168 -28- 1293346 聚合物流率 (g/孔/分） 1.00 1.00 1.00 0.50 1.00 0.50 0.50 0.50 0.50 孔徑 (mm) 0.889 0.889 1.588 0.508 0.343 0.343 0.343 0.343 0.343 小孔L/D 3.57 3.57 1.5 3.5 9.26 3.5 3.5 3.5 3.5 空氣刀隙 (mm) 0.381 1.778 0.762 1.270 0.762 0.762 0.762 0.762 0.762 調減器主體角度 (度） 20 40 30 30 30 30 30 30 30 調減器空氣溫度 (c) 25 25 121 25 25 25 25 25 25 冷卻空氣量 (ACMM) 0 0.59 0.34 0.19 0.17 0 0.35 0.26 0.09 夾力 (牛頓） 27.6 15.8 55.2 25.6 221 27.6 27.6 27.6 27.6 調減器空氣量 (ACMM) 0.86 1.19 1.25 1.24 2.84 0.95 0.95 1.19 1.54 調減器間隙(上） (mm) 2.67 6.30 3.99 5.26 4.06 7.67 5.23 3.78 3.78 調減器間隙(下） (mm) 2.67 6.30 2.84 4.27 2.67 7.67 5.23 3.33 3.33 斗長 (mm) 152.4 76.2 152.4 152.4 152.4 152.4 152.4 152.4 152.4 模具至調減器距 (mm) 101.6 127 317.5 1181.1 317.5 108 304.8 292.1 292.1 調減器至收集器距 (mm) 914.4 304.8 609.6 330.2 609.6 990.6 787.4 800.1 800.1 平均纖維直徑 (μ) 18.7 21.98 14.66 16.50 16.18 19.20 17.97 14.95 20.04 外觀絲速度 (m/min) 4000 2900 6510 2570 5370 1900 2170 3350 1740 黏性 (g/丹尼） 0.52 0.54 1.68 2.99 2.12 2.13 2.08 2.56 0.87 斷前延伸 (%) 150 100 110 240 200 500 450 500 370 抽拉面積比例 2300 1600 12000 950 450 320 360 560 290 熔點-中 (°C) 162.3 163.9 164.5 162.7 164.8 164.4 166.2 163.9 164.1 第二波峯 (°C) 167.3 164.4 熔點-尾 (°C) 163.1 163.4 164.3 163.5 163.8 163.7 164.0 163.9 163.9 第二波峯 (°C) 166.2 晶性指數-中 0.12 0.13 0.46 0.53 0.44 0.33 0.43 0.37 0.49 產率指數 g.m/hole.min2 4000 2900 6500 1280 5390 950 1080 1680 870 網寬 (mm) 292 114 381 254 432 127 165 279 406 纖維流包含角(γ) (度） 12 2.4 26 26 30 1.4 4.6 13 22 表1績 實例編號 20 21 22 23 24 25 26 27 聚合物 PP PP PP PET PET PET PET PET MFI/IV 70 70 70 0.61 0.61 0.61 0.61 0.36 熔融溫度 (C) 221 221 221 278 290 281 290 290 小孔數 168 168 168 168 168 84 84 168 聚合物流率 (g/孔/分） 0.50 0.50 0.50 1.01 1.00 0.99 0.99 1.01 孔徑 (mm) 0.343 0.343 0.343 0.343 0.508 0.889 1.588 0.508 小孔L/D 3.5 3.5 3.5 3.5 3.5 3.57 3.5 3.5 -29- 1293346 空氣刀隙 (mm) 0.762 0.762 0.762 1.778 1.270 0.762 0.381 1.270 調減器主體角度 (度） 30 30 30 20 30 30 40 30 調減器空氣溫度 (C) 25 25 25 25 25 25 25 25 冷卻空氣量 (ACMM) 0.09 0.30 0.42 0.48 0.35 0.35 0.17 0.22 夾力 (牛頓） 27.6 150 17.0 3.9 82.8 63.1 3.9 86.8 調減器空氣量 (ACMM) 1.61 >3 1.61 2.11 2.02 2.59 0.64 2.40 調減器間隙(上） (mm) 3.78 3.78 3.78 4.83 5.08 5.16 2.21 5.03 調減器間隙(下） (mm) 3.33 3.35 3.35 4.83 3.66 4.01 3.00 3.86 斗長 (mm) 152.4 152.4 152.4 76.2 152.4 152.4 228.6 152.4 模具至調減器距 (mm) 508 508 685.8 317.5 533.4 317.5 317.5 127 調減器至收集器距 (mm) 584.2 584.2 431.8 609.6 762 609.6 609.6 742.95 平均纖維直徑 (μ) 16.58 15.73 21.77 11.86 10.59 11.92 13.26 10.05 外觀絲速度 (m/min) 2550 2830 1490 6770 8410 6580 5320 9420 黏性 (g/丹尼） 1.9 1.4 1.2 3.5 5.9 3.6 3.0 3.5 斷前延伸 (%) 210 220 250 40 30 40 50 20 抽拉面積比例 430 480 250 840 2300 5600 1400 2600 熔點-中 (°C) 165.9 163.9 165.7 260.9 259.9 265.1 261.0 256.5 第二波峯 (°C) 167.2 258.5 267.2 — 258.1 268.3 熔點-尾 (°C) 164.1 164.0 163.7 257.1 257.2 255.7 257.4 257.5 第二波峯 (°C) 253.9 254.3 268.7 253.9 · 晶性指數-中 0.5 0.39 0.40 0.10 0.20 0.27 0.25 0.12 產率指數 g.m/hole.min2 1270 1410 738 6820 8400 6520 5270 9500 網寬 (mm) 203 406 279 N/M 254 N/M 216 457 纖維流包含角(γ) (度） 10 29 23 N/M 11 N/M 11 27 表1續 實例編號 28 29 30 31 32 33 34 35 聚合物 PET PET PET PET PET Nylon PS Urethane MFI/IV 0.85 0.61 0.61 0.61 0.61 130 15.5 37 熔融溫度 (C) 290 282 281 281 281 272 268 217 小孔數 84 168 168 168 168 84 168 84 聚合物流率 (g/孔/分） 0.98 1.01 1.01 1.01 1.01 1.00 1.00 1.98 孔徑 (mm) 1.588 0.508 0.508 0.508 0.508 0.889 0.343 0.889 小孔L/D 3.57 6.25 6.25 6.25 6.25 6.25 9.26 6.25 空氣刀隙 (mm) 0.762 0.762 0.762 0.762 0.762 0.762 0.762 0.762 調減器主體角度 (度） 30 30 30 30 30 30 30 30 調減器空氣溫度 (C) 25 25 25 25 25 25 25 25 -30- 1293346
冷卻空氣量 (ACMM) 0.19 0 0.48 0.48 0.35 0.08 0.21 0 夾力 (牛頓） 39.4 82.8 86.8 82.8 82.8 39.4 71.0 86.8 調減器空氣量 (ACMM) 1.16 2.16 2.16 2.15 2.15 2.12 2.19 >3 調減器間隙(上） (mm) 3.86 3.68 3.67 3.58 3.25 4.29 4.39 4.98 調減器間隙(下） (mm) 3.10 3.10 3.10 3.10 2.64 3.84 3.10 4.55 斗長 (mm) 76.2 228.6 228.6 228.6 228.6 76.2 152.4 76.2 模具至調減器距 (mm) 317.5 88.9 317.5 457.2 685.8 317.5 317.5 317.5 調減器至收集器距 (mm) 609.6 609.6 609.6 482.6 279.4 831.85 609.6 609.6 平均纖維直徑 ⑻ 12.64 10.15 10.59 11.93 10.7 12.94 14.35 14.77 外觀絲速度 (m/min) 5800 9230 8480 6690 8310 6610 5940 9640 黏性 (g/丹尼） 3.6 3.1 4.7 4.1 5.6 3.8 1.4 3.3 斷前延伸 (%) 30 20 30 40 40 140 40 140 抽拉面積比例 16000 2500 2300 1800 2300 4700 570 3600 熔點-中 (°C) 268.3 265.6 265.3 262.4 261.4 221.2 23.7? 第二波峯 (°C) 257.3 257.9 269.5 218.2 9 熔點-尾 (°C) 254.1 257.2 257.2 257.4 257.4 219.8 ? 第二波峯 (°C) 268.9 268.4 * * 氺 一 __ __ 晶性指數-中 0.22 0.09 0.32 0.35 0.35 0.07 0 0 產率指數 g.m/hole.min2 5690 9320 8560 6740 8380 6610 5940 19100 網寬 (mm) 305 559 559 711 457 279 318 279 纖維流包含角(γ) (度） 19 41 41 65 65 12 20 17 表1續 實例編號 36 37 38 39 40 41 42 聚合物 PE Bl.CopoL PS/copol. PE/PSA PE/PP Nylon PP MFI/IV 30 8 15.5/8 30/.63 30/400 130 400 熔融溫度 (C) 200 275 269 205 205 271 206 小孔數 168 168 168 168 168 84 84 聚合物流率 (g/孔/分） 0.99 0.64 1.14 0.83 0.64 0.99 2.00 孔徑 (mm) 0.508 0.508 0.508 0.508 0.508 0.889 0.889_ 小孔L/D 6.25 6.25 6.25 6.25 6.25 6.25 6.25 空氣刀隙 (mm) 0.762 0.762 0.762 0.762 0.762 0.762 0.762 H逢器主體角度 (度） 30 30 30 30 30 30 30 翌座器空氣溫度 (C) 25 25 25 25 25 25 25 冷卻空氣量 (ACMM) 0.16 0.34 0.25 0.34 0.34 0.08 0.33 夾力 (牛頓） 205 0.0 27.6 23.7 213 150 41.1 ，減器空氣量 (ACMM) 2.62 0.41 0.92 0.54 2.39 >3 >3
-31- 1293346 調減器間隙(上） (mm) 3.20 7.62 3.94 4.78 3.58 4.19 3.25 調減器間隙(下） (mm) 2.49 7.19 3.56 4.78 3.05 3.76 2.95 斗長 (mm) 228.6 76.2 76.2 76.2 76.2 76.2 76.2 模具至調減器距 (mm) 317.5 666.75 317.5 330.2 292.1 539.75 317.5 調減器至收集器距 (mm) 609.6 330.2 800.1 533.4 546.1 590.55 609.6 平均纖維直徑 ⑻ 8.17 34.37 19.35 32.34 8.97 12.8 16.57 外觀絲速度 (m/min) 19800 771 4700 1170 11000 6700 10200 黏性 (g/丹尼） 1.2 1.2 1.1 3.5 0.8 斷前延伸 (%) 60 30 100 50 170 抽拉面積比例 3900 220 690 250 3200 4800 2900 熔點-中 (°C) 118.7 165.1 第二波拳 (°C) 123.6 熔點-尾 (°C) 122.1 164.5 第二波峯 (°C) 晶性指數-中 0.72 0 0 0.36 0.08 0.43 產率指數 g.m/hole.min2 19535 497 5340 972 7040 6640 20400 網寬 (mm) N/M 89 406 N/M N/M 279 305 纖維流包含角(γ) (度） N/M 22 11 11 17 19 表1續 實例編號 43 44 45 46 47 聚合物 PP PET PETG PETG PSA MFI/IV 400 0.61 >70 >70 0.63 熔融溫度 (C) 205 290 262 265 200 小孔數 84 氺氺 84 84 84 聚合物流率 (g/孔/分） 2.00 0.82 1.48 1.48 0.60 孔徑 (mm) 0.889 0.38 1.588 1.588 0.508 小孔L/D 6.25 6.8 3.5 3.5 3.5 空氣刀隙 (mm) 0.762 0.762 0.762 0.762 0.762 調減器主體角度 (度） 30 30 30 30 30 調減器空氣溫度 (C) 25 25 25 25 25 冷卻空氣量 (ACMM) 0.33 0 0.21 0.21 0 夾力 (牛頓） 14.4 98.6 39.4 27.6 氺氺氺 調減器空氣量 (ACMM) 2.20 1.5 0.84 0.99 0.56 調減器間隙(上） (mm) 4.14 4.75 3.66 3.56 6.30 調減器間隙(下） (mm) 3.61 4.45 3.38 3.40 5.31 斗長 (mm) 76.2 76.2 76.2 76.2 76.2 -32- 1293346
模具至調減器距 (mm) 317.5 102 317 635 330 調減器至收集器距 (mm) 609.6 838 610 495 572 平均纖維直徑 ⑻ 13.42 8.72 19.37 21.98 38.51 外觀絲速度 (m/min) 15500 10200 3860 3000 545 黏性 (g/丹尼） 3.6 2.1 1.64 3.19 一 斷前延仲 (%) 130 40 60 80 一 抽拉面積比例 4388 1909 6716 5216 1699 熔點-中 (°C) 164.8 257.4 第二波峯 (°C) 254.4 熔點-尾 (°C) 164.0 257.4 第二波拳 (°C) 254.3 晶性指數-中 0.46 <0.05 0 0 產率指數 g.m/hole.min2 31100 8440 5700 4420 330 網寬 (mm) 191 381 203 254 N/M 纖維流包含角(γ) (度） 8 19 10 17 N/M *複數值 **熔融吹製閥 ***於200循環/秒下之管壁振動 圖式代表符號說明 10 擠出頭或模具 11 進料斗 12 擠出機 13 泵 14 氣體抽拉裝置 15 絲流 16 調減器 16a，16b 調減器側a, b 17 軸向長 18a 第一氣體流 1293346 18b 第二氣體流 19 收集器 20 纖維物質 21 距離 22 驅動滾輪 23 儲存液輪 24, 77 加工室 25 橫向長 26 縱向軸 27, 90 斗 28 主體部份 29 凹部區 30 間隙 31 管線 32 空氣刀 33 間距厚度 34 出口開口 35 斗長 37, 78 安裝塊 38 軸承 39, 79, 85 桿 40, 72 半部 41 供應管 43, 76 氣缸 1293346 44, 80 連桿 46 螺栓桿 47 安裝板 48 螺帽 50 壁間距 60, 61 側壁 62 〜65 壁段 70 裝置 71 架 73 針 74 支持塊 75 主體部份 81 板 82 驅動軸 86 支撐架 89 展開斗

Claims (1)

  1. 4月） 3474號專利申請案 年普專·科範赞擎換本(96年 年月日修(氧)正本 I、申請專利範圍: 1. -種製備不織布纖維網的方法，其包含&)自—已知寬产 及：度模具擠出絲流；b)導引擠出絲流通過由兩近距： 門隔且相互平仃’同時平行該模具寬度及平行於攝出絲 —所界疋加工室；幻於一收集器接受通過該 加工至（絲泥’絲於該處係以不織布纖維網收集；及 k擇加工至壁間間距，使擠出絲流延展並收集 網，其寬度至少大於模具寬度5〇毫米。 I如申請專利^圍第1項之方法，其中由兩壁所界定加工室 縱向側係對附近環境開放。 I如=請專利範圍第1項之方法，其中㈣在與絲行進方向 為検向的寬度，在絲行進下游點大於上游點。 I如申請專利範圍第3項之方法，其㈣加工MM㈣ 長的至少邵份係對周圍環境為封閉狀態。 々申巧專利範圍第1項之方法，其中該平行壁在絲行進方 向上呈相互漸收攏。 6·如申請專利範園第⑴項中任一項之方法，其中該收集 I功能網至少大於模具寬度100毫米。 7. 如申請專利範圍第丨至5項中任—項之方法，其中該收集 之功能網至少大於模具寬度200毫米。 8. 如申請專利範圍第}至5項中任一項之方法，其中該絲延 展寬度在進入收集器前’至少大於模具寬度勝 9. 如申請專利範園第⑴項中任一項之方法，其中該絲延 展寬度在進入收集器前，至少為模具寬度二倍。 1〇·如申請專利範圍第⑴項中任一項之方法，纟中該絲流 85451-960413.doc 1293346 所形成鬆體不織布網厚度至少5毫米，硬 /克。 私反為至少10毫升 U.如申請專利範圍第1至5項中任一項之方法，其 工室擠出絲固性受到控制，使該絲收集器收集時=力: 結合。 K果時可自動 I2·如申請專利範圍第1至5項中 界定加工室壁之一，可自動1/:万法，其中至少該 土 了自動向另一壁移動靠近或遠離， 並由在絲通過時提供即時動作之移動裝置控制。 13.如申請專利範圍第!至5項中任一項之方法，其中該加工 罜包含可對絲在行經加工室方向施加拉力之空氣刀。 M.如申請專利範圍第⑴項中任一項之方法，纟中該擠出 絲流係以每分鐘至少8〇〇〇米之外觀絲速度通過該加工 室。 15.如申請專利範圍第⑴項中任一項之方法，其中該擠出 絲流係以每分鐘i少i 〇〇〇〇米之外觀絲速度通過該加工 室。 •如申請專利範圍第⑴項中任一項之方法，其中該擠出 絲流以足以提供至少9 〇 〇 〇之生產指數之外觀絲速度通過 該加工室。 85451-960413.doc
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