TWI233431B - Methods and apparatus for homogenizing molten glass - Google Patents

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TWI233431B TW091136058A TW91136058A TWI233431B TW I233431 B TWI233431 B TW I233431B TW 091136058 A TW091136058 A TW 091136058A TW 91136058 A TW91136058 A TW 91136058A TW I233431 B TWI233431 B TW I233431B
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Description

1233431
一、發明所屬技術領域 這項發明是有關熔融玻璃的均質性，尤其 來生產高品質、低缺陷水準成品的熔融玻璃的；？用 項發明的一項重要應用是製造液晶顯示的柘此 像是用在生產AMLCD的玻璃基板。 禹基板，譬如 一、先前技術 的；璃熱均質性在良好的形成作業上是極重要 :或固體的玻璃，但這種破璃通常有化 接二度氣 織（或條紋戎绞$、。、丄a J仰曰]系狀組 i Λ ^ ^ " γ ™ ^ ^ ^ ^ ^ 玻璃表面揮發，以及显件声S防：材解、炫解成層、 異所f生的索狀組織在母質破璃是可見的。折射率的差 4 下：：Ϊ 2均質性的方法是將熔融玻璃通過位在炫 融态下流垂直固定的糌姓& 巧、幻仅在 軸的授拌器，#由*適的£。'種攪拌室的設備具有中央 伸而出以混合從攪拌室、、山來旋轉。有多個刀片從軸延 明即是關於這種攪拌室的^流至底部的熔融玻璃。此項發 達到高產量，高混合效^/運作，特別是如何從這種攪拌室 尤其是因攪拌過程中而又不會導致生產玻璃的缺陷， 所導致的缺陷。 搜拌至壁和/或攪拌器表面侵|虫 有一種簡單的方式、 作方式，把索狀組織相成/描述攪拌器在層流條件下的運 的非組成玻璃塊。每1破所需的或母質成分玻璃圍繞 系狀組織可想成在其本身和母質玻
1233431 五、發明說明（2) =之間具有介面。玻璃總非岣質性的測量即是索狀組織總 介面的表面積。最小的介面表面積是發生在所有的索狀組 織在球面塊中的情況。隨著這些物塊打散成小部分並延伸 成平面，介面的表面積也隨之增加，雖然索狀組織的體積仍 然保持一樣。一種測量攪拌效能（在這裡也稱為攪拌效率） 的方式是計算攪拌後和攪拌前所增加的介面面積比率。 為了能更有效率地增進均質性，攪拌系統應該 列三種功能： 條紋狀。這項功 λ ( 1 )應延伸各個非均質的玻璃塊成薄 月匕需要施用剪應力至玻璃。 C2) 璃以垂直 (3) 要達到這 狀，亦即% 將條 很難個別 能留下可 在連 間長度進 的流速增 能進行。 是加強攪 增加擴散 成小㉗。這項功能可藉著讓熔融玻 攪拌w刀片平面的方向流出而達成。 散這些小段，使得沒有可辨識出的圖案。 i生至少一此玻璃垂直μ方向的刀片形 紋變成薄狀」二:;動:二片：狀。 辨識的圖案。 、#』吸的刻度也不可 續玻璃流的處理中泛二Λ & 行，根據玻璃在授拌室;:^ 11必須以間隔的時 加時，玻璃τ留的時間而定。當玻璃 為了增加流速至所需的程度，間&三項功 摔速度。這也會增加了剪庫力士:二”的做法 速率。 ^應刀，切割頻率，也可能
1233431 五、發明說明（3) 器使用$而έ ’玻璃授拌系統是設計成可能和合理的攪拌 成即使限致的最高剪應力。事實上這種系統也被設計 小的产担低速，轉下也會產生高剪應力。此目的是可從最 的主^ ^糸統得到最佳的攪拌，因為攪拌系統是由高成本 二二”屬（譬如銘合金）製造而成㈤。一般而言，剪應力 拌4=错由增加刀片的速度和/或減少攪拌器刀片和攪 1卞至 < 間的空隙。 的均璃建築用玻璃)來看，只要求適當 ^索=上質標準。⑽玻璃屬於後者。就此種玻璃 。，索狀且織和雜質都必須降低到最少和/或完全去除。
發明，我們發現在製造LCD玻璃的過程中，小 於b ϋ微未大小的眚番厶厘 V、你τ，J ΚΙ)玻璃。這些雜質的來屬由 攪拌器經過黏性熔融玻璃 稅至靡士其是導因於 拌器和攪拌室的侵蝕。 生的J〖生剪應力所造成的攪 程中二%p是；幅減少在炫融破璃授拌過 目標··⑴維持高玻璃屬生雜Λ: 低含量的索狀組織）。後者目標和首要曰ί向授摔效能（即 盾的，譬如說我們可以降低攪拌】軚其實是互相矛 蝕，但降低攪拌速度卻也意味 二’低剪應力，甚而侵 生產量。 者較低效能的攪拌和/或減少 如以下所討論的，此項發明可以 t達到這些似乎是 233431 五、發明說明（4) 授掉速度，授掉器/授掉室之間的幾 如作用t辦她心+低至形成不可接受的雜質數量以下（嬖 Ν~) ^ί二2授拌室壁的剪應力可使其低於3. WO: 持授摔效能和生產量在先前只能在高剪應 二、發明内容 的方H本方^月包第括一項特色，本發明提供了均句炼融玻璃 直徑為: ί:;真正垂直指向的攪拌室’包含具有内部 個刀片，從軸向外延伸到授拌室的壁板，刀片的最 ^ ^blade > (cj將熔融玻璃流至攪拌室（例如以至少〇. 〇5公斤/秒的 速率），此熔融玻璃有黏滞性係數#;以及 (j)把以轉矩T至攪拌器的軸，當熔融玻璃流經 ：；ΓΛΤ/Λ" ^ ^ ^^ ^ ^ ^ V#, 的杈轉疋義為掃及體積v; /選擇延裡的N，T，V，Dwall，Dblade和//以滿足以下的 關係： (NTV/ // )〇.5 -5· 〇 公斤/ 秒，和 、（2π "NDblade)/(Dwal「Dblade)‘3.5 χΐ〇-3 N/m2， 這裡胃的單位N是每秒弧度，T是牛頓—公尺，v是立方公尺， 秒
Dwau疋公尺，Dbiade是公尺，而#是公斤/公尺礼
第8頁 五、發明說明（5) 依據本發明第二項 法的設置。 此項發明提供了執行上述方 依據本發明第三項 璃的設置包括·· 、 此項發明提供了均勻熔融玻 (a) 圓柱形，包含著壁 (b) 在授拌室内的一個垂直指向的授拌室；和 放置的軸和數個刀片個f拌盗，此攪拌器包含真正垂直 這裡的攪拌室包含一個：延伸到口：的壁板； 可改變流向，而且授拌器也邊至出口包；授拌室的 以::1:件，此-具有㈣== 或第二』：d:，特色優先地和此項發明的第一和/ 破蹲三項特色，最佳的應用是在液晶顯示 責重金屬雜質（/Λ用/此項應用時，大於10微米大小的 低於20 含始雜質)，最好是每公斤的成品玻璃 四、實施方式 室的t前面所討論的，在此項發明之前，設計攪拌器/攪拌 能ο準則就是產生高數值的剪應力以達到高數值的攪拌效 ^ °剪應力是在攪拌室U的壁板丨9附近，藉著攪拌器刀 J牆之間的閉和間隙，以及刀片速度產生。以專門術語
，，作用在攪拌器表面和攪拌室牆内表面的剪應力 M表示成： J Ϊ233431 發明說明（6) I τ I =从 dv / dx (1) ，裡的μ是熔融玻璃黏性，V是流體速度，而x是垂直承受剪 切應力表面的方向。 運用公式⑴到圓柱形授掉室，以及有著一個以上刀片 直徑為Dblade的環形對稱攪拌器，我們可以得到： \ τ \ = β TrNDblade /C (2) 2的N是授摔器速度，單位為狐度/秒，C是刀片炎端和擾 /至牆之間的耦合距離（也就是說在圖】中， 〜（Dwall—Dblade)/2)。而//的單位是公斤/公尺—秒， 疋弧度/秒，而Dblade和C是公尺，Γ是牛頓/平方公尺 〈N / m2 ) 〇 依據此項發明前面所討令 Jr：} ^ ^ 明，我們發現| τ丨必須伴持在3 f下f列^充分的說 to日，r 保符在3· 5 x 10 N/m2以下最 -疋· xl〇3 N/m2以下，以避免攪拌器和攪拌室牆的侵 的數值是每公斤成品玻璃大糊。 5增加C來降低剪應力。然而只降：二’ =人接受的，因為到最後授拌必須以“的； 的均質玻璃。據此，就實用系統逮'广 及攪拌效能或流速。 7應力不應泫扣 藉由各式稅拌系統的物理模型 a 式發展出u T Μ # h 、生，尤/、疋加油模型的方 式，I展出以下的攪拌效能E(無窮小量）的公式· E - (kBDblajNV I r I /q^)〇.5 (3) ·
第10頁 1233431 五、發明說明（7) 這裡的k是根據攪拌器/ 片尖端的數目，V室俨σ 、吊數，Q是流速，Β是刀 驗是使用各種全刻^二主了及-積。特別是實驗室的試 取玻璃的黏滞係數入非使流動黏㈣^ 璃。經由這項實驗得到的量Ε 下攪拌同樣的玻 離開攪拌過程+ ， 心成疋進入攪拌過程對 ^柱京狀組織數值的比值。 ϋ裡如示，公式（3)㈣可以計算成V= WDbld /2)2L 個距離。如圖！所干厂：丄方上刀片旦到最下方刀片間的整 中熔融玻璃ίΐ 玻璃因在出口區23(請見下面） θ ，瓜向改變所導致的索狀組織。掃及體積ν通當 :小於整個授拌室，如圖丨所示，授拌室是從入口 21 積延V = ^ _ 也如圖中所見，掃及體積可以和出口的一部份重 3二地、雖然沒有顯示在圖中，掃及體積也可以和人Π 膝口邛伤重，。當這種重疊的情況發生時，攪拌器的刀片 ;由重豐區域每次旋轉的部分和攪拌室耦合。 從A式（3)，可看到為了減少丨r |而真正保持相同的 (或增加），我們可以（1)減少黏性，（2)增加掃及體積，和/ 或（3)使用較大的攪拌器。在這個公式中，可以採取增加v 和D的方式來抵銷N和丨r丨的減少。當黏性和速度減少 時，I r |也會減少。當直徑增加時，v也會增加，所以增 加攪拌恭直徑的好處就可抵銷剪應力的減少。 以另一個方式來看，就流速（Q)而言，讓攪拌效能和降 第11頁 1233431 五、發明說明（8) 低的剪應力保持一致，通常需要增加攪拌器直徑 區（V)。這兩個變數是相關的，因為對於 或攪拌 致V的增加。因此根據此項發明，我們要將高剪^加會導 攪拌系統的觀念，轉化成降低剪應力的…的小型 拌效能的觀念。事實上，這意味著停二維持檀 去處理玻璃的工作量，即使授拌器的運作變;“ 也疋生產優良均質玻璃所必要的。嘗 Ί1 低剪應力是不可行的，因為❹減少時，E也會減=系統降 士 ，描述業界所用玻璃攪拌系統時，比E還有用 〜速和攪拌效能的乘積Q .E，這可從公式（3)得到.式疋 Q · E - (kBDblade2NV I r I / a)〇.5 ⑷ 說明的Λ子之外，物理模擬(油模擬)也 旋轉的轉矩τ的關係：要以速❹施用在授拌器軸使其 、一 Τ = Μ 与"kNBDbude3 /c (5) 這裡的P是施用在攪拌器的力量。 ⑺和IS允許根據擾摔器/授摔室大小的常數k從公式 E 与（CTV | τ 丨 / (甽 2 2 D 2))。.5 ⑹ 取？么式⑴進-步將這些式子簡化成： Ε -V (NTV / Q2 ^ )〇.5 (8) Q * E = (NTV / M)0.5 (9) 這些式子的優點是E和Q .E都只是轉矩，系統大小，攪 1233431 五、發明說明（9) t ί f f5 ^ ^ ^ ^ ^ ^ ^ ^ m 校準直接驅動達轉來内設轉矩測量系統的 器軸17和攪拌系： = =，或是以附在譬如像是攪拌 (如應變儀)來測量。这種3矩5間耦合器上的轉矩變頻器 過程，或利用物理里模擬 真正的玻璃生產 更重要的是公uw#W )處理過程中進行。 小，因而這些公i通常和二用授拌器的特定大 在執行日车F异虹曰應用*各種大小的授拌系統。 在執仃恰，E最好是大於8〇，更好 大於12〇,而Q .E的乘積最好是大於5 〇公斤;〇:’=: 於7.5公斤/秒，更更好是大於1〇〇公 ;更子疋大 由於在作業溫度下（鐾如作章^ 欠的值以下，廷疋 間)扭轉應力的結果度二 135。。和〜15。。。。之 應力σ是為： 心轴來說，扭轉 σ =16T / (10) 而有内部直徑h和外部直徑〇。的空心軸 σ=16Τυ(π(ΐν—Di”）⑴）5兒，疋為：
這兩種情況，σ的單位是泊（pascals),T
Dshaft’ D。’込都是以公尺為單位。以鉑或鉑 =而 攪拌器來說，T最好小於75牛頓—公尺。 金I成的 以上丨r I，E，Q . j;和τ的公式，都是 — 在層流的情況下。這種情況是發生在混人又^拌^發生 (ReN)小於1〇的時候，這裡的ReN是為：。的eynolds數字 1233431 五、發明說明（10) R % ^blade NV p / // (12) 而p是玻璃的密度（kg/cm3)。依據此規則，可以假定層流 疋發生在玻㈤黏滞係數大於5 〇 〇泊（p 〇 i s e)時。 、 圖2-5顯示了此項發明可使用的攪拌器系統形式的例 子。如圖2所示，攪拌器可以是說明在c. F· De v〇e 第2’ 569, 459號專利的一般形式，其内容也在這裡併參 。當然其它攪拌器的設計也可實施在此項發明上 最=不會經由攪拌室泵運玻璃，因為產生泵運效應通見常需 Ϊ : ? Ϊ，無法接受的剪應力數值。攪拌器和攪拌室壁而板 件（指^m=^器13最好配備有縱向轴（長度）的元 。例曰如元件2 W ί是真正平行但不和授掉器的軸17共線 定？長=以:]可以在1和7之間，根據特定的系統而 6英；的二Ϊ Γ英叶之間。事實上，我們發現以高度 央t的出口末5兄，*用3 作用長度約2 2英 最佳。為了作比較撸姓 > 丁双禾 這些元件最_=7^的南度可以是2·5英时。 拌器刀片及軸相同的n: 延：，並且最好是由和檀 高度，但如果需要的話材：^田所”元件最好有同樣的 周邊r ，也叮使用不同南度的元件。元件的 圖2的授"拌器而艮士據和1摔器轴17相對的位置而定，例如，以 些在授拌器外周°邊=件^接近轴的寬度可為2.〇英叶，而那 元件25可用ί兀件可以有丨.5英吋的寬度。 ^大幅減少索狀組織數值的增加，其原因
第14頁 1233431 五、發明說明（11) (1)此項I明的攪拌系統使用較慢的旋轉速度（譬如3到 D的旋轉速度），以及（2)玻璃從授摔室主體進入出 才叙生流向的改變（譬如以9 0度的改變）。元件2 5可以 二3 =刀片15有所區分，因為元件並不會使玻璃流經 見拌至日守產生徑向流動，而刀片則會產生此種徑向流動。 關門:5:斤1頁示的』拌室11可包括排流管3 1以在系統 才由日夕示來自攪拌室的玻璃。或者，攪拌室也可包括 圖1中虛線所示的貯槽。 事實上，我們也知道元件25最好從出口23的頂部延伸 ϋ超伟過田授掉室的底部。尤其是，&件25底端和擾摔室 邛在使用貯槽的情況下，是指貯槽的頂部，亦即攪拌室 ==上是貯槽的頂部）之間的距離d的比例最好是在 以下的把圍： 0.2h —d $〇.7h (譬如d 与 〇.4h) (13) 這裡的h是出口的高度（請見圖1)。在此範圍裡，元件25可 = ΐ拌室出口區域的溶融玻璃流圖案（請見圖3-4的 μ、& # i3 3)。藉由此切割動作，就可減少成品玻璃内的 索狀、、且j數值，而不增加玻璃中的雜質數值。 不心以任何方式加以限制，此項發明將更完整地以下 列範例加以說明。 範例1: 作^為^前面所討論觀念的應用範例，表1比較了兩種攪拌 系統2 ΐ ί表先前使用的攪拌系統（譬如此攪拌系統具有 6^°、、 直徑’ 300 0泊的玻璃黏滯係數，以及3〇rpm的攪
第15頁 1233431 五、發明說明（12) 李统代ί ίΊ) ’而第一種則是依據此項發明所設計的攪拌 糸、、克代表（言如此攪拌系統具有1〇英吋的刀 逹成入以及6· 3 rpm的攪拌器旋轉速度）。 签乂 Ζ ί 5表格中所I的，料器i的剪應力，乎可夢 度從3000泊到i 0 00 :而Λ 降低授拌器玻璃黏 少約四分少。這些改變使得授拌器速度減 。另一項有用的副作用是軸上的扭轉；* ϋ ^手減少約25%，有利於延長攪 轉應力也 範例2 : 7 Ρ 項# ΓΛ圖7顯示的是先前的授摔（菱形資料點）和依據此 所執行的授拌(方形資料點)的比此 設備所測得。在所有的情況下，授拌的執V是7; 行果運的授拌器 有真正垂直定位的軸而不進 圖^的直線是表示先前的f料，顯示 "、有利用高數值的剪應力，才^月之則 ^ ^ t m ^ ,1 „ Q ^J "Q . Esf/ ° ^ ^ 積㈣念所設計的攪拌器可同時達到低剪應力和則= 。如的是在Lr的生產過程中，低剪應力的重要性 i〇；^t 不的，依據此項發明，雜質的數值（尤其是大於 應力疋根據公式⑺來計算。如圖7所繪錢所示^的剪^刀
第16頁 金屬雜質)是剪應力的線性 疋大於 1233431 五、發明說明（13) ' 力低於1 · 1 X 1 〇 3 n / m2時，每公斤雜質的值趨 得圖7資料所使用的設備，解析度是限制在大於；零。柳 我們也相信此項發明可降低小於10微米大小 雖然已經描述說明了此項發明特定的 要了解的是，只要不悖離此項發明定義在乾9，然而 與範傳，也可以在形式和細節上作些改變。σ聲明的精神 表1 ~ 攪拌器 6丨丨 10丨丨 直徑（D-英吋） 6 10 刀片數目（Β) 24 24 玻璃黏度（# --泊） 3 0 0 0 1000 攪拌器旋轉速度（Ν--rpm) 30 6. 3 攪拌效能（E) 125 125 剪應力（r 一Psi) 1.148 0.1
第17頁 1233431 圖式簡單說明 小的^意i /)兄月&裡所时論的各式授拌器/攪拌室大 =====明搜拌器的透視圖。 ^ ,«，；ΛV；b：* ^# £ s 橫截面圖圖（圖4)疋圖3授拌器/授拌室結合的正面，尤其是 示意ΐ五圖（圖5)是說明熔融玻璃流過圖3和圖㈣掉室的 第/、圖（圖6)是輿應力對玻璃流動 室壁板計算出的剪岸力曲綠岡 、t在祝拌為和攪拌 !J1 34兩個圖中，菱形資料 點代表以則玻璃的攪拌系統，而方形資料此+ 發明的系統。 衣便用此項 前述的這些附圖被併入，成為此說明書的一苴 明此項發明各式實施範例，這些描述也可用來說明此項〃 ° 明的原理。當然應該要注意的是附圖和敘述都是;：
說明用途，而不是作為此項發明的限制。 W 附圖數字符號說明： 11授摔室；13授拌器；15授掉器刀片；π攪拌哭 19授摔器壁板；21入口；23出口；25攪拌器元件（指°狀物 );27選擇性的貯槽；29馬達；31排流管；33流動方向指 示器，包括流動箭頭，流動週線，和流動管。 曰
第18頁

Claims (1)

1233431 六、申請專利範圍 1. -種均勻熔融玻璃之方法 U)提供圓柱形，直正 次包括. 直捏為Dwall的壁板/、直才曰向的授拌室，包含具有内部 的(二授個拌Λ内 大直經是Dbla:;片’“…卜延伸到授掉室的壁板，刀片的ί ㈣融玻璃流經料室，此炼融玻璃黏滯性係數為" 以、以轉矩τ至攪拌器的軸，當炫融玻璃流經授拌室時 从速度Ν旋轉攪拌室内的，她$ i寸， 轉界宏Ψ Θ u μ 内的攪拌在攪拌槽室内攪拌器的旋 得界疋出掃及體積V; 其中Ν，Τ，V，Dwall，DbUde和"以滿足以下的 (NTV/ // )u -5. 〇 公斤/ 秒，和 f (aa；T"NDbiade)/(Dwall-Dblade)$3.5xl〇-3N/m2， D、 9早為弧度/秒，T為牛頓—公尺（N-m))，V是立方公尺， waU疋公尺，Dblade是公尺，而#是公斤/公尺一秒。 2·依據申請專利範圍第丨項之方法，其中 (NTV/ " )。5 - 1〇· 〇 公斤 / 秒。 3.依據申請專利範圍第1項之方法，其中 (2 7T//NDblade)/(Dwall-Dblade)$l.5xi〇-3N/m2。 4·依據申請專利範圍第1項之方法其中τ小於或等於 (5 N -m 〇 2·依據申請專利範圍第！項之方法，其中熔融玻璃以至少 υ· 〇5kg/秒流量流經攪拌槽。
1233431 六、申請專利範圍 •依據申請專利範圍第1項之 板均由鉑或鉑合金所構成。方法，其中攪拌器及攪拌槽壁 7.依據申請專利範圍第1項之 、 璃以及尺寸大於10微米含有鉑雜質數螭為液晶顯示玻 品玻璃。 亦隹貝數目為小於2 0每公斤成 8 ·依據申請專利範圍第丨項之 生流動方向改變以及授拌器/至授拌槽玻璃產 動方向區域中授拌玻璃，該構：一個構件以在w 軸而並不與其共線的。 午/、有縱向軸平行於攪拌器 9·依據申請專利範圍第1項之 低於攪拌器軸底部。 /，八中至少一個構件延伸 10·依據申請專利範圍第8項之方法，其中·· (i)在底部區域中攪拌栲八· 出口端痒具有垂直高度t以及有底部以及㈣邊出口端埠，該 距離為d，*中。们m:部端部，其與攪拌槽底部分隔 範圍第10項之方法，其 仏種均勾耗玻璃之裝置，該m括： (a)提供圓柱形真正垂直指向的攪拌苴勺人 直徑為DwaU的壁板； ，八匕3具有内部 (b )在攪拌室内提供攪拌器，此哭勺人 的軸和數個刀片U r^i Λίχ ^ ^ 3 "、正垂直指向 大直徑是Dblade，·以及 ^至7 土板，刀片的最 (C)苑以轉矩τ至攪拌器的軸，當熔融玻璃流經攪拌室時 1233431 :J度N旋轉攪拌室内的攪拌器，在攪拌槽室内攪拌器的旋 轉^定出掃及體積V以及溶融玻璃黏滞係數為… 其中N，T’ V， DwalI，Dblade和#以滿足以下的關係： (NTV/ // )。5 -5· 〇 公斤/ 秒，和 (2 π ^NDbiade)/(Dwall-Dblade) ^3. 5 xl〇-3 N/m2, 其中單位N為弧度/秒，τ為牛頓—公尺v是立方公尺D 疋么尺，Dblade是公尺，而//是公斤/公尺—秒。 1 3 ·依據申請專利範圍第1 2項裝置，其中 (NTV/ // )〇_5 - 10· 〇 公斤/ 秒。 1 4·依據申請專利範圍第12項之裝置，其中 (2;τ //NDblade)/(Dwall—Dblade)$i.5 χΐ〇-3 N/m2。 1 5·依據申請專利範圍第丨2項之裝置，其中馬達對軸施加扭 矩為小於或等於75Ν-m。 I!·依據申請專利範圍第1 2項之裝置，其中攪拌器以及攪拌 槽壁板均由鉑或鉑合金所構成。 依j康申請專利範圍第1 2項之裝置，其中攪拌槽包含側邊 拌Z ^璋’使得離開授摔槽玻璃產生流動方向改變以及攪 "μ包3至少一個構件以在改變流動方向區域中攪拌玻璃 ’ ^構件具有縱向軸平行於攪拌器軸而並不與其共線的。 •依據申請專利範圍第17項之裝置，其中至少一個 伸低於攪拌器軸底部。 1 9 ·依據申請專利範圍第1 7項之裝置，其中： (i)攪拌槽具有底部， (11)側邊出口端埠在底部區域中以及具有具有垂直高度
第21頁 Ϊ233431 、申凊專利範圍 h，以及 ^ ^ ^ ^ # # r, „ ,. ^ I IS專利範圍第19項之装置，，中d為〇 4h 1、/U柱形真正垂直指 (b)在攪拌室内 的攪拌至，其包含壁板； 的軸和數個刀片^軸，^°。，此攪拌器包含真正垂直指向 其中授拌“含外延，朝向授拌室的壁板，· 生流動方向改變以及攪拌器：：至使得一離開攪拌槽玻璃產 :方向區域中授拌破璃，該3 7 7 軸而並不與其共線的。 〃有純向軸平行於攪拌器 22·依據申請專利範圍第以項 伸低於攪拌器軸底部。 、、置，，、中至少一個構件延 23·依據申請專利範 ⑴授拌槽具有底部 以，其中： (11)側邊出口端埠在底部區域中以^ h，以及 匕^甲从及具有具有垂直高度 (1 1 1 )至少一個構 距離為d，其中〇 2h 低σΜ而邛，其與攪拌槽底部分隔 •乙u^d$〇.7h。 24.依據申請專利範 木。貝 < 衣置，其中d為〇· 4h。 第22頁
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