TW467951B - Gas turbine fuel oil, method for producing same and method for power generation - Google Patents
Gas turbine fuel oil, method for producing same and method for power generation Download PDFInfo
- Publication number
- TW467951B TW467951B TW088118689A TW88118689A TW467951B TW 467951 B TW467951 B TW 467951B TW 088118689 A TW088118689 A TW 088118689A TW 88118689 A TW88118689 A TW 88118689A TW 467951 B TW467951 B TW 467951B
- Authority
- TW
- Taiwan
- Prior art keywords
- oil
- gas turbine
- heavy
- light
- produced
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G65/00—Treatment of hydrocarbon oils by two or more hydrotreatment processes only
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G65/00—Treatment of hydrocarbon oils by two or more hydrotreatment processes only
- C10G65/14—Treatment of hydrocarbon oils by two or more hydrotreatment processes only plural parallel stages only
- C10G65/16—Treatment of hydrocarbon oils by two or more hydrotreatment processes only plural parallel stages only including only refining steps
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G65/00—Treatment of hydrocarbon oils by two or more hydrotreatment processes only
- C10G65/02—Treatment of hydrocarbon oils by two or more hydrotreatment processes only plural serial stages only
- C10G65/04—Treatment of hydrocarbon oils by two or more hydrotreatment processes only plural serial stages only including only refining steps
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G67/00—Treatment of hydrocarbon oils by at least one hydrotreatment process and at least one process for refining in the absence of hydrogen only
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G2300/00—Aspects relating to hydrocarbon processing covered by groups C10G1/00 - C10G99/00
- C10G2300/10—Feedstock materials
- C10G2300/1033—Oil well production fluids
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G2300/00—Aspects relating to hydrocarbon processing covered by groups C10G1/00 - C10G99/00
- C10G2300/10—Feedstock materials
- C10G2300/107—Atmospheric residues having a boiling point of at least about 538 °C
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G2300/00—Aspects relating to hydrocarbon processing covered by groups C10G1/00 - C10G99/00
- C10G2300/20—Characteristics of the feedstock or the products
- C10G2300/201—Impurities
- C10G2300/202—Heteroatoms content, i.e. S, N, O, P
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G2300/00—Aspects relating to hydrocarbon processing covered by groups C10G1/00 - C10G99/00
- C10G2300/20—Characteristics of the feedstock or the products
- C10G2300/201—Impurities
- C10G2300/205—Metal content
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G2300/00—Aspects relating to hydrocarbon processing covered by groups C10G1/00 - C10G99/00
- C10G2300/20—Characteristics of the feedstock or the products
- C10G2300/30—Physical properties of feedstocks or products
- C10G2300/302—Viscosity
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G2300/00—Aspects relating to hydrocarbon processing covered by groups C10G1/00 - C10G99/00
- C10G2300/40—Characteristics of the process deviating from typical ways of processing
- C10G2300/4025—Yield
Description
公告本 4 6 7 9 5 1 A7 B7 經濟部智慧財產局員工消费合作社印製 五、發明說明_(1 本發明係關於燃氣輪機燃料油,且特別係關於由燃氣 輪機用以產生動力的燃氣輪機燃料油,此種燃氣輪機燃料 油的製法以及使用此種燃氣輪機燃料油產生動力之方法。 概略而言,油熱動力產生自適應於鋼爐產生高壓水蒸 氣’該銷爐係使用原油及/或重油作為鋼爐燃料油;藉此 利用如此產生的水蒸氣轉動蒸汽輪機’結果導致動力產生 。但此種系統的動力產生效率劣化。目前開發高效率大型 燃油鍋爐,但其僅具動力產生效率低抵約40% 如此造成 泰半能量係以暖房氣體形式向外發散而無法回收。此外造 成某種s的硫氧化物(S0X)存在於磨氣或燃料氣由其中排 放。雖然廢氣接受燃料氣脫硫,但硫氧化物部分排放至周 圍大氣*結果導致環境污染。 進一步執行燃氣輪機組合週期系統,其自適應於驅動 燃氣輪機用以使用天然氣作為其熱源,且由高溫燃料氣或 燃氣輪機排放的廢氣回收廢熱用以產生蒸汽,藉此驅動蒸 汽輪機,結果導致動力產生《此種系統獲得業界的注意原 因在於動力產生效率增高,每單位動力產生的二氧化碳產 量減少而燃料氣的硫氧化物和氮氧化物含量高度減低故。 當使用天然氣作為進給氣體時,須由氣田經由管線輸運至 動力產生場或儲存LNG並氣化之,繼以於燃氣輪機燃燒之 。不幸如此導致設備成本的增高。 有鑑於前文說明,燃氣輪機燃料油製法提示於日本專 利申請公開案第207179/1994和209600/1994號。前述日本 專利申請公開案揭示的技術係使具有鹽含量調整至約〇.5 本紙張尺度適用中國國家標準(CNS)A4規格(210 X 297公釐) 4 (請先閱讀背面之注$項再填寫本頁) 裝-------—訂---- δ· 467951 f 五、發明說明(2 ) 重量ppm或以下的低硫原油接受大氣塵蒸館或真空蒸館的 分離處理,而產生硫含量為〇.〇5°/。重量比的低沸餾分組成 的燃氣輪機燃料油。後述日本專利申請公開案揭示技術自 適應於使用由燃氣輪機排放的廢熱加熱低硫原油,然後作 用低硫原油的氫,藉此降低原油的硫和重金屬含量,接著 回收如此精製後的原油,其然後用作燃氣輪機的燃料油。 今曰環保問題獲得業界的矚目。如此高度希望使燃料 氣的硫化合物含量減至最低。可藉採用燃料氣的脫硫單元 解決❶不幸於使用燃氣輪機燃料油產生動力時,燃料氣脫 硫單元的配置造成動力產生效率的劣化,原因在於壓力損 失,故須儘量減低燃氣輪機燃料油的硫含量。如此前述曰 本專利申請公開案的技術造成油之餾出油量顯然受制於大 氣壓蒸餾或真空蒸趨,因而無法增加進給燃氣輪機的輕質 油或油餾出物量或燃氣輪機燃料油量。如此造成燃氣輪機 燃料油基於原油的產率低抵40%,即使使用具有低硫含量 的中東原油亦如此。為了提高產率而升高油餾出溫度結果 導致硫含量增高。 又當應用於原油其方便易得且硫含量增高時,等量輕 質油的回收造成輕質油的硫含量超過規定程度,故不適用 作為燃氣輪機燃料油。如此被迫降低輕質油回收,結果導 致應用於輕質油有技術和經濟上的缺點。 後述曰本專利申請公開案揭示使用甲燒作為進料,且 使原油接受如此產生的氫氣之加氫處理。但該等技術係處 理低硫含量原油’故該技術應用於高硫含量原油的用途顯 本紙張尺度適用中國國家標準(CNsi規格(21〇 x 297公釐)-—------ (請先閱讀背面之注意事項再填寫本頁) 裝---- - -訂i —丨丨 3· 經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 ^67951 A7 B7 五、發明說明( 經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 然受限。進一步加氫處理係對原油而非藉蒸餾原油所得輕 質油或輕館出物進行’故要求製程條件調整配合原油所含 重油或殘餘物。如此需要提高反應溫度、反應壓力以及延 長重/由與觸媒的接觸時間。不幸如此造成原油的輕油過度 裂解結果導致LPG等大量含於燃氣輪機燃料油,故燃油的 儲存.造成其部分被氣化。如此要求提高油槽耐壓丨生至顯著 高度程度。又反應溫度和反應壓力增高,故加氫處理的反 應器的構造複雜且製造成本增高。進一步停駐時間或接觸 時間延長需要大量觸媒擔體’結果導致反應器尺寸變大。 發明概述 有鑑於前述先前技術的缺點而從事本發明。 如此本發明之一目的係提供一種製造燃氣輪機燃料油 之方法,其可以較高效率生產燃氣輪機燃料油。 本發明之另一目的係提供一種使用如此羞生的燃氣輪 機燃料油之動力產生方法〇 根據本發明之一方面,提供一種具較高產率由進給油 生產燃氣輪機燃料油之方法。該方法包括一大氣壓蒸館步 驟’使作為進給油的原油接受大氣壓蒸餾而將原油分離成 輕油和大氣壓殘油;一第一加氫處理步驟,使大氣壓蒸翰 步驟製造的輕油於大量觸媒存在下接觸加壓氫,藉此進行 雜質去除處理,結果導致獲得精煉油;以及一第一分離步 戰’將大氣壓殘油分離成為一輕油料和一重油料β第一分 離步驟係選自下列組群包含真空蒸館、溶劑脫瀝青、熱裂 解(含或未含水蒸氣和觸媒)及水蒸氣蒸餾。該方法亦包括 本紙張尺度適用中國國家標準(CNS)A4規格(210 X 297公釐) (請先閱讀背面之注項再填寫本頁)
* I ! I--訂·! I
1 i I δ. A7 B7 6 7 95 五、發明說明(4 ) 一第二加氫處理步驟,第一分離步驟產生的輕油料於觸媒 存在下接觸加壓氫’藉此進行雜質的去除處理,結果獲得 精煉油。第一及第二加氫處理步驟所得燃氣輪機燃料油於 100°C黏度為4 cSt或以下,驗金屬含量為1 ppm或以下, 錯含量1 ppm或以下,鈒含量〇. 5 ppm或以下,辦含量2 ppm 或以下,以及硫含量500 ppm或以下,且以基於進給油為 65%或以上的產率生產。 本發明之較佳具體例中,該方法亦包括一第二分離步 驟,分離第一分離步驟產生的重油料成為輕油料和重油料 。第二分離步驟係選自下列組群包含溶劑脫瀝青和熱裂 解。該方法進一步包括一第三加氫處理步驟,精煉第二步 驟產生的輕油料,因而獲得精煉油,其係作為燃氣輪機燃 料油。 本發明之較佳具體例中,至少第一、第二和第三加氫 處理步驟中之至少二者係呈一共通步驟執行。 如此本發明中,第一加氫處理步驟係於大氣歷蒸镏之 後進行,故大氣壓蒸德可執行而無庸考慮進入輕油料的硫 和金屬量。又於第一分離步驟後實施第二加氫處理步驟, 許可第一分離步驟決定為可增高輕油料產量而與硫和金屬 無關,故基於進給油可以較高產率生產燃氣輪機燃料油。 本發明目標係針對燃氣輪機燃料油;如此第一加氫處理步 鄉僅藉由使大氣壓蒸镏管柱產生的複數輕油销分接受大量 加氫處理,結果導致設備成本可降低。 100°C黏度為4 cSt的燃氣輪機燃料油具有滿意的燃燒 本紙張尺度適用中國國家標準(CNS)A4規格(210 X 297公釐) (請先間讀背面之注意事項再填寫本頁) ----訂----- ο 經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 經濟部智慧財產局員工消費合作社印製
4 6/ 95 1 A7 I-------------- 五、發明說明(5 ) 眭質。又金屬和硫於燃氣輪機燃料油的含量為微量,故燃 料油的燃燒可於高達約130(rc之溫度進行。 本發明之較佳具體例中,該方法進一步包括第四加氫 4理步驟’使第—分離步驟產生㈣油料於制存在下接 觸加壓氫,因而進行雜質去除步驟且裂解部分重油料,結 I導致獲得精煉油和重油料。第四加氫處理步驟製造的精 煉油係用作為燃氣輪機燃料油。 第一分離步驟可以加氫處理步驟(第五加氫處理步驟) 替代。此種情況下,該方法進一步包括第三分離步驟,分 離第五分離步驟產生的重油料成為輕油料和重油料。第三 ㈣步驟係選自下列組群包含$空蒸餾、溶劑脫遞青和熱 裂解。第三分離步驟產生的輕油料係用作為燃氣輪機燃料 J ί由。 本發明之較佳具體例中,燃氣輪機燃料油進一步接受 大氣壓蒸餾,因而提供輕質燃氣輪機燃料油和重質燃氣輪 機燃料油,其係比輕質燃氣輪機燃料油更重。最末分離步 驟產生的重油料或第四分離步驟產生的重油料可用作為鍋 爐燃料油。 本發明中,氫進料未受限於任何特定者。本發明之較 佳具體例中,得自進給油的重油料可藉氧部分氧化而生產 氫,其用於加氫處理步驟。第一分離步驟產生的重油料可 用於此項目的。 又根據本發明之此一方面,提供一種帶有較高產率之 由進給油生產燃氣輪機燃料油之方法。該方法包括第一分
7^ 裝! —訂 I , (¾先^頦背面之項再填寫本頁) 〇
本紙張尺度適用中國國家標準(CNS)A4規格(210 X 297公复) 467951 五、發明說明(e ) 步驟力離藉大氣愿蒸館原油及,或重油所得大氣壓殘 /組成的重質進給油成輕油料和m第—分離步驟可 =下列組群包含真空該、溶魏时、μ解及水蒸 '’、又該方法包括一第二加氫處理步驟,第一分離步 戰產生的輕油料於觸媒存在下接觸加壓氫,藉此進行雜質 除步驟,結果獲得精煉油。燃氣輪機燃料油其乃如此獲 得的精煉a ’於1GGC黏度為4⑻或以下,驗金屬含量為
1 PPK^W下’錯含量1綱或以下,Μ含量G.5 ppm或以 下鈣含3:2 ppm或以下,以及硫含量5〇〇 ppm或以下, 且以基於進給㈣40%或以上的產率生產D 本發明之較佳具體例中,該方法進一步包括一第二分 離步驟Λ離第一分離步驟產生的重油料成為輕油料和重 油料。第二分離步驟係選溶劑脫遞青和熱裂解。該方法進 步包括第二加氫處理步驟,精煉於第二分離步驟產生 的輕油料’因而獲得精煉油其係㈣為燃氣輪機燃料油。 本發月之較佳具體例中,該方法包括一第四加氫處理 步驟,第一分離步驟生產的重油料於觸媒存在下接觸加壓 氫,藉此進行雜質去除步驟且裂解部分重油料,結果獲得 精煉油和重油料,其中第四加氫處理步驟產生的精煉油係 用作燃氣輪機燃料油。 進一步根據本發明之此一方面,提供一種以較高產率 生產燃氣輪機燃料油之方法。該方法進一步包括一第五加 氫處理步驟,藉大氣壓蒸餾原油及/或重油料所得大氣壓 殘油於觸媒存在下接觸加壓氫,因而進行雜質去除步驟和 本紙張尺度適用中國國家標準(CNS)A4規格(21〇 X 297公楚 -9 請 間 讀 背 面 之 注
項 再广Ί 填J ί裝 本 - 頁I 訂
五、發明說明(7 ) 經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 裂解部分重油料,結果獲得精煉油和重油料。燃氣輪機燃 料油其乃如此獲得的精煉油’於100°c黏度為4 cSt或以下 ,鹼金屬含量為1 ppm或以下’鉛含卯瓜或以下,飢 含量0.5 ppm或以下,鈣含量2 ppm或以下,以及硫含量5〇〇 ppm或以下,且以基於進給油為4〇%或以上的產率生產。 此種情況下,該方法進一步包括一第三分離步驟,分離第 五加氫處理步驟產生的重油料成為輕油料和重油料。第三 分離步驟係選自下列組群包含真空蒸餾、溶劑脫瀝青、及 熱裂解》第三分離步驟產生的輕油料係用作燃氣輪機燃料 油。 如此本發明中’原油接受大氣壓蒸餾,因分離成輕油 或輕質餾出物和大氣壓殘油》然後輕油被加氫處理以及大 氣壓殘油接受分離處理或加氫處理,結果導致產生輕油料 。如此所得的輕油料隨後接受加氫處理步驟,因而獲得精 煉油其係用作燃氣輪機燃料油。如此本發明許可以高產率 生產燃氣輪機燃料油,同時確保燃料油的高品質β 根據本發明之另一方面,提供一種燃氣輪機燃料油, 其係根據前述方法製造。 此外根據本發明之進一步方面,提供一種動力產生方 法。該動力產生方法包括下列步驟,使用前述產生的燃氣 輪機燃料油作為其燃料驅動燃氣輪機進行動力產生,且使 用由燃氣輪機排放的高溫廢氣作為廢熱回收鍋爐的熱源, 且利用廢熱回收鍋爐產生的蒸汽驅動蒸汽輪機,結果進行 動力產生。 本紙張尺度適用中國國家標準(CNS)A4規格(210 X 297公釐) 10 -I 1-----I I ---111 I 訂· —-- r;. T (請先閱讀背面之注意事項再填寫本頁) A7 B7 5 1 五、發明說明(
_圖式之簡單銳BH 本發明之此等及多種其它件随的優點經由參照後文詳 細說明隨同附圖將更易明瞭;附圖中: 第1圖為示意方塊圖顯示舉例説明用以執行根據本發 明之燃氣輪機燃料油製法的系統; 第2圖為不意圖顯示於第1圖所示系統的大氣壓蒸顧管 柱蒸餾輕油或輕質餾出物之另一例; 第3圖為示意方塊圖顯示一示例説明之加氫處理單元 第4圖為示意方塊圖顯示一示例說明之氫氣場的主要 部件; 第5圖為示意方塊圖顯示另一實施根據本發明方法之 系統之實施例; 第6圖為示意方塊圖顯示又一實施根據本發明方法之 系統之實施例; 第7圖為示意方塊圖顯示又另一實施根據本發明方法 之系統之實施例; 第8圖為示意方塊圖顯示又另一實施根據本發明方法 之系統之實施例; 第9圖為示意方塊圖顯示又另一實施根據本發明方法 之系統之實施例; 第10圖為示意方塊圖顯示又另一實施根據本發明方法 之系統之實施例; 第11圖為示意方塊圖顯示又另一實施根據本發明方法 本紙張尺度適用令國國家標準(CNS)A4規格(210 X 297公釐) (請先閱讀背面之注意事項再填寫本頁)
裝! 訂! I 5. 經濟部智慧財產局員工消費合作杜印製 11 467951 A7 經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 -----------Β7___ 五、發明說明(9 ) 之系統之實施例; 第12圖為示意圖顯示示例說明之結合於第圖所示系 統的部分氧化單元;以及 第13圖為略圖顯示示例說明之藉本發明生產的燃氣輪 機燃料油之使用方式。 趋AA.體例之钵.½锑叫 現在後文將參照附圖說明本發明β 首先參照第1圖,舉例說明適用於實施根據本發明之 製造燃氣輪機燃料油之方法的系統。於後述各具體例執行 加氫處理。後文說明中,第一至第五加氫處理步驟將依加 氣處理階段進行。加氫處理步驟所得燃氣輪機燃料油通常 係於混合在一起使用。如此下列具體例將就混合燃氣輪機 燃料油說明。雖言如此,本發明可未混合燃料油實施,其 中燃料油係彼此分開使用。 進給油1可由原油組成。進給油1首先於習用於石油精 煉的條件下於脫鹽段11接受脫鹽處理。處理係以進給油 與水混合在在一起之方式進行,因而移轉鹽和泥質至水相 ’結果導致去除對燃氣輪機造成不良影響的鹼金屬。如此 被脫鹽的進給油隨後進給大氣壓蒸餾管柱2,結果被分離 成例如輕油或輕餾出物21其沸點低於34〇_370。(:以及殘油( 大氣壓殘油)22其沸點高於340-370X:。如此被分離的輕油 21隨後進給第一加氫處理單元3。 習知石油精煉的大氣壓蒸餾管柱通常之構造方式為複 數餾分提取埠口係設置成由大氣壓蒸餾管柱頂至底循序分 (請先閲讀背面之注意事項再填寫本頁) 裝------訂----
Mr 3, 本紙張尺度適用中國國家標準(CNS)A4規格(210 X 297公楚) 12 經濟部智慧財產局員工消費合作杜印製 467 95 1 Α7 ------ Β7 五、發明說明(10 ) 布’而其位置係對應於各趨分如煤油、汽油等彿點,原因 在於輕油或輕趨出物含有由高彿點延伸至低沸點的德分。 如此使輕油的各餾分視需要由提提取β相反地,具體實施 例之構造係許可輕油或輕餾出物21以大量形式提取,例如 大氣壓蒸餾管柱2頂同時保持輕油各餾分混合在一起,繼 以進給輕油至加氫處理單元3。另外,如第2圖所示,具體 實施例可構造成於各沸點區的各餾分如同先前技術係由大 氣壓蒸餾管柱2的複數提取埠口提取。然後各餾分混合在 一起,繼以進給至加氫處理單元3,其中各顧分同時接受 加虱處理。第2圖中大氣壓蒸餾管柱2裝設有四個此種提取 埠口。 特別寬廣沸點範圍餾分的加氫處理通常造成如溫度、 壓力、觸媒等作業條件改變,原因在於汽油、煤油與瓦斯 油脫硫程度各自不同故。相反地’於藉使輕油或輕館出物 同時脫硫進行燃氣輪機燃料油的生產時,僅須符合燃氣輪 機燃料油整體規格的作業條件,如此作業條件與精煉顯著 有別。如此許可於大氣壓蒸餾管柱2產生的輕油或輕餾出 物同時於一共通單元接受加氫處理,如前述。 大氣壓蒸趨製程產生含有多種沸點彼此有別的輕油或 輕餾出物。具體實施例係針對燃氣輪機燃料油,故輕油餾 分可同時或大量於加氫處理單元處理。此種同時處理許可 設備成本減至最低。加氫處理技術可應用至許可於高溫操 作的具體實施例系統,原因在於燃氣輪機燃料油的色調不 成問題,而不似於汽車燃料油生產精煉廠,其中作業係於 本紙張尺度適用中國國家標準<CNS)A4規格(210 X 297公釐) 13 麵!- I Ί ! I υ^·--!!1 訂- (請先閱讀背面之注意事項再填寫本頁) 6. 經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 467951 A7 ______B7 _ 五、發明說明(11 ) 低溫高壓進行俾防止汽車燃料油於加氫處理期間的著色β 如此可使反應器成本降低,原因在於係於低溫作業,結果 導致設備成本的進一步降低。 現在將參照第3圖說明加氩處理單元3及於該處進行的 加氫處理。輕油或輕餾出物21混合加壓氫氣及然後經反應 管柱31頂進給其中。反應管柱31内部設置有觸媒層32,其 包括擔體和載於擔體上的觸媒。如此使輕油或輕餾出物21 和氫氣通過觸媒層32,然後由反應管柱31底經由液體進給 管33進給高壓槽34。微量重金屬如釩、鎳、鉛等含括於輕 油21或保持進入烴分子,以及硫和氮與氫於其通過觸媒層 32間期期間反應,因而由烴分子脫離或去除。如此導致重 金屬被吸附於觸媒表面;以及硫和氮與氫反應分別形成硫 化氫和氨。溶解於油料略含的水或呈鹽形式存在的觸媒表 面的鹼被吸附於觸媒表面》金屬通常含於重油或殘餘物 ,結果導致於輕油21僅微量存在。 由反應管柱31底於高達30至80千克/平方厘米壓力排 放油與高壓氣體的混合流體,其然後進給高壓槽34,於其 中氫氣由混合物分離。氫氣壓力利用壓縮機CP加高,然 後循環進給反應管柱31。於高壓槽34由氫分開的液體物料 經由壓力調節器PV進給低壓槽35,結果導致壓力降低達 約10至30%。如此導致液化氣體如硫化氫、氨等溶解於正 在氣化的液體物質或油。如此分離的液體亦即精煉油組成 燃氣輪之燃料油〇參考符號35a表示幫浦。於低壓槽35分 離的氣體含有未反應氫氣及氫化化合物如硫化氫、氨等, 本紙張尺度適用中國國家標準(CNS>A4規格(210 X 297公釐) 14 (請先閱讀背面之注意事項再填寫本頁) ----訂---- 6- ^ 7951 I 經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 五、發明說明:(I2 ) 以及裂解部分烴分子產生的甲烷及由液化石油氣餾分至輕 質石腦油的輕油料。「輕油料」一詞用於此處表示比輕油 或輕館出物21更輕的成分。槽35產生的氣體進給至雜質去 除區段36’其中氣體所含硫化氫及氨被去除。 雜質去除區段36於其中可設置吸收液體層用以吸收雜 質如硫化氫及氨,故通過吸收液體層的氣體許可雜質由氣 體去除。如此,去除雜質的氣體含有碳原子數如甲烷等減 少的未反應氫氣與輕油料之混合氣體42。混合氣體42進給 氫氣場4,於其中混合氣體42之輕油料用作氫氣生產材料 。於大氣蒸餾柱2分離的部分輕油21也進給氫氣場4,如此 用作氳氣的生產材料。當生產氫氣的進給油限於重油時, 石腦油唯有於氫氣場4啟動時間才由外部引進氫氣場4。 如前述’進給反應管柱31之氫氣被循環利用,期間循 環路徑37之氣體所含氫氣漸減,而甲烷等輕質氣體漸增。 如此導致氫氣相當少。為了防止此種情況,氫氣41由氫氣 場4供給循環路徑37藉此確保加氫處理。 氫氣場4可以第4圖所示方式構成。氫氣場4包括燃燒 爐43,燃料氣體轸其中燃燒,以及管型反應器44設置於燃 燒爐43。輕油料如甲烷及水蒸氣被引進反應管44,故輕質 氣體接受水蒸氣重整,藉此製造氫氣及產生一氧化碳副產 物。然後一氧化碳及未反應之輕質氣體被改質或由氣體去 除’如此獲得氫氣。去除處理或精煉例如可藉壓力擺盪吸 附(PSA)、溫度擺盪吸附(TSA)、低溫分離、薄膜分離等 進行。 本紙張尺度適用中國.國家標準(CNS)A4規格(210 X 297公釐) 15 (請先聞讀背面之注意事項再填寫本頁) 裝!! 訂· — I!
I» ^1 1 I 0. A7 A7 經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 4 6 7 95']___ 五、發明說明(13 ) 本發明之第一至第五氫化步驟各自於觸媒存在下接觸 輕油或輕油料與加壓氫氣,如此進行下列任一種情況:) 加風脫硫或加氮處理脫硫用以去除硫化合物等雜質,(2) 加氫精煉用以由於飽和未飽和烴等而改良輕油或輕油料性 質,及(3)加氫裂解用以將油或油料轉變成輕油料β第一 加氫處理步驟的主要目的係達成前述脫硫(1),第二及第 三加氫處理步驟個別係完成前述脫硫(1)及加氫精煉(2), 及第四及第五加氫步驟各自係進行前述脫硫(1)、加氫精 煉(2)及加氫裂解(3)。 現在說明於第一加氫處理單元3進行的過程》習知石 油精煉被分別應用於輕油或輕質餾出物所含的石腦油、煤 油、瓦斯油等,且使在沸點範圍之各餾分接受加氫處理β 相反地,本發明使大氣蒸餾餾出的全部餾分同時或一次接 受加氫處理。如此,本發明比較先前技術許可加氫處理材 料量大致增高。加氫處理條件如氫氣壓、反應溫度等可隨 接受加氫處理的油類型、加氫處理目的等改變β特別,溫 度及氫氣壓分別可選自330至380°C及20至80千克/平方厘 米之範圍。特別,氫氣壓較佳設定為3〇至70千克/平方厘 来之範圍。又觸媒可選自業界習知之加氫處理觸媒。觸媒 較佳藉進行鎳、鉬或鈷硫化物載於鋁氧形成β當欲處理阿 拉伯輕油時,氫氣壓可設定於3〇千克/平方厘米至5〇千克/ 平方厘米之範圍,結果供給的燃氣輪機燃料油具有硫濃度 450 ppm或以下,及氮濃度3〇 ppm或以下。此種情況下, 氫氣壓升高至4〇至70千克平方厘米,許可氫對油成分分子 本紙張尺度適用中國國家標準(CNS)A4規格(210 χ 297公爱) 16 (請先閱讀背面之#ϋ項再填寫本頁) -裝--------訂----- 3. 6 7 95 1 A7 B7 經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 五、發明說明(Μ ) 的碰撞能增高,故硫濃度及氮濃度可分別降至200 ppm或 以下及20 ppm或以下。 大氣蒸餾柱2分離的殘油(大氣壓殘油)22進給真空蒸 餾柱5,於其中殘油分離成為大氣壓沸點為5651之輕油料 (真空輕油料)51 ’此乃殘油22之最輕餾分,及大氣壓沸點 高於565°C之重油料或殘餘物(真空殘油)52。輕油料51進 給第二加氫處理單元6,如此接受加氫處理。 第二加氫處理使用之氫氣係由前述氫氣場4進給入其 中。碳原子數減少的氣體例如甲烷等係於第二加氫處理單 元6製造,以進給材料形式進給入加氫場4»當前述阿拉伯 輕油用作進給油時’第二加氫處理單元6設定於氫氣壓3〇 至60千克/平方厘米許可硫濃度及氮濃度低抵2〇〇〇 ρρπι或 以下及200 ppm或以下。又氫氣壓5〇至1〇〇千克/平方厘米 可分別降低硫濃度及氮濃度至1〇00 ρρηι或以下及1〇〇 ppm 或以下的程度。 如此於第二加氫處理單元6製造的輕油料混合於第— 加氫處理單元3 (混合步驟)製造的輕油料(燃氣輪機燃料油) ;如此用作燃氣輪機燃料油。 於真空蒸餾柱5分離的重油料(真空殘油)52於溶劑脫 瀝青單元或溶劑萃取單元71分離成輕油料或脫瀝青油72及 重油料或瀝青烯(餾餘分)油73。分離之進行方式係將真空 殘油52及得自柱頂溶劑及底顧分進給單元71而使二者彼此 分別接受逆流接觸,結果由於於溶劑之溶解度不同,導致 真空殘油料52之輕及重油料彼此分離。
(請先閱讀背面之注意事項再填寫本頁) 裝 ----訂---------竣;J— 經濟部智慧財產局員工消費合作杜印製 ^ 7 95 1 A7 _______ B7 五、發明說明(15 ) 如此分離的脘瀝青油72混合得自真空蒸餾柱5之輕油 料51,及然後進給第二加氫處理單元6。瀝青烯(餾餘分) 殘油73視需要接受黏度調整,然後用作鍋爐的重質進給油 或燃料油。 如此於第一加氫處理單元3進行的加氫處理及於第二 加氫處理單元6進行的加氫處理分別對應於第一加氫處理 步驟及第二加氫處理步驟,於真空蒸餾柱5進行的真空蒸 餾及於溶劑脫瀝青單元71進行的處理分別對應於第一及第 二分離步驟。 舉例說明之具體例許可提供燃氣輪機燃料油,其符合 厂發明概述」定義的組成要求。示例說明之具體例中,大 乱壓蒸顧步驟及真空蒸餾步驟各自接著為加氫處理步驟, 因此各蒸餾步驟可進行,同時無需考慮硫及重金屬含量, 結果導致輕油料數量增高。如此當原油用作進給油時,燃 氣輪機燃料油可以基於原油高達65%或以上,及較佳7〇至 90%(重量比)之產率生產。又當由大氣壓蒸餾殘餘物及/或 重油組成的重進給油作為起始進給油時,燃氣輪機燃料油 基於重進給油可以高達4〇。/。或以上,及較佳4〇至75%(重量 比)的產率生產。 特別假定原油係以相對量100進給大氣壓蒸德柱2, 則輕油及大氟壓殘物係以6{h4〇之比例蒸餾。輕油料51及 真空殘餘物52基於大氣壓殘餘物之相對量4〇可以2〇:2〇之 比例蒸餾。進一步,相對量2〇之真空殘油可於溶劑脫瀝青 單元71處理,結果導致脫瀝青油及瀝青烯(餾餘分餘物 本紙張尺度適用中國國家標準(CNS>A4規格(210 x 297公楚) !i :----裝·-----—訂----- C (請先間讀背面之注意事項再填寫本頁) 18 7 95 1 五、發明說明(I6 ) 係以10:10之相對比例生產。當原油用作起始進給油時, 燃氣輪機燃料油可生產其中含有相對比例為60:20:10之輕 油料、真空氣體油料及脫瀝青油,結果獲得產率90%。即 使執行脫瀝青處理產率仍高達80%。如此,當原油用作進 給油時,本發明可獲得燃氣輪機燃料油產率65%或以上’ 及較佳70至90%,取決於進給油類型。 訂 此外,由大氣壓殘油及/或重油組成的重進給油以相 對量100用作起始進給油,真空氣體油及真空殘油於真空 蒸餾柱5可以50:50相對比例蒸餾。相對量5〇之真空殘餘物 許可於溶劑脫遞青單元71以相對比例25:25產生脫遞青油 及瀝青烯(餾餘分)油。如此,當重進給油用作進料時,可 得燃氣輪機燃料油其係由真空氣體油料及溶劑脫湿青油以 50:25相對量組成,結果導致產率為75%〇即使未進行脫 遞青處理,產率仍維持於高達5〇%程度。第t圖虛線表示 重油接受脫鹽處理,及然後進給真空蒸餾柱5 ^鑑於進給 油類型差異變化’當前述重進給油用作起始油時,本發明 許可燃氣輪機燃料油以40%或以上,及較佳4〇至75% 率生產。 濟 部 智 慧 財 產 局 員 工 消 費 合 作 社 印 製 本發明之構成許可於蒸德步驟後進行輕油或輕館出物 的加氫處理,而非直接加氫處理原油,故單純需決定反應 條件符合輕油條件。如此,可使反應遷力及溫度之升高減 至最低接觸時可縮短結果導致系統簡化。又本發明係針 對燃氣輪機燃料油,結果導致蒸餾步驟製造之館分係同時 或大量接受加氫處理因而使製程簡化。 1 本紙張尺度適財關家格⑵ρ χ挪公_ Γ 467951 A7 B7 經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 五、發明說明(l7 ) 本發明中’重油可如第!園虛線指示進給真空蒸餾柱5 。另外,重油可進給溶劑脫瀝青單元71。此種進給不影響 —系列步驟,始於原油進給大氣壓蒸餾柱2。如此,不影 響由原油生產燃氣輪機燃料油的產率。燃氣輪機燃料油單 純隨著額外進給油的增加而增高,如此係屬於本發明之範 圍。 此外,本發明非僅限於下示構造,第二分離步驟產生 的輕油料或溶劑脫瀝青單元7丨產生的脫瀝青油72係於第二 加氫處理單元6處理。如此,可於第三加氫處理步驟或與 第二加氫處理單元6分開設置的第三加氫處理單元6〇處理 。常見第二及第三加氫處理步驟實務,如第5圖具體例所 不要求決定反應條件吻合重油料,結果導致氫氣壓高達例 如50至150千克/平方厘米。相反地,以彼此分開方式實施 各步驟,結果導致第二及第三步驟之氩氣壓分別高達5〇至 150千克/平方厘米及80至2〇〇千克/平方厘米。如此’分開 實施許可於第三加氫處理步驟處理的材料量顯著降低 ,故可縮小耐壓反應器尺寸。總而言之,系統可視需要隨 其規模等有利地構成。 本發明中,於實施第一至第三加氫處理步驟時,第一 及第三步驟可共同或同時進行。另外,第一至第三步驟可 共同進行。 本發明中,第一分離步驟係使大氣壓蒸餾單元2生產 的殘油22接受分離處理非僅限於真空蒸餾。可藉水蒸氣蒸 餾、溶劑脫瀝青、加熱裂解執行,利用熱能加熱殘油22至 本紙張尺度適用中國國家標準(CNS)A4規格(210 X 297公爱 (請先閱讀背面之注意事項再填寫本頁) 訂-----
^1 ^1 .^1 I 竣J- 20 4 經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 6 7 95五、發明說明(is ) 例如430至49(TC溫度來裂解烴分子,如此生產輕油料及重 油料等。藉溶劑脫瀝青執行第一分離步驟可於第6圖所示 方式進行,其舉例說明本發明之另一具體例。大氣壓殘油 22進給溶劑脫瀝青單元8丨,結果被分離成輕油料(溶劑脫 遞青油)82及重油料(瀝青烯(餾餘分))83 ^輕油料82進給至 第二加氫處理單元6。 第6圖所示具體例中,未進行第二分離步驟。但瀝青 烯(餾餘分)83如第1圖所示具體例接受第二分離步驟。第 二分離步驟可藉前述加熱裂解實施》 第一分離步驟分離的重油料可如第7圖所示接受加氫 處理’其顯示本發明之又一具體例。特別,於溶劑脫瀝青 單元81分離的重油料(瀝青烯(餾餘分))83進給第四加氫處 理單完91,因而被分離成輕油料92及重油料93。第四加氫 處理單元91係設置於第3圖所示單元之後方階段,其包括 蒸餾單元用以將重油料83分離成輕油料92及重油料93,例 如大氣壓蒸餾單元或真空蒸餾單元。 如此構成之具體例各自許可於第一分離步驟(例如溶 劑脫瀝青步驟)分離的重油料獲得燃氣輪機燃料油,結果 使燃氣輪機燃料油之回收率顯著增高。另外,部分進給油 可進給第四加氫處理單元91,同時混合於溶劑脫瀝青單元 8分離的重油料83。 又本發明之構造方式如第8圖所示,係舉例說明本發 明之又另一具體例。於舉例說明之具體例中,大氣壓蒸鶴 步驟分離的殘油22進給第五加氫處理單元101,其中進行 A7 B7 (請先閲讀背面之注意事項再填寫本賓) -裝·! I 訂 _ I I !
IV ^1 1 I 竣} 本紙張尺度適用中國國家標準(CNS)A4規格(210 X 297公爱) 21 —1 — 經濟部智慧財產局具工消費合作社印製 /1^ 6/951 五、發明說明(!9 ) 第五加氫處理步驟而將殘餘物22分離成為輕油料1〇2及重 油料103 ’故輕油料1〇2可混合於第一加氫處理單元3製造 的燃氣輪機燃料油。第五加氫處理單元101如同第四加氮 處理單元91包括一蒸餾單元。 重油料103進給溶劑脫瀝青單元111,因而被分離成輕 油料(脫瀝青油)112及重油料(脫瀝青殘油)Π3。如此被分 離的輕油料112用作燃氣輪機燃料油,同時混合例如第五 加氫處理單元101製造的輕油料1〇2,及重油料113例如用 作鍋爐燃料油。第三分離步驟非僅限於溶劑脫瀝青步驟, 而可以熱裂解或真空蒸餾步驟形式執行。同理,具體實施 例許可由進給油回收燃氣輪機燃料油之回收率高達65%或 以上’及較佳70至90% 〇於第7及8圖所示第四加氫處理單 元91及第五加氫處理單元1〇1製造的輕質氣體如甲烷等進 給氫氣場4用以生產氫氣。 前述具體例中,於大氣壓蒸餾柱2生產的輕油或輕質 餾出物21及於真空蒸餾柱5生產的輕油料(真空氣體油)51 係於彼此不同的加氫處理單元處理。另外,本發明之構造 可如第9圖所示,其舉例說明本發明之又另一具體例。具 體實施例中,輕油21及輕油料51彼此混合隨後於加氫處理 單元6接受加氫處理。此種構造對應於第1圖所示具體例之 第一加氫處理單元3與第二加氫處理單元6的組合。通常加 氩處理反應條件係決定為符合進給油所含重油料。具體實 施例中,重油料對應於輕油料(真空氣體油)51。如此,輕 油料21及真空氣體油料51係以大量處理,同時降低進給油 本紙張尺度適用中國國家標準<CNS)A4規格(210 X 297公釐) 22 (請先閲讀背面之注意事項再填寫本頁) 裝
I I I A7 ^ 7 95 1 _______B7_____ 五、發明說明(20 ) 中輕油料21對真空氣體油料51之重量比(容積比)。此種處 理可免除設置輕油料之加氫處理單元,結果導致製造成分 的降低。輕油料21比例增高或真空氣體油料51之比例降低 ,要求反應條件設定為重油料對應於小量真空氣體油料51 。如此’造成反應器的設計困難或困擾,結果無法滿意地 發揮經濟效益。相反地,設定反應條件吻合真空氣體油料 51,則可促成輕油料精煉上的顯著改善。 第9圖所示具體例中,第一分離步驟例如係以真空蒸 餾執行。但第一分離步驟可藉任何其它適當技術執行。藉 該技術製造的輕油料及輕油21可同時或大量於加氫處理單 元61處理。 當加氫處理單元61製程係使用阿拉伯輕油進行時,氫 氣壓設定於30至60千克/平方厘米之範圍許可燃氣輪機燃 料油之硫及氮濃度分別低抵500 ppm或以下及50 ppm或以 下。氫氣壓升高至50至100千克/平方厘米程度許可硫及氮 濃度分別進一步降低至300 ppm或以下及30 ppm或以下的 程度。 精油於加氫處理單元61同時處理輕油料及輕油21生產 精煉油足夠用作燃氣輪機燃料油。另外如第丨〇圖所示,精 煉油於大氣壓蒸德柱62於例如3 50°C溫度接受蒸德,故所 得輕油料可用作品質增高的燃氣輪機燃料油,及所得殘油 可用作比輕油料更重的燃氣輪機燃料油。 本發明之構造許可於第一分離步驟、第二分離步驟及 /或第三分離步驟之製造的重油料利用氧氣部分氧化產生 本紙張尺度適用中國國家標準(CNS)A4規格(21〇 x 297公釐) (請先閱讀背面之注意事項再填寫本頁) ----訂---------- 經濟部智慧財產局員工消費合作杜印製 23 467951 A7 B7 五、發明說明(21 ) 氫氣’其隨後用於加氫處理單元。加氫處理單元可用於第 一至第四加氫處理步驟之任一者。第12圖說明本發明之又 另一具體例,其構造可進行此種加氫處理。特別,由溶劑 脫瀝青單元81進給的殘油接受部分氧化產生氫氣,其然後 進給第一加氫處理單元3及第二加氫處理單元6。參考编號 63表示由空氣分離氧氣之氧氣場及64為部分氧化單元。待 部分氧化的重油料非限於溶劑脫瀝青單元8丨製造的殘油, 如此’於第一分離步驟於真空蒸餾柱5等製造的殘油可被 部分氧化。另外於第二或第三分離步驟所得重油料可用於 此項用途。 部分氧化單元64之構造如第12圖所示。於第12圖之單 元64中,重油料及高壓水蒸氣預先加熱,然後連同氧氣注 入反應爐65,故主要由一氧化碳及氫氣組成的氣體可於例 如1200至1500t:溫度’及2至85千克/平方厘米壓力之製程 條件下藉部分氧化反應生產。然後氣體藉水於排列於反應 爐65下方之淬熄腔室淬熄或快速冷卻至2〇〇至300°C 。如此,許可大半未反應碳被去除,以及隨後一氧化碳之 轉化過程需要的水蒸氣被引進氣體。然後氣體進給沖洗塔 66’其中任何剩餘未反應塔完全由氣體去除。隨後進給一 氧化碳轉化爐67,於其中氣體内剩餘的一氧化碳透過一氧 化碳與水蒸氣藉姑-鉬觸媒反應被轉成二氧化碳。隨後氧 化氣體如二氧化碳等儲存於酸性氣體吸收塔68,結果獲得 純度高度升高的氫氣。 如此,由本發明提供之燃氣輪機燃料油例如可用於產 本紙張尺度適用中國國家標準(CNS)A4規格(210 X 297公釐) (請先閲讀背面之注意事項再填寫本頁) 裝·! —訂--------線、 經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 24 4 6 7 9 5 1 A7 _ B7___ 五、發明說明(22 ) 生動力’如第13圖所示。特別,燃氣輪機燃料油於燃燒嘴 嘴燒掉,結果產生燃燒氣體’然後用來驅動燃氣輪機2〇1 ,故發電機202產生電力。燃氣輪機201排放高溫廢氣,其 j 被進給廢熱回收鍋爐203,使用廢氣之熱產生水蒸氣。水 蒸氣許可驅動水蒸氣輪機204,結果導致發電機205產生電 力。此種動力產生許可有效利用燃氣輪機燃料油的廢熱, 結果導致產生效率增高》 由前文可知,本發明之構造為原油或進給油接受大氣 壓蒸餾獲得輕油或輕餾出物及大氣壓殘餘物。然後輕油接 受加氫處理及大氣壓殘餘物接受分離或加氫處理。如此, 產生輕油料,其隨後加氳處理獲得精煉油或燃氣輪機燃料 油。本發明之此種構造許可以較高產率產生品質增高的燃 氣輪機燃料油。 經由參照下列實例將更易了解本發明;但此等實例僅 供說明本發明之用而絕非限制本發明之範圍。 實例1 阿拉伯輕質原油(硫含量:1·77%重量比)為業界最易 得的原油用作進給油,如此利用第j圖所示系統製造燃氣 輪機燃料油。特別,原油分離成沸點35〇 〇c或以下之輕油 或輕餾出物21,及沸點高於35(rc之重油或殘餘物22,第 一加氫處理步驟之氫氣壓設定為45千克/平方厘米,結果 導致產生燃氣輪機燃料油。又真空蒸餾步驟藉分離提供沸 點(大氣壓下沸點)為565。(:或以下之輕油料51及沸點高於 565 C之重油料52 ^此外,第二加氫處理步驟之氫氣壓設 (請先閲讀背面之注意事項再填寫本頁) '裝--------訂--------- 經濟部智慧財產局員工消費合作社印製
本紙張尺度適用中國國家標準(CNS)A4規格(210 X 297公楚) 經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 ,467951 A7 ______ B7 五、發明說明(23 ) 定於55千克/平方厘米,如此獲得燃氣輪機燃料油,其隨 後混合第一加氫處理步驟生產燃氣輪機燃料油。鹼金屬、 鹼土金屬、釩及鉛皆未於如此混合的燃氣輪機燃料油偵測 得’具有硫濃度430 ppm,及l〇〇°c黏度1.3厘史(cSt)。基 於進給油燃氣輪機燃料油產率為84%。發現燃氣輪機燃料 油可用於燃氣輪機進氣口溫度為HOOC的燃氣輪機。 進行模擬’假定全部得自原油的全部能量皆被轉成動 力產生(燃氣輪機動力產生及鍋爐動力產生精煉場的站 服務動力、組合週期燃氣輪機產生效率及鍋爐動力產生效 率分別設定為4%、49%及38%。於此種條件下,計算最終 動力回收,同時以加熱值將進給精煉場的原油設定為1〇〇 單位。結果發現可回收以淨加熱值表示為45.7單位之動力 能。 比較例1 燃氣輪機燃料油根據日本專利申請公開案第207179/ 1994號所述程序製造。於日本公開案,低硫原油其鹽濃度 調整至0.5 ppm或以下用作進給油來產生具有硫濃度〇.〇5〇/0 重量比或以下的燃氣輪機燃料油。阿拉伯輕油比較所謂的 低硫原油具有較高硫濃度。如此’原油係根據日本公開案 揭示的程序處理,結果導致藉蒸館分離石油餾分其具有硫 濃度為0.05%重量比或以下。根據該公開案製備之燃氣輪 機燃料油僅有沸點區至多245°C之由輕質石腦油餾分至煤 油餾分之餾分。又於燃氣輪機燃料油皆未偵測得任何驗金 屬、鹼土金屬、釩及鉛。進一步具有硫濃度約470 ppm, 本紙張尺度適用中國國家標準(CNS)A4規格(210 X 297公釐〉 (請先閱讀背面之注意事項再填寫本頁) ----訂----- 5. 26 467951 A7 B7 五、發明說明(24 經濟部智慧財產局員工消費合作社印製
及黏度於loot:為0.3厘史,結果導致品質增高。但基於 進給油之燃氣輪機燃料油產率低抵24%。 於前述實例1之大致相同條件下進行模擬,但站服務 動力設定為3%。最終動力回收係以加熱值表示將進給精 煉場的原油設定為100單位計算。結果發現以加熱值表示 之動能回收率低抵39.5單位。如此,比較例高度劣於本發 明可利用之能量。 實例2 中東原油中,已知歐曼(Oman)原油具相對低硫含量 。歐曼原油利用第1圖所示系統用於生產燃氣輪機燃料油 。歐曼原油具有硫濃度0.94%重量比,如此對應於日本專 利申請公開案第207179/1994號所述低硫原油。實例2中, 原油接受大氣壓蒸餾*如此被分離成沸點3 50°C或以下之 輕油或輕餾出物21,及沸點高於350。(:之重油或殘餘物22 。又第一加氫處理步驟之氫氣壓設定為40千克/平方厘米 ’結果導致產生燃氣輪機燃料油。又真空蒸鐵步驟分離獲 得沸點(大氣壓下沸點)565°C或以下的輕油料51,及沸點 尚於565°C之重油料52。此外,第二加氫處理步驟之氫氣 壓設定為50千克/平方厘米’如此獲得燃氣輪機燃料油, 其隨後混合第一加氫處理步驟製造的燃氣輪機燃料油。鹼 金屬、鹼土金屬、釩及鉛皆未於如此混合的燃氣輪機燃料 油偵測得’具有硫濃度410 ppm,及l〇〇°c黏度1.1厘史。 燃氣輪機燃料油產率基於進給油為85% ^發現燃氣輪機燃 料油可用於燃氣輪機進氣口溫度為13〇(rc之燃氣輪機。
本紙張尺度適用中國國家標準(CNS)A4規格(210 X 297公釐 f請先閲讀背面之注項再填寫本頁) ':裝--------訂-----
I
i If I ο 27 -
經濟部智慧財產局員工消費合作社印製
模擬之實施方式係假定全部得自原油的能量皆被轉成 動力產生(燃氣輪機動力產生及鋼爐動力產生)。精煉場的 站服務動力、組合週期燃氣輪機產生效率及鍋爐動力產生 效率分別設定為4%、49%及38%。於此等條件下,最終動 力回收經异出’同時以加熱值表示,設定進給精煉場之原 油為100單位。結果發現以加熱值表示可回收45 8單位之 動力能。 比較例2 燃氣輪機燃料油係由前述實例2相同的歐曼原油根據 曰本專利申請公開案第207179/1994號所述程序製造。製 造係如前述比較例1所述進行。原油根據曰本專利公開案 揭示之程序處理,結果導致藉蒸餾分離硫含量為〇.〇5%重 量比或以下之石油餾分。根據公開案製造的燃氣輪機燃料 油僅含有輕質石腦油德分至煤油館分之德分,其具有满點 區至多250°C。又任何鹼金屬、鹼土金屬、釩及鉛皆未於 燃氣輪機燃料油偵測得。進一步具有硫濃度約49〇 ppm ’ 及於100°C之黏度為0.45厘史。但基於進給油之燃氣輪機 燃料油產率大致降至35%程度,而與進給油為低硫原油無 關。 模擬係於大致同實例2之條件下進行,但站服務動力 設定為3%。最終動力回收經算出,同時以加熱值表示, 設定進給精煉場的原油為1 00單位。結果發現以加熱值表 示之動能回收低抵40.7單位β如此,比較例之能量利用率 比本發明高度低劣,而與進給油之硫含量降低無關。 本紙張尺度適用中國國家標準规格(210 X 297公爱) (請先閱讀背面之注意事項再填寫本頁) 啟 tri-------線V. 28 '1 6 7 9 5 A7 B7 五、發明說明(26 ) 雖然已經參照附圖以某種特殊程度說明本發明之較佳 具體例,但鑑於前文教示可作明顯修改及變化。因此須了 解於隨附之申請專利範圍可以特別陳述以外之方式實施本 發明。 元件標號對照 經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 1…進給油 65...反應爐 2…大氣壓蒸餾管枉 66…沖洗塔 3".第一加氫處理單元 67...—氧化碳轉化器 4…氫氣場 68...酸性氣體吸收塔 5...真空蒸餾管柱 71...溶劑脫瀝青單元 6…第二加氫處理單元 72…輕油料 脫鹽 7 3…遞青殘油 21…輕質餾出物 81…溶劑脫瀝青單元 22…大氣壓殘油 82...輕油料 3 1…反應管柱 83…瀝青 32…觸媒層 91…第四加氫處理單元 33…液體進給管 92...輕油料 34...高壓油槽 93...重油料 35…低壓油槽 101…第五加氫處理單元 35a‘..幫浦 102…輕油料 36.·雜質去除段 103..·重油料 37···循環路徑 111…溶劑脫瀝青單元 (請先聞讀背面之注意事項再填寫本頁) '裝--------訂---------Mlyl. 本紙張尺度適用中國國家標準(CNS)A4規格(210 X 297公釐) 29 Α7 _Β7 五、發明說明(27) 41...氫氣 112...輕油料 42...混合氣 113...重油料 43…燃爐 201…燃氣輪機 44...管形反應器 202...發電機 5 1...輕油料 203...廢熱回收鍋爐 52...真空殘油 204...蒸汽輪機 60…第三加氫處理單元 205...發電機 64...部分氧化單元 (請先閱讀背面之注意事項再填寫本頁) Ν裝--------訂ii 經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 本紙張尺度適用中國國家標準(CNS)A4規格(210 X 297公釐) 30
Claims (1)
- ¥告末I 六、 申請圍 6 7 95 愆 經濟部智慧財產局員Η消費合作杜印製 ι· -種以較高產率由進給油製造燃氣輪機燃料油之方法 ,其包含: -大氣壓蒸顧步驟,令作為進給油之原油接受大 氣塵蒸德’而分離原油成為輕油及大氣壓殘油; 一第一加氫處理步驟’令該大縫錢步驟中所 製造的輕油以塊集方式於觸媒存在下接觸加壓氨,藉 此進行雜質去除處理,獲得精煉油; 一第一分離步驟,將該大氣壓殘油分離成一輕油 料及_重油料; 該第一分離步驟係選自由下列所構成之組群:真 空蒸顧’溶劑脫羅青,加熱裂解及水蒸氣蒸德;以及 一第二加氫處理步驟,令該第一分離步驟中所製 造的輕油料於觸媒存在下接觸加壓氫,藉此進行雜質 去除處理,結果獲得精煉油; 於第一及第二加氫處理步驟中所得燃氣輪機燃料 油於100°c之黏度為4厘史(cSt)或以下,含有鹼金屬含 量為1重量ppm或以下,鉛含量!重量ppm或以下,釩 含量〇·5重量ppm或以下,錯含量2重量ppm或以下, 及硫含量500重量ppm或以下,且基於進給油以65容 積%或以上之產率製造。 2. 如申請專利範圍第1項之方法,其中該第一加氫處理步 驟及第二加氩處理步驟係以一共通步驟執行。 3. 如申請專利範園第1項之方法,其進一步包含一第二分 離步驟將第一分離步驟製造的重油料分離成一輕油料 本紙張尺度適用中國國家標準(CNS)A4規格(21G X 297公楚) {請先閱讀背面之沒意事項再填寫本頁) 裝! —訂----I ^1 1 H I 5. 31 A8 B8 C8 D8 4 6 7 95 1 六、申請寻利範圍 及一重油料; 該第二分離步驟係選自下列組群包含溶劑脫瀝青 及加熱裂解;以及 一第三加氫處理步驟,精煉第二分離步驟製造的 輕油料如此獲得精煉油,其係用作燃氣輪機燃料油。 4,如申請專利範圍第3項之方法,其t該第一、第二及第 三加氫處理步驟中之至少二者係呈一共通步驟執行。 5·如申請專利範圍第1或2項之方法,其進一步包含一第 四加氩處理步驟,使第一分離步驟製造的重油料於觸 媒存在下接觸加壓氫,因而進行雜質去除處理及裂解 部分重油料,結果導致獲得精煉油及重油料; 該第四加氫處理步驟製造的精煉油係用作燃氣輪 機燃料油。 6. —種以較高產率由進給油製造燃氣輪機燃料油之方法 ,其包含: 一大氣壓蒸餾步驟’令作為進給油之原油接受大 氣壓蒸餾,而分離原油成為輕油及大氣壓殘油; 一第一加氫處理步驟’令該大氣壓蒸餾步騍中所 製造的輕油以塊集方式於觸媒存在下接觸加壓氫,藉 此進行雜質去除處理,獲得精煉油; 一第五加氫處理步驟,令該大氣壓殘油於觸媒存 在下接觸加壓氫’藉此進行雜質去除處琿及裂解部分 重油料’結果獲得精煉油及重油料; 1 於第一及第五加氫處理步驟中所得燃氣輪機燃料 本紙張尺度適用令國國家標準(CNS)A4規格(210 X 297公髮) (請先閱讀背面之注意事項再填寫本頁) '裝--------訂-------- 經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 32 46795 〗 M ^—___2______ 六、申請寻利範圍 油於1〇代之黏度為4厘史或以下,含有驗金屬含量為1 重量ppm或以下,鉛含量丄重量或以下,釩含量 重量ppm或以下,锆含量2重量ppm或以下,及硫含量 5〇〇重量ppm或以下,且基於進給油以65容積%或以 上之產率製造。. 7‘如申請專利範圍第6項之方法,其進一步包含一第三分 離步驟,分離第五分離步驟產生的重油升斗成為一輕油 料及一重油料; 該第三分離步驟係選自下列組群包含真空蒸餾, 溶劑脫遞青及加熱裂解; 該第二分離步驟製造的輕油料用作燃氣輪機燃料 油》 •如申請專利範圍第1、2、3、4、6及7項中任一項之方 法’其中該.燃氣輪機燃料油進一步接受大氣壓蒸餾, 如此獲得輕質燃氣輪機燃料油及比輕質燃氣輪機燃料 油更重的重質燃氣輪機燃料油。 9‘如申請專利範圍第1至4項及第7項中任一項之方法 經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 ’其十於最末分離步驟製造的重油料係用作鍋爐燃料 油。 如申請專利範圍第5項之方法,其中於第四加氫處理步 驟製造的重油料係用作鍋爐燃料油。 Π.如申請專利範圍第1、2、3、4、6及7項中任一項之方 法’其中該進給油於大氣壓蒸餾步驟之前接受脫鹽處 理〇 本紙張尺度適用中國國家標準(CNS)A4規格(21〇 x 297公釐) 33 467951 A8 B8 C8 D8 六、申請專利範圍 經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 2·如申請專利範圍第卜2、3、4、⑷項中任一項之方 法,其中該基於進給油產生的重油料藉氧部分氧化產 生氫氣,其係用於加氫處理步驟。 13.-種以較高產率由進給油生產燃氣輪機燃料油之方法 ,其包含: 一第一分離步驟’將由藉著大氣壓蒸餾原油所得 之大氣壓殘油及/或重油所組成的重質進給油分離成為 一輕油料及一重油料; 該第一分離步驟係選自下列所構成之組群:真空 蒸餾,溶劑脫瀝青,加熱裂解及水蒸氣蒸餾;以及 一第二加氫處理步驟,令該第一分離步驟中所製 造的輕油料於觸媒存在下接觸加壓氩,藉此進行雜質 去除處理,結果獲得精煉油; 燃氣輪機燃料油為由此所得之精煉油,其具有在 100°C下之黏度為4厘史或以下,含有鹼金屬含量為1重 量ppm或以下’錯含量為1重量ppm或以下,叙含量為 0.5重量ppm或以下’锆含量為2 ppm量重量比或以下 ’及硫含量500重量ppm或以下,且以基於重質進給 油為4 0 %或以上之產率生產。 14·如申請專利範圍第13項之方法,其進一步包含一第二 分離步驟將第一分離步驟製造的重油料分離成一輕油 料及一重油料; 該第二分離步驟係選自下列組群包含溶劑脫瀝青 及加熱裂解;以及 t紙張尺度適用中國國家標準(CNS)A4規格(21〇 χ 297公釐) -34 - ί請先閱讀背面之注杳?事項再填寫本頁) .褒i —丨! f訂! 5 6 4六、申請寻利範圍 經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 一第二加氫處理步驟,精煉第二分離步驟製造的 輕油料如此獲得精煉油,其係用作燃氣輪機燃料油β 15. 如申請專利範圍第13項之方法,其進一步包含一第四 加氫處理步驟,使第—分離步驟製造的重油料於觸媒 存在下接觸加壓氫,藉此進行雜質去除處理及裂解部 分重油料,結果導致獲得精煉油及重油料; 該第四加氫處理步驟製造的精煉油係用作燃氣輪 機燃料油。 16. —種以較高產率由進給油生產燃氣輪機燃料油之方法 ,其包含: 一第五加氫處理步驟’令由藉著大氣壓蒸餾原油 所传之大氣壓殘油及/或重油所組成的重質進給油於觸 媒存在下接觸加塵氫,藉此進行雜質去除步驟及裂解 部分重油料,結果導致獲得一精煉油及一重油料; 燃氣輪機燃料油為由此於第五加氫處理步驟所得 之精煉油,其於1〇〇。〇下之黏度為4厘史或以下,含有 鹼金屬含量為1重量ppm或以下,鉛含量為1重量Ppm 或以下,鈒含量為0.5重量ppm或以下,錯含量為2 ppm 量重量比或以下,及硫含量500重量ppm或以下,且 以基於重質進給油為40%或以上之產率生產。 17. 如申請專利範圍第16項之方法,其進一步包含一第三 分離步驟,分離第五分離步驟產生的重油料成為一輕 油料及一重油料; 該第三分離步驟係選自下列組群包含真空蒸餾, 本紙張尺度適用中國國家標準(CNS)A4規格(210 X 297公釐) (請先閱請背面之注意事項再填寫本頁)35 4 6 5 9 A8擇D8 六、申請寻利範圍 溶劑脫瀝青及加熱裂解; 该第三分離步驟製造的輕油料用作燃氣輪機燃料 油0 18. 種燃氣輪機燃料油,係根據如申請專利範圍第丨、2 、3'4、6、7、13、14、15、16 及 17項中任一項之方 法製造。 19. 一種動力產生方法,其包含下列步驟: 使用如申請專利範圍第18項中所定義之燃氣輪機 燃料油作為燃料,以驅動燃氣輪機而進行動力產生; 以及 使用由該燃氣輪機所排放出的高溫廢熱作為—廢 熱回收鍋爐的熱源,以及利用於該廢熱回收鍋爐中所 產生的水蒸氣來驅動一水蒸氣輪機,因而導致進行動 力的產生。 (請先閲讀背面之注意事項再填寫本頁) ^4 I! ---4^* 1111 族 經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 本紙張尺度適用中國國家標準(CNS)A4規格(210 X 297公釐)
Applications Claiming Priority (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP32616998 | 1998-10-30 | ||
JP1084799 | 1999-01-19 | ||
JP08943399A JP5057315B2 (ja) | 1998-10-30 | 1999-03-30 | ガスタービン燃料油の製造方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
TW467951B true TW467951B (en) | 2001-12-11 |
Family
ID=27279120
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
TW088118689A TW467951B (en) | 1998-10-30 | 1999-10-28 | Gas turbine fuel oil, method for producing same and method for power generation |
Country Status (12)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US7276151B1 (zh) |
EP (1) | EP1130080A4 (zh) |
JP (1) | JP5057315B2 (zh) |
KR (1) | KR100432293B1 (zh) |
AR (1) | AR021040A1 (zh) |
BR (1) | BR9914885A (zh) |
ID (1) | ID29869A (zh) |
RU (1) | RU2203926C2 (zh) |
SA (1) | SA99200527B1 (zh) |
TR (1) | TR200101172T2 (zh) |
TW (1) | TW467951B (zh) |
WO (1) | WO2000026325A1 (zh) |
Families Citing this family (46)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP4509267B2 (ja) * | 1999-11-15 | 2010-07-21 | 日揮株式会社 | 石油燃料燃焼複合発電設備及びその方法 |
NZ526112A (en) * | 2000-11-30 | 2005-02-25 | Jgc Corp | Method of refining petroleum with hydrodemetalizating/desulfurizing process |
JP2002302680A (ja) * | 2001-04-05 | 2002-10-18 | Jgc Corp | 重質油の精製方法 |
US7361266B2 (en) * | 2002-03-15 | 2008-04-22 | Jgc Corporation | Method of refining petroleum and refining apparatus |
JP2005060182A (ja) * | 2003-08-18 | 2005-03-10 | Shikoku Electric Power Co Inc | 水素の製造方法及びそれに用いる水素製造装置 |
JP4581563B2 (ja) * | 2004-08-31 | 2010-11-17 | 株式会社日立製作所 | コンバインドサイクル発電設備,蒸気火力発電設備 |
CN101163536B (zh) * | 2005-01-21 | 2011-12-07 | 埃克森美孚研究工程公司 | 采用精炼工艺单元如加氢处理、加氢裂化的快速循环压力摆动吸附的改进的集成 |
US20090071332A1 (en) * | 2005-01-21 | 2009-03-19 | Kaul Bal K | Management of Hydrogen in Hydorgen-Containing Streams from Hydrogen Sources |
WO2006079024A1 (en) * | 2005-01-21 | 2006-07-27 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Hydrotreating process with improved hydrogen management |
JP4627468B2 (ja) | 2005-09-26 | 2011-02-09 | 株式会社日立製作所 | ガスタービン燃料の製造方法、ガスタービン発電方法及び発電装置 |
ITMI20071303A1 (it) * | 2007-06-29 | 2008-12-30 | Eni Spa | Procedimento per la conversione di cariche idrocarburiche pesanti a distillati con autoproduzione di idrogeno |
ITMI20071302A1 (it) * | 2007-06-29 | 2008-12-30 | Eni Spa | Procedimento per la conversione a distillati di cariche idrocarburiche pesanti con autoproduzione di idrogeno |
US7846912B2 (en) | 2007-09-13 | 2010-12-07 | Protia, Llc | Deuterium-enriched nelarabine |
JP2009228475A (ja) * | 2008-03-19 | 2009-10-08 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | ガスタービン発電システム |
JP4634538B1 (ja) | 2010-05-27 | 2011-02-23 | 住友商事株式会社 | ハイブリッド火力発電システム及びその建造方法 |
US9296955B2 (en) | 2010-09-20 | 2016-03-29 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Process and apparatus for co-production of olefins and electric power |
US9109176B2 (en) * | 2011-03-28 | 2015-08-18 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Method for making marine bunker fuels |
CN104220558B (zh) * | 2011-10-14 | 2016-06-01 | 沙特阿拉伯石油公司 | 用于输送至加氢脱硫单元的非催化制氢工艺和用于辅助动力单元应用的固体氧化物燃料电池系统组合 |
CN103100447B (zh) * | 2011-11-10 | 2014-10-15 | 中国石油化工股份有限公司 | 加氢装置的开工硫化方法 |
US9777637B2 (en) | 2012-03-08 | 2017-10-03 | General Electric Company | Gas turbine fuel flow measurement using inert gas |
JP5991562B2 (ja) * | 2012-06-05 | 2016-09-14 | サウジ アラビアン オイル カンパニー | 原油全体を脱アスファルトおよび脱硫するための統合された方法 |
ITBA20120048A1 (it) * | 2012-07-24 | 2014-01-25 | Itea Spa | Processo di combustione |
RU2490307C1 (ru) * | 2012-10-01 | 2013-08-20 | Андрей Владиславович Курочкин | Способ переработки нефти |
CN103789027B (zh) * | 2012-10-26 | 2015-04-29 | 中国石油化工股份有限公司 | 一种重油加氢改质方法 |
CN103789036B (zh) * | 2012-10-26 | 2015-09-23 | 中国石油化工股份有限公司 | 一种劣质重油组合加工方法 |
GB2526855A (en) * | 2014-06-05 | 2015-12-09 | Hydrodec Group Plc | Purification of oils |
RU2578150C1 (ru) * | 2014-09-18 | 2016-03-20 | Сергей Владиславович Дезорцев | Способ получения экологически чистого жидкого ракетного топлива |
CN104711019B (zh) * | 2015-03-05 | 2016-09-14 | 武汉凯迪工程技术研究总院有限公司 | 利用费托合成油生产柴油和喷气燃料的系统及方法 |
KR101718965B1 (ko) | 2015-10-19 | 2017-03-23 | 한국에너지기술연구원 | 액상 탄화수소 유분을 이용한 중질유의 처리 방법 및 중질유 처리 장치 |
CN107699281B (zh) * | 2016-08-08 | 2020-03-17 | 北京华石联合能源科技发展有限公司 | 一种利用悬浮床加氢工艺中产生的沥青的方法及装置 |
CN113355133A (zh) | 2016-10-18 | 2021-09-07 | 马威特尔有限责任公司 | 轻致密油和高硫燃油的燃料成分 |
JP6905056B2 (ja) * | 2016-10-18 | 2021-07-21 | マウェタール エルエルシー | 燃料及びその製造方法 |
HRP20231566T1 (hr) | 2016-10-18 | 2024-05-10 | Mawetal Llc | Postupak za smanjenje emisija u luci |
US10655074B2 (en) * | 2017-02-12 | 2020-05-19 | Mag{hacek over (e)}m{hacek over (a)} Technology LLC | Multi-stage process and device for reducing environmental contaminates in heavy marine fuel oil |
CN108559545B (zh) * | 2018-04-09 | 2020-04-28 | 华南理工大学 | 一种停开分馏塔系统和改变冷低分油去向的渣油加氢精制流程 |
US10577540B2 (en) | 2018-06-06 | 2020-03-03 | Rj Lee Group, Inc. | Method and apparatus for steam separation of pyrolysis oils |
CN109609186A (zh) * | 2018-12-29 | 2019-04-12 | 洛阳瑞华新能源技术发展有限公司 | 上流加氢热裂化过程和宽馏分烃油分馏过程的组合方法 |
JP7330612B2 (ja) * | 2019-04-05 | 2023-08-22 | 川崎重工業株式会社 | ボイラシステム |
RU2734309C1 (ru) * | 2019-10-07 | 2020-10-15 | Маветал Ллс | Экологичное судовое топливо |
RU2758361C2 (ru) * | 2019-10-08 | 2021-10-28 | Маветал Ллс | Способ уменьшения выбросов в атмосферу серы в порту |
US11680521B2 (en) | 2019-12-03 | 2023-06-20 | Saudi Arabian Oil Company | Integrated production of hydrogen, petrochemicals, and power |
JP7002590B2 (ja) * | 2020-04-01 | 2022-01-20 | マウェタール エルエルシー | 燃料 |
US11578016B1 (en) | 2021-08-12 | 2023-02-14 | Saudi Arabian Oil Company | Olefin production via dry reforming and olefin synthesis in a vessel |
US11787759B2 (en) | 2021-08-12 | 2023-10-17 | Saudi Arabian Oil Company | Dimethyl ether production via dry reforming and dimethyl ether synthesis in a vessel |
US11718575B2 (en) | 2021-08-12 | 2023-08-08 | Saudi Arabian Oil Company | Methanol production via dry reforming and methanol synthesis in a vessel |
US11617981B1 (en) | 2022-01-03 | 2023-04-04 | Saudi Arabian Oil Company | Method for capturing CO2 with assisted vapor compression |
Family Cites Families (33)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US2775544A (en) * | 1955-02-28 | 1956-12-25 | Exxon Research Engineering Co | Production of catalytic cracking feed stocks |
US2914457A (en) * | 1957-06-28 | 1959-11-24 | Texaco Inc | Petroleum refining process |
US2945803A (en) * | 1958-04-14 | 1960-07-19 | Gulf Research Development Co | Process for hydrogen treatment and catalytic cracking of petroleum hydrocarbons |
US2925374A (en) * | 1958-05-19 | 1960-02-16 | Exxon Research Engineering Co | Hydrocarbon treating process |
US3287254A (en) | 1964-06-03 | 1966-11-22 | Chevron Res | Residual oil conversion process |
US3306845A (en) * | 1964-08-04 | 1967-02-28 | Union Oil Co | Multistage hydrofining process |
US3383300A (en) * | 1965-09-24 | 1968-05-14 | Exxon Research Engineering Co | Process for the preparation of low sulfur fuel oil |
US3464915A (en) * | 1967-03-10 | 1969-09-02 | Chevron Res | Desulfurization and blending of heavy fuel oil |
US3893909A (en) * | 1971-12-27 | 1975-07-08 | Universal Oil Prod Co | Fuel oil production by blending hydrodesulfurized vacuum gas oil and hydrodesulfurized deasphalted residuum |
US3830731A (en) * | 1972-03-20 | 1974-08-20 | Chevron Res | Vacuum residuum and vacuum gas oil desulfurization |
US3801495A (en) * | 1972-05-19 | 1974-04-02 | Chevron Res | Integrated process combining catalytic cracking with hydrotreating |
US3855113A (en) * | 1972-12-21 | 1974-12-17 | Chevron Res | Integrated process combining hydrofining and steam cracking |
US4006076A (en) * | 1973-04-27 | 1977-02-01 | Chevron Research Company | Process for the production of low-sulfur-content hydrocarbon mixtures |
NL7510465A (nl) * | 1975-09-05 | 1977-03-08 | Shell Int Research | Werkwijze voor het omzetten van koolwaterstoffen. |
NL7610511A (nl) * | 1976-09-22 | 1978-03-28 | Shell Int Research | Werkwijze voor het omzetten van koolwater- stoffen. |
NL7610510A (nl) * | 1976-09-22 | 1978-03-28 | Shell Int Research | Werkwijze voor het omzetten van koolwater- stoffen. |
GB2032948B (en) * | 1978-09-27 | 1982-09-15 | Hitachi Ltd | Desalting fuel oil |
NL8201119A (nl) * | 1982-03-18 | 1983-10-17 | Shell Int Research | Werkwijze voor de bereiding van koolwaterstofoliedestillaten. |
US4713221A (en) * | 1984-05-25 | 1987-12-15 | Phillips Petroleum Company | Crude oil refining apparatus |
US4990242A (en) * | 1989-06-14 | 1991-02-05 | Exxon Research And Engineering Company | Enhanced sulfur removal from fuels |
JP2530498B2 (ja) * | 1989-08-31 | 1996-09-04 | 東燃株式会社 | 石油蒸留物の低イオウ化方法 |
US5851381A (en) * | 1990-12-07 | 1998-12-22 | Idemitsu Kosan Co., Ltd. | Method of refining crude oil |
JP2511227B2 (ja) * | 1992-10-02 | 1996-06-26 | 三菱重工業株式会社 | 発電燃料の製造方法と発電方法 |
JP2554230B2 (ja) * | 1992-10-26 | 1996-11-13 | 三菱重工業株式会社 | コンバインド・サイクル発電方法 |
JPH07197040A (ja) * | 1993-12-30 | 1995-08-01 | Tonen Corp | 石油蒸留物の高品質化方法 |
EP0748364B1 (en) * | 1994-03-02 | 2007-11-21 | ORR, William C. | Unleaded fuel compositions |
JP3414861B2 (ja) * | 1994-06-03 | 2003-06-09 | 株式会社ジャパンエナジー | 軽油留分の水素化精製処理方法 |
JP3419576B2 (ja) * | 1994-12-28 | 2003-06-23 | 株式会社コスモ総合研究所 | 軽油の水素化処理方法 |
JPH08183964A (ja) * | 1994-12-30 | 1996-07-16 | Tonen Corp | 流動接触分解用原料の水素化処理方法 |
JPH09194852A (ja) * | 1996-01-22 | 1997-07-29 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | コンバインド・サイクル発電用燃料の製造方法 |
JP3706432B2 (ja) * | 1996-06-18 | 2005-10-12 | 三菱重工業株式会社 | コンバインド・サイクル発電設備 |
FR2753983B1 (fr) * | 1996-10-02 | 1999-06-04 | Inst Francais Du Petrole | Procede en plusieurs etapes de conversion d'un residu petrolier |
US5958365A (en) * | 1998-06-25 | 1999-09-28 | Atlantic Richfield Company | Method of producing hydrogen from heavy crude oil using solvent deasphalting and partial oxidation methods |
-
1999
- 1999-03-30 JP JP08943399A patent/JP5057315B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 1999-08-25 SA SA99200527A patent/SA99200527B1/ar unknown
- 1999-09-10 EP EP99943259A patent/EP1130080A4/en not_active Withdrawn
- 1999-09-10 TR TR2001/01172T patent/TR200101172T2/xx unknown
- 1999-09-10 US US09/807,696 patent/US7276151B1/en not_active Expired - Fee Related
- 1999-09-10 ID IDW00200101164A patent/ID29869A/id unknown
- 1999-09-10 KR KR10-2001-7005384A patent/KR100432293B1/ko not_active IP Right Cessation
- 1999-09-10 WO PCT/JP1999/004927 patent/WO2000026325A1/ja active IP Right Grant
- 1999-09-10 BR BR9914885-4A patent/BR9914885A/pt not_active Application Discontinuation
- 1999-09-10 RU RU2001114512/04A patent/RU2203926C2/ru not_active IP Right Cessation
- 1999-10-28 TW TW088118689A patent/TW467951B/zh not_active IP Right Cessation
- 1999-10-29 AR ARP990105499A patent/AR021040A1/es active IP Right Grant
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
US7276151B1 (en) | 2007-10-02 |
SA99200527B1 (ar) | 2006-08-12 |
BR9914885A (pt) | 2002-01-15 |
JP2000273467A (ja) | 2000-10-03 |
EP1130080A1 (en) | 2001-09-05 |
KR100432293B1 (ko) | 2004-05-22 |
WO2000026325A1 (fr) | 2000-05-11 |
ID29869A (id) | 2001-10-18 |
AR021040A1 (es) | 2002-06-12 |
JP5057315B2 (ja) | 2012-10-24 |
RU2203926C2 (ru) | 2003-05-10 |
EP1130080A4 (en) | 2004-11-24 |
KR20010089377A (ko) | 2001-10-06 |
TR200101172T2 (tr) | 2001-09-21 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
TW467951B (en) | Gas turbine fuel oil, method for producing same and method for power generation | |
JP6912613B2 (ja) | 石油から金属を除去するシステム | |
JP5991562B2 (ja) | 原油全体を脱アスファルトおよび脱硫するための統合された方法 | |
US9656230B2 (en) | Process for upgrading heavy and highly waxy crude oil without supply of hydrogen | |
JP3950415B2 (ja) | 統合されたビチューメン生産およびガス転化 | |
US8853475B2 (en) | Process for producing a renewable hydrocarbon fuel | |
WO1999010452A1 (en) | Thermal process for reducing total acid number of crude oil | |
RU2666735C2 (ru) | Способ переработки сырой нефти | |
ITMI20101999A1 (it) | Procedimento per la raffinazione del greggio | |
US8685212B2 (en) | Starting-up method of fractionator | |
MXPA99007690A (es) | Proceso de pre-tratamiento para petroleo crudo, ypetroleo crudo reformado mediante este proceso. | |
US8951408B2 (en) | Method for starting-up naphtha fraction hydrotreating reactor | |
JP2000282060A (ja) | ガスタ−ビン燃料油及びその製造方法並びに発電方法 | |
CN101629085A (zh) | 一种烃类加氢装置循环氢压缩机驱动系统设计方法 | |
Elliott et al. | Cleaner air and wider commercial options With Mobil Altona's new Sulphur Reduction facility | |
US5316660A (en) | Hydrodelayed thermal cracking process | |
CN108503175A (zh) | 一种油泥催化再生方法 | |
BR0114787B1 (pt) | processo para hidroconversço de uma corrente de hidrocarboneto de fisher-tropsch. | |
JPS581160B2 (ja) | 原油の処理方法 | |
Abbott | 02 Liquid fuels (transport, refining, quality, storage) | |
MXPA01004130A (en) | Gas turbine fuel oil and production method thereof and power generation method | |
JPS5986690A (ja) | 石炭の液化方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
GD4A | Issue of patent certificate for granted invention patent | ||
MM4A | Annulment or lapse of patent due to non-payment of fees |