JP2530498B2 - 石油蒸留物の低イオウ化方法 - Google Patents
石油蒸留物の低イオウ化方法Info
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- JP2530498B2 JP2530498B2 JP1223078A JP22307889A JP2530498B2 JP 2530498 B2 JP2530498 B2 JP 2530498B2 JP 1223078 A JP1223078 A JP 1223078A JP 22307889 A JP22307889 A JP 22307889A JP 2530498 B2 JP2530498 B2 JP 2530498B2
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- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は、石油蒸留物の低イオウ化方法に関するもの
である。
である。
石油蒸留物を高品質化するために、水素化処理により
その中に含まれるイオウ分を除去することは知られてい
る。この水素化処理は、従来は、一般的には、40kg/cm2
以下の圧力下、300℃より低い一定温度条件で行われて
いる。
その中に含まれるイオウ分を除去することは知られてい
る。この水素化処理は、従来は、一般的には、40kg/cm2
以下の圧力下、300℃より低い一定温度条件で行われて
いる。
しかし、このような従来の水素化処理では、その低イ
オウ化には限界があり、高度に低イオウ化させるために
反応温度を上げると、得られる処理油の色相が著しく悪
化するという問題があった。
オウ化には限界があり、高度に低イオウ化させるために
反応温度を上げると、得られる処理油の色相が著しく悪
化するという問題があった。
本発明は、従来の技術に見られる前記問題を解決し、
石油蒸留物を色相の悪化を伴わずに高度に低イオウ化す
る方法を提供することをその課題とする。
石油蒸留物を色相の悪化を伴わずに高度に低イオウ化す
る方法を提供することをその課題とする。
本発明者らは、前記課題を解決するために、種々研究
を重ねた結果、本発明を完成するに至った。
を重ねた結果、本発明を完成するに至った。
すなわち、本発明によれば、少なくとも0.8重量％の
イオウ分を含む石油蒸留物を、その中に含まれるイオウ
分を除去するために、水素化脱硫触媒の存在下で２段階
の水素化処理工程で水素化処理して低イオウ化するに際
し、該第１段階の水素化処理工程において、該石油蒸留
物を、水素化脱硫処理触媒の存在下で少なくとも280℃
の温度で水素化処理してイオウ分が0.4重量％以下でか
つ50ppmより多く、セイボルトカラー値が−10以下の水
素化処理油を得るとともに、第２段階の水素化処理工程
において、該第１段階の水素化処理工程で得られた水素
化処理油を、水素化脱硫処理触媒の存在下で少なくとも
150℃の温度でかつ前記第１段階の水素化処理工程の水
素化処理温度よりも低い温度で水素化処理して、セイボ
ルトカラー値が０以上の水素化処理油を得ることを特徴
とする石油蒸留物の低イオウ化方法が提供される。
イオウ分を含む石油蒸留物を、その中に含まれるイオウ
分を除去するために、水素化脱硫触媒の存在下で２段階
の水素化処理工程で水素化処理して低イオウ化するに際
し、該第１段階の水素化処理工程において、該石油蒸留
物を、水素化脱硫処理触媒の存在下で少なくとも280℃
の温度で水素化処理してイオウ分が0.4重量％以下でか
つ50ppmより多く、セイボルトカラー値が−10以下の水
素化処理油を得るとともに、第２段階の水素化処理工程
において、該第１段階の水素化処理工程で得られた水素
化処理油を、水素化脱硫処理触媒の存在下で少なくとも
150℃の温度でかつ前記第１段階の水素化処理工程の水
素化処理温度よりも低い温度で水素化処理して、セイボ
ルトカラー値が０以上の水素化処理油を得ることを特徴
とする石油蒸留物の低イオウ化方法が提供される。
本発明で用いる原料油は石油蒸留物であり、原油の常
圧又は減圧蒸留により得られる蒸留物の他、流動接触分
解（FCC）油の蒸留物、熱分解油の蒸留物等が挙げられ
る。これらの石油蒸留物は単独又は混合物の形で用いら
れる。本発明で用いる好ましい原料油は、自動車軽油と
して使用される石油蒸留物であり、150〜370℃の蒸留性
状を有するものである。これらの石油蒸留物は、イオウ
分を含み、そのイオウ分は、通常、0.8〜1.2重量％の範
囲にある。もちろん、石油蒸留物によっては、前記範囲
よりイオウ分の多いものや、少ないものがあるが、本発
明で用いる石油蒸留物は、少なくとも0.8重量％のイオ
ウ分を含むものであればよい。
圧又は減圧蒸留により得られる蒸留物の他、流動接触分
解（FCC）油の蒸留物、熱分解油の蒸留物等が挙げられ
る。これらの石油蒸留物は単独又は混合物の形で用いら
れる。本発明で用いる好ましい原料油は、自動車軽油と
して使用される石油蒸留物であり、150〜370℃の蒸留性
状を有するものである。これらの石油蒸留物は、イオウ
分を含み、そのイオウ分は、通常、0.8〜1.2重量％の範
囲にある。もちろん、石油蒸留物によっては、前記範囲
よりイオウ分の多いものや、少ないものがあるが、本発
明で用いる石油蒸留物は、少なくとも0.8重量％のイオ
ウ分を含むものであればよい。
本発明によれば、原料油は、その中に含まれているイ
オウ分を除去するために、水素化処理触媒の存在下で、
２つの異った温度条件の水素化処理段階（２段階水素化
処理）で処理される。即ち、本発明では、第１段階の水
素化処理工程では、高い脱硫率で原料油中のイオウ分を
除去するために、第２段階の水素化処理工程の温度より
も高い温度条件を採用し、イオウ分が0.4重量％以下と
低イオウ分であるが、一方、色相に関しては、セイボル
トカラー値が−10以下と著しく低められた、色相悪化物
質を含む水素化処理油（第１水素化処理油）を生成させ
る。第２段階の水素化処理工程では、第１段階の水素化
処理工程よりも低い温度を採用し、第１水素化処理油中
の色相悪化物質を水素化し、セイボルトカラー値が０以
上、好ましくは５以上、さらに好ましくは15以上に高め
られた色相の良好な水素化処理油（第２水素化処理油）
を生成させる。
オウ分を除去するために、水素化処理触媒の存在下で、
２つの異った温度条件の水素化処理段階（２段階水素化
処理）で処理される。即ち、本発明では、第１段階の水
素化処理工程では、高い脱硫率で原料油中のイオウ分を
除去するために、第２段階の水素化処理工程の温度より
も高い温度条件を採用し、イオウ分が0.4重量％以下と
低イオウ分であるが、一方、色相に関しては、セイボル
トカラー値が−10以下と著しく低められた、色相悪化物
質を含む水素化処理油（第１水素化処理油）を生成させ
る。第２段階の水素化処理工程では、第１段階の水素化
処理工程よりも低い温度を採用し、第１水素化処理油中
の色相悪化物質を水素化し、セイボルトカラー値が０以
上、好ましくは５以上、さらに好ましくは15以上に高め
られた色相の良好な水素化処理油（第２水素化処理油）
を生成させる。
このような２段階の水素化処理により、石油蒸留物か
ら低イオウ分でありながら、色相の良好な水素化処理油
を得ることができる。
ら低イオウ分でありながら、色相の良好な水素化処理油
を得ることができる。
次に、本発明で用いる各段階の水素化処理工程につい
て説明する。
て説明する。
（第１段階） 第１段階の水素化処理工程は、前記したように原料油
のイオウ分を色相悪化物質の副生を伴いながら低減下さ
せることを主目的とするものである。その温度は、少な
くとも280℃、通常、280〜370℃、好ましくは330〜360
℃であり、圧力は、通常、５〜40kg/cm2、好ましくは10
〜30kg/cm2である。液空間速度（LHSV）は、通常、0.5
〜5.0hr-1、好ましくは2.0〜4.0hr-1であり、水素ガス
／原料油比率は、通常、50〜450m3/kl、好ましくは80〜
160m3/klである。水素化処理触媒としては、イオウ分の
存在下でも水素化活性を保持する従来公知の水素化脱硫
触媒が用いられる。特に、Ni-Mo系、Co-Mo系、Ni-Co-Mo
系、Ni-W系等の水素化脱硫触媒の使用が好ましい。本発
明で用いる水素化脱硫触媒は、通常、担体を含有するも
のであり、このような担体としては、アルミナ、シリ
カ、チタニア、アルミナシリカ、アルミナチタニア、ア
ルミナジルコニア、シリカマグネシア等が用いられる。
のイオウ分を色相悪化物質の副生を伴いながら低減下さ
せることを主目的とするものである。その温度は、少な
くとも280℃、通常、280〜370℃、好ましくは330〜360
℃であり、圧力は、通常、５〜40kg/cm2、好ましくは10
〜30kg/cm2である。液空間速度（LHSV）は、通常、0.5
〜5.0hr-1、好ましくは2.0〜4.0hr-1であり、水素ガス
／原料油比率は、通常、50〜450m3/kl、好ましくは80〜
160m3/klである。水素化処理触媒としては、イオウ分の
存在下でも水素化活性を保持する従来公知の水素化脱硫
触媒が用いられる。特に、Ni-Mo系、Co-Mo系、Ni-Co-Mo
系、Ni-W系等の水素化脱硫触媒の使用が好ましい。本発
明で用いる水素化脱硫触媒は、通常、担体を含有するも
のであり、このような担体としては、アルミナ、シリ
カ、チタニア、アルミナシリカ、アルミナチタニア、ア
ルミナジルコニア、シリカマグネシア等が用いられる。
この第１段階の水素化処理工程においては、石油蒸留
物中のイオウ分が高率で除去される。この工程は、得ら
れる第１水素化処理油中のイオウ分が0.4重量％以下、
特に、0.2重量％以下、必要に応じてさらに低いイオウ
分になるように実施される。本発明では、このイオウ分
の除去は、水素化処理温度を高くすることにより効率よ
く行うことができる。また、本発明では、この第１段階
の水素化処理工程では、色相悪化物質を含み、セイボル
トカラー値で、通常、−10以下、特に−15以下と著しく
色相悪化された水素化処理油を生成させる。本発明の第
１段階の水素化処理工程は、このように、水素化処理油
の色相悪化を懸念せずに、それどころか、逆に積極的に
色相悪化させた水素化処理油を生成させることから、そ
の反応条件は特に制約されず、原料油の低イオウ化のた
めの処理効率及び経済性を考慮した最適条件の使用が可
能となる。さらに、この第１段階の水素化処理工程にお
ける脱硫は、原料油中に含まれるイオウ分の完全除去を
行う必要はなく、得られる水素化処理油は燃料として許
容される範囲の実質的量のイオウ分（例えば、50ppm以
上）を含むものである。
物中のイオウ分が高率で除去される。この工程は、得ら
れる第１水素化処理油中のイオウ分が0.4重量％以下、
特に、0.2重量％以下、必要に応じてさらに低いイオウ
分になるように実施される。本発明では、このイオウ分
の除去は、水素化処理温度を高くすることにより効率よ
く行うことができる。また、本発明では、この第１段階
の水素化処理工程では、色相悪化物質を含み、セイボル
トカラー値で、通常、−10以下、特に−15以下と著しく
色相悪化された水素化処理油を生成させる。本発明の第
１段階の水素化処理工程は、このように、水素化処理油
の色相悪化を懸念せずに、それどころか、逆に積極的に
色相悪化させた水素化処理油を生成させることから、そ
の反応条件は特に制約されず、原料油の低イオウ化のた
めの処理効率及び経済性を考慮した最適条件の使用が可
能となる。さらに、この第１段階の水素化処理工程にお
ける脱硫は、原料油中に含まれるイオウ分の完全除去を
行う必要はなく、得られる水素化処理油は燃料として許
容される範囲の実質的量のイオウ分（例えば、50ppm以
上）を含むものである。
この第１段階の水素化処理生成物は、そのままあるい
は必要に応じ、ストリッピング処理して水素化処理油中
の軽質分を除去した後、第２段階の水素化処理工程に付
される。
は必要に応じ、ストリッピング処理して水素化処理油中
の軽質分を除去した後、第２段階の水素化処理工程に付
される。
（第２段階） 第２段階の水素化処理工程は、前記したように、第１
段階の水素化処理工程で得られた色相悪化物質を含む色
相悪化した第１水素化処理油中の色相悪化物質を水素化
して色相の良い物質に変換させ、第１水素化処理油の色
相を改善することを主目的とするものである。その温度
は、第１段階の水素化処理温度よりも低められた温度で
あり、少なくとも150℃、通常、150〜325℃、好ましく
は200〜300℃であり、圧力は、通常、５〜40kg/cm2、好
ましくは10〜30kg/cm2である。液空間速度（LHSV）は、
通常、0.5〜5.0hr-1、好ましくは2.0〜4.0hr-1であり、
水素ガス／原料油比率は、通常、50〜450m3/kl、好まし
くは80〜160m3/klである。水素化処理触媒としては、第
１段階の水素化処理工程で得られた水素化処理油が実質
的なイオウ分を含むことから、イオウ分の存在下で水素
化活性を保持する、前記した如きの従来公知の水素化脱
硫触媒が用いられる。
段階の水素化処理工程で得られた色相悪化物質を含む色
相悪化した第１水素化処理油中の色相悪化物質を水素化
して色相の良い物質に変換させ、第１水素化処理油の色
相を改善することを主目的とするものである。その温度
は、第１段階の水素化処理温度よりも低められた温度で
あり、少なくとも150℃、通常、150〜325℃、好ましく
は200〜300℃であり、圧力は、通常、５〜40kg/cm2、好
ましくは10〜30kg/cm2である。液空間速度（LHSV）は、
通常、0.5〜5.0hr-1、好ましくは2.0〜4.0hr-1であり、
水素ガス／原料油比率は、通常、50〜450m3/kl、好まし
くは80〜160m3/klである。水素化処理触媒としては、第
１段階の水素化処理工程で得られた水素化処理油が実質
的なイオウ分を含むことから、イオウ分の存在下で水素
化活性を保持する、前記した如きの従来公知の水素化脱
硫触媒が用いられる。
この第２段階の水素化処理工程では、第１水素化処理
油の色相改善を達成すればよいことから、第１水素化処
理油のイオウ分を格別減少させる必要はなく、第２水素
化処理油中のイオウ分は実質上第１水素化処理油のイオ
ウ分と同じであることができる。従って、この場合に
は、第２段階の水素化処理工程は、イオウ分の格別の除
去を要しないことから、第１段階の水素化処理工程より
コンパクトな装置を用いて実施することができる。もち
ろん、必要に応じ、第２段階の水素化処理工程で、第１
水素化処理油のイオウ分を相当程度除去することも可能
である。
油の色相改善を達成すればよいことから、第１水素化処
理油のイオウ分を格別減少させる必要はなく、第２水素
化処理油中のイオウ分は実質上第１水素化処理油のイオ
ウ分と同じであることができる。従って、この場合に
は、第２段階の水素化処理工程は、イオウ分の格別の除
去を要しないことから、第１段階の水素化処理工程より
コンパクトな装置を用いて実施することができる。もち
ろん、必要に応じ、第２段階の水素化処理工程で、第１
水素化処理油のイオウ分を相当程度除去することも可能
である。
第２段階の水素化処理工程では、イオウ分は非常に少
なくなっているが、逆に色相が悪化した第１水素化処理
油の色相が改善がされる。この工程は、得られる第２水
素化処理油のセイボルトカラー値が０以上、好ましくは
５以上、さらに好ましくは15以上になるように行われ
る。第１水素化処理油中の色相悪化物質は、原料油中に
含まれず、第１段階の水素化処理工程により新しく生成
したもので、芳香族化合物の重縮合物と考えられる。第
２段階の水素化処理工程により第１水素化処理油の色相
の改善が達成される理由は、この芳香族化合物の重縮合
体が核水素化され、着色のない色相安定な水素化物に転
換されることによるものと考えられる。
なくなっているが、逆に色相が悪化した第１水素化処理
油の色相が改善がされる。この工程は、得られる第２水
素化処理油のセイボルトカラー値が０以上、好ましくは
５以上、さらに好ましくは15以上になるように行われ
る。第１水素化処理油中の色相悪化物質は、原料油中に
含まれず、第１段階の水素化処理工程により新しく生成
したもので、芳香族化合物の重縮合物と考えられる。第
２段階の水素化処理工程により第１水素化処理油の色相
の改善が達成される理由は、この芳香族化合物の重縮合
体が核水素化され、着色のない色相安定な水素化物に転
換されることによるものと考えられる。
第２段階の水素化処理工程で得られた生成物は、これ
を気液分離した後、得られた第２水素化処理油をストリ
ッピングして、その中に含まれる軽質留分を分離して製
品として回収される。このストリッピングにより分離さ
れる軽質留分は、主に、第１段階の水素化処理工程によ
り生成されたものである。
を気液分離した後、得られた第２水素化処理油をストリ
ッピングして、その中に含まれる軽質留分を分離して製
品として回収される。このストリッピングにより分離さ
れる軽質留分は、主に、第１段階の水素化処理工程によ
り生成されたものである。
本発明においては、原料油として、低イオウ分のもの
と高いイオウ分のものの２種を用いることができ、この
ような２種の原料油を用いる場合、低イオウ分の原料油
の一部又は全部を第１段階の水素化処理工程で得られる
第１水素化処理油に混合し、さらに、必要に応じて第２
水素化処理油の一部を混合し、この混合物を第２段階の
水素化処理工程で水素化処理することにより、高温で実
施される第１段階の水素化処理工程の負担を軽減させる
ことができる。
と高いイオウ分のものの２種を用いることができ、この
ような２種の原料油を用いる場合、低イオウ分の原料油
の一部又は全部を第１段階の水素化処理工程で得られる
第１水素化処理油に混合し、さらに、必要に応じて第２
水素化処理油の一部を混合し、この混合物を第２段階の
水素化処理工程で水素化処理することにより、高温で実
施される第１段階の水素化処理工程の負担を軽減させる
ことができる。
次に、本発明の好ましい実施態様について、図面によ
り説明する。
り説明する。
第１図は本発明の１つの好ましい実施態様についての
フローシートを示す。第１図において、１及び２は反応
器、３は加熱炉、５は熱交換器、６は気液分離器を示
す。
フローシートを示す。第１図において、１及び２は反応
器、３は加熱炉、５は熱交換器、６は気液分離器を示
す。
第１図において、原料油はライン８及びポンプ４を通
り、さらに熱交換器５を通って、ライン９からの水素ガ
スとともに加熱炉３に導入され、ここで所定温度に加熱
された後、第１反応器１に導入され、第１段階の水素化
処理を受ける。
り、さらに熱交換器５を通って、ライン９からの水素ガ
スとともに加熱炉３に導入され、ここで所定温度に加熱
された後、第１反応器１に導入され、第１段階の水素化
処理を受ける。
反応器１からライン14を通って抜出された第１水素化
処理油と水素ガスとの混合物は、熱交換器５を通り、こ
こで原料油との間で熱交換され、所定の温度まで冷却さ
れた後、第２反応器２に導入され、第２段階の水素化処
理を受ける。第２反応器２からライン15を通って抜出さ
れた第２水素化処理油と水素ガスの混合物は、気液分離
器６に導入され、ここで気液分離され、分離されたガス
成分はオフガスとしてライン10を通って排出される。一
方、第２水素化処理油は、ライン11を通ってストリッパ
ー７に導入され、ここで軽質分がライン12を通って分離
され、製品として第２水素化処理油がライン13を通って
回収される。
処理油と水素ガスとの混合物は、熱交換器５を通り、こ
こで原料油との間で熱交換され、所定の温度まで冷却さ
れた後、第２反応器２に導入され、第２段階の水素化処
理を受ける。第２反応器２からライン15を通って抜出さ
れた第２水素化処理油と水素ガスの混合物は、気液分離
器６に導入され、ここで気液分離され、分離されたガス
成分はオフガスとしてライン10を通って排出される。一
方、第２水素化処理油は、ライン11を通ってストリッパ
ー７に導入され、ここで軽質分がライン12を通って分離
され、製品として第２水素化処理油がライン13を通って
回収される。
第２図は本発明の好ましい他の実施態様についてのフ
ローシートを示す。
ローシートを示す。
第２図において、原料油はライン８及びポンプ４を通
ってライン９からの水素ガスとともに加熱炉３に導入さ
れ、ここで所定温度に加熱された後、第１反応器１に導
入され、第１段階の水素化処理を受ける。
ってライン９からの水素ガスとともに加熱炉３に導入さ
れ、ここで所定温度に加熱された後、第１反応器１に導
入され、第１段階の水素化処理を受ける。
反応器１からライン14を通って抜出された第１水素化
処理油と水素ガスとの混合物は、循環ライン21を通って
循環される低温の第２水素化処理油と混合され、さらに
ライン20からのクエンチ用水素ガスと混合されて所定の
温度まで冷却された後、第２反応器２に導入され、第２
段階の水素化処理を受ける。第２反応器からライン15を
通って抜出された第２水素化処理油と水素ガスとの混合
物は、第１図に示した場合と同様にして後処理される。
処理油と水素ガスとの混合物は、循環ライン21を通って
循環される低温の第２水素化処理油と混合され、さらに
ライン20からのクエンチ用水素ガスと混合されて所定の
温度まで冷却された後、第２反応器２に導入され、第２
段階の水素化処理を受ける。第２反応器からライン15を
通って抜出された第２水素化処理油と水素ガスとの混合
物は、第１図に示した場合と同様にして後処理される。
本発明によれば、２段階の水素化処理工程を採用した
ことにより、原料油をその色相を悪化させることなく、
効率的に低イオウ化させることができる。本発明の方法
は、低イオウ分であることが要求される自動車用軽油の
生産プロセスとして有利に適用される。
ことにより、原料油をその色相を悪化させることなく、
効率的に低イオウ化させることができる。本発明の方法
は、低イオウ分であることが要求される自動車用軽油の
生産プロセスとして有利に適用される。
次に本発明を実施例によりさらに詳細に説明する。
実施例１〜２、比較例１〜２ 原料油として、直留軽油90重量％と分解軽油10重量％
との混合油を用いた。この混合油の比重（15/4℃）は0.
853であり、イオウ分を1.06重量％含有するものであっ
た。また、この混合油の蒸留開始点は202℃であり、蒸
留終点は362℃である。
との混合油を用いた。この混合油の比重（15/4℃）は0.
853であり、イオウ分を1.06重量％含有するものであっ
た。また、この混合油の蒸留開始点は202℃であり、蒸
留終点は362℃である。
前記原料油を第１図に示したフローに従って、水素化
脱硫処理触媒（Co-Mo系）の存在下で、２段階の水素化
処理に付した。その処理条件と処理結果を表１に示す。
脱硫処理触媒（Co-Mo系）の存在下で、２段階の水素化
処理に付した。その処理条件と処理結果を表１に示す。
また、比較のために、原料油を１段階の水素化処理に
より処理した結果もあわせて表１に示す。
より処理した結果もあわせて表１に示す。
表１に示した実験結果からわかるように、本発明によ
る実施例１及び実施例２では、最終的に得られる処理油
のイオウ分は低くかつ色相も良好である。これに対し、
比較例１では、実施例１及び２と同レベルの低イオウ化
処理油を得るには、通油量を著しく小さくする必要があ
るため、原料油の時間当りの処理効率が悪く、しかも処
理油の色相も悪い。比較例２は、反応温度を高くして、
通油量を実施例１及び実施例２と同じレベルにして低イ
オウ化処理油を得るものであるが、この場合には、得ら
れる水素化処理油の色相は非常に悪いものとなる。
る実施例１及び実施例２では、最終的に得られる処理油
のイオウ分は低くかつ色相も良好である。これに対し、
比較例１では、実施例１及び２と同レベルの低イオウ化
処理油を得るには、通油量を著しく小さくする必要があ
るため、原料油の時間当りの処理効率が悪く、しかも処
理油の色相も悪い。比較例２は、反応温度を高くして、
通油量を実施例１及び実施例２と同じレベルにして低イ
オウ化処理油を得るものであるが、この場合には、得ら
れる水素化処理油の色相は非常に悪いものとなる。
第１図は本発明の１つの実施態様についてのフローシー
トを示す。第２図は本発明の他の実施態様についてのフ
ローシートを示す。 1,2……反応器、３……加熱炉、５……熱交換器、６…
…気液分離器、７……ストリッパー。
トを示す。第２図は本発明の他の実施態様についてのフ
ローシートを示す。 1,2……反応器、３……加熱炉、５……熱交換器、６…
…気液分離器、７……ストリッパー。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特公 昭34−4689（ＪＰ，Ｂ１) 特公 昭48−6602（ＪＰ，Ｂ１) 特公 昭53−10082（ＪＰ，Ｂ２) 米国特許2793986（ＵＳ，Ａ) 英国特許934907（ＧＢ，Ａ)
Claims (7)
- 【請求項１】少なくとも0.8重量％のイオウ分を含む石
油蒸留物を、その中に含まれるイオウ分を除去するため
に、水素化脱硫触媒の存在下で２段階の水素化処理工程
で水素化処理して低イオウ化するに際し、該第１段階の
水素化処理工程において、該石油蒸留物を、水素化脱硫
処理触媒の存在下で少なくとも280℃の温度で水素化処
理してイオウ分が0.4重量％以下でかつ50ppmより多く、
セイボルトカラー値が−10以下の水素化処理油を得ると
ともに、第２段階の水素化処理工程において、該第１段
階の水素化処理工程で得られた水素化処理油を、水素化
脱硫処理触媒の存在下で少なくとも150℃の温度でかつ
前記第１段階の水素化処理工程の水素化処理温度よりも
低い温度で水素化処理して、セイボルトカラー値が０以
上の水素化処理油を得ることを特徴とする石油蒸留物の
低イオウ化方法。 - 【請求項２】第１段階の水素化処理工程における水素化
処理温度が280〜370℃で圧力が10〜40kg/cm2である請求
項１の方法。 - 【請求項３】第２段階の水素化処理工程における水素化
処理温度が150〜325℃で圧力が10〜40kg/cm2である請求
項１又は２の方法。 - 【請求項４】第２段階の水素化処理工程で得られる水素
化処理油のセイボルトカラー値が５以上である請求項１
〜３のいずれかの方法。 - 【請求項５】第２段階の水素化処理工程で得られる水素
化処理油のイオウ分が第１段階の水素化処理工程で得ら
れる水素化処理油のイオウ分と実質上同じである請求項
１〜４のいずれかの方法。 - 【請求項６】石油蒸留物を第１段階の水素化処理工程で
水素化処理し、得られた水素化処理油に冷却用の水素ガ
スと第２段階の水素化処理工程で得られた水素化処理油
を混合し、この混合物を第２段階の水素化処理工程で水
素化処理する請求項１〜５のいずれかの方法。 - 【請求項７】第１段階の水素化処理工程及び第２段階の
水素化処理工程で用いられる水素化脱硫処理触媒が、Ni
-MO系、Co-Mo系、Ni-Co-Mo系又はNi-W系の水素化脱硫処
理触媒である請求項１〜６のいずれかの方法。
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| JP1223078A JP2530498B2 (ja) | 1989-08-31 | 1989-08-31 | 石油蒸留物の低イオウ化方法 |
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