JPH07102266A - 石油蒸留物の低イオウ化方法 - Google Patents
石油蒸留物の低イオウ化方法Info
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- JPH07102266A JPH07102266A JP31121893A JP31121893A JPH07102266A JP H07102266 A JPH07102266 A JP H07102266A JP 31121893 A JP31121893 A JP 31121893A JP 31121893 A JP31121893 A JP 31121893A JP H07102266 A JPH07102266 A JP H07102266A
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- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 石油蒸留物を色相の悪化を伴わずに低イオウ
化する方法を提供する。 【構成】 石油蒸留物を、その中に含まれているイオウ
分を除去するために、水素化処理触媒の存在下、第１段
階の水素化処理温度が第２段階の水素化処理温度より高
く保持された２段階の水素化処理工程で水素化処理する
ことからなり、該第１段階の水素化処理工程において、
イオウ分が０．４重量％以下と低イオウ化され、一方、
セイボルトカラー値が−１０以下と低められた、低イオ
ウ分であるが色相悪化物質を含む水素化処理油を生成さ
せるとともに、第２段階の水素化処理工程において、第
１段階の水素化処理工程で得られる水素化処理油中の色
相悪化物質を水素化し、セイボルトカラー値が０以上の
色相の良好な水素化処理油を生成させることを特徴とす
る石油蒸留物の低イオウ化方法。
化する方法を提供する。 【構成】 石油蒸留物を、その中に含まれているイオウ
分を除去するために、水素化処理触媒の存在下、第１段
階の水素化処理温度が第２段階の水素化処理温度より高
く保持された２段階の水素化処理工程で水素化処理する
ことからなり、該第１段階の水素化処理工程において、
イオウ分が０．４重量％以下と低イオウ化され、一方、
セイボルトカラー値が−１０以下と低められた、低イオ
ウ分であるが色相悪化物質を含む水素化処理油を生成さ
せるとともに、第２段階の水素化処理工程において、第
１段階の水素化処理工程で得られる水素化処理油中の色
相悪化物質を水素化し、セイボルトカラー値が０以上の
色相の良好な水素化処理油を生成させることを特徴とす
る石油蒸留物の低イオウ化方法。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、石油蒸留物の低イオウ
化方法に関するものである。
化方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】石油蒸留物を高品質化するために、水素
化処理によりその中に含まれるイオウ分を除去すること
は知られている。この水素化処理は、従来は、４０ｋｇ
／ｃｍ2以下の圧力下、３００℃より低い一定温度条件
で行われている。しかし、このような従来の水素化処理
では、その低イオウ化には限界があり、脱硫率を向上さ
せるために反応温度を上げると、得られる処理油の色相
が著しく悪化するという問題があった。
化処理によりその中に含まれるイオウ分を除去すること
は知られている。この水素化処理は、従来は、４０ｋｇ
／ｃｍ2以下の圧力下、３００℃より低い一定温度条件
で行われている。しかし、このような従来の水素化処理
では、その低イオウ化には限界があり、脱硫率を向上さ
せるために反応温度を上げると、得られる処理油の色相
が著しく悪化するという問題があった。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、従来の技術
に見られる前記問題を解決し、石油蒸留物を色相の悪化
を伴わずに低イオウ化する方法を提供することをその課
題とする。
に見られる前記問題を解決し、石油蒸留物を色相の悪化
を伴わずに低イオウ化する方法を提供することをその課
題とする。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、前記課題
を解決するために、種々研究を重ねた結果、本発明を完
成するに至った。すなわち、本発明によれば、石油蒸留
物を、その中に含まれているイオウ分を除去するため
に、水素化処理触媒の存在下、第１段階の水素化処理温
度が第２段階の水素化処理温度より高く保持された２段
階の水素化処理工程で水素化処理することからなり、該
第１段階の水素化処理工程において、イオウ分が０．４
重量％以下と低イオウ化され、一方、セイボルトカラー
値が−１０以下と低められた、低イオウ分であるが色相
悪化物質を含む水素化処理油を生成させるとともに、第
２段階の水素化処理工程において、第１段階の水素化処
理工程で得られる水素化処理油中の色相悪化物質を水素
化し、セイボルトカラー値が０以上の色相の良好な水素
化処理油を生成させることを特徴とする石油蒸留物の低
イオウ化方法が提供される。
を解決するために、種々研究を重ねた結果、本発明を完
成するに至った。すなわち、本発明によれば、石油蒸留
物を、その中に含まれているイオウ分を除去するため
に、水素化処理触媒の存在下、第１段階の水素化処理温
度が第２段階の水素化処理温度より高く保持された２段
階の水素化処理工程で水素化処理することからなり、該
第１段階の水素化処理工程において、イオウ分が０．４
重量％以下と低イオウ化され、一方、セイボルトカラー
値が−１０以下と低められた、低イオウ分であるが色相
悪化物質を含む水素化処理油を生成させるとともに、第
２段階の水素化処理工程において、第１段階の水素化処
理工程で得られる水素化処理油中の色相悪化物質を水素
化し、セイボルトカラー値が０以上の色相の良好な水素
化処理油を生成させることを特徴とする石油蒸留物の低
イオウ化方法が提供される。
【０００５】本発明で用いる原料油は石油蒸留物であ
り、原油の常圧又は減圧蒸留により得られる蒸留物の
他、流動接触分解（ＦＣＣ）油の蒸留物、熱分解油の蒸
留物等が挙げられる。これらの石油蒸留物は単独又は混
合物の形で用いられる。本発明で用いる好ましい原料油
は、自動車軽油として使用される石油蒸留物であり、１
５０〜３７０℃の蒸留性状を有するものである。これら
の石油蒸留物は、イオウ分を含み、そのイオウ分は、通
常、０．８〜１．２重量％の範囲にある。もちろん、石
油蒸留物によっては、前記範囲よりイオウ分の多いもの
や、少ないものがあるが、本発明で用いる石油蒸留物
は、このような石油蒸留物であってもよい。
り、原油の常圧又は減圧蒸留により得られる蒸留物の
他、流動接触分解（ＦＣＣ）油の蒸留物、熱分解油の蒸
留物等が挙げられる。これらの石油蒸留物は単独又は混
合物の形で用いられる。本発明で用いる好ましい原料油
は、自動車軽油として使用される石油蒸留物であり、１
５０〜３７０℃の蒸留性状を有するものである。これら
の石油蒸留物は、イオウ分を含み、そのイオウ分は、通
常、０．８〜１．２重量％の範囲にある。もちろん、石
油蒸留物によっては、前記範囲よりイオウ分の多いもの
や、少ないものがあるが、本発明で用いる石油蒸留物
は、このような石油蒸留物であってもよい。
【０００６】本発明によれば、原料油は、その中に含ま
れているイオウ分を除去するために、２つの異った温度
条件の水素化処理段階（２段階水素化処理）で処理され
る。即ち、本発明では、第１段階の水素化処理工程で
は、高い脱硫率で原料油中のイオウ分を除去するため
に、第２段階の水素化処理工程の温度よりも高い温度条
件を採用し、イオウ分が０．４重量％以下と低イオウ分
であるが、一方、色相に関しては、セイボルトカラー値
が−１０以下と低められた、色相悪化物質を含む水素化
処理油（第１水素化処理油）を生成させる。第２段階の
水素化処理工程では、第１段階の水素化処理工程よりも
低い温度を採用し、第１水素化処理油中の色相悪化物質
を水素化し、セイボルトカラー値が０以上、好ましくは
５以上、さらに好ましくは１５以上に高められた水素化
処理油（第２水素化処理油）を生成させる。このような
２段階の水素化処理により、石油蒸留物から低イオウ分
でありながら、色相の良好な水素化処理油を得ることが
できる。
れているイオウ分を除去するために、２つの異った温度
条件の水素化処理段階（２段階水素化処理）で処理され
る。即ち、本発明では、第１段階の水素化処理工程で
は、高い脱硫率で原料油中のイオウ分を除去するため
に、第２段階の水素化処理工程の温度よりも高い温度条
件を採用し、イオウ分が０．４重量％以下と低イオウ分
であるが、一方、色相に関しては、セイボルトカラー値
が−１０以下と低められた、色相悪化物質を含む水素化
処理油（第１水素化処理油）を生成させる。第２段階の
水素化処理工程では、第１段階の水素化処理工程よりも
低い温度を採用し、第１水素化処理油中の色相悪化物質
を水素化し、セイボルトカラー値が０以上、好ましくは
５以上、さらに好ましくは１５以上に高められた水素化
処理油（第２水素化処理油）を生成させる。このような
２段階の水素化処理により、石油蒸留物から低イオウ分
でありながら、色相の良好な水素化処理油を得ることが
できる。
【０００７】次に、本発明で用いる各段階の水素化処理
工程について説明する。 （第１段階）第１段階の水素化処理工程は、前記したよ
うに原料油のイオウ分を色相悪化物質の副生を伴いなが
ら低減下させることを主目的とするものである。その温
度は、通常、２８０〜３７０℃、好ましくは３３０〜３
６０℃であり、圧力は、通常、５〜４０ｋｇ／ｃｍ2、
好ましくは１０〜３０ｋｇ／ｃｍ2である。液空間速度
（ＬＨＳＶ）は、通常、０．５〜５．０ｈｒ-1、好まし
くは２．０〜４．０ｈｒ-1であり、水素ガス／原料油比
率は、通常、５０〜４５０ｍ3／ｋｌ、好ましくは８０
〜１６０ｍ3／ｋｌである。水素化処理触媒としては、
従来公知のもの、例えば、多孔性担体に、Ｖ，Ｍｏ，
Ｗ，Ｎｉ，Ｃｏ，Ｐｄ，Ｐｔ，Ｒｅ，Ｒｕ，Ｒｈ等の水
素化活性金属種を担持させたものが用いられる。多孔性
担体としては、アルミナ、シリカ、チタニア、アルミナ
シリカ、アルミナチタニア、アルミナジルコニア、シリ
カマグネシア等が用いられる。特に、アルミナに担持さ
せたＮｉ−Ｍｏ、Ｃｏ−Ｍｏ、Ｎｉ−Ｃｏ−Ｍｏ、Ｎｉ
−Ｗ等の触媒の使用が好ましい。
工程について説明する。 （第１段階）第１段階の水素化処理工程は、前記したよ
うに原料油のイオウ分を色相悪化物質の副生を伴いなが
ら低減下させることを主目的とするものである。その温
度は、通常、２８０〜３７０℃、好ましくは３３０〜３
６０℃であり、圧力は、通常、５〜４０ｋｇ／ｃｍ2、
好ましくは１０〜３０ｋｇ／ｃｍ2である。液空間速度
（ＬＨＳＶ）は、通常、０．５〜５．０ｈｒ-1、好まし
くは２．０〜４．０ｈｒ-1であり、水素ガス／原料油比
率は、通常、５０〜４５０ｍ3／ｋｌ、好ましくは８０
〜１６０ｍ3／ｋｌである。水素化処理触媒としては、
従来公知のもの、例えば、多孔性担体に、Ｖ，Ｍｏ，
Ｗ，Ｎｉ，Ｃｏ，Ｐｄ，Ｐｔ，Ｒｅ，Ｒｕ，Ｒｈ等の水
素化活性金属種を担持させたものが用いられる。多孔性
担体としては、アルミナ、シリカ、チタニア、アルミナ
シリカ、アルミナチタニア、アルミナジルコニア、シリ
カマグネシア等が用いられる。特に、アルミナに担持さ
せたＮｉ−Ｍｏ、Ｃｏ−Ｍｏ、Ｎｉ−Ｃｏ−Ｍｏ、Ｎｉ
−Ｗ等の触媒の使用が好ましい。
【０００８】この第１段階の水素化処理工程において
は、石油蒸留物中のイオウ分が高率で除去される。この
工程は、得られる第１水素化処理油中のイオウ分が０．
４重量％以下、特に、０．２重量％以下、必要に応じて
さらに低いイオウ分になるように実施される。本発明で
は、このイオウ分の除去は、水素化処理温度を高くする
ことにより効率よく行うことができる。しかし、この第
１段階の水素化処理工程では、脱硫を高率で行うため
に、色相悪化物質が副生し、逆に、得られる水素化処理
油は、その色相が、セイボルトカラー値で、通常、−１
０以下、特に−１５以下と悪化されたものである。この
第１段階の水素化処理生成物は、そのままあるいは必要
に応じ、ストリッピング処理して水素化処理油中の軽質
分を除去した後、第２段階の水素化処理工程に付され
る。
は、石油蒸留物中のイオウ分が高率で除去される。この
工程は、得られる第１水素化処理油中のイオウ分が０．
４重量％以下、特に、０．２重量％以下、必要に応じて
さらに低いイオウ分になるように実施される。本発明で
は、このイオウ分の除去は、水素化処理温度を高くする
ことにより効率よく行うことができる。しかし、この第
１段階の水素化処理工程では、脱硫を高率で行うため
に、色相悪化物質が副生し、逆に、得られる水素化処理
油は、その色相が、セイボルトカラー値で、通常、−１
０以下、特に−１５以下と悪化されたものである。この
第１段階の水素化処理生成物は、そのままあるいは必要
に応じ、ストリッピング処理して水素化処理油中の軽質
分を除去した後、第２段階の水素化処理工程に付され
る。
【０００９】（第２段階）第２段階の水素化処理工程
は、前記したように、第１段階の水素化処理工程で得ら
れた色相悪化物質を含む色相悪化した第１水素化処理油
中の色相悪化物質を水素化して色相の良い物質に変換さ
せ、第１水素化処理油の色相を改善することを主目的と
するものである。その温度は、第１段階の水素化処理温
度よりも低められた温度であり、通常、１５０〜３２５
℃、好ましくは２００〜３００℃であり、圧力は、通
常、５〜４０ｋｇ／ｃｍ2、好ましくは１０〜３０ｋｇ
／ｃｍ2である。液空間速度（ＬＨＳＶ）は、通常、
０．５〜５．０ｈｒ-1、好ましくは２．０〜４．０ｈｒ
-1であり、水素ガス／原料油比率は、通常、５０〜４５
０ｍ3／ｋｌ、好ましくは８０〜１６０ｍ3／ｋｌであ
る。水素化処理触媒としては、前記した如きの従来公知
のものが用いられる。
は、前記したように、第１段階の水素化処理工程で得ら
れた色相悪化物質を含む色相悪化した第１水素化処理油
中の色相悪化物質を水素化して色相の良い物質に変換さ
せ、第１水素化処理油の色相を改善することを主目的と
するものである。その温度は、第１段階の水素化処理温
度よりも低められた温度であり、通常、１５０〜３２５
℃、好ましくは２００〜３００℃であり、圧力は、通
常、５〜４０ｋｇ／ｃｍ2、好ましくは１０〜３０ｋｇ
／ｃｍ2である。液空間速度（ＬＨＳＶ）は、通常、
０．５〜５．０ｈｒ-1、好ましくは２．０〜４．０ｈｒ
-1であり、水素ガス／原料油比率は、通常、５０〜４５
０ｍ3／ｋｌ、好ましくは８０〜１６０ｍ3／ｋｌであ
る。水素化処理触媒としては、前記した如きの従来公知
のものが用いられる。
【００１０】この第２段階の水素化処理工程では、第１
水素化処理油の色相改善を達成すればよいことから、第
１水素化処理油のイオウ分を格別減少させる必要はな
く、第２水素化処理油中のイオウ分は実質上第１水素化
処理油のイオウ分と同じであることができる。従って、
この場合には、第２段階の水素化処理工程は、イオウ分
の格別の除去を要しないことから、第１段階の水素化処
理工程よりコンパクトな装置を用いて実施することがで
きる。もちろん、必要に応じ、第２段階の水素化処理工
程で、第１水素化処理油のイオウ分を相当程度除去する
ことも可能である。第２段階の水素化処理工程では、イ
オウ分は非常に少なくなっているが、逆に色相が悪化し
た第１水素化処理油の色相が改善がされる。この工程
は、得られる第２水素化処理油のセイボルトカラー値が
０以上、好ましくは５以上、さらに好ましくは１５以上
になるように行われる。第１水素化処理油中の色相悪化
物質は、原料油中に含まれず、第１段階の水素化処理工
程により新しく生成したもので、芳香族化合物の重縮合
物と考えられる。第２段階の水素化処理工程により第１
水素化処理油の色相の改善が達成される理由は、この芳
香族化合物の重縮合体が核水素化され、着色のない色相
安定な水素化物に転換されることによるものと考えられ
る。
水素化処理油の色相改善を達成すればよいことから、第
１水素化処理油のイオウ分を格別減少させる必要はな
く、第２水素化処理油中のイオウ分は実質上第１水素化
処理油のイオウ分と同じであることができる。従って、
この場合には、第２段階の水素化処理工程は、イオウ分
の格別の除去を要しないことから、第１段階の水素化処
理工程よりコンパクトな装置を用いて実施することがで
きる。もちろん、必要に応じ、第２段階の水素化処理工
程で、第１水素化処理油のイオウ分を相当程度除去する
ことも可能である。第２段階の水素化処理工程では、イ
オウ分は非常に少なくなっているが、逆に色相が悪化し
た第１水素化処理油の色相が改善がされる。この工程
は、得られる第２水素化処理油のセイボルトカラー値が
０以上、好ましくは５以上、さらに好ましくは１５以上
になるように行われる。第１水素化処理油中の色相悪化
物質は、原料油中に含まれず、第１段階の水素化処理工
程により新しく生成したもので、芳香族化合物の重縮合
物と考えられる。第２段階の水素化処理工程により第１
水素化処理油の色相の改善が達成される理由は、この芳
香族化合物の重縮合体が核水素化され、着色のない色相
安定な水素化物に転換されることによるものと考えられ
る。
【００１１】第２段階の水素化処理工程で得られた生成
物は、これを気液分離した後、得られた第２水素化処理
油をストリッピングして、その中に含まれる軽質留分を
分離して製品として回収される。このストリッピングに
より分離される軽質留分は、主に、第１段階の水素化処
理工程により生成されたものである。
物は、これを気液分離した後、得られた第２水素化処理
油をストリッピングして、その中に含まれる軽質留分を
分離して製品として回収される。このストリッピングに
より分離される軽質留分は、主に、第１段階の水素化処
理工程により生成されたものである。
【００１２】本発明においては、原料油として、低イオ
ウ分のものと高イオウ分のものの２種を用いることがで
き、このような２種の原料油を用いる場合、低イオウ分
の原料油の一部又は全部を第１段階の水素化処理工程で
得られる第１水素化処理油に混合し、さらに、必要に応
じて第２水素化処理油の一部を混合し、この混合物を第
２段階の水素化処理工程で水素化処理することにより、
高温で実施される第１段階の水素化処理工程の負担を軽
減させることができる。
ウ分のものと高イオウ分のものの２種を用いることがで
き、このような２種の原料油を用いる場合、低イオウ分
の原料油の一部又は全部を第１段階の水素化処理工程で
得られる第１水素化処理油に混合し、さらに、必要に応
じて第２水素化処理油の一部を混合し、この混合物を第
２段階の水素化処理工程で水素化処理することにより、
高温で実施される第１段階の水素化処理工程の負担を軽
減させることができる。
【００１３】次に、本発明の好ましい実施態様につい
て、図面により説明する。図１は本発明の１つの好まし
い実施態様についてのフローシートを示す。図１におい
て、１及び２は反応器、３は加熱炉、５は熱交換器、６
は気液分離器を示す。図１において、原料油はライン８
及びポンプ４を通り、さらに熱交換器５を通って、ライ
ン９からの水素ガスとともに加熱炉３に導入され、ここ
で所定温度に加熱された後、第１反応器１に導入され、
第１段階の水素化処理を受ける。反応器１からライン１
４を通って抜出された第１水素化処理油と水素ガスとの
混合物は、熱交換器５を通り、ここで原料油との間で熱
交換され、所定の温度まで冷却された後、第２反応器２
に導入され、第２段階の水素化処理を受ける。第２反応
器２からライン１５を通って抜出された第２水素化処理
油と水素ガスの混合物は、気液分離器６に導入され、こ
こで気液分離され、分離されたガス成分はオフガスとし
てライン１０を通って排出される。一方、第２水素化処
理油は、ライン１１を通ってストリッパー７に導入さ
れ、ここで軽質分がライン１２を通って分離され、製品
として第２水素化処理油がライン１３を通って回収され
る。
て、図面により説明する。図１は本発明の１つの好まし
い実施態様についてのフローシートを示す。図１におい
て、１及び２は反応器、３は加熱炉、５は熱交換器、６
は気液分離器を示す。図１において、原料油はライン８
及びポンプ４を通り、さらに熱交換器５を通って、ライ
ン９からの水素ガスとともに加熱炉３に導入され、ここ
で所定温度に加熱された後、第１反応器１に導入され、
第１段階の水素化処理を受ける。反応器１からライン１
４を通って抜出された第１水素化処理油と水素ガスとの
混合物は、熱交換器５を通り、ここで原料油との間で熱
交換され、所定の温度まで冷却された後、第２反応器２
に導入され、第２段階の水素化処理を受ける。第２反応
器２からライン１５を通って抜出された第２水素化処理
油と水素ガスの混合物は、気液分離器６に導入され、こ
こで気液分離され、分離されたガス成分はオフガスとし
てライン１０を通って排出される。一方、第２水素化処
理油は、ライン１１を通ってストリッパー７に導入さ
れ、ここで軽質分がライン１２を通って分離され、製品
として第２水素化処理油がライン１３を通って回収され
る。
【００１４】図２は本発明の好ましい他の実施態様につ
いてのフローシートを示す。図２において、原料油はラ
イン８及びポンプ４を通ってライン９からの水素ガスと
ともに加熱炉３に導入され、ここで所定温度に加熱され
た後、第１反応器１に導入され、第１段階の水素化処理
を受ける。反応器１からライン１４を通って抜出された
第１水素化処理油と水素ガスとの混合物は、循環ライン
２１を通って循環される低温の第２水素化処理油と混合
され、さらにライン２０からのクエンチ用水素ガスと混
合されて所定の温度まで冷却された後、第２反応器２に
導入され、第２段階の水素化処理を受ける。第２反応器
からライン１５を通って抜出された第２水素化処理油と
水素ガスとの混合物は、図１に示した場合と同様にして
後処理される。
いてのフローシートを示す。図２において、原料油はラ
イン８及びポンプ４を通ってライン９からの水素ガスと
ともに加熱炉３に導入され、ここで所定温度に加熱され
た後、第１反応器１に導入され、第１段階の水素化処理
を受ける。反応器１からライン１４を通って抜出された
第１水素化処理油と水素ガスとの混合物は、循環ライン
２１を通って循環される低温の第２水素化処理油と混合
され、さらにライン２０からのクエンチ用水素ガスと混
合されて所定の温度まで冷却された後、第２反応器２に
導入され、第２段階の水素化処理を受ける。第２反応器
からライン１５を通って抜出された第２水素化処理油と
水素ガスとの混合物は、図１に示した場合と同様にして
後処理される。
【００１５】
【発明の効果】本発明によれば、２段階の水素化処理工
程を採用したことにより、原料油をその色相を悪化させ
ることなく、効果的に低イオウ化させることができる。
本発明の方法は、低イオウ分であることが要求される自
動車用軽油の生産プロセスとして有利に適用される。
程を採用したことにより、原料油をその色相を悪化させ
ることなく、効果的に低イオウ化させることができる。
本発明の方法は、低イオウ分であることが要求される自
動車用軽油の生産プロセスとして有利に適用される。
【００１６】
【実施例】次に本発明を実施例によりさらに詳細に説明
する。
する。
【００１７】実施例１〜２、比較例１〜２ 原料油として、直留軽油９０重量％と分解軽油１０重量
％との混合油を用いた。この混合油の比重（１５／４
℃）は０．８５３であり、イオウ分を１．０６重量％含
有するものであった。また、この混合油の蒸留開始点は
２０２℃であり、蒸留終点は３６２℃であった。前記原
料油を図１に示したフローに従って２段階の水素化処理
に付した。その処理条件と処理結果を表１に示す。ま
た、比較のために、原料油を１段階の水素化処理により
処理した結果もあわせて表１に示す。
％との混合油を用いた。この混合油の比重（１５／４
℃）は０．８５３であり、イオウ分を１．０６重量％含
有するものであった。また、この混合油の蒸留開始点は
２０２℃であり、蒸留終点は３６２℃であった。前記原
料油を図１に示したフローに従って２段階の水素化処理
に付した。その処理条件と処理結果を表１に示す。ま
た、比較のために、原料油を１段階の水素化処理により
処理した結果もあわせて表１に示す。
【００１８】
【表１】 *1…原料油１ｋｌ当りのＨ2ガス量（ｍ3） *2…単位触媒容積に対する原料油の流量比(ｈｒ-1)
【００１９】表１に示した実験結果からわかるように、
本発明による実施例１及び実施例２では、最終的に得ら
れる処理油のイオウ分は低くかつ色相も良好である。こ
れに対し、比較例１では、実施例１及び２と同レベルの
低イオウ化処理油を得るには、通油量を著しく小さくす
る必要があるため、原料油の時間当りの処理効果が悪
く、しかも処理油の色相も悪い。比較例２は、反応温度
を高くして、通油量を実施例１及び実施例２と同じレベ
ルにして低イオウ化処理油を得るものであるが、この場
合には、得られる水素化処理油の色相は非常に悪いもの
となる。
本発明による実施例１及び実施例２では、最終的に得ら
れる処理油のイオウ分は低くかつ色相も良好である。こ
れに対し、比較例１では、実施例１及び２と同レベルの
低イオウ化処理油を得るには、通油量を著しく小さくす
る必要があるため、原料油の時間当りの処理効果が悪
く、しかも処理油の色相も悪い。比較例２は、反応温度
を高くして、通油量を実施例１及び実施例２と同じレベ
ルにして低イオウ化処理油を得るものであるが、この場
合には、得られる水素化処理油の色相は非常に悪いもの
となる。
【図面の簡単な説明】
【図１】図１は本発明の１つの実施態様についてのフロ
ーシートを示す。
ーシートを示す。
【図２】図２は本発明の他の実施態様についてのフロー
シートを示す。
シートを示す。
１，２ 反応器 ３ 加熱炉 ５ 熱交換器 ６ 気液分離器 ７ ストリッパー
Claims (6)
- 【請求項１】 石油蒸留物を、その中に含まれるイオウ
分を除去するために、水素化処理触媒の存在下、第１段
階の水素化処理温度が第２段階の水素化処理温度より高
く保持された２段階の水素化処理工程で水素化処理する
ことからなり、該第１段階の水素化処理工程において、
イオウ分が０．４重量％以下と低イオウ化され、一方、
セイボルトカラー値が−１０以下と低められた、低イオ
ウ分であるが色相悪化物質を含む水素化処理油を生成さ
せるとともに、第２段階の水素化処理工程において、第
１段階の水素化処理工程で得られる水素化処理油中の色
相悪化物質を水素化し、セイボルトカラー値が０以上の
色相の良好な水素化処理油を生成させることを特徴とす
る石油蒸留物の低イオウ化方法。 - 【請求項２】 第１段階の水素化処理工程における温度
が２８０〜３７０℃で圧力が１０〜４０ｋｇ／ｃｍ2で
ある請求項１の方法。 - 【請求項３】 第２段階の水素化処理工程における温度
が１５０〜３２５℃で圧力が１０〜４０ｋｇ／ｃｍ2で
ある請求項１又は２の方法。 - 【請求項４】 第２段階の水素化処理工程で得られる水
素化処理油のセイボルトカラー値が５以上である請求項
１〜３のいずれかの方法。 - 【請求項５】 第２段階の水素化処理工程で得られる水
素化処理油のイオウ分が第１段階の水素化処理工程で得
られる水素化処理油のイオウ分と実質上同じである請求
項１〜４のいずれかの方法。 - 【請求項６】 石油蒸留物を第１段階の水素化処理工程
で水素化処理し、得られた水素化処理油に冷却用の水素
ガスと第２段階の水素化処理工程で得られた水素化処理
油を混合し、この混合物を第２段階の水素化処理工程で
水素化処理する請求項１〜５のいずれかの方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP31121893A JPH07102266A (ja) | 1993-11-17 | 1993-11-17 | 石油蒸留物の低イオウ化方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP31121893A JPH07102266A (ja) | 1993-11-17 | 1993-11-17 | 石油蒸留物の低イオウ化方法 |
Related Parent Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1223078A Division JP2530498B2 (ja) | 1989-08-31 | 1989-08-31 | 石油蒸留物の低イオウ化方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07102266A true JPH07102266A (ja) | 1995-04-18 |
Family
ID=18014529
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP31121893A Pending JPH07102266A (ja) | 1993-11-17 | 1993-11-17 | 石油蒸留物の低イオウ化方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07102266A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6217748B1 (en) | 1998-10-05 | 2001-04-17 | Nippon Mitsubishi Oil Corp. | Process for hydrodesulfurization of diesel gas oil |
| US6251262B1 (en) | 1998-10-05 | 2001-06-26 | Nippon Mitsubishi Oil Corporation | Process for hydrodesulfurization of diesel gas oil |
| US6251263B1 (en) | 1998-10-05 | 2001-06-26 | Nippon Mitsubishi Oil Corporation | Process and apparatus for hydrodesulfurization of diesel gas oil |
| US7159640B2 (en) | 2004-08-10 | 2007-01-09 | Hitachi Metals, Ltd. | Member used for casting |
| JP2007023285A (ja) * | 2005-07-18 | 2007-02-01 | Inst Fr Petrole | チオール含有量を制限するためにオレフィンガソリンを脱硫するための新規な方法 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5050406A (ja) * | 1973-08-22 | 1975-05-06 | ||
| JPS5930193A (ja) * | 1982-08-13 | 1984-02-17 | キヤノン株式会社 | 防災監視システム |
-
1993
- 1993-11-17 JP JP31121893A patent/JPH07102266A/ja active Pending
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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