JP2002003863A - 軽油の製造方法 - Google Patents
軽油の製造方法Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 脱硫工程での水素消費量および軽質化の損失
を低減して、硫黄および芳香族炭化水素の含有量が低
く、かつ良好な色相の軽油を得る。 【解決手段】 第１反応器１０には、コバルト、モリブ
デンおよび不可避的成分が担持された触媒が充填されて
おり、第１反応器１０に導入された原料軽油は第１反応
器１０で水素化脱硫される。そして、水素化脱硫後の軽
油が第２反応器１１に導入される。第２反応器１１に
は、ニッケル、タングステンおよび不可避的成分が担持
された触媒が充填されており、第２反応器１１に導入さ
れた軽油は水素化処理され、軽油中の硫黄分および芳香
族分が低減される。
を低減して、硫黄および芳香族炭化水素の含有量が低
く、かつ良好な色相の軽油を得る。 【解決手段】 第１反応器１０には、コバルト、モリブ
デンおよび不可避的成分が担持された触媒が充填されて
おり、第１反応器１０に導入された原料軽油は第１反応
器１０で水素化脱硫される。そして、水素化脱硫後の軽
油が第２反応器１１に導入される。第２反応器１１に
は、ニッケル、タングステンおよび不可避的成分が担持
された触媒が充填されており、第２反応器１１に導入さ
れた軽油は水素化処理され、軽油中の硫黄分および芳香
族分が低減される。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、硫黄および芳香族
炭化水素の含有量が低く、かつ色相も良好なディーゼル
エンジン用の軽油を製造するための技術に関する。
炭化水素の含有量が低く、かつ色相も良好なディーゼル
エンジン用の軽油を製造するための技術に関する。
【０００２】
【従来の技術】現在、国内基準では、ディーゼルエンジ
ン用の軽油については硫黄濃度は０.０５ｗｔ％に規制
されている。しかし、近い将来この値は０.００５ｗｔ
％に強化されることになっている。
ン用の軽油については硫黄濃度は０.０５ｗｔ％に規制
されている。しかし、近い将来この値は０.００５ｗｔ
％に強化されることになっている。
【０００３】また、排ガス中に含まれる粒子状物質の抑
制およびセタン価向上のために、軽油中の芳香族炭化水
素含有量の低減が要求されている。
制およびセタン価向上のために、軽油中の芳香族炭化水
素含有量の低減が要求されている。
【０００４】そこで、軽油中の硫黄および芳香族炭化水
素の含有量を低減するために、例えば特開平９−１７６
６６１号公報には、脱硫を前段と後段の二段階で行うこ
とが提案されている。この従来例においては、コバル
ト、モリブデンおよびタングステンをアルミナに担持し
た触媒（Ｃｏ−Ｍｏ−Ｗ／Ａｌ２Ｏ３）が前段の脱硫工
程に使用され、ニッケルおよびタングステンをアルミナ
に担持した触媒（Ｎｉ−Ｗ／Ａｌ２Ｏ３）が後段の脱硫
工程に使用されている。
素の含有量を低減するために、例えば特開平９−１７６
６６１号公報には、脱硫を前段と後段の二段階で行うこ
とが提案されている。この従来例においては、コバル
ト、モリブデンおよびタングステンをアルミナに担持し
た触媒（Ｃｏ−Ｍｏ−Ｗ／Ａｌ２Ｏ３）が前段の脱硫工
程に使用され、ニッケルおよびタングステンをアルミナ
に担持した触媒（Ｎｉ−Ｗ／Ａｌ２Ｏ３）が後段の脱硫
工程に使用されている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】ところで、上記従来例
のように、前段の脱硫工程にＣｏ−Ｍｏ−Ｗ／Ａｌ２Ｏ
３の触媒を使用すると、難脱硫性といわれている例えば
４,６−ジメチルジベンゾチオフェンのような硫黄化合
物をも脱硫対象になるために、こうした硫黄化合物の脱
硫に合わせて原料軽油を前段の脱硫反応器に長時間滞留
させる必要がある。しかし、原料軽油を前段の脱硫反応
器に長時間滞留させると、水素消費量が多くなり、また
軽油の色相も悪化する。
のように、前段の脱硫工程にＣｏ−Ｍｏ−Ｗ／Ａｌ２Ｏ
３の触媒を使用すると、難脱硫性といわれている例えば
４,６−ジメチルジベンゾチオフェンのような硫黄化合
物をも脱硫対象になるために、こうした硫黄化合物の脱
硫に合わせて原料軽油を前段の脱硫反応器に長時間滞留
させる必要がある。しかし、原料軽油を前段の脱硫反応
器に長時間滞留させると、水素消費量が多くなり、また
軽油の色相も悪化する。
【０００６】また、原料軽油を前段の脱硫反応器に長時
間滞留させると、易脱硫性化合物や沸点の低い芳香族化
合物が過度に水素化されて、軽質化の損失も大きくな
る。
間滞留させると、易脱硫性化合物や沸点の低い芳香族化
合物が過度に水素化されて、軽質化の損失も大きくな
る。
【０００７】本発明は、脱硫工程での水素消費量および
軽質化の損失を低減して、硫黄および芳香族成分が低
く、かつ良好な色相の軽油を得ることを課題とする。
軽質化の損失を低減して、硫黄および芳香族成分が低
く、かつ良好な色相の軽油を得ることを課題とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】上記課題を達成するため
に、本発明は、原料軽油を、コバルト、モリブデンおよ
び不可避的成分が担持された触媒の下で水素化脱硫する
工程を一段以上含み、かつ前記工程で水素化脱硫された
軽油を、ニッケル、タングステンおよび不可避的成分が
担持された触媒の下で水素化処理する工程を一段以上含
むことを特徴としている。
に、本発明は、原料軽油を、コバルト、モリブデンおよ
び不可避的成分が担持された触媒の下で水素化脱硫する
工程を一段以上含み、かつ前記工程で水素化脱硫された
軽油を、ニッケル、タングステンおよび不可避的成分が
担持された触媒の下で水素化処理する工程を一段以上含
むことを特徴としている。
【０００９】上記構成によれば、前段の工程で使用され
る触媒がコバルトおよびモリブデンが担持された触媒で
あるから、４,６−ジメチルジベンゾチオフェン等の難
脱硫性硫黄化合物は脱硫対象とならず、前段の工程での
原料軽油の滞留時間は小さくなる。これにより、水素消
費量は低減され、さらには軽油の色相の悪化も抑制され
る。また、後段の工程ではニッケルおよびタングステン
が担持された触媒を使用しているので、芳香族成分が低
減でき、かつ低硫黄分の軽油を製造できる。
る触媒がコバルトおよびモリブデンが担持された触媒で
あるから、４,６−ジメチルジベンゾチオフェン等の難
脱硫性硫黄化合物は脱硫対象とならず、前段の工程での
原料軽油の滞留時間は小さくなる。これにより、水素消
費量は低減され、さらには軽油の色相の悪化も抑制され
る。また、後段の工程ではニッケルおよびタングステン
が担持された触媒を使用しているので、芳香族成分が低
減でき、かつ低硫黄分の軽油を製造できる。
【００１０】上記各工程における反応温度、水素圧力、
液空間速度、および水素／オイル比等を具体的に示せ
ば、前段の工程では、沸点１３０〜４３０℃の石油留分
を、反応温度１５０〜３８０℃、水素圧力３〜１５ＭＰ
ａ、液空間速度１〜１０ｈｒ− １、および水素／オイル
比１００〜１０００Ｌ／Ｌの条件の下で水素化脱硫し、
後段の工程では、前段の脱硫工程で水素化脱硫された石
油留分を、反応温度２００〜３５０℃、水素圧力３〜１
５ＭＰａ、液空間速度１.０〜５.０ｈｒ−１、および水
素／オイル比１００〜１０００Ｌ／Ｌの条件の下で水素
化処理する。
液空間速度、および水素／オイル比等を具体的に示せ
ば、前段の工程では、沸点１３０〜４３０℃の石油留分
を、反応温度１５０〜３８０℃、水素圧力３〜１５ＭＰ
ａ、液空間速度１〜１０ｈｒ− １、および水素／オイル
比１００〜１０００Ｌ／Ｌの条件の下で水素化脱硫し、
後段の工程では、前段の脱硫工程で水素化脱硫された石
油留分を、反応温度２００〜３５０℃、水素圧力３〜１
５ＭＰａ、液空間速度１.０〜５.０ｈｒ−１、および水
素／オイル比１００〜１０００Ｌ／Ｌの条件の下で水素
化処理する。
【００１１】また、次のような構成にしても、同じ作用
効果を得ることができる。すなわち、本発明は、沸点１
３０〜４３０℃の石油留分を、反応温度２８０〜３８０
℃、水素圧力１〜８ＭＰａ、液空間速度１〜１０ｈｒ
−１、および水素／オイル比１００〜１０００Ｌ／Ｌの
条件の下で、コバルト、モリブデンおよび不可避的成分
が担持された触媒に接触させて水素化脱硫する第一工程
と、第一工程で水素化脱硫された石油留分を、沸点３３
０℃以上の重質留分と沸点３３０℃未満の軽質留分とに
分離する第二工程と、第二工程で分離された重質留分
を、反応温度１５０〜３６０℃、水素圧力１〜８ＭＰ
ａ、液空間速度１〜１０ｈｒ−１、および水素／オイル
比１００〜１０００Ｌ／Ｌの条件の下で、ニッケル、タ
ングステンおよび不可避的成分が担持された触媒に接触
させて水素化処理する第三工程と、第二工程で分離され
た軽質留分と第三工程で水素化処理された重質留分とを
混合する第四工程とを含むことを特徴としている。
効果を得ることができる。すなわち、本発明は、沸点１
３０〜４３０℃の石油留分を、反応温度２８０〜３８０
℃、水素圧力１〜８ＭＰａ、液空間速度１〜１０ｈｒ
−１、および水素／オイル比１００〜１０００Ｌ／Ｌの
条件の下で、コバルト、モリブデンおよび不可避的成分
が担持された触媒に接触させて水素化脱硫する第一工程
と、第一工程で水素化脱硫された石油留分を、沸点３３
０℃以上の重質留分と沸点３３０℃未満の軽質留分とに
分離する第二工程と、第二工程で分離された重質留分
を、反応温度１５０〜３６０℃、水素圧力１〜８ＭＰ
ａ、液空間速度１〜１０ｈｒ−１、および水素／オイル
比１００〜１０００Ｌ／Ｌの条件の下で、ニッケル、タ
ングステンおよび不可避的成分が担持された触媒に接触
させて水素化処理する第三工程と、第二工程で分離され
た軽質留分と第三工程で水素化処理された重質留分とを
混合する第四工程とを含むことを特徴としている。
【００１２】また、本発明は、沸点１３０〜４３０℃の
石油留分を、反応温度２８０〜３８０℃、水素圧力１〜
８ＭＰａ、液空間速度１〜１０ｈｒ−１、および水素／
オイル比１００〜１０００Ｌ／Ｌの条件の下で、コバル
ト、モリブデンおよび不可避的成分が担持された触媒に
接触させて水素化脱硫する第一工程と、第一工程で水素
化脱硫された石油留分を、沸点３３０℃以上の重質留分
と沸点３３０℃未満の軽質留分とに分離する第二工程
と、第二工程で分離された重質留分を、反応温度１５０
〜３６０℃、水素圧力１〜８ＭＰａ、液空間速度１〜１
０ｈｒ−１、および水素／オイル比１００〜１０００Ｌ
／Ｌの条件の下で、コバルト、モリブデンおよび不可避
的成分が担持された触媒に接触させて水素化脱硫する第
三工程と、第二工程で分離された軽質留分と第三工程で
脱硫された重質留分とを混合する第四工程と、第四工程
で混合された混合物の留分を、反応温度２００〜３５０
℃、水素圧力３〜１５ＭＰａ、液空間速度１〜５.０ｈ
ｒ−１、および水素／オイル比１００〜１０００Ｌ／Ｌ
の条件の下で、ニッケル、タングステンおよび不可避的
成分が担持された触媒に接触させて水素化処理する第五
工程とを含むことを特徴としている。
石油留分を、反応温度２８０〜３８０℃、水素圧力１〜
８ＭＰａ、液空間速度１〜１０ｈｒ−１、および水素／
オイル比１００〜１０００Ｌ／Ｌの条件の下で、コバル
ト、モリブデンおよび不可避的成分が担持された触媒に
接触させて水素化脱硫する第一工程と、第一工程で水素
化脱硫された石油留分を、沸点３３０℃以上の重質留分
と沸点３３０℃未満の軽質留分とに分離する第二工程
と、第二工程で分離された重質留分を、反応温度１５０
〜３６０℃、水素圧力１〜８ＭＰａ、液空間速度１〜１
０ｈｒ−１、および水素／オイル比１００〜１０００Ｌ
／Ｌの条件の下で、コバルト、モリブデンおよび不可避
的成分が担持された触媒に接触させて水素化脱硫する第
三工程と、第二工程で分離された軽質留分と第三工程で
脱硫された重質留分とを混合する第四工程と、第四工程
で混合された混合物の留分を、反応温度２００〜３５０
℃、水素圧力３〜１５ＭＰａ、液空間速度１〜５.０ｈ
ｒ−１、および水素／オイル比１００〜１０００Ｌ／Ｌ
の条件の下で、ニッケル、タングステンおよび不可避的
成分が担持された触媒に接触させて水素化処理する第五
工程とを含むことを特徴としている。
【００１３】さらに、本発明は、沸点１３０〜４３０℃
の石油留分を、反応温度２８０〜３８０℃、水素圧力１
〜８ＭＰａ、液空間速度１〜１０ｈｒ−１、および水素
／オイル比１００〜１０００Ｌ／Ｌの条件の下で、コバ
ルト、モリブデンおよび不可避的成分が担持された触媒
に接触させて水素化脱硫する第一工程と、第一工程で水
素化脱硫された石油留分を、沸点３３０℃以上の重質留
分と沸点３３０℃未満の軽質留分とに分離する第二工程
と、第二工程で分離された重質留分を、反応温度１５０
〜３６０℃、水素圧力１〜８ＭＰａ、液空間速度１〜１
０ｈｒ−１、および水素／オイル比１００〜１０００Ｌ
／Ｌの条件の下で、ニッケル、タングステンおよび不可
避的成分が担持された触媒に接触させて水素化処理する
第三工程と、第二工程で分離された軽質留分を、反応温
度１５０〜３６０℃、水素圧力１〜８ＭＰａ、液空間速
度１〜１０ｈｒ−１、および水素／オイル比１００〜１
０００Ｌ／Ｌの条件の下で、ニッケル、タングステンお
よび不可避的成分が担持された触媒に接触させて水素化
処理する第四工程と、第三工程で水素化処理された重質
留分と第四工程で水素化処理された軽質留分とを混合す
る第五工程とを含むことを特徴としている。
の石油留分を、反応温度２８０〜３８０℃、水素圧力１
〜８ＭＰａ、液空間速度１〜１０ｈｒ−１、および水素
／オイル比１００〜１０００Ｌ／Ｌの条件の下で、コバ
ルト、モリブデンおよび不可避的成分が担持された触媒
に接触させて水素化脱硫する第一工程と、第一工程で水
素化脱硫された石油留分を、沸点３３０℃以上の重質留
分と沸点３３０℃未満の軽質留分とに分離する第二工程
と、第二工程で分離された重質留分を、反応温度１５０
〜３６０℃、水素圧力１〜８ＭＰａ、液空間速度１〜１
０ｈｒ−１、および水素／オイル比１００〜１０００Ｌ
／Ｌの条件の下で、ニッケル、タングステンおよび不可
避的成分が担持された触媒に接触させて水素化処理する
第三工程と、第二工程で分離された軽質留分を、反応温
度１５０〜３６０℃、水素圧力１〜８ＭＰａ、液空間速
度１〜１０ｈｒ−１、および水素／オイル比１００〜１
０００Ｌ／Ｌの条件の下で、ニッケル、タングステンお
よび不可避的成分が担持された触媒に接触させて水素化
処理する第四工程と、第三工程で水素化処理された重質
留分と第四工程で水素化処理された軽質留分とを混合す
る第五工程とを含むことを特徴としている。
【００１４】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態を図面
に従って説明する。 （実施の形態１）図１は、本発明の実施の形態１による
軽油の水素化処理方法のプロセスフローを示している。
本実施の形態では、前段の工程として第１反応器１０
が、後段の工程として第２反応器１１がそれぞれ設置さ
れている。第１反応器１０には、コバルト、モリブデン
および不可避的成分が担持された触媒が充填され、第２
反応器１１には、ニッケル、タングステンおよび不可避
的成分が担持された触媒が充填されている。
に従って説明する。 （実施の形態１）図１は、本発明の実施の形態１による
軽油の水素化処理方法のプロセスフローを示している。
本実施の形態では、前段の工程として第１反応器１０
が、後段の工程として第２反応器１１がそれぞれ設置さ
れている。第１反応器１０には、コバルト、モリブデン
および不可避的成分が担持された触媒が充填され、第２
反応器１１には、ニッケル、タングステンおよび不可避
的成分が担持された触媒が充填されている。
【００１５】上記構成によれば、まず原料軽油は第１反
応器１０に導入され、同じく第１反応器１０に導入され
る水素ガス（Ｈ２）によって、触媒の下で水素化脱硫さ
れる。そして、水素化脱硫後の軽油が第２反応器１１に
導入され、同じく第２反応器１１に導入される水素ガス
（Ｈ２）によって、触媒の下で水素化処理される。ただ
し、第１反応器１０に軽油留分が導入された後の軽油は
ストリッピングして、未反応の水素、硫化水素や軽質分
を分離してもよい。また、第２反応器１１に導入された
後の軽油もストリッピングして硫化水素や軽質分を除去
し製品油とする。この一連の工程で、軽油中の硫黄分と
芳香族炭化水素含有量が低減される。
応器１０に導入され、同じく第１反応器１０に導入され
る水素ガス（Ｈ２）によって、触媒の下で水素化脱硫さ
れる。そして、水素化脱硫後の軽油が第２反応器１１に
導入され、同じく第２反応器１１に導入される水素ガス
（Ｈ２）によって、触媒の下で水素化処理される。ただ
し、第１反応器１０に軽油留分が導入された後の軽油は
ストリッピングして、未反応の水素、硫化水素や軽質分
を分離してもよい。また、第２反応器１１に導入された
後の軽油もストリッピングして硫化水素や軽質分を除去
し製品油とする。この一連の工程で、軽油中の硫黄分と
芳香族炭化水素含有量が低減される。
【００１６】ここで、第１反応器１０に導入される原料
軽油としては、沸点が１３０〜４３０℃の範囲のものが
使用される。また、第１反応器１０においては、反応温
度が１５０〜３８０℃、水素圧力が３〜１５ＭＰａ、液
空間速度が１〜１０ｈｒ−１、水素／オイル比が１００
〜１０００Ｌ／Ｌに設定されている。第２反応器１１に
おいては、反応温度が２００〜３５０℃、水素圧力が３
〜１５ＭＰａ、液空間速度が１.０〜５.０ｈｒ−１、水
素／オイル比が１００〜１０００Ｌ／Ｌに設定されてい
る。
軽油としては、沸点が１３０〜４３０℃の範囲のものが
使用される。また、第１反応器１０においては、反応温
度が１５０〜３８０℃、水素圧力が３〜１５ＭＰａ、液
空間速度が１〜１０ｈｒ−１、水素／オイル比が１００
〜１０００Ｌ／Ｌに設定されている。第２反応器１１に
おいては、反応温度が２００〜３５０℃、水素圧力が３
〜１５ＭＰａ、液空間速度が１.０〜５.０ｈｒ−１、水
素／オイル比が１００〜１０００Ｌ／Ｌに設定されてい
る。
【００１７】また、第１反応器１０に充填される触媒
は、アルミナ、シリカ、チタニア、ボリア、ジルコニ
ア、シリカ−アルミナ、シリカ−マグネシア、アルミナ
−チタニア、シリカ−チタニア、アルミナ−ボリア、ア
ルミナ−ジルコニアのような多孔性無機酸化物担体にコ
バルト−モリブデン活性金属を担持したものである。ま
た、第２反応器１１に充填される触媒は、アルミナ、シ
リカ、チタニア、ボリア、ジルコニア、シリカ−アルミ
ナ、シリカ−マグネシア、アルミナ−チタニア、シリカ
−チタニア、アルミナ−ボリア、アルミナ−ジルコニア
のような多孔性無機酸化物担体にニッケル−タングステ
ン活性金属を担持したものである。
は、アルミナ、シリカ、チタニア、ボリア、ジルコニ
ア、シリカ−アルミナ、シリカ−マグネシア、アルミナ
−チタニア、シリカ−チタニア、アルミナ−ボリア、ア
ルミナ−ジルコニアのような多孔性無機酸化物担体にコ
バルト−モリブデン活性金属を担持したものである。ま
た、第２反応器１１に充填される触媒は、アルミナ、シ
リカ、チタニア、ボリア、ジルコニア、シリカ−アルミ
ナ、シリカ−マグネシア、アルミナ−チタニア、シリカ
−チタニア、アルミナ−ボリア、アルミナ−ジルコニア
のような多孔性無機酸化物担体にニッケル−タングステ
ン活性金属を担持したものである。
【００１８】（実施の形態２）図２は、本発明の実施の
形態２を示している。本実施の形態では気液分離器１２
と混合器１３が設けられている。気液分離器１２は、水
素化脱硫後の軽油を、沸点３３０℃以上の重質留分と沸
点３３０℃未満の軽質留分とに分離する。他の構成は実
施の形態１の場合と同じであり、第１反応器１０および
第２反応器１１に充填される触媒も実施の形態１と同じ
ものである。
形態２を示している。本実施の形態では気液分離器１２
と混合器１３が設けられている。気液分離器１２は、水
素化脱硫後の軽油を、沸点３３０℃以上の重質留分と沸
点３３０℃未満の軽質留分とに分離する。他の構成は実
施の形態１の場合と同じであり、第１反応器１０および
第２反応器１１に充填される触媒も実施の形態１と同じ
ものである。
【００１９】上記構成によれば、気液分離器１２で分離
された軽質留分と第２反応器１１で水素化処理された重
質留分は混合器１３に導入され、ここで混合される。も
しくは混合はライン中に行ってもよい。
された軽質留分と第２反応器１１で水素化処理された重
質留分は混合器１３に導入され、ここで混合される。も
しくは混合はライン中に行ってもよい。
【００２０】ここで、第１反応器１０に導入される原料
軽油としては、沸点が１３０〜４３０℃の範囲にあるも
のが使用される。また、第１反応器１０においては、反
応温度が２８０〜３８０℃、水素圧力が１〜８ＭＰａ、
液空間速度が１〜１０ｈｒ− １、水素／オイル比が１０
０〜１０００Ｌ／Ｌに設定されている。第２反応器１１
においては、反応温度が１５０〜３６０℃、水素圧力が
１〜８ＭＰａ、液空間速度が１〜１０ｈｒ−１、水素／
オイル比が１００〜１０００Ｌ／Ｌに設定されている。
軽油としては、沸点が１３０〜４３０℃の範囲にあるも
のが使用される。また、第１反応器１０においては、反
応温度が２８０〜３８０℃、水素圧力が１〜８ＭＰａ、
液空間速度が１〜１０ｈｒ− １、水素／オイル比が１０
０〜１０００Ｌ／Ｌに設定されている。第２反応器１１
においては、反応温度が１５０〜３６０℃、水素圧力が
１〜８ＭＰａ、液空間速度が１〜１０ｈｒ−１、水素／
オイル比が１００〜１０００Ｌ／Ｌに設定されている。
【００２１】（実施の形態３）図３は、本発明の実施の
形態３を示している。本実施の形態では第３反応器１４
が設けられている。他の構成は実施の形態２の場合と同
じである。ただ、第１反応器１０および第２反応器１１
には、コバルト、モリブデンおよび不可避的成分が担持
された触媒が充填され、第３反応器１４には、ニッケ
ル、タングステンおよび不可避的成分が担持された触媒
が充填されている。
形態３を示している。本実施の形態では第３反応器１４
が設けられている。他の構成は実施の形態２の場合と同
じである。ただ、第１反応器１０および第２反応器１１
には、コバルト、モリブデンおよび不可避的成分が担持
された触媒が充填され、第３反応器１４には、ニッケ
ル、タングステンおよび不可避的成分が担持された触媒
が充填されている。
【００２２】上記構成によれば、混合器１３からの軽質
留分と重質留分との混合物の留分は第３反応器１４に導
入され、同じく第３反応器１４に導入される水素ガス
（Ｈ２）によって、触媒の下で水素化処理される。
留分と重質留分との混合物の留分は第３反応器１４に導
入され、同じく第３反応器１４に導入される水素ガス
（Ｈ２）によって、触媒の下で水素化処理される。
【００２３】ここで、第１反応器１０に導入される原料
軽油としては、沸点が１３０〜４３０℃の範囲にあるも
のが使用される。また、第１反応器１０においては、反
応温度が２８０〜３８０℃、水素圧力が１〜８ＭＰａ、
液空間速度が１〜１０ｈｒ− １、水素／オイル比が１０
０〜１０００Ｌ／Ｌに設定されている。第２反応器１１
においては、反応温度が１５０〜３６０℃、水素圧力が
１〜８ＭＰａ、液空間速度が１〜１０ｈｒ−１、水素／
オイル比が１００〜１０００Ｌ／Ｌに設定されている。
第３反応器１４においては、反応温度が２００〜３５０
℃、水素圧力が３〜１５ＭＰａ、液空間速度が１〜５.
０ｈｒ−１、水素／オイル比が１００〜１０００Ｌ／Ｌ
に設定されている。
軽油としては、沸点が１３０〜４３０℃の範囲にあるも
のが使用される。また、第１反応器１０においては、反
応温度が２８０〜３８０℃、水素圧力が１〜８ＭＰａ、
液空間速度が１〜１０ｈｒ− １、水素／オイル比が１０
０〜１０００Ｌ／Ｌに設定されている。第２反応器１１
においては、反応温度が１５０〜３６０℃、水素圧力が
１〜８ＭＰａ、液空間速度が１〜１０ｈｒ−１、水素／
オイル比が１００〜１０００Ｌ／Ｌに設定されている。
第３反応器１４においては、反応温度が２００〜３５０
℃、水素圧力が３〜１５ＭＰａ、液空間速度が１〜５.
０ｈｒ−１、水素／オイル比が１００〜１０００Ｌ／Ｌ
に設定されている。
【００２４】（実施の形態４）図４は、本発明の実施の
形態４を示している。本実施の形態では、気液分離器１
２からの軽質留分を第３反応器１４に導入するととも
に、第２反応器１１からの重質留分と第３反応器１４か
らの軽質留分を混合器１３に導入するように構成されて
いる。他の構成は実施の形態２の場合と同じである。た
だ、第１反応器１０には、コバルト、モリブデンおよび
不可避的成分が担持された触媒が充填され、第２反応器
１１および第３反応器１４には、ニッケル、タングステ
ンおよび不可避的成分が担持された触媒が充填されてい
る。
形態４を示している。本実施の形態では、気液分離器１
２からの軽質留分を第３反応器１４に導入するととも
に、第２反応器１１からの重質留分と第３反応器１４か
らの軽質留分を混合器１３に導入するように構成されて
いる。他の構成は実施の形態２の場合と同じである。た
だ、第１反応器１０には、コバルト、モリブデンおよび
不可避的成分が担持された触媒が充填され、第２反応器
１１および第３反応器１４には、ニッケル、タングステ
ンおよび不可避的成分が担持された触媒が充填されてい
る。
【００２５】上記構成によれば、気液分離器１２からの
軽質留分は第３反応器１４に導入され、同じく第３反応
器１４に導入される水素ガス（Ｈ２）によって、触媒の
下で水素化処理される。そして、第３反応器１４で水素
化処理された軽質留分と、第２反応器１１で水素化処理
された重質留分とが混合器１３に導入され、混合され
る。
軽質留分は第３反応器１４に導入され、同じく第３反応
器１４に導入される水素ガス（Ｈ２）によって、触媒の
下で水素化処理される。そして、第３反応器１４で水素
化処理された軽質留分と、第２反応器１１で水素化処理
された重質留分とが混合器１３に導入され、混合され
る。
【００２６】ここで、第１反応器１０に導入される原料
軽油としては、沸点が１３０〜４３０℃の範囲にあるも
のが使用される。また、第１反応器１０においては、反
応温度が２８０〜３８０℃、水素圧力が１〜８ＭＰａ、
液空間速度が１〜１０ｈｒ− １、水素／オイル比が１０
０〜１０００Ｌ／Ｌに設定されている。第２反応器１１
においては、反応温度が１５０〜３６０℃、水素圧力が
１〜８ＭＰａ、液空間速度が１〜１０ｈｒ−１、水素／
オイル比が１００〜１０００Ｌ／Ｌに設定されている。
第３反応器１４においては、反応温度が１５０〜３６０
℃、水素圧力が１〜８ＭＰａ、液空間速度が１〜１０ｈ
ｒ−１、水素／オイル比が１００〜１０００Ｌ／Ｌに設
定されている。
軽油としては、沸点が１３０〜４３０℃の範囲にあるも
のが使用される。また、第１反応器１０においては、反
応温度が２８０〜３８０℃、水素圧力が１〜８ＭＰａ、
液空間速度が１〜１０ｈｒ− １、水素／オイル比が１０
０〜１０００Ｌ／Ｌに設定されている。第２反応器１１
においては、反応温度が１５０〜３６０℃、水素圧力が
１〜８ＭＰａ、液空間速度が１〜１０ｈｒ−１、水素／
オイル比が１００〜１０００Ｌ／Ｌに設定されている。
第３反応器１４においては、反応温度が１５０〜３６０
℃、水素圧力が１〜８ＭＰａ、液空間速度が１〜１０ｈ
ｒ−１、水素／オイル比が１００〜１０００Ｌ／Ｌに設
定されている。
【００２７】
【実施例】次に、実施例について説明する。ここで、原
料軽油としては、直留と分解油混合した硫黄分０.４５
ｗｔ％の混合油を使用した。 （実施例１）図１に示したプロセスフローを用いて水素
化処理を行った。反応条件として、第１反応器１０で
は、コバルトおよびモリブデンがアルミナに担持された
触媒（Ｃｏ−Ｍｏ／Ａｌ２Ｏ３）を用い、反応温度３４
０℃、水素圧力７.８ＭＰａ、液空間速度４ｈｒ−１、
水素／オイル比２５０ＮＬ／Ｌに設定した。また、第２
反応器１１では、ニッケルおよびタングステンがアルミ
ナに担持された触媒（Ｎｉ−Ｗ／Ａｌ２Ｏ３）を用い、
反応温度３３０℃、水素圧力７.８ＭＰａ、液空間速度
１.５ｈｒ−１、水素／オイル比８００ＮＬ／Ｌに設定
した。
料軽油としては、直留と分解油混合した硫黄分０.４５
ｗｔ％の混合油を使用した。 （実施例１）図１に示したプロセスフローを用いて水素
化処理を行った。反応条件として、第１反応器１０で
は、コバルトおよびモリブデンがアルミナに担持された
触媒（Ｃｏ−Ｍｏ／Ａｌ２Ｏ３）を用い、反応温度３４
０℃、水素圧力７.８ＭＰａ、液空間速度４ｈｒ−１、
水素／オイル比２５０ＮＬ／Ｌに設定した。また、第２
反応器１１では、ニッケルおよびタングステンがアルミ
ナに担持された触媒（Ｎｉ−Ｗ／Ａｌ２Ｏ３）を用い、
反応温度３３０℃、水素圧力７.８ＭＰａ、液空間速度
１.５ｈｒ−１、水素／オイル比８００ＮＬ／Ｌに設定
した。
【００２８】（実施例２）実施例１と同様に、図１のプ
ロセスフローを用いて水素化処理を行った。反応条件
は、第２反応器１１での反応温度を３４０℃に、水素／
オイル比を１０００ＮＬ／Ｌに設定した。その他の反応
条件は実施例１の場合と同じに設定した。
ロセスフローを用いて水素化処理を行った。反応条件
は、第２反応器１１での反応温度を３４０℃に、水素／
オイル比を１０００ＮＬ／Ｌに設定した。その他の反応
条件は実施例１の場合と同じに設定した。
【００２９】（実施例３）実施例１と同様に、図１のプ
ロセスフローを用いて水素化処理を行った。反応条件
は、第２反応器１１での反応温度を３５０℃に、水素／
オイル比を１１００ＮＬ／Ｌに設定した。その他の反応
条件は実施例１の場合と同じに設定した。
ロセスフローを用いて水素化処理を行った。反応条件
は、第２反応器１１での反応温度を３５０℃に、水素／
オイル比を１１００ＮＬ／Ｌに設定した。その他の反応
条件は実施例１の場合と同じに設定した。
【００３０】（実施例４）実施例１と同様に図１のプロ
セスフローを用いて水素化処理を行った。ただし、硫化
水素の除去は行わなかった。反応条件は、第２反応器１
１での反応温度を３４０℃に、水素／オイル比を７８０
ＮＬ／Ｌに設定した。その他の反応条件は実施例１の場
合と同じに設定した。
セスフローを用いて水素化処理を行った。ただし、硫化
水素の除去は行わなかった。反応条件は、第２反応器１
１での反応温度を３４０℃に、水素／オイル比を７８０
ＮＬ／Ｌに設定した。その他の反応条件は実施例１の場
合と同じに設定した。
【００３１】（比較例）実施例１と同様に、図１のプロ
セスフローを用いて水素化処理を行った。反応条件とし
て、第１反応器１０では、Ｃｏ−Ｍｏ−Ｗ／Ａｌ２Ｏ３
の触媒を用い、液空間速度を６ｈｒ−１に設定した。ま
た第２反応器１１では、反応温度を３４０℃に設定し
た。その他の反応条件は実施例１の場合と同じに設定し
た。
セスフローを用いて水素化処理を行った。反応条件とし
て、第１反応器１０では、Ｃｏ−Ｍｏ−Ｗ／Ａｌ２Ｏ３
の触媒を用い、液空間速度を６ｈｒ−１に設定した。ま
た第２反応器１１では、反応温度を３４０℃に設定し
た。その他の反応条件は実施例１の場合と同じに設定し
た。
【００３２】以上、実施例１〜４および比較例での処理
結果を表１及び表２に示す。
結果を表１及び表２に示す。
【００３３】
【表１】
【００３４】
【表２】
【００３５】表１及び表２から分かるように、比較例で
の水素消費量は、第１反応器で１１０Ｎｍ３／ＫＬ、第
２反応器で２００Ｎｍ３／ＫＬと高い値を示しているの
に対し、実施例１〜４での水素消費量は、第１反応器で
７０Ｎｍ３／ＫＬ、第２反応器で１２０〜２１０Ｎｍ３
／ＫＬの範囲でいずれも低い値を示している。そのた
め、製品油としての色相を示す第２反応器におけるセー
ボルト値が、比較例では３０未満であるのに対し、実施
例１〜４ではいずれも３０以上であり、色相が良好であ
ることを示している。また、製品油回収率より、実施例
１〜４の方が、比較例よりも、軽質化の損失を低減でき
ることも分かる。
の水素消費量は、第１反応器で１１０Ｎｍ３／ＫＬ、第
２反応器で２００Ｎｍ３／ＫＬと高い値を示しているの
に対し、実施例１〜４での水素消費量は、第１反応器で
７０Ｎｍ３／ＫＬ、第２反応器で１２０〜２１０Ｎｍ３
／ＫＬの範囲でいずれも低い値を示している。そのた
め、製品油としての色相を示す第２反応器におけるセー
ボルト値が、比較例では３０未満であるのに対し、実施
例１〜４ではいずれも３０以上であり、色相が良好であ
ることを示している。また、製品油回収率より、実施例
１〜４の方が、比較例よりも、軽質化の損失を低減でき
ることも分かる。
【００３６】（実施例５）図３のプロセスフローを用い
て水素化処理を行った。反応条件として、第１反応器１
０では、Ｃｏ−Ｍｏ／Ａｌ２Ｏ３の触媒を用い、反応温
度３４０℃、水素圧力７.８ＭＰａ、液空間速度４ｈｒ
−１、水素／オイル比２５０ＮＬ／Ｌに設定した。ま
た、第２反応器１１では、Ｎｉ−Ｗ／Ａｌ２Ｏ３の触媒
を用い、反応温度３４０℃、水素圧力７.８ＭＰａ、液
空間速度１.５ｈｒ−１、水素／オイル比７５０ＮＬ／
Ｌに設定した。処理結果を表３に示す。
て水素化処理を行った。反応条件として、第１反応器１
０では、Ｃｏ−Ｍｏ／Ａｌ２Ｏ３の触媒を用い、反応温
度３４０℃、水素圧力７.８ＭＰａ、液空間速度４ｈｒ
−１、水素／オイル比２５０ＮＬ／Ｌに設定した。ま
た、第２反応器１１では、Ｎｉ−Ｗ／Ａｌ２Ｏ３の触媒
を用い、反応温度３４０℃、水素圧力７.８ＭＰａ、液
空間速度１.５ｈｒ−１、水素／オイル比７５０ＮＬ／
Ｌに設定した。処理結果を表３に示す。
【００３７】
【表３】
【００３８】表３から分かるように、本実施例での水素
消費量は、第１反応器で７０Ｎｍ３／ＫＬ、第２反応器
で１００Ｎｍ３／ＫＬといずれも低い値を示している。
また、セーボルト値も３０.２で、色相が良好であるこ
とを示している。
消費量は、第１反応器で７０Ｎｍ３／ＫＬ、第２反応器
で１００Ｎｍ３／ＫＬといずれも低い値を示している。
また、セーボルト値も３０.２で、色相が良好であるこ
とを示している。
【００３９】（実施例６）図４のプロセスフローを用い
て水素化処理を行った。反応条件として、第１反応器１
０では、Ｃｏ−Ｍｏ／Ａｌ２Ｏ３の触媒を用い、反応温
度３４０℃、水素圧力７.８ＭＰａ、液空間速度４ｈｒ
−１、水素／オイル比２５０ＮＬ／Ｌに設定した。ま
た、第２反応器１１では、Ｃｏ−Ｍｏ／Ａｌ２Ｏ３の触
媒を用い、反応温度３４０℃、水素圧力８０ｆｋｇ／ｃ
ｍ２、液空間速度４ｈｒ−１、水素／オイル比２５０Ｎ
Ｌ／Ｌに設定した。さらに第３反応器１４では、Ｎｉ−
Ｗ／Ａｌ２Ｏ３の触媒を用い、反応温度３４０℃、水素
圧力７.８ＭＰａ、液空間速度１.５ｈｒ−１、水素／オ
イル比７５０ＮＬ／Ｌに設定した。処理結果を表４に示
す。
て水素化処理を行った。反応条件として、第１反応器１
０では、Ｃｏ−Ｍｏ／Ａｌ２Ｏ３の触媒を用い、反応温
度３４０℃、水素圧力７.８ＭＰａ、液空間速度４ｈｒ
−１、水素／オイル比２５０ＮＬ／Ｌに設定した。ま
た、第２反応器１１では、Ｃｏ−Ｍｏ／Ａｌ２Ｏ３の触
媒を用い、反応温度３４０℃、水素圧力８０ｆｋｇ／ｃ
ｍ２、液空間速度４ｈｒ−１、水素／オイル比２５０Ｎ
Ｌ／Ｌに設定した。さらに第３反応器１４では、Ｎｉ−
Ｗ／Ａｌ２Ｏ３の触媒を用い、反応温度３４０℃、水素
圧力７.８ＭＰａ、液空間速度１.５ｈｒ−１、水素／オ
イル比７５０ＮＬ／Ｌに設定した。処理結果を表４に示
す。
【００４０】
【表４】
【００４１】表４から分かるように、本実施例での水素
消費量は、第１反応器で７０Ｎｍ３／ＫＬ、第２反応器
で８０Ｎｍ３／ＫＬ、第３反応器で８０Ｎｍ３／ＫＬと
いずれも低い値を示している。また、セーボルト値も３
１.２で、色相が良好であることを示している。
消費量は、第１反応器で７０Ｎｍ３／ＫＬ、第２反応器
で８０Ｎｍ３／ＫＬ、第３反応器で８０Ｎｍ３／ＫＬと
いずれも低い値を示している。また、セーボルト値も３
１.２で、色相が良好であることを示している。
【００４２】（実施例７）図５のプロセスフローを用い
て水素化処理を行った。反応条件として、第１反応器１
０では、Ｃｏ−Ｍｏ／Ａｌ２Ｏ３の触媒を用い、反応温
度３４０℃、水素圧力７.８ＭＰａ、液空間速度４ｈｒ
−１、水素／オイル比２５０ＮＬ／Ｌに設定した。また
第２反応器１１では、Ｎｉ−Ｗ／Ａｌ２Ｏ３の触媒を用
い、反応温度３３０℃、水素圧力４.９ＭＰａ、液空間
速度１.５ｈｒ−１、水素／オイル比７５０ＮＬ／Ｌに
設定した。さらに第３反応器１４では、Ｎｉ−Ｗ／Ａｌ
２Ｏ３の触媒を用い、反応温度３４０℃、水素圧力７.
８ＭＰａ、液空間速度１.５ｈｒ −１、水素／オイル比
７５０ＮＬ／Ｌに設定した。処理結果を表５に示す。
て水素化処理を行った。反応条件として、第１反応器１
０では、Ｃｏ−Ｍｏ／Ａｌ２Ｏ３の触媒を用い、反応温
度３４０℃、水素圧力７.８ＭＰａ、液空間速度４ｈｒ
−１、水素／オイル比２５０ＮＬ／Ｌに設定した。また
第２反応器１１では、Ｎｉ−Ｗ／Ａｌ２Ｏ３の触媒を用
い、反応温度３３０℃、水素圧力４.９ＭＰａ、液空間
速度１.５ｈｒ−１、水素／オイル比７５０ＮＬ／Ｌに
設定した。さらに第３反応器１４では、Ｎｉ−Ｗ／Ａｌ
２Ｏ３の触媒を用い、反応温度３４０℃、水素圧力７.
８ＭＰａ、液空間速度１.５ｈｒ −１、水素／オイル比
７５０ＮＬ／Ｌに設定した。処理結果を表５に示す。
【００４３】
【表５】
【００４４】表５から分かるように、本実施例での水素
消費量は、第１反応器で７０Ｎｍ３／ＫＬ、第２反応器
で８０Ｎｍ３／ＫＬ、第３反応器で８０Ｎｍ３／ＫＬと
いずれも低い値を示している。また、セーボルト値も３
４.６で、色相が良好であることを示している。
消費量は、第１反応器で７０Ｎｍ３／ＫＬ、第２反応器
で８０Ｎｍ３／ＫＬ、第３反応器で８０Ｎｍ３／ＫＬと
いずれも低い値を示している。また、セーボルト値も３
４.６で、色相が良好であることを示している。
【００４５】
【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば、
脱硫工程における水素消費量および軽質化の損失が低減
され、硫黄および芳香族炭化水素の含有量が低く、かつ
良好な色相の軽油を製造することができる。
脱硫工程における水素消費量および軽質化の損失が低減
され、硫黄および芳香族炭化水素の含有量が低く、かつ
良好な色相の軽油を製造することができる。
【図１】本発明の実施の形態１による軽油の水素化処理
方法のプロセスフローを示した図である。
方法のプロセスフローを示した図である。
【図２】本発明の実施の形態２による軽油の水素化処理
方法のプロセスフローを示した図である。
方法のプロセスフローを示した図である。
【図３】本発明の実施の形態３による軽油の水素化処理
方法のプロセスフローを示した図である。
方法のプロセスフローを示した図である。
【図４】本発明の実施の形態４による軽油の水素化処理
方法のプロセスフローを示した図である。
方法のプロセスフローを示した図である。
１０ 第１反応器 １１ 第２反応器 １２ 気液分離器 １３ 混合器 １４ 第３反応器
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 加藤 寿仁 千葉県市原市八幡海岸通１番地 三井造船 株式会社千葉事業所内 (72)発明者 高橋 洋一 千葉県市原市八幡海岸通１番地 三井造船 株式会社千葉事業所内 (72)発明者 神田 伸靖 千葉県市原市八幡海岸通１番地 三井造船 株式会社千葉事業所内 (72)発明者 坪井 秀行 千葉県市原市八幡海岸通１番地 三井造船 株式会社千葉事業所内 Ｆターム(参考） 4G069 AA03 AA15 BA01A BA01B BB04A BB04B BC59A BC59B BC60A BC60B BC67A BC67B BC68A BC68B CC05 4H029 CA00 DA00 DA01 DA09 DA10
Claims (5)
- 【請求項１】 原料軽油を、コバルト、モリブデンおよ
び不可避的成分が担持された触媒の下で水素化脱硫する
工程を一段以上含み、かつ前記工程で水素化脱硫された
軽油を、ニッケル、タングステンおよび不可避的成分が
担持された触媒の下で水素化処理する工程を一段以上含
むことを特徴とする軽油の製造方法。 - 【請求項２】 沸点１３０〜４３０℃の石油留分を、反
応温度１５０〜３８０℃、水素圧力３〜１５ＭＰａ、液
空間速度１〜１０ｈｒ−１、および水素／オイル比１０
０〜１０００Ｌ／Ｌの条件の下で、コバルト、モリブデ
ンおよび不可避的成分が担持された触媒に接触させて水
素化脱硫する工程を一段以上含み、 かつ前記工程で水素化脱硫された石油留分を、反応温度
２００〜３５０℃、水素圧力３〜１５ＭＰａ、液空間速
度１.０〜５.０ｈｒ−１、および水素／オイル比１００
〜１０００Ｌ／Ｌの条件の下で、ニッケル、タングステ
ンおよび不可避的成分が担持された触媒に接触させて水
素化処理する工程を一段以上含むことを特徴とする軽油
の製造方法。 - 【請求項３】 沸点１３０〜４３０℃の石油留分を、反
応温度２８０〜３８０℃、水素圧力１〜８ＭＰａ、液空
間速度１〜１０ｈｒ−１、および水素／オイル比１００
〜１０００Ｌ／Ｌの条件の下で、コバルト、モリブデン
および不可避的成分が担持された触媒に接触させて水素
化脱硫する第一工程と、 前記第一工程で水素化脱硫された石油留分を、沸点３３
０℃以上の重質留分と沸点３３０℃未満の軽質留分とに
分離する第二工程と、 前記第二工程で分離された重質留分を、反応温度１５０
〜３６０℃、水素圧力１〜８ＭＰａ、液空間速度１〜１
０ｈｒ−１、および水素／オイル比１００〜１０００Ｌ
／Ｌの条件の下で、ニッケル、タングステンおよび不可
避的成分が担持された触媒に接触させて水素化処理する
第三工程と、 前記第二工程で分離された軽質留分と前記第三工程で水
素化処理された重質留分とを混合する第四工程と、を含
むことを特徴とする軽油の製造方法。 - 【請求項４】 沸点１３０〜４３０℃の石油留分を、反
応温度２８０〜３８０℃、水素圧力１〜８ＭＰａ、液空
間速度１〜１０ｈｒ−１、および水素／オイル比１００
〜１０００Ｌ／Ｌの条件の下で、コバルト、モリブデン
および不可避的成分が担持された触媒に接触させて水素
化脱硫する第一工程と、 前記第一工程で水素化脱硫された石油留分を、沸点３３
０℃以上の重質留分と沸点３３０℃未満の軽質留分とに
分離する第二工程と、 前記第二工程で分離された重質留分を、反応温度１５０
〜３６０℃、水素圧力１〜８ＭＰａ、液空間速度１〜１
０ｈｒ−１、および水素／オイル比１００〜１０００Ｌ
／Ｌの条件の下で、コバルト、モリブデンおよび不可避
的成分が担持された触媒に接触させて水素化脱硫する第
三工程と、 前記第二工程で分離された軽質留分と前記第三工程で脱
硫された重質留分とを混合する第四工程と、 前記第四工程で混合された混合物の留分を、反応温度２
００〜３５０℃、水素圧力３〜１５ＭＰａ、液空間速度
１〜５.０ｈｒ−１、および水素／オイル比１００〜１
０００Ｌ／Ｌの条件の下で、ニッケル、タングステンお
よび不可避的成分が担持された触媒に接触させて水素化
処理する第五工程と、を含むことを特徴とする軽油の製
造方法。 - 【請求項５】 沸点１３０〜４３０℃の石油留分を、反
応温度２８０〜３８０℃、水素圧力１〜８ＭＰａ、液空
間速度１〜１０ｈｒ−１、および水素／オイル比１００
〜１０００Ｌ／Ｌの条件の下で、コバルト、モリブデン
および不可避的成分が担持された触媒に接触させて水素
化脱硫する第一工程と、 前記第一工程で水素化脱硫された石油留分を、沸点３３
０℃以上の重質留分と沸点３３０℃未満の軽質留分とに
分離する第二工程と、 前記第二工程で分離された重質留分を、反応温度１５０
〜３６０℃、水素圧力１〜８ＭＰａ、液空間速度１〜１
０ｈｒ−１、および水素／オイル比１００〜１０００Ｌ
／Ｌの条件の下で、ニッケル、タングステンおよび不可
避的成分が担持された触媒に接触させて水素化処理する
第三工程と、 前記第二工程で分離された軽質留分を、反応温度１５０
〜３６０℃、水素圧力１〜８ＭＰａ、液空間速度１〜１
０ｈｒ−１、および水素／オイル比１００〜１０００Ｌ
／Ｌの条件の下で、ニッケル、タングステンおよび不可
避的成分が担持された触媒に接触させて水素化処理する
第四工程と、 前記第三工程で水素化処理された重質留分と前記第四工
程で水素化処理された軽質留分とを混合する第五工程
と、を含むことを特徴とする軽油の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000188622A JP2002003863A (ja) | 2000-06-23 | 2000-06-23 | 軽油の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000188622A JP2002003863A (ja) | 2000-06-23 | 2000-06-23 | 軽油の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2002003863A true JP2002003863A (ja) | 2002-01-09 |
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ID=18688379
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
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Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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-
2000
- 2000-06-23 JP JP2000188622A patent/JP2002003863A/ja active Pending
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|---|---|---|---|---|
| JP2003342587A (ja) * | 2002-03-20 | 2003-12-03 | Idemitsu Kosan Co Ltd | 深度脱硫軽油の製造方法 |
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| KR101071881B1 (ko) | 2003-06-10 | 2011-10-11 | 할도르 토프쉐 에이/에스 | 수소화처리 방법 |
| TWI507517B (zh) * | 2009-11-20 | 2015-11-11 | Total Marketing Services | 製造具有低含量芳香族之烴流體的方法 |
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