JP6912613B2 - 石油から金属を除去するシステム - Google Patents

Description

本発明は、石油系炭化水素流から金属を除去するためのシステムに関する。

原油などの石油系炭化水素は、特定の溶剤に対する溶解度に基づいて、４つの留分（飽和化合物、芳香族化合物、樹脂およびアスファルテン）に分離することができる。アスファルテンは、ｎ−アルカン、特に、ｎ−ヘプタンに溶けない留分と定義される。他の留分はｎ−アルカンに溶け、マルテンと呼ばれる。

例えば、金属、硫黄、水素、炭素を含む、石油系炭化水素中の多くの不純物、およびこれらの不純物を含む成分が存在する。金属は主として樹脂留分およびアスファルテン留分に濃縮され、残りの留分は少量の金属を含み得る。バナジウム、ニッケルおよび鉄が原油中で最も多く見られる金属である。一般に、アスファルテン留分は、樹脂留分よりもバナジウムの濃度が高い。

石油系炭化水素中に見られる金属は、精製プロセスおよび石油化学生産プロセスなどの他の下流のプロセスにおいて重大な問題を引き起こす可能性がある。例えば、ガソリンおよびディーゼル油などの製品を精製するために、精製品の仕様を満たす目的で原油の処理を促進させるために一般に使用される精製触媒を金属化合物は毒する。炭化水素系液体燃料中の金属化合物、特にバナジウムは、炭化水素燃焼プロセス、例えば発電プロセスにおいて使用されるものにおいて腐食の問題を引き起こす可能性がある。ガスタービンを用いる炭化水素燃焼プロセスにおいて、ガスタービン向けの液体燃料中のバナジウム化合物は、ガスタービンの金属部品を激しく腐食させる恐れのある酸化バナジウムを生成する可能性がある。

炭化水素関連石油流中の金属の存在に対処する現在の方法には、炭化水素関連石油流と共に注入される添加剤の使用と、発電プロセス内の流れを使用する前に金属を除去する処理ステップとが含まれる。１つの用途では、燃焼器内のバナジウム化合物を捕集するために添加剤が注入される。添加剤はバナジウム化合物の腐食効果を抑制する。添加剤は、ある程度有効であるが金属化合物を除去できないため、金属の存在による腐食を完全に防ぐことはできない。

従来の処理ユニットにおいて、金属化合物は、原油自体、または残油流のような製油所流などの原油の派生物から除去される。従来の水素化処理システムにおいて、金属化合物の除去は、触媒の存在下で水素が供給される水素化処理ユニットによって実現される。金属化合物は、水素との反応を通じて分解し、次いで、触媒上に堆積する。実務ではほとんど、運転期間の後に使用済み触媒を処分することができる。触媒を必要とする従来の水素化処理システムの不利な点のうちの１つは、バナジウムおよびニッケルなどの金属が堆積した使用済み触媒を再生することがほぼ不可能だということである。従来の水素化処理は、相当量の金属を炭化水素流から除去することができるが、このプロセスは、膨大な量の水素および触媒を消費する。短い触媒寿命および膨大な水素消費量は、水素化処理システムの運転に関連するコストに大きく寄与する。運転コストと関連する水素化処理ユニットの建設に必要な多額の資本支出によって、このような複雑なプロセスを液体燃料の前処理ユニットとして発電プラントが採用することが困難になる。

石油系炭化水素から金属を除去するために使用することができる別のプロセスは溶剤抽出プロセスである。このような溶剤抽出プロセスの１つは溶剤脱れき（ＳＤＡ）プロセスである。ＳＤＡプロセスは、重質残油中に存在するアスファルテンのすべてまたは一部を排除して、脱れき油（ＤＡＯ）を生成することができる。アスファルテンを排除することにより、ＤＡＯは、フィード重質残油よりも少ない量の金属を含む。高度な金属の除去は液収率が犠牲になる。例えば、ＳＤＡプロセスでは、原油からの常圧残油の金属含有量を１２９重量百万分率（重量ｐｐｍ）から３重量ｐｐｍまで減少させることが可能である。しかし、脱金属流の液収率はわずか約７５体積パーセント（ｖｏｌ％）である。

金属は、水素に対する炭素の比が他の部分よりも高い石油生成物の特定の部分に濃縮され得る。例えば、コークスまたはコークスと同様の部分は、高濃度の金属を含むことが多い。具体的には、コークス化条件下、一般に高温の超臨界水で重油が処理されるとき、バナジウムがコークスに濃縮され得る。コークス生成は液相油生成物から金属を除去するのに有益であり得るが、プロセスラインがコークスで詰まり、コークスの量の増加と共に液収率が低下するという、コークスに起因する問題が存在する。

超臨界水は、アップグレーディングおよび脱金属などの特定の反応の目的のために石油を処理するための反応媒体として適したものとなる特有の特性を有する。超臨界水は、水の臨界温度を上回り、水の臨界圧を上回る水である。水の臨界温度は摂氏３７３．９４６度（℃）である。水の臨界圧は２２．０６メガパスカル（ＭＰａ）である。希釈剤として働く超臨界水は、水素の外部供給がなくてもコークス生成を防ぐ。超臨界水が媒介する石油プロセスの基本的な反応機構はラジカル反応機構と同じである。熱エネルギーが、化学結合の切断によってラジカルを生じる。次いで、超臨界水が「かご効果」を生み出し、それによってラジカルは超臨界水に取り囲まれるため、互いに容易に反応できない。かご効果は、重質油熱分解装置などの従来の熱分解プロセスと比べて、超臨界水プロセスのコークス生成を減少させる。「コークス」は一般に、石油中に存在する、トルエンに不溶な材料と定義される。

樹脂留分およびアスファルテン留分中に存在する金属の大部分は、ポルフィリン型の化合物として存在することが既知であり、金属は、配位共有結合によって窒素に結合される。金属化合物の他の形態はよく確認されていないが、少なくともいくつかの金属化合物がキレート型の化合物として存在する。

石油系炭化水素から金属を除去する一方で、高い液収率を実現することができる方法が望まれている。金属を除去する一方で、コークス生成を減少させ、気相生成物の発生を最小限に抑え、液収率を向上させる方法が望まれている。

本発明は、炭化水素系石油から金属を除去するための装置および方法に関する。さらに具体的には、本発明は、炭化水素中の金属化合物を、液相炭化水素生成物から除去することができる特定の金属化合物に変換するための装置および方法に関する。

本発明の第１の態様において、発電プロセスにおいて使用するための石油供給原料から金属不純物を除去する方法が提供される。本方法は、金属不純物を含み、１５０℃の供給原料温度および水の臨界圧よりも高い供給原料圧力まで加熱された加熱供給原料と、水の臨界温度を上回る水温および水の臨界圧を上回る水圧まで加熱された加熱水流とを混合装置内で混合して、混合流を生じるステップであって、その混合流が、アスファルテンと樹脂部分、炭化水素部分および超臨界水部分を含むステップと、外部から供給された水素および外部から供給された酸化剤がない状態で、混合流を超臨界水反応器に導入して、精製石油部分およびある量の固体コークスを含む反応器流出物を生成するステップであって、脱金属反応が、金属不純物を変換金属に変換するように操作可能であり、１組の変換反応が、超臨界水部分の存在下で炭化水素部分を精製して精製石油部分を生成するように操作可能であるステップと、反応器流出物を冷却装置内で冷却して冷却流を生成するステップと、アスファルテンと樹脂部分および変換金属を含むスラッジ留分を冷却流から分離して、脱スラッジ流を生成するように構成された、リジェクタ温度を有するリジェクタに冷却流を供給するステップと、減圧装置内の脱スラッジ流の圧力を低下させて減圧生成物を生成するステップと、気液分離器内の減圧生成物を分離して、気相生成物および液体生成物を生成するステップと、油水分離器内の液体生成物を分離して、ある液収率を有し、石油供給原料と比べてアスファルテン含有量が減少し、金属不純物の濃度が低下し、かつ硫黄が減少した石油生成物と、水生成物とを生成するステップとを含む。

本発明の特定の態様において、石油供給原料は、全範囲原油、抜頭原油、燃料油、製油所流、製油所流からの残油、原油精製所からの分解生成物流、常圧残油流、減圧残油流、石炭由来の炭化水素、液化石炭、ビチューメン、バイオマス由来の炭化水素および他の石油化学プロセスからの炭化水素流からなる群から選択される石油系炭化水素である。本発明の特定の態様において、金属不純物は、バナジウム、ニッケル、鉄およびこれらの組み合わせからなる群から選択される。本発明の特定の態様において、金属不純物は金属ポルフィリンを含む。本発明の特定の態様において、変換反応の組は、アップグレーディング、脱硫、脱窒素、脱酸素、クラッキング、異性化、アルキル化、縮合、二量体化、加水分解、水和およびこれらの組み合わせからなる群から選択される。本発明の特定の態様において、リジェクタはリジェクタ吸着材を含む。本発明の特定の態様において、リジェクタはリジェクタ溶剤を含む。本発明の特定の態様において、リジェクタは、サイクロン型容器、管状型容器、ＣＳＴＲおよび遠心分離機からなる群から選択される。本発明の特定の態様において、反応器流出物中の固体コークスの量は、石油供給原料の１．５重量パーセント（ｗｔ％）未満である。本発明の特定の態様において、石油生成物中の金属不純物の濃度は２重量ｐｐｍ未満である。本発明の特定の態様において、石油生成物の液収率は９６パーセント（％）よりも高い。

本発明の第２の態様において、発電プロセスにおいて使用するための石油供給原料から金属不純物を除去する方法が提供される。本方法は、金属不純物を含み、１５０℃の供給原料温度および水の臨界圧よりも高い供給原料圧力まで加熱された加熱供給原料と、水の臨界温度を上回る水温および水の臨界圧を上回る水圧まで加熱された加熱水流と、を混合装置内で混合して、混合流を生じるステップであって、混合流が、アスファルテンと樹脂部分、炭化水素部分および超臨界水部分を含むステップと、外部から供給された水素および外部から供給された酸化剤がない状態で、混合流を超臨界水反応器に導入して、精製石油部分を含む反応器流出物を生成するステップであって、脱金属反応が、金属不純物を変換金属に変換するように操作可能であり、１組の変換反応が、超臨界水部分の存在下で炭化水素部分を精製して、精製石油部分を生成するように操作可能であるステップと、反応器流出物を冷却装置内で冷却して冷却流を生成するステップと、減圧装置内の冷却流の圧力を低下させて、精製石油部分、アスファルテン留分、水留分および気相生成物留分を含む減圧流を生成するステップと、気液分離器内の減圧流を分離して、気体生成物および液相流を生成するステップと、油水分離器内の液相流を分離して、液相石油流および水相流を生じるステップと、液相石油流を溶剤抽出器に供給するステップと、石油供給原料と比べてアスファルテン含有量が減少し、金属不純物の濃度が低下し、かつ硫黄が減少した石油生成物を、溶剤抽出器内の液相石油流から抽出して金属含有留分を残すステップとを含む。

本発明の特定の態様において、石油供給原料は、全範囲原油、抜頭原油、燃料油、製油所流、製油所流からの残油、原油精製所からの分解生成物流、常圧残油流、減圧残油流、石炭由来の炭化水素、液化石炭、ビチューメン、バイオマス由来の炭化水素および他の石油化学プロセスからの炭化水素流からなる群から選択される石油系炭化水素である。本発明の特定の態様において、金属不純物は、バナジウム、ニッケル、鉄およびこれらの組み合わせからなる群から選択される。本発明の特定の態様において、金属不純物は金属ポルフィリンを含む。本発明の特定の態様において、変換反応の組は、アップグレーディング、脱硫、脱窒素、脱酸素、クラッキング、異性化、アルキル化、縮合、二量体化、加水分解、水和およびこれらの組み合わせからなる群から選択される。本発明の特定の態様において、溶剤抽出器は溶剤脱れきプロセスを含む。本発明の特定の態様において、反応器流出物中の固体コークスの量は、石油供給原料に基づいて１．５重量％未満である。本発明の特定の態様において、石油生成物中の金属不純物の濃度は２重量ｐｐｍ未満である。

これらおよび他の本発明の特徴、態様および利点は、以下の説明、特許請求の範囲および添付図面を参照することでよりよく理解されるであろう。しかし、図面は、本発明のいくつかの実施形態のみを示しており、したがって、本発明の範囲は、等しく効果的な他の実施形態が認められるため、その範囲を限定するものと見なされるべきではないことに留意されたい。

本発明による炭化水素供給原料をアップグレードする方法の一実施形態のプロセス図である。 先行技術による混合ユニットのある実施形態のブロック図である。 本発明による連続ミキサーのある実施形態のブロック図である。

以下の詳細な説明は、例示の目的のために多くの特定の詳細を含むが、以下の詳細の多くの例、変形および改変が本発明の範囲内および趣旨内であることを当業者なら理解するであろうことが理解される。したがって、本明細書に記述され、添付図面に記載される本発明の例示的な実施形態は、特許請求の範囲に記載の発明に関して、一般性を失うことなく、制限を加えることなく記載される。

本発明は、水素を使用せずに、石油系炭化水素から除去することがより容易な金属化合物に金属不純物を変換する超臨界水を使用して、石油系炭化水素流から金属不純物を除去する方法に関する。「脱金属」は、油相から触媒表面（水素化脱金属プロセス中）および水（超臨界水プロセス中）を含む非油相に金属化合物を除去するプロセスならびにスラッジプロセスを指すが、本明細書において用いられる脱金属は、スラッジを生成する濃縮プロセスを任意選択で含む超臨界水プロセスを指す。

本発明は、石油から金属を除去する方法を提供する。脱金属流は、コーカーユニット内などの発電プロセス内で、または水素化分解装置および流動接触分解装置などの従来の精製プロセス内で使用することができる。発電プロセスは、ガスタービンを含むものを含む。ガスタービンは、気体燃料または液体燃料のいずれかを用いて使用することができる。したがって、脱金属流は、ガスタービン用の液体燃料にすることができる。本発明は、石油系炭化水素流から金属化合物を除去する一方、同時に石油系炭化水素流をアップグレードして、密度がより低く、硫黄含有量がより低く、アスファルテン含有量がより低く、かつＡＰＩ比重が増加した石油生成物流を生じる方法を提供する。本明細書において用いられるとき、「金属化合物」、「金属」または「金属不純物」は、有機金属化合物を指し、無機金属化合物を対象に含まない。無機金属化合物は、酸化鉄および酸化銅、ならびに銅金属粉末のような金属粉末を含む。無機金属化合物は典型的には、物理的なフィルタによって除去することができる。無機金属化合物はノズルを詰まらせる可能性があるため、プロセス内のノズルを通じて注入される前に炭化水素系石油流から無機化合物を除去するために、このような物理的なフィルタを反応器の上流に設置することができる。有機金属化合物は、金属原子が化学結合によって有機分子内に含まれている金属化合物である。有機金属化合物は物理的なフィルタによって除去することができない。有機金属化合物は超臨界水中で分解することができる。例えば、バナジウムポルフィリンは、４００℃を上回る温度でフリーラジカル反応により分解することが既知である。超臨界水中の分解反応の結果生成される金属化合物は、酸化物および水酸化物の形態を含む様々な化学構造を有することができる。本発明の特定の実施形態において、金属不純物の濃度が低下した得られる石油生成物は、発電プロセスにおいて、例えば、ガスタービン向けの液体石油燃料として使用することができる。特定の実施形態において、本発明は、外部から供給された酸化剤がなく、かつ外部から供給された水素がない状態で超臨界水を利用して、石油系液体燃料中に含まれる金属炭化水素を変換する方法を開示する。金属炭化水素は、超臨界水の存在下で金属化合物に分解または変換され、この変換は、金属化合物の除去を容易にして、より少ない金属を含む油生成物を生成する。

本発明の特定の実施形態において、変換金属を除去する方法は、変換金属化合物（金属生成物）が油生成物相から分離される分離ステップを用いる。分離ステップは、抽出、吸着、遠心処理、濾過およびこれらの組み合わせを用いて実施される。本発明の特定の実施形態において、金属を除去する方法は、脱金属された油生成物に水素を付加する接触水素化ステップを含み、これは、製品燃料の熱量を増加させることができる。本発明の特定の実施形態において、金属を除去する方法は、炭化水素から水素を生成する超臨界水ガス化を含むことができる。

図１を参照すると、石油供給原料から金属不純物を除去するためのプロセスが記載されている。石油供給原料１０５は、石油ポンプ５を通じて石油予熱器１０に移される。石油ポンプ５は石油供給原料１０５の圧力を高め、加圧供給原料１１０を生じる。石油供給原料１０５は、石油系液体燃料を含む、炭化水素変換反応の恩恵を受けるであろう石油系炭化水素の任意の源にすることができる。例示的な石油系炭化水素源には、全範囲原油、抜頭原油、燃料油、製油所流、製油所流からの残油、原油精製所からの分解生成物流、常圧残油流、減圧残油流、石炭由来の炭化水素、液化石炭、ビチューメン、バイオマス由来の炭化水素および他の石油化学プロセスからの炭化水素流が含まれる。本発明の少なくとも１つの実施形態において、石油供給原料１０５は全範囲原油である。本発明の少なくとも１つの実施形態において、石油供給原料１０５は燃料油である。本発明の少なくとも１つの実施形態において、石油供給原料１０５は常圧残油流である。本発明の少なくとも１つの実施形態において、石油供給原料１０５は減圧残油流である。本発明の少なくとも１つの実施形態において、他の石油化学プロセスは、デカント油の炭化水素流を生じるプロセスを含む。

加圧供給原料１１０は供給原料圧力を有する。加圧供給原料１１０の供給原料圧力は、水の臨界圧よりも高い圧力であり、あるいは２３ＭＰａよりも高く、あるいは約２３ＭＰａから約３０ＭＰａの間である。本発明の少なくとも１つの実施形態において、加圧供給原料１１０の圧力は２５ＭＰａである。

石油予熱器１０は加圧供給原料１１０の温度を高め、加熱供給原料１３５を生じる。石油予熱器１０は、加圧供給原料１１０を供給原料温度まで加熱する。加熱供給原料１３５の供給原料温度は、３００℃未満の温度であり、あるいは約３０℃から３００℃の間の温度まで、あるいは３０℃から１５０℃の間、あるいは５０℃から１５０℃の間の温度までである。３５０℃を上回る温度は、加熱供給原料１３５中で石油のコークス化の原因となる。加熱供給原料１３５の温度を３５０℃未満に保つと、反応器の上流の供給原料を加熱するステップにおいてコークスの生成が少なくなり、場合によってはなくなる。本発明の少なくとも１つの実施形態において、加熱供給原料１３５の供給原料温度を約１５０℃以下に保つと、加熱供給原料１３５においてコークスの生成がなくなる。さらに、石油系炭化水素流の３５０℃までの加熱は、可能ではあるが重い加熱装置を必要とする一方、１５０℃までの加熱は、熱交換器内で蒸気を使用して実現することができる。

水流１１５が水ポンプ１５に供給されて、加圧水流１２０を生じる。加圧水流１２０は、ある水圧を有する。加圧水流１２０の水圧は、水の臨界圧よりも高い圧力であり、あるいは約２３ＭＰａよりも高く、あるいは約２３ＭＰａから約３０ＭＰａの間である。本発明の少なくとも１つの実施形態において、加圧水流１２０は約２５ＭＰａである。加圧水流１２０が水予熱器２０に供給されて、加熱水流１３０を生じる。

水予熱器２０は、加圧水流１２０をある水温まで加熱して、加熱水流１３０を生じる。加圧水流１２０の水温は、水の臨界温度を上回る温度、あるいは約３７４℃から約６００℃の間、あるいは約３７４℃から約４５０℃の間であり、あるいは約４５０℃を上回る。水温の上限は、パイプ、フランジおよび他の接続部品などのプロセスの物理的態様の定格によって制約される。例えば、３１６ステンレス鋼については、高圧時の最高温度が６４９℃であることが推奨される。６００℃未満の温度が、パイプラインの物理的制約内において実際的である。加熱水流１３０は、水の臨界温度および水の臨界圧を上回る条件では超臨界水である。本発明の少なくとも１つの実施形態において、加熱供給原料１３５と加熱水流１３０の間の温度差は２５０℃よりも大きい。特定の理論によって制限されることなく、加熱供給原料１３５と加熱水流１３０の間の温度差が２５０℃よりも大きいと、加熱供給原料１３５中に存在する石油系炭化水素と、加熱水流１３０内の超臨界水との混合装置３０内の混合が進むと考えられる。加熱水流１３０には酸化剤が存在しない。

水流１１５および石油供給原料１０５は別々に加圧および加熱される。代替の実施形態では、水流１１５および石油供給原料１０５は周囲条件で混合することができて、次いで、混合流として加圧および加熱することができる。混合の程度に関わらず、石油供給原料１０５は、コークスの生成を避けるために、水流１１５と混合し終えるまで３５０℃を超えて加熱されない。

加熱水流１３０および加熱供給原料１３５が混合装置３０に供給されて、混合流１４０を生じる。混合流１４０の温度は、約４００℃未満、あるいは約３７４℃未満、あるいは３６０℃未満である。約４００℃を上回ると、混合流１４０中でラジカル反応が起こり得、これは脱金属反応につながり得る。本発明の少なくとも１つの実施形態において、反応器の外での脱金属反応を避けるために、混合流１４０の温度は４００℃未満である。脱金属反応を避けると、流れ間のいかなる反応も避けることができ、したがって、相分離によるコークス生成を減少させられる可能性がある。特定の理論によって制限されることなく、脱金属はすぐには始まらないが、検出可能なレベルの脱金属が起こり得るまでには時間が必要であると考えられる。脱金属が１％に達する時間枠は約５秒である。標準環境温度および圧力（ＳＡＴＰ）の超臨界水反応器４０に入る水対石油供給原料の体積流量の比は、約１：１０から約１：０．１の間、あるいは約１：１から約１：０．２の間である。少なくとも１つの実施形態において、石油供給原料の体積流量に対する水の体積流量の比は１〜５の範囲内である。石油を分散させるために、石油よりも水が多いほうが望ましい。混合流１４０中で油よりも水を多く使用すると、油に対する水の比が低い、または水よりも油が多い比のプロセスよりも液収率が高くなる。混合流１４０は、アスファルテンと樹脂部分、炭化水素部分および超臨界水部分を有する。不十分な混合は、オリゴマー化反応および重合反応などの反応を誘起または加速し、その結果、さらに大きな分子またはコークスが生成される。このような大きな分子内またはコークス内にバナジウムポルフィリンなどの金属化合物が取り込まれると、金属化合物を除去する方法はない。本方法は有利に、コークス中に金属を濃縮し、次いで、液体油生成物から金属を除去する方法よりも液収率が高くなる。液収率の低下に加えて、金属を濃縮するような方法は、プロセスラインの詰まりなど、連続運転において問題を生じる。したがって、十分混合された混合流１４０を有すると、本発明の方法にしたがって金属を除去する能力が高くなる。混合流１４０は超臨界水反応器４０に導入される。

混合流１４０は超臨界水反応器４０に導入されて、反応器流出物１５０を生成する。本発明の少なくとも１つの実施形態において、混合流１４０は、別の加熱ステップなしで混合装置３０から超臨界水反応器４０へと進む。

超臨界水反応器４０は、水の臨界温度よりも高い温度、あるいは約３７４℃から約５００℃の間、あるいは約３８０℃から約４８０℃の間、あるいは約４００℃から約４５０℃の間の温度で運転される。好ましい実施形態において、超臨界水反応器４０内の温度は４００℃から約４５０℃の間である。超臨界水反応器４０内の脱金属反応を含むアップグレーディング反応は４００℃で開始することができるが、４５０℃を上回ると、コークス生成の増加が観察される。特定の理論によって制限されることなく、脱金属反応は、超臨界水反応器４０内で起こる他のアップグレーディング反応と競争しないと考えられる。少なくとも１つの実施形態において、脱硫反応時の硫化水素の生成は、ＨＳラジカルによってラジカルを増加させることによって脱金属を助ける。超臨界水反応器４０は、水の臨界圧よりも高い圧力であり、あるいは約２３ＭＰａよりも高く、あるいは約２３ＭＰａから約３０ＭＰａの間である。超臨界水反応器４０内の混合流１４０の滞留時間は約１０秒より長く、あるいは約１０秒から約５分の間、あるいは約１０秒から１０分の間、あるいは約１分から約６時間の間、あるいは約１０分から２時間の間である。本発明の少なくとも１つの実施形態において、触媒を超臨界水反応器４０に加えて、変換反応に触媒作用を及ぼすことができる。触媒は、脱金属と他のアップグレーディング反応に同時に触媒作用を及ぼすことができる。特定の理論によって制限されることなく、触媒は、アップグレーディング反応を促進する活性水素を発生させる改質反応を開始することができると考えられる。大きな分子をより小さな分子に分割するアップグレーディング反応は、より多くのラジカルを脱金属反応に供給することによって脱金属反応を促進する。本発明における使用に適した触媒の例には、金属酸化物および金属硫化物が含まれる。本発明の少なくとも１つの実施形態において、混合流中に存在するバナジウムは、触媒として作用することができる。本発明の少なくとも１つの実施形態において、超臨界水反応器４０には触媒が存在しない。超臨界水反応器４０には外部から供給された水素が存在しない。超臨界水反応器４０には外部から供給された酸化剤が存在しない。プロセスの制約は、水素または酸化剤を超臨界水反応器４０に注入する能力を低下させる。本発明では酸化剤または酸化体が存在しないが、その理由は、水が、油中に存在する金属を金属酸化物または金属水酸化物に変換する酸素源になり得るからである。金属酸化物および金属水酸化物は水相中に残る。本発明の代替の実施形態において、金属はスラッジ中に濃縮され得るが、プロセス内で除去することができる。本発明の少なくとも１つの実施形態において、超臨界水反応器の運転条件（温度、圧力および滞留時間）は、固体コークスの生成を減少させ、または最小限に抑える一方、アスファルテン留分中に変換金属を濃縮するよう設計される。

本発明のプロセス内で使用される超臨界反応器の数は、プロセスの設計要求に基づいて変わる。１つの超臨界反応器を使用することができて、あるいは直列に配置された２つの超臨界反応器、あるいは直列に配置された３つの超臨界反応器、あるいは直列に配置された４つの超臨界反応器、あるいは直列に配置された４つを超える超臨界反応器を使用することができる。本発明のいくつかの実施形態において、単一の超臨界水反応器４０を使用することができる。本発明の好ましい実施形態において、２つの超臨界水反応器４０が直列に配置される。プロセス内に複数の反応器を有すると、プロセスの汎用性が高まる。１つの実施形態では、複数の反応器にわたって反応温度を徐々に上げることができるが、これは、単一の反応器では、広い温度勾配を得ることが困難であるため実施できない。複数の反応器を使用すると流路が増えて、混合を進める機会が与えられ、温度を徐々に上げる長い経路が与えられる。さらに、より長い流路はプロセスの安定性を高める。炭化水素が蒸発するとアスファルテンが析出してコークスが生成する可能性があるため、超臨界水反応器４０では炭化水素の蒸発を避けるために、混合流１４０を急熱しない。したがって、複数の反応器は水と石油の混合を進め、コークス生成を減少させる。１つを超える直列の超臨界反応器を有する実施形態において、第１の超臨界反応器内の反応条件は、第２の超臨界反応器内の反応条件と同じであり得、あるいは第１の超臨界反応器内の反応条件は、第２の超臨界反応器内の反応条件とは異なり得る。本明細書において用いられるとき、反応条件は、温度、圧力および滞留時間を指す。

混合流１４０は、水部分、炭化水素部分およびアスファルテンと樹脂部分を含む。金属不純物は、炭化水素部分およびアスファルテンと樹脂部分の中に存在し得る。存在する金属不純物の例には、金属ポルフィリンおよび非ポルフィリン型の金属が含まれる。金属ポルフィリンの例には、バナジウム、ニッケルおよび鉄が含まれる。本発明の少なくとも１つの実施形態において、混合流１４０中に存在する金属の５０〜８０％が非ポルフィリン型の金属である。本発明の少なくとも１つの実施形態において、金属不純物はバナジウムポルフィリンである。混合流１４０中に存在する金属不純物は、超臨界水反応器４０の存在下で超臨界水反応器４０内の脱金属反応を経る。脱金属反応は、炭化水素部分に存在する金属不純物が、変換金属に変換または分解される反応を指す。アスファルテンと樹脂部分の他の不純物は、硫化水素、アンモニア、水、およびメルカプタンなどの他の形態に変換され得る。本発明のいくつかの実施形態において、炭素との結合が切断されるとき、硫黄、窒素および酸素が放出され得る。例示的な変換金属には、金属酸化物、金属水酸化物、有機金属化合物およびこれらの組み合わせが含まれる。本発明の少なくとも１つの実施形態において、混合流１４０中に存在するバナジウムポルフィリン金属不純物は、脱金属反応を経て、水酸化バナジウム変換金属になる。本発明の少なくとも１つの実施形態において、混合流１４０中に存在するバナジウムポルフィリン金属不純物は、脱金属反応を経て、酸化バナジウム変換金属になる。本発明の少なくとも１つの実施形態において、１組の変換反応が超臨界水反応器４０内で起こり得る。変換反応の組は、アップグレーディング、脱硫、脱窒素、脱酸素、クラッキング、異性化、アルキル化、縮合、二量体化、加水分解および水和、ならびにこれらの組み合わせから選択される。変換反応の組は精製石油部分を生成する。

超臨界水の存在下の超臨界水反応器４０内の脱金属反応は、石油供給原料に基づいて１重量％未満、あるいは石油供給原料に基づいて１．５重量％未満、あるいは石油供給原料に基づいて０．８重量％未満、あるいは石油供給原料に基づいて０．６重量％未満、あるいは石油供給原料に基づいて０．５重量％未満の量の固体コークスを含む反応生成物である流出物１５０を生成する。石油供給原料に基づいて１重量％未満の量の固体コークスは、固体コークスがないと見なされる。特定の理論によって制限されることなく、固体コークスの生成（「コークス化」）は、超臨界水反応器内で以下の３つの条件を避けることによって避けられると考えられる：５００℃を上回る温度などの高温（高温は、ラジカル間縮合を誘起するラジカルを生成するため。）；相分離（石油供給原料の部分は分離相として存在し得るが、炭化水素と超臨界水を１つの相または実質的に１つの相に混合すると、コークス化が減少する。）；長い滞留時間（コークス化は誘導期を必要とするため、アスファルテンなどのコークス前駆体の滞留時間を制限すると、コークス化を制限することができる）。超臨界水の存在下の脱金属反応は、合計で石油供給原料に基づいて約５重量％未満、あるいは石油供給原料に基づいて約６重量％未満、石油供給原料に基づいて５．５重量％、石油供給原料に基づいて４．５重量％、石油供給原料に基づいて４重量％、あるいは石油供給原料に基づいて３．５重量％の気相生成物を生成する反応生成物を生成することができる。石油供給原料に基づいて約５重量％未満の反応生成物中の気相生成物は、少量の気相生成物と見なされる。

本発明の少なくとも１つの実施形態において、脱金属反応は、超臨界水の存在下でコークスを生成せずに、変換金属を樹脂留分およびアスファルテン留分中に濃縮することが分かる。本発明の少なくとも１つの実施形態において、変換金属に変換されない金属不純物の部分は、アスファルテン留分中に濃縮される。特定の理論によって制限されることなく、以下の濃縮がアスファルテン留分中で起こると考えられる。非金属性アスファルテン、すなわち金属が存在しないアスファルテンは、金属性アスファルテンよりも速く分解し、これは、非金属性アスファルテンが溶解するとき、非金属性アスファルテンがアスファルテン留分中に残ることを意味する。アスファルテン中の金属不純物が金属酸化物または金属水酸化物に変換されるとき、樹脂の高い極性によって金属酸化物および金属水酸化物は他の無機金属化合物と共に樹脂に引き寄せられ、樹脂に付着し得る。アスファルテン留分は、非局在π電子が金属酸化物および金属水酸化物を引き寄せ得る多くの芳香環を有する。その結果、反応器からのアスファルテン留分は、生成物中の全金属含有量がより低い場合でも、石油供給原料１０５中のアスファルテン留分と比べて金属の濃度が高い。変換金属を樹脂留分およびアスファルテン留分中に濃縮する結果、マルテン留分は、発電に必要な、より低い金属含有量を有することができる。

本発明の少なくとも１つの実施形態において、超臨界水反応器４０には、固体または滓を超臨界水反応器４０から直接除去するプロセスが存在しない。本発明の少なくとも１つの実施形態において、超臨界水反応器４０には、固体または滓の流れのための別の出口流れが存在せず、したがって、本発明において、どのような固体または滓も反応器生成物流と共に除去される。本発明の少なくとも１つの実施形態において、超臨界水反応器４０には固形物沈降領域が存在しない。

反応器流出物１５０は反応生成物を含む。反応器流出物１５０が冷却装置５０に供給されて、冷却流１６０を生じる。冷却装置５０は、反応器流出物１５０を冷却することができる任意の装置にすることができる。本発明の少なくとも１つの実施形態において、冷却装置５０は熱交換器である。冷却流１６０は、水の臨界温度を下回る温度、あるいは３００℃未満、あるいは１５０℃未満である。本発明の少なくとも１つの実施形態において、冷却流１６０は５０℃の温度である。本発明の少なくとも１つの実施形態において、冷却装置５０は、反応器流出物１５０の冷却から熱を回収するよう最適化することができて、回収熱は、本プロセスの別のユニット内または別のプロセス内で利用することができる。本発明の少なくとも１つの実施形態において、冷却装置５０からの回収熱は、溶剤抽出器９２内で利用される。反応器流出物１５０は、十分混合された油と水のエマルジョンを含む。本発明の少なくとも１つの実施形態において、反応器流出物１５０は、均一相またはほぼ均一相である。冷却装置５０内の温度を低下させると、冷却流１６０が別々の油相と水相を含むように相が分離する。特定の理論によって制限されることなく、相分離は、以下の経路にしたがって起こると考えられる。反応器流出物１５０の温度が水の臨界温度未満に下がると、アスファルテンおよび変換金属を含む重質留分は水から分離され、他の留分は溶解したままである。

冷却流１６０がリジェクタ６０に供給されて、スラッジ留分１６５を分離し、脱スラッジ流１７０を生成する。リジェクタ６０は、炭化水素および水を含む液体流からスラッジを分離することができる任意のタイプのプロセス容器にすることができる。リジェクタ６０としての使用に適した例示的なプロセス容器には、サイクロン型容器、管状型容器、ＣＳＴＲ型の容器および遠心分離機が含まれる。本明細書において用いられる「スラッジ」は、すべてまたは実質的にすべての変換金属ならびに水をエマルション中に含む蓄積したアスファルテン留分を指す。スラッジ留分１６５は、３０重量％から７０重量％の間の変換金属、あるいは４０重量％から６０重量％の間の変換金属、あるいは少なくとも５０重量％の変換金属を含む。変換金属のパーセントは、石油供給原料１０５中に存在する全金属と比べたスラッジ留分中に存在する金属の留分の割合を指す。少なくとも１つの実施形態において、少なくとも３０重量％の変換金属がスラッジ中の水に分散している。少なくとも１つの実施形態において、スラッジは、少なくとも３０重量％のアスファルテンおよび少なくとも１０重量％の水を含む。残りの変換金属および何らかの未変換の金属は脱スラッジ流１７０中に存在する。脱スラッジ流１７０中の未変換の金属は油相中に存在し得、変換金属は水相中に存在し得る。リジェクタ６０は、リジェクタ温度で運転される。約２００℃から約３５０℃の間、あるいは約２２５℃から約３２５℃の間、あるいは約２５０℃から約３００℃の間の範囲内のリジェクタ温度。好ましい実施形態において、リジェクタ６０は、約２５０℃から約３００℃の間の温度に保たれる。冷却流１６０中に存在する他の炭化水素からアスファルテン留分が分離するように、リジェクタ６０の温度は、相分離を起こす水の臨界温度よりも低い。臨界温度を上回る温度では、水がアスファルテンを溶解または分散させるため、臨界温度未満に温度を下げることにより、アスファルテン留分を凝集させることができる。リジェクタ６０内の温度は、非アスファルテン留分が相分離する温度を上回る。言い換えれば、リジェクタの温度は、冷却流１６０からアスファルテン留分を分離させる範囲内に保たれるが、水と混合された非アスファルテン留分を冷却流１６０中に維持する。本発明の少なくとも１つの実施形態において、冷却流１６０の温度は、リジェクタ６０の所望の運転温度を得るように冷却装置６０内で調節される。本発明の少なくとも１つの実施形態において、リジェクタ６０は、温度を保つ外部加熱装置を有する。温度に関わらず液相中に水が保持されるようなリジェクタ６０内の冷却流１６０の圧力損失になるようにリジェクタ６０は設計される。リジェクタ内の圧力損失は、約０ＭＰａから約５ＭＰａの間、あるいは約０．１ＭＰａから約４ＭＰａの間、あるいは約０．１ＭＰａから約３．０ＭＰａの間、あるいは約０．１ＭＰａから約２．０ＭＰａの間、あるいは約０．１ＭＰａから約１．０ＭＰａの間の範囲内である。好ましい実施形態において、リジェクタ６０内の圧力損失は、０．１ＭＰａから１．０ＭＰａの間の範囲内である。特定の実施形態において、リジェクタ吸着材をリジェクタ６０に加えることができる。リジェクタ吸着材は、冷却流１６０中のスラッジをスラッジ留分１６５として分離することができるようにリジェクタ６０内で選択的に蓄積させる任意の吸着材にすることができる。リジェクタ吸着材として使用するための例示的な吸着材には、金属酸化物および固体炭素が含まれる。本発明の特定の実施形態において、その表面反応性を不動態化するために、吸着材を焼鈍したり、または特定の化学薬品で処理したりすることができる。例えば、吸着材の触媒作用を防ぐ目的で、固体炭素の表面のカルボン酸型官能基などの表面活性種を除去するために、固体炭素を窒素下、８００℃で熱的に処理することができる。リジェクタ６０内の吸着材は、固定床、流動床またはトリクルベッド内に存在し得る。吸着材は、リジェクタ６０の５ｖｏｌ％から９５ｖｏｌ％の間で充填することができる。本発明の少なくとも１つの実施形態において、吸着材にはスラッジに対する触媒効果がない。本発明の少なくとも１つの実施形態において、リジェクタ吸着材は、活性炭素繊維などの固体炭素である。少なくとも１つの実施形態において、リジェクタ６０にはリジェクタ吸着材が存在しない。特定の実施形態において、リジェクタ溶剤をリジェクタ６０に加えることができる。リジェクタ溶剤は、液体流からのスラッジの分離効率を高める任意の溶剤にすることができる。リジェクタ溶剤として使用することができる例示的な溶剤には、ペンタン、ヘキサン、ヘプタン、ベンゼン、トルエンおよびキシレンが含まれる。リジェクタ溶剤の量は、約０．０５ｖｏｌ％の冷却流から１０ｖｏｌ％の冷却流の間、あるいは約０．１ｖｏｌ％から約１ｖｏｌ％の冷却流の間、あるいは約１ｖｏｌ％から約１０ｖｏｌ％の冷却流の間の範囲内である。少なくとも１つの実施形態において、リジェクタ６０にはリジェクタ溶剤が存在しない。特定の実施形態において、リジェクタ吸着材およびリジェクタ溶剤の両方をリジェクタ６０に加えることができる。本発明の少なくとも１つの実施形態において、リジェクタ６０には酸化剤が存在しない。本明細書において用いられるとき、「酸化剤」は、他の化合物と反応して、化合物を酸化物に変換することができる化学種を指す。本発明にはない例示的な酸化剤には、酸素、空気、過酸化水素、過酸化水素水、硝酸および硝酸塩が含まれる。スラッジ留分１６５は、処分することも、またはさらに処理するために送ることもできる。本発明の少なくとも１つの実施形態において、スラッジ留分１６５が超臨界水反応器４０に再循環されて戻ることはない。リジェクタ４０は、超臨界水に溶けるが亜臨界水に溶けない冷却流１６０中の化合物を含む、亜臨界水に溶けない冷却流１６０の留分を分離する。本発明の少なくとも１つの実施形態において、リジェクタ４０は、超臨界水反応器から直接、流れを分離するプロセスよりも多くの変換金属を除去する。特定の理論によって制限されることなく、超臨界水は、亜臨界水よりも炭化水素に対する溶解度が高いことに留意されたい。逆に、超臨界水は、亜臨界水よりも炭化水素に対する溶解度が低い。スラッジ留分１６５が超臨界水と混合されることはない。スラッジ留分１６５は、少量のアップグレードされた炭化水素を含み得る。

石油系炭化水素および水を含む脱スラッジ流１７０は減圧装置７０を通過する。減圧装置７０は、脱スラッジ流１７０の圧力を低下させて減圧生成物１８０を生成する。減圧装置７０は、液体流の圧力を低下させることができる任意の装置にすることができる。本発明の少なくとも１つの実施形態において、減圧装置７０は制御弁である。減圧生成物１８０の圧力は、約５ＭＰａ未満、あるいは約４ＭＰａ未満、あるいは約３ＭＰａ未満、あるいは約２ＭＰａ未満、あるいは約１ＭＰａ未満、あるいは約０．５ＭＰａ未満である。本発明の少なくとも１つの実施形態において、減圧生成物１８０の圧力は大気圧である。本発明の好ましい実施形態において、減圧生成物１８０の圧力は１ＭＰａ未満である。減圧生成物１８０は気液分離器８０に導入される。

気液分離器８０は、減圧生成物１８０を気相生成物２００と液体生成物１９０に分離する。気相生成物２００は、大気に放出したり、さらに処理したり、または貯蔵のために回収したりすることができる。石油が超臨界水中で処理されるとき、気体が生成される。生成される気体の量は、超臨界水反応器内の温度、超臨界水反応器における滞留、ならびに石油供給物および水流が混合される程度に影響される。気相生成物２００には、メタン、エタン、プロパン、ブタン、水素、二酸化炭素、一酸化炭素、硫化水素、他の軽い分子およびこれらの組み合わせが含まれる。液体生成物１９０には５個を超える炭素を有する炭化水素（Ｃ５＋留分）が含まれ、これは、液体生成物１９０には５個以上の炭素を有する炭化水素が含まれることを意味する。気相生成物２００には、どのような金属不純物または変換金属も存在しない。

液体生成物１９０は、流れが石油生成物２１０と水生成物２２０に分離される油水分離器９０に入る。石油生成物２１０は、精製された石油生成物を含む。石油生成物２１０の液収率は、９５％よりも高く、あるいは９６％よりも高く、あるいは９７％よりも高く、あるいは９８％よりも高く、あるいは９９％よりも高く、あるいは９９．５％よりも高い。石油生成物２１０中の金属不純物の濃度は、２重量ｐｐｍ未満のバナジウム、あるいは１重量ｐｐｍ未満のバナジウム、あるいは０．８重量ｐｐｍ未満のバナジウム、あるいは０．５重量ｐｐｍ未満のバナジウムである。本発明の少なくとも１つの実施形態において、金属不純物の濃度は０．５重量ｐｐｍ未満のバナジウムである。あるいは、本発明の方法において変換される金属不純物の量は、９９重量％を超え、あるいは９９．２５重量％を超え、あるいは９９．５重量％を超え、あるいは９９．７５重量％を超える。本発明の少なくとも１つの実施形態において、水生成物２２０は、少なくとも３０重量％の変換金属を含む。

図２には、本発明の代替の実施形態が開示されている。図１に記載のプロセスおよび方法を参照すると、冷却流１６０が減圧装置７０に供給されて、減圧流１７２を生じる。減圧流１７２は、アスファルテン留分、水留分および気相生成物留分を含む石油生成物を含む。減圧流１７２の圧力は、約５ＭＰａ未満、あるいは約４ＭＰａ未満、あるいは約３ＭＰａ未満、あるいは約２ＭＰａ未満、あるいは約１ＭＰａ未満、あるいは約０．５ＭＰａ未満である。本発明の少なくとも１つの実施形態において、減圧流１７２の圧力は大気圧である。本発明の好ましい実施形態において、減圧流１７２の圧力は１ＭＰａ未満である。減圧流１７２は気液分離器８０に導入される。

気液分離器８０は、減圧流１７２を気体生成物２０２と液相流１９２に分離する。特定の理論によって制限されることなく、気体は、リジェクタ６０内でスラッジ留分１６５と共に除去することができるため、気体生成物２０２は、気相生成物２０２よりも多くの気体（より高い体積流量）を有することができると考えられる。例えば、二酸化炭素は亜臨界水に対する親和性が高く、したがって、スラッジ留分１６５の一部を形成する水を含む亜臨界水に溶解したままになる可能性がある。加えて、気体生成物２０２の組成は、気相生成物２００の組成とは異なり得る。気体生成物２０２には、どのような金属不純物または変換金属も存在しない。

液相流１９２は、流れが液相石油流２１２と水相流２２２に分離される油水分離器９０に供給される。水相流２２２中の金属の含有量は、スラッジを分離しない水生成物２２０中よりも高い。液相石油流２１２は、アスファルテン留分および炭化水素留分を含む。液相石油流２１２は溶剤抽出器９２に供給される。

溶剤抽出器９２は、液相石油流２１２を石油生成物２１０、低金属留分、および高金属留分である金属含有留分２１４に分離する。溶剤抽出器９２は、溶剤に対する溶解度に基づいて金属含有留分を分離する任意のタイプの溶剤抽出プロセスを用いることができる。例の溶剤抽出プロセスには溶剤脱れきプロセスが含まれる。溶剤脱れきプロセスの一例は、残油超臨界抽出（Ｒｅｓｉｄｕｕｍ Ｏｉｌ Ｓｕｐｅｒｃｒｉｔｉｃａｌ Ｅｘｔｒａｃｔｉｏｎ、ＲＯＳＥ（登録商標））である。従来の溶剤脱れきプロセスは、プロパン、ブタンまたはペンタンなどの溶剤を使用するマルテンからのアスファルテンの分離を含む。溶剤脱れきプロセスは、流れから９９重量％の金属を除去することができるが、液収率は低くなる。溶剤脱れきプロセスにおける低い液収率は、マルテン留分中でアスファルテン留分が広く分布するためであり、したがって、アスファルテン留分と共にマルテン留分の一部を除去する必要がある。本発明の少なくとも１つの実施形態において、アスファルテンの分布は、未処理の石油供給原料における分布よりも狭いため、液収率は従来の溶剤脱れきプロセスよりも高い。溶剤抽出器９２は水の臨界点未満で運転する。本発明の少なくとも１つの実施形態において、効率を高めるために複数の分離ステップが用いられる。少なくとも１つの実施形態において、金属含有留分２１４は、液相石油流２１２中に６０重量％から９０重量％の間の金属を含む。

石油生成物２１０の特性および組成を図１を参照して説明する。

本発明の少なくとも１つの実施形態において、亜臨界温度および圧力（水の臨界点未満）で運転する分離装置内で、超臨界水反応器の下流の液体石油相および水相から変換金属を含むアスファルテン留分を分離することができる。セパレータ装置は、沈降室または排水装置を有することができる。特定の実施形態において、液体石油相および水相からのアスファルテン留分の分離を速めるために吸着材を加えることができて、吸着材は、水相の存在下、油水分離器の上流の処理ステップの順番で加えられる。吸着材は、流体流れが周囲温度および圧力に戻った後に水相中に留まる任意の吸着材にすることができる。これは、浄水ステップが吸着材を除去することができる場合、浄水ステップにおいて吸着材の除去を可能にする。少なくとも１つの実施形態において、吸着材はまた、硫黄化合物を捕集して、最終石油生成物の硫黄含有量を低下させることができる。

本発明の少なくとも１つの実施形態において、超臨界水反応器の下流で気液分離器の後に吸着プロセスを用いて、マルテン留分から金属含有アスファルテン留分を分離することができる。少なくとも１つの実施形態において、吸着プロセスは、吸着材で充填された容器を含む。吸着材は、固定床、沸騰床、流動床、または吸着材がマルテン留分から金属含有アスファルテン留分を分離できるようになるその他の任意の構成内に存在し得る。

本発明の少なくとも１つの実施形態において、石油生成物流を受け入れるプロセスに接触水素化ユニットを含めることができて、接触水素化ユニットは、石油生成物に水素を付加する。付加された水素は石油生成物の熱量を増加させ、液体燃料としての価値が高まる。本発明の少なくとも１つの実施形態において、反応器流出物中の石油は、二重結合を有する炭化水素を含む。炭化水素の二重結合は、水素の外部供給の存在下で水素化触媒によって飽和させることができる。水素化プロセスは、穏やかな運転条件のために、限られた量の金属（５％以下）を除去する。例えば、水素化プロセスは、従来のコバルト−モリブデン／酸化アルミニウム（ＣｏＭｏ／Ａｌ_２Ｏ_３）触媒を用いて、５ＭＰａおよび３２０℃で、炭化水素に対する水素の比は１００Ｎｍ^３／ｍ^３、時間あたりの液空間速度（ＬＨＳＶ）は２で実施することができる。水素化プロセスの主な目的は、オレフィン化合物を水素化することによって水素含有量を増加させ、それによって、水素化された炭化水素流の熱量を増加させることである。

本発明に開示されている超臨界水プロセスは、（脱金属された炭化水素のみ生成する）独立したユニットとして設置したり、または発電プラントと組み合わせたりすることができる。この組み合わせは、超臨界水プロセスと発電プロセスとの間の用役（例えば、蒸気および電気）の接続を含む。

本明細書に記載の石油供給原料から金属を除去する方法には、蒸留塔または蒸留ユニットを使用する蒸留ステップがない。

［実施例］

［実施例１］
図２に示す構成による実験的規模のプラントにおいて、超臨界水の存在下で石油供給原料を脱金属するためのプロセスを実施した。石油供給原料１０５は、体積流量０．２リットル／時間（Ｌ／時間）の全範囲アラビア軽質原油であった。石油供給原料１０５の温度は２１℃であった。圧力を石油ポンプ５内で圧力２５ＭＰａまで上げ、加圧供給原料１１０を生成した。加圧供給原料１１０の温度を石油予熱器１０内で５０℃まで上げ、圧力２５ＭＰａのまま加熱供給原料１３５を生成した。水流１１５は、温度１７℃で体積流量０．６Ｌ／時間であった。これを水ポンプ１５内で圧力２５ＭＰａまで上げ、加圧水１２０を生成した。加圧水１２０を水予熱器２０内で温度４８０℃まで加熱し、加熱水流１３０を生成した。加熱水流１３０および加熱供給原料１３５を混合装置３０に供給して、混合流１４０を生成した。次いで、直列の超臨界水反応器４０および超臨界水反応器４０Ａを有する超臨界水ユニットに、混合流１４０を供給した。超臨界水反応器４０の内容積は０．１６リットル、流体の滞留時間は１．６分であった。超臨界水反応器４０Ａの内容積は１．０リットル、流体の滞留時間は９．９分であった。超臨界水反応器４０および超臨界水反応器４０Ａのいずれも温度４２０℃および圧力２５ＭＰａに保持した。２つの反応器を使用すると、混合流１４０の混合が進んだ。超臨界水反応器４０Ａの直径に対する長さの比によって激しい乱流が生じ、超臨界水反応器４０内を流れる流れの混合が促進された。反応器流出物１５０が超臨界水ユニットを出るときに温度４２０℃および２５ＭＰａになるように反応条件を保持した。反応器流出物１５０を冷却装置５０に供給し、ここで温度を５０℃に下げて、冷却流１６０を生じさせた。冷却流１６０を減圧装置７０に供給し、ここで圧力を大気圧まで下げて、減圧流１７２を生じさせた。減圧流１７２を気液分離器８０に供給して、減圧流１７２を気体生成物２０２と液相流１９２に分離した。気液分離器８０は５００ｍｌの容器であった。次いで、液相流１９２をバッチ式遠心分離ユニットである油水分離器９０に供給し、ここで液相流１９２を液相石油２１２と水生成物２２２に分離した。液相石油２１２は、液相石油および金属不純物の両方を含んでいた。抽出器９２内で１０：１のｎ−ペンタン対石油生成物体積比を用いて、液相石油２１２をｎ−ペンタンで抽出した。金属含有留分２１４を濾過して取り出した後、残った液体をロータリーエバポレーターにかけ、ここでｎ−ペンタンが除去されて石油生成物２１０が残った。金属含有留分２１４は０．９重量％の液相石油２１２であった。ここでｎ−ペンタンを含まない石油生成物２１０のバナジウム含有量は０．５重量ｐｐｍであった。石油生成物２１０中のバナジウム含有量は、残留バナジウムが金属含有留分２１４に濃縮されたことを示す。油水分離器９０内の油／水分離ステップの間に生じた液体の損失を伴い、１００％から金属含有留分２１４を差し引いた石油生成物２１０の液収率は９９．５重量％と測定された。この実施例は、本発明のプロセスが、約７５重量％の低い液収率を有する従来の溶剤脱れきプロセスよりも良い液収率を与えることを示す。石油供給原料１０５および液相石油２１２の特性を表１に示す。

液相石油２１２のトルエン不溶性留分は生成物の０．１重量％未満であった。「トルエン不溶性留分」はコークスの量の尺度であり、わずか０．１重量％はコークスがないと見なすことができる。

［実施例２］
実施例２は、図３および実施例１を参照して説明した構成にしたがって実施した実験的規模のシミュレーションであった。実施例２では、活性炭対液体生成物重量比１：２００で活性炭を液体生成物１９２に加えた（０．５重量％のカーボンブラックを液体生成物１９２に加えた）。超音波発生装置９６内で混合物に超音波を１５分間照射した。次に、混合物を５０℃で撹拌した。撹拌した後、油水分離器９０内で混合物を遠心分離して、水生成物２２２および石油２１２を生成した。試験は、活性炭が水生成物２２２中にあることを示した。液収率は９９重量％であった。石油２１２のバナジウム含有量は０．４重量ｐｐｍであった。実施例２の結果は、リジェクタ（この実施例では、遠心分離機を使用して、遠心分離管の底にスラッジを濃縮した。）および吸着材が、石油供給原料から金属不純物を除去できることを示す。

本発明を詳細に説明してきたが、本発明の原理および範囲から逸脱することなく、本明細書において様々な変更、置換および変形が行われ得るものと理解されるべきである。したがって、本発明の範囲は、以下の請求項およびそれらの適切な法的均等物によって決定されるべきである。

単数形「１つの（ａ）」、「１つの（ａｎ）」および「その（ｔｈｅ）」は、文脈がそれ以外に明確に定めていなければ、複数の指示対象を含む。

任意選択の（ｏｐｔｉｏｎａｌ）または任意選択で（ｏｐｔｉｏｎａｌｌｙ）は、続いて記載される事象または状況が発生しても、発生しなくてもよいことを意味する。説明には、事象または状況が発生する場合の例、および事象または状況が発生しない場合の例が含まれる。

範囲は、本明細書において、およそのある特定の値から、かつ／またはおよその別の特定の値までと表されることがある。このような範囲が表されるとき、別の実施形態は、前記範囲内のすべての組み合わせと共に、一方の特定の値から、かつ／または他方の特定の値までと理解されるべきである。

Claims (11)

1. 発電プロセスにおいて使用するための石油供給原料から金属不純物を除去するシステムであって、
   前記金属不純物を含み、加熱された供給原料と加熱された水流から混合流を生成するように構成された混合装置であって、前記混合流はアスファルテンと樹脂部分、炭化水素部分および超臨界水部分を含み、前記混合流は４００℃未満の温度である混合装置と、
   前記混合装置に流体接続された超臨界水反応器であって、前記超臨界水反応器は外部から供給される水素および外部から供給される酸化剤がなく、反応器流出物を生成するように構成され、前記反応器流出物は精製石油部分、変換金属およびある量の固体コークスを含み、脱金属反応および変換反応の１組が前記超臨界水反応器で発生し、前記脱金属反応は金属不純物を変換金属に変換するように操作可能であり、前記変換反応の１組は超臨界水部分の存在下で前記炭化水素部分を精製して精製石油部分を生成するように操作可能である超臨界水反応器と、
   前記超臨界水反応器に流体接続された冷却装置であって、前記冷却装置は前記反応器流出物を冷却して冷却流を生成するように構成され、前記冷却流は水の臨界温度未満の温度である冷却装置と、
   前記冷却装置に流体接続されたリジェクタ分離プロセス容器であって、前記リジェクタ分離プロセス容器は前記冷却流からスラッジ留分を分離して脱スラッジ流を生成するように構成され、前記リジェクタ分離プロセス容器はリジェクタ温度を有し、前記リジェクタ温度は２００℃から３５０℃の間であり、前記スラッジ留分は前記アスファルテンと樹脂部分および前記変換金属を含むリジェクタ分離プロセス容器と、
   前記リジェクタ分離プロセス容器に流体接続された減圧装置であって、前記減圧装置は前記脱スラッジ流の圧力を低下させて減圧生成物を生成するように構成された減圧装置と、
   前記減圧装置に流体接続された気液分離器であって、前記気液分離器は減圧生成物を分離して気相生成物と液体生成物を生成するように構成された気液分離器と、
   前記気液分離器に流体接続された油水分離器であって、前記油水分離器は前記液体生成物を分離して石油生成物と水生成物を生成するように構成され、前記石油生成物は液体収率を有し、前記石油生成物は前記石油供給原料と比べてアスファルテン含有量が減少し、金属不純物の濃度が低下し、かつ硫黄が減少した石油生成物を生成する油水分離器と
   を含むシステム。
2. 前記石油供給原料が、全範囲原油、抜頭原油、燃料油、製油所流、製油所流からの残油、原油精製所からの分解生成物流、常圧残油流、減圧残油流、石炭由来の炭化水素、液化石炭、ビチューメン、バイオマス由来の炭化水素および他の石油化学プロセスからの炭化水素流からなる群から選択される石油系炭化水素である、請求項１に記載のシステム。
3. 前記金属不純物が、バナジウム、ニッケル、鉄およびこれらの組み合わせからなる群から選択される、請求項１に記載のシステム。
4. 前記金属不純物が金属ポルフィリンを含む、請求項１に記載のシステム。
5. 変換反応の前記組が、アップグレーディング、脱硫、脱窒、脱酸素、クラッキング、異性化、アルキル化、縮合、二量体化、加水分解、水和およびこれらの組み合わせからなる群から選択される、請求項１に記載のシステム。
6. 前記リジェクタ分離プロセス容器がリジェクタ吸着材を含む、請求項１に記載のシステム。
7. 前記リジェクタ分離プロセス容器がリジェクタ溶剤を含む、請求項１に記載のシステム。
8. 前記リジェクタ分離プロセス容器が、サイクロン型容器、管状型容器、ＣＳＴＲおよび遠心分離機からなる群から選択される、請求項１に記載のシステム。
9. 前記反応器流出物中の固体コークスの量が、石油供給原料の１．５重量％未満である、請求項１に記載のシステム。
10. 前記石油生成物中の金属不純物の濃度が２重量ｐｐｍ未満である、請求項１に記載のシステム。
11. 前記石油生成物の前記液収率が９６％よりも高い、請求項１に記載のシステム。
    

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