TR201802979T4 - Nikel-krom-alaşımı. - Google Patents

Abstract

%0,4 ila 0,6 karbon, % 28 ila 33 krom, %15 ila 25 demir, %2 ila 6 alüminyum, %2'ye kadar silisyum, %2'ye kadar mangan, %1,5'e kadar niyobyum, %1,5'e kadar tantal, %1,0'e kadar volfram, %1,0'e kadar titan, %1,0'e kadar zirkonyum, %0,5'e kadar itriyum, %0,5'e kadar seryum, %0,5'e kadar molibden, %0,1'e kadar nitrojen, kalıntı nikel içeren, yüksek bir oksidasyon ve karbonlaştırma direncine, sürünme kopması direncine ve sürünmeye karşı dirence sahip bir nikel-krom-alaşımıdır. Bu alaşım, özellikle, petrokimyasal sistem ve parçalarının ürünlerine yönelik, örneğin kırıcı ve dönüştürücü fırınların, ön ısıtıcıların ve dönüştürücü boruların boru kangallarına yönelik ve aynı zamanda demir cevheri-doğrudan indirgeme sistemlerinin parçalarına yönelik kullanıma yönelik malzeme olarak uygundur.

Description

TARIFNAME NIKEL-KROM-ALASIMI Yüksek isil islemlere yönelik petrokimyasallar, isiya ve ayni zainanda korozyona karsi dayanikli olan ve özellikle, bir yandan sicak ürüne ve diger yandan ayni sekilde örnegin buhar kiricilari tarafindan üretilen sicak yanma gazlarina ihtiyaç duyan malzemeleri gerektirir. Bunlarin boru kangallari, distan, l.lOO°C,ye ve daha fazlasina kadar sicakliga sahip, oksitlenen sekilde nitn'irleyen yanma gazlarina ve de yaklasik 900°C'ye kadar sicakliklar ve gerekli durumlarda ayni zamanda, yüksek basinç içinde, karbonlastirici ve oksitlenen bir atmosfere maruz birakilir.

Bu nedenle, sicak yanma gazlari ile temas halinde, dis boru yüzeyinden baslayarak, boru malzemesinin nitrürlenmesi ve bir tufal tabakasinin olusmasi meydana gelir.

Borunun iç kismindaki karbonlastirici hidrokarbon atmosferi, karbonun, buradan boru malzemesi içine difuze olmasi, malzeme içinde karbürlerin artmasi ve burada mevcut karbür M23C9'den, artan karbonlastirma ile karbondan zengin karbür M7C6”nin olusmasi tehlikesi ile baglidir. Bunun sonucu, karbür olusumu veya dönüsümü ile baglantili olarak karbürlerin haciinsel artisina ve de boru malzemesinin direncinin ve toklugunun azalmasina dayali olan iç gerilimlerdir.

Buna ek olarak, iç yüzey üzerinde, sikica yapisan, birkaç milimetre kalinliga kadar bir kok tabakasinin ortaya çikmasi durumu meydana gelir. Sistemin kapatilmasinin sonucunda ortaya çiktigi gibi, döngüsel isi yüklenmeleri, ayrica, borularin, inetal borunun ve kok tabakasinin farkli sicaklik genlesmeleri katsayilarindan kaynakli olarak, kok tabakasi üzerinde büzülmelerine yol açar.

Bu, boru içinde yüksek gerilimlere yol açar, bunlar da boru yüzeyinin iç kisminda yirtiklarin ortaya çikmasina neden olur. Bu durumda, bu tür yirtiklar üzerinden, boru malzemesi içine artan sekilde hidrokarbon girebilir. 01 848-P-0001 US patent dokümani 5 306 358,den, WIG yöntemine göre kaynaklanabilen, mangan, silisyum ve niyobyum, %6lya kadar alüminyum, %l,e kadar titan, ve yani sira %0,1,e kadar itriyum, kalinti nikel içeren bir nikel-krom-demir alasimi bilinir.

Buna ek olarak, Alman patent dokümani 103 02 989, kirici ve dönüstürücü firinlarin boru kangallarina yönelik malzeme olarak, uygun olan, %0,8'e kadar kadar alüminyuma, %0,2,ye kadar silisyuma, %0,2`ye kadar mangana, %0,1 ila 2,5 niyobyuma, %11,e kadar volframa ve molibdene, %1,5”a kadar titana, %0,1 ila 0,4 zirkonyuma ve %0,01 ila 0,] itriyuma, kalinti nikele sahip nikel-krom döküm alasimini açiklar. Bu alasim, özellikle, uzatilmis ömre sahip boru malzemelerine pratikte ayrica ihtiyaç duyuldugu durumda, boru malzemesi olarak kullanimini iyi sekilde kanitlamistir. uygun malzeme olarak, %0,l ila 0,6 karbon, %20 ila 40 krom, %l,5 ila 4 alüminyum, %3”e kadar silisyum, %3,e kadar mangan, %0,5 ila 2 niyobyum, molibden ve %20 ila 65 nikel; kalinti demir içeren krom-nikel-demir alasimini açiklar.

Bu nedenle bulus, örnegin hidrokarbonlarin kirilmasi ve dönüstürülmesi esnasinda verildigi gibi, belli kosullar altinda daha gelistirilmis bir dayanikliliga sahip bir nikel-krom-alasimina yöneliktir.

Bu amaç, istem l`e göre bir nikel-krom-alasimi, istem 2,ye göre bir yöntem veya istemler ll ila 149e uygun olarak istem l”e göre nikel-krom-alasiminin kullanilmasi sayesinde yerine getirilir. 01 848-P-0001 Bulusa göre alasim, özellikle, nispeten yüksek krom ve nikel içerigi ve ayni zamanda nispeten dar bir araligin içinde zorlayici bir karbon içerigi tarafindan karakterize edilir.

Alasim bilesenlerinden silisyum, oksidasyon ve karbonlastirma direncini iyilestirir. Mangan, ayni sekilde, oksidasyon dayanikliligi üzerinde olumlu sekilde ve de ek olarak kaynaklanabilme üzerinde faydali sekilde etki gösterir, erimis kütleyi deoksidasyona ugratir ve sülfüiü stabil olarak baglar.

Niyobyum, sürünme kopmasi direncini artirir, kararli karbürler ve karbonitrürler olusturur; buna ek olarak karisik kristal sertlestirici olarak da islev görür. Titan ve tantal, sürünme kopmasi direncini artirir. Çok düsük içeriklerde dahi, çok ince sekilde dagilmis karbürler ve karbonitrürler olusur. Yüksek içeriklerde, titan ve tantal, karisik kristal sertlestirici olarak etki eder.

Volfram, sürünme kopmasi direncini artirir. Özelikle yüksek sicakliklarda, volfram, karbürlerin yüksek sicakliklarda kismen çözünmesinden dolayi, bir karisik kristal sertlesmesi yoluyla direnci artirir.

Kobalt da ayni sekilde, bir karisik kristal sertlesmesi yoluyla, zirkonyum, karbürlerin olusumu vasitasiyla, özellikle titan ve tantal ile birlikte etki ederek sürünme kopmasi direncini artirir.

Itriyum ve seryum, açikça, sadece oksidasyon direncini ve özellikle A1203 kaplama tabakasinin yapismasini ve büyümesini arttirmakla kalmaz. Buna ek olarak, itriyum ve seryum, muhtemelen daha mevcut olan serbest sülfürü stabil sekilde bagladiklarindan dolayi, çok düsük içeriklerde dahi sürünineye karsi direnci artirir. Borun düsük içerikleri de ayni sekilde, sürünme kopmasi direncini iyilestirir, sülfürün iç merkez konsanstrasyonundaki degisimini engeller ve M23 C6 karbürlerinin irilesmesi vasitasiyla yaslanmayi geciktirir. 01 848-P-0001 Ayni sekilde molibden de sürünme kopmasi direncini, özellikle yüksek isilarda, bir karisik kristal sertlesmesi yoluyla iyilestirir. Özellikle, yüksek sicakliklar esnasinda, karbürlerin kisinen çözünmesi nedeniyle. Hafniyum, düsük içeriklerde dahi kaplama tabakasinin daha iyi yapismasi yoluyla oksidasyon direncini gelistirirken ve sürünme kopmasi direnci üzerinde olumlu etki ederken, nitrojen, sürünme kopmasi direncini, karbonitrür olusumu yoluyla artirir.

Fosfor, kükürt, çinko, kursun, arsenik, bizinut, kalay ve telluryum saf olmayan maddelere dahildir, bu nedenle içerikleri mümkün oldugunca düsük olmalidir.

Bu kosullar altinda, alasim, özellikle petrokimyasal sistemlerin bilesenlerine yönelik döküm malzemesi olarak, örnegin kirici ve dönüstürücü firinlara yönelik boru kangallarinin üretilmesine yönelik olarak, dönüstürücü boru, ancak ayni zamanda demir cevherinin dogrudan indirgeme tesislerine ve benzeri sekilde talep edilen yapi bilesenlerine yönelik inalzeine olarak da uygundur. Buna yönelik olarak, firin parçalari, firinlari isitmaya yönelik isinim borulari, tavlama firinlarina yönelik makaralar, tel ve serit döküm sistemlerinin parçalari, tav firinlarina yönelik basliklar ve kovanlar, büyük dizel motorlarin parçalari ve katalizör dolgularina yönelik sekillendirme elemanlari bulunur.

Alasim, toplam olarak, yüksek bir oksidasyon ve karbonlastirici dayanikliligi ve ayni zamanda iyi bir sürünme kopmasi dayanikliligi ve sürünmeye karsi dirence sahip olmasi ile karakterize olur. Kirici veya dönüstürücü borularin iç yüzeyleri, buna ek olarak, katalitik olarak inert alüminyum içerikli bir oksit tabakasi tarafindan karakterize edilir ve böylece karbon nanotüpleri olarak adlandirilan katalitik kok ipliklerinin olusumunu önler. Malzemeyi karakterize eden özellikler, kirilma esnasinda borularin iç duvarinda kaçinilmaz olarak biriken kokun çoklu sekilde tamamen yanmasi durumunda dahi muhafaza edilmis olarak kalir.

Alasimin kullaniini, bunun, 10 ila 40 MPa, örnegin 10 ila 25 MPa presleme basincina sahip sekilde delinmesi durumunda, santrifüj lü olarak dökülen borularin 01 848-P-0001 üretilmesine yönelik olarak özellikle avantajlidir. Bu tarz bir delme esnasinda, presleme basinci nedeniyle, boru malzemesinin, bir yüzeye yakin bölgesinde, örnegin 0,1 ila 0,5 mm derinlige sahip olarak, soguk deformasyonu veya soguk sertlesmesi meydana gelir. Borunun isitilmasi esnasinda, soguk deforinasyonlu bölge yeniden kristalize edilir, burada, bu, çok ince taneli bir doku olusur.

Yeniden kristallesme dokusu, oksit olusturan alüminyum ve krom elementlerinin difüzyonunu artirir, bu da esas olarak alüminyum oksitten olusan bir kapali tabakanin, yüksek yogunluga ve stabiliteye sahip sekilde meydana gelmesini tesvik eder.

Bu baglamda ortaya çikan, sikica yapisan alüminyum içerikli oksit, boru iç duvarinin kapali bir koruma tabakasini olusturur, bu, müinkün oldugu kadar, katalitik olarak aktif merkezlerden, örnegin nikelden veya demirden bagimsiz ve hatta daha uzun bir döngüsel isi yüklenmesi akabinde dahi henüz stabildir.

Alüminyum içerikli oksit tabakasi, diger boru malzemelerine karsit sekilde, bu tür bir kaplama tabakasi olmadan, oksijenin, ana malzeme içine nüfuz etmesini ve böylece boru malzemesinin bir iç oksidasyonunu engeller. Buna ek olarak, kaplama tabakasi, sadece boru malzemesinin karbonlastirilmasini degil, bilakis, ayni zamanda, proses gazindaki kontaminasyonlar vasitasiyla bir korozyonu da baskilar. Kaplama tabakasi, esas olarak, A1203,ten ve karisik oksit (A1, Cr)203”ten meydana gelir ve mümkün oldugunca, katalitik etkili kok olusumuna karsi inerttir.

Demir ve nikel gibi kok olusumunu katalize eden elementler açisindan fakirdir.

Dayanikli bir oksidik koruma tabakasinin olusturulmasina yönelik olarak, çok ekonomik bir sekilde, ayni zamanda, oldugu yerde gerçeklesebilen isil muamele, Özellikle avantajlidir; bu, örnegin buhar kirici borularinin iç yüzeylerinin, bunlarin kurulumu akabinde, ilgili firinin, kendi isleyis sicakligina yeniden isitilmasi durumunda, kosullandirilinasina hizmet eder.

Bu dinlendirme, bulusa göre isitma esnasinda ayarlanan, örnegin oksijen kismi basincinin maksimum 10'”, tercihen maksimum 10'30 bar oldugu çok zayif 01 848-P-0001 oksitlenen bir su buhari içerikli atmosferde, ara baglayici izotermik isil muamelelere sahip isitma seklinde, bir firin atmosferi içinde gerçeklesmeye izin Özellikle, %0,1 ila 10 mol su buharinin, %7 ila 99,9 mol hidrojenin ve hidrokarbonun ayri veya yan yana olmasindan ve ayni zamanda %0 ila 88 mol soy gazlardan olusan bir koruyucu gaz atmosferi uygundur.

Dinlendirme esnasindaki atmosfer, tercihen, son derece zayif oksitlenen sekilde, orantisal miktarda, su buharindan, hidrojenden, hidrokarbonlardan ve soy gazlardan olusan bir karisimdan, karisimin oksijen kismi basincinin, 600°C sicaklikta 10`20 bar'dan daha düsük, tercihen 10'30 bar'dan daha düsük oldugu sekilde meydana gelir.

Bir yüzey tabakasinin önceden mekanik olarak uzaklastirilmasi akabinde boru içlerinin baslangiçtaki isitilmasi, diger bir deyisle, bu baglamda ortaya çikan soguk deformasyonlu yüzey bölgesinin ayri isitilmasi, tercihen çok zayif oksitlenen koruyucu gaz altinda, birçok faz halinde, her durumda, 100 ila lOOOC/h hiza sahip sekilde, birinci olarak 4000 ila 750°C,de, tercihen yaklasik olarak 550°C3de borunun iç yüzeyinde gerçeklesir. Bu isitma fazi, belirtilen sicaklik araliginin içinde elli saate kadar tutmayi içerir. Isitma, sicaklik, yogusma suyunun olusmasini engelleyen sekilde bir degere ulastiginda, su buhari atmosferinin varliginda gerçeklesir. Bu tutmanin bitiminde, boru, sonrasinda örnegin 800° ila 900°C,lik çalisma sicakligina kadar getirilir ve böylece çalismaya hazir olur.

Bununla birlikte, boru sicakligi, pirolitik kok biriktirilmesinin sonucu olarak, kirma isleyisinde dereceli olarak daha da yükselir ve nihayetinde iç yüzey üzerinde yaklasik olarak 1.000°C”ye veya 1.050°C,ye ulasir. Bu sicaklikta, esasen gibi bir geçis oksidinden, stabil a-alüminyumokside dönüsür. 01 848-P-0001 Böylece, boru, mekanik olarak uzaklastirilan iç tabakasi ile çok asamali, ancak tercihen tek bir yöntemde, kendi çalisma konumuna erisir.

Bununla birlikte, yöntem, zorunlu olarak tek asamali sekilde yürütülmeye ihtiyaç duymaz, bilakis, ayri bir ön asama ile de baslayabilir. Bu ön asama, iç yüzeyin uzaklastirilmasi akabinde 4000 ila 750°Csde tutmaya kadar olan baslangiçtaki isitmayi içerir.

Böylece ön muameleden geçirilen boru, akabinde, örnegin diger bir fabrikasyon ünitesinde, soguk konumundan baslayarak yukarida açiklanan sekilde, oldugu yerde, ileri sekilde islenebilir, diger bir deyisle, entegre edilmis konumunda, Sözü edilen ayri ön muamele, sadece borularla sinirli degildir, bilakis, bu durumda kalitesine ve kullanimina uygun olarak, bulusa göre veya ayni zamanda diger bir yönteme göre, sadece belli bir baslangiç konumuna sahip sekilde islenecek olan diger is parçalarinin yüzey bölgelerinin kismen veya tamamen kosullandirilmasina yönelik olarak da uygundur.

Asagida, örnek olarak, on diger nikel alasimlari ile kiyaslamali olarak bes nikel alasimlari açiklanir, bunlarin bilesimi, tablo 1”den elde edilir ve bunlar özellikle karbon (alasimlar 5 ve 6), krom (alasimlar 4, 13 ve 14), alüminyum (alasimlar 12, birinci bes nikel-krom-demir alasimindan ayrilir.

Sekil l,e göre diyagramdan görülebilecegi gibi, alasimda (9), 1.150°C°de havada kirk bes dakikalik bir tavlama akabinde, 200”den fazla döngü esnasinda dahi hiçbir iç oksidasyon meydana gelmez, buna karsilik, her iki kiyaslama alasimlari (12 ve 13), daha az döngülerin akabinde dahi, yikimsal bir oksidasyonun sonucu olarak artan bir agirlik kaybina maruz kalir. 01 848-P-0001 Ayrica, alasim (9), sekil 2°nin diyagramina göre düsük agirlik artisina dayanarak, geleneksel alasimlara (12 ve 13) kiyasla, her üç karbonlastirma muamelesi akabinde en düsük agirlik artisina sahip olmasindan dolayi, kendini, ayni zamanda yüksek bir karbonlastirma direnci ile karakterize eder.

Buna ek olarak, sekillerin (3a ve 3b) diyagramlari, nikel alasiminin (11) sürünme kopmasi direncinin, önemli bir aralikta, her iki kiyaslama alasimlarina (12 ve 13) göre daha iyi oldugunu gösterir. Burada istisna olarak, çok düsük demir içerigi nedeniyle, bulusa göre olmayan, esasen daha kötü oksidasyon, karbonlastirma ve koklastirma direncine sahip olan alasim (15) olusur.

Son olarak, sekil 4'e göre diyagrama dayanarak, alasimin (11) sürünmeye karsi direncinin, kiyaslama alasiminkinden (12) çok daha iyi oldugu elde edilir.

Buna ek olarak, bir kirma isleminin simülasyon dizisinde, nikel alasimindan yapilan çok sayida boru kesitleri, farkli gaz atmosferlerine ve isitma kosullarina sahip isitma deneylerini gerçeklestirmek üzere, katalitik kok olusumunun baslangiç fazinin veya katalitik kok olusumuna yönelik egilimin arastirilmasina yönelik ve degerlendirilmesine yönelik olarak, 900°C sicaklikta otuz dakikalik bir kirma fazinin eklendigi bir laboratuvar sistemi içine yerlestirilmistir, Alasimin (11) numunelerine sahip bu deneyin tablo I'den verileri ve sonuçlari, tablo [1'de bir araya getirilmistir. Bunlar, ilgili gaz atmosferinin, bulusa göre bir sicaklik kontrolü ile baglanti halinde, halihazirda katalitik olarak düsük kok olusumunun önemli oranda bir azaltimi ile baglantili oldugunu gösterir.

Alasimin (8) bilesimine sahip firin borularinin boru içlerinin yüzey kalitesine yönelik örnekler, sekiller 5 ve 6Sdan elde edilir. Sekil 6 (tablo 11°ye göre deney 7), bulusa göre dinlendirilmeyen bir yüzeye iliskin olan (tablo II, deney 2) sekil 5,e kiyasla, bulusa göre dinlendirme sonrasinda bir yüzeyin üstünlügünü gösterir. 01 848-P-0001 Sekiller 7 (alasim 14) ve Side, yüzeye yakin alan, enine kesit halinde gösterilir.

Numuneler 950°C,ye isitilmistir ve akabinde, su buharindan, hidrojenden ve hidrokarbonlardan olusan bir atmosferde, her biri 10 saat olan 10 kirma döngüsüne maruz birakilmistir. Numune borulari, her döngü akabinde, kok birikintilerinin uzaklastirilmasina yönelik olarak bir saat yakilmistir. Ek olarak, sekil 7”nin doku görüntüsü, geleneksel bir nikel-krom döküm alasiminda, pratik olarak hiçbir iç oksidasyona maruz kalmamis olan alasimin (9) sekil 8°inin doku görüntüsüne kiyasla, her iki numunenin, ayni sekilde çoklu bir döngüsel muamele halinde bir yandan kirilmasindan ve diger yandan karbon birikintisinin uzaklastirilmasina maruz birakilmasina ragmen, bir borunun iç tarafinda iç oksidasyonun genis yüzeyli ve dolayisiyla genis hacimli sonucu olarak koyu alanlarin olusumunu gösterir.

Deneyler, geleneksel alasimlardan olusan numunelerde, yüzey bozulmalarindan baslayarak, boru iç tarafi üzerinde kuvvetli bir iç oksidasyonun meydana geldigini gösterir. Buna kosut olarak, iç boru yüzeyleri üzerinde, burada karbon nanotüpleri formunda (sekil ll) öneirili ölçüde karbonun olustugu, yüksek miktarda nikele sahip küçük metalik merkezler ortaya çikar.

Buna karsin, numune (9), bir koklastirma atmosferi içinde, ayni onlu döngüsel kirma ve sonrasinda disariya çikarma akabinde hiçbir karbon nanotüpü içermez, bu esasen bastan basa yogun, katalitik olarak inert alüminyum içerikli bir oksit tabakasina geri beslenir. Buna karsit olarak, sekil 1 1, sekil 7”de uykuda gösterilen geleneksel numunenin bir REM-üstten görünüsü ile ilgilidir; bu, eksik olan kaplama tabakasi nedeniyle bir yikimsal oksidasyonu ve buna uygun olarak, karbon nanotüpleri biçiminde katalitik kokun yikimsal olusumunu gösterir. Özellikle gösterimsel olarak, sekil 9 ve lO°a göre diyagramin kiyaslanmasinda, bir ara fazda yakma vasitasiyla kok birikintilerinin göreceli uzaklastirrnasi ile alüminyum konsantrasyonunun, on kirma fazi akabinde kenar bölgesinin dibi boyunca ilerlemesi yardimiyla oksit tabakasinin bir alasim üzerinde dayanikliligi 01 848-P-0001 ortaya çikar. Buna karsin, sekil 9`un diyagrainina göre, yüzeye yakin alanda, koruyucu kaplama tabakasinin yerel olarak arizalanmasinin ve akabinde yeni baslayan daha güçlü iç alüminyum oksidasyonunun malzemeyi alüminyumdan fakirlestirmesinin sonucu olarak, sekil 10,un diyagraminda alüminyum konsantrasyonu, döküm malzemesinin yaklasik olarak baslangiç seviyesinde hareket eder. Burada, açik olarak, bulusa göre borularda, sürekli, yogun ve özellikle sikica yapisan iç alüminyum içerikli oksit tabakasinin önemi ortaya Alüminyum içerikli oksit tabakasinin dayanikliligi, ayni sekilde, bir laboratuvar sisteminde prosese yakin kosullar altinda uzun süreli deneyler vasitasiyla arastirilmistir. Alasimlarin (9 ve 11) numuneleri, su buhari altinda 950°C7ye isitilmistir ve akabinde her biri bu sicaklikta, üç kez, 72 saatlik bir kirmaya maruz birakilmistir; akabinde, bunlarin her biri dört saat, 900°C7de tamamen yanmaya maruz birakilmistir. Sekil 123nin görüntüsü, üç kirma döngüsü akabinde, kapali alüminyum içerikli oksit tabakasini ve buna ek olarak, alüminyum içerikli oksit tabakasinin, malzemeyi, krom karbürü boyunca dahi, yüzeyde bastan basa nasil kapladigini gösterir. Yüzeyde mevcut olan krom karbürlerin, alüminyum içerikli oksit tabakasi tarafindan tamamen kaplandigi görülebilir.

Ana malzemenin primer karbürlerinin yogun olarak mevcut oldugu ve bundan dolayi bunlarin iç oksidasyona yönelik olarak özellikle kirilgan oldugu bozulmus yüzey alanlarinda dahi, malzeme, sekil l3°ün doku görüntüsünün açikça gösterdigi gibi, homojen sekilde alüminyum içerikli bir oksit tabakasi tarafindan korunur. Oksitlenen eski MC karbürünün, alüminyum içerikli oksit tarafindan nasil asiri sekilde büyütüldügü ve böylece kapsüllendigi görülebilir.

Sekiller 14 ve 15,e göre yüzeye yakin bölgelerin doku görüntüleri, stabil ve sürekli alüminyum içerikli oksit tabakasi tarafindan kosullandirilmis sekilde, döngüsel uzun süreli deneyler akabinde dahi, hiçbir iç oksidasyonun meydana 01 848-P-0001 gelmedigini gösterir. Bu deneylerde, alasimlarin (8 ila 11) numuneleri kullanilmistir.

Toplam olarak, bulusa göre nikel-krom-demir alasimi, örnegin boru malzemesi olarak, mekanik basinç ve sonrasinda çok asamali sekilde, oldugu yerde isil muamele altinda, iç yüzeyin, yüksek bir oksidasyon, korozyon vasitasiyla ve özellikle yüksek bir sürünme kopmasi direnci ve sürünmeye karsi direnç vasitasiyla yüzeyin uzaklastirilmasi akabinde kosullandirilinasina yönelik olarak karakterize olur.

Bununla birlikte, bilhassa, özellikle, esasen kapali ve stabil bir oksit veya A1203 tabakasinin hizli sekilde insasi vasitasiyla kosullandirilan malzemenin sira disi olan karbonlastirma direncini vurgulamak gerekir. Özellikle, bu tabaka, ayni zamanda, buhar kiricida ve dönüstürücü borularda, mümkün oldugunca büyük ölçüde, katalitik kok olusumu tehlikesine sahip katalitik olarak aktif merkezlerin ortaya çikmasini engeller. Bu malzeme özellikleri, ayni zamanda, önemli sekilde uzatilan çok sayida kirma döngüleri akabinde kaybolmaz, her durumda, biriktirilen kokun tamamen yanmasi ile baglantilidir. 01848-P-0001 Alasim C 1 0,44 2 0,44 3 0,49 4 0,42 0,20 6 0,38 7 0,48 8 0,47 9 0,44 0,50 1 1 0,42 12 0,45 13 0,44 29,50 29,60 ,80 26,70 ,40 29,75 ,35 29,50 ,35 ,10 ,30 ,02 ,02 46,90 46,75 51,60 46, l 0 52,30 44,50 44,00 42,70 42,20 45,70 34,40 18,20 17,90 12,50 01848-P-0001 Alasim C Si Mn P ,71 01 848-P-0001 Deney Isitma fazi Isitma fazi esnasinda Yüzeyin, katalitik kok* esnasinda gazin sicaklik ilerleyisi: ile göreceli olarak bilesimi: kaplanmasi: 1 %100 hava 150°Csden *ye kadar %1,4 875°C, 50°C/saat; 2 %100 su buhari %1,1 875°C°de 40 saat tutma 3 %70 su buhari %1,2 4 %3 su buhari %0,37 %3 su buhari 150°Clden -ye kadar %026 600°C, 50°C/saat; 600°C 40 saat tutma; (+HZS-s0k**) 875°C, 50°C/saat 6 % 3 su buhari %0,08 7 %3 su buhari *2 Bu deger, belli bir boru yüzey alani üzerinde kok iplerinin sayilmasi vasitasiyla belirlenmistir . **2 250 ppm sülfür (st) ile su buharinda 1 saat muamele ile isleme sicakligina ulasilmasi akabinde. 01 848-P-0001 lhuih ilüuuüsd vLsah .\ im g 7". .Lu LK_ 1' ` __;`._ _ 1L F._._'4ý 0 51' ' *32' I fC ?I ?51: CHJHJ' du butun-al LJitmuliiinu n 7 _ - _- _ E 12 H “Hum" 'I F 1'LJ I` \: ' “~ \ \' * 1" "f ` z. 4 1 - \. 01 848-P-0001 1MB( 'di `inim' Kapinin Damn lllil't 'di Slliüuiui` Eigiuu Diimi Sekil lt› 01 848-P-0001 l][|l'[ . ll MFi'dJ Süiüumi Oiiiiumi Kil-ilNuAiuu 01 848-P-0001 .Oksilleneu hmm Imrbürü ' .11%' :KI'AIÜÜ IÜm 1-. ' ' ..4 ` .li ., -. i ;.' HDL" !SEI HU.? *43.939 lüm› 01 848-P-0001 Kromdaii zengin oksitler .3...1i'ii 1...

Iç oksidasyon sifir .13; ::at :ww :im-.J 1; 01 848-P-0001 Sekil III l: 20 &J 66 93 MIO C` DI' ar.: t:: ev '02- l)i-iinllk hun] 01 848-P-0001 Kapali oksit tabakasi Ako] ile asiri büyütülen krom kai'bürlen' HÜE es::: isiiw aslini.) :3 01 848-P-0001 01848-P-0001 HU: 2-5! nün.' -vtrUlJ lü?"

Claims (14)

ISTEMLER
1. . Yüksek oksidasyon ve karbonlastirma direncine, sürünme kopmasi direncine ve sürünmeye karsi dirence sahip nikel-krom-alasimidir, asagidakileri içerir kalinti halinde, eritilmeden kaynakli kontaminasyonlari içeren nikel.
2. Yüksek oksidasyon ve karbonlastirma direncine, sürünme kopmasi direncine ve sürünmeye karsi dirence sahip bir nikel-krom-alasimindan olusan ürünlerin en azindan kismen kosullandirilmasina yönelik yöntemdir, asagidakileri içerir kalinti halinde, eritilmeden kaynakli kontaminasyonlari içeren nikel bir yüzey bölgesinde, 10 ila 40 MPa presleme basinci ile mekanik olarak uzaklastirma vasitasiyla ve akabinde 100 ila 100°C/saat isitma hizi ile bir kondensat olusumundan kaçinma altinda, zayif oksitlenen kosullar altinda, yüzeyde 400° ila 740°C sicakliga isitma.
3. Istem 2'ye göre yöntemdir, presleme basincinin 15 ila 30 MPa olmasi ile karakterize edilir.
4. . Istem 2 veya 3”e göre yöntemdir, isitmanin, koruyucu gaz altinda meydana gelmesi ile karakterize edilir.
5. . Istem 2 ila 4°e göre yöntemdir, uzaklastirma esnasinda, 0,1 ila 0,5 mm derinlikte bir yüzey bölgesinin soguk deformasyona ugramasi ile karakterize edilir.
6. . Istemler 2 ila Siten herhangi birine göre yöntemdir, 400° ila 750°Cide elli saate kadar bir tutmayi içeren bir nihai tavlama ve ayni zamanda, isleme sicakliginda, 10° ila 100°C/saat hiza sahip sekilde bir nihai isitma ile karakterize edilir.
7. 7. Istem 6iya göre yöntemdir, tutma isisinin 550° ila 650°C olmasi ile karakterize edilir.
8. 8. Istemler 6 ila 7”den herhangi birine göre yöntemdir, tavlama atmosferinin, zayif oksitlenen sekilde, su buhari, hidrojen, hidrokarbonlar ve oksijenin kismi basincinin, 600°C°de 10'20 bar altinda oldugu soy gazlarin bir karisimindan meydana gelmesi ile karakterize edilir.
9. 9. Istem Sie göre yöntemdir, oksijenin kismi basincinin 1030 barin altinda
10. 10. Istemler 2 ila 97dan herhangi birine göre yöntemdir, tavlama atmosferinin, hidrokarbonlarin ayri veya yan yana olarak ve ayni zamanda %0 ila 88 mol soy gazlarin ayri veya yan yana içerilmesinden olusmasi ile karakterize edilir.
11. ll.Istem l”e göre bir alasimin, döküm parçalarinin üretilmesine yönelik malzeme olarak kullanilmasidir.
12. 12. Istem l”e göre bir alasimin petrokimyasal sistemlere yönelik malzeme olarak kullanilmasidir.
13. 13. Istem 1”e göre bir alasimin, kirici ve dönüstürücü firinlarin, ön Isiticilarin, dönüstürücü borularin ve ayni zamanda demir-dogrudan indirgeme sistemlerinin boru kangallarina yönelik malzeme olarak kullanilmasidir.
14. 14.lstem lie göre bir alasimin, firin parçalarinin, firinlarin isitilmasina yönelik isinim borularinin, tavlama firinlarinin makaralarinm, çubuk ve serit döküm sistemlerinin parçalarinin, tavlama firinlarina yönelik basliklarin ve kovanlarin, büyük dizel motorlarin parçalarinin ve katalizör dolgularma yönelik sekillendirme elemanlarinin üretilmesine yönelik malzeme olarak kullanilmasidir.