RU2608937C2 - Способ гибридной лазерной/дуговой сварки и использующий его способ изготовления сварного изделия - Google Patents

Способ гибридной лазерной/дуговой сварки и использующий его способ изготовления сварного изделия Download PDF

Info

Publication number
RU2608937C2
RU2608937C2 RU2015121757A RU2015121757A RU2608937C2 RU 2608937 C2 RU2608937 C2 RU 2608937C2 RU 2015121757 A RU2015121757 A RU 2015121757A RU 2015121757 A RU2015121757 A RU 2015121757A RU 2608937 C2 RU2608937 C2 RU 2608937C2
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
welding
laser
laser beam
tig
arc
Prior art date
Application number
RU2015121757A
Other languages
English (en)
Other versions
RU2015121757A (ru
Inventor
Такеси ХАМАДА
Тайдзоу КОБАСИ
Синя ИСИГАЙ
Масахиро МАЦУНАМИ
Еиити СУЗУКИ
Original Assignee
Кабусики Кайся Кобе Сейко Се (Кобе Стил,Лтд.)
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Кабусики Кайся Кобе Сейко Се (Кобе Стил,Лтд.) filed Critical Кабусики Кайся Кобе Сейко Се (Кобе Стил,Лтд.)
Publication of RU2015121757A publication Critical patent/RU2015121757A/ru
Application granted granted Critical
Publication of RU2608937C2 publication Critical patent/RU2608937C2/ru

Links

Images

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K26/00—Working by laser beam, e.g. welding, cutting or boring
    • B23K26/20—Bonding
    • B23K26/21—Bonding by welding
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K9/00—Arc welding or cutting
    • B23K9/235—Preliminary treatment
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K26/00—Working by laser beam, e.g. welding, cutting or boring
    • B23K26/12—Working by laser beam, e.g. welding, cutting or boring in a special atmosphere, e.g. in an enclosure
    • B23K26/123—Working by laser beam, e.g. welding, cutting or boring in a special atmosphere, e.g. in an enclosure in an atmosphere of particular gases
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K26/00—Working by laser beam, e.g. welding, cutting or boring
    • B23K26/20—Bonding
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K26/00—Working by laser beam, e.g. welding, cutting or boring
    • B23K26/20—Bonding
    • B23K26/21—Bonding by welding
    • B23K26/24—Seam welding
    • B23K26/26—Seam welding of rectilinear seams
    • B23K26/262—Seam welding of rectilinear seams of longitudinal seams of tubes
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K26/00—Working by laser beam, e.g. welding, cutting or boring
    • B23K26/20—Bonding
    • B23K26/32—Bonding taking account of the properties of the material involved
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K26/00—Working by laser beam, e.g. welding, cutting or boring
    • B23K26/346—Working by laser beam, e.g. welding, cutting or boring in combination with welding or cutting covered by groups B23K5/00 - B23K25/00, e.g. in combination with resistance welding
    • B23K26/348—Working by laser beam, e.g. welding, cutting or boring in combination with welding or cutting covered by groups B23K5/00 - B23K25/00, e.g. in combination with resistance welding in combination with arc heating, e.g. TIG [tungsten inert gas], MIG [metal inert gas] or plasma welding
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K28/00—Welding or cutting not covered by any of the preceding groups, e.g. electrolytic welding
    • B23K28/02—Combined welding or cutting procedures or apparatus
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K31/00—Processes relevant to this subclass, specially adapted for particular articles or purposes, but not covered by only one of the preceding main groups
    • B23K31/02—Processes relevant to this subclass, specially adapted for particular articles or purposes, but not covered by only one of the preceding main groups relating to soldering or welding
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K9/00—Arc welding or cutting
    • B23K9/16—Arc welding or cutting making use of shielding gas
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K9/00—Arc welding or cutting
    • B23K9/16—Arc welding or cutting making use of shielding gas
    • B23K9/167—Arc welding or cutting making use of shielding gas and of a non-consumable electrode
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K9/00—Arc welding or cutting
    • B23K9/23—Arc welding or cutting taking account of the properties of the materials to be welded
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K2103/00—Materials to be soldered, welded or cut
    • B23K2103/02—Iron or ferrous alloys
    • B23K2103/04—Steel or steel alloys
    • B23K2103/05—Stainless steel
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K2103/00—Materials to be soldered, welded or cut
    • B23K2103/08—Non-ferrous metals or alloys
    • B23K2103/14—Titanium or alloys thereof
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K2103/00—Materials to be soldered, welded or cut
    • B23K2103/50—Inorganic material, e.g. metals, not provided for in B23K2103/02 – B23K2103/26

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Optics & Photonics (AREA)
  • Plasma & Fusion (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Laser Beam Processing (AREA)
  • Arc Welding In General (AREA)

Abstract

Изобретение относится к способу гибридной лазерной/дуговой сварки для стыковой сварки изделия из нержавеющей стали. В состыкованной части сварку осуществляют, направляя лазерное излучение и дуговой разряд по одной линии сварки таким образом, что за лазерной сваркой следует дуговая сварка TIG. Фокусная точка лазерного луча для лазерной сварки занимает положение над подлежащим сварке изделием. Лазерный луч расфокусируют до диаметра лазерного луча, направленного на подлежащее сварке изделие, не менее чем 1 мм. Интервал между положением лазерного излучения при лазерной сварке и положением дугового разряда при дуговой сварке TIG составляет от 3 до 7 мм. Способ сварки позволяет увеличить скорость сварки до приблизительно 20 м/мин с получением шва с хорошими конфигурациями и без сварочных дефектов, таких как газовые раковины. 7 з.п. ф-лы, 5 ил., 3 табл., 3 пр.

Description

ОБЛАСТЬ ТЕХНИКИ, К КОТОРОЙ ОТНОСИТСЯ ИЗОБРЕТЕНИЕ
Настоящее изобретение относится к способу сварки для стыковой сварки нержавеющей стали, титана или титанового сплава и к способу изготовления сварного изделия путем сварки. Далее будет описано настоящее изобретение с использованием титана или титанового сплава (в настоящем документе, в совокупности называются просто термином «титан») в качестве примера, однако настоящее изобретение не ограничено данным примером.
УРОВЕНЬ ТЕХНИКИ
Поскольку титан обладает превосходной коррозионной стойкостью, его используют для теплообменников и конденсаторов на заводах нефтехимической промышленности, тепловых и атомных электростанциях, установках по опреснению морской воды, а также в производстве космических и летательных аппаратов. В вышеупомянутых приложениях титан используют для изготовления сварных труб или изделий, получаемых путем сварки сварной трубы и трубной доски. В частности, при сварке используют трубы, имеющие внешний диаметр, составляющий приблизительно от 12 до 60 мм, и плиты толщиной, составляющей приблизительно от 0,3 до 2,5 мм.
Как правило, сварку титановой трубы осуществляют дуговой сваркой TIG. Дуговая сварка TIG обладает преимуществом в том, что можно получить хорошую форму шва; однако, хотя она зависит от толщины плиты, скорость сварки в случае вышеупомянутой плиты толщиной от 0,3 до 2,5 мм составляет не более чем приблизительно 9 м/мин (не более чем 7 м/мин в случае плиты толщиной 0,5 мм и не более чем 2 м/мин в случае плиты толщиной 1,2 мм). С другой стороны, лазер обеспечивает глубокое проникновение и высокую скорость сварки, поскольку он обладает высокой плотностью энергии в качестве источника тепла, и лазерную сварку можно осуществлять при небольшом вводе общего тепла в маточный материал, и ширина нагреваемой зоны при сварке становится предельно малой. Таким образом, скорость охлаждения свариваемого металла является высокой, и качество сварной детали (прочность и т.п.) является хорошей. Однако в случае лазерной сварки, если образуются и неустойчиво перемещаются узкие скважины, пронизывающие плиту по всей толщине, в периферической сварочной зоне образуется течение, в которое захватывается газ. Если захваченный газ образует пену, и пена затвердевает, может возникать склонность к образованию в сварной детали сварочных дефектов, таких как газовые раковины.
Например, патентные документы 1-4 описывают способы сварки, посредством которых улучшается свариваемость и подавляются сварочные дефекты, такие как газовые раковины и в которых используется такое преимущество лазерной сварки, что скорость сварки является высокой. Патентный документ 1 описывает способ сварки с использованием плазменной сварки и лазерной сварки. Более подробно, данный способ улучшает стыковую свариваемость (глубину плавления и ширину шва) и скорость сварки путем осуществления лазерной сварки после подогрева плазменной горелкой. Патентные документы 2 и 3 описывают способы, которые предотвращают образование шаровидных выступов на внутренней поверхности металлической трубы и возникновение сварочных дефектов, таких как газовые раковины, путем осуществления лазерной сварки после высокочастотного подогрева. Патентный документ 4 описывает способ, который предотвращает образование газовых раковин и трещин при затвердевании путем воздействия двух лазерных лучей на зону расплава во время лазерной сварки.
ДОКУМЕНТЫ ПРЕДШЕСТВУЮЩЕГО УРОВНЯ ТЕХНИКИ
Патентные документы
Патентный документ 1: национальная публикация японской патентной заявки №2008-502485.
Патентный документ 2: японская патентная заявка JP-A-2001-18081.
Патентный документ 3: японская патентная заявка JP-A-2001-287061.
Патентный документ 4: японская патентная заявка JP-A-8-90265.
СУЩНОСТЬ ИЗОБРЕТЕНИЯ
Проблемы, решаемые изобретением
Настоящее изобретение направлено на обеспечение способа сварки путем осуществления сварки при высокой скорости с хорошей формой шва при одновременном подавлении сварочных дефектов, таких как газовые раковины, и способа изготовления сварного изделия путем использования данного способа сварки.
Способ сварки согласно настоящему изобретению, который решает проблемы, представляет собой способ гибридной лазерной/дуговой сварки для стыковой сварки плоских плит из нержавеющей стали, титана или титанового сплава или стыковой сварки обоих торцов полосковой плиты из нержавеющей стали, титана или титанового сплава, из которой получают трубчатую форму, где в состыкованной части сварку осуществляют, направляя лазерное излучение и дуговой разряд по одной линии сварки таким образом, что за лазерной сваркой следует дуговая сварка TIG.
Предпочтительно, когда фокусная точка лазерного луча для лазерной сварки занимает положение над подлежащим сварке целевым изделием, и лазерный луч расфокусируется таким образом, чтобы сделать диаметр лазерного луча, направленного на подлежащее сварке целевое изделие, не менее чем 1 мм.
Предпочтительно, когда при лазерной сварке лазерный луч направлен наклонно к направлению движения сварки таким образом, что угол между вертикальным направлением и лазерным лучом составляет 10° или менее, или лазерный луч направлен вертикально, и при дуговой сварке TIG, мундштук (наконечник) сварочной горелки наклонен к направлению движения сварки таким образом, что угол между вертикальным направлением и сварочной горелкой составляет от 10 до 45°.
Предпочтительно, когда интервал LA между положением лазерного излучения при лазерной сварке и целевым положением дугового разряда при дуговой сварке TIG составляет от 3 до 7 мм, сварку осуществляют в атмосфере аргона; или экранирование горелки, последующее экранирование и тыльное экранирование при дуговой сварке TIG осуществляют с помощью газообразного аргона. Кроме того, предпочтительно также, когда подогрев дугой TIG осуществляют перед лазерной сваркой в способе сварки согласно настоящему изобретению.
Настоящее изобретение также включает способ изготовления из плоской плиты или трубы сваренного встык изделия любым вышеупомянутым способом сварки.
ЭФФЕКТЫ ИЗОБРЕТЕНИЯ
Согласно настоящему изобретению, можно ускорять сварку, делать форму шва гладкой и широкой и подавлять сварочные дефекты, такие как газовые раковины.
КРАТКОЕ ОПИСАНИЕ ЧЕРТЕЖЕЙ
Фиг. 1 представляет схематическую иллюстрацию, показывающую состояние, в котором образуются узкие скважины и газовые раковины в том случае, когда фокусная точка лазерного луча находится на поверхности подлежащего сварке целевого изделия.
Фиг. 2 представляет иллюстрацию, показывающую один пример способа сварки согласно настоящему изобретению.
Фиг. 3(a) представляет иллюстрацию, показывающую состояние, в котором образуется расфокусированный лазерный луч, и фиг. 3(b) представляет график, показывающий влияние фокусного расстояния и размера расфокусировки на диаметр лазерного луча.
Фиг. 4 представляет иллюстрацию, показывающую соотношение между диаметром лазерного луча и образованием газовых раковин в случае плиты толщиной 0,5 мм или 1,2 мм.
Фиг. 5A представляет оптическую микрофотографию, показывающую внешний вид сварной детали.
Фиг. 5B представляет оптическую микрофотографию, показывающую поперечное сечение сварной детали.
ВАРИАНТ ОСУЩЕСТВЛЕНИЯ ИЗОБРЕТЕНИЯ
Авторы настоящего изобретения выполнили исследования в поисках способа сварки, в котором используются соответствующие преимущества дуговой сварки TIG, обычно применяемые для сварки титановых труб и лазерной сварки. В результате, что касается гибридной сварки путем лазерной сварки и дуговой сварки TIG, авторы настоящего изобретения обнаружили, что вышеупомянутые проблемы можно решить путем сварки, в которой лазерное излучение и дуговой разряд проходят по одной линии сварки таким образом, что за лазерной сваркой следует дуговая сварка TIG.
Другими словами, настоящее изобретение отличается такой особенностью, что дуговая сварка TIG следует за лазерной сваркой, и если угол горелки TIG представляет собой угол движения, то есть если конец мундштука (наконечника) горелки TIG поддерживается в наклонном положении к направлению движения сварки снизу в вертикальном направлении, то сохраняется хорошая ширина и гладкость шва. Кроме того, дуговая сварка TIG после лазерной сварки может разрушать образовавшуюся при лазерной сварке пену в сварочной зоне.
При лазерной сварке согласно настоящему изобретению предпочтительно, когда фокусная точка лазерного луча занимает положение над подлежащим сварке целевым изделием и когда лазерный луч расфокусируется таким образом, чтобы сделать диаметр лазерного луча, направленного на подлежащее сварке целевое изделие, не менее чем 1 мм. В случае осуществления сходящегося излучения, которое представляет собой лазерное излучение с фокусной точкой на поверхности подлежащего сварке целевого изделия, образование газовых раковин становится значительным вследствие неустойчивого перемещения узких скважин, как представлено на фиг. 1. Однако если лазерный луч расфокусируется, образование узких скважин можно предотвратить, или узкие скважины можно сделать неглубокими. До тех пор, пока можно осуществлять сварку, чем больше диаметр лазерного луча, направленного на подлежащее сварке целевое изделие в случае расфокусировки, тем лучше. Соответственно диаметр предпочтительнее составляет не менее чем 1,1 мм. Чтобы сделать возможной сварку даже при увеличении диаметра лазерного луча, направленного на подлежащее сварке целевое изделие, необходимо увеличить выходную мощность лазера.
При лазерной сварке предпочтительно, когда лазерный луч направлен наклонно к направлению движения сварки таким образом, что угол между вертикальным направлением и лазерным лучом (в настоящем документе называется термином «угол наклона лазерного излучения») составляет 10° или менее, или когда лазерный луч направлен вертикально, и при дуговой сварке TIG предпочтительно, когда мундштук сварочной горелки наклонен к направлению движения сварки таким образом, что угол между вертикальным направлением и сварочной горелкой (в настоящем документе, называется термином «угол наклона горелки TIG») составляет от 10 до 45°. Если угол наклона лазерного излучения превышает 10°, требуется высокая выходная мощность лазера для осуществления сварки. Угол наклона лазерного излучения может составлять 0° (то есть лазерный луч направлен вертикально); однако вследствие разрушения при отражении (разрушение головки и т.п. отраженным лучом) он предпочтительно составляет более чем 0°. Поскольку горелка TIG установлена рядом позади лазера, угол наклона горелки TIG составляет предпочтительно не менее чем 10°. С другой стороны, угол наклона горелки TIG составляет предпочтительно не более чем 45°. Если угол наклона горелки TIG превышает 45°, плавление является незначительным, и ширина шва расширяется неправильным образом, в результате чего ухудшаются качество сварки и форма шва. Нижний предел угла наклона лазерного излучения составляет предпочтительно 3°, предпочтительнее 4°, и верхний предел угла наклона лазерного излучения составляет предпочтительно 8°, предпочтительнее 7°. Нижний предел угла наклона горелки TIG составляет предпочтительно 15°, предпочтительнее 20°, и верхний предел угла наклона горелки TIG составляет предпочтительно 40°, предпочтительнее 35° (особенно предпочтительно 30°).
Интервал LA между положением лазерного излучения при лазерной сварке и целевым положением дугового разряда при дуговой сварке TIG составляет предпочтительно от 3 до 7 мм. Регулируя LA на уровне 3 мм или более, можно эффективно осуществлять комбинированное использование лазерного излучения и дугового разряда TIG без взаимных помех. С другой стороны, если LA является чрезмерно большим, эффект последующей дуговой сварки TIG не может проявляться в достаточной степени, и, таким образом, он составляет предпочтительно 7 мм или менее. Нижний предел LA составляет предпочтительнее 4 мм, и верхний предел LA составляет предпочтительно 6 мм, предпочтительнее 5 мм.
Предпочтительно способ сварки согласно настоящему изобретению осуществляют в атмосфере аргона, или экранирование горелки, последующее экранирование и тыльное экранирование дуговой сварки TIG осуществляют с помощью газообразного аргона. Окисление сварной детали можно предотвратить путем осуществления сварки или экранирования в такой атмосфере.
Один пример способа сварки согласно настоящему изобретению представлен на фиг. 2. В случае осуществления дуговой сварки TIG предпочтительно, когда надлежащим образом регулируются расстояние до электрода (расстояние между концом мундштука электрода и подлежащим сварке целевым изделием на продолжении прямой линии в продольном направлении электрода) и длина выступа электрода, причем расстояние до электрода составляет приблизительно от 2 до 3 мм, и длина выступа электрода обычно составляет приблизительно от 15 до 20 мм. Дуговую сварку TIG в способе сварки согласно настоящему изобретению можно осуществлять без использования присадочного металла.
Лазерный луч, используемый для способа сварки согласно настоящему изобретению, не ограничен определенным образом, при том условии, что он может обеспечивать энергию для подлежащего сварке целевого изделия, и он может представлять собой, например, газовый лазер, такой как СO2-лазер; твердотельный лазер, такой как лазер YAG, дисковый лазер, волоконный лазер или полупроводниковый лазер (LD) с высокой эффективностью теплообмена. Форма лазерного луча не ограничена определенным образом и может быть круглой, эллиптической и прямоугольной. В том случае, если форма луча является прямоугольной, возможно осуществление почти такой же хорошей сварки, как в случае расфокусированного круглого луча, имеющего такой же диаметр, как длина прямоугольного луча в направлении сварки, и такую же плотность луча (соотношение выходной мощности и площади), как у прямоугольного луча. Предпочтительно, когда ширина (длина в направлении, перпендикулярном направлению сварки) прямоугольного луча меньше, чем диаметр вышеупомянутого расфокусированного круглого луча, и в таком случае площадь полученного луча облучения становится меньше, и оказывается возможной сварка с низкой выходной мощностью.
В способе сварки согласно настоящему изобретению можно дополнительно осуществлять подогрев дугой TIG перед лазерной сваркой. Подогрев дугой TIG перед лазерной сваркой может улучшать поглощение лазерного излучения; таким образом, хорошую сварку можно осуществлять даже при уменьшении выходной мощности лазерного устройства. Условия дуговой сварки TIG, осуществляемой перед лазерной сваркой, могут быть такими же, как условия дуговой сварки TIG после лазерной сварки.
Способ сварки согласно настоящему изобретению можно использовать в случае нержавеющей стали, титана или титанового сплава для изготовления стыкового изделия из трубы и плоской плиты. Если обеспечены вышеупомянутые факторы, можно осуществить все условия, включая высокую скорость сварки, гладкую и широкую форму шва и подавление сварочных дефектов (газовые раковины и т.п.). В способе сварки согласно настоящему изобретению скорость сварки, составляющую вплоть до приблизительно 20 м/мин, можно получить в случае вышеупомянутой плиты, толщина которой составляет от 0,3 до 2,5 мм, и эта скорость, по меньшей мере, приблизительно вдвое превышает скорость традиционной сварки (составляющей не более чем 15 м/мин в случае плиты толщиной 0,5 мм и не более чем 8 м/мин в случае плиты толщиной 1,2 мм).
ПРИМЕРЫ
Далее настоящее изобретение будет описано более подробно со ссылкой на примеры. Не предусмотрено ограничение настоящего изобретения следующими примерами, и, разумеется, можно надлежащим образом осуществлять модификации без отклонения от концепции настоящего изобретения, описанного в данном документе. Настоящее изобретение включает все модификации в пределах его технического объема.
Волоконное лазерное сварочное устройство с максимальной выходной мощностью 10 кВт (сварочное устройство, изготовленное фирмой IPG) использовали в качестве лазерного сварочного устройства и исследовали влияние фокусного расстояния и размера расфокусировки на диаметр лазерного излучения в случае, где угол наклона лазерного излучения составляет 0° (то есть вниз в вертикальном направлении). Таблица 1 и фиг. 3 представляют соотношение между размером расфокусировки и диаметром лазерного излучения в случаях, где фокусное расстояние составляет 250 мм или 500 мм.
Таблица 1
Фокусное расстояние (мм) 250 500
Размер расфокусировки (мм) Диаметр лазерного излучения (мм)
0 0,40 0,80
3 0,70 0,95
4 0,79 0,99
5 0,89 1,04
6 0,99 1,09
9 1,29 1,24
10 1,38 1,28
13 1,68 1,43
15 1,88 1,53
20 2,37 1,77
25 2,86 2,01
30 3,35 2,25
40 4,34 2,74
50 5,32 3,22
60 6,30 3,70
ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЙ ПРИМЕР 1
Пример 1
За лазерной сваркой следовала дуговая сварка TIG в следующих условиях, обеспечивающих сварку при скорости сварки от 4 до 15 м/мин. На основании вышеупомянутых результатов, лазерную сварку осуществляли таким образом, что диаметр лазерного излучения регулировался путем установления фокусного расстояния 250 и 500 мм, и размер расфокусировки составлял от -3 (в плите) до +60 мм (диаметр лазерного излучения составлял от 0,4 до 3,7 мм), и регулировалась выходная мощность лазера. Газообразный аргон использовали для экранирования горелки TIG, последующего экранирования и тыльного экранирования, и интервал LA между положением лазерного луча при лазерной сварке и целевым положением дугового разряда при дуговой сварке TIG составлял 5 мм.
УСЛОВИЯ ЛАЗЕРНОЙ СВАРКИ (ВЫПОЛНЯЕМОЙ ПРЕДВАРИТЕЛЬНО)
Лазерное сварочное устройство: волоконное лазерное сварочное устройство с максимальной выходной мощностью 10 кВт, изготовленное фирмой IPG
Угол наклона лазерного излучения: 5°
УСЛОВИЯ ДУГОВОЙ СВАРКИ TIG (ВЫПОЛНЯЕМОЙ ПОСЛЕДОВАТЕЛЬНО)
Сварочное устройство TIG: изготовлено фирмой Daihen
Сила тока: максимум 500 A (ток сварки 170 А)
Экранирующий газ: аргон
Длина выступа электрода: от 15 до 17 мм
Расстояние до электрода: 2 мм
Угол наклона горелки TIG: угол 30° относительно направления движения
Вольфрамовый электрод (отрицательный): диаметр 4 мм; угол конца мундштука оправки электрода 60°
ПОДЛЕЖАЩЕЕ СВАРКЕ ЦЕЛЕВОЕ ИЗДЕЛИЕ
Материал: чистый Ti
Форма:
плита толщиной 0,5 мм и 1,2 мм
труба с внешним диаметром 19 мм
длина сварки 1 м
Всю длину трубчатого изделия, сваренного в вышеупомянутых условиях, проверяли методом вихревого тока согласно стандарту JIS H0515, и образование газовых раковин наблюдали при радиографическом исследовании согласно стандарту JIS Z3107 в области высоких сигналов в методе вихревого тока или в произвольной области при длине сварки 300 мм.
Результаты представлены на фиг. 4. Фиг. 4 представляет иллюстрацию, показывающую соотношение между диаметром лазерного луча и образованием газовых раковин в случае плиты толщиной 0,5 мм или 1,2 мм. В обоих случаях, когда лазерный луч расфокусировался, образуя диаметр лазерного луча 1 мм или более, образование газовых раковин подавлялось. На фиг. 4 сварная деталь разрезана в случае выходной мощности лазера на сплошной линии или выше, и, с другой стороны, оставалась несоединенная часть в случае выходной мощности лазера на пунктирной линии или ниже. Соответственно, область, ограниченная сплошной линией и пунктирной линией на фиг. 4, представляет собой область подходящих условий сварки.
СРАВНИТЕЛЬНЫЙ ПРИМЕР 1
Наличие или отсутствие образования газовых раковин наблюдали таким же образом, как в примере 1, за исключением того, что сварку осуществляли только путем лазерной сварки. В результате в случае одной лазерной сварки, когда лазерный луч расфокусировался, образуя диаметр лазерного луча 1,25 мм или более, подавлялось образование газовых раковин.
В примере 1 и сравнительном примере 1 было обнаружено, что образование газовых раковин можно подавлять путем расфокусировки лазерного луча, где диаметр лазерного луча находится на указанном уровне или выше, и также что образование газовых раковин можно подавлять даже при меньшем диаметре лазерного луча путем осуществления дуговой сварки TIG после лазерной сварки. Это предположительно объясняется тем, что время ввода тепла в направлении стыковой сварки можно увеличивать, то есть сварочную зону можно удлинить, увеличивая диаметр лазерного луча путем расфокусировки или осуществляя дуговую сварку TIG после лазерной сварки, и это существенно влияет на подавление образования газовых раковин. Соответственно, до тех пор, пока можно осуществлять сварку, предпочтительно, когда диаметр лазерного луча увеличивается, насколько это возможно (то есть луч расфокусируется).
ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЙ ПРИМЕР 2
Сварку осуществляли в условиях, представленных в таблице 2, и таким же образом, как в экспериментальном примере 1, и в других условиях наблюдали внешний вид и поперечное сечение сварной детали. Фотография внешнего вида и оптическая микрофотография поперечного сечения (при 50-кратном увеличении) представлены, соответственно, на фиг. 5A и фиг. 5B.
Можно понять, что форма шва является более широкой и гладкой в случае осуществления дуговой сварки TIG после лазерной сварки (фиг. 5A), и что верхний и нижний края шва становятся более гладкими, как видно в поперечном сечении (фиг. 5B). В случае наблюдения формы шва при изменении силы тока для дуговой сварки TIG в интервале от 100 до 400 A было обнаружено, что верхний предел силы тока следует предпочтительно устанавливать на уровне около 200 А, поскольку электрический ток становился неустойчивым вследствие усталости электрода в случае высокой выходной мощности, хотя ширина шва увеличивалась при увеличении силы тока.
Таблица 2
Номер испытания Тип сварки Толщина плиты (мм) Лазерная сварка Дуговая сварка TIG LA (мм) Скорость сварки (м/мин)
Угол наклона лазерного излучения (град) Фокусное расстояние (мм) Выходная мощность (кВт) Размер расфокусировки (мм) Диаметр луча (мм) Сила тока (А) Угол наклона горелки (град)
1 Только лазерная сварка 0,5 5 250 5 +20 2,4 - - 15
2 1,2 5 3 +9 1,3 - - 6
3 Сварка TIG после лазерной сварки 0,5 5 5 +20 2,4 170 30 (угол относительно направления движения) 5 15
4 1,2 5 3 +9 1,3 170 30 (угол относительно направления движения) 5 6
ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЙ ПРИМЕР 3
Сварку осуществляли в условиях, представленных в таблице 3, и таким же образом, как в экспериментальном примере 1, и в других условиях наблюдали форму шва таким же образом, как в экспериментальном примере 2.
Таблица 3
Номер испытания Тип сварки Толщина плиты (мм) Лазерная сварка Дуговая сварка TIG LA (мм) Скорость сварки (м/мин)
Угол наклона лазерного излучения (град) Фокусное расстояние (мм) Выходная мощность (кВт) Размер расфокусировки (мм) Диаметр луча (мм) Сила тока (А) Угол наклона горелки (град)
5 Лазерная сварка после сварки TIG 1,2 5 250 3 +9 1,3 200 30 (угол относительно направления движения) 5 6
6 Сварка TIG после лазерной сварки 1,2 5 2,5 +9 30 (угол относительно направления движения)
Сварка была возможной в обоих случаях №5 и №6; однако форма шва становилась выпуклой в случае №6, где предварительно осуществляли сварку TIG, и горелка TIG имела положительную стреловидность (то есть конец мундштука горелки TIG был наклонен в обратном направлении к направлению движения сварки от вертикального направления вниз). Кроме того, поскольку подлежащее сварке целевое изделие подогревали путем предварительного осуществления сварки TIG в случае №6, сварка оказалась возможной даже при меньшей выходной мощности лазера, чем в случае №5.
ПРОМЫШЛЕННАЯ ПРИМЕНИМОСТЬ
Согласно настоящему изобретению, можно осуществлять сварку с превосходной формой шва и низким уровнем сварочных дефектов при высокой скорости сварки, и, таким образом, настоящее изобретение является полезным.

Claims (8)

1. Способ гибридной лазерной-дуговой сварки для стыковой сварки по меньшей мере одного изделия из нержавеющей стали, титана или титанового сплава в виде плоской плиты или штрипса, который используется для получения трубы, при этом в состыкованной части сварку осуществляют, направляя лазерное излучение и дуговой разряд по одной линии сварки таким образом, что за лазерной сваркой следует дуговая сварка TIG, фокусная точка лазерного луча для лазерной сварки занимает положение над подлежащим сварке изделием, и лазерный луч расфокусируется таким образом, чтобы сделать диаметр лазерного луча, направленного на подлежащее сварке изделие, не менее чем 1 мм, и интервал LA между положением лазерного излучения при лазерной сварке и положением дугового разряда при дуговой сварке TIG составляет от 3 до 7 мм.
2. Способ сварки по п. 1, в котором при лазерной сварке лазерный луч направлен наклонно к направлению движения сварки таким образом, что угол между вертикальным направлением и лазерным лучом составляет 10° или менее или лазерный луч направлен вертикально, и при дуговой сварке TIG мундштук сварочной горелки наклонен к направлению движения сварки, таким образом, что угол между вертикальным направлением и сварочной горелкой составляет от 10 до 45°.
3. Способ сварки по п. 1, в котором сварку осуществляют в газообразном аргоне.
4. Способ сварки по п. 1, в котором экранирование горелки при дуговой сварке TIG осуществляют с помощью газообразного аргона.
5. Способ сварки по п. 1, в котором подогрев дугой TIG осуществляют перед лазерной сваркой.
6. Способ сварки по п. 1, в котором осуществляют стыковую сварку плоских плит из нержавеющей стали, титана или титанового сплава или осуществляют стыковую сварку обоих концов штрипса из нержавеющей стали, титана или титанового сплава, которому была придана трубчатая форма.
7. Способ сварки по п. 1, в котором интервал LA составляет от 3 до 5 мм.
8. Способ сварки по п. 1, в котором толщина подлежащего сварке изделия составляет от 0,3 до 2,5 мм.
RU2015121757A 2010-03-08 2011-03-04 Способ гибридной лазерной/дуговой сварки и использующий его способ изготовления сварного изделия RU2608937C2 (ru)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2010050611A JP5827454B2 (ja) 2010-03-08 2010-03-08 レーザー・アーク複合溶接方法及び該溶接方法による溶接部材の製造方法
JP2010-050611 2010-03-08

Related Parent Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2012142643/02A Division RU2012142643A (ru) 2010-03-08 2011-03-04 Способ гибридной лазерной/дуговой сварки и использующий его способ изготовления сварного изделия

Publications (2)

Publication Number Publication Date
RU2015121757A RU2015121757A (ru) 2015-11-20
RU2608937C2 true RU2608937C2 (ru) 2017-01-26

Family

ID=44563437

Family Applications (2)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2015121757A RU2608937C2 (ru) 2010-03-08 2011-03-04 Способ гибридной лазерной/дуговой сварки и использующий его способ изготовления сварного изделия
RU2012142643/02A RU2012142643A (ru) 2010-03-08 2011-03-04 Способ гибридной лазерной/дуговой сварки и использующий его способ изготовления сварного изделия

Family Applications After (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2012142643/02A RU2012142643A (ru) 2010-03-08 2011-03-04 Способ гибридной лазерной/дуговой сварки и использующий его способ изготовления сварного изделия

Country Status (7)

Country Link
US (1) US9061374B2 (ru)
EP (1) EP2546020B1 (ru)
JP (1) JP5827454B2 (ru)
KR (1) KR101436705B1 (ru)
CN (1) CN102791420B (ru)
RU (2) RU2608937C2 (ru)
WO (1) WO2011111634A1 (ru)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2668625C1 (ru) * 2017-08-16 2018-10-02 Публичное акционерное общество "Челябинский трубопрокатный завод" (ПАО "ЧТПЗ") Способ лазерно-дуговой сварки плавящимся электродом в среде защитного газа стыкового соединения сформованной трубной заготовки

Families Citing this family (46)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US20120330361A1 (en) * 2010-03-10 2012-12-27 Reuven Gepstein Spinal implantable devices made of carbon composite materials and use thereof
WO2012147213A1 (ja) * 2011-04-28 2012-11-01 Ｊｆｅスチール株式会社 レーザ溶接鋼管の製造方法
US20130087543A1 (en) * 2011-10-06 2013-04-11 Lincoln Global, Inc. Apparatus and method for post weld laser release of gas build up in a gmaw weld
US8766140B2 (en) 2011-10-06 2014-07-01 Lincoln Global, Inc. Apparatus and method for laser cleaning of coated materials prior to welding
US20130136940A1 (en) * 2011-11-28 2013-05-30 General Electric Company Welding system, welding process, and welded article
US20140027414A1 (en) * 2012-07-26 2014-01-30 General Electric Company Hybrid welding system and method of welding
CN103317217B (zh) * 2013-03-14 2015-08-19 上海振华重工(集团)股份有限公司 铜镍合金管焊接气孔控制方法
KR101480768B1 (ko) * 2013-05-28 2015-01-13 한국생산기술연구원 표면에 ＡｌＳｉ 코팅층을 갖는 ＨＰＦ용 강재의 ＴＷＢ 레이저 용접방법
CN104416287B (zh) * 2013-08-27 2016-08-10 首都航天机械公司 一种W-Co硬质合金与碳钢激光焊接方法
JP6041778B2 (ja) * 2013-09-19 2016-12-14 東京瓦斯株式会社 伝熱管及びその製造方法
CN103612018B (zh) * 2013-11-12 2015-11-18 北京工业大学 一种激光—旁路电弧复合焊接方法
CN105916627B (zh) * 2014-01-17 2017-09-05 株式会社日立制作所 激光焊接方法以及焊接接头
DE102014201715A1 (de) * 2014-01-31 2015-08-06 Trumpf Laser Gmbh Verfahren und Vorrichtung zum Punktschweißen von Werkstücken mittels Laserpulsen mit grüner Wellenlänge
WO2015162445A1 (fr) * 2014-04-25 2015-10-29 Arcelormittal Investigación Y Desarrollo Sl Procede et dispositif de preparation de toles d'acier aluminiees destinees a etre soudees puis durcies sous presse; flan soude correspondant
CN104096973B (zh) * 2014-07-10 2015-11-04 辽宁工业大学 空心减震器活塞杆激光非熔化极双电弧复合焊接工艺
KR101658636B1 (ko) * 2014-12-10 2016-09-30 이래오토모티브시스템 주식회사 트라이포드 등속조인트의 조립방법
CN104625411B (zh) * 2014-12-15 2016-07-06 哈尔滨工业大学 一种Ti2AlNb基金属间化合物与异种钛合金焊接的方法
CN104439707B (zh) * 2014-12-22 2016-03-02 哈尔滨工业大学 一种中厚度钛合金激光电弧复合焊接装置
CN104907696B (zh) * 2015-06-03 2016-09-14 广东省工业技术研究院(广州有色金属研究院) 一种考虑焊接电流值的激光-电弧复合焊接方法
DE102016204578B3 (de) * 2016-03-18 2017-08-17 Trumpf Laser- Und Systemtechnik Gmbh Laserschweißen von Stahl mit Leistungsmodulation zur Heißrissvermeidung
CN105710511A (zh) * 2016-04-11 2016-06-29 西南交通大学 一种合金焊接接头的制备方法
CN110494253B (zh) * 2016-09-23 2022-03-22 Ipg光子公司 焊前分析和相关激光焊接方法以及利用避免金属/合金蒸汽的电子跃迁的光谱的预选择光谱带宽的光纤激光器
CN106378541A (zh) * 2016-11-16 2017-02-08 兰州理工大学 适用于镍及镍合金的等离子与tig双枪焊接方法
RU2635679C1 (ru) * 2017-02-06 2017-11-15 Публичное акционерное общество "Челябинский трубопрокатный завод" (ПАО "ЧТПЗ") Способ лазерно-дуговой сварки
CN106862772B (zh) * 2017-04-14 2019-03-05 温州大学 减震器自动化焊接装置及方法
CN107838538B (zh) * 2017-12-15 2020-05-15 广东省焊接技术研究所（广东省中乌研究院） 一种钛合金管道全位置等离子焊接工艺
JP2020055024A (ja) * 2018-10-03 2020-04-09 トヨタ自動車株式会社 ステータコイルのレーザ溶接方法
CN109202292B (zh) * 2018-11-15 2020-08-11 哈尔滨现代焊接技术有限公司 激光+等离子弧+tig弧联合焊接方法
CN109604831B (zh) * 2018-12-25 2020-11-10 上海交通大学 用于改善钛及钛合金薄板激光焊咬边的激光tig复合焊焊接工艺
JP7325194B2 (ja) * 2019-02-19 2023-08-14 三菱重工業株式会社 溶接物製造方法、溶接物製造システム及び溶接物
US20220176491A1 (en) * 2019-03-27 2022-06-09 Hitachi Metals, Ltd. Manufacturing Method of Welded Pipe and Manufacturing Device of Welded Pipe
CN111215751B (zh) * 2019-03-29 2022-06-28 宝山钢铁股份有限公司 一种带铝或者铝合金镀层的钢制差强焊接部件及其制造方法
HUE060422T2 (hu) * 2019-06-10 2023-02-28 Chemet S A Eljárás vasúti tartálykocsik gáztartályainak hegesztésére
CN111001937B (zh) * 2019-12-03 2022-07-15 大庆石油管理局有限公司 一种油气长输管道环焊缝激光电弧复合焊接方法
CN111014958A (zh) * 2019-12-20 2020-04-17 渤海造船厂集团有限公司 一种厚钢板双面激光-mag复合大钝边打底焊接的方法
CN111014957A (zh) * 2019-12-20 2020-04-17 渤海造船厂集团有限公司 一种厚板钢双面激光-tig复合大钝边打底焊接的方法
JP7318740B2 (ja) * 2019-12-25 2023-08-01 日本軽金属株式会社 接合方法
CN111266739A (zh) * 2020-02-06 2020-06-12 哈尔滨焊接研究院有限公司 一种激光-mig电弧复合焊接低镍含氮奥氏体不锈钢的方法
CN111496383A (zh) * 2020-04-21 2020-08-07 上海锐戎激光焊接技术有限公司 厚壁钛合金激光-mig复合焊打底层焊接方法及装置
CN112077440A (zh) * 2020-07-31 2020-12-15 北京航星机器制造有限公司 一种薄壁钛合金球形构件的焊接方法
CN112207466A (zh) * 2020-10-20 2021-01-12 中国石油天然气集团有限公司 一种双面包覆不锈钢复合板的焊接方法
CN112719599A (zh) * 2020-12-22 2021-04-30 南京中科煜宸激光技术有限公司 用于减少不锈钢非焊透型焊接气孔生成率的焊接方法
CN113210869B (zh) * 2021-04-25 2023-05-12 江苏通宇钢管集团有限公司 一种高效的钛合金激光-电弧复合热源管道焊接工艺
CN114309932B (zh) * 2021-12-24 2023-11-10 中国机械总院集团哈尔滨焊接研究所有限公司 一种适用于厚壁钛合金构件超窄间隙焊接的高效焊接方法
CN114434086B (zh) * 2021-12-26 2023-06-09 国营四达机械制造公司 一种钛合金薄壁件表面裂纹修复方法
CN114559161B (zh) * 2022-03-15 2023-05-12 贵州航天天马机电科技有限公司 一种用于焊接纯钛与钛合金的激光与tig复合焊接方法

Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
SU1696504A1 (ru) * 1989-08-14 1991-12-07 Ленинградский Политехнический Институт Им.М.И.Калинина Способ лазерно-дуговой обработки конструкций из низкоуглеродистой стали
SU1764904A1 (ru) * 1990-09-21 1992-09-30 Всесоюзный Научно-Исследовательский Проектно-Конструкторский И Технологический Институт Электросварочного Оборудования Способ лазерной обработки
JP2004223543A (ja) * 2003-01-21 2004-08-12 Jfe Engineering Kk レーザとアークの複合溶接方法およびそれに用いる溶接継手の開先形状
WO2005056230A1 (de) * 2003-12-10 2005-06-23 Vietz Gmbh Orbitalschweissvorrichtung für den rohrleitungsbau
RU2356713C2 (ru) * 2004-06-16 2009-05-27 Эл Эс Кэйбл Лтд Способ непрерывной сварки встык при использовании плазмы и лазера и способ изготовления металлической трубы при использовании этого способа
RU2007147687A (ru) * 2005-06-02 2009-07-20 Серимакс (Fr) Способ сварки, совмещающий в себе использование лазерного пучка и электрической дуги с плавящимся электродом, для сборки укладываемых встык металлических труб с целью формирования металлических трубопроводов

Family Cites Families (29)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS613682A (ja) * 1984-06-18 1986-01-09 Mitsubishi Heavy Ind Ltd 消耗電極式ガスシ−ルドア−ク溶接方法
JPS61172682A (ja) * 1985-01-28 1986-08-04 Sumitomo Metal Ind Ltd 耐硝酸性に優れたチタン構造物
JPH01241392A (ja) 1988-03-22 1989-09-26 Nippon Steel Corp Ｔｉｇとレーザの複合溶接方法
JPH06198472A (ja) 1993-01-05 1994-07-19 Sumitomo Metal Ind Ltd 高速レーザ溶接法
JPH06210479A (ja) 1993-01-14 1994-08-02 Sumitomo Metal Ind Ltd 薄板のレーザー溶接方法
JPH06238474A (ja) 1993-02-22 1994-08-30 Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd レーザ加工装置
JPH07323386A (ja) * 1994-06-01 1995-12-12 Kawasaki Steel Corp レーザ溶接方法
JP2836498B2 (ja) 1994-09-19 1998-12-14 住友金属工業株式会社 レーザ溶接製管方法
ATE164104T1 (de) 1994-09-23 1998-04-15 Fraunhofer Ges Forschung Verfahren zum verschweissen von werkstücken
JPH10174379A (ja) * 1996-12-16 1998-06-26 Denso Corp 電機子コイルの接合方法及び溶接加工機
JPH10244369A (ja) * 1997-03-04 1998-09-14 Kubota Corp 帯状電極を用いたアークとレーザとによる複合溶接方法およびその装置
JP2001018081A (ja) 1999-07-01 2001-01-23 Sumitomo Metal Ind Ltd レーザ溶接金属管の製造方法
JP3797105B2 (ja) 2000-02-04 2006-07-12 Ｊｆｅスチール株式会社 マルテンサイト系ステンレス溶接鋼管の製造方法
JP2002035968A (ja) * 2000-07-31 2002-02-05 Toshiba Corp 複合溶接方法
JP3762676B2 (ja) 2001-09-17 2006-04-05 本田技研工業株式会社 ワークの溶接方法
JP2003205378A (ja) * 2002-01-16 2003-07-22 Daihen Corp レーザ照射アーク溶接装置
US20040099644A1 (en) 2002-10-18 2004-05-27 Allen John R. System and method for post weld conditioning
FR2870766B1 (fr) * 2004-05-26 2007-07-20 Air Liquide Procede de soudage laser ou hybride laser-arc avec formation d'un plasma cote envers
US20090032504A1 (en) * 2005-08-31 2009-02-05 Toshikazu Kamei Shielding gas for hybrid welding and welding method using the same
WO2007032176A1 (ja) 2005-09-16 2007-03-22 Osaka University 溶接方法および溶接装置
JP5061670B2 (ja) 2007-03-15 2012-10-31 Ｊｆｅスチール株式会社 レーザ溶接方法
JP5294573B2 (ja) * 2007-05-17 2013-09-18 日立Ｇｅニュークリア・エナジー株式会社 レーザとアークの複合溶接装置及び方法
JP2009262182A (ja) 2008-04-24 2009-11-12 Mitsubishi Heavy Ind Ltd レーザ・アーク複合溶接ヘッド
WO2009157570A1 (ja) * 2008-06-23 2009-12-30 Ｊｆｅスチール株式会社 レーザ溶接鋼管の製造方法
DE112009001685B4 (de) 2008-07-09 2015-09-03 Suzuki Motor Corp. Laserüberlappschweißverfahren
JP5131765B2 (ja) 2008-07-15 2013-01-30 日新製鋼株式会社 自動車用排気管の製造方法
CN101347870B (zh) 2008-09-10 2010-06-16 机械科学研究院哈尔滨焊接研究所 激光-超小电流gma复合热源焊接方法
CN101362256A (zh) 2008-09-10 2009-02-11 机械科学研究院哈尔滨焊接研究所 一种激光-电弧复合热源窄间隙精密焊接方法
CN101549440A (zh) 2009-05-11 2009-10-07 深圳市大族激光科技股份有限公司 一种激光-电弧复合热源焊接方法及焊接装置

Patent Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
SU1696504A1 (ru) * 1989-08-14 1991-12-07 Ленинградский Политехнический Институт Им.М.И.Калинина Способ лазерно-дуговой обработки конструкций из низкоуглеродистой стали
SU1764904A1 (ru) * 1990-09-21 1992-09-30 Всесоюзный Научно-Исследовательский Проектно-Конструкторский И Технологический Институт Электросварочного Оборудования Способ лазерной обработки
JP2004223543A (ja) * 2003-01-21 2004-08-12 Jfe Engineering Kk レーザとアークの複合溶接方法およびそれに用いる溶接継手の開先形状
WO2005056230A1 (de) * 2003-12-10 2005-06-23 Vietz Gmbh Orbitalschweissvorrichtung für den rohrleitungsbau
RU2356713C2 (ru) * 2004-06-16 2009-05-27 Эл Эс Кэйбл Лтд Способ непрерывной сварки встык при использовании плазмы и лазера и способ изготовления металлической трубы при использовании этого способа
RU2007147687A (ru) * 2005-06-02 2009-07-20 Серимакс (Fr) Способ сварки, совмещающий в себе использование лазерного пучка и электрической дуги с плавящимся электродом, для сборки укладываемых встык металлических труб с целью формирования металлических трубопроводов

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2668625C1 (ru) * 2017-08-16 2018-10-02 Публичное акционерное общество "Челябинский трубопрокатный завод" (ПАО "ЧТПЗ") Способ лазерно-дуговой сварки плавящимся электродом в среде защитного газа стыкового соединения сформованной трубной заготовки

Also Published As

Publication number Publication date
US9061374B2 (en) 2015-06-23
JP5827454B2 (ja) 2015-12-02
JP2011183427A (ja) 2011-09-22
CN102791420B (zh) 2015-05-27
EP2546020A1 (en) 2013-01-16
EP2546020A4 (en) 2017-08-02
EP2546020B1 (en) 2019-06-19
CN102791420A (zh) 2012-11-21
RU2015121757A (ru) 2015-11-20
KR101436705B1 (ko) 2014-09-02
KR20120120411A (ko) 2012-11-01
WO2011111634A1 (ja) 2011-09-15
US20120325787A1 (en) 2012-12-27
RU2012142643A (ru) 2014-04-20

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2608937C2 (ru) Способ гибридной лазерной/дуговой сварки и использующий его способ изготовления сварного изделия
JP5024475B1 (ja) レーザ溶接鋼管の製造方法
JPH08300172A (ja) 溶接鋼管の製造方法
CN111185666B (zh) 一种扫描激光-tig电弧复合深熔焊接方法
JP5954009B2 (ja) 溶接鋼管の製造方法
CN105215552A (zh) 一种不锈钢焊接工艺
CN107414292A (zh) 一种钛合金零部件缺陷激光精密修补焊方法
JP5645128B2 (ja) レーザ狭開先多層盛溶接方法と装置
JP5866790B2 (ja) レーザ溶接鋼管の製造方法
RU2563067C2 (ru) Способ производства стальной трубы с помощью лазерной сварки
JP2012020292A (ja) レーザ溶接方法
JP5803160B2 (ja) レーザ溶接鋼管の製造方法
Göbel et al. New application possibilities for fiber laser welding
JP5724294B2 (ja) レーザ溶接鋼管の製造方法
JPS59101293A (ja) 溶接管の製造方法
CN115178868B (zh) 一种用于中厚板的激光填丝焊接方法
JPH0852512A (ja) 溶接管の製造方法
JP5987305B2 (ja) レーザ溶接方法
Näsström et al. Evaluation of a laser-hot-wire hybrid process for producing deep net-shape welds
JP2011173161A (ja) レーザ溶接鋼管の製造方法
JP2012206130A (ja) レーザ溶接方法

Legal Events

Date Code Title Description
HZ9A Changing address for correspondence with an applicant