CN102791420A - 激光电弧复合焊接方法及借助该焊接方法的焊接构件的制造方法 - Google Patents

激光电弧复合焊接方法及借助该焊接方法的焊接构件的制造方法 Download PDF

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Abstract

本发明提供可以在将焊接速度提高到20m/分钟左右的同时、焊道形状良好并且可以抑制气孔等焊接缺陷的焊接方法、以及使用了该焊接方法的制造焊接构件的方法。本发明提供的激光电弧复合焊接方法是将不锈钢、钛、或者钛合金的平板或制成管状的带状板的两个端部对焊的焊接方法，其特征在于，在对接部的焊接中，先进行激光焊接，后进行TIG电弧焊接，在将激光照射和电弧放电配置于同一焊接线上的同时进行焊接。

Description

激光电弧复合焊接方法及借助该焊接方法的焊接构件的制造方法
技术领域
本发明涉及将不锈钢、钛、或者钛合金对焊的焊接方法、以及利用该焊接方法制造焊接构件的方法。以下将以钛或者钛合金(以下将两者合并简称为“钛”。)为例举出进行说明，然而并不是限定于此的意思。
背景技术
钛由于耐腐蚀性优异，因此在石油、化学工业、火力·原子能发电、海水的淡水化等工厂、或航天·航空器领域中，作为热交换器、或冷凝器使用。所述用途中，钛被作为焊接管、或将焊接管与管板焊接接合的构件等使用，特别是焊接管使用外径为12～60mm左右，板厚为0.3～2.5mm左右的构件。
一般来说，钛管的焊接利用TIG电弧进行。TIG电弧焊接(钨极惰性气体保护电弧焊)具有可以获得良好的焊道形状等长处，然而另一方面，所述的0.3～2.5mm的板厚下的焊接速度虽然根据板厚而不同，然而大致上为9m/分钟左右(例如，在板厚为0.5mm的情况下为7m/分钟，板厚为1.2mm时为2m/分钟)以下。与之不同，激光由于热源的能量密度高，因此熔深大，可以实现高速焊接，另外，激光焊接由于母材的总热量输入量小，焊接热影响部的宽度极窄，因此焊接金属的冷却速度变大，焊接部的性能(韧性等)也良好。但是，激光焊接中，如果产生贯穿板厚的小孔(keyhole)而不稳定地变动，就会产生向其附近的熔池中卷入气体的气流。一旦该卷入的气体成为气泡而原样不变地凝固，就会有容易在焊接部中产生气孔等焊接缺陷的情况。
例如，专利文献1～4中，公开有如下的焊接方法，即，在发挥焊接速度快这样的激光焊接的长处的同时，还提高了焊接性、抑制了气孔等焊接缺陷。专利文献1中公开有使用了等离子体焊接和激光焊接的焊接方法。更具体来说，在借助等离子体焊炬的先行预热后，进行激光焊接，提高对焊性(熔深深度和焊道宽度)和焊接速度。专利文献2、3中，通过在进行高频预热后，进行激光焊接，来防止金属管内面的瘤状突起的产生、抑制气孔等焊接缺陷的产生。专利文献4中，在进行激光焊接时，通过向熔池照射2条激光束，来防止气孔或凝固破裂的产生。
在先技术文献
专利文献
专利文献1：日本特表2008-502485号公报
专利文献2：日本特开2001-18081号公报
专利文献3：日本特开2001-287061号公报
专利文献4：日本特开平8-90265号公报
发明内容
本发明的目的在于，提供焊接速度快、焊道形状良好、并且可以抑制气孔等焊接缺陷的焊接方法、以及使用了该焊接方法的制造焊接构件的方法。
解决了上述问题的本发明的焊接方法是一种激光电弧复合焊接方法，对不锈钢、钛、或者钛合金的平板或制成管状的带状板的两个端部进行对焊，其特征在于，在对接部的焊接中，先进行激光焊接，后进行TIG电弧焊接，在将激光照射和电弧放电配置于同一焊接线上的同时进行焊接。
优选所述激光焊接的激光的焦点位于被焊接构件的上方，并且以使向被焊接构件照射的激光束径为1mm以上的方式散焦。
优选在所述激光焊接中，照射在铅直方向与激光的夹角为10°以内的范围中向焊接进行方向倾斜的激光，或者铅直地照射激光，在所述TIG电弧焊接中，在铅直方向与焊炬的夹角为10～45°的范围中将焊炬的前端向焊接进行方向倾斜。
优选所述激光焊接中的激光的照射位置与所述TIG电弧焊接中的电弧放电瞄准位置的间隔LA为3～7mm、在氩气中进行本发明的焊接、或者利用氩气进行所述TIG电弧焊接的焊炬保护(ト一チシ一ルド)、后保护(アフタ一シ一ルド)、及背面保护(バツクシ一ルド)等。此外，本发明的焊接方法中，还优选在所述激光焊接之前，进行借助TIG电弧的预热。
在本发明中，还包括利用上述的任意一种焊接方法来制造平板或管状的对焊构件的方法。
发明效果
根据本发明，焊接速度被加快，焊道形状平滑而宽广，并且可以抑制气孔等焊接缺陷。
附图说明
图1是表示激光的焦点处于被焊接构件的表面时的小孔、以及气孔的生成的样子的概略图。
图2是表示本发明的焊接方法的一例的图。
图3(a)是表示被散焦了的激光的照射的样子的图，图3(b)是表示焦点距离和散焦量对照射激光直径造成的影响的曲线图。
图4是表示板厚0.5mm及1.2mm时的激光束径与气孔产生的关系的图。
图5A是观察焊接部的外观得到的光学显微镜照片。
图5B是观察焊接部的剖面得到的光学显微镜照片。
具体实施方式
本发明人等为了获得发挥出激光焊接和普遍用于钛管中的TIG电弧焊接的各自的长处的焊接方法，反复进行了研究。其结果是判明，在激光焊接与TIG电弧焊接的复合焊接中，如果在先进行激光焊接、后进行TIG电弧焊接地将激光照射和电弧放电配置于同一焊接线上的同时进行焊接，就可以达成上述目的。
即，本发明中最大的特征在于后进行TIG电弧焊接这一点，通过使TIG焊炬角度为前进角，即，TIG焊炬的前端为从铅直向下方向朝向焊接进行方向倾斜的状态，焊道的宽度、光滑性就会变得良好。此外，后进行的TIG电弧焊接可以将因激光焊接而形成的熔池内的气泡排出。
本发明的激光焊接中，优选以使激光的焦点位于被焊接构件的上方、并且向被焊接构件照射的激光束径(直径)为
Figure BDA00002106418700041
以上的方式散焦。如果进行激光焦点处于被焊接构件的表面的集中照射，则如图1所示由小孔的不稳定的变动造成的气孔的产生就会变得明显，然而通过将激光散焦，就可以防止小孔的产生、或者使小孔变浅。对于进行了散焦的情况下的向被焊接构件照射的激光束径，只要是可以进行焊接，则越大越好。所以，更优选为
Figure BDA00002106418700042
以上。而且，为了即使增大向被焊接构件照射的激光束径也可以进行焊接，需要增大激光器功率。
所述激光焊接中，优选照射在铅直方向与激光的夹角(以下称作“激光照射角”。)为10°以内的范围中向焊接进行方向倾斜的激光，或者铅直地照射激光，所述TIG电弧焊接中的焊炬在铅直方向与焊炬的夹角(以下称作“TIG焊炬角”。)为10～45°的范围中使焊炬的前端向焊接进行方向倾斜。如果激光照射角超过10°，则为了进行焊接就需要高的激光器功率。另外，虽然激光照射角也可以是0°(即铅直地照射激光)，然而由于会有反射损伤(由反射光造成的激光头等的损伤)，因此最好超过0°。另外，由于TIG焊炬是在激光器后方相邻地设置，因此TIG焊炬角优选为10°以上。另一方面，TIG焊炬角优选为45°以下。如果TIG焊炬角超过45°，则熔深小，焊道宽度不规则地变宽，即焊接贡献、焊道形状变差。激光照射角的下限更优选为3°，进一步优选为4°，激光照射角的上限更优选为8°，进一步优选为7°。TIG焊炬角的下限更优选为15°，进一步优选为20°，TIG焊炬角的上限更优选为40°，进一步优选为35°(特别是30°)。
所述激光焊接中的激光的照射位置与所述TIG电弧焊接中的电弧放电瞄准位置的间隔LA优选为3～7mm。通过将LA设为3mm以上，就不会有激光照射与TIG电弧放电冲突的情况，可以有效地发挥将两者并用所带来的效果。另一方面，如果LA过大，则无法充分地发挥后进行的TIG电弧焊接的效果，因此优选设为7mm以下。LA的下限更优选为4mm，LA的上限更优选为6mm，进一步优选为5mm。
另外，本发明的焊接方法优选在氩气中进行焊接、或者利用氩气进行所述TIG电弧焊接的焊炬保护、后保护、及背面保护。通过在此种气氛中进行焊接或者进行保护，就可以防止焊接部的氧化。
图2中表示出本发明的焊接方法的一例。优选在进行TIG电弧焊接时，恰当地控制电极距离(电极长度方向的延长线上的、电极前端与被焊接构件的距离)或电极突出长度，电极距离为2～3mm左右，电极突出长度通常为15～20mm左右。另外，本发明的焊接方法中的TIG电弧焊接也可以不使用填充金属。
本发明的焊接方法中使用的激光器只要是可以对被焊接构件提供能量，就没有特别限定，例如可以举出CO2激光器等气体激光器；YAG激光器、圆盘激光器、光纤激光器等固体激光器；热交换效率高的半导体激光器(LD)等。另外，激光的光束形状没有特别限定，可以举出圆形、椭圆形、矩形等。在光束形状为矩形的情况下，可以实现与如下的光束大致同等的良好的焊接，即，是具有与焊接方向的光束长度相同长度的直径的散焦圆形光束，且光束密度(输出/面积)相同。另外，优选矩形光束的宽度(与焊接方向垂直的方向的长度)小于所述的散焦圆形光束直径，如果是这样，则由于照射光束面积变小，因此可以实现低输出下的焊接。
另外，本发明的焊接方法中，也可以在激光焊接之前，还利用TIG电弧进行预热。通过在激光焊接之前用TIG电弧进行预热，激光的吸收性就会提高，因此即使抑制激光器装置的输出也可以进行良好的焊接。在激光焊接之前进行的TIG电弧的焊接条件可以设为与上述的后行TIG电弧焊接相同。
本发明的焊接方法可以适用于不锈钢、钛、或者钛合金，可以制造管状的对接构件或平板的对接构件。通过满足上述的要件，可以将快速的焊接速度、平滑且宽广的焊道形状、以及对焊接缺陷(气孔等)的抑制全都实现。而且，根据本发明的焊接方法，焊接速度在所述的板厚0.3～2.5mm的范围中最快可以确保20m/分钟左右，与以往(板厚为0.5mm的情况下最快为15m/分钟、板厚为1.2mm的情况下最快为8m/分钟)相比，可以确保大约2倍以上的焊接速度。
实施例
下面，举出实施例对本发明进行更具体的说明。本发明不受以下的实施例限制，当然也可以在能够适合前述、后述的宗旨的范围中适当地加以变更后实施，它们都包含于本发明的技术的范围中。
作为激光焊接机，使用最大功率10kW的光纤激光焊接机(焊接机：IPG公司制)，调查了激光照射角0°(即铅直向下方向)的情况下的、焦点距离和散焦量对照射激光直径造成的影响。表1及图3中，表示出焦点距离为250mm、以及500mm时的散焦量与照射激光直径的关系。
[表1]
Figure BDA00002106418700061
实验例1
实施例1
在以下所示的条件下先进行激光焊接，后进行TIG电弧焊接，以4～15m/分钟的焊接速度进行焊接。对于激光焊接，基于上述结果，将焦点距离设为250、500mm，将散焦量设为-3(板内)～+60mm而调整了照射激光直径(照射激光直径为
Figure BDA00002106418700062
)，并且控制了激光器输出。而且，在TIG焊炬保护、后保护及背面保护中使用了氩气，激光焊接中的激光的照射位置与所述TIG电弧焊接中的电弧放电瞄准位置的间隔LA为5mm。
激光焊接条件(先进行)
激光焊接机            ：IPG公司制、最大功率10kW、光纤激
光焊接机
激光照射角            ：5°
TIG电弧焊接(后进行)
TIG焊接机             ：ダイヘン公司制
电流                  ：最大500A(焊接电流为170A)
保护气体              ：氩气
电极突出长度          ：15～17mm
电极距离              ：2mm
TIG焊炬角             ：前进角30°
钨电极(负)            ：直径4mm、电极棒前端角60°
被焊接构件
材质                  ：纯Ti
形状                  ：板厚0.5mm及1.2mm
                      管外径
Figure BDA00002106418700071
                      焊接长度1m
对在上述的条件下焊接的管状构件的全长进行基于JIS H0515的涡流探伤检查，在该涡流探伤检查中的高信号部或任意的300mm焊接长度的区域，进行基于JIS Z3107的放射线透过试验，确认了气孔的产生。
将结果表示于图4中。图4是表示关于板厚0.5mm及1.2mm时的激光束径与气孔的产生的关系的图。无论哪种情况下，在激光束径被散焦到
Figure BDA00002106418700072
以上时，都抑制了气孔的产生。图4中，在实线以上的激光器输出下焊接部被切断，然而在虚线以下的激光器输出下则残留有未接合部。所以，图4的由实线和虚线包围的范围表示出合适的焊接条件的范围。
比较例1
除了单独利用激光焊接进行焊接以外，与实施例1相同地确认了有无气孔的产生。其结果是，在单独使用激光焊接的情况下，在激光束径被散焦到
Figure BDA00002106418700081
以上时抑制了气孔的产生。
根据实施例1及比较例1可知，通过将激光束径散焦到一定程度以上可以抑制气孔的产生，并且通过在激光焊接后续接TIG电弧焊接，即使是更小的激光束径，也可以抑制气孔的产生。对此可以认为，通过利用散焦来增大激光束径、或在激光焊接后续接TIG电弧焊接，则对焊方向的热量输入时间变长，即焊池变长，这对气孔抑制有很大影响。所以，对于激光束径，只要是可以进行焊接，则越大(被散焦)越好。
实验例2
对于表2中所示的条件、以及其他的条件与实验例1相同地进行焊接，观察了焊接部的外观及剖面。将外观照片、及剖面的光学显微镜(倍率：50倍)照片分别表示于图5A、图5B中。
可知在激光焊接之后进行TIG电弧焊接的一方焊道形状宽广、平滑(图5A)，另外对于剖面，上下焊道端变得光滑(图5B)。另外，使TIG电弧焊接电流在100～400A的范围中变化而观察了焊道形状，结果发现，伴随着电流的增加，焊道宽度增加，然而高输出下因电极消耗而变得不稳定，因此优选以200A左右为上限。
[表2]
Figure BDA00002106418700082
实验例3
对于表3中所示的条件、以及其他的条件与实验例1相同地进行焊接，与实验例2相同地观察了焊道形状。
[表3]
Figure BDA00002106418700091
虽然在No.5、6的任意的情况下都可以进行焊接，然而在先进行TIG的No.6中由于TIG焊炬为后退角(即，TIG焊炬的前端从铅直向下方向向与焊接进行方向相反的方向倾斜)，因此焊道形状变为凸状。而且，由于在No.6中因先进行TIG而将被焊接构件预热，因此用比No.5低的激光器输出也可以进行焊接。
工业上的可利用性
根据本发明，由于能够以快速的焊接速度实现焊道形状优异并且焊接缺陷少的焊接，因此十分有用。

Claims (8)

1.一种激光电弧复合焊接方法，对不锈钢、钛、或钛合金的平板或者制成管状的带状板的两个端部进行对焊，其特征在于，
在对接部的焊接中，先进行激光焊接，后进行TIG电弧焊接，在将激光照射和电弧放电配置于同一焊接线上的同时进行焊接。
2.根据权利要求1所述的焊接方法，其中，
所述激光焊接的激光的焦点位于被焊接构件的上方，并且以使向被焊接构件照射的激光束径为1mm以上的方式散焦。
3.根据权利要求1或2所述的焊接方法，其中，
在所述激光焊接中，照射在铅直方向与激光的夹角为10°以内的范围中向焊接进行方向倾斜的激光，或者铅直地照射激光，
在所述TIG电弧焊接中，在铅直方向与焊炬的夹角为10～45°的范围中使焊炬的前端向焊接进行方向倾斜。
4.根据权利要求1或2所述的焊接方法，其中，
所述激光焊接中的激光的照射位置与所述TIG电弧焊接中的电弧放电瞄准位置的间隔LA为3～7mm。
5.根据权利要求1或2所述的焊接方法，其中，
在氩气中进行焊接。
6.根据权利要求1或2所述的焊接方法，其中，
利用氩气进行所述TIG电弧焊接的焊炬保护、后保护及背面保护。
7.根据权利要求1或2所述的焊接方法，其中，
在所述激光焊接之前，借助TIG电弧进行预热。
8.一种利用权利要求1或2所述的焊接方法来制造平板或管状的对焊构件的方法。
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Cited By (13)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN104096973A (zh) * 2014-07-10 2014-10-15 辽宁工业大学 空心减震器活塞杆激光非熔化极双电弧复合焊接工艺
CN104439707A (zh) * 2014-12-22 2015-03-25 哈尔滨工业大学 一种中厚度钛合金激光电弧复合焊接装置
CN104625411A (zh) * 2014-12-15 2015-05-20 哈尔滨工业大学 一种Ti2AlNb基金属间化合物与异种钛合金焊接的方法
CN105710511A (zh) * 2016-04-11 2016-06-29 西南交通大学 一种合金焊接接头的制备方法
CN105916627A (zh) * 2014-01-17 2016-08-31 株式会社日立制作所 激光焊接方法以及焊接接头
CN109202292A (zh) * 2018-11-15 2019-01-15 哈尔滨现代焊接技术有限公司 激光+等离子弧+tig弧联合焊接方法
CN109604831A (zh) * 2018-12-25 2019-04-12 上海交通大学 用于改善钛及钛合金薄板激光焊咬边的激光tig复合焊焊接工艺
CN111266739A (zh) * 2020-02-06 2020-06-12 哈尔滨焊接研究院有限公司 一种激光-mig电弧复合焊接低镍含氮奥氏体不锈钢的方法
CN113210869A (zh) * 2021-04-25 2021-08-06 江苏通宇钢管集团有限公司 一种高效的钛合金激光-电弧复合热源管道焊接工艺
CN114434086A (zh) * 2021-12-26 2022-05-06 国营四达机械制造公司 一种钛合金薄壁件表面裂纹修复方法
CN114559161A (zh) * 2022-03-15 2022-05-31 贵州航天天马机电科技有限公司 一种用于焊接纯钛与钛合金的激光与tig复合焊接方法
CN114867577A (zh) * 2019-12-25 2022-08-05 日本轻金属株式会社 接合方法
CN114867577B (zh) * 2019-12-25 2024-04-26 日本轻金属株式会社 接合方法

Families Citing this family (33)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US20120330361A1 (en) * 2010-03-10 2012-12-27 Reuven Gepstein Spinal implantable devices made of carbon composite materials and use thereof
RU2563067C2 (ru) * 2011-04-28 2015-09-20 ДжФЕ СТИЛ КОРПОРЕЙШН Способ производства стальной трубы с помощью лазерной сварки
US8766140B2 (en) 2011-10-06 2014-07-01 Lincoln Global, Inc. Apparatus and method for laser cleaning of coated materials prior to welding
US20130087543A1 (en) * 2011-10-06 2013-04-11 Lincoln Global, Inc. Apparatus and method for post weld laser release of gas build up in a gmaw weld
US20130136940A1 (en) * 2011-11-28 2013-05-30 General Electric Company Welding system, welding process, and welded article
US20140027414A1 (en) * 2012-07-26 2014-01-30 General Electric Company Hybrid welding system and method of welding
CN103317217B (zh) * 2013-03-14 2015-08-19 上海振华重工(集团)股份有限公司 铜镍合金管焊接气孔控制方法
KR101480768B1 (ko) * 2013-05-28 2015-01-13 한국생산기술연구원 표면에 ＡｌＳｉ 코팅층을 갖는 ＨＰＦ용 강재의 ＴＷＢ 레이저 용접방법
CN104416287B (zh) * 2013-08-27 2016-08-10 首都航天机械公司 一种W-Co硬质合金与碳钢激光焊接方法
JP6041778B2 (ja) * 2013-09-19 2016-12-14 東京瓦斯株式会社 伝熱管及びその製造方法
CN103612018B (zh) * 2013-11-12 2015-11-18 北京工业大学 一种激光—旁路电弧复合焊接方法
DE102014201715A1 (de) * 2014-01-31 2015-08-06 Trumpf Laser Gmbh Verfahren und Vorrichtung zum Punktschweißen von Werkstücken mittels Laserpulsen mit grüner Wellenlänge
WO2015162445A1 (fr) 2014-04-25 2015-10-29 Arcelormittal Investigación Y Desarrollo Sl Procede et dispositif de preparation de toles d'acier aluminiees destinees a etre soudees puis durcies sous presse; flan soude correspondant
KR101658636B1 (ko) * 2014-12-10 2016-09-30 이래오토모티브시스템 주식회사 트라이포드 등속조인트의 조립방법
CN104907696B (zh) * 2015-06-03 2016-09-14 广东省工业技术研究院(广州有色金属研究院) 一种考虑焊接电流值的激光-电弧复合焊接方法
DE102016204578B3 (de) * 2016-03-18 2017-08-17 Trumpf Laser- Und Systemtechnik Gmbh Laserschweißen von Stahl mit Leistungsmodulation zur Heißrissvermeidung
JP7055132B2 (ja) * 2016-09-23 2022-04-15 アイピージー フォトニクス コーポレーション 金属／合金蒸気の電子遷移のスペクトルを回避する、事前選択されたスペクトル帯域幅を利用する事前溶接分析および関連するレーザ溶接方法およびファイバレーザ
CN106378541A (zh) * 2016-11-16 2017-02-08 兰州理工大学 适用于镍及镍合金的等离子与tig双枪焊接方法
RU2635679C1 (ru) * 2017-02-06 2017-11-15 Публичное акционерное общество "Челябинский трубопрокатный завод" (ПАО "ЧТПЗ") Способ лазерно-дуговой сварки
CN106862772B (zh) * 2017-04-14 2019-03-05 温州大学 减震器自动化焊接装置及方法
RU2668625C1 (ru) * 2017-08-16 2018-10-02 Публичное акционерное общество "Челябинский трубопрокатный завод" (ПАО "ЧТПЗ") Способ лазерно-дуговой сварки плавящимся электродом в среде защитного газа стыкового соединения сформованной трубной заготовки
CN107838538B (zh) * 2017-12-15 2020-05-15 广东省焊接技术研究所（广东省中乌研究院） 一种钛合金管道全位置等离子焊接工艺
JP2020055024A (ja) * 2018-10-03 2020-04-09 トヨタ自動車株式会社 ステータコイルのレーザ溶接方法
JP7325194B2 (ja) * 2019-02-19 2023-08-14 三菱重工業株式会社 溶接物製造方法、溶接物製造システム及び溶接物
WO2020196646A1 (ja) * 2019-03-27 2020-10-01 日立金属株式会社 溶接管の製造方法及び溶接管の製造装置
HUE060422T2 (hu) * 2019-06-10 2023-02-28 Chemet S A Eljárás vasúti tartálykocsik gáztartályainak hegesztésére
CN111001937B (zh) * 2019-12-03 2022-07-15 大庆石油管理局有限公司 一种油气长输管道环焊缝激光电弧复合焊接方法
CN111014957A (zh) * 2019-12-20 2020-04-17 渤海造船厂集团有限公司 一种厚板钢双面激光-tig复合大钝边打底焊接的方法
CN111014958A (zh) * 2019-12-20 2020-04-17 渤海造船厂集团有限公司 一种厚钢板双面激光-mag复合大钝边打底焊接的方法
CN112077440A (zh) * 2020-07-31 2020-12-15 北京航星机器制造有限公司 一种薄壁钛合金球形构件的焊接方法
CN112207466A (zh) * 2020-10-20 2021-01-12 中国石油天然气集团有限公司 一种双面包覆不锈钢复合板的焊接方法
CN112719599A (zh) * 2020-12-22 2021-04-30 南京中科煜宸激光技术有限公司 用于减少不锈钢非焊透型焊接气孔生成率的焊接方法
CN114309932B (zh) * 2021-12-24 2023-11-10 中国机械总院集团哈尔滨焊接研究所有限公司 一种适用于厚壁钛合金构件超窄间隙焊接的高效焊接方法

Citations (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH06210479A (ja) * 1993-01-14 1994-08-02 Sumitomo Metal Ind Ltd 薄板のレーザー溶接方法
JPH06238474A (ja) * 1993-02-22 1994-08-30 Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd レーザ加工装置
JP2003205378A (ja) * 2002-01-16 2003-07-22 Daihen Corp レーザ照射アーク溶接装置
JP2004223543A (ja) * 2003-01-21 2004-08-12 Jfe Engineering Kk レーザとアークの複合溶接方法およびそれに用いる溶接継手の開先形状
CN1868656A (zh) * 2004-05-26 2006-11-29 液体空气乔治洛德方法利用和研究的具有监督和管理委员会的有限公司 在背面形成等离子体的激光或激光/电弧复合焊接法
CN1968782A (zh) * 2004-06-16 2007-05-23 Ls电线有限公司 使用等离子体和激光的连续对接焊方法及使用该方法来制造金属管的方法
JP2008284588A (ja) * 2007-05-17 2008-11-27 Hitachi-Ge Nuclear Energy Ltd レーザとアークの複合溶接装置及び方法
CN101362256A (zh) * 2008-09-10 2009-02-11 机械科学研究院哈尔滨焊接研究所 一种激光-电弧复合热源窄间隙精密焊接方法

Family Cites Families (27)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS613682A (ja) * 1984-06-18 1986-01-09 Mitsubishi Heavy Ind Ltd 消耗電極式ガスシ−ルドア−ク溶接方法
JPS61172682A (ja) * 1985-01-28 1986-08-04 Sumitomo Metal Ind Ltd 耐硝酸性に優れたチタン構造物
JPH01241392A (ja) 1988-03-22 1989-09-26 Nippon Steel Corp Ｔｉｇとレーザの複合溶接方法
SU1696504A1 (ru) * 1989-08-14 1991-12-07 Ленинградский Политехнический Институт Им.М.И.Калинина Способ лазерно-дуговой обработки конструкций из низкоуглеродистой стали
SU1764904A1 (ru) * 1990-09-21 1992-09-30 Всесоюзный Научно-Исследовательский Проектно-Конструкторский И Технологический Институт Электросварочного Оборудования Способ лазерной обработки
JPH06198472A (ja) 1993-01-05 1994-07-19 Sumitomo Metal Ind Ltd 高速レーザ溶接法
JPH07323386A (ja) * 1994-06-01 1995-12-12 Kawasaki Steel Corp レーザ溶接方法
JP2836498B2 (ja) 1994-09-19 1998-12-14 住友金属工業株式会社 レーザ溶接製管方法
ES2114327T3 (es) 1994-09-23 1998-05-16 Fraunhofer Ges Forschung Procedimiento para soldar piezas a trabajar.
JPH10174379A (ja) * 1996-12-16 1998-06-26 Denso Corp 電機子コイルの接合方法及び溶接加工機
JPH10244369A (ja) * 1997-03-04 1998-09-14 Kubota Corp 帯状電極を用いたアークとレーザとによる複合溶接方法およびその装置
JP2001018081A (ja) 1999-07-01 2001-01-23 Sumitomo Metal Ind Ltd レーザ溶接金属管の製造方法
JP3797105B2 (ja) 2000-02-04 2006-07-12 Ｊｆｅスチール株式会社 マルテンサイト系ステンレス溶接鋼管の製造方法
JP2002035968A (ja) * 2000-07-31 2002-02-05 Toshiba Corp 複合溶接方法
JP3762676B2 (ja) 2001-09-17 2006-04-05 本田技研工業株式会社 ワークの溶接方法
US20040099644A1 (en) 2002-10-18 2004-05-27 Allen John R. System and method for post weld conditioning
US20070119829A1 (en) * 2003-12-10 2007-05-31 Vietz Gmbh Orbital welding device for pipeline construction
FR2886562B1 (fr) * 2005-06-02 2008-12-19 Serimer Dasa Soc Par Actions S Procede de soudage, en particulier de pieces tubulaires telles que des conduits metalliques mis bout a bout pour former des canalisations metalliques du type pipeline
WO2007026493A1 (ja) * 2005-08-31 2007-03-08 Taiyo Nippon Sanso Corporation ハイブリッド溶接用シールドガスおよび該ガスを用いた溶接方法
JP4876260B2 (ja) 2005-09-16 2012-02-15 国立大学法人大阪大学 溶接方法および溶接装置
JP5061670B2 (ja) 2007-03-15 2012-10-31 Ｊｆｅスチール株式会社 レーザ溶接方法
JP2009262182A (ja) 2008-04-24 2009-11-12 Mitsubishi Heavy Ind Ltd レーザ・アーク複合溶接ヘッド
CN102066040B (zh) * 2008-06-23 2015-08-12 杰富意钢铁株式会社 激光焊接钢管的制造方法
DE112009001685B4 (de) 2008-07-09 2015-09-03 Suzuki Motor Corp. Laserüberlappschweißverfahren
JP5131765B2 (ja) 2008-07-15 2013-01-30 日新製鋼株式会社 自動車用排気管の製造方法
CN101347870B (zh) 2008-09-10 2010-06-16 机械科学研究院哈尔滨焊接研究所 激光-超小电流gma复合热源焊接方法
CN101549440A (zh) 2009-05-11 2009-10-07 深圳市大族激光科技股份有限公司 一种激光-电弧复合热源焊接方法及焊接装置

Patent Citations (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH06210479A (ja) * 1993-01-14 1994-08-02 Sumitomo Metal Ind Ltd 薄板のレーザー溶接方法
JPH06238474A (ja) * 1993-02-22 1994-08-30 Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd レーザ加工装置
JP2003205378A (ja) * 2002-01-16 2003-07-22 Daihen Corp レーザ照射アーク溶接装置
JP2004223543A (ja) * 2003-01-21 2004-08-12 Jfe Engineering Kk レーザとアークの複合溶接方法およびそれに用いる溶接継手の開先形状
CN1868656A (zh) * 2004-05-26 2006-11-29 液体空气乔治洛德方法利用和研究的具有监督和管理委员会的有限公司 在背面形成等离子体的激光或激光/电弧复合焊接法
CN1968782A (zh) * 2004-06-16 2007-05-23 Ls电线有限公司 使用等离子体和激光的连续对接焊方法及使用该方法来制造金属管的方法
JP2008284588A (ja) * 2007-05-17 2008-11-27 Hitachi-Ge Nuclear Energy Ltd レーザとアークの複合溶接装置及び方法
CN101362256A (zh) * 2008-09-10 2009-02-11 机械科学研究院哈尔滨焊接研究所 一种激光-电弧复合热源窄间隙精密焊接方法

Cited By (19)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN105916627B (zh) * 2014-01-17 2017-09-05 株式会社日立制作所 激光焊接方法以及焊接接头
CN105916627A (zh) * 2014-01-17 2016-08-31 株式会社日立制作所 激光焊接方法以及焊接接头
CN104096973B (zh) * 2014-07-10 2015-11-04 辽宁工业大学 空心减震器活塞杆激光非熔化极双电弧复合焊接工艺
CN104096973A (zh) * 2014-07-10 2014-10-15 辽宁工业大学 空心减震器活塞杆激光非熔化极双电弧复合焊接工艺
CN104625411B (zh) * 2014-12-15 2016-07-06 哈尔滨工业大学 一种Ti2AlNb基金属间化合物与异种钛合金焊接的方法
CN104625411A (zh) * 2014-12-15 2015-05-20 哈尔滨工业大学 一种Ti2AlNb基金属间化合物与异种钛合金焊接的方法
CN104439707B (zh) * 2014-12-22 2016-03-02 哈尔滨工业大学 一种中厚度钛合金激光电弧复合焊接装置
CN104439707A (zh) * 2014-12-22 2015-03-25 哈尔滨工业大学 一种中厚度钛合金激光电弧复合焊接装置
CN105710511A (zh) * 2016-04-11 2016-06-29 西南交通大学 一种合金焊接接头的制备方法
CN109202292A (zh) * 2018-11-15 2019-01-15 哈尔滨现代焊接技术有限公司 激光+等离子弧+tig弧联合焊接方法
CN109604831A (zh) * 2018-12-25 2019-04-12 上海交通大学 用于改善钛及钛合金薄板激光焊咬边的激光tig复合焊焊接工艺
CN109604831B (zh) * 2018-12-25 2020-11-10 上海交通大学 用于改善钛及钛合金薄板激光焊咬边的激光tig复合焊焊接工艺
CN114867577A (zh) * 2019-12-25 2022-08-05 日本轻金属株式会社 接合方法
CN114867577B (zh) * 2019-12-25 2024-04-26 日本轻金属株式会社 接合方法
CN111266739A (zh) * 2020-02-06 2020-06-12 哈尔滨焊接研究院有限公司 一种激光-mig电弧复合焊接低镍含氮奥氏体不锈钢的方法
CN113210869A (zh) * 2021-04-25 2021-08-06 江苏通宇钢管集团有限公司 一种高效的钛合金激光-电弧复合热源管道焊接工艺
CN114434086A (zh) * 2021-12-26 2022-05-06 国营四达机械制造公司 一种钛合金薄壁件表面裂纹修复方法
CN114559161A (zh) * 2022-03-15 2022-05-31 贵州航天天马机电科技有限公司 一种用于焊接纯钛与钛合金的激光与tig复合焊接方法
CN114559161B (zh) * 2022-03-15 2023-05-12 贵州航天天马机电科技有限公司 一种用于焊接纯钛与钛合金的激光与tig复合焊接方法

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