RU2584060C2 - Стальной лист, снабженный образованным горячей гальванизацией погружением слоем с превосходными смачивающей способностью плакирующего покрытия и адгезией слоя покрытия, и способ его получения - Google Patents

Стальной лист, снабженный образованным горячей гальванизацией погружением слоем с превосходными смачивающей способностью плакирующего покрытия и адгезией слоя покрытия, и способ его получения Download PDF

Info

Publication number
RU2584060C2
RU2584060C2 RU2014117496/02A RU2014117496A RU2584060C2 RU 2584060 C2 RU2584060 C2 RU 2584060C2 RU 2014117496/02 A RU2014117496/02 A RU 2014117496/02A RU 2014117496 A RU2014117496 A RU 2014117496A RU 2584060 C2 RU2584060 C2 RU 2584060C2
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
steel sheet
less
hot dip
specified
layer
Prior art date
Application number
RU2014117496/02A
Other languages
English (en)
Other versions
RU2014117496A (ru
Inventor
Соси ФУДЗИТА
Синтаро ЯМАНАКА
Коити САТО
Original Assignee
Ниппон Стил Энд Сумитомо Метал Корпорейшн
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Ниппон Стил Энд Сумитомо Метал Корпорейшн filed Critical Ниппон Стил Энд Сумитомо Метал Корпорейшн
Publication of RU2014117496A publication Critical patent/RU2014117496A/ru
Application granted granted Critical
Publication of RU2584060C2 publication Critical patent/RU2584060C2/ru

Links

Images

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B32—LAYERED PRODUCTS
    • B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
    • B32B15/00—Layered products comprising a layer of metal
    • B32B15/01—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic
    • B32B15/013—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic one layer being formed of an iron alloy or steel, another layer being formed of a metal other than iron or aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/74—Methods of treatment in inert gas, controlled atmosphere, vacuum or pulverulent material
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0278—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips involving a particular surface treatment
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/58—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with more than 1.5% by weight of manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/003—Apparatus
    • C23C2/0038—Apparatus characterised by the pre-treatment chambers located immediately upstream of the bath or occurring locally before the dipping process
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/02—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/02—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas
    • C23C2/022—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas by heating
    • C23C2/0222—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas by heating in a reactive atmosphere, e.g. oxidising or reducing atmosphere
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/02—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas
    • C23C2/022—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas by heating
    • C23C2/0224—Two or more thermal pretreatments
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/02—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas
    • C23C2/024—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas by cleaning or etching
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/04—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor characterised by the coating material
    • C23C2/06—Zinc or cadmium or alloys based thereon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
    • C21D8/0226—Hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
    • C21D8/0236—Cold rolling
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
    • Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
    • Y10T428/12493—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, joint, etc.]
    • Y10T428/12771—Transition metal-base component
    • Y10T428/12785—Group IIB metal-base component
    • Y10T428/12792—Zn-base component
    • Y10T428/12799—Next to Fe-base component [e.g., galvanized]

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Coating With Molten Metal (AREA)
  • Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
  • Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)

Abstract

Изобретение относится к горячегальванизированным стальным листам и способам их получения. Горячегальванизированный погружением стальной лист включает стальной лист, имеющий образованный горячей гальванизацией погружением слой А на поверхности стального листа и следующий слой В непосредственно под поверхностью стального листа и в стальном листе. Слой В имеет толщину от 0,001 мкм до 0,5 мкм и содержит, в расчете на массу слоя В, в мас.%: один или более оксидов Fe, Si, Mn, Р, S и Al в совокупности менее 50, С менее 0,05, Si менее 0,1, Mn менее 0,5, Р менее 0,001, S менее 0,001, Al менее 0,005, и который содержит Fe не в оксидах в количестве 50 или более. Способ получения холоднокатаного стального листа включает отжиг указанного холоднокатаного стального листа, горячую гальванизацию погружением отожженного стального листа в установке для непрерывной горячей гальванизации погружением, которая оборудована нагревательной печью и томильной печью. Технический результат заключается в обеспечении повышенной смачиваемой способности плакирующего покрытия и адгезии слоя покрытия. 8 н. и 4 з.п. ф-лы, 9 табл., 8 ил.

Description

Область техники, к которой относится изобретение
[0001] Настоящее изобретение относится к горячегальванизированному погружением стальному листу и к способу его получения, более конкретно, относится к стальному листу, который снабжен образованным погружением в горячую ванну слоем гальванического покрытия с превосходными смачивающей способностью покрытия и адгезией слоя покрытия и который может быть применен в качестве конструкционного элемента в автомобильной отрасли, в области бытовой техники и в области строительных материалов, и к способу его получения.
Уровень техники
[0002] В конструкционных деталях для автомобильной отрасли, в области бытовой техники и в области строительных материалов применяют подвергнутый поверхностной обработке стальной лист, который обеспечивает защиту от коррозии. В частности, используют горячегальванизированный погружением стальной лист, который может быть экономично изготовлен и который имеет превосходные характеристики предотвращения коррозии.
[0003] Как правило, горячегальванизированный погружением стальной лист получают следующим способом с использованием установки для непрерывной горячей гальванизации погружением. Сначала сляб подвергают горячей прокатке, холодной прокатке и термической обработке для получения тонкого стального листа. Его подвергают обезжириванию и/или декапированию в стадии предварительной обработки с целью очистки поверхности базового материала стального листа или же, не проводя стадию предварительной обработки, нагревают в печи предварительного нагрева для выжигания масла с поверхности базового материала на поверхности стального листа, затем нагревают для рекристаллизации и подвергают отжигу. Атмосфера во время рекристаллизации и отжига представляет собой атмосферу для восстановления Fe, поскольку во время последующей плакирующей обработки оксиды железа (Fe) ухудшали бы смачивающую способность покрытия и базового материала стального листа или адгезию слоя покрытия и базового материала стального листа. После рекристаллизации и отжига, без контакта с воздухом, стальной лист непрерывно охлаждают до температуры, пригодной для плакирования в восстановительной для Fe атмосфере, и погружают в ванну для горячего погружного цинкования, чтобы провести горячую гальванизацию погружением.
[0004] В установке для непрерывной горячей гальванизации погружением нагревательные печи, в которых выполняют рекристаллизацию и отжиг, включают печи типов DFF (печи прямого нагрева), NOF (камеры безокислительного нагрева), печи типа трубчатого радиационного бесконвекционного нагревателя (все восстановительные), или их комбинации, и подобное, но для упрощения эксплуатации, сокращения налипания на валках в нагревательной печи, возможности производства высококачественного плакированного стального листа с меньшими затратами и по иным соображениям главным образом практиковали создание внутри печи полностью восстановительной для Fe атмосферы и использование нагревательной печи типа трубчатого радиационного бесконвекционного нагревателя. Упоминаемое здесь «налипание на валках» означает наслоение оксидов или посторонних материалов с поверхности стального листа на валках в печи во время протягивания через печь. Вследствие наслоения возникают дефекты внешнего вида стального листа, так что это оказывает вредное влияние на качество и производительность.
[0005] В недавние годы, в частности, в автомобильной отрасли, для достижения как функции защиты пассажиров во время столкновения, так и снижения веса с целью повышения эффективности использования топлива расширялось применение горячегальванизированного погружением стального листа, в котором прочность базового материала стального листа повышают введением таких элементов, как Si и Mn.
[0006] Однако Si и Mn представляют собой элементы, которые могут окисляться более легко по сравнению с Fe, так что во время нагрева при рекристаллизации и отжиге в печи типа трубчатого радиационного бесконвекционного нагревателя, даже в восстановительной для Fe атмосфере Si и Mn оказываются окисленными. По этой причине в стальном листе, который содержит Si и Mn, в процессе рекристаллизации и отжига присутствующие на поверхности стального листа Si и Mn окисляются. Кроме того, Si и Mn, которые претерпевают термическую диффузию изнутри стального листа, окисляются на поверхности стального листа, в результате чего постепенно повышается концентрация оксидов кремния (Si) и марганца (Mn). Если оксиды Si и Mn накапливаются у поверхности стального листа, то в процессе погружения стального листа в ванну для горячей гальванизации погружением контакт между расплавленным цинком и стальным листом был бы нарушен, что привело бы к снижению смачивающей способности покрытия и адгезии слоя покрытия. Если смачивающая способность покрытия снижается, появляются дефекты непокрытия, и это приводит к дефектам внешнего вида и/или ухудшению защиты от коррозии. Если уменьшается адгезия слоя покрытия, то когда проводят формование этого плакированного стального листа под давлением, происходит отслаивание слоя покрытия, что обуславливает дефекты внешнего вида и/или недостаточное предотвращение коррозии после формования, что становится основной проблемой.
[0007] В качестве технологии снижения концентрации оксидов Si и Mn как способа, сосредоточенного на процессах рекристаллизации и отжига, Патентный документ 1 (PLT 1) представляет окисление поверхности стального листа таким образом, что толщина оксидной пленки достигает величины от 400 до 10000 Å, затем восстановление Fe в атмосфере печи, содержащей водород, и затем плакирование. Кроме того, Патентный документ 2 (PLT 2) представляет способ, в котором проводят окисление поверхности стального листа и регулирование кислородного потенциала в восстановительной печи, чтобы тем самым восстанавливать Fe и проводить внутреннее окисление Si так, чтобы подавить концентрирование оксидов Si на поверхности, затем выполняют плакирование. Однако в этом способе, если продолжительность восстановления является слишком длительной, на поверхности концентрируется Si, тогда как если является слишком кратковременной, на поверхности стального листа остается пленка из оксида Fe. В реальной ситуации, где оксидная пленка на поверхности стального листа становится неоднородной по толщине, возникает проблема того, что регулирование продолжительности восстановления оказывается предельно затруднительным, и характеристики смачивающей способности покрытия и адгезии слоя покрытия достигаются в недостаточной степени. Кроме того, если пленка оксида Fe на поверхности во время окисления становится слишком толстой, существует проблема возникновения налипания на валках.
[0008] Патентный документ 3 (PLT 3) разрешает вышеуказанную проблему, которая была обусловлена однократным окислением Fe, имея своей целью подавление концентрирования оксидов Si и Mn, и представляет способ, включающий стадии, в которых снижают кислородный потенциал (log(PH2O/PH2)) атмосферы при рекристаллизации и отжиге в печи типа трубчатого радиационного бесконвекционного нагревателя до значения, при котором Fe и Si и Mn не будут окисляться (будут восстанавливаться), затем проводят плакирование. Однако в этом способе для восстановления Si и Mn необходимо весьма значительно снизить концентрацию пара в атмосфере или резко повысить концентрацию водорода, но существует проблема того, что это является непрактичным в промышленном масштабе, и также проблема в том, что Si и Mn, которые остаются на поверхности стального листа, не будучи окисленными, препятствуют реакции между плакирующим составом и базовым материалом стального листа и, к тому же, реагируют с оксидами, плавающими на поверхности ванны, с образованием оксидов Si и Mn во время погружения в плакирующую ванну, так что снижаются смачивающая способность покрытия и адгезия слоя покрытия.
[0009] Патентный документ 4 (PLT 4) представляет способ, в котором повышают кислородный потенциал в атмосфере при рекристаллизации и отжиге в печи типа трубчатого радиационного бесконвекционного нагревателя, пока Si и Mn не будут подвергнуты внутреннему окислению, затем проводят плакирование. Кроме того, Патентные документы 5 и 6 (PLT 5-6) представляют способы, в которых тщательно регулируют средства и условия повышения кислородного потенциала для подавления концентрирования на поверхности как оксидов Fe, так и оксидов Si и Mn, затем проводят плакирование. Однако, если повышают кислородный потенциал, Si и Mn подвергаются внутреннему окислению, но окисляется Fe. С другой стороны, при повышении кислородного потенциала до степени, где Fe не окисляется, внутреннее окисление Si и Mn становится недостаточным, и оксиды Si и Mn концентрируются на поверхности. В способах регулирования кислородного потенциала атмосферы, которые описаны в Патентных документах 4-6 (PLT 4-6), существует проблема того, что характеристики смачивающей способности покрытия и адгезии слоя покрытия достигаются в недостаточной степени.
[0010] Кроме того, в способе подавления концентрирования оксидов Si и Mn, поскольку вышеупомянутое предполагает увеличение числа производственных стадий непрерывной горячей гальванизации погружением общего типа, Патентный документ 7 (PLT 7) представляет способ, в котором дважды выполняют отжиг, проводят декапирование и удаление концентратов Si на поверхности, которые образовались на поверхности после первого отжига, чтобы подавить формирование поверхностных концентратов во время второго отжига, затем выполняют плакирование. Однако, когда концентрация Si является высокой, декапирование является недостаточным для полного удаления поверхностных концентратов, так что смачивающая способность плакирования и адгезия плакирующего покрытия улучшаются недостаточно. Кроме того, в этом случае требуются установки для двух операций отжига и установки для декапирования, чтобы удалить поверхностные концентраты Si, так что существует проблема увеличения капиталовложений и производственных расходов.
[0011] Патентные документы 8 и 9 (PLT 8-9) представляют способы, в которых проводят предварительное плакирование поверхности стального листа с использованием Cr, Ni, Fe и подобного, до или после рекристаллизации и отжига, затем выполняют плакирование. Однако в этой технологии существует проблема того, что, когда выполняют предварительное плакирование до рекристаллизации и отжига, нагрев во время отжига вызывает диффузию использованных для предварительного плакирования элементов в стальной лист и снижение прочности и относительного удлинения стального листа, и проблема в том, что окисляются Fe или Si и Mn, которые диффундируют на поверхности стального листа. Кроме того, когда предварительное плакирование проводят после рекристаллизации и отжига, на поверхности стального листа образуются оксиды, так что возникает такая проблема, что предварительное плакирование формирует неравномерные отложения на стальном листе и с трудом покрывает сконцентрированные оксиды. Кроме того, этот способ связан с такой проблемой, что вне зависимости от того, проводят ли предварительное плакирование до или после рекристаллизации и отжига, возрастают затраты на материалы для предварительного плакирования или же добавляются расходы на оборудование для предварительного плакирования, так что увеличение числа стадий ведет к возрастанию стоимости производства.
[0012] Кроме того, в способе, которым подавляют концентрирование Si и Mn, в качестве технологии, которая сосредоточена на стимулировании внутреннего окисления заблаговременно до стадии горячей прокатки, Патентный документ 10 (PLT 10) представляет способ регулирования кислородного потенциала в стадии горячей прокатки, чтобы вызвать внутреннее окисление Si и с использованием полученного тонкого стального листа изготовить горячегальванизированный погружением стальной лист на установке для непрерывной горячей гальванизации погружением. Однако в этом способе во время стадии холодной прокатки и другой прокатки слой внутреннего окисления также оказывается раскатанным совместно, так что толщина слоя внутреннего окисления становится меньшей, и оксиды Si оказываются сконцентрированными у поверхности в процессе рекристаллизации и отжига, так что возникает проблема того, что смачивающая способность плакирующего покрытия и адгезия слоя покрытия улучшаются недостаточно. Кроме того, существует такая проблема, что если вызывать внутреннее окисление в стадии горячей прокатки, то одновременно образуются оксиды Fe, которые обуславливают налипание на валках.
[0013] Патентный документ 11 (PLT 11) представляет способ, в котором регулируют кислородный потенциал в атмосфере нагревательной печи, и таким же образом кислородный потенциал в атмосфере самой верхней части томильной печи на высокий уровень, и регулируют кислородный потенциал верхней части томильной печи до определенной степени на более высокое значение, чем кислородный потенциал нижней части печи, чтобы плакировать стальной лист с высоким содержанием Si. Однако при этом способе также является недостаточной адгезия плакирующего покрытия.
Список цитированной литературы
Патентная литература
[0014] PLT 1. Японская патентная публикация № 55-122865 А
PLT 2. Японская патентная публикация № 2001-323355 А
PLT 3. Японская патентная публикация № 2010-126757 А
PLT 4. Японская патентная публикация № 2008-7842 А
PLT 5. Японская патентная публикация № 2001-279412 А
PLT 6. Японская патентная публикация № 2009-209397 А
PLT 7. Японская патентная публикация № 2010-196083 А
PLT 8. Японская патентная публикация № 56-33463 А
PLT 9. Японская патентная публикация № 57-79160 А
PLT 10. Японская патентная публикация № 2000-309847 А
PLT 11. Японская патентная публикация № 2009-068041 А
Сущность изобретения
Техническая задача
[0015] Настоящее изобретение имеет своей задачей создание горячегальванизированного погружением стального листа, для которого используют стальной лист, который содержит легко окисляемые элементы Si и Mn, в качестве базового материала, и снабжен образованным при горячей погружной гальванизации слоем, который имеет превосходные смачивающую способность покрытия и адгезию слоя покрытия, и создание способа его получения.
Решение задачи
[0016] Для решения вышеуказанной задачи авторы настоящего изобретения обратили внимание на влияние уровней содержания компонентов образованного горячей гальванизацией погружением слоя и базового материала стального листа в горячегальванизированном погружением стальном листе, в частности, базового материала стального листа непосредственно под плакирующим слоем, на смачивающую способность покрытия и адгезию слоя покрытия, и, кроме того, сосредоточились, в способе его получения, на достижении того, чтобы не только вызывать внутреннее окисление Si и Mn при повышении кислородного потенциала атмосферы, но и восстанавливать Fe в нагревательной печи типа трубчатого радиационного нагревателя путем регулирования рекристаллизации и отжига с помощью кислородного потенциала в стадии нагрева и стадии томления. Авторы провели разнообразные обстоятельные исследования и в результате обнаружили, что можно изготовить горячегальванизированный погружением стальной лист, который имеет превосходные смачивающую способность покрытия и адгезию слоя покрытия, без увеличения числа стадий в установке для непрерывной горячей гальванизации погружением, которая оборудована нагревательной печью типа трубчатого радиационного бесконвекционного нагревателя, и тем самым выполнили настоящее изобретение.
[0017] То есть, сущность настоящего изобретения заключается в следующем:
(1) горячегальванизированный погружением стальной лист, включающий стальной лист, который содержит, в % по массе,
С: от 0,05% до 0,50%,
Si: от 0,1% до 3,0%,
Mn: от 0,5% до 5,0%,
Р: от 0,001% до 0,5%,
S: от 0,001% до 0,03%,
Al: от 0,005% до 1,0%, и
остальное количество из Fe и неизбежных загрязняющих примесей, имеющий образованный горячей гальванизацией погружением слой А на поверхности стального листа, отличающийся тем, что имеет следующий слой В непосредственно ниже поверхности стального листа и внутри стального листа:
слой В: слой, который имеет толщину от 0,001 мкм до 0,5 мкм, который содержит, в расчете на массу слоя В, один или более оксидов Fe, Si, Mn, Р, S и Al в совокупности менее 50% по массе, который содержит С, Si, Mn, Р, S и Al не в оксидах в количестве:
С: менее 0,05% по массе,
Si: менее 0,1% по массе,
Mn: менее 0,5% по массе,
Р: менее 0,001% по массе,
S: менее 0,001% по массе, и
Al: менее 0,005% по массе и
который содержит Fe не в оксидах в количестве 50% по массе или более.
[0018] (2) Горячегальванизированный погружением стальной лист, включающий стальной лист, который содержит, в % по массе,
С: от 0,05% до 0,50%,
Si: от 0,1% до 3,0%,
Mn: от 0,5% до 5,0%,
Р: от 0,001% до 0,5%,
S: от 0,001% до 0,03%,
Al: от 0,005% до 1,0%,
один или более элементов из Ti, Nb, Cr, Mo, Ni, Cu, Zr, V, W, В, Са и REM (редкоземельных металлов) в количестве соответственно от 0,0001% до 1%, остальное количество из Fe и неизбежных загрязняющих примесей, имеющий образованный горячей гальванизацией погружением слой А на поверхности стального листа, отличающийся тем, что имеет следующий слой В непосредственно ниже поверхности стального листа и внутри стального листа:
слой В: слой, который имеет толщину от 0,001 мкм до 0,5 мкм, который содержит, в расчете на массу слоя В, один или более оксидов Fe, Si, Mn, Р, S, Al, Ti, Nb, Cr, Mo, Ni, Cu, Zr, V, W, В, Са и REM в совокупности менее 50% по массе, который содержит С, Si, Mn, Р, S, Al, Ti, Nb, Cr, Mo, Ni, Cu, Zr, V, W, В, Са и REM не в оксидах в количестве:
С: менее 0,05% по массе,
Si: менее 0,1% по массе,
Mn: менее 0,5% по массе,
Р: менее 0,001% по массе,
S: менее 0,001% по массе,
Al: менее 0,005% по массе,
один или более из Ti, Nb, Cr, Mo, Ni, Cu, Zr, V, W, В, Са и REM в количестве соответственно менее 0,0001% по массе, и
который содержит Fe не в оксидах в количестве 50% по массе или более.
[0019] (3) Горячегальванизированный погружением стальной лист согласно пункту (1) или (2), в котором образованный горячей гальванизацией погружением слой А имеет толщину от 2 мкм до 100 мкм.
[0020] (4) Способ получения горячегальванизированного погружением стального листа, включающий стадии, в которых проводят литье, горячую прокатку, декапирование и холодную прокатку стали, содержащей компоненты, описанные в пунктах (1) или (2), для получения холоднокатаного стального листа и выполняют отжиг холоднокатаного стального листа и горячую гальванизацию погружением отожженного стального листа в установке для непрерывной горячей гальванизации погружением, которая оборудована нагревательной печью и томильной печью,
причем
в нагревательной печи и томильной печи, которые выполняют отжиговую обработку, температура холоднокатаного стального листа в печах составляет величину в температурном диапазоне от 500°С до 950°С, и проводят холоднокатаный стальной лист в следующих условиях:
условия нагревательной печи: с использованием нагревательной печи типа трубчатого радиационного бесконвекционного нагревателя нагревают холоднокатаный стальной лист в вышеуказанном температурном диапазоне в течение времени от 10 секунд до 1000 секунд, причем значение log(PH2O/PH2), как величина парциального давления (PH2O) водяного пара в нагревательной печи, деленная на парциальное давление (PH2) водорода, составляет от -2 до 2, и причем нагревательная печь имеет атмосферу, состоящую из водорода с концентрацией водорода от 1% по объему до 30% по объему, пара и азота;
условия томильной печи: после нагревательной печи в томильной печи проводят томление холоднокатаного стального листа в вышеуказанном температурном диапазоне в течение времени от 10 секунд до 1000 секунд, причем значение log(PH2O/PH2), как величина парциального давления (PH2O) водяного пара в томильной печи, деленная на парциальное давление (PH2) водорода, составляет от -5 до -2, и причем томильная печь имеет атмосферу, состоящую из водорода с концентрацией водорода от 1% по объему до 30% по объему, пара и азота.
Преимущественные результаты изобретения
[0021] В соответствии со способом получения согласно настоящему изобретению горячегальванизированный погружением стальной лист, который имеет превосходные смачивающую способность плакирующего покрытия и адгезию слоя покрытия, получают с использованием в качестве базового материала стального листа, который содержит легко окисляемые элементы Si и Mn.
Краткое описание чертежей
[0022] Фиг. 1 показывает результаты смачивающей способности покрытия/адгезии слоя покрытия, определяемые взаимосвязью толщины слоя А и толщины слоя В, полученной из результатов разъясняемых позже примеров от А1 до А72, от В1 до В72, от С1 до С72, от D1 до D72, от Е1 до Е72, от F1 до F72 и от G1 до G72 и сравнительных примеров от Н1 до Н12 и от Н29 до Н34.
Фиг. 2 показывает взаимосвязь содержания оксидов в слое В и смачивающей способности/адгезии слоя покрытия, полученную из результатов разъясняемых позже примеров от А1 до А72, от В1 до В72, от С1 до С72, от D1 до D72, от Е1 до Е72, от F1 до F72 и от G1 до G72 и сравнительных примеров от Н1 до Н12.
Фиг. 3 показывает взаимосвязь содержания Fe в слое В и смачивающей способности/адгезии слоя покрытия, полученную из результатов разъясняемых позже примеров от А1 до А72, от В1 до В72, от С1 до С72, от D1 до D72, от Е1 до Е72, от F1 до F72 и от G1 до G72 и сравнительных примеров от Н1 до Н12.
Фиг. 4 показывает результаты смачивающей способности покрытия/адгезии слоя покрытия, которые определяются взаимосвязью между кислородным потенциалом log(PH2O/PH2) нагревательной печи и кислородным потенциалом log(PH2O/PH2) томильной печи, полученной из результатов разъясняемых позже примеров от А1 до А72, от В1 до В72, от С1 до С72, от D1 до D72, от Е1 до Е72, от F1 до F72 и от G1 до G72 и сравнительных примеров от Н1 до Н12.
Фиг. 5 показывает взаимосвязь между концентрацией водорода в нагревательной печи и смачивающей способностью покрытия/адгезией слоя покрытия, полученную из результатов разъясняемых позже примеров от А1 до А72, от В1 до В72, от С1 до С72, от D1 до D72, от Е1 до Е72, от F1 до F72 и от G1 до G72 и сравнительных примеров от Н25 до Н28.
Фиг. 6 показывает взаимосвязь между концентрацией водорода в томильной печи и смачивающей способностью плакирующего покрытия/адгезией слоя покрытия, как понятную из результатов разъясняемых позже примеров от А1 до А72, от В1 до В72, от С1 до С72, от D1 до D72, от Е1 до Е72, от F1 до F72 и от G1 до G72 и сравнительных примеров от Н25 до Н28.
Фиг. 7 показывает результаты смачивающей способности покрытия/адгезии слоя покрытия, которая определяется взаимосвязью максимальной температуры холоднокатаного стального листа в нагревательной печи и продолжительностью пребывания в температурном диапазоне от 500°С до 950°С, которая получена из результатов разъясняемых позже примеров от А1 до А72, от В1 до В72, от С1 до С72, от D1 до D72, от Е1 до Е72, от F1 до F72 и от G1 до G72 и сравнительных примеров от Н13 до Н18 и от Н22 до Н24.
Фиг. 8 показывает результаты смачивающей способности покрытия/адгезии слоя покрытия, которая определяется взаимосвязью между минимальной и максимальной температурами листа (диапазон температур листа) в томильной печи и продолжительностью пребывания в температурном диапазоне от 500°С до 950°С, которая получена из результатов разъясняемых позже примеров от А1 до А72, от В1 до В72, от С1 до С72, от D1 до D72, от Е1 до Е72, от F1 до F72 и от G1 до G72 и сравнительных примеров от Н13 до Н24.
Описание вариантов осуществления изобретения
[0023] Ниже настоящее изобретение будет подробно разъяснено. Прежде всего, предполагаемые компоненты стального листа, который снабжен образованным при горячей гальванизации погружением слоем согласно настоящему изобретению, являются такими, как нижеследующие. Кроме того, ниже символ «%», который разъясняется в Описании, будет означать «% по массе», если не оговорено нечто иное.
[0024] С: от 0,05% до 0,50%
Углерод (С) представляет собой элемент, который стабилизирует аустенитную фазу и является элементом, который необходим для повышения прочности стального листа. Если количество С составляет менее 0,05%, стальной лист становится недостаточно прочным, тогда как если превышает 0,50%, снижается обрабатываемость. По этой причине количество С составляет от 0,05% до 0,5%, предпочтительно от 0,10% до 0,40%.
[0025] Si: от 0,1% до 3,0%
Кремний (Si) обуславливает концентрирование твердого раствора С в ферритной фазе в аустенитной фазе и повышает устойчивость к размягчению при отпуске стального листа, тем самым повышая прочность стального листа. Если количество Si составляет менее 0,1%, прочность стального листа становится недостаточной, тогда как если более 3,0%, ухудшается его обрабатываемость. Кроме того, недостаточно улучшаются смачивающая способность покрытия и адгезия слоя покрытия. По этой причине количество Si составляет от 0,1% до 3,0%, предпочтительно от 0,5% до 2,0%.
[0026] Mn: от 0,5% до 5,0%
Марганец (Mn) представляет собой элемент, который полезен для повышения прокаливаемости и увеличения прочности стального листа. Если количество Mn составляет менее 0,5%, прочность стального листа становится недостаточной, тогда как если превышает 5,0%, ухудшается его обрабатываемость. Кроме того, недостаточно улучшаются смачивающая способность покрытия и адгезия слоя покрытия. По этой причине количество Mn составляет от 0,5% до 5,0%, предпочтительно от 1,0% до менее 3,0%.
[0027] Р: от 0,001% до 0,5%
Фосфор (Р) содействует повышению прочности, так что Р может содержаться в соответствии с требуемым уровнем прочности. Однако, если содержание Р составляет свыше 0,5%, ликвация на границах зерен обуславливает ухудшение качества материала, так что верхний предел устанавливают на 0,5%. С другой стороны, регулирование содержания Р на уровень менее 0,001% на стадии выплавки стали требует резкого возрастания расходов, так что в качестве нижнего предела принимается 0,001%.
[0028] S: от 0,001% до 0,03%
Сера (S) представляет собой неизбежно присутствующий загрязняющий элемент. После холодной прокатки формируются листообразные включения MnS, вследствие чего снижается обрабатываемость, так что количество S предпочтительно является настолько низким, насколько возможно, но чрезмерное снижение ее содержания сопровождается увеличением затрат на десульфурацию в процессе выплавки стали. Поэтому количество S составляет от 0,001% до 0,03%.
[0029] Al: от 0,005% до 1,0%
Алюминий (Al) имеет высокое сродство к азоту (N) в стальном листе и проявляет действие, состоящее в фиксировании твердого раствора N в виде выделившихся фаз, тем самым улучшая обрабатываемость. Однако чрезмерное добавление Al, напротив, вызывает ухудшение обрабатываемости. По этой причине количество Al составляет от 0,005% до 1,0%.
[0030] Остальное количество иных компонентов состава, нежели вышеуказанные, приходится на Fe и неизбежные загрязняющие примеси. В настоящем изобретении с целью обеспечения прочности, улучшения обрабатываемости и подобного сообразно необходимости могут быть надлежащим образом включены в стальной лист один или более элементов, выбранных из Ti, Nb, Cr, Mo, Ni, Cu, Zr, V, W, В, Са и REM в количестве соответственно от 0,0001% до 1%.
[0031] Способ получения стального листа не является конкретно ограниченным от литья до холодной прокатки. Как правило, сталь подвергают обработке в процессах литья, горячей прокатки, декапирования и холодной прокатки для получения холоднокатаного стального листа. Стальной лист имеет толщину предпочтительно от 0,1 мм до 3 мм.
[0032] Далее будут разъяснены факторы, которые являются важными в настоящем изобретении, то есть образованный горячей гальванизацией погружением слой на стальном листе (слой А) и слой, который формируют в стальном листе (слой В).
[0033] Горячегальванизированный погружением стальной лист согласно настоящему изобретению имеет слой A на поверхности стального листа и слой B непосредственно под поверхностью стального листа. Слой A представляет собой образованный горячей гальванизацией погружением слой, который формируют на поверхности стального листа для обеспечения защиты от коррозии. Слой B представляет собой слой, состоящий главным образом из Fe, в котором понижено содержание оксидов и элементов из C, Si, Mn и подобных. Его формируют в стальном листе непосредственно ниже поверхности базового материала стального листа, чтобы тем самым улучшить смачивающую способность покрытия и адгезию слоя покрытия.
[0034] Слой A, составленный образованным при горячей гальванизации погружением слоем, может иметь иные добавленные в слой элементы, нежели цинк, пока 50% или более из составляющих слой элементов приходятся на цинк. Кроме того, также возможен образованный горячей гальванизацией погружением и отжигом слой, который становится Fe-Zn-сплавом при нагреве после обработки горячей гальванизацией погружением. В случае образованного горячей гальванизацией погружением с отжигом слоя, если содержание Fe в Fe-Zn-сплаве составляет свыше 20% по массе, ухудшается адгезия слоя покрытия, так что содержание предпочтительно составляет 20% по массе или менее.
[0035] Содержание Fe в Fe-Zn-сплаве упоминаемого здесь образованного горячей гальванизацией погружением с отжигом слоя определяют способом, в котором вырезают образец с предварительно заданной площадью из горячегальванизированного погружением стального листа, погружают его в соляную кислоту для растворения только слоя покрытия, затем анализируют этот раствор с использованием ICP (эмиссионного спектрофотометрического анализатора) для измерения количества Fe и количества Zn и тем самым рассчитывают долю Fe.
[0036] Толщина слоя A, как показано в фиг. 1, предпочтительно составляет от 2 мкм до 100 мкм. При значении менее 2 мкм становится недостаточной способность предотвращать коррозию. В дополнение, становится затруднительным создание однородного плакирующего слоя на базовом материале стального листа, и образуются дефекты в виде непокрытия, то есть возникает проблема в отношении смачивающей способности при плакировании. Если толщина превышает 100 мкм, эффект улучшения коррозионной стойкости благодаря действию плакирующего покрытия становится насыщенным, так что это является неэкономичным. Кроме того, усиливаются остаточные напряжения внутри слоя покрытия, так что ухудшается адгезия плакирующего покрытия. По этой причине толщина слоя A предпочтительно составляет от 2 мкм до 100 мкм. Что касается способа измерения толщины слоя A, который упоминается здесь, то существуют разнообразные методы, но для примера может быть упомянут метод микроскопического обследования сечения, описанный в Японском промышленном стандарте JIS Н 8501. Метод заключается в том, что сечение образца заливают смолой, подвергают его полированию, затем, если необходимо, протравливают его коррозионно-агрессивным раствором и анализируют отполированную поверхность с помощью оптического микроскопа или электронного микроскопа сканирующего типа (SEM), электронно-зондового микроанализатора (ЕРМА) и т.д. и определяют толщину. В настоящем изобретении образец заливают смолой Technovit 4002 (производства фирмы Maruto Instrument Co., Ltd.) и полируют шлифовальной бумагой в порядке №240, №320, №400, №600, №800 и №1000 (стандарт JIS R 6001), затем отполированную поверхность анализируют с помощью ЕРМА от поверхности плакированного стального листа анализом профиля линий, толщину, на которой Zn уже больше не обнаруживается, определяют в положениях любых 10 точек, отдаленных друг от друга на 1 мм или более, найденные значения усредняют и полученное значение принимают за толщину слоя A.
[0037] В случае образованного горячей гальванизацией погружением с отжигом слоя, вследствие слоя B внутри стального листа непосредственно под поверхностью базового материала стального листа, содержание оксидов в базовом материале стального листа снижается, благодаря чему стимулируется реакционное взаимодействие между Fe и плакирующим материалом, и дополнительно улучшаются смачивающая способность покрытия и адгезия слоя покрытия, что является предпочтительным.
[0038] Слой B, который является отличительным признаком настоящего изобретения, представляет собой слой, который формируют в стадиях, в которых повышают кислородный потенциал атмосферы нагревательной печи типа трубчатого радиационного нагревателя и снижают кислородный потенциал атмосферы для восстановления Fe в томильной печи. В нагревательной печи Si и Mn подвергаются внутреннему окислению, и C окисляется и удаляется с поверхности стального листа в виде газа, так что в пределах определенной толщины под поверхностью стального листа, непосредственно ниже поверхности базового материала стального листа снижается концентрация Si, Mn и С не в оксидах, но толщина следует тепловому рассеянию Si и Mn и С, так что становится большей, чем толщина слоя внутреннего окисления. Если теперь повысить кислородный потенциал атмосферы, на поверхности базового материала стального листа сформировались бы оксиды Fe, и возросло их количество. Кроме того, например, при внутреннем окислении Si образовались бы и увеличились внутренние оксиды сложного оксида с Fe, называемого «фаялитом» (Fe2SiO4). Однако в способе согласно настоящему изобретению Fe восстанавливается в томильной печи, так что оксиды Fe могут быть устранены непосредственно под поверхностью базового материала стального листа. Поэтому слой В согласно настоящему изобретению представляет собой слой, отличающийся от «слоя внутреннего окисления», который описан в литературе предшествующего уровня техники.
[0039] Слой В в стальном листе непосредственно под поверхностью базового материала стального листа, как показано в фиг. 1, имеющий толщину от 0,001 мкм до 0,5 мкм, важен для улучшения смачивающей способности покрытия и адгезии слоя покрытия. Если толщина составляет менее 0,001 мкм, количество слоя В падает, и смачивающая способность покрытия и адгезия слоя покрытия улучшаются недостаточно, тогда как при толщине свыше 0,5 мкм не обеспечивается прочность в слое В, и возникает когезионное разрушение, так что ухудшается адгезия слоя покрытия. Более предпочтительно слой В имеет толщину от 0,01 мкм до 0,4 мкм. Толщину упоминаемого здесь слоя В определяли следующим образом: поверхность горячегальванизированного погружением стального листа подвергали распылению, в то же время с использованием рентгеновского фотоэлектронного спектроскопа (XPS) для анализа состава по направлению глубины. Глубину, на которой Zn уже больше не обнаруживался, обозначили как D1. Количества С, Si, Mn, Р, S и Al в слое В составляли соответственно: С: менее 0,05% по массе, Si: менее 0,1% по массе, Mn: менее 0,5% по массе, Р: менее 0,001% по массе, S: менее 0,001% по массе, и Al: менее 0,005% по массе, так что выясняют глубину, на которой С определяли в количестве 0,05% или более, или глубину, на которой Si определяли в количестве 0,1% или более, глубину, на которой Mn определяли в количестве 0,5% или более, глубину, на которой Р определяли в количестве 0,001% или более, глубину, на которой S определяли в количестве 0,001% или более, и глубину, на которой Al определяли в количестве 0,005% или более, и глубину наименьшего значения среди них обозначают как D2. Толщину слоя В регулируют на среднее значение, полученное определением (D2-D1) для числа N=3. Однако процентное содержание, которое показано здесь, основывается на показаниях XPS-системы. Метод измерения не является ограниченным. В дополнение к рентгеновской фотоэлектронной спектроскопии (XPS), могут быть применены спектрометрия тлеющего разряда (GDS), масс-спектрометрия вторичных ионов (SIMS), вторично-ионная масс-спектрометрия времяпролетного типа (TOF-SIMS), TEM (просвечивающая электронная микроскопия) или другой метод анализа.
[0040] С помощью рекристаллизации и отжига стального листа, который является гальванизированным путем горячего погружения согласно настоящему изобретению, непосредственно под поверхностью стального листа формируют один или более типов оксидов Fe, Si, Mn, Р, S и Al. Как показано в фиг. 2, если сумма уровней содержания их в слое В горячегальванизированного погружением стального листа в настоящем изобретении становится равной 50% или более, снижается смачивающая способность покрытия и адгезия слоя покрытия. Поэтому сумма этих оксидов в слое В составляет менее 50%, предпочтительно менее 25%.
[0041] Один или более типов упоминаемых здесь оксидов Fe, Si, Mn, Р, S и Al конкретно не ограничиваются нижеследующими, но, в качестве конкретных примеров, могут быть упомянуты FeO, Fe2O3, Fe3O4, MnO, MnO2, Mn2O3, Mn3O4, SiO2, P2O5, Al2O3 и SО2 как простые оксиды и соответственные нестехиометрические композиции простых оксидов, или FeSiO3, Fe2SiO4, MnSiO3, Mn2SiO4, AlMnO3, Fe2PO3 и Mn2PO3 как сложные оксиды и соответственные нестехиометрические композиции сложных оксидов. Сумму долей содержания находят таким же путем, как в вышеупомянутом измерении толщины слоя В, в стадиях, в которых распыляют поверхность горячегальванизированного погружением стального листа и в то же время анализируют состав с использованием рентгеновского фотоэлектронного спектроскопа (XPS) по направлению глубины, суммируют средние значения концентраций по массе катионов Fe, Si, Mn, Р, S и Al, которые измерены от глубины (D1), на которой Zn уже больше не обнаруживается, до глубины (D2) с наименьшим значением среди глубины, на которой С определяется в количестве 0,05% или более, или глубины, на которой Si определяется в количестве 0,1% или более, глубины, на которой Mn определяется в количестве 0,5% или более, глубины, на которой Р определяется в количестве 0,001% или более, глубины, на которой S определяется в количестве 0,001% или более, и глубины, на которой Al определяется в количестве 0,005% или более, кроме того, прибавляют среднее значение концентрации по массе анионов кислорода (О) и усредняют результат для числа N=3 результатов измерений. Метод измерения не является конкретно ограниченным. В соответствии с необходимостью могут быть применены спектрометрия тлеющего разряда (GDS), масс-спектрометрия вторичных ионов (SIMS), вторично-ионная масс-спектрометрия времяпролетного типа (TOF-SIMS), TEM (просвечивающая электронная микроскопия) или другой метод анализа.
[0042] Кроме того, в слое В снижение уровней содержания С, Si, Mn, Р, S и Al не в оксидах также является важным для улучшения смачивающей способности плакирующего покрытия и адгезии слоя покрытия. Это обусловлено тем, что если содержание С, Si, Mn, Р, S и Al, которые добавлены к базовому материалу стального листа непосредственно под поверхностью стального листа, снижают для повышения доли Fe, возрастает реакционное взаимодействие стального листа и слоя покрытия, смачивающая способность плакирующего покрытия повышается, и повышается адгезия между плакирующим слоем и базовым материалом. В дополнение, это имеет место потому, что в отношении С, Si, Mn, Р, S и Al не в оксидах, присутствующих у поверхности базового материала стального листа, если оксиды, которые присутствуют на поверхности ванны, контактируют с базовым материалом стального листа при погружении стального листа в плакирующую ванну и воздействуют на плакирующий слой, Si, Mn, Р, S и Al окисляются и снижают реакционное взаимодействие стального листа и плакирующего материала, так что сокращение количества С, Si, Mn, Р, S и Al не в оксидах является эффективным для улучшения смачивающей способности покрытия и адгезии слоя покрытия. Снижение смачивающей способности и адгезии слоя покрытия проявляется при содержании С в слое В в количестве 0,05% или более, или содержании Si в количестве 0,1% или более, содержании Mn в количестве 0,5% или более, содержании Р в количестве 0,001% или более, содержании S в количестве 0,001% или более, и содержании Al в количестве 0,005% или более, так что предпочтительно содержание С в слое В регулируют на величину менее 0,05%, содержание Si регулируют на величину менее 0,1%, содержание Mn регулируют на величину менее 0,5%, содержание Р устанавливают на величину менее 0,001%, содержание S регулируют на величину менее 0,001%, и содержание Al устанавливают на величину менее 0,005%. Упоминаемые здесь уровни содержания С, Si, Mn, Р, S и Al определяют способом, в котором распыляют поверхность горячегальванизированного погружением стального листа, в то же время анализируя состав с помощью XPS по направлению глубины и усредняя результаты N=3 измерений средних значений концентраций по массе С, Si, Mn, Р, S и Al, которые измерены от глубины (D1), на которой Zn уже больше не обнаруживается, до глубины (D2) с наименьшим значением среди глубины, на которой С определяется в количестве 0,05% или более, или глубины, на которой Si определяется в количестве 0,1% или более, глубины, на которой Mn определяется в количестве 0,5% или более, глубины, на которой Р определяется в количестве 0,001% или более, глубины, на которой S определяется в количестве 0,001% или более, и глубины, на которой Al определяется в количестве 0,005% или более. Метод измерения не является конкретно ограниченным. Сообразно необходимости, могут быть применены спектрометрия тлеющего разряда (GDS), масс-спектрометрия вторичных ионов (SIMS), вторично-ионная масс-спектрометрия времяпролетного типа (TOF-SIMS), TEM (просвечивающая электронная микроскопия) или другие методы анализа.
[0043] Если содержание Fe не в оксидах в слое В, как показано в фиг. 3, составляет менее 50%, снижается смачивающая способность и адгезия со слоем А и адгезия с базовым материалом стального листа. Вследствие того, что в этом случае снижается смачивающая способность покрытия и адгезия слоя покрытия, содержание Fe не в оксидах составляет 50% или более, предпочтительно 70% или более. Упоминаемое здесь содержание Fe определяют способом, в котором распыляют поверхность горячегальванизированного погружением стального листа, в то же время анализируя состав с помощью XPS по направлению глубины и усредняя результаты N=3 измерений среднего значения концентрации по массе Fe, которое измерено от глубины (D1), на которой Zn уже больше не обнаруживается, до глубины (D2) с наименьшим значением среди глубины, на которой С определяется в количестве 0,05% или более, или глубины, на которой Si определяется в количестве 0,1% или более, глубины, на которой Mn определяется в количестве 0,5% или более, глубины, на которой Р определяется в количестве 0,001% или более, глубины, на которой S определяется в количестве 0,001% или более, и глубины, на которой Al определяется в количестве 0,005% или более. Метод измерения не является конкретно ограниченным. Соответственно необходимости, могут быть применены спектрометрия тлеющего разряда (GDS), масс-спектрометрия вторичных ионов (SIMS), вторично-ионная масс-спектрометрия времяпролетного типа (TOF-SIMS), TEM (просвечивающая электронная микроскопия) или другие методы анализа.
[0044] Далее будет разъяснен более предпочтительный вариант исполнения слоя В. Этот вариант исполнения имеет своей целью обеспечение прочности, улучшение обрабатываемости и т.д. и представляет собой случай, где один или более элементов, которые выбраны из Ti, Nb, Cr, Mo, Ni, Cu, Zr, V, W, В, Са и REM, содержатся в стальном листе в соответственных количествах от 0,0001% до 1% как дополнительные компоненты.
[0045] Слой В между образованным при горячей гальванизации погружением слоем, составляющим слой А, и базовым материалом стального листа, как показано в фиг. 1, предпочтительно имеет толщину от 0,001 мкм до 0,5 мкм, как было разъяснено выше. Более предпочтительно, слой В подобным образом имеет толщину от 0,01 мкм до 0,4 мкм. Предпочтительную толщину упоминаемого здесь слоя В определяют следующим образом: поверхность горячегальванизированного погружением стального листа распыляют с использованием в то же время XPS для анализа состава по направлению глубины, глубину, на которой Zn уже больше не обнаруживается, обозначают как D1, находят глубину, на которой углерод (С) определяется в количестве 0,05% или более, или глубину, на которой Si определяется в количестве 0,1% или более, глубину, на которой Mn определяется в количестве 0,5% или более, глубину, на которой Р определяется в количестве 0,001% или более, глубину, на которой S определяется в количестве 0,001% или более, глубину, на которой Al определяется в количестве 0,005% или более, и глубину, на которой Ti, Nb, Cr, Mo, Ni, Cu, Zr, V, W, В, Са и REM определяются в количестве 0,0001% или более, и глубину с наименьшим значением среди этих величин обозначают как D2. Толщину слоя В делают средним значением от (D2-D1), найденным по N=3. Метод измерения не является конкретно ограниченным. Соответственно необходимости могут быть применены спектрометрия тлеющего разряда (GDS), масс-спектрометрия вторичных ионов (SIMS), вторично-ионная масс-спектрометрия времяпролетного типа (TOF-SIMS), TEM (просвечивающая электронная микроскопия) или другие методы анализа.
[0046] Кроме того, с помощью рекристаллизации и отжига стального листа, который является гальванизированным путем горячего погружения согласно настоящему изобретению, непосредственно под поверхностью стального листа формируют оксиды одного или более элементов Fe, Si, Mn, Al, Р, S, Ti, Nb, Cr, Mo, Ni, Cu, Zr, V, W, В, Са и REM. Как показано в фиг. 2, если сумма уровней содержания их в слое Вy после горячей гальванизации погружением в настоящем изобретении становится равной 50% или более, снижается смачивающая способность покрытия и адгезия слоя покрытия, так что сумма составляет менее 50%, предпочтительно менее 25%.
[0047] Оксиды одного или более элементов, которые выбраны из упоминаемых здесь Fe, Si, Mn, Р, S, Al, Ti, Nb, Cr, Mo, Ni, Cu, Zr, V, W, В, Са и REM, конкретно не ограничиваются нижеследующими, но, в качестве конкретных примеров, могут быть упомянуты FeO, Fe2O3, Fe3O4, MnO, MnO2, Mn2O3, Mn3O4, SiO2, P2O5, Al2O3, SО2, TiО2, NbО, Cr2О3, MoО2, NiО, CuО, ZrО2, V2О5, WО2, В2О5 и СаО как простые оксиды и соответственные нестехиометрические композиции простых оксидов, или FeSiO3, Fe2SiO4, MnSiO3, Mn2SiO4, AlMnO3, Fe2PO3 и Mn2PO3 как сложные оксиды и соответственные нестехиометрические композиции сложных оксидов. Сумму долей содержания находят таким же путем, как в вышеупомянутом измерении толщины слоя В, в стадиях, в которых распыляют поверхность горячегальванизированного погружением стального листа и в то же время анализируют состав с использованием рентгеновского фотоэлектронного спектроскопа (XPS) по направлению глубины, суммируют средние значения концентраций по массе катионов Fe, Si, Mn, Al, Р, S, Ti, Nb, Cr, Mo, Ni, Cu, Zr, V, W, В, Са и REM, которые измерены от глубины (D1), на которой Zn уже больше не обнаруживается, до глубины (D2) с наименьшим значением среди глубины, на которой С определяется в количестве 0,05% или более, или глубины, на которой Si определяется в количестве 0,1% или более, глубины, на которой Mn определяется в количестве 0,5% или более, глубины, на которой Р определяется в количестве 0,001% или более, глубины, на которой S определяется в количестве 0,001% или более, глубины, на которой Al определяется в количестве 0,005% или более, и глубины, на которой Ti, Nb, Cr, Mo, Ni, Cu, Zr, V, W, В, Са и REM определяются в количестве 0,0001% или более, кроме того, прибавляют среднее значение концентрации по массе ионов кислорода (О) и усредняют результат для числа N=3 результатов измерений. Метод измерения не является конкретно ограниченным, но в соответствии с необходимостью могут быть применены спектрометрия тлеющего разряда (GDS), масс-спектрометрия вторичных ионов (SIMS), вторично-ионная масс-спектрометрия времяпролетного типа (TOF-SIMS), TEM (просвечивающая электронная микроскопия) или другие методы анализа.
[0048] Кроме того, в слое В снижение уровней содержания С, Si, Mn, Р, S, Al, Ti, Nb, Cr, Mo, Ni, Cu, Zr, V, W, В, Са и REM не в оксидах также является важным для улучшения смачивающей способности покрытия и адгезии слоя покрытия. Это обусловлено тем, что если снижают содержание С, Si, Mn, Р, S, Al, Ti, Nb, Cr, Mo, Ni, Cu, Zr, V, W, В, Са и REM, которые добавлены к базовому материалу стального листа непосредственно под поверхностью стального листа, и повышают содержание Fe, возрастает реакционное взаимодействие стального листа и слоя покрытия, и возрастает смачивающая способность плакирующего покрытия, и повышается адгезия между плакирующим слоем и базовым материалом. В дополнение, это имеет место потому, что в отношении С, Si, Mn, Р, S, Al, Ti, Nb, Cr, Mo, Ni, Cu, Zr, V, W, В, Са и REM не в оксидах, присутствующих у поверхности базового материала стального листа, если оксиды, которые присутствуют на поверхности ванны, контактируют с базовым материалом стального листа при погружении стального листа в плакирующую ванну и воздействуют на плакирующий слой, Si, Mn, Р, S, Al, Ti, Nb, Cr, Mo, Ni, Cu, Zr, V, W, В, Са и REM окисляются и снижают реакционное взаимодействие стального листа и плакирующего материала, так что сокращение количества С, Si, Mn, Р, S, Al, Ti, Nb, Cr, Mo, Ni, Cu, Zr, V, W, В, Са и REM не в оксидах является эффективным для улучшения смачивающей способности плакирующего покрытия и адгезии слоя покрытия. Снижение смачивающей способности плакирующего покрытия и адгезии слоя покрытия проявляется при содержании С в слое В в количестве 0,05% или более, или содержании Si в количестве 0,1% или более, содержании Mn в количестве 0,5% или более, содержании Р в количестве 0,001% или более, содержании S в количестве 0,001% или более, содержании Al в количестве 0,005% или более и содержании Ti, Nb, Cr, Mo, Ni, Cu, Zr, V, W, В, Са и REM в количестве 0,0001% или более, так что слой В предпочтительно имеет содержание С менее 0,05%, содержание Si менее 0,1%, содержание Mn менее 0,5%, содержание Р менее 0,001%, содержание S менее 0,001%, содержание Al менее 0,005%, содержание Ti, Nb, Cr, Mo, Ni, Cu, Zr, V, W, В, Са и REM менее 0,0001%. Упоминаемые здесь уровни содержания С, Si, Mn, Р, S, Al, Ti, Nb, Cr, Mo, Ni, Cu, Zr, V, W, В, Са и REM определяют способом, в котором распыляют поверхность горячегальванизированного погружением стального листа, в то же время анализируя состав с помощью XPS по направлению глубины и усредняя результаты N=3 измерений средних значений концентраций по массе С, Si, Mn, Р, S, Al, Ti, Nb, Cr, Mo, Ni, Cu, Zr, V, W, В, Са и REM, которые измерены от глубины, на которой Zn уже больше не обнаруживается, до глубины (D2) с наименьшим значением среди глубины, на которой С определяется в количестве 0,05% или более, или глубины, на которой Si определяется в количестве 0,1% или более, глубины, на которой Mn определяется в количестве 0,5% или более, глубины, на которой Р определяется в количестве 0,001% или более, глубины, на которой S определяется в количестве 0,001% или более, глубины, на которой Al определяется в количестве 0,005% или более, и глубины, на которой Ti, Nb, Cr, Mo, Ni, Cu, Zr, V, W, В, Са и REM определяются в количестве 0,0001% или более. Метод измерения не является конкретно ограниченным. Сообразно необходимости, могут быть применены спектрометрия тлеющего разряда (GDS), масс-спектрометрия вторичных ионов (SIMS), вторично-ионная масс-спектрометрия времяпролетного типа (TOF-SIMS), TEM (просвечивающая электронная микроскопия) или другие методы анализа.
[0049] Если содержание Fe не в оксидах в слое В, таким же образом, как выше, составляет менее 50%, снижается смачивающая способность и адгезия со слоем А и адгезия с базовым материалом стального листа, и в результате снижаются смачивающая способность покрытия и адгезия слоя покрытия, так что содержание Fe не в оксидах составляет 50% или более, предпочтительно 70% или более. Упоминаемое здесь содержание Fe определяют способом, в котором распыляют поверхность горячегальванизированного погружением стального листа, в то же время анализируя состав с помощью XPS по направлению глубины и усредняя результаты N=3 измерений среднего значения концентрации по массе Fe, которое измерено от глубины (D1), на которой Zn уже больше не обнаруживается, до глубины (D2) с наименьшим значением среди глубины, на которой С определяется в количестве 0,05% или более, или глубины, на которой Si определяется в количестве 0,1% или более, глубины, на которой Mn определяется в количестве 0,5% или более, глубины, на которой Р определяется в количестве 0,001% или более, глубины, на которой S определяется в количестве 0,001% или более, глубины, на которой Al определяется в количестве 0,005% или более, и глубины, на которой Ti, Nb, Cr, Mo, Ni, Cu, Zr, V, W, В, Са и REM определяются в количестве 0,0001% или более. В частности, метод измерения не ограничивается. Сообразно необходимости, могут быть применены спектрометрия тлеющего разряда (GDS), масс-спектрометрия вторичных ионов (SIMS), вторично-ионная масс-спектрометрия времяпролетного типа (TOF-SIMS), TEM (просвечивающая электронная микроскопия) или другие методы анализа.
[0050] Далее будет разъяснен способ получения горячегальванизированного погружением стального листа, который имеет превосходные смачивающую способность покрытия и адгезию слоя покрытия согласно настоящему изобретению.
[0051] В качестве способа получения, способ, в котором перерабатывают сталь с предварительно заданными компонентами в холоднокатаный стальной лист с использованием общеупотребительного способа, затем проводят обработку его для отжига и горячего погружного цинкования его в установке для непрерывной горячей гальванизации погружением, которая оснащена нагревательной печью и томильной печью, и отличается тем, что в нагревательной печи и томильной печи, которые выполняют отжиговую обработку, температуру холоднокатаного стального листа в печах поддерживают в диапазоне температур от 500°С до 950°С и проводят холоднокатаный стальной лист при следующих условиях, что является важным для получения горячегальванизированного погружением стального листа согласно настоящему изобретению:
условия нагревательной печи: с использованием нагревательной печи типа трубчатого радиационного бесконвекционного нагревателя нагревают холоднокатаный стальной лист в вышеуказанном температурном диапазоне в течение времени от 10 секунд до 1000 секунд, во время чего регулируют log(PH2O/PH2) как значение парциального давления (PH2O) водяного пара в нагревательной печи, деленное на парциальное давление (PH2) водорода, на величину от -2 до 2, и причем нагревательная печь имеет атмосферу, состоящую из водорода с концентрацией водорода от 1% по объему до 30% по объему, пара и азота;
условия томильной печи: после нагревательной печи в томильной печи проводят томление холоднокатаного стального листа в вышеуказанном температурном диапазоне в течение времени от 10 секунд до 1000 секунд, во время чего устанавливают значение log(PH2O/PH2) как величину парциального давления (PH2O) водяного пара в томильной печи, деленную на парциальное давление (PH2) водорода, на значение от -5 до -2, и причем томильная печь имеет атмосферу, состоящую из водорода с концентрацией водорода от 1% по объему до 30% по объему, пара и азота.
[0052] В способе получения согласно настоящему изобретению установку для непрерывной горячей гальванизации погружением, которая оснащена нагревательной печью типа трубчатого радиационного бесконвекционного нагревателя, применяют для выполнения обработки для отжига и обработки для создания слоя покрытия. Нагревательная печь типа трубчатого радиационного бесконвекционного нагревателя устойчива к налипанию на валках и имеет хорошую производительность отжиговой обработки.
[0053] Что касается условий атмосферы, то при получении горячегальванизированного погружением стального листа согласно настоящему изобретению температура протягиваемого холоднокатаного стального листа предпочтительно составляет от 500°С до 950°С. При температуре ниже 500°С Si, Mn и С, которые содержатся непосредственно под поверхностью стального листа, остаются без достаточного окисления, так что снижаются смачивающая способность и адгезия слоя покрытия. Если она составляет выше 950°С, снижаются экономические показатели производства, и становится быстрее диспергирование Si, Mn, Р, S, Al, Ti, Nb, Cr, Mo, Ni, Cu, Zr, V, W, В, Са и REM в стали. Поскольку образуется поверхность стального листа из оксидов, снижаются смачивающая способность и адгезия плакирующего покрытия. Температура более предпочтительно составляет от 600°С до 850°С.
[0054] В вышеуказанном температурном диапазоне нагревательной печи кислородный потенциал log(PH2O/PH2) повышают, чтобы окислить С, Si, Mn, Р, S и Al, которые содержатся непосредственно под поверхностью стального листа. Один или более элементов, которые выбраны из Si, Mn, Р, S, Al, Ti, Nb, Cr, Mo, Ni, Cu, Zr, V, W, В, Са и REM, образуют внутренние оксиды непосредственно под поверхностью стального листа. Вследствие высвобождения углерода (С) из стального листа поверхность стального листа претерпевает обезуглероживание. Внутренние оксиды одного или более элементов, которые выбраны из упоминаемых здесь Si, Mn, Р, S, Al, Ti, Nb, Cr, Mo, Ni, Cu, Zr, V, W, В, Са и REM, не являются конкретно ограниченными, но, в качестве конкретных примеров, могут быть упомянуты FeO, Fe2O3, Fe3O4, MnO, MnO2, Mn2O3, Mn3O4, SiO2, P2O5, Al2O3, SО2, TiО2, NbО, Cr2О3, MoО2, NiО, CuО, ZrО2, V2О5, WО2, В2О5 и СаО как простые оксиды и соответственные нестехиометрические композиции простых оксидов, или FeSiO3, Fe2SiO4, MnSiO3, Mn2SiO4, AlMnO3, Fe2PO3 и Mn2PO3 как сложные оксиды и соответственные нестехиометрические композиции сложных оксидов, которые образовались внутренним окислением.
[0055] В отношении атмосферы в нагревательной печи в диапазоне температур листа, как показано в фиг. 4, при получении горячегальванизированного погружением стального листа согласно настоящему изобретению значение log(PH2O/PH2) в азотной атмосфере, которая содержит воду и водород, предпочтительно составляет от -2 до 2. Если значение log(PH2O/PH2) составляет менее -2, реакция окисления углерода (С) протекает недостаточно, и, кроме того, на поверхности стального листа образуются наружные оксиды одного или более элементов, которые выбраны из Si, Mn, Р, S, Al, Ti, Nb, Cr, Mo, Ni, Cu, Zr, V, W, В, Са и REM, так что ухудшаются смачивающая способность и адгезия плакирующего покрытия. Если значение log(PH2O/PH2) составляет более 2, на поверхности стального листа чрезмерно образуются оксиды Fe, так что снижаются смачивающая способность и адгезия покрытия. В дополнение, происходит избыточное внутреннее окисление Si, Mn, Р, S, Al, Ti, Nb, Cr, Mo, Ni, Cu, Zr, V, W, В, Са и REM непосредственно под поверхностью стального листа, вследствие чего возрастает внутреннее напряжение в стальном листе из-за внутренних оксидов, и падает адгезия покрытия. Более предпочтительно, значение log составляет от -2 до 0,5. Наружные оксиды одного или более элементов, которые выбраны из упоминаемых здесь Si, Mn, Р, S, Al, Ti, Nb, Cr, Mo, Ni, Cu, Zr, V, W, В, Са и REM, конкретно не ограничиваются нижеследующими, но, в качестве конкретных примеров, могут быть упомянуты FeO, Fe2O3, Fe3O4, MnO, MnO2, Mn2O3, Mn3O4, SiO2, P2O5, Al2O3, SО2, TiО2, NbО, Cr2О3, MoО2, NiО, CuО, ZrО2, V2О5, WО2, В2О5 и СаО как простые оксиды и соответственные нестехиометрические композиции простых оксидов, или FeSiO3, Fe2SiO4, MnSiO3, Mn2SiO4, AlMnO3, Fe2PO3 и Mn2PO3 как сложные оксиды и соответственные нестехиометрические композиции сложных оксидов, которые образованы внутренним окислением.
[0056] Кроме того, в атмосфере в нагревательной печи в диапазоне температур листа, концентрация водорода, как показано в фиг. 5, составляет от 1% по объему до 30% по объему. Если концентрация водорода составляет менее 1% по объему, возрастает содержание азота, и происходит реакция азотирования поверхности стального листа, так что ухудшаются смачивающая способность и адгезия плакирующего покрытия, тогда как если она превышает 30% по объему, отжиговая обработка становится менее экономичной, и, в дополнение, водород образует твердый раствор внутри стального листа, вследствие чего возникает водородное охрупчивание, и падает адгезия плакирующего покрытия.
[0057] Кроме того, продолжительность нагрева в нагревательной печи в диапазоне температур листа по соображениям получения горячегальванизированного погружением стального листа согласно настоящему изобретению предпочтительно составляет от 10 секунд до 1000 секунд. Если она составляет менее 10 секунд, степени окисления Si, Mn и С малы, так что ухудшаются смачивающая способность и адгезия слоя покрытия, тогда как если она превышает 1000 секунд, снижается производительность отжиговой обработки, и происходит чрезмерное внутреннее окисление непосредственно под поверхностью стального листа, так что возникает внутреннее напряжение из-за внутренних оксидов, и ухудшается адгезия слоя покрытия. Продолжительность пребывания в упоминаемой здесь нагревательной печи представляет собой время, в течение которого холоднокатаный стальной лист движется, будучи в диапазоне температур листа от 500°С до 950°С.
[0058] Скорость повышения температуры в нагревательной печи не является конкретно ограниченной, но если она слишком низка, ухудшается производительность. Если же слишком высока, возрастает стоимость нагревательной установки, так что предпочтительно она составляет от 0,5°С/сек до 20°С/сек.
[0059] Начальная температура листа во время поступления в нагревательную печь не является конкретно ограниченной, но если она слишком высока, стальной лист окисляется, так что снижаются смачивающая способность покрытия и адгезия слоя покрытия, тогда как если слишком низка, возрастают расходы из-за охлаждения, так что предпочтителен диапазон от 0°С до 200°С.
[0060] После нагревательной печи, затем в температурном диапазоне томильной печи путем снижения кислородного потенциала log(PH2O/PH2), восстанавливаются оксиды на основе Fe на поверхности стального листа, более конкретно, FeО, Fe2О3 или Fe3О4, или сложные оксиды Fe и Si, и Fe и Cr, такие как Fe2SiO4, FeSiO3, и FeCr2O4. То есть, перед рекристаллизацией и отжигом формируют поверхность стального листа из соединений, которые образуются при естественном окислении в атмосфере, таких как оксиды Fe из FeО, Fe2О3 или Fe3О4. Кроме того, в стадии нагрева увеличивается количество FeО, Fe2О3 или Fe3О4, и, в дополнение, окисляются легко окисляемые элементы Si и Cr, так что образуются Fe2SiO4, FeSiO3, и FeCr2O4. Поэтому перед стадией томления поверхность стального листа имеет соединения, которые блокируют смачивающую способность плакирующего покрытия и адгезию слоя покрытия, такие как FeО, Fe2О3, Fe3О4, FeSiO3, Fe2SiO4, и FeCr2O4. Восстановлением этих оксидов в стадии томления улучшают смачивающую способность покрытия и адгезию слоя покрытия.
[0061] Атмосфера в томильной печи в диапазоне температур листа, как показано в фиг. 4, будучи азотной атмосферой, содержащей воду и водород, в которой значение log(PH2O/PH2) составляет от -5 до менее чем -2, является предпочтительной в получении горячегальванизированного погружением стального листа согласно настоящему изобретению. Если значение log(PH2O/PH2) составляет менее -5, то не только становятся плохими экономические показатели отжиговой обработки, но и оказываются восстановленными Si, Mn, Р, S, Al, Ti, Nb, Cr, Mo, Ni, Cu, Zr, V, W, В, Са и REM непосредственно под поверхностью стального листа, которые были подвергнуты внутреннему окислению в стадии нагрева, вследствие чего ухудшаются смачивающая способность и адгезия слоя покрытия. Если значение log(PH2O/PH2) составляет -2 или более, оксиды на основе Fe восстанавливаются в недостаточной мере, так что снижается смачивающая способность или адгезия плакирующего покрытия. Более предпочтительно значение составляет от -4 до менее чем -2.
[0062] Кроме того, в атмосфере томильной печи в пределах вышеуказанного диапазона температур листа концентрация водорода, как показано в фиг. 6, составляет от 1% по объему до 30% по объему. Если концентрация водорода составляет менее 1% по объему, возрастает доля азота, и протекает реакция азотирования поверхности стального листа, так что ухудшаются смачивающая способность и адгезия слоя покрытия, тогда как если она превышает 30% по объему, ухудшаются экономические показатели отжиговой обработки. Кроме того, внутри стального листа водород образует твердый раствор, вследствие чего возникает водородное охрупчивание, и падает адгезия плакирующего покрытия.
[0063] Кроме того, продолжительность нагрева в вышеуказанном диапазоне температур листа в томильной печи составляет от 10 секунд до 1000 секунд, но это не является предпочтительным для получения горячегальванизированного погружением стального листа согласно настоящему изобретению. Если она составляет менее 10 секунд, в недостаточной степени восстанавливаются оксиды на основе Fe. Кроме того, если она превышает 1000 секунд, снижается производительность отжиговой обработки, и образуются наружные оксиды Si и Mn, так что ухудшаются смачивающая способность и адгезия слоя покрытия. Кроме того, в томильной печи, даже если температура листа является постоянной температурой, температура может изменяться в температурном диапазоне от 500°С до 950°С.
[0064] Индивидуальный контроль условий атмосферы в нагревательной печи и в томильной печи установки для непрерывной горячей гальванизации погружением является отличительным признаком способа получения горячегальванизированного погружением стального листа согласно настоящему изобретению. Для индивидуального контроля необходимо вводить в печи азот, водяной пар и водород, в то же время регулируя их концентрации. Кроме того, значение log(PH2O/PH2) кислородного потенциала в нагревательной печи должно быть более высоким, чем величина log(PH2O/PH2) кислородного потенциала в томильной печи. По этой причине, когда газ протекает из нагревательной печи в сторону томильной печи, достаточно вводить дополнительную атмосферу с более высокой концентрацией водорода, или с более низкой концентрацией пара, чем внутри нагревательной печи, в месте между нагревательной печью и томильной печью, по направлению к томильной печи. Когда газ протекает от томильной печи в сторону нагревательной печи, то достаточно вводить дополнительную атмосферу с более низкой концентрацией водорода или более высокой концентрацией пара, чем внутри томильной печи, в месте между нагревательной печью и томильной печью, по направлению к нагревательной печи.
[0065] После того как стальной лист покидает нагревательную печь и томильную печь, он может быть проведен через общеупотребительные стадии обработки, пока не будет погружен в ванну для горячей гальванизации погружением. Например, он может быть пропущен через стадию медленного охлаждения, стадию быстрого охлаждения, стадию перестаривания, стадию вторичного охлаждения, стадию закалки водой, стадию повторного нагрева и т.д., по отдельности или в любой комбинации. Также возможно подобное проведение его через общеупотребительные стадии после погружения в ванну для горячей погружной гальванизации.
[0066] Стальной лист проводят через нагревательную печь и томильную печь, затем охлаждают и, по потребности, выдерживают при температуре, погружают в ванну для горячей гальванизации погружением, где подвергают его горячей гальванизации, затем обрабатывают для легирования сообразно необходимости.
[0067] При обработке для горячей гальванизации погружением можно использовать ванну, которая имеет температуру ванны от 440°С до менее чем 550°С, сумму концентрации Al в ванне и концентрации катионов Al от 0,08% до 0,24% и неизбежные загрязняющие примеси.
[0068] Если температура ванны составляет менее 440°С, расплавленный цинк в ванне может затвердевать, так что это является неприемлемым. Если температура ванны превышает 550°С, становится интенсивным испарение расплавленного цинка с поверхности ванны, возрастают производственные расходы, и испаренный цинк налипает внутри печи, так что возникают эксплуатационные проблемы.
[0069] При плакировании горячегальванизированного погружением стального листа, если сумма концентрации Al в ванне и концентрации катионов Al становится меньшей, чем 0,08%, формируется большое количество ζ-слоев, и падает адгезия слоя покрытия, тогда как если сумма превышает 0,24%, возрастает количество Al, который окисляется в ванне или на ванне, и ухудшается смачивающая способность плакирующего покрытия.
[0070] Когда выполняют обработку для горячей гальванизации погружением, а затем обработку для легирования, обработку для легирования оптимально проводят при температуре от 440°С до 600°С. Если температура составляет менее 440°С, легирование протекает медленно. Если превышает 600°С, то вследствие легирования на поверхности раздела со стальным листом чрезмерно формируется твердый, хрупкий слой Zn-Fe-сплава, и ухудшается адгезия слоя покрытия. Кроме того, если температура превышает 600°С, разрушается фаза остаточного аустенита в стальном листе, так что также нарушается баланс прочности и пластичности стального листа.
Примеры
[0071] Ниже для более конкретного разъяснения настоящего изобретения будут привлечены примеры.
[0072] После обычных литья, горячей прокатки, декапирования и холодной прокатки Испытательные Материалы (TM) от 1 до 72 с толщиной 1 мм из холоднокатаных листов, которые показаны в таблице 1, обработали для отжига и подвергли обработке для создания плакирующих слоев с помощью установки для непрерывной горячей гальванизации погружением, оснащенной нагревательной печью типа трубчатого радиационного бесконвекционного нагревателя, методом нагрева с относительно высокой производительностью с малым налипанием на валках, как было разъяснено выше. С использованием печи типа трубчатого радиационного бесконвекционного нагревателя, как было разъяснено выше, имеет место малое налипание на валках, и производительность также является хорошей.
[0073] Таблица 1-1
Figure 00000001
Figure 00000002
[0075] В нагревательной печи и томильной печи соответственно создают атмосферы из газообразного азота, содержащего водород и водяной пар. Условия в нагревательной печи и томильной печи, и значения log(PH2O/PH2) как соотношения парциального давления пара и парциального давления водорода, и концентрация водорода в печах показаны в таблицах 2-7. Сравнительные примеры показаны в таблице 8.
Figure 00000003
Figure 00000004
Figure 00000005
Figure 00000006
Figure 00000007
Figure 00000008
Figure 00000009
Figure 00000010
Figure 00000011
Figure 00000012
Figure 00000013
Figure 00000014
Figure 00000015
Figure 00000016
Figure 00000017
Figure 00000018
Figure 00000019
Figure 00000020
Figure 00000021
Figure 00000022
Figure 00000023
Figure 00000024
Figure 00000025
[0099] После томильной печи стальной лист обрабатывают в стадиях, в которых проводят обычное медленное охлаждение, быстрое охлаждение, перестаривание и вторичное охлаждение, и затем погружают в ванну для горячего погружного цинкования. Ванна для горячего погружного цинкования имела температуру плакирующей ванны 460°С и содержала 0,13% по массе Al. После того как стальной лист был погружен в ванну для горячей гальванизации погружением, его подвергли обдуву газообразным азотом для корректирования толщины плакирующего покрытия до 8 мкм на поверхности. После этого, в некоторых примерах, печь для сплавления использовали для нагрева стального листа до температуры 500°С в течение 30 секунд, чтобы провести обработку для сплавления. Полученный горячегальванизированный погружением стальной лист оценивали на предмет смачивающей способности плакирующего покрытия и адгезии слоя покрытия. Результаты показаны в таблицах 2-7, тогда как сравнительные примеры показаны в таблице 8. В таблицах 2-7 выполнение обработки для сплавления описано указанием случая, где обработку для сплавления проводят, как «Да», и случая, где не проводят, как «Нет».
[0100] Смачивающую способность плакирующего покрытия оценивали способом, в котором картировали Zn и Fe на любой площади 200 мкм × 200 мкм на поверхности плакированного стального листа каждого испытательного материала с использованием EPMA и оценивали ситуацию, где отсутствует Zn и имеются места, где Fe открыт наружу, как плохую смачивающую способность (Poor), и ситуацию, где Zn покрывает всю поверхность и нет мест с обнаженным Fe, как хорошую смачивающую способность (Good).
[0101] Адгезию слоя покрытия измеряли с помощью испытания на осыпание. Ситуацию с отслаиванием длиной свыше 2 мм оценивали как плохую в отношении адгезии (Poor), 2 мм до более 1 мм как хорошую в отношении адгезии (Good), и 1 мм или менее как исключительно хорошую в отношении адгезии (Very good). «Испытание на осыпание» представляет собой метод исследования адгезии, в котором наклеивают ленту Cellotape® на горячегальванизированный погружением стальной лист, изгибают заклеенную лентой поверхность на 90° (R=1), разгибают обратно, затем отрывают ленту и измеряют длину участка отслоения слоя покрытия.
[0102] Кроме того, толщину слоя В и сумму уровней содержания индивидуальных оксидов или сложных оксидов в слое В, содержание Fe не в оксидах в слое В и уровни содержания Si, Mn, Р, S, Al, Ti, Cr, Mo, Ni, Cu, Zr, V, W, В и Са не в оксидах в слое В определяли методами измерения с использованием вышеупомянутого XPS (прибор PHI5800 производства фирмы Ulvac Phi).
[0103] В результате испытаний смачивающей способности покрытия и адгезии слоя покрытия в примерах (примерах согласно изобретению) и сравнительных примерах согласно настоящему изобретению было выяснено, что примеры настоящего изобретения согласно таблицам 2-9 от А1 до А72, от В1 до В72, от С1 до С72, от D1 до D72, от Е1 до Е72, от F1 до F72 и от G1 до G72, имели лучшие смачивающую способность покрытия и адгезию слоя покрытия по сравнению со сравнительными примерами согласно таблице 9 уровней от Н1 до Н34.
Промышленная применимость
[0104] Горячегальванизированный погружением стальной лист, который получен способом согласно настоящему изобретению, имеет превосходные смачивающую способность плакирующего покрытия и адгезию слоя покрытия, так что можно ожидать его применения главным образом в качестве конструкционных элементов в автомобильной отрасли, и в области бытовой техники и в области строительных машин.

Claims (12)

1. Горячегальванизированный погружением стальной лист, включающий стальной лист, который содержит, в мас.%:
С от 0,05 до 0,50
Si от 0,1 до 3,0
Mn от 0,5 до 5,0
Р от 0,001 до 0,5
S от 0,001 до 0,03
Al от 0,005 до 1,0
Fe и неизбежные примеси - остальное,
имеющий образованный горячей гальванизацией погружением слой А на поверхности указанного стального листа, отличающийся тем, что он имеет следующий слой В непосредственно ниже поверхности указанного стального листа и внутри указанного стального листа, при этом
слой В имеет толщину от 0,001 до 0,5 мкм и содержит, в расчете на массу указанного слоя В, в мас. %, один или более оксидов Fe, Si, Mn, Р, S и Al в совокупности менее 50 и С, Si, Mn, Р, S, Al и Fe не в оксидах, в мас.%:
С менее 0,05
Si менее 0,1
Mn менее 0,5
Р менее 0,001
S менее 0,001
Al менее 0,005
Fe 50 или более.
2. Горячегальванизированный погружением стальной лист по п.1, в котором указанный образованный горячей гальванизацией погружением слой А имеет толщину от 2 до 100 мкм.
3. Горячегальванизированный погружением стальной лист, включающий стальной лист, который содержит, в мас.%:
С от 0,05 до 0,50
Si от 0,1 до 3,0
Mn от 0,5 до 5,0
Р от 0,001 до 0,5
S от 0,001 до 0,03
Al от 0,005 до 1,0
один или более элементов из Ti, Nb, Cr, Mo, Ni, Cu, Zr, V, W, В, Ca и REM в количестве от 0,0001 до 1
Fe и неизбежные примеси - остальное,
имеющий образованный горячей гальванизацией погружением слой А на поверхности указанного стального листа, отличающийся тем, что он имеет следующий слой В непосредственно ниже поверхности указанного стального листа и внутри указанного стального листа, при этом
слой В имеет толщину от 0,001 до 0,5 мкм и содержит, в расчете на массу указанного слоя В, в мас.%, один или более оксидов Fe, Si, Mn, Р, S, Al, Ti, Nb, Cr, Mo, Ni, Cu, Zr, V, W, В, Ca и REM в совокупности менее 50 и С, Si, Mn, Р, S, Al, Ti, Nb, Cr, Mo, Ni, Cu, Zr, V, W, B, Ca, REM и Fe не в оксидах, в мас.%:
С менее 0,05
Si менее 0,1
Mn менее 0,5
Р менее 0,001
S менее 0,001
Al менее 0,005
один или более из Ti, Nb, Cr, Mo, Ni, Cu, Zr, V, W, B, Ca, REM в количестве менее 0,0001
Fe 50 или более.
4. Горячегальванизированный погружением стальной лист по п.3, в котором указанный образованный горячей гальванизацией погружением слой А имеет толщину от 2 до 100 мкм.
5. Способ получения горячегальванизированного погружением стального листа, включающий стадии литья, горячей прокатки, декапирования и холодной прокатки стали с получением холоднокатаного листа по п.1, отжига указанного холоднокатаного стального листа и горячей гальванизации погружением отожженного стального листа в установке для непрерывной горячей гальванизации погружением, которая оборудована нагревательной печью и томильной печью,
причем в указанной нагревательной печи и указанной томильной печи, которые выполняют указанную отжиговую обработку, температуру указанного холоднокатаного стального листа в печах устанавливают в температурном диапазоне от 500°C до 950°C и обрабатывают указанный холоднокатаный стальной лист в следующих условиях:
нагревают с использованием нагревательной печи типа трубчатого радиационного бесконвекционного нагревателя указанный холоднокатаный стальной лист в вышеуказанном температурном диапазоне в течение времени от 10 до 1000 секунд, причем значение log(РН2О/РН2) как величина парциального давления (РН2О) водяного пара в указанной нагревательной печи, деленная на парциальное давление (РН2) водорода, составляет от -2 до 2, и указанная нагревательная печь имеет атмосферу, состоящую из водорода с концентрацией водорода от 1 до 30% по объему, пара и азота,
после обработки в указанной нагревательной печи в томильной печи проводят томление указанного холоднокатаного стального листа в вышеуказанном температурном диапазоне в течение времени от 10 до 1000 секунд, причем значение log(PH2O/РН2) как величина парциального давления (PH2O) водяного пара в указанной томильной печи, деленная на парциальное давление (РН2) водорода, составляет от -5 до -2, и причем указанная томильная печь имеет атмосферу, состоящую из водорода с концентрацией водорода от 1 до 30% по объему, пара и азота.
6. Способ получения горячегальванизированного погружением стального листа, включающий стадии литья, горячей прокатки, декапирования и холодной прокатки стали с получением холоднокатаного листа по п.3, отжига указанного холоднокатаного стального листа и горячей гальванизации погружением отожженного стального листа в установке для непрерывной горячей гальванизации погружением, которая оборудована нагревательной печью и томильной печью,
причем в указанной нагревательной печи и указанной томильной печи, которые выполняют указанную отжиговую обработку, температура указанного холоднокатаного стального листа в печах устанавливают в температурном диапазоне от 500°C до 950°C и проводят обработку указанного холоднокатаного стального листа в следующих условиях:
нагревают с использованием нагревательной печи типа трубчатого радиационного бесконвекционного нагревателя указанный холоднокатаный стальной лист в вышеуказанном температурном диапазоне в течение времени от 10 до 1000 секунд, причем значение log(РН2О/РН2) как величина парциального давления (PH2O) водяного пара в указанной нагревательной печи, деленная на парциальное давление (РН2) водорода, составляет от -2 до 2, и указанная нагревательная печь имеет атмосферу, состоящую из водорода с концентрацией водорода от 1 до 30% по объему, пара и азота,
после обработки в указанной нагревательной печи в томильной печи проводят томление указанного холоднокатаного стального листа в вышеуказанном температурном диапазоне в течение времени от 10 до 1000 секунд, причем значение log(PH2O/РН2) как величина парциального давления (PH2O) водяного пара в указанной томильной печи, деленная на парциальное давление (РН2) водорода, составляет от -5 до -2, и причем указанная томильная печь имеет атмосферу, состоящую из водорода с концентрацией водорода от 1 до 30% по объему, пара и азота.
7. Горячегальванизированный погружением стальной лист, подвергнутый отжигу, включающий стальной лист, который содержит, в мас.%:
С от 0,05 до 0,50
Si от 0,1 до 3,0
Mn от 0,5 до 5,0
Р от 0,001 до 0,5
S от 0,001 до 0,03
Al от 0,005 до 1,0 и
Fe и неизбежные примеси - остальное,
имеющий образованный горячей гальванизацией погружением с отжигом слой А на поверхности указанного стального листа, отличающийся тем, что он имеет следующий слой В непосредственно ниже поверхности указанного стального листа и внутри указанного стального листа, при этом
слой В имеет толщину от 0,001 до 0,5 мкм и содержит, в расчете на массу указанного слоя В, в мас.%, один или более оксидов Fe, Si, Mn, Р, S и Al в совокупности менее 50, и С, Si, Mn, Р, S, Al и Fe не в оксидах, в мас.%:
С менее 0,05
Si менее 0,1
Mn менее 0,5
Р менее 0,001
S менее 0, 001
Al менее 0,005
Fe 50 или более.
8. Стальной лист по п.7, в котором указанный образованный горячей гальванизацией погружением с отжигом слой А имеет толщину от 2 до 100 мкм.
9. Горячегальванизированный погружением стальной лист, подвергнутый отжигу, включающий стальной лист, который содержит, в мас.%:
С от 0,05 до 0,50
Si от 0,1 до 3,0
Mn от 0,5 до 5,0
Р от 0,001 до 0,5
S от 0,001 до 0,03
Al от 0,005 до 1,0
один или более элементов из Ti, Nb, Cr, Mo, Ni, Cu, Zr, V, W, В, Ca и REM от 0,0001 до 1
Fe и неизбежные примеси - остальное,
имеющий образованный горячей гальванизацией погружением с отжигом слой А на поверхности указанного стального листа, отличающийся тем, что он имеет следующий слой В непосредственно ниже поверхности указанного стального листа и внутри указанного стального листа, при этом
слой В имеет толщину от 0,001 до 0,5 мкм и содержит, в расчете на массу указанного слоя В, в мас.%, один или более оксидов Fe, Si, Mn, Р, S, Al, Ti, Nb, Cr, Mo, Ni, Cu, Zr, V, W, В, Ca и REM в совокупности менее 50 и С, Si, Mn, Р, S, Al, Ti, Nb, Cr, Mo, Ni, Cu, Zr, V, W, B, Ca, REM и Fe не в оксидах, в мас.%:
С менее 0,05
Si менее 0,1
Mn менее 0, 5
Р менее 0,001
S менее 0,001
Al менее 0,005
один или более из Ti, Nb, Cr, Mo, Ni, Cu, Zr, V, W, В, Ca и REM в количестве соответственно менее 0,0001
Fe 50 или более.
10. Стальной лист по п.9, в котором указанный образованный горячей гальванизацией погружением с отжигом слой А имеет толщину от 2 до 100 мкм.
11. Способ получения горячегальванизированного погружением стального листа, подвергнутого отжигу, включающий стадии литья, горячей прокатки, декапирования и холодной прокатки стали с получением холоднокатаного стального листа по п.7, отжига указанного холоднокатаного стального листа и горячей гальванизации погружением отожженного стального листа в установке для непрерывной горячей гальванизации погружением, которая оборудована нагревательной печью и томильной печью, и обработку для легирования полученного погружением слоя,
причем в указанной нагревательной печи и указанной томильной печи, которые выполняют указанную отжиговую обработку, температуру указанного холоднокатаного стального листа в печах устанавливают в температурном диапазоне от 500°C до 950°C и проводят обработку указанного холоднокатаного стального листа в следующих условиях:
нагревают с использованием нагревательной печи типа трубчатого радиационного бесконвекционного нагревателя указанный холоднокатаный стальной лист в вышеуказанном температурном диапазоне в течение времени от 10 до 1000 секунд, причем значение log(PH2O/РН2) как величина парциального давления (PH2O) водяного пара в указанной нагревательной печи, деленная на парциальное давление (РН2) водорода, составляет от -2 до 2, и указанная нагревательная печь имеет атмосферу, состоящую из водорода с концентрацией водорода от 1 до 30% по объему, пара и азота,
после указанной нагревательной печи в томильной печи проводят томление указанного холоднокатаного стального листа в вышеуказанном температурном диапазоне в течение времени от 10 до 1000 секунд, причем значение log(РН2О/РН2) как величина парциального давления (РН2О) водяного пара в указанной томильной печи, деленная на парциальное давление (РН2) водорода, составляет от -5 до -2, и указанная томильная печь имеет атмосферу, состоящую из водорода с концентрацией водорода от 1 до 30% по объему, пара и азота.
12. Способ получения горячегальванизированного погружением стального листа, подвергнутого отжигу, включающий стадии литья, горячей прокатки, декапирования и холодной прокатки стали с получением холоднокатаного стального листа по п.9, отжига указанного холоднокатаного стального листа и горячей гальванизации погружением отожженного стального листа в установке для непрерывной горячей гальванизации погружением, которая оборудована нагревательной печью и томильной печью, и обработку для легирования полученного погружением слоя,
причем в указанной нагревательной печи и указанной томильной печи, которые выполняют указанную отжиговую обработку, температуру указанного холоднокатаного стального листа в печах устанавливают в температурном диапазоне от 500°C до 950°C и проводят обработку указанного холоднокатаного стального листа в следующих условиях:
нагревают с использованием нагревательной печи типа трубчатого радиационного бесконвекционного нагревателя указанный холоднокатаный стальной лист в вышеуказанном температурном диапазоне в течение времени от 10 до 1000 секунд, причем значение log(РН2О/РН2) как величина парциального давления (РН2О) водяного пара в указанной нагревательной печи, деленная на парциальное давление (РН2) водорода, составляет от -2 до 2, и указанная нагревательная печь имеет атмосферу, состоящую из водорода с концентрацией водорода от 1 до 30% по объему, пара и азота,
после указанной нагревательной печи в томильной печи проводят томление указанного холоднокатаного стального листа в вышеуказанном температурном диапазоне в течение времени от 10 до 1000 секунд, причем значение log(PH2O/РН2) как величина парциального давления (PH2O) водяного пара в указанной томильной печи, деленная на парциальное давление (РН2) водорода, составляет от -5 до -2, и указанная томильная печь имеет атмосферу, состоящую из водорода с концентрацией водорода от 1 до 30% по объему, пара и азота.
RU2014117496/02A 2011-09-30 2012-09-28 Стальной лист, снабженный образованным горячей гальванизацией погружением слоем с превосходными смачивающей способностью плакирующего покрытия и адгезией слоя покрытия, и способ его получения RU2584060C2 (ru)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2011217144 2011-09-30
JP2011-217144 2011-09-30
PCT/JP2012/075189 WO2013047804A1 (ja) 2011-09-30 2012-09-28 めっき濡れ性及びめっき密着性に優れた溶融亜鉛めっき層を備えた鋼板とその製造方法

Publications (2)

Publication Number Publication Date
RU2014117496A RU2014117496A (ru) 2015-11-10
RU2584060C2 true RU2584060C2 (ru) 2016-05-20

Family

ID=47995827

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2014117496/02A RU2584060C2 (ru) 2011-09-30 2012-09-28 Стальной лист, снабженный образованным горячей гальванизацией погружением слоем с превосходными смачивающей способностью плакирующего покрытия и адгезией слоя покрытия, и способ его получения

Country Status (14)

Country Link
US (1) US9752221B2 (ru)
EP (1) EP2762601B1 (ru)
JP (2) JP5648741B2 (ru)
KR (1) KR101624810B1 (ru)
CN (1) CN103827342B (ru)
BR (1) BR112014007509A2 (ru)
CA (1) CA2848949C (ru)
ES (1) ES2680649T3 (ru)
MX (1) MX359228B (ru)
PL (1) PL2762601T3 (ru)
RU (1) RU2584060C2 (ru)
TW (1) TWI465581B (ru)
WO (1) WO2013047804A1 (ru)
ZA (1) ZA201402254B (ru)

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2625194C1 (ru) * 2016-07-11 2017-07-12 Юлия Алексеевна Щепочкина Литой высокобористый сплав
RU2755721C1 (ru) * 2018-03-02 2021-09-20 Кабусики Кайся Кобе Сейко Се (Кобе Стил, Лтд.) Оцинкованный стальной лист для горячей штамповки и способ его получения

Families Citing this family (14)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2014021452A1 (ja) 2012-08-03 2014-02-06 新日鐵住金株式会社 溶融亜鉛めっき鋼板及びその製造方法
MX362505B (es) 2012-11-06 2019-01-22 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp Lamina de acero galvanizada por inmersion en caliente aleada y metodo para manufacturar la misma.
WO2015001367A1 (en) 2013-07-04 2015-01-08 Arcelormittal Investigación Y Desarrollo Sl Cold rolled steel sheet, method of manufacturing and vehicle
JP5799996B2 (ja) * 2013-09-12 2015-10-28 Ｊｆｅスチール株式会社 外観性とめっき密着性に優れる溶融亜鉛めっき鋼板および合金化溶融亜鉛めっき鋼板ならびにそれらの製造方法
JP5799997B2 (ja) 2013-09-12 2015-10-28 Ｊｆｅスチール株式会社 外観性とめっき密着性に優れる溶融亜鉛めっき鋼板および合金化溶融亜鉛めっき鋼板ならびにそれらの製造方法
JP6505480B2 (ja) 2014-08-29 2019-04-24 株式会社神戸製鋼所 溶融亜鉛めっき用または合金化溶融亜鉛めっき用原板、および溶融亜鉛めっき鋼板または合金化溶融亜鉛めっき鋼板
DE102014116929B3 (de) * 2014-11-19 2015-11-05 Thyssenkrupp Ag Verfahren zur Herstellung eines aufgestickten Verpackungsstahls, kaltgewalztes Stahlflachprodukt und Vorrichtung zum rekristallisierenden Glühen und Aufsticken eines Stahlflachprodukts
JP6164280B2 (ja) * 2015-12-22 2017-07-19 Ｊｆｅスチール株式会社 表面外観および曲げ性に優れるＭｎ含有合金化溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法
JP6673461B2 (ja) * 2016-02-25 2020-03-25 日本製鉄株式会社 鋼板の製造方法及び鋼板の連続焼鈍装置
JP6740973B2 (ja) * 2017-07-12 2020-08-19 Ｊｆｅスチール株式会社 溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法
CN110284064B (zh) * 2019-07-18 2021-08-31 西华大学 一种高强度含硼钢及其制备方法
KR102405223B1 (ko) * 2020-11-05 2022-06-02 주식회사 포스코 법랑용 강판 및 그 제조방법
KR102547364B1 (ko) * 2020-12-18 2023-06-22 주식회사 포스코 고강도강 용융아연도금강판 및 그 제조방법
CN115404426B (zh) * 2022-07-22 2023-12-22 江苏甬金金属科技有限公司 一种高强度热镀锌钢板及其制备方法

Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2321667C2 (ru) * 2002-09-06 2008-04-10 Юзинор Сталь с очень высокой механической прочностью, способ получения листа из стали с покрытием из цинка или цинкового сплава и его применение
JP2009068041A (ja) * 2007-09-11 2009-04-02 Jfe Steel Kk 溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法

Family Cites Families (27)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS55122865A (en) 1979-03-12 1980-09-20 Nippon Steel Corp Molten zinc plating method for difficult plating steel sheet
JPS5633463A (en) 1979-07-16 1981-04-03 Nippon Parkerizing Co Ltd Hot dipping method
JPS5779160A (en) 1980-11-04 1982-05-18 Nippon Steel Corp Production of zinc-iron type alloy coated high tensile steel plate
JP2970445B2 (ja) * 1994-12-14 1999-11-02 住友金属工業株式会社 Ｓｉ添加高張力鋼材の溶融亜鉛めっき方法
JP3606102B2 (ja) 1999-04-20 2005-01-05 Ｊｆｅスチール株式会社 熱延鋼板、溶融めっき熱延鋼板およびそれらの製造方法
JP2001200352A (ja) 2000-01-20 2001-07-24 Nkk Corp 耐パウダリング性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法
JP4283408B2 (ja) 2000-02-14 2009-06-24 新日本製鐵株式会社 成形性の優れた溶融亜鉛メッキ高強度薄鋼板とその製造方法
JP2001279412A (ja) 2000-03-29 2001-10-10 Nippon Steel Corp 耐食性の良好なＳｉ含有高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板とその製造方法
JP2001323355A (ja) 2000-05-11 2001-11-22 Nippon Steel Corp めっき密着性と塗装後耐食性の良好なＳｉ含有高強度溶融亜鉛めっき鋼板と塗装鋼板およびその製造方法
JP3912014B2 (ja) * 2001-02-05 2007-05-09 Ｊｆｅスチール株式会社 合金化溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法
JP4331915B2 (ja) * 2001-07-12 2009-09-16 新日本製鐵株式会社 疲労耐久性および耐食性に優れた高強度高延性溶融Ｚｎめっき鋼板及びその製造方法
BR0210265B1 (pt) 2001-06-06 2013-04-09 folha de aÇo galvanizado ou galvanelado com imersço a quente.
JP4275424B2 (ja) 2002-02-12 2009-06-10 Ｊｆｅスチール株式会社 高張力溶融亜鉛めっき鋼板及びその製造方法、並びに高張力合金化溶融亜鉛めっき鋼板及びその製造方法
EP1612288B9 (en) * 2003-04-10 2010-10-27 Nippon Steel Corporation A method for producing a hot-dip zinc coated steel sheet having high strength
JP4192051B2 (ja) * 2003-08-19 2008-12-03 新日本製鐵株式会社 高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法と製造設備
EP1829983B1 (en) * 2004-12-21 2016-04-13 Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho Method and facility for hot dip zinc plating
JP4912684B2 (ja) * 2006-01-18 2012-04-11 新日本製鐵株式会社 高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造装置ならびに高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法
JP4837459B2 (ja) 2006-06-30 2011-12-14 新日本製鐵株式会社 外観が良好な耐食性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板及びその製造方法
JP2008144264A (ja) * 2006-11-16 2008-06-26 Jfe Steel Kk 高強度溶融亜鉛めっき鋼板及び高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法
JP5223360B2 (ja) 2007-03-22 2013-06-26 Ｊｆｅスチール株式会社 成形性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法
JP2009020939A (ja) 2007-07-11 2009-01-29 Funai Electric Co Ltd 光ピックアップ
JP5315795B2 (ja) * 2008-05-30 2013-10-16 Ｊｆｅスチール株式会社 高加工時の耐めっき剥離性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板、高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板、およびその製造方法
US8692152B2 (en) * 2008-07-09 2014-04-08 Suzuki Motor Corporation Laser lap welding method for galvanized steel sheets
JP2010126757A (ja) 2008-11-27 2010-06-10 Jfe Steel Corp 高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法
JP5444752B2 (ja) 2009-02-23 2014-03-19 Ｊｆｅスチール株式会社 高強度溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法および高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法
JP5206705B2 (ja) * 2009-03-31 2013-06-12 Ｊｆｅスチール株式会社 高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法
DE102011051731B4 (de) * 2011-07-11 2013-01-24 Thyssenkrupp Steel Europe Ag Verfahren zur Herstellung eines durch Schmelztauchbeschichten mit einer metallischen Schutzschicht versehenen Stahlflachprodukts

Patent Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2321667C2 (ru) * 2002-09-06 2008-04-10 Юзинор Сталь с очень высокой механической прочностью, способ получения листа из стали с покрытием из цинка или цинкового сплава и его применение
JP2009068041A (ja) * 2007-09-11 2009-04-02 Jfe Steel Kk 溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2625194C1 (ru) * 2016-07-11 2017-07-12 Юлия Алексеевна Щепочкина Литой высокобористый сплав
RU2755721C1 (ru) * 2018-03-02 2021-09-20 Кабусики Кайся Кобе Сейко Се (Кобе Стил, Лтд.) Оцинкованный стальной лист для горячей штамповки и способ его получения

Also Published As

Publication number Publication date
WO2013047804A1 (ja) 2013-04-04
EP2762601A4 (en) 2015-08-05
EP2762601B1 (en) 2018-05-30
MX359228B (es) 2018-09-20
KR20140053322A (ko) 2014-05-07
RU2014117496A (ru) 2015-11-10
JPWO2013047804A1 (ja) 2015-03-30
ZA201402254B (en) 2015-08-26
CA2848949A1 (en) 2013-04-04
JP5907221B2 (ja) 2016-04-26
MX2014003789A (es) 2014-07-10
TW201319271A (zh) 2013-05-16
TWI465581B (zh) 2014-12-21
JP5648741B2 (ja) 2015-01-07
CA2848949C (en) 2016-09-20
US9752221B2 (en) 2017-09-05
US20140234656A1 (en) 2014-08-21
PL2762601T3 (pl) 2018-11-30
CN103827342A (zh) 2014-05-28
JP2015038245A (ja) 2015-02-26
ES2680649T3 (es) 2018-09-10
BR112014007509A2 (pt) 2017-04-04
KR101624810B1 (ko) 2016-05-26
CN103827342B (zh) 2016-06-22
EP2762601A1 (en) 2014-08-06

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2584060C2 (ru) Стальной лист, снабженный образованным горячей гальванизацией погружением слоем с превосходными смачивающей способностью плакирующего покрытия и адгезией слоя покрытия, и способ его получения
KR101831173B1 (ko) 외관성과 도금 밀착성이 우수한 용융 아연 도금 강판 및 합금화 용융 아연 도금 강판 그리고 그들의 제조 방법
RU2635499C2 (ru) Гальванизированный горячим погружением и легированный стальной лист и способ его изготовления
KR101653510B1 (ko) 용융 아연 도금 강판의 제조 방법
WO2017057570A1 (ja) 熱間プレス用亜鉛めっき鋼板および熱間プレス成形品の製造方法
KR20110117220A (ko) 고강도 용융 아연 도금 강판 및 그 제조 방법
JP5799819B2 (ja) めっき濡れ性及び耐ピックアップ性に優れる溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法
KR101789958B1 (ko) 합금화 용융 아연 도금 강판 및 그 제조 방법
KR20160055870A (ko) 외관성과 도금 밀착성이 우수한 용융 아연 도금 강판 및 합금화 용융 아연 도금 강판 그리고 그들의 제조 방법
JP2017075394A (ja) 高強度溶融亜鉛めっき鋼板及び高強度溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法
CN103261466A (zh) 具有优异抗氧化性和耐热性的镀铝钢板
US11136641B2 (en) Mn-containing galvannealed steel sheet and method for producing the same
US20140342182A1 (en) Galvannealed steel sheet having high corrosion resistance after painting
KR101978014B1 (ko) 고강도 강판 및 고강도 용융 아연 도금 강판 그리고 그것들의 제조 방법
US20230095166A1 (en) Hot pressed member and method of producing same, and coated steel sheet for hot press forming
KR102031459B1 (ko) 도금성이 우수한 초고강도 고망간 용융아연도금강판 및 그 제조방법
JP2005200711A (ja) 合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法

Legal Events

Date Code Title Description
PD4A Correction of name of patent owner
MM4A The patent is invalid due to non-payment of fees

Effective date: 20200929