ES2680649T3 - Lámina de acero con una capa galvanizada por inmersión en caliente y que muestra una humectabilidad de recubrimiento y adhesión de recubrimiento excelentes y su método de producción - Google Patents
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Abstract
Una lámina de acero galvanizada por inmersión en caliente, que comprende una lámina de acero que contiene, en % en masa, C: 0,05 % a 0,50 %, Si: 0,1 % a 3,0 %, Mn: 0,5 % a 5,0 %, P: 0,001 % a 0,5 %, S: 0,001 % a 0,03 %, Al: 0,005 % a 1,0 %, opcionalmente uno o más elementos de Ti, Nb, Cr, Mo, Ni, Cu, Zr, V, W, B, Ca, y REM, respectivamente, en 0,0001 % a 1 %, un resto de Fe e impurezas ineviTablas, que tiene una capa galvanizada por inmersión A sobre la superficie de dicha lámina de acero, caracterizada por que tiene la siguiente capa B justo debajo de dicha superficie de lámina de acero y dentro de dicha lámina de acero: capa B: la capa tiene un espesor de 0,001 μm a 0,5 μm, que contiene, sobre la base de masa de dicha capa B, uno o más óxidos de Fe, Si, Mn, P, S, y Al y opcionalmente uno o más de óxidos de Ti, Nb, Cr, Mo, Ni, Cu, Zr, V, W, B, Ca, y REM en un total menor que 50 % en masa, que contiene C, Si, Mn, P, S, y Al no como óxidos y opcionalmente Ti, Nb, Cr, Mo, Ni, Cu, Zr, V, W, B, Ca, y REM no como óxidos en: C: menor que 0,05 % en masa, Si: menor que 0,1 % en masa, Mn: menor que 0,5 % en masa, P: menor que 0,001 % en masa, S: menor que 0,001 % en masa, Al: menor que 0,005 % en masa, y opcionalmente uno o más de Ti, Nb, Cr, Mo, Ni, Cu, Zr, V, W, B, Ca, y REM, respectivamente, menor que 0,0001 % en masa, y que contiene Fe no como óxidos en 50 % en masa o más.
Description
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DESCRIPCION
Lámina de acero con una capa galvanizada por inmersión en caliente y que muestra una humectabilidad de recubrimiento y adhesión de recubrimiento excelentes y su método de producción
Campo técnico
La presente invención se refiere a una lámina de acero galvanizada por inmersión en caliente y a un método de producción de la misma, más particularmente se refiere a una lámina de acero que está provisto con una capa galvanizada por inmersión en caliente excelente en humectabilidad de recubrimiento y adhesión de recubrimiento y que se puede aplicar como un miembro en el campo de automoción, en el campo de aparatos electrodomésticos y en el campo de materiales de construcción y a un método de producción de la misma.
Técnica anterior
En miembros en el campo de automoción, en el campo de aparatos electrodomésticos y en el campo de materiales de construcción, se utiliza una lámina de acero tratada en la superficie, que mejora la prevención contra la corrosión. En particular, se utiliza lámina de acero galvanizada por inmersión en caliente se puede producir económicamente y es excelente en prevención de la corrosión. En primer lugar se lamina una plana en caliente, se lamina en frío, y se trata en caliente para obtener una lámina de acero de calibre fino. Ésta es desengrasada y/o decapada por una etapa de tratamiento previo con la finalidad de la limpieza de la superficie de la lámina de acero de material de base u, omitiendo la etapa de tratamiento previo, se calienta en un horno de precalentamiento para quemar el aceite sobre la superficie de la lámina de acero del material de base, luego se calienta para recristalizarla y recocerla. La atmósfera en el instante de la recristalización y el recocido en una atmósfera de reducción de Fe, puesto que en el instante del tratamiento de recubrimiento posterior, los óxidos de Fe obstruirían la humectabilidad de la capa de recubrimiento y la lámina de acero de material de base o la adhesión de la capa de recubrimiento y de la lamina de acero de material de base. Después de la recristalización y del recocido, sin contacto con el aire, la lámina de acero es enfriada continuamente a una temperatura adecuada para recubrimiento en una atmósfera reductora de Fe y es sumergida en un baño de galvanización por inmersión en caliente para galvanización por inmersión en caliente.
En una instalación de galvanización por inmersión en caliente, los tipos de hornos de calefacción que realizan la recristalización y el recocido incluyen DFF (direct flame furnaces = hornos de llama directa), NOF (hornos de no- oxidación), los tipos de tubo todo radiante (todos los tipos reductores) y combinaciones de los mismos, etc., pero para facilitar la operación, menos adherencias de los rodillos en el horno de calefacción, la capacidad para producir lámina de acero recubierta de alta calidad a menor coste, y otras razones, la práctica general ha sido hacer que en todo el interior del horno exista una atmósfera reductora de Fe y hacer que el horno de calefacción sea un tipo de tubo todo radiante. La "adherencia de los rodillos" referida aquí significa la deposición de óxidos o de materia extraña desde la superficie de la lámina de acero sobre los rodillos en el momento de la circulación a través del horno. Después de la deposición, los defectos ocurren en apariencia en la lámina de acero, de manera que esto tiene un efecto perjudicial sobre la calidad y la productividad.
En años recientes, en particular en el campo de la automoción, para conseguir tanto la función de protección de los pasajeros en el momento de la colisión como también un peso más ligero con el propósito de la mejora de la eficiencia de combustible, se están incrementando el uso de lámina de acero galvanizado por inmersión en caliente que está producida de mayor resistencia de la lámina de acero de material de base por la inclusión de elementos tales como Si y Mn.
Sin embargo, Si y Mn son elementos que son más fácilmente oxidables comparados con Fe, de manera que en el momento del calentamiento en recristalización y recocido en el tipo de tubo todo radiante del horno, incluso en una atmósfera reductora de Fe, el Si y Mn terminan oxidándose. Por esta razón, en una lámina de acero que contiene Si y Mn, en el proceso de recristalización y recocido, el Si y Mn presentes en la superficie de la lámina de acero se oxidan. Además, el Si y Mn, que se difunden térmicamente desde el interior de la lámina de acero, se oxidan en la superficie de la lámina de acero, de manera que gradualmente los óxidos de Si y Mn se concentran. Si los óxidos de Si y Mn se concentran en la superficie de la lámina de acero, en el proceso de inmersión de la lámina de acero en el baño de galvanización por inmersión en caliente, se obstruiría el contacto entre el cinc fundido y la lámina de acero, lo que provocaría una caída en la humectabilidad de la capa de recubrimiento y la adhesión de la capa de recubrimiento. Si la capa de recubrimiento cae en humectabilidad, aparecen defectos de no-recubrimientos en apariencia y/o defectos en prevención de la corrosión. Si la adhesión del recubrimiento cae, cuando se forma por prensado esta lámina de acero recubierta, se produce un pelado del recubrimiento y da como resultado defectos en la apariencia y/o defectos en la prevención de la corrosión después de la formación, de manera que se plantea un problema mayor.
Con respecto al tipo de supresión de la concentración de óxidos de Si y Mn, con respecto a la técnica que se enfoca sobre el proceso de recristalización y recocido, PLT 1 muestra la oxidación de la superficie de la lámina de acero, de manera que el espesor de la película de óxido alcanza de 400 a 10000Á, reduciendo el Fe en la atmósfera del horno que contiene hidrógeno y entonces realizando el recubrimiento. Además, PLT 2 muestra el método de oxidación de la superficie de la lámina de acero y el control del potencial de oxígeno en el horno de reducción para reducir de esta
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manera el Fe y oxidar internamente el Si para suprimir la concentración de óxidos de Si en la superficie, luego para aplicar el recubrimiento. Sin embargo, en esta técnica, si el tiempo de reducción es demasiado largo, el Si se concentra en la superficie, mientras que si es demasiado corto, una película de óxido de Fe permanente sobre la superficie de la lámina de acero. En el caso real, donde la película de óxido sobre la superficie de la lámina de acero se vuelve irregular en el espesor, existe el problema de que el ajuste del tiempo de reducción es extremadamente difícil y las cuestiones de la humectabilidad de la capa de recubrimiento y la adhesión de la capa de recubrimiento se resuelven de manera insuficiente. Además, si la película de óxido de Fe de la superficie en el tiempo de oxidación se vuelve demasiado gruesa, existe el problema de que se provoca adherencia de los rodillos.
PLT 3 resuelve el problema anterior, que era debido a que se oxida Fe una vez, y tiene como su objeto suprimir la concentración de óxidos de Si y Mn, y muestra un método que comprende reducir el potencial de oxígeno (log(PH2O/PH2)) de la atmósfera en la recristalización y recocido en el tipo de tubo todo radiante del horno a un valor, en el que Fe y Si y Mn no se oxidarán (se reducirán), luego se aplica el recubrimiento. Sin embargo, en esta técnica, para reducir Si y Mn, es necesario reducir en gran medida la concentración de vapor de la atmósfera o incrementar en gran medida la concentración de hidrógeno, pero existe el problema de que es pobre en aplicabilidad industrial y también el problema de que el Si y Mn que permanecen en la superficie de la lámina de acero, sin oxidarse, obstruyen la reacción entre el recubrimiento y la lámina de acero de material de base y, además, reaccionando con los óxidos que están flotando sobre la superficie del baño para formar óxidos de Si y Mn en el momento de la inmersión en el baño de recubrimiento, de manera que la humectabilidad de recubrimiento y la adhesión de recubrimiento caen.
PLT 4 muestra un método de elevación del potencial de oxígeno en la atmósfera en la recristalización y recocido en el tipo de tubo todo radiante hasta que Si y Mn se oxidan internamente, luego se aplica el recubrimiento. Además, PLTs 5 y 6 muestran métodos de control cuidadoso de los medios y condiciones para elevar el potencial de oxígeno para suprimir la concentración en la superficie de óxidos de Fe y de óxidos de Si y Mn, luego de aplica el recubrimiento. Sin embargo, si se eleva el potencial de oxígeno, Si y Mn se oxidan internamente, pero Fe se oxida. Por otra parte, con un incremento del potencial de oxígeno en una extensión en la que Fe no se oxida, la oxidación interna de Si y Mn resulta insuficiente y los óxidos de Si y Mn se concentran en la superficie. En las técnicas de ajustar el potencial de oxígeno de la atmósfera, que se describen en PLTs 4 a 6, existe el problema de que no se resuelven suficientemente las cuestiones en la humectabilidad de la capa de recubrimiento y la adhesión de la capa de recubrimiento.
Además, con respecto a la técnica para suprimir la concentración de óxidos de Si y Mn, puesto que los métodos mencionados anteriormente incrementan las etapas de producción de la galvanización por inmersión en caliente del tipo continuo general, PLT 7 muestra el método de realizar el recocido dos veces, decapando y retirando los concentrados de Si en la superficie, que se forman sobre la superficie después del primer recocido para suprimir la formación de concentrados en la superficie en el momento del segundo recocido, luego se aplica el recubrimiento. Sin embargo, cuando la concentración de Si es alta, el decapado no es suficiente para retirar completamente los concentrados en la superficie, de manera que la humectabilidad del recubrimiento y la adhesión del recubrimiento se mejoran en una medida insuficiente. Además, se requieren nuevamente instalaciones para dos operaciones de recocido e instalaciones de decapado para retirar los concentrados de Si en la superficie, de manera que existe el problema de un incremento de los costes de capital y los costes de producción.
PLTs 8 y 9 muestran métodos de pre-recubrimiento de la superficie de lámina de acero por Cr, Ni, Fe, etc. antes o después de la recristalización y el recocido, luego se aplica el recubrimiento. Sin embargo, en esta técnica existe el problema de que cuando se realiza el pre-recubrimiento antes de la recristalización y el recocido, el calentamiento en el momento del recocido provoca que los elementos pre-recubiertos se difundan en la lámina de acero y la lámina de acero falle en resistencia y alargamiento y el problema de que se oxidan el Fe o Si y Mn, que se difunden en la superficie de la lámina de acero. Además, cuando se realiza el pre-recubrimiento después de la recristalización y el recocido, se forman óxidos sobre la superficie de la lámina de acero, de manera que existe el problema de que el pre-recubrimiento se deposita de una manera irregular sobre la lámina de acero y tiene dificultad en cubrir los óxidos concentrados. Además, este método tiene el problema de que independientemente de si se realiza el prerecubrimiento antes o después de la recristalización y recocido, se incurre en costes en los materiales del prerecubrimiento o se incurre en costes en las instalaciones de pre-recubrimiento, de manera que el incremento de etapas conduce a un incremento en los costes de producción.
Además, en la técnica que suprime la concentración del Si y Mn, como la técnica que se centra en provocar oxidación interna de antemano en la etapa de laminación en caliente, PLT 10 muestra la técnica de controlar el potencial de oxígeno en la etapa de laminación en calienta para causar la oxidación interna de Si y utilizar la lámina de acero de calibre fino resultante para producir lámina de acero galvanizada por inmersión en caliente por una instalación de galvanización por inmersión en caliente continua. Sin embargo, en esta técnica, en el momento de la etapa de laminación en frío y otra laminación, la capa de oxidación interna termina por laminarse junta, de manera que la capa de oxidación interna se reduce en el espesor y los óxidos de Si terminan por concentrarse en la superficie en el proceso de recristalización y recocido, de manera que existe el problema de que la humectabilidad del recubrimiento y la adhesión del recubrimiento se mejoran en una medida insuficiente. Además, existe el problema de que si se causa oxidación interna en la etapa de laminación en caliente, los óxidos de Fe formados al mismo tiempo causan adherencia de los rodillos.
PLT 11 muestra el método de controlar el potencial de oxígeno en la atmósfera en el horno de calefacción y el potencial de oxígeno en la atmósfera en la parte más alta del horno de remojo altos de la misma manera y de controlar el potencial de oxígeno de la parte superior del horno de remojo para que sea más alto que el potencial de oxígeno en la parte del fondo del horno en un cierto grado para recubrir la lámina de acero con alto contenido de Si. 5 Sin embrago, también por este método la adhesión del recubrimiento es insuficiente.
PLT 12 muestra una lámina de acero galvanizada por inmersión de alta tensión, que tiene una capa oxidante que comprende óxido intergranular u óxido transgranular formados sobre la porción de la capa de la superficie donde se tocan la galvanización por inmersión en caliente y la lámina de acero de sustrato. Un precipitado del grupo de niobio- molibdeno de 20 nm o menor que diámetro, o un precipitado del grupo de titanio-molibdeno a una densidad de más 10 de 1/|jm2, se dispersan en la capa.
Lista de citas
Literatura de patentes
PLT 1. Publicación de Patente Japonesa N° 55-122865A PLT 2. Publicación de Patente Japonesa N° 2001-323355A 15 PLT 3. Publicación de Patente Japonesa N° 2010-126757A PLT 4. Publicación de Patente Japonesa N° 2008-7842A PLT 5. Publicación de Patente Japonesa N° 2001-279412A PLT 6. Publicación de Patente Japonesa N° 2009-209397A PLT 7. Publicación de Patente Japonesa N° 2010-196083A 20 PLT 8. Publicación de Patente Japonesa N° 56-33463A PLT 9. Publicación de Patente Japonesa N° 57-79160A PLT 10. Publicación de Patente Japonesa N° 2000-309847A PLT 11. Publicación de Patente Japonesa N° 2009-068041A PLT 12. Publicación de Patente Japonesa N° 2004-149912A 25 Sumario de la invención Problema técnico
La presente invención tiene el problema de proporcionar una lámina de acero galvanizada por inmersión en caliente que utiliza una lámina de acero que contiene los elementos fácilmente oxidables de Si y Mn como un material de base y está provista con una capa galvanizada por inmersión en caliente, que es excelente en humectabilidad de 30 recubrimiento y adhesión del recubrimiento y de proporcionar un método de producción de la misma.
Solución del problema
Para solucionar el problema anterior, los inventores han tomado nota del efecto del contenido de los componentes de la capa galvanizada por inmersión en caliente y la lámina de acero de material de base en una lámina de acero galvanizada por inmersión en caliente, en particular la lámina de acero de material de base justamente debajo de la 35 capa de recubrimiento, sobre la humectabilidad del recubrimiento y la adhesión del recubrimiento y, además, han tomado nota, en el método de producción de la misma, para conseguir que se provoque oxidación interna de Si y Mn cuando se eleva el potencial de oxígeno de la atmósfera y reducir el Fe en un tipo de tubo radiante de horno de calefacción controlando la recristalización y el recocido hasta el potencial de oxígeno en la etapa de calefacción y en la etapa de remojo. Han emprendido varios estudios en profundidad y, como resultado, han descubierto que es 40 posible producir lámina de acero galvanizada por inmersión en caliente que es excelente en humectabilidad del recubrimiento y adhesión del recubrimiento, sin incrementar las etapas en una instalación de galvanización por inmersión en caliente continua, que está provista con un tipo de tubo todo radiante de horno de calefacción y de esta manera se completa la presente invención.
La presente invención se define por las reivindicaciones anexas.
45 Efectos ventajosos de la invención
De acuerdo con el método de producción de la presente invención, se obtiene una lámina de acero galvanizado por inmersión en caliente, que es excelente de humectabilidad de revestimiento y adhesión revestimiento utilizando una
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lámina de acero que contiene los elementos Si y Mn fácilmente oxidables como un material de base.
Breve descripción de los dibujos
La figura 1 muestra los resultados de la humectabilidad de recubrimiento / adhesión de recubrimiento determinadas por la relación del espesor de la capa Ay el espesor de la capa B obtenidos a partir de los resultados de los Ejemplos explicados más adelante A1 a A72, B1 a B72, C1 a C72, D1 a D72, E1 a E72, F1 a F72, y G1 a G72 y los Ejemplos Comparativos H1 a H12 y H29 a H34.
La figura 2 muestra la relación del contenido de óxidos de la capa B y la humectabilidad/adhesión de recubrimiento obtenidos a partir de los resultados de los Ejemplos explicados más adelante A1 a A72, B1 a B72, C1 a C72, D1 a D72, E1 a e72, F1 a F72, y G1 a G72 y los Ejemplos Comparativos H1 a H12.
La figura 3 muestra la relación del contenido de Fe de la capa B y la humectabilidad/adhesión de recubrimiento obtenidos a partir de los resultados de los Ejemplos explicados más adelante A1 a A72, B1 a B72, C1 a C72, D1 a D72, E1 a E72, F1 a F72, y G1 a G72 y los Ejemplos Comparativos H1 a H12.
La figura 4 muestra los resultados de la humectabilidad de recubrimiento/adhesión de recubrimiento que se determina por la relación entre el potencial de oxígeno log(PH2O/PH2) del horno de calefacción y el potencial de oxígeno log(PH2O/PH2) del horno de remojo obtenidos a partir de los resultados de los Ejemplos explicados más adelante A1 a A72, B1 a B72, C1 a C72, D1 a D72, E1 a E72, F1 a F72, y G1 a G72 y los Ejemplos Comparativos H1 a H12.
La figura 5 muestra la relación entre la concentración de hidrógeno del horno de calefacción y la humectabilidad de recubrimiento/adhesión de recubrimiento obtenidos a partir de los resultados de los Ejemplos explicados más adelante A1 a A72, B1 a B72, C1 a C72, D1 a D72, E1 a E72, F1 a F72, y G1 a G72 y los Ejemplos Comparativos H25 a H28.
La figura 6 muestra la relación entre la concentración de hidrógeno del horno de remojo y la humectabilidad de recubrimiento/adhesión de recubrimiento como se entiende a partir de los resultados de los Ejemplos explicados más adelante A1 a A72, B1 a B72, C1 a C72, D1 a D72, E1 a E72, F1 a F72, y G1 a G72 y los Ejemplos Comparativos H25 a H28.
La figura 7 muestra los resultados de la humectabilidad de recubrimiento/adhesión de recubrimiento que se determina por la relación de la temperatura punta de la lámina de acero laminada en frío en el horno de calefacción y el tiempo en el rango de temperatura de 50o°C a 950°C que se obtiene a partir de los resultados de los Ejemplos explicados más adelante A1 a A72, B1 a B72, C1 a C72, D1 a D72, E1 a E72, F1 a F72, y G1 a G72 y los Ejemplos Comparativos H13 a H18 and H22 a H24.
La figura 8 muestra los resultados de la humectabilidad de recubrimiento/adhesión de recubrimiento que se determina por la relación entre las temperaturas mínima y máxima de la lámina (rango de temperatura de la lámina) en el horno de remojo y el tiempo en el rango de temperatura de 500°C a 950°C, que se obtiene a partir de los resultados de los Ejemplos explicados más adelante A1 a A72, B1 a B72, C1 a C72, D1 a D72, E1 a E72, F1 a F72, y G1 a G72 y los Ejemplos Comparativos H13 a H24.
Descripción de formas de realización
A continuación se explicará la presente invención en detalle. En primer lugar los componentes supuestos de la lámina de acero que está provista con la capa galvanizada por inmersión en caliente de la presente invención que son los siguientes. Además, a continuación, el % que se explica en la descripción debería ser % en masa, si no se indica otra cosa.
C: 0,05 % a 0,50 %
C es un elemento que estabiliza la fase de austenita y es un elemento necesario para elevar la resistencia de la lámina de acero. Si la cantidad de C es menor que 0,05 %, la lámina de acero es insuficiente en resistencia, mientras que si es mayor que 0,50, falla la capacidad de procesamiento. Por esta razón, la cantidad de C es de 0,05 % a 0,5 %, con preferencia de 0,10 % a 0,40 %.
Si: 0,1 % a 3,0 %
Si provoca que la solución sólida de C en la fase de ferrita se concentre en la fase de austerita y eleva la resistencia al ablandamiento por revenido de la lámina de acero para mejorar de esta manera la resistencia de la lámina de acero. Si la cantidad de Si es menor que 0,1 %, la lámina de acero se vuelve insuficiente en resistencia, mientras que es mayor que 3,0 %, falla en facilidad de procesamiento. Además, no se mejoran en una medida suficiente la humectabilidad de recubrimiento y la adhesión de recubrimiento. Por esta razón, la cantidad de Si es de 0,1 % a 3,0 %, con preferencia de 0,5 % a 2,0 %.
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Mn: 0,5 % a 5,0 %
Mn es un elemento que es útil para elevar la capacidad de endurecimiento y para elevar la resistencia de la lámina de acero. Si la cantidad de Mn es menor que 0,5 %, la lámina de acero se vuelve insuficiente en resistencia, mientras que si es mayor que 5,0 %, cae en facilidad de procesamiento. Además, no se mejoran en una medida suficiente la humectabilidad de recubrimiento y la adhesión de recubrimiento. Por esta razón, la cantidad de Mn de 0,5 % a 5,0 %, con preferencia de 1,0 % a menor que 3,0 %.
P: 0,001 % a 0,5 %
P contribuye a la mejora de la resistencia, de manera que se puede incluir P de acuerdo con el nivel de resistencia requerido. No obstante, si el contenido de P está contenido por encima de 0,5 %, la segregación límite de los granos causa que se deteriore la calidad del material, de manera que el límite superior se fija en 0,5 %. Por otra parte, para hacer que el contenido de P sea menor que 0,001 %, se requiere un incremento tremendo del coste en la fase de producción del acero, de manera que se fija 0,001 % como el límite inferior.
S: 0,001 % a 0,03 %
S es un elemento de impureza incluido de forma ineviTabla. Después de la laminación en frío, se forman inclusiones de MnS en la lámina configurada, por lo que cae la capacidad de procesamiento, de manera que la cantidad de S es con 0preferencia lo más pequeña posible, pero la reducción excesiva va acompañada con un incremento en los costes de desulfuración del proceso de producción de acero. Por lo tanto, la cantidad de S es de 0,001 % a 0,03 %.
Al: 0,005 % a 1,0%
Al tiene una afinidad con el N en la lámina de acero y tiene el efecto de fijar la solución sólida de N como precipitados para mejorar de esta manera la capacidad de procesamiento. Sin embargo, la adición excesiva de Al provoca, por el contrario, que se deteriores la capacidad de procesamiento. Por esta razón, la cantidad de Al es de 0,005 % a 1,0 %.
El resto distinto a la composición anterior de componentes es Fe e impurezas ineviTablas. En la presente invención, con la finalidad de asegurar la resistencia mejorar la capacidad de procesamiento, etc. de acuerdo con las necesidades se pueden incluir de una manera adecuada uno o más elementos que están seleccionados de Ti, Nb, Cr, Mo, Ni, Cu, Zr, V, W, B, Ca, y REM en la lámina de acero, respectivamente, en 0,0001 % a 1 %.
El método de producción de la lámina de acero no está particularmente limitado desde fundición hasta laminación en frío. El acero es procesado por fundición general, laminación en caliente, decapado con ácido y laminación en frío para obtener lámina de acero laminada en frío. La lámina de acero tiene un espesor preferido de 0,1 mm a 3 mm.
A continuación se explicarán factores que son importantes en la presente invención, es decir, la lámina galvanizada por inmersión en caliente (capa A) y la capa que se forma en la lámina de acero (capa B).
La lámina galvanizada por inmersión en caliente de la presente invención tiene la capa A sobre la superficie de lámina de acero y la capa B justo debajo de la superficie de la capa de acero. La capa A es una capa galvanizada por inmersión en caliente que se forma sobre la superficie de la lámina de acero para asegurar la prevención contra la corrosión. La capa B es una capa comprendida principalmente de Fe que es suprimido en contenidos de óxidos y elementos de C, Si, Mn, etc. Se forma en la lámina de acero justo debajo de la superficie de la lámina de acero de material de base para mejorar de esta manera la humectabilidad de recubrimiento y la adhesión de recubrimiento.
La capa A constituida por la capa galvanizada por inmersión en caliente puede tener elementos distintos al cinc añadido en la capa mientras el 50 % o más de los componentes constituyentes es cinc. Además, también es posible una capa galvanizada por inmersión en caliente que se convierte en una aleación de Fe-Zn por calentamiento después del tratamiento de galvanización por inmersión en calientes. En el caso de una capa galvanizada por inmersión en caliente, si el contenido de Fe en la aleación de Fe-Zn está por encima del 20 % en masa, la adhesión de recubrimiento cae, de manera que el contenido es con preferencia 20 % en masa o menos.
El contenido de Fe en la aleación de Fe-Zn de la capa galvanizada por inmersión en caliente referida aquí se halla cortando una pieza de un área predeterminada desde la lámina de acero galvanizada por inmersión en caliente, sumergiéndola en ácido clorhídrico para disolver sólo la capa de recubrimiento, luego analizando esta solución por un ICP (analizador espectrofotométrico de emisión) para medir la cantidad de Fe y la cantidad de Zn y calcular de esta manera la relación de Fe.
El espesor de la capa A, como se muestra en la figura 1, es con preferencia de 2 pm a 100 pm. Si es menor que 2 |jm, la capacidad de prevención de la corrosión es insuficiente. Además, es difícil realizar la deposición del recubrimiento de una manera uniforme. Si es superior a 100 pm, el efecto de la mejora de la resistencia a la corrosión por la capa de recubrimiento llega a saturarse, de manera que no es económica. Además, se incrementa la tensión residual dentro de la capa de recubrimiento, de manera que la adhesión de recubrimiento cae. Por esta razón, el espesor de la capa A es con preferencia de 2 pm a 100 pm. Con respecto al método de medición del
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espesor de la capa B que se menciona aquí, existen varios métodos, pero se puede mencionar, por ejemplo, el método de ensayo microscópico de la sección transversal descrito en JIS H 8501. Éste es un método de enterrar una sección transversal de una muestra en una resina, pulirla, luego de acuerdo con las necesidades decaparla por una solución corrosiva y analizar la superficie pulida por un microscopio óptico o microscopio de electrones del tipo de exploración (SEM), o microanalizador de sonda electrónica (EPMA), etc. y hallar el espesor. En la presente invención, la muestra se enterró en Technovit 4002 (fabricado por Maruto Instrument Co., Ltd.) y se pulió en orden por papel de pulir #240, #320, #400, #600, #800, y #1000 (JIS R 6001), entonces se analizó la superficie pulida por EPMA desde la superficie de acero recubierta por análisis lineal, el espesor en el que no se detecta ya Zn se encuentra en posiciones de 10 localizaciones separadas entre sí por 1 mm o más, los valores hallados se promediaron, y el valor obtenido de considera el espesor de la capa A.
En el caso de una capa recocida después de la galvanización, debido a la capa B dentro de la lámina justo debajo de la superficie de la lámina de acero, se reduce el contenido de los óxidos de la lámina de acero del material de base, de manera que se favorece la reactividad entre el fe y el recubrimiento y se mejorar adicionalmente la humectabilidad de recubrimiento y la adhesión de recubrimiento, de manera que esto es preferible.
La capa B que caracteriza la presente invención es una capa que se forma elevando el potencial de oxígeno de la atmósfera en un tipo de horno de calefacción de tubos radiantes y reduciendo el potencial de oxígeno de la atmósfera para reducir el Fe en un horno de remojo. En el horno de calefacción, Si y Mn se oxidan internamente y C se oxida y se disocia en la superficie de la lámina de acero como un gas, de manera que con un cierto espesor debajo de la superficie de la lámina de acero, se reduce la concentración de Si, Mn y C no como óxidos debajo de la superficie de la lámina de acero del material de base, pero el espesor sigue la dispersión del calor de Si y Mn y C, de manera que se incrementa más que el espesor de la capa de oxidación interna. Si se elevase justamente el potencial de oxígeno de la atmósfera, se formarían óxidos de Fe en la superficie de la lámina de acero del material de base y se incrementarían. Además, por ejemplo en oxidación interna de Si, se formarían y se incrementarían óxidos internos del óxido compuesto con Fe llamado "fayalite" (Fe2SiO4). En cambio, con el método de la presente invención, se reduce el Fe en el horno de remojo, se modo que se pueden suprimir óxidos de Fe justo debajo de la superficie de la lámina de acero del material de base. Por lo tanto, la capa B de acuerdo con la presente invención es una capa diferente de la "capa de oxidación interna" que se describe en la literatura de la técnica anterior, etc.
La capa B en la lámina de acero justo debajo de la superficie de la lámina de acero de material de base, como se muestra en la figura 1, que tiene un espesor de 0,001 pm a 0,5 pm es importante para mejorar la humectabilidad de recubrimiento y la adhesión de la capa de recubrimiento. Si es inferior a 0,001 pm, la cantidad de la capa B cae, de manera que no se mejoran suficientemente la humectabilidad y la adhesión de recubrimiento, mientras que si es superior a 0,5 pm, no se asegura la resistencia de la capa B y se produce fallo de cohesión, de manera que la adhesión de recubrimiento cae. Más preferible, la capa B tiene un espesor de 0,01 pm a 0,4 pm. El espesor de la capa B referido aquí se ha hallado de la siguiente manera: la superficie de la lámina de de acero galvanizada por inmersión en caliente fue tratada por pulverización catódica utilizando al mismo tiempo un espectroscopio de fotoelectrones de rayos-X (XPS) para analizar la composición en la dirección de la profundidad. La profundidad a la que no se detectaría ya Zn se designó como D1. Las cantidades de C, Si, Mn, P, S, y Al en la capa B fueron, respectivamente, C: menor que 0,05 % en masa, Si: menor que 0,1 % en masa, Mn: menor que 0,5 % en masa, P: menor que 0,001 % en masa, S: menor que 0,001 % en masa, y Al: menor de 0,005 % en masa, de manera que se hallaron la profundidad a la que se detectó C en 0,05 % o más o la profundidad a la que se detectó Si en 0,1 % o más, la profundidad a la que se detectó Mn en 0,5 % o más, la profundidad a la que se detectó P en 0,001 % o más, la profundidad a la que se detectó S en 0,001 % o más, y la profundidad a la que se detectó Al en 0,005 % o más y la profundidad del valor mínimo entre estos valores se designa como D2. El espesor de la capa B se convierte en el valor medio hallando (D2-D1) para N = 3. Sin embargo, el porcentaje que se muestra aquí se basa en la representación del sistema XPS. El método de medición no está particularmente limitado. De acuerdo con las necesidades, se pueden utilizar espectrometría de descarga de brillo (GDS), espectrometría de masa de iones secundaria (SIMS), espectrometría de masa de iones secundaria del tipo de tiempo-de-vuelo (TOF-SIMS), TEM, u otros medios de análisis.
Por medio de recristalización y recocido de la lámina de acero, que es galvanizada por inmersión en caliente, de la presente invención, se forman uno o más tipos de óxidos de Fe, Si, Mn, P, S, y Al justo debajo de la superficie de la lámina de acero. Como se muestra en la figura 2, si el total del contenido de éstos en la capa B de la lámina de acero galvanizada por inmersión en caliente de la presente invención llega a ser 50 % o más, caen la humectabilidad de recubrimiento y la adhesión de recubrimiento. Por lo tanto, el total de estos óxidos en la capa B es menor que 50 %, con preferencia menor que 25 %.
Uno o más tipos de óxidos de Fe, Si, Mn, P, S, y Al referidos aquí no están particularmente limitados a los siguientes, sino que se pueden mencionar, como ejemplos específicos, FeO, Fe2O3, Fe3O4, MnO, MnO2, Mn2O3, Mn3O4, SiO2, P2O5, Al2O3, y SO2 como óxidos individuales y composiciones no estequiométricas respectivas de óxidos individuales o FeSiO3, Fe2SiO4, MnSiO3, Mn2SiO4, AlMnO3, Fe2PO3, y Mn2PO3 como óxidos compuestos y composiciones no estequiométricas respectivas de óxidos compuestos. El total de las tasas de contenido se encuentra, de la misma manera que la medición mencionada anteriormente de espesor de la capa B, por medio de pulverización catódica de la superficie de la lámina de acero galvanizada por inmersión en caliente, analizando al mismo tiempo la composición la composición por espectroscopio foto electrónico de rayos-X (XPS) en la dirección
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de la profundidad, totalizando los valores medios de las composiciones por masa de cationes de Fe, Si, Mn, P, S, y Al que se miden a partir de la profundidad, a la que Zn no es ya detectada (D1) hasta la profundidad del valor mínimo (S2) entre la profundidad a la que se detecta C en 0,05 % o más y la profundidad a la que se detecta Si en
O, 1 % o más, la profundidad a la que se detecta Mn en 0,5 % o más, la profundidad a la que se detecta P en 0,001 % o más, la profundidad a la que se detecta S en 0,001 % o más, y la profundidad a la que se detecta Al en 0,005 % más, añadiendo, además, el valor medio de la concentración en masa de aniones de O, y promediando el resultado para N=3 resultados de la medición. El método de medición no está particularmente limitado. De acuerdo con las necesidades, se pueden utilizar espectrometría de descarga de brillo (GDS), espectrometría de masa de iones secundaria (SIMS), espectrometría de masa de iones secundaria del tipo de tiempo-de-vuelo (TOF-SIMS), TEM, u otros medios de análisis.
Además, en la capa B, el contenido de C, Si, Mn, P, S, y Al no como óxidos que está suprimido es también importante para mejorar la humectabilidad de recubrimiento y la adhesión de recubrimiento. Esto es debido a que se reduce el contenido de C, Si, Mn, P, S, y Al que se añaden a la lámina de acero del material de base justo debajo de la superficie de la lámina de acero para elevar la relación de Fe, se eleva la reactividad de la lámina de acero y del recubrimiento, el recubrimiento se humedece fácilmente y se eleva la adhesión entre el recubrimiento y el material de base. Además, esto es debido, con respecto a C, Si, Mn, P, S, y Al no como óxidos presentes en la superficie de la lámina de acero del material de base, a que si los óxidos que están presentes en la superficie del baño contactan con la lámina de acero del material de base cuando se sumerge la lámina de acero en el baño de recubrimiento y se trata la capa de recubrimiento, los Si, Mn, P, S, y Al se oxidan y reducen la reactividad de la lámina de acero y el recubrimiento, de manera que los C, Si, Mn, P, S, y Al no como óxidos son efectivos para mejorar la humectabilidad de recubrimiento y la adhesión de recubrimiento. Se reconoce una caída en la humectabilidad y adhesión del recubrimiento con un contenido de C de la capa B de 0,05 o más o un contenido de de Si de 0,1 % o más, un contenido de Mn de 0,5 % o más, un contenido de P de 0,001 % o más, un contenido de S de 0,001 % o más, y un contenido de Al de 0,005 %, de manera que con preferencia el contenido de C de la capa B es menor que 0,05 %, el contenido de Si es menor que 0,1 %, el contenido de Mn es menor que 0,5 %, el contenido de P es menor que 0,001 %, el contendido de S es menor que 0,001 %, y el contenido de Al es menor que 0,005 %. El contenido de C, Si, Mn,
P, S, y Al referidos aquí se obtienen por medio de pulverización catódica de la superficie de la lámina de acero galvanizada por inmersión en caliente, mientras se analiza la composición por XPS en la dirección de la profundidad y pro mediando, por N = 3 resultados de medición, los valores medios de las concentraciones en masa de C, Si, Mn, P, S, y Al que se miden a partir de la profundidad a la que Zn no se detecta ya (D1) hasta la profundidad del valor mínimo (D2) entre la profundidad a la que C es detectada en 0,05 % o más o la profundidad a la que Si es detectado a 0,1 % o más, la profundidad a la que Mn es detectado en 0,5 % o más, la profundidad a la que P es detectado en 0,001 % o más, la profundidad a la que S es detectado en 0,001 % o más y la profundidad a la que Al es detectado en 0,005 % o más. El método de medición no está particularmente limitado. De acuerdo con las necesidades, se pueden utilizar espectrometría de descarga de brillo (GDS), espectrometría de masa de iones secundaria (SIMS), espectrometría de masa de iones secundaria del tipo de tiempo-de-vuelo (TOF-SIMS), TEM, u otros medios de análisis.
Si el contenido de Fe no como óxidos en la capa V, como se muestra en la figura 3, es menor que 50 %, caen la humectabilidad y la adhesión con la capa A y la adhesión con la lámina de acero de material de base. Como resultado, se hace que caigan la humectabilidad de recubrimiento y la adhesión de recubrimiento, de manera que el contenido de Fe no como óxidos es 50 % o más, con preferencia 70 % o más. El contenido de Fe referido aquí se consigue por medio de pulverización catódica de la superficie de la lámina de acero galvanizada por inmersión en caliente, mientras se analiza la composición por XPS en la dirección de la profundidad y promediando, para N = 3 resultados de la medición, el valor medio de la concentración en masa de Fe, que se mide desde la profundidad a la que Zn no se detecta ya (D1) hasta la profundidad del valor mínimo (D2) entre la profundidad a la que C se detecta en 0,05 % o más o la profundidad a la que Si se detecta en 0,1 % o más, la profundidad a la que Mn se detecta en 0,5 % o más, la profundidad a la que P se detecta en 0,001 % o más, la profundidad a la que a la que S se detecta en 0,001 % o más y la profundidad a la que Al se detecta en 0,005 % o más. El método de medición no está particularmente limitado. De acuerdo con las necesidades, se pueden utilizar espectrometría de descarga de brillo (GDS), espectrometría de masa de iones secundaria (SIMS), espectrometría de masa de iones secundaria del tipo de tiempo-de-vuelo (TOF-SIMS), TEM, u otros medios de análisis.
Una forma de realización más preferida de la capa B se explicará a continuación. Esta forma de realización tiene como su objeto asegurar la resistencia, mejorar la capacidad de procesamiento, etc. en el caso en el que uno o más elementos que son seleccionados de Ti, Nb, Cr, Mo, Ni, Cu, Zr, V, W, B, Ca, y REM están contenidos en la lámina de acero en cantidades respectivas de 0,0001 % a 1 %, como componentes adicionales.
La capa B entre la capa galvanizada por inmersión en caliente constituida por la capa A y la lámina de acero de material de base, como se muestra en la figura 1, tiene con preferencia un espesor de 0,001 mm a 0,5 mm como se ha explicado anteriormente. Más preferido, la capa B tiene de manera similar un espesor de 0,01 mm a 0,4 mm. El espesor preferible de la capa B referida aquí se encuentra de la siguiente manera: La superficie de la lámina de acero galvanizada por inmersión en caliente se aplica por pulverización catódica mientras se utiliza XPS para analizar la composición en la dirección de la profundidad, la profundidad a la que Zn no se detecta ya se designa como D1, la profundidad a la que se detecta C en 0,05 % o más, la profundidad a la que se detecta P en 0,001 % o más, la profundidad a la que se detecta S en 0,001 % o más, la profundidad a la que se detecta Al en 0,005 % o
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más, y la profundidad a la que se detectan Ti, Nb, Cr, Mo, Ni, Cu, Zr, V, W, B, Ca, y REM en 0,0001 % o más se encuentran, y la profundidad del valor mínimo entre estos valores se designa como D2. El espesor de la capa B se convierte en el valor medio de (D2-D1) hallado para N = 3. El método de medición no está particularmente limitado. De acuerdo con las necesidades, se pueden utilizar espectrometría de descarga de brillo (GDS), espectrometría de masa de iones secundaria (SIMS), espectrometría de masa de iones secundaria del tipo de tiempo-de-vuelo (TOF- SIMS), TEM, u otros medios de análisis.
Además, por medio de recristalización y recocido de la lámina de acero, que es galvanizada por inmersión en caliente, de la presente invención, se forman uno o más tipos de óxidos de Fe, Si, Mn, Al, P, S, Ti, Nb, Cr, Mo, Ni, Cu, Zr, V, W, B, Ca, and REM justo debajo de la superficie de la lámina de acero. Como se muestra en la figura 2, si el total de las tasas del contenido en la capa B de la lámina de acero después de la galvanización por inmersión en caliente de la presente invención llega a ser 50 % o más, caen la humectabilidad de recubrimiento y la adhesión de recubrimiento, de manea que el total es menor que 50 %, con preferencia menor que 25 %.
Los óxidos de uno o más elementos que se seleccionan a partir de Fe, Si, Mn, P, S, Al, Ti, Nb, Cr, Mo, Ni, Cu, Zr, V, W, B, Ca, y REM referidos aquí no están particularmente limitados a los siguientes, sino que se pueden mencionar como ejemplos específicos FeO, Fe2O3, Fe3O4, MnO, MnO2, Mn2O3, Mn3O4, SiO2, P2O5, Al2O3, SO2, TiO2, NbO, Cr2O3, Moo2, NiO, CuO, ZrO2, V2O5, WO2, B2O5, y CaO como óxidos y composiciones no estequiométricas respectivas de óxidos individuales de FeSiO3, Fe2SiO4, MnSiO3, Mn2SiO4, AlMnO3, Fe2PO3, y Mn2PO3 como óxidos compuestos y composiciones no estequiométricas respectivas de óxidos compuestos El total de los tasas de contenido se encuentra, de la misma manera que la medición mencionada anteriormente del espesor de la capa B, por medio de pulverización catódica de la superficie de la lámina de acero galvanizada por inmersión en caliente, al mismo tiempo que se utiliza un espectroscopio foto electrónico de rayos-X (XPS) para analizar la composición en la dirección de la profundidad, totalizando los valores medios de las concentraciones respectivas de masa de cationes de Fe, Si, Mn, Al, P, S, Ti, Nb, Cr, Mo, Ni, Cu, Zr, V, W, B, Ca, y REM, que se miden a partir de la profundidad a la que Zn no es ya detectado (D1) hasta la profundidad del valor mínimo (D2) entre la profundidad a la que C se detecta en 0,05 % o más, o la profundidad a la que Si es detectado en 0,1 % o más, la profundidad a la que Mn es detectado en 0,5 % o más, la profundidad a la que P es detectado en 0,001 % o más, la profundidad a la que S es detectado en 0,001 % o más, la profundidad a la que Al es detectado en 0,005 % o más y la profundidad a la que Ti, Nb, Cr, Mo, Ni, Cu, Zr, V, W, B, Ca, REM se detectan en 0,0001 % o más, además añadiendo el valor medio de la concentración de masa de iones de O, y promediando el resultado para resultados de medición N=3. El método de medición no está particularmente limitado, pero de acuerdo con las necesidades, se pueden utilizar espectrometría de descarga de brillo (GDS), espectrometría de masa de iones secundaria (SIMS), espectrometría de masa de iones secundaria del tipo de tiempo-de-vuelo (TOF-SIMS), TEM, u otros medios de análisis.
Además, en la capa B, la supresión del contenido de C, Si, Mn, P, S, Al, Ti, Nb, Cr, Mo, Ni, Cu, Zr, V, W, B, Ca, y REM no como óxidos es también importante para mejorar la humectabilidad de recubrimiento y la adhesión de recubrimiento. Esto es debido a que si se reduce el C, Si, Mn, P, S, Al, Ti, Nb, Cr, Mo, Ni, Cu, Zr, V, W, B, Ca, y REM que se añade a la lámina de acero del material de base justo debajo de la superficie de la lámina de acero y se eleva la relación de Fe, se eleva la reactividad de la lámina de acero y el recubrimiento y el recubrimiento se humedece fácilmente y se eleva la adhesión entre el recubrimiento y el material de base. Además, esto es debido a que, con respecto a C, Si, Mn, P, S, Al, Ti, Nb, Cr, Mo, Ni, Cu, Zr, V, W, B, Ca, y REM no como óxidos presentes en la superficie de la lámina de acero del material de base, si los óxidos que están presentes sobre la superficie del baño entran en contacto con la lámina de acero del material de base cuando se sumerge la lámina de acero en el baño de recubrimiento y se trata la capa de recubrimiento, los Si, Mn, P, S, Al, Ti, Nb, Cr, Mo, Ni, Cu, Zr, V, W, B, Ca, y REM se oxidan y reducen la reactividad de la lámina de acero y el recubrimiento, de manera que la reducción de C, Si, Mn, P, S, Al, Ti, Nb, Cr, Mo, Ni, Cu, Zr, V, W, B, Ca, y REM no como óxidos es efectiva para mejorar la humectabilidad y la adhesión del recubrimiento. Se reconoce una caída de la humectabilidad y de la adhesión del recubrimiento cuando la capa B tiene un contenido de C de 0,05 % o más o un contenido de Si de 0,1 % o más, un contenido de Mn de 0,5 % o más, un contenido de P de 0,001 % o más, un contenido de S de 0,001 % o más, un contenido de Al de 0,005 o más, un contenido de Ti, Nb, Cr, Mo, Ni, Cu, Zr, V, W, B, Ca, y REM de 0,0001 % o más, de manera que la capa B tiene con preferencia un contenido de C menor que 0,05 %, un contenido de Si de menor de 0,1 %, un contenido de Mn menor que 0,5 %, un contenido de P menor que 0,001 %, un contenido de S menor que 0,001 %, un contenido de Al menor que 0,005 %, un contenido de Ti, Nb, Cr, Mo, Ni, Cu, Zr, V, W, B, Ca, y ReM menor que 0,0001 %. El contenido de C, Si, Mn, P, S, Al, Ti, Nb, Cr, Mo, Ni, Cu, Zr, V, W, B, Ca, y ReM referidos aquí se obtienen mediante pulverización católica de la superficie de la lámina de acero galvanizada por inmersión en caliente, analizando al mismo tiempo la composición por XPS en la dirección de la profundidad y promediando, para N = 3 valores de medición, los valores medios de las concentraciones respectivas de C, Si, Mn, P, S, Al, Ti, Nb, Cr, Mo, Ni, Cu, Zr, V, W, B, Ca, y REM que son medidas desde la profundidad a la que no se detecta ya Zn hasta la profundidad del valor mínimo (D2) entre la profundidad a la que se detecta C en 0,05 % o más o la profundidad a la que se detecta C en 0,1 % o más, la profundidad a la que se detecta Mn en 0,05 % o más, la profundidad a la que se detecta P en 0,001 % o más, la profundidad a la que se detecta S en 0,001 % o más, la profundidad a la que se detecta Al en 0,005 % o más, y la profundidad a la que se detectan Ti, Nb, Cr, Mo, Ni, Cu, Zr, V, W, B, Ca, y REM en 0,0001 % o más. El método de medición no está particularmente limitado. De acuerdo con las necesidades, se pueden utilizar espectrometría de descarga de brillo (GDS), espectrometría de masa de iones secundaria (SIMS), espectrometría de masa de iones secundaria del tipo de tiempo-de-vuelo (TOF-SIMS),
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Si el contenido de Fe no como óxidos en la capa B, de la misma manera que anteriormente, es menor que 50 %, la humectabilidad y la adhesión con la capa A y la adhesión con la lámina de acero de material de base cae y como resultado se reducen la humectabilidad y la adhesión del recubrimiento, de manera que el contenido de Fe no como óxidos es 50 % o más, con preferencia 70 % o más. El contenido de Fe referido aquí se obtiene se obtienen mediante pulverización católica de la superficie de la lámina de acero galvanizada por inmersión en caliente, utilizando al mismo tiempo XPS para analizar la composición en la dirección de la profundidad y promediando, para N = 3 valores de medición, los valores medios de la concentración en masa de Fe que se mide desde la profundidad a la que no se detecta (D1) ya Zn hasta la profundidad del valor mínimo (D2) entre la profundidad a la que se detecta C en 0,05 % o más o la profundidad a la que se detecta Si en 0,1 % o más, la profundidad a la que se detecta Mn en 0,5 % o más, la profundidad a la que se detecta P en 0,001 % o más, la profundidad a la que se detecta P en 0,001 % o más, la profundidad a la que se detecta S en 0,001 % o más, la profundidad a la que se detecta Al en
O, 005 % o más y la profundidad a la que se detectan Ti, Nb, Cr, Mo, Ni, Cu. Zr, V, W, B, Ca, y REM en 0,0001 % o más. En particular, el método de medición no está particularmente limitado. De acuerdo con las necesidades, se pueden utilizar espectrometría de descarga de brillo (GDS), espectrometría de masa de iones secundaria (SIMS), espectrometría de masa de iones secundaria del tipo de tiempo-de-vuelo (TOF-SIMS), TEM, u otros medios de análisis
A continuación se explicará un método de producción de la lámina de acero galvanizada por inmersión en caliente, que es excelente en humectabilidad de recubrimiento y adhesión de recubrimiento de la presente invención.
Como el método de producción, se emplea uno que procesa acero de componentes predeterminados en lámina de acero laminada en frío utilizando un método utilizado ordinariamente, luego se trata para recocerlo y galvanizarlo por inmersión en caliente en una instalación de galvanización por inmersión en caliente continua, que está provista con un horno de calefacción y horno de remojo y se caracteriza por que en el horno de calefacción y en el horno de remojo que realizan el tratamiento de recocido, la temperatura de la lámina de acero laminada en frío en los hornos está en el rango de temperatura de 500°C a 950°C y el desplazamiento de la lámina de acero laminada en frío en las siguientes condiciones es importante para producir la lámina de acero laminada en frío de la presente invención.
condiciones del horno de calefacción: utilizando un tipo de tubo todo radiante de horno de calefacción, calentar dicha lámina de acero laminada en frío en el rango de temperatura anterior durante 10 segundos a 1000 segundos, en el que el log(PH2O/PH2) del valor de la presión parcial del vapor (PH2O) en dicho horno de calefacción dividido por la presión parcial del hidrogeno (PH2) es -2 a 2, y en el que dicho horno de calefacción tiene una atmósfera compuesta de hidrógeno en una concentración de hidrógeno de 1 % en vol. a 30 % en vol., vapor y nitrógeno;
condiciones del horno de remojo: después de dicho horno de calefacción, se realiza el remojo de dicha lámina de acero laminada en frío en el rango de temperatura anterior durante 10 segundos a 1000 segundos, en el que el log(PH2O/PH2) del valor de la presión parcial del vapor (PH2O) en dicho horno de remojo dividido por la presión parcial del hidrogeno (PH2) es -5 a 2, y en el que dicho horno de remojo tiene una atmósfera compuesta de hidrógeno en una concentración de hidrógeno de 1 % en vol. a 30 % en vol., vapor y nitrógeno;
En el método de producción de la presente invención, se utiliza una instalación de galvanización por inmersión en caliente continua que está provista con un horno de calefacción del tipo de tubo todo radiante para realizar el tratamiento de recocido y el tratamiento para aplicar una capa de recubrimiento. Un horno de calefacción del tipo de tubo todo radiante es resistente a la adhesión del rodillo y es nuevo en productividad del tratamiento de recocido.
Con respecto a las condiciones atmosférica, la temperatura de la lámina de acero laminada en frío circulante es con preferencia de 500°C a 950°C en la producción de la lámina de acero galvanizada por inmersión en caliente de la presente invención. Si es menor que 500°C, el Si, Mn y C que están con tenidos justo debajo de la superficie de la lámina de acero permanecen sin oxidación suficiente, de manera que la humectabilidad y la adhesión de recubrimiento caen. Si es superior a 950°C, la economía de la producción cae y se acelera la dispersión de Si, Mn,
P, S, Al, Ti, Nb, Cr, Mo, Ni, Cu, Zr, V, W, B, Ca, y REM en el acero. Puesto que la superficie de la lámina de acero se forma con óxidos, la humectabilidad y la adhesión de recubrimiento caen. Más preferentemente la temperatura es de 600°C a 850°C.
En el rango de temperatura anterior del horno de calefacción, se eleva el potencial de oxígeno log(PH2O/PH2) para hacer que se oxiden los C, Si, Mn, P, S, y Al que están contenidos justo debajo de la superficie de la lámina de acero. Uno o más elementos que están seleccionados de Si, Mn, P, S, Al, Ti, Nb, Cr, Mo, Ni, Cu, Zr, V, W, B, Ca, y REM forman óxidos internos justo debajo de la superficie de la lámina de acero. Cuando se libera C desde la lámina de acero, se descarburiza la superficie de la lámina de acero. Los óxidos internos de uno o más elementos, que se seleccionan de Si, Mn, P, S, Al, Ti, Nb, Cr, Mo, Ni, Cu, Zr, V, W, B, Ca, y REM referidos aquí no están particularmente limitados, sino que se pueden mencionar, como ejemplos específicos, FeO, Fe2O3, Fe3O4, MnO, MnO2, Mn2O3, Mn3O4, SiO2, P2O5, Al2O3, SO2, TiO2, NbO, Cr2O3, MoO2, NiO, CuO, ZrO2, V2O5, WO2, B2O5, y CaO como óxidos individuales y composiciones no estequiométricas respectivas de óxidos individuales o FeSiO3,
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Fe2SiO4, MnSiO3, Mn2SiO4, AlMnO3, Fe2PO3, y Mn2PO3 como óxidos compuestos y composiciones no estequiométricas respectivas de óxidos compuesto que se oxidan internamente.
Con respecto a la atmósfera en el horno de calefacción en el rango de la temperatura de la lámina, como se muestra en la figura 4, un log (PH2O/PH2) en una atmósfera de nitrógeno, que contiene agua e hidrógeno, es con preferencia de -2 a 2 en la producción de la lámina de acero galvanizada por inmersión en caliente de la presente invención. Si el log(PH2O/PH2) es menor que -2, la reacción de oxidación de C no se realiza en una medida suficiente y, además, se forman óxidos externos de uno o más elementos que están seleccionados de Si, Mn, P, S, Al, Ti, Nb, Cr, Mo, Ni, Cu, Zr, V, W, B, Ca, y REM en la superficie de la lámina de acero, de manera que caen la humectabilidad y la adhesión de recubrimiento. Si log(PH2O/PH2) mayor que 2, se forman óxidos de Fe en una medida excesiva en la superficie de la lámina de acero, de manera que caen la humectabilidad y la adhesión de recubrimiento. Además, la oxidación interna de Si, Mn, P, S, Al, Ti, Nb, Cr, Mo, Ni, Cu, Zr, V, W, B, Ca, y REM se realiza en una medida excesiva justo debajo de la superficie de la lámina de acero, por lo que se incrementa la tensión interna de la lámina de acero debido a los óxidos internos y cae la adhesión de recubrimiento. Más preferiblemente, el log es de -2 a 5. Los óxidos externos de uno o más elementos que están seleccionados de Si, Mn, P, S, Al, Ti, Nb, Cr, Mo, Ni, Cu, Zr, V, W, B, Ca, y REM referidos aquí no están limitados a los siguientes, sino que se pueden mencionar, como ejemplos específicos, FeO, Fe2O3, Fe3O4, MnO, MnO2, Mn2O3, Mn3O4, SiO2, P2O5, Al2O3, SO2, TiO2, NbO, Cr2O3, MoO2, NiO, CuO, ZrO2, V2O5, WO2, B2O5, y CaO como óxidos individuales y composiciones no estequiométricas respectivas de óxidos individuales o FeSiO3, Fe2SiO4, MnSiO3, Mn2SiO4, AlMnO3, Fe2PO3, y Mn2PO3 como óxidos compuestos o bien composiciones no estequiométricas de óxidos compuestos que se oxidan externamente.
Además, en la atmósfera en el horno de calefacción en el rango de temperatura de la lámina, la concentración del hidrógeno. como se muestra en la figura 5, es de 1 % en vol. a 30 % en vol. Si la concentración de hidrógeno es menor que 1 % en vol., la relación de nitrógeno se incrementa y ocurre una reacción de nitridación en la superficie de la lámina de acero, de manera que la humectabilidad y la adhesión de recubrimiento caen, mientras que si es superior al 30 % en vol., el tratamiento de recocido se vuelve inferior económicamente y, además, el hidrógeno forma una solución sólida dentro de la lámina de acero, por lo que se produce fragilización de hidrógeno y la adhesión de recubrimiento cae.
Además, el tiempo de calefacción en el horno de tratamiento en el rango de temperatura de la lámina es con preferencia de 10 segundos a 1000 segundos desde el punto de vista de la producción de la lámina de acero galvanizada en caliente de la presente invención. Si es menor que 10 segundos, las cantidades de oxidación de Si Mn y C son pequeñas, de manera que la humectabilidad y la adhesión de recubrimiento caen, mientras que si es superior a 1000 segundos, la productividad del tratamiento de recocido cae y la oxidación interna se desarrolla en una medida excesiva justo debajo de la superficie de la lámina de acero, de manera que se produce tensión interna debido a óxidos internos y la adhesión de recubrimiento cae. El tiempo en el horno de remojo referido aquí es el tiempo durante el que la lámina de acero laminada en frío transcurre en el rango de temperatura de una temperatura de la lámina de 500°C a 950°C.
La velocidad de la subida de la temperatura en el horno de calefacción no está particularmente limitada, pero si es demasiado lenta, se deteriora la productividad. Si es demasiado rápida, se incrementa el coste de la instalación de calefacción, de manera que es preferible de 0,5°C/s a 20°C/s.
La temperatura inicial de la lámina en el instante de la entrada en el horno de calefacción no está particularmente limitada, pero si es demasiado alta, la lámina de acero se oxida, de modo que la humectabilidad de recubrimiento y la adhesión de recubrimiento caen, mientras que si es demasiado lente, se incurre en coste para el enfriamiento, de manera que es preferible de 0°C a 200°C.
Después del horno de calefacción, a continuación en el rango de temperatura del horno de remojo, reduciendo el potencial de oxígeno log(PH2O/PH2), se reducen los óxidos a base de Fe de la superficie de la lámina de acero, específicamente FeO, Fe2O3, o Fe3O4 o los óxidos compuestos de Fe y Si y Fe y Cr de Fe2SiO4, FeSiO3, y FeCr2O4. Es decir que antes de la cristalización y el recocido, la superficie de lámina de acero se forma con compuestos que se oxidan naturalmente en la atmósfera, tales como los óxidos de Fe de FeO, Fe2O3, y Fe3O4. Además, en la etapa de calefacción, FeO, Fe2O3, y Fe3O4 se incrementan y, además, los elementos fácilmente oxidables Si y Cr se oxidan, de manera que se forman Fe2SiO4, FeSiO3, y FeCr2O4. Por lo tanto, antes de la etapa de remojo, la superficie de la lámina de acero tiene compuestos que obstruyen la humectabilidad de recubrimiento y la adhesión de recubrimiento tales como FeO, Fe2O3, Fe3O4, FeSiO3, Fe2SiO4, y FeCr2O4. Por medio de la reducción de estos óxidos en la etapa de remojo, se mejoran la humectabilidad de recubrimiento y la adhesión de recubrimiento.
La atmósfera en el horno de remojo en el rango de temperatura de la lámina, como se muestra en la figura 4, que es una atmósfera que contiene agua e hidrógeno, en la que el log(PH2O/PH2) es -5 hasta menor que -2, es preferible en la fabricación de la lámina de acero galvanizada por inmersión en caliente de la presente invención. Si el log(PH2O/PH2) es menor que -5, no sólo el tratamiento de recocido se vuelve pobre en términos de economía, sino que también se reducen los Si, Mn, P, S, Al, Ti, Nb, Cr, Mo, Ni, Cu, Zr, V, W, B, Ca, y REM justo debajo de la lámina de acero, que se oxidan internamente en la etapa de calefacción, de manera que caen la humectabilidad y la
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adhesión de recubrimiento. Si el log(PH2O/PH2) es -2 o más, los óxidos a base de Fe no se reducen en una medida suficiente, de manera que caen la humectabilidad y la adhesión de recubrimiento. Más preferido, el valor es -4 hasta menos que -2.
Además, en la atmósfera del horno de remojo dentro del rango de temperatura indicado anteriormente, la concentración de hidrógeno, como se muestra en la figura 6, es de 1 % en volumen hasta 30 % en volumen. Si la concentración de hidrógeno es menor que 1 % en volumen, la relación del nitrógeno se incrementa y ocurre una reacción de nitración en la superficie de la lámina de acero, de manera que la humectabilidad de recubrimiento y la adhesión de recubrimiento caen, mientras que si está por encima del 30 % en volumen, al tratamiento de recocido es inferior económicamente. Además, en el interior de la lámina de acero, el hidrógeno forma una solución sólida, de manera que tiene lugar la fragilización de hidrógeno y la adhesión de recubrimiento cae.
Además, el tiempo de tratamiento en el rango anterior de temperatura de la lámina del horno de remojo es de 10 segundos a 1000 segundos, pero esto no es preferible en la producción de lámina de acero galvanizada por inmersión en caliente de la presente invención. Si es inferior a 10 segundos, los óxidos a base de Fe no se reducen suficientemente. Además, si es superior a 1000 segundos, la productividad del tratamiento de recocido cae y se formas óxidos externos de Si y Mn, de manera que la humectabilidad y le adhesión de recubrimiento caen. Además, en el horno de remojo, incluso si la temperatura de la lámina es una temperatura constante, la temperatura puede cambiar en 500°C a 950°C en el rango de temperatura.
El control individual de las condiciones atmosféricas en el horno de tratamiento y en el horno de remojo de la instalación de galvanización por inmersión en caliente continua es un rasgo característico del método de producción de la lámina de acero galvanizada por inmersión en caliente de la presente invención. Para el control individual es necesario cargar los hornos con nitrógeno, vapor, e hidrógeno controlando al mismo tiempo su concentración. Además, el log(PH2O/PH2) del potencial de oxígeno en el horno de calefacción tiene que ser mayor que el log(PH2O/PH2) del potencial de oxígeno en el horno de remojo. Por esta razón, cuando fluye gas desde el horno de calefacción hacia el horno de remojo, es suficiente introducir una atmósfera adicional de una concentración más alta de hidrógeno o una concentración más baja de vapor que dentro del horno de calefacción desde entre el horno de calefacción y el horno de remojo hacia el horno de remojo. Cuando fluye gas desde el horno de remojo hacia el horno de calefacción, es suficiente introducir una atmósfera adicional de una concentración más baja de hidrógeno o concentración más alta de vapor que dentro del horno de remojo desde entre el horno de calefacción y el horno de remojo hacia el horno de calefacción.
Después de que la lámina de acero ha abandonado el horno de calefacción y el horno de remojo, puede circular a través de las etapas generales ordinarias hasta que es sumergida en el baño de galvanización por inmersión en caliente. Por ejemplo, puede circular a través de una etapa de refrigeración lenta, etapa de refrigeración rápida, etapa de promedio, etapa de refrigeración secundaria, etapa de enfriamiento con agua, etapa de recalentamiento, etc. solas o en cualquier combinación. También es posible desplazarla a través de etapas generales ordinarias después de la inmersión en un baño de galvanización por inmersión en caliente.
La lámina de acero circula a través del horno de calefacción y el horno de remojo, luego se refrigera y, de acuerdo con las necesidades, se mantiene en temperatura, se sumerge en un baño de galvanización por inmersión en caliente, donde se galvaniza por inmersión en caliente, luego se trata para aleación de acuerdo con las necesidades.
Con el tratamiento de galvanización por inmersión en caliente, es posible utilizar un baño de galvanización por inmersión en caliente que tiene una temperatura del baño de 440°C hasta menor que 550°C, un total de concentración de Al en el baño y una concentración de cationes de Al de 0,08 % a 0,25 % e impurezas ineviTablas.
Si la temperatura del baño es menor que 440°C, el cinc fundido en el baño puede solidificarse, de manera que es inutilizable. Si la temperatura del baño excede de 550°C, la evaporación del cinc fundido en la superficie del baño se vuelve severa, se eleva el coste operativo, y el cinc evaporado se adhiere al interior del horno, de manera que existen problemas en el funcionamiento.
Cuando se recubre la lámina de acero galvanizada por inmersión en caliente, si el total de la concentración de Al en el baño y la concentración de cationes de Al llega a ser menor que 0,08 %, se forma una cantidad grande de capas C y la adhesión de recubrimiento cae, mientras que si el total excede de 0,25 %, el Al se oxida en el baño o se incrementa sobre el baño y la humectabilidad de recubrimiento cae.
Cuando se realiza el tratamiento de galvanización por inmersión en caliente, entonces el tratamiento de aleación se realiza de una manera óptima a 440°C a 600°C. Si es menor que 440°C, la aleación se realiza lenta. Si es superior a 600°C, debido a la aleación, se forma excesiva la capa de aleación frágil de Zn-Fe en la interfaz con la lámina de acero, y se deteriora la adhesión de recubrimiento. Además, si es superior a 600°C, la fase de austenita residual de la lámina de acero se rompe, de manera que se deteriora también el balance de resistencia y ductilidad de la lámina de acero.
Ejemplos
A continuación se utilizarán ejemplos para explica específicamente la presente invención.
Después de la fundición usual, laminación en caliente, decapado y laminación en frío, los Materiales de Ensayo (TM) 1 a 72 de 1 mm de espesor de láminas laminadas en frío que se muestran en la Tabla 1 fueron tratados para recocido y tratados para dar capas de recubrimiento por una instalación de galvanización por inmersión en caliente continua provista con un horno de calentamiento del tipo de tubo todo radiante de un método de calefacción de 5 productividad relativamente alta con adherencia del rodillo pequeña, como se ha explicado anteriormente. Utilizando un tipo de horno de tubo todo radiante, como se ha explicado anteriormente, la adherencia del rodillo es pequeña y la productividad es también buena.
Tabla 1-1
Tabla 1. Composición y espesor de la lámina de acero laminada en frío
- N°
- Composición de lámina de acero [% en peso]
- C
- Si Mn P S Al Ti Cr Mo Ni Cu Zr V W B Ca Ce
- TM1
- 0,05 0,3 0,5 0,010 0,002 0,04
- TM2
- 0,15 0,3 0,5 0,006 0,005 0,02
- TM3
- 0,25 0,3 0,5 0,002 0,002 0,01
- TM4
- 0,35 0,3 0,5 0,002 0,007 0,08
- TM5
- 0,45 0,3 0,5 0,006 0,012 0,07
- TM6
- 0,05 1,0 0,5 0,005 0,002 0,04
- TM7
- 0,15 1,0 0,5 0,011 0,007 0,08
- TM8
- 0,25 1,0 0,5 0,002 0,014 0,03
- TM9
- 0,35 1,0 0,5 0,013 0,004 0,08
- TM10
- 0,45 1,0 0,5 0,001 0,004 0,08
- TM11
- 0,05 2,0 0,5 0,009 0,016 0,02
- TM12
- 0,15 2,0 0,5 0,007 0,011 0,07
- TM13
- 0,25 2,0 0,5 0,010 0,005 0,05
- TM14
- 0,35 2,0 0,5 0,009 0,011 0,08
- TM15
- 0,45 2,0 0,5 0,018 0,016 0,03
- TM16
- 0,05 3,0 0,5 0,018 0,018 0,10
- TM17
- 0,15 3,0 0,5 0,006 0,007 0,02
- TM18
- 0,25 3,0 0,5 0,004 0,007 0,01
- TM19
- 0,35 3,0 0,5 0,009 0,010 0,10
- TM20
- 0,45 3,0 0,5 0,001 0,009 0,06
- TM21
- 0,05 1,0 2,0 0,012 0,001 0,04
- TM22
- 0,15 1,0 2,0 0,014 0,015 0,03
- TM23
- 0,25 1,0 2,0 0,020 0,014 0,01
- TM24
- 0,35 1,0 2,0 0,019 0,008 0,05
- TM25
- 0,45 1,0 2,0 0,006 0,009 0,05
- TM26
- 0,05 2,0 2,0 0,020 0,007 0,03
- TM27
- 0,15 2,0 2,0 0,011 0,006 0,05
- TM28
- 0,25 2,0 2,0 0,004 0,017 0,08
- TM29
- 0,35 2,0 2,0 0,016 0,013 0,05
- TM30
- 0,45 2,0 2,0 0,019 0,016 0,02
- TM31
- 0,05 3,0 2,0 0,002 0,006 0,02
- TM32
- 0,15 3,0 2,0 0,019 0,013 0,02
- TM33
- 0,25 3,0 2,0 0,011 0,014 0,01
- TM34
- 0,35 3,0 2,0 0,014 0,009 0,06
- TM35
- 0,45 3,0 2,0 0,001 0,005 0,07
- TM36
- 0,05 1,0 4,0 0,019 0,020 0,04
- N°
- Composición de lámina de acero [% en peso]
- C Si Mn P S Al Ti Cr Mo Ni Cu Zr V W B Ca Ce
- TM37
- 0,15 1,0 4,0 0,012 0,014 0,05
- TM38
- 0,25 1,0 4,0 0,015 0,009 0,02
- TM39
- 0,35 1,0 4,0 0,014 0,009 0,00
- TM40
- 0,45 1,0 4,0 0,008 0,017 0,04
- TM41
- 0,05 2,0 4,0 0,014 0,010 0,04
- TM42
- 0,15 2,0 4,0 0,014 0,012 0,05
- TM43
- 0,25 2,0 4,0 0,016 0,011 0,01
- TM44
- 0,35 2,0 4,0 0,013 0,015 0,10
- TM45
- 0,45 2,0 4,0 0,016 0,004 0,04
- TM46
- 0,05 3,0 4,0 0,008 0,017 0,05
- TM47
- 0,15 3,0 4,0 0,008 0,017 0,04
- TM48
- 0,25 3,0 4,0 0,011 0,002 0,01
- TM49
- 0,35 3,0 4,0 0,010 0,020 0,07
- TM50
- 0,45 3,0 4,0 0,013 0,002 0,01
- TM51
- 0,15 1,0 2,0 0,019 0,004 0,05 0,02
- TM52
- 0,15 1,0 2,0 0,019 0,020 0,05 0,10
- TM53
- 0,15 1,0 2,0 0,019 0,013 0,05 0,10
- TM54
- 0,15 1,0 2,0 0,019 0,019 0,05 0,10
- TM55
- 0,15 1,0 2,0 0,019 0,012 0,05 0,10
- TM56
- 0,15 1,0 2,0 0,019 0,009 0,05 0,10
- TM57
- 0,15 1,0 2,0 0,019 0,019 0,05 0,10
- TM58
- 0,15 1,0 2,0 0,019 0,019 0,05 0,10
- TM59
- 0,15 1,0 2,0 0,019 0,006 0,05 0,001
- TM60
- 0,15 1,0 2,0 0,019 0,002 0,05 0,002
- TM61
- 0,15 1,0 2,0 0,019 0,020 0,05 0,02
- TM62
- 0,05 0,3 0,5 0,010 0,002 0,04 0,02
- TM63
- 0,05 0,3 0,5 0,010 0,002 0,04 0,10
- TM64
- 0,05 0,3 0,5 0,010 0,002 0,04 0,10
- TM65
- 0,05 0,3 0,5 0,010 0,002 0,04 0,10
- TM66
- 0,05 0,3 0,5 0,010 0,002 0,04 0,10
- TM67
- 0,05 0,3 0,5 0,010 0,002 0,04 0,10
- TM68
- 0,05 0,3 0,5 0,010 0,002 0,04 0,10
- TM69
- 0,05 0,3 0,5 0,010 0,002 0,04 0,10
- TM70
- 0,05 0,3 0,5 0,010 0,002 0,04 0,001
- TM71
- 0,05 0,3 0,5 0,010 0,002 0,04 0,002
- TM72
- 0,05 0,3 0,5 0,010 0,002 0,04 0,02
El horno de calefacción y el horno de remojo se cargan, respectivamente, con atmósferas de gas nitrógeno que contiene hidrógeno y vapor. Las condiciones en el horno de calefacción y en el horno de remojo y el log(PH2O/PH2) 5 de la relación de presión parcial del vapor y presión parcial del hidrógeno y concentración de hidrógeno de los hornos se muestran en las Talas 2 a 7. Los ejemplos comparativos se muestran en las Tablas 2 a 8.
Tabla 2 Condiciones de recristalización y recocido, estructura superficial, humectabilidad del recubrimiento, y adhesión del recubrimiento
- Nivel
- Lámina de acero laminada enfrío Condiciones de recristalización y recocido Espesor de capa A [pm] Espesor de capaB [pm] Oxidos en capa B y contenido de elementos Trata miento aleante Evaluación Observ
- Horno de calefacción
- Horno de remojo Contenido de óxido [%] Contenido de Fe [%] Contenido de C[%] Contenido de Si [%] Contenido de Mn [%] Contenido de P[%] Contenido de S[%] Contenido de Al [%] Contenido de Ti, Nb, Cr, Mo, Ni, Cu, Zr,V,W, B, Ca [%] Humecta bilidad Adhesión
- Temp máx. déla lámi na [°C]
- Potencial de O logPH20/ PH2 conc. deH [%vol] Tpo. en rango de temp. de 500° Ca 950° C [s] Rango de temp. de la lámina [°C] Potencial de O logPH20/PH2 Conc. deH [vol%] Tpo. en rango de temp. de 500° Ca 950° C [s]
- A1
- TM1 804 -0,3 10 296 798 a 815 -3,3 10 193 27 0,148 15 85 0,0005 0,0001 0,0007 0,0001 0,0005 0,0009 Sí Buena Muy buena E¡.inv.
- A2
- TM2 803 -0,6 16 299 797 a 812 -3,6 16 194 49 0,131 19 81 0,0003 0,0006 0,0000 0,0009 0,0006 0,0007 Sí Buena Buena E¡.inv.
- A3
- TM3 802 -0,5 16 292 796 a 813 -3,5 16 200 49 0,165 14 86 0,0003 0,0006 0,0003 0,0003 0,0010 0,0010 Sí Buena Muy buena E¡.inv.
- A4
- TM4 803 -0,5 17 303 797 a 814 -3,6 17 199 47 0,096 22 78 0,0002 0,0009 0,0005 0,0010 0,0008 0,0007 Sí Buena Buena E¡.inv.
- A5
- TM5 802 -0,3 10 309 792 a 812 -3,5 10 201 37 0,130 15 85 0,0008 0,0006 0,0005 0,0004 0,0004 0,0007 Sí Buena Muy buena Ej.inv.
- A6
- TM6 804 -0,8 9 301 791 a 813 -3,4 9 208 23 0,077 19 81 0,0007 0,0007 0,0004 0,0009 0,0005 0,0008 Sí Buena Muy buena E¡.inv.
- A7
- TM7 803 -0,4 14 303 792 a 812 -3,5 14 193 38 0,123 14 86 0,0006 0,0009 0,0004 0,0004 0,0010 0,0008 Sí Buena Muy buena Ej.inv.
- A8
- TM8 801 -0,5 6 304 798 a 811 -3,5 6 204 23 0,149 19 81 0,0000 0,0002 0,0002 0,0006 0,0005 0,0010 Sí Buena Muy buena Ej.inv.
- A9
- TM9 802 -0,6 12 302 794 a 814 -3,3 12 206 49 0,135 21 79 0,0010 0,0007 0,0009 0,0000 0,0005 0,0007 Sí Buena Muy buena Ej.inv.
- A10
- TM10 803 -0,5 15 304 796 a 808 -3,7 15 203 82 0,027 í 80 0,0005 0,0005 0,0005 0,0006 0,0003 0,0009 No Buena Muy buena Ej.inv.
- A11
- TM11 804 -0,7 10 306 790 a 810 -3,7 10 196 73 0,059 23 77 0,0008 0,0006 0,0003 0,0007 0,0001 0,0003 Sí Buena Muy buena Ej.inv.
- A12
- TM12 801 -0,5 16 293 798 a 808 -3,4 16 205 39 0,086 22 78 0,0005 0,0005 0,0005 0,0008 0,0001 0,0001 Sí Buena Muy buena Ej.inv.
- A13
- TM13 803 -0,5 19 298 796 a 806 -3,4 19 203 29 0,173 18 82 0,0005 0,0004 0,0008 0,0006 0,0001 0,0001 Sí Buena Muy buena Ej.inv.
- A14
- TM14 805 -0,5 18 304 797 a 806 -3,6 18 197 35 0,149 18 82 0,0008 0,0002 0,0004 0,0002 0,0007 0,0006 Sí Buena Muy buena Ej.inv.
- A15
- TM15 803 -0,4 13 300 799 a 814 -3,5 13 194 28 0,072 18 82 0,0010 0,0006 0,0008 0,0003 0,0009 0,0004 Sí Buena Muy buena Ej.inv.
- A16
- TM16 803 -0,6 12 306 790 a 814 -3,6 12 206 32 0,054 22 78 0,0004 0,0002 0,0002 0,0002 0,0007 0,0006 Sí Buena Muy buena Ej.inv.
- A17
- TM17 800 -0,6 13 296 797 a 812 -3,5 13 193 51 0,134 23 77 0,0000 0,0005 0,0007 0,0003 0,0004 0,0009 Sí Buena Muy buena Ej.inv.
- A18
- TM18 804 -0,5 10 297 791 a 811 -3,6 10 198 74 0,109 22 78 0,0002 0,0003 0,0003 0,0001 0,0010 0,0002 Sí Buena Buena Ej.inv.
- A19
- TM19 801 -0,5 8 293 795 a 809 -3,6 8 197 42 0,106 16 84 0,0006 0,0003 0,0002 0,0002 0,0001 0,0000 Sí Buena Muy buena Ej.inv.
- A20
- TM20 805 -0,5 14 307 791 a 814 -3,6 14 193 84 0,032 20 80 0,0008 0,0002 0,0000 0,0009 0,0010 0,0004 No Buena Buena Ej.inv.
- A21
- TM21 803 -0,4 15 304 800 a 815 -3,4 15 197 63 0,094 16 84 0,0004 0,0008 0,0003 0,0007 0,0003 0,0008 Sí Buena Muy buena Ej.inv.
- A22
- TM22 800 -0,4 7 299 796 a 810 -3,6 7 202 78 0,171 22 78 0,0006 0,0005 0,0001 0,0002 0,0005 0,0007 Sí Buena Muy buena Ej.inv.
- A23
- TM23 804 -0,5 16 300 798 a 812 -3,7 16 199 39 0,151 17 83 0,0001 0,0003 0,0008 0,0009 0,0003 0,0005 Sí Buena Muy buena Ej.inv.
- A24
- TM24 802 -0,5 10 301 792 a 809 -3,4 10 202 85 0,034 15 85 0,0003 0,0001 0,0005 0,0004 0,0006 0,0006 Sí Buena Muy buena Ej.inv.
- A25
- TM25 802 -0,6 15 296 797 a 813 -3,3 15 200 45 0,139 19 81 0,0002 0,0006 0,0004 0,0000 0,0006 0,0009 Sí Buena Muy buena Ej.inv.
- A26
- TM26 801 -0,7 14 306 795 a 807 -3,3 14 201 20 0,067 18 82 0,0009 0,0000 0,0010 0,0008 0,0002 0,0005 Sí Buena Muy buena Ej.inv.
- A27
- TM27 801 -0,3 18 299 800 a 813 -3,3 18 196 65 0,092 19 81 0,0004 0,0008 0,0006 0,0009 0,0004 0,0000 Sí Buena Muy buena Ej.inv.
- A28
- TM28 805 -0,5 8 299 798 a 812 -3,4 8 195 16 0,100 14 86 0,0009 0,0008 0,0008 0,0006 0,0001 0,0001 Sí Buena Muy buena Ej.inv.
- Nivel
- Lámina de acera laminada enfrío Condiciones de recristalización y recocido Espesor de capa A [pm] Espesor de capaB [pm] Oxidos en capa B y contenido de elementos Trata miento aleante Evaluación Observ.
- Horno de calefacción
- Horno de remojo Humecta- bilidad Adhesión
- Temp. máx. déla lámi na [°C]
- Potencial de O logPH20/ PH2 conc. deH [%vol] Tpo. en rango de temp. de 500° Ca 950° C [s] Rango de temp. de la lámina [°C] Potencial de O logPH20/PH2 Conc. deH [vol%] Tpo. en rango de temp. de 500° Ca 950° C [s] Contenido de óxido [%] Contenido de Fe [%] Contenido de C[%] Contenido de Si [%] Contenido de Mn [%] Contenido de P[%] Contenido de S[%] Contenido de Al [%] Contenido de Ti, Nb, Cr, Mo, Ni, Cu, Zr,V,W, B,Ca [%]
- A29
- TM29 803 -0,5 12 306 797 a 814 -3,3 12 205 89 0,088 14 86 0,0008 0,0008 0,0005 0,0003 0,0007 0,0008 Sí Buena Muy buena Ej.ínv.
- A30
- TM30 803 -0,5 12 299 792 a 806 -3,7 12 202 22 0,168 22 78 0,0007 0,0007 0,0004 0,0001 0,0006 0,0003 No Buena Muy buena Ei.inv,
- A31
- TM31 801 -0,4 15 306 794 a 808 -3,4 15 206 59 0,139 16 84 0,0008 0,0000 0,0002 0,0006 0,0004 0,0008 Sí Buena Muy buena Ej.ínv,
- A32
- TM32 804 -0,6 16 298 795 a 806 -3,4 16 205 28 0,052 17 83 0,0003 0,0008 0,0003 0,0001 0,0007 0,0003 Sí Buena Muy buena Ei.inv,
- A33
- TM33 803 -0,4 15 299 797 a 814 -3,4 15 209 18 0,072 15 85 0,0002 0,0006 0,0005 0,0003 0,0004 0,0000 Sí Buena Muy buena Ej.ínv.
- A34
- TM34 805 -0,5 14 305 798 a 808 -3,5 14 204 78 0,043 14 86 0,0001 0,0007 0,0002 0,0008 0,0003 0,0003 Sí Buena Muy buena Ej.ínv.
- A35
- TM35 803 -0,6 8 302 792 a 809 -3,4 8 207 61 0,030 21 79 0,0003 0,0007 0,0003 0,0004 0,0001 0,0000 Sí Buena Muy buena Ej.ínv.
- A36
- TM36 803 -0,6 10 300 790 a 808 -3,4 10 206 36 0,081 16 84 0,0009 0,0001 0,0002 0,0006 0,0008 0,0002 Sí Buena Muy buena Ej.ínv.
- A37
- TM37 804 -0,6 14 305 796 a 807 -3,4 14 198 82 0,088 16 84 0,0006 0,0008 0,0007 0,0007 0,0009 0,0008 Sí Buena Muy buena Ej.ínv.
- A38
- TM38 804 -0,6 15 293 797 a 806 -3,4 15 197 67 0,145 14 86 0,0010 0,0009 0,0005 0,0008 0,0007 0,0001 Sí Buena Muy buena Ej.ínv.
- A39
- TM39 804 -0,6 18 304 798 a 810 -3,4 18 198 30 0,038 17 83 0,0005 0,0003 0,0001 0,0004 0,0002 0,0004 Sí Buena Muy buena Ej.ínv.
- A40
- TM40 800 -0,3 10 297 799 a 807 -3,3 10 198 89 0,087 15 85 0,0008 0,0000 0,0005 0,0001 0,0004 0,0004 No Buena Muy buena Ej.ínv.
- A41
- TM41 803 -0,4 12 304 792 a 814 -3,5 12 198 35 0,157 16 84 0,0006 0,0005 0,0002 0,0010 0,0001 0,0000 Sí Buena Muy buena Ej.ínv.
- A42
- TM42 802 -0,4 11 301 793 a 813 -3,4 11 208 60 0,104 20 80 0,0007 0,0000 0,0001 0,0003 0,0005 0,0008 Sí Buena Muy buena Ej.ínv.
- A43
- TM43 802 -0,7 13 297 796 a 808 -3,4 13 200 55 0,094 16 84 0,0009 0,0010 0,0004 0,0003 0,0003 0,0008 Sí Buena Muy buena Ej.ínv.
- A44
- TM44 802 -0,3 15 302 792 a 813 -3,5 15 199 59 0,074 19 81 0,0002 0,0001 0,0008 0,0010 0,0008 0,0001 Sí Buena Muy buena Ej.ínv.
- A45
- TM45 803 -0,3 18 304 797 a 813 -3,6 18 199 63 0,098 14 86 0,0009 0,0007 0,0008 0,0001 0,0001 0,0006 Sí Buena Muy buena Ej.ínv.
- A46
- TM46 802 -0,3 5 302 792 a 806 -3,6 5 199 19 0,155 17 83 0,0003 0,0005 0,0010 0,0010 0,0002 0,0005 Sí Buena Muy buena Ej.ínv.
- A47
- TM47 804 -0,5 13 307 799 a 815 -3,5 13 200 86 0,179 15 85 0,0004 0,0006 0,0006 0,0004 0,0003 0,0004 Sí Buena Muy buena Ej.ínv.
- A48
- TM48 805 -0,5 16 297 793 a 807 -3,6 16 197 50 0,148 16 84 0,0010 0,0005 0,0003 0,0008 0,0009 0,0004 Sí Buena Muy buena Ej.ínv.
- A49
- TM49 804 -0,7 17 309 791 a 812 -3,6 17 200 68 0,069 21 79 0,0003 0,0002 0,0005 0,0003 0,0002 0,0010 Sí Buena Muy buena Ej.ínv.
- A50
- TM50 801 -0,7 13 305 798 a 810 -3,6 13 204 81 0,179 19 81 0,0003 0,0008 0,0006 0,0000 0,0005 0,0010 No Buena Muy buena Ej.ínv.
- A51
- TM51 801 -0,3 7 299 795 a 813 -3,5 7 209 13 0,136 19 81 0,0008 0,0009 0,0007 0,0009 0,0001 0,0010 0,00003 Sí Buena Buena Ej.ínv.
- A52
- TM52 804 -0,6 16 293 794 a 813 -3,5 16 198 63 0,176 22 78 0,0008 0,0008 0,0002 0,0009 0,0008 0,0001 0,00008 Sí Buena Muy buena Ej.ínv.
- A53
- TM53 804 -0,7 10 300 799 a 807 -3,5 10 205 55 0,039 16 84 0,0002 0,0009 0,0005 0,0004 0,0005 0,0000 0,00004 Sí Buena Muy buena Ej.ínv.
- Nivel
- Lámina de acero laminada enfrío Condiciones de recristalización y recocido Espesor de capa A [pm] Espesor de capaB [pm] Oxidos en capa B y contenido de elementos Trata miento aleante Evaluación Observ.
- Horno de calefacción
- Horno de remojo Contenido de óxido[%] Contenido de Fe [%] Contenido de C[%] Contenido de Si [%] Contenido de Mn[%] Contenido de P[%] Contenido de S[%] Contenido de Al [%] Contenido de Ti, Nb, Cr, Mo, Ni, Cu, Zr, V, W, B, Ca [%] Humecta- bilidad Adhesión
- Temp máx. déla lámin a[°C]
- Potencial de O logPH20 /PH2 Conc. deH [vol%] Tpo. en rango de temp. de 500° Ca 950° C [s] Rango de temp. de la lámina [°C] Potencial de O logPH20 /PH2 Conc. deH [vol%] Tpo. en rango de temp. de 500° Ca 950° C [s]
- A54
- TM54 802 -0,2 17 301 797 a 807 -3,4 17 209 15 0,078 18 82 0,0008 0,0005 0,0009 0,0007 0,0007 0,0007 0,00010 Sí Buena Buena Ej.ínv.
- A55
- TM55 801 -0,4 14 299 792 a 814 -3,4 14 193 88 0,102 18 82 0,0008 0,0002 0,0006 0,0001 0,0007 0,0003 0,00001 Sí Buena Muy buena Ej.ínv.
- A56
- TM56 805 -0,7 17 303 797 a 811 -3,5 17 194 75 0,116 16 84 0,0006 0,0008 0,0008 0,0006 0,0004 0,0002 0,00005 Sí Buena Muy buena Ej.ínv.
- A57
- TM57 804 -0,5 14 294 791 a 814 -3,6 14 205 17 0,069 14 86 0,0006 0,0001 0,0009 0,0009 0,0009 0,0004 0,00006 Sí Buena Muy buena Ej.ínv.
- A58
- TM58 804 -0,3 19 303 794 a 812 -3,5 19 203 58 0,109 17 83 0,0001 0,0004 0,0003 0,0002 0,0000 0,0000 0,00003 Sí Buena Muy buena Ej.inv.
- A59
- TM59 800 -0,5 13 299 790 a 805 -3,3 13 196 58 0,110 22 78 0,0004 0,0000 0,0003 0,0008 0,0003 0,0006 0,00005 Sí Buena Muy buena Ej.inv.
- A60
- TM60 802 -0,3 9 296 799 a 811 -3,7 9 202 20 0,114 16 84 0,0007 0,0002 0,0008 0,0002 0,0007 0,0000 0,00008 No Buena Muy buena Ej.inv.
- A61
- TM61 803 -0,4 11 299 799 a 812 -3,5 11 205 73 0,151 22 78 0,0004 0,0008 0,0007 0,0001 0,0004 0,0004 0,00004 Sí Buena Muy buena Ej.jnv.
- A62
- TM62 803 -0,6 12 297 790 a 812 -3,6 12 205 73 0,112 18 82 0,0001 0,0002 0,0002 0,0009 0,0008 0,0006 0,00010 Sí Buena Buena Ej.ínv.
- A63
- TM63 802 -0,3 9 299 796 a 806 -3,4 9 199 14 0,071 14 86 0,0006 0,0009 0,0005 0,0002 0,0010 0,0005 0,00005 Sí Buena Muy buena Ej.jnv.
- A64
- TM64 803 -0,5 8 304 797 a 807 -3,4 8 196 29 0,115 19 81 0,0003 0,0002 0,0007 0,0001 0,0009 0,0000 0,00010 Sí Buena Muy buena Ej.jnv.
- A65
- TM65 804 -0,5 14 292 796 a 813 -3,6 14 199 79 0,034 14 86 0,0010 0,0004 0,0003 0,0007 0,0006 0,0009 0,00003 Sí Buena Muy buena Ej.jnv.
- A66
- TM66 803 -0,6 16 301 797 a 813 -3,6 16 194 31 0,027 13 87 0,0007 0,0010 0,0005 0,0001 0,0010 0,0004 0,00008 Sí Buena Muy buena Ej.jnv.
- A67
- TM67 800 -0,5 12 293 791 a 815 -3,6 12 204 45 0,076 16 84 0,0006 0,0009 0,0009 0,0005 0,0006 0,0001 0,00008 Sí Buena Muy buena Ej.jnv.
- A68
- TM68 804 -0,4 9 297 796 a 809 -3,5 9 199 22 0,135 15 85 0,0000 0,0009 0,0009 0,0001 0,0004 0,0004 0,00002 Sí Buena Muy buena Ej.jnv.
- A69
- TM69 805 -0,5 12 294 800 a 808 -3,4 12 195 22 0,064 20 80 0,0009 0,0008 0,0010 0,0006 0,0002 0,0008 0,00004 Sí Buena Muy buena Ej.jnv.
- A70
- TM70 803 -0,5 17 302 799 a 808 -3,4 17 200 14 0,180 22 78 0,0002 0,0008 0,0008 0,0003 0,0003 0,0009 0,00004 No Buena Muy buena Ej.jnv.
- A71
- TM71 804 -0,7 9 303 791 a 813 -3,3 9 201 56 0,135 22 78 0,0001 0,0002 0,0010 0,0007 0,0000 0,0006 0,00003 Sí Buena Muy buena Ej.jnv.
- A72
- TM72 802 -0,3 10 295 793 a 805 -3,5 10 202 42 0,133 14 86 0,0000 0,0007 0,0002 0,0009 0,0009 0,0008 0,00005 Sí Buena Muy buena Ej.jnv.
- Nivel
- Lámina de acero laminada en frío Condiciones de recristalización y recocido Espesor decapa A[pm] Espesor decapa B[H Oxidos en capa B y contenido de elementos Tratamiento aleante Evaluación Observa ciones
- Horno de calefacción
- Horno de remojo Contenido de óx¡do[%] Contenido de Fe [%] Contenido de C [%] Contenido de SI [%] Contenido de Mn[%] Contenido de P [%] Contenido de S [%] Contenido de Al [%] Contenido de Ti, Nb, Cr, Mo, Ni, Cu, Zr.V.W, B, Ca [%] Humecta bilidad Adhesión
- Temp. máx. déla lámina [°C]
- Potencial de O logPH20 /ph2 Conc. de H [vol%] Tpo. en rango de temp. de 500°C a 950°C N Rango de temp. de la lámina [°C] Potencial de O logPH20 /ph2 Conc. de H [vol%] Tpo. en rango de temp. de 500°C a 950°C
- B1
- TM1 801 -0,3 11 605 793 a 813 -3,0 11 601 88 0,236 22 78 0,0003 0,0007 0,0007 0,0009 0,0001 0,0003 SI Buena Buena Ej.lnv.
- B2
- TM2 803 -0,1 8 602 791 a 811 -3,2 8 607 80 0,122 23 77 0,0002 0,0004 0,0004 0,0010 0,0003 0,0001 SI Buena Buena Ej.lnv.
- B3
- TM3 800 -0,1 9 602 800 a 813 -2,9 9 607 16 0,216 39 61 0,0003 0,0009 0,0008 0,0003 0,0007 0,0001 SI Buena Buena Ej.lnv.
- B4
- TM4 803 -0,1 17 603 790 a 814 -3,1 17 608 68 0,239 40 60 0,0005 0,0005 0,0009 0,0008 0,0001 0,0007 SI Buena Muy buena Ej.lnv.
- B5
- TM5 804 0,3 19 602 798 a 811 -2,9 19 602 19 0,227 36 64 0,0007 0,0002 0,0003 0,0002 0,0006 0,0001 SI Buena Buena Ej.lnv.
- B6
- TM6 803 -0,1 16 603 799 a 808 -3,1 16 605 29 0,151 28 72 0,0007 0,0005 0,0004 0,0009 0,0008 0,0007 SI Buena Buena Ej.lnv.
- B7
- TM7 802 0,1 16 605 791 a 809 -3,1 16 609 64 0,289 23 77 0,0003 0,0009 0,0008 0,0006 0,0000 0,0008 SI Buena Buena Ej.lnv.
- B8
- TM8 801 0,1 13 604 793 a 814 -3,1 13 606 74 0,181 23 77 0,0008 0,0007 0,0001 0,0003 0,0004 0,0004 SI Buena Buena Ej.lnv.
- B9
- TM9 804 0,0 14 600 791 a 806 -2,8 14 604 13 0,331 36 64 0,0005 0,0003 0,0007 0,0004 0,0000 0,0004 SI Buena Buena Ej.lnv.
- B10
- TM10 805 0,2 12 603 794 a 805 -3,0 12 602 64 0,235 30 70 0,0005 0,0003 0,0009 0,0007 0,0009 0,0008 No Buena Buena Ej.lnv.
- B11
- TM11 804 -0,1 10 601 799 a 806 -3,0 10 603 19 0,184 31 69 0,0002 0,0002 0,0006 0,0002 0,0010 0,0000 SI Buena Buena Ej.lnv.
- B12
- TM12 801 0,0 12 600 795 a 809 -3,1 12 602 76 0,029 24 76 0,0002 0,0005 0,0006 0,0010 0,0009 0,0009 SI Buena Buena Ej.lnv.
- B13
- TM13 803 0,0 18 602 799 a 812 -2,9 18 609 41 0,229 32 68 0,0002 0,0004 0,0006 0,0010 0,0005 0,0000 SI Buena Buena Ej.lnv.
- B14
- TM14 802 0,1 10 601 793 a 808 -3,0 10 606 21 0,012 24 76 0,0002 0,0001 0,0010 0,0009 0,0006 0,0008 SI Buena Buena Ej.lnv.
- B15
- TM15 803 -0,2 12 603 799 a 814 -3,0 12 605 84 0,273 33 67 0,0006 0,0006 0,0005 0,0006 0,0005 0,0005 SI Buena Buena Ej.lnv.
- B16
- TM16 802 0,0 15 604 790 a 813 -3,0 15 605 34 0,176 20 80 0,0005 0,0003 0,0005 0,0008 0,0002 0,0009 SI Buena Buena Ej.lnv.
- B17
- TM17 802 0,0 13 602 796 a 807 -2,9 13 603 78 0,316 32 68 0,0007 0,0009 0,0008 0,0000 0,0004 0,0004 SI Buena Buena Ej.lnv.
- B18
- TM18 804 0,1 10 602 793 a 809 -2,9 10 603 86 0,056 25 75 0,0008 0,0004 0,0001 0,0007 0,0002 0,0003 SI Buena Muy buena Ej.lnv.
- B19
- TM19 804 0,0 14 604 792 a 811 -3,0 14 606 76 0,136 35 65 0,0009 0,0000 0,0007 0,0007 0,0002 0,0004 SI Buena Buena Ej.lnv.
- B20
- TM20 801 0,1 19 603 795 a 806 -3,0 19 606 83 0,072 39 61 0,0008 0,0001 0,0002 0,0008 0,0002 0,0006 No Buena Buena Ej.lnv.
- B21
- TM21 802 -0,1 13 601 793 a 811 -2,9 13 600 69 0,025 22 78 0,0006 0,0001 0,0000 0,0009 0,0008 0,0004 SI Buena Buena Ej.lnv.
- B22
- TM22 800 0,0 10 601 798 a 809 -3,1 10 608 53 0,169 25 75 0,0005 0,0001 0,0004 0,0009 0,0007 0,0001 SI Buena Buena Ej.lnv.
- B23
- TM23 801 0,1 15 604 792 a 810 -3,1 15 609 30 0,336 25 75 0,0005 0,0004 0,0007 0,0007 0,0002 0,0007 SI Buena Buena Ej.lnv.
- B24
- TM24 801 -0,2 13 605 791 a 808 -3,1 13 605 37 0,131 22 78 0,0005 0,0003 0,0003 0,0002 0,0006 0,0002 SI Buena Buena Ej.lnv.
- B25
- TM25 802 -0,1 10 604 793 a 814 -3,0 10 607 44 0,147 26 74 0,0004 0,0004 0,0001 0,0008 0,0008 0,0005 SI Buena Buena Ej.lnv.
- B26
- TM26 801 0,1 11 603 795 a 807 -2,9 11 601 50 0,306 31 69 0,0008 0,0003 0,0005 0,0006 0,0009 0,0007 SI Buena Buena Ej.lnv.
- Nivel
- Lámina de acero laminada en frío Condiciones de recris tallzadón y recocido Espesor decapa A [pm] Espesor decapa B[H Oxidos en la capa B y contenido de elementos Tratamiento aleante Evaluación Observ.
- Horno de calefacción
- Horno de remojo Contenido de óx¡do[%] Contenido de Fe [%] Contenido de C [%] Contenido de Si [%] Contenido de Mn[%] Contenido de P [%] Contenido de S [%] Contenido de Al [%] Contenido de Ti, Nb, Cr, Mo, NI, Cu, Zr.V.W, B, Ca [%] Humecta- bllldad Adhesión
- Temp. máx. déla lámina [°C]
- Potencial de O logPH20 /ph2 Conc. de H [vol%] Tpo. en rango de temp. de 500°C a 950°C N Rango de temp. de la lámina [°C] Potencial de O logPH20 /ph2 Conc. de H [vol%] Tpo. en rango de temp. de 500°C a 950°C
- B27
- TM27 804 0,1 9 601 791 a 809 -2,8 9 602 38 0,258 27 73 0,0001 0,0010 0,0010 0,0009 0,0007 0,0008 Si Buena Buena E|.¡nv.
- B28
- TM28 805 0,0 13 603 795 a 813 -2,7 13 605 49 0,277 24 76 0,0008 0,0009 0,0000 0,0005 0,0009 0,0006 Si Buena Buena E|.¡nv.
- B29
- TM29 802 0,1 9 604 799 a 809 -3,1 9 609 19 0,216 29 71 0,0008 0,0010 0,0006 0,0008 0,0005 0,0001 Si Buena Buena Ej.lnv.
- B30
- TM30 800 -0,1 13 603 790 a 814 -3,0 13 608 87 0,134 26 74 0,0002 0,0007 0,0009 0,0000 0,0005 0,0002 No Buena Buena E|.¡nv.
- B31
- TM31 805 0,0 14 603 796 a 808 -3,0 14 601 63 0,253 23 77 0,0005 0,0005 0,0010 0,0001 0,0001 0,0001 Si Buena Buena E|.¡nv.
- B32
- TM32 803 0,1 11 605 794 a 815 -3,0 11 605 80 0,329 35 65 0,0008 0,0008 0,0004 0,0009 0,0003 0,0009 Si Buena Buena E|.¡nv.
- B33
- TM33 802 -0,2 13 602 794 a 814 -3,1 13 601 72 0,300 34 66 0,0000 0,0003 0,0010 0,0005 0,0004 0,0008 Si Buena Buena E|.¡nv.
- B34
- TM34 803 0,0 19 601 794 a 814 -3,1 19 601 14 0,269 31 69 0,0008 0,0001 0,0010 0,0001 0,0001 0,0003 Si Buena Buena Ej.lnv.
- B35
- TM35 802 -0,1 12 605 795 a 815 -2,7 12 600 46 0,062 33 67 0,0001 0,0005 0,0007 0,0004 0,0005 0,0003 Si Buena Buena Ej.lnv.
- B36
- TM36 805 0,0 14 604 796 a 814 -3,0 14 603 29 0,087 33 67 0,0009 0,0000 0,0008 0,0008 0,0007 0,0007 Si Buena Buena Ej.lnv.
- B37
- TM37 805 0,2 9 605 799 a 810 -3,2 9 602 26 0,133 23 77 0,0001 0,0008 0,0005 0,0003 0,0005 0,0009 Si Buena Buena Ej.lnv.
- B38
- TM38 802 -0,1 14 605 795 a 810 -3,2 14 610 28 0,197 26 74 0,0004 0,0005 0,0007 0,0003 0,0008 0,0002 Si Buena Buena Ej.lnv.
- B39
- TM39 801 -0,1 16 600 791 a 808 -2,8 16 601 31 0,283 30 70 0,0003 0,0002 0,0009 0,0008 0,0004 0,0004 Si Buena Buena Ej.lnv.
- B40
- TM40 801 -0,2 15 601 799 a 811 -2,8 15 602 64 0,202 33 67 0,0009 0,0007 0,0001 0,0009 0,0009 0,0004 No Buena Buena Ej.lnv.
- B41
- TM41 803 0,1 12 604 797 a 814 -2,8 12 605 66 0,189 23 77 0,0005 0,0002 0,0008 0,0006 0,0007 0,0007 Si Buena Muy buena Ej.lnv.
- B42
- TM42 804 0,0 12 603 790 a 811 -2,9 12 606 84 0,076 36 64 0,0003 0,0005 0,0009 0,0001 0,0003 0,0009 Si Buena Buena Ej.lnv.
- B43
- TM43 800 0,1 16 603 792 a 813 -3,0 16 601 51 0,169 33 67 0,0004 0,0004 0,0007 0,0001 0,0003 0,0008 Si Buena Muy buena Ej.lnv.
- B44
- TM44 804 0,0 16 600 799 a 806 -3,0 16 607 49 0,318 27 73 0,0009 0,0007 0,0004 0,0005 0,0010 0,0007 Si Buena Buena Ej.lnv.
- B45
- TM45 802 0,1 12 605 797 a 805 -2,8 12 603 33 0,139 37 63 0,0006 0,0003 0,0001 0,0008 0,0007 0,0005 Si Buena Buena Ej.lnv.
- B46
- TM46 801 -0,1 16 600 792 a 808 -3,0 16 601 27 0,163 27 73 0,0005 0,0000 0,0002 0,0003 0,0006 0,0009 Si Buena Buena Ej.lnv.
- B47
- TM47 804 0,2 13 601 790 a 812 -3,0 13 604 44 0,191 36 64 0,0008 0,0008 0,0003 0,0002 0,0002 0,0007 Si Buena Buena Ej.lnv.
- B48
- TM48 801 0,2 13 602 797 a 810 -3,1 13 601 19 0,209 27 73 0,0002 0,0006 0,0004 0,0001 0,0008 0,0003 Si Buena Buena Ej.lnv.
- B49
- TM49 802 0,1 15 604 791 a 812 -2,8 15 606 40 0,103 22 78 0,0005 0,0000 0,0005 0,0000 0,0009 0,0003 Si Buena Buena Ej.lnv.
- B50
- TM50 804 0,0 11 601 798 a 814 -3,0 11 600 37 0,308 38 62 0,0008 0,0002 0,0002 0,0008 0,0008 0,0002 No Buena Buena Ej.lnv.
- B51
- TM51 801 0,0 10 601 794 a 807 -3,1 10 603 24 0,300 34 66 0,0001 0,0008 0,0009 0,0008 0,0002 0,0006 0,00002 Si Buena Buena Ej.lnv.
- B52
- TM52 804 -0,1 7 600 792 a 811 -3,0 7 604 81 0,307 27 73 0,0009 0,0004 0,0007 0,0008 0,0003 0,0005 0,00006 Si Buena Buena Ej.lnv.
- B53
- TM53 804 -0,2 8 605 798 a 812 -2,8 8 601 60 0,175 28 72 0,0002 0,0005 0,0004 0,0009 0,0007 0,0008 0,00005 Si Buena Buena Ej.lnv.
- Nivel
- Lámina de acero laminada en frío Condiciones de recrlstallzaclón y recocido Espesor decapa A [pm] Espesor decapa B[H Oxidos en capa B y contenido de elementos Tratamiento aleante Evaluación Observ.
- Horno de calefacción
- Horno de remojo Contenido de óx¡do[%] Contenido de Fe [%] Contenido de C [%] Contenido de SI [%] Contenido de Mn[%] Contenido de P [%] Contenido de S [%] Contenido de Al [%] Contenido de Ti, Nb, Cr, Mo, Ni, Cu, Zr.V.W, B, Ca [%] Humecta- bllldad Adhesión
- Temp. máx. déla lámina [°C]
- Potencial de O logPH20 /ph2 Conc. de H [vol%] Tpo. en rango de temp. de 500°C a 950°C N Rango de temp. de la lámina [°C] Potencial de O logPH20 /ph2 Conc. de H [vol%] Tpo. en rango de temp. de 500°C a 950°C N
- B54
- TM54 804 -0,1 16 601 799 a 810 -3,2 16 602 46 0,266 21 79 0,0000 0,0001 0,0001 0,0007 0,0008 0,0003 0,00001 Si Buena Buena E|.¡nv.
- B55
- TM55 805 0,0 15 601 800 a 806 -2,9 15 610 52 0,154 34 66 0,0008 0,0006 0,0008 0,0001 0,0001 0,0008 0,00006 Si Buena Buena E|.¡nv.
- B56
- TM56 804 0,0 7 602 797 a 806 -2,8 7 604 28 0,344 34 66 0,0001 0,0002 0,0002 0,0005 0,0005 0,0005 0,00002 Si Buena Buena Ej.lnv.
- B57
- TM57 802 0,1 12 602 797 a 812 -3,0 12 604 70 0,096 29 71 0,0000 0,0009 0,0003 0,0007 0,0001 0,0010 0,00004 Si Buena Buena E|.¡nv.
- B58
- TM58 800 0,1 11 605 794 a 808 -2,8 11 610 89 0,030 25 75 0,0008 0,0000 0,0008 0,0004 0,0003 0,0009 0,00002 Si Buena Buena E|.¡nv.
- B59
- TM59 800 0,0 11 602 797 a 807 -2,8 11 603 57 0,100 29 71 0,0008 0,0003 0,0005 0,0001 0,0009 0,0001 0,00009 Si Buena Buena E|.¡nv.
- B60
- TM60 803 0,3 18 603 791 a 813 -2,8 18 604 36 0,267 33 67 0,0007 0,0009 0,0003 0,0003 0,0007 0,0000 0,00003 No Buena Buena E|.¡nv.
- B61
- TM61 802 -0,1 12 604 793 a 810 -3,0 12 602 40 0,294 33 67 0,0006 0,0003 0,0003 0,0009 0,0007 0,0010 0,00004 Si Buena Buena Ej.lnv.
- B62
- TM62 801 -0,2 16 603 797 a 809 -3,1 16 604 40 0,103 35 65 0,0004 0,0003 0,0008 0,0001 0,0005 0,0000 0,00009 Si Buena Buena Ej.lnv.
- B63
- TM63 805 0,0 11 602 793 a 805 -3,1 11 603 84 0,165 23 77 0,0007 0,0009 0,0007 0,0006 0,0007 0,0005 0,00010 Si Buena Buena Ej.lnv.
- B64
- TM64 803 0,1 7 604 791 a 806 -3,0 7 609 39 0,148 26 74 0,0005 0,0001 0,0008 0,0003 0,0007 0,0005 0,00004 Si Buena Buena Ej.lnv.
- B65
- TM65 804 0,2 14 601 798 a 811 -3,1 14 608 65 0,213 35 65 0,0002 0,0004 0,0008 0,0008 0,0002 0,0005 0,00001 Si Buena Buena Ej.lnv.
- B66
- TM66 804 0,1 16 603 798 a 814 -3,2 16 600 10 0,075 31 69 0,0005 0,0005 0,0006 0,0010 0,0009 0,0003 0,00009 Si Buena Buena Ej.lnv.
- B67
- TM67 804 0,0 16 601 798 a 812 -2,9 16 609 55 0,031 38 62 0,0008 0,0006 0,0009 0,0000 0,0002 0,0010 0,00003 Si Buena Buena Ej.lnv.
- B68
- TM68 801 -0,1 12 601 792 a 814 -2,9 12 605 89 0,305 33 67 0,0008 0,0006 0,0009 0,0007 0,0008 0,0002 0,00006 Si Buena Muy buena Ej.lnv.
- B69
- TM69 802 -0,1 11 601 792 a 806 -2,9 11 607 64 0,187 27 73 0,0003 0,0010 0,0009 0,0001 0,0009 0,0010 0,00004 Si Buena Buena Ej.lnv.
- B70
- TM70 802 0,1 11 605 791 a 809 -3,0 11 608 77 0,197 28 72 0,0004 0,0007 0,0009 0,0005 0,0007 0,0001 0,00003 No Buena Buena Ej.lnv.
- B71
- TM71 802 0,0 12 600 793 a 810 -3,0 12 608 71 0,149 33 67 0,0006 0,0000 0,0006 0,0002 0,0002 0,0005 0,00003 Si Buena Buena Ej.lnv.
- B72
- TM72 804 -0,1 12 605 796 a 812 -3,2 12 603 17 0,237 31 69 0,0008 0,0008 0,0008 0,0008 0,0007 0,0001 0,00005 Si Buena Buena Ej.lnv.
- Nivel
- Lámina de acero laminada en frío Condiciones de recristalización y recocido Espesor decapa A[pm] Espesor decapa B[pm] Oxidos en capa B y contenido de elementos Tratamiento aleante Evaluación Observ.
- Horno de calefacción
- Horno de remojo Contenido de óx¡do[%] Contenido de Fe [%] Contenido de C [%] Contenido de SI [%] Contenido de Mn[%] Contenido de P [%] Contenido de S [%] Contenido de Al [%] Contenido de Ti, Nb, Cr, Mo, Ni, Cu, Zr.V.W, B, Ca [%] Humecta bilidad Adhesión
- Temp. máx. déla lámina [°C]
- Potencial de O logPH20 /ph2 Conc. de H [vol%] Tpo. en rango de temp. de 500°C a 950°C N Rango de temp. de la lámina [°C] Potencial de O logPH20 /ph2 Conc. de H [vol%] Tpo. en rango de temp. de 500°C a 950°C N
- C1
- TM1 903 -1,5 23 306 894 a 910 -2,4 23 204 79 0,294 13 87 0,0006 0,0002 0,0001 0,0008 0,0002 0,0004 SI Buena Muy buena Ej.lnv.
- C2
- TM2 900 -1,4 19 300 892 a 911 -2,6 19 205 41 0,258 16 84 0,0001 0,0010 0,0001 0,0003 0,0010 0,0004 SI Buena Muy buena Ej.lnv.
- C3
- TM3 902 -1,6 21 303 894 a 912 -2,6 21 202 49 0,153 19 81 0,0000 0,0003 0,0004 0,0003 0,0006 0,0002 SI Buena Muy buena Ej.lnv.
- C4
- TM4 902 -1,4 14 300 896 a 907 -2,4 14 203 45 0,026 17 83 0,0009 0,0008 0,0010 0,0009 0,0009 0,0006 SI Buena Muy buena Ej.lnv.
- C5
- TM5 902 -1,3 14 296 895 a 907 -2,5 14 200 86 0,284 14 86 0,0008 0,0005 0,0010 0,0001 0,0009 0,0004 SI Buena Buena Ej.lnv.
- C6
- TM6 905 -1,4 13 298 898 a 907 -2,7 13 197 66 0,274 12 88 0,0004 0,0008 0,0001 0,0002 0,0002 0,0008 SI Buena Muy buena Ej.lnv.
- C7
- TM7 901 -1,6 12 293 891 a 913 -2,3 12 203 34 0,184 18 82 0,0009 0,0009 0,0003 0,0006 0,0004 0,0001 SI Buena Muy buena Ej.lnv.
- C8
- TM8 900 -1,5 15 294 895 a 914 -2,6 15 194 59 0,235 19 81 0,0003 0,0010 0,0004 0,0010 0,0003 0,0005 SI Buena Muy buena Ej.lnv.
- C9
- TM9 901 -1,7 19 302 893 a 912 -2,5 19 203 80 0,144 19 81 0,0003 0,0005 0,0007 0,0001 0,0005 0,0004 SI Buena Muy buena Ej.lnv.
- C10
- TM10 901 -1,4 24 295 898 a 909 -2,6 24 206 88 0,111 14 86 0,0001 0,0007 0,0000 0,0007 0,0003 0,0006 No Buena Muy buena Ej.lnv.
- C11
- TM11 902 -1,6 18 297 892 a 907 -2,4 18 199 15 0,247 19 81 0,0007 0,0005 0,0008 0,0002 0,0009 0,0000 SI Buena Muy buena Ej.lnv.
- C12
- TM12 902 -1,5 17 298 895 a 911 -2,4 17 206 79 0,193 16 84 0,0001 0,0009 0,0006 0,0007 0,0009 0,0007 SI Buena Buena Ej.lnv.
- C13
- TM13 900 -1,4 12 297 896 a 908 -2,7 12 194 60 0,115 14 86 0,0005 0,0005 0,0001 0,0004 0,0006 0,0010 SI Buena Muy buena Ej.lnv.
- C14
- TM14 901 -1,8 21 309 892 a 911 -2,5 21 197 21 0,185 17 83 0,0003 0,0007 0,0002 0,0007 0,0006 0,0001 SI Buena Muy buena Ej.lnv.
- C15
- TM15 902 -1,6 15 304 895 a 915 -2,7 15 199 32 0,169 14 86 0,0001 0,0006 0,0009 0,0005 0,0008 0,0008 SI Buena Muy buena Ej.lnv.
- C16
- TM16 901 -1,4 14 295 894 a 913 -2,5 14 201 65 0,136 11 89 0,0005 0,0006 0,0000 0,0006 0,0010 0,0009 SI Buena Muy buena Ej.lnv.
- C17
- TM17 904 -1,6 16 297 894 a 907 -2,6 16 207 30 0,116 16 84 0,0003 0,0006 0,0005 0,0005 0,0007 0,0010 SI Buena Muy buena Ej.lnv.
- C18
- TM18 901 -1,4 18 304 897 a 909 -2,8 18 200 58 0,205 16 84 0,0010 0,0006 0,0007 0,0006 0,0006 0,0008 SI Buena Muy buena Ej.lnv.
- C19
- TM19 904 -1,6 23 303 895 a 907 -2,4 23 200 74 0,067 11 89 0,0004 0,0010 0,0003 0,0006 0,0007 0,0001 SI Buena Buena Ej.lnv.
- C20
- TM20 902 -1,7 10 302 892 a 909 -2,4 10 200 12 0,291 10 90 0,0009 0,0006 0,0002 0,0008 0,0007 0,0006 No Buena Muy buena Ej.lnv.
- C21
- TM21 900 -1,3 20 303 897 a 906 -2,6 20 201 54 0,145 15 85 0,0005 0,0001 0,0002 0,0003 0,0005 0,0008 SI Buena Muy buena Ej.lnv.
- C22
- TM22 903 -1,5 20 301 900 a 911 -2,5 20 202 23 0,236 14 86 0,0002 0,0010 0,0008 0,0002 0,0006 0,0001 SI Buena Buena Ej.lnv.
- C23
- TM23 904 -1,5 20 304 897 a 914 -2,5 20 201 27 0,271 12 88 0,0003 0,0006 0,0002 0,0001 0,0004 0,0007 SI Buena Muy buena Ej.lnv.
- C24
- TM24 902 -1,5 18 301 897 a 910 -2,6 18 196 64 0,179 20 80 0,0006 0,0008 0,0006 0,0003 0,0006 0,0005 SI Buena Muy buena Ej.lnv.
- C25
- TM25 903 -1,4 22 300 895 a 907 -2,5 22 207 79 0,257 10 90 0,0004 0,0009 0,0008 0,0004 0,0004 0,0008 SI Buena Muy buena Ej.lnv.
- C26
- TM26 904 -1,3 24 295 899 a 907 -2,7 24 204 61 0,231 17 83 0,0008 0,0001 0,0006 0,0008 0,0009 0,0007 SI Buena Muy buena Ej.lnv.
- Nivel
- Lámina de acero laminada en frío Condiciones de recrlstallzaclón y recocido Espesor decapa A[pm] Espesor decapa B[pm] Oxidos en la capa B y contenido de elementos Tratamiento aleante Evaluación Observ.
- Horno de calefacción
- Horno de remojo Contenido de óx¡do[%] Contenido de Fe [%] Contenido de C [%] Contenido de Si [%] Contenido de Mn[%] Contenido de P [%] Contenido de S [%] Contenido de Al [%] Contenido de Ti, Nb, Cr, Mo, Ni, Cu, Zr.V.W, B, Ca [%] Humecta- bllldad Adhesión
- Temp. máx. déla lámina [°C]
- Potencial de O logPH20 /ph2 Conc. de H [vol%] Tpo. en rango de temp. de 500°C a 950°C Rango de temp. de la lámina [°C] Potencial de O logPH20 /ph2 Conc. de H [vol%] Tpo. en rango de temp. de 500°C a 950°C N
- C27
- TM27 903 -1,7 18 303 897 a 906 -2,6 18 200 66 0,120 11 89 0,0006 0,0003 0,0001 0,0008 0,0000 0,0004 Si Buena Muy buena Ej.inv.
- C28
- TM28 901 -1,6 20 300 896 a 908 -2,5 20 202 86 0,099 13 87 0,0010 0,0008 0,0008 0,0008 0,0009 0,0009 Si Buena Muy buena Ej.inv.
- C29
- TM29 900 -1,4 20 299 899 a 911 -2,4 20 205 22 0,201 13 87 0,0001 0,0001 0,0007 0,0006 0,0005 0,0005 Si Buena Muy buena Ej.inv.
- C30
- TM30 901 -1,5 16 298 898 a 913 -2,3 16 197 40 0,163 12 88 0,0003 0,0002 0,0001 0,0001 0,0006 0,0000 No Buena Muy buena Ej.inv.
- C31
- TM31 903 -1,5 15 301 897 a 911 -2,6 15 200 11 0,198 12 88 0,0001 0,0003 0,0005 0,0002 0,0010 0,0006 Si Buena Muy buena Ej.inv.
- C32
- TM32 904 -1,7 13 297 896 a 906 -2,6 13 194 36 0,179 15 85 0,0006 0,0008 0,0006 0,0004 0,0010 0,0009 Si Buena Muy buena Ej.inv.
- C33
- TM33 901 -1,5 16 299 896 a 907 -2,5 16 197 42 0,289 19 81 0,0008 0,0008 0,0002 0,0007 0,0000 0,0006 Si Buena Muy buena Ej.inv.
- C34
- TM34 904 -1,7 11 305 892 a 910 -2,5 11 201 37 0,127 16 84 0,0006 0,0005 0,0008 0,0007 0,0009 0,0000 Si Buena Muy buena Ej.inv.
- C35
- TM35 902 -1,7 14 303 893 a 908 -2,5 14 199 22 0,228 11 89 0,0002 0,0004 0,0005 0,0002 0,0007 0,0001 Si Buena Muy buena Ej.inv.
- C36
- TM36 904 -1,7 17 299 897 a 906 -2,6 17 204 48 0,193 15 85 0,0007 0,0003 0,0004 0,0003 0,0003 0,0005 Si Buena Muy buena Ej.inv.
- C37
- TM37 904 -1,6 20 292 898 a 911 -2,4 20 205 46 0,015 19 81 0,0009 0,0000 0,0006 0,0003 0,0006 0,0005 Si Buena Muy buena Ej.inv.
- C38
- TM38 903 -1,6 15 296 899 a 913 -2,6 15 207 86 0,023 12 88 0,0002 0,0001 0,0003 0,0007 0,0005 0,0002 Si Buena Muy buena Ej.inv.
- C39
- TM39 901 -1,7 21 300 894 a 912 -2,5 21 207 47 0,036 18 82 0,0001 0,0008 0,0003 0,0006 0,0006 0,0008 Si Buena Muy buena Ej.inv.
- C40
- TM40 903 -1,5 20 302 891 a 914 -2,4 20 204 78 0,049 16 84 0,0003 0,0004 0,0008 0,0001 0,0004 0,0006 No Buena Muy buena Ej.inv.
- C41
- TM41 905 -1,7 23 300 897 a 908 -2,3 23 198 29 0,095 12 88 0,0003 0,0009 0,0001 0,0004 0,0002 0,0002 Si Buena Muy buena Ej.inv.
- C42
- TM42 902 -1,6 18 299 898 a 911 -2,6 18 198 45 0,144 17 83 0,0004 0,0010 0,0005 0,0009 0,0002 0,0003 Si Buena Muy buena Ej.inv.
- C43
- TM43 901 -1,3 19 294 897 a 912 -2,5 19 208 73 0,021 10 90 0,0009 0,0003 0,0004 0,0002 0,0004 0,0007 Si Buena Muy buena Ej.inv.
- C44
- TM44 903 -1,6 21 303 890 a 909 -2,6 21 193 68 0,048 14 86 0,0005 0,0002 0,0007 0,0006 0,0006 0,0003 Si Buena Muy buena Ej.inv.
- C45
- TM45 903 -1,5 21 297 897 a 911 -2,7 21 194 25 0,113 13 87 0,0005 0,0010 0,0000 0,0005 0,0009 0,0000 Si Buena Muy buena Ej.inv.
- C46
- TM46 903 -1,4 18 306 893 a 908 -2,5 18 200 48 0,288 19 81 0,0002 0,0003 0,0009 0,0005 0,0003 0,0004 Si Buena Muy buena Ej.inv.
- C47
- TM47 901 -1,4 15 306 895 a 909 -2,6 15 200 25 0,219 16 84 0,0005 0,0001 0,0002 0,0003 0,0005 0,0008 Si Buena Muy buena Ej.inv.
- C48
- TM48 904 -1,6 16 300 894 a 909 -2,6 16 196 25 0,068 14 86 0,0009 0,0002 0,0003 0,0010 0,0003 0,0007 Si Buena Muy buena Ej.inv.
- C49
- TM49 902 -1,6 14 297 898 a 905 -2,5 14 200 29 0,034 18 82 0,0000 0,0009 0,0005 0,0003 0,0007 0,0004 Si Buena Muy buena Ej.inv.
- C50
- TM50 903 -1,5 16 294 899 a 905 -2,4 16 200 34 0,199 17 83 0,0004 0,0000 0,0003 0,0004 0,0001 0,0003 No Buena Muy buena Ej.inv.
- C51
- TM51 903 -1,3 11 299 893 a 910 -2,6 11 196 85 0,169 15 85 0,0002 0,0000 0,0003 0,0004 0,0001 0,0003 0,00007 Si Buena Muy buena Ej.inv.
- C52
- TM52 900 -1,4 15 299 891 a 909 -2,5 15 203 29 0,193 19 81 0,0009 0,0002 0,0007 0,0003 0,0006 0,0002 0,00006 Si Buena Muy buena Ej.inv.
- C53
- TM53 904 -1,3 15 307 893 a 915 -2,5 15 192 18 0,209 19 81 0,0004 0,0005 0,0009 0,0010 0,0009 0,0003 0,00010 Si Buena Buena Ej.inv.
- Nivel
- Lámina de acero laminada en frío Condiciones de recris tallzadón y recocido Espesor decapa A[pm] Espesor decapa B[pm] Oxidos en capa B y contenido de elementos Tratamiento aleante Evaluación Observ.
- Horno de calefacción
- Horno de remojo Contenido de óx¡do[%] Contenido de Fe [%] Contenido de C [%] Contenido de SI [%] Contenido de Mn[%] Contenido de P [%] Contenido de S [%] Contenido de Al [%] Contenido de Ti, Nb, Cr, Mo, NI, Cu, Zr.V.W, B, Ca [%] Humecta- bllldad Adhesión
- Temp. máx. déla lámina [°C]
- Potencial de O logPH20 /ph2 Conc. de H [vol%] Tpo. en rango de temp. de 500°C a 950°C N Rango de temp. de la lámina [°C] Potencial de O logPH20 /ph2 Conc. de H [vol%] Tpo. en rango de temp. de 500°C a 950°C N
- C54
- TM54 901 -1,5 17 299 891 a 910 -2,8 17 203 78 0,192 13 87 0,0002 0,0002 0,0010 0,0003 0,0001 0,0007 0,00008 Si Buena Muy buena Ej.inv.
- C55
- TM55 902 -1,6 17 293 893 a 911 -2,6 17 200 83 0,015 19 81 0,0005 0,0008 0,0007 0,0003 0,0003 0,0003 0,00006 Si Buena Muy buena Ej.inv.
- C56
- TM56 903 -1,3 18 298 899 a 909 -2,4 18 203 31 0,241 12 88 0,0003 0,0005 0,0007 0,0002 0,0004 0,0001 0,00002 Si Buena Muy buena Ej.inv.
- C57
- TM57 901 -1,6 21 298 892 a 911 -2,6 21 199 44 0,110 18 82 0,0007 0,0009 0,0003 0,0004 0,0004 0,0009 0,00008 Si Buena Muy buena Ej.inv.
- C58
- TM58 901 -1,7 15 302 891 a 910 -2,6 15 197 54 0,172 18 82 0,0010 0,0002 0,0009 0,0000 0,0003 0,0001 0,00005 Si Buena Muy buena Ej.inv.
- C59
- TM59 901 -1,3 22 301 893 a 912 -2,3 22 203 69 0,035 12 88 0,0000 0,0005 0,0009 0,0003 0,0008 0,0002 0,00008 Si Buena Muy buena Ej.inv.
- C60
- TM60 901 -1,5 22 295 892 a 906 -2,7 22 205 72 0,201 10 90 0,0003 0,0004 0,0005 0,0008 0,0005 0,0001 0,00005 No Buena Muy buena Ej.inv.
- C61
- TM61 901 -1,5 18 301 899 a 914 -2,3 18 203 43 0,296 11 89 0,0009 0,0009 0,0000 0,0001 0,0001 0,0002 0,00007 Si Buena Muy buena Ej.inv.
- C62
- TM62 901 -1,5 12 305 891 a 908 -2,6 12 205 34 0,131 12 88 0,0002 0,0002 0,0003 0,0005 0,0010 0,0006 0,00000 Si Buena Muy buena Ej.inv.
- C63
- TM63 903 -1,5 18 300 895 a 914 -2,5 18 196 75 0,295 13 87 0,0010 0,0004 0,0001 0,0001 0,0005 0,0003 0,00005 Si Buena Muy buena Ej.inv.
- C64
- TM64 901 -1,3 18 298 898 a 910 -2,6 18 202 14 0,093 13 87 0,0005 0,0008 0,0006 0,0003 0,0008 0,0008 0,00001 Si Buena Muy buena Ej.inv.
- C65
- TM65 901 -1,4 15 302 893 a 908 -2,7 15 203 49 0,119 10 90 0,0007 0,0004 0,0004 0,0010 0,0009 0,0001 0,00002 Si Buena Buena Ej.inv.
- C66
- TM66 903 -1,6 16 297 899 a 912 -2,5 16 196 24 0,179 15 85 0,0003 0,0008 0,0010 0,0006 0,0008 0,0002 0,00009 Si Buena Muy buena Ej.inv.
- C67
- TM67 904 -1,5 23 298 895 a 907 -2,5 23 192 77 0,078 14 86 0,0007 0,0001 0,0005 0,0003 0,0001 0,0001 0,00002 Si Buena Muy buena Ej.inv.
- C68
- TM68 903 -1,5 19 302 900 a 913 -2,6 19 201 74 0,109 13 87 0,0000 0,0009 0,0006 0,0003 0,0004 0,0003 0,00001 Si Buena Muy buena Ej.inv.
- C69
- TM69 903 -1,3 19 294 891 a 912 -2,6 19 194 54 0,021 14 86 0,0000 0,0000 0,0006 0,0005 0,0000 0,0007 0,00000 Si Buena Muy buena Ej.inv.
- C70
- TM70 903 -1,5 13 303 893 a 907 -2,5 13 196 56 0,190 19 81 0,0007 0,0003 0,0007 0,0002 0,0008 0,0006 0,00006 No Buena Muy buena Ej.inv.
- C71
- TM71 902 -1,5 13 300 896 a 913 -2,4 13 199 23 0,258 14 86 0,0001 0,0002 0,0008 0,0006 0,0009 0,0005 0,00006 Si Buena Muy buena Ej.inv.
- C72
- TM72 900 -1,4 21 293 895 a 911 -2,7 21 203 74 0,131 16 84 0,0004 0,0001 0,0003 0,0009 0,0006 0,0004 0,00007 Si Buena Muy buena Ej.inv.
- Nivel
- Lámina de acero laminada en frío Condiciones de recristalización y recocido Espesor decapa A[pm] Espesor decapa B[pm] Oxidos en capa B y contenido de elementos Tratamiento aleante Evaluación Observ.
- Horno de calefacción
- Horno de remojo Contenido de óx¡do[%] Contenido de Fe [%] Contenido de C [%] Contenido de SI [%] Contenido de Mn[%] Contenido de P [%] Contenido de S [%] Contenido de Al [%] Contenido de Ti, Nb, Cr, Mo, Ni, Cu, Zr.V.W, B, Ca [%] Humecta bilidad Adhesión
- Temp. máx. déla lámina [°C]
- Potencial de O logPH20 /ph2 Conc. de H [vol%] Tpo. en rango de temp. de 500°C a 950°C N Rango de temp. de la lámina [°C] Potencial de O logPH20 /ph2 Conc. de H [vol%] Tpo. en rango de temp. de 500°C a 950°C N
- D1
- TM1 604 -0,5 11 303 595 a 604 -4,5 11 201 63 0,019 36 64 0,0001 0,0003 0,0008 0,0003 0,0010 0,0001 SI Buena Buena Ej.lnv.
- D2
- TM2 605 -0,3 13 304 591 a 602 -4,6 13 202 70 0,083 37 63 0,0008 0,0006 0,0002 0,0006 0,0010 0,0000 SI Buena Buena Ej.lnv.
- D3
- TM3 601 -0,8 10 299 597 a 608 -4,6 10 205 61 0,005 34 66 0,0005 0,0004 0,0004 0,0001 0,0004 0,0006 SI Buena Buena Ej.lnv.
- D4
- TM4 605 -0,7 11 307 596 a 601 -4,5 11 195 41 0,046 23 77 0,0005 0,0003 0,0002 0,0004 0,0007 0,0006 SI Buena Buena Ej.lnv.
- D5
- TM5 605 -0,4 11 295 591 a 607 -4,4 11 196 40 0,056 36 64 0,0004 0,0002 0,0008 0,0001 0,0001 0,0001 SI Buena Muy buena Ej.lnv.
- D6
- TM6 604 -0,5 10 298 598 a 603 -4,5 10 201 54 0,084 22 78 0,0010 0,0001 0,0009 0,0009 0,0004 0,0010 SI Buena Buena Ej.lnv.
- D7
- TM7 602 -0,6 15 295 596 a 607 -4,5 15 199 37 0,029 28 72 0,0004 0,0003 0,0007 0,0007 0,0001 0,0000 SI Buena Buena Ej.lnv.
- D8
- TM8 603 -0,4 16 299 597 a 603 -4,5 16 196 31 0,062 29 71 0,0002 0,0002 0,0007 0,0006 0,0002 0,0009 SI Buena Buena Ej.lnv.
- D9
- TM9 601 -0,4 11 303 591 a 603 -4,4 11 195 22 0,071 35 65 0,0007 0,0008 0,0004 0,0000 0,0001 0,0001 SI Buena Buena Ej.lnv.
- D10
- TM10 601 -0,2 11 308 590 a 609 -4,5 11 204 64 0,059 33 67 0,0009 0,0002 0,0001 0,0003 0,0001 0,0002 No Buena Buena Ej.lnv.
- D11
- TM11 604 -0,4 9 296 598 a 610 -4,5 9 198 37 0,041 34 66 0,0010 0,0004 0,0008 0,0002 0,0010 0,0004 SI Buena Buena Ej.lnv.
- D12
- TM12 605 -0,4 11 301 597 a 609 -4,4 11 197 64 0,071 25 75 0,0005 0,0001 0,0002 0,0005 0,0002 0,0008 SI Buena Buena Ej.lnv.
- D13
- TM13 603 -0,7 15 304 600 a 605 -4,4 15 202 78 0,042 31 69 0,0000 0,0003 0,0008 0,0005 0,0006 0,0003 SI Buena Buena Ej.lnv.
- D14
- TM14 604 -0,6 19 299 599 a 601 -4,3 19 202 54 0,030 23 77 0,0003 0,0005 0,0004 0,0007 0,0008 0,0002 SI Buena Buena Ej.lnv.
- D15
- TM15 603 -0,3 17 301 597 a 606 -4,5 17 199 84 0,099 24 76 0,0006 0,0002 0,0007 0,0004 0,0001 0,0001 SI Buena Buena Ej.lnv.
- D16
- TM16 601 -0,7 18 294 597 a 609 -4,5 18 204 32 0,080 38 62 0,0008 0,0003 0,0005 0,0004 0,0005 0,0008 SI Buena Buena Ej.lnv.
- D17
- TM17 602 -0,5 9 291 600 a 603 -4,4 9 204 24 0,100 30 70 0,0001 0,0010 0,0001 0,0006 0,0000 0,0003 SI Buena Buena Ej.lnv.
- D18
- TM18 601 -0,5 17 308 597 a 601 -4,3 17 200 26 0,091 29 71 0,0006 0,0006 0,0008 0,0002 0,0007 0,0009 SI Buena Buena Ej.lnv.
- D19
- TM19 604 -0,6 16 301 597 a 606 -4,4 16 202 69 0,038 33 66 0,0007 0,0005 0,0004 0,0008 0,0010 0,0002 SI Buena Buena Ej.lnv.
- D20
- TM20 602 -0,6 12 295 596 a 606 -4,7 12 192 17 0,075 33 67 0,0008 0,0010 0,0004 0,0008 0,0003 0,0010 No Buena Buena Ej.lnv.
- D21
- TM21 604 -0,6 9 300 597 a 602 -4,5 9 199 46 0,075 26 74 0,0006 0,0009 0,0007 0,0007 0,0007 0,0003 SI Buena Buena Ej.lnv.
- D22
- TM22 605 -0,6 14 293 594 a 603 -4,5 14 194 70 0,017 22 78 0,0007 0,0003 0,0005 0,0006 0,0005 0,0006 SI Buena Buena Ej.lnv.
- D23
- TM23 601 -0,4 12 301 591 a 607 -4,7 12 200 8 0,012 28 72 0,0001 0,0009 0,0000 0,0005 0,0010 0,0004 SI Buena Buena Ej.lnv.
- D24
- TM24 602 -0,5 17 297 595 a 606 -4,6 17 200 42 0,002 24 76 0,0009 0,0010 0,0002 0,0002 0,0003 0,0008 SI Buena Buena Ej.lnv.
- D25
- TM25 602 -0,6 11 306 590 a 607 -4,4 11 194 50 0,085 23 77 0,0003 0,0003 0,0006 0,0006 0,0008 0,0001 SI Buena Buena Ej.lnv.
- D26
- TM26 603 -0,6 19 299 594 a 601 -4,5 19 209 50 0,041 37 63 0,0009 0,0006 0,0004 0,0003 0,0007 0,0001 SI Buena Buena Ej.lnv.
- Nivel
- Lámina de acero laminada en frío Condiciones de recrlstallzaclón y recocido Espesor decapa A[pm] Espesor decapa B[pm] Oxidos en capa B y contenido de elementos Tratamiento aleante Evaluación Observ.
- Horno de calefacción
- Horno de remojo Contenido de óx¡do[%] Contenido de Fe [%] Contenido de C [%] Contenido de SI [%] Contenido de Mn[%] Contenido de P [%] Contenido de S [%] Contenido de Al [%] Contenido de Ti, Nb, Cr, Mo, Ni, Cu, Zr.V.W, B, Ca [%] Humecta- bllldad Adhesión
- Temp. máx. déla lámina [°C]
- Potencial de O logPH20 /ph2 Conc. de H [vol%] Tpo. en rango de temp. de 500°C a 950°C N Rango de temp. de la lámina [°C] Potencial de O logPH20 /ph2 Conc. de H [vol%] Tpo. en rango de temp. de 500°C a 950°C N
- D27
- TM27 602 -0,4 14 297 590 a 609 -4,4 14 199 24 0,032 32 68 0,0005 0,0008 0,0009 0,0001 0,0001 0,0003 Si Buena Buena E|.¡nv.
- D28
- TM28 603 -0,4 17 293 595 a 605 -4,5 17 202 75 0,041 37 63 0,0010 0,0009 0,0002 0,0005 0,0004 0,0004 Si Buena Buena E|.¡nv.
- D29
- TM29 601 -0,6 8 301 600 a 607 -4,5 8 202 11 0,012 34 66 0,0005 0,0005 0,0002 0,0007 0,0003 0,0001 Si Buena Buena Ej.inv.
- D30
- TM30 601 -0,3 6 295 597 a 600 -4,5 6 200 55 0,058 33 67 0,0006 0,0007 0,0002 0,0010 0,0008 0,0001 No Buena Buena E|.¡nv.
- D31
- TM31 601 -0,6 9 294 593 a 609 -4,4 9 204 76 0,050 39 61 0,0010 0,0008 0,0003 0,0006 0,0001 0,0007 Si Buena Buena E|.¡nv.
- D32
- TM32 601 -0,6 18 302 593 a 602 -4,3 18 206 54 0,002 37 63 0,0008 0,0006 0,0010 0,0010 0,0002 0,0006 Si Buena Muy buena E|.¡nv.
- D33
- TM33 600 -0,3 14 295 597 a 605 -4,5 14 199 46 0,011 33 67 0,0006 0,0004 0,0007 0,0000 0,0000 0,0009 Si Buena Buena E|.¡nv.
- D34
- TM34 601 -0,4 12 297 592 a 609 -4,7 12 206 65 0,020 32 68 0,0008 0,0004 0,0005 0,0002 0,0001 0,0002 Si Buena Buena Ej.inv.
- D35
- TM35 602 -0,3 17 303 597 a 602 -4,6 17 203 58 0,022 32 68 0,0009 0,0006 0,0008 0,0001 0,0004 0,0001 Si Buena Buena Ej.inv.
- D36
- TM36 601 -0,3 18 305 593 a 610 -4,5 18 199 72 0,094 33 67 0,0004 0,0006 0,0008 0,0009 0,0003 0,0005 Si Buena Buena Ej.inv.
- D37
- TM37 602 -0,7 14 297 597 a 607 -4,4 14 206 9 0,004 31 69 0,0003 0,0004 0,0000 0,0008 0,0007 0,0002 Si Buena Buena Ej.inv.
- D38
- TM38 605 -0,5 12 303 594 a 603 -4,8 12 205 26 0,010 32 68 0,0003 0,0002 0,0003 0,0001 0,0005 0,0006 Si Buena Buena Ej.inv.
- D39
- TM39 602 -0,4 17 293 590 a 605 -4,6 17 195 7 0,044 36 64 0,0005 0,0009 0,0004 0,0004 0,0007 0,0008 Si Buena Buena Ej.inv.
- D40
- TM40 604 -0,3 12 302 600 a 608 -4,3 12 195 78 0,046 22 78 0,0000 0,0003 0,0009 0,0001 0,0004 0,0004 No Buena Buena Ej.inv.
- D41
- TM41 603 -0,5 7 300 597 a 607 -4,6 7 204 67 0,078 23 77 0,0001 0,0005 0,0001 0,0003 0,0002 0,0003 Si Buena Buena Ej.inv.
- D42
- TM42 603 -0,3 13 300 599 a 601 -4,8 13 202 57 0,081 29 71 0,0007 0,0009 0,0008 0,0004 0,0007 0,0002 Si Buena Buena Ej.inv.
- D43
- TM43 605 -0,4 15 303 597 a 605 -4,3 15 196 72 0,084 35 65 0,0010 0,0003 0,0007 0,0009 0,0010 0,0005 Si Buena Buena Ej.inv.
- D44
- TM44 602 -0,3 12 296 598 a 604 -4,5 12 199 21 0,025 36 64 0,0002 0,0008 0,0007 0,0007 0,0001 0,0004 Si Buena Muy buena Ej.inv.
- D45
- TM45 604 -0,3 9 296 599 a 602 -4,7 9 203 38 0,094 39 61 0,0002 0,0006 0,0010 0,0007 0,0008 0,0009 Si Buena Buena Ej.inv.
- D46
- TM46 604 -0,5 13 299 592 a 607 -4,4 13 200 74 0,027 34 66 0,0006 0,0001 0,0006 0,0005 0,0007 0,0006 Si Buena Buena Ej.inv.
- D47
- TM47 604 -0,5 16 308 590 a 607 -4,5 16 203 26 0,050 37 63 0,0002 0,0005 0,0009 0,0009 0,0004 0,0009 Si Buena Buena Ej.inv.
- D48
- TM48 602 -0,5 12 302 593 a 607 -4,4 12 196 46 0,064 32 68 0,0009 0,0002 0,0006 0,0001 0,0010 0,0003 Si Buena Buena Ej.inv.
- D49
- TM49 603 -0,4 11 293 591 a 606 -4,5 11 209 46 0,075 37 63 0,0002 0,0009 0,0005 0,0010 0,0001 0,0006 Si Buena Muy buena Ej.inv.
- D50
- TM50 601 -0,5 7 298 593 a 609 -4,6 7 193 75 0,070 40 60 0,0003 0,0007 0,0007 0,0005 0,0001 0,0003 No Buena Buena Ej.inv.
- D51
- TM51 600 -0,5 11 296 597 a 604 -4,5 11 201 77 0,001 35 65 0,0003 0,0009 0,0005 0,0009 0,0008 0,0009 0,00006 Si Buena Buena Ej.inv.
- D52
- TM52 601 -0,6 8 301 591 a 604 -4,2 8 202 73 0,024 37 63 0,0010 0,0001 0,0001 0,0005 0,0009 0,0008 0,00009 Si Buena Buena Ej.inv.
- D53
- TM53 604 -0,5 13 298 591 a 607 -4,4 13 206 72 0,013 22 78 0,0003 0,0001 0,0004 0,0002 0,0003 0,0003 0,00006 Si Buena Buena Ej.inv.
- Nivel
- Lámina de acero laminada en frío Condiciones de recris tallzadón y recocido Espesor decapa A[pm] Espesor decapa B[pm] Oxidos en capa B y contenido de elementos Tratamiento aleante Evaluación Observ.
- Horno de calefacción
- Horno de remojo Contenido de óx¡do[%] Contenido de Fe [%] Contenido de C [%] Contenido de SI [%] Contenido de Mn[%] Contenido de P [%] Contenido de S [%] Contenido de Al [%] Contenido de Ti, Nb, Cr, Mo, NI, Cu, Zr.V.W, B, Ca [%] Humecta- bllldad Adhesión
- Temp. máx. déla lámina [°C]
- Potencial de O logPH20 /ph2 Conc. de H [vol%] Tpo. en rango de temp. de 500°C a 950°C N Rango de temp. de la lámina [°C] Potencial de O logPH20 /ph2 Conc. de H [vol%] Tpo. en rango de temp. de 500°C a 950°C N
- D54
- TM54 600 -0,7 12 300 600 a 608 -4,6 12 202 58 0,099 32 68 0,0007 0,0005 0,0007 0,0000 0,0003 0,0003 0,00000 Si Buena Buena E|.¡nv.
- D55
- TM55 602 -0,4 17 295 594 a 607 -4,5 17 196 67 0,069 34 66 0,0001 0,0004 0,0009 0,0001 0,0005 0,0000 0,00005 Si Buena Buena E|.¡nv.
- D56
- TM56 603 -0,6 19 298 594 a 608 -4,7 19 200 25 0,017 35 65 0,0000 0,0004 0,0006 0,0001 0,0002 0,0002 0,00004 Si Buena Buena Ej.inv.
- D57
- TM57 601 -0,7 9 306 600 a 607 -4,6 9 199 20 0,018 37 63 0,0005 0,0006 0,0008 0,0006 0,0004 0,0009 0,00005 Si Buena Buena E|.¡nv.
- D58
- TM58 603 -0,5 9 295 595 a 608 -4,7 9 208 40 0,028 35 65 0,0007 0,0006 0,0005 0,0007 0,0001 0,0003 0,00004 Si Buena Buena E|.¡nv.
- D59
- TM59 601 -0,4 19 307 595 a 600 -4,4 19 205 78 0,025 32 68 0,0008 0,0005 0,0003 0,0010 0,0000 0,0000 0,00002 Si Buena Buena E|.¡nv.
- D60
- TM60 602 -0,5 10 308 594 a 604 -4,4 10 193 44 0,075 28 72 0,0008 0,0007 0,0004 0,0006 0,0005 0,0003 0,00004 No Buena Buena E|.¡nv.
- D61
- TM61 604 -0,3 13 304 590 a 603 -4,5 13 198 12 0,014 26 74 0,0004 0,0007 0,0006 0,0005 0,0002 0,0010 0,00008 Si Buena Buena Ej.inv.
- D62
- TM62 603 -0,5 10 298 600 a 608 -4,3 10 206 61 0,033 36 64 0,0004 0,0005 0,0007 0,0005 0,0003 0,0008 0,00004 Si Buena Buena Ej.inv.
- D63
- TM63 604 -0,4 9 302 598 a 603 -4,6 9 199 71 0,002 34 66 0,0008 0,0000 0,0000 0,0002 0,0008 0,0004 0,00000 Si Buena Buena Ej.inv.
- D64
- TM64 601 -0,6 10 306 595 a 610 -4,8 10 196 42 0,071 22 78 0,0009 0,0009 0,0001 0,0010 0,0003 0,0003 0,00000 Si Buena Buena Ej.inv.
- D65
- TM65 604 -0,6 10 299 598 a 602 -4,4 10 202 33 0,078 33 67 0,0008 0,0009 0,0010 0,0009 0,0001 0,0005 0,00004 Si Buena Buena Ej.inv.
- D66
- TM66 600 -0,4 14 299 597 a 604 -4,3 14 198 22 0,098 30 70 0,0004 0,0005 0,0005 0,0003 0,0008 0,0007 0,00001 Si Buena Buena Ej.inv.
- D67
- TM67 603 -0,5 14 300 596 a 604 -4,5 14 198 43 0,092 32 68 0,0001 0,0006 0,0004 0,0008 0,0001 0,0000 0,00005 Si Buena Buena Ej.inv.
- D68
- TM68 603 -0,6 13 297 595 a 604 -4,5 13 199 50 0,058 30 70 0,0003 0,0002 0,0008 0,0000 0,0009 0,0002 0,00010 Si Buena Muy buena Ej.inv.
- D69
- TM69 604 -0,6 16 298 600 a 609 -4,5 16 199 70 0,044 36 64 0,0004 0,0000 0,0007 0,0004 0,0006 0,0008 0,00001 Si Buena Buena Ej.inv.
- D70
- TM70 605 -0,5 17 304 593 a 608 -4,3 17 200 54 0,092 21 79 0,0002 0,0006 0,0010 0,0003 0,0008 0,0002 0,00009 No Buena Buena Ej.inv.
- D71
- TM71 601 -0,4 11 295 598 a 608 -4,7 11 197 10 0,022 40 60 0,0003 0,0001 0,0002 0,0002 0,0001 0,0010 0,00003 Si Buena Buena Ej.inv.
- D72
- TM72 601 -0,5 14 304 597 a 600 -4,6 14 208 63 0,063 28 72 0,0009 0,0009 0,0004 0,0004 0,0008 0,0009 0,00007 Si Buena Buena Ej.inv.
- Nivel
- Lámina de acero laminada en frío Condiciones de recristalización y recocido Espesor decapa A[pm] Espesor decapa B[pm] Oxidos en capa B y contenido de elementos Tratamiento aleante Evaluación Observ.
- Horno de calefacción
- Horno de remojo Contenido de óx¡do[%] Contenido de Fe [%] Contenido de C [%] Contenido de SI [%] Contenido de Mn[%] Contenido de P [%] Contenido de S [%] Contenido de Al [%] Contenido de Ti, Nb, Cr, Mo, Ni, Cu, Zr.V.W, B, Ca [%] Humecta bilidad Adhesión
- Temp. máx. déla lámina [°C]
- Potencial de O logPH20 /ph2 Conc. de H [vol%] Tpo. en rango de temp. de 500°C a 950°C ange [S] Rango de temp. de la lámina [°C] Potencial de O logPH20 /ph2 Conc. de H [vol%] Tpo. en rango de temp. de 500°C a 950°C [S]
- E1
- TM1 803 0,7 14 105 796 a 805 -4,0 14 50 88 0,034 37 63 0,0004 0,0010 0,0001 0,0002 0,0009 0,0010 SI Buena Muy buena Ej.lnv.
- E2
- TM2 805 1,1 9 101 793 a 808 -4,2 9 50 66 0,178 28 72 0,0002 0,0008 0,0005 0,0005 0,0001 0,0004 SI Buena Buena Ej.lnv.
- E3
- TM3 802 0,9 11 101 795 a 812 -3,9 11 50 28 0,028 24 76 0,0009 0,0009 0,0007 0,0009 0,0009 0,0005 SI Buena Buena Ej.lnv.
- E4
- TM4 801 1,1 8 102 791 a 814 -4,1 8 50 76 0,182 27 73 0,0002 0,0010 0,0009 0,0001 0,0003 0,0003 SI Buena Buena Ej.lnv.
- E5
- TM5 804 1,2 12 103 791 a 810 -4,0 12 50 72 0,153 29 71 0,0002 0,0006 0,0002 0,0008 0,0005 0,0006 SI Buena Buena Ej.lnv.
- E6
- TM6 804 1,0 12 101 799 a 814 -3,8 12 50 11 0,198 37 63 0,0003 0,0006 0,0004 0,0007 0,0002 0,0000 SI Buena Buena Ej.lnv.
- E7
- TM7 801 0,9 9 102 799 a 814 -3,9 9 50 52 0,174 36 64 0,0001 0,0006 0,0010 0,0002 0,0009 0,0004 SI Buena Buena Ej.lnv.
- E8
- TM8 801 0,8 8 101 795 a 808 -4,2 8 50 76 0,110 37 63 0,0005 0,0004 0,0000 0,0010 0,0009 0,0004 SI Buena Buena Ej.lnv.
- E9
- TM9 805 0,9 8 104 796 a 813 -4,3 8 50 12 0,144 24 76 0,0000 0,0005 0,0008 0,0000 0,0005 0,0008 SI Buena Buena Ej.lnv.
- E10
- TM10 804 1,1 8 102 794 a 807 -4,0 8 50 43 0,127 20 80 0,0006 0,0002 0,0003 0,0004 0,0010 0,0003 No Buena Buena Ej.lnv.
- E11
- TM11 802 0,9 15 102 793 a 808 -4,3 15 50 40 0,141 33 67 0,0009 0,0006 0,0009 0,0001 0,0008 0,0004 SI Buena Buena Ej.lnv.
- E12
- TM12 803 1,2 9 103 799 a 814 -4,0 9 50 83 0,084 27 73 0,0001 0,0007 0,0003 0,0006 0,0009 0,0002 SI Buena Buena Ej.lnv.
- E13
- TM13 801 0,9 9 104 790 a 810 -4,1 9 50 49 0,126 35 65 0,0003 0,0006 0,0008 0,0009 0,0007 0,0003 SI Buena Buena Ej.lnv.
- E14
- TM14 804 1,2 9 101 798 a 807 -3,9 9 50 20 0,022 28 72 0,0010 0,0002 0,0003 0,0009 0,0009 0,0005 SI Buena Buena Ej.lnv.
- E15
- TM15 802 1,0 17 100 791 a 812 -3,9 17 50 68 0,048 24 76 0,0006 0,0008 0,0005 0,0005 0,0000 0,0002 SI Buena Buena Ej.lnv.
- E16
- TM16 804 1,1 11 103 799 a 812 -4,2 11 50 83 0,038 23 77 0,0008 0,0006 0,0009 0,0006 0,0001 0,0002 SI Buena Buena Ej.lnv.
- E17
- TM17 802 1,0 18 104 795 a 811 -4,2 18 50 39 0,157 29 71 0,0001 0,0004 0,0010 0,0009 0,0006 0,0006 SI Buena Buena Ej.lnv.
- E18
- TM18 804 1,0 9 104 798 a 808 -4,3 9 50 62 0,010 32 68 0,0007 0,0009 0,0006 0,0005 0,0004 0,0009 SI Buena Buena Ej.lnv.
- E19
- TM19 802 1,0 11 101 798 a 812 -4,1 11 50 70 0,052 26 74 0,0007 0,0004 0,0001 0,0007 0,0005 0,0006 SI Buena Buena Ej.lnv.
- E20
- TM20 802 1,1 11 104 794 a 805 -3,8 11 50 57 0,022 21 79 0,0008 0,0005 0,0001 0,0004 0,0006 0,0000 No Buena Buena Ej.lnv.
- E21
- TM21 800 1,2 14 103 797 a 812 -4,2 14 50 38 0,180 24 76 0,0007 0,0008 0,0004 0,0008 0,0006 0,0002 SI Buena Buena Ej.lnv.
- E22
- TM22 805 1,0 12 101 800 a 806 -4,0 12 50 44 0,154 28 72 0,0008 0,0006 0,0006 0,0004 0,0004 0,0007 SI Buena Buena Ej.lnv.
- E23
- TM23 802 1,0 12 105 792 a 814 -4,1 12 50 45 0,001 37 63 0,0006 0,0003 0,0002 0,0009 0,0006 0,0000 SI Buena Buena Ej.lnv.
- E24
- TM24 800 1,1 12 103 797 a 808 -4,1 12 50 41 0,158 34 66 0,0006 0,0003 0,0005 0,0008 0,0001 0,0003 SI Buena Buena Ej.lnv.
- E25
- TM25 805 1,1 13 104 795 a 813 -3,8 13 50 31 0,130 20 80 0,0007 0,0007 0,0001 0,0004 0,0002 0,0004 SI Buena Buena Ej.lnv.
- E26
- TM26 801 0,9 7 101 799 a 811 -4,0 7 50 70 0,198 39 61 0,0005 0,0000 0,0007 0,0001 0,0006 0,0003 SI Buena Buena Ej.lnv.
- Nivel
- Lámina de acero laminada en frío Condiciones de recrlstallzaclón y recocido Espesor decapa A[pm] Espesor decapa B[pm] Oxidos en capa B y contenido de elementos Tratamiento aleante Evaluación Observ.
- Horno de calefacción
- Horno de remojo Contenido de óx¡do[%] Contenido de Fe [%] Contenido de C [%] Contenido de SI [%] Contenido de Mn[%] Contenido de P [%] Contenido de S [%] Contenido de Al [%] Contenido de Ti, Nb, Cr, Mo, Ni, Cu, Zr.V.W, B, Ca [%] Humecta- bllldad Adhesión
- Temp. máx. déla lámina [°C]
- Potencial de O logPH20 /ph2 Conc. de H [vol%] Tpo. en rango de temp. de 500°C a 950°C N Rango de temp. de la lámina [°C] Potencial de O logPH20 /ph2 Conc. de H [vol%] Tpo. en rango de temp. de 500°C a 950°C N
- E27
- TM27 804 1,2 16 102 792 a 809 -4,0 16 50 11 0,016 39 61 0,0009 0,0002 0,0004 0,0005 0,0005 0,0004 Si Buena Buena E|.¡nv.
- E28
- TM28 803 0,9 17 103 795 a 812 -3,9 17 50 52 0,157 29 71 0,0006 0,0001 0,0002 0,0001 0,0003 0,0006 Si Buena Buena E|.¡nv.
- E29
- TM29 804 1,0 6 102 794 a 812 -3,9 6 50 24 0,079 33 67 0,0010 0,0007 0,0008 0,0003 0,0009 0,0006 Si Buena Buena Ej.inv.
- E30
- TM30 801 1,1 8 100 791 a 811 -4,1 8 50 15 0,118 31 69 0,0000 0,0002 0,0003 0,0005 0,0007 0,0007 No Buena Buena E|.¡nv.
- E31
- TM31 800 0,9 13 104 796 a 814 -3,9 13 50 38 0,121 27 73 0,0002 0,0005 0,0007 0,0010 0,0000 0,0007 Si Buena Buena E|.¡nv.
- E32
- TM32 801 0,9 12 104 791 a 812 -4,2 12 50 63 0,152 21 79 0,0004 0,0008 0,0010 0,0001 0,0008 0,0003 Si Buena Buena E|.¡nv.
- E33
- TM33 801 1,1 13 105 790 a 809 -4,1 13 50 64 0,071 36 64 0,0008 0,0001 0,0000 0,0008 0,0002 0,0004 Si Buena Muy buena E|.¡nv.
- E34
- TM34 801 1,1 14 103 797 a 810 -3,9 14 50 57 0,074 33 67 0,0001 0,0006 0,0009 0,0001 0,0000 0,0001 Si Buena Buena Ej.inv.
- E35
- TM35 804 1,0 11 103 798 a 814 -4,1 11 50 27 0,185 23 77 0,0007 0,0007 0,0010 0,0005 0,0003 0,0009 Si Buena Buena Ej.inv.
- E36
- TM36 804 0,9 12 104 791 a 810 -3,8 12 50 17 0,147 24 76 0,0009 0,0004 0,0004 0,0008 0,0007 0,0003 Si Buena Buena Ej.inv.
- E37
- TM37 803 0,8 12 103 799 a 810 -4,1 12 50 74 0,006 23 77 0,0004 0,0004 0,0009 0,0000 0,0005 0,0002 Si Buena Buena Ej.inv.
- E38
- TM38 804 1,0 16 105 794 a 814 -4,2 16 50 77 0,162 31 69 0,0005 0,0007 0,0004 0,0007 0,0006 0,0002 Si Buena Buena Ej.inv.
- E39
- TM39 800 1,1 12 101 798 a 809 -3,9 12 50 24 0,191 35 65 0,0010 0,0007 0,0004 0,0003 0,0005 0,0008 Si Buena Buena Ej.inv.
- E40
- TM40 801 1,1 8 102 798 a 810 -4,2 8 50 17 0,081 28 72 0,0001 0,0001 0,0003 0,0009 0,0008 0,0005 No Buena Buena Ej.inv.
- E41
- TM41 801 1,0 10 102 797 a 812 -4,0 10 50 27 0,150 33 67 0,0005 0,0004 0,0008 0,0004 0,0006 0,0008 Si Buena Buena Ej.inv.
- E42
- TM42 803 0,9 12 101 795 a 813 -3,9 12 50 61 0,047 36 64 0,0006 0,0008 0,0001 0,0002 0,0003 0,0003 Si Buena Buena Ej.inv.
- E43
- TM43 804 0,9 13 104 792 a 806 -3,9 13 50 67 0,141 39 61 0,0006 0,0007 0,0010 0,0004 0,0007 0,0007 Si Buena Buena Ej.inv.
- E44
- TM44 803 1,0 15 103 791 a 807 -3,8 15 50 89 0,059 24 76 0,0003 0,0004 0,0006 0,0008 0,0009 0,0005 Si Buena Buena Ej.inv.
- E45
- TM45 805 0,9 13 105 795 a 811 -3,8 13 50 70 0,038 23 77 0,0004 0,0008 0,0006 0,0003 0,0004 0,0003 Si Buena Buena Ej.inv.
- E46
- TM46 803 1,0 13 103 798 a 810 -4,1 13 50 25 0,153 24 76 0,0007 0,0004 0,0009 0,0009 0,0006 0,0003 Si Buena Buena Ej.inv.
- E47
- TM47 802 1,3 17 101 800 a 805 -4,0 17 50 51 0,144 37 63 0,0008 0,0004 0,0005 0,0010 0,0004 0,0002 Si Buena Buena Ej.inv.
- E48
- TM48 804 0,9 15 104 795 a 806 -4,1 15 50 44 0,159 22 78 0,0009 0,0007 0,0003 0,0003 0,0003 0,0008 Si Buena Buena Ej.inv.
- E49
- TM49 801 1,0 11 103 797 a 808 -3,9 11 50 40 0,027 25 75 0,0008 0,0007 0,0004 0,0006 0,0009 0,0002 Si Buena Buena Ej.inv.
- E50
- TM50 804 1,1 11 100 797 a 810 -4,1 11 50 34 0,073 34 66 0,0005 0,0001 0,0000 0,0005 0,0007 0,0006 No Buena Buena Ej.inv.
- E51
- TM51 803 0,9 10 102 797 a 806 -4,0 10 50 49 0,200 21 79 0,0004 0,0003 0,0008 0,0002 0,0010 0,0009 0,00007 Si Buena Buena Ej.inv.
- E52
- TM52 805 1,1 10 103 791 a 811 -4,2 10 50 31 0,127 36 64 0,0008 0,0002 0,0006 0,0006 0,0006 0,0001 0,00010 Si Buena Buena Ej.inv.
- E53
- TM53 803 0,9 12 102 791 a 805 -4,2 12 50 76 0,112 28 72 0,0003 0,0004 0,0002 0,0007 0,0002 0,0004 0,00007 Si Buena Buena Ej.inv.
- Nivel
- Lámina de acero laminada en frío Condiciones de recrlstallzaclón y recocido Espesor decapa A[pm] Espesor decapa B[pm] Oxidos en capa B y contenido de elementos Tratamiento aleante Evaluación Observ.
- Horno de calefacción
- Horno de remojo Contenido de óx¡do[%] Contenido de Fe [%] Contenido de C [%] Contenido de SI [%] Contenido de Mn[%] Contenido de P [%] Contenido de S [%] Contenido de Al [%] Contenido de Ti, Nb, Cr, Mo, Ni, Cu, Zr.V.W, B, Ca [%] Humecta- bllldad Adhesión
- Temp. máx. déla lámina [°C]
- Potencial de O logPH20 /ph2 Conc. de H [vol%] Tpo. en rango de temp. de 500°C a 950°C N Rango de temp. de la lámina [°C] Potencial de O logPH20 /ph2 Conc. de H [vol%] Tpo. en rango de temp. de 500°C a 950°C N
- E54
- TM54 805 0,8 10 103 798 a 814 -3,8 10 50 76 0,099 40 60 0,0003 0,0007 0,0007 0,0005 0,0005 0,0008 0,00009 Si Buena Buena E|.¡nv.
- E55
- TM55 800 0,9 13 105 795 a 812 -4,0 13 50 48 0,142 35 65 0,0010 0,0004 0,0006 0,0009 0,0003 0,0009 0,00003 Si Buena Buena E|.¡nv.
- E56
- TM56 801 0,9 13 104 796 a 812 -4,0 13 50 77 0,131 28 72 0,0001 0,0009 0,0009 0,0008 0,0009 0,0009 0,00008 Si Buena Buena Ej.inv.
- E57
- TM57 804 0,9 15 101 800 a 807 -4,0 15 50 33 0,136 40 60 0,0004 0,0003 0,0001 0,0005 0,0004 0,0005 0,00003 Si Buena Buena E|.¡nv.
- E58
- TM58 803 1,2 9 102 797 a 808 -4,1 9 50 62 0,193 27 73 0,0003 0,0007 0,0006 0,0001 0,0005 0,0010 0,00005 Si Buena Buena E|.¡nv.
- E59
- TM59 801 1,1 9 100 798 a 809 -3,8 9 50 23 0,106 30 70 0,0002 0,0007 0,0002 0,0003 0,0009 0,0004 0,00008 Si Buena Buena E|.¡nv.
- E60
- TM60 803 0,8 10 105 798 a 808 -4,2 10 50 17 0,014 35 65 0,0003 0,0006 0,0002 0,0004 0,0009 0,0007 0,00010 No Buena Buena E|.¡nv.
- E61
- TM61 803 1,0 12 103 798 a 814 -4,1 12 50 60 0,035 29 71 0,0005 0,0009 0,0002 0,0003 0,0008 0,0006 0,00000 Si Buena Buena Ej.inv.
- E62
- TM62 802 1,0 11 101 792 a 811 -3,8 11 50 66 0,062 20 80 0,0000 0,0007 0,0000 0,0004 0,0010 0,0003 0,00002 Si Buena Buena Ej.inv.
- E63
- TM63 804 1,0 15 102 793 a 807 -4,1 15 50 88 0,006 33 67 0,0006 0,0002 0,0001 0,0008 0,0003 0,0000 0,00001 Si Buena Muy buena Ej.inv.
- E64
- TM64 800 1,0 10 104 799 a 809 -4,0 10 50 72 0,068 31 69 0,0010 0,0005 0,0002 0,0006 0,0008 0,0001 0,00003 Si Buena Buena Ej.inv.
- E65
- TM65 801 1,0 14 100 799 a 810 -3,8 14 50 42 0,151 37 63 0,0000 0,0007 0,0001 0,0006 0,0008 0,0006 0,00004 Si Buena Buena Ej.inv.
- E66
- TM66 802 0,9 12 105 798 a 806 -3,9 12 50 11 0,108 34 66 0,0004 0,0005 0,0004 0,0004 0,0006 0,0005 0,00008 Si Buena Muy buena Ej.inv.
- E67
- TM67 802 1,0 17 101 795 a 811 -4,0 17 50 14 0,109 28 72 0,0003 0,0009 0,0009 0,0004 0,0002 0,0009 0,00005 Si Buena Buena Ej.inv.
- E68
- TM68 803 0,8 17 104 793 a 815 -3,8 17 50 31 0,004 27 73 0,0002 0,0007 0,0003 0,0002 0,0004 0,0009 0,00008 Si Buena Buena Ej.inv.
- E69
- TM69 802 1,0 10 102 795 a 812 -4,2 10 50 79 0,142 39 61 0,0009 0,0010 0,0004 0,0009 0,0006 0,0009 0,00007 Si Buena Buena Ej.inv.
- E70
- TM70 800 1,2 15 103 793 a 814 -4,1 15 50 73 0,061 24 76 0,0001 0,0001 0,0005 0,0006 0,0009 0,0003 0,00008 No Buena Buena Ej.inv.
- E71
- TM71 801 0,8 11 103 799 a 806 -4,0 11 50 68 0,114 37 63 0,0002 0,0004 0,0003 0,0006 0,0002 0,0001 0,00009 Si Buena Buena Ej.inv.
- E72
- TM72 803 1,0 10 101 796 a 806 -4,0 10 50 70 0,093 23 77 0,0009 0,0006 0,0006 0,0004 0,0007 0,0003 0,00001 Si Buena Buena Ej.inv.
- Nivel
- Lámina de acero laminada en frío Condiciones de recristalización y recocido Espesor decapa A[pm] Espesor decapa B[pm] Oxidos en capa B y contenido de elementos Tratamiento aleante Evaluación Observ.
- Florno de calefacción
- Florno de remojo Contenido de óx¡do[%] Contenido de Fe [%] Contenido de C [%] Contenido de SI [%] Contenido de Mn[%] Contenido de P [%] Contenido de S [%] Contenido de Al [%] Contenido de Ti. Nb. Cr, Mo, Ni. Cu. Zr.V.W. B, Ca [%] Fiumeda- bllldad Adhesión
- Temp. máx. déla lámina [°C]
- Potencial de O logPPfeO /PPÍ2 Conc. de Pl [vol%] Tpo. en rango de temp. de 500°C a 950°C N Rango de temp. de la lámina [°C] Potencial de O logPPfeO /PPÍ2 Conc. de Pl [vol%] Tpo. en rango de temp. de 500°C a 950°C N
- F1
- TM1 701 1,5 8 801 698 a 708 -2,6 8 800 29 0.093 25 75 0.0005 0.0005 0.0001 0.0002 0.0001 0.0008 SI Buena Buena E|.¡nv.
- F2
- TM2 704 1,7 18 801 691 a 712 -2,4 18 800 17 0.036 29 71 0.0009 0.0002 0.0009 0.0005 0.0009 0.0001 SI Buena Buena E|.¡nv.
- F3
- TM3 704 1,7 10 802 697 a 708 -2,4 10 800 39 0.022 40 60 0.0004 0.0006 0.0006 0.0009 0.0003 0.0001 SI Buena Buena E|.¡nv.
- F4
- TM4 702 1,4 7 804 695 a 714 -2,6 7 800 61 0.011 33 67 0.0003 0.0001 0.0008 0.0008 0.0006 0.0002 SI Buena Buena E|.¡nv.
- F5
- TM5 703 1,3 8 801 693 a 713 -2,7 8 800 52 0.079 28 72 0.0009 0.0001 0.0001 0.0001 0.0005 0.0009 SI Buena Buena Ej.inv.
- F6
- TM6 703 1,6 16 804 694 a 714 -2,5 16 800 53 0.051 32 68 0.0003 0.0010 0.0002 0.0006 0.0004 0.0009 SI Buena Muy buena E|.¡nv.
- F7
- TM7 701 1,7 11 804 698 a 709 -2,3 11 800 75 0.012 29 71 0.0004 0.0002 0.0005 0.0007 0.0002 0.0008 SI Buena Buena E|.¡nv.
- F8
- TM8 700 1,3 9 800 696 a 705 -2,4 9 800 35 0.086 28 72 0.0002 0.0004 0.0001 0.0003 0.0006 0.0009 SI Buena Buena E|.¡nv.
- F9
- TM9 702 1,2 10 804 693 a 712 -2,5 10 800 13 0.060 38 62 0.0003 0.0003 0.0002 0.0001 0.0007 0.0008 SI Buena Buena E|.¡nv.
- F10
- TM10 700 1,6 18 802 696 a 708 -2,7 18 800 56 0.014 20 80 0.0006 0.0010 0.0002 0.0008 0.0000 0.0007 No Buena Buena Ej.inv.
- F11
- TM11 702 1,4 10 805 693 a 715 -2,5 10 800 87 0.049 28 72 0.0008 0.0008 0.0001 0.0001 0.0003 0.0008 SI Buena Buena Ej.inv.
- F12
- TM12 702 1,4 16 804 695 a 705 -2,5 16 800 73 0.098 38 62 0.0008 0.0000 0.0002 0.0003 0.0004 0.0007 SI Buena Buena Ej.inv.
- F13
- TM13 702 1,4 15 804 692 a 708 -2,4 15 800 31 0.067 38 62 0.0007 0.0006 0.0009 0.0007 0.0010 0.0005 SI Buena Buena Ej.inv.
- F14
- TM14 704 1,4 10 800 691 a 710 -2,4 10 800 79 0.061 38 62 0.0002 0.0005 0.0003 0.0000 0.0005 0.0006 SI Buena Buena Ej.inv.
- F15
- TM15 702 1,3 10 803 698 a 711 -2,5 10 800 67 0.043 23 77 0.0001 0.0002 0.0004 0.0005 0.0007 0.0006 SI Buena Buena Ej.inv.
- F16
- TM16 701 1,6 14 804 695 a 714 -2,5 14 800 50 0.098 30 70 0.0008 0.0002 0.0005 0.0004 0.0008 0.0007 SI Buena Buena Ej.inv.
- F17
- TM17 703 1,6 10 800 691 a 706 -2,6 10 800 73 0.077 24 76 0.0010 0.0003 0.0009 0.0006 0.0009 0.0002 SI Buena Buena Ej.inv.
- F18
- TM18 700 1,6 9 804 699 a 714 -2,3 9 800 49 0.073 38 62 0.0001 0.0001 0.0002 0.0001 0.0002 0.0005 SI Buena Buena Ej.inv.
- F19
- TM19 704 1,4 17 800 696 a 707 -2,4 17 800 41 0.046 30 70 0.0006 0.0005 0.0009 0.0003 0.0000 0.0007 SI Buena Buena Ej.inv.
- F20
- TM20 701 1,3 15 803 698 a 711 -2,8 15 800 38 0.080 31 69 0.0003 0.0008 0.0002 0.0004 0.0001 0.0003 No Buena Buena Ej.inv.
- F21
- TM21 703 1,6 10 801 697 a 708 -2,3 10 800 63 0.083 40 60 0.0010 0.0002 0.0009 0.0005 0.0003 0.0008 SI Buena Buena Ej.inv.
- F22
- TM22 703 1,6 16 803 695 a 708 -2,4 16 800 86 0.026 24 76 0.0008 0.0002 0.0004 0.0002 0.0002 0.0003 SI Buena Buena Ej.inv.
- F23
- TM23 705 1,6 19 803 693 a 711 -2,7 19 800 60 0.023 39 61 0.0004 0.0000 0.0000 0.0003 0.0009 0.0006 SI Buena Buena Ej.inv.
- F24
- TM24 704 1,3 9 801 698 a 711 -2,5 9 800 70 0.094 23 77 0.0005 0.0010 0.0006 0.0006 0.0001 0.0010 SI Buena Buena Ej.inv.
- F25
- TM25 705 1,5 16 800 697 a 714 -2,5 16 800 72 0.058 38 62 0.0006 0.0005 0.0007 0.0000 0.0005 0.0000 SI Buena Buena Ej.inv.
- F26
- TM26 702 1,6 12 802 697 a 707 -2,6 12 800 22 0.081 28 72 0.0005 0.0005 0.0003 0.0000 0.0003 0.0003 SI Buena Buena Ej.inv.
- Nivel
- Lámina de acero laminada en frío Condiciones de recnstallzaclón y recocido Espesor decapa A[pm] Espesor decapa B[pm] Oxidos en capa B y contenido de elementos Tratamiento aleante Evaluación Observ.
- Florno de calefacción
- Florno de remojo Contenido de óx¡do[%] Contenido de Fe [%] Contenido de C [%] Contenido de SI [%] Contenido de Mn[%] Contenido de P [%] Contenido de S [%] Contenido de Al [%] Contenido de Ti, Nb, Cr, Mo, Ni, Cu, Zr.V.W, B, Ca [%] Ftumeda- bllldad Adhesión
- Temp. máx. déla lámina [°C]
- Potencial de O logPPfeO /ph2 Conc. de Fl [vol%] Tpo. en rango de temp. de 500°C a 950°C N Rango de temp. de la lámina [°C] Potencial de O logPPfeO /ph2 Conc. de Fl [vol%] Tpo. en rango de temp. de 500°C a 950°C N
- F27
- TM27 702 1,6 11 803 690 a 706 -2,5 11 800 47 0,017 32 68 0,0002 0,0002 0,0000 0,0005 0,0006 0,0007 Si Buena Buena Ej.inv.
- F28
- TM28 701 1,5 7 805 697 a 709 -2,3 7 800 47 0,076 29 71 0,0006 0,0004 0,0003 0,0004 0,0005 0,0008 Si Buena Buena Ej.inv.
- F29
- TM29 703 1,6 12 803 695 a 708 -2,4 12 800 66 0,024 31 69 0,0008 0,0001 0,0001 0,0008 0,0009 0,0001 Si Buena Buena Ej.inv.
- F30
- TM30 700 1,4 16 804 694 a 708 -2,4 16 800 67 0,012 23 77 0,0000 0,0007 0,0010 0,0000 0,0007 0,0006 No Buena Buena Ej.inv.
- F31
- TM31 702 1,6 9 804 691 a 711 -2,6 9 800 80 0,069 38 62 0,0010 0,0003 0,0007 0,0001 0,0008 0,0010 Si Buena Buena Ej.inv.
- F32
- TM32 701 1,4 8 805 694 a 713 -2,3 8 800 23 0,036 37 63 0,0009 0,0009 0,0009 0,0006 0,0005 0,0007 Si Buena Buena Ej.inv.
- F33
- TM33 705 1,4 17 801 696 a 710 -2,7 17 800 88 0,079 36 64 0,0003 0,0001 0,0002 0,0008 0,0009 0,0009 Si Buena Buena Ej.inv.
- F34
- TM34 703 1,6 10 800 699 a 707 -2,4 10 800 60 0,099 33 67 0,0009 0,0002 0,0009 0,0003 0,0010 0,0002 Si Buena Buena Ej.inv.
- F35
- TM35 702 1,5 8 800 698 a 708 -2,4 8 800 83 0,008 20 80 0,0004 0,0009 0,0007 0,0005 0,0002 0,0009 Si Buena Muy buena Ej.inv.
- F36
- TM36 704 1,6 8 803 698 a 711 -2,6 8 800 65 0,025 40 60 0,0006 0,0006 0,0006 0,0008 0,0001 0,0005 Si Buena Buena Ej.inv.
- F37
- TM37 704 1,7 15 802 699 a 707 -2,4 15 800 65 0,069 37 63 0,0001 0,0005 0,0004 0,0000 0,0001 0,0002 Si Buena Buena Ej.inv.
- F38
- TM38 702 1,5 17 803 695 a 709 -2,7 17 800 29 0,025 31 69 0,0003 0,0010 0,0001 0,0007 0,0003 0,0002 Si Buena Buena Ej.inv.
- F39
- TM39 703 1,6 10 803 694 a 706 -2,5 10 800 55 0,010 21 79 0,0009 0,0001 0,0003 0,0006 0,0002 0,0002 Si Buena Buena Ej.inv.
- F40
- TM40 703 1,4 11 802 694 a 711 -2,6 11 800 70 0,010 33 67 0,0007 0,0002 0,0000 0,0008 0,0009 0,0001 No Buena Buena Ej.inv.
- F41
- TM41 703 1,4 12 803 693 a 706 -2,6 12 800 80 0,096 23 77 0,0000 0,0007 0,0001 0,0007 0,0010 0,0009 Si Buena Buena Ej.inv.
- F42
- TM42 704 1,6 12 805 690 a 705 -2,5 12 800 44 0,004 32 68 0,0005 0,0009 0,0004 0,0004 0,0003 0,0007 Si Buena Buena Ej.inv.
- F43
- TM43 705 1,5 19 802 694 a 715 -2,7 19 800 12 0,028 24 76 0,0005 0,0004 0,0005 0,0004 0,0006 0,0002 Si Buena Buena Ej.inv.
- F44
- TM44 702 1,4 14 804 695 a 706 -2,6 14 800 72 0,059 28 72 0,0001 0,0005 0,0001 0,0009 0,0003 0,0003 Si Buena Muy buena Ej.inv.
- F45
- TM45 700 1,4 13 804 696 a 707 -2,3 13 800 49 0,052 23 77 0,0009 0,0001 0,0006 0,0006 0,0003 0,0009 Si Buena Buena Ej.inv.
- F46
- TM46 703 1,6 11 803 700 a 715 -2,5 11 800 61 0,041 38 62 0,0003 0,0005 0,0003 0,0004 0,0005 0,0003 Si Buena Buena Ej.inv.
- F47
- TM47 704 1,5 14 801 696 a 713 -2,6 14 800 40 0,093 36 64 0,0008 0,0002 0,0006 0,0003 0,0009 0,0006 Si Buena Buena Ej.inv.
- F48
- TM48 701 1,4 9 801 696 a 706 -2,3 9 800 64 0,002 26 74 0,0009 0,0008 0,0007 0,0009 0,0003 0,0009 Si Buena Buena Ej.inv.
- F49
- TM49 701 1,5 8 802 690 a 707 -2,2 8 800 57 0,041 25 75 0,0005 0,0006 0,0007 0,0005 0,0005 0,0009 Si Buena Buena Ej.inv.
- F50
- TM50 705 1,5 13 802 699 a 709 -2,5 13 800 70 0,033 36 64 0,0005 0,0007 0,0009 0,0010 0,0009 0,0010 No Buena Buena Ej.inv.
- F51
- TM51 705 1,6 10 802 695 a 713 -2,5 10 800 50 0,067 21 79 0,0009 0,0001 0,0009 0,0004 0,0004 0,0010 0,00009 Si Buena Buena Ej.inv.
- F52
- TM52 704 1,5 8 803 692 a 712 -2,3 8 800 36 0,005 26 74 0,0008 0,0007 0,0006 0,0005 0,0005 0,0000 0,00003 Si Buena Buena Ej.inv.
- F53
- TM53 701 1,6 10 802 699 a 710 -2,4 10 800 13 0,071 39 61 0,0006 0,0002 0,0007 0,0002 0,0005 0,0006 0,00006 Si Buena Buena Ej.inv.
- Nivel
- Lámina de acero laminada en frío Condiciones de recrlstallzaclón y recocido Espesor decapa A[pm] Espesor decapa B[pm] Oxidos en capa B y contenido de elementos Tratamiento aleante Evaluación Observ.
- Florno de calefacción
- Florno de remojo Contenido de óx¡do[%] Contenido de Fe [%] Contenido de C [%] Contenido de SI [%] Contenido de Mn[%] Contenido de P [%] Contenido de S [%] Contenido de Al [%] Contenido de Ti, Nb, Cr, Mo, Ni, Cu, Zr.V.W, B, Ca [%] Ftumeda- bllldad Adhesión
- Temp. máx. déla lámina [°C]
- Potencial de O logPPfeO /ph2 Conc. de Fl [vol%] Tpo. en rango de temp. de 500°C a 950°C N Rango de temp. de la lámina [°C] Potencial de O logPPfeO /ph2 Conc. de Fl [vol%] Tpo. en rango de temp. de 500°C a 950°C N
- F54
- TM54 700 1,5 10 800 693 a 713 -2,5 10 800 90 0,077 27 73 0,0003 0,0003 0,0004 0,0008 0,0006 0,0005 0,00002 Si Buena Buena Ej.inv.
- F55
- TM55 702 1,5 14 801 694 a 705 -2,5 14 800 28 0,095 22 78 0,0002 0,0008 0,0004 0,0002 0,0008 0,0000 0,00005 Si Buena Buena Ej.inv.
- F56
- TM56 702 1,7 11 804 695 a 712 -2,5 11 800 69 0,084 24 76 0,0001 0,0005 0,0007 0,0004 0,0001 0,0007 0,00006 Si Buena Buena Ej.inv.
- F57
- TM57 701 1,6 14 801 696 a 711 -2,4 14 800 87 0,042 21 79 0,0000 0,0006 0,0005 0,0009 0,0005 0,0009 0,00010 Si Buena Buena Ej.inv.
- F58
- TM58 704 1,5 15 801 699 a 714 -2,5 15 800 24 0,035 26 74 0,0002 0,0005 0,0005 0,0001 0,0009 0,0007 0,00002 Si Buena Buena Ej.inv.
- F59
- TM59 702 1,5 13 804 696 a 707 -2,3 13 800 42 0,061 26 74 0,0001 0,0001 0,0003 0,0005 0,0003 0,0009 0,00008 Si Buena Buena Ej.inv.
- F60
- TM60 701 1,4 10 800 692 a 708 -2,6 10 800 31 0,047 30 70 0,0002 0,0007 0,0007 0,0002 0,0000 0,0002 0,00004 No Buena Buena Ej.inv.
- F61
- TM61 701 1,2 8 804 699 a 712 -2,4 8 800 39 0,093 35 65 0,0007 0,0003 0,0009 0,0004 0,0006 0,0004 0,00009 Si Buena Buena Ej.inv.
- F62
- TM62 701 1,5 15 800 693 a 709 -2,7 15 800 83 0,074 36 64 0,0002 0,0006 0,0008 0,0003 0,0003 0,0002 0,00003 Si Buena Buena Ej.inv.
- F63
- TM63 702 1,4 16 804 694 a 712 -2,6 16 800 26 0,091 39 61 0,0001 0,0005 0,0003 0,0009 0,0009 0,0007 0,00007 Si Buena Buena Ej.inv.
- F64
- TM64 703 1,3 14 800 696 a 708 -2,5 14 800 44 0,076 39 61 0,0003 0,0008 0,0002 0,0008 0,0004 0,0001 0,00006 Si Buena Buena Ej.inv.
- F65
- TM65 702 1,3 8 803 693 a 713 -2,4 8 800 33 0,046 35 65 0,0009 0,0003 0,0008 0,0005 0,0002 0,0004 0,00008 Si Buena Buena Ej.inv.
- F66
- TM66 704 1,6 14 804 697 a 707 -2,6 14 800 32 0,093 29 71 0,0004 0,0008 0,0003 0,0004 0,0002 0,0007 0,00009 Si Buena Buena Ej.inv.
- F67
- TM67 704 1,8 13 804 692 a 710 -2,4 13 800 56 0,051 33 67 0,0004 0,0009 0,0007 0,0009 0,0005 0,0004 0,00008 Si Buena Buena Ej.inv.
- F68
- TM68 703 1,6 12 801 692 a 714 -2,6 12 800 60 0,029 29 71 0,0005 0,0009 0,0003 0,0006 0,0003 0,0001 0,00006 Si Buena Buena Ej.inv.
- F69
- TM69 702 1,6 14 804 697 a 708 -2,8 14 800 19 0,052 28 72 0,0003 0,0003 0,0002 0,0010 0,0010 0,0002 0,00002 Si Buena Buena Ej.inv.
- F70
- TM70 701 1,4 10 802 693 a 706 -2,5 10 800 35 0,050 20 80 0,0009 0,0002 0,0000 0,0000 0,0001 0,0002 0,00003 No Buena Muy buena Ej.inv.
- F71
- TM71 705 1,5 17 803 697 a 707 -2,6 17 800 57 0,048 34 66 0,0002 0,0005 0,0003 0,0004 0,0003 0,0002 0,00005 Si Buena Buena Ej.inv.
- F72
- TM72 704 1,4 9 801 694 a 707 -2,6 9 800 82 0,041 38 62 0,0002 0,0002 0,0007 0,0002 0,0005 0,0006 0,00006 Si Buena Buena Ej.inv.
- Nivel
- Lámina de acero laminada en frío Condiciones de recristalización y recocido Espesor decapa A[pm] Espesor decapa B[pm] Oxidos en capa B y contenido de elementos Tratamiento aleante Evaluación Observ.
- Homo de calefacción
- Horno de remojo Contenido de óx¡do[%] Contenido de Fe [%] Contenido de C [%] Contenido de SI [%] Contenido de Mn[%] Contenido de P [%] Contenido de S [%] Contenido de Al [%] Contenido de Ti, Nb, Cr, Mo, Ni, Cu, Zr.V.W, B, Ca [%] Humecta bilidad Adhesión
- Temp. máx. déla lámina [°C]
- Potencial de O logPH20 /ph2 Conc. de H [vol%] Tpo. en rango de temp. de 500°C a 950°C N Rango de temp. de la lámina [°C] Potencial de O logPH20 /ph2 Conc. de H [vol%] Tpo. en rango de temp. de 500°C a 950°C N
- G1
- TM1 701 0,3 12 199 695 a 709 -3,8 12 307 39 0,102 33 67 0,0003 0,0001 0,0009 0,0009 0,0009 0,0002 SI Buena Buena Ej.lnv.
- G2
- TM2 704 0,3 11 194 697 a 708 -4,1 11 299 31 0,108 33 67 0,0005 0,0005 0,0003 0,0003 0,0008 0,0008 SI Buena Buena Ej.lnv.
- G3
- TM3 703 0,3 10 203 696 a 708 -3,9 10 303 53 0,194 26 74 0,0009 0,0010 0,0009 0,0004 0,0008 0,0004 SI Buena Buena Ej.lnv.
- G4
- TM4 705 0,3 14 195 691 a 710 -4,2 14 304 52 0,167 22 78 0,0004 0,0002 0,0009 0,0002 0,0009 0,0009 SI Buena Buena Ej.lnv.
- G5
- TM5 700 0,1 12 199 699 a 715 -4,0 12 305 14 0,148 24 76 0,0001 0,0003 0,0001 0,0005 0,0006 0,0002 SI Buena Buena Ej.lnv.
- G6
- TM6 704 0,3 17 202 697 a 705 -4,1 17 300 87 0,162 37 63 0,0009 0,0004 0,0007 0,0002 0,0010 0,0006 SI Buena Buena Ej.lnv.
- G7
- TM7 705 0,5 14 195 690 a 714 -4,2 14 304 87 0,111 30 70 0,0009 0,0001 0,0005 0,0010 0,0005 0,0006 SI Buena Buena Ej.lnv.
- G8
- TM8 701 0,5 17 201 697 a 708 -3,9 17 302 24 0,147 24 76 0,0006 0,0010 0,0001 0,0008 0,0008 0,0009 SI Buena Buena Ej.lnv.
- G9
- TM9 703 0,2 10 194 694 a 714 -4,0 10 306 25 0,104 36 64 0,0009 0,0010 0,0004 0,0001 0,0002 0,0000 SI Buena Muy buena Ej.lnv.
- G10
- TM10 700 0,2 10 204 691 a 713 -4,1 10 302 61 0,134 32 68 0,0003 0,0001 0,0008 0,0001 0,0009 0,0009 No Buena Buena Ej.lnv.
- G11
- TM11 703 0,5 11 202 699 a 708 -4,0 11 304 60 0,126 26 74 0,0009 0,0008 0,0005 0,0007 0,0003 0,0010 SI Buena Buena Ej.lnv.
- G12
- TM12 703 0,2 10 202 696 a 707 -4,2 10 300 26 0,131 32 68 0,0001 0,0005 0,0003 0,0009 0,0004 0,0002 SI Buena Buena Ej.lnv.
- G13
- TM13 704 0,3 14 200 697 a 711 -3,9 14 303 29 0,101 24 76 0,0003 0,0007 0,0006 0,0002 0,0004 0,0003 SI Buena Buena Ej.lnv.
- G14
- TM14 702 0,5 12 206 697 a 705 -4,1 12 294 31 0,197 38 62 0,0006 0,0008 0,0008 0,0004 0,0004 0,0003 SI Buena Buena Ej.lnv.
- G15
- TM15 704 0,4 18 200 691 a 709 -3,8 18 296 24 0,157 37 63 0,0009 0,0002 0,0003 0,0007 0,0007 0,0003 SI Buena Buena Ej.lnv.
- G16
- TM16 702 0,3 18 194 698 a 709 -3,9 18 306 63 0,161 32 68 0,0002 0,0001 0,0005 0,0010 0,0007 0,0004 SI Buena Buena Ej.lnv.
- G17
- TM17 704 0,4 11 202 697 a 706 -4,1 11 296 53 0,154 25 75 0,0007 0,0005 0,0009 0,0003 0,0003 0,0008 SI Buena Buena Ej.lnv.
- G18
- TM18 703 0,4 9 200 699 a 712 -3,9 9 305 78 0,144 40 60 0,0001 0,0000 0,0008 0,0005 0,0003 0,0003 SI Buena Muy buena Ej.lnv.
- G19
- TM19 701 0,2 10 201 692 a 713 -4,2 10 297 83 0,102 31 69 0,0007 0,0006 0,0009 0,0004 0,0008 0,0002 SI Buena Buena Ej.lnv.
- G20
- TM20 702 0,3 19 199 698 a 713 -4,2 19 306 50 0,172 32 68 0,0000 0,0002 0,0008 0,0000 0,0006 0,0007 No Buena Buena Ej.lnv.
- G21
- TM21 705 0,2 14 202 697 a 706 -4,1 14 297 65 0,120 30 70 0,0002 0,0010 0,0001 0,0005 0,0008 0,0000 SI Buena Buena Ej.lnv.
- G22
- TM22 702 0,4 11 198 699 a 714 -4,2 11 302 68 0,155 35 65 0,0002 0,0004 0,0001 0,0005 0,0008 0,0009 SI Buena Buena Ej.lnv.
- G23
- TM23 705 0,3 18 194 691 a 708 -4,0 18 299 57 0,182 33 67 0,0002 0,0002 0,0004 0,0004 0,0001 0,0008 SI Buena Buena Ej.lnv.
- G24
- TM24 702 0,3 16 201 696 a 711 -3,9 16 306 16 0,147 29 71 0,0008 0,0002 0,0009 0,0008 0,0005 0,0001 SI Buena Buena Ej.lnv.
- G25
- TM25 700 0,4 14 200 699 a 708 -4,2 14 298 29 0,128 35 65 0,0002 0,0004 0,0001 0,0009 0,0002 0,0006 SI Buena Buena Ej.lnv.
- G26
- TM26 701 0,1 15 204 691 a 715 -4,1 15 297 65 0,136 34 66 0,0000 0,0009 0,0005 0,0005 0,0004 0,0001 SI Buena Buena Ej.lnv.
- Nivel
- Lámina de acero laminada en frío Condiciones de recrlstallzaclón y recocido Espesor decapa A[pm] Espesor decapa B[pm] Oxidos en capa B y contenido de elementos Tratamiento aleante Evaluación Observ.
- Horno de calefacción
- Horno de remojo Contenido de óx¡do[%] Contenido de Fe [%] Contenido de C [%] Contenido de SI [%] Contenido de Mn[%] Contenido de P [%] Contenido de S [%] Contenido de Al [%] Contenido de Ti, Nb, Cr, Mo, Ni, Cu, Zr.V.W, B, Ca [%] Humecta- bllldad Adhesión
- Temp. máx. déla lámina [°C]
- Potencial de O logPH20 /ph2 Conc. de H [vol%] Tpo. en rango de temp. de 500°C a 950°C N Rango de temp. de la lámina [°C] Potencial de O logPH20 /ph2 Conc. de H [vol%] Tpo. en rango de temp. de 500°C a 950°C N
- G27
- TM27 700 0,4 18 202 690 a 708 -4,0 18 302 54 0,130 31 69 0,0006 0,0003 0,0008 0,0004 0,0000 0,0005 Si Buena Muy buena E|.¡nv.
- G28
- TM28 702 0,3 11 206 691 a 709 -4,1 11 300 31 0,136 40 60 0,0002 0,0010 0,0007 0,0002 0,0005 0,0001 Si Buena Buena E|.¡nv.
- G29
- TM29 704 0,5 16 203 700 a 706 -4,0 16 303 47 0,143 21 79 0,0004 0,0005 0,0002 0,0005 0,0009 0,0009 Si Buena Buena Ej.inv.
- G30
- TM30 704 0,3 15 195 693 a 714 -4,2 15 304 71 0,181 23 77 0,0006 0,0004 0,0005 0,0002 0,0007 0,0001 No Buena Buena E|.¡nv.
- G31
- TM31 701 0,0 15 209 690 a 714 -4,1 15 303 86 0,146 37 63 0,0009 0,0009 0,0004 0,0003 0,0005 0,0000 Si Buena Buena E|.¡nv.
- G32
- TM32 701 0,3 8 207 698 a 706 -4,1 8 303 83 0,128 28 72 0,0002 0,0008 0,0004 0,0003 0,0002 0,0006 Si Buena Buena E|.¡nv.
- G33
- TM33 701 0,5 17 198 698 a 708 -4,2 17 294 20 0,196 28 72 0,0009 0,0007 0,0001 0,0008 0,0008 0,0009 Si Buena Buena E|.¡nv.
- G34
- TM34 702 0,4 12 192 700 a 713 -4,0 12 293 85 0,159 26 74 0,0007 0,0001 0,0006 0,0000 0,0007 0,0002 Si Buena Buena Ej.inv.
- G35
- TM35 702 0,4 18 195 698 a 715 -4,1 18 302 13 0,141 37 63 0,0001 0,0003 0,0001 0,0008 0,0001 0,0002 Si Buena Buena Ej.inv.
- G36
- TM36 701 0,3 7 200 699 a 708 -4,0 7 305 22 0,121 32 68 0,0008 0,0003 0,0007 0,0006 0,0001 0,0007 Si Buena Buena Ej.inv.
- G37
- TM37 703 0,2 15 194 700 a 706 -4,2 15 296 20 0,161 23 77 0,0007 0,0006 0,0008 0,0001 0,0005 0,0000 Si Buena Buena Ej.inv.
- G38
- TM38 702 0,1 17 196 698 a 713 -4,0 17 299 87 0,131 21 79 0,0005 0,0010 0,0004 0,0000 0,0008 0,0002 Si Buena Buena Ej.inv.
- G39
- TM39 702 0,4 10 203 692 a 705 -3,9 10 299 38 0,182 31 69 0,0004 0,0007 0,0009 0,0006 0,0008 0,0006 Si Buena Buena Ej.inv.
- G40
- TM40 701 0,4 9 208 695 a 706 -4,0 9 298 68 0,107 39 61 0,0000 0,0001 0,0005 0,0006 0,0002 0,0009 No Buena Buena Ej.inv.
- G41
- TM41 703 0,4 10 204 693 a 714 -4,0 10 296 81 0,107 27 73 0,0001 0,0008 0,0006 0,0003 0,0007 0,0003 Si Buena Buena Ej.inv.
- G42
- TM42 702 0,1 9 204 693 a 714 -4,1 9 296 32 0,152 34 66 0,0008 0,0002 0,0006 0,0002 0,0000 0,0007 Si Buena Buena Ej.inv.
- G43
- TM43 701 0,2 12 198 700 a 707 -4,2 12 299 19 0,197 26 74 0,0004 0,0001 0,0009 0,0000 0,0007 0,0004 Si Buena Buena Ej.inv.
- G44
- TM44 701 0,2 13 205 697 a 711 -3,8 13 301 57 0,141 35 65 0,0009 0,0004 0,0003 0,0009 0,0005 0,0003 Si Buena Buena Ej.inv.
- G45
- TM45 704 0,3 13 202 700 a 713 -4,1 13 303 75 0,199 20 80 0,0008 0,0005 0,0006 0,0009 0,0000 0,0004 Si Buena Buena Ej.inv.
- G46
- TM46 701 0,3 13 200 692 a 709 -3,9 13 307 25 0,132 27 73 0,0006 0,0003 0,0005 0,0002 0,0005 0,0008 Si Buena Buena Ej.inv.
- G47
- TM47 702 0,2 10 201 693 a 708 -4,2 10 298 57 0,181 38 62 0,0004 0,0006 0,0004 0,0000 0,0008 0,0007 Si Buena Buena Ej.inv.
- G48
- TM48 702 0,2 10 199 700 a 714 -4,2 10 307 89 0,167 30 70 0,0005 0,0004 0,0002 0,0008 0,0010 0,0003 Si Buena Buena Ej.inv.
- G49
- TM49 701 0,3 11 198 690 a 712 -4,1 11 299 64 0,122 22 78 0,0000 0,0010 0,0002 0,0003 0,0006 0,0004 Si Buena Buena Ej.inv.
- G50
- TM50 701 0,2 7 200 694 a 711 -4,1 7 306 37 0,197 36 64 0,0002 0,0005 0,0009 0,0002 0,0004 0,0000 No Buena Buena Ej.inv.
- G51
- TM51 703 0,5 8 198 699 a 713 -4,1 8 300 63 0,174 37 63 0,0006 0,0007 0,0007 0,0010 0,0009 0,0010 0,00006 Si Buena Buena Ej.inv.
- G52
- TM52 703 0,4 9 205 700 a 711 -3,8 9 299 66 0,121 31 69 0,0000 0,0001 0,0007 0,0010 0,0001 0,0001 0,00006 Si Buena Buena Ej.inv.
- G53
- TM53 705 0,4 13 199 697 a 711 -4,0 13 297 74 0,144 40 60 0,0010 0,0003 0,0004 0,0002 0,0003 0,0008 0,00009 Si Buena Buena Ej.inv.
- Nivel
- Lámina de acero laminada en frío Condiciones de recrlstallzaclón y recocido Espesor decapa A[pm] Espesor decapa B[pm] Oxidos en capa B y contenido de elementos Tratamiento aleante Evaluación Observ.
- Horno de calefacción
- Horno de remojo Contenido de óx¡do[%] Contenido de Fe [%] Contenido de C [%] Contenido de SI [%] Contenido de Mn[%] Contenido de P [%] Contenido de S [%] Contenido de Al [%] Contenido de Ti, Nb, Cr, Mo, Ni, Cu, Zr.V.W, B, Ca [%] Humecta- bllldad Adhesión
- Temp. máx. déla lámina [°C]
- Potencial de O logPH20 /ph2 Conc. de H [vol%] Tpo. en rango de temp. de 500°C a 950°C N Rango de temp. de la lámina [°C] Potencial de O logPH20 /ph2 Conc. de H [vol%] Tpo. en rango de temp. de 500°C a 950°C N
- G54
- TM54 702 0,2 18 200 691 a 710 -3,8 18 305 25 0,102 25 75 0,0005 0,0001 0,0001 0,0002 0,0006 0,0007 0,00004 Si Buena Buena E|.¡nv.
- G55
- TM55 703 0,3 12 206 692 a 710 -3,9 12 302 35 0,195 29 71 0,0004 0,0006 0,0009 0,0000 0,0005 0,0010 0,00008 Si Buena Buena E|.¡nv.
- G56
- TM56 702 0,2 14 199 691 a 710 -4,1 14 297 67 0,186 33 67 0,0002 0,0002 0,0006 0,0009 0,0008 0,0005 0,00010 Si Buena Buena Ej.inv.
- G57
- TM57 703 0,4 17 197 692 a 714 -4,2 17 305 82 0,160 22 78 0,0005 0,0004 0,0008 0,0006 0,0001 0,0010 0,00002 Si Buena Buena E|.¡nv.
- G58
- TM58 704 0,2 12 206 698 a 713 -4,1 12 298 81 0,110 38 62 0,0004 0,0007 0,0002 0,0007 0,0008 0,0009 0,00007 Si Buena Buena E|.¡nv.
- G59
- TM59 701 0,2 10 192 695 a 711 -3,9 10 298 43 0,177 36 64 0,0003 0,0008 0,0006 0,0000 0,0001 0,0008 0,00008 Si Buena Buena E|.¡nv.
- G60
- TM60 703 0,3 12 201 695 a 714 -4,1 12 302 27 0,168 27 73 0,0005 0,0002 0,0005 0,0004 0,0008 0,0007 0,00002 No Buena Buena E|.¡nv.
- G61
- TM61 703 0,3 10 202 692 a 710 -4,0 10 297 54 0,110 37 63 0,0008 0,0007 0,0004 0,0004 0,0008 0,0002 0,00004 Si Buena Buena Ej.inv.
- G62
- TM62 702 0,2 11 203 692 a 705 -4,0 11 304 17 0,141 29 71 0,0002 0,0005 0,0005 0,0008 0,0004 0,0006 0,00000 Si Buena Buena Ej.inv.
- G63
- TM63 702 0,2 19 202 700 a 707 -4,2 19 303 26 0,198 24 76 0,0003 0,0003 0,0003 0,0002 0,0003 0,0009 0,00002 Si Buena Buena Ej.inv.
- G64
- TM64 702 0,4 10 202 695 a 714 -4,0 10 302 38 0,175 23 77 0,0008 0,0005 0,0003 0,0002 0,0003 0,0004 0,00007 Si Buena Buena Ej.inv.
- G65
- TM65 705 0,5 13 200 697 a 705 -4,0 13 300 31 0,147 22 78 0,0001 0,0003 0,0010 0,0008 0,0006 0,0002 0,00004 Si Buena Buena Ej.inv.
- G66
- TM66 702 0,4 15 200 695 a 710 -4,2 15 303 89 0,144 23 77 0,0002 0,0009 0,0006 0,0003 0,0007 0,0008 0,00008 Si Buena Buena Ej.inv.
- G67
- TM67 702 0,2 16 197 698 a 715 -3,9 16 297 37 0,151 37 63 0,0000 0,0005 0,0005 0,0001 0,0000 0,0004 0,00007 Si Buena Buena Ej.inv.
- G68
- TM68 702 0,3 13 199 699 a 714 -4,2 13 306 60 0,174 36 64 0,0009 0,0004 0,0009 0,0010 0,0005 0,0009 0,00004 Si Buena Buena Ej.inv.
- G69
- TM69 700 0,4 6 196 690 a 707 -4,1 6 294 13 0,158 34 66 0,0001 0,0002 0,0001 0,0009 0,0010 0,0000 0,00008 Si Buena Muy buena Ej.inv.
- G70
- TM70 702 0,4 13 198 696 a 707 -3,7 13 293 28 0,178 24 76 0,0002 0,0007 0,0003 0,0004 0,0004 0,0000 0,00002 No Buena Buena Ej.inv.
- G71
- TM71 702 0,3 13 197 698 a 709 -4,1 13 294 87 0,129 22 78 0,0001 0,0008 0,0007 0,0003 0,0003 0,0006 0,00001 Si Buena Muy buena Ej.inv.
- G72
- TM72 705 0,0 2 197 697 a 705 -4,0 2 298 62 0,103 33 67 0,0000 0,0005 0,0009 0,0009 0,0005 0,0009 0,00006 Si Buena Buena Ej.inv.
- Nivel
- Lámina de acero laminada en frío Condiciones de recristalización y recocido Espesor decapa A[pm] Espesor decapa B[H Oxidos en capa B y contenido de elementos Tratamiento aleante Evaluación Observ.
- Horno de calefacción
- Horno de remojo Contenido de óx¡do[%] Contenido de Fe [%] Contenido de C [%] Contenido de SI [%] Contenido de Mn[%] Contenido de P [%] Contenido de S [%] Contenido de Al [%] Contenido de Ti, Nb, Cr, Mo, Ni, Cu, Zr.V.W, B, Ca [%] Humecta bilidad Adhesión
- Temp. máx. déla lámina [°C]
- Potencial de O logPH20 /ph2 Conc. de H [vol%] Tpo. en rango de temp. de 500°C a 950°C N Rango de temp. de la lámina [°C] Potencial de O logPH20 /ph2 Conc. de H [vol%] Tpo. en rango de temp. de 500°C a 950°C N
- H1
- TM1 802 -2,2 6 296 798 a 814 -4,3 6 196 66 0,0002 65 35 0,0335 0,0009 0,0007 0,0001 0,0002 0,0006 SI Deficiente Buena Ei.comp.
- H2
- TM22 801 -3,5 7 304 793 a 812 -5,8 7 207 44 0,0004 60 40 0,1134 0,0005 0,0007 0,0010 0,0002 0,0005 No Deficiente Buena Ej.comp.
- H3
- TM51 800 -2,9 6 306 798 a 814 -4,3 6 202 76 0,0004 70 30 0,0543 0,0000 0,0003 0,0005 0,0008 0,0009 0,0005 SI Buena Deficiente Ei.comp.
- H4
- TM1 804 2,2 5 300 797 a 808 -4,4 5 201 28 0,72 75 25 0,0005 0,0005 0,0009 0,0009 0,0006 0,0007 No Deficiente Buena Ei.comp.
- H5
- TM22 802 2,8 7 308 792 a 815 -1,4 7 201 32 0,65 85 15 0,0010 0,0008 0,0001 0,0005 0,0005 0,0001 SI Buena Deficiente Ej.comp.
- H6
- TM52 803 3,2 7 303 797 a 806 -4,3 7 202 20 0,80 73 27 0,0000 0,0006 0,0010 0,0006 0,0007 0,0003 0,002 No Deficiente Buena Ej.comp.
- H7
- TM1 802 0,5 7 302 795 a 812 -1,2 7 207 48 0,591 55 45 0,0124 0,0007 0,0010 0,0004 0,0004 0,0001 SI Buena Deficiente Ej.comp.
- H8
- TM22 800 0,3 5 300 793 a 814 -1,8 5 204 85 0,00023 63 37 0,0954 0,0001 0,0001 0,0006 0,0008 0,0003 No Deficiente Buena Ej.comp.
- H9
- TM53 804 2,5 7 291 791 a 807 -0,5 7 196 33 0,00080 59 41 0,0783 0,0002 0,0010 0,0003 0,0003 0,0001 0,0012 SI Deficiente Buena Ej.comp.
- H10
- TM1 802 0,6 7 302 796 a 815 -6 7 203 46 0,593 55 45 0,0007 0,0004 0,0005 0,0008 0,0003 0,0003 No Deficiente Buena Ej.comp.
- H11
- TM22 803 0,6 8 302 795 a 807 -5,3 8 197 77 0,823 59 41 0,0006 0,0005 0,0009 0,0007 0,0001 0,0006 No Deficiente Buena Ej.comp.
- H12
- TM54 802 -2,5 4 303 791 a 807 -0,8 4 196 55 0,664 62 38 0,0004 0,0007 0,0005 0,0005 0,0006 0,0010 0,004 No Deficiente Buena Ej.comp.
- H13
- TM1 401 0,5 5 0 399 a 405 -4,4 5 0 59 0,617 10 90 0,0153 0,233 0,136 0,0004 0,0000 0,0089 No Deficiente Buena Ej.comp.
- H14
- TM22 743 0,5 7 5 740 a 749 -4,2 7 8 52 0,0004 13 86 0,0845 0,824 0,408 0,0071 0,0027 0,0023 No Deficiente Buena Ej.comp.
- H15
- TM55 404 0,4 8 0 403 a 407 -4,2 8 0 17 0,564 10 89 0,0343 0,783 0,412 0,0002 0,0004 0,0061 0,0021 No Deficiente Buena Ej.comp.
- H16
- TM1 1001 0,5 7 294 999 a 1006 -4,2 7 823 17 0,70 72 28 0,0001 0,0002 0,0004 0,0005 0,0008 0,0008 No Deficiente Buena Ej.comp.
- H17
- TM22 1012 0,5 5 534 1004 a 1023 -4,2 5 582 20 0,061 80 20 0,0005 0,0002 0,0000 0,0008 0,0001 0,0008 SI Deficiente Deficiente Ej.comp.
- H18
- TM56 1042 0,4 4 923 1035 a 1048 -4,4 4 197 33 0,068 81 19 0,0002 0,0004 0,0002 0,0009 0,0009 0,0001 0,013 SI Deficiente Deficiente Ej.comp.
- H19
- TM1 800 0,5 6 100 791 a 813 -4,2 6 8 41 0,064 10 90 0,0232 0,255 0,136 0,0008 0,0006 0,0043 SI Deficiente Deficiente Ej.comp.
- H20
- TM22 803 0,6 6 100 791 a 811 -4,4 6 6 55 0,068 6 92 0,0545 0,745 0,566 0,0090 0,0018 0,0008 SI Deficiente Deficiente Ej.comp.
- H21
- TM57 801 0,6 8 100 793 a 812 -4,4 8 4 32 0,0003 12 87 0,0143 0,883 0,196 0,0008 0,0008 0,0078 0,005 SI Deficiente Deficiente Ej.comp.
- H22
- TM1 552 0,4 5 1112 794 a 813 -4,2 5 1058 29 0,5 82 18 0,0008 0,0004 0,0002 0,0002 0,0005 0,0004 SI Deficiente Deficiente Ej.comp.
- H23
- TM22 783 0,6 7 1204 549 a 560 -4,3 7 1245 21 0,050 78 22 0,0009 0,0008 0,0009 0,0006 0,0008 0,0008 SI Deficiente Deficiente Ej.comp.
- H24
- TM58 901 0,5 5 1048 892 a 905 -4,3 5 1144 84 1,0 75 25 0,0009 0,0010 0,0003 0,0009 0,0007 0,0001 0,0011 SI Deficiente Deficiente Ej.comp.
- H25
- TM1 802 0,7 0,5 308 799 a 805 -4,3 0,5 202 56 0,050 27 73 0,0005 0,012 0,0003 0,0007 0,0005 0,0032 SI Deficiente Deficiente Ej.comp.
- H26
- TM59 801 0,5 0,3 304 799 a 807 -4,3 0,3 201 80 0,070 26 74 0,0004 0,021 0,0004 0,0003 0,0003 0,0055 0,0011 SI Deficiente Deficiente Ej.comp.
- Nivel
- Lámina de acero laminada en frío Condiciones de recrlstallzaclón y recocido Espesor decapa A [pm] Espesor decapa B[H Oxidos en capa B y contenido de elementos Tratamiento aleante Evaluación Observ.
- Horno de calefacción
- Horno de remojo Contenido de óx¡do[%] Contenido de Fe [%] Contenido de C [%] Contenido de SI [%] Contenido de Mn[%] Contenido de P [%] Contenido de S [%] Contenido de Al [%] Contenido de Ti, Nb, Cr, Mo, Ni, Cu, Zr.V.W, B, Ca [%] Humecta- bllldad Adhesión
- Temp. máx. déla lámina [°C]
- Potencial de O logPH20 /ph2 Conc. de H [vol%] Tpo. en rango de temp. de 500°C a 950°C N Rango de temp. de la lámina [°C] Potencial de O logPH20 /ph2 Conc. de H [vol%] Tpo. en rango de temp. de 500°C a 950°C N
- H27
- TM1 801 0,5 42 297 799 a 808 -4,3 42 199 56 0,013 42 58 0,0009 0,0000 0,0005 0,0005 0,0001 0,0003 Si Deficiente Deficiente Ej.comp.
- H28
- TM60 801 0,3 36 305 796 a 814 -4,3 36 197 40 0,050 48 52 0,0007 0,0003 0,0003 0,0009 0,0002 0,0007 0,0011 Si Deficiente Deficiente Ej.comp.
- H29
- TM1 800 -1,2 7 295 791 a 806 -4,3 7 195 1,2 0,166 65 35 0,0235 0,0009 0,0007 0,0001 0,0002 0,0006 Si Deficiente Deficiente Ej.comp.
- H30
- TM22 800 -1,1 4 294 793 a 812 -4,4 4 208 0,5 0,038 60 40 0,1134 0,0005 0,0007 0,0010 0,0002 0,0005 Si Deficiente Deficiente Ej.comp.
- H31
- TM61 804 -0,8 5 299 791 a 811 -4,3 5 199 1,5 0,009 70 30 0,0543 0,0000 0,0003 0,0005 0,0008 0,0009 0,003 Si Deficiente Deficiente Ej.comp.
- H32
- TM1 803 -0,9 6 301 792 a 811 -4,1 6 201 105 0,258 75 25 0,0005 0,0005 0,0009 0,0009 0,0006 0,0007 Si Deficiente Deficiente Ej.comp.
- H33
- TM22 804 -0,8 6 300 799 a 812 -4,3 6 196 115 0,055 85 15 0,0010 0,0008 0,0001 0,0005 0,0005 0,0001 Si Deficiente Deficiente Ej.comp.
- H34
- TM62 801 -1 5 305 797 a 809 -4,4 5 201 111 0,007 73 27 0,0000 0,0006 0,0010 0,0006 0,0007 0,0003 0,002 Si Deficiente Deficiente Ej.comp.
co
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35
Después del horno de remojo, la lámina de acero es tratada por etapas refrigeración lenta general, refrigeración rápida, promedio, y refrigeración secundaria, y las etapas de refrigeración secundaria y luego se sumerge en un baño de galvanización por inmersión en caliente. El baño de galvanización por inmersión en caliente tenía una temperatura del baño de recubrimiento de 460°C y contenía 0,13 % en masa de Al. Después de que la lámina de acero ha sido sumergida en el baño de galvanización por inmersión en caliente, se limpio con gas nitrógeno para ajustar el espesor del recubrimiento hasta 8 pm por superficie. Después de eso, en varios ejemplos, se utilizó un horno de aleación para calentar la lámina de acero hasta una temperatura de 500°C durante 30 segundos para el tratamiento de aleación. La lámina de acero galvanizada por inmersión en caliente obtenida fue evaluada con respecto a la humectabilidad de recubrimiento y adhesión de recubrimiento. Los resultados se muestran en las Tablas 2 a 7, mientras que los ejemplos comparativos de muestran en la tabla 8. En las Tablas 2 a 7 se describe el rendimiento del tratamiento de aleación indicando el caso en el que el tratamiento de aleación se realiza como "Sí" y en caso negativo como "No".
La humectabilidad de recubrimiento se evaluó mapeando Zn y Fe sobre cualquier área de 200 pm x 200 pm en la superficie de la lámina de acero recubierta de cada material de ensayo por EPMA y evaluando el caso, donde no existe Zn y existen localizaciones donde se expone FE, como pobre en humectabilidad (pobre) y el caso donde Zn cubre toda la superficie y no existen localizaciones donde se expone Fe, como buena en humectabilidad (buena).
La adhesión de recubrimiento se midió por un ensayo de pulverización. El caso de una longitud de pelado de más de 2 mm se evaluó como pobre en adhesión (pobre), de 2mm a más de 1 mm como buena en adhesión (buena), y 1 mm o menos como extremadamente buena en adhesión (muy buena). Un "ensayo de pulverización" es un método de examen de la adhesión que adhiere Cellotape® a una lámina de acero galvanizada por inmersión en caliente, dobla la superficie de la cinta 90° (R=1), la desdobla, entonces pela la cinta y mide la longitud pelada de la capa de recubrimiento.
Además, el espesor de la capa B y el total del contenido de los óxidos individuales u óxidos compuestos en la capa B, el contenido de Fe no como óxidos en la capa B y el contenido de Si, Mn, P, S, Al, Ti, Cr, Mo, Ni, Cu, Zr, V, B, y Ca no como óxidos en la capa B se hallaron por los métodos de medición por el XPS (PHI5800, fabricado por Ulvac Phi) mencionado anteriormente.
Como resultado de los ensayos de la humectabilidad de recubrimiento y la adhesión de recubrimiento de los ejemplos (ejemplos de la invención) y los ejemplos comparativos de la presente invención, se ha aprendido que los ejemplos de la presente invención de las Tablas 2 a 9 de A1 a A72, B1 a B72, C1 a C72, D1 a D72, E1 a E72, F1 a F72, y G1 a G72 eran mejores en humectabilidad de recubrimiento y adhesión de recubrimiento comparados con los ejemplos comparativos de la Tabla 9 de los niveles H1 a H34.
Aplicabilidad industrial
La lámina de acero galvanizada por inmersión en caliente, que fue producida por el método de la presente invención es excelente en humectabilidad de recubrimiento y adhesión de recubrimiento, de manera que se puede esperar la aplicación principalmente como miembros en el campo de la automoción y en el campo de aparatos domésticos y en el campo de las máquinas de construcción.
Claims (8)
- 510152025303540REIVINDICACIONES1. - Una lámina de acero galvanizada por inmersión en caliente, que comprende una lámina de acero que contiene, en % en masa,C: 0,05 % a 0,50 %,Si: 0,1 % a 3,0 %,Mn: 0,5 % a 5,0 %,P: 0,001 % a 0,5 %,S: 0,001 % a 0,03 %,Al: 0,005 % a 1,0 %,opcionalmente uno o más elementos de Ti, Nb, Cr, Mo, Ni, Cu, Zr, V, W, B, Ca, y REM, respectivamente, en 0,0001 % a 1 %, un resto de Fe e impurezas ineviTablas,que tiene una capa galvanizada por inmersión A sobre la superficie de dicha lámina de acero, caracterizada por que tiene la siguiente capa B justo debajo de dicha superficie de lámina de acero y dentro de dicha lámina de acero:capa B: la capa tiene un espesor de 0,001 pm a 0,5 pm, que contiene, sobre la base de masa de dicha capa B, uno o más óxidos de Fe, Si, Mn, P, S, y Al y opcionalmente uno o más de óxidos de Ti, Nb, Cr, Mo, Ni, Cu, Zr, V, W, B, Ca, y REM en un total menor que 50 % en masa, que contiene C, Si, Mn, P, S, y Al no como óxidos y opcionalmente Ti, Nb, Cr, Mo, Ni, Cu, Zr, V, W, B, Ca, y REM no como óxidos en:C: menor que 0,05 % en masa,Si: menor que 0,1 % en masa,Mn: menor que 0,5 % en masa,P: menor que 0,001 % en masa,S: menor que 0,001 % en masa,Al: menor que 0,005 % en masa, yopcionalmente uno o más de Ti, Nb, Cr, Mo, Ni, Cu, Zr, V, W, B, Ca, y REM, respectivamente, menor que 0,0001 % en masa, yque contiene Fe no como óxidos en 50 % en masa o más.
- 2. - La lámina de acero galvanizada por inmersión en caliente de acuerdo con la reivindicación 1, en la que la lámina de acero, que está comprendida en la lámina de acero galvanizada por inmersión en caliente, contiene, en % en masa,C: 0,05 % a 0,50 %,Si: 0,1 % a 3,0 %,Mn: 0,5 % a 5,0 %,P: 0,001 % a 0,5 %,S: 0,001 % a 0,03 %,Al: 0,005 % a 1,0 %,opcionalmente uno o más elementos de Ti, Nb, Cr, Mo, Ni, Cu, Zr, V, W, B, Ca, y REM, respectivamente, en 0,0001 % a 1 %, un resto de Fe e impurezas ineviTablas, y en la que la capa B es una capa que tiene un espesor de 0,001pm a 0,5 pm, que contiene, sobre la base en masa de dicha capa B, uno o más óxidos de Fe, Si, Mn, P, S, Al, Ti,Nb, Cr, Mo, Ni, Cu, Zr, V, W, B, Ca, y REM en un total menor que 50 % en masa, que contiene C, Si, Mn, P, S, Al,Ti, Nb, Cr, Mo, Ni, Cu, Zr, V, W, B, Ca, y REM no como óxidos en:C: menor que 0,05 % en masa,Si: menor que 0,1 % en masa,51015202530354045Mn: menor que 0,5 % en masa,P: menor que 0,001 % en masa,S: menor que 0,001 % en masa,Al: menor que 0,005 % en masa,uno o más de Ti, Nb, Cr, Mo, Ni, Cu, Zr, V, W, B, Ca, y REM, respectivamente, menor que 0,0001 % en masa, y que contiene Fe no como óxidos en 50 % en masa o más.
- 3. - La lámina de acero galvanizada por inmersión en caliente de acuerdo con la reivindicación 1 ó 2, en la que dicha capa galvanizada por inmersión en caliente A tiene un espesor de 2 pm a 100 pm.
- 4. - Un método de producción de una lámina de acero galvanizada por inmersión en caliente, que comprende fundición, laminación en caliente, decapado y laminación en frío de un acero que contiene los componentes descritos en las reivindicaciones 1 ó 2 para obtener una lámina de acero laminada en frío, y recocer dicha lámina de acero laminada en frío y galvanizar por inmersión en caliente la lámina de acero recocida en una instalación de galvanización por inmersión en caliente continua, que está provista con un horno de calefacción y un horno de remojo,en el que, en dicho horno de calefacción y dicho horno de remojo que realizan dicho tratamiento de recocido, la temperatura de dicha lámina de acero laminada en frío en los hornos está en el rango de temperatura de 500°C a 950°C y se deja que circule dicha lámina de acero laminada en frío en las siguientes condiciones:condiciones del horno de calefacción: utilizando un tipo de tubo todo radiante de horno de calefacción, calentar dicha lámina de acero laminada en frío en el rango de temperatura anterior durante 10 segundos a 1000 segundos, en el que el log(PH2O/PH2) del valor de la presión parcial del vapor (PH2O) en dicho horno de calefacción dividido por la presión parcial del hidrogeno (PH2) es -2 a 2, y en el que dicho horno de calefacción tiene una atmósfera compuesta de hidrógeno en una concentración de hidrógeno de 1 % en vol. a 30 % en vol., vapor y nitrógeno;condiciones del horno de remojo: después de dicho horno de calefacción, se realiza el remojo de dicha lámina de acero laminada en frío en el rango de temperatura anterior durante 10 segundos a 1000 segundos, en el que el log(PH2O/PH2) del valor de la presión parcial del vapor (PH2O) en dicho horno de remojo dividido por la presión parcial del hidrogeno (PH2) es -5 a 2, y en el que dicho horno de remojo tiene una atmósfera compuesta de hidrógeno en una concentración de hidrógeno de 1 % en vol. a 30 % en vol., vapor y nitrógeno;
- 5. - Una lámina de acero recocida después de la galvanización por inmersión en caliente, que comprende una lámina de acero que contiene, en % en masa,C: 0,05 % a 0,50 %,Si: 0,1 % a 3,0 %,Mn: 0,5 % a 5,0 %,P: 0,001 % a 0,5 %,S: 0,001 % a 0,03 %,Al: 0,005 % a 1,0 %,opcionalmente uno o más elementos de Ti, Nb, Cr, Mo, Ni, Cu, Zr, V, W, B, Ca, y REM, respectivamente, en 0,0001 % a 1 % y un resto de Fe e impurezas ineviTablas,que tiene una capa galvanizada por inmersión A sobre la superficie de dicha lámina de acero, caracterizada por que tiene la siguiente capa B justo debajo de dicha superficie de lámina de acero y dentro de dicha lámina de acero:capa B: la capa tiene un espesor de 0,001 pm a 0,5 pm, que contiene, sobre la base de masa de dicha capa B, uno o más óxidos de Fe, Si, Mn, P, S, y Al y opcionalmente uno o más de óxidos de Ti, Nb, Cr, Mo, Ni, Cu, Zr, V, W, B, Ca, y REM en un total menor que 50 % en masa, que contiene C, Si, Mn, P, S, y Al no como óxidos yopcionalmente Ti, Nb, Cr, Mo, Ni, Cu, Zr, V, W, B, Ca, y REM no como óxidos en:C: menor que 0,05 % en masa,Si: menor que 0,1 % en masa,Mn: menor que 0,5 % en masa,P: menor que 0,001 % en masa,51015202530354045S: menor que 0,001 % en masa,Al: menor que 0,005 % en masa, yopcionalmente uno o más elementos de Ti, Nb, Cr, Mo, Ni, Cu, Zr, V, W, B, Ca, y REM, respectivamente, en menor que 0,0001 % en masa yque contiene Fe no como óxidos en 50 % en masa o más.
- 6. - La lámina de acero recocida después de la galvanización por inmersión en caliente de acuerdo con la reivindicación 5, en la que la lámina de acero comprendida en la lámina de acero galvanizada por inmersión en caliente contiene, en % en masa,C: 0,05 % a 0,50 %,Si: 0,1 % a 3,0 %,Mn: 0,5 % a 5,0 %,P: 0,001 % a 0,5 %,S: 0,001 % a 0,03 %,Al: 0,005 % a 1,0 %,Al: 0,005 % a 1,0 %,uno o más elementos de Ti, Nb, Cr, Mo, Ni, Cu, Zr, V, W, B, Ca, y REM, respectivamente, en menor que 0,0001 % a 1 %, yun resto de Fe e impurezas ineviTablas, y en el que la capa B es una capa tiene un espesor de 0,001 pm a 0,5 pm, que contiene, sobre la base de masa de dicha capa B, uno o más óxidos de Fe, Si, Mn, P, S, y Al, Ti, Nb, Cr, Mo, Ni, Cu, Zr, V, W, B, Ca, y REM en un total menor que 50 % en masa, que contiene C, Si, Mn, P, S, y Al, Ti, Nb, Cr, Mo, Ni, Cu, Zr, V, W, B, Ca, y REM no como óxidos en:C: menor que 0,05 % en masa,Si: menor que 0,1 % en masa,Mn: menor que 0,5 % en masa,P: menor que 0,001 % en masa,S: menor que 0,001 % en masa,Al: menor que 0,005 % en masa,uno o más de Ti, Nb, Cr, Mo, Ni, Cu, Zr, V, W, B, Ca, y REM, respectivamente, en menor que 0,0001 % en masa, y que contiene Fe no como óxidos en 50 % en masa o más.
- 7. - La lámina de acero recocida después de la galvanización por inmersión en caliente de acuerdo con la reivindicación 5 ó 6, en la que dicha capa A galvanizada por inmersión en caliente tiene un espesor de 2 pm a 100 pm.
- 8. - Un método de producción de una lámina de acero recocida después de la galvanización en frío de un acero que contiene los componentes descritos en las reivindicaciones 5 ó 6 para obtener una instalación de galvanización por inmersión en caliente continua, que está provista con un horno de calefacción y un horno de remojo, y para alear la lámina de acero galvanizada por inmersión en caliente,en el que, en dicho horno de calefacción y dicho horno de remojo que realizan dicho tratamiento de recocido, la temperatura de dicha lámina de acero laminada en frío en los hornos está en el rango de temperatura de 500°C a 950°C y se deja que circule dicha lámina de acero laminada en frío en las siguientes condiciones:condiciones del horno de calefacción: utilizando un tipo de tubo todo radiante de horno de calefacción, calentar dicha lámina de acero laminada en frío en el rango de temperatura anterior durante 10 segundos a 1000 segundos, en el que el log(PH2O/PH2) del valor de la presión parcial del vapor (PH2O) en dicho horno de calefacción dividido por la presión parcial del hidrogeno (PH2) es -2 a 2, y en el que dicho horno de calefacción tiene una atmósfera compuesta de hidrógeno en una concentración de hidrógeno de 1 % en vol. a 30 % en vol., vapor y nitrógeno;condiciones del horno de remojo: después de dicho horno de calefacción, se realiza el remojo de dicha lámina deacero laminada en frío en el rango de temperatura anterior durante 10 segundos a 1000 segundos, en el que el log(PH2O/PH2) del valor de la presión parcial del vapor (PH2O) en dicho horno de remojo dividido por la presión parcial del hidrogeno (PH2) es -5 a 2, y en el que dicho horno de remojo tiene una atmósfera compuesta de hidrógeno en una concentración de hidrógeno de 1 % en vol. a 30 % en vol., vapor y nitrógeno.
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