RU2582703C2 - Композиции для передачи тепла - Google Patents

Композиции для передачи тепла Download PDF

Info

Publication number
RU2582703C2
RU2582703C2 RU2012155282/05A RU2012155282A RU2582703C2 RU 2582703 C2 RU2582703 C2 RU 2582703C2 RU 2012155282/05 A RU2012155282/05 A RU 2012155282/05A RU 2012155282 A RU2012155282 A RU 2012155282A RU 2582703 C2 RU2582703 C2 RU 2582703C2
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
mass
composition according
composition
heat transfer
temperature
Prior art date
Application number
RU2012155282/05A
Other languages
English (en)
Other versions
RU2012155282A (ru
Inventor
Роберт Э. ЛОУ
Original Assignee
Мексичем Аманко Холдинг С.А. Де С.В.
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Family has litigation
First worldwide family litigation filed litigation Critical https://patents.darts-ip.com/?family=44992144&utm_source=google_patent&utm_medium=platform_link&utm_campaign=public_patent_search&patent=RU2582703(C2) "Global patent litigation dataset” by Darts-ip is licensed under a Creative Commons Attribution 4.0 International License.
Priority claimed from GBGB1008438.2A external-priority patent/GB201008438D0/en
Priority claimed from GBGB1010057.6A external-priority patent/GB201010057D0/en
Priority claimed from GB1020624.1A external-priority patent/GB2480513B/en
Priority claimed from GB1102556.6A external-priority patent/GB2480517B/en
Application filed by Мексичем Аманко Холдинг С.А. Де С.В. filed Critical Мексичем Аманко Холдинг С.А. Де С.В.
Publication of RU2012155282A publication Critical patent/RU2012155282A/ru
Application granted granted Critical
Publication of RU2582703C2 publication Critical patent/RU2582703C2/ru

Links

Images

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C09—DYES; PAINTS; POLISHES; NATURAL RESINS; ADHESIVES; COMPOSITIONS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; APPLICATIONS OF MATERIALS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • C09K—MATERIALS FOR MISCELLANEOUS APPLICATIONS, NOT PROVIDED FOR ELSEWHERE
    • C09K5/00—Heat-transfer, heat-exchange or heat-storage materials, e.g. refrigerants; Materials for the production of heat or cold by chemical reactions other than by combustion
    • C09K5/02—Materials undergoing a change of physical state when used
    • C09K5/04—Materials undergoing a change of physical state when used the change of state being from liquid to vapour or vice versa
    • C09K5/041—Materials undergoing a change of physical state when used the change of state being from liquid to vapour or vice versa for compression-type refrigeration systems
    • C09K5/044—Materials undergoing a change of physical state when used the change of state being from liquid to vapour or vice versa for compression-type refrigeration systems comprising halogenated compounds
    • C09K5/045—Materials undergoing a change of physical state when used the change of state being from liquid to vapour or vice versa for compression-type refrigeration systems comprising halogenated compounds containing only fluorine as halogen
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C09—DYES; PAINTS; POLISHES; NATURAL RESINS; ADHESIVES; COMPOSITIONS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; APPLICATIONS OF MATERIALS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • C09K—MATERIALS FOR MISCELLANEOUS APPLICATIONS, NOT PROVIDED FOR ELSEWHERE
    • C09K5/00—Heat-transfer, heat-exchange or heat-storage materials, e.g. refrigerants; Materials for the production of heat or cold by chemical reactions other than by combustion
    • C09K5/02—Materials undergoing a change of physical state when used
    • C09K5/04—Materials undergoing a change of physical state when used the change of state being from liquid to vapour or vice versa
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D11/00—Solvent extraction
    • B01D11/02—Solvent extraction of solids
    • B01D11/0288—Applications, solvents
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D11/00—Solvent extraction
    • B01D11/04—Solvent extraction of solutions which are liquid
    • B01D11/0492—Applications, solvents used
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F1/00—Treatment of water, waste water, or sewage
    • C02F1/26—Treatment of water, waste water, or sewage by extraction
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
    • C08J—WORKING-UP; GENERAL PROCESSES OF COMPOUNDING; AFTER-TREATMENT NOT COVERED BY SUBCLASSES C08B, C08C, C08F, C08G or C08H
    • C08J9/00—Working-up of macromolecular substances to porous or cellular articles or materials; After-treatment thereof
    • C08J9/04—Working-up of macromolecular substances to porous or cellular articles or materials; After-treatment thereof using blowing gases generated by a previously added blowing agent
    • C08J9/12—Working-up of macromolecular substances to porous or cellular articles or materials; After-treatment thereof using blowing gases generated by a previously added blowing agent by a physical blowing agent
    • C08J9/122—Hydrogen, oxygen, CO2, nitrogen or noble gases
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
    • C08J—WORKING-UP; GENERAL PROCESSES OF COMPOUNDING; AFTER-TREATMENT NOT COVERED BY SUBCLASSES C08B, C08C, C08F, C08G or C08H
    • C08J9/00—Working-up of macromolecular substances to porous or cellular articles or materials; After-treatment thereof
    • C08J9/04—Working-up of macromolecular substances to porous or cellular articles or materials; After-treatment thereof using blowing gases generated by a previously added blowing agent
    • C08J9/12—Working-up of macromolecular substances to porous or cellular articles or materials; After-treatment thereof using blowing gases generated by a previously added blowing agent by a physical blowing agent
    • C08J9/127—Mixtures of organic and inorganic blowing agents
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
    • C08J—WORKING-UP; GENERAL PROCESSES OF COMPOUNDING; AFTER-TREATMENT NOT COVERED BY SUBCLASSES C08B, C08C, C08F, C08G or C08H
    • C08J9/00—Working-up of macromolecular substances to porous or cellular articles or materials; After-treatment thereof
    • C08J9/04—Working-up of macromolecular substances to porous or cellular articles or materials; After-treatment thereof using blowing gases generated by a previously added blowing agent
    • C08J9/12—Working-up of macromolecular substances to porous or cellular articles or materials; After-treatment thereof using blowing gases generated by a previously added blowing agent by a physical blowing agent
    • C08J9/14—Working-up of macromolecular substances to porous or cellular articles or materials; After-treatment thereof using blowing gases generated by a previously added blowing agent by a physical blowing agent organic
    • C08J9/143—Halogen containing compounds
    • C08J9/144—Halogen containing compounds containing carbon, halogen and hydrogen only
    • C08J9/146—Halogen containing compounds containing carbon, halogen and hydrogen only only fluorine as halogen atoms
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
    • C08L—COMPOSITIONS OF MACROMOLECULAR COMPOUNDS
    • C08L23/00—Compositions of homopolymers or copolymers of unsaturated aliphatic hydrocarbons having only one carbon-to-carbon double bond; Compositions of derivatives of such polymers
    • C08L23/02—Compositions of homopolymers or copolymers of unsaturated aliphatic hydrocarbons having only one carbon-to-carbon double bond; Compositions of derivatives of such polymers not modified by chemical after-treatment
    • C08L23/10—Homopolymers or copolymers of propene
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
    • C08L—COMPOSITIONS OF MACROMOLECULAR COMPOUNDS
    • C08L25/00—Compositions of, homopolymers or copolymers of compounds having one or more unsaturated aliphatic radicals, each having only one carbon-to-carbon double bond, and at least one being terminated by an aromatic carbocyclic ring; Compositions of derivatives of such polymers
    • C08L25/02—Homopolymers or copolymers of hydrocarbons
    • C08L25/04—Homopolymers or copolymers of styrene
    • C08L25/06—Polystyrene
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
    • C08L—COMPOSITIONS OF MACROMOLECULAR COMPOUNDS
    • C08L53/00—Compositions of block copolymers containing at least one sequence of a polymer obtained by reactions only involving carbon-to-carbon unsaturated bonds; Compositions of derivatives of such polymers
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
    • C08L—COMPOSITIONS OF MACROMOLECULAR COMPOUNDS
    • C08L71/00—Compositions of polyethers obtained by reactions forming an ether link in the main chain; Compositions of derivatives of such polymers
    • C08L71/02—Polyalkylene oxides
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
    • C08L—COMPOSITIONS OF MACROMOLECULAR COMPOUNDS
    • C08L77/00—Compositions of polyamides obtained by reactions forming a carboxylic amide link in the main chain; Compositions of derivatives of such polymers
    • C08L77/12—Polyester-amides
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C09—DYES; PAINTS; POLISHES; NATURAL RESINS; ADHESIVES; COMPOSITIONS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; APPLICATIONS OF MATERIALS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • C09K—MATERIALS FOR MISCELLANEOUS APPLICATIONS, NOT PROVIDED FOR ELSEWHERE
    • C09K23/00—Use of substances as emulsifying, wetting, dispersing, or foam-producing agents
    • C09K23/007—Organic compounds containing halogen
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C09—DYES; PAINTS; POLISHES; NATURAL RESINS; ADHESIVES; COMPOSITIONS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; APPLICATIONS OF MATERIALS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • C09K—MATERIALS FOR MISCELLANEOUS APPLICATIONS, NOT PROVIDED FOR ELSEWHERE
    • C09K3/00—Materials not provided for elsewhere
    • C09K3/30—Materials not provided for elsewhere for aerosols
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C09—DYES; PAINTS; POLISHES; NATURAL RESINS; ADHESIVES; COMPOSITIONS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; APPLICATIONS OF MATERIALS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • C09K—MATERIALS FOR MISCELLANEOUS APPLICATIONS, NOT PROVIDED FOR ELSEWHERE
    • C09K5/00—Heat-transfer, heat-exchange or heat-storage materials, e.g. refrigerants; Materials for the production of heat or cold by chemical reactions other than by combustion
    • C09K5/02—Materials undergoing a change of physical state when used
    • C09K5/04—Materials undergoing a change of physical state when used the change of state being from liquid to vapour or vice versa
    • C09K5/041—Materials undergoing a change of physical state when used the change of state being from liquid to vapour or vice versa for compression-type refrigeration systems
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C09—DYES; PAINTS; POLISHES; NATURAL RESINS; ADHESIVES; COMPOSITIONS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; APPLICATIONS OF MATERIALS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • C09K—MATERIALS FOR MISCELLANEOUS APPLICATIONS, NOT PROVIDED FOR ELSEWHERE
    • C09K5/00—Heat-transfer, heat-exchange or heat-storage materials, e.g. refrigerants; Materials for the production of heat or cold by chemical reactions other than by combustion
    • C09K5/02—Materials undergoing a change of physical state when used
    • C09K5/04—Materials undergoing a change of physical state when used the change of state being from liquid to vapour or vice versa
    • C09K5/041—Materials undergoing a change of physical state when used the change of state being from liquid to vapour or vice versa for compression-type refrigeration systems
    • C09K5/044—Materials undergoing a change of physical state when used the change of state being from liquid to vapour or vice versa for compression-type refrigeration systems comprising halogenated compounds
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C11—ANIMAL OR VEGETABLE OILS, FATS, FATTY SUBSTANCES OR WAXES; FATTY ACIDS THEREFROM; DETERGENTS; CANDLES
    • C11D—DETERGENT COMPOSITIONS; USE OF SINGLE SUBSTANCES AS DETERGENTS; SOAP OR SOAP-MAKING; RESIN SOAPS; RECOVERY OF GLYCEROL
    • C11D7/00—Compositions of detergents based essentially on non-surface-active compounds
    • C11D7/50—Solvents
    • C11D7/5004—Organic solvents
    • C11D7/5018—Halogenated solvents
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01K—STEAM ENGINE PLANTS; STEAM ACCUMULATORS; ENGINE PLANTS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; ENGINES USING SPECIAL WORKING FLUIDS OR CYCLES
    • F01K25/00—Plants or engines characterised by use of special working fluids, not otherwise provided for; Plants operating in closed cycles and not otherwise provided for
    • F01K25/08—Plants or engines characterised by use of special working fluids, not otherwise provided for; Plants operating in closed cycles and not otherwise provided for using special vapours
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B13/00—Compression machines, plants or systems, with reversible cycle
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B30/00—Heat pumps
    • F25B30/02—Heat pumps of the compression type
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B45/00—Arrangements for charging or discharging refrigerant
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28D—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
    • F28D15/00—Heat-exchange apparatus with the intermediate heat-transfer medium in closed tubes passing into or through the conduit walls ; Heat-exchange apparatus employing intermediate heat-transfer medium or bodies
    • F28D15/02—Heat-exchange apparatus with the intermediate heat-transfer medium in closed tubes passing into or through the conduit walls ; Heat-exchange apparatus employing intermediate heat-transfer medium or bodies in which the medium condenses and evaporates, e.g. heat pipes
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28D—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
    • F28D5/00—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, using the cooling effect of natural or forced evaporation
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
    • C08G—MACROMOLECULAR COMPOUNDS OBTAINED OTHERWISE THAN BY REACTIONS ONLY INVOLVING UNSATURATED CARBON-TO-CARBON BONDS
    • C08G2261/00—Macromolecular compounds obtained by reactions forming a carbon-to-carbon link in the main chain of the macromolecule
    • C08G2261/10—Definition of the polymer structure
    • C08G2261/12—Copolymers
    • C08G2261/126—Copolymers block
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
    • C08J—WORKING-UP; GENERAL PROCESSES OF COMPOUNDING; AFTER-TREATMENT NOT COVERED BY SUBCLASSES C08B, C08C, C08F, C08G or C08H
    • C08J2203/00—Foams characterized by the expanding agent
    • C08J2203/06—CO2, N2 or noble gases
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
    • C08J—WORKING-UP; GENERAL PROCESSES OF COMPOUNDING; AFTER-TREATMENT NOT COVERED BY SUBCLASSES C08B, C08C, C08F, C08G or C08H
    • C08J2203/00—Foams characterized by the expanding agent
    • C08J2203/14—Saturated hydrocarbons, e.g. butane; Unspecified hydrocarbons
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
    • C08J—WORKING-UP; GENERAL PROCESSES OF COMPOUNDING; AFTER-TREATMENT NOT COVERED BY SUBCLASSES C08B, C08C, C08F, C08G or C08H
    • C08J2203/00—Foams characterized by the expanding agent
    • C08J2203/14—Saturated hydrocarbons, e.g. butane; Unspecified hydrocarbons
    • C08J2203/142—Halogenated saturated hydrocarbons, e.g. H3C-CF3
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
    • C08J—WORKING-UP; GENERAL PROCESSES OF COMPOUNDING; AFTER-TREATMENT NOT COVERED BY SUBCLASSES C08B, C08C, C08F, C08G or C08H
    • C08J2207/00—Foams characterised by their intended use
    • C08J2207/04—Aerosol, e.g. polyurethane foam spray
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
    • C08J—WORKING-UP; GENERAL PROCESSES OF COMPOUNDING; AFTER-TREATMENT NOT COVERED BY SUBCLASSES C08B, C08C, C08F, C08G or C08H
    • C08J2325/00—Characterised by the use of homopolymers or copolymers of compounds having one or more unsaturated aliphatic radicals, each having only one carbon-to-carbon double bond, and at least one being terminated by an aromatic carbocyclic ring; Derivatives of such polymers
    • C08J2325/02—Homopolymers or copolymers of hydrocarbons
    • C08J2325/04—Homopolymers or copolymers of styrene
    • C08J2325/06—Polystyrene
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
    • C08J—WORKING-UP; GENERAL PROCESSES OF COMPOUNDING; AFTER-TREATMENT NOT COVERED BY SUBCLASSES C08B, C08C, C08F, C08G or C08H
    • C08J2363/00—Characterised by the use of epoxy resins; Derivatives of epoxy resins
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
    • C08J—WORKING-UP; GENERAL PROCESSES OF COMPOUNDING; AFTER-TREATMENT NOT COVERED BY SUBCLASSES C08B, C08C, C08F, C08G or C08H
    • C08J2375/00—Characterised by the use of polyureas or polyurethanes; Derivatives of such polymers
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
    • C08L—COMPOSITIONS OF MACROMOLECULAR COMPOUNDS
    • C08L2201/00—Properties
    • C08L2201/04—Antistatic
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C09—DYES; PAINTS; POLISHES; NATURAL RESINS; ADHESIVES; COMPOSITIONS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; APPLICATIONS OF MATERIALS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • C09K—MATERIALS FOR MISCELLANEOUS APPLICATIONS, NOT PROVIDED FOR ELSEWHERE
    • C09K2205/00—Aspects relating to compounds used in compression type refrigeration systems
    • C09K2205/10—Components
    • C09K2205/106—Carbon dioxide
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C09—DYES; PAINTS; POLISHES; NATURAL RESINS; ADHESIVES; COMPOSITIONS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; APPLICATIONS OF MATERIALS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • C09K—MATERIALS FOR MISCELLANEOUS APPLICATIONS, NOT PROVIDED FOR ELSEWHERE
    • C09K2205/00—Aspects relating to compounds used in compression type refrigeration systems
    • C09K2205/10—Components
    • C09K2205/12—Hydrocarbons
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C09—DYES; PAINTS; POLISHES; NATURAL RESINS; ADHESIVES; COMPOSITIONS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; APPLICATIONS OF MATERIALS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • C09K—MATERIALS FOR MISCELLANEOUS APPLICATIONS, NOT PROVIDED FOR ELSEWHERE
    • C09K2205/00—Aspects relating to compounds used in compression type refrigeration systems
    • C09K2205/10—Components
    • C09K2205/12—Hydrocarbons
    • C09K2205/122—Halogenated hydrocarbons
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C09—DYES; PAINTS; POLISHES; NATURAL RESINS; ADHESIVES; COMPOSITIONS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; APPLICATIONS OF MATERIALS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • C09K—MATERIALS FOR MISCELLANEOUS APPLICATIONS, NOT PROVIDED FOR ELSEWHERE
    • C09K2205/00—Aspects relating to compounds used in compression type refrigeration systems
    • C09K2205/10—Components
    • C09K2205/12—Hydrocarbons
    • C09K2205/126—Unsaturated fluorinated hydrocarbons
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02A—TECHNOLOGIES FOR ADAPTATION TO CLIMATE CHANGE
    • Y02A40/00—Adaptation technologies in agriculture, forestry, livestock or agroalimentary production
    • Y02A40/90—Adaptation technologies in agriculture, forestry, livestock or agroalimentary production in food processing or handling, e.g. food conservation
    • Y02A40/963—Off-grid food refrigeration
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T29/00—Metal working
    • Y10T29/49—Method of mechanical manufacture
    • Y10T29/49716—Converting
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T29/00—Metal working
    • Y10T29/49—Method of mechanical manufacture
    • Y10T29/49718—Repairing

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Health & Medical Sciences (AREA)
  • Polymers & Plastics (AREA)
  • Medicinal Chemistry (AREA)
  • Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • Inorganic Chemistry (AREA)
  • Dispersion Chemistry (AREA)
  • Wood Science & Technology (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • Sustainable Development (AREA)
  • Hydrology & Water Resources (AREA)
  • Water Supply & Treatment (AREA)
  • Environmental & Geological Engineering (AREA)
  • Lubricants (AREA)
  • Detergent Compositions (AREA)
  • Fireproofing Substances (AREA)
  • Manufacture Of Porous Articles, And Recovery And Treatment Of Waste Products (AREA)
  • Cleaning By Liquid Or Steam (AREA)
  • Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
  • Compositions Of Macromolecular Compounds (AREA)

Abstract

Изобретение относится к композициям для передачи тепла. Композиция содержит 10-95 мас.% транс-1,3,3,3-тетрафторпропена (R-1234ze(E)), 4-30 мас.% диоксида углерода (R-744) и 3-60 мас.% третьего компонента, содержащего дифторметан (R-32) и необязательно 1,1,1,2-тетрафторэтан (R-134a). Композиция имеет критическую температуру больше 70˚С. Обеспечивается хорошая охлаждающая способность и энергетическая эффективность, низкая воспламеняемость и низкий потенциал глобального потепления по сравнению с существующими хладагентами. 18 н. и 32 з.п. ф-лы, 3 ил., 92 табл.

Description

Область техники, к которой относится изобретение
Настоящее изобретение относится к композициям для передачи тепла, и в частности, к композициям для передачи тепла, которые могут быть пригодными в качестве замены существующих хладагентов, таких как R-134a, R-152a, R-1234yf, R-22, R-41 OA, R-407A, R-407B, R-407C, R507 и R-404a.
Уровень техники
Перечисление или обсуждение опубликованных ранее документов или каких-либо литературных данных в описании не обязательно должны восприниматься как признание того, что документ или литературные данные представляют собой часть современного уровня техники или представляют собой распространенное общее знание.
Механические холодильные системы и связанные с ними устройства для передачи тепла, такие как тепловые насосы и системы кондиционирования воздуха хорошо известны. В таких системах, жидкий хладагент испаряется при низком давлении, отбирая тепло из окружающей зоны. Затем получаемые пары сжимаются и проходят в конденсатор, где они конденсируются и отдают тепло во второй зоне, конденсат возвращается через расширительный клапан в испаритель, завершая, таким образом, цикл. Механическая энергия, необходимая для сжатия паров и прокачки жидкости, обеспечивается, например, электрическим двигателем или двигателем внутреннего сгорания.
В дополнение к тому, что он должен иметь соответствующую температуру кипения и высокую скрытую теплоту испарения, свойства, предпочтительные для хладагента, включают низкую токсичность, невоспламеняемость, некоррозивность, высокую стабильность и отсутствие неприятных запахов. Другие желаемые свойства представляют собой высокую сжимаемость при давлениях ниже 25 бар, низкую температуру высвобождения при сжатии, высокую охлаждающую способность, высокую эффективность (высокий коэффициент полезного действия) и давление испарителя, превышающее 1 бар, при желаемой температуре испарения.
Дихлордифторметан (хладагент R-12) обладает соответствующим сочетанием свойств, и в течение многих лет он представлял собой наиболее широко используемый хладагент. Из-за международных проблем, связанных с тем, что полностью и частично галогенированные хлорфторуглероды повреждают защитный озоновый слой Земли, имеется общее соглашение, что их производство и использование должно строго ограничиваться и, в конечном счете, оно должно быть прекращено полностью. Использование дихлордифторметана прекращено в 1990 годы.
Хлордифторметан (R-22) ввели в качестве замены для R-12, благодаря его более низкому потенциалу разрушения озонового слоя. После возникновения проблем с тем, что R-22 представляет собой газ, вызывающий сильный парниковый эффект, его использование также было прекращено.
Хотя устройства для передачи тепла того типа, к которому относится настоящее изобретение, являются в основном замкнутыми системами, потери хладагента в атмосферу могут происходить из-за утечки во время работы оборудования или в течение процедур обслуживания. Важно, по этой причине, заменить полностью и частично галогенированные хлорфторуглеродные хладагенты материалами, имеющими нулевые потенциалы разрушения озонового слоя.
В дополнение к возможности разрушения озонового слоя считается, что значительные концентрации галогенуглеродных хладагентов в атмосфере могли бы вносить вклад в глобальное потепление (так называемый парниковый эффект). По этой причине, желательно использовать хладагенты, которые имеют относительно короткие времена жизни в атмосфере как результат их способности к взаимодействию с другими атмосферными составляющими, такими как гидроксильные радикалы, или в результате легкой деградации посредством фотолитических процессов.
Хладагенты R-410A и R-407 (включая R-407A, R-407B и R-407C) ввели в качестве хладагента для замены R-22. Однако все хладагенты R-22, R-410A и R-407 имеют высокий потенциал глобального потепления (GWP, известен также как потенциал парникового эффекта).
1,1,1,2-тетрафторэтан (хладагент R-134a) ввели в качестве хладагента для замены R-12. R-134a представляет собой энергетически эффективный хладагент, используемый в настоящее время для кондиционирования воздуха в автомобилях. Однако он представляет собой парниковый газ с GWP 1430 по отношению к СО2 (GWP СОг составляет 1 по определению). Доля общего воздействия на окружающую среду от автомобильных систем кондиционирования воздуха, использующих этот газ, которая может быть приписана прямым выбросам хладагента, как правило, находится в пределах 10-20%. Законодательные органы в Европейском союзе переходят к запрету использования хладагентов, имеющих GWP больше чем 150 для новых моделей автомобилей, начиная с 2011 года. Автомобильная промышленность работает с глобальными технологическими платформами, и в любом случае выбросы парникового газа имеют глобальные воздействия, таким образом, имеется необходимость в нахождении текучих сред, имеющих уменьшенное воздействие на окружающую среду (например, пониженные GWP) по сравнению с HFC-134a.
R-152a (1,1-дифторэтан) идентифицируют в качестве альтернативы R-134a. Он является несколько более эффективным, чем R-134a и имеет потенциал парникового эффекта 120. Однако воспламеняемость R-152a считается слишком высокой, например, чтобы позволить его безопасное использование в мобильных системах кондиционирования воздуха. В частности, считается, что его нижний предел воспламенения на воздухе слишком низким, его пламя распространяется слишком быстро, и его энергия зажигания является слишком низкой.
Таким образом, имеется необходимость в создании альтернативных хладагентов, имеющих улучшенные свойства, такие как низкая воспламеняемость. Химия горения фторуглеродов является сложной и непредсказуемой. Не всегда является правилом, что смешивание невоспламеняемого фторуглерода с воспламеняемым фторуглеродом уменьшает воспламеняемость текучей среды или уменьшает диапазон композиций, воспламеняющихся на воздухе. Например, авторы обнаружили, что если невоспламеняемый R-134a смешивается с воспламеняемым R-152a, нижний предел воспламенения смеси изменяется таким образом, который не является предсказуемым. Ситуация становится еще более сложной и менее предсказуемой, если рассматриваются трех- или четырехкомпонентные композиции.
Имеется также необходимость в получении альтернативных хладагентов, которые можно использовать в существующих устройствах, таких как холодильные устройства, при небольшой модификации или вообще без нее.
R-1234yf (2,3,3,3-тетрафторпропен) идентифицирован как кандидат в альтернативные хладагенты для замены R-134a в определенных применениях, а именно, в применениях для мобильного кондиционирования воздуха или в применениях для тепловых насосов. Его GWP составляет примерно 4. R-1234yf является воспламеняемым, но его характеристики воспламеняемости, как правило, считаются приемлемыми для некоторых применений, включая мобильные системы кондиционирования воздуха или тепловые насосы. В частности, при сравнении с R-152a, его нижний предел воспламенения выше, его минимальная энергия зажигания выше, а скорость распространения пламени на воздухе значительно ниже, чем для R-152a.
Воздействие на окружающую среду от работы системы кондиционирования воздуха или холодильной системы, с точки зрения выбросов парниковых газов, должно рассматриваться с учетом не только так называемого "прямого" GWP хладагента, но также и с учетом так называемых "непрямых" выбросов, которые означают те выбросы диоксида углерода, которые возникают в результате потребления электричества или топлива для работы системы. Разработано несколько количественных показателей этого общего воздействия GWP, включая те, которые известны как анализ общего коэффициента эквивалентного потепления (TEWI) или анализ коэффициента климатического воздействия за весь жизненный цикл низкотемпературной системы (LCCP). Оба этих параметра включают оценку воздействия GWP хладагента и его энергетической эффективности на парниковый эффект в целом. Выбросы диоксида углерода, связанные с производством хладагента и оборудования системы, также должны рассматриваться.
Энергетическая эффективность и охлаждающая способность R-1234yf, как обнаружено, значительно ниже, чем у R-134a и в дополнение к этому текучая среда, как обнаружено, демонстрирует повышенный перепад давлений в трубопроводах системы и в теплообменниках. Последствием этого является то, что для использования R-1234yf и для достижения энергетической эффективности и рабочих характеристик охлаждения, эквивалентных R-134a, необходимо повышение сложности оборудования и увеличение размеров трубопроводов, что приводит к увеличению непрямых выбросов, связанных с оборудованием. Кроме того, производство R-1234yf считается более сложным и менее эффективным в своем использовании исходных материалов (фторированных и хлорированных), чем R-134a. Современные предсказания долговременного изменения цен для R-1234yf находятся в пределах 10-20-кратных по сравнению с R-134a. Разница цен и необходимость в дополнительных затратах на аппаратное обеспечение будет ограничивать скорость, при которой заменяются хладагенты и следовательно ограничивать скорость, с которой может уменьшаться общее воздействие на окружающую среду от охлаждения или кондиционирования воздуха. В итоге, принятие R-1234yf для замены R-134a будет приводить к потреблению большего количества исходных материалов, и приводить к увеличению непрямых выбросов парниковых газов по сравнению с R-134a.
Некоторые существующие технологии, разработанные для R-134a, могут быть неспособны к восприятию даже ограниченной воспламеняемости некоторых композиций для передачи тепла (любая композиция, имеющая GWP меньший, чем 150, считается воспламеняемой до некоторой степени).
По этой причине, главной целью настоящего изобретения является создание композиции для передачи тепла, которая может использоваться сама по себе или является пригодной для использования в качестве замены для существующих применений при охлаждении, которая должна иметь пониженный GWP, а кроме того, иметь охлаждающую способность и энергетическую эффективность (которую можно удобно выразить как "коэффициент полезного действия") в идеале в пределах 10% от тех, например, значений, которые получают с использованием существующих хладагентов (например, R-134a, R-152а, R-1234yf, R-22, R-410A, R-407A, R-407B, R-407C, R507 и R-404a), а предпочтительно, в пределах менее 10% (например, примерно 5%) от этих значений. В этой области известно, что различия этого порядка между текучими средами обычно могут быть учтены посредством изменения конструкции оборудования и особенностей работы системы. Композиция также должна в идеале иметь пониженную токсичность и приемлемую воспламеняемость.
Раскрытие изобретения
Рассматриваемое изобретение восполняет указанные недостатки посредством создания композиции для передачи тепла, содержащей (i) первый компонент, выбранный из транс-1,3,3,3-тетрафторпропена (R-1234ze(E)), цис-1,3,3,3-тетрафторпропена (R-1234ze(Z)) и их смесей; (ii) диоксид углерода (CO2 или R-744) и (iii) третий компонент, выбранный из дифторметана (R-32), 1,1,1,2-тетрафторэтана (R-134a) и их смесей.
Все химикалии, описанные в настоящем документе, являются коммерчески доступными. Например, фторхимикалии могут быть получены от Apollo Scientific (UK).
Как правило, композиции по настоящему изобретению содержат трансЛ,3,3,3-тетрафторпропен (R-1234ze(E)). Большинство конкретных композиций, описанных в настоящем документе, содержат R-1234ze(E). Необходимо понимать, разумеется, что некоторая часть или весь R-1234ze(E) в таких композициях может быть заменен R-1234ze(Z). Однако в настоящее время предпочтительным является транс изомер.
Как правило, композиции по настоящему изобретению содержат, по меньшей мере, примерно 5% масс. R-1234ze(E), предпочтительно, по меньшей мере, примерно 15% масс. В одном из вариантов осуществления, композиции по настоящему изобретению содержат, по меньшей мере, примерно 45% масс. R-1234ze(E), например, примерно от 50 примерно до 98% масс.
Предпочтительные количества и выбор компонентов для настоящего изобретения определяются сочетанием свойств:
(a) воспламеняемость: предпочтительными являются невоспламеняемые или слабо воспламеняемые композиции,
(b) эффективная рабочая температура хладагента в испарителе системы кондиционирования воздуха,
(c) температурный "глайд" смеси и его воздействие на рабочие характеристики теплообменника,
(d) критическая температура композиции. Она должна быть выше, чем максимальная ожидаемая температура конденсатора.
Эффективная рабочая температура в цикле кондиционирования воздуха, в частности, при кондиционировании воздуха в автомобиле, ограничивается необходимостью избежать образования льда на поверхности хладагента в испарителе со стороны воздуха. Как правило, системы кондиционирования воздуха должны охлаждать влажный воздух и осушать его; при этом жидкая вода будет образовываться на поверхности со стороны воздуха. Большинство испарителей (без исключения для автомобильных применений) имеют пластинчатые поверхности с узкими зазорами между пластинками. Если испаритель слишком охлаждается, тогда между пластинками может образовываться лед, ограничивая поток воздуха над поверхностью и ухудшая рабочие характеристики в целом посредством уменьшения рабочей площади теплообменника.
Для применений для кондиционирования воздуха в автомобилях известно (Modern Refrigeration and Air Conditioning by AD Althouse et al, 1988 edition, Chapter 27, которая включается в настоящий документ в качестве ссылки), что температуры испарения хладагента -2°С или выше являются предпочтительными, чтобы обеспечить тем самым устранение проблемы образования льда.
Известно также, что неазеотропные смеси хладагентов демонстрируют температурный "глайд" при испарении или конденсации. Другими словами, когда хладагент постепенно испаряется или конденсируется при постоянном давлении, температура повышается (при испарении) или падает (при конденсации), при этом общая разность температур (между входом и выходом) упоминается как температурный глайд. Воздействие глайда на температуру испарения и конденсации также должно учитываться.
Критическая температура композиции теплоносителей должна быть выше, чем максимальная ожидаемая температура конденсатора. Это связано с тем, что эффективность цикла падает при приближении к критической температуре. Когда это происходит, скрытая теплота хладагента уменьшается и при этом имеет место больший отвод тепла от конденсатора из-за охлаждения газообразного хладагента; это требует большей площади на единицу переносимого тепла.
R-410A широко используется в системах тепловых насосов для больших зданий и небольших частных домов, и в качестве иллюстрации, его критическая температура, примерно 71°C, выше, чем наивысшая нормальная температура конденсации, необходимая для получения пригодного для использования теплого воздуха примерно при 50°C. Использование в автомобилях требует воздуха примерно при 50°C, так что критическая температура текучих сред по настоящему изобретению должна быть выше, чем это значение, если должен использоваться обычный цикл со сжатием паров. Критическая температура предпочтительно, по меньшей мере, на 15К выше, чем максимальная температура воздуха.
В одном из аспектов, композиции по настоящему изобретению имеют критическую температуру выше примерно, чем 65°C, предпочтительно, выше примерно, чем 70°C.
Содержание диоксида углерода композиций по настоящему изобретению ограничивается в основном соображениями (b) и/или (c), и/или (d), выше. Удобно, чтобы композиции по настоящему изобретению, как правило, содержали примерно до 35% масс. R-744, предпочтительно, примерно до 30% масс.
В предпочтительном аспекте, композиции по настоящему изобретению содержат примерно от 4 примерно до 30% масс. R-744, предпочтительно, примерно от 4 примерно до 28% масс. или примерно от 8 примерно до 30% масс., или примерно от 10 примерно до 30% масс.
Содержание третьего компонента, который может включать воспламеняемые хладагенты, такие как R-32, выбирают так, что даже в отсутствие элемента диоксида углерода в композиции, остальная смесь фторуглеродов имеет нижний предел воспламенения на воздухе при температуре окружающей среды (например, 23°C) (как определено в устройстве для исследования с 12-литровой колбой ASHRAE-34), который больше чем 5% объем/объем, предпочтительно, больше чем 6% объем/объем, наиболее предпочтительно, такой, что смесь является невоспламеняемой. Проблемы воспламеняемости обсуждаются дополнительно в настоящем описании, ниже.
Как правило, композиции по настоящему изобретению содержат примерно до 60% масс. третьего компонента. Предпочтительно, композиции по настоящему изобретению содержит примерно до 50% масс. третьего компонента. Удобно, чтобы композиции по настоящему изобретению содержали примерно до 45% масс. третьего компонента. В одном из аспектов, композиции по настоящему изобретению содержат примерно от 1 примерно до 40% масс. третьего компонента.
В одном из вариантов осуществления, композиции по настоящему изобретению содержат примерно от 10 примерно до 95% масс. R-1234ze(E), примерно от 2 примерно до 30% масс. R-744 и примерно от 3 примерно до 60% масс. третьего компонента.
Как используется в настоящем документе, все % количества, упоминаемые в композициях в настоящем документе, включая формулу изобретения, представляют собой % массовые по отношению к общей массе композиций, если не утверждается иного.
Во избежание сомнений, необходимо понять, что сформулированные верхние и нижние значения для диапазонов количеств компонентов в композициях по настоящему изобретению, описанные в настоящем документе, могут взаимно заменяться любым образом, при условии, что полученные в результате диапазоны попадают в самые широкие рамки настоящего изобретения.
В одном из вариантов осуществления, композиции по настоящему изобретению состоит в основном из (или состоит из) первого компонента (например, R-1234ze(E)), R-744 и третьего компонента.
С помощью термина "состоят в основном из", авторы обозначают, что композиции по настоящему изобретению по существу не содержат других компонентов, в частности, никаких (гидро)(фтор)соединений (например, (гидро)(фтор)алканов или (гидро)(фтор)алкенов), которые, как известно, используют в композициях для передачи тепла. Авторы включают термин "состоит из" в значение "состоит в основном из".
Во избежание сомнений, любые композиции по настоящему изобретению, описанные в настоящем документе, включают композиции с конкретно определенными соединениями и количествами соединений или компонентов, могут состоять в основном из (или состоять из) соединений или компонентов, определенных в этих композициях.
Третий компонент выбирают из R-32, R-134a и их смесей.
В одном из аспектов, третий компонент содержит только один из перечисленных компонентов. Например, третий компонент может содержать только один компонент из дифторметана (R-32) или 1,1,1,2-тетрафторэтана (R-134a). Таким образом, композиции по настоящему изобретению могут представлять собой тройные смеси из R-1234ze(E), R-744 и одного из перечисленных третьих компонентов (например, R-32 или R-134a).
Однако смеси R-32 и R-134a можно использовать в качестве третьего компонента. R-134a, как правило, включают для уменьшения воспламеняемости эквивалентной композиции, которая не содержит R-134a.
Настоящее изобретение предлагает композиции, в которых дополнительные соединения включены в третий компонент.Примеры таких соединений включают 2,3,3,3-тетрафторпропен (R-1234yf), 3,3,3-трифторпропен (R1243zf), 1,1-дифторэтан (R-152a), фторэтан (R-161), 1,1,1-трифторпропан (R-263fb), 1,1,1,2,3-пентафторпропан (R-245eb), пропилен (R-1270), пропан (R-290), н-бутан (R-600), изобутан (R-600a), аммиак (R-717) и их смеси.
Предпочтительно, композиции по настоящему изобретению, которые содержат R-134а, являются невоспламеняемыми при температуре исследования 60°C при использовании методологии ASHRAE-34. Преимущественно, смеси паров, которые существуют в равновесии с композициями по настоящему изобретению при любой температуре в пределах примерно между -20°C и 60°C, также являются невоспламеняемыми.
В одном из предпочтительных вариантов осуществления, третий компонент содержит R-134a. Третий компонент может состоять в основном из (или состоит из) R-134а.
Композиции по настоящему изобретению, которые содержат R-134a, как правило, содержат его в количестве примерно от 2 примерно до 50% масс., например, примерно от 5 примерно до 40% масс.
Типичные композиции по настоящему изобретению, содержащие R-134a, содержат примерно от 20 примерно до 93% масс. R-1234ze(E), примерно от 2 примерно до 30% масс. R-744 и примерно от 5 примерно до 50% масс. R-134a.
Композиция с относительно низким GWP, содержащая R-134a, содержит примерно от 60 примерно до 92% масс. R-1234ze(E), примерно от 4 примерно до 30% масс. R-744 и примерно от 4 примерно до 10% масс. R-134a. Предпочтительная такая композиция содержит примерно от 62 примерно до 86% масс. R-1234ze(E), примерно от 10 примерно до 28% масс. R-744 и примерно от 4 примерно до 10% масс. R-134a.
Композиция с более высоким GWP, содержащая R-134a, содержит примерно от 20 примерно до 86% масс. R-1234ze(E), примерно от 4 примерно до 30% масс. R-744 и примерно от 10 примерно до 50% масс. R-134a. Предпочтительная такая композиция содержит примерно от 22 примерно до 80% масс. R-1234ze(E), примерно от 10 примерно до 28% масс. R-744 и примерно от 10 примерно до 50% масс. R-134a.
В одном из вариантов осуществления, третий компонент содержит R-32. Третий компонент может состоять в основном из (или состоит из) R-32.
Композиции по настоящему изобретению, которые содержат R-32, как правило, содержат его в количестве примерно от 2 примерно до 30% масс., соответственно, в количестве примерно от 2 примерно до 25% масс., например, примерно от 5 примерно до 20% масс.
Типичные композиции по настоящему изобретению, содержащие R-32, содержат примерно от 60 примерно до 91% масс. R-1234ze(E), примерно от 4 примерно до 30% масс. R-744 и примерно от 5 примерно до 30% масс. R-32.
Предпочтительная композиция содержит примерно от 58 примерно до 85% масс. R-1234ze(E), примерно от 10 примерно до 28% масс. R-744 и примерно от 5 примерно до 30% масс. R-32,
Дополнительные преимущественные композиции по настоящему изобретению, содержащие R-32, содержат примерно от 50 примерно до 88% масс. R-1234ze(E), примерно от 4 примерно до 30% масс. R-744 и примерно от 2 примерно до 20% масс. R-32,
В одном из вариантов осуществления, третий компонент содержит R-32 и R-134a. Третий компонент может состоять в основном из (или состоять из) R-32 и R-134a.
Композиции по настоящему изобретению, содержащие R-32 и R-134a, как правило, содержат примерно от 5 примерно до 95% масс. R-1234ze(E), примерно от 4 примерно до 30% масс. R-744, примерно от 2 примерно до 30% масс. R-32 и примерно от 2 примерно до 50 масс. R-134a.
Предпочтительные композиции содержат примерно от 5 примерно до 92% масс. R-1234ze(E), примерно от 4 примерно до 30% масс. R-744, примерно от 2 примерно до 25% масс. R-32 и примерно от 2 примерно до 40% масс. R-134a.
Преимущественные композиции, которые имеют относительно низкий GWP, содержат примерно от 30 примерно до 81% масс. R-1234ze(E), примерно от 10 примерно до 30% масс. R-744, примерно от 5 примерно до 30% масс. R-32 и примерно от 4 примерно до 10 масс. R-134a. Предпочтительно, такие композиции содержат примерно от 37 примерно до 81% масс. R-1234ze(E), примерно от 10 примерно до 28% масс. R-744, примерно от 5 примерно до 25% масс. R-32 и примерно от 4 примерно до 10 масс. R-134a.
Другие композиции по настоящему изобретению, содержащие R-32 и R-134a, и, имеющие более высокий GWP, содержат примерно от 5 примерно до 75% масс. R-1234ze(E), примерно от 10 примерно до 30% масс. R-744, примерно от 5 примерно до 25% масс. R-32 и примерно от 10 примерно до 50 масс. R-134a. Предпочтительные такие композиции содержат примерно от 7 примерно до 75% масс. R-1234ze(E), примерно от 10 примерно до 28% масс. R-744, примерно от 5 примерно до 25% масс. R-32 и примерно от 10 примерно до 40 масс. R-134a.
Удобно, чтобы композиции в соответствии с настоящим изобретением по существу не содержали R-1225 (пентафторпропен), по существу не содержали R-1225ye (1,2,3,3,3-пентафторпропен) или R-1225zc (1,1,3,3,3-пентафторпропен), эти соединения могут иметь связанные с ними проблемы с токсичностью.
С использованием "по существу не содержат", авторы включают то значение, что композиции по настоящему изобретению содержат 0,5% масс. или меньше рассматриваемого компонента, предпочтительно, 0,1% или меньше, по отношению к общей массе композиции.
Определенные композиции по настоящему изобретению не могут по существу содержать:
(i) 2,3,3,3-тетрафторпропена (R-1234yf),
(ii) цис-1,3,3,3-тетрафторпропена (R-1234ze(Z)) и/или
(iii) 3,3,3-трифторпропена (R-1243zf).
Композиции по настоящему изобретению имеют нулевой потенциал разрушения озонового слоя.
Как правило, композиции по настоящему изобретению имеют GWP, который меньше чем 1300, предпочтительно, меньше чем 1000, более предпочтительно, меньше чем 800, 500, 400, 300 или 200, в частности, меньше чем 150 или 100, даже меньше чем 50, в некоторых случаях. Если не утверждается иного, в настоящем документе используют значения GWP ИЗ TAR (Третий отчет) IPCC (Межправительственная группа экспертов по изменению климата).
Преимущественно, композиции имеют пониженную опасность воспламеняемости, по сравнению с третьим компонентом (компонентами) самим по себе, например, R-32. Предпочтительно, композиции имеют пониженную опасность воспламеняемости, по сравнению с R-1234yf.
В одном из аспектов, композиции имеют одно или несколько преимуществ из (а) более высокого нижнего предела воспламенения; (b) более высокой энергии зажигания или (с) более низкой скорости распространения пламени по сравнению с третьим компонентом (компонентами), таким как R-32, или по сравнению с R-1234yf. В предпочтительном варианте осуществления, композиции по настоящему изобретению являются невоспламеняемыми. Преимущественно, смеси паров, которые существуют в равновесии с композициями по настоящему изобретению при любой температуре в пределах примерно между -20°С и 60°С, также являются невоспламеняемыми.
Воспламеняемость может определяться в соответствии со Стандартом 34 ASHRAE 34, включая Стандарт Е681 ASTM (Американское общество по испытанию материалов, Стандарт Е-681), с помощью методологии исследований, соответствующей Приложению 34р от 2004 года, полное содержание которого включается в настоящий документ в качестве ссылки.
В некоторых применениях может не быть необходимой классификация препарата в качестве невоспламеняемого согласно методологии ASHRAE-34; можно разработать текучие среды, у которых пределы воспламеняемости будут достаточно уменьшены на воздухе, чтобы сделать их безопасными для использования при применении, например, если является физически невозможным получение воспламеняемой смеси посредством утечки зарядки холодильного оборудования в окружающую среду.
R-1234ze(E) являются невоспламеняемым на воздухе при 23°C, хотя он демонстрирует воспламеняемость при более высоких температурах во влажном воздухе.
Авторы определили с помощью экспериментов, что смеси R-1234ze(E) с воспламеняемыми фторуглеродами, такими как R-32, R-152a или R-161, будут оставаться невоспламеняемыми на воздухе при 23°C, если "фторное отношение" Rf смеси больше примерно, чем 0,57, где Rf определяется посредством грамм-молей смеси хладагентов в целом как:
Rf=(грамм-моль фтора)/(грамм-моль фтора+грамм-моль водорода)
Таким образом, для R-161, Rf=1/(1+5)=1/6 (0,167), и он является воспламеняемым, в противоположность R-1234ze(E), он имеет Rf=4/6 (0,667), и он являются невоспламеняемым. Авторы обнаружили с помощью экспериментов, что смесь 20% объем/объем R-161 в R-1234ze(E) является подобным же образом невоспламеняемой. Фторное отношение для этой невоспламеняемой смеси составляет 0,2-(1/6)+0,8-(4/6)=0,567.
Правильность этого соотношения между воспламеняемостью и фторным отношением 0,57 или выше к настоящему времени экспериментально доказана для HFC-32, HFC-152a и смесей HFC-32 с HFC-152a.
Takizawa et al, Reaction Stoichiometry for Combustion of Fluoroethane Blends, ASHRAE Transactions 112(2) 2006 (которая включается в настоящий документ в качестве ссылки), показывает, что имеется нелинейное соотношение между этим отношением и скоростью распространения пламени в смесях, содержащих R-152a, при этом увеличение фторного отношения приводит к понижению скорости распространения пламени. Данные в этой ссылке говорят, что фторное отношение должно быть больше примерно, чем 0,65, чтобы скорость распространения пламени упала до нуля, другими словами, чтобы смесь была невоспламеняемой.
Подобным же образом, Minor et al (Du Pont Patent Application WO 2007/053697) предлагают концепцию воспламеняемости множества гидрофторолефинов, показывая, что такие соединения могут, как ожидается, быть невоспламеняемыми, если фторное число больше примерно, чем 0,7.
Учитывая эту концепцию, известную из литературы, является неожиданным, что смеси R-1234ze(E) с воспламеняемыми фторуглеродами, такими как R-32, останутся невоспламеняемыми на воздухе при 23°C, если фторное число Rf смеси больше примерно, чем 0,57.
Кроме того, авторы определили, что если фторное отношение больше примерно, чем 0,46, тогда композиция может, как можно ожидать, иметь нижний предел воспламенения на воздухе больше чем 6% объем/объем при комнатной температуре.
Посредством получения имеющих низкую воспламеняемость или невоспламеняемых смесей R-744/третий компонент/К-1234 ге(Е), содержащих неожиданно низкие количества R-1234ze(E), количества третьего компонента, в частности, в таких композициях увеличиваются. Это, как предполагается, приводит к получению композиций для передачи тепла, демонстрирующих повышенную охлаждающую способность и/или уменьшенный перепад давлений, по сравнению с эквивалентными композициями, содержащими более высокие количества (например, почти 100%) R-1234ze(E).
Таким образом, композиции по настоящему изобретению демонстрируют совершенно неожиданное сочетание свойств низкой
воспламеняемости/невоспламеняемости, низкого GWP и улучшенной холодопроизводительности. Некоторые из этих свойств холодопроизводительности объясняются более подробно ниже.
Температурный глайд, который может быть рассмотрен как разница между температурой начала кипения и температурой конденсации зеотропной (неазеотропной) смеси при постоянном давлении, представляет собой характеристику хладагента; если желательно заменить текучую среду смесью, тогда часто является предпочтительным иметь такой же или уменьшенный глайд в альтернативной текучей среде. В одном из вариантов осуществления, композиции по настоящему изобретению являются зеотропными.
Преимущественно, объемная охлаждающая способность композиций по настоящему изобретению составляет, по меньшей мере, 85% от соответствующего показателя существующего жидкого хладагента, подлежащего замене, предпочтительно, по меньшей мере, 90% или даже, по меньшей мере, 95%.
Композиции по настоящему изобретению, как правило, имеют объемную охлаждающую способность, которая составляет, по меньшей мере, 90% от R-1234yf. Предпочтительно, композиции по настоящему изобретению имеют объемную охлаждающую способность, которая составляет, по меньшей мере, 95% от R-1234yf, например, примерно от 95% примерно до 120% от объемной охлаждающей способности R-1234yf.
В одном из вариантов осуществления, эффективность цикла (коэффициент полезного действия, СОР) композиций по настоящему изобретению находится в пределах примерно 5%, или даже лучше, от соответствующего показателя существующего жидкого хладагента, подлежащего замене.
Удобно, чтобы температура на выходе из компрессора для композиций по настоящему изобретению находилась в пределах примерно 15К от соответствующего показателя существующего жидкого хладагента, подлежащего замене, предпочтительно, в пределах примерно 10К или даже примерно 5К.
Композиции по настоящему изобретению предпочтительно имеют энергетическую эффективность, по меньшей мере, 95% (предпочтительно, по меньшей мере, 98%) от соответствующего показателя для R-134a при эквивалентных условиях, при этом, имея пониженные или эквивалентные характеристики перепада давлений и охлаждающую способность, составляющую 95% или выше от значений для R-134a. Преимущественно, композиции имеют более высокую энергетическую эффективность и более низкие характеристики перепада давления, чем R-134a при эквивалентных условиях. Композиции также преимущественно имеют лучшую энергетическую эффективность и характеристики перепада давлений, чем R-1234yf сам по себе.
Композиции для передачи тепла по настоящему изобретению являются пригодными для использования в существующих конструкциях оборудования и являются совместимыми со всеми классами смазывающих веществ, использующихся в настоящее время вместе с установленными HFC хладагентами. Они могут необязательно стабилизироваться или компатибилироваться с минеральными маслами посредством использования соответствующих добавок.
Предпочтительно, при использовании в оборудовании для передачи тепла, композицию по настоящему изобретению объединяют со смазывающим веществом.
Удобно, чтобы смазывающее вещество выбиралось из группы, состоящей из минерального масла, силиконового масла, полиалкилбензолов (РАВ), сложных полиоловых эфиров (РОЕ), полиалкиленгликолей (PAG), сложных эфиров полиалкиленгликолей (сложных эфиров PAG), простых поливиниловых эфиров (PVE), поли(альфа-олефинов) и их сочетаний.
Преимущественно, смазывающее вещество дополнительно содержит стабилизатор.
Предпочтительно, стабилизатор выбирают из группы, состоящей из соединений на основе диенов, фосфатов, фенольных соединений и эпоксидов, и их смесей.
Удобно, чтобы композиция по настоящему изобретению могла объединяться с замедлителем горения.
Преимущественно, замедлитель горения выбирают из группы, состоящей из три(2-хлорэтил)фосфата, (хлорпропил)фосфата, три(2,3-дибромпропил)фосфата, три(1,3-дихлорпропил)фосфата, диаммония фосфата, различных галогенированных ароматических соединений, оксида сурьмы, тригидрата алюминия, поливинилхлорида, фторированного йодуглерода, фторированного бромуглерода, трифторйодметана, перфторалкиламинов, бром-фторалкиламинов и их смесей.
Предпочтительно, композиция для передачи тепла представляет собой композицию хладагента.
В одном из вариантов осуществления, настоящее изобретение предлагает устройство для передачи тепла, содержащее композицию по настоящему изобретению.
Предпочтительно, устройство для передачи тепла представляет собой холодильное устройство.
Удобно, чтобы устройство для передачи тепла выбиралось из группы, состоящей из автомобильных систем кондиционирования воздуха, жилых систем кондиционирования воздуха, коммерческих систем кондиционирования воздуха, жилищных холодильных систем, жилищных морозильных систем, промышленных холодильных систем, промышленных морозильных систем, чиллерных систем кондиционирования воздуха, чиллерных холодильных систем и коммерческих или жилищных систем тепловых насосов. Предпочтительно, устройство для передачи тепла представляет собой холодильное устройство или систему кондиционирования воздуха.
Композиции по настоящему изобретению являются особенно пригодными для использования в мобильных применениях для кондиционирования воздуха, таких как автомобильные системы кондиционирования воздуха (например, цикл теплового насоса для автомобильного кондиционирования воздуха).
Преимущественно, устройство для передачи тепла содержит компрессор центробежного типа.
Настоящее изобретение также предлагает применение композиции по настоящему изобретению в устройстве для передачи тепла, как описано в настоящем документе.
В соответствии с другим аспектом настоящего изобретения, предусматривается продувочный агент, содержащий композицию по настоящему изобретению.
В соответствии с другим аспектом настоящего изобретения, предлагается пенообразующая композиция, содержащая один или несколько компонентов, способных образовывать пену, и композицию по настоящему изобретению.
Предпочтительно, один или несколько компонентов, способных образовывать пену выбирают из полиуретанов, термопластичных полимеров и смол, таких как полистирольные и эпоксидные смолы.
В соответствии с дополнительным аспектом настоящего изобретения, предлагается пена, получаемая из пенообразующей композиции по настоящему изобретению.
Предпочтительно, пена содержит композицию по настоящему изобретению.
В соответствии с другим аспектом настоящего изобретения, предлагается распыляемая композиция, содержащая материал, который должен распыляться, и пропеллент, содержащий композицию по настоящему изобретению.
В соответствии с другим аспектом настоящего изобретения, предлагается способ охлаждения изделия, который включает конденсирование композиции по настоящему изобретению, а затем испарение указанной композиции вблизи изделия, которое должно охлаждаться.
В соответствии с другим аспектом настоящего изобретения, предлагается способ нагревания изделия, который включает конденсирование композиции по настоящему изобретению вблизи изделия, которое должно нагреваться, а затем испарение указанной композиции.
В соответствии с другим аспектом настоящего изобретения, предлагается способ экстракции вещества из биологической массы, включающий контактирование биологической массы с растворителем, содержащим композицию по настоящему изобретению, и отделение вещества от растворителя.
В соответствии с другим аспектом настоящего изобретения, предлагается способ очистки изделия, включающий контактирование изделия с растворителем, содержащим композицию по настоящему изобретению.
В соответствии с дополнительным аспектом настоящего изобретения, предлагается способ экстракции материала из водного раствора, включающий контактирование водного раствора с растворителем, содержащим композицию по настоящему изобретению, и отделение материала от растворителя.
В соответствии с другим аспектом настоящего изобретения, предлагается способ экстракции материала из измельченной твердой матрицы, включающий контактирование измельченной твердой матрицы с растворителем, содержащим композицию по настоящему изобретению, и отделение материала от растворителя.
В соответствии с другим аспектом настоящего изобретения, предлагается устройство для генерирования механической энергии, содержащее композицию по настоящему изобретению.
Предпочтительно, устройство для генерирования механической энергии адаптируется для использования цикла Рэнкина или его модификации для генерирования работы из тепла.
В соответствии с другим аспектом настоящего изобретения, предлагается способ модернизации устройства для передачи тепла, включающий стадию удаления существующей текучей среды для передачи тепла и введения композиции по настоящему изобретению. Предпочтительно, устройство для передачи тепла представляет собой холодильное устройство или (статическую) систему кондиционирования воздуха. Преимущественно, способ дополнительно включает стадию получения распределяемых льгот за сокращение выбросов парникового газа (например, диоксида углерода).
В соответствии со способом модернизации, описанным выше, существующую текучую среду для передачи тепла можно полностью удалить из устройства для передачи тепла перед введением композиции по настоящему изобретению. Существующую текучую среду для передачи тепла можно также частично удалить из устройства для передачи тепла, с последующим введением композиции по настоящему изобретению.
В другом варианте осуществления, где существующая текучая среда для передачи тепла представляет собой R-134a, и композиция по настоящему изобретению содержит R134a, R-1234ze(E), R-744, третий компонент и любой присутствующий R-125 (и необязательные компоненты, такие как смазывающее вещество, стабилизатор или дополнительный замедлитель горения), R-1234ze(E) и R-744, и тому подобное, могут быть добавлены к R-134a в устройство для передачи тепла, формируя тем самым композиции по настоящему изобретению и устройство для передачи тепла по настоящему изобретению, in situ. Некоторая часть существующего R-134a может быть удалена из устройства для передачи тепла перед добавлением R-1234ze(E), R-744, и тому подобное, для облегчения получения компонентов композиций по настоящему изобретению в желаемых пропорциях.
Таким образом, настоящее изобретение предлагает способ получения композиция и/или устройства для передачи тепла по настоящему изобретению, включающий введение R-1234ze(E), R-744, третьего компонента, любого желаемого R-125 и необязательных компонентов, таких как смазывающее вещество, стабилизатор или дополнительный замедлитель горения, в устройство для передачи тепла, содержащее существующую текучую среду для передачи тепла, которая представляет собой R-134a. Необязательно, по меньшей мере, некоторую часть R-134a удаляют из устройства для передачи тепла перед введением R-1234ze(E), R-744, и тому подобное.
Разумеется, композиции по настоящему изобретению могут также быть получены просто посредством смешивания R-1234ze(E), R-744, третьего компонента, любого желаемого R-125 (и необязательных компонентов, таких как смазывающее вещество, стабилизатор или дополнительный замедлитель горения) в желаемых пропорциях. Затем композиции могут быть добавлены в устройство для передачи тепла (или использоваться любым другим путем, как определено в настоящем документе), который не содержит R-134а или любой другой существующей текучей среды для передачи тепла, такое как устройство, из которого удаляют R-134a или любую другую существующую текучую среду для передачи тепла.
В другом аспекте настоящего изобретения, предлагается способ уменьшения воздействия на окружающую среду, возникающего из-за работы продукта, содержащего существующее соединение или композицию, способ включает замену, по меньшей мере, частично, существующего соединения или композиции композицией по настоящему изобретению. Предпочтительно, этот способ включает стадию получения распределяемых льгот за сокращение выбросов парникового газа.
В качестве воздействия на окружающую среду авторы включают генерирование и выброс парниковых газов, вызывающих потепление, во время работы продукта.
Как рассмотрено выше, это воздействие на окружающую среду может рассматриваться как включающее не только те выбросы соединений или композиций, которые имеют значительные воздействия на окружающую среду из-за утечек или других потерь, но также включающее выбросы диоксида углерода, возникающие из-за потребления энергии устройством в течение всего его времени работы. Такое воздействие на окружающую среду может количественно определяться с помощью показателя, известного как общий коэффициент эквивалентного потепления (TEWI). Этот показатель используют при количественном определении воздействия на окружающую среду определенного стационарного холодильного оборудования и оборудования для кондиционирования воздуха, включая, например, холодильные системы супермаркетов (смотри, например, http://en.wikipedia.org/wiki/Total equivalent warming impact).
Воздействие на окружающую среду может, кроме того, рассматриваться как включающее выбросы парниковых газов, возникающих при синтезе и производстве соединений или композиций. В этом случае производственные выбросы добавляют к воздействиям потребления энергии и прямых потерь с получением показателя, известного как коэффициент климатического воздействия за весь жизненный цикл низкотемпературной системы (LCCP, смотри, например, http://www.sae.org/events/aars/presentations/2007papasavva.pdf). Использование LCCP является распространенным при оценке воздействия на окружающую среду автомобильных систем кондиционирования воздуха.
Льгота (льготы) за сокращение выбросов дается за уменьшение выбросов загрязняющих веществ, которые вносят вклад в глобальное потепление, и они могут быть, например, использованы при банковских операциях, обменены или проданы. Они обычно выражаются в эквивалентном количестве диоксида углерода. Таким образом, если предотвращается выброс 1 кг R-134a, тогда может быть получена льгота за сокращение выбросов 1×1300=1300 кг эквивалентного CO2.
В другом варианте осуществления по настоящему изобретению, предлагается способ формирования льготы (льгот) за сокращение выбросов парниковых газов, включающий (i) замену существующего соединения или композиции композицией по настоящему изобретению, где композиция по настоящему изобретению имеет более низкий GWP, чем существующее соединение или композиция; и (ii) получение льготы за сокращение выбросов парниковых газов за указанную стадию замены.
В предпочтительном варианте осуществления, применение композиций по настоящему изобретению приводит к созданию оборудования, имеющего меньший общий коэффициент эквивалентного потепления и/или более низкий коэффициент климатического воздействия за весь жизненный цикл низкотемпературной системы, чем те, которые были бы получены с помощью использования существующего соединения или композиции.
Эти способы могут осуществляться на любом подходящем продукте, например, в областях кондиционирования воздуха, охлаждения (например, охлаждения при низких и средних температурах), теплообмена, продувочных агентов, аэрозолей или распыляемых пропеллентов, газообразных диэлектриков, криохирургии, ветеринарных процедур, зубоврачебных процедур, пожаротушения, прекращения горения, растворителей (например, носителей для ароматизаторов и отдушек), чистящих средств, воздухонаправляющих устройств, неогнестрельного оружия, местных анестетиков и продукте расширенного применения. Предпочтительно, область представляет собой кондиционирование воздуха или охлаждение.
Примеры соответствующих продуктов включают устройства для передачи тепла, продувочные агенты, пенообразующие композиции, распыляемые композиции, растворители и устройства для генерирования механической энергии. В предпочтительном варианте осуществления, продукт представляет собой устройство для передачи тепла, такое как холодильное устройство или установка кондиционирования воздуха.
Существующее соединение или композиция имеют воздействия на окружающую среду, как измерено с помощью GWP и/или TEWI и/или LCCP, которые выше, чем для композиции по настоящему изобретению, которая заменяет его. Существующее соединение или композиция может содержать фторуглеродное соединение, такое как перфторуглеродное, фторуглеводородное, хлорфторуглеродное или хлорфторуглеводородное соединение, или оно может содержать фторированный олефин.
Предпочтительно, существующее соединение или композиция представляет собой соединение или композицию для передачи тепла, такую как хладагент.Примеры хладагентов, которые могут быть заменены, включают R-134a, R-152a, R-1234yf, R-410A, R-407A, R-407B, R-407C, R507, R-22 и R-404A. Композиции по настоящему изобретению являются особенно пригодными в качестве замены для R-134a, R-152a или R-1234yf, в особенности, для R-134a или R-1234yf.
Любое количество существующего соединения или композиции может быть заменено таким образом, чтобы уменьшить воздействия на окружающую среду. Это может зависеть от воздействия на окружающую среду существующего соединения или композиции, которые заменяют, и от воздействия на окружающую среду заменяющей композиции по настоящему изобретению. Предпочтительно, существующее соединение или композиция в продукте полностью заменяется композицией по настоящему изобретению.
Настоящее изобретение иллюстрируется с помощью следующих далее неограничивающих примеров.
Осуществление изобретения
Примеры
Воспламеняемость
Воспламеняемость определенных композиций по настоящему изобретению на воздухе при атмосферном давлении и контролируемой влажности исследуют в исследовании в камере сгорания следующим образом.
Емкость для исследования представляет собой вертикальный стеклянный цилиндр, имеющий диаметр 2 дюйма. Электроды зажигания располагают на 60 мм выше днища цилиндра. Цилиндр соединен с отверстием для понижения давления. Устройство экранируют для ограничения любого повреждения при взрыве. Устойчивую индукционную искру длительностью 0,5 секунд используют в качестве источника зажигания.
Исследование осуществляют при 23 или 35°C (смотри ниже). Известную концентрацию топлива на воздухе вводят в стеклянный цилиндр. Искра проходит через смесь, и наблюдают, отделяется ли пламя само от источника зажигания или распространяется ли оно независимо. Концентрацию газа увеличивают шагами по 1% объем, пока не произойдет зажигание (если оно вообще произойдет). Результаты показаны ниже (все композиции приводятся по отношению объем/объем, если не утверждается иного).
Топливо Температура (°C) Влажность Результатыb
R134a/R1234ze(E) 10/90 23 50%RH/23°C Невоспламеняемый
CO2/R134a/R1234ze 10/10/80а 23 50%RH/23°C Невоспламеняемый
R134a/R1234yf 10/90 35 50%RH/23°C LFL 6% UFL 11%
R134a/R1234ze(E) 10/90 35 50%RH/23°C LFL 8% UFL 12%
CO2/R134a/R1234ze 10/10/80a 35 50%RH/23°C LFL 10% UFL 11%c
aЭто соответствует примерно 4% масс. CO2, 10% R-134a и 86% масс. R-1234ze(E)  
bLFL=нижний предел воспламенения и UFL=верхний предел воспламенения  
cнеполное распространение  
Трехкомпонентная композиция, содержащая 4% масс. CO2, 10% масс. R-134a и 86% масс. R-1234ze(E), как показано, является невоспламеняемой при 23°C. При 35°C, она является значительно менее воспламеняемой, чем соответствующие смеси R134a/R1234yf HR134a/R1234ze(E).
Моделируемые данные по характеристикам
Генерирование точной модели физических свойств
Физические свойства R-1234yf и R-1234ze(E), необходимые для моделирования рабочих характеристик холодильного цикла, а именно, критическую температуру, давление паров, энтальпию жидкости и паров, плотность жидкости и паров и теплоемкости паров и жидкости, точно определяют с помощью экспериментальных методов в диапазоне давлений 0-200 бар и в диапазоне температур от -40 до 200°C, и полученные данные используют для генерирования свободной энергии Гельмгольца моделей с уравнениями состояния типа Спана-Вагнера для текучей среды с помощью программного обеспечения NIST REFPROP Version 8.0, которое более полно описывается в руководстве для пользователя http://www.nist.gov/srd/PDFfiles/REFPROP8.PDF, и оно включается в настоящий документ в качестве ссылки. Изменение энтальпии идеального газа для обеих текучих сред с температурой оценивают, используя программное обеспечение для молекулярного моделирования Hyperchem v7.5 (которое включается в настоящий документ в качестве ссылки), и полученную функцию энтальпии идеального газа используют при регрессионной подгонке уравнения состояния для этих текучих сред. Предсказания этой модели для R1234yf и R1234ze(E) сравнивают с предсказаниями, полученными посредством использования стандартных файлов для R1234yf и R1234ze(E), включенных в REFPROP Version 9.0 (включаются в настоящий документ в качестве ссылки). Обнаружено, что близкое совпадение получают для каждого из свойств текучей среды.
Поведение R-1234ze(E) в равновесии пар - жидкость исследуют для ряда бинарных смесей с диоксидом углерода, R-32, R-125, R-134a, R-152a, R-161, пропаном и пропиленом в диапазоне температур от -40 до +60°C, который охватывает практический рабочий диапазон большинства систем охлаждения и кондиционирования воздуха. Композицию изменяют во всем пространстве композиций для каждой бинарной смеси в экспериментальной программе. Параметры смеси для каждой бинарной смеси подгоняются регрессионно к экспериментально полученным данным, и параметры также включают в модель для программного обеспечения REFPROP. Затем осуществляют поиск в научной литературе относительно поведения в равновесии пар - жидкость для диоксида углерода с фторуглеводородами R-32, R-125, R-152a, R-161 и R-152a. Данные VLE, полученные из источников, упомянутых в статье Application of the simple multi-fluid model to correlations of the vapour-liquid equilibrium refrigerant mixture containing carbon dioxide, by R. Akasaka, Journal of Thermal Science and Technology, 159-168, 4, 1, 2009 (которая включается в настоящий документ в качестве ссылки), используют затем для генерирования параметров смешивания для соответствующих бинарных смесей, и их затем также включают в модель REFPROP. Стандартные параметры REFPROP смешивания для диоксида углерода с пропаном и пропиленом также включаются в эту модель.
Полученная модель для программного обеспечения используется для сравнения рабочих характеристик выбранных текучих сред по настоящему изобретению с R-134а для применения в цикле теплового насоса.
Сравнение для цикла теплового насоса
При первом сравнении поведение текучих сред оценивают для простого цикла сжатия паров при условиях, типичных для работы автомобильного теплового насоса при низких зимних температурах окружающей среды. При этом сравнении эффекты перепада давления включаются в модель посредством приписывания репрезентативного ожидаемого перепада давления для эталонной текучей среды (R-134a) с последующей оценкой эквивалентного перепада давления для смешанного хладагента по настоящему изобретению при таком же оборудовании и при такой же нагревательной способности. Сравнение осуществляют на основе одинаковой площади теплообменника для эталонной текучей среды (R-134a) и для смешанных текучих сред по настоящему изобретению. Методологию, используемую для этой модели, получают с использованием предположений об эффективном коэффициента для передачи тепла в целом для процессов конденсации хладагента, испарения хладагента, переохлаждения жидкого хладагента и перегрева паров хладагента с получением так называемой UA модели для процесса. Получение такой модели для неазеотропных смесей хладагентов в циклах теплового насоса объясняется более подробно в цитируемом тексте Vapor Compression Heat Pumps with refrigerant mixture by R Radermacher & Y Hwang (pub. Taylor & Francis 2005) Chapter 3, который включается в настоящий документ в качестве ссылки.
Вкратце, моделирование начинается с начальной оценки давлений конденсации и испарения для смеси хладагентов и оценок соответствующих температур в начале и конце процесса конденсации в конденсаторе и процесса испарения в испарителе. Эти температуры затем используют в сочетании с заданными изменениями температур воздуха над конденсатором и испарителем для оценивания необходимой общей площади теплообменника для каждого устройства из конденсатора и испарителя. Это итеративное вычисление: давления конденсации и испарения регулируют, чтобы обеспечить то, что общие площади теплообменника являются одинаковыми для эталонной текучей среды и для смешанного хладагента.
Для сравнения наихудшего случая для теплового насоса в автомобильном применении делаются следующие предположения для температуры воздух и для условий цикла R-134a.
Условия цикла
Температура окружающего воздуха на конденсаторе и испарителе -15°C
Температура воздуха на выходе испарителя: -25°C
Температура воздуха на выходе конденсатора (воздух для пассажиров) +45°C
Температура испарения R 134а -30°C
Температура конденсации R 134а +50°C
Переохлаждение хладагента в конденсаторе 1К
Перегрев хладагента в испарителе 5К
Температура всасывания конденсатора 0°C
Изоэнтропическая эффективность компрессора 66%
Тепловая нагрузка воздуха для пассажиров 2 кВт
Перепад давлений в испарителе для R-134a 0,03 бар
Перепад давлений в конденсаторе для R-134a 0,03 бар
Перепад давлений в линии всасывания для R-134a 0,03 бар
Модель предполагает противоточный поток для каждого теплообменника при своем вычислении эффективных различий температуры для каждого из процессов теплообмена.
Температуры конденсации и испарения для композиций подбирают для получения эквивалентного использования площади теплообмена, как у эталонной текучей среды. Используют следующие входные параметры.
Параметр   Эталон
Хладагент   R134a
Средняя температура конденсатора °C 50
Средняя температура испарителя °C -30
Переохлаждение конденсатора К 1
Перегрев испарителя К 5
Диаметр всасывания мм 16,2
Нагревательная способность кВт 2
Перепад давлений испарителя бар 0,03
Параметр   Эталон
Перепад давлений в линии всасывания бар 0,03
Перепад давлений конденсатора бар 0,03
Температура всасывания конденсатора °C 0
Изоэнтропическая эффективность   66%
Воздух на входе испарителя °C -15,00
Воздух на выходе испарителя °C -25,00
Воздух на входе конденсатора °C -15,00
Воздух на выходе конденсатора °C 45,00
Площадь конденсатора 100,0% 100,0%
Площадь испарителя 100,0% 100,0%
Полученные с использованием приведенной выше модели данные по рабочим характеристикам для эталонного R-134а показаны ниже.
СОР (нагрев)    
СОР (нагрев) по отношению к эталону   100,0%
Объемная нагревательная способность при всасывании кДж/м3 879
Нагревательная способность по отношению к эталону   100,0%
Критическая температура °C 101,06
Критическое давление бар 40,59
Изменение энтальпии конденсатора кДж/кг 237,1
Отношение давлений   16,36
Массовый поток хладагента кг/час 30,4
Температура высвобождения из компрессора °C 125,5
Давление на входе испарителя бар 0,86
Давление на входе конденсатора бар 13,2
Температура на входе испарителя °C -29,7
Температура конденсации испарителя °C -30,3
Температура газа на выходе испарителя °C -25,3
Средняя температура испарителя °C -30,0
Глайд испарителя (вход-выход) К -0,6
Давление всасывания компрессора бар 0,81
Давление высвобождения компрессора бар 13,2
Перепад давлений в линии всасывания Па/м 292
Перепад давлений по отношению к эталону   100,0%
Температура конденсации конденсатора °C 50,0
Температура начала кипения конденсатора °C 50,0
Температура жидкости на выходе конденсатора °C 49,0
Средняя температура конденсатора °C 50,0
Глайд конденсатора (вход-выход) K 0,1
Генерируемые далее данные по рабочим характеристикам для выбранных композиций по настоящему изобретению приведены в следующих далее таблицах 1-82. Таблицы 1-82 показывают ключевые параметры цикла теплового насоса, включая рабочие давления, объемную нагревательную способность, энергетическую эффективность (выраженную как коэффициент полезного действия для нагрева СОР), температуру высвобождения из компрессора и перепады давлений в трубопроводах. Генерируемая нагревательная способность и СОР выбранных композиций по изобретению изображены в виде диаграмм на Фигурах 1-3. Объемная нагревательная способность хладагента представляет собой показатель величины нагрева, которая может быть получена для данного размера компрессора, работающего при фиксированной скорости. Коэффициент полезного действия (СОР) представляет собой отношение величины тепловой энергии, подводимой к конденсатору цикла теплового насоса, к величине работы, потребляемой компрессором.
Рабочие характеристики R-134a берут в качестве эталонной точки для сравнения нагревательной способности, энергетической эффективности и перепада давлений. Эту текучую среду используют в качестве эталона для сравнения возможности использования текучих сред по настоящему изобретению в режиме теплового насоса объединенной системы кондиционирования воздуха и теплового насоса автомобиля.
Необходимо отметить при этом, что полезность текучих сред по настоящему изобретению не ограничивается автомобильными системами. В самом деле, эти текучие среды можно использовать в так называемом стационарном (домашнем или промышленном) оборудовании. В настоящее время главные текучие среды, используемые в таком стационарном оборудовании, представляют собой R-410A (имеющий GWP 2100) или R22 (имеющий GWP 1800 и потенциал разрушения озонового слоя 0,05). Использование текучих сред по настоящему изобретению в таком стационарном оборудовании дает возможность реализовать сходные полезные свойства, но с помощью текучих сред, не имеющих потенциала разрушения озонового слоя и имеющих значительно более низкие GWP по сравнению с R410A.
Очевидно, что текучие среды по настоящему изобретению могут обеспечить улучшенную энергетическую эффективность по сравнению с R-134a или R-410A. Неожиданно обнаружено, что добавление диоксида углерода к хладагентам по настоящему изобретению может увеличить СОР получаемого цикла выше, чем у R-134a, даже в случае, когда подмешивание других компонентов смеси давало бы текучую среду, имеющую худшую энергетическую эффективность, чем у R-134a.
Кроме того, обнаружено, для всех текучих сред по настоящему изобретению, что можно использовать композиции, содержащие примерно до 30% масс./масс. CO2, которые дают жидкие хладагенты, у которых критическая температура составляет примерно 70°C или выше. Это особенно важно для стационарных применений для тепловых насосов, где в настоящее время используют R-410A. Фундаментальная термодинамическая эффективность процесса сжатия паров зависит от близости критической температуры к температуре конденсации. R-410A имеет более высокую приемлемость и может считаться преломляемой текучей средой для такого применения; его критическая температура составляет 71°C. Неожиданно обнаружено, что значительные количества СО2 (критическая температура 31°C) могут вводиться в текучие среды по настоящему изобретению с получением смесей, имеющих критические температуры близкие к R-41 OA или выше. Предпочтительные композиции по настоящему изобретению, следовательно, имеют критические температуры примерно 70°C или выше.
Нагревательная способность предпочтительных текучих сред по настоящему изобретению, как правило, выше, чем у R134a. Считается, что R-134a сам по себе, работающий в автомобильной системе кондиционирования воздуха и теплового насоса, не может обеспечить все потенциальные потребности пассажиров в нагреве воздуха в режиме теплового насоса. По этой причине предпочтительными являются более высокие нагревательные способности, чем у R-134a для потенциального использования в применениях для автомобильных систем кондиционирования воздуха и теплового насоса. Текучие среды по настоящему изобретению дают возможность оптимизации нагревательной способности и энергетической эффективности текучей среды, как для режима кондиционирования воздуха, так и для режима охлаждения, с тем, чтобы обеспечить улучшение общей энергетической эффективности для обеих операций.
Для сравнения, нагревательная способность R-410A для тех же условий цикла оценивается примерно как 290% от значений для R-134a, а соответствующая энергетическая эффективность, как обнаружено, составляет примерно 106% от эталонного значения для R-134a.
При изучении таблиц ясно, что обнаружены текучие среды по настоящему изобретению, которые имеют нагревательные способности и энергетические эффективности, сравнимые с R-410A, которые позволяют адаптацию существующей технологии для R-410A при использовании текучих сред по настоящему изобретению, если это желательно.
Некоторые другие преимущества текучих сред по настоящему изобретению описаны более подробно ниже.
При эквивалентной охлаждающей способности, композиции по настоящему изобретению дают уменьшенный перепад давлений по сравнению с R-134a. Эта характеристика уменьшения перепада давлений как предполагается, приводит к дополнительному улучшению энергетической эффективности (посредством уменьшения потерь давления) в реальной системе. Эффекты перепада давлений являются особенно важными для применений кондиционирования воздуха и теплового насоса в автомобилях, так что эти текучие среды дают существенное преимущество для этого применения.
Композиции, содержащие CO2/R-134a/R-1234ze(E), являются особенно привлекательными, поскольку они имеют невоспламеняемую жидкую и паровую фазы при 23°C, и выбранные композиции также являются полностью невоспламеняемыми при 60°C.
Рабочие характеристики текучих сред по настоящему изобретению сравнивают с бинарными смесями CO2/R1234ze(E). Для всех трех- и четырехкомпонентных композиций по настоящему изобретению, кроме CO2/R1234yf/R1234ze(E), энергетическая эффективность увеличивается относительно бинарной смеси, имеющей эквивалентное содержание CO2. Следовательно, эти смеси представляют собой улучшенное решение относительно бинарной смеси хладагентов CO2/R1234ze(E), по меньшей мере, для содержания CO2 меньше чем 30% масс./масс.
Таблица 1
Теоретические данные о рабочих характеристиках выбранных смесей R-744/R-134a/R-1234ze(E), содержащих 0-14% R-744 и 5% R-134
Композиция CO2/R-134a/R-1234ze(E) % масс. ▶ 0/5/95 2/5/93 4/5/91 6/5/89 8/5/87 10/5/85 12/5/83 14/5/81
СОР (нагрев)   2,00 2,06 2,10 2,14 2,16 2,18 2,20 2,21
СОР (нагрев) по отношению к эталону   94,8% 97,7% 99.8% 101,4% 102,7% 103,6% 104,3% 104.9%
Объемная нагревательная способность при всасывании кДж/м3 634 715 799 886 976 1069 1166 1265
Нагревательная способность по отношению к эталону   72,1% 81,3% 90,9% 100,8% 111,1% 121,7% 132,7% 143,9%
Критическая температура °C 109,40 105,47 101,78 98,30 95,02 91,9) 88,98 86,19
Критическое давление бар 37,08 37,84 38,60 39,36 40,12 40,88 41,64 42,39
Изменение энтальпии конденсатора кДж/кг 211,5 224,7 235,8 245,4 253,6 261,0 267,5 273,5
Отношение давлений   18,55 18,78 18,82 18,71 18,47 18,15 17,77 17.36
Массовый поток хладагента кг/час 34,0 32,0 30,5 29,3 28,4 27,6 26,9 26,3
Температура высвобождения компрессора °C 113,3 117,6 121,5 125,1 128,3 131,3 134,1 136,8
Давление на входе испарителя бар 0,67 0,71 0,76 0,82 0,89 0,97 1,05 1,14
Давление на входе конденсатора бар 10,9 12,1 13,3 14,5 15,7 16,9 18,0 19,2
Температура на входе испарителя °C -29,0 -29,7 -30,4 -31,1 -31,9 -32.7 -33,6 -34,5
Температура конденсации испарителя °C -30,2 -29,6 -29,0 -28,2 -27,4 -26,6 -25,8 -25,1
Температура газа на выходе испарителя °C -25,2 -24,6 -24,0 -23,2 -22,4 -21,6 -20,8 -20,1
Средняя температура испарителя °C -29,6 -29,7 -29,7 -29,7 -29,7 -29,7 -29,7 -29,8
Глайд испарителя (выход-вход) K -1,2 0,1 1,4 2,9 4,5 6,1 7,8 9,5
Давление всасывания компрессора бар 0,59 0,64 0,71 0,77 0,85 0,93 1,01 1,10
Давление высвобождения из компрессора бар 10,9 12,1 13,3 14,5 15,7 16,9 18,0 19,2
Перепад давлений в линии всасывания Па/м 447 378 327 286 253 226 204 185
Перепад давлений по отношению к эталону   152,9% 129,6% 111,8% 97,9% 86,6% 77,4% 69,7% 63,2%
Температура конденсации конденсатора °C 53,1 55,0 56,5 57,8 58,8 59,6 60,2 60,5
Температура начала кипения конденсатора °C 52,7 47,0 42,5 39,0 36,2 34,0 32,1 30,6
Температура жидкости на выходе конденсатора °C 51,7 46,0 41,5 38,0 35,2 33,0 31,1 29,6
Средняя температура конденсатора °C 52,9 51,0 49,5 48,4 47,5 46,8 46,1 45,6
Глайд конденсатора (вход-выход) K 0,4 7,9 14,0 18,8 22,6 25,7 28,1 29,9
Таблица 2
Теоретические данные о рабочих характеристиках выбранных смесей R-744/R-134a/R-1234ze(E), содержащих 16-30% R-744 и 5% R-134a
Композиция CO2/R-134a/R-1234ze(E) % масс. ▶ 16/5/79 18/5/77 20/5/75 22/5/73 24/5/71 26/5/69 28/5/67 30/5/65
СОР (нагрев)   2,22 2,23 2,24 2,24 2,24 2,24 2,24 2,24
СОР (нагрев) по отношению к эталону   105,4% 105,8% 106,0% 106,2% 106,3% 106,4% 106,4% 106,3%
Объемная нагревательная способность при всасывании кДж/м3 1366 1469 1575 1681 1789 1897 2007 2116
Нагревательная способность по отношению к эталону   155,5% 167,2% 179,2% 191,3% 203,6% 215,9% 228,4% 240,8%
Критическая температура °C 83,54 81,03 78,63 76,35 74,17 72,09 70,10 68,20
Критическое давление бар 43,15 43,91 44,66 45,42 46,17 46,93 47,68 48,43
Изменение энтальпии конденсатора кДж/кг 279,0 284,2 289,1 293,7 298,2 302,6 306,8 310,9
Отношение давлений   16,93 16,51 16,09 15,68 15,29 14,92 14,57 14,24
Массовый поток хладагента кг/час 25,8 25,3 24,9 24,5 24,1 23,8 23,5 23,2
Температура высвобождения компрессора °C 139,3 141,7 144,0 146,3 148,6 150,8 153,0 155,2
Давление на входе испарителя бар 1,23 1,32 1,42 1,53 1,63 1,74 1,85 1,97
Давление на входе конденсатора бар 20,3 21,4 22,5 23,6 24,6 25,7 26,7 27,7
Температура на входе испарителя °C -35,5 -36,5 -37,5 -38,6 -39,6 -40,6 -41,7 -42,6
Температура конденсации испарителя °C -24,4 -23,7 -23,1 -22,6 -22,1 -21,6 -21,3 -21,0
Температура газа на выходе испарителя °C -19,4 -18,7 -18,1 -17,6 -17,1 -16,6 -16,3 -16,0
Средняя температура испарителя °C -29,9 -30,1 -30,3 -30,6 -30,8 -31,1 -31,5 -31,8
Глайд испарителя (выход-вход) K 11,1 12,8 14,4 16,0 17,5 19,0 20,4 21,7
Давление всасывания компрессора бар 1,20 1.30 1,40 1,50 1,61 1,72 1,83 1,95
Давление высвобождения из компрессора бар 20,3 21.4 22,5 23,6 24,6 25,7 26,7 27,7
Перепад давлений в линии всасывания Па/м 168 154 142 132 122 114 107 100
Перепад давлений по отношению к эталону   57,6% 52,8% 48,7% 45,1% 41,9% 39,0% 36,5% 34,3%
Температура конденсации конденсатора °C 60,7 60,8 60,7 60,6 60,3 59,9 59,5 59,0
Температура начала кипения конденсатора °C 29,3 28,3 27,4 26,6 25,9 25,4 24,9 24,4
Температура жидкости на выходе конденсатора °C 28,3 27,3 26,4 25,6 24,9 24,4 23,9 23,4
Средняя температура конденсатора °C 45,0 44,5 44,0 43,6 43,1 42,6 42,2 41,7
Глайд конденсатора (вход-выход) K 31,4 32,5 33,4 34,0 34,3 34,6 34,6 34,6
Таблица 3
Теоретические данные о рабочих характеристиках выбранных смесей R-744/R-134a/R-1234ze(E), содержащих 0-14% R-744 и 10% R-134a
Композиция CO2/R-134a/R-1234ze(E) % масс. ▶ 0/10/90 2/10/88 4/10/86 6/10/84 8/10/82 10/10/80 12/10/78 14/10/76
СОР (нагрев)   2,01 2,07 2,11 2,14 2,17 2,19 2,20 2,21
СОР (нагрев) по отношению к эталону   95,1% 97,9% 100,0% 101,6% 102,8% 103,7% 104,4% 105,0%
Объемная нагревательная способность при всасывании кДж/м3 652 734 819 906 998 1092 1190 1290
Нагревательная способность по отношению к эталону   74,2% 83,5% 93,2% 103,2% 113,6% 124,3% 135,4% 146,8%
Критическая температура °C 108,91 105,03 101,37 97,92 94,66 91,58 88,67 85,90
Критическое давление бар 37,56 38,31 39,07 39,82 40,58 41,33 42,09 42,84
Изменение энтальпии конденсатора кДж/кг 212,7 225,6 236,6 246,0 254,2 261,4 268.0 273,9
Отношение давлений   18,37 18,57 18,61 18,49 18,24 17,93 17,55 17,15
Массовый поток хладагента кг/час 33,9 31,9 30,4 29,3 28,3 27,5 26,9 26,3
Температура высвобождения компрессора °C 113,9 118,1 121,9 125,5 128,7 131,7 134,5 137,1
Давление на входе испарителя бар 0,68 0,73 0,78 0,84 0,91 0.99 1,07 1,16
Давление на входе конденсатора бар 11,1 12,3 13,5 14,7 15,9 17,1 18,2 19,4
Температура на входе испарителя °C -29,1 -29,8 -30,5 -31,2 -31,9 -32,8 -33,6 -34,5
Температура конденсации испарителя °C -30,1 -29,6 -28,9 -28,2 -27,4 -26,6 -25,8 -25,1
Температура газа на выходе испарителя °C -25,1 -24,6 -23,9 -23,2 -22,4 -21,6 -20,8 -20,1
Средняя температура испарителя °C -29,6 -29,7 -29,7 -29,7 -29,7 -29,7 -29,7 -29,8
Глайд испарителя (выход-вход) K -1,0 0,2 1,6 3,0 4,6 6,2 7,8 9,4
Давление всасывания компрессора бар 0,61 0,66 0,73 0,80 0,87 0,95 1,04 1,13
Давление высвобождения из компрессора бар 11,1 12,3 13,5 14,7 15,9 17,1 18,2 19,4
Перепад давлений в линии всасывания Па/м 432 367 318 279 247 221 199 181
Перепад давлений по отношению к эталону   147,9% 125,8% 108,8% 95,4% 84,6% 75,7% 68,2% 61,9%
Температура конденсации конденсатора °C 53,0 54,8 56,3 57,6 58,5 59,3 59,8 60,1
Температура начала кипения конденсатора °C 52,4 46,9 42,5 39,1 36,3 34,1 32,3 30,8
Температура жидкости на выходе конденсатора °C 51,4 45,9 41,5 38,1 35,3 33,1 31,3 29,8
Средняя температура конденсатора °C 52,7 50,9 49,4 48,3 47,4 46,7 46,0 45,5
Глайд конденсатора (вход-выход) К 0,6 7,9 13,8 18,5 22,2 25,2 27,5 29,3
Таблица 4
Теоретические данные о рабочих характеристиках выбранных смесей R-744/R-134a/R-1234ze(E), содержащих 16-30% R-744 и 10% R-134a
Композиция CO2/R-134a/R-1234ze(E) % масс. ▶ 16/10/74 18/10/72 20/10/70 22/10/68 24/10/66 26/10/64 28/10/62 30/10/60
СОР (нагрев)   2,22 2,23 2.24 2,24 2,24 2,24 2,24 2,24
СОР (нагрев) но отношению к эталону   105.5% 105.8% 106,1% 106.3% 106,4% 106,4% 106,4% 106,4%
Объемная нагревательная способность при всасывании кДж/м3 1393 1498 1604 1712 1822 1933 2044 2156
Нагревательная способность по отношению к эталону   158,5% 170,4% 182,6% 194,9% 207,4% 219,9% 232,6% 245,4%
Критическая температура °C 83,28 80,78 78,40 76,13 73,97 71.90 69.93 68,03
Критическое давление бар 43,59 44.35 45,10 45,85 46,61 47,36 48,11 48,86
Изменение энтальпии конденсатора кДж/кг 279,4 284,5 289,3 293,9 298,4 302,7 306,8 310,9
Отношение давлений   16,73 16,31 15,89 15,49 15,10 14,74 14,39 14,06
Массовый поток хладагента кг/час 25,8 25,3 24,9 24,5 24,1 23,8 23,5 23,2
Температура высвобождения компрессора °C 139,6 142,0 144,3 146,6 148,8 151,0 153,2 155,4
Давление на входе испарителя бар 1.25 1.35 1,45 1,56 1,67 1,78 1,89 2.01
Давление на входе конденсатора бар 20,5 21,6 22,7 23,8 24,9 25,9 27.0 28,0
Температура на входе испарителя °C -35,5 -36,5 -37,5 -38,5 -39,5 -40,5 -41,4 -42,4
Температура конденсации испарителя °C -24,4 -23,7 -23,2 -22,6 -22,1 -21,7 -21,4 -21,1
Температура газа на выходе испарителя °C -19,4 -18,7 -18,2 -17.6 -17,1 -16,7 -16,4 -16,1
Средняя температура испарителя °C -29,9 -30.1 -30,3 -30,5 -30,8 -31,1 -31,4 -31,7
Глайд испарителя (выход-вход) K 11,1 12,7 14,3 15,8 17,3 18,8 20,1 21,3
Давление всасывания компрессора бар 1,23 1,33 1,43 1,54 1,65 1,76 1,87 1,99
Давление высвобождения из компрессора бар 20,5 21,6 22,7 23,8 24,9 25,9 27,0 28,0
Перепад давлений в линии всасывания Па/м 165 151 139 129 120 112 105 98
Перепад давлений по отношению к эталону   56,5% 51,8% 47,8% 44,2% 41,1% 38,3% 35,9% 33,7%
Температура конденсации конденсатора °C 60,3 60,4 60,3 60,1 59,8 59,5 59.0 58,5
Температура начала кипения конденсатора °C 29,5 28,5 27,6 26,8 26,2 25,6 25,1 24,7
Температура жидкости на выходе конденсатора °C 28,5 27,5 26,6 25,8 25,2 24,6 24,1 23,7
Средняя температура конденсатора °C 44,9 44,4 44,0 43,5 43,0 42,6 42,1 41,6
Глайд конденсатора (вход-выход) K 30,8 31,9 32,7 33,3 33,6 33,8 33,9 33,8
Таблица 5
Теоретические данные о рабочих характеристиках выбранных смесей R-744/R-134a/R-1234ze(E), содержащих 0-14% R-744 и 15% R-134a
Композиция CO2/R-134a/R-1234ze(E) % масс. ▶ 0/15/85 2/15/83 4/15/81 6/15/79 8/15/77 10/15/75 12/15/73 14/15/71
СОР (нагрев)   2,01 2,07 2,11 2,14 2,17 2,19 2,20 2,22
СОР (нагрев) по отношению к эталону   95,5% 98,2% 100,2% 101,7% 102,9% 103,8% 104,5% 105,1%
Объемная нагревательная способность при всасывании кДж/м3 670 753 838 927 1020 1115 1214 1315
Нагревательная способность по отношению к эталону   76,3% 85,7% 95,4% 105,5% 116,0% 126,9% 138,1% 149,7%
Критическая температура °C 108,44 104,58 100,96 97,54 94,31 91,26 88,36 85,62
Критическое давление бар 38,00 38,75 39,50 40,25 41,00 41,76 42,51 43,26
Изменение энтальпии конденсатора кДж/кг 213,8 226,6 237,4 246,7 254,8 262,0 268,5 274,3
Отношение давлений   18,19 18,38 18,40 18,28 18,03 17,72 17,35 16,95
Массовый поток хладагента кг/час 33,7 31,8 30,3 29,2 28,3 27,5 26,8 26,2
Температура высвобождения компрессора °C 114,4 118,6 122,4 125,9 129,1 132,1 134,9 137,5
Давление на входе испарителя бар 0,69 0,74 0,80 0,86 0,93 1,01 1,10 1,18
Давление на входе конденсатора бар п,з 12,5 13,7 14,9 16,1 17,3 18,4 19,6
Температура на входе испарителя °C -29,2 -29,8 -30,5 -31,2 -32,0 -32,8 -33,6 -34,5
Температура конденсации испарителя °C -30,1 -29,5 -28,9 -28,1 -27,4 -26,6 -25,8 -25,1
Температура газа на выходе испарителя °C -25,1 -24,5 -23,9 -23,1 -22,4 -21,6 -20,8 -20,1
Средняя температура испарителя °C -29,6 -29,7 -29,7 -29,7 -29,7 -29,7 -29,7 -29,8
Глайд испарителя (выход-вход) K -0,9 0,3 1,6 3,1 4,6 6,2 7,8 9,4
Давление всасывания компрессора бар 0,62 0,68 0,74 0,81 0,89 0,97 1,06 1,15
Давление высвобождения из компрессора бар 11,3 12,5 13,7 14,9 16,1 17,3 18,4 19,6
Перепад давлений в линии всасывания Па/м 419 357 310 272 241 216 195 177
Перепад давлений по отношению к эталону   143,4% 122,3% 106,0% 93,1% 82,6% 74,0% 66,8% 60,6%
Температура конденсации конденсатора °C 52,9 54,6 56,1 57,3 58,2 58,9 59,4 59,8
Температура начала кипения конденсатора °C 52,2 46,8 42,5 39,2 36,4 34,3 32,5 31,0
Температура жидкости на выходе конденсатора °C 51,2 45,8 41,5 38,2 35,4 33,3 31,5 30,0
Средняя температура конденсатора °C 52,5 50,7 49,3 48,2 47,3 46,6 46,0 45,4
Глайд конденсатора (вход-выход) K 0,8 7,8 13,6 18,1 21,8 24,7 27,0 28,8
Таблица 6
Теоретические данные о рабочих характеристиках выбранных смесей R-744/R-134a/R-1234ze(E), содержащих 16-30% R-744 и 15% R-134a
Композиция CO2/R-134a/R-1234ze(E) % масс. ▶ 16/15/69 18/15/67 20/15/65 22/15/63 24/15/61 26/15/59 28/15/57 30/15/55
СОР (нагрев)   2.22 2,23 2,24 2,24 2.24 2,25 2,24 2,24
СОР (нагрев) по отношению к эталону   105,5% 105,9% 106,1% 106,3% 106,4% 106,5% 106,5% 106,4%
Объемная нагревательная способность при всасывании кДж/м3 1419 1525 1633 1743 1855 1967 2081 2196
Нагревательная способность по отношению к эталону   161,5% 173,6% 185,9% 198,4% 211,1% 223,9% 236,8% 249,9%
Критическая температура °C 83,01 80,53 78,17 75,92 73,77 71,71 69,75 67,87
Критическое давление бар 44,01 44,76 45,52 46,27 47,02 47,77 48,52 49,27
Изменение энтальпии конденсатора кДж/кг 279,8 284,9 289,7 294,2 298,6 302,8 306,9 310,9
Отношение давлений   16,54 16,12 15,71 15,31 14,93 14,56 14,21 13,88
Массовый поток хладагента кг/час 25,7 25,3 24,9 24,5 24,1 23,8 23,5 23,2
Температура высвобождения компрессора °C 140,0 142,3 144,6 146,9 149,1 151,3 153,4 155,5
Давление на входе испарителя бар 1,28 1,38 1,48 1,59 1,70 1,81 1,93 2,05
Давление на входе конденсатора бар 20,7 21,8 22,9 24,0 25,1 26,2 27,2 28,3
Температура на входе испарителя °C -35,4 -36,4 -37,4 -38,3 -39,3 -40,3 -41,2 -42,2
Температура конденсации испарителя °C -24,4 -23,8 -23,2 -22,7 -22,2 -21,8 -21,4 -21,1
Температура газа на выходе испарителя °C -19,4 -18,8 -18,2 -17,7 -17,2 -16,8 -16,4 -16,1
Средняя температура испарителя °C -29,9 -30,1 -30,3 -30,5 -30,8 -31,0 -31.3 -31,6
Глайд испарителя (выход-вход) K 11,0 12,6 14,2 15,7 17,1 18,5 19,8 21,0
Давление всасывания компрессора бар 1.25 1,35 1,46 1,57 1,68 1,80 1,91 2,04
Давление высвобождения из компрессора бар 20,7 21,8 22,9 24,0 25,1 26,2 27,2 28,3
Перепад давлений в линии всасывания Па/м 162 148 137 127 118 ПО 103 97
Перепад давлений по отношению к эталону   55,4% 50,8% 46,9% 43,4% 40,3% 37,6% 35,2% 33,1%
Температура конденсации конденсатора °C 59.9 60,0 59,9 59,7 59,4 59,0 58,6 58,1
Температура начала кипения конденсатора °C 29.7 28,7 27,8 27,1 26,4 25,9 25,4 25,0
Температура жидкости па выходе конденсатора °C 28,7 27,7 26,8 26,1 25,4 24,9 24,4 24,0
Средняя температура конденсатора °C 44,8 44,3 43,9 43,4 42,9 42,5 42,0 41,6
Глайд конденсатора (вход-выход) K 30,2 31,3 32,1 32,6 33,0 33,2 33,2 33,1
Таблица 7
Теоретические данные о рабочих характеристиках выбранных смесей R-744/R-134a/R-1234ze(E), содержащих 0-14% R-744 и 20% R-134a
Композиция CO2/R-134a/R-1234ze(E) % масс. ▶ 0/20/80 2/20/78 4/20/76 6/20/74 8/20/72 10/20/70 12/20/68 14/20/66
СОР (нагрев)   2,02 2,08 2,12 2,15 2,17 2,19 2,20 2,22
СОР (нагрев) по отношению к эталону   95,8% 98,4% 100,4% 101,8% 103,0% 103,9% 104.6% 105,1%
Объемная нагревательная способность при всасывании кДж/м3 688 771 857 947 1041 1137 1237 1339
Нагревательная способность по отношению к эталону   78,3% 87,7% 97,6% 107,8% 118,4% 129,4% 140,7% 152,4%
Критическая температура °C 107,96 104,14 100,55 97,16 93,96 90,93 88,06 85,34
Критическое давление бар 38,40 39,15 39,90 40,65 41,40 42,15 42,91 43,66
Изменение энтальпии конденсатора кДж/кг 215,0 227.5 238,2 247,5 255,5 262,6 269,0 274,9
Отношение давлений   18,02 18,19 18,21 18,08 17,84 17,53 17,16 16,76
Массовый поток хладагента кг/час 33,5 31,6 30,2 29,1 28,2 27,4 26,8 26,2
Температура высвобождения компрессора °C 114,9 119,1 122,9 126,4 129,6 132,5 135,3 137,9
Давление на входе испарителя бар 0,71 0,76 0,81 0,88 0,95 1,03 1,12 1,21
Давление на входе конденсатора бар 11,5 12,7 13,9 15,1 16,3 17,5 18,6 19,8
Температура на входе испарителя °C -29,2 -29,9 -30,5 -31,3 -32,0 -32,8 -33,6 -34,5
Температура конденсации испарителя °C -30,0 -29,5 -28,8 -28,1 -27.4 -26,6 -25.9 -25,2
Температура газа на выходе испарителя °C -25,0 -24,5 -23,8 -23,1 -22,4 -21,6 -20,9 -20,2
Средняя температура испарителя °C -29,6 -29,7 -29,7 -29,7 -29,7 -29,7 -29,7 -29,8
Глайд испарителя (выход-вход) K -0,8 0,4 1,7 3,1 4,6 6,2 7,8 9,3
Давление всасывания компрессора бар 0,64 0,70 0,76 0,83 0,91 1,00 1,08 1,18
Давление высвобождения из компрессора бар 11,5 12,7 13,9 15,1 16,3 17.5 18,6 19,8
Перепад давлений в линии всасывания Па/м 406 348 302 266 236 212 191 174
Перепад давлений по отношению к эталону   139,1% 119,0% 103.4% 91,0% 80.8% 72,5% 65,4% 59,4%
Температура конденсации конденсатора °C 52,8 54,5 55,9 57,0 57,9 58,6 59,1 59,4
Температура начала кипения конденсатора °C 52,0 46,7 42,5 39,2 36,5 34,4 32.6 31,1
Температура жидкости на выходе конденсатора °C 51,0 45,7 41,5 38,2 35,5 33,4 31,6 30,1
Средняя температура конденсатора °C 52,4 50,6 49,2 48,1 47,2 46,5 45,9 45,3
Глайд конденсатора (вход-выход) K 0,8 7,7 13,3 17,8 21,4 24,2 26,5 28,2
Таблица 8
Теоретические данные о рабочих характеристиках выбранных смесей R-744/R-134a/R-1234ze(E), содержащих 16-30% R-744 и 20% R-134a
Композиция CO2/R-134a/R-1234ze(E) % масс. ▶ 16/20/64 18/20/62 20/20/60 22/20/58 24/20/56 26/20/54 28/20/52 30/20/50
СОР (нагрев)   2,23 2,23 2,24 2,24 2,25 2,25 2,25 2,25
СОР (нагрев) по отношению к эталону   105.6% 105,9% 106,2% 106,4% 106,5% 106,5% 106,5% 106,5%
Объемная нагревательная способность при всасывании кДж/м3 1445 1552 1662 1774 1887 2002 2117 2235
Нагревательная способность по отношению к эталону   164,4% 176,7% 189,2% 201,9% 214,8% 227,8% 241,0% 254,3%
Критическая температура °C 82,75 80,29 77,94 75,70 73,57 71,53 69,57 67,70
Критическое давление бар 44,41 45,16 45,91 46,66 47,41 48,16 48,91 49,66
Изменение энтальпии конденсатора кДж/кг 280,3 285,3 290,1 294,6 298,9 303,1 307,1 311,1
Отношение давлений   16,36 15,94 15,54 15,14 14,76 14,40 14,05 13,72
Массовый поток хладагента кг/час 25,7 25,2 24,8 24,4 24,1 23,8 23,4 23,1
Температура высвобождения компрессора °C 140,3 142,7 145,0 147,2 149,4 151,5 153,7 155,7
Давление на входе испарителя бар 1,31 1,41 1,51 1,62 1,73 1,85 1,97 2,09
Давление на входе конденсатора бар 20.9 22,0 23,1 24,2 25,3 26,4 27,5 28,5
Температура на входе испарителя °C -35,4 -36,3 -37,3 -38,2 -39,2 -40,1 -41,0 -41,9
Температура конденсации испарителя °C -24,5 -23,8 -23,3 -22,7 -22,3 -21,9 -21,5 -21,2
Температура газа на выходе испарителя °C -19,5 -18,8 -18,3 -17,7 -17,3 -16,9 -16,5 -16,2
Средняя температура испарителя °C -29.9 -30,1 -30,3 -30,5 -30,7 -31,0 -31,3 -31,6
Глайд испарителя (выход-вход) K 10,9 12,5 14,0 15,5 16,9 18,3 19,5 20,7
Давление всасывания компрессора бар 1,28 1,38 1,49 1,60 1,71 1,83 1,95 2,08
Давление высвобождения из компрессора бар 20,9 22,0 23,1 24,2 25,3 26,4 27,5 28,5
Перепад давлений в линии всасывания Па/м 159 146 134 124 116 108 101 95
Перепад давлений по отношению к эталону   54,3% 49,9% 46,0% 42,6% 39,6% 37,0% 34,6% 32,5%
Температура конденсации конденсатора °C 59,5 59,6 59,5 59,3 59.0 58,6 58,2 57,7
Температура начала кипения конденсатора °C 29,9 28,9 28,0 27,3 26,7 26,1 25,6 25,2
Температура жидкости на выходе конденсатора °C 28,9 27,9 27,0 26,3 25,7 25,1 24,6 24,2
Средняя температура конденсатора °C 44,7 44,2 43,8 43,3 42,8 42,4 41,9 41,5
Глайд конденсатора (вход-выход) K 29,6 30,7 31,5 32,0 32,3 32,5 32,5 32,4
Таблица 9
Теоретические данные о рабочих характеристиках выбранных смесей R-744/R-134a/R-1234ze(E), содержащих 0-14% R-744 и 30% R-134a
Композиция CO2/R-l34a/R-1234ze(E) % масс. ▶ 0730/70 2/30/68 4/30/66 6/30/64 8/30/62 10/30/60 12/30/58 14/30/56
СОР (нагрев)   2,03 2,08 2,12 2,15 2,18 2,19 2,21 2,22
СОР (нагрев) по отношению к эталону   96,4% 98,9% 100,7% 102,1% 103,2% 104,1% 104,7% 105,3%
Объемная нагревательная способность при всасывании кДж/м3 721 806 894 985 1081 1179 1281 1387
Нагревательная способность по отношению к эталону   82,1% 91,7% 101,7% 112,1% 123,0% 134,2% 145,8% 157,8%
Критическая температура °C 107,03 103,28 99,75 96,42 93,27 90,29 87,47 84,78
Критическое давление бар 39,11 39,86 40,61 41,37 42,12 42,87 43,62 44,37
Изменение энтальпии конденсатора кДж/кг 217,3 229,6 240,1 249,1 257.0 264,1 270,4 276,1
Отношение давлений   17,70 17,85 17,86 17,73 17,49 17,18 16,82 16,43
Массовый поток хладагента кг/час 33,1 31,4 30,0 28,9 28,0 27,3 26,6 26,1
Температура высвобождения компрессора °C 116,0 120,2 123,9 127,4 130,5 133,5 136,2 138,8
Давление на входе испарителя бар 0,74 0,79 0,85 0,91 0,99 1,07 1,16 1,25
Давление на входе конденсатора бар 11,9 13,0 14,2 15,4 16,6 17,8 19,0 20,1
Температура на входе испарителя °C -29,3 -30,0 -30,6 -31,3 -32,0 -32,8 -33,6 -34,4
Температура конденсации испарителя °C -30,0 -29,5 -28,8 -28,1 -27,4 -26,7 -25,9 -25,2
Температура газа на выходе испарителя °C -25,0 -24,5 -23,8 -23,1 -22,4 -21,7 -20,9 -20,2
Средняя температура испарителя °C -29,7 -29,7 -29,7 -29,7 -29,7 -29,7 -29,8 -29,8
Глайд испарителя (выход-вход) K -0,7 0,5 1,8 3,2 4,6 6,1 7,6 9,2
Давление всасывания компрессора бар 0,67 0,73 0,80 0,87 0,95 1,04 1,13 1,23
Давление высвобождения из компрессора бар 11,9 13,0 14,2 15,4 16,6 17,8 19,0 20,1
Перепад давлений в линии всасывания Па/м 384 330 288 254 226 203 184 167
Перепад давлений по отношению к эталону   131,6% 113,1% 98,6% 87,0% 77,5% 69,6% 62,9% 57,2%
Температура конденсации конденсатора °C 52,5 54,1 55,4 56,5 57,3 58,0 58,4 58,7
Температура начала кипения конденсатора °C 51,6 46,6 42,5 39,3 36.7 34,6 32,9 31,4
Температура жидкости на выходе конденсатора °C 50,6 45,6 41,5 38,3 35,7 33,6 31,9 30,4
Средняя температура конденсатора °C 52,1 50,3 49,0 47,9 47,0 46,3 45,6 45,1
Глайд конденсатора (вход-выход) K 0,9 7,5 12,9 17,2 20,6 23.4 25,6 27,3
Таблица 10
Теоретические данные о рабочих характеристиках выбранных смесей R-744/R-134a/R-1234ze(E), содержащих 16-30% R-744 и 30% R-134a
Композиция CO2/R-134a/R-1234ze(E) % масс. ▶ 16/30/54 18/30/52 20/30/50 22/30/48 24/30/46 26/30/44 28/30/42 30/30/40
СОР (нагрев)   2,23 2,24 2,24 2,25 2,25 2,25 2,25 2,25
СОР (нагрев) по отношению к эталону   105,7% 106,0% 106,3% 106,5% 106,6% 106,7% 106,7% 106,6%
Объемная нагревательная способность при всасывании кДж/м3 1494 1605 1718 1833 1949 2068 2188 2309
Нагревательная способность по отношению к эталону   170,1% 182,7% 195,5% 208,6% 221,9% 235,3% 249,0% 262,8%
Критическая температура °C 82,23 79,80 77,49 75,28 73,17 71,16 69,23 67,38
Критическое давление бар 45,12 45,88 46,63 47,38 48,13 48,88 49,63 50,38
Изменение энтальпии конденсатора кДж/кг 281,5 286,4 291,1 295,5 299,8 303,8 307,8 311,6
Отношение давлений   16,03 15,63 15,23 14,84 14,46 14,10 13,75 13,42
Массовый поток хладагента кг/час 25,6 25,1 24,7 24,4 24,0 23,7 23,4 23,1
Температура высвобождения компрессора °C 141,2 143,5 145,8 148,0 150,1 152,2 154,2 156,3
Давление на входе испарителя бар 1,35 1,46 1,57 1,68 1,80 1,92 2,05 2,18
Давление на входе конденсатора бар 21,3 22,4 23,5 24,6 25,7 26,8 27,9 29,0
Температура на входе испарителя °C -35,3 -36,2 -37,1 -38,0 -38,9 -39,8 -40,7 -41,5
Температура конденсации испарителя °C -24,6 -24,0 -23,4 -22,9 -22,4 -22,0 -21,6 -21,3
Температура газа на выходе испарителя °C -19,6 -19,0 -18,4 -17,9 -17,4 -17,0 -16,6 -16,3
Средняя температура испарителя °C -29,9 -30,1 -30,2 -30,4 -30,7 -30,9 -31,2 -31,4
Глайд испарителя (выход-вход) K 10,7 12,2 13,7 15,1 16,5 17,8 19,0 20,2
Давление всасывания компрессора бар 1,33 1,43 1.55 1,66 1,78 1,90 2,03 2,16
Давление высвобождения из компрессора бар 21,3 22,4 23,5 24,6 25,7 26,8 27,9 29,0
Перепад давлений в линии всасывания Па/м 153 140 130 120 112 104 98 92
Перепад давлений по отношению к эталону   52,3% 48,1% 44,4% 41,1% 38,3% 35,7% 33,4% 31,4%
Температура конденсации конденсатора °C 58,8 58,8 58,7 58,5 58.2 57,9 57,4 56,9
Температура начала кипения конденсатора °C 30,2 29,2 28,4 27,6 27,0 26,5 26,0 25,7
Температура жидкости на выходе конденсатора °C 29,2 28,2 27,4 26,6 26,0 25,5 25,0 24,7
Средняя температура конденсатора °C 44,5 44,0 43,6 43,1 42,6 42,2 41,7 41,3
Глайд конденсатора (вход-выход) K 28,6 29,6 30,4 30,9 31,2 31,4 31,4 31,3
Таблица 11
Теоретические данные о рабочих характеристиках выбранных смесей R-744/R-134a/R-1234ze(E), содержащих 0-14% R-744 и 40% R-134a
Композиция CO2/R-134a/R-1234ze(E) % масс. ▶ 0/40/60 2/40/58 4/40/56 6/40/54 8/40/52 10/40/50 12/40/48 14/40/46
СОР (нагрев)   2,04 2,09 2,13 2,16 2,18 2,20 2,21 2,22
СОР (нагрев) по отношению к эталону   96,9% 99,3% 101,1% 102,4% 103,4% 104,3% 104,9% 105,4%
Объемная нагревательная способность при всасывании кДж/м3 752 838 928 1021 1118 1220 1323 1431
Нагревательная способность по отношению к эталону   85,6% 95,4% 105,6% 116,2% 127,3% 138,8% 150,6% 162,8%
Критическая температура °C 106,12 102,44 98,97 95,70 92,60 89,66 86,88 84,24
Критическое давление бар 39,69 40,45 41,21 41,96 42,72 43,48 44,23 44,99
Изменение энтальпии конденсатора кДж/кг 219,7 231,7 242,1 251,0 258,9 265,8 272,1 277,8
Отношение давлений   17,41 17,56 17,56 17,42 17,19 16,88 16,53 16,15
Массовый поток хладагента кг/час 32,8 31,1 29,7 28,7 27,8 27,1 26,5 25,9
Температура высвобождения компрессора °C 117,2 121,3 125,1 128,5 131,6 134,5 137,2 139,8
Давление на входе испарителя бар 0,76 0,81 0,88 0,95 1,02 1,11 1,20 1,30
Давление на входе конденсатора бар 12,2 13,3 14,6 15,8 17,0 18,2 19,3 20,5
Температура на входе испарителя °C -29,4 -30,0 -30,6 -31,3 -32,0 -32,7 -33,5 -34,3
Температура конденсации испарителя °C -30,0 -29,5 -28,9 -28,2 -27,5 -26,7 -26,0 -25,3
Температура газа на выходе испарителя °C -25,0 -24,5 -23,9 -23,2 -22,5 -21,7 -21,0 -20,3
Средняя температура испарителя °C -29,7 -29.7 -29,8 -29,7 -29,7 -29,7 -29,8 -29,8
Глайд испарителя (выход-вход) K -0,6 0,5 1,8 3,1 4,6 6,0 7,5 9,0
Давление всасывания компрессора бар 0,70 0,76 0,83 0,90 0,99 1,08 1,17 1.27
Давление высвобождения из компрессора бар 12,2 13,3 14,6 15,8 17,0 18,2 19,3 20,5
Перепад давлений в линии всасывания Па/м 366 315 276 244 217 196 177 161
Перепад давлений по отношению к эталону   125,2% 108,0% 94,4% 83,5% 74,5% 66,9% 60,6% 55,2%
Температура конденсации конденсатора °C 52,2 53,7 54,9 56,0 56,8 57,4 57,8 58,1
Температура начала кипения конденсатора °C 51,4 46,4 42,5 39,3 36,8 34,7 33,0 31,6
Температура жидкости на выходе конденсатора °C 50,4 45,4 41,5 38,3 35,8 33,7 32,0 30,6
Средняя температура конденсатора °C 51,8 50,1 48,7 47,7 46,8 46,1 45,4 44,8
Глайд конденсатора (вход-выход) K 0,8 7,2 12,4 16,6 20,0 22,7 24,8 26,5
Таблица 12
Теоретические данные о рабочих характеристиках выбранных смесей R-744/R-134a/R-1234ze(E), содержащих 16-30% R-744 и 40% R-134a
Композиция CO2/R-134a/R-1234ze(E) % масс. ▶ 16/40/44 18/40/42 20/40/40 22/40/38 24/40/36 26/40/34 28/40/32 30/40/30
СОР (нагрев)   2,23 2,24 2,24 2,25 2,25 2,25 2,25 2,25
СОР (нагрев) по отношению к эталону   105,9% 106,2% 106.4% 106,6% 106,7% 106,8% 106,8% 106,8%
Объемная нагревательная способность при всасывании кДж/м3 1541 1654 1770 1888 2008 2130 2253 2379
Нагревательная способность по отношению к эталону   175,4% 188,3% 201,5% 214,9% 228,5% 242,4% 256,5% 270,7%
Критическая температура °C 81,72 79,33 77,05 74,87 72,78 70,79 68,89 67,06
Критическое давление бар 45,74 46,50 47.26 48,01 48,77 49,52 50,27 51.03
Изменение энтальпии конденсатора кДж/кг 283,0 287,9 292.5 296.9 301,0 305,0 308,8 312,5
Отношение давлений   15.76 15.36 14,97 14,58 14,21 13,85 13,50 13,17
Массовый поток хладагента кг/час 25,4 25,0 24,6 24,3 23,9 23,6 23,3 23,0
Температура высвобождения компрессора °C 142,2 144,5 146,7 148,8 150,9 153,0 155,0 157,0
Давление на входе испарителя бар 1,40 1,51 1,62 1,74 1,86 1,98 2,11 2,25
Давление на входе конденсатора бар 21,6 22.8 23,9 25,0 26,1 27,2 28,3 29.4
Температура на входе испарителя °C -35,2 -36,1 -36,9 -37,8 -38,7 -39,6 -40,4 -41,2
Температура конденсации испарителя °C -24,7 -24,1 -23,5 -23,0 -22,5 -22,1 -21,8 -21,5
Температура газа на выходе испарителя °C -19,7 -19,1 -18,5 -18,0 -17,5 -17,1 -16,8 -16,5
Средняя температура испарителя °C -29,9 -30,1 -30,2 -30,4 -30,6 -30,8 -31,1 -31,3
Глайд испарителя (выход-вход) K 10,5 12,0 13,4 14,8 16,1 17.4 18.6 19,7
Давление всасывания компрессора бар 1,37 1,48 1,60 1,72 1,84 1,97 2,10 2,23
Давление высвобождения из компрессора бар 21,6 22,8 23,9 25,0 26,1 27,2 28,3 29,4
Перепад давлений в линии всасывания Па/м 148 136 125 116 108 101 95 89
Перепад давлений по отношению к эталону   50,5% 46,5% 42,9% 39,8% 37,0% 34,6% 32,4% 30,4%
Температура конденсации конденсатора °C 58.2 58.2 58,1 57,9 57,6 57,2 56,8 56,3
Температура начала кипения конденсатора °C 30,4 29,4 28,6 27,9 27,3 26,8 26,3 26,0
Температура жидкости на выходе конденсатора °C 29,4 28.4 27.6 26,9 26,3 25,8 25,3 25,0
Средняя температура конденсатора °C 44,3 43,8 43,3 42,9 42,4 42,0 41,6 41,1
Глайд конденсатора (вход-выход) K 27,8 28,8 29,5 30,0 30,3 30,4 30,4 30,3
Таблица 13
Теоретические данные о рабочих характеристиках выбранных смесей R-744/R-134a/R-1234ze(E), содержащих 0-14% R-744 и 50% R-134a
Композиция CO2/R-134a/R-1234ze(E) % масс. ▶ 0/50/50 2/50/48 4/50/46 6/50/44 8/50/42 10/50/40 12/50/38 14/50/36
СОР (нагрев)   2,05 2,10 2,14 2,17 2,19 2,20 2,22 2,23
СОР (нагрев) по отношению к эталону   97,5% 99,7% 101,4% 102,7% 103,7% 104,5% 105,1% 105,6%
Объемная нагревательная способность при всасывании кДж/м3 780 868 959 1054 1153 1256 1362 1472
Нагревательная способность по отношению к эталону   88,8% 98,7% 109,1% 120,0% 131,2% 143,0% 155,0% 167,5%
Критическая температура °C 105,23 101.62 98,21 94,99 91,94 89,05 86,31 83,70
Критическое давление бар 40,15 40,91 41,68 42,45 43,21 43,98 44,74 45,51
Изменение энтальпии конденсатора кДж/кг 222,2 234,1 244,4 253,2 261,0 267,9 274,1 279,7
Отношение давлений   17,16 17,30 17,30 17,17 16,94 16,64 16,30 15,92
Массовый поток хладагента кг/час 32,4 30,8 29,5 28,4 27,6 26,9 26,3 25,7
Температура высвобождения компрессора °C 118,4 122,5 126,3 129,7 132,8 135,7 138,4 140,9
Давление на входе испарителя бар 0,78 0,84 0,90 0,97 1,05 1,14 1,23 1,33
Давление на входе конденсатора бар 12,4 13,6 14,8 16,1 17,3 18,5 19,6 20,8
Температура на входе испарителя °C -29,5 -30,1 -30,7 -31,3 -32,0 -32,7 -33,5 -34,3
Температура конденсации испарителя °C -30,0 -29,5 -28,9 -28,2 -27,5 -26,8 -26,1 -25,4
Температура газа на выходе испарителя °C -25,0 -24,5 -23,9 -23,2 -22,5 -21,8 -21,1 -20,4
Средняя температура испарителя °C -29,7 -29,8 -29,8 -29,8 -29,8 -29,8 -29,8 -29,9
Глайд испарителя (выход-вход) K -0,6 0,5 1,8 3,1 4,5 5,9 7,4 8,9
Давление всасывания компрессора бар 0,72 0,79 0,86 0,93 1,02 1,11 1,21 1,31
Давление высвобождения из компрессора бар 12,4 13,6 14,8 16,1 17,3 18,5 19,6 20,8
Перепад давлений в линии всасывания Па/м 349 302 265 235 210 189 171 156
Перепад давлений по отношению к эталону   119,7% 103,5% 90,7% 80,3% 71,8% 64,6% 58,6% 53,4%
Температура конденсации конденсатора °C 51,8 53,2 54,5 55,5 56,3 56,9 57,3 57,5
Температура начала кипения конденсатора °C 51,1 46,3 42,4 39,3 36,8 34,8 33,1 31,7
Температура жидкости на выходе конденсатора °C 50,1 45,3 41,4 38,3 35,8 33,8 32,1 30,7
Средняя температура конденсатора °C 51,5 49,8 48,5 47,4 46,5 45,8 45,2 44.6
Глайд конденсатора (вход-выход) K 0,7 6,9 12,1 16,2 19,5 22,1 24,2 25.9
Таблица 14
Теоретические данные о рабочих характеристиках выбранных смесей R-744/R-134a/R-1234ze(E), содержащих 16-30% R-744 и 50% R-134a
Композиция CO2/R-134a/R-1234ze(E) % масс. ▶ 16/50/34 18/50/32 20/50/32 22/50/28 24/50/26 26/50/24 28/50/22 30/50/20
СОР (нагрев)   2,24 2,24 2,25 2,25 2,25 2,26 2,26 2,26
СОР (нагрев) по отношению к эталону   106,1% 106,4% 106,6% 106,8% 106,9% 107,0% 107,0% 107,0%
Объемная нагревательная способность при всасывании кДж/м3 1585 1700 1818 1939 2061 2186 2312 2441
Нагревательная способность по отношению к эталону   180,3% 193,5% 206,9% 220,7% 234,6% 248,8% 263,2% 277,8%
Критическая температура °C 81,22 78,86 76,61 74,46 72,40 70,44 68,55 66,75
Критическое давление бар 46.27 47,03 47,80 48,56 49,32 50,08 50,84 51,60
Изменение энтальпии конденсатора кДж/кг 284,9 289,7 294,3 298,6 302,7 306,6 310,4 314,0
Отношение давлений   15.53 15,14 14,75 14,37 14,00 13,64 13,30 12,97
Массовый поток хладагента кг/час 25,3 24,9 24,5 24,1 23,8 23,5 23,2 22,9
Температура высвобождения компрессора °C 143,3 145,6 147.7 149,9 151,9 153,9 155.9 157,9
Давление на входе испарителя бар 1,44 1,55 1,67 1,79 1,91 2,04 2,17 2,31
Давление на входе конденсатора бар 22,0 23,1 24,3 25,4 26,5 27,6 28,7 29,8
Температура на входе испарителя °C -35.1 -36,0 -36,8 -37,7 -38,5 -39,4 -40,2 -41,0
Температура конденсации испарителя °C -24,8 -24,2 -23,6 -23,1 -22,6 -22,2 -21,9 -21,6
Температура газа на выходе испарителя °C -19,8 -19,2 -18,6 -18,1 -17,6 -17,2 -16,9 -16,6
Средняя температура испарителя °C -29,9 -30,1 -30,2 -30,4 -30,6 -30,8 -31,0 -31,3
Глайд испарителя (выход-вход) K 10,3 11,8 13,2 14,6 15,9 17,2 18,3 19,4
Давление всасывания компрессора бар 1,41 1,53 1,64 1,77 1,89 2,02 2,16 2,30
Давление высвобождения из компрессора бар 22,0 23,1 24,3 25,4 26,5 27,6 28,7 29,8
Перепад давлений в линии всасывания Па/м 143 131 121 113 105 98 92 86
Перепад давлений по отношению к эталону   48,9% 45,0% 41,6% 38,6% 35,9% 33,6% 31,4% 29,5%
Температура конденсации конденсатора °C 57,7 57,7 57,5 57,3 57,0 56,7 56,2 55,8
Температура начала кипения конденсатора °C 30,5 29,5 28,7 28,0 27,4 26.9 26,5 26,2
Температура жидкости на выходе конденсатора °C 29,5 28,5 27,7 27,0 26,4 25,9 25,5 25,2
Средняя температура конденсатора °C 44,1 43,6 43,1 42,7 42,2 41,8 41,4 41,0
Глайд конденсатора (вход-выход) K 27,1 28,1 28,8 29,3 29,6 29,7 29,7 29,6
Таблица 15
Теоретические данные о рабочих характеристиках выбранных смесей R-744/R-134a/R-1234ze(E), содержащих 0-14% R-744 и 5% R-134a
Композиция CO2/R-32/R-1234ze(E) % масс. ▶ 0/5/95 2/5/93 4/5/91 6/5/89 8/5/87 10/5/85 12/5/83 14/5/81
СОР (нагрев)   2,07 2,11 2,15 2,17 2,19 2,21 2,22 2,23
СОР (нагрев) по отношению к эталону   98,0% 100,2% 101,8% 103,1% 104,0% 104,8% 105,4% 105,9%
Объемная нагревательная способность при всасывании кДж/м3 729 813 900 990 1083 1179 1278 1379
Нагревательная способность по отношению к эталону   83,0% 92,5% 102,4% 112,7% 123,3% 134,2% 145,4% 156,9%
Критическая температура °C 106,60 103,13 99,78 96,58 93,54 90,65 87,91 85,29
Критическое давление бар 39,06 39,91 40,71 41,47 42,23 42,98 43,73 44,48
Изменение энтальпии конденсатора кДж/кг 226,5 237,7 247,3 255,7 263,2 269,9 276,1 281,7
Отношение давлений   17,96 17,98 17,89 17,68 17,40 17,07 16.71 16,33
Массовый поток хладагента кг/час 31,8 30,3 29,1 28,2 27,4 26,7 26,1 25,6
Температура высвобождения компрессора °C 118,1 121,9 125,4 128,6 131,6 134,4 137,1 139,6
Давление на входе испарителя бар 0,73 0,78 0,84 0,91 0,99 1,07 1,15 1,25
Давление на входе конденсатора бар 12,0 13,1 14,2 15,4 16,5 17,7 18,8 19,9
Температура на входе испарителя °C -29,9 -30,5 -31,3 -32,1 -32,9 -33,7 -34,6 -35,6
Температура конденсации испарителя °C -29,4 -28,8 -28,1 -27,3 -26,5 -25,8 -25,1 -24,4
Температура газа на выходе испарителя °C -24,4 -23,8 -23,1 -22,3 -21,5 -20,8 -20,1 -19,4
Средняя температура испарителя °C -29,6 -29,7 -29,7 -29,7 -29,7 -29,8 -29,9 -30,0
Глайд испарителя (выход-вход) K 0,4 1,8 3.2 4,8 6,3 8,0 9,6 11,2
Давление всасывания компрессора бар 0,67 0,73 0,80 0.87 0,95 1,03 1,12 1,22
Давление высвобождения из компрессора бар 12,0 13,1 14,2 15,4 16,5 17,7 18,8 19,9
Перепад давлений в линии всасывания Па/м 368 319 280 248 222 200 181 166
Перепад давлений по отношению к эталону   126,2% 109,2% 95,8% 84,9% 75,9% 68,4% 62,1% 56,7%
Температура конденсации конденсатора °C 53,8 55,3 56,6 57,6 58,3 58,9 59,3 59,5
Температура начала кипения конденсатора °C 48,6 44,2 40,6 37,8 35,4 33,5 31,9 30,5
Температура жидкости на выходе конденсатора °C 47,6 43,2 39,6 36,8 34,4 32,5 30,9 29,5
Средняя температура конденсатора °C 51,2 49,7 48,6 47,7 46,9 46,2 45,6 45,0
Глайд конденсатора (вход-выход) K 5,2 11,1 15,9 19,8 22,9 25,4 27,4 29,0
Таблица 16
Теоретические данные о рабочих характеристиках выбранных смесей R-744/R-134a/R-1234ze(E), содержащих 16-30% R-744 и 5% R-134a
Композиция CO2/R-32/R-1234ze(E) % масс. ▶   16/5/79 18/5/77 20/5/75 22/5/73 24/5/71 26/5/69 28/5/67 30/5/65
СОР (нагрев)   2,24 2,25 2,25 2,25 2,25 2,25 2,25 2,25
СОР (нагрев) по отношению к эталону   106,3% 106,6% 106,8% 106,9% 106,9% 106,9% 106,9% 106,8%
Объемная нагревательная способность при кДж/м3 1482 1586 1692 1799 1907 2015 2125 2236
всасывании                  
Нагревательная способность по отношению к эталону   168,6% 180,5% 192,5% 204,7% 217,0% 229,4% 241,8% 254,4%
Критическая температура °C 82,80 80,43 78,16 75,99 73,92 71,94 70,04 68,22
Критическое давление бар 45,22 45,96 46,71 47,45 48,19 48,93 49,66 50,40
Изменение энтальпии конденсатора кДж/кг 287,1 292,1 296,9 301,5 306,0 310.3 314,5 318,6
Отношение давлений   15,95 15,57 15,21 14,86 14,52 14,20 13,89 13,59
Массовый поток хладагента кг/час 25,1 24,6 24,2 23,9 23,5 23,2 22,9 22,6
Температура высвобождения компрессора °C 142,1 144,5 146,8 149,1 151,3 153,6 155.8 158,0
Давление на входе испарителя бар 1,34 1,44 1,54 1,65 1,75 1,86 1,98 2,09
Давление на входе конденсатора бар 21,0 22,0 23,1 24,2 25,2 26,2 27,2 28,2
Температура на входе испарителя °C -36,5 -37,5 -38,5 -39,5 -40,4 -41,4 -42,3 -43,1
Температура конденсации испарителя °C -23,7 -23,2 -22,6 -22,2 -21,8 -21,4 -21,1 -20,9
Температура газа на выходе испарителя °C -18,7 -18,2 -17,6 -17,2 -16,8 -16,4 -16,1 -15,9
Средняя температура испарителя °C -30,1 -30,3 -30,6 -30,8 -31,1 -31,4 -31,7 -32,0
Глайд испарителя (выход-вход) K 12,8 14,4 15,9 17,3 18,7 20,0 21,1 22,2
Давление всасывания компрессора бар 1,31 1,42 1,52 1,63 1,73 1,85 1,96 2,08
Давление высвобождения из компрессора бар 21,0 22,0 23,1 24,2 25,2 26,2 27,2 28,2
Перепад давлений в линии всасывания Па/м 152 140 130 121 113 105 99 93
Перепад давлений по отношению к эталону   52,0% 48,0% 44,4% 41,3% 38,5% 36,1% 33,9% 31,9%
Температура конденсации конденсатора °C 59,6 59,6 59,5 59.3 59,0 58,6 58,1 57,6
Температура начала кипения конденсатора °C 29,4 28,4 27,6 26,9 26,3 25,7 25,3 24,9
Температура жидкости на выходе конденсатора °C 28,4 27,4 26,6 25,9 25,3 24,7 24,3 23,9
Средняя температура конденсатора °C 44,5 44.0 43,5 43,1 42,6 42,1 41,7 41,2
Глайд конденсатора (вход-выход) K 30,2 31,2 31,9 32,4 32,7 32,8 32,9 32,8
Таблица 17
Теоретические данные о рабочих характеристиках выбранных смесей R-744/R-134a/R-1234ze(E), содержащих 0-14% R-744 и 10% R-134a
Композиция CO2/R-32/R-1234ze(E) % масс. ▶   0/10/90 2/10/88 4/10/86 6/10/84 8/10/82 10/10/80 12/10/78 14/10/76
СОР (нагрев)   2,12 2,16 2,18 2,20 2,22 2,23 2,24 2,25
СОР (нагрев) по отношению к эталону   100,6% 102,3% 103,5% 104,5% 105,3% 106,0% 106,4% 106,8%
Объемная нагревательная способность при всасывании кДж/м3 847 934 1024 1118 1215 1314 1415 1518
Нагревательная способность по отношению к эталону   96,3% 106,3% 116,6% 127,3% 138,2% 149,5% 161,0% 172,8%
Критическая температура °C 103,66 100,50 97,45 94,53 91,74 89,08 86,53 84,10
Критическое давление бар 41,28 42,13 42,93 43,70 44,47 45,22 45,97 46,71
Изменение энтальпии конденсатора кДж/кт 240,3 249,9 258,3 265,9 272,8 279,1 284,9 290,4
Отношение давлений   17,03 16,94 16,77 16,52 16,25 15,93 15,61 15,27
Массовый поток хладагента кг/час 30,0 28,8 27,9 27,1 26,4 25,8 25,3 24,8
Температура высвобождения компрессора °C 122,7 126,1 129,3 132,3 135,2 137,8 140,4 142,9
Давление на входе испарителя бар 0,82 0,88 0,95 1,03 1,11 1,20 1,29 1,38
Давление на входе конденсатора бар 13,1 14,2 15,3 16,4 17,5 18,6 19,7 20,8
Температура на входе испарителя °C -30,7 -31,4 -32,2 -33,0 -33,8 -34,7 -35,5 -36,4
Температура конденсации испарителя °C -28,6 -27,9 -27,2 -26,5 -25,8 -25,1 -24,5 -23,9
Температура газа на выходе испарителя °C -23,6 -22,9 -22,2 -21,5 -20,8 -20,1 -19,5 -18,9
Средняя температура испарителя °C -29,7 -29,7 -29,7 -29,7 -29,8 -29,9 -30,0 -30,2
Глайд испарителя (выход-вход) K 2,1 3,5 5,0 6,5 8,0 9,6 11,1 12,5
Давление всасывания компрессора бар 0,77 0,84 0.91 0,99 1,08 1,17 1,26 1,36
Давление высвобождения из компрессора бар 13,1 14,2 15,3 16,4 17,5 18,6 19,7 20,8
Перепад давлений в линии всасывания Па/м 304 267 238 213 193 175 160 147
Перепад давлений по отношению к эталону   104,0% 91,6% 81,4% 73,0% 65,9% 59,9% 54,8% 50,3%
Температура конденсации конденсатора °C 53,9 55,0 56,0 56,8 57,3 57,7 58,0 58,1
Температура начала кипения конденсатора °C 45,9 42,3 39,4 37,0 35,1 33,4 32,0 30,8
Температура жидкости на выходе конденсатора °C 44,9 41,3 38,4 36,0 34,1 32,4 31,0 29,8
Средняя температура конденсатора °C 49,9 48,7 47,7 46,9 46.2 45,6 45,0 44,4
Глайд конденсатора (вход-выход) K 8,0 12,7 16,6 19,7 22,3 24,3 26,0 27,3
Таблица 18
Теоретические данные о рабочих характеристиках выбранных смесей R-744/R-134a/R-1234ze(E), содержащих 16-30% R-744 и 10% R-134a
Композиция CO2/R-32/R-1234ze(E) % масс. ▶ 16/10/74 18/10/72 20/10/70 22/10/68 24/10/66 26/10/64 28/10/62 30/10/60
СОР (нагрев)   2,26 2,26 2,27 2,27 2,27 2,27 2,26 2,26
СОР (нагрев) по отношению к эталону   107,1% 107,3% 107,4% 107,5% 107,5% 107,5% 107,4% 107,3%
Объемная нагревательная способность при кДж/м3 1623 1730 1838 1947 2057 2169 2283 2397
всасывании                  
Нагревательная способность по отношению к эталону   184,7% 196,9% 209,1% 221,6% 234,1% 246.8% 259,8% 272.8%
Критическая температура °C 81,78 79,56 77,44 75,40 73,45 71,58 69,78 68,05
Критическое давление бар 47,46 48,20 48,93 49,67 50,41 51,14 51,88 52,61
Изменение энтальпии конденсатора кДж/кг 295,5 300,4 305,1 309,6 314,0 318,2 322,3 326,2
Отношение давлений   14,94 14,62 14,30 13,99 13,69 13,40 13,12 12,85
Массовый поток хладагента кг/час 24,4 24,0 23,6 23,3 22,9 22,6 22,3 22,1
Температура высвобождения компрессора °C 145,3 147,6 149,9 152,1 154,4 156,6 158,7 160,8
Давление на входе испарителя бар 1,48 1,59 1,69 1,80 1,91 2,03 2,15 2,27
Давление на входе конденсатора бар 21,8 22,9 23,9 24,9 26,0 27,0 28,0 29,0
Температура на входе испарителя °C -37,3 -38,2 -39,1 -39,9 -40,8 -41,5 -42,3 -43,0
Температура конденсации испарителя °C -23,3 -22,9 -22,4 -22,0 -21,7 -21,4 -21,1 -20,9
Температура газа на выходе испарителя °C -18,3 -17,9 -17,4 -17,0 -16,7 -16,4 -16,1 -15,9
Средняя температура испарителя °C -30,3 -30,5 -30,7 -31,0 -31,2 -31,5 -31,7 -31,9
Глайд испарителя (выход-вход) K 14,0 15,4 16,7 17,9 19,1 20,1 21,1 22,0
Давление всасывания компрессора бар 1,46 1,56 1.67 1,78 1,90 2,01 2,13 2,26
Давление высвобождения из компрессора бар 21,8 22,9 23,9 24,9 26,0 27,0 28,0 29,0
Перепад давлений в линии всасывания Па/м 136 126 117 109 102 96 90 85
Перепад давлений по отношению к эталону   46,4% 43,1% 40,1% 37,4% 35,0% 32,9% 31,0% 29,2%
Температура конденсации конденсатора °C 58,1 58,0 57,8 57,6 57,2 56,8 56,3 55,8
Температура начала кипения конденсатора °C 29,7 28,9 28,1 27,4 26,9 26,4 25,9 25,6
Температура жидкости на выходе конденсатора °C 28,7 27,9 27,1 26,4 25,9 25,4 24,9 24,6
Средняя температура конденсатора °C 43,9 43,4 43,0 42,5 42,0 41,6 41,1 40,7
Глайд конденсатора (вход-выход) K 28,4 29,1 29,7 30,1 30,3 30,4 30,4 30,3
Таблица 19
Теоретические данные о рабочих характеристиках выбранных смесей R-744/R-134a/R-1234ze(E), содержащих 0-14% R-744 и 15% R-134a
Композиция CO2/K-32/R-1234ze(E) % масс. ▶ 0/15/85 2/15/83 4/15/81 6/15/79 8/15/77 10/15/75 12/15/73 14/15/71
СОР (нагрев)   2,17 2,19 2,21 2,23 2,24 2,25 2,26 2,27
СОР (нагрев) по отношению к эталону   102,7% 104,0% 105,0% 105,8% 106,4% 106,9% 107,3% 107,6%
Объемная нагревательная способность при всасывании кДж/м3 965 1056 1150 1247 1346 1447 1551 1656
Нагревательная способность по отношению к эталону   109,9% 120,2% 130,9% 141,9% 153,2% 164,7% 176,5% 188,5%
Критическая температура °C 101,02 98,12 95,32 92,63 90,05 87,59 85,23 82,97
Критическое давление бар 43,26 44,09 44,90 45,68 46,45 47,21 47,96 48,71
Изменение энтальпии конденсатора кДж/кг 252,5 261,1 268,8 275,8 282,2 288,2 293,8 299,1
Отношение давлений   16,11 15,97 15,76 15,52 15,25 14,97 14,68 14,38
Массовый поток хладагента кг/час 28,5 27,6 26,8 26,1 25,5 25,0 24,5 24,1
Температура высвобождения компрессора °C 126,9 130,1 133,1 135,9 138,6 141,2 143,7 146,2
Давление на входе испарителя бар 0,92 0,99 1,07 1,15 1,24 1,33 1,42 1,52
Давление на входе конденсатора бар 14,1 15,2 16,3 17,3 18,4 19,5 20,5 21,6
Температура на входе испарителя °C -31,6 -32,3 -33.0 -33,8 -34,6 -35,4 -36,2 -37,0
Температура конденсации испарителя °C -27,9 -27,2 -26,5 -25,9 -25,2 -24,6 -24,1 -23,6
Температура газа на выходе испарителя °C -22,9 -22,2 -21,5 -20,9 -20,2 -19,6 -19,1 -18,6
Средняя температура испарителя °C -29,7 -29,7 -29,8 -29,8 -29,9 -30,0 -30,2 -30,3
Глайд испарителя (выход-вход) K 3,7 5,1 6,5 7,9 9,4 10,7 12,1 13,4
Давление всасывания компрессора бар 0,88 0,95 1,03 1,12 1,21 1,30 1,40 1,50
Давление высвобождения из компрессора бар 14,1 15,2 16,3 17,3 18,4 19,5 20,5 21,6
Перепад давлений в линии всасывания Па/м 257 229 206 186 169 155 143 132
Перепад давлений по отношению к эталону   87,9% 78,4% 70,4% 63,7% 58,0% 53,1% 48,8% 45,1%
Температура конденсации конденсатора °C 53,6 54,5 55,2 55.8 56,2 56,5 56,6 56,6
Температура начала кипения конденсатора °C 44,1 41,1 38,7 36,6 34,9 33,4 32,1 31,1
Температура жидкости на выходе конденсатора °C 43,1 40,1 37,7 35,6 33,9 32.4 31,1 30,1
Средняя температура конденсатора °C 48,8 47,8 47,0 46,2 45,5 44,9 44,4 43.9
Глайд конденсатора (вход-выход) K 9,5 13,4 16,5 19,1 21,3 23,0 24,5 25,6
Таблица 20
Теоретические данные о рабочих характеристиках выбранных смесей R-744/R-134a/R-1234ze(E), содержащих 16-30% R-744 и 15% R-134a
Композиция CO2/R-32/R-1234ze(E) % масс. ▶ 16/15/69 18/15/67 20/15/65 22/15/63 24/15/61 26/15/59 28/15/57 30/15/55
СОР (нагрев)   2,27 2,28 2,28 2.28 2,28 2,28 2,28 2,27
СОР (нагрев) по отношению к эталону   107,8% 107,9% 108,0% 108,1% 108,0% 108,0% 107,9% 107,8%
Объемная нагревательная способность при кДж/м3 1763 1872 1983 2095 2209 2324 2442 2562
всасывании                  
Нагревательная способность по отношению к эталону   200,7% 213,1% 225,6% 238,4% 251,4% 264,5% 277,9% 291,5%
Критическая температура °C 80.80 78,72 76,73 74,82 72,98 71,21 69,51 67,88
Критическое давление бар 49,46 50,20 50,94 51,68 52,42 53,16 53,90 54,63
Изменение энтальпии конденсатора кДж/кг 304,1 308,9 313,4 317,8 322,0 326,1 330,0 333,8
Отношение давлений   14.09 13,80 13,52 13,23 12,96 12,70 12,44 12,19
Массовый поток хладагента кг/час 23,7 23,3 23.0 22,7 22,4 22,1 21,8 21,6
Температура высвобождения компрессора °C 148,5 150,8 153,1 155,2 157,4 159,5 161,6 163,6
Давление на входе испарителя бар 1,63 1,73 1.84 1,96 2,08 2,20 2,32 2,45
Давление на входе конденсатора бар 22,6 23.6 24,7 25,7 26,7 27,7 28,7 29,7
Температура на входе испарителя °C -37,8 -38,6 -39.3 -40,1 -40,7 -41.4 -42,0 -42,5
Температура конденсации испарителя °C -23,1 -22,7 -22,3 -22,0 -21,7 -21,5 -21,3 -21,1
Температура газа на выходе испарителя °C -18,1 -17,7 -17,3 -17,0 -16,7 -16,5 -16,3 -16,1
Средняя температура испарителя °C -30,5 -30,6 -30,8 -31,0 -31,2 -31,4 -31,6 -31,8
Глайд испарителя (выход-вход) K 14,7 15,9 17.0 18.0 19,0 19,9 20,7 21,4
Давление всасывания компрессора бар 1,61 1,71 1.83 1,94 2,06 2,18 2,31 2,44
Давление высвобождения из компрессора бар 22,6 23,6 24,7 25,7 26,7 27,7 28,7 29,7
Перепад давлений в линии всасывания Па/м 122 114 106 100 93 88 83 78
Перепад давлений по отношению к эталону   41,9% 39,0% 36,4% 34,1% 32,0% 30,1% 28,4% 26,9%
Температура конденсации конденсатора °C 56.6 56,4 56.2 55.9 55,5 55,1 54,6 54,1
Температура начала кипения конденсатора °C 30,1 29,3 28,6 28,0 27,5 27,0 26,6 26,3
Температура жидкости на выходе конденсатора °C 29,1 28,3 27,6 27,0 26,5 26,0 25,6 25,3
Средняя температура конденсатора °C 43,4 42,9 42,4 41,9 41,5 41,1 40.6 40.2
Глайд конденсатора (вход-выход) K 26,5 27.1 27,6 27,9 28,1 28,1 28,0 27,9
Таблица 21
Теоретические данные о рабочих характеристиках выбранных смесей R-744/R-134a/R-1234ze(E), содержащих 0-14% R-744 и 20% R-134a
Композиция CO2/R-32/R-1234ze(E) % масс. ▶ 0/20/80 2/20/78 4/20/76 6/20/74 8/20/72 10/20/70 12/20/68 14/20/66
СОР (нагрев)   2,20 2,22 2,24 2,25 2,26 2,27 2,28 2,28
СОР (нагрев) по отношению к эталону   104,4% 105,4% 106,2% 106,8% 107,3% 107,7% 108,0% 108,2%
Объемная нагревательная способность при кДж/м3 1085 1179 1275 1375 1476 1580 1685 1793
всасывании                  
Нагревательная способность по отношению к эталону   123,5% 134,1% 145,1% 156,4% 168,0% 179,8% 191,8% 204,1%
Критическая температура °C 98,64 95,95 93,36 90,88 88,49 86,20 84,00 81,89
Критическое давление бар 45,03 45,86 46,66 47,44 48,22 48,98 49,75 50,50
Изменение энтальпии конденсатора кДж/кг 263,9 271,7 278,9 285,5 291,6 297,4 302,8 307,9
Отношение давлений   15,25 15,09 14,88 14,65 14,40 14,15 13,88 13,62
Массовый поток хладагента кг/час 27,3 26,5 25,8 25,2 24,7 24,2 23,8 23,4
Температура высвобождения компрессора °C 130,9 134,0 136,8 139,6 142,2 144,7 147,1 149,5
Давление на входе испарителя бар 1,03 1,10 1,18 1,27 1,36 1,46 1,56 1,66
Давление на входе конденсатора бар 15,1 16,1 17,2 18,2 19,3 20,3 21,3 22,4
Температура на входе испарителя °C -32,3 -33,0 -33,7 -34,4 -35,2 -35,9 -36,6 -37.3
Температура конденсации испарителя °C -27,2 -26,6 -26,0 -25,4 -24,9 -24,4 -23,9 -23,5
Температура газа на выходе испарителя °C -22,2 -21,6 -21,0 -20,4 -19,9 -19,4 -18,9 -18,5
Средняя температура испарителя °C -29,8 -29,8 -29,9 -29,9 -30,0 -30,1 -30,3 -30,4
Глайд испарителя (выход-вход) K 5,1 6,4 7,7 9,0 10,3 11,5 12,7 13,9
Давление всасывания компрессора бар 0,99 1,07 1,15 1,24 1,34 1,43 1,54 1,64
Давление высвобождения из компрессора бар 15,1 16,1 17,2 18,2 19,3 20,3 21,3 22,4
Перепад давлений в линии всасывания Па/м 221 199 180 164 151 139 128 119
Перепад давлений по отношению к эталону   75,6% 68,1% 61,7% 56,3% 51,6% 47,5% 43,9% 40,8%
Температура конденсации конденсатора °C 53,0 53,7 54,3 54,7 55,0 55,2 55,2 55,2
Температура начала кипения конденсатора °C 42,9 40,3 38,2 36,4 34,8 33,5 32,4 31,4
Температура жидкости на выходе конденсатора °C 41,9 39,3 37,2 35,4 33,8 32,5 31,4 30,4
Средняя температура конденсатора °C 47,9 47,0 46,2 45,5 44,9 44,3 43.8 43,3
Глайд конденсатора (вход-выход) K 10,2 13,4 16,1 18,3 20,1 21,6 22,9 23,8
Таблица 22
Теоретические данные о рабочих характеристиках выбранных смесей R-744/R-134a/R-1234ze(E), содержащих 16-30% R-744 и 20% R-134a
Композиция CO2/R-32/R-1234ze(E) % масс. ▶ 16/20/64 18/20/62 20/20/60 22/20/58 24/20/56 26/20/54 28/20/52 30/20/50
СОР (нагрев)   2,29 2,29 2,29 2,29 2,29 2,29 2,29 2,28
СОР (нагрев) по отношению к эталону   108,4% 108,5% 108,5% 108,6% 108,5% 108,5% 108,4% 108,3%
Объемная нагревательная способность при кДж/м3 1903 2014 2127 2243 2360 2481 2603 2729
всасывании                  
Нагревательная способность по отношению к эталону   216,5% 229,2% 242,1% 255,2% 268,6% 282,3% 296,3% 310,6%
Критическая температура °C 79,87 77,92 76,05 74,25 72,52 70,86 69,25 67,70
Критическое давление бар 51,26 52,01 52,76 53,51 54,25 55,00 55,75 56,49
Изменение энтальпии конденсатора кДж/кг 312,7 317,4 321,8 326,1 330,1 334,0 337,8 341.3
Отношение давлений   13,36 13,09 12,84 12,58 12,33 12,08 11,84 11,60
Массовый поток хладагента кг/час 23,0 22,7 22,4 22,1 21,8 21,6 21,3 21,1
Температура высвобождения компрессора °C 151,8 154,0 156,2 158,4 160,4 162,5 164,5 166,4
Давление на входе испарителя бар 1,77 1,88 2,00 2,12 2,24 2,37 2,50 2,64
Давление на входе конденсатора бар 23,4 24,4 25,4 26,4 27,4 28,4 29,5 30.5
Температура на входе испарителя °C -38,0 -38,7 -39,3 -39,9 -40,5 -41,0 -41,4 -41,8
Температура конденсации испарителя °C -23,1 -22,7 -22,4 -22,1 -21,9 -21,7 -21,5 -21,3
Температура газа на выходе испарителя °C -18.1 -17,7 -17,4 -17,1 -16,9 -16,7 -16,5 -16,3
Средняя температура испарителя °C -30,5 -30,7 -30,9 -31,0 -31,2 -31,3 -31,5 -31,6
Глайд испарителя (выход-вход) K 14,9 16,0 16,9 17,8 18,6 19,3 19,9 20,5
Давление всасывания компрессора бар 1,75 1,86 1,98 2,10 2,23 2,35 2.49 2,63
Давление высвобождения из компрессора бар 23,4 24,4 25,4 26,4 27,4 28,4 29,5 30,5
Перепад давлений в линии всасывания Па/м 111 104 97 91 86 81 77 72
Перепад давлений по отношению к эталону   38,0% 35,5% 33,2% 31,2% 29,4% 27,7% 26,2% 24,8%
Температура конденсации конденсатора °C 55,1 54,9 54,6 54,3 53,9 53,5 53,0 52,5
Температура начала кипения конденсатора °C 30,5 29,8 29,1 28,5 28,0 27,6 27,3 27,0
Температура жидкости на выходе конденсатора °C 29,5 28,8 28,1 27,5 27,0 26,6 26,3 26.0
Средняя температура конденсатора °C 42,8 42,3 41,9 41,4 41,0 40,6 40.2 39,8
Глайд конденсатора (вход-выход) K 24,6 25,1 25,5 25,8 25,9 25,9 25,8 25,6
Таблица 23
Теоретические данные о рабочих характеристиках выбранных смесей R-744/R-134a/R-1234ze(E), содержащих 0-14% R-744 и 25% R-134a
Композиция CO2/R-32/R-1234ze(E) % масс. ▶ 0/25/75 2/25/73 4/25/71 6/25/69 8/25/67 10/25/65 12/25/63 14/25/61
СОР (нагрев)   2,23 2,25 2,26 2,27 2,28 2,29 2,29 2,29
СОР (нагрев) по отношению к эталону   105,7% 106,5% 107,2% 107,7% 108,1% 108,4% 108,6% 108,8%
Объемная нагревательная способность при кДж/м3 1205 1301 1399 1500 1604 1710 1818 1928
всасывании                  
Нагревательная способность по отношению к эталону   137,1% 148,0% 159,2% 170,8% 182,5% 194,6% 206,9% 219,4%
Критическая температура °C 96,47 93,97 91,57 89,26 87,04 84,91 82,86 80,89
Критическое давление бар 46,62 47,44 48,24 49,03 49,81 50,59 51,36 52,13
Изменение энтальпии конденсатора кДж/кг 274,8 282,1 288,9 295,2 301,1 306,6 311,8 316,8
Отношение давлений   14,48 14,31 14,12 13,91 13,68 13,45 13,21 12,96
Массовый поток хладагента кг/час 26,2 25,5 24,9 24,4 23,9 23,5 23,1 22,7
Температура высвобождения компрессора °C 134,9 137,8 140,5 143,2 145,7 148.2 150,6 152.9
Давление на входе испарителя бар 1,14 1,22 1,30 1,39 1,49 1,59 1,69 1,80
Давление на входе конденсатора бар 16,0 17,0 18,0 19,0 20,1 21,1 22,1 23,1
Температура на входе испарителя °C -32,9 -33,6 -34,2 -34,9 -35,5 -36,2 -36,8 -37,4
Температура конденсации испарителя °C -26,8 -26,2 -25,7 -25,2 -24,7 -24,3 -23,9 -23,5
Температура газа на выходе испарителя °C -21,8 -21,2 -20,7 -20,2 -19.7 -19.3 -18,9 -18,5
Средняя температура испарителя °C -29,8 -29,9 -30,0 -30,0 -30,1 -30,2 -30,3 -30,4
Глайд испарителя (выход-вход) К 6,1 7,3 8,5 9,7 10,8 11,9 12,9 13,9
Давление всасывания компрессора бар 1,10 1,19 1,28 1,37 1,47 1,57 1,67 1,78
Давление высвобождения из компрессора бар 16,0 17,0 18,0 19,0 20,1 21,1 22,1 23,1
Перепад давлений в линии всасывания Па/м 193 175 160 147 135 125 116 108
Перепад давлений по отношению к эталону   66,1% 60,0% 54,8% 50,3% 46,4% 42,9% 39,8% 37,1%
Температура конденсации конденсатора °C 52,3 52,8 53,2 53,5 53,7 53,8 53,8 53,8
Температура начала кипения конденсатора °C 42,0 39,8 37,9 36,3 34,9 33,7 32,6 31,7
Температура жидкости на выходе конденсатора °C 41,0 38,8 36,9 35,3 33,9 32,7 31,6 30,7
Средняя температура конденсатора °C 47,2 46,3 45,6 44,9 44,3 43,8 43.2 42.7
Глайд конденсатора (вход-выход) K 10,3 13,0 15,3 17,3 18,9 20,2 21,2 22,1
Таблица 24
Теоретические данные о рабочих характеристиках выбранных смесей R-744/R-134a/R-1234ze(E), содержащих 16-30% R-744 и 25% R-134a
Композиция CO2/R-32/R-1234ze(E) % масс. ▶ 16/25/59 18/25/57 20/25/55 22/25/53 24/25/51 26/25/49 28/25/47 30/25/45
СОР (нагрев)   2,30 2,30 2,30 2,30 2,30 2,30 2,30 2,29
СОР (нагрев) по отношению к эталону   108,9% 109,0% 109,0% 109,0% 109,0% 108,9% 108,9% 108,8%
Объемная нагревательная способность при кДж/м3 2040 2155 2272 2391 2513 2638 2766 2898
всасывании                  
Нагревательная способность по отношению к эталону   232,2% 245,2% 258,5% 272,1% 286,0% 300,3% 314,8% 329,8%
Критическая температура °C 78.99 77,17 75,41 73,72 72,08 70,51 68,99 67,53
Критическое давление бар 52,89 53,65 54,41 55,17 55,93 56,69 57,45 58,20
Изменение энтальпии конденсатора кДж/кг 321,5 326,0 330,3 334,4 338,3 342,0 345,5 348,9
Отношение давлений   12,72 12,48 12,24 12,00 11,76 11,53 11,29 11,06
Массовый поток хладагента кг/час 22.4 22,1 21,8 21,5 21,3 21,1 20,8 20,6
Температура высвобождения компрессора °C 155,1 157,3 159,4 161,5 163,5 165,4 167,3 169,1
Давление на входе испарителя бар 1,91 2,03 2,15 2,28 2,41 2,54 2,68 2,83
Давление на входе конденсатора бар 24,1 25,1 26,1 27,1 28,1 29,1 30,2 31,2
Температура на входе испарителя °C -38,0 -38,5 -39,1 -39,6 -40,0 -40,4 -40,8 -41,1
Температура конденсации испарителя °C -23,1 -22,8 -22,6 -22,3 -22,1 -21,9 -21,8 -21,7
Температура газа на выходе испарителя °C -18,1 -17,8 -17,6 -17,3 -17,1 -16,9 -16,8 -16,7
Средняя температура испарителя °C -30,6 -30,7 -30,8 -30,9 -31,1 -31,2 -31,3 -31,4
Глайд испарителя (выход-вход) K 14,8 15,7 16,5 17,2 17,9 18,5 19,0 19,4
Давление всасывания компрессора бар 1,90 2,01 2,14 2,26 2,39 2,53 2,67 2,82
Давление высвобождения из компрессора бар 24,1 25,1 26,1 27,1 28,1 29,1 30,2 31,2
Перепад давлений в линии всасывания Па/м 101 95 89 84 79 75 71 67
Перепад давлений по отношению к эталону   34.7% 32,5% 30,5% 28,7% 27,1% 25,6% 24,2% 23,0%
Температура конденсации конденсатора °C 53.6 53,4 53,1 52,8 52,4 52,0 51,5 51,0
Температура начала кипения конденсатора °C 30.9 30,2 29,6 29,1 28,6 28,2 27,9 27,6
Температура жидкости на выходе конденсатора °C 29,9 29,2 28,6 28,1 27,6 27,2 26,9 26,6
Средняя температура конденсатора °C 42,3 41,8 41,4 40,9 40,5 40,1 39,7 39,3
Глайд конденсатора (вход-выход) K 22,7 23,2 23,5 23,7 23,8 23,7 23,6 23,4
Таблица 25
Теоретические данные о рабочих характеристиках выбранных смесей R-744/R-134a/R-1234ze(E), содержащих 0-14% R-744 и 30% R-134a
Композиция CO2/R-32/R-I234ze(E) % масс. ▶ 0/30/70 2/30/68 4/30/66 6/30/64 8/30/62 10/30/60 12/30/58 14/30/56
СОР (нагрев)   2,25 2,27 2,28 2,29 2,29 2,30 2,30 2,30
СОР (нагрев) по отношению к эталону   106,8% 107,5% 108,0% 108,4% 108,7% 109,0% 109,2% 109,3%
Объемная нагревательная способность при всасывании кДж/м3 1323 1421 1522 1625 1730 1838 1949 2062
Нагревательная способность по отношению к эталону   150,5% 161,7% 173,2% 184,9% 196,9% 209,2% 221,8% 234,7%
Критическая температура °C 94,49 92,17 89,93 87,77 85,70 83,71 81,79 79,95
Критическое давление бар 48,05 48,86 49,66 50,46 51,25 52,03 52,82 53,60
Изменение энтальпии конденсатора кДж/кг 285,4 292,4 298,9 304,9 310,6 315,9 321,0 325,8
Отношение давлений   13,81 13,64 13,46 13,26 13,05 12,84 12,61 12,39
Массовый поток хладагента кг/час 25,2 24,6 24,1 23,6 23,2 22,8 22,4 22,1
Температура высвобождения компрессора °C 138,8 141,6 144,3 146,8 149.3 151,7 154,1 156,3
Давление на входе испарителя бар 1,25 1,33 1,42 1,52 1,62 1,72 1,83 1,94
Давление на входе конденсатора бар 16,8 17,8 18,8 19,8 20,8 21,8 22.8 23,8
Температура на входе испарителя °C -33,3 -33,9 -34,5 -35,1 -35,7 -36,2 -36,8 -37,3
Температура конденсации испарителя °C -26,5 -26,0 -25,6 -25,1 -24,7 -24,3 -24,0 -23,6
Температура газа на выходе испарителя °C -21,5 -21,0 -20,6 -20,1 -19,7 -19,3 -19,0 -18,6
Средняя температура испарителя °C -29,9 -30.0 -30,0 -30,1 -30.2 -30.3 -30,4 -30,5
Глайд испарителя (выход-вход) К. 6,8 7,9 9,0 10,0 11,0 11,9 12,8 13,7
Давление всасывания компрессора бар 1,22 1,30 1,40 1,49 1,59 1,70 1,81 1,92
Давление высвобождения из компрессора бар 16,8 17,8 18,8 19,8 20,8 21,8 22,8 23,8
Перепад давлений в линии всасывания Па/м 171 156 144 132 123 114 106 99
Перепад давлений по отношению к эталону   58.5% 53,5% 49,1% 45,3% 42,0% 39,0% 36,4% 34,0%
Температура конденсации конденсатора °C 51.4 51,8 52,2 52,4 52,5 52,5 52,5 52,4
Температура начала кипения конденсатора °C 41,4 39,4 37,7 36,3 35,0 33,9 32,9 32,0
Температура жидкости на выходе конденсатора °C 40,4 38,4 36,7 35,3 34,0 32,9 31,9 31.0
Средняя температура конденсатора °C 46,4 45,6 44,9 44,3 43,7 43,2 42.7 42,2
Глайд конденсатора (вход-выход) K 10,0 12,4 14,4 16,1 17,5 18,7 19,6 20,4
Талица 26
Теоретические данные о рабочих характеристиках выбранных смесей R-744/R-32a/R-1234ze(E), содержащих 16-30% R-744 и 30% R-32a
Композиция CO2/R-32/R-1234ze(E) % масс. ▶ 16/30/54 18/30/52 20/3/50 22/30/48 24/30/46 26/30/44 28/30/42 30/30/40
СОР (нагрев)   2,31 2,31 2,31 2,31 2,31 2,31 2,31 2,30
СОР (нагрев) по отношению к эталону   109,4% 109,4% 109,5% 109,5% 109,4% 109,4% 109,4% 109,3%
Объемная нагревательная способность при всасывании кДж/м3 2177 2296 2416 2540 2667 2797 2931 3068
Нагревательная способность по отношению к эталону   247,8% 261,3% 275,0% 289,1% 303,5% 318,3% 333,5% 349,2%
Критическая температура °C 78,17 76,45 74,80 73,21 71,67 70,18 68,75 67,36
Критическое давление бар 54,37 55,15 55,92 56,70 57,47 58,24 59,01 59,78
Изменение энтальпии конденсатора кДж/кг 330,3 334,7 338,8 342,7 346,4 350,0 353,3 356,5
Отношение давлений   12,16 11,93 11,70 11,48 11,25 11,03 10,80 10,58
Массовый поток хладагента кг/час 21,8 21,5 21,3 21,0 20,8 20,6 20,4 20,2
Температура высвобождения компрессора °C 158,5 160,6 162,6 164,6 166,5 168,3 170,1 171,7
Давление на входе испарителя бар 2.06 2,18 2,31 2,44 2,57 2,72 2,87 3,02
Давление на входе конденсатора бар 24,8 25,8 26,8 27,8 28,8 29,8 30,8 31,9
Температура на входе испарителя °C -37,8 -38,2 -38,7 -39,1 -39,4 -39,7 -40,0 -40,2
Температура конденсации испарителя °C -23,3 -23,1 -22,8 -22,6 -22,4 -22,3 -22,2 -22,1
Температура газа на выходе испарителя °C -18,3 -18,1 -17,8 -17,6 -17,4 -17,3 -17,2 -17,1
Средняя температура испарителя °C -30.6 -30,7 -30,8 -30,8 -30,9 -31,0 -31,1 -31,1
Глайд испарителя (выход-вход) K 14,4 15,2 15,8 16,4 17,0 17,4 17,8 18,2
Давление всасывания компрессора бар 2,04 2,16 2,29 2,42 2,56 2,71 2,86 3,01
Давление высвобождения из компрессора бар 24,8 25,8 26,8 27,8 28,8 29,8 30,8 31,9
Перепад давлений в линии всасывания Па/м 93 87 82 78 73 69 66 62
Перепад давлений по отношению к эталону   31,9% 29,9% 28,2% 26,6% 25,1% 23,7% 22,5% 21,3%
Температура конденсации конденсатора °C 52,2 52,0 51,7 51,3 51,0 50,5 50,1 49,6
Температура начала кипения конденсатора °C 31,3 30,6 30,1 29,6 29,2 28,8 28,5 28,3
Температура жидкости на выходе конденсатора °C 30,3 29.6 29,1 28,6 28,2 27,8 27,5 27,3
Средняя температура конденсатора °C 41,7 41,3 40,9 40,5 40,1 39,7 39,3 38,9
Глайд конденсатора (вход-выход) K 20,9 21,3 21,6 21,7 21,8 21,7 21,6 21,3
Таблица 27
Теоретические данные о рабочих характеристиках выбранных смесей R-744/R-134a/R-1234ze(E), содержащих 0-14% R-744 и 25% R-134a
Композиция CO2/R-32/R-134a/R-1234ze(E) % масс. ▶ 0/5/5/90 2/5/5/88 4/5/5/86 6/5/5/84 8/5/5/82 10/5/5/80 12/5/5/78 14/5/5/76
СОР (нагрев)   2,07 2,12 2,15 2,18 2,20 2,21 2,22 2,23
СОР (нагрев) по отношению к эталону   98,2% 100,3% 101,9% 103,2% 104.1% 104,9% 105,5% 106,0%
Объемная нагревательная способность при кДж/м3 748 833 920 1012 1106 1203 1302 1405
всасывании                  
Нагревательная способность по отношению к эталону   85,2% 94,8% 104,7% 115,1% 125,8% 136,9% 148,2% 159,8%
Критическая температура °C 106,20 102,70 99,37 96,19 93,18 90,31 87,59 84,99
Критическое давление бар 39,52 40,32 41,10 41,86 42.62 43,37 44,11 44,86
Изменение энтальпии конденсатора кДж/кг 227,4 238,4 247,9 256,2 263,7 270,3 276,5 282,1
Отношение давлений   17,76 17,77 17,68 17,47 17,19 16.87 16,51 16,14
Массовый поток хладагента кг/час 31,7 30,2 29,0 28,1 27,3 26,6 26,0 25,5
Температура высвобождения компрессора °C 118,5 122,3 125,8 129,0 132,0 134,8 137,5 140,0
Давление на входе испарителя бар 0,75 0,80 0,86 0,93 1,01 1,09 1,18 1,27
Давление на входе конденсатора бар 12,1 13,3 14,4 15,6 16,7 17,9 19,0 20,1
Температура на входе испарителя °C -29,9 -30,6 -31,3 -32,1 -32.9 -33,7 -34,6 -35,5
Температура конденсации испарителя °C -29,4 -28,7 -28,0 -27,3 -26,5 -25,8 -25,1 -24,4
Температура газа на выходе испарителя °C -24,4 -23,7 -23,0 -22,3 -21,5 -20,8 -20,1 -19,4
Средняя температура испарителя °C -29,6 -29,7 -29,7 -29,7 -29,7 -29.8 -29,9 -30,0
Глайд испарителя (выход-вход) K 0,5 1,9 3,3 4,8 6,3 7,9 9,5 11,1
Давление всасывания компрессора бар 0,68 0,75 0,82 0,89 0,97 1,06 1,15 1,24
Давление высвобождения из компрессора бар 12,1 13,3 14,4 15,6 16,7 17,9 19,0 20,1
Перепад давлений в линии всасывания Па/м 358 311 273 242 217 196 178 162
Перепад давлений по отношению к эталону   122,7% 106,4% 93,5% 83,0% 74,3% 67,0% 60,9% 55,6%
Температура конденсации конденсатора °C 53,6 55,1 56,3 57,2 58,0 58,5 58,9 59,1
Температура начала кипения конденсатора °C 48,6 44,2 40,7 37,9 35.6 33,7 32,1 30,8
Температура жидкости на выходе конденсатора °C 47,6 43,2 39,7 36,9 34,6 32,7 31,1 29,8
Средняя температура конденсатора °C 51,1 49,7 48,5 47,6 46,8 46,1 45,5 44,9
Глайд конденсатора (вход-выход) K 5,0 10,8 15,5 19,3 22,4 24,9 26,8 28.4
Таблица 28
Теоретические данные о рабочих характеристиках выбранных смесей R-744/R-32/R-134a/R-1234ze(E), содержащих 16-30% R-744 и 5% R-134a
Композиция CO2/R-32/R-134a/R-1234ze(E) % масс. ▶ 16/5/5/74 18/5/5/72 20/5/5/70 22/5/5/68 24/5/5/66 26/5/5/64 28/5/5/62 30/5/5/60
СОР (нагрев)   2,24 2,25 2,25 2,25 2,26 2,26 2,25 2,25
СОР (нагрев) по отношению к эталону   106,3% 106,6% 106,8% 106,9% 107,0% 107,0% 106,9% 106,8%
Объемная нагревательная способность при кДж/м3 1509 1615 1722 1831 1941 2052 2164 2277
всасывании                  
Нагревательная способность по отношению к эталону   171,7% 183,7% 196,0% 208.4% 220,9% 233,5% 246,2% 259,1%
Критическая температура °C 82,52 80,17 77,92 75,76 73,71 71,74 69,85 68,04
Критическое давление бар 45,60 46,34 47,08 47,82 48,56 49,30 50.04 50,78
Изменение энтальпии конденсатора кДж/кг 287,4 292,4 297,2 301,7 306,1 310,4 314,5 318,5
Отношение давлений   15,77 15,40 15,03 14,68 14,35 14,02 13,72 13,42
Массовый поток хладагента кг/час 25,1 24,6 24,2 23,9 23,5 23,2 22,9 22,6
Температура высвобождения компрессора °C 142,4 144,8 147,1 149,3 151,6 153,8 155,9 158,1
Давление на входе испарителя бар 1.37 1,47 1,57 1,68 1.79 1,90 2,02 2,14
Давление на входе конденсатора бар 21,2 22,2 23,3 24,4 25,4 26,5 27,5 28,5
Температура на входе испарителя °C -36,5 -37,4 -38,4 -39,3 -40,2 -41,1 -42,0 -42,8
Температура конденсации испарителя °C -23,8 -23,2 -22,7 -22,3 -21,9 -21,5 -21,2 -21,0
Температура газа на выходе испарителя °C -18,8 -18,2 -17,7 -17,3 -16,9 -16,5 -16,2 -16,0
Средняя температура испарителя °C -30,1 -30,3 -30,5 -30,8 -31,0 -31,3 -31,6 -31,9
Глайд испарителя (выход-вход) K 12,7 14,2 15,6 17,0 18,4 19,6 20,8 21,8
Давление всасывания компрессора бар 1,34 1,45 1,55 1,66 1,77 1,89 2,00 2,12
Давление высвобождения из компрессора бар 21,2 22,2 23,3 24,4 25,4 26,5 27,5 28,5
Перепад давлений в линии всасывания Па/м 149 137 127 118 111 103 97 91
Перепад давлений по отношению к эталону   51,0% 47,1% 43,6% 40,5% 37,8% 35,4% 33,3% 31,3%
Температура конденсации конденсатора °C 59,2 59,2 59,0 58,8 58,5 58,1 57.7 57,2
Температура начала кипения конденсатора °C 29,6 28,7 27.9 27,1 26.5 26,0 25,5 25,2
Температура жидкости на выходе конденсатора °C 28,6 27,7 26,9 26,1 25.5 25,0 24,5 24,2
Средняя температура конденсатора °C 44,4 43,9 43,5 43,0 42,5 42,1 41,6 41,2
Глайд конденсатора (вход-выход) K 29.6 30,5 31,2 31,7 32.0 32,1 32.1 32,0
Таблица 29
Теоретические данные о рабочих характеристиках выбранных смесей R-744/R-32/R-134a/R-1234ze(E), содержащих 0-14% R-744 и 5% R-134a
Композиция CO2/R-32/R-134a/R-1234ze(E) % масс. ▶ 0/5/10/85 2/5/10/83 4/5/10/81 6/5/10/79 8/5/10/77 10/5/10/75 12/5/10/73 14/5/10/71
СОР (нагрев)   2,08 2,12 2,15 2,18 2,20 2,21 2,23 2,24
СОР (нагрев) по отношению к эталону   98,5% 100,5% 102,0% 103,3% 104,2% 105,0% 105,5% 106,0%
Объемная нагревательная способность при кДж/м3 766 852 940 1032 1127 1226 1326 1430
всасывании                  
Нагревательная способность по отношению к эталону   87,2% 96,9% 107,0% 117,5% 128,3% 139,5% 151,0% 162,7%
Критическая температура °C 105,78 102,29 98,97 95,82 92,83 89,99 87,28 84,71
Критическое давление бар 39,92 40,71 41,48 42,23 42.99 43,73 44,48 45,22
Изменение энтальпии конденсатора кДж/кг 228,3 239,1 248,6 256,8 264,2 270,9 276,9 282,5
Отношение давлений   17,57 17,58 17,48 17,27 17,00 16,68 16,33 15,97
Массовый поток хладагента кг/час 31,5 30,1 29,0 28,0 27,3 26,6 26,0 25,5
Температура высвобождения компрессора °C 119,0 122,7 126,2 129,4 132,4 135,2 137,8 140,3
Давление на входе испарителя бар 0,76 0,82 0,88 0,95 1,03 1,11 1,20 1,30
Давление на входе конденсатора бар 12,3 13,5 14,6 15,8 16,9 18,0 19,2 20,3
Температура на входе испарителя °C -30,0 -30,6 -31,4 -32,1 -32,9 -33,7 -34,6 -35,5
Температура конденсации испарителя °C -29,4 -28,7 -28,0 -27,3 -26,6 -25,8 -25,1 -24,5
Температура газа на выходе испарителя °C -24,4 -23,7 -23,0 -22,3 -21,6 -20,8 -20,1 -19,5
Средняя температура испарителя °C -29,7 -29,7 -29,7 -29,7 -29,7 -29,8 -29,9 -30,0
Глайд испарителя (выход-вход) К 0,6 1,9 3,3 4,8 6,3 7,9 9,4 11,0
Давление всасывания компрессора бар 0,70 0,77 0,84 0,91 0,99 1,08 1,17 1,27
Давление высвобождения из компрессора бар 12,3 13,5 14.6 15,8 16.9 18,0 19,2 20,3
Перепад давлений в линии всасывания Па/м 349 303 267 237 212 192 174 159
Перепад давлений по отношению к эталону   119,4% 103,8% 91,3% 81,1% 72,7% 65,7% 59,7% 54,5%
Температура конденсации конденсатора °C 53,4 54,8 56,0 56,9 57,6 58,2 58,5 58,7
Температура начала кипения конденсатора °C 48,6 44,3 40,8 38,0 35,7 33,9 32,3 31,0
Температура жидкости на выходе конденсатора °C 47,6 43,3 39,8 37,0 34,7 32,9 31,3 30,0
Средняя температура конденсатора °C 51,0 49,6 48,4 47,5 46,7 46,0 45,4 44,8
Глайд конденсатора (вход-выход) K 4,9 10,5 15,2 18,9 21,9 24,3 26,2 27,8
Таблица 30
Теоретические данные о рабочих характеристиках выбранных смесей R-744/R-32/R-134a/R-1234ze(E), содержащих 16-30% R-744 и 5% R-32 и 10% 134a
Композиция CO2/R-32/R-I34a/R-1234ze(E) % масс. ▶ 16/5/10/69 18/5/10/67 20/5/10/65 22/5/10/63 24/5/10/61 26/5/10/59 28/5/10/57 30/5/10/55
СОР (нагрев)   2,24 2,25 2,25 2,26 2,26 2,26 2,26 2,25
СОР (нагрев) по отношению к эталону   106,4% 106,7% 106,8% 107,0% 107,0% 107,0% 107,0% 106,9%
Объемная нагревательная способность при кДж/м3 1535 1643 1752 1862 1974 2088 2202 2318
всасывании                  
Нагревательная способность по отношению к эталону   174,7% 187,0% 199,4% 212,0% 224,7% 237,6% 250,6% 263,8%
Критическая температура °C 82,25 79,91 77,68 75,54 73,50 71,55 69,67 67,87
Критическое давление бар 45,96 46,71 47,45 48,19 48,93 49,67 50,40 51,14
Изменение энтальпии конденсатора кДж/кг 287,8 292,8 297,5 302,0 306,3 310,5 314,6 318,5
Отношение давлений   15,60 15,23 14,87 14,52 14,18 13,86 13,55 13,25
Массовый поток хладагента кг/час 25,0 24,6 24,2 23,8 23,5 23,2 22,9 22,6
Температура высвобождения компрессора °C 142.8 145,1 147,4 149,6 151,8 154,0 156,1 158,2
Давление на входе испарителя бар 1,40 1,50 1,60 1,71 1,83 1,94 2,06 2,19
Давление на входе конденсатора бар 21,4 22,5 23,5 24,6 25,6 26,7 27,7 28,8
Температура на входе испарителя °C -36,4 -37,3 -38,2 -39,1 -40.0 -40,9 -41,7 -42,5
Температура конденсации испарителя °C -23,9 -23,3 -22,8 -22,4 -22,0 -21,6 -21,3 -21,1
Температура газа на выходе испарителя °C -18,9 -18,3 -17,8 -17,4 -17,0 -16,6 -16,3 -16,1
Средняя температура испарителя °C -30,1 -30,3 -30,5 -30,7 -31.0 -31,2 -31,5 -31.8
Глайд испарителя (выход-вход) К 12.5 14,0 15,4 16,8 18,1 19,3 20,4 21,4
Давление всасывания компрессора бар 1,37 1,47 1,58 1,69 1,81 1,93 2,05 2,17
Давление высвобождения из компрессора бар 21,4 22,5 23,5 24,6 25.6 26,7 27,7 28,8
Перепад давлений в линии всасывания Па/м 146 135 125 116 109 102 95 90
Перепад давлений по отношению к эталону   50,1% 46,2% 42,8% 39,8% 37,2% 34,8% 32,7% 30,7%
Температура конденсации конденсатора °C 58,8 58,8 58,6 58,4 58,1 57,7 57,2 56,7
Температура начала кипения конденсатора °C 29,9 28,9 28,1 27,4 26,8 26,3 25,8 25,4
Температура жидкости на выходе конденсатора °C 28,9 27,9 27,1 26,4 25,8 25,3 24,8 24,4
Средняя температура конденсатора °C 44,3 43,8 43,4 42,9 42,4 42,0 41,5 41,1
Глайд конденсатора (вход-выход) K 29,0 29,9 30,5 31,0 31,3 31,4 31,4 31,3
Таблица 31
Теоретические данные о рабочих характеристиках выбранных смесей R-744/R-32/R-134a/R-1234ze(E), содержащих 0-14% R-744 и 5% R-32 и 20% 134a
Композиция CO2/R-32/R-134a/R-1234ze(E) % масс. ▶ 0/5/20/75 2/5/20/73 4/5/20/71 6/5/20/69 8/5/20/67 10/5/20/65 12/5/20/63 14/5/20/61
СОР (нагрев)   2,08 2,13 2,16 2,18 2,20 2,22 2,23 2,24
СОР (нагрев) по отношению к эталону   98,9% 100.8% 102,3% 103,5% 104,4% 105,1% 105,7% 106,1%
Объемная нагревательная способность при кДж/м3 801 888 978 1072 1170 1270 1373 1479
всасывании                  
Нагревательная способность по отношению к эталону   91,2% 101,1% 111,3% 122,0% 133,1% 144,5% 156,2% 168,3%
Критическая температура °C 104,94 101,49 98,21 95,11 92,16 89,36 86,70 84,16
Критическое давление бар 40,64 41,40 42,16 42,91 43,66 44,41 45,15 45,90
Изменение энтальпии конденсатора кДж/кг 230,1 240,7 250,0 258,2 265,5 272,1 278,1 283,6
Отношение давлений   17,21 17,22 17,12 16,93 16,65 16,35 16,00 15,65
Массовый поток хладагента кг/час 31,3 29,9 28,8 27,9 27,1 26,5 25,9 25,4
Температура высвобождения компрессора °C 120,0 123,7 127,1 130,3 133,3 136,1 138,7 141,2
Давление на входе испарителя бар 0,79 0,85 0,92 0,99 1,07 1,16 1,25 1,35
Давление на входе конденсатора бар 12,7 13,8 14,9 16,1 17,3 18,4 19,5 20,6
Температура на входе испарителя °C -30,0 -30,7 -31,4 -32,1 -32,8 -33,6 -34,5 -35,3
Температура конденсации испарителя °C -29,3 -28,7 -28,1 -27,3 -26,6 -25,9 -25,3 -24,6
Температура газа на выходе испарителя °C -24,3 -23,7 -23,1 -22,3 -21,6 -20,9 -20,3 -19,6
Средняя температура испарителя °C -29,7 -29,7 -29,7 -29,7 -29,7 -29,8 -29,9 -30,0
Глайд испарителя (выход-вход) Л 0,7 2,0 3,3 4,7 6,2 7,7 9,2 10,7
Давление всасывания компрессора бар 0,74 0,80 0,87 0,95 1,04 1,13 1,22 1,32
Давление высвобождения из компрессора бар 12,7 13,8 14,9 16.1 17,3 18,4 19,5 20,6
Перепад давлений в линии всасывания Па/м 332 289 255 227 204 185 168 154
Перепад давлений по отношению к эталону   113,6% 99,0% 87,4% 77,8% 69,9% 63,2% 57,5% 52,6%
Температура конденсации конденсатора °C 53,0 54,3 55,4 56,3 57,0 57,5 57,8 58,0
Температура начала кипения конденсатора °C 48,5 44,4 41,0 38,3 36,0 34,2 32,6 31,3
Температура жидкости на выходе конденсатора °C 47,5 43,4 40,0 37,3 35,0 33,2 31,6 30,3
Средняя температура конденсатора °C 50.8 49,3 48,2 47,3 46,5 45,8 45,2 44,7
Глайд конденсатора (вход-выход) K 4,5 9,9 14,4 18,0 20,9 23,3 25,2 26,7
Таблица 32
Теоретические данные о рабочих характеристиках выбранных смесей R-744/R-32/R-134a/R-1234ze(E), содержащих 16-30% R-744 и 5% R-32 и 20% 134a
Композиция CO2/R-32/R-134a/R-1234ze(E) % масс. ▶ 16/5/20/59 18/5/20/57 20/5/20/55 22/5/20/53 24/5/20/51 26/5/20/49 28/5/20/47 30/5/20/45
СОР (нагрев)   2,24 2,25 2,25 2,26 2,26 2,26 2,26 2,26
СОР (нагрев) по отношению к эталону   106,5% 106,7% 106,9% 107,1% 107,1% 107,2% 107,1% 107,1%
Объемная нагревательная способность при кДж/м3 1587 1697 1810 1924 2040 2158 2277 2398
всасывании                  
Нагревательная способность по отношению к эталону   180,6% 193,2% 206,0% 219,0% 232,2% 245,6% 259,1% 272,9%
Критическая температура °C 81.74 79,43 77,23 75,12 73,11 71,18 69,32 67,55
Критическое давление бар 46,64 47,38 48,12 48,86 49,61 50,35 51,09 51,83
Изменение энтальпии конденсатора кДж/кг 288,8 293,7 298,3 302,7 307,0 311,0 315,0 318,8
Отношение давлений   15,28 14,92 14,57 14,22 13,89 13,56 13,25 12,95
Массовый поток хладагента кг/час 24,9 24,5 24,1 23,8 23,5 23,1 22,9 22,6
Температура высвобождения компрессора °C 143,6 145,9 148,1 150,3 152,4 154,5 156,6 158,6
Давление на входе испарителя бар 1,45 1,55 1,66 1,78 1,90 2,02 2,14 2,27
Давление на входе конденсатора бар 21,7 22,8 23,9 25,0 26,1 27,1 28,2 29,2
Температура на входе испарителя °C -36,2 -37,0 -37,9 -38,8 -39,6 -40,4 -41,2 -41,9
Температура конденсации испарителя °C -24,0 -23,5 -23,0 -22,5 -22,1 -21,8 -21,5 -21,2
Температура газа на выходе испарителя °C -19,0 -18,5 -18,0 -17,5 -17,1 -16,8 -16,5 -16,2
Средняя температура испарителя °C -30,1 -30,3 -30,4 -30,6 -30,9 -31,1 -31,3 -31,6
Глайд испарителя (выход-вход) K 12,1 13,5 14,9 16,2 17,4 18,6 19,7 20,7
Давление всасывания компрессора бар 1,42 1,53 1,64 1,76 1,88 2,00 2,13 2,26
Давление высвобождения из компрессора бар 21,7 22,8 23,9 25,0 26,1 27,1 28,2 29,2
Перепад давлений в линии всасывания Па/м 141 130 121 112 105 98 92 87
Перепад давлений но отношению к эталону   48,3% 44,6% 41,4% 38,5% 35,9% 33,6% 31,6% 29,7%
Температура конденсации конденсатора °C 58,0 58,0 57,8 57,6 57,3 56,9 56,4 55,9
Температура начала кипения конденсатора °C 30,2 29,3 28,5 27,8 27,2 26,7 26,3 25,9
Температура жидкости на выходе конденсатора °C 29.2 28,3 27.5 26,8 26,2 25,7 25,3 24,9
Средняя температура конденсатора °C 44,1 43,6 43,2 42,7 42,3 41,8 41,4 40,9
Глайд конденсатора (вход-выход) K 27,8 28,7 29,4 29,8 30.1 30,2 30,2 30,0
Таблица 33
Теоретические данные о рабочих характеристиках выбранных смесей R-744/R-32/R-134a/R-1234ze(E), содержащих 0-14% R-744 и 5% R-32 и 30% 134a
Композиция CO2/R-32/R-134a/R-1234ze(E) % масс. ▶ 0/5/30/65 2/5/30/63 4/5/30/61 6/5/30/59 8/5/30/57 10/2/30/55 12/5/30/53 14/5/30/51
СОР (нагрев)   2,09 2,13 2,16 2,19 2,20 2,22 2,23 2,24
СОР (нагрев) по отношению к эталону   99,2% 101,1% 102,5% 103,7% 104,5% 105,2% 105,8% 106,2%
Объемная нагревательная способность при кДж/м3 833 922 1014 1109 1209 1311 1417 1525
всасывании                  
Нагревательная способность по отношению к эталону   94,9% 104,9% 115,4% 126,3% 137,6% 149,2% 161,2% 173,6%
Критическая температура °C 104,11 100,71 97,48 94,43 91,52 88,76 86,14 83,64
Критическое давление бар 41,22 41,98 42,74 43,49 44,24 44,99 45,74 46,49
Изменение энтальпии конденсатора кДж/кг 232,0 242,5 251,7 259,9 267,1 273,6 279,5 285,0
Отношение давлений   16,90 16,91 16,81 16,63 16,36 16,06 15,72 15,37
Массовый поток хладагента кг/час 31,0 29,7 28,6 27,7 27,0 26.3 25,8 25,3
Температура высвобождения компрессора °C 121,0 124,7 128,2 131,3 134,3 137,0 139,6 142,1
Давление на входе испарителя бар 0,82 0,88 0,95 1,03 1,11 1,20 1.29 1,39
Давление на входе конденсатора бар 13,0 14,1 15,3 16,4 17,6 18,7 19,9 21,0
Температура на входе испарителя °C -30,1 -30,7 -31,4 -32,1 -32,8 -33,5 -34,3 -35,1
Температура конденсации испарителя °C -29,4 -28,8 -28,1 -27,4 -26,7 -26,1 -25,4 -24,8
Температура газа на выходе испарителя °C -24,4 -23,8 -23,1 -22,4 -21,7 -21,1 -20,4 -19,8
Средняя температура испарителя °C -29,7 -29,7 -29,7 -29,7 -29,8 -29,8 -29,9 -30,0
Глайд испарителя (выход-вход) K 0,7 1,9 3,2 4,6 6,0 7,5 8,9 10,4
Давление всасывания компрессора бар 0,77 0,83 0,91 0,99 1,07 1.17 1.26 1,37
Давление высвобождения из компрессора бар 13,0 14,1 15,3 16,4 17,6 18,7 19,9 21,0
Перепад давлений в линии всасывания Па/м 317 277 245 219 197 178 162 148
Перепад давлений по отношению к эталону   108,5% 94,9% 83,9% 74,8% 67,3% 60,9% 55,5% 50,8%
Температура конденсации конденсатора °C 52,6 53,8 54,9 55,7 56,3 56,8 57,1 57,3
Температура начала кипения конденсатора °C 48,5 44,4 41,1 38,4 36,2 34,4 32,9 31,6
Температура жидкости на выходе конденсатора °C 47,5 43,4 40,1 37,4 35,2 33,4 31,9 30,6
Средняя температура конденсатора °C 50,5 49,1 48,0 47,1 46,3 45,6 45,0 44,4
Глайд конденсатора (вход-выход) K 4,1 9,4 13,7 17,3 20,1 22,4 24,3 25,7
Таблица 34
Теоретические данные о рабочих характеристиках выбранных смесей R-744/R-32/R-134a/R-1234ze(E), содержащих 16-30% R-744 и 5% R-32 и 30% 134a
Композиция CO2/R-32/R-134a/R-1234ze(E) % масс. ▶ 16/5/30/49 18/5/30/47 20/5/30/45 22/5/30/43 24/5/30/41 26/5/30/39 28/5/30/37 30/5/30/35
СОР (нагрев)   2,25 2,25 2,26 2,26 2,26 2,26 2,26 2,26
СОР (нагрев) по отношению к эталону   106,6% 106,9% 107,1% 107,2% 107,3% 107,3% 107,3% 107,3%
Объемная нагревательная способность при кДж/м3 1636 1749 1865 1983 2102 2224 2347 2473
всасывании                  
Нагревательная способность по отношению к эталону   186,2% 199,1% 212,3% 225,6% 239,3% 253,1% 267,1% 281,4%
Критическая температура °C 81,25 78,98 76,80 74,72 72,73 70,82 68,99 67,24
Критическое давление бар 47,24 47,98 48,73 49,47 50,22 50,96 51,71 52,45
Изменение энтальпии конденсатора кДж/кг 290,1 294,9 299,5 303,8 308,0 311,9 315,7 319,4
Отношение давлений   15,02 14,66 14,31 13,96 13,63 13,30 12,99 12,69
Массовый поток хладагента кг/час 24,8 24.4 24,0 23,7 23,4 23,1 22.8 22,5
Температура высвобождения компрессора °C 144,5 146,7 148,9 151,1 153,1 155,2 157,2 159,2
Давление на входе испарителя бар 1,50 1,61 1,72 1,84 1,96 2,09 2,22 2,35
Давление на входе конденсатора бар 22,1 23,2 24,3 25,4 26,5 27,6 28.6 29,7
Температура на входе испарителя °C -36,0 -36,8 -37,6 -38,4 -39,2 -40,0 -40,7 -41,4
Температура конденсации испарителя °C -24,2 -23,7 -23,2 -22,7 -22,3 -22,0 -21,7 -21,4
Температура газа на выходе испарителя °C -19,2 -18,7 -18,2 -17,7 -17,3 -17,0 -16,7 -16,4
Средняя температура испарителя °C -30,1 -30,2 -30,4 -30,6 -30,8 -31,0 -31,2 -31,4
Глайд испарителя (выход-вход) K 11,8 13,1 14,4 15,7 16,9 18,0 19,1 20,0
Давление всасывания компрессора бар 1,47 1,58 1,70 1,82 1,94 2,07 2,20 2,34
Давление высвобождения из компрессора бар 22,1 23.2 24,3 25,4 26,5 27,6 28.6 29,7
Перепад давлений в линии всасывания Па/м 136 126 117 109 102 95 89 84
Перепад давлений по отношению к эталону   46,7% 43,2% 40,0% 37,2% 34,8% 32,6% 30,6% 28,8%
Температура конденсации конденсатора °C 57,4 57,3 57,1 56,9 56,6 56,2 55,8 55,2
Температура начала кипения конденсатора °C 30,5 29,6 28,8 28,1 27,6 27,1 26,7 26,3
Температура жидкости на выходе конденсатора °С 29,5 28,6 27,8 27,1 26,6 26,1 25,7 25,3
Средняя температура конденсатора °С 43,9 43,4 43,0 42,5 42,1 41,6 41,2 40,8
Глайд конденсатора (вход-выход) К 26,9 27,7 28,3 28,8 29,0 29,1 29,1 28,9
Таблица 35
Теоретические данные о рабочих характеристиках выбранных смесей R-744/R-32/R-134a/R-1234ze(E), содержащих 0-14% R-744, 5% R-32 и 40% 134a
Композиция CO2/R-32/R-134a/R-1234ze(E) % масс. ▶ 0/5/40/55 2/5/40/53 4/5/40/51 6/5/40/49 8/5/40/47 10/5/40/45 12/5/40/43 14/5/40/41
СОР (нагрев)   2,10 2,14 2,17 2,19 2,21 2,22 2,23 2,24
СОР (нагрев) по отношению к эталону   99,6% 101,4% 102,8% 103,9% 104,7% 105,4% 106,0% 106,4%
Объемная нагревательная способность при кДж/м3 863 953 1047 1144 1245 1350 1457 1568
всасывании                  
Нагревательная способность по отношению к эталону   98,2% 108,5% 119,1% 130,2% 141,7% 153,7% 165,9% 178,5%
Критическая температура °C 103,30 99,95 96,78 93,77 90,91 88,19 85,60 83,14
Критическое давление бар 41,67 42,44 43,21 43,97 44,73 45,49 46,24 47,00
Изменение энтальпии конденсатора кДж/кг 234,1 244,6 253,7 261,8 269,0 275,4 281,3 286,8
Отношение давлений   16,63 16,64 16,55 16,37 16,11 15,81 15,49 15,14
Массовый поток хладагента кг/час 30,8 29,4 28,4 27,5 26,8 26,1 25,6 25,1
Температура высвобождения компрессора °C 122,1 125,8 129,3 132,5 135,4 138,1 140,7 143,1
Давление на входе испарителя бар 0,85 0,91 0,98 1,06 1,14 1,23 1,33 1,43
Давление на входе конденсатора бар 13,2 14,4 15,5 16,7 17,9 19,0 20,2 21,3
Температура на входе испарителя °C -30,1 -30,7 -31,3 -32,0 -32,7 -33,4 -34,2 -35,0
Температура конденсации испарителя °C -29,4 -28,9 -28,2 -27,6 -26,9 -26,2 -25,5 -24,9
Температура газа на выходе испарителя °C -24,4 -23,9 -23,2 -22,6 -21,9 -21,2 -20,5 -19,9
Средняя температура испарителя °C -29,8 -29,8 -29,8 -29,8 -29,8 -29,8 -29,9 -30,0
Глайд испарителя (выход-вход) K 0,7 1,8 3,1 4,5 5,8 7,2 8,6 10,0
Давление всасывания компрессора бар 0,79 0,86 0,94 1,02 1,П 1,20 1,30 1,41
Давление высвобождения из компрессора бар 13,2 14,4 15,5 16,7 17.9 19,0 20,2 21,3
Перепад давлений в линии всасывания Па/м 304 266 236 211 190 172 157 144
Перепад давлений по отношению к эталону   104,0% 91,2% 80,8% 72,2% 65,0% 58,9% 53,7% 49,2%
Температура конденсации конденсатора °C 52,1 53,3 54,3 55,1 55,8 56,2 56,5 56,7
Температура начала кипения конденсатора °C 48,5 44,5 41,2 38,5 36,4 34,5 33,0 31,8
Температура жидкости на выходе конденсатора °C 47,5 43,5 40,2 37,5 35,4 33,5 32,0 30,8
Средняя температура конденсатора °C 50,3 48,9 47,8 46,8 46,1 45,4 44,8 44,2
Глайд конденсатора (вход-выход) K 3,6 8,8 13,1 16,6 19,4 21,7 23,5 24,9
Таблица 36
Теоретические данные о рабочих характеристиках выбранных смесей R-744/R-32/R-134a/R-1234ze(E), содержащих 16-30% R-744, 5% R-32 и 40% 134a
Композиция CO2/R-32/R-134a/R-1234ze(E) % масс. ▶ 16/5/40/39 18/5/40/37 20/5/40/35 22/5/40/33 24/5/40/31 26/5/40/29 28/5/40/27 30/5/40/25
СОР (нагрев)   2,25 2,26 2,26 2,26 2,27 2,27 2,27 2,27
СОР (нагрев) по отношению к эталону   106,7% 107,0% 107,2% 107,3% 107,4% 107,5% 107,5% 107,4%
Объемная нагревательная способность при кДж/м3 1682 1798 1916 2037 2160 2284 2411 2540
всасывании                  
Нагревательная способность по отношению к эталону   191,4% 204,6% 218,1% 231,8% 245,8% 260,0% 274,4% 289,1%
Критическая температура °C 80,79 78,54 76,39 74,34 72,38 70,49 68,68 66,95
Критическое давление бар 47,75 48,51 49,26 50,01 50,76 51,51 52,26 53,01
Изменение энтальпии конденсатора кДж/кг 291,8 296,6 301,0 305,3 309,4 313,2 317,0 320,6
Отношение давлений   14,79 14,44 14,09 13,74 13,41 13,09 12,78 12,48
Массовый поток хладагента кг/час 24,7 24,3 23,9 23,6 23,3 23.0 22,7 22,5
Температура высвобождения компрессора °C 145,5 147,7 149,9 152,0 154,0 156,0 158,0 159,9
Давление на входе испарителя бар 1,54 1,65 1,77 1,89 2,02 2,15 2.29 2,43
Давление на входе конденсатора бар 22,4 23,6 24,7 25,8 26,9 27,9 29,0 30,1
Температура на входе испарителя °C -35,8 -36,6 -37,4 -38,2 -38,9 -39,7 -40,4 -41,1
Температура конденсации испарителя °C -24,4 -23,8 -23,3 -22,9 -22,5 -22,1 -21,8 -21,6
Температура газа на выходе испарителя °C -19,4 -18,8 -18,3 -17,9 -17,5 -17,1 -16,8 -16,6
Средняя температура испарителя °C -30,1 -30,2 -30,4 -30,5 -30.7 -30,9 -31,1 -31,3
Глайд испарителя (выход-вход) K 11,4 12,8 14,1 15,3 16,5 17.6 18.6 19,5
Давление всасывания компрессора бар 1,52 1,63 1,75 1,87 2,00 2,13 2,27 2,41
Давление высвобождения из компрессора бар 22,4 23,6 24,7 25,8 26,9 27,9 29,0 30,1
Перепад давлений в линии всасывания Па/м 132 122 113 106 99 92 87 82
Перепад давлений по отношению к эталону   45,3% 41,8% 38,8% 36,1% 33,7% 31,6% 29,7% 27,9%
Температура конденсации конденсатора °C 56,7 56,7 56,5 56,3 56,0 55,6 55,2 54,7
Температура начала кипения конденсатора °C 30,7 29,8 29,0 28,3 27,8 27,3 26,9 26,6
Температура жидкости на выходе конденсатора °C 29,7 28,8 28,0 27,3 26,8 26,3 25,9 25,6
Средняя температура конденсатора °C 43,7 43,2 42,8 42,3 41,9 41,5 41,0 40,6
Глайд конденсатора (вход-выход) K 26,1 26,9 27,5 28,0 28,2 28,3 28,3 28,1
Таблица 37
Теоретические данные о рабочих характеристиках выбранных смесей R-744/R-32/R-134a/R-1234ze(E), содержащих 0-14% R-744, 5% R-32 и 50% 134a
Композиция CO2/R-32/R-134a/R-1234ze(E) % масс. ▶ 0/5/50/45 2/5/50/43 4/5/50/41 6/5/50/39 8/5/50/37 10/5/50/35 12/5/50/33 14/5/50/31
СОР (нагрев)   2,11 2,15 2,17 2,20 2,21 2.23 2,24 2,25
СОР (нагрев) по отношению к эталону   100,0% 101,7% 103,1% 104,1% 105,0% 105,6% 106.2% 106,6%
Объемная нагревательная способность при кДж/м3 890 981 1076 1176 1278 1385 1495 1607
всасывании                  
Нагревательная способность по отношению к эталону   101,3% 111,7% 122,5% 133,8% 145,5% 157,6% 170,1% 182,9%
Критическая температура °C 102,50 99,21 96,09 93,13 90,31 87,63 85,09 82,66
Критическое давление бар 42,02 42,80 43,58 44,35 45,12 45.89 46,66 47,43
Изменение энтальпии конденсатора кДж/кг 236,4 246,8 256,0 264,0 271,2 277,6 283,5 288,9
Отношение давлений   16,40 16,42 16,33 16,15 15,91 15,61 15,30 14,95
Массовый поток хладагента кг/час 30,5 29,2 28,1 27,3 26,6 25,9 25,4 24,9
Температура высвобождения компрессора °C 123,3 127,1 130,5 133,7 136,6 139,3 141,9 144,3
Давление на входе испарителя бар 0,87 0,93 1,01 1,08 1,17 1,26 1,36 1,47
Давление на входе конденсатора бар 13,4 14,6 15,8 17,0 18,1 19,3 20.5 21,6
Температура на входе испарителя °C -30,1 -30,7 -31,3 -32,0 -32,6 -33,3 -34,1 -34,9
Температура конденсации испарителя °C -29,5 -29,0 -28,3 -27,7 -27,0 -26,3 -25,7 -25,1
Температура газа на выходе испарителя °C -24,5 -24,0 -23,3 -22,7 -22,0 -21,3 -20,7 -20,1
Средняя температура испарителя °C -29,8 -29,8 -29,8 -29,8 -29,8 -29,8 -29,9 -30,0
Глайд испарителя (выход-вход) K 0,6 1,7 3,0 4,3 5,6 7,0 8,4 9,8
Давление всасывания компрессора бар 0,82 0,89 0,97 1,05 1,14 1,24 1,34 1,44
Давление высвобождения из компрессора бар 13,4 14,6 15,8 17.0 18,1 19,3 20,5 21,6
Перепад давлений в линии всасывания Па/м 293 257 228 204 184 167 152 139
Перепад давлений по отношению к эталону   100,2% 87,9% 78,0% 69,8% 62,9% 57,0% 52,0% 47,7%
Температура конденсации конденсатора °C 51,6 52.8 53,8 54,6 55,3 55,7 56.0 56,2
Температура начала кипения конденсатора °C 48,5 44,5 41,2 38,6 36,4 34,6 33,1 31,8
Температура жидкости на выходе конденсатора °C 47,5 43,5 40,2 37,6 35,4 33,6 32,1 30,8
Средняя температура конденсатора °C 50.0 48,6 47,5 46,6 45,8 45,1 44.5 44,0
Глайд конденсатора (вход-выход) K 3,2 8,3 12,6 16,1 18,9 21,1 22,9 24,4
Таблица 38
Теоретические данные о рабочих характеристиках выбранных смесей R-744/R-32/R-134a/R-1234ze(E), содержащих 16-30% R-744, 5% R-32 и 50% 134a
Композиция CO2/R-32/R-134a/R-I234ze(E) % масс. ▶ 16/5/50/29 18/5/50/27 20/5/50/25 22/5/50/23 24/5/50/21 26/5/50/19 28/5/50/17 30/5/50/15
СОР (нагрев)   2,25 2,26 2,26 2,27 2,27 2,27 2,27 2,27
СОР (нагрев) по отношению к эталону   106,9% 107,2% 107,4% 107,5% 107,6% 107,7% 107,7% 107,6%
Объемная нагревательная способность при кДж/м3 1723 1841 1962 2085 2211 2338 2467 2599
всасывании                  
Нагревательная способность по отношению к эталону   196,1% 209,6% 223,3% 237,3% 251,6% 266,1% 280,8% 295,8%
Критическая температура °C 80,34 78,12 76,00 73,98 72,04 70,17 68,39 66,67
Критическое давление бар 48,19 48,96 49,72 50,48 51,24 52,00 52,76 53,52
Изменение энтальпии конденсатора кДж/кг 293,9 298,6 303,0 307,2 311,2 315,1 318,7 322,3
Отношение давлений   14,61 14,26 13,91 13,57 13,24 12,93 12,62 12,32
Массовый поток хладагента кг/час 24,5 24,1 23,8 23,4 23,1 22,9 22,6 22,3
Температура высвобождения компрессора °C 146,6 148,9 151,0 153,1 155,1 157,1 159,0 160,9
Давление на входе испарителя бар 1,58 1,69 1,81 1,94 2,07 2,20 2,34 2,48
Давление на входе конденсатора бар 22,7 23,9 25,0 26,1 27,2 28,3 29,4 30,4
Температура на входе испарителя °C -35,6 -36,4 -37,2 -38,0 -38,8 -39,5 -40,2 -40,9
Температура конденсации испарителя °C -24,5 -23,9 -23,4 -23,0 -22,6 -22,2 -21,9 -21,6
Температура газа на выходе испарителя °C -19,5 -18,9 -18,4 -18,0 -17,6 -17,2 -16,9 -16,6
Средняя температура испарителя °C -30,1 -30,2 -30,3 -30,5 -30.7 -30,9 -31,1 -31,3
Глайд испарителя (выход-вход) K 11,2 12,5 13,8 15,0 16,2 17,3 18,3 19,2
Давление всасывания компрессора бар 1,56 1,67 1,80 1,92 2,05 2,19 2,33 2,47
Давление высвобождения из компрессора бар 22,7 23,9 25,0 26,1 27,2 28,3 29,4 30,4
Перепад давлений в линии всасывания Па/м 128 119 ПО 103 96 90 84 79
Перепад давлений по отношению к эталону   43,9% 40,6% 37,7% 35,1% 32,8% 30,7% 28,9% 27,2%
Температура конденсации конденсатора °C 56,2 56,2 56,0 55,8 55,5 55,1 54,7 54,2
Температура начала кипения конденсатора °C 30,8 29,9 29,1 28,4 27,9 27,4 27,0 26,7
Температура жидкости на выходе конденсатора °C 29,8 28,9 28,1 27,4 26,9 26,4 26,0 25,7
Средняя температура конденсатора °C 43,5 43,0 42,6 42,1 41,7 41,3 40,9 40,4
Глайд конденсатора (вход-выход) K 25,5 26,3 26,9 27,4 27,6 27,7 27,7 27,5
Таблица 39
Теоретические данные о рабочих характеристиках выбранных смесей R-744/R-32/R-134a/R-1234ze(E), содержащих 0-14% R-744, 10% R-32 и 5% 134a
Композиция CO2/R-32/R-134a/R-1234ze(E) % масс. ▶ 0/10/5/85 2/10/5/83 4/10/5/81 6/10/5/79 8/10/5/77 10/10/5/75 12/10/5/73 14/10/5/71
СОР (нагрев)   2,13 2,16 2,18 2,21 2,22 2,23 2,25 2,25
СОР (нагрев) по отношению к эталону   100,8% 102,4% 103,6% 104.6% 105,4% 106,0% 106,5% 106,9%
Объемная нагревательная способность при кДж/
м3 		865 953 1044 1139 1237 1337 1439 1544
всасывании                  
Нагревательная способность по отношению к эталону   98,4% 108,5% 118,9% 129,7% 140,7% 152,1% 163,8% 175,7%
Критическая температура °C 103,31 100,13 97,08 94,18 91,40 88,76 86,23 83,82
Критическое давление бар 41,66 42,48 43,26 44,03 44,79 45,54 46,28 47,03
Изменение энтальпии конденсатора кДж/кг 240,9 250,5 258,9 266,5 273,3 279,6 285,4 290,8
Отношение давлений   16,85 16,76 16,59 16,35 16,07 15,77 15,44 15,12
Массовый поток хладагента кг/час 29,9 28,7 27,8 27,0 26.3 25,8 25,2 24,8
Температура высвобождения компрессора °C 123,1 126,5 129,7 132,7 135,6 138,2 140,8 143,2
Давление на входе испарителя бар 0,84 0,90 0,97 1,05 1,13 1,22 1,31 1,41
Давление на входе конденсатора бар 13,2 14,3 15,5 16,6 17,7 18,8 19,9 20,9
Температура на входе испарителя °C -30,8 -31,5 -32,2 -33,0 -33,8 -34,6 -35,4 -36,3
Температура конденсации испарителя °C -28,6 -27,9 -27,2 -26,5 -25,8 -25.2 -24,6 -24,0
Температура газа на выходе испарителя °C -23,6 -22,9 -22,2 -21,5 -20,8 -20,2 -19,6 -19,0
Средняя температура испарителя °C -29,7 -29,7 -29,7 -29,7 -29,8 -29,9 -30,0 -30,1
Глайд испарителя (выход-вход) К 2,2 3,5 5,0 6,4 7,9 9,4 10,9 12,3
Давление всасывания компрессора бар 0,79 0,86 0,93 1,01 1,10 1,19 1,29 1,39
Давление высвобождения из компрессора бар 13,2 14,3 15,5 16,6 17,7 18,8 19,9 20,9
Перепад давлений в линии всасывания Па/м 297 262 233 209 189 172 157 144
Перепад давлений по отношению к эталону   101,6% 89,6% 79,7% 71,5% 64,7% 58,8% 53,8% 49,4%
Температура конденсации конденсатора °C 53,6 54,7 55,7 56,4 56,9 57,3 57,6 57,7
Температура начала кипения конденсатора °C 46,0 42,5 39,6 37,2 35,2 33,6 32,2 31,0
Температура жидкости на выходе конденсатора °C 45,0 41,5 38,6 36,2 34,2 32,6 31,2 30,0
Средняя температура конденсатора °C 49,8 48,6 47,6 46,8 46,1 45,5 44,9 44,3
Глайд конденсатора (вход-выход) K 7,7 12,3 16,1 19,2 21,7 23,7 25,4 26,7
Таблица 40
Теоретические данные о рабочих характеристиках выбранных смесей R-744/R-32/R-134a/R-1234ze(E), содержащих 16-30% R-744, 10% R-32 и 5% 134a
Композиция CO2/R-32/R-134a/R-1234ze(E) % масс. ▶ 16/10/5/69 18/10/5/67 20/10/5/65 22/10/5/63 24/10/5/61 26/10/5/59 28/10/5/57 30/10/5/55
СОР (нагрев)   2,26 2,26 2,27 2,27 2,27 2,27 2,27 2,26
СОР (нагрев) по отношению к эталону   107,1% 107,3% 107,5% 107,5% 107,6% 107,5% 107,5% 107,4%
Объемная нагревательная способность при всасывании кДж/
м3 		1650 1758 1868 1979 2092 2206 2323 2440
Нагревательная способность по отношению к эталону   187,8% 200,1% 212.6% 225,3% 238,1% 251,1% 264,3% 277,7%
Критическая температура °C 81,51 79,31 77,20 75,17 73,24 71,38 69,59 67,88
Критическое давление бар 47,77 48,51 49,25 49,99 50,72 51,46 52,19 52,93
Изменение энтальпии конденсатора кДж/кг 295,9 300,8 305,4 309,9 314,1 318,3 322,3 326,1
Отношение давлений   14,79 14,46 14,14 13,84 13,54 13,25 12,96 12,69
Массовый поток хладагента кг/час 24,3 23,9 23,6 23,2 22,9 22,6 22,3 22,1
Температура высвобождения компрессора °C 145,6 147,9 150,2 152,4 154,6 156,7 158,8 160,9
Давление на входе испарителя бар 1,51 1,62 1,72 1,84 1,95 2,07 2,19 2,32
Давление на входе конденсатора бар 22,0 23,1 24,1 25,1 26,2 27,2 28,2 29,3
Температура на входе испарителя °C -37,2 -38,0 -38,9 -39,7 -40,5 -41,2 -41,9 -42,6
Температура конденсации испарителя °C -23,4 -23,0 -22,5 -22,1 -21,8 -21,5 -21,3 -21,0
Температура газа на выходе испарителя °C -18,4 -18,0 -17,5 -17,1 -16,8 -16,5 -16,3 -16,0
Средняя температура испарителя °C -30,3 -30,5 -30,7 -30,9 -31,1 -31,4 -31,6 -31,8
Глайд испарителя (выход-вход) K 13,7 15,1 16,3 17,5 18,7 19,7 20,7 21,5
Давление всасывания компрессора бар 1,49 1,59 1,70 1,82 1,93 2,05 2,18 2,30
Давление высвобождения из компрессора бар 22,0 23,1 24,1 25,1 26,2 27,2 28,2 29,3
Перепад давлений в линии всасывания Па/м 133 124 115 107 101 94 89 84
Перепад давлений по отношению к эталону   45,6% 42,3% 39,4% 36,8% 34,4% 32,3% 30,4% 28,7%
Температура конденсации конденсатора °C 57,7 57,6 57,4 57,1 56,8 56,4 55,9 55,4
Температура начала кипения конденсатора °C 30,0 29,1 28,3 27,7 27,1 26.6 26,2 25,9
Температура жидкости на выходе конденсатора °C 29,0 28,1 27,3 26,7 26,1 25,6 25,2 24,9
Средняя температура конденсатора °C 43,8 43,3 42,9 42,4 42,0 41,5 41,1 40,6
Глайд конденсатора (вход-выход) K 27,7 28,5 29,1 29,4 29,7 29,7 29,7 29*5
Таблица 41
Теоретические данные о рабочих характеристиках выбранных смесей R-744/R-32/R-134a/R-1234ze(E), содержащих 0-14% R-744, 10% R-32 и 10% 134a
Композиция CO2/R-32/R-134a/R-1234ze(E) % масс. ▶ 0/10/10/80 2/10/10/78 4/10/10/76 6/10/10/74 8/10/10/72 10/10/10/70 12/10/10/68 14/10/10/66
СОР (нагрев)   2,13 2,16 2,19 2,21 2,22 2,24 2,25 2,25
СОР (нагрев) по отношению к эталону   100,9% 102,5% 103,7% 104,7% 105,4% 106,0% 106,5% 106,9%
Объемная нагревательная способность при всасывании кДж/
м3 		883 972 1064 1160 1258 1359 1463 1569
Нагревательная способность по отношению к эталону   100,5% 110,6% 121,1% 132,0% 143,2% 154,7% 166,5% 178,6%
Критическая температура °C 102,94 99,76 96,73 93,84 91,08 88,45 85,94 83,55
Критическое давление бар 42,01 42,80 43,57 44,34 45,09 45,84 46,59 47,33
Изменение энтальпии конденсатора кДж/кг 241,7 251,1 259,6 267,1 273,9 280,1 285,9 291,3
Отношение давлений   16,67 16,58 16.42 16,18 15,91 15.61 15.29 14,97
Массовый поток хладагента кг/час 29,8 28,7 27,7 27,0 26,3 25,7 25,2 24,7
Температура высвобождения компрессора °C 123,6 127,0 130.2 133,2 136,0 138,6 141,2 143,6
Давление на входе испарителя бар 0,85 0,92 0,99 1,07 1,15 1,24 1,34 1,44
Давление на входе конденсатора бар 13,4 14,5 15,6 16,7 17,8 18,9 20,0 21,1
Температура на входе испарителя °C -30,8 -31,5 -32,2 -32,9 -33,7 -34,5 -35,3 -36,2
Температура конденсации испарителя °C -28,6 -28,0 -27,3 -26,6 -25,9 -25,3 -24,7 -24,1
Температура газа на выходе испарителя °C -23,6 -23,0 -22,3 -21,6 -20,9 -20,3 -19,7 -19,1
Средняя температура испарителя °C -29,7 -29,7 -29.7 -29,8 -29,8 -29,9 -30,0 -30,1
Глайд испарителя (выход-вход) K 2,2 3,5 4,9 6,3 7,8 9,2 10,7 12,1
Давление всасывания компрессора бар 0,80 0,87 0,95 1,03 1,12 1,21 1,31 1,41
Давление высвобождения из компрессора бар 13,4 14,5 15,6 16,7 17,8 18,9 20,0 21,1
Перепад давлений в линии всасывания Па/м 290 256 228 205 185 169 154 142
Перепад давлений по отношению к эталону   99,3% 87,7% 78,1% 70,1% 63,4% 57,7% 52,8% 48,6%
Температура конденсации конденсатора °C 53,4 54,4 55.3 56,0 56,6 57,0 57,2 57,3
Температура начала кипения конденсатора °C 46,1 42,6 39,7 37,4 35,4 33,8 32,4 31,2
Температура жидкости на выходе конденсатора °C 45,1 41,6 38,7 36,4 34,4 32,8 31,4 30,2
Средняя температура конденсатора °C 49,7 48,5 47,5 46,7 46,0 45,4 44,8 44 2
Глайд конденсатора (вход-выход) K 7,3 11,9 15,6 18,7 21,2 23,2 24^8 26,1
Таблица 42
Теоретические данные о рабочих характеристиках выбранных смесей R-744/R-32/R-134a/R-1234ze(E), содержащих 16-30% R-744, 10% R-32 и 10% 134a
Композиция CO2/R-32/R-134a/R-1234ze(E) % масс. ▶ 16/10/10/64 18/10/10/62 20/10/10/60 22/10/10/58 24/10/10/56 26/10/10/54 28/10/10/52 30/10/10/50
СОР (нагрев)   2,26 2,26 2,27 2,27 2,27 2,27 2,27 2,27
СОР (нагрев) по отношению к эталону   107,2% 107,4% 107,5% 107,6% 107,6% 107,6% 107,6% 107.5%
Объемная нагревательная способность при всасывании кДж/
м3 		1677 1787 1898 2011 2126 2243 2362 2483
Нагревательная способность по отношению к эталону   190,8% 203,3% 216,0% 228,9% 242,0% 255,3% 268,8% 282,5%
Критическая температура °C 81,26 79.07 76,97 74,96 73,03 71,19 69,41 67,71
Критическое давление бар 48,07 48,81 49,55 50,29 51,03 51,76 52,50 53,23
Изменение энтальпии конденсатора кДж/кг 296,3 301,2 305,8 310,2 314,4 318,5 322,4 326,2
Отношение давлений   14,64 14,32 14,00 13,69 13,39 13,10 12,81 12,54
Массовый поток хладагента кг/час 24,3 23,9 23,5 23,2 22.9 22,6 22,3 22,1
Температура высвобождения компрессора °C 146,0 148,3 150,5 152,7 154,9 157,0 159,0 161,1
Давление на входе испарителя бар 1,54 1,64 1,76 1,87 1,99 2,11 2,24 2,37
Давление на входе конденсатора бар 22,2 23.3 24,3 25,4 26,4 27,4 28,5 29,5
Температура на входе испарителя °C -37,0 -37,8 -38,6 -39,4 -40,2 -40,9 -41,6 -42,2
Температура конденсации испарителя °C -23,6 -23,1 -22,6 -22,3 -21,9 -21,6 -21,4 -21,2
Температура газа на выходе испарителя °C -18,6 -18,1 -17,6 -17,3 -16,9 -16,6 -16,4 -16,2
Средняя температура испарителя °C -30,3 -30,5 -30,6 -30,8 -31,1 -31,3 -31,5 -31,7
Глайд испарителя (выход-вход) K 13,5 14.8 16,0 17,2 18.3 19,3 20,2 21,1
Давление всасывания компрессора бар 1,52 1,62 1,74 1,85 1,97 2,09 2,22 2,35
Давление высвобождения из компрессора бар 22,2 23,3 24,3 25,4 26,4 27,4 28,5 29,5
Перепад давлений в линии всасывания Па/м 131 122 113 106 99 93 87 82
Перепад давлений по отношению к эталону   44,9% 41,6% 38,7% 36,1% 33,8% 31,8% 29,9% 28,2%
Температура конденсации конденсатора °C 57,3 57,2 57,0 56,7 56,4 56,0 55,5 55,0
Температура начала кипения конденсатора °C 30,2 29.3 28,6 27,9 27,4 26,9 26,5 26,1
Температура жидкости на выходе конденсатора °C 29,2 28,3 27,6 26,9 26,4 25,9 25,5 25,1
Средняя температура конденсатора °C 43,7 43,3 42,8 42,3 41,9 41,4 41,0 40,6
Глайд конденсатора (вход-выход) K 27,1 27.9 28,4 28,8 29,0 29,1 29,0 28^9
Таблица 43
Теоретические данные о рабочих характеристиках выбранных смесей R-744/R-32/R-134a/R-1234ze€, содержащих 0-14% R-744, 10% R-32 и 20% 134a
                 
Композиция CO2/R-32/R-134a/R-1234ze€ % масс. ▶ 0/10/20/70 2/10/20/68 4/10/20/66 6/10/20/64 8/10/20/62 10/10/20/60 12/10/20/58 14/10/20/56
СОР (нагрев)   2.13 2,17 2,19 2,21 2,23 2,24 2,25 2,26
СОР (нагрев) по отношению к эталону   101,2% 102,7% 103,9% 104,8% 105,6% 106,2% 106,6% 107,0%
Объемная нагревательная способность при кДж/м3 917 1007 1101 1198 1299 1403 1509 1617
всасывании                  
Нагревательная способность по отношению к эталону   104,3% 114,6% 125,3% 136,4% 147,9% 159,7% 171,7% 184,1%
Критическая температура °C 102.20 99,05 96,05 93,19 90,47 87,87 85,40 83,03
Критическое давление бар 42,60 43,37 44,14 44,89 45,65 46,39 47,14 47,89
Изменение энтальпии конденсатора кДж/кг 243,2 252,7 261,0 268,5 275,2 281,4 287,1 292,5
Отношение давлений   16,35 16,27 16,12 15,89 15,62 15,33 15,02 14,70
Массовый поток хладагента кг/час 29,6 28,5 27,6 26,8 26.2 25,6 25,1 24,6
Температура высвобождения компрессора °C 124,5 127.9 131,1 134,1 136,9 139,5 142,1 144,5
Давление на входе испарителя бар 0,89 0,95 1,03 1,11 1,19 1,29 1,38 1,48
Давление на входе конденсатора бар 13,7 14,8 15,9 17,0 18,2 19,3 20,4 21,5
Температура на входе испарителя °C -30,8 -31,4 -32,1 -32,8 -33,6 -34,3 -35,1 -35,9
Температура конденсации испарителя °C -28,7 -28,0 -27,4 -26,7 -26,1 -25,4 -24,8 -24,3
Температура газа на выходе испарителя °C -23,7 -23,0 -22,4 -21,7 -21,1 -20.4 -19,8 -19,3
Средняя температура испарителя °C -29.7 -29,7 -29,8 -29,8 -29,8 -29,9 -30,0 -30,1
Глайд испарителя (выход-вход) K 2,1 3,4 4,7 6,1 7,5 8,9 10,3 11,6
Давление всасывания компрессора бар 0,84 0,91 0,99 1,07 1.16 1,26 1,36 1,46
Давление высвобождения из компрессора бар 13,7 14,8 15,9 17,0 18,2 19,3 20,4 21,5
Перепад давлений в линии всасывания Па/м 278 246 220 197 179 163 149 137
Перепад давлений по отношению к эталону   95,2% 84,2% 75,2% 67,6% 61,2% 55,8% 51,1% 47,0%
Температура конденсации конденсатора °C 52.8 53,9 54,7 55,4 55,9 56,2 56,5 56,6
Температура начала кипения конденсатора °C 46,2 42,8 40,0 37,7 35,7 34,1 32,7 31,5
Температура жидкости на выходе конденсатора °C 45.2 41,8 39,0 36,7 34,7 33,1 31,7 30,5
Средняя температура конденсатора °C 49,5 48,3 47,4 46,5 45.8 45,2 44,6 44,1
Глайд конденсатора (вход-выход) K 6,6 11,0 14,7 17,7 20,2 22,2 23,8 25,0
Таблица 44
Теоретические данные о рабочих характеристиках выбранных смесей R-744/R-32/R-134a/R-1234ze€, содержащих 16-30% R-744, 10% R-32 и 20% 134a
                 
Композиция CO2/R-32/R-134a/R-1234ze€ % масс. ▶ 16/10/20/54 18/10/20/52 20/10/20/50 22/10/20/48 24/10/20/46 26/10/20/44 28/10/20/42 30/10/20/40
СОР (нагрев)   2,26 2,27 2,27 2,27 2,27 2,27 2,27 2,27
СОР (нагрев) по отношению к эталону   107,3% 107,5% 107,6% 107,7% 107,7% 107,7% 107,7% 107,7%
Объемная нагревательная способность при кДж/м3 1728 1841 1956 2073 2193 2314 2438 2563
всасывании                  
Нагревательная способность по отношению к   196,7% 209,5% 222,6% 236,0% 249,5% 263,3% 277,4% 291,7%
эталону                  
Критическая температура °C 80,77 78,61 76,54 74,56 72,66 70,83 69,08 67,39
Критическое давление бар 48,63 49,37 50,12 50.86 51,60 52,34 53,08 53,82
Изменение энтальпии конденсатора кДж/кг 297,5 302,2 306,7 311.0 315,1 319,1 322,9 326,5
Отношение давлений   14,38 14,06 13,74 13,43 13,13 12,84 12,55 12,27
Массовый поток хладагента кг/час 24,2 23,8 23,5 23,2 22,8 22,6 22,3 22,1
Температура высвобождения компрессора °C 146,8 149,1 151,3 153,4 155,5 157,5 159,5 161,5
Давление на входе испарителя бар 1,59 1,70 1,82 1,94 2,06 2,19 2,32 2,46
Давление на входе конденсатора бар 22,6 23,6 24,7 25,8 26,8 27,9 28,9 30,0
Температура на входе испарителя °C -36,7 -37,5 -38.2 -39,0 -39,7 -40,4 -41,0 -41,6
Температура конденсации испарителя °C -23,8 -23,3 -22,9 -22,5 -22,1 -21,9 -21,6 -21,4
Температура газа на выходе испарителя °C -18,8 -18,3 -17,9 -17,5 -17,1 -16,9 -16,6 -16,4
Средняя температура испарителя °C -30,2 -30,4 -30,6 -30,7 -30,9 -31,1 -31,3 -31,5
Глайд испарителя (выход-вход) K 12,9 14,2 15,4 16,5 17,6 18,5 19,4 20,2
Давление всасывания компрессора бар 1,57 1,68 1,80 1,92 2.04 2,17 2,30 2,44
Давление высвобождения из компрессора бар 22,6 23,6 24,7 25,8 26,8 27,9 28,9 30,0
Перепад давлений в линии всасывания Па/м 127 118 109 102 96 90 85 80
Перепад давлений по отношению к эталону   43,4% 40,3% 37,5% 35,0% 32,8% 30,8% 28,9% 27,3%
Температура конденсации конденсатора °C 56,6 56,4 56,3 56.0 55,6 55,2 54,8 54.3
Температура начала кипения конденсатора °C 30,5 29,7 28,9 28,3 27,8 27,3 26,9 26,6
Температура жидкости на выходе конденсатора °C 29,5 28,7 27,9 27,3 26,8 26,3 25,9 25,6
Средняя температура конденсатора °C 43,5 43,1 42,6 42,1 41,7 41,3 40,8 40.4
Глайд конденсатора (вход-выход) K 26,0 26,8 27,3 27,7 27,9 27,9 27,9 27,7
Таблица 45
Теоретические данные о рабочих характеристиках выбранных смесей R-744/R-32/R-134a/R-1234ze€, содержащих 0-14% R-744, 10% R-32 и 30% 134a
                 
Композиция CO2/R-32/R-l34a/R-1234ze€ % масс. ▶ 0/10/30/60 2/10/30/58 4/10/30/56 6/10/30/54 8/10/30/52 10/10/30/50 12/10/30/48 14/10/30/46
СОР (нагрев)   2,14 2,17 2,19 2,21 2,23 2,24 2,25 2,26
СОР (нагрев) по отношению к эталону   101,5% 102,9% 104,1% 105,0% 105,7% 106,3% 106,7% 107,1%
Объемная нагревательная способность при всасывании кДж/м3 948 1040 1135 1234 1337 1443 1551 1662
Нагревательная способность по отношению к эталону   107,8% 118,3% 129.2% 140,5% 152,2% 164,2% 176,5% 189.2%
Критическая температура °C 101,47 98,35 95,39 92,57 89,89 87,33 84,88 82,55
Критическое давление бар 43,07 43,84 44,60 45,36 46,12 46,87 47,63 48,38
Изменение энтальпии конденсатора кДж/кг 245,0 254,4 262,7 270,2 276,9 283,0 288,7 294,0
Отношение давлений   16,08 16,00 15,85 15,64 15,38 15,09 14,79 14,47
Массовый поток хладагента кг/час 29,4 28,3 27,4 26,6 26.0 25,4 24,9 24,5
Температура высвобождения компрессора °C 125,6 129,0 132,2 135,2 137,9 140,6 143,1 145,5
Давление на входе испарителя бар 0,91 0,98 1,06 1,14 1,23 1,32 1,42 1,53
Давление на входе конденсатора бар 14,0 15,1 16,2 17,3 18,5 19,6 20,7 21.8
Температура на входе испарителя °C -30,8 -31,4 -32,0 -32,7 -33,4 -34,1 -34,9 -35,6
Температура конденсации испарителя °C -28,8 -28,2 -27,5 -26,9 -26,3 -25,6 -25,0 -24,5
Температура газа на выходе испарителя °C -23,8 -23,2 -22,5 -21,9 -21,3 -20,6 -20,0 -19,5
Средняя температура испарителя °C -29,8 -29,8 -29,8 -29,8 -29,8 -29,9 -30,0 -30,1
Глайд испарителя (выход-вход) K 2,0 3,2 4,5 5,8 7,2 8,5 9,8 11,2
Давление всасывания компрессора бар 0,87 0,94 1,02 1,11 1,20 1,30 1,40 1,51
Давление высвобождения из компрессора бар 14.0 15.1 16,2 17,3 18.5 19,6 20,7 21,8
Перепад давлений в линии всасывания Па/м 267 237 212 191 173 158 144 133
Перепад давлений по отношению к эталону   91,6% 81,1% 72,5% 65,3% 59,2% 54.0% 49,5% 45,5%
Температура конденсации конденсатора °C 52,3 53,3 54,1 54,8 55,3 55,6 55,8 55,9
Температура начала кипения конденсатора °C 46,4 43,0 40,2 37,9 35.9 34,3 33,0 31,8
Температура жидкости на выходе конденсатора °C 45,4 42,0 39,2 36,9 34,9 33,3 32,0 30,8
Средняя температура конденсатора °C 49,3 48,1 47,2 46,3 45,6 45,0 44,4 43,8
Глайд конденсатора (вход-выход) K 5,9 10,3 13,9 16,9 19.3 21,3 22,9 24,1
Таблица 46
Теоретические данные о рабочих характеристиках выбранных смесей R-744/R-32/R-134a/R-1234ze€, содержащих 16-304% R-744, 10% R-32 и 30% 134a
                 
Композиция CO2/R-32/R-134a/R-1234ze€ % масс. ▶ 16/10/30/44 18/10/30/42 20/10/30/40 22/10/30/38 24/10/30/36 26/10/30/34 28/10/30/32 30/10/30/30
СОР (нагрев)   2,26 2,27 2,27 2,27 2,27 2,28 2,27 2,27
СОР (нагрев) по отношению к эталону   107,4% 107,6% 107,7% 107,8% 107,9% 107,9% 107,9% 107,8%
Объемная нагревательная способность при всасывании кДж/м3 1776 1892 2011 2131 2254 2379 2507 2637
Нагревательная способность по отношению к эталону   202,1% 215,4% 228,8% 242,6% 256,5% 270,8% 285,3% 300,1%
Критическая температура °C 80,32 78,19 76,15 74,19 72,31 70,50 68,77 67,11
Критическое давление бар 49,13 49,88 50,62 51,37 52,12 52,87 53,61 54,36
Изменение энтальпии конденсатора кДж/кг 298,9 303,6 308,0 312,2 316,3 320,1 323,8 327,3
Отношение давлений   14,15 13,83 13,52 13,21 12,91 12,61 12,33 12,05
Массовый поток хладагента кг/час 24,1 23,7 23,4 23,1 22,8 22,5 22,2 22,0
Температура высвобождения компрессора °C 147,8 150,0 152,1 154,2 156,3 158,2 160,2 162,1
Давление на входе испарителя бар 1,64 1,75 1,87 1,99 2,12 2,26 2,39 2,54
Давление на входе конденсатора бар 22,9 24,0 25,0 26,1 27,2 28,3 29,3 30,4
Температура на входе испарителя °C -36,4 -37,1 -37,9 -38,6 -39,3 -39,9 -40,5 -41,1
Температура конденсации испарителя °C -24,0 -23,5 -23,1 -22,7 -22,4 -22,1 -21,8 -21,6
Температура газа на выходе испарителя °C -19,0 -18,5 -18,1 -17,7 -17,4 -17,1 -16,8 -16,6
Средняя температура испарителя °C -30,2 -30,3 -30,5 -30,6 -30,8 -31,0 -31,2 -31,3
Глайд испарителя (выход-вход) K 12,4 13,6 14,8 15,9 16,9 17,9 18,8 19,5
Давление всасывания компрессора бар 1,62 1,73 1,85 1,98 2,11 2,24 2,38 2,52
Давление высвобождения из компрессора бар 22,9 24,0 25,0 26,1 27,2 28,3 29,3 30,4
Перепад давлений в линии всасывания Па/м 123 114 106 99 93 87 82 77
Перепад давлений по отношению к эталону   42,1% 39,0% 36,3% 33,9% 31,8% 29,8% 28,1% 26,5%
Температура конденсации конденсатора °C 55.9 55,8 55,6 55,3 55,0 54,6 54,2 53,7
Температура начала кипения конденсатора °C 30,8 29,9 29,2 28,6 28,1 27,6 27,2 26,9
Температура жидкости на выходе конденсатора °C 29,8 28,9 28,2 27,6 27,1 26,6 26,2 25,9
Средняя температура конденсатора °C 43,3 42,9 42,4 42,0 41,5 41,1 40,7 40,3
Глайд конденсатора (вход-выход) K 25,1 25,8 26,4 26,7 26,9 27.0 26,9 26,8
Таблица 47
Теоретические данные о рабочих характеристиках выбранных смесей R-744/R-32/R-134a/R-1234ze€, содержащих 0-14% R-744, 10% R-32 и 40% 134a
                 
Композиция CO2/R-32AR-134a/R-1234ze€ % масс. ▶ 0/10/40/50 2/10/40/48 4/10/40/46 6/10/40/44 8/10/40/42 10/10/40/40 12/10/40/38 14/10/40/36
СОР (нагрев)   2,14 2,17 2,20 2,22 2,23 2,24 2,25 2,26
СОР (нагрев) по отношению к эталону   101,7% 103,2% 104,3% 105,1% 105,9% 106,4% 106,9% 107,2%
Объемная нагревательная способность при всасывании кДж/м3 976 1069 1167 1267 1372 1480 1591 1704
Нагревательная способность по отношению к эталону   111,1% 121,7% 132,8% 144,2% 156,1% 168,4% 181,1% 193,9%
Критическая температура °C 100,75 97.68 94,76 91,98 89,33 86,81 84,40 82,10
Критическое давление бар 43,42 44.20 44,97 45,74 46,51 47,27 48,04 48,80
Изменение энтальпии конденсатора кДж/кг 247,0 256,4 264,8 272,2 278,9 285,0 290,6 295.9
Отношение давлений   15,84 15.77 15,63 15,43 15,18 14,89 14,59 14,28
Массовый поток хладагента кг/час 29,1 28,1 27,2 26,5 25,8 25,3 24,8 24,3
Температура высвобождения компрессора °C 126,7 130,1 133,3 136,3 139,1 141,7 144,2 146,6
Давление на входе испарителя бар 0,94 1,01 1,09 1,17 1,26 1.36 1,46 1,57
Давление на входе конденсатора бар 14,2 15,3 16,4 17,6 18,7 19.8 21,0 22,1
Температура на входе испарителя °C -30,7 -31,3 -31,9 -32,6 -33,3 -34.0 -34,7 -35,4
Температура конденсации испарителя °C -28,9 -28,3 -27,7 -27,1 -26,4 -25,8 -25,2 -24,7
Температура газа на выходе испарителя °C -23,9 -23,3 -22,7 -22,1 -21,4 -20,8 -20,2 -19,7
Средняя температура испарителя °C -29,8 -29,8 -29,8 -29,8 -29,9 -29,9 -30,0 -30,1
Глайд испарителя (выход-вход) K 1,8 3,0 4,2 5,5 6,9 8,2 9,5 10,8
Давление всасывания компрессора бар 0,90 0,97 1,05 1,14 1,23 1.33 1,44 1,55
Давление высвобождения из компрессора бар 14,2 15,3 16,4 17,6 18,7 19,8 21,0 22,1
Перепад давлений в линии всасывания Па/м 258 229 205 185 168 153 140 129
Перепад давлений по отношению к эталону   88,4% 78,4% 70,2% 63,3% 57,4% 52,3% 48.0% 44,2%
Температура конденсации конденсатора °C 51,7 52,7 53,5 54,2 54,7 55,0 55,2 55,3
Температура начала кипения конденсатора °C 46,5 43,1 40,3 38,0 36,1 34,5 33.1 31,9
Температура жидкости на выходе конденсатора °C 45,5 42,1 39,3 37,0 35,1 33,5 32,1 30,9
Средняя температура конденсатора °C 49,1 47,9 46,9 46,1 45,4 44,7 44,2 43,6
Глайд конденсатора (вход-выход) K 5,3 9,6 13,2 16,2 18,6 20,6 22,1 23,4
Таблица 48
Теоретические данные о рабочих характеристиках выбранных смесей R-744/R-32/R-134a/R-1234ze€, содержащих 16-30% R-744, 10% R-32 и 40% 134a
                 
Композиция CO2/R-32/R-134a/R-1234ze€ % масс. ▶ 16/10/40/34 18/10/40/32 20/10/40/30 22/10/40/28 24/10/40/26 26/10/40/24 28/10/40/22 30/10/40/20
СОР (нагрев)   2,27 2,27 2,27 2,28 2,28 2,28 2,28 2,28
СОР (нагрев) по отношению к эталону   107,5% 107,7% 107,9% 108,0% 108,1% 108,1% 108,1% 108,0%
Объемная нагревательная способность при всасывании кДж/
м3 		1820 1939 2060 2184 2309 2437 2569 2701
Нагревательная способность по отношению к эталону °C 207,2% 220,7% 234,5% 248,5% 262,8% 277,4% 292,3% 307,4%
Критическая температура °C 79,90 77,79 75,77 73,84 71,98 70,20 68,49 66,84
Критическое давление бар 49,56 50,32 51,07 51,83 52,59 53,34 54,10 54,85
Изменение энтальпии конденсатора кДж/кг 300,8 305,4 309,8 313,9 317,9 321,6 325,2 328,7
Отношение давлений   13,97 13,65 13,34 13,03 12,73 12,44 12,15 11,87
Массовый поток хладагента кг/час 23,9 23,6 23,2 22,9 22,7 22,4 22,1 21,9
Температура высвобождения компрессора °C 148,8 151,0 153,1 155,2 157.2 159,2 161,0 162,9
Давление на входе испарителя бар 1,68 1,80 1,92 2,05 2,18 2,31 2,46 2,60
Давление на входе конденсатора бар 23,2 24,3 25,4 26,5 27,5 28,6 29,7 30,8
Температура на входе испарителя °C -36,2 -36,9 -37,6 -38,3 -39,0 -39,6 -40,2 -40,8
Температура конденсации испарителя °C -24,2 -23,7 -23,3 -22,9 -22,5 -22,2 -21,9 -21,7
Температура газа на выходе испарителя °C -19,2 -18,7 -18,3 -17,9 -17.5 -17,2 -16,9 -16,7
Средняя температура испарителя °C -30,2 -30,3 -30,4 -30,6 -30,8 -30,9 -31,1 -31,2
Глайд испарителя (выход-вход) K 12,0 13,2 14,3 15,4 16.5 17,4 18,3 19,1
Давление всасывания компрессора бар 1,66 1,78 1,90 2,03 2,16 2,30 2,44 2,59
Давление высвобождения из компрессора бар 23,2 24,3 25,4 26,5 27,5 28,6 29,7 30,8
Перепад давлений в линии всасывания Па/м 119 111 103 96 90 85 80 75
Перепад давлений по отношению к эталону   40,9% 37,9% 35,3% 33,0% 30,9% 29,0% 27,3% 25,8%
Температура конденсации конденсатора °C 55.3 55,2 55,1 54,8 54,5 54,1 53,6 53,2
Температура начала кипения конденсатора °C 31,0 30,1 29,4 28,8 28,3 27,8 27,4 27,1
Температура жидкости на выходе конденсатора °C 30,0 29,1 28,4 27,8 27,3 26,8 26,4 26,1
Средняя температура конденсатора °C 43,1 42,7 42,2 41,8 41,4 40,9 40,5 40,1
Глайд конденсатора (вход-выход) K 24,4 25,1 25,7 26,0 26,2 26,3 26,2 26,1
Таблица 49
Теоретические данные о рабочих характеристиках выбранных смесей R-744/R-32/R-134a/R-1234ze€, содержащих 0-14% R-744, 10% R-32 и 50% 134a
                 
Композиция CO2/R-32/R-134a/R-1234ze€ % масс. ▶ 0/10/50/40 2/10/50/38 4/10/50/36 6/10/50/34 8/10/50/32 10/10/50/30 12/10/50/28 14/10/50/26
СОР (нагрев)   2,15 2,18 2,20 2,22 2,24 2,25 2,26 2.26
СОР (нагрев) по отношению к эталону   102,0% 103,4% 104,5% 105,4% 106,1% 106.6% 107,1% 107,4%
Объемная нагревательная способность при всасывании кДж/
м3 		1001 1096 1195 1297 1403 1513 1626 1741
Нагревательная способность по отношению к эталону   113,9% 124,7% 136,0% 147,6% 159,7% 172,2% 185,0% 198,1%
Критическая температура °C 100,04 97,02 94,14 91,41 88,80 86,31 83.94 81,67
Критическое давление бар 43,67 44,47 45,25 46,04 46,82 47,60 48,37 49,15
Изменение энтальпии конденсатора кДж/кг 249,3 258,7 267,1 274.5 281,2 287,3 293,0 298,2
Отношение давлений   15.64 15,58 15,45 15,26 15,01 14,74 14,44 14,13
Массовый поток хладагента кг/час 28,9 27,8 27,0 26,2 25,6 25,1 24,6 24,1
Температура высвобождения компрессора °C 127,9 131,4 134,6 137,6 140,4 143,0 145,4 147,8
Давление на входе испарителя бар 0,96 1,03 1,11 1,20 1,29 1,39 1,49 1,60
Давление на входе конденсатора бар 14,4 15,5 16,6 17,8 18,9 20,1 21,2 22,3
Температура на входе испарителя °C -30,7 -31,3 -31,9 -32,5 -33,2 -33,9 -34,6 -35,3
Температура конденсации испарителя °C -29,0 -28,5 -27,8 -27,2 -26,6 -26,0 -25,4 -24,8
Температура газа на выходе испарителя °C -24,0 -23,5 -22,8 -22,2 -21,6 -21,0 -20,4 -19,8
Средняя температура испарителя °C -29,9 -29,9 -29,9 -29,9 -29,9 -29,9 -30,0 -30,1
Глайд испарителя (выход-вход) K 1,6 2,8 4,0 5,3 6,6 7,9 9,2 10,4
Давление всасывания компрессора бар 0,92 0,99 1,08 1,17 1,26 1,36 1,47 1,58
Давление высвобождения из компрессора бар 14,4 15,5 16,6 17,8 18,9 20,1 21,2 22,3
Перепад давлений в линии всасывания Па/м 250 222 199 179 163 149 136 126
Перепад давлений по отношению к эталону   85,6% 76,0% 68,1% 61,4% 55,8% 50,9% 46,7% 43,0%
Температура конденсации конденсатора °C 51,2 52,2 53,0 53,7 54,2 54,5 54,8 54,9
Температура начала кипения конденсатора °C 46,6 43,2 40,4 38,1 36,1 34,5 33,1 32,0
Температура жидкости на выходе конденсатора °C 45,6 42,2 39,4 37.1 35,1 33,5 32,1 31,0
Средняя температура конденсатора °C 48,9 47,7 46,7 45,9 45,2 44,5 43,9 43,4
Глайд конденсатора (вход-выход) K 4,7 9,0 12,7 15,6 18,1 20,0 21,6 22,9
Таблица 50
Теоретические данные о рабочих характеристиках выбранных смесей R-744/R-32/R-134a/R-1234ze€, содержащих 16-30% R-744, 10% R-32 и 50% 134a
                 
Композиция CO2/R-32/R-134a/R-1234ze€ % масс. ▶ 16/10/50/24 18/10/50/22 20/10/50/20 22/10/50/18 24/10/50/16 26/10/50/14 28/10/50/12 30/10/50/10
СОР (нагрев)   2,27 2,28 2.28 2,28 2,28 2,28 2,28 2,28
СОР (нагрев) по отношению к эталону   107,7% 107,9% 108,1% 108,2% 108,2% 108,3% 108,3% 108,2%
Объемная нагревательная способность при всасывании кДж/
м3 		1859 1980 2103 2229 2357 2487 2620 2755
Нагревательная способность по отношению к эталону   211,6% 225,4% 239,4% 253,7% 268,2% 283,1% 298,2% 313,5%
Критическая температура °C 79,50 77,42 75,43 73,52 71,69 69,93 68,24 66,61
Критическое давление бар 49,92 50,69 51,46 52,23 53,00 53,77 54,53 55,30
Изменение энтальпии конденсатора кДж/кг 303,0 307,6 311,9 316,0 320,0 323,7 327,3 330.7
Отношение давлений   13,82 13,50 13,19 12,89 12,59 12,31 12,02 11,75
Массовый поток хладагента кг/час 23.8 23,4 23,1 22,8 22,5 22,2 22,0 21,8
Температура высвобождения компрессора °C 150,1 152,2 154,3 156,4 158,3 160,3 162,1 164,0
Давление на входе испарителя бар 1,72 1,84 1,96 2,09 2,22 2,36 2,51 2,66
Давление на входе конденсатора бар 23,4 24,5 25,6 26,7 27,8 28,9 30,0 31,1
Температура на входе испарителя °C -36,0 -36,7 -37,4 -38,1 -38,8 -39,4 -40,0 -40,6
Температура конденсации испарителя °C -24,3 -23,8 -23,4 -23,0 -22,6 -22,3 -22,0 -21,8
Температура газа на выходе испарителя °C -19,3 -18,8 -18,4 -18,0 -17,6 -17,3 -17,0 -16,8
Средняя температура испарителя °C -30,2 -30,3 -30,4 -30,6 -30,7 -30.9 -31,0 -31,2
Глайд испарителя (выход-вход) K 11,7 12,9 14,0 15,1 16,2 17,1 18,0 18,8
Давление всасывания компрессора бар 1,70 1,82 1,94 2,07 2,21 2,35 2,49 2,64
Давление высвобождения из компрессора бар 23,4 24,5 25,6 26,7 27,8 28,9 30,0 31,1
Перепад давлений в линии всасывания Па/м 116 108 101 94 88 83 78 73
Перепад давлений по отношению к эталону   39,8% 36,9% 34,4% 32,2% 30,1% 28,3% 26,7% 25,2%
Температура конденсации конденсатора °C 54,9 54,8 54,6 54,4 54,0 53,7 53,2 52,8
Температура начала кипения конденсатора °C 31,0 30,2 29,4 28,8 28,3 27,9 27,5 27,2
Температура жидкости на выходе конденсатора °C 30,0 29,2 28,4 27,8 27,3 26,9 26,5 26,2
Средняя температура конденсатора °C 42,9 42,5 42,0 41,6 41,2 40,8 40,4 40,0
Глайд конденсатора (вход-выход) K 23,9 24,6 25,2 25,5 25,7 25,8 25,8 25,6
Таблица 51
Теоретические данные о рабочих характеристиках выбранных смесей R-744/R-32/R-134a/R-1234ze€, содержащих 0-14% R-744, 15% R-32 и 5% 134a
                 
Композиция CO2/R-32/R-134a/R-1234ze€ % масс. ▶ 0/15/5/80 2/15/5/78 4/15/5/76 6/15/5/74 8/15/5/72 10/15/5/70 12/15/5/68 14/15/5/66
СОР (нагрев)   2,17 2,19 2,21 2,23 2,24 2,26 2,26 2,27
СОР (нагрев) по отношению к эталону   102,8% 104,0% 105,0% 105,8% 106,5% 107,0% 107,3% 107,6%
Объемная нагревательная способность при всасывании кДж/
м3 		983 1075 1170 1267 1368 1471 1575 1682
Нагревательная способность по отношению к эталону   111,9% 122,3% 133,1% 144,2% 155,7% 167,4% 179,2% 191,4%
Критическая температура °C 100,70 97,79 94,99 92,31 89,74 87,29 84,94 82,70
Критическое давление бар 43,58 44.39 45,17 45,95 46,71 47,47 48,22 48,97
Изменение энтальпии конденсатора кДж/кг 253,1 261,7 269,4 276,4 282,8 288,7 294,3 299,5
Отношение давлений   15.94 15,80 15,61 15,37 15,11 14,82 14,54 14,25
Массовый поток хладагента кг/час 28,4 27.5 26,7 26,1 25,5 24,9 24,5 24,0
Температура высвобождения компрессора °C 127,4 130,5 133,5 136,4 139,1 141,6 144,1 146,5
Давление на входе испарителя бар 0,94 1,01 1,09 1,17 1,26 1,35 1,45 1,55
Давление на входе конденсатора бар 14,3 15,3 16,4 17,5 18,6 19,6 20,7 21,8
Температура на входе испарителя °C -31,5 -32,2 -33,0 -33,7 -34.5 -35,3 -36,0 -36,8
Температура конденсации испарителя °C -27,9 -27,2 -26,6 -26,0 -25,3 -24,8 -24,2 -23,7
Температура газа на выходе испарителя °C -22,9 -22,2 -21,6 -21,0 -20,3 -19,8 -19,2 -18,7
Средняя температура испарителя °C -29,7 -29,7 -29,8 -29,8 -29,9 -30,0 -30,1 -30,3
Глайд испарителя (выход-вход) °C 3,7 5,0 6,4 7,8 9,1 10,5 11,8 13,1
Давление всасывания компрессора бар 0,89 0,97 1,05 1,14 1,23 1,32 1,42 1,53
Давление высвобождения из компрессора бар 14,3 15,3 16,4 17,5 18,6 19,6 20,7 21,8
Перепад давлений в линии всасывания Па/м 251 224 202 183 166 152 140 130
Перепад давлений по отношению к эталону   86,1% 76,8% 69,1% 62,6% 57,0% 52,2% 48,0% 44,4%
Температура конденсации конденсатора °C 53,3 54,2 54,9 55,4 55,8 56,1 56,2 56,2
Температура начала кипения конденсатора °C 44,2 41,3 38,9 36,8 35,1 33,6 32,4 31,3
Температура жидкости на выходе конденсатора °C 43,2 40,3 37,9 35,8 34,1 32,6 31,4 30,3
Средняя температура конденсатора °C 48,8 47,7 46,9 46,1 45,4 44,8 44,3 43,8
Глайд конденсатора (вход-выход) K 9,0 12,8 16,0 18,6 20,7 22,5 23,9 25,0
Таблица 52
Теоретические данные о рабочих характеристиках выбранных смесей R-744/R-32/R-134a/R-1234ze€, содержащих 16-30% R-744, 15% R-32 и 5% 134a
                 
Композиция CO2/R-32/R-134a/R-1234ze€ % масс. ▶ 16/15/5/64 18/15/5/62 20/15/5/60 22/15/5/58 24/15/5/56 26/15/5/54 28/15/5/52 30/15/5/50
СОР (нагрев)   2,27 2,28 2,28 2,28 2,28 2,28 2,28 2,28
СОР (нагрев) по отношению к эталону   107,8% 108,0% 108,1% 108,1% 108,1% 108,1% 108,0% 107,9%
Объемная нагревательная способность при всасывании кДж/
м3 		1790 1901 2014 2128 2244 2362 2483 2606
Нагревательная способность по отношению к эталону   203,8% 216,4% 229,2% 242,2% 255,4% 268,9% 282,6% 296,5%
Критическая температура °C 80,54 78,48 76,50 74,60 72,77 71,02 69.33 67,70
Критическое давление бар 49,71 50,46 51,20 51,94 52,68 53,42 54,16 54,90
Изменение энтальпии конденсатора кДж/кг 304,5 309,2 313,7 318,1 322,2 326,2 330,1 333,8
Отношение давлений   13,96 13,67 13,38 13,10 12,83 12,56 12,30 12,05
Массовый поток хладагента кг/час 23,6 23,3 22,9 22,6 22,3 22,1 21,8 21,6
Температура высвобождения компрессора °C 148,9 151,1 153,3 155,5 157,6 159,7 161,7 163,7
Давление на входе испарителя бар 1,65 1,76 1,88 1,99 2,11 2,24 2,37 2,50
Давление на входе конденсатора бар 22,8 23,8 24,9 25,9 26,9 27,9 29,0 30,0
Температура на входе испарителя °C -37,6 -38,3 -39,1 -39,8 -40,4 -41,0 -41,6 -42,1
Температура конденсации испарителя °C -23,3 -22,8 -22,5 -22,1 -21,9 -21,6 -21,4 -21,2
Температура газа на выходе испарителя °C -18,3 -17,8 -17,5 -17,1 -16,9 -16,6 -16,4 -16,2
Средняя температура испарителя °C -30,4 -30,6 -30,8 -30,9 -31,1 -31,3 -31,5 -31,7
Глайд испарителя (выход-вход) К 14,3 15,5 16,6 17,6 18,5 19,4 20,2 20,9
Давление всасывания компрессора бар 1,63 1,74 1,86 1,98 2,10 2,22 2,35 2,49
Давление высвобождения из компрессора бар 22,8 23,8 24,9 25,9 26,9 27,9 29,0 30,0
Перепад давлений в линии всасывания Па/м 120 112 105 98 92 87 82 77
Перепад давлений по отношению к эталону   41,2% 38,3% 35,8% 33,5% 31,5% 29,6% 28,0% 26,4%
Температура конденсации конденсатора °C 56,2 56,0 55,8 55,5 55,1 54,7 54,3 53,7
Температура начала кипения конденсатора °C 30,3 29,5 28,8 28,2 27,7 27,3 26.9 26,5
Температура жидкости на выходе конденсатора °C 29,3 28,5 27,8 27,2 26,7 26,3 25,9 25,5
Средняя температура конденсатора °C 43,3 42,8 42,3 41,9 41,4 41,0 40,6 40,1
Глайд конденсатора (вход-выход) K 25,8 26,5 27,0 27,3 27,4 27,5 27,4 27,2
Таблица 53
Теоретические данные о рабочих характеристиках выбранных смесей R-744/R-32/R-134a/R-1234ze€, содержащих 0-14% R-744, 15% R-32 и 10% 134a
Композиция CO2/R-32/R-134a/R-1234ze€ % масс. ▶ 0/15/10/75 2/15/10/73 4/15/10/71 6/15/10/69 8/15/10/67 10/15/10/65 12/15/10/63 14/15/10/61
СОР (нагрев)   2,17 2,20 2,22 2,23 2,25 2,26 2,26 2,27
СОР (нагрев) по отношению к эталону   102,9% 104,1% 105,1% 105,9% 106,5% 107,0% 107,4% 107,7%
Объемная нагревательная способность при всасывании кДж/
м3 		1001 1093 1188 1287 1389 1493 1599 1707
Нагревательная способность по отношению к эталону   113,9% 124,4% 135,2% 146,5% 158,0% 169,9% 182,0% 194,3%
Критическая температура °C 100,38 97,46 94,67 92,00 89,45 87,01 84,68 82,44
Критическое давление бар 43,87 44,66 45,43 46,20 46,96 47,71 48.47 49,22
Изменение энтальпии конденсатора кДж/
кг		 253,8 262,3 270,0 277,0 283,4 289,3 294,9 300,1
Отношение давлений   15,79 15,65 15,47 15,24 14,97 14,70 14,41 14,12
Массовый поток хладагента кг/час 28,4 27,4 26,7 26,0 25,4 24,9 24,4 24,0
Температура высвобождения компрессора °C 127,8 131,0 134,0 136,8 139,5 142,1 144,5 146,9
Давление на входе испарителя бар 0,95 1,03 1,10 1,19 1,28 1,37 1,47 1,57
Давление на входе конденсатора бар 14,4 15,5 16,6 17,6 18,7 19,8 20,9 21,9
Температура на входе испарителя °C -31,5 -32,2 -32,9 -33,6 -34,4 -35,1 -35,9 -36,6
Температура конденсации испарителя °C -28,0 -27,3 -26,7 -26,1 -25,5 -24.9 -24,3 -23,8
Температура газа на выходе испарителя °C -23,0 -22,3 -21,7 -21,1 -20,5 -19,9 -19,3 -18,8
Средняя температура испарителя °C -29,7 -29,8 -29,8 -29.8 -29,9 -30.0 -30,1 -30,2
Глайд испарителя (выход-вход) K 3,6 4,9 6,2 7,6 8,9 10,2 11,5 12,8
Давление всасывания компрессора бар 0,91 0,99 1,07 1,16 1,25 1,35 1,45 1,55
Давление высвобождения из компрессора бар 14.4 15,5 16,6 17,6 18,7 19,8 20,9 21,9
Перепад давлений в линии всасывания Па/м 247 220 198 180 164 150 138 128
Перепад давлений по отношению к эталону   84,5% 75,4% 67,9% 61,5% 56,0% 51,3% 47,2% 43,7%
Температура конденсации конденсатора °C 53,0 53,8 54,5 55,0 55,4 55,7 55,8 55,9
Температура начала кипения конденсатора °C 44,4 41,5 39,0 37,0 35,3 33,8 32,5 31,5
Температура жидкости на выходе конденсатора °C 43,4 40,5 38,0 36,0 34,3 32,8 31,5 30,5
Средняя температура конденсатора °C 48,7 47,6 46,8 46,0 45,4 44,7 44,2 43,7
Глайд конденсатора (вход-выход) K 8,6 12,3 15,5 18,0 20,2 21,9 23,3 24,4
Таблица 54
Теоретические данные о рабочих характеристиках выбранных смесей R-744/R-32/R-134a/R-1234ze€, содержащих 16-30% R-744, 15% R-32 и 10% 134a
Композиция CO2/R-32/R-134a/R-1234ze€ % масс. ▶ 16/15/10/59 18/15/10/57 20/15/10/55 22/15/10/53 24/15/10/51 26/15/10/49 28/15/10/47 30/15/10/45
СОР (нагрев)   2,27 2,28 2,28 2,28 2,28 2,28 2.28 2,28
СОР (нагрев) по отношению к эталону   107,9% 108,0% 108,1% 108,2% 108,2% 108,1% 108,1% 108,0%
Объемная нагревательная способность при всасывании кДж/
м3 		1817 1930 2044 2161 2279 2400 2523 2648
Нагревательная способность по отношению к эталону   206,8% 219,6% 232,7% 245,9% 259,4% 273,1% 287,1% 301,4%
Критическая температура °C 80,30 78,25 76,28 74,40 72,58 70,84 69,16 67,54
Критическое давление бар 49,96 50,71 51,45 52,19 52,94 53,68 54,42 55,16
Изменение энтальпии конденсатора кДж/кг 305,0 309,7 314,1 318,4 322,5 326,4 330,2 333,8
Отношение давлений   13,83 13,54 13,25 12,97 12,70 12,43 12,17 11,91
Массовый поток хладагента кг/час 23,6 23,3 22,9 22,6 22,3 22,1 21,8 21,6
Температура высвобождения компрессора °C 149,3 151,5 153,7 155,8 157,9 159,9 161,9 163,9
Давление на входе испарителя бар 1,68 1,79 1,91 2,03 2,15 2,28 2,41 2,55
Давление на входе конденсатора бар 23,0 24,0 25,1 26,1 27,1 28,2 29,2 30,2
Температура на входе испарителя °C -37,4 -38,1 -38,8 -39,5 -40,1 -40,7 -41,2 -41,7
Температура конденсации испарителя °C -23,4 -23,0 -22,6 -22,3 -22,0 -21,7 -21,5 -21,4
Температура газа на выходе испарителя °C -18,4 -18,0 -17,6 -17,3 -17,0 -16,7 -16,5 -16,4
Средняя температура испарителя °C -30,4 -30,5 -30,7 -30,9 -31,1 -31,2 -31,4 -31,5
Глайд испарителя (выход-вход) K 14,0 15,1 16,2 17,2 18,1 18,9 19,7 20,4
Давление всасывания компрессора бар 1,66 1,77 1,89 2,01 2,14 2,27 2,40 2,54
Давление высвобождения из компрессора бар 23,0 24,0 25,1 26,1 27,1 28,2 29,2 30,2
Перепад давлений в линии всасывания Па/м 118 ПО 103 96 90 85 80 76
Перепад давлений по отношению к эталону   40,5% 37,7% 35.2% 33,0% 31,0% 29,2% 27,5% 26,0%
Температура конденсации конденсатора °C 55,8 55,6 55,4 55,1 54,8 54,3 53,9 53,4
Температура начала кипения конденсатора °C 30,5 29,7 29,0 28,4 27,9 27,5 27,1 26,8
Температура жидкости на выходе конденсатора °C 29,5 28,7 28,0 27,4 26,9 26,5 26,1 25,8
Средняя температура конденсатора °C 43,2 42,7 42,2 41,8 41,3 40,9 40,5 40,1
Глайд конденсатора (вход-выход) K 25,3 25,9 26,4 26,7 26,8 26,9 26,8 2б'б
Таблица 55
Теоретические данные о рабочих характеристиках выбранных смесей R-744/R-32/R-134a/R-1234ze€, содержащих 0-14% R-744, 15% R-32 и 20% 134a
Композиция CO2/R-32/R-134a/R-1234ze€ % масс. ▶ 0/15/20/65 2/15/20/63 4/15/20/61 6/15/20/59 8/15/20/57 10/15/20/55 12/15/20/53 14/15/20/51
СОР (нагрев)   2,17 2,20 2,22 2,23 2,25 2,26 2,27 2,27
СОР (нагрев) по отношению к эталону   103,1% 104,3% 105,2% 106,0% 106,6% 107,1% 107,4% 107,7%
  кДж/
м3 		1033 1127 1224 1325 1428 1534 1643 1755
Нагревательная способность по отношению к эталону   117,6% 128,3% 139,3% 150,7% 162,5% 174,6% 187,0% 199,7%
Критическая температура °C 99,72 96,82 94,05 91,41 88,89 86,48 84,18 81,97
Критическое давление бар 44,35 45,12 45,89 46,65 47,41 48,17 48,92 49,67
Изменение энтальпии конденсатора кДж/кг 255,3 263,9 271,6 278,5 284,9 290,8 296.3 301,4
Отношение давлений   15,52 15,39 15,22 14,99 14,74 14,46 14,18 13,89
Массовый поток хладагента кг/час 28,2 27,3 26,5 25,9 25,3 24,8 24,3 23,9
Температура высвобождения компрессора °C 128,8 132,0 135,0 137,8 140,5 143,0 145,5 147,8
Давление на входе испарителя бар 0,99 1,06 1,14 1,23 1,32 1.41 1,52 1,62
Давление на входе конденсатора бар 14,7 15,7 16,8 17,9 19,0 20,1 21,2 22,2
Температура на входе испарителя °C -31,4 -32.1 -32,8 -33,4 -34,1 -34,8 -35,6 -36.3
Температура конденсации испарителя °C -28,1 -27,5 -26,9 -26,3 -25,7 -25,1 -24,6 -24,1
Температура газа на выходе испарителя °C -23,1 -22,5 -21,9 -21,3 -20,7 -20,1 -19,6 -19,1
Средняя температура испарителя °C -29,8 -29,8 -29,8 -29,9 -29,9 -30,0 -30,1 -30,2
Глайд испарителя (выход-вход) K 3,3 4,6 5,9 7.2 8,4 9,7 11,0 12,2
Давление всасывания компрессора бар 0,94 1,02 1,11 1,20 1,29 1,39 1,49 1,60
Давление высвобождения из компрессора бар 14,7 15,7 16,8 17,9 19,0 20,1 21,2 22,2
Перепад давлений в линии всасывания Па/м 238 213 192 174 158 145 134 124
Перепад давлений по отношению к эталону   81,4% 72,8% 65,6% 59,5% 54,3% 49,7% 45,8% 42,3%
Температура конденсации конденсатора °C 52,4 53,2 53,8 54,4 54.7 55,0 55,1 55,2
Температура начала кипения конденсатора °C 44,7 41,8 39,3 37,3 35,6 34,1 32,9 31,8
Температура жидкости на выходе конденсатора °C 43,7 40,8 38,3 36,3 34.6 33,1 31,9 30,8
Средняя температура конденсатора °C 48,5 47,5 46,6 45,8 45,2 44,6 44,0 43,5
Глайд конденсатора (вход-выход) K 7,7 11,4 14,5 17,1 19,2 20,9 22,3 23,4
Таблица 56
Теоретические данные о рабочих характеристиках выбранных смесей R-744/R-32/R-134a/R-1234ze€, содержащих 16-30% R-744, 15% R-32 и 20% 134a
Композиция CO2/R-32/R-134a/R-1234ze€ % масс. ▶ 16/15/20/49 18/15/20/47 20/15/20/45 22/15/20/43 24/15/20/41 26/15/20/39 28/15/20/37 30/15/20/35
СОР (нагрев)   2,28 2,28 2,28 2,28 2,28 2,28 2,28 2,28
СОР (нагрев) по отношению к эталону   108,0% 108,1% 108,2% 108,3% 108,3% 108,3% 108,3% 108,2%
Объемная нагревательная способность при всасывании кДж/
м3 		1868 1984 2102 2222 2345 2470 2598 2729
Нагревательная способность по отношению к эталону   212,6% 225,8% 239,2% 252,9% 266,9% 281,1% 295,7% 310,5%
Критическая температура °C 79,86 77,83 75.88 74,02 72,22 70,50 68,84 67,24
Критическое давление бар 50,42 51,17 51,92 52,67 53,42 54,16 54,91 55,65
Изменение энтальпии конденсатора кДж/кг 306.2 310,8 315,2 319,4 323,4 327,2 330,8 334,3
Отношение давлений   13,60 13,31 13.02 12,74 12,47 12,20 11,93 11,67
Массовый поток хладагента кг/час 23.5 23,2 22,8 22,5 22,3 22,0 21,8 21,5
Температура высвобождения компрессора °C 150,1 152,3 154,4 156,5 158,5 160,5 162,4 164,3
Давление на входе испарителя бар 1,73 1,85 1,97 2,09 2,22 2,36 2,49 2,64
Давление на входе конденсатора бар 23,3 24,4 25,4 26,5 27,5 28,6 29,6 30,7
Температура на входе испарителя °C -37,0 -37,7 -38,3 -39,0 -39,6 -40,1 -40,6 -41,1
Температура конденсации испарителя °C -23,7 -23,2 -22,9 -22,5 -22,3 -22,0 -21,8 -21,6
Температура газа на выходе испарителя °C -18,7 -18,2 -17,9 -17,5 -17,3 -17,0 -16,8 -16,6
Средняя температура испарителя °C -30.3 -30,5 -30,6 -30.8 -30,9 -31,1 -31,2 -31.3
Глайд испарителя (выход-вход) K 13,3 14,4 15,5 16,4 17,3 18,1 18,9 19.5
Давление всасывания компрессора бар 1,71 1,83 1,95 2,08 2,21 2,34 2,48 2,63
Давление высвобождения из компрессора бар 23,3 24,4 25,4 26,5 27,5 28,6 29,6 30,7
Перепад давлений в линии всасывания Па/м 115 107 100 93 88 83 78 74
Перепад давлений по отношению к эталону   39,3% 36,6% 34,2% 32,0% 30,0% 28,3% 26,7% 25,2%
Температура конденсации конденсатора °C 55,1 54,9 54.7 54,4 54,1 53,7 53,2 52,7
Температура начала кипения конденсатора °C 30.9 30,1 29,4 28,8 28,3 27,9 27,5 27.2
Температура жидкости на выходе конденсатора °C 29,9 29,1 28,4 27,8 27,3 26,9 26,5 26,2
Средняя температура конденсатора °C 43,0 42,5 42,1 41,6 41,2 40,8 40,4 40,0
Глайд конденсатора (вход-выход) K 24,2 24,9 25,3 25,6 25,8 25,8 25,7 25,5
Таблица 57
Теоретические данные о рабочих характеристиках выбранных смесей R-744/R-32/R-134a/R-1234ze€, содержащих 0-14% R-744, 15% R-32 и 30% 134a
Композиция CO2/R-32/R-134a/R-1234ze€ % масс. ▶ 0/15/30/55 2/15/30/53 4/15/30/51 6/15/30/49 8/15/30/47 10/15/30/45 12/15/30/43 14/15/30/41
СОР (нагрев)   2,18 2,20 2,22 2,24 2,25 2,26 2,27 2,27
СОР (нагрев) по отношению к эталону   103,2% 104,4% 105,3% 106,1% 106,7% 107,2% 107,5% 107,8%
Объемная нагревательная способность при всасывании кДж/м3 1063 1158 1257 1359 1465 1573 1685 1799
Нагревательная способность по отношению к эталону   120,9% 131,8% 143,1% 154,7% 166,7% 179,0% 191,7% 204,7%
Критическая температура °C 99,07 96,20 93,47 90,86 88,37 85,99 83,71 81,53
Критическое давление бар 44,72 45,49 46,26 47,03 47,79 48.55 49,31 50,07
Изменение энтальпии конденсатора кДж/кг 257,1 265,7 273,4 280,3 286,7 292,5 298,0 303,1
Отношение давлений   15,28 15,17 15,00 14,79 14,54 14.27 13,99 13,70
Массовый поток хладагента кг/час 28,0 27,1 26,3 25,7 25.1 24.6 24,2 23,8
Температура высвобождения компрессора °C 129,9 133,1 136,1 138,9 141,6 144,1 146,5 148,9
Давление на входе испарителя бар 1,01 1,09 1,17 1,26 1,35 1,45 1,56 1,67
Давление на входе конденсатора бар 14,9 16,0 17,1 18,2 19,3 20,4 21,5 22,5
Температура на входе испарителя °C -31,3 -32,0 -32,6 -33,3 -33,9 -34,6 -35,3 -36,0
Температура конденсации испарителя °C -28,3 -27,7 -27,1 -26,5 -25,9 -25,4 -24,8 -24,4
Температура газа на выходе испарителя °С -23,3 -22,7 -22,1 -21,5 -20,9 -20,4 -19,8 -19,4
Средняя температура испарителя °C -29,8 -29,8 -29,8 -29,9 -29,9 -30,0 -30,1 -30,2
Глайд испарителя (выход-вход) K 3,1 4,3 5,5 6,7 8,0 9,2 10,4 11,6
Давление всасывания компрессора бар 0,97 1,05 1,14 1,23 1,33 1,43 1,53 1,65
Давление высвобождения из компрессора бар 14,9 16,0 17,1 18,2 19,3 20,4 21,5 22,5
Перепад давлений в линии всасывания Па/м 230 206 186 169 154 141 130 120
Перепад давлений по отношению к эталону   78,8% 70,5% 63,6% 57,7% 52,7% 48,3% 44,5% 41,1%
Температура конденсации конденсатора °C 51,8 52,6 53,2 53,7 54,1 54,4 54,5 54,5
Температура начала кипения конденсатора °C 44,9 42,0 39,6 37,5 35,8 34,3 33,1 32,0
Температура жидкости на выходе конденсатора °C 43,9 41,0 38,6 36,5 34,8 33,3 32,1 31,0
Средняя температура конденсатора °C 48,3 47,3 46,4 45,6 45,0 44,3 43,8 43,3
Глайд конденсатора (вход-выход) K 6,9 10.6 13,7 16,2 18,3 20.0 21,4 22^5
Таблица 58
Теоретические данные о рабочих характеристиках выбранных смесей R-744/R-32/R-134a/R-1234ze€, содержащих 16-30% R-744, 15% R-32 и 30% 134a
Композиция CO2/R-32/R-134a/R-1234ze€ % масс. ▶ 16/15/30/39 18/15/30/37 20/15/30/35 22/15/30/33 24/15/30/31 26/15/30/29 28/15/30/27 30/15/30/25
СОР (нагрев)   2,28 2,28 2,28 2,29 2,29 2,29 2,29 2,29
СОР (нагрев) по отношению к эталону   108.1% 108,2% 108,4% 108,4% 108,5% 108,5% 108,4% 108.4%
Объемная нагревательная способность при всасывании кДж/м3 1915 2034 2155 2279 2405 2534 2665 2800
Нагревательная способность по отношению к эталону   218,0% 231,5% 245,3% 259,4% 273,7% 288,4% 303,3% 318,6%
Критическая температура °C 79,44 77,44 75,52 73,68 71,90 70,20 68,56 66,98
Критическое давление бар 50,83 51,59 52,34 53,10 53,85 54,61 55,36 56,12
Изменение энтальпии конденсатора кДж/кг 307,9 312,4 316,7 320,8 324,7 328,4 332,0 335,4
Отношение давлений   13,41 13,12 12,83 12,55 12,28 12,01 11,74 11,49
Массовый поток хладагента кг/час 23,4 23,0 22,7 22,4 22,2 21,9 21,7 21,5
Температура высвобождения компрессора °C 151.1 153,3 155,4 157,4 159,4 161.3 163,2 165,0
Давление на входе испарителя бар 1,78 1,90 2,02 2,15 2,28 2,42 2,57 2,72
Давление на входе конденсатора бар 23,6 24,7 25,8 26,8 27,9 28,9 30,0 31,0
Температура на входе испарителя °C -36,6 -37,3 -37,9 -38,5 -39,1 -39,7 -40,2 -40,6
Температура конденсации испарителя °C -23,9 -23,5 -23,1 -22,8 -22,5 -22,2 -22,0 -21,8
Температура газа на выходе испарителя °C -18,9 -18,5 -18,1 -17,8 -17,5 -17,2 -17,0 -16.8
Средняя температура испарителя °C -30,3 -30,4 -30,5 -30,7 -30,8 -30,9 -31,1 -31,2
Глайд испарителя (выход-вход) K 12,7 13,8 14,8 15,8 16,7 17,5 18.2 18,8
Давление всасывания компрессора бар 1,76 1,88 2,01 2,14 2,27 2,41 2,55 2,70
Давление высвобождения из компрессора бар 23,6 24,7 25,8 26,8 27,9 28,9 30,0 31,0
Перепад давлений в линии всасывания Па/м 112 104 97 91 85 80 76 72
Перепад давлений по отношению к эталону   38,2% 35,6% 33,2% 31,1% 29,2% 27,5% 25,9% 24,5%
Температура конденсации конденсатора °C 54,5 54.3 54,1 53,8 53,5 53,1 52,7 52,2
Температура начала кипения конденсатора °C 31,1 30,3 29,6 29,1 28,6 28,1 27,8 27,5
Температура жидкости на выходе конденсатора °C 30,1 29,3 28.6 28,1 27,6 27,1 26,8 26,5
Средняя температура конденсатора °C 42,8 42,3 41.9 41,4 41,0 40,6 40,2 39,8
Глайд конденсатора (вход-выход) K 23,4 24,0 24.5 24,8 25,0 25,0 24,9 24,7
Таблица 59
Теоретические данные о рабочих характеристиках выбранных смесей R-744/R-32/R-134a/R-1234ze€, содержащих 0-14% R-744, 15% R-32 и 40% 134a
Композиция CO2/R-32/R-134a/R-1234ze€ % масс. ▶ 0/15/40/45 2/15/40/43 4/15/40/41 6/15/40/39 8/15/40/37 10/15/40/35 12/15/40/33 14/15/40/31
СОР (нагрев)   2,18 2,21 2,22 2,24 2,25 2,26 2,27 2,28
СОР (нагрев) по отношению к эталону   103,4% 104,6% 105,5% 106,2% 106,8% 107,3% 107,7% 108,0%
Объемная нагревательная способность при всасывании кДж/м3 1089 1186 1286 1390 1498 1608 1722 1838
Нагревательная способность по отношению к эталону   124,0% 135,0% 146,4% 158,2% 170,4% 183,0% 196,0% 209,2%
Критическая температура °C 98,43 95,60 92,90 90,33 87,87 85,52 83,27 81,12
Критическое давление бар 44,98 45,76 46,54 47,32 48,10 48,87 49,64 50,41
Изменение энтальпии конденсатора кДж/кг 259,2 267,8 275,5 282,5 288,8 294,7 300,1 305,1
Отношение давлений   15,09 14,98 14,82 14,61 14,37 14,11 13,83 13,54
Массовый поток хладагента кг/час 27,8 26,9 26,1 25,5 24,9 24,4 24,0 23,6
Температура высвобождения компрессора °C 131,0 134,2 137,3 140,1 142,8 145,3 147,7 150,0
Давление на входе испарителя бар 1,04 1,11 1,20 1,29 1,38 1,48 1,59 1,70
Давление на входе конденсатора бар 15,1 16,2 П,3 18,4 19,5 20,6 21,7 22.8
Температура на входе испарителя °C -31,3 -31,8 -32,5 -33,1 -33,7 -34,4 -35,0 -35,7
Температура конденсации испарителя °C -28,5 -27.9 -27,3 -26,7 -26,1 -25,6 -25,1 -24,6
Температура газа на выходе испарителя °C -23,5 -22,9 -22.3 -21,7 -21,1 -20,6 -20,1 -19,6
Средняя температура испарителя °C -29,9 -29,9 -29.9 -29,9 -29,9 -30,0 -30.1 -30,1
Глайд испарителя (выход-вход) K 2,8 4,0 5,1 6,4 7,6 8,8 10,0 11,1
Давление всасывания компрессора бар 1,00 1,08 1,17 1,26 1,36 1,46 1.57 1,68
Давление высвобождения из компрессора бар 15,1 16,2 17,3 18,4 19,5 20,6 21,7 22,8
Перепад давлений в линии всасывания Па/м 223 200 180 164 150 137 126 117
Перепад давлений по отношению к эталону   76,4% 68,5% 61,8% 56,1% 51,2% 47,0% 43,3% 40,0%
Температура конденсации конденсатора °C 51,2 52,0 52,7 53,2 53,6 53,8 54,0 54,0
Температура начала кипения конденсатора °C 45,0 42,1 39,7 37,6 35.9 34,4 33,2 32,1
Температура жидкости на выходе конденсатора °C 44,0 41,1 38,7 36,6 34.9 33,4 32,2 31,1
Средняя температура конденсатора °C 48,1 47,1 46.2 45,4 44.7 44,1 43,6 43,1
Глайд конденсатора (вход-выход) K 6,1 9,9 13,0 15,5 17.7 19.4 20,8 21,9
Таблица 60
Теоретические данные о рабочих характеристиках выбранных смесей R-744/R-32/R-134a/R-1234ze€, содержащих 16-30% R-744, 15% R-32 и 40% 134a
Композиция CO2/R-32/R-134a/R-1234ze€ % масс. ▶ 16/15/40/29 18/15/40/27 20/15/40/25 22/15/40/23 24/15/40/21 26/15/40/19 28/15/40/17 30/15/40/15
СОР (нагрев)   2,28 2,29 2.29 2,29 2,29 2,29 2,29 2,29
СОР (нагрев) по отношению к эталону   108,2% 108,4% 108,5% 108,6% 108,6% 108,7% 108,6% 108,6%
Объемная нагревательная способность при всасывании кДж/м3 1957 2078 2202 2329 2457 2589 2723 2859
Нагревательная способность по отношению к эталону   222,7% 236,5% 250,6% 265,0% 279,7% 294,6% 309,9% 325,4%
Критическая температура °C 79,06 77,08 75,19 73,36 71,61 69,93 68,31 66,75
Критическое давление бар 51.18 51,95 52,72 53,48 54,25 55,02 55,78 56,54
Изменение энтальпии конденсатора кДж/кг 309,9 314,4 318,6 322,6 326,5 330,2 333,7 337,1
Отношение давлений   13,26 12,97 12,68 12,40 12,13 11,86 11,60 11,35
Массовый поток хладагента кг/час 23,2 22,9 22,6 22,3 22,1 21,8 21,6 21,4
Температура высвобождения компрессора °C 152,2 154,4 156,4 158,4 160,4 162,3 164,1 165,9
Давление на входе испарителя бар 1,82 1,94 2,07 2,20 2,34 2,48 2,62 2,78
Давление на входе конденсатора бар 23,9 25,0 26.0 27,1 28,2 29,2 30,3 31,4
Температура на входе испарителя «С -36,4 -37,0 -37,6 -38,3 -38,8 -39,4 -39,9 -40.3
Температура конденсации испарителя °C -24,1 -23,7 -23,3 -23.0 -22,6 -22,4 -22.1 -21,9
Температура газа на выходе испарителя °C -19,1 -18,7 -18,3 -18,0 -17,6 -17,4 -17,1 -16,9
Средняя температура испарителя °C -30,2 -30,3 -30,5 -30,6 -30,7 -30,9 -31,0 -31,1
Глайд испарителя (выход-вход) K 12,3 13,3 14,3 15,3 16,2 17,0 17,7 18,4
Давление всасывания компрессора бар 1,80 1,92 2,05 2,19 2,32 2,46 2,61 2,76
Давление высвобождения из компрессора бар 23,9 25,0 26,0 27,1 28,2 29,2 30,3 31,4
Перепад давлений в линии всасывания Па/м 109 101 95 89 83 78 74 70
Перепад давлений по отношению к эталону   37.2% 34,6% 32,4% 30,3% 28,5% 26,8% 25.3% 23,9%
Температура конденсации конденсатора °C 54,0 53,8 53,6 53,4 53,0 52,7 52.2 51,8
Температура начала кипения конденсатора °C 31,2 30,4 29,8 29,2 28,7 28,3 27,9 27,6
Температура жидкости на выходе конденсатора °C 30,2 29,4 28,8 28,2 27,7 27,3 26,9 26,6
Средняя температура конденсатора °C 42,6 42,1 41,7 41,3 40,9 40,5 40,1 39,7
Глайд конденсатора (вход-выход) K 22,8 23,4 23,9 24,2 24,4 24,4 24,3 24,1
Таблица 61
Теоретические данные о рабочих характеристиках выбранных смесей R-744/R-32/R-134a/R-1234ze€, содержащих 0-14% R-744, 20% R-32 и 5% 134a
Композиция CO2/R-32/R-I34a/R-1234ze(E) % масс. ▶ 0/20/5/75 2/20/5/73 4/20/5/71 6/20/5/69 8/20/5/67 10/20/5/65 12/20/5/63 14/20/5/61
СОР (нагрев)   2,20 2,22 2,24 2,25 2,26 2,27 2,28 2,28
СОР (нагрев) по отношению к эталону   104,4% 105,4% 106,2% 106,8% 107,3% 107,7% 108,0% 108,3%
Объемная нагревательная способность при всасывании кДж/
м3 		1103 1197 1294 1394 1497 1602 1709 1818
Нагревательная способность по отношению к эталону   125,5% 136,2% 147,3% 158,7% 170,4% 182,3% 194,5% 206,9%
Критическая температура °C 98,35 95,65 93,07 90,59 88,21 85,93 83,74 81,64
Критическое давление бар 45,29 46,10 46,88 47,66 48,43 49,20 49,96 50,71
Изменение энтальпии конденсатора кДж/кг 264,5 272,4 279,5 286,1 292,2 298,0 303,3 308,4
Отношение давлений   15,11 14,95 14,76 14,53 14,29 14,03 13,77 13,50
Массовый поток хладагента кг/час 27,2 26,4 25,8 25,2 24,6 24,2 23,7 23,3
Температура высвобождения компрессора °C 131,4 134,4 137,3 140,0 142,6 145,1 147,5 149,9
Давление на входе испарителя бар 1,04 1,12 1,20 1,29 1,38 1,48 1,58 1,69
Давление на входе конденсатора бар 15,2 16,3 17,3 18,4 19,4 20,5 21,5 22,5
Температура на входе испарителя °C -32,2 -32,9 -33,6 -34,3 -35,0 -35,7 -36,4 -37,1
Температура конденсации испарителя °C -27,3 -26,7 -26,2 -25,6 -25,0 -24,5 -24,1 -23,6
Температура газа на выходе испарителя °C -22,3 -21,7 -21,2 -20,6 -20,0 -19,5 -19,1 -18,6
Средняя температура испарителя °C -29,8 -29.8 -29,9 -29,9 -30,0 -30,1 -30,2 -30,4
Глайд испарителя (выход-вход) K 4,9 6,2 7,5 8,7 10,0 11,2 12,3 13,5
Давление всасывания компрессора бар 1,01 1,09 1,17 1,26 1,36 1,46 1,56 1,67
Давление высвобождения из компрессора бар 15,2 16,3 17,3 18,4 19,4 20,5 21,5 22,5
Перепад давлений в линии всасывания Па/м 217 196 177 162 148 137 126 117
Перепад давлений по отношению к эталону   74,3% 67,0% 60,7% 55,4% 50,8% 46,8% 43,3% 40,2%
Температура конденсации конденсатора °C 52,7 53,4 53,9 54,3 54,6 54,8 54,8 54,8
Температура начала кипения конденсатора °C 43,0 40,5 38,4 36,6 35,0 33,7 32,6 31,6
Температура жидкости на выходе конденсатора °C 42,0 39,5 37,4 35,6 34,0 32,7 31,6 30,6
Средняя температура конденсатора °C 47,9 46,9 46,2 45,5 44,8 44,2 43,7 43,2
Глайд конденсатора (вход-выход) K 9,6 12,8 15,5 17,7 19,6 21,1 22,3 23,2
Таблица 62
Теоретические данные о рабочих характеристиках выбранных смесей R-744/R-32/R-134a/R-1234ze€, содержащих 16-30% R-744, 20% R-32 и 5% 134a
Композиция CO2/R-32/R-134a/R-1234ze€ % масс. ▶ 16/20/5/59 18/20/5/57 20/20/5/55 22/20/5/53 24/20/5/51 26/20/5/49 28/20/5/47 30/20/5/45
СОР (нагрев)   2,29 2,29 2,29 2,29 2,29 2,29 2,29 2,29
СОР (нагрев) по отношению к эталону   108,4% 108,5% 108,6% 108,6% 108,6% 108,6% 108,5% 108,4%
Объемная нагревательная способность при всасывании кДж/
м3 		1930 2043 2159 2276 2396 2519 2645 2773
Нагревательная способность по отношению к эталону   219,6% 232,5% 245,7% 259,1% 272,7% 286,7% 301,0% 315,6%
Критическая температура °C 79,63 77.69 75,84 74,05 72,33 70.67 69,07 67,53
Критическое давление бар 51,47 52.22 52,97 53,72 54,47 55,22 55,96 56,71
Изменение энтальпии конденсатора кДж/кг 313,2 317,8 322,2 326,4 330,4 334,2 337,9 341,4
Отношение давлений   13,24 12,98 12,72 12,46 12,21 11,96 11,71 11,47
Массовый поток хладагента кг/час 23,0 22,7 22,3 22,1 21,8 21,5 21,3 21,1
Температура высвобождения компрессора °C 152,2 154,4 156,5 158,6 160,7 162,7 164,6 166,5
Давление на входе испарителя бар 1,80 1,91 2,03 2,15 2,28 2,41 2,55 2,69
Давление на входе конденсатора бар 23,6 24,6 25,6 26,6 27,6 28.7 29,7 30,7
Температура на входе испарителя °C -37,8 -38,4 -39,0 -39,6 -40,1 -40,6 -41,1 -41,4
Температура конденсации испарителя °C -23,2 -22,9 -22,6 -22,3 -22,0 -21,8 -21,6 -21,5
Температура газа на выходе испарителя °C -18,2 -17,9 -17,6 -17,3 -17,0 -16,8 -16,6 -16,5
Средняя температура испарителя °C -30,5 -30,6 -30,8 -30,9 -31,1 -31,2 -31,3 -31,5
Глайд испарителя (выход-вход) K 14,5 15,5 16,5 17,3 18,1 18,8 19,4 20,0
Давление всасывания компрессора бар 1,78 1.89 2,01 2,14 2,26 2.40 2,53 2,68
Давление высвобождения из компрессора бар 23,6 24,6 25,6 26,6 27,6 28.7 29,7 30,7
Перепад давлений в линии всасывания Па/м 109 102 96 90 85 80 75 71
Перепад давлений по отношению к эталону   37,4% 34,9% 32,7% 30,7% 28,9% 27,3% 25,8% 24,4%
Температура конденсации конденсатора °C 54,7 54,5 54,3 53,9 53,6 53,1 52,7 52,2
Температура начала кипения конденсатора °C 30,7 30,0 29,3 28,8 28,3 27,9 27,5 27,2
Температура жидкости на выходе конденсатора °С 29,7 29,0 28,3 27,8 27,3 26,9 26,5 26,2
Средняя температура конденсатора °C 42,7 42,2 41,8 41,3 40,9 40,5 40,1 39,7
Глайд конденсатора (вход-выход) K 24,0 24,5 24,9 25,2 25,3 25,3 25,2 25,0
Таблица 63
Теоретические данные о рабочих характеристиках выбранных смесей R-744/R-32/R-134a/R-1234ze€, содержащих 0-14% R-744, 20% R-32 и 10% 134a
Композиция CO2/R-32/R-134a/R-1234ze€ % масс. ▶ 0/20/10/70 2/20/10/68 4/20/10/66 6/20/10/64 8/20/10/64 10/20/10/60 12/20/10/58 14/20/10/56
СОР (нагрев)   2,20 2,22 2,24 2,25 2,26 2,27 2,28 2,28
СОР (нагрев) по отношению к эталону   104,5% 105,5% 106,2% 106,9% 107,4% 107,8% 108,1% 108,3%
Объемная нагревательная способность при всасывании кДж/
м3 		1119 1214 1312 1413 1517 1624 1732 1843
Нагревательная способность по отношению к эталону   127,4% 138,2% 149,3% 160,9% 172,7% 184,8% 197,1% 209,7%
Критическая температура °C 98,06 95,36 92,78 90,31 87,94 85,67 83,49 81,41
Критическое давление бар 45,53 46,31 47,09 47,87 48,63 49,40 50,16 50,91
Изменение энтальпии конденсатора кДж/кг 265,2 273.1 280,3 286,8 292,9 298,6 304,0 309,0
Отношение давлений   14,98 14.83 14,64 14,42 14,17 13,92 13,66 13,39
Массовый поток хладагента кг/час 27,1 26,4 25,7 25,1 24,6 24,1 23,7 23,3
Температура высвобождения компрессора °C 131,9 134,9 137,8 140,5 143,1 145,6 148,0 150,3
Давление на входе испарителя бар 1,06 1,14 1,22 1,31 1,40 1,50 1,61 1,71
Давление на входе конденсатора бар 15,3 16,4 17,4 18,5 19,5 20,6 21,6 22,7
Температура на входе испарителя °C -32,2 -32,8 -33,5 -34,2 -34,8 -35,5 -36,2 -36,9
Температура конденсации испарителя °C -27,4 -26,9 -26,3 -25,7 -25,2 -24,7 -24,2 -23,8
Температура газа на выходе испарителя °C -22,4 -21,9 -21,3 -20,7 -20,2 -19,7 -19,2 -18,8
Средняя температура испарителя °C -29,8 -29,8 -29,9 -29,9 -30,0 -30,1 -30,2 -30,3
Глайд испарителя (выход-вход) K 4,7 6,0 7,2 8,4 9,7 10,8 12,0 13,1
Давление всасывания компрессора бар 1,02 1,10 1,19 1.28 1,38 1,48 1,58 1,69
Давление высвобождения из компрессора бар 15,3 16,4 17,4 18,5 19,5 20,6 21,6 22,7
Перепад давлений в линии всасывания Па/м 213 192 175 159 146 135 124 116
Перепад давлений по отношению к эталону   73,1% 65,9% 59,8% 54,5% 50,0% 46,1% 42,6% 39,6%
Температура конденсации конденсатора °C 52,4 53,0 53,6 54,0 54,2 54,4 54,5 54,4
Температура начала кипения конденсатора °C 43.2 40,7 38,6 36,8 35,2 33,9 32,7 31,8
Температура жидкости на выходе конденсатора °C 42,2 39,7 37,6 35,8 34,2 32,9 31,7 30,8
Средняя температура конденсатора °C 47,8 46,9 46,1 45,4 44,7 44,1 43,6 43,1
Глайд конденсатора (вход-выход) K 9,1 12,3 15.0 17,2 19,0 20,5 21,7 22,7
Таблица 64
Теоретические данные о рабочих характеристиках выбранных смесей R-744/R-32/R-134a/R-1234ze€, содержащих 16-30% R-744, 20% R-32 и 10% 134a
Композиция CO2/K-32/R-]34a/K-1234ze€ % масс. ▶ 16/20/10/54 18/20/10/52 20/20/10/50 22/20/10/48 24/20/10/46 26/20/10/44 28/20/10/42 30/20/10/40
СОР (нагрев)   2,29 2,29 2,29 2,29 2,29 2,29 2,29 2,29
СОР (нагрев) по отношению к эталону   108,5% 108,6% 108,6% 108,7% 108,7% 108,6% 108,6% 108,5%
Объемная нагревательная способность при всасывании кДж/
м3 		1956 2071 2189 2309 2431 2556 2684 2816
Нагревательная способность по отношению к эталону   222,6% 235,7% 249,1% 262,8% 276,7% 290,9% 305,5% 320,4%
Критическая температура °C 79,40 77,48 75,63 73,85 72,14 70,50 68,91 67,38
Критическое давление бар 51,67 52,42 53,17 53,93 54,68 55,43 56,18 56,93
Изменение энтальпии конденсатора кДж/кг 313,8 318,3 322,6 326,8 330,7 334,5 338,1 341,5
Отношение давлений   13,13 12,87 12,60 12,35 12,09 11,84 11,59 11,35
Массовый поток хладагента кг/час 22,9 22,6 22,3 22,0 21,8 21,5 21,3 21,1
Температура высвобождения компрессора °С 152,6 154,8 156,9 159,0 161,0 162,9 164,8 166,6
Давление на входе испарителя °C 1,83 1,94 2,06 2.19 2,32 2,45 2,59 2,74
Давление на входе конденсатора бар 23,7 24,8 25,8 26,8 27,8 28,9 29,9 30,9
Температура на входе испарителя °C -37,5 -38,1 -38,7 -39.3 -39,8 -40,3 -40,7 -41,1
Температура конденсации испарителя °C -23,4 -23,0 -22,7 -22,4 -22,2 -22,0 -21,8 -21,6
Температура газа на выходе испарителя °C -18,4 -18,0 -17,7 -17,4 -17,2 -17,0 -16,8 -16,6
Средняя температура испарителя °C -30,4 -30,6 -30,7 -30,9 -31,0 -31,1 -31,2 -31,4
Глайд испарителя (выход-вход) K 14,1 15,1 16,0 16,9 17,6 18,3 18,9 19,5
Давление всасывания компрессора бар 1,81 1,92 2,05 2,17 2,30 2,44 2,58 2,73
Давление высвобождения из компрессора бар 23,7 24,8 25,8 26,8 27,8 28,9 29,9 30,9
Перепад давлений в линии всасывания Па/м 108 101 94 88 83 78 74 70
Перепад давлений по отношению к эталону   36,9% 34,4% 32,2% 30,3% 28,5% 26,9% 25,4% 24,0%
Температура конденсации конденсатора °C 54,3 54,1 53,9 53,6 53,2 52,8 52,3 51,8
Температура начала кипения конденсатора °C 30,9 30,2 29,5 29,0 28,5 28,1 27,7 27,4
Температура жидкости на выходе конденсатора °C 29,9 29,2 28,5 28,0 27.5 27,1 26,7 26,4
Средняя температура конденсатора °C 42,6 42,2 41,7 41,3 40,9 40,4 40,0 39,6
Глайд конденсатора (вход-выход) K 23,4 24,0 24,4 24.6 24,7 24,7 24,6 24,4
Таблица 65
Теоретические данные о рабочих характеристиках выбранных смесей R-744/R-32/R-134a/R-1234ze€, содержащих 0-14% R-744, 20% R-32 и 20% 134a
Композиция CO2/R-32/R-134a/R-1234ze€ % масс. ▶ 0/20/20/60 2/20/20/58 4/20/20/56 6/20/20/54 8/20/20/52 10/20/20/50 12/20/20/48 14/20/20/46
СОР (нагрев)   2,20 2,23 2,24 2,25 2,27 2,27 2,28 2,29
СОР (нагрев) по отношению к эталону   104,6% 105,5% 106,3% 106,9% 107,4% 107,8% 108,1% 108,4%
Объемная нагревательная способность при всасывании кДж/
м3 		1150 1247 1347 1449 1556 1664 1776 1890
Нагревательная способность по отношению к эталону   130,9% 141,9% 153,3% 165,0% 177,0% 189,4% 202,1% 215,1%
Критическая температура °C 97,47 94,79 92,23 89,78 87,43 85,19 83,03 80,97
Критическое давление бар 45,91 46.68 47.46 48,23 48,99 49,76 50,52 51,28
Изменение энтальпии конденсатора кДж/кг 266,8 274,7 281,9 288,5 294,5 300,2 305,5 310.5
Отношение давлений   14,75 14,61 14,42 14,21 13,98 13,72 13,46 13,20
Массовый поток хладагента кг/час 27,0 26,2 25,5 25,0 24,4 24,0 23,6 23,2
Температура высвобождения компрессора °C 132,9 135,9 138,8 141,5 144,1 146,6 149,0 151,3
Давление на входе испарителя бар 1,09 1,17 1,25 1,35 1,44 1,54 1,65 1,76
Давление на входе конденсатора бар 15,6 16.6 17,7 18,7 19,8 20,9 21,9 23,0
Температура на входе испарителя °C -32,0 -32,6 -33,2 -33,9 -34,5 -35,2 -35,8 -36,4
Температура конденсации испарителя °C -27,7 -27,1 -26,5 -26,0 -25,5 -25,0 -24,5 -24,1
Температура газа на выходе испарителя °C -22,7 -22,1 -21,5 -21,0 -20,5 -20,0 -19,5 -19,1
Средняя температура испарителя °C -29,8 -29,9 -29,9 -29,9 -30,0 -30,1 -30,2 -30,3
Глайд испарителя (выход-вход) K 4,3 5,5 6,7 7,9 9,1 10,2 11,3 12,4
Давление всасывания компрессора бар 1,05 1,14 1,23 1,32 1,42 1,52 1,63 1,74
Давление высвобождения из компрессора бар 15,6 16,6 17,7 18,7 19,8 20,9 21,9 23,0
Перепад давлений в линии всасывания Па/м 207 187 169 155 142 131 121 112
Перепад давлений по отношению к эталону   70,8% 63,9% 58,0% 53,0% 48,6% 44,8% 41,4% 38,5%
Температура конденсации конденсатора °C 51,7 52,4 52,9 53,3 53,6 53,7 53,8 53,8
Температура начала кипения конденсатора °C 43,5 41,0 38.9 37,1 35,5 34,2 33,0 32,0
Температура жидкости на выходе конденсатора °C 42,5 40,0 37,9 36,1 34,5 33,2 32,0 31,0
Средняя температура конденсатора °C 47,6 46.7 45.9 45,2 44,5 44,0 43,4 42,9
Глайд конденсатора (вход-выход) K 8,2 11,3 14,0 16,2 18,1 19,6 20,8 21,7
Таблица 66
Теоретические данные о рабочих характеристиках выбранных смесей R-744/R-32/R-134a/R-1234ze€, содержащих 16-30% R-744, 20% R-32 и 20% 134a
Композиция CO2/R-32/R-134a/R-1234ze€ % масс. ▶ 16/20/20/44 18/20/20/42 20/20/20/40 22/20/20/38 24/20/20/38 26/20/20/34 28/20/20/32 30/20/20/30
СОР (нагрев)   2,29 2,29 2,29 2,29 2,29 2,29 2,29 2,29
СОР (нагрев) по отношению к эталону   108,6% 108,7% 108,8% 108,8% 108,8% 108,8% 108,8% 108,7%
Объемная нагревательная способность при всасывании кДж/
м3 		2006 2125 2246 2370 2496 2626 2758 2894
Нагревательная способность по отношению к эталону   228,3% 241,8% 255,6% 269,7% 284,1% 298,8% 313,9% 329,3%
Критическая температура °C 78,99 77.09 75,26 73,50 71,81 70,18 68,61 67,10
Критическое давление бар 52,04 52.80 53,56 54,32 55,07 55,83 56,59 57,34
Изменение энтальпии конденсатора кДж/кг 315,2 319,6 323,8 327,9 331,7 335,4 338,9 342,2
Отношение давлений   12,93 12,67 12,41 12,15 11,89 11,64 11,39 11,14
Массовый поток хладагента кг/час 22,8 22,5 22,2 22,0 21,7 21,5 21,2 21,0
Температура высвобождения компрессора °C 153,5 155,6 157,7 159,7 161,6 163,5 165,4 167,1
Давление на входе испарителя бар 1,88 2,00 2,12 2,25 2,39 2,53 2,67 2,82
Давление на входе конденсатора бар 24,0 25,1 26,1 27,2 28,2 29,2 30,3 31,3
Температура на входе испарителя °C -37,1 -37,6 -38,2 -38,8 -39,3 -39,7 -40,1 -40,5
Температура конденсации испарителя °C -23,7 -23,3 -23,0 -22,7 -22,5 -22,2 -22,0 -21,9
Температура газа на выходе испарителя °C -18,7 -18,3 -18,0 -17,7 -17,5 -17,2 -17,0 -16,9
Средняя температура испарителя °C -30,4 -30,5 -30,6 -30,7 -30,9 -31,0 -31,1 -31,2
Глайд испарителя (выход-вход) K 13,4 14.3 15,2 16,0 16,8 17,5 18,1 18,6
Давление всасывания компрессора бар 1,86 1,98 2,11 2,24 2,37 2,51 2,66 2,81
Давление высвобождения из компрессора бар 24,0 25,1 26,1 27,2 28,2 29,2 30,3 31,3
Перепад давлений в линии всасывания Па/м 105 98 92 86 81 76 72 68
Перепад давлений по отношению к эталону   35,8% 33,5% 31,3% 29,4% 27,7% 26,1% 24,7% 23,3%
Температура конденсации конденсатора °C 53,7 53,5 53,3 53,0 52,6 52,2 51,8 51,3
Температура начала кипения конденсатора °C 31,2 30,5 29,8 29,3 28,8 28,4 28,1 27,8
Температура жидкости на выходе конденсатора °C 30,2 29,5 28,8 28,3 27,8 27,4 27,1 26,8
Средняя температура конденсатора °C 42,4 42,0 41,5 41,1 40,7 40,3 39,9 39,5
Глайд конденсатора (вход-выход) K 22,5 23,0 23,4 23,7 23,8 23,8 23,7 23,5
Таблица 67
Теоретические данные о рабочих характеристиках выбранных смесей R-744/R-32/R-134a/R-1234ze€, содержащих 0-14% R-744, 20% R-32 и 30% 134a
Композиция CO2/R-32/R-134a/R-1234ze€ % масс. ▶ 0/20/30/50 2/20/30/48 4/20/30/46 6/20/30/44 8/20/30/42 10/20/30/40 12/20/30/38 14/20/30/36
СОР (нагрев)   2,21 2,23 2,24 2,26 2,27 2,28 2,28 2,29
СОР (нагрев) по отношению к эталону   104,7% 105,7% 106,4% 107,0% 107,5% 107,9% 108,3% 108,5%
Объемная нагревательная способность при всасывании кДж/
м3 		1178 1276 1378 1482 1590 1702 1815 1932
Нагревательная способность по отношению к эталону   134,1% 145,2% 156,8% 168,7% 181,0% 193,6% 206,6% 219,9%
Критическая температура °C 96,89 94,24 91,70 89,28 86,96 84,74 82.61 80,57
Критическое давление бар 46,18 46,96 47,74 48,51 49,29 50,06 50,83 51,60
Изменение энтальпии конденсатора кДж/кг 268,7 276,6 283,8 290,4 296,5 302,1 307,4 312,3
Отношение давлений   14,56 14,42 14,24 14,04 13,81 13.56 13,30 13,04
Массовый поток хладагента кг/час 26,8 26,0 25,4 24,8 24,3 23,8 23,4 23,1
Температура высвобождения компрессора °C 134,0 137,1 139,9 142,7 145,3 147,7 150,1 152,3
Давление на входе испарителя бар 1,12 1,20 1,28 1,38 1,48 1,58 1,69 1,80
Давление на входе конденсатора бар 15.8 16,8 17,9 19,0 20,0 21,1 22,2 23,2
Температура на входе испарителя °C -31,8 -32,4 -33,0 -33,6 -34,3 -34,9 -35,5 -36,1
Температура конденсации испарителя °C -27,9 -27,4 -26,8 -26,3 -25,7 -25,2 -24,8 -24,3
Температура газа на выходе испарителя °C -22,9 -22,4 -21,8 -21,3 -20,7 -20,2 -19,8 -19,3
Средняя температура испарителя °C -29,9 -29,9 -29,9 -30,0 -30,0 -30,1 -30,1 -30,2
Глайд испарителя (выход-вход) K 3,9 5,1 6,2 7,4 8,5 9,6 10,7 11,8
Давление всасывания компрессора бар 1,08 1,17 1,26 1,35 1,45 1,56 1,67 1,78
Давление высвобождения из компрессора бар 15,8 16,8 17,9 19.0 20,0 21,1 22,2 23,2
Перепад давлений в линии всасывания Па/м 201 181 165 151 138 127 118 109
Перепад давлений по отношению к эталону   68,8% 62,1% 56,4% 51,5% 47,3% 43,6% 40,3% 37,4%
Температура конденсации конденсатора °C 51,1 51,7 52,3 52,7 53.0 53,1 53,2 53,2
Температура начала кипения конденсатора °C 43,8 41,2 39,1 37,3 35,7 34,4 33,2 32,2
Температура жидкости на выходе конденсатора °C 42,8 40,2 38,1 36,3 34,7 33,4 32,2 31,2
Средняя температура конденсатора °C 47,4 46,5 45,7 45,0 44,3 43,8 43,2 42,7
Глайд конденсатора (вход-выход) K 7,3 10,5 13,2 15,4 17,3 18,8 20,0 21,0
Таблица 68
Теоретические данные о рабочих характеристиках выбранных смесей R-744/R-32/R-134a/R-1234ze€, содержащих 16-30% R-744, 20% R-32 и 30% 134a
Композиция CO2/R-32/R-134a-1234ze€ % масс. ▶ 16/20/30/34 18/20/20/32 20/20/30/30 22/20/30/28 24/20/30/26 26/20/30/24 28/20/30/22 30/20/30/20
СОР (нагрев)   2,29 2,29 2,30 2,30 2,30 2,30 2,30 2,30
СОР (нагрев) по отношению к эталону   108,7% 108,8% 108,9% 109,0% 109.0% 109,0% 109,0% 108,9%
Объемная нагревательная способность при всасывании кДж/
м3 		2051 2173 2297 2424 2554 2686 2822 2961
Нагревательная способность по отношению к эталону   233,4% 247,3% 261,4% 275,9% 290.7% 305,7% 321,2% 336,9%
Критическая температура °C 78,61 76,73 74,93 73,19 71,52 69,91 68,36 66.86
Критическое давление бар 52,37 53,14 53,91 54,67 55,44 56,21 56,97 57,74
Изменение энтальпии конденсатора кДж/кг 316,9 321,3 325,5 329,5 333,2 336,8 340,3 343,5
Отношение давлений   12,77 12,51 12,24 11,98 11,73 11,48 11,23 10,99
Массовый поток хладагента кг/час 22,7 22,4 22,1 21,9 21.6 21,4 21,2 21,0
Температура высвобождения компрессора °C 154,5 156,6 158,6 160,6 162.5 164,4 166,2 167,9
Давление на входе испарителя бар 1,92 2,04 2.17 2,31 2,45 2,59 2,74 2,89
Давление на входе конденсатора бар 24,3 25,4 26,4 27,5 28,5 29,6 30,6 31,7
Температура на входе испарителя °C -36,7 -37,3 -37,8 -38.3 -38,8 -39,3 -39,7 -40,1
Температура конденсации испарителя °C -23,9 -23,6 -23,2 -22,9 -22,7 -22,5 -22,3 -22,1
Температура газа на выходе испарителя °C -18,9 -18,6 -18,2 -17,9 -17,7 -17,5 -17,3 -17,1
Средняя температура испарителя °C -30,3 -30,4 -30,5 -30,6 -30,8 -30,9 -31,0 -31,1
Глайд испарителя (выход-вход) K 12,8 13,7 14,6 15,4 16,2 16,8 17,4 18,0
Давление всасывания компрессора бар 1,90 2,03 2,16 2,29 2,43 2,58 2,73 2,88
Давление высвобождения из компрессора бар 24.3 25,4 26,4 27,5 28,5 29,6 30,6 31.7
Перепад давлений в линии всасывания Па/м 102 95 89 84 79 74 70 66
Перепад давлений по отношению к эталону   34,9% 32,6% 30,5% 28,7% 27,0% 25,4% 24,0% 22,7%
Температура конденсации конденсатора °C 53,1 53,0 52,7 52.4 52,1 51,7 51,3 50,8
Температура начала кипения конденсатора °C 31,4 30,7 30,0 29,5 29,0 28,6 28,3 28,0
Температура жидкости на выходе конденсатора °C 30,4 29,7 29,0 28,5 28,0 27,6 27,3 27,0
Средняя температура конденсатора °C 42,3 41,8 41,4 41,0 40,6 40,2 39,8 39,4
Глайд конденсатора (вход-выход) K 21,7 22,3 22,7 23,0 23,1 23,1 23,0 22,8
Таблица 69
Теоретические данные о рабочих характеристиках выбранных смесей R-744/R-32/R-134a/R-1234ze€, содержащих 0-14% R-744, 20% R-32 и 40% R-I34a
Композиция CO2/R-32/R-134a/R-1234ze€ % масс. ▶ 0/20/40/40 2/20/40/38 4/20/40/36 6/20/40/34 8/20/40/32 10/20/40/30 12/20/40/28 14/20/40/26
СОР (нагрев)   2,21 2,23 2,24 2,26 2,27 2,28 2,28 2,29
СОР (нагрев) по отношению к эталону   104,9% 105,7% 106,4% 107,0% 107,5% 107,9% 108,3% 108,5%
Объемная нагревательная способность при всасывании кДж/
м3 		1202 1276 1378 1482 1590 1702 1815 1932
Нагревательная способность по отношению к эталону   136,8% 145,2% 156,8% 168,7% 181,0% 193,6% 206,6% 219,9%
Критическая температура °C 96,33 94,24 91,70 89,28 86,96 84,74 82,61 80,57
Критическое давление бар 46,37 46,96 47,74 48,51 49,29 50,06 50,83 51,60
Изменение энтальпии конденсатора кДж/кг 270,8 276,6 283,8 290,4 296,5 302,1 307,4 312,3
Отношение давлений   14,39 14,42 14,24 14,04 13,81 13,56 13,30 13,04
Массовый поток хладагента кг/час 26,6 26,0 25,4 24,8 24,3 23,8 23,4 23,1
Температура высвобождения компрессора °C 135,2 137,1 139,9 142,7 145,3 147,7 150,1 152,3
Давление на входе испарителя бар 1,14 1,20 1,28 1,38 1,48 1,58 1,69 1,80
Давление на входе конденсатора бар 15,9 16,8 17.9 19,0 20,0 21,1 22,2 23,2
Температура на входе испарителя °C -31,7 -32,4 -33,0 -33,6 -34,3 -34,9 -35,5 -36,1
Температура конденсации испарителя °C -28,1 -27,4 -26,8 -26,3 -25,7 -25,2 -24,8 -24,3
Температура газа на выходе испарителя °C -23,1 -22,4 -21,8 -21,3 -20,7 -20,2 -19,8 -19,3
Средняя температура испарителя °C -29,9 -29.9 -29,9 -30,0 -30,0 -30,1 -30,1 -30,2
Глайд испарителя (выход-вход) K 3,6 5,1 6,2 7,4 8,5 9,6 10,7 11,8
Давление всасывания компрессора бар 1,11 1,17 1,26 1,35 1,45 1,56 1,67 1,78
Давление высвобождения из компрессора бар 15,9 16,8 17,9 19,0 20,0 21,1 22,2 23,2
Перепад давлений в линии всасывания Па/м 196 181 165 151 138 127 118 109
Перепад давлений по отношению к эталону   67,0% 62,1% 56,4% 51,5% 47,3% 43,6% 40,3% 37,4%
Температура конденсации конденсатора °C 50,5 51,7 52,3 52,7 53,0 53,1 53,2 53,2
Температура начала кипения конденсатора °C 44,0 41,3 39,1 37,3 35,7 34,4 33,2 32,2
Температура жидкости на выходе конденсатора °C 43,0 40,3 38,1 36,3 34,7 33,4 32,2 31,2
Средняя температура конденсатора °C 47.2 46.5 45.7 45,0 44,3 43,8 43,2 42,7
Глайд конденсатора (вход-выход) K 6,5 10,5 13,2 15,4 17,3 18,8 20,0 21,0
Таблица 70
Теоретические данные о рабочих характеристиках выбранных смесей R-744/R-32/R-134a/R-1234ze€, содержащих 0-14% R-744, 20% R-32 и 40% 134a
Композиция CO2/R-32/R-134a/R-1234ze€ % масс. ▶ 16/20/40/24 18/20/40/22 20/20/40/20 22/20/40/18 24/20/40/16 26/20/40/14 28/20/40/12 30/20/40/10
СОР (нагрев)   2,29 2,29 2,30 2,30 2,30 2,30 2,30 2,30
СОР (нагрев) по отношению к эталону   108,7% 108,8% 108,9% 109,0% 109,0% 109,0% 109,0% 108,9%
Объемная нагревательная способность при всасывании кДж/
м3 		2051 2173 2297 2424 2554 2686 2822 2961
Нагревательная способность по отношению к   233,4% 247,3% 261,4% 275,9% 290,7% 305,7% 321,2% 336,9%
эталону                  
  °C 78,61 76,73 74,93 73,19 71,52 69,91 68,36 66,86
Критическая температура                  
Критическое давление бар 52,37 53,14 53,91 54,67 55,44 56,21 56,97 57,74
Изменение энтальпии конденсатора кДж/кг 316,9 321,3 325,5 329,5 333,2 336,8 340,3 343,5
Отношение давлений   12,77 12,51 12,24 11,98 11,73 11,48 11,23 10,99
Массовый поток хладагента кг/час 22,7 22,4 22,1 21,9 21,6 21,4 21,2 21,0
Температура высвобождения компрессора °C 154,5 156,6 158,6 160,6 162.5 164,4 166,2 167,9
Давление на входе испарителя бар 1.92 2,04 2,17 2,31 2,45 2,59 2,74 2,89
Давление на входе конденсатора бар 24,3 25,4 26,4 27,5 28,5 29,6 30,6 31,7
Температура на входе испарителя °C -36,7 -37,3 -37,8 -38,3 -38,8 -39,3 -39,7 -40,1
Температура конденсации испарителя °C -23,9 -23,6 -23,2 -22,9 -22,7 -22,5 -22,3 -22,1
Температура газа на выходе испарителя °C -18,9 -18,6 -18,2 -17,9 -17,7 -17,5 -17,3 -17,1
Средняя температура испарителя °C -30,3 -30,4 -30,5 -30,6 -30.8 -30,9 -31,0 -31,1
Глайд испарителя (выход-вход) K 12,8 13,7 14,6 15,4 16,2 16,8 17,4 18,0
Давление всасывания компрессора бар 1.90 2,03 2,16 2,29 2,43 2,58 2,73 2,88
Давление высвобождения из компрессора бар 24,3 25,4 26,4 27,5 28,5 29,6 30,6 31,7
Перепад давлений в линии всасывания Па/м 102 95 89 84 79 74 70 66
Перепад давлений по отношению к эталону   34.9% 32,6% 30,5% 28,7% 27,0% 25,4% 24,0% 22,7%
Температура конденсации конденсатора °C 53,1 53,0 52,7 52,4 52,1 51,7 51,3 50,8
Температура начала кипения конденсатора °C 31,4 30,7 30,0 29,5 29,0 28,6 28,3 28,0
Температура жидкости на выходе конденсатора °C 30,4 29,7 29,0 28,5 28,0 27,6 27,3 27,0
Средняя температура конденсатора °C 42,3 41,8 41,4 41,0 40,6 40,2 39,8 39,4
Глайд конденсатора (вход-выход) K 21.7 22,3 22,7 23,0 23,1 23,1 23,0 22,8
Таблица 71
Теоретические данные о рабочих характеристиках выбранных смесей R-744/R-32/R-134a/R-1234ze€, содержащих 0-14% R-744, 25% R-32 и 5% 134a
Композиция CO2/R-32/R-134a/R-1234ze€ % масс. ▶ 0/25/5/70 2/25/5/68 4/25/5/66 6/25/5/64 8/25/5/62 10/25/5/60 12/25/5/58 14/25/5/56
СОР (нагрев)   2,23 2,25 2,26 2,27 2,28 2,29 2,29 2,29
СОР (нагрев) по отношению к эталону   105,7% 106,5% 107.2% 107.7% 108,1% 108,4% 108,7% 108,8%
Объемная нагревательная способность при кДж/
м3 		1221 1318 1418 1520 1624 1732 1841 1953
всасывании                  
Нагревательная способность по отношению к эталону   139,0% 150,0% 161,3% 172,9% 184,9% 197,1% 209,5% 222,3%
Критическая температура °C 96,21 93,71 91,30 89,00 86,78 84,66 82,62 80,65
Критическое давление бар 46,83 47,63 48,42 49,20 49,98 50,75 51,52 52,29
Изменение энтальпии конденсатора кДж/кг 275,4 282,8 289,6 295,9 301,8 307,3 312,5 317,4
Отношение давлений   14,37 14,20 14,01 13,80 13,58 13,34 13,10 12,86
Массовый поток хладагента кг/час 26,1 25,5 24,9 24,3 23,9 23,4 23,0 22,7
Температура высвобождения компрессора °C 135,4 138,2 141,0 143.7 146,2 148,7 151,0 153,3
Давление на входе испарителя бар 1,15 1,23 1,32 1,41 1,51 1,61 1,72 1,83
Давление на входе конденсатора бар 16,1 17,1 18,1 19,2 20,2 21,2 22,2 23,3
Температура на входе испарителя °C -32,8 -33,4 -34,0 -34,7 -35,3 -35,9 -36,5 -37,1
Температура конденсации испарителя °C -26,9 -26,4 -25,9 -25,4 -24,9 -24,5 -24,0 -23,7
Температура газа на выходе испарителя °C -21,9 -21,4 -20,9 -20,4 -19,9 -19,5 -19,0 -18,7
Средняя температура испарителя °C -29,9 -29.9 -30,0 -30,0 -30,1 -30,2 -30,3 -30,4
Глайд испарителя (выход-вход) K 5,9 7,0 8,2 9,3 10,4 11,5 12,5 13,5
Давление всасывания компрессора бар 1,12 1,20 1,29 1,39 1,49 1,59 1,70 1,81
Давление высвобождения из компрессора бар 16.1 17,1 18,1 19,2 20,2 21,2 22,2 23,3
Перепад давлений в линии всасывания Па/м 190 173 158 145 133 124 115 107
Перепад давлений по отношению к эталону   65,1% 59,1% 54,0% 49,6% 45,7% 42,3% 39,3% 36,6%
Температура конденсации конденсатора °C 51,9 52,5 52,9 53,2 53,4 53,5 53,5 53,4
Температура начала кипения конденсатора °C 42,2 40,0 38,1 36,5 35,1 33,9 32,8 31,9
Температура жидкости на выходе конденсатора °C 41,2 39,0 37,1 35,5 34,1 32,9 31,8 30,9
Средняя температура конденсатора °C 47,1 46,2 45,5 44,8 44,2 43,7 43,1 42,6
Глайд конденсатора (вход-выход) K 9,7 12,5 14,8 16,7 18,3 19,6 20,7 21.5
Таблица 72
Теоретические данные о рабочих характеристиках выбранных смесей R-744/R-32/R-134a/R-1234ze€, содержащих 16-30% R-744, 25% R-32 и 5% 134a
Композиция CO2/R-32/R-134a/R-1234ze€ % масс. ▶ 16/25/5/54 18/25/5/52 20/25/5/50 22/25/5/48 24/25/5/46 26/25/5/44 28/25/5/42 30/25/5/40
СОР (нагрев)   2,30 2,30 2,30 2,30 2,30 2,30 2,30 2,30
СОР (нагрев) по отношению к эталону   109,0% 109,0% 109,1% 109,1% 109,1% 109,0% 109,0% 108,9%
Объемная нагревательная способность при кДж/
м3 		2067 2184 2303 2425 2549 2677 2808 2942
всасывании                  
Нагревательная способность по отношению к эталону   235,3% 248,6% 262,1% 276,0% 290,1% 304,6% 319,5% 334,8%
Критическая температура °C 78,77 76,95 75,20 73,52 71,90 70,33 68.83 67,37
Критическое давление бар 53,05 53,82 54,58 55.34 56,10 56,86 57,62 58,38
Изменение энтальпии конденсатора кДж/кг 322,0 326,5 330.7 334,7 338,6 342,2 345,7 349,0
Отношение давлений   12,62 12,37 12,13 11,89 11,65 11,41 11,18 10,95
Массовый поток хладагента кг/час 22,4 22,1 21,8 21,5 21,3 21,0 20,8 20,6
Температура высвобождения компрессора °C 155,5 157,7 159,7 161,8 163,7 165,6 167,4 169,2
Давление на входе испарителя бар 1,94 2,06 2,18 2,31 2,45 2,58 2,73 2,88
Давление на входе конденсатора бар 24,3 25,3 26,3 27,3 28.3 29,4 30,4 31,4
Температура на входе испарителя °C -37,7 -38,2 -38,8 -39,2 -39,7 -40,0 -40,4 -40,7
Температура конденсации испарителя °C -23,3 -23,0 -22,7 -22,5 -22,3 -22,1 -22,0 -21,8
Температура газа на выходе испарителя °C -18,3 -18,0 -17,7 -17,5 -17,3 -17,1 -17,0 -16,8
Средняя температура испарителя °C -30,5 -30,6 -30,7 -30,9 -31.0 -31,1 -31,2 -31,3
Глайд испарителя (выход-вход) K 14,4 15,2 16,0 16,7 17,4 17,9 18,4 18,9
Давление всасывания компрессора бар 1,92 2,04 2,17 2,30 2,43 2,57 2,72 2,87
Давление высвобождения из компрессора бар 24,3 25,3 26,3 27,3 28.3 29,4 30,4 31,4
Перепад давлений в линии всасывания Па/м 100 94 88 83 78 74 70 66
Перепад давлений по отношению к эталону   34,2% 32,0% 30,1% 28,3% 26,7% 25,2% 23,9% 22,6%
Температура конденсации конденсатора °C 53.3 53,0 52,8 52,4 52,1 51,7 51.2 50,7
Температура начала кипения конденсатора °C 31.1 30,4 29,8 29,3 28,8 28,5 28.1 27,9
Температура жидкости на выходе конденсатора °С 30,1 29,4 28,8 28,3 27,8 27,5 27,1 26,9
Средняя температура конденсатора °C 42,2 41,7 41,3 40,9 40,5 40,1 39,7 39,3
Глайд конденсатора (вход-выход) K 22.2 22,6 23,0 23,2 23,2 23,2 23,1 22,8
Таблица 73
Теоретические данные о рабочих характеристиках выбранных смесей R-744/R-32/R-134a/R-1234ze€, содержащих 0-14% R-744, 25% R-32 и 10% 134a
Композиция CO2/R-32/R-134a/R-1234ze€ % масс. ▶ 0/25/10/65 2/25/10/63 4/25/10/61 6/25/10/59 8/25/10/57 10/25/10/55 12/25/10/53 14/25/10/51
СОР (нагрев)   2,23 2,25 2,26 2,27 2,28 2,29 2,29 2,30
СОР (нагрев) по отношению к эталону   105,8% 106,6% 107,2% 107,7% 108,1% 108,4% 108,7% 108,9%
Объемная нагревательная способность при кДж/
м3 		1237 1335 1435 1538 1644 1753 1864 1977
всасывании                  
Нагревательная способность по отношению к   140,8% 151,9% 163,3% 175,0% 187,1% 199,5% 212,1% 225,1%
эталону                  
Критическая температура °C 95,95 93,44 91,04 88.74 86,54 84,42 82,39 80,44
Критическое давление бар 47,01 47,80 48,58 49.36 50,14 50,91 51,68 52,45
Изменение энтальпии конденсатора кДж/кг 276,2 283,6 290,4 296.7 302,5 308.0 313,2 318,0
Отношение давлений   14,26 14,10 13,91 13,71 13,48 13,25 13,01 12,77
Массовый поток хладагента кг/час 26,1 25,4 24,8 24,3 23,8 23,4 23,0 22,6
Температура высвобождения компрессора °C 135,9 138,8 141,5 144,2 146,7 149,1 151,5 153,7
Давление на входе испарителя бар 1,17 1,25 1,34 1,43 1,53 1,63 1,74 1,85
Давление на входе конденсатора бар 16,2 17,2 18,3 19,3 20,3 21,4 22,4 23,4
Температура на входе испарителя °C -32,7 -33,3 -33,9 -34,5 -35,1 -35,7 -36,3 -36,9
Температура конденсации испарителя °C -27.1 -26,5 -26,0 -25,5 -25,1 -24,6 -24,2 -23,8
Температура газа на выходе испарителя °C -22,1 -21,5 -21,0 -20,5 -20,1 -19.6 -19,2 -18,8
Средняя температура испарителя °C -29,9 -29,9 -30,0 -30,0 -30,1 -30,2 -30,3 -30,4
Глайд испарителя (выход-вход) K 5,6 6,7 7,9 9,0 10,0 11,1 12,1 13,0
Давление всасывания компрессора бар 1,14 1,22 1,31 1,41 1,51 1,61 1,72 1,83
Давление высвобождения из компрессора бар 16,2 17,2 18,3 19,3 20,3 21,4 22.4 23,4
Перепад давлений в линии всасывания Па/м 187 170 155 143 132 122 113 105
Перепад давлений по отношению к эталону   64,1% 58,3% 53,2% 48.9% 45,1% 41,7% 38,7% 36,1%
Температура конденсации конденсатора °C 51,6 52,1 52,5 52,8 53,0 53.1 53,1 53,1
Температура начала кипения конденсатора °C 42,4 40,2 38,3 36,6 35,2 34,0 33,0 32,1
Температура жидкости на выходе конденсатора °C 41,4 39,2 37,3 35,6 34,2 33,0 32,0 31,1
Средняя температура конденсатора °C 47,0 46,1 45,4 44,7 44,1 43,6 43,0 42,6
Глайд конденсатора (вход-выход) K 9,2 11,9 14.2 16,2 17,8 19,1 20,2 21,0
Таблица 74
Теоретические данные о рабочих характеристиках выбранных смесей R-744/R-32/R-134a/R-1234ze€, содержащих 16-30% R-744, 25% R-32 и 10% 134a
Композиция CO2/R-32/R-134a/R-1234ze€ % масс. ▶ 16/25/10/49 18/25/10/47 20/25/10/45 22/25/10/43 24/25/10/41 26/25/10/39 28/25/10/37 30/25/10/35
СОР (нагрев)   2,30 2,30 2,30 2,30 2,30 2,30 2,30 2,30
СОР (нагрев) по отношению к эталону   109,0% 109,1% 109,1% 109,2% 109,2% 109,1% 109,1% 109,0%
Объемная нагревательная способность при всасывании кДж/м3 2093 2212 2333 2457 2584 2714 2847 2983
Нагревательная способность по отношению к эталону   238,3% 251,7% 265,5% 279,6% 294,1% 308,8% 324,0% 339,5%
Критическая температура °C 78,56 76.75 75,02 73,34 71,73 70,17 68,67 67,22
Критическое давление бар 53,21 53,98 54,74 55,51 56,27 57,03 57,80 58,56
Изменение энтальпии конденсатора кДж/кг 322,6 327,0 331,2 335,2 339,0 342,6 346,0 349,2
Отношение давлений   12,52 12,28 12,03 11,79 11,55 11,31 11,08 10,84
Массовый поток хладагента кг/час 22,3 22,0 21,7 21,5 21,2 21,0 20,8 20,6
Температура высвобождения компрессора °C 155,9 158,0 160,1 162,1 164,0 165,9 167,7 169,4
Давление на входе испарителя бар 1,97 2,09 2,22 2,35 2.48 2,62 2,77 2,93
Давление на входе конденсатора бар 24,4 25.5 26,5 27,5 28,5 29,5 30,6 31,6
Температура на входе испарителя °C -37,4 -38,0 -38,5 -38,9 -39,3 -39,7 -40,1 -40,3
Температура конденсации испарителя °C -23,5 -23,2 -22,9 -22,7 -22,4 -22,3 -22,1 -22,0
Температура газа на выходе испарителя °C -18,5 -18,2 -17,9 -17,7 -17,4 -17,3 -17,1 -17,0
Средняя температура испарителя °C -30,5 -30,6 -30,7 -30,8 -30,9 -31,0 -31,1 -31,2
Глайд испарителя (выход-вход) K 13,9 14,8 15,6 16,3 16,9 17,5 18,0 18,4
Давление всасывания компрессора бар 1,95 2,07 2,20 2,33 2,47 2,61 2,76 2,91
Давление высвобождения из компрессора бар 24,4 25,5 26,5 27,5 28,5 29,5 30,6 31,6
Перепад давлений в линии всасывания Па/м 98 92 87 82 77 73 69 65
Перепад давлений по отношению к эталону   33,7% 31,6% 29,7% 27,9% 26,3% 24,9% 23,5% 22,3%
Температура конденсации конденсатора °C 52,9 52,7 52,4 52,1 51,8 51,3 50,9 50,4
Температура начала кипения конденсатора °C 31,3 30,6 30,0 29,5 29,0 28,6 28,3 28,1
Температура жидкости на выходе конденсатора °C 30,3 29,6 29,0 28,5 28,0 27,6 27,3 27,1
Средняя температура конденсатора °C 42,1 41,6 41,2 40,8 40,4 40,0 39,6 39,2
Глайд конденсатора (вход-выход) K 21,7 22,1 22,5 22,7 22,7 22,7 22,6 22,4
Таблица 75
Теоретические данные о рабочих характеристиках выбранных смесей R-744/R-32/R-134a/R-1234ze€, содержащих 0-14% R-744, 25% R-32 и 20% 134a
Композиция CO2/R-32/R-134a/R-1234ze€ % масс. ▶ 0/25/20/55 2/25/20/53 4/25/20/51 6/25/20/49 8/25/20/47 10/25/20/45 12/25/20/43 14/25/20/41
СОР (нагрев)   2,23 2,25 2,26 2,27 2,28 2,29 2,29 2,30
СОР (нагрев) по отношению к эталону   105,8% 106,6% 107,3% 107,8% 108,2% 108,5% 108,8% 109,0%
Объемная нагревательная способность при всасывании кДж/
м3 		1266 1365 1468 1573 1681 1792 1906 2023
Нагревательная способность по отношению к эталону   144,1% 155,4% 167,0% 179,0% 191,3% 204,0% 217,0% 230,2%
Критическая температура °C 95,42 92,93 90,55 88,26 86,08 83,98 81,97 80,04
Критическое давление бар 47,30 48,08 48,86 49,64 50,41 51,19 51,96 52,74
Изменение энтальпии конденсатора кДж/кг 277,9 285,3 292,1 298,4 304,2 309,7 314,8 319,6
Отношение давлений   14,07 13,91 13,73 13,53 13,32 13,08 12.84 12,60
Массовый поток хладагента кг/час 25,9 25,2 24,6 24,1 23,7 23,2 22,9 22,5
Температура высвобождения компрессора °C 136,9 139,8 142,6 145,2 147,8 150,2 152,5 154,7
Давление на входе испарителя бар 1,20 1,28 1,37 1,47 1,57 1,67 1,78 1,90
Давление на входе конденсатора бар 16,4 17,4 18,5 19,5 20,6 21,6 22,6 23,7
Температура на входе испарителя °C -32,4 -33,0 -33,6 -34,2 -34,8 -35,3 -35,9 -36,4
Температура конденсации испарителя °C -27,4 -26,9 -26,3 -25,9 -25,4 -25,0 -24,5 -24,2
Температура газа на выходе испарителя °C -22,4 -21,9 -21,3 -20,9 -20,4 -20,0 -19,5 -19,2
Средняя температура испарителя °C -29,9 -29,9 -30,0 -30,0 -30,1 -30,1 -30,2 -30,3
Глайд испарителя (выход-вход) K 5,1 6,2 7,2 8,3 9,4 10,4 11,3 12,3
Давление всасывания компрессора бар 1,16 1,25 1,34 1,44 1,54 1,65 1,76 1,88
Давление высвобождения из компрессора бар 16.4 17,4 18,5 19,5 20,6 21,6 22,6 23,7
Перепад давлений в линии всасывания Па/м 182 166 151 139 128 119 ПО 103
Перепад давлений по отношению к эталону   62,4% 56,7% 51,8% 47,6% 43,9% 40,6% 37,7% 35,1%
Температура конденсации конденсатора °C 50,9 51,4 51,9 52,2 52,4 52,5 52,5 52,5
Температура начала кипения конденсатора °C 42.7 40,5 38,6 36,9 35,5 34,3 33,2 32,3
Температура жидкости на выходе конденсатора °C 41,7 39,5 37,6 35,9 34,5 33,3 32,2 31,3
Средняя температура конденсатора °C 46,8 46,0 45,2 44,5 43,9 43,4 42,9 42,4
Глайд конденсатора (вход-выход) K 8,2 11,0 13,3 15,2 16,9 18,2 19,3 20J
Таблица 76
Теоретические данные о рабочих характеристиках выбранных смесей R-744/R-32/R-134a/R-1234ze€, содержащих 16-30% R-744, 25% R-32 и 20% 134a
Композиции CO2/R-32/R-134a/R-1234ze€ % масс. ▶ 16/25/20/39 18/25/20/37 20/25/20/35 22/25/20/33 24/25/20/31 26/25/20/29 28/25/20/27 30/25/20/25
СОР (нагрев)   2,30 2,30 2,30 2,30 2,31 2,30 2,30 2,30
СОР (нагрев) по отношению к эталону   109,1% 109,2% 109,3% 109,3% 109,3% 109,3% 109,3% 109,2%
Объемная нагревательная способность при всасывании кДж/
м3 		2142 2264 2389 2516 2647 2780 2917 3058
Нагревательная способность по отношению к эталону   243,8% 257,7% 271,9% 286,4% 301,2% 316,4% 332,0% 348,0%
Критическая температура °C 78,18 76,39 74,67 73,02 71,42 69,88 68,40 66,96
Критическое давление бар 53,51 54,28 55,05 55,82 56,59 57,36 58,13 58,90
Изменение энтальпии конденсатора кДж/кг 324,2 328,5 332,6 336,5 340,2 343,7 347,0 350,2
Отношение давлений   12,35 12,10 11,86 11,62 11,37 11,14 10,90 10,67
Массовый поток хладагента кг/час 22,2 21,9 21,6 21,4 21,2 20,9 20,7 20,6
Температура высвобождения компрессора °C 156,9 158,9 160,9 162,9 164,7 166,6 168,3 170,0
Давление на входе испарителя бар 2,02 2,14 2,27 2,41 2,55 2,70 2,85 3,01
Давление на входе конденсатора бар 24,7 25,8 26,8 27,8 28,9 29,9 30,9 32,0
Температура на входе испарителя °C -37,0 -37,5 -38,0 -38,4 -38,8 -39,2 -39,5 -39,8
Температура конденсации испарителя °C -23,8 -23,5 -23,2 -23,0 -22,7 -22,5 -22,4 -22,2
Температура газа на выходе испарителя °C -18,8 -18,5 -18,2 -18,0 -17,7 -17,5 -17,4 -17,2
Средняя температура испарителя °C -30,4 -30,5 -30,6 -30,7 -30,8 -30,9 -30,9 -31,0
Глайд испарителя (выход-вход) K 13,2 14,0 14,8 15,5 16,1 16,7 17,1 17,6
Давление всасывания компрессора бар 2,00 2,13 2,26 2,40 2,54 2,68 2,84 3,00
Давление высвобождения из компрессора бар 24,7 25,8 26,8 27,8 28,9 29,9 30,9 32,0
Перепад давлений в линии всасывания Па/м 96 90 84 79 75 71 67 63
Перепад давлений по отношению к эталону   32,8% 30,8% 28,9% 27,2% 25,6% 24,2% 22,9% 21,7%
Температура конденсации конденсатора °C 52,3 52,1 51,9 51,6 51,2 50,8 50,4 49,9
Температура начала кипения конденсатора °C 31,5 30,8 30,2 29,7 29,3 28,9 28,6 28,3
Температура жидкости на выходе конденсатора °C 30,5 29,8 29,2 28,7 28,3 27,9 27,6 27,3
Средняя температура конденсатора °C 41,9 41,5 41,1 40,6 40,3 39,9 39,5 39,1
Глайд конденсатора (вход-выход) K 20,8 21,3 21,6 21,8 21,9 21,9 21,8 21,6
Таблица 77
Теоретические данные о рабочих характеристиках выбранных смесей R-744/R-32/R-134a/R-1234ze€, содержащих 0-14% R-744, 25% R-32 и 30% 134a
Композиция CO2/R-32/R-134a/R-1234ze€ % масс. ▶ 0/25/30/45 2/25/30/43 4/25/30/41 6/25/30/39 8/25/30/37 10/25/30/35 12/25/30/33 14/25/30/31
СОР (нагрев)   2,23 2,25 2,26 2,27 2,28 2,29 2,30 2,30
СОР (нагрев) по отношению к эталону   105,9% 106,7% 107,4% 107,9% 108,3% 108,6% 108,9% 109,1%
Объемная нагревательная способность при всасывании кДж/
м3 		1292 1393 1497 1604 1714 1828 1944 2063
Нагревательная способность по отношению к эталону   147,0% 158,5% 170,3% 182,6% 195,1% 208,0% 221,2% 234,8%
Критическая температура °C 94,91 92,44 90,08 87,82 85,65 83,58 81,59 79,68
Критическое давление бар 47,50 48,28 49,07 49,85 50,63 51,42 52,20 52,98
Изменение энтальпии конденсатора кДж/кг 279,9 287,3 294,2 300,5 306,3 311,8 316,8 321,6
Отношение давлений   13,91 13,76 13,59 13,39 13,18 12,94 12,71 12,46
Массовый поток хладагента кг/час 25,7 25,1 24,5 24,0 23,5 23,1 22,7 22,4
Температура высвобождения компрессора °C 138,1 141,0 143,8 146,4 149,0 151,3 153,6 155,8
Давление на входе испарителя бар 1,22 1,31 1,40 1,50 1,60 1,71 1,82 1,94
Давление на входе конденсатора бар 16,6 17,6 18,7 19,7 20,8 21,8 22,9 23,9
Температура на входе испарителя °C -32,2 -32,8 -33,3 -33,9 -34,4 -35,0 -35,6 -36,1
Температура конденсации испарителя °C -27,7 -27,1 -26,6 -26,2 -25,7 -25,2 -24,8 -24,4
Температура газа на выходе испарителя °C -22,7 -22,1 -21,6 -21,2 -20,7 -20,2 -19,8 -19,4
Средняя температура испарителя °C -29,9 -30,0 -30,0 -30,0 -30,1 -30,1 -30,2 -30,3
Глайд испарителя (выход-вход) K 4,6 5,6 6,7 7,7 8,8 9,8 10,7 11,7
Давление всасывания компрессора бар 1,19 1,28 1,37 1,47 1,58 1,69 1,80 1.92
Давление высвобождения из компрессора бар 16,6 17,6 18,7 19,7 20,8 21,8 22,9 23,9
Перепад давлений в линии всасывания Па/м 178 162 148 136 125 116 108 100
Перепад давлений по отношению к эталону   60,8% 55,3% 50,5% 46,4% 42,8% 39,6% 36,8% 34,3%
Температура конденсации конденсатора °C 50,3 50,8 51,3 51,6 51,8 51,9 52,0 51,9
Температура начала кипения конденсатора °C 43,0 40,7 38,8 37,1 35,7 34,4 33,4 32,5
Температура жидкости на выходе конденсатора °C 42,0 39,7 37,8 36,1 34,7 33,4 32,4 31,5
Средняя температура конденсатора °C 46,6 45,8 45,0 44.4 43,7 43,2 42,7 42,2
Глайд конденсатора (вход-выход) K 7,3 10,1 12,5 14,5 16,1 17,5 18,6 19,5
Таблица 78
Теоретические данные о рабочих характеристиках выбранных смесей R-744/R-32/R-134a/R-1234ze€, содержащих 16-30% R-744, 25% R-32 и 30% 134a
Композиция CO2/R-32/R-134a/R-1234ze€ % масс. ▶ 16/25/30/29 18/25/30/27 20/25/30/25 22/25/30/23 24/25/30/21 26/25/30/19 28/25/30/17 30/25/30/15
СОР (нагрев)   2,30 2,31 2,31 2,31 2,31 2,31 2,31 2,31
СОР (нагрев) по отношению к эталону   109,2% 109,4% 109,4% 109,5% 109,5% 109,5% 109,5% 109,4%
Объемная нагревательная способность при всасывании кДж/
м3 		2185 2310 2437 2567 2700 2837 2976 3119
Нагревательная способность по отношению к эталону   248,7% 262,9% 277,4% 292,2% 307,3% 322,8% 338,7% 354,9%
Критическая температура °C 77,84 76,07 74,37 72,73 71,15 69,63 68,16 66,75
Критическое давление бар 53,77 54,55 55,33 56,11 56,89 57,67 58,45 59,24
Изменение энтальпии конденсатора кДж/кг 326,1 330,4 334,4 338,3 341,9 345,4 348,7 351,9
Отношение давлений   12,21 11,97 11,72 11,48 11,24 11.01 10,77 10,54
Массовый поток хладагента кг/час 22,1 21,8 21,5 21,3 21,1 20,8 20,6 20,5
Температура высвобождения компрессора °C 157,9 160,0 162,0 163,9 165,7 167,5 169,2 170,9
Давление на входе испарителя бар 2,06 2,19 2,32 2,46 2,60 2,75 2,91 3,07
Давление на входе конденсатора бар 25,0 26,0 27,0 28,1 29,1 30,2 31,2 32,3
Температура на входе испарителя °C -36,6 -37,1 -37,6 -38,0 -38,4 -38,8 -39,2 -39,5
Температура конденсации испарителя °C -24,1 -23,7 -23,5 -23,2 -23,0 -22,7 -22,6 -22,4
Температура газа на выходе испарителя °C -19,1 -18,7 -18,5 -18,2 -18,0 -17,7 -17,6 -17,4
Средняя температура испарителя °C -30,3 -30,4 -30,5 -30,6 -30,7 -30,8 -30,9 -30,9
Глайд испарителя (выход-вход) K 12,5 13,4 14,1 14,8 15.5 16,1 16,6 17,0
Давление всасывания компрессора бар 2,04 2,17 2,31 2,45 2,59 2,74 2,90 3,06
Давление высвобождения из компрессора бар 25,0 26,0 27,0 28,1 29,1 30,2 31,2 32,3
Перепад давлений в линии всасывания Па/м 94 88 82 78 73 69 65 62
Перепад давлений по отношению к эталону   32,0% 30,0% 28,2% 26,5% 25,0% 23,6% 22,4% 21,2%
Температура конденсации конденсатора °C 51,8 51,6 51,4 51,1 50,8 50,4 50,0 49,5
Температура начала кипения конденсатора °C 31,7 31,0 30,4 29,9 29,4 29,1 28,7 28,5
Температура жидкости на выходе конденсатора °C 30,7 30,0 29,4 28,9 28.4 28,1 27,7 27,5
Средняя температура конденсатора °C 41,7 41,3 40,9 40,5 40,1 39,7 39,4 39.0
Глайд конденсатора (вход-выход) K 20,2 20,7 21,0 21,2 21,3 21,3 21,2 21,0
Таблица 79
Теоретические данные о рабочих характеристиках выбранных смесей R-744/R-32/R-134a/R-1234ze€, содержащих 0-14% R-744, 25% R-32 и 40% 134a
Композиция CO2/R-32/R-134a/R-1234ze€ % масс. ▶ 0/25/40/35 2/25/40/33 4/25/40/31 6/25/40/29 8/25/40/27 10/25/40/25 12/25/40/23 14/25/40/21
СОР (нагрев)   2,24 2,25 2,27 2,28 2,29 2,29 2,30 2,30
СОР (нагрев) по отношению к эталону   106,1% 106,9% 107,5% 108.0% 108,4% 108,8% 109.0% 109,2%
Объемная нагревательная способность при всасывании кДж/
м3 		1314 1416 1522 1631 1742 1858 1976 2097
Нагревательная способность по отношению к эталону   149,5% 161,2% 173,2% 185,6% 198,3% 211,4% 224,9% 238,7%
Критическая температура °C 94,41 91,96 89,63 87,40 85,26 83,21 81,24 79,35
Критическое давление бар 47.61 48,41 49,20 50.00 50,80 51,60 52.40 53,19
Изменение энтальпии конденсатора кДж/кг 282,2 289,7 296,6 302,9 308,8 314,2 319,3 324,0
Отношение давлений   13,77 13,63 13,47 13,27 13,07 12,84 12,60 12,36
Массовый поток хладагента кг/час 25,5 24,9 24,3 23,8 23,3 22,9 22,6 22,2
Температура высвобождения компрессора °C 139,4 142,3 145,1 147,7 150,3 152.6 154,9 157,1
Давление на входе испарителя бар 1.24 1,33 1,42 1,52 1,62 1,73 1,85 1,97
Давление на входе конденсатора бар 16,7 17,7 18,8 19,9 20,9 22,0 23,0 24,1
Температура на входе испарителя °C -32,1 -32,6 -33,1 -33.7 -34,2 -34,8 -35,3 -35,8
Температура конденсации испарителя °C -27,9 -27,4 -26,9 -26,4 -25,9 -25,5 -25,1 -24,7
Температура газа на выходе испарителя °C -22.9 -22.4 -21.9 -21,4 -20.9 -20.5 -20,1 -19,7
Средняя температура испарителя °C -30,0 -30,0 -30.0 -30,0 -30,1 -30,1 -30,2 -30,2
Глайд испарителя (выход-вход) K 4,1 5,2 6,2 7,2 8,3 9,3 10,2 11,2
Давление всасывания компрессора бар 1,21 1,30 1,40 1.50 1,60 1,71 1,83 1,95
Давление высвобождения из компрессора бар 16,7 17,7 18,8 19,9 20,9 22,0 23,0 24,1
Перепад давлений в линии всасывания Па/м 174 158 144 133 122 113 105 98
Перепад давлений по отношению к эталону   59.4% 54,0% 49,4% 45.4% 41,9% 38,8% 36,0% 33,6%
Температура конденсации конденсатора °C 49,8 50,3 50,8 51,1 51,3 51,5 51,5 51,5
Температура начала кипения конденсатора °C 43,2 40,9 38,9 37,2 35,8 34,5 33,4 32,5
Температура жидкости на выходе конденсатора °C 42,2 39,9 37,9 36,2 34,8 33,5 32,4 31,5
Средняя температура конденсатора °C 46,5 45,6 44,8 44,2 43,5 43,0 42,5 42,0
Глайд конденсатора (вход-выход) K 6.6 9,5 11,9 13,9 15.6 17.0 18,1 19,0
Таблица 80
Теоретические данные о рабочих характеристиках выбранных смесей R-744/R32/R-134a/R-1234ze€, содержащих 16-30% R-744, 25% R-32 и 40% 134a
Композиция CO2/R-32/R-134а/R-1234ze(Е) % масс. ▶ 16/25/40/19 28/25/40/17 20/25/40/15 22/25/40/13 24/25/40/11 26/25/40/9 28/25/40/7 30/25/40/5
СОР (нагрев)   2,31 2,31 2,31 2,31 2,31 2,31 2,31 2,31
СОР (нагрев) по отношению к эталону   109,4% 109,5% 109,6% 109,7% 109,7% 109,7% 109,7% 109,6%
Объемная нагревательная способность при всасывании кДж/
м3 		2221 2348 2477 2609 2743 2881 3021 3165
Нагревательная способность по отношению к эталону   252,8% 267,2% 281,9% 296,9% 312,2% 327,9% 343,8% 360,2%
Критическая температура °C 77,54 75,79 74,11 72,49 70,93 69,43 67,98 66,57
Критическое давление бар 53,99 54,79 55,58 56,38 57,17 57,97 58,76 59,56
Изменение энтальпии конденсатора кДж/кг 328,5 332,8 336,8 340,7 344,3 347,8 351,1 354,2
Отношение давлений   12,12 11,87 11,63 11,39 11,15 10,92 10,69 10,47
Массовый поток хладагента кг/час 21,9 21,6 21,4 21,1 20,9 20,7 20,5 20,3
Температура высвобождения компрессора °C 159,2 161,2 163,2 165,1 166,9 168,7 170,4 172,1
Давление на входе испарителя бар 2,09 2,22 2,36 2,50 2,64 2,79 2,95 3,11
Давление на входе конденсатора бар 25,2 26,2 27,3 28,3 29,3 30,4 31,4 32,5
Температура на входе испарителя °C -36,4 -36,9 -37,3 -37,8 -38,2 -38,6 -39,0 -39,3
Температура конденсации испарителя °C -24,3 -23,9 -23,6 -23,3 -23,1 -22,9 -22,7 -22,5
Температура газа на выходе испарителя °C -19,3 -18,9 -18,6 -18,3 -18,1 -17,9 -17,7 -17,5
Средняя температура испарителя °C -30,3 -30,4 -30,5 -30,6 -30,7 -30,8 -30,8 -30,9
Глайд испарителя (выход-вход) °C 12,1 12,9 13,7 14,5 15,1 15,8 16,3 16,8
Давление всасывания компрессора бар 2,08 2,21 2,34 2,48 2,63 2,78 2,94 3,10
Давление высвобождения из компрессора бар 25,2 26,2 27,3 28,3 29,3 30,4 31,4 32,5
Перепад давлений в линии всасывания Па/м 92 86 81 76 72 68 64 61
Перепад давлений по отношению к эталону   31,4% 29,4% 27,6% 26,0% 24,5% 23,2% 21,9% 20,8%
Температура конденсации конденсатора °C 51,4 51,3 51,0 50,8 50,4 50,1 49,7 49,2
Температура начала кипения конденсатора °C 31,7 31,0 30,4 29,9 29,4 29,1 28,7 28,5
Температура жидкости на выходе конденсатора °C 30,7 30,0 29,4 28,9 28,4 28,1 27,7 27,5
Средняя температура конденсатора °C 41,6 41,1 40,7 40,3 39,9 39,6 39,2 38,9
Глайд конденсатора (вход-выход) K 19,7 20,3 20,6 20,9 21,0 21,0 20,9 20^8
Таблица 81
Теоретические данные о рабочих характеристиках выбранных смесей R-744/R-1234ze€, содержащих 0-14% R-744
Композиция CO2/R-1234ze€ % масс. ▶ 0/100 2/98 4/96 6/94 8/92 10/90 12/88 14/86
СОР (нагрев)   1.99 2,05 2,10 2,14 2,16 2,18 2,20 2,21
СОР (нагрев) по отношению к эталону   94,4% 97,4% 99,6% 101.3% 102,5% 103,5% 104,3% 104,9%
Объемная нагревательная способность при всасывании кДж/
м3 		615 695 778 864 953 1046 1141 1239
Нагревательная способность по отношению к эталону   70,0% 79,1% 88,6% 98,3% 108,5% 119,0% 129,8% 141,0%
Критическая температура °C 109,89 105,93 102,20 98,69 95,38 92,25 89,29 86,48
Критическое давление бар 36,57 37,34 38,10 38,87 39,63 40,40 41,16 41,92
Изменение энтальпии конденсатора кДж/кг 210,2 223,7 235,1 244,8 253,2 260,5 267,2 273,2
Отношение давлений   18,75 18,99 19,05 18,95 18,71 18,39 18,00 17,58
Массовый поток хладагента кг/час 34,2 32,2 30,6 29,4 28,4 27,6 27,0 26,4
Температура высвобождения компрессора °C 112,8 117,1 121,1 124,7 127,9 131,0 133,8 136,5
Давление на входе испарителя бар 0,65 0,69 0,74 0,80 0,87 0,95 1,03 1,11
Давление на входе конденсатора бар 10,7 11,9 13,1 14,3 15,5 16,7 17,8 19,0
Температура на входе испарителя °C -28,9 -29,6 -30,3 -31,1 -31,9 -32,7 -33,6 -34,5
Температура конденсации испарителя °C -30,3 -29,7 -29,0 -28,3 -27,5 -26,6 -25,8 -25,1
Температура газа на выходе испарителя °C -25,3 -24,7 -24,0 -23,3 -22,5 -21,6 -20,8 -20,1
Средняя температура испарителя °C -29,6 -29,7 -29,7 -29,7 -29,7 -29,7 -29,7 -29,8
Глайд испарителя (выход-вход) K -1.3 -0,1 1,3 2,8 4,4 6,0 7,7 9,4
Давление всасывания компрессора бар 0,57 0,63 0,69 0,75 0,83 0,91 0,99 1,08
Давление высвобождения из компрессора бар 10,7 11,9 13,1 14,3 15,5 16,7 17,8 19,0
Перепад давлений в линии всасывания Па/м 462 390 336 294 259 231 208 189
Перепад давлений по отношению к эталону   158,3% 133,6% 115,0% 100,5% 88,8% 79,2% 71,3% 64.6%
Температура конденсации конденсатора °C 53,1 55,1 56,7 58,1 59,2 60,0 60,5 60,9
Температура начала кипения конденсатора °C 53,0 47,1 42,6 38,9 36,1 33,8 31,9 30,4
Температура жидкости на выходе конденсатора °C 52,0 46,1 41,6 37,9 35,1 32,8 30,9 29,4
Средняя температура конденсатора °C 53,1 51,1 49,7 48,5 47,6 46,9 46,2 45.7
Глайд конденсатора (вход-выход) K 0,1 7,9 14,2 19,1 23,1 26,2 28,6 30,6
Таблица 82
Теоретические данные о рабочих характеристиках выбранных смесей R-744/R-1234ze€, содержащих 16-30% R-744
Композиция CO2/R-1234ze€ % масс. ▶ 16/84 18/82 20/80 22/78 24/76 26/74 28/72 30/70
СОР (нагрев)   2,22 2,23 2,23 2,24 2,24 2,24 2,24 2,24
СОР (нагрев) по отношению к эталону   105,4% 105,7% 106,0% 106,2% 106,3% 106,3% 106,3% 106,2%
Объемная нагревательная способность при всасывании кДж/
м3 		1339 1441 1545 1650 1756 1862 1969 2076
Нагревательная способность по отношению к эталону   152,4% 164,0% 175,8% 187,7% 199,8% 211,9% 224,1% 236,3%
Критическая температура °C 83,81 81,28 78,87 76,57 74,38 72,28 70,28 68,37
Критическое давление бар 42,68 43,44 44,20 44,96 45,72 46,47 47,23 47,98
Изменение энтальпии конденсатора кДж/кг 278,7 283,9 288,9 293,6 298,1 302,5 306,8 311,0
Отношение давлений   17,15 16,72 16,29 15,88 15,49 15,12 14,77 14,44
Массовый поток хладагента кг/час 25,8 25,4 24,9 24,5 24,2 23,8 23,5 23,1
Температура высвобождения компрессора °C 139,0 141,4 143,8 146,1 148,4 150,6 152,9 155,1
Давление на входе испарителя бар 1,20 1,29 1,39 1,49 1,60 1,70 1,81 1,92
Давление на входе конденсатора бар 20,1 21,2 22,3 23,3 24,4 25,4 26,5 27,5
Температура на входе испарителя °C -35,5 -36,5 -37,6 -38,7 -39,7 -40,8 -41,9 -42,9
Температура конденсации испарителя °C -24,4 -23,7 -23,1 -22,5 -22,0 -21,6 -21,2 -20,9
Температура газа на выходе испарителя °C -19,4 -18,7 -18,1 -17,5 -17,0 -16,6 -16,2 -15,9
Средняя температура испарителя °C -29,9 -30,1 -30,3 -30,6 -30,9 -31,2 -31,5 -31,9
Глайд испарителя (выход-вход) K 11,2 12,9 14,5 16.2 17,7 19,2 20,7 22,0
Давление всасывания компрессора бар 1,17 1,27 1,37 1,47 1,57 1,68 1,79 1,90
Давление высвобождения из компрессора бар 20,1 21,2 22,3 23,3 24.4 25,4 26,5 27,5
Перепад давлений в линии всасывания Па/м 172 157 145 134 125 116 109 102
Перепад давлений по отношению к эталону   58,8% 53,9% 49,7% 45,9% 42,7% 39,8% 37,2% 35,0%
Температура конденсации конденсатора °C 61,2 61,2 61,2 61,0 60,8 60,4 60,0 59,5
Температура начала кипения конденсатора °C 29,1 28,0 27,1 26,3 25,7 25,1 24,6 24,1
Температура жидкости на выходе конденсатора °C 28,1 27,0 26,1 25,3 24,7 24,1 23,6 23,1
Средняя температура конденсатора °C 45,1 44,6 44,1 43,7 43,2 42,7 42,3 41.8
Глайд конденсатора (вход-выход) K 32,1 33,2 34,1 34,7 35,1 35,3 35,4 35.3
Дополнительные данные о рабочих характеристиках
Рабочие характеристики композиции, содержащей 6% масс. CO2, 10% масс. R-134a и 84% масс. R-1234ze€, исследуют в автомобильной системе кондиционирования воздуха, пригодной для использования вместе с R-134a. Эту композицию обозначают «Смесь» в результатах, показанных ниже.
Используемые условия исследования были такими, как описано в Стандарте J2765 SAE, который включается в настоящий документ в качестве ссылки. Эти условия приводятся ниже.
- Условия для воздуха окружающей среды представляют собой 35°С и относительную влажность 40% (RH)
- Температура воздуха на выходе из испарителя контролируется при 3°C
- Объемная производительность компрессора изменяется в пределах 0-175 см3 на один ход поршня
- Обычный расширительный клапан для R-134a заменяют электронным расширительным клапаном, чтобы сделать возможной более простую регулировку перегрева
• Систему используют без внутреннего теплообменника и с эквивалентным перегревом на выходе испарителя для всех текучих сред
Результаты показаны ниже, где I, L, М и Н относятся к холостому ходу, к низкой, средней и высокой скорости, и 35 и 45 относится к температуре окружающей среды в °C.
Измеренная охлаждающая способность (кВт) По отношению к R-134a
Условия исследований R134a Смесь Смесь
135 4,67 4,5 96%
L35 5,86 5,66 97%
М35 6,43 6,18 96%
Н35 6,65 6,5 98%
145 3,81 3,64 96%
L45 4,76 4,61 97%
М45 5,2 5,05 97%
Н45 5,41 5,33 99%
Измеренная энергетическая эффективность (выражен-
ная как СОР)		   СОР по отношению к R-134а
Условия исследований R134a Смесь Смесь
135 2,87 2,62 91%
L35 1,98 1,89 95%
М35 1,79 1,7 95%
Н35 1,4 1,36 97%
145 2,3 2,18 95%
L45 1,64 1,62 99%
М45 1,48 1,45 98%
Н45 1,18 1,16 98%
Композиция Смеси по настоящему изобретению представляет собой хорошее соответствие по охлаждающей способности и энергетической эффективности для R-134a в системе кондиционирования воздуха для R-134a в некотором диапазоне условий.
Данные о смешиваемости со смазывающим веществом
Смешиваемость композиции по настоящему изобретению, содержащей примерно 6% масс. CO2, примерно 10% масс. R-134a и примерно 84% масс. R-1234ze(E) (упоминаемой ниже как Смесь), исследуют для смазывающего вещества YN12 на основе полиалкиленгликоля (PAG) и смазывающего вещества 32Н на основе сложных полиоловых эфиров (РОЕ). Результаты этих экспериментов сравнивают со смешиваемостью чистого R-1234yf с этими же смазывающими веществами.
Результаты показаны ниже.
Результаты по смешиваемости для Смеси с 32H
Температура, град C Концентрация смазывающего вещества, % масс.
             
  4 7 10 20 30 50
-20 смешиваются смешиваются смешиваются смешиваются смешиваются смешиваются
-10 смешиваются смешиваются смешиваются смешиваются смешиваются смешиваются
0 смешиваются смешиваются смешиваются смешиваются смешиваются смешиваются
10 смешиваются смешиваются смешиваются смешиваются смешиваются смешиваются
20 смешиваются смешиваются смешиваются смешиваются смешиваются смешиваются
30 смешиваются смешиваются смешиваются смешиваются смешиваются смешиваются
40 смешиваются смешиваются смешиваются смешиваются смешиваются смешиваются
50 смешиваются смешиваются смешиваются смешиваются смешиваются смешиваются
60 смешиваются смешиваются смешиваются смешиваются смешиваются смешиваются
70 смешиваются смешиваются смешиваются смешиваются смешиваются смешиваются
80 смешиваются смешиваются смешиваются смешиваются смешиваются смешиваются
Результаты по смешиваемости для 1234yf с 32Н
Температура, град C Концентрация смазывающего вещества, % масс.
  4 7 10 20 30 50
-20 смешиваются смешиваются смешиваются смешиваются смешиваются смешиваются
-10 смешиваются смешиваются смешиваются смешиваются смешиваются смешиваются
0 смешиваются смешиваются смешиваются смешиваются смешиваются смешиваются
10 слегка мутная слегка мутная смешиваются смешиваются смешиваются смешиваются
20 слегка мутная слегка мутная смешиваются смешиваются смешиваются смешиваются
30 слегка мутная слегка мутная смешиваются смешиваются смешиваются смешиваются
40 слегка мутная слегка мутная смешиваются смешиваются смешиваются смешиваются
50 слегка мутная слегка мутная смешиваются смешиваются слегка мутная слегка мутная
60 слегка мутная слегка мутная смешиваются смешиваются слегка мутная слегка мутная
70 слегка мутная слегка мутная смешиваются смешиваются слегка мутная слегка мутная
80 смешиваются слегка мутная смешиваются мутная, 2 слоя мутная, 2 слоя мутная
Результаты по смешиваемости для Смеси с YN12
Темп., град C Концентрация смазывающего вещества, % масс.
  4 7 10 20 30 50
-20 Мутная Мутная Мутная Мутная Мутная Мутная
-10 Мутная Мутная Мутная Мутная слегка мутная слегка мутная
0 Мутная Мутная слегка мутная слегка мутная слегка мутная слегка мутная
10 Мутная Мутная слегка мутная слегка мутная слегка мутная слегка мутная
20 Мутная Мутная слегка мутная слегка мутная слегка мутная слегка мутная
Темп., град C Концентрация смазывающего вещества, % масс.
  4 7 10 20 30 50
30 слегка мутная Мутная слегка мутная слегка мутная слегка мутная слегка мутная
40 слегка мутная слегка мутная слегка мутная слегка мутная слегка мутная слегка мутная
50 чуть мутная чуть мутная слегка мутная слегка мутная слегка мутная слегка мутная
60 чуть мутная чуть мутная слегка мутная слегка мутная слегка мутная слегка мутная
70 чуть мутная чуть мутная 2 слоя 2 слоя 2 слоя слегка мутная
80 2 слоя 2 слоя 2 слоя 2 слоя 2 слоя 2 слоя
Результаты по смешиваемости для 1234yf с YN12
Температура, град C Концентрация смазывающего вещества, % масс.
  4 7 10 20 30 50
-20 мутная мутная 2 слоя мутная 2 слоя 2 слоя
-10 слегка мутная слегка мутная 2 слоя мутная 2 слоя 2 слоя
0 слегка мутная мутная 2 слоя мутная мутная мутная
10 слегка мутная мутная 2 слоя, мутная 2 слоя, мутная 2 слоя, мутная 2 слоя, мутная
20 мутная 2 слоя, слегка мутная 2 слоя, мутная 2 слоя 2 слоя, мутная 2 слоя, мутная
30 мутная мутная 2 слоя, мутная 2 слоя 2 слоя, мутная 2 слоя, мутная
40 2 слоя, прозрачная 2 слоя, прозрачная 2 слоя, прозрачная 2 слоя 2 слоя, прозрачная 2 слоя, прозрачная
50 2 слоя, прозрачная 2 слоя, прозрачная 2 слоя, прозрачная 2 слоя 2 слоя, прозрачная 2 слоя, прозрачная
60 2 слоя, прозрачная 2 слоя, прозрачная 2 слоя, прозрачная 2 слоя 2 слоя, прозрачная 2 слоя, прозрачная
70 2 слоя, прозрачная 2 слоя, прозрачная 2 слоя, прозрачная 2 слоя 2 слоя, прозрачная 2 слоя, прозрачная
80 2 слоя, прозрачная 2 слоя, прозрачная 2 слоя, прозрачная 2 слоя 2 слоя, прозрачная 2 слоя, прозрачная
Смешиваемость других композиций по настоящему изобретению исследуют для смазывающего вещества YN12 на основе полиалкиленгликоля (PAG). Смазывающее вещество присутствует при концентрации 4% масс./масс. Эта концентрация является репрезентативной для типичной концентрации масла, присутствующего в системе кондиционирования воздуха. Результаты этих экспериментов сравнивают со смешиваемостью чистого R-1234yf. Результаты показаны ниже.
Температура/°C 0 10 20 30 40
R-1234yf(сравнительный) мутная мутная мутная очень мутная мутная
           
C02/R-134a/R-1234ze (15/10/75% масс.) слегка мутная слегка мутная слегка мутная чуть мутная слегка мутная
C02/R-134a/R-1234ze (25/10/65% масс.) мутная слегка мутная чуть мутная ok  
C02/R-32/R-1234ze (4/7/89% масс.) мутная слегка мутная чуть мутная ok  
Результаты показывают, что композиции по настоящему изобретению имеют улучшенную смешиваемость со смазывающими веществами, по сравнению с чистой текучей средой R-1234yf.
В итоге, настоящее изобретение предлагает новые композиции, которые демонстрируют неожиданное сочетание преимущественных свойств, включая хорошую холодопроизводительность, низкую воспламеняемость, низкий GWP и/или смешиваемость со смазывающими веществами, по сравнению с существующими хладагентами, такими как R-134a, и с предлагаемым хладагентом R-1234yf.
Настоящее изобретение определяется следующей далее формулой изобретения.

Claims (50)

1. Композиция для передачи тепла, содержащая:
(i) примерно от 10 примерно до 95% масс. транс-1,3,3,3-тетрафторпропена (R-1234ze(E));
(ii) примерно от 4 примерно до 30% масс. диоксида углерода (R-744) и
(iii) примерно от 3 примерно до 60% масс. третьего компонента, содержащего дифторметан (R-32) и необязательно 1,1,1,2-тетрафторэтан (R-134a), и имеющая критическую температуру больше примерно чем 70°С.
2. Композиция по п. 1, содержащая примерно от 4 примерно до 28% масс. R-744, или примерно от 8 примерно до 30% масс. R-744, или примерно от 10 примерно до 30% масс. R-744.
3. Композиция по п. 1, содержащая примерно до 50% масс. третьего компонента.
4. Композиция по п. 1, где третий компонент содержит R-134a, предпочтительно примерно от 3 примерно до 50% R-134a.
5. Композиция по п. 1, содержащая примерно от 20 примерно до 93% масс. R-1234ze(E), примерно от 4 примерно до 30% масс. R-744 и примерно от 4 примерно до 50% масс. R-134a.
6. Композиция по п. 5, содержащая примерно от 60 примерно до 92% масс. R-1234ze(E), примерно от 4 примерно до 30% масс. R-744 и примерно от 4 примерно до 10% масс. R-134a, предпочтительно содержащая примерно от 62 примерно до 86% масс. R-1234ze(E), примерно от 10 примерно до 28% масс. R-744 и примерно от 4 примерно до 10% масс. R-134a.
7. Композиция по п. 5, содержащая примерно от 20 примерно до 86% масс. R-1234ze(E), примерно от 4 примерно до 30% масс. R-744 и примерно от 10 примерно до 50% масс. R-134a, предпочтительно содержащая примерно от 22 примерно до 80% масс. R-1234ze(E), примерно от 10 примерно до 28% масс. R-744 и примерно от 10 примерно до 50% масс. R-134а.
8. Композиция по п. 1, где третий компонент содержит примерно от 3 примерно до 30% масс. R-32.
9. Композиция по п. 8, содержащая примерно от 60 примерно до 91% масс. R-1234ze(E), примерно от 4 примерно до 30% масс. R-744 и примерно от 5 примерно до 30% масс. R-32, предпочтительно содержащая примерно от 58 примерно до 85% масс. R-1234ze(E), примерно от 10 примерно до 28% масс. R-744 и примерно от 5 примерно до 30% масс. R-32.
10. Композиция по п. 8, содержащая примерно от 50 примерно до 88% масс. R-1234ze(E), примерно от 4 примерно до 30% масс. R-744 и примерно от 3 примерно до 20% масс. R-32.
11. Композиция по п. 1, содержащая примерно от 10 примерно до 95% масс. R-1234ze(E), примерно от 4 примерно до 30% масс. R-744, примерно от 2 примерно до 30% масс. R-32 и примерно от 2 примерно до 50% масс. R-134a, предпочтительно содержащая примерно от 10 примерно до 92% масс. R-1234ze(E), примерно от 4 примерно до 30% масс. R-744, примерно от 2 примерно до 25% масс. R-32 и примерно от 2 примерно до 40% масс. R-134a.
12. Композиция по п. 11, содержащая примерно от 30 примерно до 81% масс. R-1234ze(E), примерно от 10 примерно до 30% масс. R-744, примерно от 5 примерно до 30% масс. R-32 и примерно от 4 примерно до 10% масс. R-134a, предпочтительно содержащая примерно от 37 примерно до 81% масс. R-1234ze(E), примерно от 10 примерно до 28% масс. R-744, примерно от 5 примерно до 25% масс. R-32 и примерно от 4 примерно до 10% масс. R-134a.
13. Композиция по п. 11, содержащая примерно от 10 примерно до 75% масс. R-1234ze(E), примерно от 10 примерно до 30% масс. R-744, примерно от 5 примерно до 25% масс. R-32 и примерно от 10 примерно до 50% масс. R-134a, предпочтительно содержащая примерно от 10 примерно до 75% масс. R-1234ze(E), примерно от 10 примерно до 28% масс. R-744, примерно от 5 примерно до 25% масс. R-32 и примерно от 10 примерно до 40% масс. R-134a.
14. Композиция по п. 1, состоящая в основном из R-1234ze(E), R-744 и третьего компонента.
15. Композиция по п. 1, дополнительно содержащая пентафторэтан (R-125).
16. Композиция по любому из пп. 1-15, которая является менее воспламеняемой, чем R-32 сам по себе или R-1234yf сам по себе.
17. Композиция по п. 15, которая имеет:
(a) более высокий предел воспламенения;
(b) более высокую энергию зажигания и/или
(c) более низкую скорость распространения пламени
по сравнению с R-32 самим по себе или R-1234yf самим по себе.
18. Композиция по любому из пп. 1-15, которая имеет фторное отношение (F/(F+H)) примерно от 0,42 примерно до 0,7, предпочтительно примерно от 0,44 примерно до 0,67.
19. Композиция по любому из пп. 1-15, которая является невоспламеняемой.
20. Композиция по любому из пп. 1-15, дополнительно содержащая смазывающее вещество.
21. Композиция по п. 20, где смазывающее вещество выбирают из минерального масла, силиконового масла, полиалкилбензолов (РАВ), сложных полиоловых эфиров (РОЕ), полиалкиленгликолей (PAG), сложных эфиров полиалкиленгликоля (сложные эфиры PAG), простых поливиниловых эфиров (PVE), поли(альфа-олефинов) и их сочетаний.
22. Композиция по п. 20, дополнительно содержащая стабилизатор.
23. Композиция по п. 22, где стабилизатор выбирают из соединений на основе диена, фосфатов, фенольных соединений и эпоксидов, и их смесей.
24. Композиция по любому из пп. 1-15, дополнительно содержащая замедлитель горения.
25. Композиция по п. 24, где замедлитель горения выбирают из группы, состоящей из три(2-хлорэтил)фосфата, (хлорпропил)фосфата, три(2,3-дибромпропил)фосфата, три(1,3-дихлорпропил)фосфата, диаммония фосфата, галогенированных ароматических соединений, оксида сурьмы, тригидрата алюминия, поливинилхлорида, фторированного йодуглерода, фторированного бромуглерода, трифтор-йодметана, перфторалкиламинов, бром-фторалкиламинов и их смесей.
26. Устройство для передачи тепла, содержащее композицию по любому из пп. 1-25.
27. Применение композиции по любому из пп. 1-25 в устройстве для передачи тепла.
28. Устройство для передачи тепла по п. 26, которое представляет собой холодильное устройство.
29. Устройство для передачи тепла по п. 28, которое выбирают из группы, состоящей из автомобильных систем кондиционирования воздуха, жилищных систем кондиционирования воздуха, коммерческих систем кондиционирования воздуха, жилищных холодильных систем, жилищных морозильных систем, промышленных холодильных систем, промышленных морозильных систем, чиллерных систем кондиционирования воздуха, чиллерных холодильных систем и коммерческих или жилищных систем тепловых насосов, предпочтительно устройство для передачи тепла представляет собой автомобильную систему кондиционирования воздуха.
30. Устройство для передачи тепла по п. 28 или 29, которое содержит компрессор.
31. Продувочный агент, содержащий композицию по любому из пп. 1-25.
32. Пенообразующая композиция, содержащая один или несколько компонентов, способных образовывать пену, и композицию по любому из пп. 1-25, где один или несколько компонентов, способных образовывать пену, выбирают из полиуретанов, термопластичных полимеров и смол, таких как полистирольные и эпоксидные смолы, и их смесей.
33. Пена, содержащая композицию по любому из пп. 1-25.
34. Распыляемая композиция, содержащая материал, который должен распыляться, и пропеллент, содержащий композицию по любому из пп. 1-25.
35. Способ охлаждения изделия, который включает конденсацию композиции по любому из пп. 1-25, а затем испарение композиции вблизи изделия, которое должно охлаждаться.
36. Способ нагревания изделия, который включает конденсацию композиции по любому из пп. 1-25 вблизи изделия, которое должно нагреваться, а затем испарение композиции.
37. Способ экстракции вещества из биологической масс.ы, включающий контактирование биологической масс.ы с растворителем, содержащим композицию по любому из пп. 1-25, и отделение вещества от растворителя.
38. Способ очистки изделия, включающий контактирование изделия с растворителем, содержащим композицию по любому из пп. 1-25.
39. Способ экстракции материала из водного раствора, включающий контактирование водного раствора с растворителем, содержащим композицию по любому из пп. 1-25, и отделение материала от растворителя.
40. Способ экстракции материала из измельченной твердой матрицы, включающий контактирование матрицы с растворителем, содержащим композицию по любому из пп. 1-25, и отделение материала от растворителя.
41. Устройство для генерирования механической энергии, содержащее композицию по любому из пп. 1-25.
42. Устройство для генерирования механической энергии по п. 41, которое адаптируется для использования цикла Рэнкина или его модификации для генерирования работы из тепла.
43. Способ модернизации устройства для передачи тепла, включающий стадию удаления R-134a, R-1234yf, R-152a, R-22, R-410A, R-407A, R-407B, R-407C, R-407D, R-407E, R-507 и R-404A, R-407F и введение композиции по любому из пп. 1-25.
44. Способ по п. 43, где устройство для передачи тепла представляет собой холодильное устройство.
45. Способ по п. 44, где устройство для передачи тепла представляет собой систему кондиционирования воздуха.
46. Способ уменьшения воздействия на окружающую среду, возникающего из-за работы продукта, содержащего R-134a, R-1234yf, R-152a, R-22, R-410A, R-407A, R-407B, R-407C, R-407D, R-407E, R-507 и R-404A, R-407F, который включает замену, по меньшей мере частично, существующего соединения или композиции композицией по любому из пп. 1-25.
47. Способ получения композиции по любому из пп. 1-25, где композиция содержит R-134a, способ включает введение R-1234ze(E), R-744, третьего компонента и необязательно R-125, смазывающего вещества, стабилизатора и/или замедлителя горения в устройство для передачи тепла, содержащее текучую среду для передачи тепла, которая представляет собой R-134a.
48. Способ получения устройства для передачи тепла по любому из пп. 26 или 28-30, где устройство для передачи тепла содержит R-134a, способ включает введение R-1234ze(E), R-744, третьего компонента и необязательно R-125, смазывающего вещества, стабилизатора и/или замедлителя горения в устройство для передачи тепла, содержащее текучую среду для передачи тепла, которая представляет собой R-134a.
49. Способ по п. 47, включающий стадию удаления, по меньшей мере, некоторой части существующего R-134a из устройства для передачи тепла перед введением R-1234ze(E), R-744, третьего компонента и необязательно R-125, смазывающего вещества, стабилизатора и/или замедлителя горения.
50. Способ по п. 46, где продукт выбирают из устройства для передачи тепла, продувочного агента, пенообразующей композиции, распыляемой композиции, растворителя или устройства для генерирования механической энергии.
RU2012155282/05A 2010-05-20 2011-05-20 Композиции для передачи тепла RU2582703C2 (ru)

Applications Claiming Priority (9)

Application Number Priority Date Filing Date Title
GB1008438.2 2010-05-20
GBGB1008438.2A GB201008438D0 (en) 2010-05-20 2010-05-20 Heat transfer compositions
GBGB1010057.6A GB201010057D0 (en) 2010-06-16 2010-06-16 Heat transfer compositions
GB1010057.6 2010-06-16
GB1020624.1A GB2480513B (en) 2010-05-20 2010-12-06 Heat transfer compositions
GB1020624.1 2010-12-06
GB1102556.6 2011-02-14
GB1102556.6A GB2480517B (en) 2010-05-20 2011-02-14 Heat transfer compositions
PCT/GB2011/000772 WO2011144909A2 (en) 2010-05-20 2011-05-20 Heat transfer compositions

Publications (2)

Publication Number Publication Date
RU2012155282A RU2012155282A (ru) 2014-06-27
RU2582703C2 true RU2582703C2 (ru) 2016-04-27

Family

ID=44992144

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2012155282/05A RU2582703C2 (ru) 2010-05-20 2011-05-20 Композиции для передачи тепла

Country Status (13)

Country Link
US (5) US20130119299A1 (ru)
EP (4) EP2571955A2 (ru)
JP (4) JP5827992B2 (ru)
KR (2) KR20130082095A (ru)
CN (4) CN102947409A (ru)
AU (2) AU2011254381C1 (ru)
BR (2) BR112012029456A2 (ru)
CA (2) CA2799840A1 (ru)
ES (3) ES2561671T3 (ru)
MX (2) MX2012013313A (ru)
PL (3) PL2571953T3 (ru)
RU (1) RU2582703C2 (ru)
WO (5) WO2011144906A2 (ru)

Families Citing this family (52)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US8463441B2 (en) 2002-12-09 2013-06-11 Hudson Technologies, Inc. Method and apparatus for optimizing refrigeration systems
PL3255115T3 (pl) 2005-03-04 2019-12-31 The Chemours Company Fc, Llc Kompozycje składające się z hfc-1234yf oraz hfc-134a
US8628681B2 (en) * 2007-10-12 2014-01-14 Mexichem Amanco Holding S.A. De C.V. Heat transfer compositions
US20130091843A1 (en) * 2008-12-05 2013-04-18 Honeywell International Inc. Fluoro olefin compounds useful as organic rankine cycle working fluids
GB201002617D0 (en) * 2010-02-16 2010-03-31 Ineos Fluor Holdings Ltd Heat transfer compositions
GB201002616D0 (en) * 2010-02-16 2010-03-31 Ineos Fluor Holdings Ltd Heat transfer compositions
AU2011254381C1 (en) 2010-05-20 2014-09-18 Mexichem Amanco Holding S.A. De C.V. Heat transfer compositions
EP2571952B1 (en) 2010-05-20 2015-07-29 Mexichem Fluor S.A. de C.V. Heat transfer compositions
FR2964976B1 (fr) * 2010-09-20 2012-08-24 Arkema France Composition a base de 1,3,3,3-tetrafluoropropene
US9169427B2 (en) * 2011-07-13 2015-10-27 Honeywell International Inc. Low GWP heat transfer compositions containing difluoromethane, a fluorinated ethane and 1,3,3,3-tetrafluoropropene
GB2493395B (en) * 2011-08-05 2014-07-23 Mexichem Amanco Holding Sa Heat transfer compositions
JP6065429B2 (ja) * 2011-12-08 2017-01-25 パナソニック株式会社 空気調和機
CA2890867A1 (en) 2012-11-16 2014-05-22 Basf Se Lubricant compositions comprising epoxide compounds
CN103895072A (zh) * 2012-12-30 2014-07-02 牡丹江中大木工机械有限责任公司 防开裂卧式拼板机
JP6010492B2 (ja) 2013-03-15 2016-10-19 出光興産株式会社 冷凍機油組成物及び冷凍機システム
US20140264147A1 (en) * 2013-03-15 2014-09-18 Samuel F. Yana Motta Low GWP heat transfer compositions containing difluoromethane, A Fluorinated ethane and 1,3,3,3-tetrafluoropropene
JP6213194B2 (ja) * 2013-11-29 2017-10-18 セントラル硝子株式会社 熱エネルギーを機械エネルギーへ変換する方法、有機ランキンサイクル装置、及び作動流体を置換える方法
US10035937B2 (en) * 2014-05-05 2018-07-31 Honeywell International Inc. Low GWP heat transfer compositions
JP2015214632A (ja) * 2014-05-09 2015-12-03 パナソニックＩｐマネジメント株式会社 混合冷媒
US20150329758A1 (en) * 2014-05-14 2015-11-19 Ford Global Technologies, Llc Use of pve lubricants with substitute refrigerants in a mobile air conditioning system
US10330364B2 (en) 2014-06-26 2019-06-25 Hudson Technologies, Inc. System and method for retrofitting a refrigeration system from HCFC to HFC refrigerant
CN104531079B (zh) * 2014-12-11 2018-04-17 中国科学院理化技术研究所 一种含四氟丙烯的混合制冷剂
CN105820799A (zh) * 2015-01-05 2016-08-03 浙江省化工研究院有限公司 一种含HFO-1234ze(E)的环保型制冷组合物
CN112940683A (zh) * 2015-01-05 2021-06-11 浙江省化工研究院有限公司 一种环保型制冷组合物
GB201501598D0 (en) * 2015-01-30 2015-03-18 Mexichem Fluor Sa De Cv Compositions
MX2018010417A (es) * 2016-02-29 2018-11-29 Chemours Co Fc Llc Mezclas refrigerantes que comprenden difluorometano, pentafluoroetano, tetrafluoroetano, tetrafluoropropeno y dioxido de carbono y usos de estas.
CN109715758A (zh) 2016-07-29 2019-05-03 霍尼韦尔国际公司 热传递组合物、方法和系统
CN106833536B (zh) * 2016-12-26 2019-08-20 浙江衢化氟化学有限公司 一种含有氢氟烯烃的制冷剂组合物
US10174235B2 (en) 2017-03-01 2019-01-08 Haier Us Appliance Solutions, Inc. Low global warming potential binary refrigerant mixture with comparable energy efficiency to R-134a and a lower heat of combustion
EP3619276A4 (en) * 2017-05-05 2021-01-06 Honeywell International Inc. HEAT TRANSFER COMPOSITIONS, PROCEDURES AND SYSTEMS
GB201712813D0 (en) * 2017-08-10 2017-09-27 Mexichem Fluor Sa De Cv Compositions
TW202317734A (zh) 2017-10-12 2023-05-01 美商科慕Ｆｃ有限責任公司 含二氟甲烷、四氟丙烯和二氧化碳之組合物及其用途
TWI794296B (zh) 2017-10-12 2023-03-01 美商科慕Ｆｃ有限責任公司 含有二氟甲烷、四氟丙烯和二氧化碳的組合物及其用途
CN111492030A (zh) 2017-11-27 2020-08-04 Rpl控股有限公司 低gwp之冷冻剂共混物
JP6586984B2 (ja) * 2017-12-12 2019-10-09 ダイキン工業株式会社 フッ素化炭化水素及び二酸化炭素を含む冷媒、その使用、並びにそれを有する冷凍機及びその冷凍機の運転方法
CN110343509B (zh) * 2018-04-02 2021-09-14 江西天宇化工有限公司 一种不可燃且能降低温室效应的混合制冷剂及其应用
JP6941076B2 (ja) * 2018-06-05 2021-09-29 株式会社神戸製鋼所 発電方法
GB2576328A (en) * 2018-08-14 2020-02-19 Mexichem Fluor Sa De Cv Refrigerant composition
CN112955520A (zh) 2018-10-26 2021-06-11 科慕埃弗西有限公司 包含二氟甲烷、四氟丙烯和二氧化碳的组合物及其用途
GB201901890D0 (en) * 2019-02-11 2019-04-03 Mexichem Fluor Sa De Cv Compositions
CN109897607B (zh) * 2019-02-28 2020-12-25 浙江大学 一种热泵混合工质和应用
CN110746936B (zh) * 2019-10-11 2021-05-04 金华永和氟化工有限公司 一种环保混合制冷剂
CN111117571B (zh) * 2019-12-30 2021-01-12 浙江大学 一种富含二氧化碳的混合制冷剂及其制备方法与应用
US11883706B2 (en) 2020-02-14 2024-01-30 Kidde Technologies, Inc. Fire suppression blends of CF31 and 2-BTP
GB202002063D0 (en) * 2020-02-14 2020-04-01 Mexichem Fluor Sa De Cv Compsitions
CN111253912B (zh) * 2020-03-20 2021-02-26 珠海格力电器股份有限公司 一种替换r290的环保混合制冷剂
WO2022003827A1 (ja) * 2020-06-30 2022-01-06 株式会社せばた集団 熱媒体
MX2023004622A (es) 2020-10-22 2023-05-12 Rpl Holdings Ltd Refrigerantes de bomba termica.
CN113956850B (zh) * 2021-10-18 2022-12-20 珠海格力电器股份有限公司 环保混合制冷剂、其制备方法及制冷系统
WO2023069738A1 (en) * 2021-10-22 2023-04-27 Honeywell International Inc. Low gwp heat transfer compositions
FR3138814A1 (fr) * 2022-08-11 2024-02-16 Dpkl Fluide refrigerant, utilisation d’un tel fluide, installation frigorifique et procede de refrigeration associes
GB202218335D0 (en) * 2022-12-06 2023-01-18 Rpl Holdings Ltd Rs-32 low gwp compositions

Family Cites Families (92)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CA668494A (en) 1963-08-13 P. Ruh Robert Preparation of 3,3,3-trifluoropropene
DE1122697B (de) 1960-05-06 1962-01-25 Bayer Ag Verfahren zur Herstellung von Schaumstoffen auf Isocyanatbasis
US3884828A (en) 1970-10-15 1975-05-20 Dow Corning Propellants and refrigerants based on trifluoropropene
US3723318A (en) 1971-11-26 1973-03-27 Dow Corning Propellants and refrigerants based on trifluoropropene
US4945119A (en) 1989-05-10 1990-07-31 The Dow Chemical Company Foaming system for rigid urethane and isocyanurate foams
US5053155A (en) 1989-12-19 1991-10-01 E. I. Du Pont De Nemours And Company Compositions and process for use in refrigeration
JPH04110388A (ja) 1990-08-31 1992-04-10 Daikin Ind Ltd 熱伝達用流体
DE4116274C2 (de) 1991-05-17 1998-03-19 Forschungszentrum Fuer Kaeltet Kältemittel
EP0582451B1 (en) 1992-08-05 1997-12-10 Nippon Oil Co., Ltd. Refrigerator oil composition for fluoroalkane refrigerant
US5538659A (en) 1993-03-29 1996-07-23 E. I. Du Pont De Nemours And Company Refrigerant compositions including hexafluoropropane and a hydrofluorocarbon
RU2073058C1 (ru) 1994-12-26 1997-02-10 Олег Николаевич Подчерняев Озонобезопасная рабочая смесь
US5714083A (en) 1995-01-30 1998-02-03 Turner; Donald E. A non-flammable refrigerant fluid containing hexa fluoropropane and hydrocarbons
CN1083474C (zh) 1995-10-24 2002-04-24 顾雏军 在热力循环中使用的改进的非共沸工作介质
EP0946667A1 (en) 1996-08-08 1999-10-06 Donald E. Turner Alternative refrigerant including hexafluoropropylene
CN1150144C (zh) 1997-05-02 2004-05-19 纳幕尔杜邦公司 用半透膜从碳氟化合物中分离出二氧化碳
US5788886A (en) 1997-05-05 1998-08-04 E. I. Du Pont De Nemours And Company Pentafluoropropane compositions
US6881354B2 (en) 1998-12-30 2005-04-19 Praxair Technology, Inc. Multicomponent refrigerant fluids for low and cryogenic temperatures
US6327866B1 (en) 1998-12-30 2001-12-11 Praxair Technology, Inc. Food freezing method using a multicomponent refrigerant
US6076372A (en) 1998-12-30 2000-06-20 Praxair Technology, Inc. Variable load refrigeration system particularly for cryogenic temperatures
US6374629B1 (en) 1999-01-25 2002-04-23 The Lubrizol Corporation Lubricant refrigerant composition for hydrofluorocarbon (HFC) refrigerants
US6516837B2 (en) 2000-09-27 2003-02-11 Honeywell International Inc. Method of introducing refrigerants into refrigeration systems
ES2728672T3 (es) 2002-10-25 2019-10-28 Honeywell Int Inc Composiciones que contienen olefinas sustituidas con flúor
US9005467B2 (en) * 2003-10-27 2015-04-14 Honeywell International Inc. Methods of replacing heat transfer fluids
US20090253820A1 (en) * 2006-03-21 2009-10-08 Honeywell International Inc. Foaming agents and compositions containing fluorine sustituted olefins and methods of foaming
US20040089839A1 (en) 2002-10-25 2004-05-13 Honeywell International, Inc. Fluorinated alkene refrigerant compositions
US7833433B2 (en) 2002-10-25 2010-11-16 Honeywell International Inc. Heat transfer methods using heat transfer compositions containing trifluoromonochloropropene
US7279451B2 (en) * 2002-10-25 2007-10-09 Honeywell International Inc. Compositions containing fluorine substituted olefins
US9796848B2 (en) * 2002-10-25 2017-10-24 Honeywell International Inc. Foaming agents and compositions containing fluorine substituted olefins and methods of foaming
US8033120B2 (en) 2002-10-25 2011-10-11 Honeywell International Inc. Compositions and methods containing fluorine substituted olefins
US20080121837A1 (en) 2003-10-27 2008-05-29 Honeywell International, Inc. Compositions containing fluorine substituted olefins
US20120097885A9 (en) * 2003-10-27 2012-04-26 Honeywell International Inc. Compositions Containing Difluoromethane and Fluorine Substituted Olefins
US7238299B2 (en) 2002-11-01 2007-07-03 Honeywell International Inc. Heat transfer fluid comprising difluoromethane and carbon dioxide
US7655610B2 (en) 2004-04-29 2010-02-02 Honeywell International Inc. Blowing agent compositions comprising fluorinated olefins and carbon dioxide
US7524805B2 (en) 2004-04-29 2009-04-28 Honeywell International Inc. Azeotrope-like compositions of tetrafluoropropene and hydrofluorocarbons
US7098176B2 (en) 2004-04-16 2006-08-29 Honeywell International Inc. Azeotrope-like compositions of tetrafluoropropene and pentafluoropropene
EP2292715B1 (en) 2004-04-16 2012-08-22 Honeywell International Inc. Azeotrope-like compositions of tetrafluoropropene and trifluoroiodomethane
US7413674B2 (en) 2004-04-16 2008-08-19 Honeywell International Inc. Azeotrope-like trifluoroiodomethane compositions
US7629306B2 (en) * 2004-04-29 2009-12-08 Honeywell International Inc. Compositions comprising tetrafluoropropene and carbon dioxide
US8008244B2 (en) 2004-04-29 2011-08-30 Honeywell International Inc. Compositions of tetrafluoropropene and hydrocarbons
US20060243945A1 (en) 2005-03-04 2006-11-02 Minor Barbara H Compositions comprising a fluoroolefin
PL3255115T3 (pl) 2005-03-04 2019-12-31 The Chemours Company Fc, Llc Kompozycje składające się z hfc-1234yf oraz hfc-134a
US7569170B2 (en) 2005-03-04 2009-08-04 E.I. Du Pont De Nemours And Company Compositions comprising a fluoroolefin
US20060243944A1 (en) 2005-03-04 2006-11-02 Minor Barbara H Compositions comprising a fluoroolefin
TWI558685B (zh) * 2005-06-24 2016-11-21 哈尼威爾國際公司 含有經氟取代之烯烴之組合物
TW201815923A (zh) * 2005-06-24 2018-05-01 美商哈尼威爾國際公司 含有經氟取代之烯烴之發泡劑及組合物，及發泡方法
CA3148429A1 (en) 2005-11-01 2007-05-10 The Chemours Company Fc, Llc Compositions comprising fluoroolefins and uses thereof
MY151990A (en) 2005-11-01 2014-07-31 Du Pont Solvent compositions comprising unsaturated fluorinated hydrocarbons
US7708903B2 (en) 2005-11-01 2010-05-04 E.I. Du Pont De Nemours And Company Compositions comprising fluoroolefins and uses thereof
US20070210276A1 (en) * 2006-03-10 2007-09-13 Honeywell International Inc. Method for generating pollution credits
US20070210275A1 (en) 2006-03-10 2007-09-13 Honeywell International Inc. Method for generating pollution credits
CA2646990C (en) 2006-03-21 2018-02-20 Honeywell International Inc. Foaming agents containing fluorine substituted unsaturated olefins
GB0614067D0 (en) 2006-07-17 2006-08-23 Ineos Fluor Holdings Ltd Heat transfer compositions
US8377327B2 (en) 2006-06-27 2013-02-19 E I Du Pont De Nemours And Company Tetrafluoropropene production processes
JP2009542883A (ja) 2006-07-12 2009-12-03 ゾルファイ フルーオル ゲゼルシャフト ミット ベシュレンクテル ハフツング フルオロエーテル化合物を用いた加熱・冷却方法、これに適した組成物およびその用途
GB0614080D0 (en) 2006-07-17 2006-08-23 Ineos Fluor Holdings Ltd Heat transfer compositions
CA2661007A1 (en) 2006-09-01 2008-03-06 E.I. Du Pont De Nemours And Company Method for circulating selected heat transfer fluids through a closed loop cycle
EP2064533A2 (en) 2006-09-15 2009-06-03 E.I. Du Pont De Nemours And Company Method of detecting leaks of fluoroolefin compositions and sensors used therefor
WO2008065011A1 (en) 2006-11-29 2008-06-05 Solvay Fluor Gmbh Compositions comprising unsaturated hydrofluorocarbon compounds, and methods for heating and cooling using the compositions
CA2671048A1 (en) 2006-12-15 2008-06-26 E.I. Dupont De Nemours And Company Compositions comprising 1,2,3,3,3-pentafluoropropene with z- and e-isomer ratio optimized for refrigeration performance
JP5522895B2 (ja) * 2007-03-14 2014-06-18 Ｊｘ日鉱日石エネルギー株式会社 冷凍機油および冷凍機用作動流体組成物
ES2376290T5 (es) 2007-03-29 2020-03-19 Arkema Inc Uso de composiciones de agente expansionante a base de hidrofluorolefinas e hidroclorofluorolefinas para el espumado de material termoplástico
JP5416087B2 (ja) 2007-03-29 2014-02-12 アーケマ・インコーポレイテッド ヒドロフルオロプロペンおよびヒドロクロロフルオロオレフィンの発泡剤組成物
CA2681832C (en) 2007-03-29 2016-01-26 Arkema Inc. Blowing agent composition of hydrochlorofluoroolefin
US7718055B2 (en) 2007-04-06 2010-05-18 Li Lai Den Industrial Co., Ltd. Automatic cleaning drain structure
CA2682312C (en) 2007-05-11 2016-11-22 E. I. Du Pont De Nemours And Company Method for exchanging heat in a vapor compression heat transfer system and a vapor compression heat transfer system comprising an intermediate heat exchanger with a dual-row evaporator or condenser
AR067115A1 (es) 2007-06-21 2009-09-30 Du Pont Metodo para detectar fugas en un sistema de transferencia de calor
US8512591B2 (en) * 2007-10-12 2013-08-20 Mexichem Amanco Holding S.A. De C.V. Heat transfer compositions
US8628681B2 (en) * 2007-10-12 2014-01-14 Mexichem Amanco Holding S.A. De C.V. Heat transfer compositions
WO2009047542A1 (en) 2007-10-12 2009-04-16 Ineos Fluor Holdings Limited Heat transfer compositions
WO2009047535A2 (en) 2007-10-12 2009-04-16 Ineos Fluor Holdings Limited Heat transfer compositions
US8333901B2 (en) * 2007-10-12 2012-12-18 Mexichem Amanco Holding S.A. De C.V. Heat transfer compositions
JP2009257652A (ja) 2008-02-29 2009-11-05 Daikin Ind Ltd 冷凍装置
JP2009257655A (ja) 2008-03-04 2009-11-05 Daikin Ind Ltd 冷凍装置
US8703690B2 (en) 2008-03-07 2014-04-22 Arkema Inc. Use of R-1233 in liquid chillers
US9994751B2 (en) 2008-04-30 2018-06-12 Honeywell International Inc. Absorption refrigeration cycles using a LGWP refrigerant
FR2932493B1 (fr) 2008-06-11 2010-07-30 Arkema France Compositions a base d'hydrofluoroolefines
FR2932492B1 (fr) 2008-06-11 2010-07-30 Arkema France Compositions a base d'hydrofluoroolefines
WO2010002023A1 (en) 2008-07-01 2010-01-07 Daikin Industries, Ltd. REFRIGERANT COMPOSITION COMPRISING DIFLUOROMETHANE (HFC32), 2,3,3,3-TETRAFLUOROPROPENE (HFO1234yf) AND 1,1,1,2-TETRAFLUOROETHANE (HFC134a)
ES2405029T3 (es) 2008-07-01 2013-05-29 Daikin Industries, Ltd. Composición refrigerante que comprende 1,1,1,2-tetrafluoroetano (HFC134a) y 2,3,3,3-tetrafluoropropeno (HFO1234yf)
EP3473691A1 (en) 2008-07-30 2019-04-24 Honeywell International Inc. Compositions containing difluoromethane and fluorine substituted olefins
US20100119460A1 (en) 2008-11-11 2010-05-13 Honeywell International Inc. Azeotrope-Like Compositions Of 2,3,3,3-Tetrafluoropropene And 3,3,3-Trifluoropropene
US20100122545A1 (en) 2008-11-19 2010-05-20 E. I. Du Pont De Nemours And Company Tetrafluoropropene compositions and uses thereof
DE202009019200U1 (de) 2008-11-19 2018-10-15 The Chemours Company Fc, Llc Tetrafluorpropen-Zusammensetzungen und Ihre Verwendungen
WO2010075046A2 (en) 2008-12-23 2010-07-01 Shrieve Chemical Products, Inc. Refrigerant lubricant composition
WO2010088320A1 (en) 2009-01-29 2010-08-05 Arkema Inc. Tetrafluoropropene based blowing agent compositions
GB0906547D0 (en) 2009-04-16 2009-05-20 Ineos Fluor Holdings Ltd Heat transfer compositions
US7829748B1 (en) 2009-09-21 2010-11-09 Honeywell International Inc. Process for the manufacture of 1,3,3,3-tetrafluoropropene
JP2013510286A (ja) 2009-11-03 2013-03-21 イー・アイ・デュポン・ドウ・ヌムール・アンド・カンパニー フルオロオレフィン冷媒を用いるカスケード冷凍システム
EP2571952B1 (en) * 2010-05-20 2015-07-29 Mexichem Fluor S.A. de C.V. Heat transfer compositions
AU2011254381C1 (en) 2010-05-20 2014-09-18 Mexichem Amanco Holding S.A. De C.V. Heat transfer compositions
CN101864276A (zh) 2010-06-03 2010-10-20 集美大学 环保型制冷剂
GB2481443B (en) * 2010-06-25 2012-10-17 Mexichem Amanco Holding Sa Heat transfer compositions

Also Published As

Publication number Publication date
WO2011144906A2 (en) 2011-11-24
EP2571954A2 (en) 2013-03-27
AU2011254381A1 (en) 2012-12-06
PL2571954T3 (pl) 2016-06-30
US9309450B2 (en) 2016-04-12
EP2571953B1 (en) 2015-07-22
WO2011144906A3 (en) 2012-03-01
EP2571956A2 (en) 2013-03-27
US20130126776A1 (en) 2013-05-23
US8808571B2 (en) 2014-08-19
WO2011144905A3 (en) 2012-03-08
ES2547550T3 (es) 2015-10-07
CN102947408A (zh) 2013-02-27
RU2012155282A (ru) 2014-06-27
WO2011144908A2 (en) 2011-11-24
CN102939351A (zh) 2013-02-20
JP2013533896A (ja) 2013-08-29
JP5824039B2 (ja) 2015-11-25
EP2571956B1 (en) 2016-01-13
JP2013528235A (ja) 2013-07-08
BR112012029468A2 (pt) 2017-01-24
WO2011144907A2 (en) 2011-11-24
WO2011144907A3 (en) 2012-03-08
EP2571954B1 (en) 2015-12-30
CN102939350A (zh) 2013-02-20
CN102947409A (zh) 2013-02-27
JP2013533326A (ja) 2013-08-22
CA2799840A1 (en) 2011-11-24
RU2012155280A (ru) 2014-06-27
EP2571953A2 (en) 2013-03-27
AU2011254380A1 (en) 2012-12-06
CA2799846A1 (en) 2011-11-24
AU2011254380B2 (en) 2014-02-20
WO2011144909A3 (en) 2012-03-01
JP5827992B2 (ja) 2015-12-02
AU2011254381C1 (en) 2014-09-18
US20130126778A1 (en) 2013-05-23
PL2571953T3 (pl) 2016-02-29
ES2565088T3 (es) 2016-03-31
WO2011144905A2 (en) 2011-11-24
EP2571955A2 (en) 2013-03-27
BR112012029456A2 (pt) 2017-03-07
AU2011254381B2 (en) 2014-03-06
PL2571956T3 (pl) 2016-06-30
WO2011144908A3 (en) 2012-03-01
US8808570B2 (en) 2014-08-19
WO2011144909A2 (en) 2011-11-24
KR20130082096A (ko) 2013-07-18
MX2012013314A (es) 2013-02-01
CN102947408B (zh) 2016-04-27
US20130126777A1 (en) 2013-05-23
MX2012013313A (es) 2013-02-01
US20130119299A1 (en) 2013-05-16
ES2561671T3 (es) 2016-02-29
JP2013531704A (ja) 2013-08-08
KR20130082095A (ko) 2013-07-18
US20160215193A1 (en) 2016-07-28

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2582703C2 (ru) Композиции для передачи тепла
RU2516402C2 (ru) Теплопередающие составы
RU2547118C2 (ru) Теплообменные композиции
EP2609168B1 (en) Heat transfer compositions
US8628681B2 (en) Heat transfer compositions
RU2557604C2 (ru) Теплопередающие композиции
US20120126187A1 (en) Heat transfer compositions
US20110184890A1 (en) Heat transfer compositions
MX2012009376A (es) Composiciones de transferencia de calor.
MX2012009375A (es) Composiciones de transferencia de calor.
MX2012009243A (es) Composiciones de transferencia de calor.
RU2574656C2 (ru) Композиции для передачи тепла
GB2510801A (en) Compositions

Legal Events

Date Code Title Description
MM4A The patent is invalid due to non-payment of fees

Effective date: 20170521