RU2573483C2 - Устройство и способ для инжекционного формования при низком постоянном давлении - Google Patents
Устройство и способ для инжекционного формования при низком постоянном давлении Download PDFInfo
- Publication number
- RU2573483C2 RU2573483C2 RU2013151838/05A RU2013151838A RU2573483C2 RU 2573483 C2 RU2573483 C2 RU 2573483C2 RU 2013151838/05 A RU2013151838/05 A RU 2013151838/05A RU 2013151838 A RU2013151838 A RU 2013151838A RU 2573483 C2 RU2573483 C2 RU 2573483C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- injection
- melt
- mold
- injection mold
- pressure
- Prior art date
Links
Images
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
- B29C45/00—Injection moulding, i.e. forcing the required volume of moulding material through a nozzle into a closed mould; Apparatus therefor
- B29C45/17—Component parts, details or accessories; Auxiliary operations
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
- B29C45/00—Injection moulding, i.e. forcing the required volume of moulding material through a nozzle into a closed mould; Apparatus therefor
- B29C45/17—Component parts, details or accessories; Auxiliary operations
- B29C45/76—Measuring, controlling or regulating
- B29C45/77—Measuring, controlling or regulating of velocity or pressure of moulding material
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
- B29C2945/00—Indexing scheme relating to injection moulding, i.e. forcing the required volume of moulding material through a nozzle into a closed mould
- B29C2945/76—Measuring, controlling or regulating
- B29C2945/76494—Controlled parameter
- B29C2945/76498—Pressure
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
- B29C2945/00—Indexing scheme relating to injection moulding, i.e. forcing the required volume of moulding material through a nozzle into a closed mould
- B29C2945/76—Measuring, controlling or regulating
- B29C2945/76822—Phase or stage of control
- B29C2945/76859—Injection
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29K—INDEXING SCHEME ASSOCIATED WITH SUBCLASSES B29B, B29C OR B29D, RELATING TO MOULDING MATERIALS OR TO MATERIALS FOR MOULDS, REINFORCEMENTS, FILLERS OR PREFORMED PARTS, e.g. INSERTS
- B29K2905/00—Use of metals, their alloys or their compounds, as mould material
- B29K2905/02—Aluminium
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29K—INDEXING SCHEME ASSOCIATED WITH SUBCLASSES B29B, B29C OR B29D, RELATING TO MOULDING MATERIALS OR TO MATERIALS FOR MOULDS, REINFORCEMENTS, FILLERS OR PREFORMED PARTS, e.g. INSERTS
- B29K2995/00—Properties of moulding materials, reinforcements, fillers, preformed parts or moulds
- B29K2995/0012—Properties of moulding materials, reinforcements, fillers, preformed parts or moulds having particular thermal properties
- B29K2995/0013—Conductive
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Injection Moulding Of Plastics Or The Like (AREA)
- Moulds For Moulding Plastics Or The Like (AREA)
Abstract
Группа изобретений относится к устройству для инжекционного формования деталей (варианты). В устройстве впрыск расплавленного термопластического материала в полость формы производится при низком постоянном давлении, равном и менее 6000 фунтов/дюйм2. Благодаря этому устройство для инжекционного формования под низким постоянным давлением использует форму, изготовленную из легко поддающегося механической обработке материала. Устройство также имеет датчик и контроллер для управления процессом впрыска и поддержания постоянного давления расплава и содержит искусственно сбалансированную систему подачи расплава. Технический результат, достигаемый при использовании устройства по изобретению, заключается в том, чтобы изготавливать многослойные формы, формы для подачи нескольких материалов и различные другие формы с меньшими затратами и быстрее при заданном качестве получаемого изделия. 5 н. и 14 з.п. ф-лы, 12 ил., 6 табл.
Description
Область техники
Настоящее изобретение относится к устройствам и способам для инжекционного формования, и в частности к устройствам и способам для изготовления деталей способом инжекционного формования при низком постоянном давлении.
Уровень техники
Инжекционное формование является технологией, широко используемой для крупносерийного производства деталей из плавких материалов, и наиболее часто - для изготовления деталей из термопластических полимеров. В повторяющемся процессе инжекционного формования пластичную смолу, как правило, в форме мелких гранул, подают в машину инжекционного формования, в которой гранулы смолы расплавляются под действием давления, температуры и сдвигового перемешивания. Расплавленная смола принудительно впрыскивается в полость литьевой формы. Впрыснутая пластическая масса выдерживается в полости литьевой формы под давлением, охлаждается и извлекается из литьевой формы в виде затвердевшей детали, форма которой в сущности повторяет литьевой форму полости. Литьевая форма может иметь единственную полость или множество полостей. Каждая из полостей может сообщаться с каналом подачи расплава через впуск, который направляет поток расплавленной смолы в полость. Полость литьевой формы может иметь один или более впусков. При формовании больших деталей полость литьевой формы, как правило, содержит два, три или даже более впусков, чтобы уменьшить расстояние, проходимое полимером при заполнении пресс-формы. Один или более впусков могут быть расположены в любом месте полости формы, и могут иметь любую форму поперечного сечения. Как правило, используется в сущности круглая форма поперечного сечения, но может использоваться и форма поперечного сечения с отношением основных размеров 1,1 или более. Типичная процедура инжекционного формования включает четыре основные операции: (1) нагревание пластической массы в машине инжекционного формования до состояния, в котором она становится текучей под давлением; (2) впрыск расплавленной пластической массы в одну или более полостей, образованных между половинами закрытой литьевой формы; (3) остывание и отвердевание пластической массы, находящейся под давлением, в одной или более полостях; и (4) раскрытие половин литьевой формы для извлечения из нее полученной детали.
Расплавленную пластическую смолу впрыскивают в полость литьевой формы. Устройство впуска толкает смолу под давлением через полость, пока смола не достигнет самой дальней точки полости от впуска. Длина и толщина стенок получаемой детали зависят от геометрии полости литьевой формы.
Хотя для многих деталей, изготавливаемых способом инжекционного формования, может быть целесообразным снизить толщину их стенок для снижения расхода пластической массы и, следовательно, себестоимости детали, однако снижение толщины стенок детали при обычном процессе инжекционного формования может быть достаточно дорогой и нетривиальной задачей, особенно, если требуется получить толщину стенки менее 15, 10, 5, 3 или 1,0 мм. Дело в том, что при введении пластической смолы в литьевую форму в обычном процессе инжекционного формования материал, находящийся в непосредственной близости к стенкам полости, немедленно начинает застывать, то есть отвердевать. По мере течения материала через литьевую форму на ее поверхности образуется граничный слой материала. По мере наполнения литьевой формы толщина граничного слоя увеличивается, и в конце концов он перекрывает канал течения потока расплавленного материала в литьевую форму. Накопление застывшей пластической смолы на стенках литьевой формы становится еще более серьезной проблемой, если литьевые формы охлаждаемые, что иногда применяется для сокращения времени цикла формования одной детали и повышения производительности машины.
Для решения данной проблемы может быть целесообразным спроектировать изготавливаемую деталь и соответствующую ей литьевую форму таким образом, чтобы расплавленная пластическая смола при заполнении литьевой формы текла от областей с наибольшей толщиной стенки к областям, имеющим наименьшую толщину стенки. Повышение толщины в некоторых областях полости литьевой формы может быть полезным, позволяя подать большее количество материала в области, где требуются большая толщина и повышенная прочность детали, но очень часто такой метод течения пластической массы «от толстого к тонкому» приводит к неэффективному расходованию пластмассы и соответственно к росту затрат производителя в пересчете на изготовление одной детали, поскольку приходится отливать большее количество материала в тех частях детали, в которых такое количество материала не требуется.
Одним из способов уменьшения толщины стенки детали является повышение давления жидкой пластической смолы, подаваемой в литьевую форму. При повышении давления впрыска машина инжекционного формования может дольше подавать жидкий материал в литьевую форму, прежде чем застывающий материал перекроет канал подачи расплава. Однако повышение давления приводит к повышению затрат и понижению производительности процесса. Дело в том, что при повышении давления формования детали формовочное оборудование должно быть более прочным, чтобы оно могло выдержать возросшее давление, и соответственно, как правило, будет более дорогим. Для работы под более высоким давлением производителю может потребоваться приобрести новое оборудование. Поэтому уменьшение толщины стенок заданной детали при использовании обычного процесса инжекционного формования может привести к значительным капитальным затратам производителя.
Кроме того, если жидкий пластический материал, затекающий в литьевую форму, быстро застывает, полимерные цепи сохраняют высокий уровень напряжений, которые имеют место, когда полимер находится в жидком состоянии. При этом молекулы застывшего полимера в значительной степени сохраняют ориентацию, соответствующую ориентации потока расплавленного полимера, и таким образом возникает состояние «застывшего напряжения». Такие «застывшие» напряжения могут приводить к тому, что получаемые детали после формования дают усадку или коробятся, имеют худшие механические свойства и пониженную устойчивость против воздействия химических веществ. В то же время характеристики механической прочности могут быть особенно важны для таких изделий и деталей, как емкости с тонкими стенками, элементы структурных шарниров и элементы закрытия, и ухудшение механических свойств таких частей крайне нежелательно.
Во избежание некоторых из перечисленных выше недостатков в большинстве случаев для инжекционного формования используются пластические материалы, вязкость которых уменьшается при сдвиговых деформациях, что улучшает затекание пластического материала в полость литьевой формы. Когда такой материал впрыскивается в полость литьевой формы, сдвиговые силы, возникающие между пластическим материалом и стенками полости литьевой формы, уменьшают вязкость пластического материала, что делает пластический материал более текучим и позволяет ему легче затекать в полость литьевой формы. В результате этого становится возможным быстро заполнить места формирования тонких стенок детали и избежать застывания материала до полного заполнения литьевой формы.
Уменьшение вязкости непосредственно связано с величиной сдвиговых сил, возникающих между пластическим материалом и системой подачи, а также между пластическим материалом и стенками полости литьевой формы. Поэтому производители таких материалов, вязкость которых уменьшается при сдвиговых деформациях, рекомендуют проводить инжекционное формование при как можно более высоком давлении впрыска, чтобы как можно больше усилить сдвиговые деформации и соответственно уменьшить вязкость. В аппаратах инжекционного формования впрыск пластического материала в полость литьевой формы, как правило, осуществляется под давлением, составляющим 15000 фунтов/дюйм2 или более. Дело в том, что производители пластических материалов, вязкость которых уменьшается под действием сдвиговых деформаций, рекомендуют проводить операции инжекционного формования деталей из таких материалов при давлении впрыска расплавленного материала в литьевую форму, превышающем некоторое минимальное давление. Так, например, впрыск полипропиленовой смолы, как правило, проводят при давлении, превышающем 6000 фунтов/дюйм2 (диапазон давлений, рекомендуемый производителями полипропиленовых смол, как правило, составляет от 6000 фунтов/дюйм2 до примерно 15000 фунтов/дюйм2). Производители смол рекомендуют не использовать давлений, превышающих верхней границы данного диапазона. В то же время производители оборудования для инжекционного формования и инженеры-технологи рекомендуют проводить впрыск полимеров с вязкостью, уменьшающейся при сдвиговых деформациях, при давлениях, близких к верхней границе указанного диапазона, или даже более высоких, то есть, как правило, выше 15,000 фунтов/дюйм2, для максимального уменьшения вязкости и достижения лучшей текучести пластического материала. Поэтому литье термопластических полимеров с вязкостью, уменьшающейся при сдвиговых деформациях, как правило, проводится при давлениях впрыска от примерно 6000 фунтов/дюйм2 до примерно 30000 фунтов/дюйм2.
Поэтому литьевые формы, используемые в автоматах инжекционного формования, должны выдерживать такие высокие значения давления расплава. Более того, материал, из которого изготовлена литьевая форма, должен иметь усталостный предел, который должен выдерживать циклические нагрузки напряжения с числом циклов, ожидаемым для всего срока службы литьевой формы. Поэтому производители форм, как правило, изготавливают их из материалов, имеющих повышенную твердость по Роквеллу Rс, как правило, больше 30, и еще более типично - более чем 50. Материалы, имеющие такую твердость, являются достаточно стойкими к износу и способны выдержать высокие сжимающие давления, под которыми компоненты формы прижимают друг к другу в процессе инжекционного формования. Кроме того, такие материалы с высокой твердостью более устойчивы к износу под действием повторяющегося контакта внутренней поверхности литьевой формы с потоком расплавленного полимера.
В высокопроизводительных машинах инжекционного формования (например, классов 101 и 102), на которых изготавливают потребительские товары с тонкими стенками или их компоненты, используются исключительно литьевые формы, основные части которых изготовлены из материалов, имеющих высокую твердость. Высокопроизводительные машины инжекционного формования, как правило, рассчитаны на 500000 циклов инжекционного формования в год или даже более. Промышленные установки инжекционного формования, предназначенные для изготовления высококачественных изделий, должны выдерживать по меньшей мере 500000 циклов работы в год, предпочтительно свыше 1000000 циклов работы в год, предпочтительно свыше 5000000 циклов работы в год, и еще более предпочтительно - свыше 10000000 циклов работы в год. В таких автоматах, как правило, используются литьевые формы с множеством полостей и сложные системы охлаждения для повышения производительности. Материалы, имеющие высокую твердость, лучше выдерживают повторяющиеся нагрузки, возникающие при сжатии компонентов литьевой формы под высоким давлением, чем материалы с меньшей твердостью. Однако, с другой стороны, материалы, имеющие высокую твердость, такие, как большинство инструментальных сталей, имеют относительно низкую теплопроводность, как правило, менее 20 британских тепловых единиц/(час×фут×°F), что требует большего времени охлаждения, поскольку тепло от расплавленного пластического материала должно пройти через имеющий малую теплопроводность материал литьевой формы.
Поэтому для уменьшения продолжительности цикла формования литьевые формы высокопроизводительных машин инжекционного формования, изготовленные из материалов с высокой твердостью, оснащены достаточно сложными системами внутреннего охлаждения с циркулирующим внутри литьевой формы хладагентом. Такие системы охлаждения ускоряют охлаждение формуемых деталей, благодаря чему машина может совершить больше циклов формования за единицу времени, то есть может быть повышена ее производительность и предельное количество изготавливаемых на литьевой форме деталей. В некоторых автоматах класса 101 литьевые формы допускают от 1 до 2 миллионов циклов формования в год (такие литьевые формы иногда именуют литьевыми формами сверхвысокой производительности). Литьевые формы машин класса 101, работающие под усилиями сжатия 400 тонн или более, в данной области техники иногда именуются литьевыми формами класса 400.
Еще одним недостатком использования материалов с высокой твердостью для изготовления литьевых форм является то, что такие материалы, как, например, инструментальные стали, как правило, трудно поддаются механической обработке. Поэтому в типичных высокопроизводительных автоматах инжекционного формования изготовление литьевых форм резанием требует больших затрат времени, сложного и дорогого оборудования, а также дорогих и трудоемких этапов снятия напряжения и доводки твердости поверхности после этапов обработки резанием.
Краткое описание чертежей
Воплощения, представленные на чертежах, являются по своей природе чисто иллюстративными, и не подразумевается, что они ограничивают масштаб настоящего изобретения, определяемый прилагаемой формулой. Приводимое ниже подробное описание данных воплощений будет более понятным из прилагаемых чертежей, на которых аналогичные элементы обозначены аналогичными номерами позиций.
Фиг. 1. Схема машины инжекционного формования в соответствии с настоящим изобретением.
Фиг. 2. Воплощение тонкостенной детали, изготовленной на машине инжекционного формования, изображенной на фиг. 1.
Фиг. 3. График зависимости давления в полости формы от времени для устройства инжекционного формования, изображенного на фиг. 1.
Фиг. 4. Разрез одного из воплощений пресс-формы для машины инжекционного формования, изображенной на фиг. 1.
Фиг. 5. Аксонометрический вид системы подачи расплава.
Фиг. 6А и 6В. Виды сверху и спереди системы подачи расплава с естественным балансом.
Фиг. 7А и 7В. Виды сверху и спереди еще одной системы подачи расплава с естественным балансом.
Фиг. 8. Вид сверху системы подачи расплава с искусственным балансом, которая может использоваться в машине инжекционного формования, изображенной на фиг. 1.
Фиг. 9А и 9В. Виды сверху систем несбалансированных систем подачи расплава, которые могут использоваться в машине инжекционного формования, изображенной на фиг. 1.
Подробное описание изобретения
Воплощения настоящего изобретения в целом относятся к устройствам для инжекционного формования, способам инжекционного формования и изделиям, изготавливаемым с помощью таких устройств и такими способами, и в более частном смысле - к устройствам и способам для инжекционного формования при низком постоянном давлении, а также к изделиям, изготавливаемым с помощью таких устройств и такими способами.
Термин «низкое давление» в контексте настоящего описания, используемый в отношении давления расплава термопластического материала, означает давление расплава в окрестности сопла машины инжекционного формования, составляющее 6000 фунтов/дюйм2 и менее.
Термин «в сущности постоянное давление» в контексте настоящего описания, используемый в отношении давления расплава термопластического материала, означает, что отклонения от требуемого значения давления расплава не вызывают значительных изменений физических свойств термопластического материала. Так, например, «в сущности постоянное давление» включает, но не ограничивается ими, возможные отклонения давления, при которых вязкость расплава термопластического материала не претерпевает значительных изменений. Термин «в сущности постоянное давление» в данном контексте предусматривает отклонения давления, составляющие примерно до 30% требуемого значения давления расплава. Так, например, термин «в сущности постоянное давление, составляющее примерно 4600 фунтов/дюйм2» предусматривает возможные отклонения давления в пределах от примерно 3200 фунтов/дюйм2 (на 30% ниже чем 4600 фунтов/дюйм2) до примерно 6000 фунтов/дюйм2 (на 30% выше чем 4600 фунтов/дюйм2). Давление расплава считается в сущности постоянным, если его отклонения составляют не более 30% от требуемого значения давления.
В контексте настоящего описания «резервуар расплава» означает компонент устройства для инжекционного формования, содержащий расплавленный полимер и связанный по текучей среде с соплом устройства инжекционного формования. Резервуар расплава является подогреваемым, в нем можно расплавлять полимер и держать его при нужной температуре. Резервуар расплава связан с источником механической энергии, например, с гидроцилиндром или сервоприводом, связанным в свою очередь с центральным блоком управления. Под управлением центрального блока гидро- или сервопривод воздействуют на диафрагму, и диафрагма выдавливает расплавленный полимер через сопло. Далее расплавленный материал через литниковую систему затекает в полость литьевой формы. Резервуар может быть цилиндрическим, то есть имеет круглую форму поперечного сечения, или может иметь поперечное сечение другой формы. В любом случае, конструкция резервуара должна позволять диафрагме толкать полимер через сопло машины под давлением, которое может составлять от 100 фунтов/дюйм2 до 40000 фунтов/дюйм2 или даже более. Диафрагма может быть структурно связана с совершающим возвратно-поступательное движение винтом с витками, сконфигурированным для лучшей пластификации полимера перед его впрыском.
Так, на фиг. 1 показано одно из воплощений устройства 10 для инжекционного формования под постоянным низким давлением, которое может использоваться для изготовления тонкостенных деталей с большой производительностью (машина инжекционного формования класса 101 или 102, именуемые также машинами сверхвысокой производительности). Устройство 10 для инжекционного формования в целом включает систему 12 впрыска и зажимную систему 14. Термопластический материал может подаваться в систему 12 впрыска в форме термопластических гранул 16. Гранулы могут быть засыпаны в бункер 18, из которого они поступают в нагретый барабан 20 системы 12 впрыска. После их подачи в нагретый барабан 20 гранулы подаются в конец нагретого барабана 20 с помощью винта 22, совершающего возвратно-поступательное движение. Повышенная температура барабана 20 в совокупности с давлением со стороны винта 22, совершающего возвратно-поступательное движение, вызывает плавление термопластических гранул 16, в результате чего образуется расплавленный термопластический материал 24. Отлив из термопластического материала изделий производится при температуре расплава от примерно 130°C до примерно 410°C.
Совершающий возвратно-поступательное движение винт 22 толкает расплавленный термопластический материал 24 в сторону сопла 26 для последующего впрыска порции термопластического материала в полость 32 литьевой формы 28. Расплавленный термопластический материал 24 может впрыскиваться через впуск 30, направляющий поток расплавленного термопластического материала 24 в полость 32 литьевой формы. Полость 32 сформирована между первой и второй частями 25, 27 литьевой формы 28. Первая и вторая части 25, 27 удерживаются вместе под давлением, оказываемым сжимающим устройством (прессом) 34. Сжимающее устройство (пресс) 34 развивает усилие, удерживающее части 25, 27 литьевой формы друг с другом при впрыскивании расплавленного термопластического материала 24 в полость 32 и способное противостоять давлению расплава в диапазоне от примерно 1000 фунтов/дюйм2 до примерно 6000 фунтов/дюйм2. Для обеспечения таких сжимающих усилий зажимная система 14 может включать основание литьевой формы и раму литьевой формы, выполненные из материала, имеющего твердость поверхности более чем примерно 165 по Бринеллю, но предпочтительно менее чем 260 по Бринеллю, хотя могут использоваться и материалы с твердостью поверхности, превышающей 260 по Бринеллю, при условии, что данные материалы легко поддаются обработке резанием, как будет подробно обсуждаться далее.
Литьевая форма может содержать единственную полость или множество полостей. Множество полостей литьевой формы может содержать аналогичные полости или различные полости, в которых могут быть отлиты детали различной формы. Литьевая форма может также содержать сгруппированное «семейство» полостей различной формы.
После того как порция, содержащая расплавленный термопластический материал 24, впрыснута в полость 32 литьевой формы, винт 32 прекращает движение вперед. Расплавленный термопластический материал 24 принимает форму полости 32 и охлаждается внутри литьевой формы 28 до полного затвердевания. Как только расплавленный термопластический материал 24 затвердел, пресс 34 освобождает первую и вторую части 25, 27 литьевой формы, данные части отделяют друг от друга, и готовая отливка может быть извлечена из формы 28. Литьевая форма 28 может включать множество полостей 32, для увеличения производительности процесса формования.
Контроллер 50 функционально связан с управляющим устройством 36 винта и датчиком 52. Контроллер 50 может включать микропроцессор и один или более каналов связи. Так, например, контроллер 50 может быть связан с управляющим устройством 36 винта и датчиком 52 посредством проводов 56, 54 соответственно. В других воплощениях контроллер 50 может быть связан с управляющим устройством 36 винта и датчиком 52 каналами беспроводной связи, механически, гидравлически или любыми другими подходящими способами, известными сведущим в данной области техники, обеспечивающими взаимодействие контроллера 50 с датчиком 53 и управляющим устройством 36 винта. Кроме того, могут иметься промежуточные элементы, находящиеся в функциональной связи с датчиком, контроллером и управляющим устройством винта.
В воплощении, показанном на фиг. 1, датчик 52 является датчиком давления, измеряющим (прямым или косвенным образом) давление расплавленного термопластического материала 24 в сопле 26. Датчик 52 вырабатывает электрический сигнал, который передается на контроллер 50. После этого контроллер 50 подает команду управляющему устройству 36 винта продвигать винт 22 со скоростью, обеспечивающей в сущности постоянное давление расплавленного термопластического материала 24 в сопле 26. Датчик 52 может непосредственно измерять давление расплава, или он может измерять иную характеристику расплавленного термопластического материала 24, например, его температуру, вязкость, расход и т.п., на основании которой может быть определено давление расплава. Кроме того, датчик 52 не обязательно должен быть расположен в сопле 26, и на самом деле может быть расположен в любом месте системы 12 впрыска или литьевой формы 28, связанным по текучей среде с соплом 26. Датчик 52 не обязательно должен находиться в непосредственной связи со впрыскиваемой текучей средой. В качестве альтернативы, он может находиться в динамической связи с текучей средой, определяя давление текучей среды и/или иные ее характеристики. В случае, если датчик 52 не расположен внутри сопла 26, могут применяться соответствующие поправочные коэффициенты для расчета давления расплава в сопле 26. Еще в некоторых воплощениях датчик 52 не обязательно расположен в месте, связанном с соплом по текучей среде. Вместо этого датчик может измерять силу сжатия, вырабатываемую зажимной системой 14, на границе первой и второй частей 25, 27 литьевой формы. В одном из воплощений контроллер 50 поддерживает требуемое давление по сигналам с датчика 52.
Датчик может быть расположен близко к части полости литьевой формы, заполняемой последней. Такой датчик может подавать сигнал о том, что фронт расплава приближается к концу полости формы. Датчик может определять давление, температуру, оптические или прочие параметры, указывающие на присутствие полимера. Если датчик измеряет давление, то показания такого датчика могут передаваться на главный блок управления и использоваться для обеспечения требуемого давления уплотнения при отливке той или иной детали. Сигналы, вырабатываемые датчиком, могут использоваться для управления процессом формования, в частности, на основании данных сигналов центральным блоком управления может производиться подстройка скорости наполнения полости формы для учета возникающих отклонений в вязкости материала, температуры в разных местах литьевой формы, температуры расплава и прочих параметров, влияющих на наполнение полости литьевой формы. Такая подстройка может производиться немедленно во время цикла формования, или могут делаться поправки при последующих циклах. Кроме того, может усредняться ряд показаний для нескольких циклов, для последующих настроек процесса формования центральным блоком управления. При этом поправки в текущий цикл формования могут вноситься на основании измерений, проведенных для одного или более циклов, имевших место ранее. В одном из воплощений могут усредняться показания датчика за множество циклов, для достижения постоянства качества деталей, получаемых в ходе процесса.
Несмотря на то, что на фиг. 1 показан замкнутый контур подключения контроллера с активной обратной связью, вместо этого могут использоваться и другие системы регулирования давления. Так, например, для регулирования давления расплавленного термопластического материала 24 могут использоваться реле давления или клапан сброса давления (не показаны). А именно, реле давления или клапан сброса давления могут использоваться для предотвращения чрезмерного повышения давления в форме 28. Альтернативным механизмом предотвращения чрезмерного повышения давления в форме 28 является включение сигнала тревоги, если отмечено состояние, близкое с критически высокому давлению.
На фиг. 2 показано воплощение формованной детали 100. Формованная деталь 100 имеет тонкие стенки. Формованные детали считаются тонкостенными, если длина канала L течения расплава более чем в сто раз превышает ширину Т канала (L/T>100). В некоторых областях производства деталей способом инжекционного формования тонкостенные детали определяются, как детали с пропорцией L/T>200, или L/T>250. Длина канала L течения расплава измеряется от впуска 102 до конца 104 канала. Тонкостенные детали наиболее часто используются при изготовлении различных потребительских товаров.
Изготовление тонкостенных деталей является достаточно сложной задачей для инжекционного формования. Формованные детали, как правило, считаются тонкостенными, если длина канала L течения расплава более чем в сто раз превышает ширину Т канала (L/T>100). Для полостей литьевых форм более сложной геометрии отношение L/T может быть рассчитано путем интегрирования размера Т по длине полости 32 литьевой формы, от впуска 102 до конца полости 32 литьевой формы, и его деления на значение длины, в результате чего получается среднее значение параметра Т, и длина при этом определяется, как наибольший путь течения расплава - от впуска 102 до конца полости 32 литьевой формы. После этого отношение L/T может быть определено делением измеренной наибольшей длины пути на среднюю толщину детали.
Во-первых, из-за малой ширины каналов возникает угроза застывания расплавленного термопластического материала до достижения им конца 104 канала. Если это произошло, термопластический материал не будет двигаться дальше в канале, и получится неполная деталь. Для решения данной проблемы в обычных машинах инжекционного формования впрыск расплавленного термопластического материала производится под очень большим давлением, как правило, превышающим 15,000 фунтов/дюйм2, в результате чего расплавленный термопластический материал быстро заполняет полость литьевой формы, не успевая охладиться и застыть. Это является одной из причин, по которой производители термопластических материалов рекомендуют проводить их литье под очень большим давлением. Второй причиной, по которой в обычных машинах инжекционного формования производится впрыск под очень большим давлением, является происходящий при этом рост сдвиговых деформаций, которые делают материал более текучим, как обсуждалось выше. Однако использование таких высоких давлений впрыска требует использования очень твердых материалов при изготовлении литьевой формы 28 и системы подачи расплава.
В обычных машинах инжекционного формования для изготовления литьевых форм используются инструментальная сталь или иные твердые материалы. Хотя такие виды стали достаточно надежно выдерживают очень высокие давления впрыска, они являются, в некотором отношении, плохими проводниками тепла. Из-за этого в литьевых формах приходится выполнять очень сложные системы охлаждения, позволяющие сократить время охлаждения детали после заполнения литьевой формы и соответственно повысить производительность литьевой формы. Однако вырезание таких систем охлаждения требует значительных затрат времени и повышает себестоимость изготовления детали.
Изобретатели обнаружили, что термопластические материалы, вязкость которых уменьшается вследствие сдвиговых деформаций (даже если она уменьшается в самой минимальной степени), могут впрыскиваться в литьевую форму 28 при низком, в сущности постоянном давлении без значительных негативных последствий. Примеры таких материалов включают, но не ограничиваются ими, полимеры и сополимеры, содержащие полипропилен, полиэтилен, термопластические эластомеры, полимеры сложных эфиров, полистирол, поликарбонат, полимолочную кислоту, поли(акрилонитрил-бутадиен-стирол), полигидроксиалканоат, полиамиды, полиацетали, этилен-α-олефиновые каучуки и стирол-бутадиен-стирольные блок-сополимеры. Детали, формованные при низком, в сущности постоянном давлении, имеют характеристики, иногда превосходящие свойства тех же деталей, формованных при обычных условиях высокого давления. Данная находка вступает в прямое противоречие с общепринятой в данной области техники точкой зрения, что чем выше давление впрыска, тем лучше. Хотя теоретически это не обязательно, авторы считают, что впрыск расплавленного термопластического материала в литьевую форму 28 при низком, в сущности постоянном давлении создает непрерывный поток, который устойчивым фронтом продвигается через литьевую форму от впуска к самым дальним частям полостей литьевой формы. За счет поддержания низкого уровня сдвиговых деформаций термопластический материал остается жидким и текучим при значительно более низких температурах и давлениях по сравнению с используемыми в обычных системах инжекционного формования.
Примеры подходящих термопластических смол и рекомендуемые диапазоны процессов формования приведены в таблице ниже.
На фиг. 3 пунктирной линией 200 показана типичная кривая зависимости давления от времени для обычного процесса инжекционного формования под высоким давлением. Сплошной линией 210 показана кривая зависимости давления от времени для предлагаемого способа инжекционного формования при низком постоянном давлении.
При обычном способе формирования давление расплава резко увеличивают до уровня, значительно превышающего 15000 фунтов/дюйм2, и затем выдерживают его при относительно высоком давлении, также превышающем 15000 фунтов/дюйм2, в течение первого периода времени 220. Первый период времени 220 представляет собой время заполнения, в течение которого расплавленный пластический материал затекает в полость литьевой формы. После этого давление расплава уменьшают и поддерживают более низким, но в абсолютном значении по-прежнему достаточно высоким, составляющем 10000 фунтов/дюйм2 или более, в течение второго периода времени 230. Второй период времени 230 представляет собой время уплотнения, в течение которого расплав выдерживается под давлением, чтобы за счет возникающего противодавления заполнить все возможные зазоры в полости литьевой формы. Уплотнение пластической массы в полости литьевой формы в обычной системе инжекционного формования под высоким давлением происходит от конца канала подачи расплава к впуску. В результате пластическая масса, находящаяся на различных стадиях отвердевания, уплотняется сама на себя, в результате чего возможна неравномерность материала в готовом изделии, как обсуждалось выше. Более того, такой способ уплотнения пластической массы, находящейся на различных этапах отвердевания, приводит к ухудшениям качества материала отливаемой детали, таким, как, например, «застывшие» напряжения, усадка, неоптимальные оптические свойства и так далее.
В устройстве для инжекционного формования под постоянным низким давлением, предлагаемом в настоящем изобретении, впрыск расплавленного пластического материала в полость литьевой формы производится под в сущности постоянным низким давлением в течение одного периода времени 240. Давление впрыска при этом составляет менее 6000 фунтов/дюйм2. За счет использования в сущности постоянного низкого давления впрыска сохраняется устойчивый фронт расплавленного термопластического материала, продвигающийся через канал течения расплава от впуска к концу канала. За счет этого пластический материал остается относительно однородным в любой точке по длине канала, в результате чего получается однородный и более качественный конечный продукт. За счет заполнения литьевой формы относительно однородным пластическим материалом готовые формованные детали имеют кристаллическую структуру, обеспечивающую лучшие механические и оптические свойства, чем у деталей, формуемых обычным способом. Кроме того, наружные корковые слои деталей, формуемых при постоянном давлении, имеют характеристики, отличные от характеристик корковых слоев деталей, формуемых обычным способом. В частности, корковые слои деталей, формованных при низком постоянном давлении, могут иметь лучшие оптические свойства по сравнению с корковыми слоями деталей, формуемых обычным способом.
За счет поддержания в сущности постоянного и низкого давления расплава в сопле (менее 6000 фунтов/дюйм2) для изготовления формы 28 могут использоваться материалы, легче поддающиеся механической обработке. Так, например, литьевая форма 28, изображенная на фиг. 1, может быть изготовлена из материала, имеющего показатель обрабатываемости фрезерованием более 100%, показатель обрабатываемости сверлением более 100%, показатель обрабатываемости способом электроразрядной обработки с проволочным электродом более 100%, показатель обрабатываемости электроразрядным способом с графитовым электродом более 200% и показатель обрабатываемости электроразрядным способом с медным электродом более 150%. Приведенные выше показатели обрабатываемости получены на основе испытаний, проведенных для различных материалов, при их обработке фрезерованием, сверлением и электроразрядными способами. Методы определения данных показателей будут более подробно обсуждаться ниже. Примеры показателей обрабатываемости для подборки материалов приведены в Таблице 1 ниже.
Использование для изготовления литьевой формы 28 материалов, легче поддающихся механической обработке, позволяет значительно снизить затраты времени на изготовление формы и соответственно себестоимость изготавливаемых деталей. Более того, такие материалы, легче поддающиеся механической обработке, как правило, имеют лучшие показатели теплопроводности, чем инструментальные стали, что повышает эффективность их охлаждения и устраняется необходимость в сложных системах охлаждения.
Преимуществом изготовления литьевой формы 28 из таких материалов, легче поддающихся механической обработке, является то, что это одновременно позволяет подобрать материалы, имеющие лучшие характеристики теплопроводности. Наиболее предпочтительными являются материалы, имеющие теплопроводность более 30 британских тепловых единиц/(час×фут×°F). Не ограничивающими примерами материалов, легче поддающихся механической обработке и обладающих хорошими показатели теплопроводности, являются материалы Alcoa QC-10, Alcan Duramold 500 и Hokotol (поставляемые Aleris). Материалы с хорошей теплопроводностью обеспечивают более эффективное выведение тепла термопластического материала из литьевой формы. Соответственно могут использоваться более простые системы охлаждения. Кроме того, в устройствах для инжекционного формования при низком постоянном давлении в соответствии с настоящим изобретением возможно использование систем подачи расплава без естественного баланса.
Одно из воплощений многополостной формы 28 показано на фиг. 4. Большинство многополостных литьевых форм имеет систему 60 подачи расплава, которая направляет поток расплавленного термопластического материала от сопла 26 к отдельным полостям 32 литьевой формы. Система 60 подачи расплава включает стояк 62, который направляет расплавленный термопластический материал в один или более каналов подачи расплава (литниковых каналов) 64. Каждый из литниковых каналов может подавать расплав в множество полостей 32 формы. В большинстве высокопроизводительных машин инжекционного формования литниковые каналы являются подогреваемыми для повышения текучести расплавленного термопластического материала. Поскольку вязкость расплавленного термопластического материала при больших давлениях (свыше 10000 фунтов/дюйм2) очень чувствительна к сдвиговым деформациям и перепадам давления, в обычных машинах инжекционного формования система подачи расплава является естественно сбалансированной для обеспечения однородного профиля вязкости расплава. Естественно сбалансированные системы подачи расплава представляют собой системы, в которых расплавленный термопластический материал проходит одинаковое расстояние от основного литника до каждой из полостей литьевой формы. Кроме того, поперечные сечения каждого из литниковых каналов идентичны, идентичны также типы поворотов и их количество, а также температурные режимы всех литниковых каналов. Естественно сбалансированные системы подачи расплава обеспечивают одновременное заполнение полостей литьевой формы, в результате чего каждая из формуемых деталей находится в одинаковых условиях обработки, и все изготовленные детали имеют одинаковые свойства материала. Естественно сбалансированные системы подачи расплава дороги в изготовлении и несколько ограничивают возможные конфигурации формы.
На фиг. 5 показан пример естественно сбалансированной системы 60 подачи расплава. Естественно сбалансированная система 60 подачи расплава включает первый литниковый канал 70, идущий от стояка 62 до первого Т-образного разветвления 72, на котором первый литниковый канал 70 разделяется на второй и третий литниковые каналы 74, 76. Второй литниковый канал 74 оканчивается вторым впуском 78а, а третий литниковый канал 76 заканчивается третьим впуском 78b. Каждый из впусков служит для наполнения отдельной полости литьевой формы (на фиг. 5 не показаны). Расплавленный термопластический материал на пути от стояка 62 ко второму впуску 78а или третьему впуску 78b проходит одинаковое расстояние, находится в одном и том же температурном режиме и проходит через отрезки каналов с одинаковым поперечным сечением. В результате этого каждая полость литьевой формы одновременно наполняется расплавленным термопластическим материалом, имеющим одинаковые физические свойства.
На фиг. 6А и 6В схематически показана естественно сбалансированная система 60 подачи расплава. Данная естественно сбалансированная система 60 подачи расплава представляет собой многоярусную систему. Каждый из литниковых каналов 74, 76 имеет идентичные характеристики в соответствующих точках по длине каналов. Так, например, после Т-образного разветвления 72 каждый из литниковых каналов сужается через одно и то же определенное расстояние. Кроме того, каждый из литниковых каналов обслуживает одинаковое количество полостей 32 формы. Использование естественно сбалансированных систем 60 подачи расплава критически важно для работы машин инжекционного формования, работающих под высоким давлением, чтобы обеспечить идентичные характеристики потоков расплава и соответственно одинаковые характеристики отливаемых деталей.
На фиг. 7А и 7В показана еще одна естественно сбалансированная система 60 подачи расплава. Данная система является одноярусной.
Кроме систем с естественным балансом подачи расплава, существуют системы, не сбалансированные естественным образом. Примеры таких систем показаны на фиг. 8, 9А и 9В. Так, на фиг. 8 показана искусственно сбалансированная система подачи расплава, а на фиг. 9А и 9В показаны несбалансированные системы подачи расплава.
Устройство для инжекционного формования при низком постоянном давлении, предлагаемое в настоящем изобретении, позволяет использовать системы подачи расплава с искусственной балансировкой, и даже несбалансированные системы подачи расплава, поскольку термопластические материалы, впрыскиваемые под низким постоянным давлением, не настолько чувствительны к изменениям давления или величинам сдвиговых деформаций, возникающим из-за различий характеристик литниковых каналов. Иными словами, термопластические материалы, впрыскиваемые при низком постоянном давлении, сохраняют практически идентичные характеристики текучести и прочие свойства материала, несмотря на различия в длине литниковых каналов, их поперечных сечениях или температуре. Благодаря этому полости формы можно наполнять последовательно, а не одновременно.
Искусственно сбалансированная система 160 подачи расплава, показанная на фиг. 8, включает стояк 62, первый литниковый канал 174 и второй литниковый канал 176. Первый литниковый канал 174 заканчивается первым впуском 178а, а второй литниковый канал 176 заканчивается вторым впуском 178b. В данном воплощении первый литниковый канал 174 короче второго литникового канала 176. В искусственно сбалансированной системе 160 подачи расплава варьируется некоторый параметр литникового канала (например, площадь сечения или температура) и подбирается таким образом, чтобы расплавленный материал подавался с одинаковым расходом в каждую полость, как в естественно сбалансированной системе. Иными словами, в такой системе расплавленный термопластический материал, текущий через первый литниковый канал 174, имеет практически такое же давление, как и термопластический материал, текущий через второй литниковый канал 176. Поскольку искусственно сбалансированные или несбалансированные системы подачи расплава могут включать литниковые каналы различной длины, такие системы могут обеспечивать более эффективное использование пространства литьевой формы. Более того, это позволяет более эффективно вырезать в литьевой форме каналы подачи расплава и соответствующие каналы для теплоносителя. И, наконец, число полостей литьевой формы с естественно сбалансированной системой подачи ограничено только определенными значениями (как правило, 2, 4, 8, 16, 32 и так далее). Системы с искусственной балансировкой или несбалансированные системы могут быть спроектированы таким образом, что расплавленный термопластический материал будет эффективно подаваться практически к любому количеству полостей литьевой формы.
Искусственно сбалансированная система 160 подачи расплава также может быть выполнена из материала с высокой теплопроводностью, что позволяет усилить передачу тепла к расплавленному термопластическому материалу в горячих литниках, что, в свою очередь, повышает текучесть термопластического материала. В частности, искусственно сбалансированная система 160 подачи расплава может быть изготовлена из того же самого материала, что и сама литьевая форма, что позволяет дополнительно снизить затраты на материалы и сделать более эффективными процессы теплопередачи во всей системе.
На фиг. 9А и 9В показана несбалансированная система 260 подачи расплава. Несбалансированная система 260 подачи расплава может включать любое, даже нечетное число полостей 232 литьевой формы, и/или литниковые каналы, имеющие различные формы поперечного сечения, различные типы поворотов и их количество, и/или каналы с различной температурой. Кроме того, несбалансированная система 260 может обеспечивать подачу расплава в полости литьевой формы, имеющие различные размеры или различную форму, как показано на фиг. 9В.
Методы определения показателей обрабатываемости сверлением и фрезерованием
Показатели обрабатываемости сверлением и фрезерованием, приведенные в Таблице 1, были определены по методу, описанному ниже, при строгом соблюдении условий проведения измерений.
Показатели обрабатываемости сверлением и фрезерованием для каждого материала определялись путем измерения усилия в патроне, необходимого для сверления или фрезерования различных материалов при всех прочих равных условиях обработки (скорость подачи материала, обороты шпинделя и прочие). Крутящий момент патрона записывали в виде относительной величины по отношению к максимальному крутящему моменту 75 футов × фунт при скорости вращения патрона 1400 об/мин сверлильного или фрезеровального станка. Показатель обрабатываемости материала (в процентах) рассчитывали, как отношение крутящего момента патрона при обработке стали 1117 по отношению к крутящему моменту на шпинделе при обработке исследуемого материала.
В качестве сверлильного и фрезеровального станка использовали многофункциональный станок Hass VF-3 Machining Center.
Во всех испытаниях использовали систему охлаждения «flood blast» с хладагентом Koolrite 2290.
Методы определения показателей обрабатываемости при электроразрядной обработке
Показатели обрабатываемости при способах электроразрядной обработки с различными электродами, приведенные в Таблице 1, были определены по методу, описанному ниже, при строгом соблюдении условий проведения измерений.
Показатели обрабатываемости при способах электроразрядной обработки для различных материалов определяли путем измерения времени, требующегося для выжигания в испытуемом материале участка, размеры которого приведены в таблицах ниже. Показатель обрабатываемости материала (в процентах) рассчитывали, как отношение времени, требующегося для прожигания указанного участка в стали 1117, к времени, необходимому для прожигания того же участка в исследуемом материале.
Преимуществом предлагаемых в настоящем изобретении устройств инжекционного формования при низком постоянном давлении является то, что в них используются литьевые формы, изготавливаемые из легко поддающихся обработке материалов. Поэтому предлагаемые устройства инжекционного формования при низком постоянном давлении быстрее и проще в изготовлении. Кроме того, для транспортировки и установки предлагаемых устройств инжекционного формования могут использоваться более легкие, трансформируемые и удобные в пользовании опорные структуры и механизмы, например, более широкие столы, с большим расстоянием между поперечными балками или совсем без поперечных балок. За счет этого предлагаемые устройства инжекционного формования при низком постоянном давлении легче в переноске, изменении компоновки и перенастройке под конкретные виды формуемых деталей.
Следует отметить, что термины «в сущности», «примерно» и «приблизительно», если явно не указано иное, в контексте настоящего описания могут использоваться для обозначения внутренней степени неопределенности, которая неизбежно присуща значениям величин при их измерении, количественном сравнении или ином представлении. Данные термины в контексте настоящего описания используются также для обозначения степени, с которой количественное представление может отличаться от приведенного значения величины без изменения основных функций объекта, к которому они относятся. Если явно не указано иное, термины «в сущности», «примерно» и «приблизительно» означают результат количественного сравнения, величина, результат измерения или иное представление, которые могут варьироваться в пределах до 20% от указанной величины.
Как следует из приведенного выше описания, с помощью предлагаемых способов инжекционного формования при низком постоянном давлении могут быть изготовлены воплощения различных изделий, примеры которых были упомянуты выше. И хотя в приведенном выше описании особо подчеркивается, что предлагаемые устройства и способы могут использоваться для изготовления тары для потребительских товаров или самих потребительских товаров, сведущим в данной области техники будет очевидно, что предлагаемые устройства и способы инжекционного формования при постоянном низком давлении могут использоваться для изготовления самых различных изделий, относящихся к областям потребительских товаров, пищевой промышленности, транспорта, медицины, производства игрушек и им подобным. Более того, сведущим в данной области техники будет понятно, что устройства и способы, предлагаемые в настоящем изобретении, могут использоваться для изготовления многослойных форм, форм с подачей нескольких материалов, включая вращающиеся формы и формы с сердечником, форм для нанесения декоративных покрытий, форм для многоэтапного формования, форм для сборки деталей в форме, и им подобных.
Все документы, цитируемые в подробном описании настоящего изобретения в части, относящейся к настоящему изобретению, упоминаются только для ссылки. Цитирование какого-либо документа не должно рассматриваться как признание того, что цитируемый документ должен быть включен в уровень техники по отношению к настоящему изобретению. Если какое-либо значение или определение понятия в настоящем документе не совпадает со значением или определением данного понятия в документе, на который дается ссылка, следует руководствоваться значением или определением данного понятия, содержащимся в настоящем документе.
Несмотря на то, что в данном документе иллюстрируются и описываются конкретные воплощения настоящего изобретения, сведущим в данной области техники будет очевидно, что возможно внесение прочих изменений и модификаций, не нарушающих идею и назначение изобретения. Кроме того, несмотря на то, что в настоящей заявке приводится описание различных элементов изобретения, подразумевается, что при реализации изобретения такие элементы не обязательно должны использоваться одновременно. Таким образом, подразумевается, что в прилагаемой формуле изобретения представлены все возможные подобные изменения и модификации в объеме настоящего изобретения.
Claims (19)
1. Устройство для инжекционного формования, содержащее:
резервуар расплава для создания давления в расплавленной пластической массе перед ее впрыском в литьевую форму, имеющую множество полостей литьевой формы;
датчик, динамически связанный с резервуаром расплава, выполненный с возможностью измерения характеристики расплавленной пластической массы; и
контроллер, связанный с датчиком и принимающий сигнал от датчика, при этом сигнал является характеризующим давление расплавленной пластической массы, входящей по меньшей мере в одну полость литьевой формы из множества полостей литьевой формы, при этом контроллер дополнительно связан с устройством впрыска, выполненным с возможностью приложения силы к расплавленной пластической массе и продвижения расплавленной пластической массы из резервуара расплава в литьевую форму, при этом контроллер выполнен с возможностью управления устройством впрыска и поддержания постоянного давления расплава, входящего по меньшей мере в одну полость литьевой формы, составляющего менее, чем 6000 фунтов/дюйм2,
при этом форма характеризуется средней теплопроводностью, превышающей 30 британских тепловых единиц/(час×фут×°F), и по меньшей мере одним из следующих показателей:
показателем обрабатываемости фрезерованием, превышающим 100%,
показателем обрабатываемости сверлением, превышающим 100%, или
показателем обрабатываемости способом электроразрядной обработки с проволочным электродом, превышающим 100%.
резервуар расплава для создания давления в расплавленной пластической массе перед ее впрыском в литьевую форму, имеющую множество полостей литьевой формы;
датчик, динамически связанный с резервуаром расплава, выполненный с возможностью измерения характеристики расплавленной пластической массы; и
контроллер, связанный с датчиком и принимающий сигнал от датчика, при этом сигнал является характеризующим давление расплавленной пластической массы, входящей по меньшей мере в одну полость литьевой формы из множества полостей литьевой формы, при этом контроллер дополнительно связан с устройством впрыска, выполненным с возможностью приложения силы к расплавленной пластической массе и продвижения расплавленной пластической массы из резервуара расплава в литьевую форму, при этом контроллер выполнен с возможностью управления устройством впрыска и поддержания постоянного давления расплава, входящего по меньшей мере в одну полость литьевой формы, составляющего менее, чем 6000 фунтов/дюйм2,
при этом форма характеризуется средней теплопроводностью, превышающей 30 британских тепловых единиц/(час×фут×°F), и по меньшей мере одним из следующих показателей:
показателем обрабатываемости фрезерованием, превышающим 100%,
показателем обрабатываемости сверлением, превышающим 100%, или
показателем обрабатываемости способом электроразрядной обработки с проволочным электродом, превышающим 100%.
2. Устройство для инжекционного формования по п. 1, отличающееся тем, что по меньшей мере одна полость литьевой формы из множества полостей литьевой формы является полостью литьевой формы для литья тонкостенной детали, характеризующейся отношением длины канала (L) течения расплава к ширине канала (Т) течения расплава большим, чем 100 (L/T>100).
3. Устройство для инжекционного формования по п. 1, отличающееся тем, что дополнительно содержит искусственно сбалансированную систему подачи расплавленной пластической массы.
4. Устройство для инжекционного формования по п. 1, отличающееся тем, что датчик выполнен с возможностью формирования электрического сигнала.
5. Устройство для инжекционного формования по п. 1, отличающееся тем, что датчик выполнен с возможностью формирования механического сигнала.
6. Устройство для инжекционного формования по п. 1, отличающееся тем, что датчик выполнен с возможностью формирования гидравлического сигнала.
7. Устройство для инжекционного формования по п. 1, отличающееся тем, что датчик выполнен с возможностью формирования пневматического сигнала.
8. Устройство для инжекционного формования по п. 1, отличающееся тем, что дополнительно содержит раму литьевой формы и основание литьевой формы, причем по меньшей мере рама литьевой формы или основание литьевой формы изготовлены из материала, имеющего поверхностную твердость по Бринеллю, большую, чем 165 BHN и меньшую, чем 260 BHN.
9. Устройство для инжекционного формования по п. 1, отличающееся тем, что дополнительно содержит систему горячих литников для подачи расплава, выполненную из материала, имеющего теплопроводность, в сущности равную средней теплопроводности литьевой формы.
10. Устройство для инжекционного формования по п. 9, отличающееся тем, что система горячих литников для подачи расплава непосредственно соединена со впуском, связанным по текучей среде по меньшей мере с одной полостью литьевой формы.
11. Устройство для инжекционного формования по п. 1, отличающееся тем, что литьевая форма характеризуется показателем обрабатываемости способом электроразрядной обработки с электродом, превышающим 200%.
12. Устройство для инжекционного формования по п. 1, отличающееся тем, что литьевая форма содержит по меньшей мере четыре полости литьевой формы.
13. Устройство для инжекционного формования, содержащее:
литьевую форму, имеющую по меньшей мере одну полость литьевой формы, при этом литьевая форма характеризуется:
средней теплопроводностью, превышающей 30 британских тепловых единиц/(час×фут×°F),
и показателем обрабатываемости способом электроразрядной обработки с электродом, превышающим 200%;
резервуар расплава для создания давления в расплавленной пластической массе перед ее впрыском в литьевую форму;
датчик, связанный с резервуаром расплава, для измерения характеристики расплавленной пластической массы; и
контроллер, связанный с датчиком давления и принимающий сигнал от датчика, при этом сигнал является характеризующим давление расплавленной пластической массы, входящей в полость литьевой формы, при этом контроллер дополнительно связан с устройством впрыска, выполненным с возможностью приложения силы к расплавленной пластической массе и продвижения расплавленной пластической массы из резервуара расплава в литьевую форму,
при этом контроллер выполнен с возможностью управления устройством впрыска и поддержания давления расплава, входящего в полость формы, составляющего менее, чем 6000 фунтов/дюйм2.
литьевую форму, имеющую по меньшей мере одну полость литьевой формы, при этом литьевая форма характеризуется:
средней теплопроводностью, превышающей 30 британских тепловых единиц/(час×фут×°F),
и показателем обрабатываемости способом электроразрядной обработки с электродом, превышающим 200%;
резервуар расплава для создания давления в расплавленной пластической массе перед ее впрыском в литьевую форму;
датчик, связанный с резервуаром расплава, для измерения характеристики расплавленной пластической массы; и
контроллер, связанный с датчиком давления и принимающий сигнал от датчика, при этом сигнал является характеризующим давление расплавленной пластической массы, входящей в полость литьевой формы, при этом контроллер дополнительно связан с устройством впрыска, выполненным с возможностью приложения силы к расплавленной пластической массе и продвижения расплавленной пластической массы из резервуара расплава в литьевую форму,
при этом контроллер выполнен с возможностью управления устройством впрыска и поддержания давления расплава, входящего в полость формы, составляющего менее, чем 6000 фунтов/дюйм2.
14. Устройство для инжекционного формования по п. 13, отличающееся тем, что контроллер выполнен с возможностью управления устройством впрыска с обеспечением поддержания постоянного давления расплава.
15. Устройство для инжекционного формования, содержащее:
литьевую форму, имеющую по меньшей мере одну полость литьевой формы, при этом литьевая форма характеризуется средней теплопроводностью, превышающей 30 британских тепловых единиц/(час×фут×°F), и по меньшей мере одним из следующих показателей:
показателем обрабатываемости фрезерованием, превышающим 100%,
показателем обрабатываемости сверлением, превышающим 100%, или
показателем обрабатываемости способом электроразрядной обработки с проволочным электродом, превышающим 100%;
резервуар расплава для создания давления в расплавленной пластической массе перед ее впрыском в литьевую форму;
датчик, связанный с резервуаром расплава, для измерения характеристики расплавленной пластической массы, характеризующей давление расплавленной пластической массы в сопле резервуара расплава, непосредственно перед ее вхождением в литьевую форму; и
контроллер, связанный с датчиком и принимающий сигнал от датчика давления, при этом контроллер дополнительно связан с устройством впрыска, выполненным с возможностью приложения силы к расплавленной пластической массе и продвижения расплавленной пластической массы из резервуара расплава в литьевую форму,
при этом контроллер выполнен с возможностью управления устройством впрыска с обеспечением поддержания давления расплава, составляющего менее, чем 6000 фунтов/дюйм2.
литьевую форму, имеющую по меньшей мере одну полость литьевой формы, при этом литьевая форма характеризуется средней теплопроводностью, превышающей 30 британских тепловых единиц/(час×фут×°F), и по меньшей мере одним из следующих показателей:
показателем обрабатываемости фрезерованием, превышающим 100%,
показателем обрабатываемости сверлением, превышающим 100%, или
показателем обрабатываемости способом электроразрядной обработки с проволочным электродом, превышающим 100%;
резервуар расплава для создания давления в расплавленной пластической массе перед ее впрыском в литьевую форму;
датчик, связанный с резервуаром расплава, для измерения характеристики расплавленной пластической массы, характеризующей давление расплавленной пластической массы в сопле резервуара расплава, непосредственно перед ее вхождением в литьевую форму; и
контроллер, связанный с датчиком и принимающий сигнал от датчика давления, при этом контроллер дополнительно связан с устройством впрыска, выполненным с возможностью приложения силы к расплавленной пластической массе и продвижения расплавленной пластической массы из резервуара расплава в литьевую форму,
при этом контроллер выполнен с возможностью управления устройством впрыска с обеспечением поддержания давления расплава, составляющего менее, чем 6000 фунтов/дюйм2.
16. Устройство для инжекционного формования по п. 15, отличающееся тем, что контроллер выполнен с возможностью управления устройством впрыска с возможностью поддержания постоянного давления расплава.
17. Устройство для инжекционного формования, содержащее:
литьевую форму, имеющую по меньшей мере одну полость литьевой формы, при этом литьевая форма характеризуется средней теплопроводностью, превышающей 30 британских тепловых единиц/(час×фут×°F), и по меньшей мере одним из следующих элементов:
полостью формы для литья тонкостенной детали, характеризующейся отношением длины канала (L) течения расплава к ширине канала (Т) течения расплава большим, чем 100 (L/T>100),
по меньшей мере четырьмя полостями формы, и
искусственно сбалансированной системой подачи расплавленной пластической массы;
резервуар расплава для создания давления в расплавленной пластической массе перед ее впрыском в литьевую форму;
датчик, связанный с резервуаром расплава, для измерения характеристики расплавленной пластической массы, характеризующей давление расплавленной пластической массы в сопле резервуара расплава, непосредственно перед ее вхождением в литьевую форму; и
контроллер, связанный с датчиком и принимающий сигнал от датчика, при этом контроллер дополнительно связан с устройством впрыска, выполненным с возможностью приложения силы к расплавленной пластической массе и продвижения расплавленной пластической массы из резервуара расплава в литьевую форму,
при этом контроллер выполнен с возможностью управления устройством впрыска с обеспечением поддержания давления расплава, составляющего менее, чем 6000 фунтов/дюйм2.
литьевую форму, имеющую по меньшей мере одну полость литьевой формы, при этом литьевая форма характеризуется средней теплопроводностью, превышающей 30 британских тепловых единиц/(час×фут×°F), и по меньшей мере одним из следующих элементов:
полостью формы для литья тонкостенной детали, характеризующейся отношением длины канала (L) течения расплава к ширине канала (Т) течения расплава большим, чем 100 (L/T>100),
по меньшей мере четырьмя полостями формы, и
искусственно сбалансированной системой подачи расплавленной пластической массы;
резервуар расплава для создания давления в расплавленной пластической массе перед ее впрыском в литьевую форму;
датчик, связанный с резервуаром расплава, для измерения характеристики расплавленной пластической массы, характеризующей давление расплавленной пластической массы в сопле резервуара расплава, непосредственно перед ее вхождением в литьевую форму; и
контроллер, связанный с датчиком и принимающий сигнал от датчика, при этом контроллер дополнительно связан с устройством впрыска, выполненным с возможностью приложения силы к расплавленной пластической массе и продвижения расплавленной пластической массы из резервуара расплава в литьевую форму,
при этом контроллер выполнен с возможностью управления устройством впрыска с обеспечением поддержания давления расплава, составляющего менее, чем 6000 фунтов/дюйм2.
18. Устройство для инжекционного формования по п. 17, отличающееся тем, что контроллер выполнен с возможностью управления устройством впрыска с обеспечением поддержания постоянного давления расплава.
19. Устройство для инжекционного формования, содержащее:
литьевую форму, содержащую по меньшей мере одну полость литьевой формы, при этом литьевая форма выполнена из материала, имеющего поверхностную твердость по Роквеллу, меньшую, чем 30 RC, при этом форма характеризуется средней теплопроводностью, превышающей 30 британских тепловых единиц/(час×фут×°F);
резервуар расплава для создания давления в расплавленной пластической массе перед ее впрыском в литьевую форму;
систему направленного выброса отливок; и
контроллер, выполненный с возможностью управления работой устройства впрыска, при этом устройство впрыска подает расплавленную пластическую массу по меньшей мере в одну полость литьевой формы под давлением, составляющим менее, чем 6000 фунтов/дюйм2.
литьевую форму, содержащую по меньшей мере одну полость литьевой формы, при этом литьевая форма выполнена из материала, имеющего поверхностную твердость по Роквеллу, меньшую, чем 30 RC, при этом форма характеризуется средней теплопроводностью, превышающей 30 британских тепловых единиц/(час×фут×°F);
резервуар расплава для создания давления в расплавленной пластической массе перед ее впрыском в литьевую форму;
систему направленного выброса отливок; и
контроллер, выполненный с возможностью управления работой устройства впрыска, при этом устройство впрыска подает расплавленную пластическую массу по меньшей мере в одну полость литьевой формы под давлением, составляющим менее, чем 6000 фунтов/дюйм2.
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US201161488564P | 2011-05-20 | 2011-05-20 | |
| US61/488,564 | 2011-05-20 | ||
| PCT/US2012/038774 WO2012162218A1 (en) | 2011-05-20 | 2012-05-21 | Apparatus and method for injection molding at low constant pressure |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2013151838A RU2013151838A (ru) | 2015-06-27 |
| RU2573483C2 true RU2573483C2 (ru) | 2016-01-20 |
Family
ID=46149755
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2013151838/05A RU2573483C2 (ru) | 2011-05-20 | 2012-05-21 | Устройство и способ для инжекционного формования при низком постоянном давлении |
Country Status (12)
| Country | Link |
|---|---|
| US (2) | US20120294963A1 (ru) |
| EP (1) | EP2709813B1 (ru) |
| JP (2) | JP5824143B2 (ru) |
| KR (1) | KR20140001251A (ru) |
| CN (1) | CN103547430A (ru) |
| AU (1) | AU2012259036B2 (ru) |
| BR (2) | BR112013029695B1 (ru) |
| CA (1) | CA2836783C (ru) |
| MX (1) | MX2013013589A (ru) |
| PH (1) | PH12014502589A1 (ru) |
| RU (1) | RU2573483C2 (ru) |
| WO (1) | WO2012162218A1 (ru) |
Families Citing this family (36)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2959290B2 (ja) * | 1992-07-29 | 1999-10-06 | 日本電気株式会社 | 超伝導積層薄膜およびその製造方法 |
| MX2013013594A (es) | 2011-05-20 | 2013-12-12 | Procter & Gamble | Sistema de alimentacion balanceado artificialmente para un aparato de moldeo por inyeccion. |
| KR20140001254A (ko) | 2011-05-20 | 2014-01-06 | 더 프록터 앤드 갬블 캄파니 | 낮은 일정한 압력 사출 성형 장치를 위한 대안적인 압력 제어 |
| CN103561935B (zh) | 2011-05-20 | 2017-08-29 | 艾姆弗勒克斯有限公司 | 用于基本上恒压注塑薄壁部件的方法和设备 |
| RU2583394C2 (ru) | 2011-05-20 | 2016-05-10 | иМФЛАКС Инк. | Способ инжекционного формования при низком, в сущности, постоянном давлении |
| CN103547430A (zh) | 2011-05-20 | 2014-01-29 | 宝洁公司 | 用于在低恒定压力下注塑的设备和方法 |
| US20130295219A1 (en) | 2012-05-02 | 2013-11-07 | Ralph Edwin Neufarth | Injection Mold Having a Simplified Evaporative Cooling System or a Simplified Cooling System with Exotic Cooling Fluids |
| MX2014010075A (es) | 2012-02-24 | 2014-10-13 | Procter & Gamble | Molde de inyeccion que tiene un sistema de refrigeracion simplificado. |
| CN104334330A (zh) | 2012-02-24 | 2015-02-04 | 宝洁公司 | 高热导率共注塑系统 |
| WO2013149236A1 (en) | 2012-03-30 | 2013-10-03 | Beaumont Technologies, Inc. | Method and apparatus for material flow characterization |
| US9604398B2 (en) | 2012-11-08 | 2017-03-28 | Imflux Inc | Injection mold with fail safe pressure mechanism |
| EP2922680A2 (en) | 2012-11-21 | 2015-09-30 | iMFLUX Inc. | Reduced size runner for an injection mold system |
| DE102013203747A1 (de) * | 2013-03-05 | 2014-09-11 | Fraunhofer-Gesellschaft zur Förderung der angewandten Forschung e.V. | Vorrichtung zum ermitteln der korrosivität einer kunststoffschmelze |
| EP2996433A4 (en) * | 2013-05-10 | 2016-05-25 | Alcatel Lucent | METHOD, APPARATUS AND USER EQUIPMENT FOR NEIGHBOR DISCOVERY WITHOUT NETWORK COVERAGE |
| EP2996850B1 (en) | 2013-05-13 | 2019-03-20 | iMFLUX, Inc. | Low constant pressure injection molding system with variable-position molding cavities |
| KR20160027114A (ko) | 2013-08-01 | 2016-03-09 | 임플럭스 인코포레이티드 | 사출 성형 가동 동안의 재료 특성의 변화를 고려하기 위한 사출 성형기 및 방법 |
| EP3027380B1 (en) | 2013-08-01 | 2019-06-19 | Imflux Inc. | Injection molding machines and methods for accounting for changes in material properties during injection molding runs |
| US8980146B2 (en) | 2013-08-01 | 2015-03-17 | Imflux, Inc. | Injection molding machines and methods for accounting for changes in material properties during injection molding runs |
| US20150097309A1 (en) | 2013-10-04 | 2015-04-09 | The Procter & Gamble Company | Process and apparatus for making tufted article |
| US10513064B2 (en) | 2013-12-19 | 2019-12-24 | The Procter & Gamble Company | Process and apparatus for making multi-component hollow article and article made thereby |
| EP2886289B1 (en) | 2013-12-19 | 2016-08-03 | The Gillette Company | Method to manufacture an injection molded component and injection molded component |
| US20150258721A1 (en) * | 2014-03-13 | 2015-09-17 | iMFLUX Inc. | Plastic Article Forming Apparatuses and Methods for Using the Same |
| WO2016033141A1 (en) | 2014-08-27 | 2016-03-03 | iMFLUX Inc. | Separable feed system for an injection molding machine |
| CA2968085C (en) | 2014-12-22 | 2019-11-12 | The Procter & Gamble Company | Package for consumer care products |
| US9795206B2 (en) | 2014-12-22 | 2017-10-24 | The Procter & Gamble Company | Package for consumer care products |
| CA2968095C (en) | 2014-12-22 | 2019-11-12 | The Procter & Gamble Company | Package for consumer care products |
| EP3317074B1 (en) * | 2015-06-30 | 2020-02-19 | Imflux Inc. | Sequential coining |
| EP3135454A1 (en) * | 2015-08-27 | 2017-03-01 | iMFLUX Inc. | Feed system for an injection molding machine |
| EP3341178A1 (en) | 2015-08-27 | 2018-07-04 | iMFLUX Inc. | Method for injection molding using reduced melt temperatures |
| EP3389979B1 (en) | 2015-12-14 | 2021-04-21 | iMFLUX Inc. | Remote controller for controlling apparatus by diverting feedback signal from native controller to the remote controller and methods for same |
| JP6895966B2 (ja) * | 2015-12-14 | 2021-06-30 | アイエムフラックス インコーポレイテッド | ネイティブコントローラからリモートコントローラにフィードバック信号を迂回させることにより装置を制御するためのリモートコントローラ及びその制御方法 |
| CN107953526A (zh) * | 2017-11-29 | 2018-04-24 | 华南理工大学 | 一种可安装在挤出生产线上的全自动在线制样装置 |
| CN108145922A (zh) * | 2018-02-08 | 2018-06-12 | 盘锦众帮商贸有限公司 | 调堵球的生产装置 |
| CN108858998A (zh) * | 2018-06-25 | 2018-11-23 | 东莞市玖洲光学有限公司 | 一种镜头安装座的注塑模具 |
| JP2021115793A (ja) | 2020-01-28 | 2021-08-10 | セイコーエプソン株式会社 | 射出成形装置、射出成形装置用冷却プレート、および、カセット型 |
| US11872737B2 (en) | 2020-07-30 | 2024-01-16 | Promess, Inc. | System and apparatus for injection molding |
Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB2164895A (en) * | 1984-09-26 | 1986-04-03 | British Telecomm | Injection moulding apparatus |
| US5419858A (en) * | 1991-11-28 | 1995-05-30 | Kao Corporation | Method for controlling fluctuation in flow property of resin in injection molding machine |
| US5518389A (en) * | 1991-10-16 | 1996-05-21 | Kao Corporation | Multi-cavity mold apparatus having independently controlled heated runners |
| US5853630A (en) * | 1995-06-19 | 1998-12-29 | Siebolt Hettinga | Low pressure method for injection molding a plastic article |
| WO2001021377A1 (en) * | 1999-09-21 | 2001-03-29 | Synventive Molding Solutions, Inc. | Manifold system having flow control |
| US6372162B1 (en) * | 1999-08-31 | 2002-04-16 | The Gillette Company | Injection molding of oral brush bodies |
Family Cites Families (73)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2871516A (en) | 1954-07-06 | 1959-02-03 | Owens Illinois Glass Co | Apparatus for feeding plasticized materials |
| US3025567A (en) | 1957-08-19 | 1962-03-20 | Owens Illinois Glass Co | Method and apparatus for low pressure molding |
| DE2427969A1 (de) | 1974-06-10 | 1976-01-02 | Reinhard Colortronic | Verfahren und vorrichtung zum spritzgiessen, insbesondere von kunststoffen |
| US4219322A (en) | 1978-12-20 | 1980-08-26 | Owens-Illinois, Inc. | Apparatus for molding plastic articles |
| JPS5886326U (ja) * | 1981-12-07 | 1983-06-11 | 株式会社日立製作所 | 高圧薄肉成形機 |
| JPS60127125A (ja) | 1983-12-14 | 1985-07-06 | Chisso Corp | 射出成形方法 |
| JPS62117716A (ja) * | 1985-11-18 | 1987-05-29 | Honda Motor Co Ltd | 金型およびその温度制御方法 |
| US5700416A (en) * | 1986-02-14 | 1997-12-23 | Sumitomo Chemical Company, Limited | Press molding of thermoplastic resins |
| JP2691581B2 (ja) | 1988-10-03 | 1997-12-17 | 東芝機械株式会社 | 射出成形装置およびこれを用いる射出成形方法 |
| JPH0379317A (ja) | 1989-08-23 | 1991-04-04 | Toshiba Corp | プラスチックの成形品 |
| JPH0751293B2 (ja) * | 1989-09-13 | 1995-06-05 | 三ツ星ベルト株式会社 | 固体充てん材を含む複合材料の成形方法 |
| US5478520A (en) * | 1989-10-27 | 1995-12-26 | Mitsubishi Jukogyo Kabushiki Kaisha | Process for injection molding and apparatus therefor |
| JPH04126214A (ja) | 1990-09-17 | 1992-04-27 | Fuji Photo Film Co Ltd | 金型 |
| JP3079317B2 (ja) | 1991-07-26 | 2000-08-21 | 石川島播磨重工業株式会社 | 溶融炭酸塩型燃料電池発電装置 |
| JPH056914A (ja) | 1991-06-27 | 1993-01-14 | Fujitsu Ltd | 半導体装置の樹脂封止装置およびその樹脂封止方法 |
| JP2513567B2 (ja) * | 1991-10-16 | 1996-07-03 | 花王株式会社 | 多数個取り成形金型およびその作製方法ならびに同金型を用いた成形制御方法 |
| US5266246A (en) | 1991-11-19 | 1993-11-30 | Casco Tool & Extrusions, Inc. | Method of forming a molded plastic part |
| JP2559651B2 (ja) | 1991-12-26 | 1996-12-04 | 花王株式会社 | 射出成形の制御方法および装置 |
| JPH072359B2 (ja) | 1992-10-22 | 1995-01-18 | 大宝工業株式会社 | 射出成形ユニット |
| JPH06198682A (ja) * | 1992-12-28 | 1994-07-19 | Asahi Chem Ind Co Ltd | 低圧射出成形法 |
| JP3343628B2 (ja) * | 1993-08-27 | 2002-11-11 | 日本ジーイープラスチックス株式会社 | 薄肉成形方法 |
| US5407342A (en) * | 1993-09-13 | 1995-04-18 | Boucher; Paul Y. | Apparatus for manufacturing a composite product |
| JPH07223242A (ja) | 1994-02-15 | 1995-08-22 | Mitsubishi Materials Corp | 複数個取り金型 |
| JP4121163B2 (ja) * | 1994-04-20 | 2008-07-23 | 富士フイルム株式会社 | 射出成形方法および装置 |
| US6019918A (en) | 1997-01-17 | 2000-02-01 | Guergov; Milko G. | Gas assisted injection molding with controlled internal melt pressure |
| US5863487A (en) | 1997-01-14 | 1999-01-26 | Guergov; Milko G. | Molding of normally non-mixable materials |
| US5716561A (en) | 1994-05-02 | 1998-02-10 | Guergov; Milko G. | Injection control system |
| US5441680B1 (en) | 1994-05-02 | 1997-04-29 | Milko G Guergov | Method and apparatus for injection molding |
| US5566743A (en) | 1994-05-02 | 1996-10-22 | Guergov; Milko G. | Method of injecting molten metal into a mold cavity |
| JP3465388B2 (ja) * | 1994-12-22 | 2003-11-10 | 住友化学工業株式会社 | 多層成形体成形用金型およびこれを用いる多層成形体の製造方法 |
| US5811494A (en) | 1995-04-06 | 1998-09-22 | The Dow Chemical Company | Impact modified thinwall polymer compositions |
| US5902525A (en) | 1995-06-19 | 1999-05-11 | Hettinga; Siebolt | Method of molding a plastic article including injecting based upon a pressure-dominated control algorithm after detecting an indicia of a decrease in the surface area of the melt front |
| JP3212237B2 (ja) * | 1995-06-27 | 2001-09-25 | 東芝機械株式会社 | 射出成形機の射出成形速度条件自動設定方法 |
| JPH1067032A (ja) * | 1996-08-28 | 1998-03-10 | Mitsubishi Chem Corp | 中空射出成形品の製造方法 |
| US6361300B1 (en) * | 1998-04-21 | 2002-03-26 | Synventive Molding Solutions, Inc. | Manifold system having flow control |
| US5997797A (en) | 1997-06-24 | 1999-12-07 | Jac Products, Inc. | Injection mold internal pressure equalization system and method |
| CH692383A5 (de) * | 1997-09-16 | 2002-05-31 | Kk Holding Ag | Verfahren zur Regelung der Heisskanalheizung eines Mehrkavitäten-Spritzgiesswerkzeugs. |
| JPH11105039A (ja) * | 1997-10-01 | 1999-04-20 | Canon Inc | 射出成形用金型およびその製造方法 |
| JP3378485B2 (ja) * | 1997-11-28 | 2003-02-17 | 住友化学工業株式会社 | メタクリル酸メチル系樹脂射出成形体 |
| JP3973282B2 (ja) * | 1998-01-16 | 2007-09-12 | 旭化成ケミカルズ株式会社 | ガス加圧射出成形方法 |
| JPH11262936A (ja) | 1998-03-18 | 1999-09-28 | Sekisui Chem Co Ltd | 硬質塩化ビニル樹脂の射出成形方法 |
| US6824379B2 (en) * | 1998-04-21 | 2004-11-30 | Synventive Molding Solutions, Inc. | Apparatus for utilizing an actuator for flow control valve gates |
| US6284162B1 (en) * | 1999-03-25 | 2001-09-04 | Sola International, Inc. | Molding method for manufacturing thin thermoplastic lenses |
| JP4081201B2 (ja) | 1999-03-29 | 2008-04-23 | 本田技研工業株式会社 | タンデム型射出成形装置およびそれを使用する成形品の製造方法 |
| US6616871B1 (en) | 1999-11-05 | 2003-09-09 | Toshiba Kikai Kabushiki Kaisha | Filling step control method of injection molding machine |
| JP3625166B2 (ja) | 1999-12-20 | 2005-03-02 | 矢崎総業株式会社 | 成形仮係止金型及び成形仮係止方法 |
| JP4126214B2 (ja) | 2002-09-24 | 2008-07-30 | ブラザー工業株式会社 | ラベルテープの印字装置 |
| JP4273401B2 (ja) * | 2003-08-06 | 2009-06-03 | 住友電装株式会社 | 射出成形用金型 |
| JP2005215497A (ja) | 2004-01-30 | 2005-08-11 | Nippon Zeon Co Ltd | 光拡散板及びその製造方法 |
| US20080064805A1 (en) | 2005-10-07 | 2008-03-13 | Mitsui Chemicals, Inc. | Process for producing injection molded product |
| JP4429304B2 (ja) * | 2006-12-19 | 2010-03-10 | 本田技研工業株式会社 | 射出成形方法及び射出成形装置 |
| JP4976888B2 (ja) | 2007-03-06 | 2012-07-18 | ソニー株式会社 | 射出制御装置 |
| JP5238213B2 (ja) | 2007-10-18 | 2013-07-17 | 株式会社小糸製作所 | 車両用灯具の前面カバー |
| JP5056354B2 (ja) * | 2007-10-31 | 2012-10-24 | 三菱エンジニアリングプラスチックス株式会社 | 帯電防止性ポリカーボネート樹脂成形品の製造方法及び成形品 |
| KR20090114766A (ko) | 2008-04-30 | 2009-11-04 | 엘지디스플레이 주식회사 | 사출성형 금형, 이를 이용하여 제작된 도광판, 이 도광판을갖는 액정표시장치 |
| JP2009286052A (ja) * | 2008-05-30 | 2009-12-10 | Masayuki Umetsu | 成形型 |
| JP5092927B2 (ja) | 2008-06-20 | 2012-12-05 | ソニー株式会社 | 射出成形の制御方法及び射出成形の制御装置 |
| TWI370273B (en) | 2008-10-17 | 2012-08-11 | Coretronic Corp | Light guide plate |
| CN101804682B (zh) * | 2009-02-13 | 2012-07-25 | 东莞亿东机器有限公司 | 二次模压模内装饰注塑成型方法 |
| WO2010108866A1 (en) | 2009-03-23 | 2010-09-30 | Basell Poliolefine Italia S.R.L. | Polyolefin masterbatch and composition suitable for injection molding |
| DE102009046835A1 (de) | 2009-11-18 | 2011-05-19 | Robert Bosch Gmbh | Spritzgießwerkzeug |
| WO2012008561A1 (ja) * | 2010-07-13 | 2012-01-19 | 帝人株式会社 | 炭素繊維束及びその製造方法、ならびにそれからの成形品 |
| US20180015652A1 (en) * | 2010-11-23 | 2018-01-18 | Synventive Molding Solutions, Inc. | Injection flow control apparatus and method |
| RU2583394C2 (ru) | 2011-05-20 | 2016-05-10 | иМФЛАКС Инк. | Способ инжекционного формования при низком, в сущности, постоянном давлении |
| KR20140001254A (ko) | 2011-05-20 | 2014-01-06 | 더 프록터 앤드 갬블 캄파니 | 낮은 일정한 압력 사출 성형 장치를 위한 대안적인 압력 제어 |
| EP2709816B1 (en) | 2011-05-20 | 2019-09-11 | iMFLUX, Inc. | Method for injection molding at low, substantially constant pressure |
| CN103547430A (zh) | 2011-05-20 | 2014-01-29 | 宝洁公司 | 用于在低恒定压力下注塑的设备和方法 |
| MX2013013594A (es) | 2011-05-20 | 2013-12-12 | Procter & Gamble | Sistema de alimentacion balanceado artificialmente para un aparato de moldeo por inyeccion. |
| JP5817077B2 (ja) * | 2011-11-17 | 2015-11-18 | 株式会社吉野工業所 | 射出成形方法 |
| US20130295219A1 (en) | 2012-05-02 | 2013-11-07 | Ralph Edwin Neufarth | Injection Mold Having a Simplified Evaporative Cooling System or a Simplified Cooling System with Exotic Cooling Fluids |
| MX2014010075A (es) | 2012-02-24 | 2014-10-13 | Procter & Gamble | Molde de inyeccion que tiene un sistema de refrigeracion simplificado. |
| US10144161B2 (en) * | 2013-03-14 | 2018-12-04 | Milacron Llc | Individual cavity flow control methods and systems for co-injection molding |
| US10875226B2 (en) * | 2016-07-20 | 2020-12-29 | Synventive Molding Soliutions, Inc. | Injection molding apparatus and method for automatic cycle to cycle cavity injection |
-
2012
- 2012-05-21 CN CN201280024400.5A patent/CN103547430A/zh active Pending
- 2012-05-21 BR BR112013029695-0A patent/BR112013029695B1/pt active IP Right Grant
- 2012-05-21 RU RU2013151838/05A patent/RU2573483C2/ru active
- 2012-05-21 CA CA2836783A patent/CA2836783C/en active Active
- 2012-05-21 EP EP12723588.5A patent/EP2709813B1/en active Active
- 2012-05-21 WO PCT/US2012/038774 patent/WO2012162218A1/en active Application Filing
- 2012-05-21 JP JP2014512910A patent/JP5824143B2/ja active Active
- 2012-05-21 KR KR1020137030532A patent/KR20140001251A/ko not_active Application Discontinuation
- 2012-05-21 US US13/476,045 patent/US20120294963A1/en not_active Abandoned
- 2012-05-21 AU AU2012259036A patent/AU2012259036B2/en active Active
- 2012-05-21 MX MX2013013589A patent/MX2013013589A/es unknown
- 2012-08-31 US US13/601,307 patent/US10076861B2/en active Active
- 2012-11-20 JP JP2015512617A patent/JP2015520050A/ja active Pending
- 2012-11-20 BR BR112014028693A patent/BR112014028693A2/pt not_active IP Right Cessation
-
2014
- 2014-11-20 PH PH12014502589A patent/PH12014502589A1/en unknown
Patent Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB2164895A (en) * | 1984-09-26 | 1986-04-03 | British Telecomm | Injection moulding apparatus |
| US5518389A (en) * | 1991-10-16 | 1996-05-21 | Kao Corporation | Multi-cavity mold apparatus having independently controlled heated runners |
| US5419858A (en) * | 1991-11-28 | 1995-05-30 | Kao Corporation | Method for controlling fluctuation in flow property of resin in injection molding machine |
| US5853630A (en) * | 1995-06-19 | 1998-12-29 | Siebolt Hettinga | Low pressure method for injection molding a plastic article |
| US6372162B1 (en) * | 1999-08-31 | 2002-04-16 | The Gillette Company | Injection molding of oral brush bodies |
| WO2001021377A1 (en) * | 1999-09-21 | 2001-03-29 | Synventive Molding Solutions, Inc. | Manifold system having flow control |
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| ЩВАРЦ О. и другие, Переработка пластмасс, Санкт-Петербург, Профессия, 2005, с.112-113,127-129,134-137,140-142,146-153. * |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP5824143B2 (ja) | 2015-11-25 |
| JP2015520050A (ja) | 2015-07-16 |
| US20120294963A1 (en) | 2012-11-22 |
| KR20140001251A (ko) | 2014-01-06 |
| WO2012162218A1 (en) | 2012-11-29 |
| US20120328724A1 (en) | 2012-12-27 |
| BR112013029695A2 (pt) | 2017-01-17 |
| BR112013029695B1 (pt) | 2020-11-10 |
| JP2014517784A (ja) | 2014-07-24 |
| EP2709813B1 (en) | 2018-10-03 |
| PH12014502589A1 (en) | 2015-01-12 |
| BR112014028693A2 (pt) | 2017-06-27 |
| CN103547430A (zh) | 2014-01-29 |
| CA2836783A1 (en) | 2012-11-29 |
| AU2012259036A1 (en) | 2013-12-19 |
| RU2013151838A (ru) | 2015-06-27 |
| US10076861B2 (en) | 2018-09-18 |
| AU2012259036B2 (en) | 2016-04-14 |
| EP2709813A1 (en) | 2014-03-26 |
| CA2836783C (en) | 2017-02-21 |
| MX2013013589A (es) | 2014-01-08 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2573483C2 (ru) | Устройство и способ для инжекционного формования при низком постоянном давлении | |
| RU2565176C2 (ru) | Система подачи без естественного баланса для устройства инжекционного формования | |
| JP5841246B2 (ja) | 低一定圧力射出成型装置のための代替的圧力制御 | |
| RU2567906C2 (ru) | Способ инжекционного формования при низком, в сущности, постоянном давлении | |
| CA2892032C (en) | Reduced size runner for an injection mold system | |
| RU2583394C2 (ru) | Способ инжекционного формования при низком, в сущности, постоянном давлении | |
| TW201400268A (zh) | 具有一簡化冷卻系統之射出模具 | |
| KR20160025030A (ko) | 사출 성형 가동 동안의 재료 특성의 변화를 고려하기 위한 사출 성형기 및 방법 | |
| KR20090084999A (ko) | 성형방법 및 장치 | |
| RU2575229C2 (ru) | Устройство регулировки давления для устройства инжекционного формования с низким постоянным давлением | |
| TWI535550B (zh) | 在低且實質上恒壓下之射出成型方法 | |
| RU2575905C2 (ru) | Способ и устройство для инжекционного формования тонкостенных деталей под в сущности постоянным давлением | |
| TW201417983A (zh) | 在低恒壓之射出成型裝置及方法 | |
| AU2016200940A1 (en) | Alternative pressure control for a low constant pressure injection molding apparatus | |
| AU2012258952A1 (en) | Alternative pressure control for a low constant pressure injection molding apparatus |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| HZ9A | Changing address for correspondence with an applicant |