RU2532539C2 - Способ изготовления листа текстурированной электротехнической стали - Google Patents

Способ изготовления листа текстурированной электротехнической стали Download PDF

Info

Publication number
RU2532539C2
RU2532539C2 RU2012140409/02A RU2012140409A RU2532539C2 RU 2532539 C2 RU2532539 C2 RU 2532539C2 RU 2012140409/02 A RU2012140409/02 A RU 2012140409/02A RU 2012140409 A RU2012140409 A RU 2012140409A RU 2532539 C2 RU2532539 C2 RU 2532539C2
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
steel sheet
heating
annealing
steel
temperature
Prior art date
Application number
RU2012140409/02A
Other languages
English (en)
Other versions
RU2012140409A (ru
Inventor
Такеси ОМУРА
Ясуюки ХАЯКАВА
Original Assignee
ДжФЕ СТИЛ КОРПОРЕЙШН
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by ДжФЕ СТИЛ КОРПОРЕЙШН filed Critical ДжФЕ СТИЛ КОРПОРЕЙШН
Publication of RU2012140409A publication Critical patent/RU2012140409A/ru
Application granted granted Critical
Publication of RU2532539C2 publication Critical patent/RU2532539C2/ru

Links

Images

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0247—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1244—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the heat treatment(s) being of interest
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1244—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the heat treatment(s) being of interest
    • C21D8/1272—Final recrystallisation annealing
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/008—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing tin
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/42—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with copper
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/60—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing lead, selenium, tellurium, or antimony, or more than 0.04% by weight of sulfur
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
    • H01F1/00—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties
    • H01F1/01—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials
    • H01F1/03—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity
    • H01F1/12—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials
    • H01F1/14—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials metals or alloys
    • H01F1/16—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials metals or alloys in the form of sheets
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/74—Methods of treatment in inert gas, controlled atmosphere, vacuum or pulverulent material
    • C21D1/76—Adjusting the composition of the atmosphere
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2201/00—Treatment for obtaining particular effects
    • C21D2201/05—Grain orientation
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1244—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the heat treatment(s) being of interest
    • C21D8/1266—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the heat treatment(s) being of interest between cold rolling steps
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Electromagnetism (AREA)
  • Manufacturing & Machinery (AREA)
  • Power Engineering (AREA)
  • Dispersion Chemistry (AREA)
  • Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)
  • Soft Magnetic Materials (AREA)

Abstract

Изобретение относится к области металлургии. Для достижения значительного эффекта снижения потерь в железе стали способ изготовления текстурированной электротехнической листовой стали включает получение стального сляба, в котором снижено содержание компонентов ингибитора, т.е. содержание Al 100 ppm или менее и содержание N, S и Se 50 ppm соответственно, горячую прокатку стали и затем одну холодную прокатку или две или более холодных прокаток с промежуточным отжигом(ми) между ними для получения стального листа конечной толщины, отжиг стального листа для первичной рекристаллизации и затем отжиг для вторичной рекристаллизации, причем отжиг для первичной рекристаллизации включает нагрев стального листа до температуры, равной или выше 700°С, со скоростью нагрева по меньшей мере 150°С/с, охлаждение стального листа до температуры 700°С или ниже и затем нагрев стального листа до температуры выдержки со средней скоростью нагрева не более 40°С/с в последующей зоне нагрева. 2 н. и 4 з.п. ф-лы, 7 табл., 3 ил.

Description

Область техники, к которой относится изобретение
Настоящее изобретение относится к способу изготовления текстурированной электротехнической листовой стали и, в частности, к способу изготовления листа из текстурированной электротехнической стали с очень низкими потерями в железе.
Известный уровень техники
Электротехническая листовая сталь широко используется в качестве материала железного сердечника трансформатора, генератора и тому подобное. Текстурированная электротехническая листовая сталь со значительной ориентировкой кристалла в {110} <001> ориентации Госса, в частности, обладает хорошими свойствами потерь в железе, что непосредственно способствуют снижению потерь энергии в трансформаторе, генераторе и т.п. Дальнейшее улучшение свойств потерь в железе листа из текстурированной электротехнической стали может быть проведено путем снижения толщины стального листа, увеличения содержания Si в листовой стали, улучшения ориентации кристалла, создания напряжения в стальном листе, сглаживания поверхности листовой стали, проведения измельчения размера зерна вторичной рекристаллизации и т.п.
JP-A 08-295937, JP-A 2003-096520, JP-A 10-280040 и JP-А 06-049543 раскрывают в качестве способа измельчения зерна вторичной рекристаллизации способ быстрого нагрева стального листа во время обезуглероживания, способ быстрого нагрева стального листа непосредственно перед обезуглероживанием для улучшения текстуры первичной рекристаллизации (т.е. повышение интенсивности ориентации Госса) и т.п. соответственно.
В связи с этим слябы должны быть нагреты до высокой температуры около 1400°С для проявления компонентами ингибитора, содержащимися в слябе, значительного снижения потерь в железе. Этот нагрев до высоких температур естественно увеличивает стоимость производства. Соответственно содержание компонентов ингибитора в стальном листе должно быть снижено насколько возможно, при экономном производстве стального листа. В связи с этим, JP-B 3707268 раскрывает способ изготовления текстурированной электротехнической листовой стали с использованием материалов, не содержащих выделений компонентров ингибитор, подобных AlN, MnS и MnSe (материал, который будет называться далее материалом "без ингибитора").
Раскрытие изобретения
Проблемы, решаемые изобретением
В случае, когда вышеописанный способ улучшения текстуры первичной рекристаллизации обработкой быстрым нагреванием применяют к способу изготовления текстурированной электротехнической листовой стали с помощью материала без ингибитора, вторичная рекристаллизация зерна полученной листовой стали не может быть измельчена и не может быть достигнут эффект снижения потерь в железе, как предполагалось в некоторых заявках.
Принимая во внимание вышеописанную ситуацию, целью настоящего изобретения является создание способа достижения стабильного значительного эффекта снижения потерь в железе обработкой быстрым нагревом стального листа в случае осуществления отжига для первичной рекристаллизации, включающего обработку быстрым нагревом в способе изготовления текстурированной электротехнической листовой стали с использованием материала без ингибитора.
Средства решения проблемы
Авторы настоящего изобретения исследовали факторы, вызывающие нарушение измельчения размера зерна вторичной рекристаллизацией в случае, когда отжиг для первичной рекристаллизации, включающий обработку быстрым нагревом, осуществляется на одной линии непрерывного отжига и установили, что неравномерное распределение температуры в направлении ширины стального листа, вызванное быстрым нагревом, является важным фактором, вызывающим нарушение. В частности, измельчение размера зерна вторичной рекристаллизации происходит гладко при обработке быстрым нагревом и отжиге для первичной рекристаллизации отдельно на различных установках, экспериментально. Предполагается, что результат этого связан с тем, что температура стального листа резко снижается примерно до комнатной температуры в течение периода перемещения между установками, устраняя тем самым неравномерность распределения температуры в направлении ширины, вызванного быстрым нагревом. В противоположность этому, в случае, когда обработка быстрым нагревом и отжиг для первичной рекристаллизации стального листа осуществляется на одной линии непрерывного отжига, неравномерность в распределении температуры в направлении ширины стального листа, не исключается даже на стадии выдержки отжига для первичной рекристаллизации, что приводит к неравномерным диаметрам первичного рекристаллизованного зерна в направлении ширины листовой стали и, следовательно, отсутствию требуемого эффекта снижения потерь в железе. Эта проблема может быть не столь заметной, когда стальной лист содержит ингибиторы, потому что рост зерна подавляется ингибиторами. Однако стальной лист без ингибитора значительно повреждается при относительно небольшой неравномерности в распределении температуры, потому что в стальном листе недостаточно выделений (ингибиторы), которые подавляют рост зерна.
Авторы настоящего изобретения обнаружили, что крайне важно разработать комплекс отжига для первичной рекристаллизации текстурированной электротехнической листовой стали так, чтобы комплекс имел структуру, способную быстро нагревать, затем охлаждать, повторно нагревать и проводить выдержку, например, чтобы комплекс включал зону быстрого нагрева, первую зону охлаждения, зону нагрева, зону выдержки и вторую зону охлаждения и, в частности, контролировать условия в первой зоне охлаждения и зоне нагрева. Результаты экспериментов, на которых основаны вышеуказанные открытия, будут описаны ниже.
Эксперимент 1
Стальной сляб, содержащий компоненты состава (химический состав), приведенного в таблице 1, получают методом непрерывного литья, и слябы нагревают до 1200°С и выполняют горячую прокатку, приводящую к горячекатаному стальному листу толщиной 1,8 мм. Горячекатаный стальной лист, полученный таким образом, подвергают отжигу при 1100°С в течение 80 секунд. Стальной лист затем подвергают холодной прокатке для получения листа толщиной 0,30 мм. Холоднокатаный стальной лист, полученный таким образом, подвергают отжигу для первичной рекристаллизации в неокислительной атмосфере. Этот отжиг для первичной рекристаллизации включает: сначала быстрый нагрев холоднокатаного стального листа прямым нагревом (электронагрев) до температуры 600-800°С со скоростью нагрева, т.е. скоростью возрастания температуры 20-300°С/с ("°С/с" в настоящем изобретении означает "°С/секунду"); затем нагрев стального листа косвенным нагревом (газовый нагрев трубчатым радиационным нагревателем) до 900°С со средней скоростью нагрева 55°С/с; и выдерживание стального листа при 900°С в течение 100 секунд. "Температура" представляет температуру в центральной части в направлении ширины стального листа в эксперименте 1.
Таблица 1
С (%) Si (%) Mn (%) Al (ppm) N (ppm) S (ppm) Se (ppm)
0,003 3,1 0,3 35 18 10 <<10
Оценивают текстуру первичной рекристаллизации. В частности, текстуру первичной рекристаллизации получаемого стального листа оценивают 2D распределением интенсивности в (φ2=45°) в поперечном сечении пространства Эйлера в центральном слое в направлении толщины стального листа. Интенсивность (степень накопления) ориентации первичной рекристаллизации может быть видна в этом сечении. Фиг.1 показывает взаимосвязь между скоростью нагрева быстрого нагрева с интенсивностью ориентации Госса (φ=90°, φ1=90°, φ2=45°) и взаимосвязь между конечной температурой быстрого нагрева с интенсивностью ориентации Госса. Из эксперимента 1 понятно, что скорость нагрева должна быть, по меньшей мере, 150°С/с, и конечная температура должна быть 700°С или выше для надежного изменения текстуры (например, для улучшения ориентации Госса) первичной рекристаллизации быстрым нагревом стального листа без ингибитора.
Эксперимент 2
Стальной сляб, содержащий компоненты состава, приведенного в таблице 2, получают методом непрерывного литья, и слябы нагревают до 1400°С и выполняют горячую прокатку, приводящую к горячекатаному стального листа толщиной 2,3 мм. Горячекатаный стальной лист, полученный таким образом, подвергают отжигу при 1100°С в течение 80 секунд. Стальной лист затем подвергают холодной прокатке для получения листа толщиной 0,27 мм. Холоднокатаный стальной лист, полученный таким образом, подвергают отжигу для первичной рекристаллизации в атмосфере с окисляющей способностью в виде отношения парциального давления влаги к парциальному давлению водорода (PH2O/PH2), 0,35. Этот отжиг для первичной рекристаллизации проводят следующими двумя способами.
Способ (i)
Способ (i) включает: быстрый нагрев холоднокатаного стального листа до 800°С со скоростью нагрева 600°С/с электронагревом; охлаждение до одной из температур 800°С (т.е. без охлаждения), 750°С, 700°С, 650°С, 600°С, 550°С и 500°С; затем нагрев стального листа до 850°С со средней скоростью нагрева 20°С/с газовым нагревом с использованием трубчатого радиационного нагревателя; и выдерживание стального листа при 850°С в течение 200 секунд. Охлаждение осуществляют введением газа в систему для охлаждения (газовое охлаждение).
Способ (ii)
Способ (ii) включает: нагрев холоднокатаного стального листа до 700°С со средней скоростью нагрева 35°С/с и затем до 850°С/с со средней скоростью нагрева 5°С/с газовым нагревом с использованием трубчатого радиационного нагревателя; и выдерживание стального листа при 850°С в течение 200 секунд.
Таблица 2
Образец ID С (%) Si (%) Mn (%) Al (ppm) N (ppm) S (ppm) Se (ppm)
А 0,07 2,85 0,02 40 25 5 <<10
В 0,07 2,85 0,02 280 70 5 <<10
Каждый из полученных образцов стального листа, приготовленных таким образом, покрывают отжиговым сепаратором, содержащим MgO в качестве основного компонента, и подвергают окончательному отжигу. Окончательный отжиг проводят при 1200°С в течение 5 часов в атмосфере сухого водорода. После такого окончательного отжига от стального листа отделяют непрореагировавший сепаратор отжига, наносят покрытие, создающее поверхностное натяжение, состоящего из 50% коллоидного диоксида кремния и фосфата магния, в результате чего получается образец конечного продукта. "Температура" представляет температуру в центральной части в направлении ширины стального листа в эксперименте 2.
Максимальную разницу температур в направлении ширины каждого образца стального листа измерят при завершении быстрого нагрева, завершении охлаждения и завершении выдержки соответственно и анализируют потери в железе ("потери в железе" представляет его среднее значение в направлении по ширине листа в настоящем изобретении) во внешних витках конечного рулона для оценки в эксперименте 2. Таблица 3 показывает распределение температур по ширине каждого образца стального листа по завершению соответствующих процессов быстрого нагрева, охлаждения и выдержки. Процесс быстрого нагрева создает неравномерность (максимально 50°С) распределения температур в направлении ширины образца стального листа. Кроме того, нижняя конечная температура образца стального листа после процесса охлаждения в целом приводит к меньшей неравномерности распределения температуры в направлении ширины образца стального листа после процессов охлаждения и выдержки.
Таблица 3
Образец ID Тип отжига После завершения быстрого нагрева После завершения охлаждения После завершения выдержки Потери в железе W17/50 (Вт/кг)
Конечная температура в центре направления по ширине (°С) Максимальная разница температур в направлении по ширине (°С) Конечная температура в центре направления по ширине (°С) Максимальная разница температур в направлении по ширине (°С) Конечная температура в центре направления по ширине (°С) Максимальная разница температур в направлении по ширине (°С)
А Способ (ii) В отсутствии быстрого нагрева 851 2 0,95
Способ (i) 802 50 801 50 851 15 0,92
801 48 751 40 852 8 0,90
800 51 699 20 851 5 0,84
803 46 648 16 851 3 0,83
799 50 598 14 852 3 0,83
801 52 549 12 852 2 0,82
800 51 500 10 852 2 0,83
В Способ (ii) В отсутствии быстрого нагрева 851 2 0,95
Способ (i) 804 49 799 48 850 17 0,85
803 48 748 38 850 9 0,85
800 49 703 21 851 5 0,84
798 50 652 17 852 4 0,84
799 50 603 15 852 3 0,84
800 49 555 12 851 2 0,83
800 52 499 9 850 1 0,83
Фиг.2 показывает взаимосвязь между максимальной разницей температур по ширине образца стального листа без ингибитора после выдержки и потерями в железе внешних витков конечного рулона. Как показано на фиг.2, разность температур по ширине образца стального листа после выдержки, в частности, существенно ухудшает потери в железе рулона конечного продукта и не должна превышать 5°С для того, чтобы надежно получить хорошее свойство потерь в железе, химического состава А (образец ID А) с составом компонентов, не содержащем ингибитора. В связи с этим было установлено, что конечная температура стального листа без ингибитора сразу должна быть снижена до 700°С и ниже после быстрого нагрева. В связи с этим каждый образец стального листа без ингибитора, не подвергнутый быстрому нагреву (т.е. обработанный способом (ii)), проявляет гораздо хуже свойства потерь в железе, несмотря на очень хорошее распределение температур по его ширине после процесса выдержки. Разница температур по ширине листа после выдержки существенно не влияет на потери в железе химического состава В (пример ID В) с композицией компонентов, содержащей ингибиторы, как показано на фиг.3.
Эксперимент 3
Стальной сляб, содержащий композицию компонентов, приведенную в таблице 4, получают методом непрерывного литья, и сляб нагревают до 1100°С и выполняют горячую прокатку, приводящую к горячекатаному стальному листу толщиной 2,0 мм. Горячекатаный стальной лист, полученный таким образом, подвергают отжигу при 950°С в течение 120 секунд. Стальной лист затем подвергают холодной прокатке для получения листа толщиной 0,23 мм. Холоднокатаный стальной лист, полученный таким образом, подвергают отжигу для первичной рекристаллизации в атмосфере с окисляющей способностью в виде отношения парциального давления влаги к парциальному давлению водорода (PH2O/PH2), 0,25. Этот отжиг для первичной рекристаллизации проводят следующими двумя способами.
Способ (iii)
Способ (iii) включает быстрый нагрев холоднокатаной листовой стали до 730°С со скоростью нагрева 750°С/с прямым нагревом (индукционный нагрев); охлаждение до 650°С газовым охлаждением; затем нагрев стального листа до 850°С при соответствующей средней скорости нагрева 10-60°С/с косвенным нагревом (газовым нагревом трубчатым радиационным нагревателем); и выдерживание стального листа при 850°С в течение 300 секунд.
Способ (iv)
Способ (iv) включает нагрев холоднокатаного стального листа до 700°С со средней скоростью нагрева 60°С/с и затем до 850°С при соответствующей средней скорости нагрева 10-60°С/с косвенным нагревом (газовым нагревом трубчатым радиационным нагревателем); и выдерживание стального листа при 850°С в течение 300 секунд.
Таблица 4
С (%) Si (%) Mn (%) Al (ppm) N (ppm) S (ppm) Se (ppm)
0,07 3,25 0,15 20 20 10 <<10
Каждый из полученных образцов стального листа, приготовленных таким образом, покрывают отжиговым сепаратором, содержащим MgO в качестве основного компонента, и подвергают окончательному отжигу. Окончательный отжиг проводят при 1200°С в течение 5 часов в атмосфере сухого водорода. После такого окончательного отжига от стального листа отделяют непрореагировавший отжиговый сепаратор, наносят покрытие, создающее поверхностное натяжение, состоящее из 50% коллоидного диоксида кремния и фосфата магния, в результате чего получается образец конечного продукта. "Температура" представляет температуру в центральной части в направлении ширины стального листа в эксперименте 3.
Максимальную разницу температур в направлении ширины каждого образца стального листа измерят при завершении быстрого нагрева, завершении охлаждения и завершении выдержки соответственно и анализируют потери в железе во внешней обмотке рулона конечного продукта для оценки в эксперименте 3. В таблице 5 показано распределение температур в направлении ширины каждого образца стального листа по завершению соответствующих процессов быстрого нагрева и выдержки. Образцы стального листа, полученные в соответствии со способом (iv), не включающим процесс быстрого нагрева, все демонстрируют максимальную разницу температур после выдержки 5°С или менее. Напротив, скорость нагрева в зоне нагрева не должна превышать 40°С/с для того, чтобы устранить неравномерность распределения температур в направлении ширины стального листа, вызванную быстрым охлаждением (другими словами, искомые свойства потерь в железе не могут быть получены при скорости нагрева превышающей 40°С/с) образцов стального листа, полученного способом (iii), включающим процесс быстрого охлаждения. Соответственно, разумно сделать вывод, что скорость нагрева в зоне нагрева не должна превышать 40°С/с.
Таблица 5
Тип отжига   После завершения быстрого нагрева Средняя скорость нагрева в зоне нагрева (°С/с) После завершения выдержки Потери в железе W17/50 (Вт/кг)
Максимальная разница температур в направлении по ширине (°С) Конечная температура в центре направления по ширине (°С) Максимальная разница температур в направлении по ширине (°С)
Способ (iii) С быстрым нагревом 60 10 850 2 0,78
61 20 850 2 0,77
59 30 850 3 0,78
58 40 849 4 0,79
60 45 850 7 0.85
60 50 849 8 0,85
61 60 851 8 0,86
Способ (iv) Без быстрого нагрева - 10 849 2 0,86
- 20 848 2 0,87
- 30 850 3 0,86
- 40 851 1 0,88
- 45 850 1 0,86
- 50 848 2 0,88
- 60 849 2 0,88
Из вышеописанного анализа было установлено, что один из наиболее важных моментов в максимальном эффекте улучшения потерь в железе, вызванным быстрой термообработкой при производстве текстурированной электротехнической листовой стали с использованием материала без ингибитора, состоит в ликвидации, неравномерности распределения температуры в направлении ширины стального листа, вызванной быстрым нагревом, не позднее завершения процесса выдержки.
Настоящее изобретение было разработано на основе вышеуказанных открытий и его основные признаки следующие.
(1) Способ изготовления текстурированной электротехнической листовой стали, включающий следующие стадии:
изготовление стального сляба с составом, включающим С 0,08% масс. или менее, Si 2,0-8,0% масс., Mn 0,005-1,0% масс., Al 100 ppm или менее, N, S и Se 50 ppm соответственно и остальное Fe и случайные примеси;
прокатку стального сляба для получения стального листа конечной толщины листа, и проведение отжига для первичной рекристаллизации стального листа и затем отжига для вторичной рекристаллизации,
причем Al, N, S и Se представляют компоненты ингибитора, содержание которых необходимо сократить, и отжиг для первичной рекристаллизации включает нагрев стального листа до температуры, равной или выше 700°С, со скоростью нагрева, по меньшей мере, 150°С/с, охлаждение стального листа до температуры 700°С или ниже, и затем нагрев стального листа до температуры выдержки со средней скоростью нагрева не выше 40°С/с.
(2) Способ изготовления текстурированной электротехнической листовой стали по п.1, в котором окислительная способность атмосферы, представленная Ph2O/Ph2, в которой проводят отжиг для первичной рекристаллизации, задается равной 0,05 или ниже.
(3) Способ изготовления текстурированной электротехнической листовой стали по пп.1-2, в которой состав стального сляба дополнительно включает, по меньшей мере, один элемент, выбранный из
Ni: 0,03-1,50% масс.,
Sn: 0,01-1,50% масс.,
Sb: 0,005-1,50% масс.,
Cu: 0,03-3,0% масс.,
P: 0,03-0,50% масс.,
Mo: 0,005-0,10% масс., и
Cr: 0,03-1,50% масс.
(4) Способ изготовления листа из текстурированной электротехнической стали по пп.1-3, в котором стадия прокатки включает горячую прокатку стального сляба и затем либо один процесс холодной прокатки или два или более процессов холодной прокатки с промежуточным отжигом(ами) между ними для получения стального листа конечной толщины.
(5) Комплекс для рекристаллизационного отжига листа из текстурированной электротехнической стали, включающий:
зону быстрого нагрева;
первую зону охлаждения;
зону нагрева;
зону выдержки, и
вторую зону охлаждения.
Эффект изобретения
В соответствии с настоящим изобретением, можно стабильно производить лист из текстурированной электротехнической стали с удивительно хорошими свойствами потерь железа с помощью материала без ингибитора, что позволяет нагревать сляб до относительно низкой температуры.
Краткое описание чертежей
Фиг.1 представляет график, показывающий взаимосвязь между скоростью нагрева во время отжига для первичной рекристаллизации и интенсивностью Госса.
Фиг.2 представляет график, показывающий взаимосвязь между максимальной разницей температур в направлении ширины стального листа с использованием материала без ингибитора после выдержки; и свойств железа во внешнем витке рулона конечного продукта.
Фиг.3 представляет график, показывающий взаимосвязь между максимальной разницей температур в направлении ширины стального листа с использованием материала, содержащего ингибитор, после выдержки и свойств железа внешнего витка рулона конечного продукта.
Осуществление изобретения
Далее будут описаны причины, по которым основные признаки настоящего изобретения должны включать вышеуказанные ограничения. Также будут объяснены причины вышеописанных ограничений компонентов расплавленной стали для изготовления листа электротехнической стали настоящего изобретения. Обозначения "%" и "ppm" в отношении компонентов представляют в настоящем изобретении % масс. и ч./млн, масс., соответственно, если не указано иное.
С: 0,08% или менее
Содержание углерода в стали должно быть ограничено 0,08% или менее, потому что содержание углерода в стали, превышающее 0,08%, затрудняет снижение содержания углерода в процессе производства до уровня 50 ppm или ниже, при котором можно надежно избежать магнитного старения. Нижний предел содержания углерода особо не ограничен, поскольку вторичная рекристаллизация стали может проходить даже в стальном материале, не содержащем углерода. Нижний предел "чуть выше нуля %" является промышленно приемлемым.
Si: 2,0-8,0%
Кремний является элементом эффективным для повышения электрического сопротивления стали и улучшения свойств потерь в железе. При содержании кремния в стали ниже 2,0% нельзя достичь такого достаточно значительного эффекта кремния. Однако содержание Si в стали, превышающее 8,0%, значительно ухудшает формуемость (технологичность), а также уменьшает плотность потока стали. Соответственно содержание Si в стали должно составлять 2,0-8,0%.
Mn: 0,005-1,0%
Марганец является элементом, который необходим для достижения удовлетворительной технологичности горячей стали. Содержание марганца в стали ниже 0,005% не может дать такой хороший эффект. Однако содержание Mn в стали, превышающее 1,0%, ухудшает магнитный поток в конечном стальном листе. Соответственно содержание Mn в стали должно составлять 0,005-1,0%.
Содержание компонентов ингибитора должно быть снижено по возможности максимально, потому что стальной сляб, с содержанием компонентов ингибитора, превышающим верхний предел, должен быть нагрет до относительно высокой температуры около 1400°С, что приводит к повышению себестоимости продукции. Верхние пределы содержания компонентов ингибитора, т.е. Al, N, S и Se, составляют Al: 100 ppm (0,01%), N: 50 ppm (0,005%), S: 50 ppm (0,005%) и Se: 50 ppm (0,005%) соответственно. Проблемы, вызываемые этими компонентами ингибитора, надежно предотвращаются, когда их содержание в стали не превышают вышеуказанный верхний предел, хотя содержание компонентов ингибитора предпочтительно снизить максимально возможно для достижения хороших магнитных свойств стали.
Кроме того, состав стального сляба может включать в дополнение к вышеописанным компонентам, по меньшей мере, один элемент, выбранный из Ni: 0,03-1,50%, Sn: 0,01-1,50%, Sb: 0,005-1,50%, Cu: 0,03-3,0%, P: 0,03-0,50%, Мо: 0,005-0,10% и Cr: 0,03-1,50%. Никель является полезным элементом в плане улучшения микроструктуры горячекатаного стального листа для улучшения магнитных свойств. Содержание никеля в стали ниже 0,03% не может давать хороший эффект улучшения магнитных свойств удовлетворительным образом, тогда как содержание никеля в стали превышающее 1,50% делает вторичную рекристаллизацию стали нестабильной, ухудшая его магнитные свойства. Соответственно, содержание никеля в стали должно составлять 0,03-1,50%.
Sn, Sb, Cu, P, Cr и Мо каждый является полезным элементом в плане улучшения магнитных свойств стали. Каждый из этих элементов, если их содержание в стали ниже вышеуказанного нижнего предела, не может в достаточной степени дать хороший эффект улучшения магнитных свойств стали, тогда как их содержание в стали, превышающее вышеуказанный верхний предел, может ухудшать рост вторичного рекристаллизованного зерна стали. Соответственно содержание этих элементов в электротехнической листовой стали настоящего изобретения должно составлять Sn: 0,01-1,50%, Sb: 0,005-1,50%, Cu: 0,03-3,0%, P: 0,03-0,50%, Мо: 0,005-0,10% и Cr: 0,03-1,50% соответственно. По меньшей мере, один элемент, выбранный из Sn, Sb и Cr, является особенно предпочтительным среди этих элементов.
Остальное в композиции стального листа настоящего изобретения является случайными примесями и Fe. Примеры случайных примесей включают О, В, Ti, Nb, V, также как Ni, Sn, Sb, Cu, P, Мо, Cr или подобные, с содержанием в стали ниже вышеуказанных нижних пределов.
Слябы могут быть получены либо обычным методом разливки в слитки или методом непрерывного литья или литьем тонких слябов/полос толщиной 100 мм или менее, либо могут быть получены прямым непрерывным литьем расплавленной стали вышеуказанного состава компонентов. Сляб может быть нагрет либо обычным способом, для подачи на горячую прокатку или непосредственно подвергается горячей прокатке после процесса литья без нагрева. В случае литья тонкого сляба/полосы, сляб/полоса может быть подвергнут либо горячей прокатке или непосредственно подаваться на следующий процесс, пропуская горячую прокатку.
Затем горячекатаный стальной лист (или отлитый тонкий сляб/полоса, который пропустил горячую прокатку) подвергают отжигу в соответствии с необходимостью. Горячекатаный стальной лист или подобный предпочтительно отжигают при температуре 800-1100°С (включая 800°С и 1100°С) для обеспечения весьма удовлетворительного формирования текстуры Госса в стальном листе конечного продукта. Когда горячекатаный стальной лист или подобный отжигают при температуре ниже 800°С, сохраняется структура зоны, полученная при горячей прокатке, затрудняя тем самым реализацию структуры первичной рекристаллизации, состоящую из зерна одинакового размера, и препятствуя плавному прохождению вторичной рекристаллизации. Когда горячекатаный стальной лист или подобный отжигают при температуре выше 1100°С, зерно горячекатаного стального листа после отжига чрезвычайно укрупняется, что является очень невыгодным с точки зрения реализации структуры первичной рекристаллизации, состоящей из зерна одинакового размера.
Отожженный таким образом горячекатаный стальной лист подвергают одной холодной прокатке, двум или более процессам холодной прокатки необязательно с промежуточным отжигом между ними, затем процессу рекристаллизационного отжига и нанесения покрытия для создания на стальном листе отжигового сепаратора. Экономичным является проведение процесса холодной прокатки(ок) после повышения температуры стального листа до 100-250°С и также выполнение одного процесса старения или двух или более процессов старения при температуре 100-250°С при холодной прокатке для удовлетворительного формирования Госса текстуры стального листа. Формирование канавок травления для измельчения магнитного домена после холодной прокатки является полностью приемлемым в настоящем изобретении.
Первичный рекристаллизационный отжиг требует быстрого нагрева стального листа или подобного со скоростью нагрева, по меньшей мере, 150°С/с для надежного улучшения текстуры первичной рекристаллизации стального листа, как описано выше. Верхний предел скорости нагрева при быстром нагреве предпочтительно составляет 600°С/с в плане ограничения стоимости производства. Прямые способы нагрева, такие как индукционный нагрев и электронагрев, являются предпочтительными в качестве типа быстрого нагрева в плане достижения высокой эффективности производства. Процесс быстрого нагрева осуществляют до достижения самой низкой температуры в направлении ширины стального листа 700°С или выше. Верхний предел температуры быстрого нагрева составляет 820°С для ограничения стоимости производства. Верхний предел температуры быстрого нагрева предпочтительно равен или ниже температуры выдержки. Первичная рекристаллизация при отжиге требует охлаждения до температуры, равной 700°С и ниже после быстрого нагрева, потому что неравномерность распределения температур в направлении ширины листа, возникающая при быстром нагреве, должна быть устранена не позднее завершения процесса выдержки листовой стали. Охлаждение следует осуществлять, так чтобы самая высокая температура стального листа в направлении его ширины составляла 700°С или ниже. Нижний предел температуры охлаждения составляет 500°С для ограничения стоимости. Газовое охлаждение является предпочтительным, как тип охлаждения. Скорость последующего нагрева до температуры выдержки должна быть ограничена 40°С/с или ниже по той же причине, то есть для устранения неравномерности распределения температур в направлении ширины стального листа. Нижний предел вышеуказанной "скорости нагрева до температуры выдержки" предпочтительно составляет 5°С/с или выше с точки зрения экономической эффективности. Нагрев до температуры выдержки осуществляют преимущественно косвенным нагревом, который с меньшей вероятностью приводит к неравномерному распределению температуры, чем другие виды нагрева. Среди косвенного нагрева, такого как газовый нагрев, радиационный нагрев и т.п., газовый нагрев (например, нагрев радиационным трубчатым нагревателем), обычно используемый в печи непрерывного отжига, является предпочтительным с точки зрения характеристик стоимости и обслуживания. Температуру выдержки предпочтительно устанавливают 800-950°С для оптимизации движущей силы вторичной рекристаллизации в последующем отжиге для вторичной рекристаллизации.
Примеры комплексов для проведения такого вышеописанного первичного рекристаллизационного отжига стального листа включают печь непрерывного отжига, состоящую из: зоны быстрого нагрева, зоны первого охлаждения, зоны нагрева, зоны выдержки и второй зоны охлаждения. Предпочтительно, чтобы в зоне быстрого нагрева осуществлялся процесс нагрева стального листа до температуры, равной или выше 700°С, со скоростью нагрева, по меньшей мере, 150°С/с, в первой зоне охлаждения осуществлялся процесс охлаждения стального листа до 700°С или ниже и в зоне нагрева осуществлялся процесс нагрева стального листа со скоростью нагрева 40°С/с или менее соответственно.
Хотя окислительная способность атмосферы во время отжига для первичной рекристаллизации особо не ограничена, окислительная способность предпочтительно устанавливается такой, что Ph2O/Ph2≤0,05 и более предпочтительно устанавливают PH2O/PH2≤0,01 в случае, когда свойства потерь в железе листа по ширине и в продольном направлениях должны быть дополнительно стабилизированы. Вариации в поведении при азотировании стального листа по его ширине и продольном направлении при вторичной рекристаллизации отжигом туго смотанного рулона значительно подавлены пресечением формирования подслойной окалины при первичной рекристаллизации отжигом специально заданной окислительной способностью атмосферы, как описано выше.
Отжиг для вторичной рекристаллизации следует за отжигом для первичной рекристаллизации. Поверхность стальных листов должна быть покрыта отжиговым сепаратором, содержащим MgO в качестве основного компонента после отжига для первичной рекристаллизации, и затем стальной лист, покрытый таким образом, подвергают отжигу для вторичной рекристаллизации в случае, когда на стальном листе следует сформировать пленку форстерита. В случае, когда не следует сформировать пленку форстерита на стальном листе, стальной лист должен быть покрыт известным отжиговым сепаратором, таким как порошок диоксида кремния, оксида алюминия или т.п., которые не взаимодействуют со стальным листом, т.е. которые не образуют подслойной окалины на поверхности стального листа и затем стальной лист, покрытый таким образом, подвергают отжигу для вторичной рекристаллизации. Затем формируют покрытие для создания поверхностного натяжения на стальном листе, полученным таким образом. Известный способ формирования покрытия для создания поверхностного натяжения применим в настоящем изобретении без необходимости в каких-либо конкретных ограничениях. Например, керамические покрытия из нитрида, карбида или карбонитрида могут быть сформированы осаждением из паровой фазы, например, CVD, PVD и т.п. Полученный таким образом стальной лист может быть дополнительно обработан лазерным облучением, плазменным пламенем и т.п. для измельчения магнитного домена для дополнительного снижения потерь в железе.
Можно стабильно получать значительный эффект снижения потерь в железе, вызванный быстрым нагревом листовой стали без ингибитора, и таким образом стабильно изготавливать текстурированную электротехническую листовую сталь без ингибитора с меньшими потерями в железе, чем в известном уровне техники, используя способ изготовления текстурированной электротехнической листовой стали настоящего изобретения, описанного выше.
Пример
Каждый из образцов слябов, как показано в таблице 6, изготавливают методом непрерывного литья, нагревают до 1410°С и проводят горячую прокатку для получения конечного горячекатаного стального листа толщиной 2,0 мм. Горячекатаную листовую сталь, полученную таким образом, отжигают при 950°С в течение 180 секунд. Отожженный таким образом стальной лист подвергают холодной прокатке до толщины 0,75 мм и затем промежуточному отжигу при 830°С в течение 300 секунд в атмосфере с окислительной способностью (PH20/PH2) 0,30. Затем подслойную окалину на поверхности стального листа удаляют травлением соляной кислотой и стальной лист повторно подвергают холодной прокатке для получения холоднокатаного стального листа толщиной 0,23 мм. Канавки на расстоянии 5 мм друг от друга сформируют травлением для измельчения магнитных доменов на поверхности холоднокатаного стального листа, полученного таким образом. Затем стальной лист подвергают отжигу для первичной рекристаллизации в условиях температуры выдержки 840°С и времени выдерживания 200 секунд. Детали условий отжига для первичной рекристаллизации приведены в таблице 7. Затем на стальной лист наносят электростатическое покрытие с использованием коллоидного диоксида кремния и отжигают в камерной печи для вторичной рекристаллизации и очистки при 1250°С в течение 30 часов в атмосфере H2. Соответствующие на гладких поверхностях листовой стали без пленки форстерита, полученной таким образом, создают TiC, сформированный на них в атмосфере смеси газов, включающей TiCl4, H2 и CH4. Затем на листовой стали создают изоляционное покрытие, состоящее из 50% коллоидного диоксида кремния и фосфата магния, в результате чего получают конечный продукт. Оценивают магнитные свойства конечного продукта. Результаты оценки представлены в таблице 7.
Оценивают свойства потерь в железе каждого из образцов листовой стали, отобранных на трех участках в продольном направлении в конечном рулоне, то есть задней концевой части в продольном направлении внешней части рулона, задней концевой части в продольном направлении внутренней части рулона и центральной части в продольном направлении промежуточной части рулона.
Из таблицы 7 видно, что очень хорошие свойства потерь в железе были получены в образцах, изготовленных в соответствующих условиях настоящего изобретения. В отличие от всех образцов, где, по меньшей мере, одно из условий их изготовления выходит за рамки настоящего изобретения, приводит к неудовлетворительным свойствам потерь в железе.
Таблица 6
Состав сляба ID С (%) Si (%) Mn (%) Al (ppm) N (ppm) S (ppm) Se (ppm) Ni (%) Cu (%) P (%) Mo (%) Cr (%) Sb (ppm) Sn (ppm)
А 0,07 3,15 0,05 70 30 6 5 0,01 0,01 0,01 0,002 0,01 10 10
В 0,05 3,25 0,05 40 35 7 5 0,01 0,01 0,01 0,002 0,01 10 10
С 0,03 3,10 0,05 30 40 6 10 0,01 0,01 0,01 0,001 0,01 10 10
D 0,02 3,15 0,05 50 20 5 10 0,01 0,01 0,01 0,002 0,01 280 10
Е 0,01 3,10 0,05 20 10 5 8 0,01 0,01 0,01 0,002 0,01 10 350
F 0,05 3,15 0,06 40 50 10 7 0,01 0,01 0,01 0,002 0,01 270 350
G 0,06 3,25 0,02 30 30 10 5 0,01 0,01 0,01 0,001 0,06 270 320
Н 0,05 3,30 0,05 50 40 15 10 0,01 0,01 0,01 0,001 0,06 10 10
I 0,08 3,15 0,02 30 20 20 6 0,01 0,01 0,01 0,01 0,01 10 10
J 0,07 3,05 0,01 20 35 20 6 0,01 0,07 0,01 0,002 0,01 10 10
K 0,03 3.15 0,05 50 30 5 5 0,07 0,01 0,01 0,002 0,01 10 10
L 0,01 3,20 0,05 60 30 5 5 0,01 0,01 0,09 0,002 0,01 550 10
M 0,02 2,95 0,05 30 20 10 8 0,01 0,01 0,2 0,02 0,01 10 10
N 0,02 2,85 0,03 20 30 5 10 0,01 0,2 0,01 0,002 0,06 10 10
Таблица 7
№ Состав сляба ID Окислительная способность атмосферы при отжиге для первично рекристаллизации (PH2O/PH2) Тип нагрева Зона быстрого нагрева Зона охлаждения (газовое охлаждение) Зона нагрева Потери в железе W17/50 (Вт/кг)
Скорость нагрева (°С/с) Конечная температура стального листа (°С) Температура стального листа по завершению охлаждения (°С) Тип нагрева Скорость нагрева (°С/с) Внешние витки рулона Промежуточные витки рулона Внутренние витки рулона
1 A 0,005 Индукционный нагрев 50 730 650 Газовый нагрев трубчатым радиационным нагревателем 20 0,77 0,76 0,77
2 0,005 300 730 650 20 0,67 0,68 0,67
3 0,33 300 730 650 20 0,66 0,70 0,69
4 0,005 300 730 720 20 0,78 0,77 0,77
5 В 0,25 Электронагрев 600 650 650 30 0,80 0,81 0,84
6 0,31 600 820 650 30 0,70 0,68 0,72
7 0.30 600 820 600 60 0,82 0,82 0,86
8 0,31 600 820 750 30 0,81 0,85 0,81
9 С 0,005 Индукционный нагрев 200 600 650 30 0,78 0,78 0,78
10 0,005 100 700 650 20 0,77 0,78 0,78
11 0,005 200 700 650 20 0,68 0,68 0,68
12 0,005 200 700 650 50 0,78 0,79 0,79
13 D 0,30 Электронагрев 400 800 700 30 0,73 0,69 0,71
14 0,32 400 800 700 50 0,80 0,76 0,78
15 Е 0,25 400 800 780 50 0,88 0,77 0,76
16 0,28 400 800 500 30 0,65 0,69 0,66
17 F 0,30 Индукционный нагрев 300 730 650 60 0,78 0,76 0,80
18 0,32 300 730 650 20 0,69 0,68 0,72
19 G 0,25 180 730 650 10 0,73 0,71 0,75
20 0,28 100 600 550 10 0,82 0,80 0,84
21 H 0,001 Электронагрев 400 760 500 5 0,69 0,69 0,69
22 0,45 400 760 500 5 0,68 0,72 0,70
23 I 0,001 400 500 450 35 0,81 0,79 0,83
24 0,001 400 720 600 35 0,72 0,73 0,72
25 J 0,30 Индукционный нагрев 350 730 650 20 0,70 0,68 0,72
26 0,32 350 730 710 10 0,82 0,80 0,84
27 K 0,25 350 725 500 20 0,74 0,73 0,70
28   0,28   350 725 500   60 0,84 0,80 0,83
29 L 0,005 Электронагрев 100 750 640 15 0,74 0,74 0,74
30 0,005 600 750 640 15 0,65 0,65 0,66
31 М 0,005 280 780 680 20 0,70 0,69 0,70
32 0,005 280 780 720 20 0,80 0,76 0,79
33 N 0,03 Индукционный нагрев 120 720 600 20 0,77 0,79 0,78
34 0,03 500 720 600 20 0,68 0,70 0,69

Claims (6)

1. Способ изготовления текстурированной электротехнической листовой стали, включающий стадии:
получение стального сляба, содержащего: С 0,08 мас.%. или менее, Si 2,0-8,0 мас.%, Mn 0,005-1,0 мас.%, Al 100 ppm или менее, N, S и Se 50 ppm соответственно и Fe и неизбежные примеси остальное,
причем Al, N, S и Se представляют собой компоненты ингибитора, содержание которых должно быть снижено,
прокатку стального сляба для получения стального листа конечной толщины, и
проведение отжига для первичной рекристаллизации и затем отжига для вторичной рекристаллизации,
при этом отжиг для первичной рекристаллизации включает нагрев стального листа до температуры, равной или выше 700°С, со скоростью нагрева, по меньшей мере, 150°С/с, охлаждение стального листа до температуры 700°С или ниже и последующий нагрев стального листа до температуры выдержки при средней скорости нагрева не выше 40°С/с.
2. Способ по п.1, в котором отжиг для первичной рекристаллизации проводят в атмосфере PH2О/PH2 с окислительной способностью, равной 0,05 или ниже.
3. Способ по п.1 или 2, в котором стальной сляб дополнительно содержит, по меньшей мере, один элемент, мас.%, выбранный из:
Ni 0,03-1,50
Sn 0,01-1,50
Sb 0,005-1,50
Cu 0,03-3,0
Р 0,03-0,50
Мо 0,005-0,10
Cr 0,03-1,50.
4. Способ по п.1 или 2, в котором стадия прокатки включает горячую прокатку стального сляба и затем один или два, или более процесса холодной прокатки с промежуточным отжигом между ними для получения стального листа конечной толщины.
5. Способ по п.3, в котором стадия прокатки включает горячую прокатку стального сляба и затем один или два, или более процесса холодной прокатки с промежуточным отжигом между ними для получения стального листа конечной толщины.
6. Комплекс для первичного рекристаллизационного отжига c последующим вторичным рекристаллизационным отжигом текстурированной электротехнической листовой стали, включающий последовательно расположенные:
зону быстрого нагрева, в которой стальной лист нагревают до температуры, равной или выше 700°С, со скоростью нагрева, по меньшей, мере 150°С/с,
первую зону охлаждения, в которой стальной лист охлаждают до температуры 700°С или ниже,
зону нагрева, в которой стальной лист нагревают до температуры выдержки со средней скоростью нагрева не выше 40°С/с,
зону выдержки, и
вторую зону охлаждения.
RU2012140409/02A 2010-02-24 2011-02-22 Способ изготовления листа текстурированной электротехнической стали RU2532539C2 (ru)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2010-039389 2010-02-24
JP2010039389A JP4840518B2 (ja) 2010-02-24 2010-02-24 方向性電磁鋼板の製造方法
PCT/JP2011/000989 WO2011105054A1 (ja) 2010-02-24 2011-02-22 方向性電磁鋼板の製造方法

Publications (2)

Publication Number Publication Date
RU2012140409A RU2012140409A (ru) 2014-03-27
RU2532539C2 true RU2532539C2 (ru) 2014-11-10

Family

ID=44506485

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2012140409/02A RU2532539C2 (ru) 2010-02-24 2011-02-22 Способ изготовления листа текстурированной электротехнической стали

Country Status (9)

Country Link
US (1) US9574249B2 (ru)
EP (1) EP2540844B1 (ru)
JP (1) JP4840518B2 (ru)
KR (1) KR101445467B1 (ru)
CN (1) CN102812133B (ru)
BR (1) BR112012021454B1 (ru)
RU (1) RU2532539C2 (ru)
TW (1) TWI472626B (ru)
WO (1) WO2011105054A1 (ru)

Cited By (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2665649C1 (ru) * 2014-11-27 2018-09-03 ДжФЕ СТИЛ КОРПОРЕЙШН Способ изготовления листа из текстурированной электротехнической стали
RU2689170C1 (ru) * 2015-09-25 2019-05-24 ДжФЕ СТИЛ КОРПОРЕЙШН Лист из текстурированной электротехнической стали и способ его изготовления
RU2695736C1 (ru) * 2015-10-26 2019-07-25 Ниппон Стил Корпорейшн Электротехнический стальной лист с ориентированной зеренной структурой и обезуглероженный стальной лист, используемый для его производства
RU2698042C1 (ru) * 2015-12-04 2019-08-21 ДжФЕ СТИЛ КОРПОРЕЙШН Способ производства текстурированной электротехнической листовой стали
RU2698040C1 (ru) * 2016-03-09 2019-08-21 ДжФЕ СТИЛ КОРПОРЕЙШН Способ производства текстурированного листа из электротехнической стали
RU2709911C1 (ru) * 2016-11-28 2019-12-23 ДжФЕ СТИЛ КОРПОРЕЙШН Текстурированная электромагнитная листовая сталь и способ производства текстурированной электромагнитной листовой стали
RU2724265C1 (ru) * 2016-10-19 2020-06-22 ДжФЕ СТИЛ КОРПОРЕЙШН Оборудование для отжига горячекатаного листа, способ отжига горячекатаного листа и способ удаления окалины с кремнийсодержащего горячекатаного стального листа
RU2727435C1 (ru) * 2017-07-13 2020-07-21 Ниппон Стил Корпорейшн Лист анизотропной электротехнической стали
RU2772057C1 (ru) * 2019-01-16 2022-05-16 Ниппон Стил Корпорейшн Лист анизотропной электротехнической стали, способ формирования изоляционного покрытия листа анизотропной электротехнической стали и способ производства листа анизотропной электротехнической стали

Families Citing this family (32)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP5772410B2 (ja) * 2010-11-26 2015-09-02 Ｊｆｅスチール株式会社 方向性電磁鋼板の製造方法
JP5994981B2 (ja) * 2011-08-12 2016-09-21 Ｊｆｅスチール株式会社 方向性電磁鋼板の製造方法
JP5360272B2 (ja) * 2011-08-18 2013-12-04 Ｊｆｅスチール株式会社 方向性電磁鋼板の製造方法
JP5434999B2 (ja) * 2011-09-16 2014-03-05 Ｊｆｅスチール株式会社 鉄損特性に優れる方向性電磁鋼板の製造方法
CN103890211B (zh) 2011-10-20 2016-10-19 杰富意钢铁株式会社 取向性电磁钢板及其制造方法
KR20150007360A (ko) * 2012-07-20 2015-01-20 신닛테츠스미킨 카부시키카이샤 방향성 전자 강판의 제조 방법
WO2014020369A1 (en) * 2012-07-31 2014-02-06 Arcelormittal Investigación Y Desarrollo Sl Method of production of grain-oriented silicon steel sheet grain oriented electrical steel sheet and use thereof
JP6206633B2 (ja) * 2012-10-05 2017-10-04 Ｊｆｅスチール株式会社 方向性電磁鋼板の製造方法
JP5871137B2 (ja) 2012-12-12 2016-03-01 Ｊｆｅスチール株式会社 方向性電磁鋼板
JP5854233B2 (ja) 2013-02-14 2016-02-09 Ｊｆｅスチール株式会社 方向性電磁鋼板の製造方法
JP5854234B2 (ja) * 2013-02-14 2016-02-09 Ｊｆｅスチール株式会社 方向性電磁鋼板の製造方法
JP5839204B2 (ja) * 2013-02-28 2016-01-06 Ｊｆｅスチール株式会社 方向性電磁鋼板の製造方法
JP5846390B2 (ja) * 2013-03-06 2016-01-20 Ｊｆｅスチール株式会社 方向性電磁鋼板の製造方法
JP5854236B2 (ja) * 2013-03-06 2016-02-09 Ｊｆｅスチール株式会社 方向性電磁鋼板の製造方法
JP6011586B2 (ja) * 2013-07-24 2016-10-19 Ｊｆｅスチール株式会社 方向性電磁鋼板の製造方法
KR101930705B1 (ko) * 2013-08-27 2018-12-19 에이케이 스틸 프로퍼티즈 인코포레이티드 향상된 고토 감람석 코팅 특성을 갖는 방향성 전기강
KR101568547B1 (ko) 2013-12-25 2015-11-11 주식회사 포스코 스트립의 연속소둔 장치 및 그 연속소둔 방법
KR101921401B1 (ko) 2014-05-12 2018-11-22 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 방향성 전기 강판의 제조 방법
DE102014110415B4 (de) * 2014-07-23 2016-10-20 Voestalpine Stahl Gmbh Verfahren zum Aufheizen von Stahlblechen und Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens
US10604818B2 (en) 2014-09-01 2020-03-31 Nippon Steel Corporation Grain-oriented electrical steel sheet
KR101959646B1 (ko) * 2014-10-06 2019-03-18 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 저철손 방향성 전기 강판 및 그 제조 방법
KR101633255B1 (ko) * 2014-12-18 2016-07-08 주식회사 포스코 방향성 전기강판 및 그 제조방법
JP6350398B2 (ja) * 2015-06-09 2018-07-04 Ｊｆｅスチール株式会社 方向性電磁鋼板およびその製造方法
CN105274427A (zh) * 2015-11-24 2016-01-27 武汉钢铁(集团)公司 一种高磁感取向硅钢及生产方法
RU2744789C1 (ru) * 2017-12-28 2021-03-15 ДжФЕ СТИЛ КОРПОРЕЙШН Текстурированный лист из электротехнической стали
JP7106910B2 (ja) * 2018-03-20 2022-07-27 日本製鉄株式会社 方向性電磁鋼板の製造方法
JP7119474B2 (ja) * 2018-03-22 2022-08-17 日本製鉄株式会社 方向性電磁鋼板の製造方法
JP7248917B2 (ja) * 2018-03-22 2023-03-30 日本製鉄株式会社 方向性電磁鋼板及び方向性電磁鋼板の製造方法
JP7119475B2 (ja) * 2018-03-22 2022-08-17 日本製鉄株式会社 方向性電磁鋼板の製造方法
US11851726B2 (en) * 2018-07-31 2023-12-26 Nippon Steel Corporation Grain oriented electrical steel sheet
KR102177044B1 (ko) * 2018-11-30 2020-11-10 주식회사 포스코 방향성 전기강판 및 그의 제조방법
KR20240035911A (ko) * 2019-04-23 2024-03-18 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 방향성 전자 강판의 제조 방법

Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
SU667595A1 (ru) * 1978-01-30 1979-06-15 Предприятие П/Я Г-4012 Способ термической обработки листов магнитопроводов
RU2198230C2 (ru) * 1997-03-14 2003-02-10 Аччаи Спечьяли Терни С.п.А. Способ ингибиционного контроля при изготовлении текстурированных листов электротехнической стали
RU2285730C2 (ru) * 2000-12-18 2006-10-20 Тиссенкрупп Аччаи Спечали Терни С.П.А. Способ производства полос из электротехнической стали с ориентированными зернами

Family Cites Families (23)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
AU530384B2 (en) 1979-06-28 1983-07-14 Nippon Kokan Kabushiki Kaisha Controlled cooling of steel strip to effect continuous annealing
JPS5911626A (ja) 1982-07-12 1984-01-21 Hitachi Ltd ホトマスク
JPS59116326A (ja) * 1982-12-24 1984-07-05 Kawasaki Steel Corp 方向性珪素鋼板の製造設備
JPS6112823A (ja) 1984-06-28 1986-01-21 Nippon Steel Corp 方向性電磁鋼板の脱炭焼鈍方法
US4898626A (en) 1988-03-25 1990-02-06 Armco Advanced Materials Corporation Ultra-rapid heat treatment of grain oriented electrical steel
JP2688146B2 (ja) 1992-07-29 1997-12-08 新日本製鐵株式会社 高い磁束密度を有する一方向性電磁鋼板の製造方法
JP3392579B2 (ja) 1995-04-26 2003-03-31 新日本製鐵株式会社 極めて低い鉄損をもつ一方向性電磁鋼板の製造方法
CN1158641A (zh) 1995-06-23 1997-09-03 新日本制铁株式会社 连续退火冷轧薄钢板的方法和设备
JP3456860B2 (ja) 1997-04-02 2003-10-14 新日本製鐵株式会社 鉄損特性の極めて優れた一方向性電磁鋼板の製造方法
EP0926250B1 (en) * 1997-04-16 2009-04-15 Nippon Steel Corporation Grain-oriented electromagnetic steel sheet having excellent film characteristics and magnetic characteristics, its production method and decarburization annealing setup therefor
JP4105780B2 (ja) 1997-05-27 2008-06-25 新日本製鐵株式会社 方向性電磁鋼板の脱炭焼鈍方法およびその装置
KR100241810B1 (ko) * 1997-06-28 2000-03-02 윤덕용 온돌 난방용 패널
JP3707268B2 (ja) 1998-10-28 2005-10-19 Ｊｆｅスチール株式会社 方向性電磁鋼板の製造方法
JP4377477B2 (ja) * 1999-05-31 2009-12-02 新日本製鐵株式会社 高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法
KR100359622B1 (ko) 1999-05-31 2002-11-07 신닛뽄세이테쯔 카부시키카이샤 고자장 철손 특성이 우수한 고자속밀도 일방향성 전자 강판 및 그의 제조방법
JP4032162B2 (ja) * 2000-04-25 2008-01-16 Ｊｆｅスチール株式会社 方向性電磁鋼板およびその製造方法
CN2463397Y (zh) 2001-01-03 2001-12-05 沈申昆 长杆件热处理设备
JP3997712B2 (ja) * 2001-01-19 2007-10-24 Ｊｆｅスチール株式会社 Ｅｉコア用の方向性電磁鋼板の製造方法
WO2002057503A1 (fr) 2001-01-19 2002-07-25 Kawasaki Steel Corporation Feuille d'acier magnetique a grains orientes exempte de couche de fond contenant de la forsterite en tant que constituant primaire et dotee de bonnes caracteristiques magnetiques
JP3387914B1 (ja) 2001-09-21 2003-03-17 新日本製鐵株式会社 皮膜特性と高磁場鉄損に優れる高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法
JP4593976B2 (ja) * 2004-05-31 2010-12-08 株式会社神戸製鋼所 連続焼鈍炉での鋼板のガスジェット冷却装置
JP2010222631A (ja) 2009-03-23 2010-10-07 Kobe Steel Ltd 鋼板連続焼鈍設備および鋼板連続焼鈍設備の運転方法
JP5772410B2 (ja) * 2010-11-26 2015-09-02 Ｊｆｅスチール株式会社 方向性電磁鋼板の製造方法

Patent Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
SU667595A1 (ru) * 1978-01-30 1979-06-15 Предприятие П/Я Г-4012 Способ термической обработки листов магнитопроводов
RU2198230C2 (ru) * 1997-03-14 2003-02-10 Аччаи Спечьяли Терни С.п.А. Способ ингибиционного контроля при изготовлении текстурированных листов электротехнической стали
RU2285730C2 (ru) * 2000-12-18 2006-10-20 Тиссенкрупп Аччаи Спечали Терни С.П.А. Способ производства полос из электротехнической стали с ориентированными зернами

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
:. *

Cited By (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2665649C1 (ru) * 2014-11-27 2018-09-03 ДжФЕ СТИЛ КОРПОРЕЙШН Способ изготовления листа из текстурированной электротехнической стали
RU2689170C1 (ru) * 2015-09-25 2019-05-24 ДжФЕ СТИЛ КОРПОРЕЙШН Лист из текстурированной электротехнической стали и способ его изготовления
RU2695736C1 (ru) * 2015-10-26 2019-07-25 Ниппон Стил Корпорейшн Электротехнический стальной лист с ориентированной зеренной структурой и обезуглероженный стальной лист, используемый для его производства
RU2698042C1 (ru) * 2015-12-04 2019-08-21 ДжФЕ СТИЛ КОРПОРЕЙШН Способ производства текстурированной электротехнической листовой стали
RU2698040C1 (ru) * 2016-03-09 2019-08-21 ДжФЕ СТИЛ КОРПОРЕЙШН Способ производства текстурированного листа из электротехнической стали
RU2724265C1 (ru) * 2016-10-19 2020-06-22 ДжФЕ СТИЛ КОРПОРЕЙШН Оборудование для отжига горячекатаного листа, способ отжига горячекатаного листа и способ удаления окалины с кремнийсодержащего горячекатаного стального листа
US11788165B2 (en) 2016-10-19 2023-10-17 Jfe Steel Corporation Hot-band annealing equipment, hot-band annealing method and descaling method for Si-containing hot rolled steel sheet
RU2709911C1 (ru) * 2016-11-28 2019-12-23 ДжФЕ СТИЛ КОРПОРЕЙШН Текстурированная электромагнитная листовая сталь и способ производства текстурированной электромагнитной листовой стали
RU2727435C1 (ru) * 2017-07-13 2020-07-21 Ниппон Стил Корпорейшн Лист анизотропной электротехнической стали
RU2772057C1 (ru) * 2019-01-16 2022-05-16 Ниппон Стил Корпорейшн Лист анизотропной электротехнической стали, способ формирования изоляционного покрытия листа анизотропной электротехнической стали и способ производства листа анизотропной электротехнической стали

Also Published As

Publication number Publication date
CN102812133A (zh) 2012-12-05
EP2540844B1 (en) 2017-11-22
US20130074996A1 (en) 2013-03-28
BR112012021454A2 (pt) 2016-05-31
TWI472626B (zh) 2015-02-11
US9574249B2 (en) 2017-02-21
RU2012140409A (ru) 2014-03-27
KR20120118494A (ko) 2012-10-26
JP4840518B2 (ja) 2011-12-21
EP2540844A1 (en) 2013-01-02
EP2540844A4 (en) 2016-11-23
KR101445467B1 (ko) 2014-09-26
CN102812133B (zh) 2014-12-31
TW201130996A (en) 2011-09-16
JP2011174138A (ja) 2011-09-08
WO2011105054A1 (ja) 2011-09-01
BR112012021454B1 (pt) 2018-06-19

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2532539C2 (ru) Способ изготовления листа текстурированной электротехнической стали
US7981223B2 (en) Ultra-high magnetic flux density grain-oriented electrical steel sheet excellent in iron loss at a high magnetic flux density and film properties and method for producing the same
JP5417936B2 (ja) 方向性電磁鋼板の製造方法
EP3144400B1 (en) Method for producing grain-oriented electromagnetic steel sheet
EP3530770B1 (en) Hot-rolled steel sheet for electrical steel sheet production and method of producing same
JP4962516B2 (ja) 方向性電磁鋼板の製造方法
WO2010047414A1 (ja) 方向性電磁鋼板の製造方法
WO2017111433A1 (ko) 방향성 전기강판의 제조방법
WO2017159507A1 (ja) 方向性電磁鋼板の製造方法および製造設備列
US9536657B2 (en) Grain oriented electrical steel sheet and method for manufacturing the same
EP3556877B1 (en) Grain-oriented electrical steel sheet and method for manufacturing same
EP4174194A1 (en) Production method for grain-oriented electrical steel sheet
JP6137490B2 (ja) 一次再結晶集合組織の予測方法および方向性電磁鋼板の製造方法
JP6859935B2 (ja) 方向性電磁鋼板の製造方法
JP2003193134A (ja) 磁気特性および被膜特性の優れた方向性電磁鋼板の製造方法
RU2805838C1 (ru) Способ производства листа анизотропной электротехнической стали
JP2002194444A (ja) 磁気特性及び被膜特性に優れた方向性電磁鋼板の製造方法
JP4184755B2 (ja) 一方向性電磁鋼板

Legal Events

Date Code Title Description
TK4A Correction to the publication in the bulletin (patent)

Free format text: AMENDMENT TO CHAPTER -FG4A- IN JOURNAL: 31-2014 FOR TAG: (57)