JPS6112823A - 方向性電磁鋼板の脱炭焼鈍方法 - Google Patents
方向性電磁鋼板の脱炭焼鈍方法Info
- Publication number
- JPS6112823A JPS6112823A JP13195884A JP13195884A JPS6112823A JP S6112823 A JPS6112823 A JP S6112823A JP 13195884 A JP13195884 A JP 13195884A JP 13195884 A JP13195884 A JP 13195884A JP S6112823 A JPS6112823 A JP S6112823A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- annealing
- sheet
- cooling
- decarbonization
- oxidation degree
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D3/00—Diffusion processes for extraction of non-metals; Furnaces therefor
- C21D3/02—Extraction of non-metals
- C21D3/04—Decarburising
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は極めて均一性に富んだ絶縁皮膜と優れた磁気特
性を得ることのできる方向性電磁鋼板の脱炭焼鈍方法に
関する。
性を得ることのできる方向性電磁鋼板の脱炭焼鈍方法に
関する。
（従来の技術）
方向性電磁鋼板の製造工程においては鋼中のＣ量の所定
量の存在は鋼の金属組織のコントロールに重要な役割が
あるため通常０．０２〜０．０７％を含有させて鋳込ま
れる。しかし製品に存在するＣ量は磁気特性を著しく劣
化させるので最終仕上焼鈍前に０．００３０％程度以下
にまで減少させる脱炭焼鈍工程を有しているのが普通で
ある。
量の存在は鋼の金属組織のコントロールに重要な役割が
あるため通常０．０２〜０．０７％を含有させて鋳込ま
れる。しかし製品に存在するＣ量は磁気特性を著しく劣
化させるので最終仕上焼鈍前に０．００３０％程度以下
にまで減少させる脱炭焼鈍工程を有しているのが普通で
ある。
との脱炭焼鈍工程は鋼中のＣを鋼板表面に拡散させ雰囲
気中の酸素と結合させ一酸化炭素として除外する機構か
らなる。しかし、この脱炭焼鈍工程では脱炭のみならず
後の仕上焼鈍工程でのグラス皮膜形成に重要な５ＩＯ２
及びファイヤライト（Ｆａｙａｌｉｔｅ ２ＦｅＯ−８
ｉ０２ ）主体の酸化膜の形成という重要な役割がある
ため雰囲気中の酸素量のコントロールが重要である。
気中の酸素と結合させ一酸化炭素として除外する機構か
らなる。しかし、この脱炭焼鈍工程では脱炭のみならず
後の仕上焼鈍工程でのグラス皮膜形成に重要な５ＩＯ２
及びファイヤライト（Ｆａｙａｌｉｔｅ ２ＦｅＯ−８
ｉ０２ ）主体の酸化膜の形成という重要な役割がある
ため雰囲気中の酸素量のコントロールが重要である。
通常は水素或いは水素＋窒素を主体とする混合ガスを所
定温度の水中に通すなどして所定露点を確保して露点を
コントロールすることが多い。この酸素量の表示として
の露点は雰囲気ガス中の水素ガス量によシ実質内容が異
なるので一般にはＰＨｏ／ＰＨ値を酸化度として表示す
る。
定温度の水中に通すなどして所定露点を確保して露点を
コントロールすることが多い。この酸素量の表示として
の露点は雰囲気ガス中の水素ガス量によシ実質内容が異
なるので一般にはＰＨｏ／ＰＨ値を酸化度として表示す
る。
従来の方向性電磁鋼板の脱炭焼鈍工程は雰囲気の酸化度
をＰＨ２Ｏ／ＰＨ２値として約０．１５〜０．７５の範
囲内の一定値とされるのが普通であった。その後検討さ
れ特公昭５７−１５７５号公報記載の方法では、脱炭焼
鈍工程を前部と後部に分け、脱炭焼鈍温度、例えば７５
０〜８８０℃での前部領域の雰囲気の酸化度ＰＨ２Ｏ／
ＰＨ２を０．１５以上とし、後部領域の雰囲気の酸化度
ＰＨ２゜／ＰＨ２を０．７５以下でかつ前部領域の酸化
度ＰＨ２Ｏ／ＰＨ２よシ小さくする方法が提案されてい
る。との脱炭焼鈍工程において前部と後部に分け、後部
の雰囲気の酸化度を前部よ如小さくすることによシ、製
品の磁気特性と皮膜特性が改善されるという作用効果が
あり有用である。
をＰＨ２Ｏ／ＰＨ２値として約０．１５〜０．７５の範
囲内の一定値とされるのが普通であった。その後検討さ
れ特公昭５７−１５７５号公報記載の方法では、脱炭焼
鈍工程を前部と後部に分け、脱炭焼鈍温度、例えば７５
０〜８８０℃での前部領域の雰囲気の酸化度ＰＨ２Ｏ／
ＰＨ２を０．１５以上とし、後部領域の雰囲気の酸化度
ＰＨ２゜／ＰＨ２を０．７５以下でかつ前部領域の酸化
度ＰＨ２Ｏ／ＰＨ２よシ小さくする方法が提案されてい
る。との脱炭焼鈍工程において前部と後部に分け、後部
の雰囲気の酸化度を前部よ如小さくすることによシ、製
品の磁気特性と皮膜特性が改善されるという作用効果が
あり有用である。
（発明が解決しよう仁する問題点） 、ところで本発
明者らは、時代の要請である省エネルギーに対処すべく
、方向性電磁銅板の磁メ特性、皮膜特性ともさらに改善
し、かつより安定した製品が製造されるように脱炭焼鈍
工程について検討した。
明者らは、時代の要請である省エネルギーに対処すべく
、方向性電磁銅板の磁メ特性、皮膜特性ともさらに改善
し、かつより安定した製品が製造されるように脱炭焼鈍
工程について検討した。
（問題点を解決するだめの手段）
その結果、これまでは脱炭焼鈍に際して均熱後の冷却帯
の雰囲気には着目されていなかったものをこの冷却帯に
おける７５０℃以下の雰囲気の酸化度Ｐ□２Ｏ／ＰＨ２
を０，１以下にすると、鋼板は追加酸化されることがな
く脱炭焼鈍温度域つまり均熱帯で形成されたファイヤラ
イ） （Ｆａｙａｌｉｔｅ ）層の一部がシリカ（５ｉ
ｌｉｃａ ）層に変化する反応があって鋼板表面の酸化
膜層中のＦｅ酸化物を低減し５ＩＯ２比率を高め、Ｓ１
０゜主体の緻密な酸化膜層が形成され、製品の磁気特性
、皮膜特性がともに改善されることを見出した。
の雰囲気には着目されていなかったものをこの冷却帯に
おける７５０℃以下の雰囲気の酸化度Ｐ□２Ｏ／ＰＨ２
を０，１以下にすると、鋼板は追加酸化されることがな
く脱炭焼鈍温度域つまり均熱帯で形成されたファイヤラ
イ） （Ｆａｙａｌｉｔｅ ）層の一部がシリカ（５ｉ
ｌｉｃａ ）層に変化する反応があって鋼板表面の酸化
膜層中のＦｅ酸化物を低減し５ＩＯ２比率を高め、Ｓ１
０゜主体の緻密な酸化膜層が形成され、製品の磁気特性
、皮膜特性がともに改善されることを見出した。
以下に本発明を詳細に述べる。
通常、脱炭焼鈍工程においては鋼板の脱炭性及び酸化膜
形成の点から脱炭焼鈍時の昇温中及び均熱時の雰囲気ガ
ス、その流源、酸化度、均熱温度と時間等のコントロー
ルは重要であシ種々検討されて来た。
形成の点から脱炭焼鈍時の昇温中及び均熱時の雰囲気ガ
ス、その流源、酸化度、均熱温度と時間等のコントロー
ルは重要であシ種々検討されて来た。
近年では方向性電磁鋼板は高Ｓｔ化に伴って２次再結晶
の安定化等の目的で鋼成分としてＳｂ ＋Ｃｕ ＋Ｓ
ｎ ＋ Ｍｏ等の種々の元素がインヒビターあるいはイ
ンヒビター強化の目的で添加されている。これらの微量
の添加元素は何れも脱炭性を阻害する傾向がある。雰囲
気の酸化度、脱炭温度、時間等の通板条件は重要であシ
脱炭反応と酸化膜形成の主反応域である脱炭焼鈍炉での
鋼板の昇温および均熱過程については充分な検討がなさ
れて来たが、均熱終了後の冷却帯の雰囲気条件について
は従来あまり検討がなされていなかった。このため脱炭
焼鈍工程での昇温過程、均熱過程の雰囲気条件を充分管
理してもガラス皮膜形成及び磁性が変動することが多か
った。
の安定化等の目的で鋼成分としてＳｂ ＋Ｃｕ ＋Ｓ
ｎ ＋ Ｍｏ等の種々の元素がインヒビターあるいはイ
ンヒビター強化の目的で添加されている。これらの微量
の添加元素は何れも脱炭性を阻害する傾向がある。雰囲
気の酸化度、脱炭温度、時間等の通板条件は重要であシ
脱炭反応と酸化膜形成の主反応域である脱炭焼鈍炉での
鋼板の昇温および均熱過程については充分な検討がなさ
れて来たが、均熱終了後の冷却帯の雰囲気条件について
は従来あまり検討がなされていなかった。このため脱炭
焼鈍工程での昇温過程、均熱過程の雰囲気条件を充分管
理してもガラス皮膜形成及び磁性が変動することが多か
った。
この原因１について検討したところ、脱炭焼鈍炉内の冷
却帯の雰囲気の変動が原因していることが判った。そこ
で冷却帯での鋼板温度と雰囲気ガスの酸化度との関係に
ついて種々検討した。これを実験データを参照して述べ
る。
却帯の雰囲気の変動が原因していることが判った。そこ
で冷却帯での鋼板温度と雰囲気ガスの酸化度との関係に
ついて種々検討した。これを実験データを参照して述べ
る。
供試材としてＣ：０．０７３％、Ｓｔ：３．３０チ、Ｍ
ｎ ： ０．０７５ ％、Ｓ ： ０．０２４％、Ａ７
：０．０２６ｆ％、Ｎ：０．００８％をペース成分とす
るスラブを、公知の方法により、熱間圧延→熱延板焼鈍
耐冷間圧延して０．２２５ｍｍ厚とした鋼板を用いた。
ｎ ： ０．０７５ ％、Ｓ ： ０．０２４％、Ａ７
：０．０２６ｆ％、Ｎ：０．００８％をペース成分とす
るスラブを、公知の方法により、熱間圧延→熱延板焼鈍
耐冷間圧延して０．２２５ｍｍ厚とした鋼板を用いた。
この鋼板をＮ ’５０チ＋Ｈ２：５０チ、酸化度２
。
。
ＰＩ□２Ｏ／Ｐ１（２−０５２の雰囲気ガス中で８４０
℃×２分間脱炭焼鈍し、この脱炭焼鈍の冷却帯にて７５
０℃から２００℃以下に冷却するさいの雰囲気ガスの酸
化度ＰＴ（。／ＰＨをｏ、ｏｏｉ〜０．５に変えて通板
した。
℃×２分間脱炭焼鈍し、この脱炭焼鈍の冷却帯にて７５
０℃から２００℃以下に冷却するさいの雰囲気ガスの酸
化度ＰＴ（。／ＰＨをｏ、ｏｏｉ〜０．５に変えて通板
した。
この脱炭焼鈍後の鋼板にＭｇ０１００垂部部にＴ ｒ
０２を３重量部配合した焼鈍分離剤を塗布し、１２００
℃で２０時間の最終仕上焼鈍を行々っだ。
０２を３重量部配合した焼鈍分離剤を塗布し、１２００
℃で２０時間の最終仕上焼鈍を行々っだ。
この鋼板の鉄損値Ｗ を測定し、その結果を第１図に
示す。この図から明らかなように、鉄損値に冷却過程の
雰囲気ガスの酸化度ＰＨ２Ｏ／ＰＨ２が大きな影響を及
はし、該酸化度ＰＨ２Ｏ／ＰＨ２を０．１０以下に低減
して冷却すると鉄損値が大幅に改善され、その値も変動
が少なく安定することが見出された。この図には示して
いないが、酸化度〜２Ｏ／ＰＨ２を０．１０以下で冷却
したものは、皮膜も良好で全板幅にわたって外観、密着
性とも均一であった。
示す。この図から明らかなように、鉄損値に冷却過程の
雰囲気ガスの酸化度ＰＨ２Ｏ／ＰＨ２が大きな影響を及
はし、該酸化度ＰＨ２Ｏ／ＰＨ２を０．１０以下に低減
して冷却すると鉄損値が大幅に改善され、その値も変動
が少なく安定することが見出された。この図には示して
いないが、酸化度〜２Ｏ／ＰＨ２を０．１０以下で冷却
したものは、皮膜も良好で全板幅にわたって外観、密着
性とも均一であった。
本発明が適用される方向性電磁鋼板の鋼成分は、特別な
規制は必要でなく、Ｃ：０．０２〜０．１０％、Ｓｉ：
２．５〜４０チにインヒビターを形成するＭｎ。
規制は必要でなく、Ｃ：０．０２〜０．１０％、Ｓｉ：
２．５〜４０チにインヒビターを形成するＭｎ。
Ｓ、ＡＡ、ＮやＣｕ＋Ｓｎ＋Ｓｅ＋Ｓｂ等を１稲または
２種以上が含まれうるものである。
２種以上が含まれうるものである。
またスラブの熱間圧延に先立つ加熱温度や、熱間圧延の
条件、熱延板焼鈍の条件、冷間圧延条件は公知のもので
よい。さらに１回冷間圧延または中間焼鈍をはさんで２
回以上の冷間圧延によシ最終板厚とする方法であっても
よい。
条件、熱延板焼鈍の条件、冷間圧延条件は公知のもので
よい。さらに１回冷間圧延または中間焼鈍をはさんで２
回以上の冷間圧延によシ最終板厚とする方法であっても
よい。
次いで行なう脱炭焼鈍は８５０℃で２分間行なわれ、該
脱炭焼鈍の冷却過程では７５０℃以下を雰囲気ガスの酸
化度ＰＨ２Ｏ／ＰＨ２を０，１０以下として一冷却する
。
脱炭焼鈍の冷却過程では７５０℃以下を雰囲気ガスの酸
化度ＰＨ２Ｏ／ＰＨ２を０，１０以下として一冷却する
。
冷却帯雰囲気酸化度を７５０℃以下の温度でＰＩ（２Ｏ
／ＰＨ２≦０．１に規定した理由はＰＨ２Ｏ／ ＰＨ２
０，１超ではファイヤライト（Ｆａｙａｌｉｔｅ ）或
いはウスタイ） （Ｗｕｓｔｉｔｅ ）形成域であり鋼
板酸化膜層の変質、追加酸化の影響で酸化膜中のＦｅ酸
化物量を増大してグラス皮膜形成条件にバラツキをもた
らし、極端な場合には仕上焼鈍でのコイルラップ間雰囲
気の酸化度を高めるのと同じ悪影響によシ金属斑点模様
等の皮膜欠陥を生じ、さらに酸化膜層を変質させ仕上焼
鈍の昇温過程でインヒビターの変質分解等を生じさせ２
次再結晶の発達に悪影響を及はして磁性を劣化させるか
らである。
／ＰＨ２≦０．１に規定した理由はＰＨ２Ｏ／ ＰＨ２
０，１超ではファイヤライト（Ｆａｙａｌｉｔｅ ）或
いはウスタイ） （Ｗｕｓｔｉｔｅ ）形成域であり鋼
板酸化膜層の変質、追加酸化の影響で酸化膜中のＦｅ酸
化物量を増大してグラス皮膜形成条件にバラツキをもた
らし、極端な場合には仕上焼鈍でのコイルラップ間雰囲
気の酸化度を高めるのと同じ悪影響によシ金属斑点模様
等の皮膜欠陥を生じ、さらに酸化膜層を変質させ仕上焼
鈍の昇温過程でインヒビターの変質分解等を生じさせ２
次再結晶の発達に悪影響を及はして磁性を劣化させるか
らである。
冷却過程において雰囲気酸化度を規定する温度を７５０
℃以下とするのは７５０℃超では脱炭及び酸化膜形成が
さかんな温度域であるのに対し、これ以下では段階的で
はあるが脱炭及び酸化膜形成反応が弱まシ有効な温度域
とならないからである。
℃以下とするのは７５０℃超では脱炭及び酸化膜形成が
さかんな温度域であるのに対し、これ以下では段階的で
はあるが脱炭及び酸化膜形成反応が弱まシ有効な温度域
とならないからである。
脱炭焼鈍の後は、ＭｇＯを主成分とじＴｉＯ２等のＴＩ
酸化物や硫酸アンチモンやＳｒＳ等の硫化物等の１種ま
たは２種以上が配合された焼鈍分離剤が鋼板に塗布され
、次いで仕上焼鈍される。
酸化物や硫酸アンチモンやＳｒＳ等の硫化物等の１種ま
たは２種以上が配合された焼鈍分離剤が鋼板に塗布され
、次いで仕上焼鈍される。
本発明によると、脱炭焼鈍工程での冷却帯で鋼板の追加
酸化が生じない上に均熱過程で形成されたファイヤライ
トの一部がシリカ層に変化する反応が起って鋼板表面の
酸化膜層中の５ｉｏ２比率が高くな、！ｌ） ５ｉｏ２
主体の緻密な酸化膜層となる。このため仕上焼鈍昇温過
程でのコイルラップ間の露点を下け、雰囲気ガスによる
酸化、還元反応を受は難くシ、脱炭焼鈍時に形成した５
１０２主体の酸化膜は変質することなくグラス皮膜形成
反応が生じ良質のガラス皮膜を形成する。
酸化が生じない上に均熱過程で形成されたファイヤライ
トの一部がシリカ層に変化する反応が起って鋼板表面の
酸化膜層中の５ｉｏ２比率が高くな、！ｌ） ５ｉｏ２
主体の緻密な酸化膜層となる。このため仕上焼鈍昇温過
程でのコイルラップ間の露点を下け、雰囲気ガスによる
酸化、還元反応を受は難くシ、脱炭焼鈍時に形成した５
１０２主体の酸化膜は変質することなくグラス皮膜形成
反応が生じ良質のガラス皮膜を形成する。
又とのＳ ｔ Ｏ２主体の酸化膜は仕上焼鈍昇温過程で
の雰囲気ガスによるインヒビターの変質、分解等からの
保護作用があるため２次再結晶を安定化し、磁性も向上
するものと思われる。
の雰囲気ガスによるインヒビターの変質、分解等からの
保護作用があるため２次再結晶を安定化し、磁性も向上
するものと思われる。
（実施例）
次に実施例を示す。
実施例１
ｃ：ｏ、０６８％、Ｓｉ ： ３．１５ ％、 Ｍｎ
： ０．０７０％、ＡＪｌ： ０．０２６％、Ｃｕ：０
．０８’％、ｓｎ：ｏ、１０％、Ｎ：ｏ、ｏｏｓチ、Ｓ
：０．０２５％のスラブを公知の方法によシ熱間圧延−
熱延板焼鈍一冷間圧延により ０．２９間板厚の鋼板と
した。
： ０．０７０％、ＡＪｌ： ０．０２６％、Ｃｕ：０
．０８’％、ｓｎ：ｏ、１０％、Ｎ：ｏ、ｏｏｓチ、Ｓ
：０．０２５％のスラブを公知の方法によシ熱間圧延−
熱延板焼鈍一冷間圧延により ０．２９間板厚の鋼板と
した。
この鋼板を連続焼鈍炉で８４０ＣにてＮ２２５％＋ａ２
７５％、ＰＨ２Ｏ／ＰＨ２士ｏ、５２の雰囲タガスで２
分間脱炭焼鈍後、冷却帯における７５０℃からの冷却を
雰囲気ガスＮ２２５％十Ｈ２７５１）でＰＨ２Ｏ／ＰＨ
２を０．５ 、０．２．０．０８ 、Ｏ，００，８、０
，００１にて行った。このときの冷却帯７５０〜２００
′Ｃまでの冷却帯通過時間は６０秒であった。
７５％、ＰＨ２Ｏ／ＰＨ２士ｏ、５２の雰囲タガスで２
分間脱炭焼鈍後、冷却帯における７５０℃からの冷却を
雰囲気ガスＮ２２５％十Ｈ２７５１）でＰＨ２Ｏ／ＰＨ
２を０．５ 、０．２．０．０８ 、Ｏ，００，８、０
，００１にて行った。このときの冷却帯７５０〜２００
′Ｃまでの冷却帯通過時間は６０秒であった。
との脱炭焼鈍後の鋼板にＭｇ０１００重量部にＴｉ０２
５重量部を配合した焼鈍分離剤を塗布後、１２００℃、
２０時間の最終仕上焼鈍を行った。
５重量部を配合した焼鈍分離剤を塗布後、１２００℃、
２０時間の最終仕上焼鈍を行った。
このときの鋼板表面の酸化膜の酸素量及び磁性、皮膜特
性の測定結果を第１表に示す。
性の測定結果を第１表に示す。
実施例２
Ｃ：０．０７５％、Ｓｆ：３．２５％、Ｍｎ：０．０７
２％、Ａｔ： ０．０２７％、Ｃｕ：０．０９％、Ｓｎ
：０．１０％、Ｎ：ｏ、ｏｏｓチ、Ｓ：０．０２５係の
スラブを公知の方法によυ熱間圧延−熱延板焼鈍−冷間
圧延によυ０．２２５胡板厚の鋼板とした。
２％、Ａｔ： ０．０２７％、Ｃｕ：０．０９％、Ｓｎ
：０．１０％、Ｎ：ｏ、ｏｏｓチ、Ｓ：０．０２５係の
スラブを公知の方法によυ熱間圧延−熱延板焼鈍−冷間
圧延によυ０．２２５胡板厚の鋼板とした。
この鋼板を連続焼鈍炉中で８４０℃にて雰囲気がスＮ２
２５％−４−Ｈ２７ｓ ｑｂＸＰＨ２０／ｐＨ２Ｏ、
５２で２分間脱炭焼鈍後、冷却帯において７５０℃から
２００℃以下に冷却するさい温度の降下につれてＮ２と
Ｎ２の混合されてなる雰囲気のＮ２の割合を２５％から
８０係に増加させた雰囲気ガスにて酸化度Ｐ□２（、／
Ｐ□２を０．５，０．２，０．０８，０．００８，０．
００１として冷却した。
２５％−４−Ｈ２７ｓ ｑｂＸＰＨ２０／ｐＨ２Ｏ、
５２で２分間脱炭焼鈍後、冷却帯において７５０℃から
２００℃以下に冷却するさい温度の降下につれてＮ２と
Ｎ２の混合されてなる雰囲気のＮ２の割合を２５％から
８０係に増加させた雰囲気ガスにて酸化度Ｐ□２（、／
Ｐ□２を０．５，０．２，０．０８，０．００８，０．
００１として冷却した。
このときの冷却帯７５０〜２００℃までの通過時間は６
０秒であった。この脱炭焼鈍後の鋼板に実施例１と同様
に焼鈍分離剤を塗布し、最終仕上焼鈍を行った。かくし
て得られた銅板表面の酸化膜の酸素量、磁気特性、皮膜
特性を第２表に示す。
０秒であった。この脱炭焼鈍後の鋼板に実施例１と同様
に焼鈍分離剤を塗布し、最終仕上焼鈍を行った。かくし
て得られた銅板表面の酸化膜の酸素量、磁気特性、皮膜
特性を第２表に示す。
実施例３
Ｃ：０．０４８％、Ｓｉ：３．１８％、Ｍｎ ： ０．
０６８％、Ａ／、：０．０１０チ、Ｓ：０．０２４％を
含有するスラブを公知の方法によシ熱延した。これを酸
洗後０．６８調まで冷間圧延し、９８０℃で中間焼鈍を
行った後、最終板厚０．２７ｔｔａｎまで冷間圧延した
。
０６８％、Ａ／、：０．０１０チ、Ｓ：０．０２４％を
含有するスラブを公知の方法によシ熱延した。これを酸
洗後０．６８調まで冷間圧延し、９８０℃で中間焼鈍を
行った後、最終板厚０．２７ｔｔａｎまで冷間圧延した
。
次いで脱炭焼鈍を連続炉中で実施例１と同様にして行い
、冷却帯における雰囲気の酸化度へ。。／ＰＨ２を変え
て冷却した。
、冷却帯における雰囲気の酸化度へ。。／ＰＨ２を変え
て冷却した。
との脱炭焼鈍後の鋼板に焼鈍分離剤としてＭｇ０１００
重量部に対しＴ＋０２１重量部を添加して塗布し、１２
００℃Ｘ ２０ ｈｒの最終仕上焼鈍を行った。
重量部に対しＴ＋０２１重量部を添加して塗布し、１２
００℃Ｘ ２０ ｈｒの最終仕上焼鈍を行った。
このときの磁気特性、皮膜特性を第３表に示す。
以上のように、本発明によると磁気的性がすぐれ、皮膜
特性にもすぐれた方向性電磁鋼板が製造される。
特性にもすぐれた方向性電磁鋼板が製造される。
第１図は本発明における鉄損値Ｗ１７１５ｏに及はす脱
炭焼鈍の冷却過程における雰囲気ガスの酸化度ＰＨ２Ｏ
／ＰＨ２の影響を示す図である。
炭焼鈍の冷却過程における雰囲気ガスの酸化度ＰＨ２Ｏ
／ＰＨ２の影響を示す図である。
Claims (1)
- 方向性電磁鋼板の仕上焼鈍前の脱炭焼鈍工程において、
脱炭焼鈍後に冷却するにさいし７５０℃以下を、雰囲気
ガスの酸化度Ｐ＿Ｈ＿＿２＿Ｏ／Ｐ＿Ｈ＿２を０．１０
以下として冷却することを特徴とする方向性電磁鋼板の
脱炭焼鈍方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13195884A JPS6112823A (ja) | 1984-06-28 | 1984-06-28 | 方向性電磁鋼板の脱炭焼鈍方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13195884A JPS6112823A (ja) | 1984-06-28 | 1984-06-28 | 方向性電磁鋼板の脱炭焼鈍方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6112823A true JPS6112823A (ja) | 1986-01-21 |
| JPH0357167B2 JPH0357167B2 (ja) | 1991-08-30 |
Family
ID=15070187
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13195884A Granted JPS6112823A (ja) | 1984-06-28 | 1984-06-28 | 方向性電磁鋼板の脱炭焼鈍方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6112823A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH072386U (ja) * | 1993-06-15 | 1995-01-13 | 鹿島建設株式会社 | タワークレーン |
| CN102812133A (zh) * | 2010-02-24 | 2012-12-05 | 杰富意钢铁株式会社 | 取向性电磁钢板的制造方法 |
| US9956118B2 (en) | 2014-09-15 | 2018-05-01 | 3M Innovative Properties Company | Personal protective system tool communication adapter |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS571575A (en) * | 1980-05-06 | 1982-01-06 | Fuanzeruto Yozefu | Protector for welding |
-
1984
- 1984-06-28 JP JP13195884A patent/JPS6112823A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS571575A (en) * | 1980-05-06 | 1982-01-06 | Fuanzeruto Yozefu | Protector for welding |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH072386U (ja) * | 1993-06-15 | 1995-01-13 | 鹿島建設株式会社 | タワークレーン |
| CN102812133A (zh) * | 2010-02-24 | 2012-12-05 | 杰富意钢铁株式会社 | 取向性电磁钢板的制造方法 |
| US20130074996A1 (en) * | 2010-02-24 | 2013-03-28 | Jfe Steel Corporation | Method for manufacturing grain oriented electrical steel sheet |
| US9574249B2 (en) | 2010-02-24 | 2017-02-21 | Jfe Steel Corporation | Method for manufacturing grain oriented electrical steel sheet |
| US9956118B2 (en) | 2014-09-15 | 2018-05-01 | 3M Innovative Properties Company | Personal protective system tool communication adapter |
| US11090192B2 (en) | 2014-09-15 | 2021-08-17 | 3M Innovative Properties Company | Personal protective system tool communication adapter |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0357167B2 (ja) | 1991-08-30 |
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