JP2688146B2 - 高い磁束密度を有する一方向性電磁鋼板の製造方法 - Google Patents
高い磁束密度を有する一方向性電磁鋼板の製造方法Info
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、結晶粒がミラー指数で
｛１１０｝〈００１〉方位に集積した、いわゆる方向性
電磁鋼板の製造方法に関するものである。この鋼板は、
軟磁性材料として変圧器等の電気機器の鉄芯として用い
られる。
｛１１０｝〈００１〉方位に集積した、いわゆる方向性
電磁鋼板の製造方法に関するものである。この鋼板は、
軟磁性材料として変圧器等の電気機器の鉄芯として用い
られる。
【０００２】
【従来の技術】方向性電磁鋼板は、｛１１０｝〈００
１〉方位に集積した結晶粒により構成された通常４．８
％以下のＳｉを含有する板厚０．１から０．４mmの鋼板
である。この鋼板は、磁気特性として励磁特性と鉄損特
性が要求され、この要求に応えるためには、結晶方位を
高度に揃えることが重要である。この結晶方位の集積化
は二次再結晶とよばれるカタストロフィックな粒成長現
象を利用して達成される。この二次再結晶を制御するた
めには、（１）二次再結晶前の一次再結晶組織の調整
と、（２）インヒビターとよばれる微細析出物もしくは
粒界偏析元素の調整を行うことが必要である。このイン
ヒビターは、一次再結晶組織のなかで、一般の粒の成長
を抑制し、特定の方位粒のみを優先的に成長させる機能
を持つ。
１〉方位に集積した結晶粒により構成された通常４．８
％以下のＳｉを含有する板厚０．１から０．４mmの鋼板
である。この鋼板は、磁気特性として励磁特性と鉄損特
性が要求され、この要求に応えるためには、結晶方位を
高度に揃えることが重要である。この結晶方位の集積化
は二次再結晶とよばれるカタストロフィックな粒成長現
象を利用して達成される。この二次再結晶を制御するた
めには、（１）二次再結晶前の一次再結晶組織の調整
と、（２）インヒビターとよばれる微細析出物もしくは
粒界偏析元素の調整を行うことが必要である。このイン
ヒビターは、一次再結晶組織のなかで、一般の粒の成長
を抑制し、特定の方位粒のみを優先的に成長させる機能
を持つ。
【０００３】インヒビターに関しては従来数多くの研究
がなされており、代表的な析出物としては、Ｍ．Ｆ．Ｌ
ｉｔｔｍａｎｎ（特公昭３０−３６５１号公報）及び
Ｊ．Ｅ．Ｔｕｒｎｂｕｌｌ（Ｔｒａｎｓ．Ｍｅｔ．Ｓｏ
ｃ．ＡＩＭＥ２１２（１９５８年）ｐ７６９／７８１）
はＭｎＳを、田口等（特公昭４０−１５６４４号公報）
はＡｌＮを、今中等（特公昭５１−１３４６９号公報）
はＭｎＳｅを、また小松等は（Ａｌ，Ｓｉ）Ｎを提示し
ている。
がなされており、代表的な析出物としては、Ｍ．Ｆ．Ｌ
ｉｔｔｍａｎｎ（特公昭３０−３６５１号公報）及び
Ｊ．Ｅ．Ｔｕｒｎｂｕｌｌ（Ｔｒａｎｓ．Ｍｅｔ．Ｓｏ
ｃ．ＡＩＭＥ２１２（１９５８年）ｐ７６９／７８１）
はＭｎＳを、田口等（特公昭４０−１５６４４号公報）
はＡｌＮを、今中等（特公昭５１−１３４６９号公報）
はＭｎＳｅを、また小松等は（Ａｌ，Ｓｉ）Ｎを提示し
ている。
【０００４】一方、粒界偏析型の元素としては、斎藤
（日本金属学会誌２７（１９６３年）ｐ１８６／１９
５）は、Ｐｂ，Ｓｂ，Ｎｂ，Ａｇ，Ｔｅ，Ｓｅ，Ｓ等を
提示しているが、工業的には何れも析出物型インヒビタ
ーの補助的なものとして使用されているにすぎない。
（日本金属学会誌２７（１９６３年）ｐ１８６／１９
５）は、Ｐｂ，Ｓｂ，Ｎｂ，Ａｇ，Ｔｅ，Ｓｅ，Ｓ等を
提示しているが、工業的には何れも析出物型インヒビタ
ーの補助的なものとして使用されているにすぎない。
【０００５】これらの析出物がインヒビターとして機能
を発揮する上での必要条件は必ずしも明確ではないが、
松岡（鉄と鋼５３（１９６７年）ｐ１００７／１０２
３）、黒木等（日本金属学会誌４３（１９７９年）ｐ１
７５／１８１、同４４（１９８０年）ｐ４１９／４２
４）の結果をまとめると次のように考えられる。 （１）二次再結晶前に一次再結晶粒の成長を抑制するに
充分な量の微細析出物が存在すること。 （２）析出物が熱的に安定で、二次再結晶時に急激に弱
体化しないこと。
を発揮する上での必要条件は必ずしも明確ではないが、
松岡（鉄と鋼５３（１９６７年）ｐ１００７／１０２
３）、黒木等（日本金属学会誌４３（１９７９年）ｐ１
７５／１８１、同４４（１９８０年）ｐ４１９／４２
４）の結果をまとめると次のように考えられる。 （１）二次再結晶前に一次再結晶粒の成長を抑制するに
充分な量の微細析出物が存在すること。 （２）析出物が熱的に安定で、二次再結晶時に急激に弱
体化しないこと。
【０００６】一方、二次再結晶前の粒組織に関しての研
究は殆どなく、本発明者等の一部は特開平０２−１８２
８６６号公報にその重要性を指摘している。
究は殆どなく、本発明者等の一部は特開平０２−１８２
８６６号公報にその重要性を指摘している。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】二次再結晶を安定に行
なわせ、高い磁束密度の製品を工業的に安定に製造する
ためには、インヒビターとして機能する析出物と二次再
結晶前の粒組織を同時に制御する必要がある。しかしな
がら、良く知られているように析出物は二次再結晶前の
粒組織に対しても大きな影響を及ぼすので、これらを独
立に制御することはできない。
なわせ、高い磁束密度の製品を工業的に安定に製造する
ためには、インヒビターとして機能する析出物と二次再
結晶前の粒組織を同時に制御する必要がある。しかしな
がら、良く知られているように析出物は二次再結晶前の
粒組織に対しても大きな影響を及ぼすので、これらを独
立に制御することはできない。
【０００８】特公昭４０−１５６４４号公報、及び特開
平１−９１９５６号公報に開示されたＡｌＮ，（Ａｌ，
Ｓｉ）Ｎ等のＡｌを含有する窒化物をインヒビターとし
て用いると、特に磁束密度の高い製品（Ｂ8 ≧１．９０
Ｔ）を製造することができる。これらの製造方法におけ
る析出物の制御法については、特公昭４６−２３８２０
号公報等の多くの技術が開示されているが、二次再結晶
前の粒組織の制御に関する知見は殆どなく、工業的に安
定して製造するためには、この粒組織を制御する技術を
確立する必要がある。
平１−９１９５６号公報に開示されたＡｌＮ，（Ａｌ，
Ｓｉ）Ｎ等のＡｌを含有する窒化物をインヒビターとし
て用いると、特に磁束密度の高い製品（Ｂ8 ≧１．９０
Ｔ）を製造することができる。これらの製造方法におけ
る析出物の制御法については、特公昭４６−２３８２０
号公報等の多くの技術が開示されているが、二次再結晶
前の粒組織の制御に関する知見は殆どなく、工業的に安
定して製造するためには、この粒組織を制御する技術を
確立する必要がある。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明者等は、この二次
再結晶前の窒化物の変化挙動に関する詳細な検討を行
い、その結果、二次再結晶前の粒組織の調整を安定的に
行うためには、一次再結晶焼鈍前に再結晶温度（８００
℃）以下で分解する熱的に不安定なＳｉ3 Ｎ4 ，（Ｓ
ｉ，Ｍｎ）Ｎ等の窒化物を極力少なくすることが有効で
あることを見いだした。
再結晶前の窒化物の変化挙動に関する詳細な検討を行
い、その結果、二次再結晶前の粒組織の調整を安定的に
行うためには、一次再結晶焼鈍前に再結晶温度（８００
℃）以下で分解する熱的に不安定なＳｉ3 Ｎ4 ，（Ｓ
ｉ，Ｍｎ）Ｎ等の窒化物を極力少なくすることが有効で
あることを見いだした。
【００１０】即ち、これらの熱的に不安定な窒化物は、
一次再結晶が完了する８００℃以前に分解し、微細なＡ
ｌＮ等として再析出するので、一次再結晶挙動に影響を
及ぼしその結晶粒組織を不均一にしてしまう。その結
果、二次再結晶挙動が不安定になり、高磁束密度の製品
を安定に製造することができなくなる。
一次再結晶が完了する８００℃以前に分解し、微細なＡ
ｌＮ等として再析出するので、一次再結晶挙動に影響を
及ぼしその結晶粒組織を不均一にしてしまう。その結
果、二次再結晶挙動が不安定になり、高磁束密度の製品
を安定に製造することができなくなる。
【００１１】即ち本発明の要旨は次の通りである。 （１）重量％で、Ｓｉ：０．８〜４．８％、酸可溶性Ａ
ｌ：０．０１０〜０．０６５％、Ｎ：０．００４〜０．
０１２％、残部Ｆｅ及び不可避的不純物からなる珪素鋼
スラブを熱間圧延した後、一回もしくは焼鈍をはさむ二
回以上の冷間圧延により最終板厚として脱炭焼鈍、仕上
げ焼鈍を行う方向性電磁鋼板の製造方法において、一次
再結晶焼鈍加熱前において、ＡｌＮ以外の熱的に不安定
な窒化物の量を （ totalＮ−ＮasＡｌＮ）≦０．００３％ とすることを特徴とする高磁束密度一方向性電磁鋼板の
製造方法。
ｌ：０．０１０〜０．０６５％、Ｎ：０．００４〜０．
０１２％、残部Ｆｅ及び不可避的不純物からなる珪素鋼
スラブを熱間圧延した後、一回もしくは焼鈍をはさむ二
回以上の冷間圧延により最終板厚として脱炭焼鈍、仕上
げ焼鈍を行う方向性電磁鋼板の製造方法において、一次
再結晶焼鈍加熱前において、ＡｌＮ以外の熱的に不安定
な窒化物の量を （ totalＮ−ＮasＡｌＮ）≦０．００３％ とすることを特徴とする高磁束密度一方向性電磁鋼板の
製造方法。
【００１２】（２）重量％で、Ｓｉ：０．８〜４．８
％、酸可溶性Ａｌ：０．０１０〜０．０６５％、Ｎ：
０．００４〜０．０１２％、残部Ｆｅ及び不可避的不純
物からなる珪素鋼スラブを熱間圧延した後、一回もしく
は焼鈍をはさむ二回以上の冷間圧延により最終板厚とし
て脱炭焼鈍、仕上げ焼鈍を行う方向性電磁鋼板の製造方
法において、一次再結晶焼鈍加熱前において、ＡｌＮ以
外の熱的に不安定な窒化物の量を （ totalＮ−ＮasＡｌＮ）≦０．００３％ とし、かつ一次再結晶焼鈍の５００℃〜８００℃までの
昇温速度を１０℃/sec以上とすることを特徴とする高磁
束密度一方向性電磁鋼板の製造方法。また、本発明は熱
間圧延後、冷延前に焼鈍を施すことができる。
％、酸可溶性Ａｌ：０．０１０〜０．０６５％、Ｎ：
０．００４〜０．０１２％、残部Ｆｅ及び不可避的不純
物からなる珪素鋼スラブを熱間圧延した後、一回もしく
は焼鈍をはさむ二回以上の冷間圧延により最終板厚とし
て脱炭焼鈍、仕上げ焼鈍を行う方向性電磁鋼板の製造方
法において、一次再結晶焼鈍加熱前において、ＡｌＮ以
外の熱的に不安定な窒化物の量を （ totalＮ−ＮasＡｌＮ）≦０．００３％ とし、かつ一次再結晶焼鈍の５００℃〜８００℃までの
昇温速度を１０℃/sec以上とすることを特徴とする高磁
束密度一方向性電磁鋼板の製造方法。また、本発明は熱
間圧延後、冷延前に焼鈍を施すことができる。
【００１３】以下、本発明を詳細に説明する。本発明者
等は、種々の製造条件の各製造工程の窒化物と製品の磁
気特性の関係の調査を行い、図１に示すように、一次再
結晶前の熱的不安定窒化物量；（(totalＮ−ＮasＡｌ
Ｎ) 値で表示）が一次再結晶粒組織を介して製品の磁気
特性：磁束密度（Ｂ8 値）に大きく影響を及ぼすことを
見いだした。
等は、種々の製造条件の各製造工程の窒化物と製品の磁
気特性の関係の調査を行い、図１に示すように、一次再
結晶前の熱的不安定窒化物量；（(totalＮ−ＮasＡｌ
Ｎ) 値で表示）が一次再結晶粒組織を介して製品の磁気
特性：磁束密度（Ｂ8 値）に大きく影響を及ぼすことを
見いだした。
【００１４】図２及び図３はこれらの製品の中で、一次
再結晶前の熱的不安定窒化物の量：（ totalＮ−ＮasＡ
ｌＮ）値が、図２：０．００１３％、図３：０．００５
４％の試料を８５０℃で２分間焼鈍して一次再結晶させ
た試料の、（ａ）結晶粒組織の模式図、及び（ｂ）粒径
−個数頻度を示したものであるが、図２の試料は図３の
試料に比べて、粒組織が均一であることがわかる。
再結晶前の熱的不安定窒化物の量：（ totalＮ−ＮasＡ
ｌＮ）値が、図２：０．００１３％、図３：０．００５
４％の試料を８５０℃で２分間焼鈍して一次再結晶させ
た試料の、（ａ）結晶粒組織の模式図、及び（ｂ）粒径
−個数頻度を示したものであるが、図２の試料は図３の
試料に比べて、粒組織が均一であることがわかる。
【００１５】これらの一次再結晶板を仕上げ焼鈍した後
の製品の結晶粒組織を図４に示す。一次再結晶前の熱的
不安定窒化物が少ない（ａ）：（図２の試料）は、安定
的に二次再結晶しているが、一次再結晶前の熱的不安定
窒化物が多い（ｂ）：（図３の試料）は、二次再結晶が
不安定になっていることがわかる。
の製品の結晶粒組織を図４に示す。一次再結晶前の熱的
不安定窒化物が少ない（ａ）：（図２の試料）は、安定
的に二次再結晶しているが、一次再結晶前の熱的不安定
窒化物が多い（ｂ）：（図３の試料）は、二次再結晶が
不安定になっていることがわかる。
【００１６】次に本発明の実施態様を述べる。本発明に
おいてスラブが含有する成分としては、重量比でＳｉ：
０．８〜４．８％、酸可溶性Ａｌ：０．０１０〜０．０
６５％、Ｎ：０．００４〜０．０１２％が必要である。
おいてスラブが含有する成分としては、重量比でＳｉ：
０．８〜４．８％、酸可溶性Ａｌ：０．０１０〜０．０
６５％、Ｎ：０．００４〜０．０１２％が必要である。
【００１７】Ｓｉは添加量を多くすると電気抵抗が高く
なり、鉄損特性が改善されるが４．８％を超えると冷間
圧延時に材料が割れ易くなり、圧延が困難になってしま
う。一方０．８％以下になると仕上げ焼鈍時にγ変態が
生じ結晶方位が損なわれてしまい、鉄損特性の向上が望
めない。
なり、鉄損特性が改善されるが４．８％を超えると冷間
圧延時に材料が割れ易くなり、圧延が困難になってしま
う。一方０．８％以下になると仕上げ焼鈍時にγ変態が
生じ結晶方位が損なわれてしまい、鉄損特性の向上が望
めない。
【００１８】酸可溶性Ａｌは、本発明においてＮと結合
してＡｌＮとして析出し、インヒビターとしての機能を
はたすために必須の元素である。磁束密度が高くなる
０．０１０〜０．０６５％を限定範囲とする。
してＡｌＮとして析出し、インヒビターとしての機能を
はたすために必須の元素である。磁束密度が高くなる
０．０１０〜０．０６５％を限定範囲とする。
【００１９】Ｎは０．０１２％を超えるとブリスターと
よばれる鋼板中の空孔を生じるので、０．１２％を上限
とする。また、ＡｌＮの量的な観点より、０．００４％
を下限とする。
よばれる鋼板中の空孔を生じるので、０．１２％を上限
とする。また、ＡｌＮの量的な観点より、０．００４％
を下限とする。
【００２０】その他、高温スラブ加熱によりインヒビタ
ーを作り込む製造方法では、Ａｌ窒化物以外にＭｎＳを
インヒビターとして利用するので、Ｍｎ及びＳを添加す
る必要がある。これらＭｎ及びＳの添加量については、
Ｍｎの適量は磁束密度が高くなる０．０３〜０．１５
％、好ましくは０．０５〜０．１０％である。Ｓは、
０．０５％を超すと、仕上げ焼鈍時の純化（脱Ｓ）が悪
くなり、鉄損特性が悪くなってしまう。また、０．０１
％未満では、ＭｎＳの量が不足する。
ーを作り込む製造方法では、Ａｌ窒化物以外にＭｎＳを
インヒビターとして利用するので、Ｍｎ及びＳを添加す
る必要がある。これらＭｎ及びＳの添加量については、
Ｍｎの適量は磁束密度が高くなる０．０３〜０．１５
％、好ましくは０．０５〜０．１０％である。Ｓは、
０．０５％を超すと、仕上げ焼鈍時の純化（脱Ｓ）が悪
くなり、鉄損特性が悪くなってしまう。また、０．０１
％未満では、ＭｎＳの量が不足する。
【００２１】また、低温スラブ加熱による製造方法にお
いては、一次再結晶後に窒化処理によりＡｌ窒化物を作
り込む必要がある。その他、インヒビター構成元素とし
て、Ｓｂ，Ｓｎ，Ｃｕ，Ｃｒ，Ｍｏ，Ｖ，Ｓｅ，Ｂｉ，
Ｎｂ，Ｔｉ等を補助的に添加することもできる。
いては、一次再結晶後に窒化処理によりＡｌ窒化物を作
り込む必要がある。その他、インヒビター構成元素とし
て、Ｓｂ，Ｓｎ，Ｃｕ，Ｃｒ，Ｍｏ，Ｖ，Ｓｅ，Ｂｉ，
Ｎｂ，Ｔｉ等を補助的に添加することもできる。
【００２２】珪素鋼スラブは、転炉または電気炉等によ
り鋼を溶製し、必要に応じて溶鋼を真空脱ガス処理し、
次いで連続鋳造もしくは造塊後、分塊圧延することによ
って得られる。このスラブを熱延した後に、焼鈍と冷間
圧延を組み合わせて最終板厚とする。その際、集合組織
を調整するために、最終冷間圧延率を８０％超にするこ
とが必要である。
り鋼を溶製し、必要に応じて溶鋼を真空脱ガス処理し、
次いで連続鋳造もしくは造塊後、分塊圧延することによ
って得られる。このスラブを熱延した後に、焼鈍と冷間
圧延を組み合わせて最終板厚とする。その際、集合組織
を調整するために、最終冷間圧延率を８０％超にするこ
とが必要である。
【００２３】その後、鋼中のＣの除去も兼ね湿潤雰囲気
ガス中で一次再結晶焼鈍を行う。この一次再結晶加熱前
の段階で、鋼中の熱的不安定窒化物を低減させておくこ
とが本発明の構成要因である。一次再結晶加熱前の段階
で、鋼中の不安定窒化物の量を低減させるには、鋼成
分、熱処理の条件等を適切に選択或いは組み合わせるこ
とによって可能である。 これには熱延板の熱処理条件を
調整する方法、例えば、熱延板焼鈍後の湯冷などにより
冷却速度を緩やかにし、ＡｌＮの析出を促進させ、相対
的に一次再結晶焼鈍加熱前の不安定な窒化物の量を低減
すること、或いは鋼成分（酸可溶性Ａｌ量）を調整する
方法、例えば、固溶Ｎ量はＡｌ量とＡｌＮとの溶解度積
との関係で決まるから、酸可溶性Ａｌ量を比較的多くす
ることによって固溶Ｎ量を減少させ、一次再結晶焼鈍加
熱前の不安定な窒化物の量を低減すること、などの方法
を採用することができる。
ガス中で一次再結晶焼鈍を行う。この一次再結晶加熱前
の段階で、鋼中の熱的不安定窒化物を低減させておくこ
とが本発明の構成要因である。一次再結晶加熱前の段階
で、鋼中の不安定窒化物の量を低減させるには、鋼成
分、熱処理の条件等を適切に選択或いは組み合わせるこ
とによって可能である。 これには熱延板の熱処理条件を
調整する方法、例えば、熱延板焼鈍後の湯冷などにより
冷却速度を緩やかにし、ＡｌＮの析出を促進させ、相対
的に一次再結晶焼鈍加熱前の不安定な窒化物の量を低減
すること、或いは鋼成分（酸可溶性Ａｌ量）を調整する
方法、例えば、固溶Ｎ量はＡｌ量とＡｌＮとの溶解度積
との関係で決まるから、酸可溶性Ａｌ量を比較的多くす
ることによって固溶Ｎ量を減少させ、一次再結晶焼鈍加
熱前の不安定な窒化物の量を低減すること、などの方法
を採用することができる。
【００２４】これらの熱的不安定窒化物は一次再結晶焼
鈍の昇温過程で分解し、熱的安定窒化物として再析出す
る。この再析出が一次再結晶完了前に行われることが粒
組織の調整に悪影響を及ぼすわけであるので、熱的不安
定窒化物が分解を開始する５００℃から一次再結晶が完
了する８００℃までの昇温速度を高めることが有効であ
る。例３に示すように、１０℃／秒以上で昇温すること
が好ましい。その後、ＭｇＯを主成分とする焼鈍分離剤
を塗布した後、仕上げ焼鈍を行う。その際、低温スラブ
加熱による製造方法による場合は、二次再結晶を行うう
えで必要なインヒビター量を確保のうえで、二次再結晶
が発現する前に窒化処理を行う必要がある。
鈍の昇温過程で分解し、熱的安定窒化物として再析出す
る。この再析出が一次再結晶完了前に行われることが粒
組織の調整に悪影響を及ぼすわけであるので、熱的不安
定窒化物が分解を開始する５００℃から一次再結晶が完
了する８００℃までの昇温速度を高めることが有効であ
る。例３に示すように、１０℃／秒以上で昇温すること
が好ましい。その後、ＭｇＯを主成分とする焼鈍分離剤
を塗布した後、仕上げ焼鈍を行う。その際、低温スラブ
加熱による製造方法による場合は、二次再結晶を行うう
えで必要なインヒビター量を確保のうえで、二次再結晶
が発現する前に窒化処理を行う必要がある。
【００２５】
実施例１ Ｓｉ：３．０％、Ｃ：０．０７％、酸可溶性Ａｌ：０．
０２８％、Ｎ：０．００７％、Ｍｎ：０．０８％、Ｓ：
０．０２５％を含む珪素鋼スラブを１３５０℃に３０分
間焼鈍し、板厚２．３mmに熱延した後ただちに水冷して
５５０℃で巻き取った。
０２８％、Ｎ：０．００７％、Ｍｎ：０．０８％、Ｓ：
０．０２５％を含む珪素鋼スラブを１３５０℃に３０分
間焼鈍し、板厚２．３mmに熱延した後ただちに水冷して
５５０℃で巻き取った。
【００２６】この熱延板を１１５０℃で２分間焼鈍を施
した後、一部は（１）塩水冷、一部は（２）１００℃湯
冷で冷却した。その後０．３mmに冷間圧延し、８５０℃
で３分間一次再結晶焼鈍を施した。次いでＭｇＯを主成
分とする焼鈍分離剤を塗布した後、１２００℃で２０時
間仕上げ焼鈍を施した。一次再結晶焼鈍加熱前の鋼板の
化学分析値、製品の特性値を表１に示す。
した後、一部は（１）塩水冷、一部は（２）１００℃湯
冷で冷却した。その後０．３mmに冷間圧延し、８５０℃
で３分間一次再結晶焼鈍を施した。次いでＭｇＯを主成
分とする焼鈍分離剤を塗布した後、１２００℃で２０時
間仕上げ焼鈍を施した。一次再結晶焼鈍加熱前の鋼板の
化学分析値、製品の特性値を表１に示す。
【００２７】
【表１】
【００２８】実施例２ Ｓｉ：３．０％、Ｃ：０．０７％、酸可溶性Ａｌ：
（１）０．０２１％及び（２）０．０３０％、Ｎ：０．
００８％、Ｍｎ：０．０８％、Ｓ：０．０２５％を含む
珪素鋼スラブを１３５０℃に加熱し、板厚２．３mmに熱
延した。
（１）０．０２１％及び（２）０．０３０％、Ｎ：０．
００８％、Ｍｎ：０．０８％、Ｓ：０．０２５％を含む
珪素鋼スラブを１３５０℃に加熱し、板厚２．３mmに熱
延した。
【００２９】この熱延板を１１００℃で２分間焼鈍した
後９００℃まで１０秒で冷却し、次いで１００℃湯冷で
冷却した。その後０．３mmに冷間圧延し、８５０℃で３
分間一次再結晶焼鈍を施した。ＭｇＯを主成分とする焼
鈍分離剤を塗布した後、１２００℃で２０時間仕上げ焼
鈍を施した。一次再結晶焼鈍加熱前の鋼板の化学分析
値、製品の特性値を表２に示す。
後９００℃まで１０秒で冷却し、次いで１００℃湯冷で
冷却した。その後０．３mmに冷間圧延し、８５０℃で３
分間一次再結晶焼鈍を施した。ＭｇＯを主成分とする焼
鈍分離剤を塗布した後、１２００℃で２０時間仕上げ焼
鈍を施した。一次再結晶焼鈍加熱前の鋼板の化学分析
値、製品の特性値を表２に示す。
【００３０】
【表２】
【００３１】実施例３ Ｓｉ：３．２％、Ｃ：０．０５％、酸可溶性Ａｌ：０．
０２７％、Ｎ：０．００８％、Ｍｎ：０．１４％、Ｓ：
０．００７％、Ｓｎ：０．１％を含む珪素鋼スラブを１
１５０℃に加熱し、板厚２．０mmに熱延した。この熱延
板を、１．４mmに冷間圧延し、更に１１２０℃で２分
間、次いで９００℃で２分間焼鈍を施した後０．１５mm
に冷間圧延した。
０２７％、Ｎ：０．００８％、Ｍｎ：０．１４％、Ｓ：
０．００７％、Ｓｎ：０．１％を含む珪素鋼スラブを１
１５０℃に加熱し、板厚２．０mmに熱延した。この熱延
板を、１．４mmに冷間圧延し、更に１１２０℃で２分
間、次いで９００℃で２分間焼鈍を施した後０．１５mm
に冷間圧延した。
【００３２】一次再結晶焼鈍加熱前の熱的不安定窒化物
の分析値は０．００２５％であった。この冷延板を昇温
速度（１）５℃／秒、（２）９℃／秒、（３）１４℃／
秒、（４）２８℃／秒で８５０℃まで昇温し、３分間一
次再結晶焼鈍を施した後、ＭｇＯを主成分とする焼鈍分
離剤を塗布した後、１２００℃で２０時間仕上げ焼鈍を
施した。一次再結晶焼鈍時の昇温度速度、製品の特性値
を表３に示す。
の分析値は０．００２５％であった。この冷延板を昇温
速度（１）５℃／秒、（２）９℃／秒、（３）１４℃／
秒、（４）２８℃／秒で８５０℃まで昇温し、３分間一
次再結晶焼鈍を施した後、ＭｇＯを主成分とする焼鈍分
離剤を塗布した後、１２００℃で２０時間仕上げ焼鈍を
施した。一次再結晶焼鈍時の昇温度速度、製品の特性値
を表３に示す。
【００３３】
【表３】
【００３４】
【発明の効果】本発明により、二次再結晶を行わせるた
めに必要な、一次再結晶粒組織の調整を安定して達成す
ることが可能となり、工業的に高磁束密度の一方向性電
磁鋼板を安定して製造することができる。
めに必要な、一次再結晶粒組織の調整を安定して達成す
ることが可能となり、工業的に高磁束密度の一方向性電
磁鋼板を安定して製造することができる。
【図１】一次再結晶焼鈍前の熱的不安定窒化物量；
（（ｔｏｔａｌＮ−ＮａｓＡｌＮ）値で表示）と製品の
磁束密度；（Ｂ8 値で表示）の関係を示す図表である。
（（ｔｏｔａｌＮ−ＮａｓＡｌＮ）値で表示）と製品の
磁束密度；（Ｂ8 値で表示）の関係を示す図表である。
【図２】一次再結晶焼鈍前の熱的不安定窒化物の量０．
００１３％の一次再結晶焼鈍後の結晶粒組織の模式図
（ａ）と粒径−個数頻度の図表（ｂ）である。
００１３％の一次再結晶焼鈍後の結晶粒組織の模式図
（ａ）と粒径−個数頻度の図表（ｂ）である。
【図３】一次再結晶焼鈍前の熱的不安定窒化物の量０．
００５４％の一次再結晶焼鈍後の結晶粒組織の模式図
（ａ）と粒径−個数頻度の図表（ｂ）である。
００５４％の一次再結晶焼鈍後の結晶粒組織の模式図
（ａ）と粒径−個数頻度の図表（ｂ）である。
【図４】（ａ）及び（ｂ）は図２及び図３の試料の仕上
げ焼鈍後の結晶粒組織を示した写真である。
げ焼鈍後の結晶粒組織を示した写真である。
Claims (3)
- 【請求項１】 重量％で Ｓｉ：０．８〜４．８％、 酸可溶性Ａｌ：０．０１０〜０．０６５％、 Ｎ ：０．００４〜０．０１２％、 残部Ｆｅ及び不可避的不純物からなる珪素鋼スラブを熱
間圧延した後、一回もしくは焼鈍をはさむ二回以上の冷
間圧延により最終板厚として脱炭焼鈍、仕上げ焼鈍を行
う方向性電磁鋼板の製造方法において、一次再結晶焼鈍
加熱前において、ＡｌＮ以外の熱的に不安定な窒化物の
量を （ totalＮ−ＮasＡｌＮ）≦０．００３％ とすることを特徴とする高磁束密度一方向性電磁鋼板の
製造方法。 - 【請求項２】 重量％で Ｓｉ：０．８〜４．８％、 酸可溶性Ａｌ：０．０１０〜０．０６５％、 Ｎ ：０．００４〜０．０１２％、 残部Ｆｅ及び不可避的不純物からなる珪素鋼スラブを熱
間圧延した後、一回もしくは焼鈍をはさむ二回以上の冷
間圧延により最終板厚として脱炭焼鈍、仕上げ焼鈍を行
う方向性電磁鋼板の製造方法において、一次再結晶焼鈍
加熱前において、ＡｌＮ以外の熱的に不安定な窒化物の
量を （ totalＮ−ＮasＡｌＮ）≦０．００３％とし、かつ一次再結晶 焼鈍の５００℃〜８００℃までの
昇温速度を１０℃/sec以上とすることを特徴とする高磁
束密度一方向性電磁鋼板の製造方法。 - 【請求項３】 熱間圧延後、冷延前に焼鈍を施すことを
特徴とする請求項１又は２記載の高磁束密度一方向性電
磁鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4202735A JP2688146B2 (ja) | 1992-07-29 | 1992-07-29 | 高い磁束密度を有する一方向性電磁鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4202735A JP2688146B2 (ja) | 1992-07-29 | 1992-07-29 | 高い磁束密度を有する一方向性電磁鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0649543A JPH0649543A (ja) | 1994-02-22 |
| JP2688146B2 true JP2688146B2 (ja) | 1997-12-08 |
Family
ID=16462299
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4202735A Expired - Lifetime JP2688146B2 (ja) | 1992-07-29 | 1992-07-29 | 高い磁束密度を有する一方向性電磁鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2688146B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5472521A (en) * | 1933-10-19 | 1995-12-05 | Nippon Steel Corporation | Production method of grain oriented electrical steel sheet having excellent magnetic characteristics |
| JP4840518B2 (ja) | 2010-02-24 | 2011-12-21 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 方向性電磁鋼板の製造方法 |
-
1992
- 1992-07-29 JP JP4202735A patent/JP2688146B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0649543A (ja) | 1994-02-22 |
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