RU2451663C2 - Способ получения бисфенола а - Google Patents
Способ получения бисфенола а Download PDFInfo
- Publication number
- RU2451663C2 RU2451663C2 RU2009134199/04A RU2009134199A RU2451663C2 RU 2451663 C2 RU2451663 C2 RU 2451663C2 RU 2009134199/04 A RU2009134199/04 A RU 2009134199/04A RU 2009134199 A RU2009134199 A RU 2009134199A RU 2451663 C2 RU2451663 C2 RU 2451663C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- phenol
- stage
- crystallization
- solutions
- reaction
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C37/00—Preparation of compounds having hydroxy or O-metal groups bound to a carbon atom of a six-membered aromatic ring
- C07C37/11—Preparation of compounds having hydroxy or O-metal groups bound to a carbon atom of a six-membered aromatic ring by reactions increasing the number of carbon atoms
- C07C37/20—Preparation of compounds having hydroxy or O-metal groups bound to a carbon atom of a six-membered aromatic ring by reactions increasing the number of carbon atoms using aldehydes or ketones
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C37/00—Preparation of compounds having hydroxy or O-metal groups bound to a carbon atom of a six-membered aromatic ring
- C07C37/68—Purification; separation; Use of additives, e.g. for stabilisation
- C07C37/70—Purification; separation; Use of additives, e.g. for stabilisation by physical treatment
- C07C37/84—Purification; separation; Use of additives, e.g. for stabilisation by physical treatment by crystallisation
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
Abstract
Настоящее изобретение относится к способу получения бисфенола А (БФА), исходного материала для получения пластиков, в частности поликарбонатов. Способ заключается в каталитической конденсации фенола и ацетона в присутствии промотированных сульфированных ионообменных смол с использованием фракционированной кристаллизации для выделения п,п′-БФА-изомера, в способе реакция конденсации ацетона и фенола проводится в многостадийной реакционной системе с межстадийным регулированием температуры реакции и концентрации ацетона и с регулированием концентрации воды перед последней стадией реакционной системы путем рециклирования части посткристаллизационных растворов от кристаллизации из растворителя в поток, направляемый в последний реактор, непрерывного дозирования в реакторную систему, содержащую катализатор, реакционной смеси, содержащей ацетон, воду и фенол, и на следующей стадии вода, ацетон и часть фенола выпариваются из реакционной смеси, которая смешивается с раствором, выходящим с фракционированной кристаллизации, растворенным в изомеризате, обогащенный о,п-изомером-бисфенола А, получаемом в способе изомеризации части потока концентрированных растворов после кристаллизации из растворителя. При этом изомеризация выполняется с использованием макропористой сульфированной ионообменной смолы в водородной форме с диаметром пор не менее 20 нм в качестве катализатора, затем получаемый поток фенола подвергается кристаллизации из растворителя, с получением аддукта бисфенола А и фенола и посткристаллизационных растворов, затем растворы разделяют на две части: поток, рециркулируемый на последнюю стадию реакционной системы, и поток, направляемый на концентрирование путем дистилляции, затем одну часть концентрированных посткристаллизационных растворов подвергают изомеризации и оставшуюся часть концентрированных посткристаллизационных растворов ректифицируют с одновременным разложением содержащихся в потоке производных фенола, тогда как аддукт бисфенола А и фенола подвергается термическому разложению с получением смеси изомеров бисфенола А, фенола и побочных продуктов, где содержание изомера п,п′-бисфенола А составляет не менее 90 сг/г, смесь направляется на фракционированную кристаллизацию, на которой получается чистый бисфенол А, тогда как фенол, извлеченный из технологических потоков в способе концентрирования путем дистилляции реакционной смеси, из концентрированной части потока посткристаллизационных растворов и из термического разложения аддукта бисфенол А/фенол и от ректификации с одновременным разложением фенольных производных, включенных в часть потока концентрированных посткристаллизационных растворов, рециклируется в многостадийную реакционную систему. Способ позволяет получить целевой продукт прозрачного и стабильного цвета в жидком состоянии с хорошей селективностью и эффективностью. 10 з.п. ф-лы, 8 табл., 1 пр.
Description
Область техники, к которой относится изобретение
Настоящее изобретение относится к способу получения бисфенола А, исходного материала для получения пластиков, в частности поликарбонатов.
Бисфенол А ((БФА)(ВРА)), 2,2-бис-(4-гидроксифенил)пропан, называемый также р,р'-БФА-изомером, используется для получения пластиков, в частности поликарбонатов, их смесей и эпоксидных смол, а также, но в незначительных количествах, для получения фенопластов, ненасыщенных сложнополиэфирных смол, полисульфонов, поли(простой эфир)имидов и полиакриловых смол, а также полиуретанов и добавок для пластиков, среди прочего антипиренов, например, таких как тетрабромобисфенол А и фенилфосфаты БФА, и термостабилизаторов для поливинилхлорида.
В ходе разработки технологии БФА была исследована возможность его получения взаимодействием аллена, метилацетилена, 2-изопропенилфенола, 4-изопропенилфенола и изопропенилацетата с фенолом, а также реакцией перегруппировки гидроксида кумола и его взаимодействием с фенолом. Ни одна из указанных реакций не может конкурировать со способами получения БФА конденсацией фенола с ацетоном. Были исследованы многие гомогенные катализаторы, среди прочего BF3 и его аддукты с H3PO4, (C2H5)2O, HCOOH, CH3COOH, C2H5COOH, CaF2, а также HCl с BF3, AlCl3, SnCl4, SbCl5, SnF4 и SbF3 и многие другие каталитические системы. Однако способ получения БФА путем конденсации ацетона в присутствии серной кислоты или хлорида водорода в качестве катализаторов используют в промышленной практике. Альтернативным способом катализирования реакции получения БФА является использование сильно кислотных ионообменных смол (катионообменников), которые прошли все большую и большую апробацию, и, наконец, заменили способы, использующие H2SO4 или HCl в качестве катализаторов реакций конденсации. Было рекомендовано также использование сульфированных сополимеров стирола и дивинилбензола (ДВБ) и сульфированных фенолоформальдегидных смол, причем первый из указанных типов катализаторов широко используется в настоящее время в промышленном масштабе. Сначала использовались катионообменники со значительной степенью сшивки, а затем начали использоваться гелевые катионообменники с более низкой степенью сшивки (2-4 сг/г ДВБ).
Вторым важным аспектом, связанным с разработкой ионообменных катализаторов, является использование так называемых промоторов, которыми являются тиоорганические соединения, имеющие тиольную группу или способные к ее образованию в условиях реакции конденсации. Были проведены многочисленные испытания по использованию гомогенных промоторов. Однако их использование вызвало проблемы, связанные с получением продукта высокого качества. По этой причине в настоящее время все более и более популярными являются ионообменные смолы, модифицированные тиоорганическими соединениями таким образом, который обеспечивает присоединение к ним сульфоновой группы, и с этой целью наиболее часто используются аминогруппы или гетероциклические соединения, содержащие атом (атомы) азота, основного характера.
Один вариант, используемый для установки синтеза, включает многостадийную систему проточных реакторов с каталитическим неподвижным слоем, соединенных последовательно посредством теплообменников, которые способны поддерживать заданный температурный интервал в последовательных реакторах, причем отдельные варианты отличаются друг от друга подачей ацетона и посткристаллизационных растворов, получаемых на последующих стадиях выделения и очистки БФА. В случае таких вариантов реакционной системы известны и описаны среди прочего в патенте США 6414199 преимущества, получаемые в результате деления потока ацетона, подаваемого в реакторы, соединенные последовательно, которые преимущественно обеспечивают увеличение срока службы катализатора и селективность реакции конденсации, что является результатом лучшего температурного распределения в каталитическом слое, а также большими возможностями регулирования хода реакции синтеза БФА.
Были исследованы или использованы многочисленные способы выделения бисфенола А, включая дистилляцию, по меньшей мере, части фенола, воды и ацетона (главным образом, при пониженном давлении), вакуумную дистилляцию самого бисфенола А или его кристаллизацию как аддукта бисфенол А/фенол, выделение кристаллов аддукта фильтрацией и затем разложение указанного аддукта вакуумной дистилляцией фенола и паро- или азотоотгонкой или кристаллизацией из различных растворителей. Запатентован способ, состоящий из кристаллизации в расплаве неочищенного бисфенола А, полученного выделением дистилляцией непрореагировавших ацетона, воды и фенола из продуктов реакции конденсации. Описаны многочисленные примеры комбинирования указанных способов, и в документе WO 0035847 представлены суспензионная кристаллизация аддукта бисфенол А/фенол, его выделение из маточного раствора фильтрацией, разложение аддукта вакуумной дистилляцией фенола и проведение фракционированной кристаллизации неочищенного БФА, полученного таким путем.
Известны преимущества, которые являются результатом рециклирования посткристаллизационных растворов, и в случае рециклирования на стадию кристаллизации или стадию концентрирования перед кристаллизацией преимущество состоит в рециклировании непрореагировавшего фенола и некристаллизованного БФА, что значительно снижает расход исходного материала. Дополнительное преимущество в результате рециклирования маточного раствора на стадию синтеза состоит в ограничении образования 2-(2-гидроксифенил)-2-(4-гидроксифенил)пропана (так называемого о,р'-БФА-изомера), т.к. затем система более близко аппроксимирует состояние равновесия р,р'-БФА и о,р'-БФА изомеров.
В способах, в которых предусмотрено использование многостадийной системы проточных реакторов с неподвижным слоем катионообменников, представляется возможность рециклирования маточного раствора несколькими способами, так что он подается на первую стадию реакции конденсации или последующие стадии для проведения данной реакции. Наибольшее преимущество в отношении ограничения образования о,р'-БФА-изомера состоит в рециклировании маточного раствора на первую стадию синтеза, и поэтому патентная литература включает прежде всего варианты, заключающиеся в рециклировании части маточного раствора на последующие стадии синтеза в качестве только необязательной возможности без указания получаемых преимуществ (патент США 6858759).
Рециклирование маточного раствора не решает полностью проблему побочных продуктов, т.к. они накапливаются, и один способ решения данной проблемы состоит в выведении части постреакционного потока из способа с целью поддержания их концентрации на приемлемом уровне. Даже когда фенол отгоняется из указанной системы, указанный обязательный способ воздействует нежелательно на экономические показатели способа получения БФА. К способам снижения ряда указанных непредпочтительных явлений, описанных в патентной литературе, принадлежит реакция изомеризации о,р'-БФА в р,р'-БФА, в которой реакция, что используется после кристаллизации аддукта БФА/фенол, концентрация о,р'-БФА-изомера является выше, чем в равновесном состоянии, и что имеет место каталитическое разложение под влиянием кислотных (WO 0040531) или основных (PL 181992) катализаторов. Способ каталитического разложения побочных продуктов рассматривается в патентной литературе как введение к способу синтеза ПФА из продуктов указанного разложения, осуществляемого наиболее часто в присутствии макропористых ионообменных смол в качестве катализаторов. Реакция изомеризации позволяет превратить о,р'-БФА в р,р'-БФА, а также согласно некоторым сообщениям также трисфенолы, прежде всего 2,4-бис-[2-(4-гидроксифенил)изопропил]фенол (JP 08333290), появляются среди них в наиболее значительных количествах. Большинство видов побочных продуктов не превращаются в условиях реакции изомеризации. Однако их вклад в продукты, получаемые в процессе реакции конденсации ацетона и фенола в присутствии модифицированных ионообменных катализаторов, является незначительным. Принимая во внимание накапливание побочных продуктов в технологических потоках, необязательно отводить часть технологического потока. Несмотря на незначительное количество побочных продуктов, наблюдается экономический эффект, т.к. в потоке, уходящем из способа, содержание р,р'-БФА будет значительно больше, чем общее количество побочных продуктов, уходящих из способа. Более эффективным в этом отношении является, однако, способ каталитического разложения в комбинации с повторным синтезированием БФА в макропористых катионообменниках. В случае рециклирования всех летучих продуктов разложения будут появляться новые виды побочных продуктов, что делает трудным получение бисфенола А высокого качества.
Сущность изобретения
Целью настоящего изобретения является разработка способа получения бисфенола А прозрачного и стабильного цвета в жидком состоянии, который характеризуется хорошей эффективностью и селективностью.
Было неожиданно установлено, что рециклирование маточного раствора на последнюю стадию синтеза по сравнению с вариантом его рециклирования в реактор первой стадии позволяет как ограничить число побочных продуктов, иных, чем о,р'-БФА-изомер, так и получить более высокую степень конверсии при одинаковом общем времени контактирования катализатора с катионообменным катализатором.
В способе, в котором используются преимущества рециклирования маточного раствора на третью стадию реакции конденсации, и в случае использования фракционирования продуктов каталитического разложения и рециклирования в способ только фенола показатели потребления исходного материала не являются удовлетворительными ввиду того, что о,р'-БФА-изомер, который образуется в таком технологическом варианте в значительных количествах, образует в условиях каталитического разложения значительное количество изопропенилфенолов и их олигомеров, которые выводятся из способа. По этой причине способ получения бисфенола А согласно настоящему изобретению использует изомеризацию о,р'-БФА в р,р'-БФА и рециклирование изомеризата на кристаллизацию, а также каталитическое разложение потока посткристаллизационных растворов и фракционирование продуктов разложения и затем рециклирование в способ фенола, полученного только в результате процесса разложения. Это позволяет избежать проблем, связанных с новыми видами побочных продуктов, и в то же самое время обеспечить высокие показатели конверсии исходного материала в бисфенол А.
Сущность способа изобретения состоит в том, что реакция конденсации ацетона и фенола проводится в многостадийной реакционной системе с межстадийным регулированием температуры реакции и концентрации ацетона, а также регулированием концентрации воды перед последней стадией реакционной системы путем рециклирования части посткристаллизационных растворов от кристаллизации из растворителя в поток, направляемый в последний реактор, при дозировании непрерывным образом в систему реакторов, содержащих катализатор, реакционной смеси, содержащей ацетон и фенол. Затем вода, ацетон и часть фенола выпариваются из постреакционной смеси, которая затем смешивается с раствором, выходящим с фракционированной кристаллизации, растворенным в изомеризате, получаемом в способе изомеризации части потока концентрированных растворов после кристаллизации из растворителя, причем способ осуществляют с использованием макропористой сульфированной ионообменной смолы в водородной форме с диаметром пор не менее 20 нм в качестве катализатора, получаемый поток подвергается кристаллизации из растворителя, в которой выделяется аддукт бисфенола А и фенола, который (аддукт) подвергается термическому разложению с получением смеси изомеров бисфенола А, фенола и побочных продуктов, содержащей р,р'-бисфенол А в количестве не менее 90 сг/г, смесь направляется на фракционированную кристаллизацию, на которой получается чистый бисфенол А, тогда как фенол, извлеченный из технологических потоков в способе концентрирования дистилляций, термического разложения аддукта бисфенол А/фенол и от ректификации с одновременным разложением фенольных производных, содержащихся в части потока концентрированных посткристаллизационных растворов, рециклируется в многостадийную реакционную систему.
Предпочтительно, когда реакционная смесь, содержащая ацетон, фенол и продукты их конденсации, контактирует с катализатором в 2-5-стадийной реакционной системе при температуре 323-348 К, причем параметры способа выбраны так, что на выходе с первой реакционной стадии мольное соотношение изомеров о,р'-БФА: p,p'-БФА составляет не более 5:100, а на входе на последнюю реакционную стадию мольное соотношение изомеров о,р'-БФА: p,p'-БФА составляет не менее 7:100.
Предпочтительно, пропорции потоков, загружаемых в многостадийную реакционную систему, выбраны так, что мольное отношение воды к ацетону в реакционной смеси, содержащей фенол, ацетон, воду, изомеры БФА и побочные продукты, которая контактирует с катализатором при температуре 323-348 К, составляет не более 0,5 на входе первой реакционной стадии и не более 1,2 на последней реакционной стадии многостадийной реакционной системы.
Предпочтительно, смесь дистиллированных фенолов, извлеченных из технологических потоков как результат концентрирования постреакционной смеси из многостадийной реакционной системы и посткристаллизационных растворов, а также термического разложения аддукта бисфенол А/фенол и от ректификации с одновременным каталитическим разложением фенольных производных, вводится в свежий фенол и направляется на первую стадию многостадийной реакционной системы.
Предпочтительно, когда часть потока посткристаллизационных растворов от кристаллизации аддукта БФА/фенол, рециклированного в многостадийную реакционную систему, смешивается на входе на последнюю реакционную стадию с постреакционной смесью с предпоследней реакционной стадии в пропорции от 1:1 до 3:1.
Предпочтительно, посткристаллизационные растворы от кристаллизации аддукта БФА/фенол делятся на два потока, причем больший поток, содержащий не более 95 сг/г выходящего потока растворов, направляется на последнюю стадию многостадийной реакционной системы, тогда как второй поток подвергается концентрированию путем отгонки части фенола, так что массовая фракция бисфенола А в данном потоке составляет не менее 12 сг/г, и затем концентрированный поток делится на две части, одна из которых подвергается ректификации с одновременным каталитическим разложением фенольных производных, а вторая часть концентрированных посткристаллизационных растворов направляется на изомеризацию.
Предпочтительно, концентрирование постреакционной смеси из многостадийной реакционной системы выполняется так, что содержание воды в посткристаллизационных растворах от кристаллизации аддукта БФА/фенол составляет не более 0,4 сг/г.
Предпочтительно, когда кристаллизация аддукта выполняется так, что содержание p,p'-БФА-изомера в фильтрате составляет не более 12 сг/г и соотношение p,p'-БФА и о,p'-БФА изомеров составляет не менее 10:100.
Предпочтительно, ректификация с одновременным разложением фенольных производных части потока концентрированных посткристаллизационных растворов выполняется в присутствии сильных неорганических оснований КОН или NaOH при температуре, по меньшей мере, 443 К при пониженном давлении не выше 200 гПа, и параметры ректификации выбраны так, что фенол, полученный в данном способе и рециклированный в многостадийную реакционную систему, содержит не более 0,5 сг/г изопропенилфенола ((ИПФ)(IPP)).
Предпочтительно, не более 85 сг/сг потока концентрированных посткристаллизационных растворов изомеризуется в присутствии макропористого сульфированного ионообменного катализатора при температуре 328-353 К с часовой объемной скоростью жидкости ((ЧОСЖ)(LHSV)) 0,2-5 м3/(м3·ч), способ изомеризации осуществляется так, что возрастание общего количества побочных продуктов в результате изомеризации составляет не более 0,2 сг/г.
Предпочтительно, выходящий поток от фракционированной кристаллизации, обогащенный о,р'-БФА-изомером, растворяется в изомеризате при температуре не ниже 353 К в пропорции от 1:5 до 1:20.
Вариант осуществления изобретения
Пример 1
Синтез бисфенола А проводят в 3-х стадийной реакционной системе с ионообменным катализатором Amberlyst A-131, в котором 20,2 смоль/моль сульфоновых групп модифицировано 2,2-диметилтиазолидином. Условия синтеза, а также составы растворов, полученных на отдельных стадиях реакции, показаны в таблицах 1-4. Обозначения, используемые в указанных таблицах являются следующими: Ас - ацетон, Н2О - вода, PhOH - фенол, p,p'-БФА - 2,2-бис-(4-гидроксифенил)пропан, о,p'-БФА - 2-(2-гидроксифенил)-2-(4-гидроксифенил)пропан, BPR - побочные продукты, иные, чем о,p'-БФА, от реакции конденсации ацетона и фенола. ЧОСЖ определяется как число объемных единиц жидкости, протекающей за один час через единицу катализатора в состоянии, которое задается катализатором в условиях, существующих в реакторе.
Таблица 1 Условия синтеза на стадии I реакции |
|||||||||
ЧОСЖ, м3/(м3·ч) | Температура реакции (°C) |
Состав реакционного раствора (сг/г) | |||||||
Впуск реактора | Выпуск реактора | Компонент раствора | Ac | H2O | PhOH | р,p'-БФА | о,p'-БФА | BPR | |
1,0 | 51 | 65 | впуск | 2,72 | 0,32 | 96,96 | - | - | - |
выпуск | 0,85 | 0,90 | 90,91 | 7,02 | 0,22 | 0,10 | |||
Мольное соотношение вода:ацетон на впуске на стадию I реакции: 0,38 моль/моль | |||||||||
Мольное соотношение изомеров о,p'-БФА: р,p'-БФА на выходе со стадии I реакции: 0,03 моль/моль |
Таблица 2 Условия синтеза на стадии II реакции |
|||||||||
ЧОСЖ, м3/(м3·ч) | Температура реакции (°C) | Состав реакционного раствора (сг/г) | |||||||
Впуск реактора | Выпуск реактора | Компонент раствора | Ac | H2O | PhOH | р,p'-БФА | о,p'-БФА | BPR | |
1,0 | 55 | 66 | впуск | 2,54 | 0,88 | 89,36 | 6,90 | 0,22 | 0,10 |
выпуск | 1,01 | 1,36 | 84,45 | 12,50 | 0,45 | 0,23 |
Таблица 3 Результат объединения потоков посткристаллизационных растворов с постреакционным раствором со стадии II |
||||||
Содержание отдельных компонентов | Ac | H2O | PhOH | р,p'-БФА | о,p'-БФА | BPR |
Посткристаллизационные растворы от кристаллизации аддукта БФА/фенол | 0,12 | 0,30 | 88,3 | 9,50 | 1,40 | 0,45 |
Реакционный раствор со стадии II | 1,01 | 1,36 | 84,45 | 12,50 | 0,45 | 0,23 |
Смесь растворов с реакционным раствором со стадии II в пропорции 1,3:1,0 | 0,51 | 0,76 | 86,59 | 10,80 | 0,99 | 0,35 |
Таблица 4 Условия синтеза на стадии III реакции |
|||||||||
ЧОСЖ, м3/(м3·ч) | Температура реакции (°C) | Состав реакционного раствора (сг/г) | |||||||
Впуск реактора | Выпуск реактора | Компонент раствора | Ac | H2O | PhOH | р,p'-БФА | о,p'-БФА | BPR | |
0,80 | 57 | 69 | впуск | 2,70 | 0,74 | 84,69 | 10,56 | 0,97 | 0,34 |
выпуск | 1,06 | 1,25 | 79,39 | 17,00 | 0,95 | 0,35 | |||
Мольное соотношение вода:ацетон на впуске на стадию III реакции: 0,88 моль/моль | |||||||||
Мольное соотношение изомеров о,p'-БФА: р,p'-БФА на выходе со стадии III реакции: 0,09 моль/моль |
На стадии I реакции раствор ацетона (2,72 сг/г) в феноле контактирует с ионообменным катализатором. Как результат прохождения реакции температура реакционного раствора повышается от 51°C на впуске реактора до 65°C на выпуске реактора, тогда как содержание р,p'-БФА-изомера увеличивается на 7,02 сг/г (таблица 1). Затем постреакционный раствор со стадии I охлаждается в мембранном теплообменнике до температуры 55°C, и затем к раствору добавляется часть ацетона в таком количестве, что его концентрация составляет 2,54 сг/г (таблица 2).
На стадии II реакции раствор ацетона, фенол и продукты их конденсации снова контактируют с ионообменным катализатором, в результате чего температура раствора повышается от 55°C до 66°C, тогда как содержание р,p'-БФА-изомера увеличивается до уровня 12,5 сг/г (состав постреакционной смеси со стадии II синтеза показан в таблице 2).
Затем постреакционная смесь со стадии II реакции смешивается с посткристаллизационными растворами от кристаллизации из растворителя от кристаллизации аддукта БФА/фенол в пропорции 1,0:1,3. Поток посткристаллизационных растворов, который используется для смешения с постреакционным раствором со стадии II, составляет 74 сг/г общего количества растворов от кристаллизации из растворителя. Составы растворов до и после смешения показаны в таблице 3.
Гомогенный раствор посткристаллизационных растворов и раствора после стадии II синтеза охлаждается до температуры 57°C, затем вводится ацетон до содержания 2,7 сг/г в данном потоке, он контактирует с ионообменным катализатором на стадии III синтеза.
В результате конденсации ацетона и фенола на стадии III синтеза температура реакционного раствора увеличивается от 57°C до 69°C, на выпуске реактора получается раствор состава, показанного в таблице 4. Раствор, выходящий из многостадийной реакционной системы, просачивается через тонкую фильтрационную сетку 100 меш и концентрируется выпариванием воды, ацетона и части фенола при температуре 125-130°C при пониженном давлении 66,66 гПа. Состав потока показан в таблице 5.
Таблица 5 Концентрация реакционного раствора со стадии III синтеза |
||||||
Состав раствора (сг/г) | Ac | H2O | PhOH | р,p'-БФА | о,p'-БФА | BPR |
Постреакционный раствор со стадии III синтеза | 1,06 | 1,25 | 79,39 | 17,00 | 0,95 | 0,35 |
Концентрированный БФА-раствор | 0,10 | 0,31 | 76,78 | 21,19 | 1,18 | 0,44 |
Кристаллизация аддукта БФА/фенол из фенольного раствора проводится в кристаллизаторе с перемешиванием. Гомогенный раствор бисфенола А состава, показанного в таблице 6, загружается в кристаллизатор, оборудованный механической мешалкой и системой охлаждения с электронным регулированием, которая способна снижать температуру с заданной скоростью.
Таблица 6 Потоки, используемые для получения раствора для кристаллизации из растворителя, и его состав |
||||||
Состав раствора (сг/г) | Ac | H2O | PhOH | р,p'-БФА | о,p'-БФА | BPR |
Концентрированный постреакционный раствор со стадии III синтеза | 0,10 | 0,31 | 76,78 | 21,19 | 1,18 | 0,44 |
Выходящий раствор от фракционированной кристаллизации в изомеризате | - | 0,01 | 76,34 | 21,40 | 1,53 | 0,72 |
БФА-раствор для кристаллизации из растворителя | 0,08 | 0,25 | 76,71 | 21,23 | 1,24 | 0,49 |
Температура БФА-раствора снижается со скоростью 5°C/ч от 80°C до 55°C и со скоростью 1°C/ч от 55°C до 50°C. Кристаллизованный аддукт БФА/фенол выделяется из раствора фильтрацией при температуре 50°C с использованием вакуумного фильтра и без промывки кристаллов аддукта. Посткристаллизационные растворы состава, показанного в таблице 6, рециклируются в способ в соответствии с приведенными ранее методиками.
Аддукт БФА/фенол, полученный в результате описанных операций, расплавляется при температуре 120°C и подвергается термическому разложению. Разложение аддукта проводится в пленочном испарителе при температуре 165°C при пониженном давлении 26,66 гПа, затем неочищенный бисфенол А с содержанием фенола более 1,0 сг/г дополнительно отгоняется паром при температуре 170°C при давлении 20 гПа с целью снижения содержания фенола до менее 0,5 сг/г.
Часть посткристаллизационных растворов в количестве 24 сг/г общей массы растворов концентрируется дистилляцией при температурах 125-130°C при давлении 33,33 гПа. Поток растворов концентрируется до содержания 15 сг/г р,р'-БФА-изомера в растворе. Составы потоков посткристаллизационных растворов до и после концентрирования показаны в таблице 7.
Таблица 7 Состав посткристаллизационных растворов до и после концентрирования |
||||||
Состав раствора (сг/г) | Ac | H2O | PhOH | р,p'-БФА | о,p'-БФА | BPR |
Посткристаллизационные растворы до концентрирования | 0,12 | 0,30 | 88,23 | 9,50 | 1,40 | 0,45 |
Посткристаллизационные растворы после концентрирования | 0,00 | 0,01 | 82,07 | 15,00 | 2,21 | 0,71 |
Концентрированные посткристаллизационные растворы делятся на две части: поток 72,5 сг/г направляется на изомеризацию, тогда как поток 27,5 сг/г разлагается каталитически с одновременной ректификацией продуктов разложения фенольных производных. Каталитическое разложение фенольных производных проводится в реакционной ректификационной колонне при температуре 190°C при давлении 160 гПа в присутствии 0,1 сг/г гидроксида натрия (NaOH). Дистиллят из ректификационной колонны подвергается повторной дистилляции с получением окончательно фенола с содержанием 4-изопропенилфенола (PIPH) менее 0,01 сг/г. Дистиллированный фенол от каталитического разложения фенольных производных рециклируется на стадию I реакции.
Часть потока концентрированных растворов в количестве 72,5 сг/г изомеризуется при температуре 65°C. Концентрированные растворы состава, показанного в таблице 7, контактируют с макропористым катализатором LEWATIT K2649 в водородной форме со средним диаметром пор 65 нм и с ЧОСЖ 0,5 м3/(м3·ч).
Выходящий поток с фракционированой кристаллизации неочищенного бисфенола А растворяется в изомеризате при температуре 87°C в пропорции 1:12,7, затем полученный раствор смешивается с концентрированной постреакционной смесью с стадии III реакции. Составы отдельных потоков показаны в таблице 6.
Очистка бисфенола А проводится путем фракционированной кристаллизации с получением конечного продукта с поликарбонатной чистотой и высокой термической стабильностью. Характеристики бисфенола А показаны в таблице 8.
Таблица 8 Характеристики получаемого бисфенола А |
|
Параметр, характеризующий продукт | Значение параметра |
Точка затвердевания | 156,8°C |
Содержание фенола | 25 мкг/г |
Содержание о,р'-БФА-изомера | 138 мкг/г |
Содержание основного компонента р,р'-БФА | 99,98 сг/г |
Содержание железа | <0,1 мкг/г |
Содержание золы | 0,8 мкг/г |
Цвет раствора, в метаноле (50 сг/г) | 5,0 Американская ассоциация здравоохранения |
Цвет в расплавленном состоянии после нагревания в течение 2,5 ч при 180°C | 7,0 Американская ассоциация здравоохранения |
Цвет в расплавленном состоянии после нагревания в течение 2,5 ч при 200°C | 15,0 Американская ассоциация здравоохранения |
Claims (11)
1. Способ получения бисфенола А (БФА) из фенола и ацетона путем каталитической конденсации в присутствии промотированных сульфированных ионообменных смол с использованием фракционированной кристаллизации для выделения п,п′-БФА-изомера, в котором реакция конденсации ацетона и фенола проводится в многостадийной реакционной системе с межстадийным регулированием температуры реакции и концентрации ацетона и с регулированием концентрации воды перед последней стадией реакционной системы путем рециклирования части посткристаллизационных растворов от кристаллизации из растворителя в поток, направляемый в последний реактор, непрерывного дозирования в реакторную систему, содержащую катализатор, реакционной смеси, содержащей ацетон, воду и фенол, и на следующей стадии вода, ацетон и часть фенола выпариваются из реакционной смеси, которая смешивается с раствором, выходящим с фракционированной кристаллизации, растворенным в изомеризате, обогащенный о,п-изомером-бисфенола А, получаемом в способе изомеризации части потока концентрированных растворов после кристаллизации из растворителя, причем изомеризация выполняется с использованием макропористой сульфированной ионообменной смолы в водородной форме с диаметром пор не менее 20 нм в качестве катализатора, и получаемый поток фенола подвергается кристаллизации из растворителя с получением аддукта бисфенола А и фенола и посткристаллизационных растворов, и затем растворы разделяют на две части: поток, рециркулируемый на последнюю стадию реакционной системы, и поток, направляемый на концентрирование путем дистилляции, и затем одну часть концентрированных посткристаллизационных растворов подвергают изомеризации и оставшуюся часть концентрированных посткристаллизационных растворов ректифицируют с одновременным разложением содержащихся в потоке производных фенола, тогда как аддукт бисфенола А и фенола подвергается термическому разложению с получением смеси изомеров бисфенола А, фенола и побочных продуктов, где содержание изомера п,п′-бисфенола А составляет не менее 90 сг/г, смесь направляется на фракционированную кристаллизацию, на которой получается чистый бисфенол А, тогда как фенол, извлеченный из технологических потоков в способе концентрирования путем дистилляции реакционной смеси, из концентрированной части потока посткристаллизационных растворов и из термического разложения аддукта бисфенол А/фенол и от ректификации с одновременным разложением фенольных производных, включенных в часть потока концентрированных посткристаллизационных растворов, рециклируется в многостадийную реакционную систему.
2. Способ получения бисфенола А по п.1, в котором реакционная смесь, содержащая ацетон, фенол и продукты их конденсации, контактирует с катализатором в 2-5-стадийной реакционной системе при температуре 323-348 К, причем параметры способа выбраны так, что на выходе с реакционной стадии 1 мольное соотношение изомеров о,п′-БФА:п,п′-БФА составляет не более 5:1,00, а на входе последней реакционной стадии мольное соотношение изомеров о,п′-БФА:п,п′-БФА составляет не менее 7:100.
3. Способ получения бисфенола А по п.1, в котором пропорции потоков, загружаемых в многостадийную реакционную систему, выбраны так, что мольное отношение воды к ацетону в реакционной смеси, содержащей фенол, ацетон, воду, изомеры БФА и побочные продукты, и контактирующей с катализатором при температуре 323-348 К, составляет не более 0,5 на входе реакционной стадии 1 и не более 1,2 на последней реакционной стадии многостадийной реакционной системы.
4. Способ получения бисфенола А по п.1, в котором смесь дистиллированных фенолов, извлеченных из технологических потоков как результат концентрирования постреакционной смеси из многостадийной реакционной системы и из концентрированных посткристаллизационных растворов, а также из термического разложения аддукта бисфенол А/фенол и от ректификации с одновременным каталитическим разложением фенольных производных, вводится в свежий фенол и направляется на стадию 1 многостадийной реакционной системы.
5. Способ получения бисфенола А по п.1, в котором часть потока посткристаллизационных растворов от кристаллизации аддукта БФА/фенол, рециклированного в многостадийную реакционную систему, смешивается на входе на последнюю реакционную стадию с постреакционной смесью с предпоследней реакционной стадии в пропорции от 1:1 до 3:1.
6. Способ получения бисфенола А по п.1, в котором посткристаллизационные растворы от кристаллизации аддукта БФА/фенол делятся на два потока, причем больший поток, содержащий не более 95 сг/г выходящего потока растворов, направляется на последнюю стадию многостадийной реакционной системы, тогда как второй поток подвергается концентрированию путем отгонки части фенола, так что массовая фракция бисфенола А в данном потоке составляет не менее 12 сг/г.
7. Способ получения бисфенола А по п.1, в котором концентрирование постреакционной смеси из многостадийной реакционной системы выполняется так, что содержание воды в посткристаллизационных растворах от кристаллизации аддукта БФА/фенол составляет не более 0,4 сг/г.
8. Способ получения бисфенола А по п.1, в котором кристаллизация аддукта выполняется так, что содержание п,п′-БФА-изомера в фильтрате составляет не более 12 сг/г, и соотношение п,п′-БФА и о,п′-БФА изомеров составляет не менее 10:100.
9. Способ получения бисфенола А по п.1, в котором ректификация с одновременным разложением фенольных производных части потока концентрированных посткристаллизационных растворов выполняется в присутствии сильных неорганических оснований KOH или NaOH при температуре, по меньшей мере, 443 К при пониженном давлении не выше 200 гПа, и параметры ректификации выбраны так, что фенол, полученный в данном способе и рециклированный в многостадийную реакционную систему, содержит не более 0,5 сг/г изопропенилфенола ((ИПФ)(IPP)).
10. Способ получения бисфенола А по п.1, в котором не более 85 сг/сг потока концентрированных посткристаллизационных растворов изомеризуется в присутствии макропористого сульфированного ионообменного катализатора при температуре 328-353 К с часовой объемной скоростью жидкости 0,2-5 м3/(м3×ч), поэтому способ изомеризации осуществляется так, что возрастание общего количества побочных продуктов как результат изомеризации составляет не более 0,2 сг/г.
11. Способ получения бисфенола А по п.1, в котором выходящий поток от фракционированной кристаллизации, обогащенный о,п′-БФА-изомером, растворяется в изомеризате при температуре не ниже 353 К в пропорции от 1:5 до 1:20.
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
PLP381757 | 2007-02-14 | ||
PL381757A PL210812B1 (pl) | 2007-02-14 | 2007-02-14 | Sposób otrzymywania bisfenolu A |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2009134199A RU2009134199A (ru) | 2011-03-20 |
RU2451663C2 true RU2451663C2 (ru) | 2012-05-27 |
Family
ID=39233566
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2009134199/04A RU2451663C2 (ru) | 2007-02-14 | 2008-02-14 | Способ получения бисфенола а |
Country Status (6)
Country | Link |
---|---|
CN (1) | CN101636371B (ru) |
DE (1) | DE112008000300T5 (ru) |
PL (1) | PL210812B1 (ru) |
RU (1) | RU2451663C2 (ru) |
UA (1) | UA103301C2 (ru) |
WO (1) | WO2008100165A1 (ru) |
Families Citing this family (21)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
KR20140038973A (ko) * | 2011-05-02 | 2014-03-31 | 사빅 이노베이티브 플라스틱스 아이피 비.브이. | 고순도 비스페놀 a 및 이로부터 제조된 폴리카보네이트 재료 |
CN103502192A (zh) * | 2011-05-02 | 2014-01-08 | 沙特基础创新塑料Ip私人有限责任公司 | 高纯度双酚a和由其制备的聚碳酸酯材料 |
US8735634B2 (en) * | 2011-05-02 | 2014-05-27 | Sabic Innovative Plastics Ip B.V. | Promoter catalyst system with solvent purification |
US20120283485A1 (en) * | 2011-05-02 | 2012-11-08 | Umesh Krishna Hasyagar | Robust promoter catalyst system |
US9290618B2 (en) | 2011-08-05 | 2016-03-22 | Sabic Global Technologies B.V. | Polycarbonate compositions having enhanced optical properties, methods of making and articles comprising the polycarbonate compositions |
CN103172658B (zh) * | 2011-12-26 | 2016-01-20 | 宜昌人福药业有限责任公司 | 一种适合药用的前体药物晶型、制备方法及药用组合物 |
EP2810309A1 (en) | 2012-02-03 | 2014-12-10 | SABIC Innovative Plastics IP B.V. | Light emitting diode device and method for production thereof containing conversion material chemistry |
EP2819981B1 (en) | 2012-02-29 | 2016-12-21 | SABIC Global Technologies B.V. | Process for producing low sulfur bisphenol a, processes for producing polycarbonate, articles made from polycarbonate |
EP2820106B1 (en) | 2012-02-29 | 2017-11-22 | SABIC Global Technologies B.V. | Polycarbonate compositions containing conversion material chemistry and having enhanced optical properties, methods of making and articles comprising the same |
US9346949B2 (en) | 2013-02-12 | 2016-05-24 | Sabic Global Technologies B.V. | High reflectance polycarbonate |
PL219656B1 (pl) * | 2012-08-23 | 2015-06-30 | Inst Ciężkiej Syntezy Organicznej Blachownia | Sposób transformacji produktów ubocznych w procesie syntezy bisfenolu A |
WO2014066784A1 (en) | 2012-10-25 | 2014-05-01 | Sabic Innovative Plastics Ip B.V. | Light emitting diode devices, method of manufacture, uses thereof |
WO2014186548A1 (en) | 2013-05-16 | 2014-11-20 | Sabic Innovative Plastics Ip B.V. | Branched polycarbonate compositions having conversion material chemistry and articles thereof |
US9772086B2 (en) | 2013-05-29 | 2017-09-26 | Sabic Innovative Plastics Ip B.V. | Illuminating devices with color stable thermoplastic light transmitting articles |
PL221981B1 (pl) | 2013-07-22 | 2016-06-30 | Hreczuch Wiesław MEXEO | Sposób otrzymywania bisfenolu A |
RU2560183C1 (ru) * | 2014-08-08 | 2015-08-20 | Общество с ограниченной ответственностью "Научно-производственное объединение ЕВРОХИМ" | Способ получения катализатора для разложения алкилароматических гидропероксидов |
CN107793296B (zh) * | 2015-08-12 | 2021-05-18 | 南通星辰合成材料有限公司 | 采用悬浮结晶与降膜结晶的组合工艺制备双酚a的方法 |
US10604465B2 (en) * | 2016-12-20 | 2020-03-31 | Sabic Global Technologies B.V. | Method for manufacturing of bisphenol A |
CN112409573B (zh) * | 2019-08-23 | 2023-06-20 | 南通星辰合成材料有限公司 | 一种副产多元酚环氧树脂及其制造方法与应用 |
CN116535648B (zh) * | 2023-07-04 | 2024-05-03 | 山东浩然特塑股份有限公司 | 一种聚砜树脂的制备方法 |
CN117717980A (zh) * | 2023-12-14 | 2024-03-19 | 天津大学 | 双酚a生产工艺及装置 |
Citations (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3049569A (en) * | 1958-10-20 | 1962-08-14 | Union Carbide Corp | Production of 2, 2-bis(4-hydroxyphenyl) propane |
GB1578952A (en) * | 1977-07-11 | 1980-11-12 | Shell Int Research | Preparation of bisphenols |
SU798085A1 (ru) * | 1978-12-27 | 1981-01-23 | Предприятие П/Я Р-6830 | Способ выделени дифенилпро-пАНА" |
US4308404A (en) * | 1977-07-11 | 1981-12-29 | Shell Oil Company | Preparation of bisphenols |
US4590303A (en) * | 1985-06-03 | 1986-05-20 | General Electric Company | Method for making bisphenol |
EP0332203A1 (en) * | 1988-03-11 | 1989-09-13 | MITSUI TOATSU CHEMICALS, Inc. | Process for preparing high-purity bisphenol A |
EP0812815A2 (en) * | 1996-06-13 | 1997-12-17 | General Electric Company | Process for manufacture of bisphenol |
EP1669339A1 (en) * | 2003-09-28 | 2006-06-14 | China Petroleum & Chemical Corporation | Method for preparing bisphenol a |
Family Cites Families (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
PL164289B1 (pl) * | 1990-11-24 | 1994-07-29 | Inst Ciezkiej Syntezy Orga | Sposób otrzymywani blsfenolu A PL PL |
JPH08333290A (ja) * | 1995-06-12 | 1996-12-17 | Mitsubishi Chem Corp | ビスフェノールaの製造方法 |
USH1943H1 (en) * | 1998-12-15 | 2001-02-06 | General Electric Co. | Process for the manufacture of bisphenol-A |
US6133486A (en) | 1998-12-30 | 2000-10-17 | General Electric Company | Phenol recovery from BPA process waste streams |
TW530045B (en) | 1999-04-13 | 2003-05-01 | Idemitsu Petrochemical Co | Method of producing bisphenol A |
US6858759B2 (en) * | 2002-12-20 | 2005-02-22 | General Electric Company | Process for manufacture of bisphenols |
WO2007044139A1 (en) * | 2005-10-07 | 2007-04-19 | Badger Licensing Llc | Bisphenol-a plant yield enhancement |
KR100767448B1 (ko) | 2006-06-30 | 2007-10-17 | 메디칸(주) | 원심분리기 및 원심분리방법 |
-
2007
- 2007-02-14 PL PL381757A patent/PL210812B1/pl unknown
-
2008
- 2008-02-14 WO PCT/PL2008/000016 patent/WO2008100165A1/en active Application Filing
- 2008-02-14 CN CN200880004965.0A patent/CN101636371B/zh not_active Expired - Fee Related
- 2008-02-14 RU RU2009134199/04A patent/RU2451663C2/ru active
- 2008-02-14 DE DE112008000300T patent/DE112008000300T5/de not_active Ceased
- 2008-02-14 UA UAA200908556A patent/UA103301C2/ru unknown
Patent Citations (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3049569A (en) * | 1958-10-20 | 1962-08-14 | Union Carbide Corp | Production of 2, 2-bis(4-hydroxyphenyl) propane |
GB1578952A (en) * | 1977-07-11 | 1980-11-12 | Shell Int Research | Preparation of bisphenols |
US4308404A (en) * | 1977-07-11 | 1981-12-29 | Shell Oil Company | Preparation of bisphenols |
SU798085A1 (ru) * | 1978-12-27 | 1981-01-23 | Предприятие П/Я Р-6830 | Способ выделени дифенилпро-пАНА" |
US4590303A (en) * | 1985-06-03 | 1986-05-20 | General Electric Company | Method for making bisphenol |
EP0332203A1 (en) * | 1988-03-11 | 1989-09-13 | MITSUI TOATSU CHEMICALS, Inc. | Process for preparing high-purity bisphenol A |
EP0812815A2 (en) * | 1996-06-13 | 1997-12-17 | General Electric Company | Process for manufacture of bisphenol |
EP1669339A1 (en) * | 2003-09-28 | 2006-06-14 | China Petroleum & Chemical Corporation | Method for preparing bisphenol a |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
PL210812B1 (pl) | 2012-03-30 |
RU2009134199A (ru) | 2011-03-20 |
UA103301C2 (ru) | 2013-10-10 |
CN101636371B (zh) | 2014-01-29 |
CN101636371A (zh) | 2010-01-27 |
PL381757A1 (pl) | 2008-08-18 |
WO2008100165A1 (en) | 2008-08-21 |
DE112008000300T5 (de) | 2010-01-14 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
RU2451663C2 (ru) | Способ получения бисфенола а | |
JP2520879B2 (ja) | ビスフエノ−ルの製造方法 | |
US4391997A (en) | Ion exchange catalyzed bisphenol process | |
US4400555A (en) | Ion exchange catalyzed bisphenol synethesis | |
EP0683761B1 (en) | A novel process for the production of high purity and ultrapure bisphenol-a | |
US3221061A (en) | Process for the production of 2,2-bis-(4-hydroxyphenyl) propane | |
RU2402521C2 (ru) | Получение бисфенола а со сниженным образованием изомеров | |
JP2007520503A (ja) | ビスフェノールaの製造における循環ストリームの脱水方法 | |
KR100781863B1 (ko) | 비스페놀의 제조 방법 | |
WO2014002787A1 (ja) | ビスフェノールaの製造方法 | |
KR20010012573A (ko) | 디히드록시디아릴알칸의 연속적인 제조 방법 | |
KR20020050278A (ko) | 비스페놀 a의 제조 방법 | |
RU2419600C2 (ru) | Способ получения бисфенола а | |
EP1809589B1 (en) | A method to obtain visually pure bisphenol a | |
KR100873749B1 (ko) | 비스페놀 a의 제조방법 | |
RU2401255C2 (ru) | Способ выделения фенола из фенолсодержащих потоков производства бисфенола а | |
MXPA02004734A (es) | Produccion de bisfenoles. | |
RU2330835C2 (ru) | Способ очистки бисфенола-а | |
KR102513933B1 (ko) | 비스페놀 a의 제조 방법 및 장치 | |
KR20010012574A (ko) | 디히드록시디페닐알칸의 연속적인 제조 방법 | |
KR102349519B1 (ko) | 비스페놀a의 제조방법 | |
US6316678B1 (en) | Method for producing dis(4-hydroxyaryl) alkanes | |
WO2013157972A2 (en) | Method of producing bisphenol a | |
MXPA01002298A (en) | Method for producing bis(4-hydroxyaryl)alkanes |