RU2138345C1 - Способ эксплуатации установки для непрерывной разливки и установка для непрерывного разлива - Google Patents
Способ эксплуатации установки для непрерывной разливки и установка для непрерывного разлива Download PDFInfo
- Publication number
- RU2138345C1 RU2138345C1 RU98103513A RU98103513A RU2138345C1 RU 2138345 C1 RU2138345 C1 RU 2138345C1 RU 98103513 A RU98103513 A RU 98103513A RU 98103513 A RU98103513 A RU 98103513A RU 2138345 C1 RU2138345 C1 RU 2138345C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- ingot
- casting
- continuous casting
- furnace
- energy
- Prior art date
Links
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 title claims abstract description 35
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 15
- 238000005266 casting Methods 0.000 claims abstract description 46
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims abstract description 15
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 claims abstract description 5
- 238000009434 installation Methods 0.000 claims description 14
- 239000007787 solid Substances 0.000 claims description 8
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- 238000009413 insulation Methods 0.000 claims description 4
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 claims description 3
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 claims description 2
- 238000005507 spraying Methods 0.000 claims description 2
- 239000002826 coolant Substances 0.000 claims 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 abstract description 4
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 7
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 5
- 230000005855 radiation Effects 0.000 description 4
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 3
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 2
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 2
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 2
- 238000007711 solidification Methods 0.000 description 2
- 230000008023 solidification Effects 0.000 description 2
- 238000003860 storage Methods 0.000 description 2
- 238000009825 accumulation Methods 0.000 description 1
- 230000033228 biological regulation Effects 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 description 1
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 1
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 1
- 230000001050 lubricating effect Effects 0.000 description 1
- 239000012768 molten material Substances 0.000 description 1
- 239000002893 slag Substances 0.000 description 1
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 1
- 238000004804 winding Methods 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/12—Accessories for subsequent treating or working cast stock in situ
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/46—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling metal immediately subsequent to continuous casting
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/46—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling metal immediately subsequent to continuous casting
- B21B1/466—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling metal immediately subsequent to continuous casting in a non-continuous process, i.e. the cast being cut before rolling
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B37/00—Control devices or methods specially adapted for metal-rolling mills or the work produced thereby
- B21B37/28—Control of flatness or profile during rolling of strip, sheets or plates
- B21B37/30—Control of flatness or profile during rolling of strip, sheets or plates using roll camber control
- B21B37/34—Control of flatness or profile during rolling of strip, sheets or plates using roll camber control by hydraulic expansion of the rolls
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/16—Controlling or regulating processes or operations
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/0081—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for slabs; for billets
Abstract
Изобретение относится к способу эксплуатации установки для непрерывной разливки, содержащей машину для непрерывного разлива со стационарным кристаллизатором, соединенной посредством рольганга с миксером. После задания формата слитка на выходе из кристаллизатора устанавливают параметры разлива, по меньшей мере, скорость разлива таким образом, что слиток на входе в печь имеет желаемую температуру прокатки получаемой горячекатаной полосы и нижний конец жидкой фазы постоянно остается в зоне устья машины для непрерывной разливки и осуществляют меры по воздействию на тепло- и энергосодержание слитка после его выхода из машины для непрерывной разливки. Кроме того, изобретение раскрывает установку для непрерывной разливки, имеющую машину для разливки с кристаллизатором, печь, прокатный стан и устройства для воздействия на энерго- и теплосодержание слитка в зоне рольганга. Техническим результатом изобретения является возможность изменения параметров разливки заранее заданной производственной цепочки и при этом сохранить прежнюю производительность разлива. 2 с. и 8 з.п.ф-лы, 2 ил.
Description
Изобретение относится к способу эксплуатации установки для непрерывной разливки, содержащей ленточную разливочную машину со стационарным кристаллизатором, которая соединена посредством рольганга с печью, и к установке для непрерывной разливки лент.
Из ЕР 0 264 459 известен способ изготовления горячекатаной стальной ленты из слитков, полученных непрерывной разливкой, в котором затвердевший слиток режут на отрезки одинаковой длины и эти отрезки вводят друг за другом в печь, где они накапливаются в течение некоторого времени для того, чтобы затем их передать к отводящему рольгангу линии чистовой прокатки. Расплавленный материал охлаждают в дугообразной проводке машины для непрерывной разливки для получения слитка. Выходная температура слитка в конце дугообразной проводки еще лежит выше 1150oC. Таким образом от устья установки для разливки до входа в накопительную печь слиток охлаждается и отводится рольгангом при температуре приблизительно 1150oC на рольганг, расположенный в накопительной печи.
Установка, необходимая для осуществления этого способа, связана с жестко установленной толщиной слитка и соответствующей скоростью разливки. Изменения параметров разливки регулярно приводят к потерям производительности, снижениям качества и повышениям затрат.
Таким образом снижение скорости разливки при постоянной толщине в твердом состоянии, если невозможна горячая прокатка, приводит к большим потерям температуры и производительности вследствие дополнительного охлаждения слитков в установке для непрерывной разливки, а также к большому времени обработки слитка на пути к печи.
Кроме того, механизм поперечной резки, известный из этого описания, так как здесь не применяют ножницы, приводит к большим потерям на излучение, обусловленным длительностью осуществления способа.
Изобретение имеет цель создать способ с соответствующим устройством, в котором простыми средствами можно изменять параметры разливки заранее заданной производственной цепочки, состоящей из установки для непрерывной разливки, печи и прокатного стана и при этом, по меньшей мере, сохранить прежнюю производительность разливки.
В основе изобретения лежит знание того, что при объединении стадии непрерывной разливки со стадией прокатки, как при литье слитков, плоских слитков, так и в особенности при литье тонких слитков, имеет большое значение энергосодержание слитка в печи, примыкающей непосредственно к установке для непрерывной разливки, или в печи с роликовым подом или в печи с поперечной транспортировкой. Неожиданно оказалось, что содержание энергии в слитке при входе в печь может использоваться в качестве задающей величины для эксплуатации всей установки. При этом содержание энергии в заготовке при входе в печь определяет желаемую температуру прокатки получаемой горячекатаной полосы. При этом печь может работать таким образом, что к слитку не подводится энергия, а она служит только для выравнивания температуры слитка.
Сталевар произвольно выбирает температуру слитка при входе в печь в качестве фиксированной точки для изменения параметров предварительно включенных частей установки. При этом были найдены неожиданные решения, в которых при заданном значении, например, толщины в твердом состоянии, равной 60 мм, при скорости разливки 5 м/мин, уменьшается толщина слитка в твердом состоянии и оказывается влияние на скорость разливки, несмотря на воздействие таких параметров, как охлаждение слитка или изоляция между машиной для непрерывной разливки и печью.
Другая возможность повышения производительности разливки, связанная с повышенным теплосодержанием слитка при входе в печь, включенную непосредственно после установки для непрерывной разливки, обеспечивается с помощью литьевых валков в разливочной машине, то есть путем уменьшения толщины в жидком состоянии во время затвердевания.
Согласно изобретению после задания формата слитка перед выходом из кристаллизатора параметры разливки устанавливаются таким образом, что слиток перед входом в печь соответствует желаемой температуре прокатки получаемой горячекатаной ленты. Более того, система позволяет повысить производительность разливки при постоянной толщине в жидком состоянии и при максимальной скорости разливки, а также регулировать теплосодержание слитка, входящего в печь. При этом параметры устанавливают таким образом, что нижний конец жидкой фазы постоянно находится в зоне устья ленточной разливочной машины. В зависимости от актуального содержания энергии слитка непосредственно за машиной для непрерывной разливки от слитка путем активного охлаждения отбирают заданное количество тепла или в значительной мере предотвращают тепловое излучение с помощью изолирующего устройства.
При базисном определении параметров установки для непрерывной разливки с толщиной заготовки в твердом состоянии 60 мм и максимально возможной скоростью 5 м/мин предусмотрена, например, металлургическая длина, равная 9,3 м. Если толщину в твердом состоянии с помощью литьевых валков или переоснащения машины для непрерывной разливки уменьшают с 60 мм до 50 мм, то при сохранении скорости разливки и принимая во внимание то, что потери на излучение увеличиваются в зависимости от уменьшения слитка с одновременным уменьшением времени застывания слитка при уменьшающейся толщине в квадрате от полутолщины, производительность разливки снижается.
Если вопреки обычной закономерности скорость разливки в зависимости от уменьшающейся толщины слитка при одинаковой ширине повышается до своего максимального значения, равного 7,2 м/мин, то производительность разливки увеличивается с 2,31 до 2,77 тонн/мин или со 100 до 120%. За счет этих мероприятий производительность разливки не только сохраняется, но и даже повышается. При таком способе одновременно повышается содержание энергии и тем самым соответствующая средняя температура слитка на входе в печь с 1111oC до 1150oC. Это повышение температуры может привести к тому, что температура слитка в зоне рольганга перед печью путем охлаждения должна быть отрегулирована до желаемого значения на выходе из печи.
С помощью технологии по данному способу можно осуществить принцип работы печи без подвода энергии при обеспечении желаемого содержания энергии в слитке на входе в печь и соответствующей температуры прокатки после выхода из печи. Такая система позволяет устанавливать различную температуру прокатки от слитка к слитку, так как печь, в основном, является только печью и тем самым работает без подвода энергии и не требует нагрева.
Наряду с преимуществами в отношении энергии можно назвать и другие преимущества, такие как улучшенная структура литья вследствие воздействия литьевыми валками во время застывания, повышенная смазочная шлаковая пленка в кристаллизаторе, которая приводит к уменьшенной аккумуляции тепла в кристаллизаторе и тем самым к пониженной тепловой нагрузке: в оболочке слитка - уменьшение натяжения и исключение трещин и в пластине кристаллизатора увеличение срока службы кристаллизатора.
На фиг. 1 показана схема установки для непрерывной разливки; фиг. 2 - диаграмма зависимости средней температуры слитка от скорости разливки.
На фиг. 1 показана машина 10 для непрерывной разливки со стационарным кристаллизатором 11. Нижний конец F жидкой фазы в слитке S проходит до устья 13 машины 10 для непрерывной разливки.
К машине 10 для непрерывной разливки примыкает рольганг 21, имеющий как можно более короткое присоединение, например, длиной 10 м, к печи 50. В верхней части чертежа предусмотрена печь 51 с поперечной подачей, а в нижней части чертежа - печь 52 с роликовым подводом.
Кроме того, в верхней части чертежа в зоне рольганга 21 предусмотрены изолирующие кожухи 32 и в нижней части чертежа - охлаждающие элементы 31 для регулирования теплосодержания слитка.
Машина 10 для непрерывной разливки имеет металлургическую длину, равную 9,3 м, рольганг 21 имеет длину 10 м, слитки режут механизмом 22 резки на отрезки длиной, приблизительно 43 м, таким образом, что печь 51 с поперечной подачей имеет длину около 45 м, а печь 52 с роликовым подом - длину 150 м.
К печам 51 и 52 примыкает обычный прокатный стан 60 для изготовления горячекатаных лент толщиной 1 мм. Он может состоять из одно- или двухклетьевых секций черновой прокатки с примыкающей позицией намотки и линией чистовой прокатки.
На фиг. 2 в точке а) предусмотрена стандартная ситуация при задании базовых данных - толщина в твердом состоянии 60 мм на выходе из печи, удаленного на 10 м от конца установки для непрерывной разливки, и скорость разливки 5 м/мин. В установке для непрерывной разливки путем разбрызгивания воды, приблизительно 0,3- 0,5 л воды/кг стали слиток охлаждается настолько, что в конце машины он имеет среднюю температуру, равную 1325oC. При скорости 5 м/мин слиток на входе в печь имеет температуру 1111oC.
Если толщину слитка уменьшают до 50 мм, то возникают следующие ситуации: при обычном повышении скорости разливки с 5 до 6 м/мин и при постоянной производительности разливки уменьшается температура поверхности слитка и он входит в печь при температуре, равной только 1067oC (точка g). Для повышения температуры слитка, согласно изобретению он может быть изолирован в зоне рольганга и таким образом уменьшение температуры может замедлиться (см. стрелку в направлении точки III). В этом случае это приводит к постоянной производительности (см. прямую от точки а) до точки к)).
Если наоборот скорость разливки повышается быстрее, чем это могло бы соответствовать повышению при постоянной толщине слитка, приблизительно доведена до ее максимального значения и, принимая во внимание регулирование нижнего конца жидкой фазы в конце машины, то происходит повышение температуры, в данном случае ожидается 1150oC при входе в печь (точка h). Если эта температура для желаемого способа прокатки слишком высока, то тепло можно отвести путем охлаждения слитка.
Точкой i) показаны повышения производительности и температуры при толщине слитка 55 мм и возможной скорости разливки 5 м/мин.
В общем случае показано, что при максимальной скорости 7,2 м/мин и уменьшении, в случае необходимости с помощью литьевых валков, толщины слитка с 60 до 50 мм становится реальным повышение производительности разливки с 2,31 т/мин до 2,77 т/мин. При этом получают повышение температуры слитка от 1111 до 1150oC на входе в печь после свободного излучения между машиной для непрерывной разливки и печью.
Прямые D показывают соотношения при соответствующих толщинах слитков, причем значение, соответствующее толщине D, дано в мм.
Римские цифры показывают возможность влияния при отдельных толщинах слитков и относятся к влиянию на температуру слитка, а именно:
I - изменению количества впрыскиваемой воды в литрах воды/кг стали.
I - изменению количества впрыскиваемой воды в литрах воды/кг стали.
II - охлаждению между машиной для непрерывной разливки и печью.
III - изоляции между машиной для непрерывной разливки и печью.
Значения, обведенные кружком, показывают относительную производительность разливки. Таким образом, например, в точке k) возможно повышение производительности по отношению к производительности разливки в точке а) в 1-2 раза.
Claims (10)
1. Способ эксплуатации установки для непрерывной разливки, включающий установление формата слитка в кристаллизаторе, разливку в машине для разливки, соединенной посредством рольганга с печью, обеспечивающей слитку температуру прокатки для получения горячекатаной полосы, отличающийся тем, что после установления формата слитка на выходе из кристаллизатора задают параметры разливки, по меньшей мере скорость разливки, обеспечивающую при входе в печь желаемую температуру прокатки слитка и постоянное нахождение нижнего конца жидкой фазы слитка в зоне устья машины, при этом после выхода из машины для разливки регулируется энерго- и теплосодержание слитка.
2. Способ по п.1, отличающийся тем, что формат слитка после выхода из кристаллизатора уменьшают в машине непрерывной разливки с помощью литьевых валков.
3. Способ по п.1 или 2, отличающийся тем, что энерго- и теплосодержание застывшего насквозь слитка регулируют путем отвода тепла с помощью охлаждающей среды.
4. Способ по п.1 или 2, отличающийся тем, что теплосодержание застывшего насквозь слитка регулируют путем сведения тепла до минимума с помощью теплоизоляции.
5. Способ по любому из пп.1 - 4, отличающийся тем, что при изменении толщины слитка скорость разливки изменяется настолько, что становится больше, чем обратное соотношение площадей поперечного сечения при установлении формата слитка.
6. Установка для непрерывной разливки, содержащая машину для разливки со стационарным кристаллизатором, соединенную посредством рольганга с печью, отличающаяся тем, что установка снабжена устройствами для воздействия на энерго- и теплосодержание слитка, расположенными в зоне рольганга в направлении оси слитка.
7. Установка по п.6, отличающаяся тем, что устройство для воздействия на энерго- и теплосодержание слитка выполнено в виде сопел для разбрызгивания воды.
8. Установка по п.6, отличающаяся тем, что устройство для воздействия на энерго- и теплосодержание выполнено в виде теплоизоляции в форме кожуха, закрывающего слиток.
9. Установка по п.8, отличающаяся тем, что кожухи имеют конструктивные элементы для демонтажа.
10. Установка по п. 7 или 8, отличающаяся тем, что в зоне рольганга встроены термочувствительные элементы, соединенные с рабочими механизмами, с помощью которых регулируют количество охлаждающего средства или излучаемого тепла.
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE19529046.1 | 1995-07-31 | ||
| DE19529046A DE19529046A1 (de) | 1995-07-31 | 1995-07-31 | Verfahren und Einrichtung zum Betreiben einer Stranggießanlage |
| PCT/DE1996/001441 WO1997004891A1 (de) | 1995-07-31 | 1996-07-26 | Verfahren und einrichtung zum betreiben einer stranggiessanlage |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2138345C1 true RU2138345C1 (ru) | 1999-09-27 |
Family
ID=7768930
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU98103513A RU2138345C1 (ru) | 1995-07-31 | 1996-07-26 | Способ эксплуатации установки для непрерывной разливки и установка для непрерывного разлива |
Country Status (15)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5915457A (ru) |
| EP (1) | EP0841994B1 (ru) |
| JP (1) | JP3043075B2 (ru) |
| KR (1) | KR100304759B1 (ru) |
| CN (1) | CN1132707C (ru) |
| AT (1) | ATE204792T1 (ru) |
| AU (1) | AU715643B2 (ru) |
| BR (1) | BR9609824A (ru) |
| CA (1) | CA2228445C (ru) |
| DE (4) | DE19529046A1 (ru) |
| DK (1) | DK0841994T3 (ru) |
| ES (1) | ES2159750T3 (ru) |
| NZ (1) | NZ313594A (ru) |
| RU (1) | RU2138345C1 (ru) |
| WO (1) | WO1997004891A1 (ru) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2553163C2 (ru) * | 2010-06-24 | 2015-06-10 | Даниели & К. Оффичине Мекканике Спа | Способ производства длинномерного металлического проката и литейно-прокатный агрегат непрерывного действия для производства такого проката |
Families Citing this family (14)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP3726506B2 (ja) * | 1998-05-28 | 2005-12-14 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 鋼片の水冷方法 |
| WO2000003042A1 (en) * | 1998-07-10 | 2000-01-20 | Ipsco Inc. | Method and apparatus for producing martensite- or bainite-rich steel using steckel mill and controlled cooling |
| DE50009703D1 (de) * | 1999-07-06 | 2005-04-14 | Sms Demag Ag | Verfahren zur Schmelzenführung in einer Stranggiessmaschine |
| DE10357363B4 (de) * | 2003-12-09 | 2006-02-09 | Ispat Industries Ltd., Taluka-Pen | Verfahren und Anlage zum Gießen und unmittelbar anschließenden Walzen von Gießsträngen aus Metall, insbesondere aus Stahlwerkstoffen, vorzugsweise Dünnsträngen |
| CA2630677C (en) * | 2005-11-25 | 2011-02-08 | Ipsco Enterprises, Llc | Cooling steel slabs to prevent surface cracking |
| DE102008055650A1 (de) | 2008-10-29 | 2010-05-06 | Sms Siemag Aktiengesellschaft | Verfahren zur Minimierung des Energiebedarfs und des CO2 Ausstoßes bei Dünnbrammenanlagen |
| ES2734851T3 (es) * | 2010-07-26 | 2019-12-12 | Primetals Tech Italy S R L | Aparato y método para la producción de productos alargados de metal |
| AT512399B1 (de) * | 2012-09-10 | 2013-08-15 | Siemens Vai Metals Tech Gmbh | Verfahren zum Herstellen eines mikrolegierten Röhrenstahls in einer Gieß-Walz-Verbundanlage und mikrolegierter Röhrenstahl |
| CN103302262B (zh) * | 2013-06-25 | 2015-05-27 | 济钢集团有限公司 | 一种连铸板坯表面淬火工艺及所用装置 |
| CN110303047B (zh) * | 2019-07-08 | 2020-11-03 | 东北大学 | 一种连铸热芯轧制系统及方法 |
| CN110681697A (zh) * | 2019-09-20 | 2020-01-14 | 中冶赛迪工程技术股份有限公司 | 一种适应直接轧制的长材生产线工艺设备 |
| DE102020205077A1 (de) * | 2019-09-23 | 2021-03-25 | Sms Group Gmbh | Vorrichtung und Verfahren zur Herstellung und Weiterbehandlung von Brammen |
| CN114654175B (zh) * | 2022-04-20 | 2023-09-19 | 浙江齐飞铝业有限公司 | 一种铝合金成型自动加工系统 |
| CN115041655A (zh) * | 2022-07-04 | 2022-09-13 | 重庆钢铁股份有限公司 | 一种防止高温下线铸坯弯曲的方法 |
Family Cites Families (15)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5422777B2 (ru) * | 1973-09-17 | 1979-08-09 | ||
| JPS5918146B2 (ja) * | 1978-06-29 | 1984-04-25 | 新日本製鐵株式会社 | 熱間圧延鋼材の製造方法 |
| JPS5719144A (en) * | 1980-07-10 | 1982-02-01 | Nippon Steel Corp | Conveying method for high-temperature ingot |
| JPS57127505A (en) * | 1981-01-22 | 1982-08-07 | Nippon Steel Corp | Direct rolling manufacturing device for steel |
| JPS57202907A (en) * | 1981-06-09 | 1982-12-13 | Nippon Steel Corp | Production of shape steel |
| JPH0620625B2 (ja) * | 1985-09-17 | 1994-03-23 | 新日本製鐵株式会社 | 連続鋳造工程に於ける鋼スラブの温度調整方法 |
| DE3823861A1 (de) * | 1988-07-14 | 1990-01-18 | Thyssen Stahl Ag | Verfahren und anlage zum herstellen eines stahlbandes mit einer dicke von weniger als 10 mm |
| DE3839954A1 (de) * | 1988-11-26 | 1990-05-31 | Schloemann Siemag Ag | Anlage zur herstellung von warmgewalztem stahlband |
| JP3152241B2 (ja) * | 1990-06-12 | 2001-04-03 | 株式会社日立製作所 | 熱間薄板製造設備及び製造方法 |
| AT398396B (de) * | 1993-02-16 | 1994-11-25 | Voest Alpine Ind Anlagen | Verfahren zum herstellen eines bandes, vorstreifens oder einer bramme |
| ES2112440T3 (es) * | 1993-05-17 | 1998-04-01 | Danieli Off Mecc | Linea para producir banda y/o plancha. |
| EP0650790B2 (en) * | 1993-10-29 | 2013-10-16 | DANIELI & C. OFFICINE MECCANICHE S.p.A. | Method for thermal surface treatment in a continuous casting machine |
| DE4402402B4 (de) * | 1994-01-27 | 2004-05-13 | Sms Demag Ag | Verfahren zur Herstellung von warmgewalztem Stahlband aus stranggegossenem Vormaterial und Anlage zur Durchführung des Verfahrens |
| US5396695A (en) * | 1994-03-22 | 1995-03-14 | Danieli & C. Officine Meccaniche Spa | Method of controlling a time period between continuously cast slabs entering a rolling stand |
| IT1280207B1 (it) * | 1995-08-02 | 1998-01-05 | Danieli Off Mecc | Procedimento di colata continua per prodotti lunghi e relativa linea di colata continua |
-
1995
- 1995-07-31 DE DE19529046A patent/DE19529046A1/de not_active Withdrawn
-
1996
- 1996-07-26 ES ES96925644T patent/ES2159750T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1996-07-26 DE DE19680625A patent/DE19680625C1/de not_active Expired - Fee Related
- 1996-07-26 AU AU66107/96A patent/AU715643B2/en not_active Ceased
- 1996-07-26 DE DE19680625D patent/DE19680625D2/de not_active Expired - Lifetime
- 1996-07-26 WO PCT/DE1996/001441 patent/WO1997004891A1/de active IP Right Grant
- 1996-07-26 DK DK96925644T patent/DK0841994T3/da active
- 1996-07-26 CN CN96196018A patent/CN1132707C/zh not_active Expired - Fee Related
- 1996-07-26 BR BR9609824A patent/BR9609824A/pt not_active IP Right Cessation
- 1996-07-26 JP JP9507114A patent/JP3043075B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 1996-07-26 DE DE59607595T patent/DE59607595D1/de not_active Expired - Fee Related
- 1996-07-26 AT AT96925644T patent/ATE204792T1/de not_active IP Right Cessation
- 1996-07-26 NZ NZ313594A patent/NZ313594A/en unknown
- 1996-07-26 CA CA002228445A patent/CA2228445C/en not_active Expired - Fee Related
- 1996-07-26 US US09/011,491 patent/US5915457A/en not_active Expired - Lifetime
- 1996-07-26 EP EP96925644A patent/EP0841994B1/de not_active Expired - Lifetime
- 1996-07-26 KR KR1019980700686A patent/KR100304759B1/ko not_active IP Right Cessation
- 1996-07-26 RU RU98103513A patent/RU2138345C1/ru not_active IP Right Cessation
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2553163C2 (ru) * | 2010-06-24 | 2015-06-10 | Даниели & К. Оффичине Мекканике Спа | Способ производства длинномерного металлического проката и литейно-прокатный агрегат непрерывного действия для производства такого проката |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3043075B2 (ja) | 2000-05-22 |
| DK0841994T3 (da) | 2001-10-08 |
| CN1132707C (zh) | 2003-12-31 |
| KR100304759B1 (ko) | 2001-11-22 |
| WO1997004891A1 (de) | 1997-02-13 |
| CA2228445A1 (en) | 1997-02-13 |
| ATE204792T1 (de) | 2001-09-15 |
| EP0841994B1 (de) | 2001-08-29 |
| DE19529046A1 (de) | 1997-02-06 |
| US5915457A (en) | 1999-06-29 |
| DE19680625D2 (de) | 1998-07-23 |
| CA2228445C (en) | 2001-09-04 |
| DE59607595D1 (de) | 2001-10-04 |
| DE19680625C1 (de) | 2001-07-26 |
| EP0841994A1 (de) | 1998-05-20 |
| JPH11500360A (ja) | 1999-01-12 |
| ES2159750T3 (es) | 2001-10-16 |
| AU6610796A (en) | 1997-02-26 |
| AU715643B2 (en) | 2000-02-10 |
| BR9609824A (pt) | 1999-07-06 |
| NZ313594A (en) | 1998-11-25 |
| CN1192171A (zh) | 1998-09-02 |
| KR19990036021A (ko) | 1999-05-25 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2138345C1 (ru) | Способ эксплуатации установки для непрерывной разливки и установка для непрерывного разлива | |
| US5414923A (en) | Method and apparatus for intermediate thickness slab caster and inline hot strip and plate line | |
| US4675974A (en) | Method of continuous casting and rolling strip | |
| KR100266827B1 (ko) | 얇은 슬래브의 고속 제조장치 | |
| WO1993023182A9 (en) | Method and apparatus for intermediate thickness slab caster and inline hot strip and plate line | |
| UA63982C2 (ru) | Способ и устройство для производства стальной ленты, прокатанной в ферритной области | |
| CA2491676A1 (en) | Method and continuous casting and rolling plant for the semi-endless or endless rolling by casting a metal strand, especially a steel strand, which is cut to length as required after solidification | |
| WO1996001710A1 (en) | Method of casting and rolling steel using twin-roll caster | |
| RU2134179C1 (ru) | Способ получения мелкосортового проката в совмещенном литейно-прокатном агрегате и устройство для его осуществления | |
| RU2375129C1 (ru) | Способ и устройство для изготовления металлической полосы путем бесслитковой прокатки | |
| WO1996001708A1 (en) | Twin-roll caster and rolling mill for use therewith | |
| RU1839682C (ru) | Способ изготовлени металлической полосы | |
| JPS598442B2 (ja) | ホツトストリツプ圧延設備列 | |
| JPS61206506A (ja) | 熱延鋼板製造設備 | |
| JPS61206507A (ja) | 冷延鋼板製造設備 | |
| JPS561251A (en) | Continuous casting method | |
| WO1995013149A1 (en) | Slab caster and inline strip and plate apparatus | |
| US7040379B2 (en) | Method and apparatus for the regulation of strip temperature in a continuous metallic strip casting plant | |
| JPS6127151A (ja) | 連続鋳造方法及び直送圧延方法 | |
| JPS60137562A (ja) | 薄板連続鋳造方法 | |
| JPH09225597A (ja) | 双ドラム式薄板連続製造装置および薄板連続製造方法 | |
| RU2017570C1 (ru) | Способ непрерывного литья плоских слитков | |
| JPS6125458B2 (ru) | ||
| EP1454680A1 (en) | Aluminium lamination process | |
| JPS58187254A (ja) | 鋼の連続鋳造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20110727 |