KR19990036021A - 연속주조설비를 작동시키기 위한 방법 및 장치 - Google Patents
연속주조설비를 작동시키기 위한 방법 및 장치 Download PDFInfo
- Publication number
- KR19990036021A KR19990036021A KR1019980700686A KR19980700686A KR19990036021A KR 19990036021 A KR19990036021 A KR 19990036021A KR 1019980700686 A KR1019980700686 A KR 1019980700686A KR 19980700686 A KR19980700686 A KR 19980700686A KR 19990036021 A KR19990036021 A KR 19990036021A
- Authority
- KR
- South Korea
- Prior art keywords
- continuous casting
- slab
- casting machine
- billet
- heat
- Prior art date
Links
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 title claims abstract description 46
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 16
- 238000005266 casting Methods 0.000 claims abstract description 51
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims abstract description 16
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 5
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- 230000009471 action Effects 0.000 claims description 2
- 239000002826 coolant Substances 0.000 claims 2
- 230000017525 heat dissipation Effects 0.000 claims 1
- 239000012212 insulator Substances 0.000 claims 1
- 238000005507 spraying Methods 0.000 claims 1
- 238000007711 solidification Methods 0.000 description 9
- 230000008023 solidification Effects 0.000 description 9
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 8
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 5
- 238000009413 insulation Methods 0.000 description 5
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 5
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 4
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 3
- 238000005242 forging Methods 0.000 description 3
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 3
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 3
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 2
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 2
- 239000002893 slag Substances 0.000 description 2
- 238000003860 storage Methods 0.000 description 2
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 description 1
- 230000008859 change Effects 0.000 description 1
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 1
- 238000007599 discharging Methods 0.000 description 1
- 230000007935 neutral effect Effects 0.000 description 1
- 230000008569 process Effects 0.000 description 1
- 238000010008 shearing Methods 0.000 description 1
- 239000007921 spray Substances 0.000 description 1
- 238000004804 winding Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/12—Accessories for subsequent treating or working cast stock in situ
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/46—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling metal immediately subsequent to continuous casting
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/46—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling metal immediately subsequent to continuous casting
- B21B1/466—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling metal immediately subsequent to continuous casting in a non-continuous process, i.e. the cast being cut before rolling
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B37/00—Control devices or methods specially adapted for metal-rolling mills or the work produced thereby
- B21B37/28—Control of flatness or profile during rolling of strip, sheets or plates
- B21B37/30—Control of flatness or profile during rolling of strip, sheets or plates using roll camber control
- B21B37/34—Control of flatness or profile during rolling of strip, sheets or plates using roll camber control by hydraulic expansion of the rolls
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/16—Controlling or regulating processes or operations
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/0081—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for slabs; for billets
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
- Casting Devices For Molds (AREA)
- Manufacturing And Processing Devices For Dough (AREA)
- Body Structure For Vehicles (AREA)
- Treatment Of Fiber Materials (AREA)
- Control Of Throttle Valves Provided In The Intake System Or In The Exhaust System (AREA)
- Supports For Plants (AREA)
- Agricultural Chemicals And Associated Chemicals (AREA)
- Details Of Cameras Including Film Mechanisms (AREA)
- Pinball Game Machines (AREA)
Abstract
본 발명은 연속주조설비를 작동시키기 위한 방법에 관한 것으로서, 상기 연속주조설비는 고정된 주형(11)을 나타내는 연속주조기(10)를 가지며, 상기 연속주조기는 롤러 테이블(21)에 의해 균열로(50)와 연결된다. 주형 출구에서 슬래브 포맷이 결정된 후 상기 주조 매개변수들 중 최소한 주조속도는, 상기 슬래브가 균열로 안으로 반입될 때 제조되는 열간 압연 스트립의 원하는 압연온도를 가지도록 제어된다. 상기 연속주조기를 거친 후 상기 슬래브의 열 에너지량에 영향력을 행사하기 위해 크기가 측정된다. 본 발명은 더 나아가서 상기 목적을 위해서 사용되는 상기 연속주조기에 관한 것이다.
Description
EP 0 264 459 B1에 연속주조된 슬래브로부터 열간 압연 스틸 스트립을 제조하기 위한 방법이 개시되어 있고, 상기 방법에서는 응고된 주조빌렛이 동일한 길이로 절단되고, 상기 절단된 빌렛은 차례차례 노 안으로 반입되고, 최종적으로 다듬질 압연기의 반출 롤러 테이블에 전달되기 위해 상기 노 안으로 일정한 시간동안 저장된다. 주조빌렛을 형성하기 위한 용강은 상기 연속주조기의 만곡형 안내부에서 냉각된다. 상기 만곡형 안내부 말단에서 주조빌렛의 출편온도는 아직 1150℃ 이상에 달한다. 상기 주조빌렛은 상기 연속주조기의 출편구에서 상기 저장로 입구로 흘러가는 도중에 냉각되고, 대략 1150℃의 온도로 롤러 테이블로부터 상기 저장로 내에 위치하는 롤러 레일위로 반입된다.
상기 방법을 실시하기 위한 본 발명에 의한 설비는 결정된 빌렛두께와 이에 상응하는 주조속도에 종속된다. 주조 매개변수(casting parameter)들의 변화는 일정하게 생산성 저하, 품질 저하 및 비용 상승을 초래한다.
따라서 응고두께가 일정한 경우, 즉 주조압연이 불가능할 경우에, 상기 주조속도 감소는 상기 연속주조설비 내에서의 상기 슬래브의 추가냉각 및 상기 균열로로 흘러가는 도중에 상기 빌렛의 체류시간으로 인하여 온도 및 용량에 있어서 많은 손실을 낳는다.
이밖에도 상기한 명세서에 개시된 횡 부분시설은, 여기에서 전단기를 장착하지 않았기 때문에 장시간의 공정으로 인하여 열손실을 많이 가져온다.
본 발명은 주형이 고정된 연속주조기를 가지는 연속주조설비를 작동시키기 위한 방법에 관한 것으로서, 상기 연속주조기는 롤러 테이블에 의해 균열로 및 스트립을 제조하기 위한 장치와 연결된다.
도 1은 상기 연속주조기의 개략도.
도 2는 상기 주조속도에 따른 상기 슬래브 평균온도의 도표.
본 발명의 목적은 간단한 수단을 이용하여 연속주조설비, 균열로 및 압연기로 구성된 제시된 생산 라인의 주조 매개변수들이 변화될 수 있으며, 이때 상기 주조용량은 최소한 그대로 유지되는 해당 장치를 가지는 방법을 창출해내는 데 있다.
본 발명은 상기 연속주조단계와 압연단계를 병합할 경우에 블룸(bloom) 및 슬래브 주조뿐만 아니라 특히 얇은 슬래브 주조에 있어서 상기 연속주조설비 바로 뒤에 인접하는 온도균열로, 즉 롤러 단조로(roller hearth) 또는 횡전달로에서의 상기 빌렛의 에너지량이 매우 중요하다는 인식을 기초로 한다. 놀랍게도 상기 균열로 안으로 반입될 때 상기 슬래브의 에너지량은 전체설비의 작동을 위한 명령 변수(command variable)로 사용될 수 있음이 나타난다. 상기 제조될 열간 압연 스트립의 압연온도가 상기 균열로 안으로 반입될 때 상기 슬래브의 에너지량이 조절된다. 상기 노는 상기 빌렛에 에너지를 공급할 수는 없지만, 상기 슬래브의 온도를 균일하게 하는 데 사용되도록 작동될 수 있다.
상기 균열로 안으로 반입될 때 상기 슬래브의 온도를 정점(定點)으로 설정함으로써 스틸 작업자가 직렬로 배열된 부분 설비들 내의 매개변수들을 자유자재로 제어할 수 있다. 연속주조기와 노 사이에서의 빌렛 냉각 또는 단열과 같은 영향력 변수(influence variable)는 별도로 하고, 기본 설계에 있어서 예를 들어 주조속도가 5 m/min일 때 60 mm의 응고두께는 상기 슬래브의 응고두께를 감소시키고, 상기 주조속도에 영향이 미칠 때 예상치 않았던 해결점이 발견된다.
상기 연속주조설비 바로 뒤에 배열된 노 안으로 반입될 경우 상기 슬래브의 비교적 많은 열량과 연관된 상기 주조속도의 증가는 상기 주조기 내의 주조압연, 즉 응고 중의 주조두께의 감소로 인하여 가능할 수 있다.
본 발명에 있어서, 상기 주형 출구의 슬래브 포맷을 결정한 후에 상기 주조 매개변수들은 상기 슬래브가 상기 균열로 안으로 반입될 때 제조될 열간 압연 스트립의 원하는 압연온도에 상응하도록 조절된다. 상기 시스템은 일정한 주조두께 및 최대 주조속도에서 상기 주조용량의 증가 및 상기 균열로 안으로 반입되는 슬래브의 열량 조절을 허용한다. 상기 주조 매개변수들은 상기 액상말단이 상기 연속주조기의 출편구 영역에서 항상 존재하도록 조절된다. 상기 빌렛의 목하의 에너지량에 따라 상기 연속주조기 바로 뒤에서 활발한 냉각작용을 통해 상기 슬래브의 주어진 열을 빼앗거나, 단열장치를 통해 열이 방사되는 것을 계속적으로 방지한다.
60 mm의 슬래브 응고두께 및 5 m/min의 최대 주조속도를 가지는 연속주조설비의 기본 설계에 있어서 예를 들어 야금 길이가 9.3 m으로 구현된다. 60 mm의 응고두께가 주조압연 또는 상기 연속주조기의 교체로 인하여 50 mm로 감소되면, 상기 주조속도가 유지된 상태, 그리고 상기 줄어드는 슬래브에 따라 방사열은 증가하며, 동시에 면적의 절반으로 점점 작아지는 두께를 가지는 빌렛의 응고시간 감소를 고려한 상태에서는 생산력이 감소된다.
그러나 통상의 방법과는 다르게 상기 슬래브의 폭은 동일하고 줄어드는 두께에 따라 상기 주조속도가 7.2 m/min의 최대 주조속도로 증가되면, 상기 주조용량이 2.31 t/min에서 2.77 t/min, 즉 100에서 120%로 증가된다. 상기 주조용량은 상기 조치를 통해서 유지될 수 있을 뿐만 아니라, 심지어 증가될 수 있다. 이러한 방법에 있어서 상기 에너지량이 증가되고, 동시에 노의 입구에서의 상응하는 평균 슬래브온도도 1111℃에서 1150℃ 상승한다.
상기 온도상승은 상기 슬래브를 상기 균열로 앞의 롤러 테이블의 영역에서 냉각작용을 통해 노의 입구에서의 원하는 슬래브온도로 조절할 수 있게 한다.
상기 노의 입구에서의 슬래브의 원하는 에너지량 및 상기 노의 출구에서의 상응하는 압연온도가 보장된 상태에서 상기한 방법적 기술에 의해 상기 노가 에너지와 관련없이 작동할 수 있다. 이러한 시스템은 또한 슬래브마다 다른 압연온도를 허용한다. 왜냐하면 상기 노가 실질적으로 여전히 균열로로 중립적으로 작동하며, 더 이상 가열을 하지 않기 때문이다.
이러한 에너지 측면에서의 장점들 이외에도 다른 장점들이 거론될 수 있다.
- 응고중에 상기 주조압연과정에 의해 향상된 주조구조
- 상기 주형 내에서 증가된 슬래그 유막(slag oil film),
상기 슬래그 유막은 하기의 (가)로 이어짐:
(가) 상기 주형 안으로 감소된 열의 정체로 이어져 이로 인한 (나)의 비교적 적은 열부하:
(나) 빌렛셸 - 응력 감소 및 균열방지 - 및
주형판 - 주형유지 상승 -
본 발명의 실시예는 첨부된 도면에 나타나 있다.
도 1은 고정된 주형 11을 가지는 연속주조기를 나타내고 있다. 상기 빌렛 S의 액상말단 F가 상기 연속주조기 10의 출편구 13까지 뻗어 있다.
상기 연속주조기 10에 롤러 테이블 21이 인접하고, 상기 롤러 테이블은 상기 균열로에의 연결부를 예를 들어 10 m의 길이로 가능한 한 짧게 형성한다. 상기 형성된 연결부의 상부에는 횡전달로 51, 상기 연결부의 하부에는 롤러 단조로 52가 구현된다.
더 나아가서 상기 롤러 테이블 21의 영역에서 상기 슬래브의 열량에 영향력을 행사하기 위해 상기 연결부의 상부에는 단열 후드들(hoods) 32, 상기 연결부의 하부에는 냉각 부재들 31이 설치된다.
상기 연속주조기 10은 9.3 m의 야금 길이를 나타내고, 상기 롤러 테이블 21은 10 m의 길이를 나타낸다. 상기 슬래브들은 횡 전단기 22에 의해 대략 43 m의 길이로 절단되기 때문에, 상기 횡전달로 51의 길이는 대략 45 m이고 상기 롤러 단조로 52의 길이는 150 m에 달한다.
일반 압연기 60은 1 mm의 두께의 압연 스트립을 제조하기 위해 상기 균열로 51 또는 52에 인접한다. 상기 압연기는 예를 들어 인접된 와인딩 스테이션을 가지는, 한 개 또는 두 개의 하우징으로 된 분괴 단계 및 다듬질 단계로 구성될 수 있다.
도 2에는 60 mm의 응고두께 및 5 m/min의 주조속도의 기초 설계에 있어서 상기 연속주조설비의 끝부분으로부터 10 m 떨어져 설치된 균열로 안으로 반입될 때의 기준 위치점이 a)에 나타나 있다. 상기 연속주조기에서 대략 0.3 내지 0.5ℓwater/Kg steel 분무수가 상기 연속주조기의 끝부분에서의 상기 슬래브의 평균온도가 1325℃에 달할 때까지 냉각된다. 주조속도가 5 m/min일 경우 상기 슬래브는 상기 균열로 안으로 반입될 때 1111℃의 온도를 나타낸다.
상기 슬래브두께가 50 mm로 감소될 때 다음과 같은 위치가 발생한다:
상기 주조속도는 5 m/min에서 6 m/min으로 일반적으로 상승하고, 상기 주조용량이 일정하면, 상기 슬래브의 표면온도는 내려가고, 상기 슬래브가 겨우 1067℃로 상기 균열로 안으로 반입된다(위치점 g)). 상기 슬래브온도를 높이기 위해, 본 발명에 있어서 상기 빌렛은 상기 롤러 테이블의 영역에서 단열될 수 있으며, 이로 인해 상기 온도감소가 줄어든다(참조: 위치점 Ⅲ의 방향에 있는 화살표). 이러한 경우에 이는 일정한 생산량을 야기한다(참조: 위치점 a) 및 k)을 가로지는 일직선).
이와 반대로 상기 속도가 상기 슬래브 두께가 일정할 때 속도가 증가하는 것보다 휠씬 더 많이 증가하여, 대략 속도의 최대치에 다다르고, 상기 주조기 끝부분의 액상말단의 조절을 고려하면, 온도의 상승이 일어나고, 이러한 경우에는 상기 균열로 안으로 반입될 때의 온도가 1150℃로 예상된다(위치점 h)). 원하는 압연과정을 위한 온도가 지나치게 높을 때는 냉각작용을 통하여 상기 빌렛의 열을 빼앗을 수 있다.
슬래브두께는 55 mm이고, 가능한 주조속도가 6 m/min일 때 위치점 i)는 예상할 수 있는 용량-온도증가를 나타낸다.
최대 주조속도가 7.2 m/min이며 경우에 따라서 실시되는 슬래브두께를 60 mm에서 50 mm로 주조압연할 때, 주조용량이 2.31 t/min에서 2.77 t/min으로 증가됨이 전체적으로 나타난다. 연속주조기와 균열로 사이에서 방해받지 않고 열을 방출한 후 상기 노의 입구에서 상기 슬래브의 온도가 1111℃에서 1150℃로 상승된다.
직선들 D는 각각의 슬래브 두께에 있어서의 비율을 나타내고, 상기 수치는 각각 두께 D를 mm로 나타내고 있다.
상기 로마자 숫자는 상기 슬래브의 온도에 영향력 행사에 관련하여 개별 슬래브두께에 있어서의 영향력 행사 가능성을 나타낸다. 이는 즉:
Ⅰ ℓ water/Kg steel의 분무수량의 변화
Ⅱ 상기 연속주조기와 상기 노 사이의 냉각작용
Ⅲ 상기 연속주조기와 상기 균열로 사이의 단열작용
상기 원으로 둘러싸인 값은 상대 주조용량을 나타낸다. 따라서 예를 들어 위치점 a)에서의 주조용량과 관련하여 위치점 k)에서의 주조용량은 1.2로 증가할 수 있다.
주조용량을 유지하면서 연속주조설비의 주조 매개변수를 제어하는 생산 라인에 적용됨.
-위치리스트-
10 연속주조기 11 주형
12 주형 출구 13 연속주조기 출편구
전달장치
21 롤러 테이블 22 횡 전단기
30 빌렛의 열 에너지량에 영향력을 행사하기 위한 장치
31 냉각 부재들/노즐들 32 열 단열부재들/후드들
조절장치
41 열 감지기 42 액츄에이터
50 균열로 51 횡 전달로
52 롤러 단조로 60 압연기
S 빌렛 F 액상말단
Claims (10)
- 롤러 테이블에 의해 균열로와 연결되는 연속주조기를 나타내는 고정된 주형을 가지는 연속주조설비를 작동시키기 위한 방법에 있어서,주형 출구에서 슬래브 포맷을 결정한 후 상기 주조 매개변수들 중 최소한 주조속도가 조절되어 상기 슬래브가 상기 균열로 안으로 반입될 때 제조될 열간 압연 스트립의 원하는 압연온도를 가지고, 액상말단이 상기 연속주조기의 출편구 영역에 항상 존재하며, 상기 주조연속기를 거친 후 상기 슬래브의 열 에너지량에 영향력을 행사하기 위한 조치가 취해지는 것을 특징으로 하는 방법.
- 제 1항에 있어서, 상기 슬래브 포맷이 상기 연속주조기 안의 주형을 거친 후 주조압연에 의해 줄어드는 것을 특징으로 하는 방법.
- 제 1항 또는 제 2항에 있어서, 냉각매체를 통해 완전히 응고된 빌렛의 열을 빼앗는 것을 특징으로 하는 방법.
- 제 1항 또는 제 2항에 있어서, 상기 완전히 응고된 빌렛이 단열되어 유도되므로 열의 방출을 최소화하는 것을 특징으로 하는 방법.
- 상기한 청구항들 중 한 항에 있어서, 상기 슬래브두께를 변형할 경우 상기 주조속도가 포맷을 변형할 때 횡단면의 (역)비율보다 큰 치수만큼 변화되는 것을 특징으로 하는 방법.
- 청구항 1에 의한 방법을 실시하기 위한, 롤러 테이블에 의해 균열로와 연결되는 연속주조기를 나타내는 고정된 주형을 가지는 연속주조설비에 있어서,상기 롤러 테이블(21)의 영역에 상기 빌렛(S)을 축방향으로 둘러싸며, 상기 빌렛(S)의 열 에너지량에 영향력을 행사하기 위한 장치(31, 32)를 가지는 장치(30)가 구현되는 것을 특징으로 하는 연속주조설비.
- 제 6항에 있어서, 상기 빌렛(S)의 열 에너지량에 영향력을 행사하기 위한 장치(31)가 물을 분무하기 위한 노즐들을 나타내는 것을 특징으로 하는 연속주조설비.
- 제 6항에 있어서, 상기 빌렛의 열 에너지량에 영향력을 행사하기 위한 장치(32)가 후드 모양의 열 단열장치인 것을 특징으로 하는 연속주조설비.
- 제 8항에 있어서, 상기 후드들(32)이 이것의 규격을 용이하게 잴 수 있는 구조 부재(33)를 가지는 것을 특징으로 하는 연속주조설비.
- 제 7항 또는 제 8항에 있어서, 액츄에이터(42)들과 연결되어 있는 열 감지기(41)들이 상기 롤러 테이블(21)의 영역에서 단열되고, 상기 열 감지기들로 냉각제의 량 또는 방출 가능한 열량이 제어되는 것을 특징으로 하는 연속주조설비.
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE19529046.1 | 1995-07-31 | ||
| DE19529046A DE19529046A1 (de) | 1995-07-31 | 1995-07-31 | Verfahren und Einrichtung zum Betreiben einer Stranggießanlage |
| PCT/DE1996/001441 WO1997004891A1 (de) | 1995-07-31 | 1996-07-26 | Verfahren und einrichtung zum betreiben einer stranggiessanlage |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| KR19990036021A true KR19990036021A (ko) | 1999-05-25 |
| KR100304759B1 KR100304759B1 (ko) | 2001-11-22 |
Family
ID=7768930
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| KR1019980700686A KR100304759B1 (ko) | 1995-07-31 | 1996-07-26 | 연속주조설비작동방법 |
Country Status (15)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5915457A (ko) |
| EP (1) | EP0841994B1 (ko) |
| JP (1) | JP3043075B2 (ko) |
| KR (1) | KR100304759B1 (ko) |
| CN (1) | CN1132707C (ko) |
| AT (1) | ATE204792T1 (ko) |
| AU (1) | AU715643B2 (ko) |
| BR (1) | BR9609824A (ko) |
| CA (1) | CA2228445C (ko) |
| DE (4) | DE19529046A1 (ko) |
| DK (1) | DK0841994T3 (ko) |
| ES (1) | ES2159750T3 (ko) |
| NZ (1) | NZ313594A (ko) |
| RU (1) | RU2138345C1 (ko) |
| WO (1) | WO1997004891A1 (ko) |
Families Citing this family (15)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP3726506B2 (ja) * | 1998-05-28 | 2005-12-14 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 鋼片の水冷方法 |
| AU4596899A (en) * | 1998-07-10 | 2000-02-01 | Ipsco Inc. | Method and apparatus for producing martensite- or bainite-rich steel using steckel mill and controlled cooling |
| ES2238224T3 (es) * | 1999-07-06 | 2005-09-01 | Sms Demag Ag | Procedimiento y sistema para controlar el caldo en una maquina de colada en cuerda. |
| DE10357363B4 (de) * | 2003-12-09 | 2006-02-09 | Ispat Industries Ltd., Taluka-Pen | Verfahren und Anlage zum Gießen und unmittelbar anschließenden Walzen von Gießsträngen aus Metall, insbesondere aus Stahlwerkstoffen, vorzugsweise Dünnsträngen |
| WO2007061412A1 (en) * | 2005-11-25 | 2007-05-31 | Cache Folkman | Cooling steel slabs to prevent surface cracking |
| DE102008055650A1 (de) | 2008-10-29 | 2010-05-06 | Sms Siemag Aktiengesellschaft | Verfahren zur Minimierung des Energiebedarfs und des CO2 Ausstoßes bei Dünnbrammenanlagen |
| IT1400913B1 (it) * | 2010-06-24 | 2013-07-02 | Danieli Off Mecc | Procedimento e impianto di colata e laminazione per realizzare prodotti laminati metallici lunghi |
| ES2734851T3 (es) | 2010-07-26 | 2019-12-12 | Primetals Tech Italy S R L | Aparato y método para la producción de productos alargados de metal |
| AT512399B1 (de) | 2012-09-10 | 2013-08-15 | Siemens Vai Metals Tech Gmbh | Verfahren zum Herstellen eines mikrolegierten Röhrenstahls in einer Gieß-Walz-Verbundanlage und mikrolegierter Röhrenstahl |
| CN103302262B (zh) * | 2013-06-25 | 2015-05-27 | 济钢集团有限公司 | 一种连铸板坯表面淬火工艺及所用装置 |
| CN110303047B (zh) * | 2019-07-08 | 2020-11-03 | 东北大学 | 一种连铸热芯轧制系统及方法 |
| CN110681697A (zh) * | 2019-09-20 | 2020-01-14 | 中冶赛迪工程技术股份有限公司 | 一种适应直接轧制的长材生产线工艺设备 |
| DE102020205077A1 (de) * | 2019-09-23 | 2021-03-25 | Sms Group Gmbh | Vorrichtung und Verfahren zur Herstellung und Weiterbehandlung von Brammen |
| CN114654175B (zh) * | 2022-04-20 | 2023-09-19 | 浙江齐飞铝业有限公司 | 一种铝合金成型自动加工系统 |
| CN115041655A (zh) * | 2022-07-04 | 2022-09-13 | 重庆钢铁股份有限公司 | 一种防止高温下线铸坯弯曲的方法 |
Family Cites Families (15)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5422777B2 (ko) * | 1973-09-17 | 1979-08-09 | ||
| JPS5918146B2 (ja) * | 1978-06-29 | 1984-04-25 | 新日本製鐵株式会社 | 熱間圧延鋼材の製造方法 |
| JPS5719144A (en) * | 1980-07-10 | 1982-02-01 | Nippon Steel Corp | Conveying method for high-temperature ingot |
| JPS57127505A (en) * | 1981-01-22 | 1982-08-07 | Nippon Steel Corp | Direct rolling manufacturing device for steel |
| JPS57202907A (en) * | 1981-06-09 | 1982-12-13 | Nippon Steel Corp | Production of shape steel |
| JPH0620625B2 (ja) * | 1985-09-17 | 1994-03-23 | 新日本製鐵株式会社 | 連続鋳造工程に於ける鋼スラブの温度調整方法 |
| DE3823861A1 (de) * | 1988-07-14 | 1990-01-18 | Thyssen Stahl Ag | Verfahren und anlage zum herstellen eines stahlbandes mit einer dicke von weniger als 10 mm |
| DE3839954A1 (de) * | 1988-11-26 | 1990-05-31 | Schloemann Siemag Ag | Anlage zur herstellung von warmgewalztem stahlband |
| JP3152241B2 (ja) * | 1990-06-12 | 2001-04-03 | 株式会社日立製作所 | 熱間薄板製造設備及び製造方法 |
| AT398396B (de) * | 1993-02-16 | 1994-11-25 | Voest Alpine Ind Anlagen | Verfahren zum herstellen eines bandes, vorstreifens oder einer bramme |
| ATE163370T1 (de) * | 1993-05-17 | 1998-03-15 | Danieli Off Mecc | Produktionslinie zur herstellung von bändern und/oder blechen |
| EP0650790B2 (en) * | 1993-10-29 | 2013-10-16 | DANIELI & C. OFFICINE MECCANICHE S.p.A. | Method for thermal surface treatment in a continuous casting machine |
| DE4402402B4 (de) * | 1994-01-27 | 2004-05-13 | Sms Demag Ag | Verfahren zur Herstellung von warmgewalztem Stahlband aus stranggegossenem Vormaterial und Anlage zur Durchführung des Verfahrens |
| US5396695A (en) * | 1994-03-22 | 1995-03-14 | Danieli & C. Officine Meccaniche Spa | Method of controlling a time period between continuously cast slabs entering a rolling stand |
| IT1280207B1 (it) * | 1995-08-02 | 1998-01-05 | Danieli Off Mecc | Procedimento di colata continua per prodotti lunghi e relativa linea di colata continua |
-
1995
- 1995-07-31 DE DE19529046A patent/DE19529046A1/de not_active Withdrawn
-
1996
- 1996-07-26 US US09/011,491 patent/US5915457A/en not_active Expired - Lifetime
- 1996-07-26 DE DE19680625A patent/DE19680625C1/de not_active Expired - Fee Related
- 1996-07-26 EP EP96925644A patent/EP0841994B1/de not_active Expired - Lifetime
- 1996-07-26 RU RU98103513A patent/RU2138345C1/ru not_active IP Right Cessation
- 1996-07-26 DK DK96925644T patent/DK0841994T3/da active
- 1996-07-26 DE DE59607595T patent/DE59607595D1/de not_active Expired - Fee Related
- 1996-07-26 BR BR9609824A patent/BR9609824A/pt not_active IP Right Cessation
- 1996-07-26 CA CA002228445A patent/CA2228445C/en not_active Expired - Fee Related
- 1996-07-26 DE DE19680625D patent/DE19680625D2/de not_active Expired - Lifetime
- 1996-07-26 JP JP9507114A patent/JP3043075B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 1996-07-26 AU AU66107/96A patent/AU715643B2/en not_active Ceased
- 1996-07-26 AT AT96925644T patent/ATE204792T1/de not_active IP Right Cessation
- 1996-07-26 ES ES96925644T patent/ES2159750T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1996-07-26 CN CN96196018A patent/CN1132707C/zh not_active Expired - Fee Related
- 1996-07-26 KR KR1019980700686A patent/KR100304759B1/ko not_active IP Right Cessation
- 1996-07-26 NZ NZ313594A patent/NZ313594A/en unknown
- 1996-07-26 WO PCT/DE1996/001441 patent/WO1997004891A1/de active IP Right Grant
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CN1132707C (zh) | 2003-12-31 |
| WO1997004891A1 (de) | 1997-02-13 |
| DE19529046A1 (de) | 1997-02-06 |
| CA2228445C (en) | 2001-09-04 |
| ATE204792T1 (de) | 2001-09-15 |
| CN1192171A (zh) | 1998-09-02 |
| US5915457A (en) | 1999-06-29 |
| DK0841994T3 (da) | 2001-10-08 |
| DE19680625D2 (de) | 1998-07-23 |
| AU6610796A (en) | 1997-02-26 |
| AU715643B2 (en) | 2000-02-10 |
| CA2228445A1 (en) | 1997-02-13 |
| BR9609824A (pt) | 1999-07-06 |
| JP3043075B2 (ja) | 2000-05-22 |
| DE59607595D1 (de) | 2001-10-04 |
| KR100304759B1 (ko) | 2001-11-22 |
| DE19680625C1 (de) | 2001-07-26 |
| EP0841994B1 (de) | 2001-08-29 |
| ES2159750T3 (es) | 2001-10-16 |
| JPH11500360A (ja) | 1999-01-12 |
| EP0841994A1 (de) | 1998-05-20 |
| RU2138345C1 (ru) | 1999-09-27 |
| NZ313594A (en) | 1998-11-25 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR100304759B1 (ko) | 연속주조설비작동방법 | |
| US5303766A (en) | Apparatus and method for the manufacture of hot-rolled steel | |
| KR101343464B1 (ko) | 금속 스트립 생산용 설비 및 방법 | |
| KR101507456B1 (ko) | 금속 스트립의 제조를 위한 방법 및 설비 | |
| US5904204A (en) | Apparatus for producing strip of stainless steel | |
| KR20110033873A (ko) | 연속 주조부와 압연부 사이에서 연속성의 중단이 없이 금속 스트립 및 시트를 제조하기 위한 방법 및 시스템 | |
| KR101356924B1 (ko) | 금속 온도 보상을 갖는 복합 잉곳 주조 방법 및 장치 | |
| US5528816A (en) | Method and plant to produce strip, starting from thin slabs | |
| EP0761327B1 (en) | Method for the continuous casting of long products and relative continuous casting line | |
| EP1452252A1 (en) | Continuous casting method | |
| JP5444807B2 (ja) | 連続鋳造鋳片の表面割れ防止方法 | |
| US4169498A (en) | Method for the secondary cooling of a metal strand | |
| EP0760397B1 (en) | Equipment for manufacturing stainless steel strip | |
| WO1996001710A1 (en) | Method of casting and rolling steel using twin-roll caster | |
| EP1521652B2 (en) | Strip temperature regulating device in a continuous metal strip casting plant | |
| WO1996001708A1 (en) | Twin-roll caster and rolling mill for use therewith | |
| WO2021175242A1 (en) | Boron-added steel and production method thereof | |
| KR102389990B1 (ko) | 야금제품 생산을 위한 연속 주조 및 압연 플랜트 | |
| EP3981526A1 (en) | Secondary cooling method and device for continuously cast slab | |
| US3945424A (en) | Method of straightening a continuously cast strand | |
| US7040379B2 (en) | Method and apparatus for the regulation of strip temperature in a continuous metallic strip casting plant | |
| JPH0515904A (ja) | 鋳片の凝固直後圧延方法 | |
| JP2531156B2 (ja) | シリコンを含有する鋼の連続鋳造方法 | |
| Bolender et al. | Continuous casting without secondary spray water cooling | |
| GB2050888A (en) | Method of monitoring the continuous casting of metals |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A201 | Request for examination | ||
| E902 | Notification of reason for refusal | ||
| E902 | Notification of reason for refusal | ||
| E701 | Decision to grant or registration of patent right | ||
| GRNT | Written decision to grant | ||
| FPAY | Annual fee payment |
Payment date: 20090721 Year of fee payment: 9 |
|
| LAPS | Lapse due to unpaid annual fee |